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Proyecto de emisario de Gorliz. Tramo submarino

ANEJO Nº 9: JUSTIFICACIÓN DE LA SOLUCIÓN ADOPTADA


P0720-SR-PBC-A09001-V02.doc

Anejo nº 9 – Justificación de la solución adoptada

ÍNDICE

1. DESCRIPCIÓN DE LA TUBERÍA EMPLEADA 1.1. Introducción 1.2. Propiedades del material 1.3. Propiedades de la tubería de polietileno 1.4. Definición de la tubería

2. DESCRIPCIÓN DEL TRAZADO 3. LASTRADO DE LA TUBERÍA 4. PROTECCIONES

4.1. Cálculo del tamaño del filtro 4.2. Dimensionamiento de protecciones de escollera

5. SECCIONES TIPO




1

1. DESCRIPCIÓN DE LA TUBERÍA EMPLEADA

1.1. Introducción

La amplia gama de diámetros de tuberías disponible, las diferentes opciones a escoger entre distintas

presiones de servicio para las que se fabrican y la diversidad de materiales plásticos empleados en su

fabricación facilitan al proyectista la labor, pudiendo acogerse a un amplio abanico de clases de tubería,

adecuada al caso concreto de la instalación proyectada y del fluido.

En este emisario se siguen los criterios que aseguren que las conducciones se realicen con toda

garantía de funcionalidad y duración, teniendo en cuenta las peculiaridades de la obra, en la que se

ejecutará un túnel por el que se introducirá la tubería mediante tiro.

1.2. Propiedades del material

Aunque las propiedades de este material varían según los métodos de obtención, en general este

plástico es sólido, incoloro, translúcido, termoplástico, graso al tacto y blando en pequeños espesores,

siempre flexible, inodoro, no tóxico, se descompone a unos 300ºC. Es menos denso que el agua.

Sin la ayuda de plastificantes, se reblandece a 115 ºC, pero hay que señalar que su punto de difusión

está muy próximo al de reblandecimiento, particularidad que se atribuye a su grado de cristalinidad, que

se estima en un 70% a temperatura ordinaria. Es afectado por la acción nociva del oxígeno durante una

exposición prolongada a la intemperie, lo que se traduce en un endurecimiento y disminución de sus

propiedades. Ello hace necesario el uso de antioxidantes, cuando su empleo posterior hace temer esta

degradación. Por suerte, los antioxidantes (los mismos que para los cauchos) son de absoluta eficacia

durante un tiempo muy prolongado.

Es extremadamente poco sensible al agua, incluso hirviendo y a la humedad, de la cual absorbe menos

de un 0,005%. Piezas moldeadas y sumergidas durante 7 días en agua, no experimentaron aumento

alguno de peso. Esta cualidad la conserva incluso a altas temperaturas. La película de polietileno, en

este aspecto, es comparable a la del caucho clorado y muy superior al caucho natural y celulosa, por lo

que fue empleada con sorprendente éxito en los trópicos durante la guerra.

Cualquiera de los tipos es totalmente inerte a los disolventes y a ciertos plastificantes.

Entre 60 y 70ºC empieza a disolverse en benceno, xileno, tolueno, tricloroetileno, tetracloruro de

carbono y aceites lubricantes minerales.




2

La siguiente relación entre solubilidad y temperatura, frente al xileno, puede servir de ejemplo típico:

Temperatura Solubilidad

20ºC 0,008%

68,5ºC 0,25%

69ºC 0,96%

78ºC 10,2%

La resistencia a la corrosión es muy elevada. Cintas delgadas de polietileno, sumergidas durante unas

horas a 100ºC en ácido nítrico y clorhídrico concentrado y 50% de sosa cáustica, no presentan

alteración alguna.

Los halógenos y el azufre se difunden a través de él. En cambio tiene excelente resistencia ante el flúor

y ácido fluorhídrico.

Tanto el PE como sus derivados son los plásticos más inertes que se conocen frente al atraque de los

agentes químicos.

Su resistencia ante la luz y el calor puede mejorarse por adición de negro de carbono, tal y como se

hace en la tubería elegida para el emisario de Gorliz.

Presenta la particularidad de orientarse por estiramiento y cuando se llega a un 400%, esta orientación

es irreversible.

Posee un elevado coeficiente de dilatación térmica y bajo factor de pérdidas dieléctricas.

A bajas temperaturas, como se ha dicho, el polietileno conserva su flexibilidad, si bien va haciéndose

cada vez más rígido. Plastificado con poliisobutileno aumenta el límite de utilización a bajas

temperaturas, otra de las razones que dan a este material un puesto preeminente en el campo

electrónico.

Describimos algunas de las propiedades exigibles a las resinas de PE para ser utilizadas en la

fabricación de tuberías.

- Resistencia al agrietamiento bajo tensión (ESCR) stress-cracking

- Resistencia a la deformación a tensiones elevadas, a 20ºC




3

- Resistencia a la tracción

- Adecuadas para la soldadura

En este caso, el material elegido para la tubería es el PE-50ª.

1.3. Propiedades de la tubería de polietileno

Las tuberías de PE (polietileno) presentan ventajas frente a las fabricadas con otros materiales

tradicionales. De forma general, pueden especificarse como:

Inertes

Inodoras

Insípidas

Inoxidables

Atóxicas

Insolubles

Inalterables: A la acción de terrenos agresivos y del mar, incluso de suelos con alto contenido

de yeso o zonas de infiltraciones peligrosas.

Resistentes: A la mayor parte de agentes químicos, tales como álcalis, aceites, alcoholes,

detergentes, lejías, etc, excepto disolventes.

Bajo factor de fricción: Las paredes del tubo pueden considerarse hidráulicamente lisas y

ofrecen una resistencia mínima a la circulación del fluido, produciendo pérdidas de carga

inferiores a las de las tuberías de materiales tradicionales.

Baja conductividad eléctrica: Son insensibles a las corrientes subterráneas vagabundas y

telúricas.

No admiten incrustaciones: Manteniendo constante su sección original, lo cual reduce las

pérdidas hidráulicas a largo plazo. Esta propiedad es muy interesante en el medio marino, ya

que no se producirán incrustaciones de mejillones, algas y otra fauna acuática en la tubería, lo

cual mejorará su comportamiento.

Bajo valor de sus módulos elásticos: Logrando valores de celeridad bajos, que reducen las

sobrepresiones por golpes de ariete, en comparación con otros materiales. Ello, además, facilita

su colocación por el método de fondeo progresivo por inundación controlada.

Coeficientes de dilatación elevados: Que no afectan a las instalaciones de PE.

Duraderas: Vida útil superior a 50 años, con un coeficiente residual de seguridad al alcanzar

este tiempo.

Ligeras: Sensiblemente más ligeras que el aluminio, facilitando el transporte y montaje en

medios tan agresivos como el mar.




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Aislante térmico: Esta propiedad no es necesaria en nuestro emisario, aunque la citemos.

Disminuyen el peligro de heladas de los líquidos de las canalizaciones. En las tuberías de PE,

caso de helarse el agua de su interior, el aumento de volumen provoca un incremento de

diámetro, sin llegar a romperse, recuperando después del deshielo el diámetro original.

1.4. Definición de la tubería

La tubería finalmente proyectada viene definida por los condicionantes y recomendaciones que nos

imponen las empresas de perforación horizontal dirigida, que nos solicitan que las tuberías presenten

un SDR 17, lo que nos condiciona todos los parámetros relacionados. Por ello las tuberías proyectadas

quedarán definidas de la siguiente manera.

El emisario submarino principal se trata de una conducción de polietileno PE100 SDR 17 de 710 mm de

diámetro exterior y una longitud total de 1073 m.

Los datos del tubo empleado son:

Material: Polietileno de alta densidad PE100

Ø exterior = 710 mm

Espesor de pared sólida: 42,1 mm

ECP (módulo de elasticidad a corto plazo t = 0) = 105.000 t/m2

EMP (módulo de elasticidad a medio plazo t = 6 h) = 40.000 t/m2

ELP (módulo de elasticidad a largo plazo t = 50 años) = 15.000 t/m2

Densidad Tubo = 0,95 t/m3

Para la zona en la que el tubo se apoya sobre el fondo (93 m finales):

Peso adicional sumergido (recomendado) debido a los lastres= 25 % del empuje total de la

tubería vacía. Como veremos posteriormente, este valor se podrá variar en función de los

medios y los plazos de la empresa constructora.

La máxima profundidad de fondeo es la que se indica a continuación:

Punto de cambio de sección tipo (conexión con el tramo perforado), -24,15 m

Punto final del emisario, -25,09 m

El emisario de alivio es una conducción de polietileno PE100 SDR 17 de 800 mm de diámetro exterior.




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Los datos del tubo empleado son:

Material: Polietileno de alta densidad PE100

Ø exterior = 800 mm

Espesor de pared sólida: 47,4 mm

ECP (módulo de elasticidad a corto plazo t = 0) = 105.000 t/m2

EMP (módulo de elasticidad a medio plazo t = 6 h) = 40.000 t/m2

ELP (módulo de elasticidad a largo plazo t = 50 años) = 15.000 t/m2

Densidad tubo = 0,95 t/m3




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2. DESCRIPCIÓN DEL TRAZADO

El emisario submarino se proyecta para evacuar las aguas residuales de la cuenca baja del Butrón, una

vez tratadas en la EDAR de Górliz, permitiendo el vertido de dichas aguas al mar cumpliendo los

objetivos de calidad en el medio receptor.

A partir del análisis ambiental realizado por la Universidad de Cantabria y de los condicionantes

impuestos por la geología de la zona, se ha optado por una solución formada por:

Un emisario principal desde la cámara de carga.

Un emisario de emergencia.

Ambos emisarios se ejecutarán en perforación dirigida en la mayor parte de su longitud, mientras que

su tramo final se ejecutará mediante una tubería en zanja. En ambos casos la tubería de PE se

colocará en el fondo mediante fondeo controlado por inundación progresiva.

El método de ejecución y el trazado propuesto logran que la afección medioambiental sea mínima,

puesto que el emisario discurre en túnel hasta que desemboca en el mar a gran profundidad. Esto

permite evitar la salida por la bahía de Plencia, de gran sensibilidad ambiental y con gran afluencia de

público a las playas en período estival (que es el único en el que se pueden ejecutar los trabajos

marinos). Además se evita parcialmente la zona más expuesta al oleaje y los bajos del acantilado

(sobre todo, en el emisario principal), optimizando la protección y aumentando su durabilidad.

A continuación se muestra un esquema de los emisarios, que discurren en una dirección SO-NE.




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8

3. LASTRADO DE LA TUBERÍA

Para evitar que las corrientes marinas y el oleaje produzcan movimientos indeseados en la tubería una

vez que ha sido fondeada, es necesaria la colocación de un lastrado que permita que se mantenga la

posición del emisario hasta que se proceda a su recubrimiento con escollera.

Según los estudios realizados en esta zona del mar Cantábrico, se recomienda un lastrado del 25%,

que podría ser optimizado por la empresa constructora que realice las obras, en función de la época del

año en que se realicen los trabajos y de la duración de la fase en que el emisario estará sin tapar con

escollera. Este porcentaje de lastrado deberá ser estudiado en el proyecto constructivo, ya que variará

en función de la planificación de obra propuesta por el constructor.

Para ello, en este proyecto básico se han definido unos lastres de hormigón armado, cuyo peso es de

1.336 kg en el aire, y que se dispondrán distanciados en 7,5 metros (ver plano de definición de lastres).




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4. PROTECCIONES

4.1. Cálculo del tamaño del filtro

Con objeto de que la tubería de PEAD no sufra ningún daño por punzonamiento o rayados, se

recomienda que el material que está en contacto con la tubería tenga un diámetro pequeño. Se ha

optado por un tamaño máximo de 50 mm.

Para que esta grava no se escape entre los huecos dejados por la escollera, se coloca un filtro

intermedio, cuyo tamaño y espesor cumple con las condiciones de Terzaghi.

A continuación se muestran los cálculos realizados como comprobación de los tamaños elegidos en

este proyecto básico, y representados en los planos.

Se ha empleado un programa de cálculo de elaboración propia, denominado “Filtro”, en su versión r1,

que se describe a continuación, junto con su modo de funcionamiento.

4.1.1. Objetivo del cálculo

La hoja de cálculo “Filtro_r1.xls” es una hoja que permite el cálculo del peso del material de los filtros de

un dique en talud o de cualquier otra estructura en la que sea necesaria la colocación de varias capas

de material granular de diferentes tamaños y espesores.

El programa utiliza dos métodos para el cálculo de los pesos y diámetros, uno basado en el criterio de

Terzaghi y el segundo a partir de lo expuesto en el Shore Protection Manual. Nosotros emplearemos el

método propuesto por Terzaghi. En ambos modelos se parte de las consideraciones del diámetro que

deja pasar un % del material, tomándose como valores de referencia el D15, D85, D50, representando

el diámetro que deja pasar el 15%, el 85% y el 50% respectivamente. Estos parámetros estarán

acompañados de los superíndices f y g, que representarán la capa de partículas más pequeñas y más

gruesas respectivamente.

La formulación utilizada ha sido la obtenida, para el caso de material granular, del Libro de Jiménez

Salas, Geotecnia y Cimiento III.

La relación entre estos parámetros proporcionará las características de los filtros que hay que instalar

para evitar la migración de finos de una capa hacia la siguiente.




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Las unidades de estos valores están en toneladas y en metros para pesos y diámetros

respectivamente. La densidad está en T/m3.

El análisis del filtro de una escollera por Terzaghi proporciona los valores mínimos del peso de la

escollera para evitar la migración del material más fino a través del más grueso.

Además se establece una limitación que permite que la permeabilidad aumente en una relación

suficiente para que la pérdida de carga tenga lugar en la capa de grano fino, quedando la de partículas

gruesas a la presión atmosférica. En este caso evidentemente esto no es de aplicación.

Las condiciones de filtro deben garantizarse para cualquier capa, respecto de la inmediatamente

superior, y así se ha realizado en este proyecto, teniendo siempre en cuenta que el material del núcleo

no puede superar los 50 mm de tamaño, dado que, de lo contrario, se podría dañar el tubo de PEAD.

4.1.2. Resultados de los cálculos

En la siguiente tabla presentamos los resultados de los cálculos realizados del tamaño de filtro

necesario bajo la escollera a partir del tamaño del más grueso, llegándose hasta el tamaño del núcleo.

En sombreado (amarillo) están las celdas donde se introducen los datos de entrada.

OPTIMIZACIÓN DE

CAPAS

Densidad

material= 2,6 Tm/m3

Cálculos según criterios de

Terzaghi

CAPA SIGUIENTE INFERIOR

Peso

W50

(Tm)

D50

(m)

Espesor

capa

W85 (Tm) D85 (m) W15 (Tm)

D15

(m)

D85/D1

5 D50min W50min

MANTO 1,00000 0,7272 1,4547 1,50000 0,8324 0,50000 0,5772 1,4422 0,02909 0,00006

FILTRO 0,02000 0,1974 0,3948 0,03000 0,2259 0,01000 0,1566 1,4422 0,00790 0,00000

Como se puede comprobar, los filtros cumplen sobradamente con las condiciones. En el caso de la

grava, también cumplirá en el caso de que su D50 sea mayor de 10 mm. Como se ha impuesto que su

tamaño no sea mayor de 50 mm, hay margen para cumplir con estas condiciones.




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Como ya hemos comentado, no se comprueba aquí la condición de D50 máximo ya que en la

protección de un emisario, como las diferencias de presiones son bajas, no tiene trascendencia. Al

limitar los valores de W85 y W15, los materiales no podrán presentar una gran dispersión (Cu).

4.2. Dimensionamiento de protecciones de escollera

Como parte de los trabajos previos a la modelización del vertido, el Instituto de Hidráulica Ambiental de

la Universidad de Cantabria procesó los datos de corrientes y mareas obtenidos en la campaña

oceanográfica y determinó el oleaje de diseño y el tamaño de escollera necesario. A continuación se

incluyen los cálculos realizados.

4.2.1. Establecimiento del oleaje de cálculo

El conocimiento del clima marítimo de la zona de tendido del emisario submarino constituye un aspecto

fundamental a la hora de analizar su estabilidad y dimensionar las protecciones del mismo, y de definir

su proceso constructivo. En este sentido se debe determinar el régimen extremal de oleaje, al objeto de

establecer la altura de ola máxima que puede incidir con una cierta probabilidad sobre el emisario, tanto

en el proceso de fondeo, como a lo largo de su vida útil.

A continuación se determina el oleaje de diseño, o altura y periodo de la ola máxima asociada a la vida

útil prevista para el emisario.

La altura de ola de cálculo se ha establecido siguiendo las normas especificadas en la ROM.02-90

"Acciones en el proyecto de obras marítimas y portuarias" (cálculo de la vida útil, riesgo máximo

admisible y período de retorno).

El paso previo para abordar cualquier diseño es establecer el período de retorno para el que la

estructura en cuestión debe ser construida.

4.2.1.1. Periodo de retorno

De acuerdo con la ROM.02-90 "Acciones en el proyecto de obras marítimas y portuarias", la elección de

este valor debe efectuarse para cada tipo (obra rígida o deformable) y fase de proyecto (construcción o

servicio), teniendo en cuenta el nivel de seguridad requerido por el carácter específico de la obra. Para

ello es necesario especificar dos variables: la vida útil de la estructura y el riesgo máximo admisible.




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El período de retorno que determina la altura de diseño es función de la vida útil prevista para la

estructura en cuestión.

De acuerdo con la ROM.02-90, la vida útil se establece, para cada proyecto, siguiendo las pautas

recogidas en la Tabla 2.2.1.1 de la citada publicación, la cual, con el fin de facilitar su consulta, se ha

incluido, con la misma numeración, en el presente trabajo (Figura 1. ).

Figura 1. Vidas útiles mínimas para obras o instalaciones de carácter definitivo.




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Según la leyenda que incluye esta tabla, la obra objeto de estudio puede considerarse como obra de

infraestructura general de nivel 2, por lo que la vida útil mínima admisible es de Lf = 50 años.

Una vez fijada la vida útil queda por establecer el riesgo máximo admisible que, siguiendo la normativa,

debe calcularse para cada tipo (rígida o deformable) y fase (en construcción o servicio) del proyecto.

Para la fase de servicio el nivel de riesgo se calcula de acuerdo con la Tabla 3.2.3.1.2. de la citada

publicación, correspondiente a la Figura 2. del presente informe.

Figura 2. Riesgos máximos admisibles para la determinación, a partir de datos estadísticos, de valores característicos de cargas variables para fase de servicio y condiciones extremas.




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Así, si se trata de una obra deformable, el riesgo se fijará con el criterio de iniciación de averías (a),

mientras que si es una obra rígida se utilizará el criterio de destrucción total (b).

Independientemente del tipo de estructura, la utilización de las tablas de la figura 39 requiere establecer

la posibilidad de pérdidas humanas y la repercusión económica en caso de inutilización de la misma.

Para el tipo de obra que nos ocupa, obra de infraestructura general de nivel 2, la posibilidad de pérdidas

humanas es reducida y la repercusión económica en caso de inutilización de la obra ha sido

considerada, en primera aproximación, moderada.

Para obtener un valor más realista es preciso estimar, de acuerdo con la tabla, el índice r definido

como:

Inversiónindirectas e directas pérdidas de Coste=r

r < 5 BAJA

5< r < 20 MEDIA

r > 20 ALTA

para lo cual es preciso efectuar un estudio económico, lo que se sale totalmente del contexto del

presente estudio.

De esta forma, considerando una posibilidad de pérdidas humanas reducida y una repercusión

económica media, los riesgos máximos admisibles que se obtienen para la fase de servicio son: E =

0.30 (estructura flexible).

Una vez fijada la vida útil y el riesgo máximo admisible el período de retorno se calcula a través de la

ecuación:

pag.65) 90-0.2 (ROM R1-1-1=E 10L

Lf

f ⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛⎟⎠⎞

⎜⎝⎛≥

que, para R altos puede aproximarse como:

E = 1 - [- L / R]fexp




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y despejando

R = - L

(1 - E) añosf

ln

de donde se obtienen los períodos de retorno de diseño para los distintos tipos de estructuras.

e)(deformabl años = )0.-(1

= R 14030ln

50−

4.2.1.2. Determinación del oleaje de diseño.

Para la determinación del oleaje en la zona correspondiente al periodo de retorno anterior se dispone

de la información recogida en la ROM.03-91 "Oleaje". En la Figura 3. se recogen los datos incluidos en

dicha publicación para la zona en la que se enmarca el área de estudio.

El régimen extremal escalar proporcionado en el gráfico D de la Figura 3. se basa en los registros

instrumentales escalares de las boyas de Bilbao y Gijón (ver Figura 4. ) Con base en este gráfico se

obtiene que la altura de ola significante (Hs) correspondiente a un periodo de retorno de 140 años es de

unos 10 metros, con un periodo de pico asociado (calculado a partir de la expresión ajustada para la

boya de Bilbao) de aproximadamente 18 s. La altura de ola máxima de cálculo será, Hmáx = 1,8 x Hs =

18 m.

Sin embargo, puesto que la profundidad del fondo marino en el tramo final de la tubería es del orden de

unos 21 m (con respecto al NMM local), la ola anterior habría roto antes de llegar a alcanzar dicha

zona. No en vano, la máxima ola que puede desarrollarse en la zona de vertido de la tubería submarina

es de 0,78 x 21 = 16, 4 m, a la que corresponde una altura significante de 9,1 m. Para esta ola, puede

suponerse un periodo similar al indicado anteriormente.




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Figura 3. Información de oleaje para la zona de estudio (ROM.03-91 "Oleaje").




17

Figura 4. Regímenes extremales de oleaje en la costa cantábrica (ROM.03-91 "Oleaje").

4.2.2. Tamaño de escollera necesario

El grado de estabilidad de las piezas de protección necesarias puede estimarse empleando diversas

formulaciones. Entre ellas cabe destacar las formulaciones de inicio de movimiento, para las que la

estabilidad viene definida por el ratio entre las fuerzas estabilizadoras (gravedad) y las

desestabilizadoras (esfuerzos cortantes).

El inicio de movimiento es un problema que ha sido tratado por diversos autores, dando formulaciones

que relacionan parámetros del material (densidad y diámetro) con parámetros del oleaje (amplitud del

movimiento y periodo).

Para el caso de escolleras sometidas a la acción del oleaje, van Rijn (1993) propuso:




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gDs

bcrit )( ρρ

τψ−

=

donde

critψ es el parámetro de inicio de movimiento de Shields 2

41

bwb uf⋅= ρτ es la tensión cortante del oleaje

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛+−=

− 19,0

2,56exps

bw k

Af es el coeficiente de fricción

Ab es la amplitud del movimiento en el fondo (ub/w)

Ks es la rugosidad de lecho

D es el diámetro de las piezas

ρs es la densidad de las piezas

En la Figura 5. se muestran las curvas que definen el inicio de movimiento y suspensión del material

del fondo para el caso de fondo plano. En él puede apreciarse que la curva de Shields resulta poco

conservadora, habiéndose medido el movimiento frecuente o permanente de partículas del lecho.

Figura 5. Inicio de movimiento y suspensión para una corriente sobre fondo plano, Delft Hydraulics (1972). Fuente: Van Rijn (1993).




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Para el cálculo del tamaño de las escolleras de protección se ha obtenido la velocidad inducida por el

oleaje en el fondo a partir de la teoría lineal de ondas de Airy.

Para la aplicación de la formulación de Van Rijn (1993) se ha considerado un valor de la rugosidad del

fondo de 9075,1 Dks = y un parámetro de inicio de movimiento de 0.04, con lo que se tiene un peso de

escollera de unos 1.000 kg.

Además, debe tenerse en cuenta la conveniencia de proteger adecuadamente los tubos elevadores,

frente a posibles impactos.




20

5. SECCIONES TIPO

En el emisario proyectado existen tres secciones tipo diferenciadas;

- La tubería en el interior del túnel.

- La tubería en zanja, protegida por escollera.

- La tubería en zanja con los tubos elevadores, protegida con la misma escollera.

La sección tipo definida por la tubería en el interior del túnel se compone simplemente del tubo de PE

dentro del mismo, creada por el equipo de perforación, y presentará un sobreancho en donde se

inyectarán productos para minorar el rozamiento con las paredes durante el proceso constructivo. Este

espacio será hormigonado con lechada, cuando la tubería ya haya sido introducida.

La sección tipo de la tubería en zanja protegida por la escollera presenta cuatro tipos distintos de

material protegiendo al tubo; grava, filtro, escollera, y relleno con material procedente del dragado.

El espesor de la capa de gravas es variable en función de la profundidad de la rasante. Esta grava

tendrá un tamaño máximo de 50 mm. Este tamaño garantiza que no se produzcan daños en la tubería

durante su vertido y el de la escollera. La grava en su coronación deberá tener una anchura mínima de

2 m.

41

41

SECCIÓN TIPO 1ESCALA 1:50

ENRASE

11

11

2,000

V0,5

00

1,7

00

2,0002

1

GRAVA

ESCOLLERAW50= 1000 kg

TUBO P.E.A.D. Øe710 mm

RELLENO CON MATERIALPROCEDENTE DE DRAGADO

FILTROW50= 20 kg

21

La capa de filtro tendrá un grosor de 0,5 m, y una W50 de 20 Kg. Esto evitará la migración de la grava,

y servirá de apoyo a la protección con escollera.




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La capa de escollera presentará un grosor de 1,7 m y una W50 de 1.000 Kg. El talud que forma la

escollera y el creado por el dragado de la zanja generará una depresión que se rellenará con material

procedente del dragado, de tal manera que el lecho marino presente la misma batimetría que tenía en

un principio. Esto no es estrictamente necesario, porque el perfil del fondo tenderá a igualarse con el

tiempo, aterrándose esta zona de manera natural, por la propia dinámica litoral. A pesar de ello, nos

parece conveniente, desde el punto de vista medioambiental, poder restituir el lecho marino para

minimizar la afección producida, con la ventaja añadida, de poder reutilizar el material procedente del

dragado, evitando vertidos en zonas artificiales, y regenerando la situación de partida.

La sección tipo que presenta la zanja con los tubos elevadores es muy similar a la anterior, con la única

salvedad de la presencia de los tubos elevadores y bocas de salida, que obligan a una ejecución más

cuidada (especialmente, en la colocación de la escollera).

41

41

SECCIÓN TIPO 2: ZONA DE DIFUSORESESCALA 1:50

GRAVA

ENRASE

11

11

2,000

V0,5

00

1,7

00

5,0

53

2,000

ESCOLLERAW50= 1000 kg

TUBO P.E.A.D. Øe710 mm

TUBO ELEVADORRELLENO CON MATERIAL

PROCEDENTE DE DRAGADO

FILTROW50= 20 kg

21

21


ANEJO Nº 10. CÁLCULOS HIDRÁULICOS



Anejo nº 10 – Cálculos hidráulicos

ÍNDICE 1. INTRODUCCIÓN 2. ANÁLISIS DEL FUNCIONAMIENTO HIDRÁULICO DEL EMISARIO SUBMARINO

2.1. Datos de partida 2.2. Planteamiento del análisis 2.3. Análisis del caso 1 2.4. Análisis del caso 2 2.5. Análisis del caso 3

APÉNDICE 1:DESCRIPCIÓN DEL MODELO HIDRÁULICO EPANET



Anejo nº 10 – Cálculos hidráulicos 1

1. INTRODUCCIÓN

El objeto del presente anejo es analizar el funcionamiento hidráulico de los dos emisarios submarinos y

sus efectos sobre el tramo final del emisario terrestre, para los diámetros y caudales de diseño

elegidos.




2. ANÁLISIS DEL FUNCIONAMIENTO HIDRÁULICO DEL EMISARIO SUBMARINO

2.1. Datos de partida

2.1.1. Configuración del sistema

Como se explica en otros anejos del presente proyecto, por motivos de economía y seguridad se ha

optado por un sistema compuesto por dos emisarios, uno principal y uno de emergencia, que

arrancarán de una misma cámara de carga situada al final del emisario terrestre:

El emisario principal tendrá una longitud total de 1.040 metros desde la salida de la cámara de

carga. Esta longitud corresponde a 1.022 metros de conducción propiamente dicha hasta el

comienzo del tramo difusor y 18 metros de tramo difusor, y supone que el vertido se realiza a

una distancia de 700 metros desde la línea de costa. Según se explica en el Anejo nº 7:

Comparación ambiental de las alternativas, esta distancia es suficiente para evitar toda

afección a las playas incluso en caso de fallo de la desinfección en la EDAR.

En cuanto a las características de la tubería necesaria, en el Anejo nº 6: Caudales de diseño se

ha justificado la elección de una tubería de polietileno PE100 de PN-10, con un diámetro

nominal de 710 mm y un diámetro interior de 625,8 mm.

El emisario de emergencia tendrá una longitud de 163 metros desde la línea de costa (463

metros desde la cámara de carga), y no llevará difusores. El punto de vertido elegido es el que

menor riesgo supone para las playas, de acuerdo con los resultados de la modelización,

aunque, naturalmente, ni la distancia a la costa ni la profundidad de vertido son suficientes para

evitar los impactos en las playas en caso de que fallase la desinfección y todo el caudal punta

desaguara por el emisario de emergencia.

Respecto a la tubería, se ha elegido una tubería de polietileno PE100 de PN-10, con un

diámetro nominal de 800 mm y un diámetro interior de 705,2 mm. La idoneidad de este

diámetro se comprobará en el apartado 2.3.2 de este anejo.

El objetivo de esta configuración es que durante la mayor parte del tiempo los caudales desagüen por el

emisario principal. El emisario de emergencia, por su parte, únicamente debería entrar en

funcionamiento en dos casos: cuando el emisario principal quede fuera de servicio por avería o por

necesidades de mantenimiento, o en épocas de fuertes precipitaciones, cuando se produzcan grandes

alivios de aguas pluviales en el bombeo de Gasatxas y en la cabecera de la EDAR.




2.1.2. Caudales de diseño

Según se explica en el Anejo nº 6: Caudales de diseño, se han estudiado los caudales que llegan a la

cámara de carga y se ha determinado el caudal óptimo para el diseño del tramo submarino en función

de la energía disponible para el desagüe y de la frecuencia y volumen de los alivios por el emisario de

emergencia.

Como resultado de estos análisis se llegó a los siguientes valores:

Caudales que llegan a la cámara de carga a lo largo del año medio (1996):

Caudal mínimo 11 l/s

Caudal medio 91 l/s

Caudal superado el 5% del tiempo 151 l/s

Caudal máximo 793 l/s

Caudal máximo desaguado por el emisario principal: 343 l/s.

2.2. Planteamiento del análisis

A la hora de analizar el funcionamiento del sistema se han considerado tres casos que se describen a

continuación:

El caso nº 1 sería la situación habitual, en la que todo el caudal circula por el emisario principal, sin que

lleguen a producirse alivios por el emisario de emergencia. La máxima altura de energía en la cámara

de carga vendrá determinada por la cota del labio del vertedero que desagua hacia el emisario de

emergencia. A su vez, esta altura de energía limitará el caudal que se puede desaguar por el emisario

principal para un determinado diámetro y con una determinada cota de marea.

En este caso, el análisis ha consistido en el cálculo del máximo caudal que puede desaguar por el

emisario principal en las condiciones más desfavorables, que corresponden al momento de la pleamar

viva equinoccial.

El caso nº 2 correspondería a una situación de avería o de reparaciones en el emisario principal, en la

que todo el caudal circula por el emisario de emergencia. Para poder desaguar, tanto la cámara como

el último tramo del emisario terrestre tendrán que funcionar en carga, de modo que se garantice una




altura de energía suficiente para compensar la cota de marea y las pérdidas de carga en el emisario de

alivio. Esta altura de energía deberá ser tal que no se ponga en carga el bombeo de Gasatxas.

En este caso, el análisis ha consistido en el cálculo de la altura de energía de que deberá disponerse

en la cámara de carga para desaguar el caudal máximo (793 l/s) contra la pleamar viva equinoccial, y

en la comprobación de los efectos producidos en el resto de la red.

El caso nº 3 correspondería a una situación de fuertes lluvias, en la que el caudal que llega a la cámara

de carga supera la capacidad del emisario principal. A partir de cierto momento, el exceso de caudal se

aliviará por encima del tabique que divide la cámara, y saldrá por el emisario de emergencia.

En este caso, el análisis ha consistido en el cálculo de la sobreelevación en el vertedero y del reparto

de los caudales entre las dos conducciones, para el caso de caudal máximo (793 l/s) y pleamar viva

equinoccial.

2.3. Análisis del caso 1

2.3.1. Metodología

La determinación de las pérdidas de carga en los diferentes puntos singulares del sistema (puntos de

aportación y cambios de tuberías) se ha llevado a cabo con el modelo de cálculo matemático EPANET

2.0, desarrollado por la División de Recursos Hídricos y Suministros de Agua del Laboratorio Nacional

de Investigación para la Prevención de Riesgos (NRMRL) de la Agencia para la Protección del Medio

Ambiente de EEUU (USEPA).

Las características de este programa se describen en el Apéndice 1: Descripción del modelo hidráulico

Epanet, mientras que en la figura siguiente se presenta el esquema de la red utilizado para la

modelización:




2.3.2. Resultados

En la tabla siguiente se recogen los resultados del cálculo, suponiendo que se desagua por una tubería

de DN 710 mm (diámetro interior = 625,8 mm) contra la pleamar viva equinoccial (cota de marea =

+2,963 m sobre NMMA):

Máxima altura de

energía disponible en

la cámara de carga

(m)

Pérdidas de carga

(m)

Caudal

circulante por

el tramo

submarino

(l/s)

Sobre

NMMA

Sobre

PMVE

En el

emisario

En el

tramo

difusor

En el

elevador

En el

conjunto

difusor-

válvulas

Por

diferencia

de

salinidad

Total

Altura de

energía

necesaria

para

desaguar

ese caudal

(m sobre

NMMA))

342,96 6,60 3,637 1,523 0,098 0,210 1,278 0,540 3,640 6,60

Como se indica en la tabla, el máximo caudal que se puede llegar a desaguar en el caso 1 es de 343 l/s.





2.4.1. Metodología

Para el cálculo de las pérdidas de carga a lo largo del emisario de emergencia se ha utilizado la

siguiente formulación:

Pérdidas de carga continuas:

Las pérdidas de carga continuas se han calculado con la fórmula de Colebrook. Se trata de una

fórmula semiempírica, de aplicación tanto a tuberías lisas como rugosas.

La fórmula de Colebrook es:

gDvLfhf

··2··

2

=

donde:

hf: pérdida de carga total, en m.c.a.

f: coeficiente de pérdida de carga de Darcy-Weisbach

L: longitud de la tubería, en metros

V: velocidad del agua, en m/s

D: diámetro interior de la conducción, en metros

g: aceleración de la gravedad (9,8 m/s2)

El coeficiente de pérdida de carga, f, se ha obtenido con la fórmula de Colebrook para tubos a

sección llena:

)Re·

51,2·71,3

(·log2110 fD

kf

+−=

donde

k: rugosidad equivalente, en mm. Para tuberías de polietileno se ha adoptado un valor

de k = 1,22 mm.

D: diámetro interior de la tubería, en metros

Re: número de Reynolds:




ν : viscosidad cinemática. Para agua a 20º C, ν = 1,3 · 10 –6 m2/s

Pérdidas de carga localizadas:

Las pérdidas de carga localizadas son las que se producen cuando el flujo del agua atraviesa

pozos o puntos singulares de la conducción, y que se añaden a las producidas por la rugosidad

de la tubería.

En este caso, en la salida al mar se ha supuesto (independientemente de la diferencia de

salinidad) una pérdida de carga localizada:

gvhloc·2

2

=

con:

hloc: pérdida de carga localizada, en m.c.a.

V: velocidad del agua, en m/s

g: aceleración de la gravedad (9,8 m/s2).

2.4.2. Resultados

En la tabla siguiente se recogen los resultados del cálculo, suponiendo que se desagua el caudal

máximo del año medio (793 l/s) por una tubería de 463 metros de longitud y DN 800 mm (diámetro

interior = 705,2 mm) contra la pleamar viva equinoccial (cota de marea = +2,963 m sobre NMMA):

Pérdidas de carga

(m)

Altura de energía necesaria en la cámara de carga

(m)

A lo largo del

emisario

En la salida Por diferencia

de salinidad

Total Sobre PMVE Sobre NMMA

1,945 0,210 0,540 2,695 2,695 5,658

Como se indica en la tabla, la altura de energía necesaria para desaguar el máximo caudal por el

emisario de emergencia es como máximo de 5,66 metros sobre el NMMA.

Re V D

=⋅ν




Para disponer de esta altura de energía será preciso que funcionen en carga:

El emisario terrestre, en todo el tramo comprendido entre la cámara de carga y el pozo PR-2

situado en la margen izquierda del arroyo Gasatxas.

Los 55 metros finales del alivio de Gasatxas, desde el nuevo pozo PR-3.1 hasta el pozo PR-3

del emisario terrestre, situado en la margen derecha del arrroyo Gasatxas.


2.5.1. Metodología

Para el análisis de este caso se ha procedido de forma iterativa:

a) Se ha supuesto un reparto inicial de caudales, de modo que la suma del caudal desaguado por

el emisario principal y del desaguado por el emisario de emergencia ascienda a 793 l/s (el

máximo caudal esperable en el año medio).

b) Con ese reparto de caudales se ha determinado la sobreelevación que se produciría en el

vertedero, y, por tanto, la altura de energía disponible para desaguar por el emisario principal.

c) Con esa altura de energía se ha calculado el caudal que realmente desaguaría por el emisario

principal, y se ha comparado con el valor supuesto inicialmente.

Para el cálculo de las pérdidas de carga en el emisario principal se ha utilizado el modelo EPANET

descrito en el apartado 2.3.1, mientras que el caudal desaguado por encima del vertedero que separa

las dos mitades de la cámara se ha obtenido como:

2/3·· hLCdQ =

donde

Q caudal desaguado, en m3/s

Cd coeficiente de vertido. Aquí se ha adoptado un valor Cd = 1,4 m1/2 · s-1

L longitud del vertedero

h sobreelevación por encima del labio de vertido




2.5.2. Resultados

Tanteo nº 1

Reparto inicial de caudales

Caudal total desaguado Qt = 0,793 m3/s

Caudal desaguado por el emisario principal Q1 inicial = 0,343 m3/s

Caudal desaguado por el emisario de emergencia Q2 = 0,450 m3/s

Funcionamiento del vertedero (Q = Cd · L · h3/2)

Cota del labio de vertido zv = 6,600 m

Coeficiente de desagüe del vertedero Cd = 1,400 m1/2 · s-1

Longitud del vertedero L = 4,460 m

Sobreelevación para desaguar Q2 h = 0,173 m

Comprobación del reparto de caudales

Cota marea (caso más desfavorable) z PMVE = 2,963 m sobre NMMA

Altura de energía disponible para desaguar por el emisario principal H = 6,773 m sobre NMMA

3,810 m sobre PMVE

Caudal que realmente se desagua (ver modelo EPANET) Q1 final = 0,353 m3/s

Error en este tanteo 2,71 %

Tanteo nº 2

Reparto inicial de caudales

Caudal total desaguado Qt = 0,793 m3/s

Caudal desaguado por el emisario principal Q1 inicial = 0,353 m3/s

Caudal desaguado por el emisario de emergencia Q2 = 0,440 m3/s




Funcionamiento del vertedero (Q = Cd · L · h3/2)

Cota del labio de vertido zv = 6,600 m

Coeficiente de desagüe del vertedero Cd = 1,400 m1/2 · s-1

Longitud del vertedero L = 4,460 m

Sobreelevación para desaguar Q2 h = 0,171 m

Comprobación del reparto de caudales

Cota marea (caso más desfavorable) z PMVE = 2,963 m sobre NMMA

Altura de energía disponible para desaguar por el emisario principal H = 6,771 m sobre NMMA

3,808 m sobre PMVE

Caudal que realmente se desagua (ver modelo EPANET) Q1 final = 0,352 m3/s

Error en este tanteo -0,15 %

Como se indica en la tabla, en el caso en el que se desagüe contra la pleamar viva equinoccial, el

caudal máximo de 793 l/s se repartiría en 353 l/s por el emisario principal y 440 l/s por el emisario de emergencia, con una sobreelevación sobre el labio del vertedero de 0,17 m.



Anejo nº 10 – Cálculos hidráulicos

APÉNDICE 1: DESCRIPCIÓN DEL MODELO HIDRÁULICO EPANET

TRABAJOS DE ASESORAMIENTO PARA LA REDACCIÓN DELPROYECTO DEL EMISARIO DE GORLIZ

ANEJO 6. DESCRIPCIÓN DEL MODELO HIDRÁULICO EPANET


ANEJO 6 1

1 INTRODUCCIÓN

El modelo matemático EPANET permite realizar simulaciones del

comportamiento hidráulico y de la calidad del agua en redes a presión, en

periodos de tiempo prolongados. Su funcionamiento brinda la posibilidad de

analizar una red, constituida por una serie de nudos (uniones de tuberías),

bombas, válvulas y depósitos de almacenamiento o embalses, mostrando la

evolución de los caudales, presiones, niveles y concentración de sustancias

químicas durante los periodos de simulación.

El modelo es una herramienta de gran potencia, sin limitación del tamaño de las

redes que puede procesar, válida para diseñar complejos sistemas de muestreo o

gestión de calidad en redes de suministro. No obstante, para el caso que nos

ocupa sólo se emplea una pequeña parte de esa capacidad, limitándose este

estudio, como ya se ha indicado anteriormente, a la comprobación del

comportamiento hidráulico del sistema del emisario previsto.

2 DATOS DE PARTIDA

A continuación se describen los datos y variables que ha sido necesario

introducir en el modelo para obtener los resultados requeridos, también se

expone brevemente proceso de cálculo de resultados.

De esta forma el primer paso para modelar un sistema de distribución de agua es

establecer el esquema de la red de distribución. Esta red está formada por

tuberías que unen una serie de nudos de distribución de caudal, depósitos o

embalses. En cada uno de estos elementos se requieren una serie de entradas al

sistema y se obtienen diversos resultados que se describen seguidamente (no se

tienen en cuenta aquí los datos referentes a calidad de agua):

� Nudos de Caudal son los puntos de la red donde se unen las tuberías o

sus extremos, (también pueden ser sólo puntos de paso). Los datos de

entrada son: la cota respecto a un nivel de referencia y las demandas de

agua. Como resultados se obtienen: la altura piezométrica (energía interna

por unidad de peso del fluido) y la presión.


ANEJO 6 2

� Embalses son nudos que representan una fuente externa ilimitada de

alimentación, o bien un sumidero de caudal. La propiedad básica es la

altura piezométrica (que coincidirá con la cota de la superficie libre del

agua si éste se encuentra a la presión atmosférica) y que no se verá

afectada por lo que pueda ocurrir en la red. Por tanto, no existen

resultados derivados del cálculo en los mismos.

� Depósitos son nudos con capacidad de almacenamiento, en los cuales el

volumen de agua almacenada puede variar con el tiempo. Los datos

básicos de un depósito son: la cota de solera (para la cual el nivel del agua

es cero), su geometría, los niveles de agua (inicial, mínimo y máximo).

Los principales resultados son la altura piezométrica y la presión.

� Tuberías son las líneas que transportan el flujo de un nudo a otro.

EPANET asume que las tuberías están completamente llenas en todo

momento, y, por tanto, que el flujo es a presión. Los parámetros más

significativos de una tubería son: los nudos inicial y final, el diámetro, la

longitud, el coeficiente de rugosidad (para calcular las pérdidas de carga)

y su estado (abierta, cerrada, o con válvula de retención). Los resultados

en una tubería contemplan: el caudal circulante, la velocidad del flujo, la

pérdida de carga unitaria, el factor de fricción para la fórmula de Darcy-

Weisbach y la velocidad media de reacción (a lo largo de la tubería).

Para calcular la pérdida de carga (o de altura piezométrica) en una tubería debida

a la fricción por el paso del agua, pueden emplearse en EPANET tres fórmulas

diferentes:

• Hazen-Williams

• Darcy-Weisbach

• Chezy-Manning

Todas las fórmulas emplean la misma ecuación básica para calcular la pérdida de

carga entre el nudo de entrada y el de salida:

hL=Aqb


ANEJO 6 3

donde hL = pérdida de carga, q = caudal, A = coeficiente de resistencia, y b =

exponente del caudal.

Para cada una de las formulaciones, los coeficientes de resistencia y los

exponentes de caudal son los de la tabla 1.

Fórmula Coeficiente de Resistencia

(A)

Exponente Caudal

(B)

Hazen-Williams 10,674 C-1,852 d-4,871 L 1.852

Darcy-Weisbach 0,0827 f(ε,d,q) d-5 L 2.000

Chezy-Manning 10,294 n2 d-5,33 L 2.000

Siendo: C = Coeficiente de rugosidad de Hazen-Williams

ε = Coeficiente de rugosidad de Darcy-Weisbach (m)

f = factor de fricción (depende de ε, d, y q)

n = Coeficiente de rugosidad de Manning

d = diámetro de la tubería (m)

L = longitud de la tubería (m)

q = caudal (m3/s)

Tabla 1. Coeficientes de resistencia (A) y exponentes de caudal (B) para las diferentes

fórmulas.

Los coeficientes de rugosidad se determinan empíricamente para cada fórmula.

En función del material de la tubería pueden considerarse, de forma general, los

mostrados en la tabla 2.

Material C Hazen-Williams

(universal)

ε Darcy-Weisbach

(mm)

n Manning

(universal)

Fundición 130 – 140 0.25 0.012-0.015

Hormigón 120 – 140 0.3-3.0 0.012-0.017

Hierro Galvanizado 120 0.15 0.015-0.017

Plástico 140 – 150 0.0015 0.011-0.015

Acero 140 – 150 0.03 0.015-0.017

Cerámica 110 0.3 0.013-0.015

Tabla 2. Coeficientes rugosidad para las diferentes fórmulas (Tubería nueva).

Dado que en el presente estudio no se han contemplado los aspectos del

modelado referentes a la calidad del flujo, ni se han incluido otros elementos

físicos (bombas o válvulas) o complementarios (curvas de comportamiento o de

modulación y leyes de control), únicamente queda por exponer la inclusión de las

pérdidas menores o localizadas del sistema.


ANEJO 6 4

Estas pérdidas, debidas a los incrementos de turbulencia que se producen en

cambios de dirección, codos, accesorios, variaciones de sección, etc., son

importantes en el cálculo de una red como la que nos ocupa. EPANET permite

asociar a cada tubería un coeficiente de pérdidas menores, siendo el valor de la

pérdida el producto de dicho coeficiente por la altura dinámica en la tubería:

=

g

vKhL

2

2

donde: K = coeficiente de pérdidas menores,

v = velocidad del flujo

g = aceleración de la gravedad

Para determinación de estas pérdidas existen tablas con valores indicativos para

los elementos más comunes (como codos o válvulas de globo), pero dado que K

depende fundamentalmente de la geometría, del número de Reynolds, e incluso

de las condiciones del flujo, es más precisa su determinación con una

formulación adecuada al tipo de red que se está estudiando.

3 ESTABLECIMIENTO DE PARÁMETROS DE

CÁLCULO DEL MODELO

Tal y como se describe en el apartado anterior, para la realización de los cálculos

hidráulicos el modelo EPANET requiere una precisa definición de la

configuración geométrica y disposición de las conducciones, así como su

composición y características hidráulicas (principalmente el coeficiente de

rugosidad).

Además de estos datos es también necesario establecer las pérdidas de carga

localizadas que aparecen entre los distintos elementos y que pueden tener

diferente tipología (existencia de codos, cambios de sección, variaciones de

velocidad,…). Estas pérdidas se han incorporado al modelo como “coeficientes

de pérdidas menores” en las conducciones. Para su determinación se han

empleado una serie de expresiones hidráulicas generales que se exponen a

continuación:


ANEJO 6 5

3.1 Pérdidas de carga en derivaciones

hcodo = kcodo *(v22 /2g)

KQ1-Q2 = 1.2 + (Q2/Q1)-2 (D2/D1)

4 � uniones sin redondeo.

KQ1-Q2 = 0.4 + (Q2/Q1)-2 (D2/D1)

4 � uniones con redondeo (se utiliza por defecto).

KQ1-Q3 = 5.3

1

3

2

1

3

1

1

+

+

Q

Q

Q

Q

3.2 Pérdidas de carga por reducción de diámetro de forma brusca

hreduccion,1 = kreduccion,1 *(v22/2g)

kreduccion,1 = (1/e –1)2

e = 0.57 + 0.043/(1.1 – Area2/Area1)

3.3 Pérdidas de carga por reducción de diámetro de forma suave

hreduccion,2 = kreduccion,1 kreduccion,2 *(v22/2g)

kreduccion,2 = 56.72 α -0.007 + 0.01 α – 55.5

Q2, D2

Q1,D1 Q3,D1

V1, Area1

V2, Area2

α

V2, Area2 V1, Area1


ANEJO 6 6

3.4 Pérdidas en válvulas anti-retorno

Hantiretorno = 0.402 V + 0.383 � 10” (45 metros contra presión) TF2 serie

Hantiretorno = 0.182 V + 0.183 � 10” (20 metros contra presión) TF2 serie

Las pérdidas de carga indicadas para las válvulas anti-retorno son orientativas.

Estas pérdidas han de ser ajustadas en cada caso concreto con las indicaciones

del fabricante.

3.5 Pérdida de carga por variación de la velocidad en la salida

hcambio velocidad = V2/2g

v

v


ANEJO Nº 11. CÁLCULOS ESTRUCTURALES



Anejo nº 11 – Cálculos estructurales

ÍNDICE 1. INTRODUCCIÓN 2. TRANSPORTE DE LA TUBERÍA

2.1. Introducción 3. ESFUERZOS DURANTE EL PROCESO DE HUNDIMIENTO PARA LA ALTERNATIVA 1

3.1. Objeto 3.2. Descripción de la tubería y condiciones de instalación 3.3. Descripción del método empleado 3.4. Evaluación de las tensiones originadas en el tubo durante el fondeo 3.5. Conclusiones

4. ESFUERZOS DURANTE EL PROCESO DE HUNDIMIENTO PARA LA ALTERNATIVA 2 4.1. Objeto 4.2. Descripción de la tubería y condiciones de instalación 4.3. Descripción cualitativa de los esfuerzos en las distintas fases 4.4. Descripción de la unión en el fondo 4.5. La abolladura 4.6. Evaluación de las tensiones originadas en el tubo en fondeo

5. VELOCIDAD DE CAÍDA DEL MATERIAL DE PROTECCIÓN DURANTE SU COLOCACIÓN 5.1. Descripción del fenómeno 5.2. Hipótesis de cálculo para el vertido de escollera 5.3. Cálculos y resultados con piedra de 20 kg vertida desde gánguil de vertido lateral 5.4. Cálculos y resultados con piedra de 20 kg vertida desde gánguil de vertido por

fondo 5.5. Cálculos y resultados con piedras de distintos tamaños vertidas desde gánguil

de vertido lateral 5.6. Conclusiones

6. CÁLCULOS DE LA TUBERÍA EN SERVICIO 6.1. Tensión generada por la sobrepresión interior 6.2. Abolladura por sobrepresión exterior

7. CÁLCULO DE LAS PANTALLAS PROVISIONALES 7.1. Introducción 7.2. Descripción de la estructura 7.3. Bases de cálculo 7.4. Características de los materiales 7.5. Acciones consideradas 7.6. Listados de cálculo




1

1. INTRODUCCIÓN

El objeto del presente anejo de este proyecto básico del emisario de Górliz es la realización de los

cálculos necesarios para obtener los esfuerzos principales a los que se verá sometida la tubería de

polietileno, y poder determinar si las características de la tubería elegida permiten soportarlos.

Asimismo se incluyen los cálculos estructurales correspondientes a las pantallas provisionales de la

cámara de carga.




2

2. TRANSPORTE DE LA TUBERÍA 2.1. Introducción

Para la realización del fondeo, es necesario que la tubería a fondear se sitúe sobre la traza prevista por

el emisario y por tanto será necesario llevar la tubería desde el lugar de su fabricación. Este transporte

está previsto que se realice desde puerto (en este caso, desde el puerto de Bilbao) hasta el

emplazamiento de las obras, en las cercanías de Górliz.

Este transporte dependerá del sistema de ejecución elegido finalmente, ya que según éste, la tubería

puede transportarse llena de agua o de aire, y las acciones sobre la tubería que predominarán serán el

viento o las corrientes.

En el proyecto constructivo será necesario analizar el efecto de las corrientes y los vientos sobre la

tubería, determinando si las tensiones sufridas son mayores que las admisibles para la tubería de

polietileno prevista.

Figura 1: Esquema del transporte




3

2.1.1. Flotación de la tubería

La realización de este estudio nos ha permitido estimar el calado y francobordo de la tubería para el

momento en el que se realiza el transporte, siendo importante para determinar la influencia de las

acciones (viento y corrientes) que va a sufrir la tubería durante su transporte desde su lugar de

fabricación y nos va a permitir planificar los medios necesarios para poder realizar su construcción con

seguridad.

2.1.1.1. Cálculos del francobordo

A continuación mostramos los cálculos realizados para obtención del francobordo de la tubería.

2.1.1.2. Resultados a sección llena

A continuación se estudia el francobordo para la tubería para el tramo sin lastres, para la realización del

transporte con la sección llena de agua obteniéndose un francobordo muy pequeño, evitando de este

modo la acción del viento.

CÁLCULO DE FLOTACIÓN DEL TUBO CON SECCIÓN LLENA

1. DATOS 1.1.GeometríaDiámetro interior (Dint)= 0,6258 mDiámetro exterior= 0,71 mEspesor (esp) 0,0421 mLongitud (long)= 1 m (Normalmente unidad)1.2.PesosDensidad del liquido (gamma)= 1,026 t/m3Peso del lastre por m lineal 0 t/mDensTubo(rotub) 0,950 t/m3DensHormig 2,400 t/m3




4

2. CÁLCULOS 2.1.SecciónRadio (Ri) 0,31 mArea (Ar) 0,31 m2Sección bajo agua (S) 0,31 m2Perimetro 1,97 mPerim mojado Pm= 1,83 mPerim seco Ps= 0,13 m

Porcentaje mojado 0,93Porcentaje seco 0,07

Rh= 0,17 mT= 0,07 mYm= 4,71

2.2.PesosFactor corrección por corrugas 1 (1 para espesor sólido y 1,3 para corrugadas)Peso total del tubo al aire 0,079 t (Introd directam si es conocido)Peso de la pared tubería emerg 0,005 tPeso pared de la tub sum -0,0059 tPeso del lastre emergido 0,000 t (factor corrector /1,3)Peso del lastre sumergido 0,000 t (factor corrector *1,3)

2.3.FuerzasEmp de Arqu del aire oclu = -0,314965 t/mPeso total semisum (ptot) 0,3149639 t/m

Dif 0,0000




5

3. RESULTADOS

Ángulo del nivel sobre la hztal (teta) 1,3608474 rdCalado (y) 0,66 mFrancobordo(f) 0,05 m

El resultado obtenido nos muestra que el francobordo de la tubería, una vez que se ha llenado de agua

es de 0,05 m, con un calado de 0,66 m, lógicamente. Este dato nos muestra que la tubería tiene poca

flotabilidad, lo que implicará que el viento apenas nos afecte y por lo tanto para esta fase de transporte,

que se crea tanto en la alternativa 1 como en la alternativa 2, será necesario un estudio de las

corrientes de la zona, para así poder estimar si los medios propuestos por la empresa constructora son

suficientes.

2.1.1.3. Resultados a sección vacía

CÁLCULO DE FLOTACIÓN DEL TUBO CON SECCIÓN VACÍA

1. DATOS 1.1.GeometríaDiámetro interior (Dint)= 0,6258 mDiámetro exterior= 0,71 mEspesor (esp) 0,0421 mLongitud (long)= 1 m (Normalmente unidad)1.2.PesosDensidad del liquido (gamma)= 1,026 t/m3Peso del lastre por m lineal 0,168 t/mDensTubo(rotub) 0,950 t/m3DensHormig 2,400 t/m3




6

2. CÁLCULOS 2.1.SecciónRadio (Ri) 0,31 mArea (Ar) 0,31 m2Sección bajo agua (S) 0,16 m2Perimetro 1,97 mPerim mojado Pm= 1,00 mPerim seco Ps= 0,97 m

Porcentaje mojado 0,51Porcentaje seco 0,49

Rh= 0,16 mT= 0,31 mYm= 0,51

2.2.PesosFactor corrección por corrugas 1 (1 para espesor sólido y 1,3 para corrugadas)Peso total del tubo al aire 0,079 t (Introd directam si es conocido)Peso de la tubería emergida 0,039 tPeso de la tub sum -0,0032 tPeso del lastre emergido 0,064 t (factor corrector /1,3)Peso del lastre sumergido 0,063 t (factor corrector *1,3)

2.3.FuerzasEmp de Arqu del aire oclu = -0,162619 t/mPeso total semisum (ptot) 0,1626203 t/m

Dif 0,0000




7

3. RESULTADOS

Ángulo del nivel sobre la hztal (teta) 0,0240454 rdCalado sin contar lastre (y) 0,36 mFrancobordo(f) 0,35 m

θ

y

f

En el caso de que la tubería esté llena de aire y con los lastres adosados (situación que se crea para la

alternativa 2), el francobordo aumenta hasta 0,35 m y el calado por tanto es de 0,36 m.

Se ha previsto que el transporte se realice, por tanto, con la tubería llena de agua, por ser más

favorable frente a los empujes del viento, siendo la acción preponderante la corriente, más reducida.

2.1.2. Análisis del transporte

A continuación se estudia el transporte de la tubería desde el Puerto de Bilbao hasta el emplazamiento

de las obras en Górliz.




8

Figura 2: Transporte de tubería




9

3. ESFUERZOS DURANTE EL PROCESO DE HUNDIMIENTO PARA LA ALTERNATIVA 1 3.1. Objeto En el presente apartado se describe el proceso de fondeo de la tubería, para introducirla en el túnel

previamente ejecutado.

Se analizan las solicitaciones a las que se ve sometida la tubería, comprobando que resiste los

esfuerzos generados.

El sistema constructivo consiste en la fabricación de tramos de tubería en tierra (en una zona que

puede estar alejada de la ubicación definitiva del tubo y que, en nuestro caso, es el Puerto de Bilbao),

su traslado flotando hasta la zona de Górliz y su hundimiento controlado y progresiva introducción en el

túnel. 3.2. Descripción de la tubería y condiciones de instalación La tubería que se va a fondear está formada por tubos de polietileno PE100 de 710 mm de diámetro

exterior con 42,1 mm de espesor, lo que representa un SDR 17. La longitud total de esta tubería es de

1.073 m.

En esta alternativa se realizará el fondeo conjunto de dos tramos de tubería de distintas características,

puesto que la zona final se encuentra lastrada. A pesar de ello tal y como se ha descrito, para esta

alternativa se prevé la colocación de unos flotadores que contrarresten los efectos de los lastres, de tal

manera que se permita llevar la tubería llena de agua, flotando.

Durante el fondeo se deberá alcanzar una profundidad inicial aproximada de 24 m, donde la tubería se

introducirá en el túnel realizado previamente, penetrando en él a través de una pieza de transición que

permitirá que la tubería vaya tomando el ángulo correspondiente a la salida del túnel. El fondeo

finalizará a una profundidad máxima de unos 25 m una vez que los flotadores hayan sido eliminados.

En esta alternativa, la tubería parte de una situación en la que está completamente inundada (esta

inundación se ha realizado en el puerto de Bilbao). Dado que la densidad del PE es inferior a la del

agua de mar, en la zona sin lastrar el tubo flota por si mismo, y en la zona lastrada, tal y como ya

hemos dicho, esto se produce gracias a los flotadores. Como las dos densidades son muy similares, la

flotabilidad remanente es muy pequeña, por lo que, cuando se tira del tubo hacia el interior del túnel, los

esfuerzos serán muy pequeños. La resistencia a vencer es pequeña y, por tanto, los radios de

curvatura generados serán perfectamente admisibles, tal y como se describe más adelante.




10

3.3. Descripción del método empleado

Como ya hemos dicho la tubería se transporta flotando, semisumergida al estar llena de agua, desde su

punto de fabricación en el puerto de Bilbao hasta una ubicación próxima a la salida del túnel realizado,

en la zona de Górliz. Una vez situada sobre este punto, se le engancha un cable a uno de sus

extremos. Dicho cable está unido a las varillas que están en el interior del túnel. Desde el “extremo

tierra” del túnel se ejecuta un tiro que va introduciendo el cable en el interior del túnel y, arrastrado por

éste, la tubería va metiéndose también en su interior.

ESQUEMA DE COLOCACIÓNFRENTE A TUNEL

CORRIE

NTE

S Y

/O V

IENTO

CABLE A TÚNEL

La gran flexibilidad de los tubos de PE favorecerá la ejecución del fondeo.

Será necesario que desde el otro extremo de la tubería se realice un tiro longitudinal, para contrarrestar

el transmitido por el cable que tira desde tierra, por lo que se dispondrá de una embarcación capaz de

ejercer el tiro exigido. Tenemos que señalar que este valor será una variable clave para que la

embocadura en el interior del túnel sea correcta, puesto que según la magnitud de este tiro ejercido, se

conseguirá un ángulo concreto en el extremo de la tubería, y se deberá proyectar una pieza de

transición que logre modificar suavemente el ángulo de hundimiento de la tubería y convertirlo en el de

salida del túnel.




11

A continuación se muestra un esquema de la posición que alcanza el tubo cuando su distancia al túnel

es de 10 metros y el tiro horizontal ejercido por la embarcación en la superficie es de 2,5 t.

Forma de la curva descrita por el tubo

-5

0

5

10

15

20

25

30

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180

Tramo sumergido Tramo en superf icie Superficie del mar

3.4. Evaluación de las tensiones originadas en el tubo durante el fondeo

Como ya se ha indicado, el fondeo comienza con la aplicación de un tiro sobre la tubería, generado por

el conjunto formado por el cable y el varillaje, cuyo extremo se encuentra en la zona terrestre y que

atraviesa el túnel realizado hasta enganchar con uno de los extremos de la tubería. Por el otro extremo

un barco mantendrá la tensión necesaria para que la alineación de la tubería adquiera el ángulo

requerido. Este tiro se deberá calcular para que coincidan el ángulo previsto por la pieza de transición

que se proyectará a la salida del túnel y el ángulo del extremo de la tubería que se tiene que introducir

por él. De este modo se consigue que no se produzcan esfuerzos dañinos, al evitarse puntos de

discontinuidad angular en la tubería.

La tubería, durante este proceso, se comporta como ménsula con una carga puntual en su extremo, por

lo que su ley de momentos se asemejará a dicha función, tal y como vemos en la siguiente figura, que

representa el momento en el que el cable se encuentra a 10 m de al embocadura del túnel, con un tiro

horizontal estimado de 2,5 t.




12

DISTRIBUCION DE MOMENTOS FLECTORES A LO LARGO DEL TUBO (Tn*m)-1,8

-1,6

-1,4

-1,2

-1

-0,8

-0,6

-0,4

-0,2

0

0,2

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180

Se recomienda que el tiro ejercido se controle desde la embarcación, por lo que dispondrá de un

elemento de control que nos indique la magnitud de dicho tiro, aunque siempre tendrá que ser

compatible con el realizado desde tierra por el equipo de perforación.

En los siguientes epígrafes mostramos las curvaturas y esfuerzos más importantes que se generan en

la tubería, en función de la distancia desde la boca del túnel al extremo de la misma, (o lo que es lo

mismo, la longitud de cable fuera del túnel), para un tiro horizontal hipotético de 2,5 t.

3.4.1. Ratio (Radio de Curvatura/Diámetro)

Para este emisario (Φe=710), se establece como criterio de aceptación de los esfuerzos que el radio de

curvatura R sea:

R > 30 × Φe = 21,3 m

Es decir, que el Ratio (Radio de curvatura/ Diámetro exterior) debe ser mayor que 30.

Esta limitación implica que las tensiones axiales máximas se mantengan en torno a 135 y 140 Kp./cm2

(variable en función del esfuerzo normal). No obstante, tal y como veremos, para esta alternativa, los

valores alcanzados de este ratio son muy altos con lo que se cumple con gran holgura la limitación

impuesta.




13

La tensión compuesta de Von Mises, debido a la acción del cortante y axial en la fibra neutra, es

siempre inferior a la tracción, tal y como se muestra en el presente estudio.

Sólo se tienen en cuenta las acciones debidas al peso propio, empuje de Arquímedes y tiro horizontal.

Por ello consideramos imprescindible que el tiro calculado como estrictamente necesario sea

multiplicado, al menos, por 2, para trabajar con un suficiente margen de seguridad.

Estos cálculos se han realizado considerando las características del material a 20º C. A mayor

temperatura el límite elástico disminuiría, reduciéndose, por tanto, la seguridad.

A continuación se muestra gráficamente el Ratio (Radio de curvatura/Diámetro) que se genera al aplicar

un tiro longitudinal de 2,5 t. Este tiro deberá ser estudiado en el proyecto constructivo, ya que nos

definirá el ángulo con el que la tubería alcanza la embocadura del túnel, y por tanto nos especificará la

pieza de transición necesaria entre el túnel y el tramo apoyado en la zanja.

Ratio (Radio de curvatura/diámetro)

486

488

490

492

494

496

498

500

502

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45

Longitud de cable (m)

Rat

io

Ratio para tiro 2,5 t

Tal y como se puede observar, el Ratio esperado es muy grande, lo que nos permite afirmar que nos

encontramos ante una situación no muy exigente desde el punto de vista estructural. En los siguientes

apartados se irán cuantificando los esfuerzos máximos a los que se verá sometida la tubería durante

este proceso de hundimiento.




14

3.4.2. Tensiones máximas y mínimas

A continuación se presenta una gráfica en la que se muestran las tensiones máximas y mínimas

producidas según la distancia a la que se encuentra el extremo por el que comienza el hundimiento

(longitud de cable).

Tal y como se preveía, las tensiones no alcanzan altos valores, por lo que no será necesario aplicar

ningún sistema que reduzca los esfuerzos.

Tensiones máximas

12

12

12

12

12

13

13

13

13

13

13

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45

Longitud del cable (m)

Tens

ión

(t)

Tensión Máxima para tiro 2,5 t




15

Tensiones mínimas

-8

-7

-7

-7

-7

-7

-70 5 10 15 20 25 30 35 40 45

Longitud del cable (m)

Tens

ión

(t)

Tensión mínima para tiro 2,5 t

3.4.3. Momentos máximos y mínimos

Las gráficas adjuntas muestran cómo los valores alcanzados por los momentos que se generan durante

el hundimiento son muy pequeños.




16

Momentos Máximos

0,002

0,002

0,002

0,002

0,002

0,002

0,002

0,002

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45


Mom

ento

s (t*

m)

Momento máximo con tiro de 2,5 t

Momentos Mínimos

-2

-2

-2

-2

-2

-2

-20 5 10 15 20 25 30 35 40 45


Mom

ento

s (t*

m)

Momento Mínimo con tiro de 2,5 t




17

3.4.4. Tiro del cable sumergido

Se debe hacer una consideración respecto al tiro que es necesario ejercer. El tiro del que hemos estado

hablando de 2,5 t es el tiro aplicado por el barco, por lo tanto es un tiro longitudinal, es decir horizontal.

Por ello el tiro que repercutirá en el cable que sale del túnel será de un valor mayor, dependiente, como

es lógico, del ángulo del cable en cada momento.

A continuación mostramos estos valores según la posición de la tubería en cada momento, en el que se

ve como es lógico, que el orden de magnitud es similar.

Tiro del cable (desde el fondo)

2,590

2,600

2,610

2,620

2,630

2,640

2,650

2,660

2,670

2,680

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45

Longitud de la cable (m)

Tiro

(t)

Tiro de la cable para tiro del barco 2,5 t

3.5. Conclusiones

Para la tubería considerada y bajo las hipótesis planteadas, no se espera que se generen esfuerzos

que afecten a su capacidad estructural durante el proceso de fondeo.

El tiro longitudinal que se ha considerado para poder definir el orden de magnitud de los esfuerzos

generados es de 2,5 t. Este parámetro deberá ser especificado en el proyecto constructivo ya que en

función de su magnitud se creará un ángulo determinado en el extremo de la tubería, que deberá ser




18

compatible con la pieza de transición que se deberá proyectar para evitar discontinuidades angulares

que generen esfuerzos puntuales excesivos.

En relación a la posible abolladura circunferencial de la tubería, dado que su interior está lleno de agua

y los extremos están abiertos, la presión interior es igual a la exterior, por lo que no hay ningún esfuerzo

que pueda abollar circunferencialmente a la tubería.




19

4. ESFUERZOS DURANTE EL PROCESO DE HUNDIMIENTO PARA LA ALTERNATIVA 2 4.1. Objeto

Los esfuerzos originados para la alternativa 2 se producen para dos situaciones diferenciadas puesto

que el fondeo se realiza en dos etapas aisladas. En este caso no se estudiarán los esfuerzos para la

primera parte del fondeo, puesto que coinciden exactamente con la alternativa 1. A continuación se

estudian los esfuerzos generados durante la segunda etapa, en la que la tubería lastrada y llena de aire

se fondea mediante la entrada controlada de agua en su interior.

Este fondeo se realiza mediante inundación progresiva del tubo por un extremo con la consiguiente

formación de una “S”. El objeto del presente estudio es analizar las tensiones de tracción y tangencial a

las que se ve sometido el tubo durante su fondeo así como el riesgo de abolladura de la tubería.

Además, se pretende comprobar cual es radio de curvatura del tubo para poder asegurar que se

mantiene por encima de un valor que no genere tensiones excesivas en el tubo, manteniendo la tensión

máxima por debajo de un límite.

4.2. Descripción de la tubería y condiciones de instalación

La tubería que se va a fondear está formada por tubos de polietileno PE100 de 710 mm de diámetro

exterior con 42,1 mm de espesor. Peso adicional (sumergido) debido a los lastres es un 25 % del

empuje total de la tubería vacía, y la longitud total de la tubería con lastres es de 93 m.

Durante el fondeo se deberá alcanzar una profundidad inicial aproximada de 24 m, donde la tubería se

unirá al tramo en túnel mediante una unión embridada en el fondo. El fondeo finalizará a una

profundidad máxima de 25 m.

La tubería se transporta desde el puerto de Bilbao llena de aire, con dos bridas ciegas en sus extremos.

4.3. Descripción cualitativa de los esfuerzos en las distintas fases

Vamos a exponer los momentos flectores y presiones interiores que se generan en el tubo durante su

fondeo por inundación controlada, teniendo sólo en cuenta su peso, empujes hidrostáticos y reacción

vertical en el fondo. El cortante podría obtenerse por derivación de la ley de momentos flectores. Sin

embargo, las tensiones cortantes son muy inferiores a las axiales.




20

En el proceso de fondeo, el tubo pasa por las fases que se describen a continuación, las cuales dan

lugar a unos momentos flectores, que pueden tomar valores excesivos, generados por las cargas

verticales de flotación y de peso propio del tubo. Las fases son las siguientes:

Imagen 1 Fases de fondeo de la tubería y fuerzas actuantes

Fase 1) Tubo flotando en la superficie: el tubo está vacío y permanece recto, sin ningún esfuerzo, sobre

la superficie marina, salvo los debidos a los empujes horizontales.

Fase 2) Se introduce agua en el interior del tubo, por lo que su extremo comienza a hundirse. El tubo se

comporta como una ménsula en la que su extremo está cargado hacia abajo y el resto cargado hacia

arriba. El instante más desfavorable sucede justo antes de tocar el fondo.

Fase 3) Cuando la cantidad de agua en el interior del tubo es suficiente, el extremo del mismo toca el

fondo, inclinándose a medida que la longitud inundada aumenta. Gracias a la reacción vertical, los

momentos flectores se reducen, respecto del instante anterior al contacto.

Fase 4) Llega un momento en que el tubo apoya longitudinalmente sobre el fondo. Según va

incrementándose la longitud inundada, aumenta la longitud apoyada en el fondo, con lo que la “S” que

se forma entre éste y la superficie del mar va desplazándose. La forma de esta “S” y la altura hasta la

que llega el agua del tubo se mantienen constantes (si la profundidad es constante), sufriendo




21

solamente un desplazamiento horizontal. Lo mismo sucede con las cargas y la ley de momentos

flectores.

Fase 5) Tubo por debajo de la superficie del mar: según va ingresando agua en el tubo, la longitud vista

en la superficie disminuye hasta que el tubo abandona la misma. Dado que hay una parte todavía llena

de aire, el tubo presenta una longitud por encima del fondo marino. Si el tubo fuese muy rígido, el

extremo podría incluso asomar por encima de la superficie.

El tubo se comporta como una ménsula con su parte extrema cargada hacia arriba y la parte cercana al

fondo cargada hacia abajo.

Fase 6) Tubo sobre el fondo: cuando no queda aire dentro del tubo, éste descansa completamente

apoyado sobre el fondo, con lo que no aparecen esfuerzos, salvo los debidos a posibles curvaturas del

fondo.

Imagen 2 Esquema de los momentos flectores en la tubería para las diferentes fases.

4.4. Descripción de la unión en el fondo

A continuación se describe brevemente el proceso constructivo que deberá realizarse para la unión en

el fondo del tramo de polietileno con el tramo hincado (mediante la pieza especial de conexión).




22

El tubo a unir se transporta flotando, lleno de aire, hasta la zona de unión. Se introduce

progresivamente agua por un extremo, con lo que empieza su hundimiento por dicho extremo (será

necesario que un “hombre-rana” acompañe a la cabeza del emisario de forma que controle la entrada

de agua para que la velocidad de hundimiento sea moderada).

En el extremo contrario, la válvula de aire permanece cerrada y conectada a una bomba que puede

introducir aire en la tubería para mantener la presión y así lograr sus dos objetivos:

- Mantener una posición de equilibrio durante todo el tiempo que dure el proceso de unión (es

decir, que la tubería no sufra movimientos y permanezca fija durante todo ese periodo).

- Evitar la abolladura de la tubería.

En un momento dado, el tubo toca el fondo y su extremo va inclinándose hasta que descansa en cierta

longitud sobre el lecho marino, mientras que el otro extremo flotará sobre la superficie.

En este instante se procede a la unión de ambos tramos, abriéndose la brida ciega, acercándose

ambos extremos y ejecutando la brida de unión de los mismos. Lógicamente, la válvula de salida del

aire debe estar cerrada para mantener fijada la posición del nuevo tramo. Podría ser, incluso,

necesario, introducir aire por el extremo superior, antes de abrir la brida ciega para que, al hacerlo, se

mantenga la posición de la tubería (es decir, sin que se produzca entrada o salida de agua).

Una vez que ya se han llevado los dos extremos a la posición buscada, se prosigue la inundación del

emisario, manteniendo completamente abierta la válvula de agua (del tramo que ya estaba en el fondo),

o bien quitada la brida correspondiente y entreabriendo la válvula de aire, con lo que éste va

hundiéndose y apoyando en el fondo.

Se deberá estudiar con precaución la presión en el interior de la tubería durante todo el proceso de

fondeo para evitar la abolladura de la tubería. Durante el tiempo que dura el proceso de unión, tal y

como hemos comentado antes, la válvula de aire permanece completamente cerrada en posición de

equilibrio y asegura que en todo momento la presión interior es mayor o igual que la exterior.

Todas estas maniobras deberán ser suaves y suficientemente lentas para que no se generen grandes

diferencias de presiones entre el interior y exterior de la tubería.

4.5. La abolladura

El fenómeno de la posible abolladura sucede cuando la presión exterior al tubo es mayor que la interior.

Debido a los fenómenos de segundo orden, la resistencia del tubo a la presión exterior es mucho menor

que la resistencia a la interior. Basta señalar que un tubo de PN4, con tensión de diseño de 5 MPa, que




23

resistiría una presión interior de 4 atmósferas (a tiempo infinito) sólo sería capaz de resistir una

sobrepresión exterior de 0,5 atmósferas (en un tiempo de 2 horas). Por ello, debemos controlar en todo

momento la presión existente en el interior del tubo.

La gran flexibilidad de los tubos de PE, que favorece la ejecución del fondeo, tiene sin embargo un

efecto negativo sobre la abolladura. Además, dado que el módulo de elasticidad del PE se reduce con

el paso del tiempo, cualquier parada durante el proceso de fondeo agrava la situación del tubo.

La resistencia frente a la abolladura está garantizada durante todo el fondeo, ya que la tubería es capaz

de resistir las acciones a las que se verá sometida.

4.6. Evaluación de las tensiones originadas en el tubo en fondeo

Se han evaluado las tensiones originadas en el tubo durante el fondeo con el peso adicional sumergido

dado por los lastres (25 % del empuje total de la tubería vacía) y se ha comprobado que las tensiones

máximas no son superiores a los límites establecidos para la realización del fondeo sin la aplicación de

métodos de reducción de esfuerzos, (la tubería es capaz de soportar dichos esfuerzos). No obstante,

como ahora veremos, si se aplica un tiro longitudinal, las solicitaciones se rebajan considerablemente.

4.6.1. Limitación de esfuerzos en el tubo

Para este emisario (Φe = 710 mm), se establece como criterio de aceptación de los esfuerzos que el

radio de curvatura R sea:

R > 30 × Φe = 21,3 m

Es decir, que el Ratio (Radio de curvatura/ Diámetro exterior) debe ser mayor que 30. Esta limitación

implica que las tensiones axiales máximas se mantengan en torno a 135 y 140 Kp./cm2 (variable en

función del esfuerzo normal).

Tal y como veremos, el valor del ratio alcanzado para la ejecución del fondeo sin tiro en esta alternativa,

es de 36, con lo que estaríamos cumpliendo esta limitación.

La tensión compuesta de Von Mises, debido a la acción del cortante y axial en la fibra neutra, es

siempre inferior a la tracción, tal y como se muestra en el presente estudio.




24

Sólo se tienen en cuenta las acciones debidas al peso propio, empuje de Arquímedes y tiro horizontal.

Por ello consideramos imprescindible que el tiro calculado como estrictamente necesario sea

multiplicado, al menos, por 2, para trabajar con un suficiente margen de seguridad.

Estos cálculos se han realizado considerando las características del material a 20º C. A mayor

temperatura el límite elástico disminuiría, reduciéndose, por tanto, la seguridad.

4.6.2. Fase inicial (“cabeceo”)

Es la que denominamos Fase 2 en las figuras adjuntas. En el inicio del fondeo, según se va llenando el

tubo de agua por un extremo, éste va hundiéndose progresivamente por aquel.

Las tensiones debidas a los esfuerzos (sobre todo, de Mf) van incrementándose progresivamente,

alcanzándose el máximo en el instante inmediatamente anterior al contacto con el fondo del mar.

En función de la profundidad a la que se llegue, podría ser necesario un tiro vertical ascendente para

que el radio de curvatura sea admisible. Si esto fuera necesario se crearía fácilmente con un flotador en

el extremo por el que se comienza a fondear.

4.6.3. Fase cuatro: tubo en “S”

Cuando el tubo toca el fondo, la reacción hace que las tensiones disminuyan respecto de la fase inicial.

Según va incrementándose la longitud inundada del tubo, se va inclinando en su origen hasta que

apoya en cierta longitud y se hace tangente al fondo marino. En este momento se iniciaría la fase 3,

también llamada “fase de formación de la S”. A partir de ahí las tensiones van aumentando hasta que la

tubería apoya en el lecho marino cierta longitud, en donde las tensiones alcanzan los valores máximos.

En este momento comienza la “fase 4”. A partir de este momento, la tensión máxima se estabiliza y se

mantiene constante (salvo el incremento debido al aumento de calado).

Para la profundidad máxima, se obtiene la siguiente forma de la tubería y los siguientes resultados:




25


0

5

10

15

20

25

30

0 20 40 60 80 100 120

Tramo inundado Tramo vacío sumergido Tramo vacío en superficie Superficie del mar

Tiro horizontal

(t)

Ratio Tensión máxima

(kg/cm2)

Sobrepresión

(mca)

0 36,6 135,31 6,12


0

5

10

15

20

25

30

0 20 40 60 80 100 120

Tramo inundado Tramo vacío sumergido Tramo vacío en superficie Superficie del mar

Tiro horizontal (t) Ratio Tensión máxima

(kg/cm2)

Sobrepresión

(mca)

4 49,6 104,24 6,10

Como podemos observar, si se realiza el fondeo sin la aplicación de tiro horizontal, el ratio (radio de

curvatura/diámetro exterior) alcanza el valor de 36,6, que esta por encima del límite propuesto, y por lo

tanto del lado de la seguridad.

Además, se puede ver que con un pequeño tiro de 4t, el ratio (radio de curvatura / diámetro exterior)

aumenta a 49,6, y con ello, las tensiones máximas disminuyen considerablemente. Esto nos hace

recomendar que la ejecución se produzca con tiro, puesto que la tubería estaría sufriría menos

esfuerzos.




26

Por lo tanto, tal y como hemos visto, la tubería es capaz de resistir perfectamente las acciones a las

que se verá sometida durante el fondeo. De igual forma, la sobrepresión interna es asumible por la

tubería.

Las leyes de momentos flectores y tensiones a lo largo del tubo se exponen en las siguientes gráficas,

mostrando su variación en función de la posición de la tubería en la que nos encontremos. (Para el

fondeo realizado sin tiro):

DISTRIBUCION DE MOMENTOS FLECTORES A LO LARGO DEL TUBO (Tn*m)

-25

-20

-15

-10

-5

0

5

10

15

20

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

DISTRIBUCION DE TENSIONES A LO LARGO DEL TUBO (Kg/cm2)

0

20

40

60

80

100

120

140

160

180

200

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100




27

5. VELOCIDAD DE CAÍDA DEL MATERIAL DE PROTECCIÓN DURANTE SU COLOCACIÓN

La colocación de la escollera habitualmente se realiza mediante gánguil, bien sea de vertido lateral o de

vertido por fondo.

En el caso que nos ocupa, el tramo submarino del emisario incluye zonas de tramo difusor, por lo cual

el vertido de la escollera debe ser cuidado para evitar posibles daños en los tubos elevadores.

El vertido de la grava y del filtro (20 kg) puede realizarse mediante dicho vertido directo, ya que la

posibilidad de afección a los tubos no es probable. No obstante, para la zona de difusores se debe

estudiar con detalle esta operación, para evitar cualquier tipo de daño en los tubos elevadores.

A continuación se realiza un estudio del vertido de las capas de filtro, determinando los ensayos a

realizar en puerto para asegurar que no se producirán daños en dicho proceso.

5.1. Descripción del fenómeno

Cuando una piedra cae en el agua hacia el fondo, sufre dos fuerzas de sentido contrario: la fuerza de la

gravedad, hacia abajo y de valor constante y la fuerza de rozamiento con el agua, cuyo valor varía con

la velocidad relativa entre la piedra y el agua. Llega un momento en que ambas fuerzas se igualan, con

lo que la velocidad se mantiene constante. Ello sucede cuando la piedra adquiere una velocidad, que

denominamos velocidad de equilibrio.

En el aire, la fuerza de rozamiento es despreciable en estas aplicaciones ingenieriles. Si quisiésemos

realizar una prueba del comportamiento de la tubería frente al impacto de la escollera, podríamos crear

la misma configuración que se producirá en el fondo del mar, pero en tierra, dejando caer la piedra

desde la altura de caída libre equivalente, que será aquella que da lugar, en el impacto con la tubería, a

la misma velocidad que se produciría en el fondo del mar cuando la piedra desciende con la velocidad

de equilibrio.

Por ello, en este anejo, también describimos la altura de caída libre equivalente correspondiente a la

velocidad de equilibrio.

Para que se alcance la velocidad de equilibrio, es necesario que haya un recorrido suficientemente

largo en el agua. Sin embargo, de los cálculos realizados, se llega a la conclusión de que, en nuestras

condiciones, siempre se alcanza la situación de equilibrio al impactar contra la tubería proyectada,

debido a que la profundidad es suficiente.




28

5.2. Hipótesis de cálculo para el vertido de escollera

Hemos realizado los cálculos con dos hipótesis: la primera considera que el vertido se hace desde un

gánguil de vertido lateral y la segunda, que el vertido se hace desde un gánguil de vertido por fondo. En

el vertido lateral se crea una cortina de vertido, cuya velocidad es inferior a la de la nube de vertido que

se crearía en un vertido por fondo.

Suponemos que la piedra discurre inicialmente por el aire, cayendo hasta el agua y variando su

velocidad. Suponemos que la altura de caída en el aire es de 1m en el caso de vertido lateral, y nula en

el caso de vertido por fondo, que la densidad específica de la piedra es de 2600 kg/m3 y que el

coeficiente hidrodinámico es de 1.

En el gánguil de vertido por fondo, suponemos que la velocidad es el doble que la que se produce en el

gánguil de vertido lateral. Ello es debido el “efecto nube”, que crea una interacción entre las piedras y

una consecuencia similar a la que se produce en los pelotones ciclistas, que discurren más rápido que

los ciclistas individuales. Esto provoca que la altura libre equivalente sea cuatro veces mayor.

En la protección de la tubería se van a emplear escolleras de 1000 kg disponiendo capas de filtro de 20

kg respectivamente, que son objeto del presente estudio. A continuación se muestran los resultados

obtenidos para una escollera de 20 kg utilizando gánguil de vertido lateral y gánguil de vertido por

fondo.

5.3. Cálculos y resultados con piedra de 20 kg vertida desde gánguil de vertido lateral

En el caso del vertido lateral se considera una altura libre de caída desde el barco de 1m. La velocidad

de equilibrio no depende de este parámetro, pero sí las velocidades hasta alcanzarla.




29

CALCULO DE DESCENSO DE ESCOLLERA

DATOSMasa de la piedra (ce)= 20 kgDensidad de la piedra= 2600 kg/m3Densidad del agua= 1025 kg/m3g= 9,81 m/s2Coefic. hidrodinámico (Cd)= 1Altura caída libre barco (h)= 1 mRESULTADOSVelocidad inicial (vo)= 4,429446918 m/sDiámetro nominal (d)= 0,244917232 mPeso (b)= 118,8519231 NResistencia del agua/v2 (a)= 24,14473453Velocidad de equilibrio= 2,218665802 m/sAltura caída libre equival.= 0,250890823 m

Tiempo (s) en agua Velocidad (m/s)

Altura caída libre

equival.= Distancia recorrida (m)0,25 2,64 0,36 0,660,50 2,32 0,27 1,240,75 2,25 0,26 1,801,00 2,23 0,25 2,361,25 2,22 0,25 2,911,50 2,22 0,25 3,471,75 2,22 0,25 4,022,00 2,22 0,25 4,582,25 2,22 0,25 5,132,50 2,22 0,25 5,692,75 2,22 0,25 6,243,00 2,22 0,25 6,803,25 2,22 0,25 7,353,50 2,22 0,25 7,913,75 2,22 0,25 8,464,00 2,22 0,25 9,024,25 2,22 0,25 9,574,50 2,22 0,25 10,124,75 2,22 0,25 10,685,00 2,22 0,25 11,23




30

Velocidad (m/s)

2,102,202,302,402,502,602,70

0,00 5,00 10,00 15,00Distancia recorrida en el agua (m)

Velo

cida

d de

la

pied

ra (m

/s)

Velocidad (m/s)

Al caer la piedra en el agua, se desacelera hasta alcanzar la velocidad de equilibrio aproximadamente a

los 4 metros de profundidad. La cota media de la rasante de la tubería sobre la que se vierte este manto

de 20 kg es muy superior, por lo cual la piedra ha alcanzado la situación de equilibrio. La velocidad de

equilibrio es de 2,21 m/s por lo que la altura libre equivalente es de 0,25 m.

Velocidad de la piedra (m/s)

2,002,202,402,602,80

0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00

Tiempo transcurrido en el agua (s)

Vel

ocid

ad (m

/s)

Velocidad (m/s)

Como vemos, la velocidad de equilibrio es independiente de la situación de partida y se alcanza

rápidamente (aproximadamente en un segundo).

5.4. Cálculos y resultados con piedra de 20 kg vertida desde gánguil de vertido por fondo

En el caso de vertido por fondo, se considera una altura de caída libre del barco nula.




31

CALCULO DE DESCENSO DE ESCOLLERA

DATOSMasa de la piedra= 20 kgDensidad de la piedra= 2600 kg/m3Densidad del agua= 1025 kg/m3g= 9,81 m/s2Coefic. hidrodinámico (Cd)= 1Altura caída libre barco= 0 mRESULTADOSVelocidad inicial= 0 m/sDiámetro nominal= 0,244917232 mPeso= 118,8519231 NResistencia del agua/v2= 24,14473453Velocidad de equilibrio vlat= 2,218665802 m/sAltura caída libre equival vlat.= 0,250890823 mVelocidad de equilibrio vfon= 4,44 m/sAltura caída libre equival vfon= 1,00 m

Tiempo (s) en agua

Velocidad v lateral (m/s)

Velocidad vertido por fondo(m/s)

Distancia recorrida

mayorada(m)

Altura caída libre

equival.=0,25 1,30 2,59 0,65 0,340,50 1,93 3,87 1,05 0,760,75 2,14 4,28 1,56 0,931,00 2,20 4,40 2,10 0,981,25 2,21 4,43 2,66 1,001,50 2,22 4,43 3,21 1,001,75 2,22 4,44 3,76 1,002,00 2,22 4,44 4,32 1,002,25 2,22 4,44 4,87 1,002,50 2,22 4,44 5,43 1,002,75 2,22 4,44 5,98 1,003,00 2,22 4,44 6,54 1,003,25 2,22 4,44 7,09 1,003,50 2,22 4,44 7,65 1,003,75 2,22 4,44 8,20 1,004,00 2,22 4,44 8,76 1,004,25 2,22 4,44 9,31 1,004,50 2,22 4,44 9,86 1,004,75 2,22 4,44 10,42 1,005,00 2,22 4,44 10,97 1,00




32

Velocidad piedra vertida por fondo(m/s)

0,00

1,00

2,00

3,00

4,00

5,00

0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00

Distancia recorrida (m)

Velo

cida

d (m

/s)

Velocidadvertido porfondo(m/s)

Como se expuso con anterioridad, se constatan los dos hechos, la velocidad de equilibrio en el caso de

vertido por fondo es aproximadamente el doble que la obtenida en el caso de vertido lateral, y por tanto

las alturas libres equivalentes son multiplicadas por cuatro.

Velocidad de la piedra (m/s)

0,00

1,00

2,00

3,00

4,00

5,00

0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00

Tiempo transcurrido en el agua (s)

Velo

cida

d (m

/s)

Velocidadvertido porfondo(m/s)

La mínima velocidad es en el contacto con el agua, y va creciendo con la profundidad hasta alcanzar la

de equilibrio hacia los 2,5 m de profundidad, por lo cual en el momento del impacto sobre la estructura,

se ha alcanzado el equilibrio, obteniéndose una velocidad de equilibrio de 4,44 m/s y una altura libre

equivalente de 1 m.




33

5.5. Cálculos y resultados con piedras de distintos tamaños vertidas desde gánguil de vertido lateral

La velocidad de equilibrio es independiente de la situación de partida, es decir de la altura de vertido,

sin embargo si depende del tamaño de la piedra vertida.

La altura de vertido influye en la distribución de velocidades antes de alcanzar la velocidad específica,

haciendo que esta sea creciente o decreciente con la profundidad.

Si variamos el tamaño de la piedra, la velocidad de equilibrio varía. En el siguiente gráfico

representamos esta evolución de la velocidad:

CÁLCULO DEL PROCESO DE VERTIDO

0

1

2

3

4

5

6

0 1000 2000 3000 4000

Masa de la piedra (kg)

Velo

cida

d (m

/s) y

altu

ra e

quiv

alen

te

(m)

VelocidadAltura equivalente

Si quisiésemos ver el efecto de la caída de una piedra de 500 kg sobre la tubería, bastaría con dejar

caer, en tierra, la citada piedra desde una altura de 0,73 m, respecto de la cota de impacto. En el caso

de realizarse el vertido por fondo, la velocidad de equilibrio se duplica, y por lo tanto la altura libre

equivalente es cuatro veces la obtenida para vertido lateral.

Como podemos observar la velocidad equivalente aumenta con la masa de la piedra.

5.6. Conclusiones

El hecho de construir el arranque del emisario en túnel garantiza que esta zona, la más afectada por el

oleaje, esté adecuadamente protegida.




34

Para el vertido de los distintos materiales sobre la tubería no son de esperar problemas por el impacto

de la grava (vertida desde gánguil), ni de la escollera de protección que será colocada con cuchara, sin

embargo si se ha analizado el proceso de vertido desde gánguil de las piedras de 20 kg utilizadas como

filtro a las profundidades existentes.

Por otra parte, tal y como hemos demostrado, la velocidad de la escollera es independiente de la

profundidad, a partir de un valor de ésta, por lo que tener que colocarla a grandes profundidades no

significa ninguna problemática adicional. Sin embargo, sí que consideramos que será muy ventajoso el

vertido por medio de gánguil de vertido lateral, dado que, de emplear gánguiles de vertido por fondo, se

perdería mucho material, al dispersarse durante su descenso hacia la tubería.

Por otra parte, prácticamente todo el tramo de emisario sumergido se corresponde con el tramo difusor

del mismo. Para el vertido de las capas de filtro deben tomarse las medidas oportunas para asegurar

que no se produce ningún daño en los tubos elevadores, realizando las oportunas pruebas en tierra.

A continuación se muestra una tabla resumen con las alturas libres equivalentes correspondientes a

una capa de filtro de 20 kg, y para la que se deberá comprobar que no se producen daños en los tubos

elevadores:

Tipo de vertido Velocidad Altura libre equivalente

Vertido lateral 2,22 m/s 0,25 m

Vertido por fondo 4,44 m/s 1,00 m

Dadas las alturas libres equivalentes, se deberán ejecutar ensayos en tierra para comprobar que las

tuberías y tubos elevadores no se ven afectados por el vertido.

Por otro lado, el tamaño de grava escogido sirve de suave colchón y recubrimiento de la tubería y los

filtros calculados garantizan que esta grava no se escape entre las piedras de escollera.




35

6. CÁLCULOS DE LA TUBERÍA EN SERVICIO

Tal y como a continuación se enuncia, los esfuerzos generados durante la vida útil de la tubería son

admisibles por ésta.

6.1. Tensión generada por la sobrepresión interior

Denominamos sobrepresión interior a la producida por la diferencia de presión entre el interior y el

exterior. .Coincide con las pérdidas de carga entre cada punto y el extremo del emisario (salida al mar

del efluente) y se representa por la cota piezométrica.

Como la tubería proyectada, que tiene una SDR de 17, tiene una presión nominal asociada de PN 10,

las presiones interiores son perfectamente asumibles por la tubería.

6.2. Abolladura por sobrepresión exterior

Según los cálculos realizados, la abolladura por sobrepresión exterior se encuentra dentro de los límites

permitidos.

Esta abolladura se produce por el peso de las tierras que se encuentran sobre la tubería y por las

sobrepresiones hidráulica exteriores posibles que se puedan generar cuando se produce una parada en

el flujo del emisario y el nivel del mar alcanza la pleamar. En esta situación, la que la cota piezométrica

del mar es superior a la del interior, como consecuencia de que las válvulas de pico de pato sólo

permiten la salida de efluente, y nunca la entrada.

La resistencia de la tubería frente a la sobrepresión exterior se incrementa por la presencia de lastres

(efecto rigidizador), y por la acción beneficiosa del terreno adyacente (en nuestro caso, de gran

calidad), que ayuda a mantener los riñones de la tubería acodalados (es decir, se moviliza un gran

empuje pasivo que impide la deformación-ovalización de la tubería).




36

7. CÁLCULO DE LAS PANTALLAS PROVISIONALES

7.1. Introducción

En este apartado del presente anejo se recogen los cálculos correspondientes a las pantallas

provisionales necesarias para la construcción de la cámara de carga.

A continuación se describe la estructura, así como los materiales empleados en su construcción, las

acciones de cálculo, las hipótesis de combinación de las mismas, los coeficientes de ponderación de

acciones y de las resistencias características de los materiales, las normas y recomendaciones

aplicadas y los programas informáticos empleados.

7.2. Descripción de la estructura

Se trata de una recinto formado por paneles de pantalla de hormigón armado con forma pentagonal en

planta. La longitud de las pantallas es de 11,50 m y se encuentran arriostradas en cabeza por la viga de

atado y a media altura por un zuncho de hormigón armado.

7.3. Bases de cálculo

El dimensionamiento de las estructuras se ha realizado según los principios de mecánica racional, con

su adaptación al diseño estructural, establecida por la práctica ingenieril. Se han tenido en cuenta las

normas de obligado cumplimiento en el estado, así como las recomendaciones y normativa

internacional de aplicación, cuando proceda. De acuerdo con ellas, el cálculo se ha realizado siguiendo

el principio de los Estados Límites, que establece que la seguridad de la estructura en conjunto, o

cualquiera de sus partes, se garantiza comprobando que la solicitación no supera la respuesta última

de las mismas. Este formato de seguridad se expresa sintéticamente mediante la siguiente

desigualdad:

Sd £ Rd

Donde Sd representa la solicitación de cálculo aplicable en cada caso, y Rd la respuesta última de la

sección o elemento.

Para la aplicación de este criterio de seguridad, se consideran tanto situaciones de servicio, como de

agotamiento, esto es, Estados Límites de Servicio (ELS) y Estados Límites Últimos (ELU), de acuerdo

con las definiciones dadas para los mismos en las normativas de referencia . En principio, los Estados




37

Límites Últimos están asociados a la rotura de las secciones o elementos. Para ellos, se evalúan las

solicitaciones mediante la mayoración de los valores representativos de las acciones ( en general

característicos) utilizando los oportunos coeficientes parciales que luego se detallan. Las resistencias

de las secciones o elementos se estiman mediante las características geométricas, y las resistencias

minoradas de los materiales.

Por el contrario, los Estados Límites de Servicio están asociados a la pérdida de funcionalidad de la

estructura. Las solicitaciones se evalúan mediante sus valores representativos, en general sin mayorar,

afectados de los oportunos coeficientes de combinación, para tener en cuenta la probabilidad de

ocurrencia simultanea de varias acciones. Las resistencias se estiman a partir de los valores nominales

de las dimensiones y resistencias de los elementos o secciones de la estructura, sin minorar.

Los cálculos se realizará mediante programas informáticas de aplicación general al cálculo de

estructuras, así como mediante programas propios de diseño de elementos particulares. Los cálculos

por ordenador se justifican mediante los oportunos listados de datos y resultados incluidos en el

presente anejo. Adicionalmente, cuando sea preciso para la correcta comprensión de los resultados, así

como para su oportuno chequeo, se realizarán comprobaciones manuales aproximadas, que justifiquen

los órdenes de magnitud.

7.3.1. Normas y recomendaciones aplicadas

Las normas y recomendaciones tenidas en cuenta para el cálculo y dimensionamiento de la estructura

son las siguientes:

Instrucción de hormigón estructural EHE

Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02.

7.3.2. Programas informáticos empleados

Para el cálculo del muro pantalla se ha utilizado el módulo de muros pantalla de CYPE ingenieros

7.4. Características de los materiales

Los materiales a utilizar así como las características definitorias de los mismos, niveles de control

previstos, así como los coeficientes de seguridad, se indican en los cuadros siguientes:

Dado que se trata de una estructura provisional, no se ha tenido en cuenta un ambienta marino en lo

que respecta al ambiente a considerar, durabilidad del hormigón, fisuración etc..




38

CUADRO RELATIVO A LOS HORMIGONES

Elementos de Hormigón Armado

Toda la

obra Cimentación Soportes Forjados

Muros

pantalla

Resistencia Característica a los

28 días: fck (N/mm2) 25

Cantidad máxima/mínima de

cemento (kg/m3) 350/400

Tamaño máximo del árido (mm) 25

Tipo de ambiente (agresividad) IIa

Consistencia del hormigón Blanda

Asiento Cono de Abrams (cm) 6 a 9

Sistema de compactación Vibrado

Nivel de Control Previsto Normal

Coeficiente de Minoración 1.5

Resistencia de cálculo del

hormigón: fcd (N/mm2) 23,34

CUADRO RELATIVO AL ACERO DE LAS ARMADURAS

Toda la

obra Cimentación Soportes Forjados

Muros

Pantalla

Designación B-500-S

Límite Elástico (N/mm2) 500

Nivel de Control Previsto Normal

Coeficiente de Minoración 1.15

Resistencia de cálculo del acero

(barras): fyd (N/mm2) 434.78

7.5. Acciones consideradas

Se tendrán en cuenta las siguientes acciones sobre la estructura:

Peso propio de los distintos elementos, considerando los pesos específicos del hormigón armado de

2500 kg/m3 y del acero estructural de 7850 kg/m3.

Empuje del terreno::




39

Se han considerado los parámetros que se recogen en los listados, de acuerdo con la geotecnia.

Sobrecarga en el trasdós:

Se han 6 T/m2 debido al terreno existente.

Sismo: De acuerdo a la norma de construcción sismorresistente NCSE-02, por el uso y la situación del

edificio, en el término municipal de Gorliz no es necesario considerar las acciones sísmicas.

7.6. Listados de cálculo

A continuación se adjuntan los listados de cálculo obtenidos del programa CYPE.




40




41




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43




44




45




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48




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51


ANEJO Nº 12. SERVICIOS AFECTADOS Y DESVÍOS DE TRÁFICO


P0720-SR-PBC-A12001-V01.doc Anejo nº 12 – Servicios afectados

y desvíos de tráfico

ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN 2. LÍNEAS ELÉCTRICAS 3. RED DE GAS 4. AFECCIONES AL TRÁFICO 5. PLANOS



y desvíos de tráfico 1

1. INTRODUCCIÓN La construcción de todo tipo de obra puede provocar la interacción con otras instalaciones y servicios,

existentes en la actualidad o proyectados para su futura construcción.

Con vistas a determinar las posibles interferencias se procede a una investigación, contactando con las

empresas propietarias que pueden verse afectadas. La información obtenida ha quedado reflejada en

los planos.

Sin embargo, esta información es provisional y, en algunos casos, parcial, por lo que el Contratista,

antes del comienzo de las obras, deberá ponerse en contacto con los diferentes organismos y

empresas antes mencionados, para localizar definitivamente las interferencias y así tomar las medidas

necesarias que permitan la correcta ejecución de todos los trabajos.




2. LÍNEAS ELÉCTRICAS

No se ve afectado el tendido de ninguna línea eléctrica.




3. RED DE GAS No se afecta la red de gas en la zona. En caso de que se viese afectado dicho servicio, se actuaría

siguiendo las instrucciones de Naturgas.




4. AFECCIONES AL TRÁFICO El tráfico se verá afectado en dos tramos del vial que bordea la playa.

En una primera fase se verá afectado un pequeño tramo de calzada próximo al pozo de ataque de

hinca y la cámara de carga. En este caso, el carril derecho sentido Plentzia se cortará en una longitud

de aproximadamente 16 metros, por lo que quedará abierto al tráfico un solo carril, con paso alternativo

controlado por un semáforo.

A continuación de ese mismo carril, superado el cierre opaco tipo Consorcio proyectado que rodea el

foso de ataque, se afectará una longitud de aproximadamente 33 metros de dicho carril. El tramo

afectado quedará abierto al tráfico con un solo carril, con paso regulado por semáforo.

En una segunda fase se verá afectado el carril izquierdo del mismo tramo afectado en la fase anterior,

próximo al pozo de ataque de hinca. Como en el caso anterior, el tramo afectado quedará abierto al

tráfico en un solo carril, con paso alternativo controlado por un semáforo.

Continuando por esa misma calzada alcanzamos el pozo de salida de hinca, a continuación de dicho

pozo se afectará un tramo de aproximadamente 25 metros. Se cortará al tráfico el carril izquierdo y el

tráfico se controlará por semáforo.

Los desvíos previstos quedan reflejados en los planos adjuntos.




5. PLANOS


ANEJO Nº 13. PARCELARIO


P0720-SR-PBC-A13001-V02.doc Anejo nº 13 – Parcelario

ÍNDICE 1. INTRODUCCIÓN 2. CRITERIOS PARA LA DETERMINACIÓN DE EXPROPIACIONES, SERVIDUMBRES Y

OCUPACIONES 3. PLANOS 4. RELACIÓN DE PROPIETARIOS AFECTADOS 5. OCUPACIÓN DEL DOMINIO PÚBLICO MARÍTIMO-TERRESTRE APÉNDICE 1. PLANOS


P0720-SR-PBC-A13001-V02.doc Anejo nº 13 – Parcelario 1

1. INTRODUCCIÓN El objeto del presente anejo es establecer la relación concreta e individualizada de los bienes y

derechos afectados por la ejecución de las obras, así como determinar la superficie del Dominio Público

Marítimo-Terrestre que deberá ser objeto de concesión administrativa.



2. CRITERIOS PARA LA DETERMINACIÓN DE EXPROPIACIONES, SERVIDUMBRES Y OCUPACIONES

2.1. Expropiaciones, servidumbres y ocupaciones temporales

Además de la ocupación de superficie de Dominio Público Marítimo-Terrestre, la ejecución y

explotación del emisario implicará también una serie de afecciones a terrenos de titularidad privada o

pública.

Considerando que los terrenos se ocupan con mayor o menor extensión o duración y que, por tanto, los

derechos sobre aquellos se expropian con mayor o menor intensidad o permanencia, se establecen las

siguientes clases de afección expropiatoria:

Expropiaciones, que implican la transmisión de dominio de los terrenos afectados. Se ha

previsto la expropiación de los terrenos ocupados por la cámara de carga.

Servidumbres, que gravan la finca sirviente a perpetuidad, pero no absorben la plenitud

dominical, al no existir transmisión de dominio.

Se incluyen aquí las siguientes servidumbres:

− Servidumbre de acueducto en una franja de diez metros de anchura, centrada sobre el

eje de la conducción, en el tramo de conexión del PR-5 con la cámara de carga que

queda fuera del D.P.M.T. Esta zona de servidumbre deberá mantenerse siempre

exenta y libre para el paso de los servicios de mantenimiento y reparaciones, y no se

permitirá ningún tipo de edificación sobre ella.

− Servidumbre de ocupación del subsuelo en una franja de cuatro metros de anchura a lo

largo de las perforaciones dirigidas, aunque la gran profundidad obligará a realizar

todas las operaciones de mantenimiento y reparaciones desde la cámara de carga, y no

desde la superficie.

Ocupaciones temporales, que gravan la finca durante el periodo de construcción y garantía,

pero no absorben la plenitud dominical, al no existir transmisión de dominio, y que se extinguen

con el acta de recepción definitiva de las obras. Se incluye aquí un recinto de anchura variable

en torno a la cámara de carga.



2.2. Ocupación del Dominio Público Marítimo-Terrestre

La superficie de Dominio Público Marítimo-Terrestre que deberá ocuparse mediante concesión

administrativa para la ejecución y explotación de las obras del emisario se ha establecido de acuerdo

con los siguientes criterios:

Se ocupará una banda a lo largo de las perforaciones dirigidas de anchura coincidente con el

diámetro de la conducción.

No se ha establecido superficie de ocupación en la zona de difusores.

A título orientativo, y aunque el Dominio Publico Marítimo-Terrestre no es susceptible de las mismas

afecciones expropiatorias que los terrenos de titularidad privada, se ha delimitado también el recinto

necesario para la ejecución de las hincas y perforaciones dirigidas y para el desvío del tráfico.



3. PLANOS En los planos recogidos en el Apéndice nº 1 se definen todos los terrenos afectados por las

expropiaciones, ocupaciones temporales y servidumbres previstas para la ejecución de las obras

incluidas en el presente proyecto.

En estos planos se representan el eje de las conducciones objeto del proyecto y las poligonales que

delimitan las zonas de expropiación, ocupación temporal y servidumbre en torno a las conducciones y

pozos, así como el límite de la ocupación del Dominio Público Marítimo-Terrestre.

Asimismo, en los planos se indican, para cada parcela afectada por las obras, la identificación catastral

(polígono y parcela), la superficie afectada y el tipo de ocupación.



4. RELACIÓN DE PROPIETARIOS AFECTADOS

En el cuadro que se adjunta a continuación se indica la relación de fincas de titularidad privada

afectadas por las obras incluidas en el proyecto, indicando para cada una de ellas:

Identificación catastral, municipio, polígono y parcela.

Propietario.

Superficie ocupada.

Tipo de afección.



DATOS CATASTRALES AFECCIONES ID TERMINO MUNICIPAL

TITULAR Y DOMICILIO

Polígono Manzana Parcela Pleno dominio

(m2)

Servidumbre permanente

(m2)

Ocupación temporal

(m2)

CALIFICACIÓN PARCELA

APROVECHAMIENTO REAL PARCELA

1 GORLIZ

DIPUTACIÓN FORAL DE BIZKAIA -

Servicio de Patrimonio

Camino Capuchinos nº 2

BILBAO-BIZKAIA-448013

6 3 66,48 1.720,92 53,77 Rústica Vial y aparcamiento



5. OCUPACIÓN DEL DOMINIO PÚBLICO MARÍTIMO-TERRESTRE

La superficie de ocupación del Dominio Público Marítimo-Terrestre asciende a 769,50 m2.

Adicionalmente, la superficie afectada por la realización de las obras asciende a 1.575,15 m2.

Proyecto de emisario de Gorliz. Tramo terrestre

P0720-SR-PBC-A13001-V02.doc Anejo nº 13 – Parcelario

APÉNDICE 1. PLANOS


ANEJO Nº 14. PROCEDIMIENTOS CONSTRUCTIVOS Y PLAN DE OBRA


P0720-SR-PBC-A14001-V02.doc Anejo nº 14 – Procedimientos constructivos y plan de obra

INDICE 1. INTRODUCCIÓN 2. PROCEDIMIENTOS CONSTRUCTIVOS PARA LA EJECUCIÓN DEL EMISARIO

2.1. Introducción 2.2. Fabricación del tubo de polietileno y juntas 2.3. Trabajos submarinos 2.4. Perforación horizontal dirigida 2.5. Transporte de la tubería 2.6. Proceso de colocación de la tubería 2.7. Protección de la conducción con material granular 2.8. Colocación de los tubos elevadores y cabezas difusoras

3. DESCRIPCIÓN DE LOS MEDIOS NECESARIOS PARA LA EJECUCIÓN DEL EMISARIO 3.1. Dragado y preparación de la zanja 3.2. Transporte y fondeo 3.3. Protección con escollera y colocación de los elementos difusores

4. PROGRAMACIÓN DE LOS TRABAJOS EN EL MEDIO MARINO 4.1. Restricciones en función del estado del mar 4.2. Restricciones por razones ambientales 4.3. Propuesta de programación de los trabajos en el medio marino

5. PROGRAMACIÓN DEL CONJUNTO DE LOS TRABAJOS


P0720-SR-PBC-A14001-V02.doc Anejo nº 14 – Procedimientos constructivos y plan de obra 1

1. INTRODUCCIÓN En este anejo se tratarán los siguientes aspectos:

La descripción del procedimiento constructivo previsto para el emisario submarino, tanto en lo

que se refiere a la fabricación y transporte de la tubería como en lo referente a la perforación

dirigida y los trabajos en el medio marino.

La descripción de los medios necesarios para la ejecución del emisario.

La programación propuesta para la realización de los trabajos en el medio marino.

La programación propuesta para el conjunto de los trabajos contemplados en el presente

proyecto básico.



2. PROCEDIMIENTOS CONSTRUCTIVOS PARA LA EJECUCIÓN DEL EMISARIO

2.1. Introducción

El objeto del presente apartado es realizar una descripción cronológica del procedimiento constructivo

previsto para la ejecución del emisario de Gorliz. A continuación se incluye una descripción de los

medios necesarios para su ejecución, y finalmente se propondrán una programación de los trabajos y

un plazo de ejecución.

La conducción de desagüe al mar del agua depurada se realizará por medio de una tubería de unos

1.070 m de longitud y diámetro exterior 710 mm. Esta tubería se proyecta en polietileno, dadas las

propiedades de este material, definidas en el Anejo nº 8: Comparación técnico-económica de las

alternativas, y de acuerdo con las recomendaciones de las empresas de perforación dirigida.

Esta conducción recoge el agua del emisario terrestre a la cota +0 (salida de la cámara de carga) y la

vierte al mar en la cota –25 aproximadamente.

La tubería a emplear será fabricada de PEAD tipo PE-100 PN-10, con un SDR de 17, asegurando de

este modo un comportamiento fiable durante la introducción en el túnel y manteniendo unas

características hidráulicas adecuadas.

En este apartado se estudiará todo lo relacionado con la fabricación de la conducción de desagüe al

mar, la perforación horizontal dirigida para la ejecución del túnel, el transporte de la tubería hasta las

inmediaciones del túnel, su fondeo y su introducción en la perforación, y la obra de salida para el vertido

del agua procedente del emisario terrestre. Se incluyen una serie de planos que facilitan la comprensión

de los procesos.

La empresa constructora deberá definir con todo detalle los procedimientos a emplear, con cálculos

detallados de todos los aspectos, principalmente de los esfuerzos a los que se somete a la tubería

durante el fondeo y su introducción por el túnel. De lo contrario, el riesgo de fracaso del proyecto es

muy alto. Un mar tan complicado como el Cantábrico no deja margen al error y una vez que la tubería

ha salido del puerto, rectificar cualquier paso es muy difícil.

2.2. Fabricación del tubo de polietileno y juntas

La tubería es construida en fábrica y transportada en tramos a la obra. A continuación se describe el

proceso de fabricación de los tubos de polietileno.



2.2.1. Proceso de fabricación

Las materias plásticas en forma de polvo o granza llegan fábrica en camiones y, tras un control de

calidad, pasan mediante un sistema de transporte neumático a los silos de almacenamiento. Desde allí

se transportan por un sistema neumático a las máquinas de extrusión en las que se producirán distintos

tipos de tubería de PE, sea en rollos, para diámetro máximo de 110 mm, o en barras rectas, para

diámetros de hasta 1600 mm. En estas tuberías no se moldean los extremos ya que la unión entre

tubos se hace con accesorios mecánicos, electrosoldables o por soldadura a tope mediante placa

calefactora (termofusión, similar a la que se hace en obra).

2.2.2. Ensayos de laboratorio

Tanto las materias primas como el producto acabado deben someterse a control de calidad para

garantizar su conformidad con los requisitos de las Marcas de Calidad o de los Certificados de

Conformidad de AENOR. Las pruebas incluyen análisis de materias primas, ensayos de resistencia a la

presión interna, de resistencia al impacto, de resistencia a la tracción, determinando el alargamiento en

la rotura, de rigidez circunferencial específica, etc.

2.2.3. Soldadura de los tubos de polietileno

Lo habitual es que estos tubos tengan una longitud de 12 metros, aunque podría considerarse la

posibilidad de que los tramos se transporten flotando desde la fábrica en grandes tramos, sin llevar los

lastres adosados propios del tramo que se dispone sobre la zanja.

Describimos la metodología a emplear suponiendo que los tubos son traídos a la obra en tramos

comprendidos entre 12 y 20 metros de longitud. Los tramos serán unidos en muelle, en el puerto

exterior de Bilbao. Los tubos serán soldados por el método de “termofusión”.

La termofusión consiste en la soldadura de dos superficies opuestas en los tubos, siguiendo los

siguientes pasos:

Preparación de las superficies (extremos frontales de los tubos), obteniendo su planitud y

regularidad.

Calentamiento de los extremos a una temperatura y durante un tiempo prefijados.

Presión de los dos extremos, con una presión y durante un tiempo prefijados.

Este mismo método se emplearía para la soldadura de las valonas con el tubo. En este caso dependerá

del método de fondeo elegido, pero sólo se prevé su realización en el tramo en que se sitúan los



lastres, puesto que, si existiese en otro punto de la tubería, no podría introducirse en el túnel ejecutado

previamente.

La soldadura se realizará en muelle, dentro de un recinto cerrado, que garantice las condiciones

adecuadas durante las operaciones de unión.

A medida que se suelden los tubos, éstos se lanzarán al mar por una rampa convenientemente

equipada de rodillos. En el tramo final, de unos 90 metros, se engarzarán los lastres de hormigón

prefabricado que se colocarán alrededor del tubo. La misión de estos lastres es proporcionarle

suficiente peso al tubo colocado en el fondo, para lograr que sea estable frente a la acción del mar,

antes de protegerlo con la escollera. La resistencia estructural de estos lastres es de gran importancia,

por lo que se deberá realizar un control intenso de los mismos en fábrica.

Los tubos se almacenarán en el puerto, flotando hasta completar su longitud definitiva. El extremo en el

que se sitúan los difusores tendrá una valona donde se le añadirá la brida ciega y unos elevadores de

espera. La tubería que se introducirá en el túnel se almacenará semisumergida, puesto que se prevé

que se encuentre llena de agua y, puesto que el polietileno tiene menor densidad que el agua, flotará.

Lógicamente, esto no es posible en la zona de difusores al encontrarse lastrada, por lo que se definen

dos métodos constructivos que podrían llevarse a cabo.

Tal y como se explica más adelante, en el primer método constructivo propuesto se fondeará toda la

tubería de una vez, disponiendo de flotadores que anulen el empuje descendente generado en la zona

de lastres.

En el segundo método se procede a hundir la tubería en dos tramos diferenciados, correspondiendo el

primero a la zona de la tubería que se introduce en el túnel y fondeando a continuación el tramo de

lastres.

Para este segundo método se propone el transporte de la tubería lastrada llena de aire, de forma que

no sea necesario el uso de flotadores. Para este fondeo será necesario realizar un estudio de los

esfuerzos producidos, y un estudio de la realización de la unión en el fondo.

2.3. Trabajos submarinos

Se ha previsto realizar la instalación de la conducción submarina conforme a la siguiente secuencia:

Dragado de la zanja

Vertido y nivelación de escollera y gravas de asiento

Introducción de la tubería en túnel y colocación en el lecho marino (fondeo)



Protección de la tubería fondeada

En este apartado dedicado a los trabajos submarinos no se van a describir los sistemas de introducción

de la tubería en túnel y de colocación de la tubería en el lecho marino, que, por su importancia,

constituirán dos capítulos independientes dentro de este anejo. Por otra parte, la ejecución de la

protección de la tubería se describirá al final del presente anejo, para seguir una ordenación

cronológica.

2.3.1. Dragado de la zanja 2.3.1.1. Introducción

Será necesaria la ejecución de una zanja que permita la colocación de la tubería según el perfil teórico

previsto, y que facilite la salida del elemento perforador del túnel a través de una pared suficientemente

vertical.

Para el dragado de la arena se recomienda el uso de una draga de succión en marcha o una

embarcación dotada de cuchara. Este dragado será sencillo, por lo que no se cree necesario entrar en

más detalles.

La parte inferior de la zanja es roca, con lo que no se pueden emplear solamente los medios citados.

En función de su resistencia y dureza, para la apertura de la zanja podría ser necesario el empleo de

voladura previa. El empleo de una draga con retroexcavadora o una embarcación dotada de cuchara o

pulpo serían buenos medios para el dragado de esta roca, tras su trituración. Si la roca fuera blanda,

una draga de cortador, una draga de rosario o una draga equipada con “retro” podría ser suficiente.

Dado que el dragado de la roca es el más complejo, a continuación se describen ciertos detalles del

mismo.

2.3.1.2. Voladura

En este apartado se describe el proceso de ejecución de la zanja en roca mediante voladuras, en caso

de que éstas fueran necesarias, previamente a su dragado.

Para el dragado, en primer lugar será necesaria la perforación por rotación desde una pontona con

torretas.

La posición de la pontona, antes de su colocación en el lugar de perforación, será controlada por tres

sistemas: mediante distanciómetro portátil colocado sobre la pontona, mediante GPS y mediante la

referencia dada por el rayo láser que, partiendo desde tierra, seguirá la alineación de la conducción.



Al ejecutarse las operaciones desde una pontona flotante, el fondeo deberá ser realizado con gran

firmeza, a la vez que sólo serán aprovechables los períodos de estado de mar en calma. Lógicamente,

al manejarse tal cantidad de explosivos, la seguridad total será una condición insoslayable; incluso se

deberán realizar pruebas en la pontona para localizar posibles corrientes erráticas.

Asimismo se medirán las vibraciones generadas por cada explosión en los alrededores y, en particular,

en las edificaciones más próximas, con la ayuda de un sismógrafo.

2.3.1.3. Dragado Una vez que la roca de la zanja haya sido triturada por las voladuras, se procederá a su dragado,

conforme a las dimensiones de la zanja. Los materiales volados serán dragados con una draga de

cuchara (gánguil equipado con grúa) o una retroexcavadora flotante.

Los materiales dragados se verterán a suficiente distancia de la zanja, para evitar el retorno a corto

plazo de los mismos (aterramiento) durante los temporales.

No obstante, previamente a la colocación de tubería, se realizará un reconocimiento batimétrico y se

procederá al redragado de limpieza en las zonas de la zanja donde se detecten aterramientos.

2.3.2. Vertido y nivelación de la grava y escollera de asiento

Para que el perfil longitudinal de la conducción siga los valores teóricos, si en algún punto la diferencia

es demasiado grande, se realizará un relleno de las partes bajas con piedra de tamaño comprendido

entre 200 y 300 kilogramos, colocada con almeja desde gánguil y guiado por las medidas tomadas por

los buzos y topógrafo. A continuación, se verterá la cama de regulación, operación que se realizará

desde un gánguil de vertido por fondo. Este gánguil cargará los materiales en el puerto de Bilbao.

Para la nivelación de la coronación de la banqueta de asiento de la conducción se utilizará un

enrasador submarino específicamente diseñado para la nivelación por arrastre. Este equipo podría

consistir en una estructura metálica provista de cuchillas orientables y con fondo abierto, que al ser

arrastrada por el fondo por un remolcador posibilite la distribución uniforme de los materiales vertidos.

Una alternativa para el rasanteo es el empleo de una máquina submarina de retroexcavación.



2.4. Perforación horizontal dirigida

2.4.1. Introducción

La perforación horizontal dirigida es una técnica que permite la instalación de tuberías subterráneas

mediante la realización de un microtúnel, sin abrir zanjas y con el control absoluto de la trayectoria de la

perforación.

Como paso previo, la tubería de polietileno deberá ser preparada y soldada en toda su longitud

prevista. Esta actividad se realizará en puerto, ya que es necesario disponer de aguas abrigadas para

lanzar correctamente la tubería, dadas las características del Mar Cantábrico. Dada la longitud, el

puerto más indicado por su cercanía y características será el de Bilbao. Posteriormente, la tubería se

transportará flotando hasta la zona del punto de salida de la perforación, en la que será enganchada y

arrastrada por el equipo a través de la perforación hacia el punto de ataque.

El sistema de perforación horizontal dirigida significa innovación en el proceso de instalación de tubos y

conducciones. Es una tecnología suave, alternativa a la dificultosa apertura de zanjas profundas a cielo

abierto, minimizando los movimientos de tierras.

2.4.2. Descripción general

La perforación objeto del presente proyecto debe ser de un diámetro 1,3 a 1,5 veces superior al de la

tubería a instalar, para facilitar en cualquier caso las labores de introducción de la tubería en el taladro

realizado.

Las limitaciones que se deben tener en cuenta a la hora de diseñar el trazado dependen de la

maquinaria empleada. Para el presente proyecto se ha consultado con las casas especializadas en este

tipo de trabajo, concluyéndose, que para los diámetros que se van a ejecutar, las limitaciones más

habituales son las siguientes:

- Pendiente máxima al inicio de aproximadamente 18-20º.

- Radios de curvatura mínimos de 400 m.

Antes del inicio de la perforación dirigida se procederá a la excavación del terreno natural en la zona de

salida, creando un paramento de salida que será perpendicular a la directriz de la perforación en ese

punto, lo que exigirá una excavación precisa.



2.4.3. Proceso constructivo de la perforación dirigida

El sistema de perforación horizontal dirigida significa innovación en el proceso de instalación de tubos y

conducciones. Es una tecnología suave, alternativa a la dificultosa apertura de zanjas profundas a cielo

abierto, minimizando los movimientos de tierras.

El sistema perfora un microtúnel siguiendo el trazado previsto en el proyecto de obra. Para ello se

utiliza cabezal direccionable que permite cambios de orientación, juntamente con un varillaje especial

que admite dichas desviaciones.

La orientación es controlada en todo momento por sistemas de navegación adecuados al tipo de

trabajo; éstos permiten una localización centimétrica del cabezal y aseguran el seguimiento del trazo

diseñado.

El avance se consigue por medio de la rotación de la corona de perforación y la inyección de lodos

específicos que excavan el terreno y transportan el detritus del frente de ataque hasta el exterior del

túnel.

A continuación, se hará una descripción detallada de este procedimiento de construcción, en cada una

de sus diferentes fases:

2.4.3.1. Replanteo, topografía y tomografía

Será necesaria una campaña previa de topografía y tomografía de la zona para determinar las cotas y

poder tener una buena información de la zona. El primer paso del proceso es la recopilación de datos

topográficos de la zona, para preparar una cartografía precisa donde referenciar toda la información

que se vaya recopilando.

En la zona terrestre, la información requerida consistirá en buscar los servicios o canalizaciones que

puedan existir en la zona de actuación y localizarlos en la topografía realizada.

2.4.3.2. Emplazamiento del equipo de perforación

Al igual que cualquiera de los sistemas de perforación es necesaria la movilización de los equipos de

perforación, compuestos por una máquina perforadora, una estación de mezcla de lodos de

perforación, una estación de reciclaje de los lodos de perforación, equipos auxiliares tales como

camiones de transporte y ayuda a los trabajadores, furgonetas de transporte, y otros.



Una vez en la obra, se deben emplazar los equipos de perforación de forma que se pueda obtener la

mejor movilidad del personal y de los materiales que se deben de utilizar dentro de las zonas de

trabajo.

A la vez, se deben realizar todas las conexiones entre los equipos de perforación y las estaciones

auxiliares para tener un circuito de lodos de perforación.

A continuación, si no se tiene, se debe comprobar la presencia de servicios en la zona que se pudiesen

ver afectados por la perforación (saneamiento, líneas eléctricas, cables de comunicaciones ...) y de la

situación de las zonas de entrada y salida de la perforación. Previo al inicio de los trabajos, se deberán

instalar y calibrar los sistemas de guiado y localización de la máquina de perforación en la zona donde

se deba perforar.

2.4.3.3. Sistema de navegación y localización

Es una de las partes más importantes en la perforación horizontal dirigida. Esta técnica permite conocer

exactamente y en cada instante la localización de la punta de perforación, su inclinación y otros datos

como son la temperatura,... para poder realizar las correcciones pertinentes, seguir el trazado previsto,

para sortear los obstáculos y para salir en el punto deseado.

La experiencia en el mundo de las perforaciones ha desarrollado distintos sistemas de navegación

según las características de cada perforación, tales como profundidad, interferencias electromagnéticas

producidas por cables de alta tensión próximos... para todos estos problemas existen los sistemas

adecuados para navegar. En este caso, se utilizará el sistema MGS, cuya descripción se da a

continuación.

Para la localización del cabezal de perforación es necesario el tendido de un anillo exterior. Este

tendido tiene una forma rectangular, y marca un rectángulo en planta, por donde se desea que

transcurra la navegación.

Este cable es alimentado por corriente eléctrica (AC) para generar un campo magnético. El cabezal de

perforación, al igual que el sistema de cable, también es alimentado por un cable dentro del varillaje, de

forma que también genera un segundo campo magnético. Para que este campo no se induzca hasta la

máquina de perforación, se deben de instalar elementos metálicos amagnéticos para interrumpir la

inducción.

En función de las interferencias de los dos campos magnéticos es posible determinar la localización del

cabezal de perforación, sin ser necesario que el navegador esté situado en la vertical de dicho cabezal.



2.4.3.4. Perforación piloto

Una vez preparado todo el equipo y pasadas las comprobaciones pertinentes se procederá a la

ejecución de la perforación piloto. Esta perforación tendrá un diámetro cercano a los 250 mm (con

posibles variaciones en función de la empresa que lo realice). Esta perforación no será la definitiva;

más adelante se detallan los pasos que se seguirán para ampliar este túnel.

Para ejecutar esta perforación se utilizará el sistema de navegación adecuado, que ya se ha descrito en

el apartado anterior, determinado por las necesidades del proyecto.

De esta forma se avanzará siguiendo el trazo indicado en el proyecto, hasta llegar a la diana (punto de

salida).

Esta es la primera de las operaciones del proceso propiamente dicho. En esta fase el objetivo es

introducir un varillaje según el trazado previsto anteriormente, conectando la cata de entrada con la

salida. Es la fase más importante del proceso, ya que se deberán de tener en cuenta la existencia de

servicios y estar atentos a las reacciones del equipo perforador para poder determinar correcciones a

vicios que pueda tomar el equipo para diferencias de dureza del terreno.

Desde una cata inicial (cata entrada) se introduce en el terreno un cabezal de perforación dirigido

durante el transcurso de la perforación. Éste está unido a un varillaje, por donde se inyectan los lodos.

En el cabezal perforador, por medio de toberas se aumenta la velocidad de los lodos para obtener un

mayor poder erosionador.

Este cabezal tridimensional dirigido perfora un túnel con un rayo de líquido a alta presión regulada. El

terreno perforado es transportado por la suspensión al punto de entrada.

En terrenos blandos se utiliza el sistema de lanza, equipada con un puntero protegido por puntas de

vidia que erosiona el terreno. En terrenos especialmente blandos la erosión es realizada directamente

por el fluido de perforación.

Se emplean distintos punteros con distintas formas, distintas geometrías y refuerzos en punta, para

adaptarse a las necesidades de cada terreno.



Figura 1: Perforación piloto



Figura 2: Varillaje

2.4.3.5. Trabajos de ensanchamiento

Es la operación que se llevará a cabo justo después de la perforación piloto. Una vez el cabezal llega al

punto exacto de salida, es cuando se monta el Backreamer (escariador) de manera que se ensancha la

perforación al diámetro deseado.

Esta operación puede efectuarse en una sola pasada, en el caso que el terreno lo permita y en el caso

que el diámetro deseado no sea muy grande, o bien en diversas pasadas, en el caso que el diámetro

sea grande.

En esta fase del proceso de perforación se erosiona el terreno por medio de inyección de lodos a alta

presión, que junto con la rotación del Backreamer, permiten aumentar el diámetro del microtúnel, que

se va agrandando hasta el diámetro necesario para instalar el emisario en su interior.



Figura 3: Escariadores

Si se sigue el proceso constructivo característico de la perforación dirigida, la instalación del escariador

se tendrá que realizar en el mar, a la profundidad de salida de la perforación piloto. Debido a las

características del clima marítimo de la zona, presentará gran dificultad ir enganchando el varillaje al

escariador. Por ello, se podría plantear que se realice la instalación del escariador al inicio de la

perforación, penetrando por empuje en la perforación piloto introduciendo todo el varillaje hasta la salida

al mar, repitiendo la operación hasta obtener el ancho deseado. De esta manera se reducirían al

máximo las operaciones en el mar.

En los trabajos de ejecución de la perforación e instalación de la tubería será básico disponer del

soporte de equipos en el mar, tales como barco y buzos especializados en trabajos subacuáticos.



2.4.3.6. Preparación de la tubería

Paralelamente al proceso de perforación se procede a la preparación y soldadura de la tubería. Ésta se

prepara en toda su longitud, y se alinea para permitir la introducción en la perforación. Anteriormente la

tubería ha tenido que ser soldada y lanzada al mar (en el puerto de Bilbao), y transportada hasta el

emplazamiento de las obras.

El tubo se conecta detrás del ensanchador y, tirando desde tierra, se introduce en el túnel hasta llegar a

la máquina quedando instalado dentro de la perforación.

Los trabajos más sencillos de perforación horizontal dirigida, como los cambios de útil de perforación o

el amarre del tubo al final del varillaje, se complican enormemente bajo el agua. El personal

subacuático es el encargado del control de las maniobras acuáticas y de la introducción final del tubo.

2.4.3.7. Instalación de la tubería

En la perforación se introduce el tubo de acuerdo con las características del terreno. Éste es

transportado hasta el mar mediante una embarcación, donde se conectará con el ensanchador de

empuje.

Una vez realizada la conexión, el ensamblaje retrocederá hacia tierra para dejar el tubo debidamente

instalado. De esta forma, toda su longitud de tubería se introduce en el interior de la perforación de

forma delicada y sin peligro, ya que la suspensión compuesta por lodos actúa ahora como medio

deslizante y reduce el rozamiento contra les paredes del microtúnel.

Antes de la introducción de la tubería, puede ser necesario preparar la embocadura de la obra de

salida, con un ángulo igual al que toma la tubería al fondearla, de tal manera que se facilite la entrada

de la tubería en el túnel y se evite solicitaciones puntuales en la tubería.

La tubería ya instalada continua libre de tensiones y sostenida por una suspensión de lodos una vez

consolidada. Posteriormente se rellena con mortero de cemento el hueco entre la tubería y la

perforación.

La suspensión de la perforación es una de las variables del procedimiento más importante de la

perforación: ésta erosiona el terreno, transporta material arrancado a la fosa de entrada, soporta el

microtúnel y reduce así el rozamiento de los útiles de perforación y de las tuberías.

La suspensión o fluido de perforación se fabrica específicamente para cada obra. El fluido de

perforación es un lodo perteneciente al grupo de las montmorillonitas, cuya misión es expulsar el agua



intersticial. La relación de mezcla de agua y lodos depende de los parámetros físicos del terreno, que

se habrán determinado en un anterior reconocimiento geológico y geofísico.

La extracción de detritus procedentes del ensanche de la perforación se realizará inyectando el caudal

suficiente de lodos para la circulación del flujo dentro del túnel perforado, de forma que permita

transportar los materiales erosionados hasta el punto de entrada, situado en tierra, consiguiendo una

perforación limpia en todo el trazado. Se utilizan dispersantes, de forma que los equipos de bombeo

pueden realizar una mejor función. La limpieza se consigue insertando dentro del tubo un calibre

limpiador a alta presión (superior a 50 bares).

Después de estos trabajos se rellena con mortero de cemento el hueco entre la perforación y la tubería,

para que ésta quede protegida durante toda su vida útil.



Figura 4: Trabajos marítimos para la instalación de la tubería

2.4.3.8. Desmovilización del equipo y retirada de la obra

Terminada la introducción de la tubería, se procederá a la retirada de todo el equipo de perforación y a

la elaboración de los informes definitivos.

2.5. Transporte de la tubería 2.5.1. Introducción

Cuando las previsiones del estado del mar permitan su fondeo, los tramos de tubería serán remolcados

desde el puerto hasta la traza del emisario. Una embarcación auxiliar tirará desde el otro extremo para

controlar más fácilmente los movimientos del tramo y aumentar el radio de curvatura generado,

disminuyendo los esfuerzos.



Figura 5: Esquema del transporte

2.5.2. Llenado de la tubería durante el transporte

Se deberá analizar la conveniencia de llevar la tubería flotando llena de aire o semisumergida llena de

agua, ya que, en caso de llevarla flotando, la acción preponderante será el viento, mientras que en caso

de llevarla semihundida, el factor más condicionante será la corriente.

En principio, para el tramo sin lastres será más favorable llevar la tubería llena de agua, tanto desde el

punto de vista del transporte, como, sobre todo, desde el punto de vista del fondeo, puesto que las

acciones sobre la tubería cuando está llena de agua son menores, tal y como se verá más adelante.

En el caso del tramo con lastres, la decisión dependerá del procedimiento constructivo empleado.

En la zona de la tubería que se introduce en el túnel, que se proyecta sin lastres, la tubería flota, puesto

que el polietileno tiene una densidad menor que el agua y, aunque la flotabilidad remanente es

pequeña, no será necesario el uso de flotadores.

Por el contrario, en el tramo con lastres, la tubería llena de agua se hundiría. Por ello, si se quiere

realizar el transporte y fondeo de los dos tramos conjuntamente (como en la alternativa 1, que se

describe en el apartado 2.6.1), habrá que situar flotadores que contrarresten su peso. Por el contrario,



si se pretende realizar el transporte y el fondeo en dos tramos independientes (como en la alternativa 2,

que se describe en el apartado 2.6.2), la tubería del tramo con lastres se debería transportar llena de

aire.

2.5.3. Estudio de la flotación de la tubería

Se ha realizado un estudio de la flotabilidad de la tubería, que se incluye en el Anejo nº 11: Cálculos

estructurales. Este estudio permite estimar el calado de la tubería para el momento en el que se realiza

el transporte, definiendo su francobordo.

Este estudio es importante para determinar la influencia de las acciones que va a sufrir la tubería

durante el transporte desde su lugar de fabricación, analizando la superficie de la tubería que se

encuentra afectada por el viento y las corrientes, permitiendo prever la influencia de cada factor, para

poder planificar en el proyecto constructivo, en función de la alternativa escogida, los medios

necesarios para poder realizar su construcción con seguridad.

Figura 6: Transporte de tubería

2.6. Proceso de colocación de la tubería



2.6.1. Alternativa constructiva 1 2.6.1.1. Objeto

En el presente apartado se describe el proceso de fondeo de la tubería, para introducirla en el túnel

previamente ejecutado. En esta alternativa se prevé la realización conjunta del fondeo del tramo del

interior del túnel y del tramo de lastres, incluyendo la zona de difusores.

En el Anejo nº 11: Cálculos estructurales se analizan los esfuerzos a los que se ve sometida la tubería,

buscando la optimización del proceso.

El sistema constructivo consiste en la fabricación de la tubería en tierra (en una zona que puede estar

alejada de la ubicación definitiva del tubo y que, en nuestro caso, es el Puerto de Bilbao), su traslado

flotando hasta el lugar de fondeo y su hundimiento controlado y su progresiva introducción en el túnel y

apoyo de la tubería lastrada en la zanja.

Este sistema tiene la ventaja de no tener que ejecutar juntas en el fondo del mar, con la dificultad

inherente que conlleva esta operación.

Es indispensable un estudio milimétrico de todos los aspectos que influyen en este proceso, dada su

complejidad.

2.6.1.2. Condiciones de instalación

Durante el fondeo se deberá alcanzar una profundidad aproximada de 25 metros, donde la tubería se

introducirá en el túnel realizado previamente, penetrando en él a través de una pieza de transición que

será necesario calcular y que permite que la tubería vaya tomando el ángulo correspondiente a la salida

del túnel, evitando esfuerzos puntuales nocivos para la tubería.

La tubería parte de una situación en la que está completamente inundada (esta inundación se ha

realizado en el Puerto de Bilbao) y dado que la densidad del polietileno es inferior a la del agua de mar,

el tubo flota. Como las dos densidades son muy similares, la flotabilidad remanente es muy pequeña,

por lo que, cuando se tira del tubo hacia el interior del túnel, los esfuerzos serán muy pequeños. La

resistencia a vencer es pequeña y, por tanto, los radios de curvatura generados serán perfectamente

admisibles, tal y como se describe en el Anejo nº 11: Cálculos estructurales. En la zona de lastrado se

prevé la utilización de flotadores que contrarresten el empuje de los lastres, manteniendo una

flotabilidad remanente muy pequeña, al igual que sucede con el tramo sin lastres.



2.6.1.3. Descripción del método empleado

Como ya se ha indicado, la tubería se transporta flotando, semisumergida al estar llena de agua, desde

su punto de fabricación en el puerto de Bilbao hasta una ubicación próxima a la salida del túnel

realizado. Una vez situada sobre este punto, se le engancha un cable a uno de sus extremos. Dicho

cable está unido a las varillas que están en el interior del túnel. Desde el “extremo tierra” del túnel se

ejecuta un tiro que va introduciendo el cable en el interior del túnel y, arrastrado por éste, la tubería va

metiéndose también en su interior.

Una vez se ha introducido el tramo sin lastres dentro del túnel, se pasará a soltar los flotadores, uno a

uno, empezando por la zona más próxima a la embocadura del túnel y terminando por la zona

preparada para la instalación de los tubos elevadores y difusores, hasta que la tubería descansa sobre

el lecho marino en su totalidad.

A continuación se presenta un esquema del proceso de hundimiento con ayuda del tiro del cable, en

donde se puede apreciar que el fondeo se realiza de una sola vez, añadiendo flotadores en la zona de

lastres para poder transportar la tubería llena de agua, y manteniendo una flotabilidad remanente muy

baja. La gran flexibilidad de los tubos de polietileno favorece la ejecución del fondeo.



N REA

N REA

N REA

N REA

N REA

N REA

Será necesario que desde el otro extremo de la tubería se realice un tiro longitudinal, para contrarrestar

el transmitido por el cable que tira desde tierra, por lo que se dispondrá de una embarcación capaz de

ejercer el tiro exigido. Hay que señalar que este valor será una variable clave para que la embocadura

en el interior del túnel sea correcta, puesto que el ángulo en el extremo de la tubería dependerá de la

magnitud del tiro ejercido. Este tiro se debe calcular para que coincidan el ángulo previsto en la salida

del túnel (que se alcanzaría a través de una pieza de transición que se posicionaría en la salida del



túnel) y el ángulo del extremo de la tubería que se tiene que introducir por él. De este modo se consigue

que no se produzcan esfuerzos dañinos, al evitarse puntos de discontinuidad angular en la tubería.

2.6.2. Alternativa constructiva 2 2.6.2.1. Objeto

En esta alternativa se valora la posibilidad de realizar el fondeo en dos etapas diferenciadas, una

primera en la que tubería se introduce en el túnel, y una segunda en la que se fondea el tramo con

lastres, apoyándolo en el fondo de la zanja.

Para este proceso se deberá crear una junta submarina entre los dos tramos fondeados, lo que dificulta

su ejecución. Sin embargo podría no ser necesaria la utilización de flotadores, y la realización en dos

tramos facilitaría todas las fases.

El fondeo de la tubería sin lastrado se ejecuta del mismo modo al propuesto para la alternativa

constructiva 1, por lo que no se volverá a describir aquí.

El fondeo de la tubería lastrada, y el tramo difusor se analiza en los siguientes puntos, realizándolo con

el método de “fondeo progresivo por inundación controlada”, que permitirá transportar la tubería llena

de aire hasta las cercanías de su posición definitiva.

2.6.2.2. Descripción del método empleado

Como ya se ha indicado, el método de fondeo de la tubería que se introduce en el túnel es similar al

empleado en la alternativa 1, con la salvedad de que el tramo sin lastres acaba en una valona con brida

loca preparada para ejecutar su unión en el fondo, que queda a poca distancia de la salida del túnel.

A continuación se muestra un esquema de las fases de fondeo, que para este tramo son muy parecidas

a las descritas para la alternativa 1.



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N REA

N REA

Para el fondeo del segundo tramo que presenta lastres, se deberá hacer descender el tramo remolcado

hasta el fondo para que quede en su posición definitiva y unido al anterior. Puesto que casi la totalidad

tramo de espera se encontrará dentro del túnel, la unión de los tramos se realizará en el fondo.

Este fondeo se realiza mediante la introducción progresiva de agua por un extremo, a través de las

válvulas de agua previstas en la brida ciega. Será necesario que un “hombre-rana” acompañe a la



cabeza del emisario de forma que controle la entrada de agua para que la velocidad de hundimiento

sea moderada. Al comienzo es positivo aplicar una carga vertical descendente para ayudar en este

proceso de cabeceo. Posteriormente, en cuanto el agua va entrando en la tubería, se puede retirar

dicha carga. En el extremo contrario al cabeceo, la válvula de aire de la brida ciega permanece cerrada,

permanentemente conectada a una bomba que puede introducir aire en la tubería para mantener la

presión interior, logrando de este modo dos objetivos:

- Mantener una posición de equilibrio durante todo el tiempo que dure el proceso de unión (es

decir, que la tubería no sufra movimientos y permanezca fija durante todo ese periodo);

- Evitar la abolladura de la tubería.

En un momento dado, el tubo toca el fondo y su extremo va inclinándose hasta que descansa cierta

longitud sobre el lecho marino, mientras que el otro extremo flotará sobre la superficie, generándose la

clásica S.

En este instante se procede a la unión del tramo hundido con el tramo anteriormente fondeado,

abriéndose la brida ciega, acercando el extremo y ejecutando la brida de unión de los mismos.

Lógicamente, la válvula de salida del aire en el extremo emergido debe estar cerrada para mantener fija

la posición del nuevo tramo asegurando que la presión interior es mayor o igual que la exterior. Podría

ser necesario introducir aire antes de abrir la brida ciega para que, al hacerlo, se mantenga la posición

de la tubería (es decir, evitando de este modo que se produzca entrada o salida de agua).

Una vez que ya se han llevado los dos extremos unidos a la posición buscada, se prosigue la

inundación del emisario, manteniendo completamente abierta la válvula de agua de la brida ciega y

entreabriendo la válvula de aire, con lo que éste va hundiéndose y apoyando en el fondo. Todas estas

maniobras deberán ser suaves y suficientemente lentas para que no se generen grandes diferencias de

presiones entre el interior y exterior de la tubería.

Si finalmente ésta es la alternativa propuesta, se deberán estudiar todas las solicitaciones previstas en

este proceso de fondeo, prestando especial atención a la presión en el interior de la tubería, para

prevenir la abolladura. Asimismo, se justificará la posibilidad de utilizar un tiro longitudinal que reduzca

los esfuerzos durante el avance de la “S”.

Esta operación será tratada con especial atención y cuidado, por las profundidades alcanzadas. Dado

que las condiciones del mar pueden ser adversas, será necesario lograr periodos de calma

suficientemente largos.



Por otro lado, dada la gran flexibilidad del material utilizado, se deberá ejecutar con precauciones

extremas, tal y como ya hemos señalado, controlando la posibilidad de abolladura del tubo por causa

de la sobrepresión exterior.

A continuación se muestran esquemáticamente las fases del fondeo del tramo lastrado.



N REA

N REA

N REA

N REA

N REA

ENTRADA DE AGUA

SALIDA DE AIRE

SALIDA DE AIRE

ENTRADA DE AGUA

N REA



2.6.2.3. Métodos para la reducción de esfuerzos Uso de flotadores de apoyo:

Todo este proceso de fondeo descrito puede realizarse alcanzando un mayor margen de

seguridad si se emplean flotadores de apoyo. Gracias a ello, la tubería sufre tensiones más

bajas, facilitando las operaciones marinas, eliminando riesgos y posibilitando el manejo más

sencillo de la misma, al tener unos mayores márgenes de seguridad. Este procedimiento haría

innecesario el empleo de tiro longitudinal, con lo que se facilita el proceso, especialmente la

unión en el fondo.

Este método consiste en la inundación completa de la tubería, mientras ésta se mantiene

colgada de unos flotadores, mediante cables. De esta forma, la tubería queda suspendida de

estos flotadores, a unos 3 ó 5 m de la superficie.

Para alcanzar esta posición, la tubería adquirirá la clásica S, con la virtud de que su geometría

será muy suave, ya que su parte más baja estará a muy poca distancia de la superficie.

Una vez que la tubería está en posición horizontal y recta, colgando de los flotadores, se

procede a la inundación progresiva de estos flotadores, empezando por un extremo. Cuando un

flotador es inundado, la tubería “cabecea” hacia el fondo, tirando del resto de flotadores hacia

abajo. Gracias a la poca flotabilidad remanente de estos flotadores, se genera una “S” es muy

suave. Al emplearse flotadores neumáticos, hay que controlar el volumen del aire de su interior,

ya que, al hundirse e incrementarse, consiguientemente, la presión exterior, su volumen se

reduce.

Se irán inundando flotadores hasta que la tubería descanse en el fondo del mar en suficiente

longitud, de forma que se pueda hacer la unión con el tramo que está en el fondo.

Una vez que se ha realizado la unión, se siguen inundando flotadores, de forma progresiva, lo

cual da lugar al hundimiento de la misma con el consiguiente avance de la S hasta su posición

definitiva.

Tiro longitudinal:

Para reducir los esfuerzos generados también se puede aplicar un tiro longitudinal en el

extremo de la tubería, que, tal y como se describe en el Anejo nº 11: Cálculos estructurales

aumentaría el radio de curvatura y atenuaría las tensiones producidas.



2.7. Protección de la conducción con material granular

En la zona en la que la tubería se coloca en zanja, la tubería irá protegida por escollera que se colocará

sobre ella. Las escolleras de protección de la conducción (grava y escollera de protección), se podrán

verter con un buque de vertido lateral (vertido en cortina), específicamente diseñado para trabajos de

este tipo, o bien se colocarán por medio de una cuchara que trabaje desde un gánguil con grúa.

En principio, no se emplearán para la operación de vertido los gánguiles de vertido por fondo, ya que

resultan mucho menos eficientes por culpa de la dispersión de la nube de descenso del material hasta

el fondo.

El vertido de las escolleras se realizará lo antes posible tras la operación de fondeo de la tubería, para

dotar de protección a los tramos fondeados y que no puedan ser desplazados por el oleaje.

Las escolleras que rodean al tramo difusor se colocarán necesariamente con una grúa sobre

embarcación, provista de equipos de bandeja basculante, cuchara y/o pulpo.

2.8. Colocación de los tubos elevadores y cabezas difusoras

Los tubos elevadores y cabezas difusoras del tramo difusor serán colocados por submarinistas con el

auxilio de una embarcación con grúa.

La operación de colocación de tubos elevadores se realizará una vez vertida la primera fase de la capa

de grava, y las cabezas difusoras se instalarán después de la colocación de la escollera.



3. DESCRIPCIÓN DE LOS MEDIOS NECESARIOS PARA LA EJECUCIÓN DEL EMISARIO 3.1. Dragado y preparación de la zanja

A continuación se describen las embarcaciones que serán necesarias para las labores de dragado y

preparación de la zanja.

Para el dragado de la arena:

- Draga para arenas (cualquiera con suficiente alcance).

Para el dragado de la roca:

- Pontona para voladuras (en caso en que hubiera que volar la roca antes de su dragado)

- Dragas: hay distintas alternativas, en función de su disponibilidad:

- De cuchara (gánguil equipado con grúa)

- Embarcación con pulpo hidráulico y prolongador

- Retroexcavadora

- De cortador

- De rosario.

Para otras operaciones:

- Embarcación con almeja para la colocación de escolleras en zonas de sobreexcavación

de la roca (de 200 a 300 kg)

- Gánguil de vertido por fondo para verter la grava de la cama de regulación del fondo de

la zanja.

- Enrasador submarino para nivelación por arrastre o bien una retroexcavadora

submarina para nivelación.

Además, al servicio de estas operaciones deberá disponerse distintas embarcaciones, con el fin de

acomodarse a las condiciones de trabajo impuestas por el mar. Estas embarcaciones serán apoyadas

por una flota de lanchas auxiliares.

3.2. Transporte y fondeo

Estimamos que, en el caso de realizar el fondeo sin separación de la tubería en dos tramos

diferenciados, se puede hacer la operación completa en un solo día de trabajo. Por tanto, se trata de

una operación de corta duración, que habrá que hacer de manera coordinada, por lo que es



conveniente intensificar los medios puestos a disposición. El control de tal longitud de tubería puede

complicarse y existe riesgo de un exceso de esfuerzos en la tubería o su impacto contra los

acantilados.

Antes de ejecutarlos, es necesaria una buena predicción meteorológica.

El fondeo en dos tramos diferentes (uno para el túnel y otro para la zanja) tiene la ventaja de que la

longitud de tubería a controlar en la superficie del mar es menor, por lo que se simplifican las

operaciones. Sin embargo, exigen dos días, al menos de trabajo en alta mar.

3.2.1. Embarcaciones necesarias Dos remolcadores, para trasladar el tubo y tirar de los extremos durante su transporte, y un

remolcador que realice un tiro durante su fondeo. (El estudio de transporte y fondeo

determinará las necesidades de tiro)

Dos lanchas auxiliares, para control de la alineación.

Zodiac.

Gánguil (o embarcación) con grúa.

3.2.2. Buzos

Se precisarán al menos tres parejas de buzos durante cada día de fondeo.

3.3. Protección con escollera y colocación de los elementos difusores

El vertido de las escolleras se realizará lo antes posible tras la operación de fondeo de la tubería, para

dotar de protección a los tramos fondeados y que no puedan ser desplazados por el oleaje.

3.3.1. Embarcaciones necesarias

Gánguil de vertido lateral con posicionamiento dinámico: Escolleras de protección de la

conducción (grava y escollera de protección). También podría emplearse un gánguil de vertido

por fondo, pero se lograría menor precisión en espesores y extensión de la protección. Además,

la velocidad de descenso del material hacia el fondo sería mayor.

Grúa sobre embarcación: Es imprescindible para la colocación de la grava, filtro y escollera que

rodean al tramo difusor (con objeto de no dañar a los difusores). Estará provista de equipos de

bandeja basculante, cuchara y/o pulpo.



3.3.2. Buzos

Por lo menos, dos parejas de buzos para la unión de los tubos elevadores y las cabezas difusoras.



4. PROGRAMACIÓN DE LOS TRABAJOS EN EL MEDIO MARINO 4.1. Restricciones en función del estado del mar

Es indudable que las operaciones marinas sólo se pueden realizar durante la época estival, desde

mayo hasta principios de octubre. En la tabla adjunta se da la altura de la ola significante para cada

operación. Este valor es orientativo, ya que, lógicamente, dependerá de los medios marítimos que

finalmente se utilicen:

MEDIO MARINO Altura de ola

significante (Hs) en m

Pontona con plataforma de unión para fondeo con unión en superficie y

medios auxiliares

1

Gánguil o pontona con grúa, para fondeo con unión en fondo y medios

auxiliares

1.5

Gánguil o pontona con cuchara o pulpo, para dragado 1.5

Gánguil o pontona con pulpo hidráulico, para dragado 1.75

Voladuras para dragado de roca, desde pontona 1

Gánguil de vertido por fondo de material de nivelación 2

Gánguil de vertido lateral, con posicionamiento dinámico 2,5

Retro-excavadora submarina 2

4.2. Restricciones por razones ambientales

La programación de los trabajos en el medio marino deberá tener en cuenta los condicionantes

ambientales señalados en el correspondiente Estudio de Impacto Ambiental. En particular, y con el fin

de minimizar las afecciones a las especies de aves halcón peregrino (Falco peregrinus) y cormorán

moñudo (Phalacrocorax aristotelis), que han sido inventariadas en los acantilados cercanos a la zona

de actuación, se aconseja evitar, en la medida de lo posible, realizar operaciones de dragado y fondeo

del emisario durante los periodos reproductores de ambas especies, que abarcan del 1 de enero al 15

de julio.



4.3. Propuesta de programación de los trabajos en el medio marino

A continuación se presenta un plan de obra mensual, en el que se programa la colocación de la tubería

en el periodo estival. Esta programación es únicamente orientativa, ya que dependerá en gran medida

de los medios utilizados por el constructor.

EMISARIO EMERGENCIA

1 2 3 4 5 6 7 8

1 MOVILIZACIÓN DE EQUIPOS

2 TUBERIA DE POLIETILENO (sin incluir salida)

2.1 Fabricación y transporte a Bilbao

2.2 Soldadura

3FABRICACIÓN DE PIEZA DE SALIDA Y DE ESTRUCTURA METALICA

4 EJECUCIÓN TÚNEL

5 APERTURA DE ZANJA

6 ENFILADO TUBERÍA EN TÚNEL (incluso prepara boca)

7 PREPARACIÓN FONDO Y COLOCACIÓN PIEZA DE SALIDA

8 HORMIGONADO DE PROTECCIÓN ZANJA

Nota: se supone que los meses 6 a 8 corresponden al periodo estival

ACTIVIDADNº

PROGRAMA DE TRABAJOS

MESES



5. PROGRAMACIÓN DEL CONJUNTO DE LOS TRABAJOS

En los diagramas siguientes se propone un programa de trabajos para el conjunto de las obras

definidas en este proyecto básico. Para la programación de los trabajos en el medio marino se ha

tomado como base el diagrama incluido en el punto anterior, pero se han aumentado las duraciones de

algunas tareas para tener en cuenta eventuales retrasos debidos a las malas condiciones del mar.

Id Nombre de tarea Duración1 TRABAJOS PREVIOS 66 días

4 EMISARIO PRINCIPAL 204 días

13 EMISARIO DE EMERGENCIA 250 días

22 CÁMARA DE CARGA 93 días

31 TRAMO EN HINCA CÁMARA DE CARGA A PR-5(24 m)

24 días

36 ACONDICIONAMIENTO DEL POZO PR-5 73 días

42 TELEMANDO 36 días

47 PUESTA EN SERVICIO 23 días

mes 1 mes 2 mes 3 mes 4 mes 5 mes 6 mes 7 mes 8 mes 9 mes 10 mes 11 mes 12 mes 13 mes 14 mes 15 mes 16 mes 17 mes 18 mes 19 mes 20

Tarea

Tarea crítica

Progreso

Hito

Resumen

Tarea resumida

Tarea crítica resumida

Hito resumido

Progreso resumido

División

Tareas externas

Resumen del proyecto

Agrupar por síntesis

PROYECTO DE EMISARIO DE GORLIZ. TRAMO SUBMARINO

P0720-SR-PBC-A14002-V01.mpp

Id Nombre de tarea Duración1 TRABAJOS PREVIOS 66 días

2 Instalaciones auxiliares, movilización deequipos y preparación de recinto para laperforación dirigida

66 días

3 Campaña geotécnica complementaria 45 días

4 EMISARIO PRINCIPAL 204 días

5 Perforación dirigida 138 días

6 Fabricación y transporte de tubería depolietileno

30 días

7 Soldadura 44 días

8 Fabricación de pieza de salida 22 días

9 Apertura de zanja 22 días

10 Enfilado de tubería en túnel 22 días

11 Preparación del fondo y colocación de tramofondeado

22 días

12 Protecciones de tubería 22 días

13 EMISARIO DE EMERGENCIA 250 días

14 Perforación dirigida 90 días

15 Fabricación y transporte de tubería depolietileno

20 días

16 Soldadura 22 días

17 Fabricación de pieza de salida 22 días

18 Apertura de zanja 15 días

19 Enfilado de tubería en túnel 22 días

20 Preparación del fondo y colocación de tramofondeado

15 días

21 Protecciones de tubería 15 días

22 CÁMARA DE CARGA 93 días

23 Acondicionamiento del terreno 11 días

24 Implantación de equipo para ejecución depantallas

8 días

25 Ejecución de pantallas 11 días


Tarea

Tarea crítica

Progreso

Hito

Resumen

Tarea resumida


Hito resumido

Progreso resumido

División

Tareas externas





Id Nombre de tarea Duración26 Movimiento de tierras 16 días

27 Estructura interior 13 días

28 Canalización eléctrica desde PR-5 8 días

29 Mecanismos y detalles 9 días

30 Reposiciones y acabados 8 días

31 TRAMO EN HINCA CÁMARA DE CARGA A PR-5(24 m)

24 días

32 Transporte a obra de equipos de hinca 5 días

33 Implantación de equipos en pozo de ataque 7 días

34 Ejecución de hinca 10 días

35 Tendido de tubería de telemando 2 días

36 ACONDICIONAMIENTO DEL POZO PR-5 73 días

37 Demolición de losa 5 días

38 Demolición de tabique y ejecución de mediacaña de hormigón

11 días

39 Desmantelamiento del bombeo provisional,acometida eléctrica y telemando y reutilizaciónen cámara de carga

12 días

40 Detalles 8 días

41 Reposiciones 5 días

42 TELEMANDO 36 días

43 Tramo en zanja calle Itxasbide 14 días

44 Tendido de fibra óptica a lo largo del emisarioterrestre

10 días

45 Tendido de fibra óptica entre el PR-5 y lacámara de carga

4 días

46 Configuración y conexión con EDAR 8 días

47 PUESTA EN SERVICIO 23 días

48 Pruebas y puesta en servicio de la cámara decarga

15 días

49 Puesta en servicio de la conexión en el PR-5 yanulación de emisario existente

8 días


Tarea

Tarea crítica

Progreso

Hito

Resumen

Tarea resumida


Hito resumido

Progreso resumido

División

Tareas externas






ANEJO Nº 15. VIGILANCIA, OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO



Anejo nº 15 – Vigilancia, operación y

mantenimiento

ÍNDICE 1. INTRODUCCIÓN 2. LIMPIEZA Y MANTENIMIENTO DEL EMISARIO

2.1. Velocidad crítica de limpieza de la tubería 2.2. Volumen de retención necesario para la limpieza 2.3. Periodicidad de limpieza 2.4. Limpieza de burbujas de aire del emisario

3. VIGILANCIA Y SEGUIMIENTO DURANTE LA FASE DE EXPLOTACIÓN DEL EMISARIO 3.1. Selección de puntos de control 3.2. Control del caudal y calidad del efluente 3.3. Vigilancia de las zonas de baño 3.4. Vigilancia del ecosistema marino 3.5. Control de la calidad de las aguas marinas 3.6. Control de los fondos




mantenimiento 1

1. INTRODUCCIÓN

El objeto del presente anejo es describir las operaciones de limpieza y mantenimiento necesarias para

el correcto funcionamiento del emisario durante su vida útil, así como resumir las directrices para la

vigilancia de dicho funcionamiento.




mantenimiento 2

2. LIMPIEZA Y MANTENIMIENTO DEL EMISARIO

A continuación se incluyen los cálculos realizados por la Universidad de Cantabria para determinar las

velocidades críticas de limpieza de la tubería, tanto para la eliminación de partículas sólidas como de

burbujas de aire, así como la periodicidad óptima de las limpiezas y el volumen de retención necesario

para llevarlas a cabo.

2.1. Velocidad crítica de limpieza de la tubería

Para evitar los efectos indeseables de la sedimentación es necesario realizar una limpieza periódica del

emisario, aumentando hasta un umbral dado y durante cierto tiempo la velocidad de circulación del

efluente por el mismo. Esta velocidad se denomina velocidad crítica de autolimpieza de la tubería. Con

ella se asegura la puesta en suspensión de los sedimentos acumulados.

Dicha velocidad crítica corresponde a una tensión tangencial (τ) que se expresa como:

gRIρτ =

donde:

ρ es la densidad del agua;

g aceleración de la gravedad;

R radio hidráulico

I pendiente de la línea piezométrica

Por otro lado, de la fórmula de Manning, se tiene:

21

321 IR

nV =

donde:

V es la velocidad media; y n el coeficiente de fricción de Manning.

Combinando estas dos fórmulas para V se obtiene:

gnRV

ρτ6

1

=




mantenimiento 3

En la literatura especializada se recomienda un valor de τ de 4 N/m2 como tensión crítica de

autolimpieza para colectores en alcantarillados unitarios. Así, para una tubería de diámetro nominal 630

(Ø 581,8 mm) y un coeficiente de fricción por Manning de 0,010, la velocidad crítica es 1,47 m/s.

2.2. Volumen de retención necesario para la limpieza

En el caso que nos ocupa la limpieza se realizará mediante el almacenamiento de un determinado

volumen de agua y su posterior evacuación. Esta operación debe repetirse hasta conseguir la duración

necesaria para la operación de limpieza.

La velocidad media de autolimpieza será la velocidad media por encima de la crítica de autolimpieza,

que ha quedado fijada previamente en 1,47 m/s.

El tiempo necesario para evacuar los sedimentos acumulados a lo largo de la tubería del emisario será

igual al que tarde una partícula sedimentada en ir desde el principio del emisario hasta su final, viajando

a la velocidad media de autolimpieza. Debido a que se necesita cierto tiempo adicional para poner los

sedimentos en suspensión, ya que algunos de éstos se arrastran por el fondo y no se desplazarán con

la velocidad del flujo, se optará un coeficiente de mayoración K del tiempo igual a dos. Por lo tanto, el

tiempo necesario de limpieza se expresa de la siguiente forma:

media

emisario

VLKT =lim

Por lo tanto, para la longitud del emisario de 1078 metros y una velocidad media de autolimpieza igual a

1,47 m/s, el tiempo de limpieza necesario será de 24,5 minutos.

Dado que para conseguir una velocidad media de 1,47 m/s es necesario evacuar un caudal de 0,39

m3/s, el volumen almacenado para limpieza ha de ser al menos de 573,5 m3.

2.3. Periodicidad de limpieza

Para calcular la periodicidad de limpieza del emisario se hacen las siguientes hipótesis:

Los sólidos en el emisario se comportan como sedimentos no cohesivos.

El criterio de Shields es válido y se utiliza para establecer el diámetro crítico de inicio de

movimiento.

No se hace distinción entre arrastre por fondo y de sólidos en suspensión.




mantenimiento 4

Una vez movidas las partículas con el diámetro crítico todas las demás con menor diámetro

están en movimiento.

No se tiene en cuenta la reducción de la sección producida por la acumulación de sedimentos.

El caso más desfavorable que se puede dar en la práctica, desde el punto de vista de

sedimentación en el emisario, es la circulación de aguas depuradas a nivel de primario

(concentración de sólidos en suspensión del orden de 107 mg/l) y con un caudal medio de

0.091 m3/s.

En el fondo del emisario se forma fango con proporción sólidos-agua de aproximadamente

0,06.

El peso específico de los sólidos es 65.2=sρ T/m3 y el del fango 03.1=fρ T/m3

El volumen del fango acumulado en el emisario no puede ser mayor del 25% del volumen del

emisario.

El coeficiente de fricción es de 0.010 (siendo ya este valor el más desfavorable)

El diámetro de inicio de movimiento para el caso de los sólidos es de 0.6 mm. Todas las partículas por

encima de este diámetro sedimentarán y las otras serán evacuadas al medio marino.

El intervalo entre operaciones de limpieza “TL” se puede calcular por las fórmulas:

fangos

fangosL q

VT =

emisariofangos VKV 1=

Mfs

sfangos K

KQCqρ

=

donde:

fangosV es el máximo volumen permisible de fangos en el fondo del emisario;

emisarioV volumen del emisario.

1K proporción volumen de fangos del volumen del emisario;

fangosq caudal de acumulación de fangos;

Q caudal en el emisario;

Cs concentración de sólidos en el efluente;




mantenimiento 5

Ks proporción de los sedimentos en los fangos;

fρ peso específico de los fangos;

KM proporción de sedimentos sólidos en el emisario del total introducido.

Sustituyendo en las fórmulas se obtiene:

[ ] [ ]díamsegmq fangos33 9.10000126.080.0

103006.0107.0091.0

==×××

=

365.7159.28625.0 mVfangos =×=

díasTL 57.69.1065.71

==

A la vista de este resultado se recomendaría realizar la limpieza del emisario al menos una vez cada 6

días.

2.4. Limpieza de burbujas de aire del emisario

Siguiendo las recomendaciones del fabricante Pipelife Norge AS en su Manual técnico para

instalaciones submarinas de tuberías de polietileno se determina que la velocidad crítica para eliminar

las burbujas de aire presentes en la tubería, viene dada por la siguiente expresión:

Vc= f(Di·sen (α))

Siendo

Di = Diámetro interno de la tubería (m)

α = gradiente de la tubería

En una expresión simplificada se puede relacionar Vc en función de iDg ⋅ siendo g la aceleración de

la gravedad equivalente a 9.81 m2/s.

Vc= K· iDg ⋅




mantenimiento 6

Siendo k función de )(αsen

Así mismo para una pendiente del emisario de α = 1.13º, se obtiene un valor de K = 0.4 con lo que

resulta:

Vc = 0.96 m/s




mantenimiento 7

3. VIGILANCIA Y SEGUIMIENTO DURANTE LA FASE DE EXPLOTACIÓN DEL EMISARIO Una vez finalizadas las obras, será preciso establecer un programa de vigilancia y seguimiento que

permita controlar el correcto funcionamiento del emisario durante toda su vida útil. El control de dicho

funcionamiento es inseparable del control de la calidad de las aguas en el medio receptor, ya que

cualquier desviación de los objetivos de calidad establecidos en el proyecto revelaría un funcionamiento

deficiente del emisario o una modificación de las características del efluente de la EDAR que se

tomaron como punto de partida para el diseño.

Por esta razón, a continuación se resumen las principales directrices del Programa de Vigilancia

Ambiental incluido en el Estudio de Impacto Ambiental en lo que se refiere al control de la calidad de las

aguas en el medio marino y del caudal y calidad del efluente de la EDAR a su llegada a la cámara de

carga del emisario.

3.1. Selección de puntos de control

Con el objetivo de conocer cómo se diluye el vertido de aguas residuales depuradas en el medio

receptor y verificar que la calidad de las aguas marinas no se ve afectada por el efluente que transporta

el emisario submarino, se seleccionarán unos puntos de control.

En estos puntos de control se medirán diferentes parámetros con el fin de evaluar el cumplimiento de

los valores de calidad establecidos en la legislación y, por tanto, de los objetivos específicos del Plan de

Sistema General de Saneamiento del Bajo Butrón.

Los puntos de control serán al menos las zonas de baño y las inmediaciones al punto de vertido. En las

inmediaciones del punto de vertido se analizará la afección del efluente sobre el ecosistema marino

circundante. Se aconseja también establecer algún punto de control en la base de los acantilados más

cercanos al punto de vertido. Además, deberá analizarse la calidad del efluente en la cámara de carga

del emisario.

A continuación se propone un posible programa de vigilancia; de todas maneras, es necesario recordar

que el equipo técnico encargado de poner en práctica el programa de vigilancia deberá presentar en

fases posteriores de proyecto una propuesta más detallada en lo referente a toma de datos,

metodologías y tratamiento de los mismos, que incluya además las disposiciones contenidas en la

Declaración de Impacto Ambiental.




mantenimiento 8

3.2. Control del caudal y calidad del efluente

Este seguimiento se realizará en la cámara de carga del emisario submarino y cumplirá con la

normativa vigente, tanto la Directiva Marco del Agua como la Directiva 2006/7/CE, del Parlamento

Europeo y del Consejo, de 15 de febrero de 2006, relativa a la gestión de la calidad de las aguas de

baño y por la que se deroga la Directiva 76/160/CEE, si bien esta Directiva 76/160/CEE continua en

vigor hasta el 2014, por lo que también ha sido tenida en cuenta. También se tendrá en cuenta la

“Instrucción para el proyecto de conducciones de vertidos desde tierra a mar”, aprobada por la Orden

de 13 de julio de 1993.

Esta vigilancia deberá ser aprobada en la autorización de vertido preceptiva, y comprenderá los

siguientes controles en la cámara de carga del emisario:

Control diario para el análisis rutinario (DBO5, DQO y sólidos en suspensión)

Control semanal para el análisis simplificado (sustancias tóxicas)

Control bimensual para el análisis completo (los indicadores anteriores y el resto de

contaminantes contemplados en la normativa vigente).

Control continuo de caudal, pH, temperatura y conductividad.

El número, frecuencia y tipo de muestras a tomar durante un año se especifica en la siguiente tabla.

Nº DE MUESTRAS PERIODICIDAD TIPO DE ANÁLISIS

365 En continuo/diario Rutinario

56 Semanal Simplificado

6 Bimensual Completo

Tabla 1: Relación de número, frecuencia y tipo de muestras

englobadas en la vigilancia de los vertidos continuos del emisario

Será necesario comprobar que no se superan los límites de calidad del efluente en función del

tratamiento al que se somete en la EDAR. En el supuesto de que la calidad del efluente medida en la

cámara de carga del emisario no cumpliera los límites establecidos, será necesario revisar la EDAR

para su correcto funcionamiento.




mantenimiento 9

3.3. Vigilancia de las zonas de baño

Esta vigilancia se realizará en las playas localizadas en el entorno del emisario submarino, tanto en la

bahía de Plentzia (Playa de Gorliz, Playa de Plentzia, Playa de Muriola) como en sus proximidades

(Playa de Barrika).

Los parámetros exigidos para las aguas de baño vienen señalados por el Real Decreto 734/1988 del 1

de julio, por el que se establecen normas de calidad de las aguas de baño.

Los criterios de calidad mínima exigibles a las aguas de baño son los siguientes:

Normativa de aplicación Coliformes totales / 100 ml Coliformes fecales /100 ml

Valores 10.000 2.000

Tabla 2: Criterios de calidad mínima exigibles a las aguas de baño

En el RD 734/1988 también se establecen otros parámetros a tener en cuenta y los métodos de análisis

adecuados.

A continuación se hace una propuesta de control de las zonas de baño, la cual deberá concretarse

antes de la puesta en funcionamiento del emisario submarino.

Fijación del calendario de muestreo

Muestreo semanal en cada playa declarada como zona de baño, comenzando durante la

primera quincena del mes de mayo hasta completar un total de 20 muestras.

Informes mensuales que recojan los parámetros medidos y las posibles incidencias detectadas

en la calidad de las aguas en las playas derivadas del funcionamiento del emisario.

De todas maneras, es preciso señalar que el Servicio Vasco de Salud y el Departamento de Agricultura,

Pesca y Alimentación del Gobierno Vasco ya vigila de forma sistemática la calidad de las aguas de

baño.

Por ello, en la práctica se recomienda la coordinación con estos organismos para conseguir los

resultados de la vigilancia de zonas de baño realizada por la Administración, con el fin de no duplicar

los controles.




mantenimiento 10

3.4. Vigilancia del ecosistema marino

Para comprobar la evolución y respuesta del medio marino al nuevo vertido de aguas residuales

depuradas se recomienda establecer puntos de control en el entorno del punto de vertido y en la base

de los acantilados más cercanos. Se vigilará especialmente la afección a la calidad de las aguas y a las

comunidades marinas vegetales y animales.

Los resultados obtenidos se compararán con los valores correspondientes al estado preoperacional de

la zona de estudio, el cual se recoge en el estudio Trabajos en el medio marino para el proyecto del

emisario de Gorliz, realizado por la Unidad de Investigación Marina de AZTI-Tecnalia para SAITEC en

abril de 2007.

La vigilancia para realizar el seguimiento del medio marino tras el vertido se centrará, por un lado, en la

calidad de las aguas marinas y, por otro, en el control de los fondos afectados por el vertido del

emisario.

Se aconseja que el programa de vigilancia se prolongue al menos durante los primeros 5 años de

funcionamiento del emisario. En cualquier caso, no podrá tener una duración menor de 4 años.

3.5. Control de la calidad de las aguas marinas Con el fin de valorar la calidad de las aguas marinas dentro de la zona de influencia del vertido se

analizarán al menos los siguientes parámetros:

Parámetros de cumplimiento:

- Transparencia: la medida de la transparencia se realizará con el disco de Secchi. En el

caso de que se incumpla reiteradamente el criterio de calidad correspondiente, es decir,

más del 50 % de las muestras, se deberá realizar un análisis de sólidos en suspensión,

mediante el sistema gravimétrico tradicional.

- Oxígeno disuelto: medido en toda la columna de agua a intervalos de 2 m en

zonas someras (< 15 m) y de 5 m en zonas de mayor profundidad. Se realizará con

métodos electrométricos, calibrados y corregidos con muestras de agua analizadas con

el método de Winkler.




mantenimiento 11

Parámetros complementarios de diagnóstico:

- Temperatura y salinidad: Medidas en perfil continuo (cada metro) desde la superficie

al fondo por medio de un CTD, con una precisión de ± 0,01 º C y 0,01 USP,

respectivamente.

Parámetros de alerta:

- Clorofila a. Medida por fluorometría, a las mismas profundidades que las establecidas

para el oxígeno disuelto, con una precisión de ± 0,05 µg/l. Como propuesta de seguimiento para el control de la calidad de las aguas marinas, se propone el

siguiente calendario de muestreo durante los dos primeros años de funcionamiento del emisario,

tomando dos muestras por cada temporada:

Primavera. 20-30 de marzo y 10-15 de mayo. En estas fechas el sistema está a pleno

rendimiento en términos de capacidad de producción.

Verano: 20-30 de junio y 10-20 de agosto, periodo crítico en relación con el uso recreativo de

las zonas de influencia (las playas).

Otoño – invierno: 20-30 de septiembre y 10-20 de enero. En esta época del año se produce la

homogeneización de las condiciones ambientales en la columna de agua.

Para realizar la medición de los parámetros propuestos será necesario establecer estaciones de

muestreo.

Para ello, se considerará zona de control la superficie que abarca una milla náutica de radio (1.853 m),

considerando su centro en el punto medio del tramo difusor del emisario, tal y como establece el Real

Decreto 258/1989 por el que se establece la normativa general sobre vertidos de sustancias peligrosas

desde tierra al mar.

Así, se establecerán transectos radiales situados en la zona de afección, con al menos las siguientes

estaciones de muestreo:

En las cercanías del punto de vertido

En un radio de 200 m del punto de vertido

En un radio de 500 m del punto de vertido

En un radio de 1.000 m del punto de vertido

En un radio de 1.853 m del punto de vertido




mantenimiento 12

Adicionalmente, se medirán los parámetros establecidos de la calidad de las aguas a la entrada de la

bahía de Plentzia y en las playas localizadas en el área de estudio.

En función de los resultados obtenidos durante el primer año, en los años siguientes podrán reducirse

el tamaño de la malla de muestreo y la frecuencia de muestreo.

3.6. Control de los fondos Además de la calidad de las aguas marinas, será preciso comprobar que la afección sobre los fondos

más cercanos al punto de vertido es mínima. Para ello se medirán los siguientes parámetros:

Parámetro de cumplimiento:

- Concentración de sustancias tóxicas en los sedimentos. Las sustancias a valorar

serán las mismas que deberán valorarse en los análisis simplificados del Programa de

Vigilancia Ambiental del efluente, utilizando las mismas técnicas analíticas. Estas

sustancias serán, entre otras, cadmio, cromo, cobre, mercurio, plomo y zinc.

Parámetros complementarios de diagnóstico:

- Distribución granulométrica del sedimento. Se aplicarán procedimientos analíticos

estandarizados y empleando la escala geométrica de Wentworth.

- Contenido en materia orgánica del sedimento. Estimada mediante secado a 105 ºC

seguida de ignición a 550 ºC (aproximadamente 6 horas).

- Contenido en carbono total y en fósforo total de los sedimentos. Se utilizarán un

autoanalizador CNH y la técnica de Solórzano, respectivamente.

- Estructura de las comunidades bentónicas. Los resultados obtenidos se compararán

con las comunidades inventariadas en el estado preoperacional, considerando como tal

el inventariado en el estudio sobre el medio marino realizado por Azti en abril de 2007

Se establecerán al menos 2 puntos fijos próximos al punto de vertido. La vigilancia de los fondos

marinos puede realizarse con una frecuencia trimestral durante el primer año y segundo año de

funcionamiento del emisario, reduciendo la frecuencia en función de los resultados (semestral el tercer

año y anual el cuarto año).


ANEJO Nº 16. JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS


P0720-SR-PBC-A16001-V02 Anejo nº 16 – Justificación de precios

ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN

2. MANO DE OBRA

2.1. Coste de la mano de obra por categorías

2.2. Coste de la mano de obra, según convenio de construcción

3. MAQUINARIA

3.1. Definiciones y abreviaturas

3.2. Hipótesis y conceptos básicos

3.3. Estructura del coste

4. MATERIALES

5. COSTES DIRECTOS E INDIRECTOS. EJECUCIÓN MATERIAL

6. JUSTIFICACIÓN DE COSTES INDIRECTOS

APÉNDICE 1. PRECIOS DESCOMPUESTOS


P0720-SR-PBC-A16001-V02 Anejo nº 16 – Justificación de precios 1

1. INTRODUCCIÓN

En el presente Anejo se justifica el importe de los precios unitarios que figuran en el Cuadro de Precios nº 1,

y que son los que han servido de base para la determinación del Presupuesto de la Obra.



2. MANO DE OBRA

Los costes horarios de las categorías profesionales correspondientes a la mano de obra directa, que

intervienen en los equipos de personal que ejecuten las unidades de obra, se han evaluado teniendo en

cuenta las disposiciones oficiales vigentes al respecto, y el Convenio Colectivo de trabajo para las industrias

de la Construcción y Obras Públicas de la provincia de Vizcaya, Vigente en el año 2007 con sus

correspondientes tablas de retribuciones salariales por categorías de trabajo.

En las páginas siguientes se adjuntan las tablas salariales más actualizadas del Convenio citado, publicadas

en el BOB el 27 de Febrero de 2007, tomadas como base para la determinación de los precios unitarios de

la mano de la obra civil.

Asimismo, se han tenido en cuenta los topes máximos de cotización a la Seguridad Social, Seguro de

Accidentes e Indemnización por Despido.

Todos estos datos han servido para el cálculo de los costes horarios de las distintas categorías del personal,

utilizados en la presente Justificación de Precios.

2.1 Coste de la mano de obra por categorías

Los costes diarios de las distintas categorías laborales, se han obtenido mediante la aplicación de la

fórmula:

C = 1,40 x A + B

de acuerdo con el apartado 1 de la Orden Ministerial de 21 de Mayo de 1.979, del Ministerio de Obras

Públicas y Urbanismo (B.O.E. 127/1979), en la que:

C =Coste total para la empresa del trabajo efectivo, en euros/hora.

A =Retribución total salarial exclusivamente en euros/hora.

B =Retribución total extrasalarial, indemnizaciones, gastos de actividad laboral, pluses de distancia, ropas,

desgastes, etc.

2.2 Coste de la Mano de Obra, según Convenio de Construcción

Según el Convenio Colectivo de trabajo para las industrias de la Construcción y Obras Públicas de la

provincia de Vizcaya, se establece que la jornada ordinaria anual es de 1.750 horas.



A continuación se adjuntan las tablas, en las cuales se relacionan los salarios base, pluses de convenio y

demás conceptos que, para cada categoría, figuran en las tablas correspondientes a las tablas salariales

vigentes, publicadas en el Boletín Oficial de la Provincia de Vizcaya con fecha 27 de Febrero de 2007, que

también se adjunta.



CUADRO I. CONVENIO CONSTRUCCIÓN

JORNALES SEGÚN CONVENIO VIGENTE AÑO 2007. PROVINCIA DE BIZKAIA

ANUAL

RETRIBUCIÓN SALARIAL (A) RETRIBUCIÓN EXTRASALARIAL (B) CATEGORÍA

LABORAL SALARIO BASE

ANUAL

PLUS

ASISTENCIA

S/Convenio

PAGAS EXTRAS Y

VACACIONES

S/Convenio.

PLUS

EXTRASALARIAL

PLUS DE

TRANSPORTE

ROPA Y

HERRAMIEN- TAS MEDIA DIETA

TOTAL ANUAL

C=1,40*A+B

COSTE

REAL

HORARIO

CAPATAZ

10717.73 5229.04 4458.57 904.82 3080 110 2585 35247.30 20.14

OFICIAL DE 1ª

10633,50 5184.18 4437.99 904.82 3080 110 2585 35037.76 20.02

OFICIAL DE 2ª

9574,57 4601.97 4138.68 904.82 3080 110 2585 32321.13 18.46

AYUDANTE

9003,07 4256.39 3903.66 904.82 3080 110 2585 30708.19 17.54

PEÓN

ESPECIALISTA 8972,58 4192.34 3784.59 904.82 3080 110 2585 30409.13 17.34

PEÓN ORDINARIO 8906,35 4118.21 3678.03 904.82 3080 110 2585 30063.45 17.17



3. MAQUINARIA

3.1. Definiciones y abreviaturas

En el presente estudio de maquinaria, se han adoptado las siguientes:

E = Promedio anual estadístico de los días laborables de puesta a disposición de la máquina.

T = Promedio o número de años enteros que la máquina está en condiciones normales de alcanzar

los rendimientos medios

Vt = Valor de reposición de la máquina.

Hut = Promedio de horas de funcionamiento económico, característico de cada máquina.

Hua = Promedio anual estadístico de horas de funcionamiento de la máquina.

M+C = Gastos, en % de Vt debidos a reparaciones generales y conservación ordinaria de la máquina

durante el período de longevidad.

i = Interés anual bancario para inversiones en maquinaria.

im = Interés medio anual equivalente, que se aplica a la inversión total dependiente de la longevidad

de la misma.

s = Seguros y otros gastos fijos anuales como impuestos, almacenaje, etc ...

Ad = Porcentaje de amortización de la máquina que carga sobre el coste de puesta a disposición de

la misma.

Cd = Coeficiente unitario del día de puesta a disposición de la máquina, expresado en porcentaje de

Vt e incluyendo días de reparaciones, periodos fuera de campaña y días perdidos en parque.Este

coeficiente se refiere a la presencia de la máquina en la obra, independientemente de que trabaje o no,

cualquiera que sea la causa.

Cdm = Coste día medio.

Ch = Coeficiente unitario de la hora de funcionamiento de la máquina, expresado en porcentaje de

Vt. Este coeficiente se refiere a las horas de funcionamiento real de la máquina, es decir, realizando trabajo



efectivo.

Chm = Coste horario medio.

3.2. Hipótesis y conceptos básicos

Valor de reposición de la máquina (Vt)

Por su propia naturaleza, este factor, fundamental para la obtención de los costes de la maquinaria, es

variable con el tiempo. En cada momento se tomará, para el mismo, el valor de reposición de la máquina

concreta de que se trate.

Interés medio

Es el valor que, aplicado a la inversión inicial durante la longevidad T de la máquina, da una cantidad

equivalente a la obtenida teniendo en cuenta la variación de dicha inversión por las aportaciones obtenidas

en concepto de reposición del capital al interés bancario, durante ese mismo período de tiempo.

El interés medio anual viene dado por la fórmula:

TTi

ixTi

mi100

1100

1

1001

−

−⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ +

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ +

=

Aunque T es variable con el tipo de máquina, se deduce de la fórmula que, a partir de T = 10 años, el valor

de im se estabiliza, variando muy poco al aumentar T, por lo que se ha elegido para im el valor

correspondiente a T = 10 años, que es im = 10.

Seguros y otros gastos fijos

Se incluyen en este concepto, además de los seguros, los impuestos sobre maquinaria, gastos de

almacenaje y conservación fuera de servicio, adoptándose un 2% anual.

Reposición del capital

Hay que tener en cuenta la reposición del capital, puesto que la máquina futura tendrá un valor más elevado.

Por ello, en todo momento deberá considerarse el valor de reposición de la máquina. Se ha adoptado el



valor del 100% de reposición del capital invertido, por dos razones:

La máquina, tras agotar su vida útil, todavía tiene en España un valor residual, aunque sea pequeño.

La reposición de la máquina costará más, aunque será también más perfecta, lo que implicará un mayor

rendimiento.

Para cada caso particular, existe la amortización correspondiente a Ad, considerada para la obtención de

Cd. El complemento a 100 de Ad, dará la parte de reposición que debe pesar sobre la hora de

funcionamiento.

Reparaciones generales y conservación ordinaria

Las reparaciones generales consisten en las revisiones de los montajes de partes esenciales de las

máquinas y reparaciones y sustituciones en los casos anteriores.

La conservación ordinaria tiene por objeto la puesta a punto continúa de la máquina con sustitución de

elementos de rápido desgaste y pequeñas reparaciones y revisiones.

En caso de trabajar las máquinas con materiales muy abrasivos, se tendrán en cuenta los consumos reales

debidos a las características del material tratado.

Los gastos de reparaciones y conservación se han agrupado en los conceptos M+C, debido a que resulta,

en numerosas ocasiones, muy difícil deslindar las unas de la otra. En sí, este término no constituye una

variable independiente, ya que está directamente relacionado con el número de horas de vida útil que se fija

para cada máquina.

La asignación horaria de las reparaciones generales y conservación vendrá dada por el término M x C /100 x

Hut, y se ha cargado un 10% de este valor sobre la hora de máquina parada y un 90% sobre la hora de

trabajo.

Promedio de días de utilización anual

Dada la diversidad de utilización de la maquinaria, no solo por sus tipos, sino atendiendo a los distintos

modelos, según su capacidad, tamaño, etc ..., las horas útiles de trabajo en un promedio anual, para cada

máquina, se puede fijar por la relación:

Hut

Longevidad T = -------

Hua



3.3 Estructura del coste

El objeto de este apartado es definir la valoración del coste directo del equipo. Este coste directo tiene dos

componentes:

- Coste intrínseco, relacionado directamente con el valor del equipo.

- Coste complementario, dependiente del personal y consumos de las máquinas.

Coste intrínseco

Se define como el proporcional al valor de la máquina, y está formado por:

- Interés.

- Reposición del capital invertido.

- Reparaciones generales y conservación.

El coeficiente unitario, en porcentaje, del día de puesta a disposición (incluyendo días de reparaciones,

períodos fuera de campaña y días perdidos en parque), resulta:

ExHHxA

EsiC

ut

uadmd +

+=

El coeficiente unitario, en porcentaje, de la hora de funcionamiento, es:

ut

dh H

CMAC )()100( ++−=

En general, el coste intrínseco de una máquina, para un período de D días, durante los cuales ha trabajo un

total de H horas, resulta:

100100t

ht

dVHxCVxDxC +

Existen máquinas cuyo tipo de utilización en obra, bien por su carácter de útiles, bien por su escaso precio,

o bien por su utilización con carácter general en la obra (caso de compactadores estáticos remolcados,

moto-bombas, martillos, hormigoneras, etc ...), no está directamente ligado con su funcionamiento. Intentar

obtener las horas estadísticas de funcionamiento anual de una máquina de estos tipos, o los días de puesta



a disposición anual, produce normalmente unas desviaciones no admisibles.

Por otra parte, las empresas constructoras suelen prescindir en su contabilidad del coste de funcionamiento

de estas máquinas, sustituyéndolo por una tasa diaria por puesta a disposición, en la que se engloban todos

los componentes del coste intrínseco de la máquina.

La práctica habitual es que esta tasa se valore en el uno y medio por mil (1,5‰) diario del valor de

reposición de la máquina de que se trate.

Por lo tanto, el coste intrínseco de este tipo de máquinas para un período de D días, en el que quedan

incluidos los conceptos de puesta a disposición y funcionamiento, será el siguiente:

10015,0 tVDx

Coste complementario

Este coste ya no es proporcional al valor de la máquina, sino que depende de:

- Mano de obra de manejo y conservación de la máquina.

- Consumos.

Respecto a la mano de obra, normalmente se referirá a personal especializado, maquinista y ayudante, con

la colaboración de algún peón. Para el cálculo de su coste se seguirán las reglamentaciones y convenios

correspondientes, en lo relativo a salarios, cargas sociales y horas extraordinarias.

En cuanto a los consumos, se clasifican según:

- Principales.

- Secundarios.

Los primeros son el gasóleo, la gasolina y la energía eléctrica, que variarán fundamentalmente con las

características del trabajo y estado de la máquina.

Los consumos secundarios se estimarán como porcentaje sobre el coste de los consumos principales, y

están formados por materiales de lubricación y accesorios para los mismos fines.



Suponiendo unas condiciones normales de la máquina y del trabajo a realizar, se puede considerar como

promedio que el consumo de Kw. hora de funcionamiento, es:

litros/kw.hora kw instalado/kw.hora

- Gasóleo 0,092 a 0,118

- Gasolina 0,177 a 0,221

- Energía eléctrica 0,589

Para los consumos secundarios, se consideran:

% s/consumos principales

- Gasóleo 20

- Gasolina 10

- Energía eléctrica 5,5

A continuación se adjuntan el listado de los precios de la maquinaria.

Proyecto de emisario de Gorliz. Tramo submarino.

1Elementos

Código Um Descripción Precio01100 H PALA CARGADORA SOBRE NEUMÁTICOS ENTRE 155 Y

200CV. 50,96

01105 H PALA CARGADORA SOBRE NEUMÁTICOS ENTRE 65 Y155CV.

44,91

01150 H RETROEXCAVADORA SOBRE NEUMÁTICOS ENTRE 100Y160 CV.

58,93

01155 H RETROEXCAVADORA DE 80 CV SOBRE NEUMÁTICOS. 31,54

01160 H RETRO CON MARTILLO ROMPEDOR DE 900 KG.KRUPP. 55,43

01165 H CARRO PERFORADOR SOBRE CADENAS. 32,00

01200 H MOTONIVELADORA ENTRE 165 Y 200 CV. 54,79

01225 H PANTALLADORA E INSTALACIONES AUXILIARES. 80,72

01226 H GRUPO MEZCLA DE LODOS BENTONÍTICOS 25 M3/H. 13,18

01227 H GRUPO DE RECUPERACIÓN DE LODO BENTONÍTICO DE50M3/H,

12,36

01300 H CAMIÓN VOLQUETE. 25,16

01305 H CAMIÓN BAÑERA ARTICULADO. 43,48

01312 H DUMPER DE 1 M3 14,61

01320 H CAMIÓN CISTERNA DE 9 M3 DE CAPACIDAD. 32,17

01344 H CAMIÓN GRÚA DE 4-6 TM. 28,03

01347 H GRÚA AUTOPROPULSADA DE 8 TM. 51,12

01350 H GRUA AUTOMOTRIZ DE 20 TM. 68,83

01352 H GRÚA AUTOPROPULSADA DE 45-55 TM. 114,13

01400 H COMPRESOR DE PISTONES DE 5 M3/MIN. 4,78

01402 H COMPRESOR 35-50 CV. 2,63

01410 H VIBRADOR DE ALTA FRECUENCIA. 1,91

01420 H MARTILLO ROMPEDOR HIDRAÚLICO DE 75 KGS. 3,16

01484 H EQUIPO DE INYECCIÓN (MEZCLADORA, BATIDORA,BOM-BA Y ACCESORIOS).

11,31

01485 UD EQUIPO PARA PRUEBAS CON AIRE COMPRIMIDO. 2,29


2Elementos

Código Um Descripción Precio01490 UD EQUIPO PARA AGOTAMIENTO. 0,32

01495 H BANDEJA VIBRANTE. 6,37

01501 H GRÚA PARA LANZAMIENTO 38,00

01502 UD MOVILIZACION DE EQUIPOS MARINOS 138.700,00

01504 H BOMBA DE HORMIGONADO SOBRE CAMIÓN CON PLUMADE 24 M Y 120 M3/H.

85,00

01509 H EQUIPO DE PERFORACI¾N Y VOLADURA SUBMARINAOPERANDO DESDE PONTONA.

695,36

01510 H TORNO 22,29

01512 H PONTONA DE 38 M DE ESLORA PARA EQUIPOS DE PER-FORACION Y VOLADURA.

80,00

01513 H LANCHA AUXILIAR DE 12 M. 30,00

01514 H BARCAZA DE VERTIDO LATERAL CONTROLADO. 500,00

01515 H REMOLCADOR 200,00

01516 H ALQUILER MAQUINA DE SOLDAR A TOPE WH1600 75,00

01517 H GANGUIL AUTOPROPULSADO EQUIPADO CON GRUA 155,00

01518 H EMBARCACIÓN EQUIPADA CON GRUA 128,00



4. MATERIALES

En el coste de los materiales se consigna el precio a pie de obra de los materiales básicos, quedando

comprendidos en el mismo.

- Adquisición.

- Transporte.

- Impuestos.

- Mermas.

- Almacenaje y varios.

A continuación se adjunta el listado de los materiales básicos que entran a formar parte del

presupuesto de las obras.


1Elementos

Código Um Descripción Precio02010 M3 TIERRA VEGETAL PROCEDENTE DE PRÉSTAMOS. 14,33

02020 M3 MATERIAL PROCEDENTE DE LA PROPIA EXCAVACIÓN. 0,52

02300 TM ESCOLLERA 4,51

02500 M3 MATERIAL PARA FILTRO DE 20 KG. 9,12

02501 M3 GRAVA SILøCEA 15/5 MM. 10,00

02502 M3 GRAVA DE 10/50 MM. 10,00

02503 M3 MATERIAL PARA MANTO DE 1000 KG. 15,98

03000 KG EXPLOSIVO VOLADURA ROCA 10,00

03010 M2 PANEL DESLIZANTE CON PARTE PROPORCIONAL DE-GUIAS.

4,46

03030 UD CARGA, TRANSLADO Y DESCARGA DE LA ENTIBACIÓN. 2,42

04250 M TUBO DE HORMIGÓN ARMADO DE D=1200 MM., CLASEVSEGÚN ASTM C-76.

458,69

05050 M TUBO DE PVC DE 5 ATM. DE PRESIÓN Y DIÁMETRO EX-TERIOR DE 315 MM.

35,66

05056 M TUBO DE PVC DE 5 ATM. DE PRESIÓN Y DIÁMETROEX-TERIOR DE 400 MM.

57,41

05060 M TUBO DE PVC DE 5 ATM. DE PRESIÓN Y DIÁMETROEX-TERIOR DE 500 MM.

89,34

05070 M TUBERIA POLIETILENO ALTA DENSIDAD D=710 PN 10 185,00

05071 M TUBERIA POLIETILENO ALTA DENSIDAD D=800 PN-10 230,00

05072 UD BRIDA CIEGA ACERO 254 SMO DIAM = 800 MM 4.140,00

05073 UD BRIDA CIEGA ACERO 254 SMO DIAM = 710 MM 2.988,00

05075 UD FABRICACIÓN Y MONTAJE DE BRIDA LOCA PARA UNIONDE TUBERIA DE HDPE DN 710 mm CON TUBO ELEVADORDE ACERO INOXIDABLE DN=315 mm, INCLUIDA TORNI-LLERÍA.

520,50

05080 UD CLAPETA DE DESCARGA Y RETENCIÓN 400 X 400MM.P.N.-0.6 DE ACERO SOLDADO.

1.506,56

05090 UD TRANSPORTE Y MONTAJE COMPUERTA PARA DISTAN-CIA SOLERA-ACCIONAMIENTO DE 8 A 9 M.

1.189,00


2Elementos

Código Um Descripción Precio05091 UD TRANSPORTE Y MONTAJE COMPUERTA PARA DISTAN-

CIA SOLERA-ACCIONAMIENTO DE 6 A 7 M.1.055,80

05092 UD COMPUERTA MURAL DE REGULACIÓN 1.200X1.200 MMPARA DISTANCIA SOLERA-ACCIONAMIENTO DE 8 A 9 M.

8.286,60

05093 UD COMPUERTA MURAL DE REGULACIÓN 1.200X1.200 MMPARA DISTANCIA SOLERA-ACCIONAMIENTO DE 6 A 7 M.

8.096,20

06010 M2 ENCOFRADO RECTO PARA CIMENTACIONES PARA ACA-BADOE-1.

3,45

06025 M2 ENCOFRADO RECTO EN ALZADOS PARA ACABADO E-2. 4,40

06031 M2 ENCOFRADO CURVO EN ALZADOS PARA ACABADO E-1. 14,01

06036 M2 ENCOFRADO CURVO EN ALZADOS PARA ACABADO E-2. 16,04

06045 M2 ENCOFRADO DE LOSAS Y FORJADOS PARA ACABADO E-2.

13,57

06050 M2 ENCOFRADO PARA CANALES Y TRANSICIONES PARAACABADO E-2.

31,85

07015 KG ACERO EN REDONDOS B-500S. 0,65

07017 KG ACERO A-42B 0,20

07020 KG ALAMBRE DE ATAR RECOCIDO DE 1,3 MM. 0,54

07050 KG CHAPA DE ACERO ACERO INOXIDABLE AUSTENITICO254 Y ESPESOR 15 mm O MENOR.

12,00

08001 M3 MORTERO DE CEMENTO 1:6 M-40. 60,50

08035 M3 HORMIGÓN HM-15. 60,59

08040 M3 HORMIGÓN HM-20. 72,08

08042 M3 HORMIGÓN HA-25. 78,32

08050 M3 HORMIGÓN HA-35. 90,84

08220 TM MORTERO DE CEMENTO 0,6:1 . 58,61

09006 UD REGISTRO ENTRADA DE HOMBRE D=700 MM. CON MAR-COCIRCULAR.

250,00

09011 UD REGISTRO ENTRADA HOMBRE TIPO III, DE 900X900MM. 445,95

09016 UD REGISTRO ENTRADA HOMBRE TIPO IV DE 600X900 MM. 272,07

09017 UD TAPA MODULAR DE FUNDICIÓN 1000X1200 1.116,20


3Elementos

Código Um Descripción Precio

09018 UD REGISTRO DE ENTRADA DE HOMBRE TIPO V, DED=710MM. DE FUNDICIÓN DÚCTIL.

330,00

09210 ML ESCALERA DE ACERO INOXIDABLE. 70,55

09220 ML ESCALERA DE ACERO INOXIDABLE TIPO I Y II. 175,96

09425 ML PROTECCIÓN EN ESCALERA TIPO I, A BASE DE PLETI-NAS DE 50X8 MM.

59,90

09500 UD PATES DE POLIPROPILENO. 7,77

09600 M JUNTA DE ESTANQUEIDAD DE PVC, DE ANCHO 150 MM. 8,05

09602 M JUNTA DE ESTANQUEIDAD DE PVC, DE ANCHO 250 MM. 10,96

09603 M2 POLIESTIRENO DE 5 CM. 6,28

09610 M2 LAMINA DE POLIESTER REFORZADO CON FIBRA DEVI-DRIO Y ESPESOR DE 10 MM.

318,22

20002 UD MÓDULO PARA CIERRES DE OBRA DE 2,40X2,10 M. 187,74

20100 M3 CANON DE VERTIDO. 2,86

20101 UD CANON DEL PUERTO 16.700,00

20150 UD ELEMENTO DE APEO. 3,48

20165 KG EXPLOSIVOS CON PARTE PROPORCIONAL DE DETONA-DORY MECHA.

3,01

26106 M POSTE GALVANIZADO DE 80X40X2 MM. 9,19

26110 UD SEÑAL DE TRÁFICO TRIÁNGULAR DE 1.350 MM. DE LA-DO.

66,90

27372 M CONDUCTOR DE COBRE DESNUDO DE 35 MM2. 3,09

35001 UD DADO DE HORMIGON CON RAILES 660,00

35002 M CADENA 85,20

35003 UD TORNILLOS, TUERCAS Y ARANDELAS PARA UNIONEMBRIDADA

1.500,00

35004 UD DADO FONDEO 600,00

35006 UD BOYA 3.500,00


4Elementos

Código Um Descripción Precio35007 UD VÁLVULA DIFUSORA TIDEFLEX TFD, PARA MONTAJE

DESLIZANDO SOBRE EL DIÁMETRO EXTERIOR DE UNATUBERÍA DE ACERO DE 12'' MM DE DIÁMETRO EXTE-RIOR, CON ABRAZADERA DE FIJACIÓN INOXIDABLE 316.

1.021,70



5. COSTES DIRECTOS E INDIRECTOS. EJECUCIÓN MATERIAL

Para la estimación de los costes directos e indirectos, se han adoptado los criterios expresados en la Orden

de 12 de junio de 1.956, del Ministerio de Obras Públicas.

El Precio de Ejecución Material se ha fijado de acuerdo con la fórmula expresada en dicha Orden:

uu CKP ⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ +=

1001

en donde:

- Pu= Precio de Ejecución Material de la unidad correspondiente, en euros.

- K = Porcentaje que corresponde a los "costes indirectos"

- Cu= Coste directo de la unidad, en euros.

De acuerdo con los criterios de dicha Orden Ministerial, el valor de Pu será:

uuu CCKP 06,1100

1 =⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ +=

El valor de K se compone de dos sumandos:

%)(Im%)( enprevistosenDirectosCostes

IndirectosCostesK +=



6. JUSTIFICACIÓN DE COSTES INDIRECTOS

De acuerdo con los Artículos 9,10,11 y 12 de la Orden Ministerial de 12 de julio de 1.968, se calculan los

costes indirectos que gravarán los directos.

Según la citada Orden, éstos son todos los no imputables directamente a unidades concretas, sino al

conjunto de la Obra, tales como instalaciones de oficina a pie de obra, almacenes, talleres, arreglos de

caminos de acceso a la obra, indemnizaciones por ocupación temporal del terreno o por daños ocasionados

en propiedades ajenas, aparatos topográficos para replanteos, mediciones, etc...

También hay que tener en cuenta los gastos derivados del personal técnico y administrativo, adscritos

exclusivamente a la obra y que no intervenga directamente en la ejecución de unidades de obra concretas;

tal tipo de personal corresponde a Ingenieros, encargados generales, personal de almacenes, de talleres y

su sostenimiento, etc...

Todos estos gastos se estiman a continuación para el supuesto de que el importe total de Ejecución Material

de la Obra, 6.954 M €, se ejecute en veinte (20) meses.

- Parte proporcional de montaje y amortización de almacén general, oficinas, taller, comunicaciones

telefónicas, depósitos de gasolina y gasoil (recuperables), grupo electrógeno o transformador

(recuperables), etc 70 M €

Vehículos 22 M €

- Materiales y herramientas para taller, consumo de energía, alumbrado general en tajos nocturnos, y

señalización provisional, etc 13 M €

- Materiales y equipos para laboratorio y Oficinas, etc 32M €

- Personal Técnico obligatorio, con dedicación exclusiva

* 1 Jefe de Obra, Ing. de C.C. y P 61 M €

* 1 Ingeniero Técnico de Obras Públicas 38 M €

* 2 Topógrafos titulados 50 M €

* 1 Técnico informático 23 M €

* 1 Encargado general 22 M €

---------------------

TOTAL 331 M €



Lo que, en relación con los costes directos, representan un porcentaje de:

K2=331 / (6.954-331) = 0,05

El 5% representa el coeficiente K2 del Artículo 13 de la Orden Ministerial de 12 de junio de 1.968, que fija el

coeficiente K1, para obra terrestre, en el 1%, con lo que resulta:

K= K1 + K2 = 1 +5 = 6%


P0720-SR-PBC-A16001-V02 Anejo nº 16

– Justificación de precios

APÉNDICE 1. PRECIOS DESCOMPUESTOS


1Descompuestos

000 PA SEGURIDAD Y SALUD

Sin descomposición

100.854,40

010100 M SONDEO A ROTACIÓN CON PERFORACIÓN Ø <120 MM Y EX-TRACCIÓN CONTINUA DE TESTIGO DE Ø >70 MM EN CUAL-QUIER TIPO DE TERRENO, INCLUYENDO EL DESPLAZAMIEN-TO DE LA SONDA, EMPLAZAMIENTO EN CADA PUNTO, TOMADE MUESTRAS, ENSAYOS SPT, CAJAS PORTATESTIGOS, TU-BERÍAS DE PVC DE Ø =60 MM, ARQUETA METÁLICA, TESTIFI-CACIÓN, AGUA NECESARIA PARA LA PERFORACIÓN Y ENSA-YOS DE LABORATORIO, INCLUSO CUALQUIER ENSAYO UOPERACIÓN ADICIONAL NECESARIA PARA LA CORRECTAREALIZACIÓN DEL RECONOCIMIENTO Y LA PROTECCIÓN FI-NAL DE LA BOCA.

Sin descomposición

185,00

010101 M SONDEO A ROTACIÓN CON PERFORACIÓN Ø <120 MM Y EX-TRACCIÓN CONTINUA DE TESTIGO DE Ø >70 MM EN FONDOMARINO, INCLUYENDO EL DESPLAZAMIENTO DE LA SONDA,EMPLAZAMIENTO EN CADA PUNTO, TOMA DE MUESTRAS, EN-SAYOS SPT, CAJAS PORTATESTIGOS, TUBERÍAS DE PVC DEØ =60 MM, ARQUETA METÁLICA, TESTIFICACIÓN, AGUA NECE-SARIA PARA LA PERFORACIÓN Y ENSAYOS DE LABORATO-RIO, INCLUSO CUALQUIER ENSAYO U OPERACIÓN ADICIONALNECESARIA PARA LA CORRECTA REALIZACIÓN DEL RECONO-CIMIENTO Y LA PROTECCIÓN FINAL DE LA BOCA.

Sin descomposición

248,20

010102 UD TRASLADO DE PLATAFORMA FLOTANTE PARA LA EJECUCIÓNDE SONDEOS EN FONDO MARINO.

Sin descomposición

10.950,00

010103 DIA ALQUILER DE PLATAFORMA FLOTANTE PARA LA EJECUCIÓNDE SONDEOS EN FONDO MARINO.

Sin descomposición

1.825,00

010104 UD ENSAYOS DE LABORATORIO EN MUESTRA DE SUELO O ROCADE SONDEOS (GRANULOMETRÍA, LÍMITES, DENSIDAD, HUME-DAD NATURAL, COMPRESIÓN SIMPLE, TRIAXIAL, ABRASIVI-DAD, ETC.).

Sin descomposición

165,00

021001 M2 DESPEJE Y DESBROCE DEL TERRENO POR MEDIOS MECÁNI-COS, INCLUSO CARGA, TRANSPORTE A VERTEDERO Y CA-NON DE VERTIDO.


2Descompuestos

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe01105 0,0040 H PALA CARGADORA SOBRE NEUMÁTI-

COS ENTRE 65 Y 155CV. 44,91 0,17

01300 0,0040 H CAMIÓN VOLQUETE. 25,16 0,0900006 0,0100 H PEÓN ORDINARIO 17,17 0,17%CI % % COSTES INDIRECTOS 6,00 0,03

SumaRedondeo

Total

0,460,00

0,46

031000 M3 DEMOLICIÓN DE OBRA DE FÁBRICA DE HORMIGÓN ARMADO,INCLUIDO TRANSPORTE A VERTEDERO Y CANON DE VERTI-DO.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe20100 1,0000 M3 CANON DE VERTIDO. 2,86 2,8601400 0,5000 H COMPRESOR DE PISTONES DE 5

M3/MIN. 4,78 2,39

01300 0,0500 H CAMIÓN VOLQUETE. 25,16 1,2601420 0,5000 H MARTILLO ROMPEDOR HIDRAÚLICO

DE 75 KGS. 3,16 1,58

01160 0,0500 H RETRO CON MARTILLO ROMPEDORDE 900 KG.KRUPP.

55,43 2,77

00005 2,0700 H PEÓN ESPECIALISTA 17,34 35,89%CI % % COSTES INDIRECTOS 6,00 2,81

SumaRedondeo

Total

49,560,00

49,56

031004 M3 DEMOLICIÓN DE OBRA DE FÁBRICA DE MAMPOSTERÍA ORDI-NARIA, INCLUSO TRANSPORTE A VERTEDERO Y CANON DEVERTIDO.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe00006 0,2560 H PEÓN ORDINARIO 17,17 4,3920100 1,0000 M3 CANON DE VERTIDO. 2,86 2,8601155 0,2560 H RETROEXCAVADORA DE 80 CV

SOBRE NEUMÁTICOS. 31,54 8,06

01300 0,2560 H CAMIÓN VOLQUETE. 25,16 6,43


3Descompuestos

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe%CI % % COSTES INDIRECTOS 6,00 1,30

SumaRedondeo

Total

23,040,00

23,04

031005 M3 DEMOLICIÓN DE OBRA DE FÁBRICA DE LADRILLO, INCLUIDOTRANSPORTE A VERTEDERO Y CANON DE VERTIDO.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe20100 1,0000 M3 CANON DE VERTIDO. 2,86 2,8601400 0,2900 H COMPRESOR DE PISTONES DE 5

M3/MIN. 4,78 1,39

01420 0,2900 H MARTILLO ROMPEDOR HIDRAÚLICODE 75 KGS.

3,16 0,92

01300 0,1000 H CAMIÓN VOLQUETE. 25,16 2,5200006 0,2500 H PEÓN ORDINARIO 17,17 4,29%CI % % COSTES INDIRECTOS 6,00 0,72

SumaRedondeo

Total

12,690,00

12,69

033001 M LEVANTE Y RETIRADA DE BARANDILLA METÁLICA

Sin descomposición

2,80

041002 M3 EXCAVACIÓN A CIELO ABIERTO DE TIERRA VEGETAL, CARGA,TRANSPORTE Y APILADO EN OBRA PARA SU POSTERIOR UTI-LIZACIÓN.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe01100 0,0070 H PALA CARGADORA SOBRE NEUMÁTI-

COS ENTRE 155 Y 200CV. 50,96 0,36

01300 0,0800 H CAMIÓN VOLQUETE. 25,16 2,01%CI % % COSTES INDIRECTOS 6,00 0,14

SumaRedondeo

Total

2,510,00

2,51


4Descompuestos

043001 M3 EXCAVACIÓN A CIELO ABIERTO EN PREZANJAS EN TIERRAS,HASTA 3 M. DE PROFUNDIDAD, INCLUIDO AGOTAMIENTO, EX-TRACCIÓN Y DEPÓSITO AL BORDE.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe01150 0,0250 H RETROEXCAVADORA SOBRE NEU-

MÁTICOS ENTRE 100 Y160 CV. 58,93 1,44

01490 1,0000 UD EQUIPO PARA AGOTAMIENTO. 0,32 0,32%CI % % COSTES INDIRECTOS 6,00 0,11

SumaRedondeo

Total

1,870,00

1,87

044004 M3 EXCAVACIÓN A CIELO ABIERTO PARA VACIADO DE GRANDESSUPERFICIES EN TERRENO DE TRÁNSITO POR MEDIOS ME-CÁNICOS HASTA 3 M. DE PROFUNDIDAD, INCLUSO AGOTA-MIENTO, EXTRACCIÓN Y DEPÓSITO AL BORDE.



01490 1,0000 UD EQUIPO PARA AGOTAMIENTO. 0,32 0,32%CI % % COSTES INDIRECTOS 6,00 0,19

SumaRedondeo

Total

3,280,00

3,28

044301 M3 EXCAVACIÓN ENTRE PANTALLAS O MUROS ANCLADOS, ENTIERRAS POR MEDIOS MECÁNICOS, HASTA UNA PROFUNDI-DAD DE 10 M., INCLUSO AGOTAMIENTO, EXTRACCIÓN Y VER-TIDO EN CABALLEROS.



01490 1,0000 UD EQUIPO PARA AGOTAMIENTO. 0,32 0,3200005 0,0100 H PEÓN ESPECIALISTA 17,34 0,17


5Descompuestos


SumaRedondeo

Total

8,890,00

8,89

044303 M3 EXCAVACIÓN ENTRE PANTALLAS O MUROS ANCLADOS ENROCA, MEDIOS MECANICOS HASTA UNA PROFUNDIDAD DE 10M., INCLUSO AGOTAMIENTO, EXTRACCIÓN Y VERTIDO EN CA-BALLEROS.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe00005 0,2000 H PEÓN ESPECIALISTA 17,34 3,4700002 0,2000 H OFICIAL 1ª 20,02 4,0001490 1,0000 UD EQUIPO PARA AGOTAMIENTO. 0,32 0,3201165 0,5000 H CARRO PERFORADOR SOBRE CADE-

NAS. 32,00 16,00

01150 0,1500 H RETROEXCAVADORA SOBRE NEU-MÁTICOS ENTRE 100 Y160 CV.

58,93 8,84

20165 0,2000 KG EXPLOSIVOS CON PARTE PROPOR-CIONAL DE DETONADORY MECHA.

3,01 0,60

%CI % % COSTES INDIRECTOS 6,00 1,99

SumaRedondeo

Total

35,230,00

35,23

049001 M3 CARGA, TRANSPORTE A VERTEDERO Y CANON DE VERTIDODE LOS PRODUCTOS RESULTANTES DE LAS EXCAVACIONESA CIELO ABIERTO, EN ZANJA O POZO EN CUALQUIER CLASEDE TERRENO.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe20100 1,0000 M3 CANON DE VERTIDO. 2,86 2,8601105 0,0600 H PALA CARGADORA SOBRE NEUMÁTI-

COS ENTRE 65 Y 155CV. 44,91 2,69



6Descompuestos


SumaRedondeo

Total

7,220,00

7,22

071001 UD TRASLADO E IMPLANTACIÓN EN OBRA DE LA MAQUINARIA YEQUIPO AUXILIAR PARA LA EJECUCIÓN DE PANTALLAS DEHORMIGÓN, INCLUYENDO SU POSTERÍOR RETIRADA DE LAZONA DE TRABAJO.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe01305 14,6910 H CAMIÓN BAÑERA ARTICULADO. 43,48 638,7601352 24,0000 H GRÚA AUTOPROPULSADA DE 45-55

TM. 114,13 2.739,12

00002 17,5000 H OFICIAL 1ª 20,02 350,3500004 17,5000 H AYUDANTE 17,54 306,9500005 35,0000 H PEÓN ESPECIALISTA 17,34 606,90

SumaRedondeo

Total

4.642,080,00

4.642,08

071003 M2 CONSTRUCCIÓN DE PANTALLA DE HORMIGÓN ARMADO HA-35 CON CEMENTO TIPO III-1/35 SR-MR, DE 0,60 M. DE ESPE-SOR HASTA 12 M. DE PROFUNDIDAD, INCLUSO PLATAFORMADE TRABAJO, P.P. DE VIGA RÍOSTRA, MURETES GUIAS, EXCA-VACIÓN CON EMPOTRAMIENTO NECESARÍO EN ROCA,TRANSPORTE A VERTEDERO Y CANON DE VERTIDO. INCLUYEANCLAJES A PUNTALES SEGÚN PLIEGO.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe01225 0,1500 H PANTALLADORA E INSTALACIONES

AUXILIARES. 80,72 12,11

01226 0,0240 H GRUPO MEZCLA DE LODOS BENTO-NÍTICOS 25 M3/H.

13,18 0,32

01227 0,0120 H GRUPO DE RECUPERACIÓN DE LO-DO BENTONÍTICO DE 50M3/H,

12,36 0,15

01160 0,0120 H RETRO CON MARTILLO ROMPEDORDE 900 KG.KRUPP.

55,43 0,67

01300 0,0310 H CAMIÓN VOLQUETE. 25,16 0,7801150 0,0310 H RETROEXCAVADORA SOBRE NEU-



7Descompuestos

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe01410 H VIBRADOR DE ALTA FRECUENCIA. 1,91 0,0006010 0,3000 M2 ENCOFRADO RECTO PARA CIMEN-

TACIONES PARA ACABADOE-1. 3,45 1,04

08050 0,6430 M3 HORMIGÓN HA-35. 90,84 58,3600002 0,3680 H OFICIAL 1ª 20,02 7,3700006 0,3680 H PEÓN ORDINARIO 17,17 6,3220100 0,6000 M3 CANON DE VERTIDO. 2,86 1,72%CI % % COSTES INDIRECTOS 6,00 5,44

SumaRedondeo

Total

96,090,00

96,09

071003N M2 CONSTRUCCIÓN DE PANTALLA DE HORMIGÓN ARMADO HP-25/F/20/IIa, DE 0,60 M. DE ESPESOR HASTA 12 M. DE PROFUN-DIDAD, INCLUSO PLATAFORMA DE TRABAJO, P.P. DE VIGARÍOSTRA, MURETES GUIAS, EXCAVACIÓN CON EMPOTRA-MIENTO NECESARÍO EN ROCA, TRANSPORTE A VERTEDEROY CANON DE VERTIDO. INCLUYE ANCLAJES A PUNTALES SE-GÚN PLIEGO.

Sin descomposición

96,09

082101 M2 PROTECCION DE TALUD CON UNA MALLA DE TRIPLE TOR-SION DE RETICULA DE 5X7 CM Y 2,4 MM DE DIAMETRO, AN-CLADA Y FIJADA CON PIQUETAS DE ACERO.

Sin descomposición

11,90

088204 TM CEMENTO INYECCIÓN DE MORTERO DE 600 KG. DE CEMEN-TO POR M3 DE ARENA, EN INYECCIÓN DE RELLENO Y CONSO-LIDACIÓN DEL TERRENO PERFORADO, INCLUIDO PARTE PRO-PORCIONAL DE TRASLADO E IMPLANTACIÓN DE EQUIPOS,INSTALACIONES AUXILIARES Y DEMÁS OPERACIONES NECE-SARIAS.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe08220 1,0000 TM MORTERO DE CEMENTO 0,6:1 . 58,61 58,6101484 5,5000 H EQUIPO DE INYECCIÓN (MEZCLADO-

RA, BATIDORA,BOMBA Y ACCESO-RIOS).

11,31 62,21

00002 5,5000 H OFICIAL 1ª 20,02 110,1100005 5,9000 H PEÓN ESPECIALISTA 17,34 102,31


8Descompuestos


SumaRedondeo

Total

353,220,00

353,22

088311 UD SUMINISTRO DE ANILLO DE ESTANQUEIDAD DE UN SOLOUSO DE DIAMETRO 1.200 MM PARA COLOCAR EN POZO DEATAQUE, PREPARACIÓN DEL FRENTE, COLOCACIÓN DEL ANI-LLO, PERFORACIÓN Y FIJACIÓN DEL MISMO, RECUPERACIÓNPOSTERIOR Y DEMÁS OPERACIONES NECESARIAS.

Sin descomposición

5.550,00

093226 M TUBO DE HORMIGÓN ARMADO DE 1.200 MM. DE DIÁMETROINTERÍOR, CLASE V ASTM C-76, INCLUIDO TRANSPORTE, PAR-TE PROPORCIONAL DE VIROLA PARA LA FORMACIÓN DE JUN-TA GALVANIZADA Y PROTEGIDA CON BREA EPOXI, JUNTA ES-TANCA FLEXIBLE, MASTIC SELLADOR, ANILLO COMPRESIBLEPARA TRANSMISION DE EMPUJE.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe04250 1,0000 M TUBO DE HORMIGÓN ARMADO DE

D=1200 MM., CLASE VSEGÚN ASTMC-76.

458,69 458,69

01350 0,1900 H GRUA AUTOMOTRIZ DE 20 TM. 68,83 13,0800002 0,7200 H OFICIAL 1ª 20,02 14,4100005 0,7400 H PEÓN ESPECIALISTA 17,34 12,8301485 1,0000 UD EQUIPO PARA PRUEBAS CON AIRE

COMPRIMIDO. 2,29 2,29


SumaRedondeo

Total

531,380,00

531,38

094001 M TUBERÍA DE PEAD DE DIAMETRO 110 MM Y GROSOR 3,5 MM,TOTALMENTE MONTADA INCLUSO PARTE PROPORCIONAL DEANCLAJES Y PRUEBAS PARA CANALIZACIONES

Sin descomposición

2,50


9Descompuestos

095001 M PERFORACIÓN HORIZONTAL DIRIGIDA EN ROCA PARA LA INS-TALACIÓN DE TUBERÍA DE PEAD DE DIÁMETRO 710 MM CONSALIDA DE LA PERFORACIÓN BAJO LÁMINA DE AGUA, SEGÚNPERFILES LONGITUDINALES. INCLUYE: EJECUCIÓN DE PLA-TAFORMA DE TRABAJO Y FOSO DE ATAQUE; SUMINISTRO DEAGUA NO SALADA; SUMINISTRO, ALMACENAJE, RECICLADO YELIMINACIÓN FINAL DE LODOS; SISTEMA DE GUIADO MAGNÉ-TICO POR CABLE PARA ASEGURAR LA EXACTITUD DE LATRAYECTORIA, ENGANCHE Y ARRASTRE DE LA TUBERÍA DES-DE EL MAR HACIA EL FOSO DE ATAQUE EN TIERRA Y TODOSLOS MEDIOS NECESARIOS PARA LA CORRECTA EJECUCIÓNDE LA UNIDAD.

Sin descomposición

2.000,00

095002 M PERFORACIÓN HORIZONTAL DIRIGIDA EN ROCA PARA LA INS-TALACIÓN DE TUBERÍA DE PEAD DE DIÁMETRO 800 MM CONSALIDA DE LA PERFORACIÓN BAJO LÁMINA DE AGUA, SEGÚNPERFILES LONGITUDINALES. INCLUYE: EJECUCIÓN DE PLA-TAFORMA DE TRABAJO Y FOSO DE ATAQUE; SUMINISTRO DEAGUA NO SALADA; SUMINISTRO, ALMACENAJE, RECICLADO YELIMINACIÓN FINAL DE LODOS; SISTEMA DE GUIADO MAGNÉ-TICO POR CABLE PARA ASEGURAR LA EXACTITUD DE LATRAYECTORIA, ENGANCHE Y ARRASTRE DE LA TUBERÍA DES-DE EL MAR HACIA EL FOSO DE ATAQUE EN TIERRA Y TODOSLOS MEDIOS NECESARIOS PARA LA CORRECTA EJECUCIÓNDE LA UNIDAD

Sin descomposición

2.150,00

095005 PA PARTIDA ALZADA PARA EL MOVIMIENTO Y EMPLAZAMIENTODE PERFORADORA DE GRAN TONELAJE INCLUSO ESTACIÓNRECICLADORA DE LODOS, INCLUSO GRUA NECESARIA

Sin descomposición

40.000,00

095010 M SUPLEMENTO POR EJECUCIÓN DE PERFORACIÓN HORIZON-TAL DIRIGIDA PARA LA INSTALACIÓN DE TUBERÍA DE 710 MMEN TRAMOS DE ROCA DE RESISTENCIA SUPERIOR A 100 MPAY ALTA ABRASIVIDAD, TERRENO COMPUESTO POR BOLOS ORELLENO, SURGENCIAS DE AGUA O CAVERNAS QUE OBLI-GUEN A REALIZAR UN PROCESO DE CEMENTADO.

Sin descomposición

555,50

095011 M SUPLEMENTO POR EJECUCIÓN DE PERFORACIÓN HORIZON-TAL DIRIGIDA PARA LA INSTALACIÓN DE TUBERÍA DE 800 MMEN TRAMOS DE ROCA DE RESISTENCIA SUPERIOR A 100 MPAY ALTA ABRASIVIDAD, TERRENO COMPUESTO POR BOLOS ORELLENO, SURGENCIAS DE AGUA O CAVERNAS QUE OBLI-GUEN A REALIZAR UN PROCESO DE CEMENTADO.

Sin descomposición

591,30


10Descompuestos

095050 M3 DRAGADO DE LA ZANJA, EN ROCA, INCLUSO PP EXCAVACIÓNCON EXPLOSIVOS SI PROCEDE Y OPERACIONES NECESA-RIAS DE CARGA Y TRANSPORTE A VERTEDERO, INCLUIDOCANON DE VERTIDO.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe00001 0,6000 H CAPATAZ. 20,14 12,0800004 0,6000 H AYUDANTE 17,54 10,5200009 0,5000 H SUBMARINISTA 50,00 25,0001509 0,0400 H EQUIPO DE PERFORACI¾N Y VOLA-

DURA SUBMARINA OPERANDO DES-DE PONTONA.

695,36 27,81

03000 1,0000 KG EXPLOSIVO VOLADURA ROCA 10,00 10,0001517 0,0800 H GANGUIL AUTOPROPULSADO EQUI-

PADO CON GRUA155,00 12,40

01513 0,2000 H LANCHA AUXILIAR DE 12 M. 30,00 6,0020100 1,0000 M3 CANON DE VERTIDO. 2,86 2,8601105 0,0200 H PALA CARGADORA SOBRE NEUMÁTI-

COS ENTRE 65 Y 155CV. 44,91 0,90

01300 0,3000 H CAMIÓN VOLQUETE. 25,16 7,55%CI % % COSTES INDIRECTOS 6,00 6,91

SumaRedondeo

Total

122,040,00

122,04

095051 M3 DRAGADO DE ARENA MEDIANTE GANGUIL CON GRUA INCLU-SO PARTE PROPORCIONAL DE MOVILIZACION Y OPERACIO-NES NECESARIAS DE CARGA Y TRANSPORTE A VERTEDERO,INCLUIDO CANON DE VERTIDO.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe00001 0,2000 H CAPATAZ. 20,14 4,0300004 0,1700 H AYUDANTE 17,54 2,9800009 0,1000 H SUBMARINISTA 50,00 5,0001517 0,0500 H GANGUIL AUTOPROPULSADO EQUI-


01513 0,0800 H LANCHA AUXILIAR DE 12 M. 30,00 2,4020100 1,0000 M3 CANON DE VERTIDO. 2,86 2,8601105 0,0100 H PALA CARGADORA SOBRE NEUMÁTI-

COS ENTRE 65 Y 155CV. 44,91 0,45



11Descompuestos


SumaRedondeo

Total

31,000,00

31,00

095064 M3 RELLENO DE ARENA CON MATERIAL PROCEDENTE DEL DRA-GADO.

Sin descomposición

15,00

095065 M2 ENRASE DE REGULARIZACION CON GRAVA, INCLUIDO ACO-PIO, COLOCACION Y NIVELACION.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe00009 0,6000 H SUBMARINISTA 50,00 30,0001517 0,0270 H GANGUIL AUTOPROPULSADO EQUI-


01513 0,0500 H LANCHA AUXILIAR DE 12 M. 30,00 1,5001300 0,0900 H CAMIÓN VOLQUETE. 25,16 2,2602501 0,1000 M3 GRAVA SILøCEA 15/5 MM. 10,00 1,00%CI % % COSTES INDIRECTOS 6,00 2,34

SumaRedondeo

Total

41,290,00

41,29

095066 M3 GRAVA EN NUCLEO PARA LA PROTECCION DEL EMISARIO SE-GUN PLANOS Y TAMAÑO COMPRENDIDO ENTRE 10 Y 50 mm,TOTALMENTE COLOCADA EN OBRA

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe00001 0,0400 H CAPATAZ. 20,14 0,8100009 0,0070 H SUBMARINISTA 50,00 0,3501300 0,0300 H CAMIÓN VOLQUETE. 25,16 0,7501100 0,0100 H PALA CARGADORA SOBRE NEUMÁTI-

COS ENTRE 155 Y 200CV. 50,96 0,51

01514 0,0100 H BARCAZA DE VERTIDO LATERALCONTROLADO.

500,00 5,00

01513 0,0300 H LANCHA AUXILIAR DE 12 M. 30,00 0,9002502 1,0000 M3 GRAVA DE 10/50 MM. 10,00 10,00


12Descompuestos


SumaRedondeo

Total

19,420,00

19,42

095070 M3 ESCOLLERA INTERMEDIA DE PESO W50 = 20 kg CON PESOMÍNIMO DE 10 kg Y MÁXIMO DE 30 kg, PARA MANTO INTERME-DIO (FILTRO) DE LA SECCION DE PROTECCION DEL EMISA-RIO, TOTALMENTE COLOCADA EN OBRA


COS ENTRE 155 Y 200CV. 50,96 2,55


500,00 3,50

01513 0,0400 H LANCHA AUXILIAR DE 12 M. 30,00 1,2002500 1,0000 M3 MATERIAL PARA FILTRO DE 20 KG. 9,12 9,12%CI % % COSTES INDIRECTOS 6,00 1,24

SumaRedondeo

Total

21,870,00

21,87

095071 M3 ESCOLLERA DE PESO W50 = 1000 kg, CON PESO MÍNIMO 500kg Y MÁXIMO 1500 kg, PARA MANTO EXTERIOR DE PROTEC-CION DEL EMISARIO, TOTALMENTE COLOCADA EN OBRA.


COS ENTRE 155 Y 200CV. 50,96 2,80


500,00 5,00

01513 0,0400 H LANCHA AUXILIAR DE 12 M. 30,00 1,2002503 1,0000 M3 MATERIAL PARA MANTO DE 1000 KG. 15,98 15,98


13Descompuestos


SumaRedondeo

Total

31,140,00

31,14

095080 TM ESCOLLERA EN PROTECCIÓN DE TALUDES EN TERRAPLE-NES, SUMINISTRO, VERTIDO Y COLOCACIÓN CON TAMAÑOSMEDIOS DE 250 KG. DE PESO UNITARÍO.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe02300 1,0000 TM ESCOLLERA 4,51 4,5101150 0,1110 H RETROEXCAVADORA SOBRE NEU-


00006 0,0750 H PEÓN ORDINARIO 17,17 1,29%CI % % COSTES INDIRECTOS 6,00 0,74

SumaRedondeo

Total

13,080,00

13,08

095104 M3 HORMIGÓN SUMERGIDO EN ZANJA SEGÚN SECCIÓN TIPO.

Sin descomposición

220,10

095105 DIA EQUIPO FORMADO POR UNA PAREJA DE SUBMARINISTAS

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe00009 16,0000 H SUBMARINISTA 50,00 800,0001513 8,0000 H LANCHA AUXILIAR DE 12 M. 30,00 240,00%CI % % COSTES INDIRECTOS 6,00 62,40

SumaRedondeo

Total

1.102,400,00

1.102,40

095106 DIA EMBARCACIÓN CON GRÚA


14Descompuestos

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe01518 8,0000 H EMBARCACIÓN EQUIPADA CON

GRUA128,00 1.024,00


SumaRedondeo

Total

1.085,440,00

1.085,44

095110 UD SUMINISTRO E INSTALACION DE BRIDA CIEGA PARA EXTRE-MO DE EMISARIO DE DIAM = 710 mm, DE ACERO AUSTENITICO254 SMO, INCLUIDA VALVULERÍA.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe05073 1,0000 UD BRIDA CIEGA ACERO 254 SMO DIAM

= 710 MM2.988,00 2.988,00

01510 3,0000 H TORNO 22,29 66,8735003 0,1000 UD TORNILLOS, TUERCAS Y ARANDELAS

PARA UNION EMBRIDADA1.500,00 150,00

00007 3,0000 H. MAESTRO TORNERO 18,47 55,41%CI % % COSTES INDIRECTOS 6,00 195,62

SumaRedondeo

Total

3.455,900,00

3.455,90

095111 M SUMINISTRO, SOLDADURA, LANZAMIENTO, REMOLCADO YHUNDIMIENTO DE TUBERÍA DE POLIETILENO DE ALTA DENSI-DAD PE100 Y PN-10, DIÁMETRO NOMINAL 710 MM, INCLUSOBRIDAS CIEGAS Y FLOTADORES PARA TRANSPORTE FLOTAN-DO, SISTEMA DE POSICIONAMIENTO Y RESTO DE ELEMEN-TOS AUXILIARES, EXCEPTO LASTRES.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe00001 1,0000 H CAPATAZ. 20,14 20,1400006 2,0000 H PEÓN ORDINARIO 17,17 34,3401512 1,0000 H PONTONA DE 38 M DE ESLORA PARA

EQUIPOS DE PERFORACION Y VOLA-DURA.

80,00 80,00

01517 0,6000 H GANGUIL AUTOPROPULSADO EQUI-PADO CON GRUA

155,00 93,00

01515 0,6000 H REMOLCADOR 200,00 120,0001513 1,0000 H LANCHA AUXILIAR DE 12 M. 30,00 30,00


15Descompuestos

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe05070 1,0000 M TUBERIA POLIETILENO ALTA DENSI-

DAD D=710 PN 10185,00 185,00

00009 1,7000 H SUBMARINISTA 50,00 85,0000010 2,5000 H SOLDADOR 30,00 75,0001516 2,5000 H ALQUILER MAQUINA DE SOLDAR A

TOPE WH160075,00 187,50

01501 1,0000 H GRÚA PARA LANZAMIENTO 38,00 38,0005073 0,0050 UD BRIDA CIEGA ACERO 254 SMO DIAM

= 710 MM2.988,00 14,94

20101 0,0050 UD CANON DEL PUERTO 16.700,00 83,50%CI % % COSTES INDIRECTOS 6,00 62,79

SumaRedondeo

Total

1.109,210,00

1.109,21

095112 M SUMINISTRO, SOLDADURA, LANZAMIENTO, REMOLCADO YHUNDIMIENTO DE TUBERÍA DE POLIETILENO DE ALTA DENSI-DAD PE100 Y PN-10, DIÁMETRO NOMINAL 800 MM, INCLUSOBRIDAS CIEGAS Y FLOTADORES PARA TRANSPORTE FLOTAN-DO, SISTEMA DE POSICIONAMIENTO Y RESTO DE ELEMEN-TOS AUXILIARES, EXCEPTO LASTRES.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe00001 1,1000 H CAPATAZ. 20,14 22,1500006 2,1000 H PEÓN ORDINARIO 17,17 36,0601512 1,1000 H PONTONA DE 38 M DE ESLORA PARA


80,00 88,00

01517 0,7000 H GANGUIL AUTOPROPULSADO EQUI-PADO CON GRUA

155,00 108,50

01515 0,7000 H REMOLCADOR 200,00 140,0001513 1,1000 H LANCHA AUXILIAR DE 12 M. 30,00 33,0005071 1,0000 M TUBERIA POLIETILENO ALTA DENSI-

DAD D=800 PN-10230,00 230,00

00009 2,2000 H SUBMARINISTA 50,00 110,0000010 2,6000 H SOLDADOR 30,00 78,0001516 2,6000 H ALQUILER MAQUINA DE SOLDAR A

TOPE WH160075,00 195,00

01501 1,0500 H GRÚA PARA LANZAMIENTO 38,00 39,9005072 0,0050 UD BRIDA CIEGA ACERO 254 SMO DIAM

= 800 MM4.140,00 20,70

20101 0,0050 UD CANON DEL PUERTO 16.700,00 83,50


16Descompuestos


SumaRedondeo

Total

1.255,900,00

1.255,90

095113 UD SUMINISTRO, SOLDADURA, LANZAMIENTO Y COLOCACIÓN DECODO DE 45º PARA TUBERÍA DE POLIETILENO DE ALTA DEN-SIDAD DE DIÁMETRO 800 MM.

Sin descomposición

450,00

095115 UD SUMINISTRO Y COLOCACIÓN DE CLAPETA PARA TUBERÍA DEPEAD DE DIÁMETRO 800 MM.

Sin descomposición

3.150,00

095120 UD SUMINISTRO Y SOLDADURA DE TUBERIA DE POLIETILENO DEALTA DENSIDAD DE DIAMETRO 710 mm y PN-10, INCLUIDASBRIDAS CIEGA PARA TRANSPORTE FLOTANDO Y BRIDA LOCAPARA UNIÓN DE TRAMO PRINCIPAL CON TUBOS ELEVADO-RES.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe00010 1,0000 H SOLDADOR 30,00 30,0001516 1,0000 H ALQUILER MAQUINA DE SOLDAR A

TOPE WH160075,00 75,00

05070 1,0000 M TUBERIA POLIETILENO ALTA DENSI-DAD D=710 PN 10

185,00 185,00

05075 2,0000 UD FABRICACIÓN Y MONTAJE DE BRIDALOCA PARA UNION DE TUBERIA DEHDPE DN 710 mm CON TUBO ELEVA-DOR DE ACERO INOXIDABLE DN=315mm, INCLUIDA TORNILLERÍA.

520,50 1.041,00


SumaRedondeo

Total

1.410,860,00

1.410,86

095121 UD TUBERIA ELEVADORA PARA DIFUSORES DN 315 DE ACEROINOXIDABLE AUSTENÍTICO 254 SMO INCLUSO FABRICACION,MONTAJE Y COLOCACIÓN.


17Descompuestos

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe01512 2,0000 H PONTONA DE 38 M DE ESLORA PARA


80,00 160,00

01513 2,0000 H LANCHA AUXILIAR DE 12 M. 30,00 60,0000009 1,0000 H SUBMARINISTA 50,00 50,0001510 30,0000 H TORNO 22,29 668,7000007 30,0000 H. MAESTRO TORNERO 18,47 554,1035003 2,0000 UD TORNILLOS, TUERCAS Y ARANDELAS

PARA UNION EMBRIDADA1.500,00 3.000,00

07050 160,2000 KG CHAPA DE ACERO ACERO INOXI-DABLE AUSTENITICO 254 Y ESPESOR15 mm O MENOR.

12,00 1.922,40


SumaRedondeo

Total

6.800,110,00

6.800,11

095122 UD INSTALACION SOBRE TUBO ELEVADOR DE CABEZA DIFUSO-RA PARA ELEVADOR DN 315 DE ACERO INOXIDABLE AUSTENI-TICO 254 SMO CON DOS VALVULAS NO RETORNO TIDE FLEX12" O SIMILAR, INCLUIDAS BRIDAS Y CONEXION DE VALVU-LAS, SEGUN PLANOS DE PROYECTO.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe01512 4,0000 H PONTONA DE 38 M DE ESLORA PARA


80,00 320,00

01513 4,0000 H LANCHA AUXILIAR DE 12 M. 30,00 120,0000009 3,0000 H SUBMARINISTA 50,00 150,0001510 110,0000 H TORNO 22,29 2.451,9000007 110,0000 H. MAESTRO TORNERO 18,47 2.031,7035003 1,0000 UD TORNILLOS, TUERCAS Y ARANDELAS

PARA UNION EMBRIDADA1.500,00 1.500,00

07050 23,0000 KG CHAPA DE ACERO ACERO INOXI-DABLE AUSTENITICO 254 Y ESPESOR15 mm O MENOR.

12,00 276,00

35007 2,0000 UD VÁLVULA DIFUSORA TIDEFLEX TFD,PARA MONTAJE DESLIZANDO SOBREEL DIÁMETRO EXTERIOR DE UNA TU-BERÍA DE ACERO DE 12'' MM DE DIÁ-METRO EXTERIOR, CON ABRAZADE-RA DE FIJACIÓN INOXIDABLE 316.

1.021,70 2.043,40


18Descompuestos


SumaRedondeo

Total

9.426,580,00

9.426,58

100060 UD MOVILIZACION DE EQUIPOS MARINOS PARA TENDIDO DE TU-BERIA, VERTIDO DE ESCOLLERA, COLOCACION DE DIFUSO-RES Y RESTO DE OPERACIONES NECESARIAS

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe01502 1,0000 UD MOVILIZACION DE EQUIPOS MARI-

NOS138.700,00 138.700,00

%CI % % COSTES INDIRECTOS 6,00 8.322,00

SumaRedondeo

Total

147.022,000,00

147.022,00

101005 M3 RELLENO CON ZANJAS O POZOS CON MATERIAL SELECCIO-NADO PROCEDENTE DE LA PROPIA EXCAVACIÓN, INCLUSOEXTENDIDO Y COMPACTADO CON UNA DENSIDAD NO INFE-RÍOR AL 95 % DEL PROCTOR NORMAL.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe02020 1,0000 M3 MATERIAL PROCEDENTE DE LA PRO-

PIA EXCAVACIÓN. 0,52 0,52

01105 0,0050 H PALA CARGADORA SOBRE NEUMÁTI-COS ENTRE 65 Y 155CV.

44,91 0,22

01495 0,1100 H BANDEJA VIBRANTE. 6,37 0,7000006 0,0950 H PEÓN ORDINARIO 17,17 1,63

SumaRedondeo

Total

3,080,00

3,08

101011 M3 RELLENO DE ZANJAS CON TIERRA VEGETAL PROCEDENTEDE PRÉSTAMOS CON UN ESPESOR COMPRENDIDO ENTRE 30Y 60 CM., INCLUIDO EL EXTENDIDO.


19Descompuestos

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe02010 1,0000 M3 TIERRA VEGETAL PROCEDENTE DE

PRÉSTAMOS. 14,33 14,33

01105 H PALA CARGADORA SOBRE NEUMÁTI-COS ENTRE 65 Y 155CV.

44,91 0,00

00006 H PEÓN ORDINARIO 17,17 0,00

SumaRedondeo

Total

14,340,00

14,34

131004 M2 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO RECTO EN ALZADOS DE PO-ZOS DE REGISTRO Y ALIVIADEROS (E-2), INCLUSO PARTEPROPORCIONAL DE APEOS NECESARÍOS, ARRÍOSTRAMIEN-TOS, DISTANCIADORES, MEDIOS AUXILIARES Y PEQUEÑOMATERIAL.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe06025 1,0000 M2 ENCOFRADO RECTO EN ALZADOS

PARA ACABADO E-2. 4,40 4,40

00002 0,7300 H OFICIAL 1ª 20,02 14,6100004 0,7300 H AYUDANTE 17,54 12,80%CI % % COSTES INDIRECTOS 6,00 1,91

SumaRedondeo

Total

33,730,00

33,73

131007 M2 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO (E-2) EN LOSAS Y PLATA-FORMAS INTERMEDIAS DE POZOS DE REGISTRO Y ALIVIADE-ROS, INCLUSO PARTE PROPORCIONAL DE APEOS NECESA-RÍOS, ARRÍOSTRAMIENTOS, DISTANCIADORES, MEDIOS AUXI-LIARES Y PEQUEÑO MATERIAL.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe06045 1,0000 M2 ENCOFRADO DE LOSAS Y FORJA-

DOS PARA ACABADO E-2. 13,57 13,57

00002 0,4150 H OFICIAL 1ª 20,02 8,3100004 0,4150 H AYUDANTE 17,54 7,28


20Descompuestos


SumaRedondeo

Total

30,910,00

30,91

131008 M2 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO CURVO (E-2) PARA CANA-LES, TRANSICIONES Y CONFLUENCIAS EN POZOS DE REGIS-TRO Y ALIVIADEROS, INCLUSO PARTE PROPORCIONAL DEAPEOS NECESARÍOS, ARRÍOSTRAMIENTOS, DISTANCIADO-RES, MEDIOS AUXILIARES, PEQUEÑO MATERIAL.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe06050 1,0000 M2 ENCOFRADO PARA CANALES Y

TRANSICIONES PARA ACABADO E-2. 31,85 31,85

00002 1,1700 H OFICIAL 1ª 20,02 23,4200004 1,2000 H AYUDANTE 17,54 21,05

SumaRedondeo

Total

76,320,00

76,32

151021 M3 HORMIGÓN DE LIMPIEZA HM-15, PARA ASIENTO DE TUBERÍASY OBRAS DE FÁBRICA (POZOS DE REGISTRO, ALIVIADEROS...ETC.), INCLUSO SUMINISTRO, ADITIVO PARA LA PUESTA ENOBRA, COLOCACIÓN, EXTENDIDO Y NIVELACIÓN DE LA SU-PERFICIE Y DEMAS OPERACIONES.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe08035 1,0000 M3 HORMIGÓN HM-15. 60,59 60,5900002 0,2500 H OFICIAL 1ª 20,02 5,0100006 0,2500 H PEÓN ORDINARIO 17,17 4,29%CI % % COSTES INDIRECTOS 6,00 4,19

SumaRedondeo

Total

74,080,00

74,08


21Descompuestos

151022 M3 HORMIGÓN HM-20/P/20/I, EN PEQUEÑAS OBRAS DE FÁBRICA,ARQUETAS, CUNETAS, INCLUIDO SUMINISTRO DE ADITIVOPARA LA PUESTA EN OBRA, COLOCACIÓN, VIBRADO, NIVELA-CIÓN DE SUPERFICIE, FORMACIÓN DE PENDIENTES Y TODASLAS OPERACIONES NECESARIAS.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe08040 1,0000 M3 HORMIGÓN HM-20. 72,08 72,0801410 0,5500 H VIBRADOR DE ALTA FRECUENCIA. 1,91 1,0500002 H OFICIAL 1ª 20,02 0,0000005 H PEÓN ESPECIALISTA 17,34 0,00%CI % % COSTES INDIRECTOS 6,00 4,39

SumaRedondeo

Total

77,520,00

77,52

151023 M3 HORMIGÓN HA-35/P/20/IIA EN APOYO DE TUBERÍAS Y ES-TRUCTURAS EN AMBIENTE NORMAL INCLUIDO EL SUMINIS-TRO DE ADITIVO PARA LA PUESTA EN OBRA, COLOCACIÓN,VIBRADO, CURADO Y DEMAS OPERACIONES NECESARIAS.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe08050 1,0000 M3 HORMIGÓN HA-35. 90,84 90,8401410 H VIBRADOR DE ALTA FRECUENCIA. 1,91 0,0000002 H OFICIAL 1ª 20,02 0,0000006 H PEÓN ORDINARIO 17,17 0,00%CI % % COSTES INDIRECTOS 6,00 5,45

SumaRedondeo

Total

96,290,00

96,29

170005 KG ACERO EN BARRA CORRUGADA PARA ARMADURAS TIPO B-500S, INCLUSO SUMINISTRO, ELABORACIÓN, COLOCACIÓNEN OBRA, PARTE PROPORCIONAL DE DESPUNTES, MERMAS,ALAMBRE DE ATAR, SEPARADORES Y RIGIDIZADORES.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe07015 1,0000 KG ACERO EN REDONDOS B-500S. 0,65 0,6507020 0,0050 KG ALAMBRE DE ATAR RECOCIDO DE

1,3 MM. 0,54 0,00


22Descompuestos

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe00002 0,0140 H OFICIAL 1ª 20,02 0,2800004 0,0140 H AYUDANTE 17,54 0,25%CI % % COSTES INDIRECTOS 6,00 0,07

SumaRedondeo

Total

1,250,00

1,25

171018 KG ACERO A-42B PARA ELEMENTOS METÁLICOS (PERFILES, AN-CLAJES, MARCOS Y CHAPAS) EMBEBIDOS EN OBRAS DEHORMIGÓN, INCLUSO SUMINISTRO, PREPARACIÓN Y COLO-CACIÓN.

Sin descomposición

1,02

181020 UD REGISTRO ENTRADA HOMBRE, TIPO IV, DE 900X900 MM.,COMPUESTO POR MARCO Y TAPA DE FUNDICIÓN DÚCTIL PA-RA 40 TM, CELDILLAS PARA RELLENO DE HORMIGÓN HM-20,INSCRIPCIÓN NORMALIZADA, SEGÚN PLANOS, INCLUIDO ELMATERIAL DE FIJACIÓN Y ANCLAJE, TOTALMENTE TERMINA-DO.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe09011 1,0000 UD REGISTRO ENTRADA HOMBRE TIPO

III, DE 900X900MM. 445,95 445,95

08001 0,3500 M3 MORTERO DE CEMENTO 1:6 M-40. 60,50 21,1801155 0,5000 H RETROEXCAVADORA DE 80 CV

SOBRE NEUMÁTICOS. 31,54 15,77

00002 1,4100 H OFICIAL 1ª 20,02 28,2300006 1,4500 H PEÓN ORDINARIO 17,17 24,90%CI % % COSTES INDIRECTOS 6,00 32,16

SumaRedondeo

Total

568,180,00

568,18

181030 UD REGISTRO DE ENTRADA DE HOMBRE, TIPO V, DE D=710 MM.,COMPUESTO POR MARCO Y TAPA DE FUNDICIÓN DÚCTIL, PA-RA 40 TM., CON INSCRIPCIÓN NORMALIZADA, SEGÚN PLANOSDE PROYECTO, INCLUSO MATERIAL DE FIJACIÓN Y ANCLAJE.


23Descompuestos

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe09018 1,0000 UD REGISTRO DE ENTRADA DE

HOMBRE TIPO V, DE D=710MM. DEFUNDICIÓN DÚCTIL.

330,00 330,00

08001 0,1000 M3 MORTERO DE CEMENTO 1:6 M-40. 60,50 6,0500002 1,1500 H OFICIAL 1ª 20,02 23,0200005 1,1500 H PEÓN ESPECIALISTA 17,34 19,94%0 % 7,00 26,53

SumaRedondeo

Total

405,550,01

405,55

181037 UD REGISTRO ENTRADA HOMBRE, DE 1520X600 MM., COMPUES-TO POR MARCO Y TAPA DE FUNDICIÓN DÚCTIL PARA 40 TM,CELDILLAS PARA RELLENO DE HORMIGÓN HM-20, INSCRIP-CIÓN NORMALIZADA, SEGÚN PLANOS, INCLUIDO EL MATE-RIAL DE FIJACIÓN Y ANCLAJE, TOTALMENTE TERMINADO.

Sin descomposición

620,50

181100 UD RETIRADA DE TAPA EXISTENTE Y ACOPIO EN LUGAR DESIG-NADO POR LA DIRECCIÓN DE OBRA Y REPOSICIÓN A SU UBI-CACIÓN INICIAL.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe00002 0,8000 H OFICIAL 1ª 20,02 16,0200005 1,5000 H PEÓN ESPECIALISTA 17,34 26,01%CI % % COSTES INDIRECTOS 6,00 2,52

SumaRedondeo

Total

44,550,00

44,55

182001 UD PATE DE POLIPROPILENO REFORZADO CON REDONDO DE 12MM., CON UN EMPOTRAMIENTO DE 79 MM., VUELO DE 157MM. Y ANCHURA DE 330 MM., INCLUIDO LA COLOCACIÓN, NI-VELADO Y RECIBIDO EN EL HORMIGÓN.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe09500 1,0000 UD PATES DE POLIPROPILENO. 7,77 7,7700002 0,1450 H OFICIAL 1ª 20,02 2,9000006 0,1450 H PEÓN ORDINARIO 17,17 2,49


24Descompuestos


SumaRedondeo

Total

13,950,00

13,95

182003 ML ESCALERA DE ACERO GALVANIZADO, TIPOS I Y II A BASE DELLANTAS DE 60 X 20 MM. Y FIJACIONES DE ACERO INOXI-DABLE, TOTALMENTE INSTALADAS SEGÚN PLANOS DE DETA-LLE.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe09210 1,0000 ML ESCALERA DE ACERO INOXIDABLE. 70,55 70,5500002 0,9400 H OFICIAL 1ª 20,02 18,8200006 0,9400 H PEÓN ORDINARIO 17,17 16,14%0 % 7,00 7,39

SumaRedondeo

Total

112,890,00

112,89

182006 ML PROTECCIÓN EN ESCALERA DE ACERO GALVANIZADO, TIPO IA BASE DE PLETINAS DE 50 X 8 MM. INSTALADA POSTERIOR-MENTE, SOBRE ESCALERA I Y II SEGÚN PLANOS DE DETA-LLES.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe09425 1,0000 ML PROTECCIÓN EN ESCALERA TIPO I,

A BASE DE PLETINAS DE 50X8 MM.59,90 59,90

00002 0,3600 H OFICIAL 1ª 20,02 7,2100006 0,3600 H PEÓN ORDINARIO 17,17 6,18%0 % 7,00 5,13

SumaRedondeo

Total

78,420,00

78,42


25Descompuestos

182007 ML ESCALERA DE ACERO INOXIDABLE, TIPO I Y II A BASE DELLANTA DE 50 X 12 MM., PELDAÑOS DE HEXÁGONO DE 22 MM.Y FIJACIONES, TODOS LOS MATERIALES EN CALIDAD AISI-316INCLUYE PROTECCIÓN DE ESCALERA, SEGÚN PLANOS DEDETALLES.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe09220 1,0000 ML ESCALERA DE ACERO INOXIDABLE

TIPO I Y II.175,96 175,96

00002 0,7400 H OFICIAL 1ª 20,02 14,8100006 0,6000 H PEÓN ORDINARIO 17,17 10,30%0 % 7,00 14,08

SumaRedondeo

Total

215,150,00

215,15

183110 ML JUNTA ELÁSTICA IMPERMEABLE, PARA ESTANQUEIDAD, DEPVC RÍGIDO CON NÚCLEO TUBULAR, DE 150 MM. DE ANCHO,INCLUSO P.P. DE ELEMENTOS DE POSICIONADO Y AMARRE,SOLDADURA DE EMPALME Y DEMÁS OPERACIONES NECESA-RIAS.

Sin descomposición

11,04

183145 UD COMPUERTA MURAL DE REGULACIÓN DE 1.200 x 1.200 MM,CON CIERRE A CUATRO LADOS, CUERPO Y TABLERO EN ACE-RO INOXIDABLE AISI 316L, HUSILLO EN AISI 316, JUNTA DEEPDM Y DESLIZADERAS DE POLIETILENO, INCLUSO ACCIONA-MIENTO MECÁNICO MEDIANTE MOTOR ELÉCTRICO Y ELE-MENTOS DE EXPANSIÓN PARA UNA DISTANCIA SOLERA-AC-CIONAMIENTO DE 8 A 9 METROS, TOTALMENTE INSTALADA YPROBADA.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe05092 1,0000 UD COMPUERTA MURAL DE REGULA-

CIÓN 1.200X1.200 MM PARA DISTAN-CIA SOLERA-ACCIONAMIENTO DE 8 A9 M.

8.286,60 8.286,60

05090 1,0000 UD TRANSPORTE Y MONTAJE COM-PUERTA PARA DISTANCIA SOLERA-ACCIONAMIENTO DE 8 A 9 M.

1.189,00 1.189,00


26Descompuestos


SumaRedondeo

Total

10.044,140,00

10.044,14

183146 UD COMPUERTA MURAL DE REGULACIÓN DE 1.200 x 1.200 MM,CON CIERRE A CUATRO LADOS, CUERPO Y TABLERO EN ACE-RO INOXIDABLE AISI 316L, HUSILLO EN AISI 316, JUNTA DEEPDM Y DESLIZADERAS DE POLIETILENO, INCLUSO ACCIONA-MIENTO MECÁNICO MEDIANTE MOTOR ELÉCTRICO Y ELE-MENTOS DE EXPANSIÓN PARA UNA DISTANCIA SOLERA-AC-CIONAMIENTO DE 6 A 7 METROS, TOTALMENTE INSTALADA YPROBADA.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe05093 1,0000 UD COMPUERTA MURAL DE REGULA-

CIÓN 1.200X1.200 MM PARA DISTAN-CIA SOLERA-ACCIONAMIENTO DE 6 A7 M.

8.096,20 8.096,20

05091 1,0000 UD TRANSPORTE Y MONTAJE COM-PUERTA PARA DISTANCIA SOLERA-ACCIONAMIENTO DE 6 A 7 M.

1.055,80 1.055,80


SumaRedondeo

Total

9.701,120,00

9.701,12

202150 M CERRAMIENTO EN MÓDULOS DE 2,40X2,10 M., COMPUESTOPOR PIES DE TUBO DE 80X100X4 MM., CHAPA GRECADA DE 1MM. DE ESPESOR Y 2 M. DE ALTURA; MARCO DE 2,40X1,20 M.FORMADO POR ANGULAR DE 40X40X4 MM. Y MALLA DE50X50X4 MM. INCLUSO PINTADO Y P.P. DE REPLANTEO, NIVE-LACIÓN, RECIBIDO Y ANCLADO, TOTALMENTE COLOCADO.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe00002 0,4750 H OFICIAL 1ª 20,02 9,5100006 0,4900 H PEÓN ORDINARIO 17,17 8,4120002 0,4170 UD MÓDULO PARA CIERRES DE OBRA

DE 2,40X2,10 M. 187,74 78,29

01344 0,2000 H CAMIÓN GRÚA DE 4-6 TM. 28,03 5,61


27Descompuestos


SumaRedondeo

Total

107,930,00

107,93

227000 UD TRANSPORTE A OBRA Y POSTERIOR RETIRADA DE EQUIPODE HINCA DE TUBERÍA DE HORMIGÓN ARMADO DE 1.200 MMDE DIAMETRO INTERIOR, FORMADO POR MICROTUNELADO-RA DE ESCUDO CIEGO, EQUIPO DE EMPUJE, INSTALACIÓN DEEQUIPO DE SEPARACIÓN DE LODOS, SISTEMA DE GUIADOCON RAYO LASER, ELEMENTOS DE ELEVACIÓN Y DEMÁS INS-TALACIONES AUXILIARES.

Sin descomposición

30.000,00

227001 UD MONTAJE EN POZO DE ATAQUE Y POSTERIOR RETIRADA DEEQUIPO DE HINCA DE TUBERÍAS DE HORMIGÓN ARMADO DE1.200 MM. DE DIÁMETRO INTERÍOR, FORMADO POR MICROTU-NELADORA, EQUIPO DE EMPUJE, INSTALACIÓN DE EQUIPODE SEPARACIÓN Y TRATAMIENTO DE LODOS, SISTEMA DEGUIADO, ELEMENTOS DE ELEVACIÓN Y DEMÁS INSTALACIO-NES AUXILIARES INCLUYENDO LA FORMACIÓN DEL MURO DEREACCIÓN, POSTERIOR DEMOLICIÓN Y LA RECUPERACIÓNDE HINCA EN EL POZO DE SALIDA.

Sin descomposición

18.000,00

227002 M HINCA DE TUBERIA DE HORMIGÓN ARMADO DE 1.200 MM DEDIAMETRO INTERIOR, EN ALINEACIÓN RECTA, CON ESCUDOCIEGO Y POSIBILIDAD DE ACCESO AL FRENTE DE EXCAVA-CIÓN PARA CAMBIO DE ELEMENTOS DE CORTE, EN ROCA IN-CLUYENDO EXCAVACIÓN, EXTRACCIÓN, LUBRICACIÓN, DES-CENSO, COLOCACIÓN Y EMPUJE DE LA TUBERIA, ESTACIO-NES INTERMEDIAS, GUIADO MEDIANTE RAYO LASER, TOMADE AGUA PARA LA LUBRICACIÓN CON BENTONITA, GRUPOELECTRÓGENO AUXILIAR, AGOTAMIENTO, CARGA, TRATA-MIENTO DE LOS LODOS DE PERFORACIÓN MEDIANTE CEN-TRIFUGADORA O FILTROPRENSA PARA EL CUMPLIMIENTO DELAS ORDENANZAS DE VERTIDO DE LA FASE LIQUIDA, TRANS-PORTE A VERTEDERO Y CANON DE VERTIDO DE LOS PRO-DUCTOS DE LA EXCAVACIÓN, Y LIMPIEZA Y SELLADO DE JUN-TAS DE LA TUBERÍA DE HINCA

Sin descomposición

1.180,00


28Descompuestos

252001 M JALONAMIENTO TEMPORAL DE PROTECCIÓN FORMADO PORSOPORTES ANGULARES METÁLICOS DE 30 MM DE DIÁME-TRO, O BIEN DE ESTACAS DE SECCIÓN CUADRANGULAR DE10 CM DE LADO. LA ALTURA MÍNIMA DEL SOPORTE SERÁ DE1,5 M DE LONGITUD. LOS SOPORTES ESTARÁN UNIDOS EN-TRE SÍ CADA 8 M POR UNA RED PLÁSTICA DE COLOR LLAMA-TIVO O REFLECTANTE, Y ESTARÁN HINCADOS 50 CM. LA REDTENDRÁ UNA ANCHURA MÍNIMA DE 1 M, Y ESTARÁ SITUADA AUNA ALTURA DE ENTRE 80 Y 95 CM SOBRE EL SUELO. EL MA-TERIAL SERÁ PVC O SIMILAR, Y DEBERÁ TENER UN GRAMAJEENTRE 125 Y 150 G/M2.

Sin descomposición

1,20

252002 UD CREACIÓN DE UN PUNTO LIMPIO, DEBIDAMENTE SEÑALIZA-DO, PARA EL ALMACENAMIENTO TEMPORAL DE RESIDUOSTÓXICOS EN OBRA. BASE DE HORMIGÓN DE 2 X 4 M. TEJAVA-NA Y CON LOS CONTENEDORES ESTANCOS NECESARIOS PA-RA LOS DISTINTOS RESIDUOS PELIGROSOS Y CONTENEDO-RES PARA RESTO DE RESIDUOS (PAPEL, PLÁSTICO...) QUESE GENEREN EN OBRA.

Sin descomposición

4.224,51

252003 M3 APORTE Y EXTENDIDO DE TIERRA VEGETAL T2, ACOPIADAEN OBRA, DIFICULTAD DE EXTENSIÓN BAJA

Sin descomposición

3,78

252004 M2 SIEMBRA MANUAL DE 40 G/M2 DE SEMILLAS DE HERBÁCEAS,5/L/M2 DE CUBRESIEMBRAS Y CUIDADOS POSTERIORES,CONSISTENTES EN 3 RIEGOS Y 1 SIEGA.

Sin descomposición

1,30

252005 UD PLANTA DE HOJA PERSISTENTE TIPO C5, GRUPO B, INCLUSOAPERTURA DE HOYO, SUMINISTROS, PLANTACIÓN Y RIEGO.

Sin descomposición

71,11

252006 UD PLANTA ARBUSTIVA TIPO AC3, GRUPO B, INCLUSO APERTU-RA DE HOYO, SUMINISTROS, PLANTACIÓN Y RIEGO.

Sin descomposición

4,39

253001 MES VIGILANCIA AMBIENTAL DE OBRA, CON VISITA A OBRA PORDIRECTOR AMBIENTAL, CON FRECUENCIA A DETERMINAR,CON INSPECCIÓN VISUAL DE RESIDUOS, AGUAS, RUIDOS, AT-MÓSFERA, FAUNA, VEGETACIÓN Y OTROS PARÁMETROS AM-BIENTALES, ASÍ COMO LA REDACCIÓN DE ACTAS DE INSPEC-CIÓN Y LA REDACCIÓN DE UN INFORME MENSUAL DESCRIP-TIVO DE LA MARCHA DE LAS OBRAS Y EL CUMPLIMIENTO DETODAS LOS REQUERIMIENTOS AMBIENTALES ESTABLECIDOSPOR LA LEGISLACIÓN. INCLUYE INFORME FIN DE OBRA.

1.500,00


29Descompuestos

Sin descomposición

253002 PA PARTIDA ALZADA A JUSTIFICAR PARA LA VIGILANCIA AMBIEN-TAL DE MEDIO RECEPTOR (MAR Y PLAYAS), INCLUYENDOCUMPLIMIENTO DE LAS NORMAS DE CALIDAD SEGÚN RD734/1988 SOBRE CALIDAD DE AGUAS DE BAÑO Y DE FORMAESPECIAL, LAS RELACIONADAS CON LOS PARÁMETROS DECONTAMINACIÓN BACTERIOLÓGICA. EN LA ZONA DE VERTI-DO: MEDIDA DE OXÍGENO, TURBIDEZ, CONCENTRACIÓN DESUSTANCIAS TÓXICAS. ESTUDIO DEL BENTOS EN AL MENOS2 PUNTOS FIJOS PRÓXIMOS AL VERTIDO, 2 VECES AL AÑO.CONTROL INDIRECTO DE LA FRECUENCIA E INTENSIDAD DELAS FLORACIONES NATURALES DE FITOPLANCTON. CON-TROL TRIMESTRAL EL PRIMER AÑO. EN FUNCIÓN DE RESUL-TADOS: POSIBILIDAD DE SEMESTRAL EL SEGUNDO AÑO YANUAL EL TERCER AÑO.

Sin descomposición

45.000,00

254001 UD MANUAL DE BUENAS PRÁCTICAS AMBIENTALES

Sin descomposición

1.600,18

254002 UD DISEÑO DEL PROGRAMA DE VIGILANCIA AMBIENTAL PARA LAFASE DE OBRA EN LA QUE SE ESTABLEZCA LOS RECURSOSMATERIALES Y HUMANOS, ASÍ COMO LA FRECUENCIA DE LASVISITAS Y FACTORES A VIGILAR, INCLUYENDO ANÁLISIS DELOS REQUISITOS LEGALES DE ÍNDOLE AMBIENTAL EXIGIBLESA LA EJECUCIÓN DE LA OBRA

Sin descomposición

1.200,13

254003 UD DISEÑO DEL PROGRAMA DE VIGILANCIA AMBIENTAL PARA LAFASE DE EXPLOTACIÓN EN LA QUE SE ESTABLEZCA LOS RE-CURSOS MATERIALES Y HUMANOS, ASÍ COMO LA FRECUEN-CIA DE LAS VISITAS, UBICACIÓN DE PUNTOS DE MUESTREO YPARÁMETROS A ANALIZAR

Sin descomposición

1.200,13

371001 UD DESMONTAJE DE SEÑAL VERTICAL Y SEMÁFORO EXISTENTE

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe00001 0,2500 H CAPATAZ. 20,14 5,0400002 0,6000 H OFICIAL 1ª 20,02 12,0100006 0,9000 H PEÓN ORDINARIO 17,17 15,4501300 0,8000 H CAMIÓN VOLQUETE. 25,16 20,13


30Descompuestos


SumaRedondeo

Total

55,790,00

55,79

371011 UD SEÑAL DE TRÁFICO METÁLICA TRIÁNGULAR DE 1.350 MM. DELADO, HOMOLOGADA POR EL ORGANISMO COMPETENTE,GALVANIZADA Y PINTADA, SOPORTE METÁLICO GALVANIZA-DO RECTÁNGULAR DE 80X40X2 MM., PARTE PROPORCIONALDE ACCESORÍOS, INCLUSO ANCLAJE, SUJECCIÓN Y APLOMA-DO.

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe26106 3,0000 M POSTE GALVANIZADO DE 80X40X2

MM. 9,19 27,57

26110 1,0000 UD SEÑAL DE TRÁFICO TRIÁNGULAR DE1.350 MM. DE LADO.

66,90 66,90

08001 0,1000 M3 MORTERO DE CEMENTO 1:6 M-40. 60,50 6,0500002 0,2000 H OFICIAL 1ª 20,02 4,0000006 0,3000 H PEÓN ORDINARIO 17,17 5,15%CI % % COSTES INDIRECTOS 6,00 6,58

SumaRedondeo

Total

116,260,00

116,26

371012 M2 CARTEL, PLACA COMPLEMENTARIA O SEÑAL DE DIRECCION,CONFIRMACION O SITUACION, REFLEXIVA, , CON CHAPA DEACERO GALVANIZADA, INCLUSO SOPORTES.

Sin descomposición

250,00

371013 M2 BORRADO DE PINTURA EN MARCAS VIALES MEDIANTE DECA-PANTE, U OTROS MEDIOS QUÍMICOS O MECÁNICOS Y POSTE-RIOR LIMPIEZA .

Sin descomposición

14,23

371014 M2 MARCA REFLEXIVA CONVENCIONAL EN LÍNEAS TRANSVER-SALES, SÍMBOLOS, FLECHAS, INSCRIPCIONES, CEBREADOSETC., REALMENTE PINTADO.

Sin descomposición

16,23


31Descompuestos

371015 UD HITO CILINDRICO DE PLASTICO DE 700 MM DE ALTURA.

Sin descomposición

51,50

371020 UD SEMAFORO COMPLETO, INCLUSO BATERIAS Y COLOCACIÓN.

Sin descomposición

1.659,23

401010 UD SUMINISTRO Y FONDEO DE BOYA DE SEÑALIZACION MARITI-MA PARA BALIZAMIENTO FINAL DE EMISARIO, INCLUIDO UNLASTRE Y CADENA SEGUN PLANO DE PROYECTO

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe01517 8,0000 H GANGUIL AUTOPROPULSADO EQUI-

PADO CON GRUA155,00 1.240,00

01513 8,0000 H LANCHA AUXILIAR DE 12 M. 30,00 240,0000009 16,0000 H SUBMARINISTA 50,00 800,0035002 80,0000 M CADENA 85,20 6.816,0035004 1,0000 UD DADO FONDEO 600,00 600,0035006 1,0000 UD BOYA 3.500,00 3.500,00%CI % % COSTES INDIRECTOS 6,00 791,76

SumaRedondeo

Total

13.987,760,00

13.987,76

401011 UD SUMINISTRO DE LASTRE DE HORMIGON PARA TUBERIA DEPEAD DE DIAMETRO 710 mm, INCLUIDO MONTAJE EN TUBE-RIA Y TORNILLERÍA

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe07015 125,0000 KG ACERO EN REDONDOS B-500S. 0,65 81,2535003 0,0600 UD TORNILLOS, TUERCAS Y ARANDELAS

PARA UNION EMBRIDADA1.500,00 90,00

06010 21,0000 M2 ENCOFRADO RECTO PARA CIMEN-TACIONES PARA ACABADOE-1.

3,45 72,45

00006 1,0500 H PEÓN ORDINARIO 17,17 18,0300002 2,2500 H OFICIAL 1ª 20,02 45,0501504 0,1500 H BOMBA DE HORMIGONADO SOBRE

CAMIÓN CON PLUMA DE 24 M Y 120M3/H.

85,00 12,75

08050 0,8300 M3 HORMIGÓN HA-35. 90,84 75,40


32Descompuestos


SumaRedondeo

Total

418,620,00

418,62

401012 UD DADOS DE HORMIGÓN CON RAILES PARA PROTECCION CON-TRA ARRASTRE DE REDES SEGUN PLANOS DE PROYECTO

Código Cantidad UM Descripción Precio Importe01517 1,0000 H GANGUIL AUTOPROPULSADO EQUI-


01513 1,0000 H LANCHA AUXILIAR DE 12 M. 30,00 30,0000009 2,0000 H SUBMARINISTA 50,00 100,0035001 1,0000 UD DADO DE HORMIGON CON RAILES 660,00 660,00%CI % % COSTES INDIRECTOS 6,00 56,70

SumaRedondeo

Total

1.001,700,00

1.001,70

450001 PA PARTIDA ALZADA A JUSTIFICAR PARA DESMANTELAR ELBOMBEO PROVISIONAL

Sin descomposición

3.000,00

999020 PA PARTIDA ALZADA A JUSTIFICAR PARA LA RETIRADA DE LA SAIDEL BOMBEO PROVISIONAL Y SU REUTILIZACIÓN EN LA CÁ-MARA DE CARGA.

Sin descomposición

600,00

999021 PA PARTIDA ALZADA A JUSTIFICAR PARA LA RETIRADA DEL MÓ-DEM GSM DEL BOMBEO PROVISIONAL Y SU REUTILIZACIÓNEN LA CÁMARA DE CARGA.

Sin descomposición

450,00

999022 UD PROTECCIÓN DIFERENCIAL PARA COMPUERTA MOTORIZADADE 0,75 W

Sin descomposición

105,00


33Descompuestos

999047 M SUMINISTRO, TENDIDO CABLE SUBTERRANEO RV 0,6/1 KV DE3X150/95 AL TOTALMENTE INSTALADO Y PROBADO

Sin descomposición

25,01

999048 PA PARTIDA ALZADA A JUSTIFICAR PARA BAJAR LA POTENCIA ALAS NUEVAS CONDICIONES, CAMBIOS DEL LIMITADOR,TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD, ETC. DE ACUERDOCON LA NUEVA POTENCIA CONTRATADA.

Sin descomposición

450,00

999051 PA PARTIDA ALZADA A JUSTIFICAR PARA DERECHOS DE EN-GANCHE Y LEGALIZACIONES

Sin descomposición

500,00

999058 M CANALIZACION SUBTERRANEA BAJA TENSION SEGUN PLA-NOS COMPUESTA POR ZANJA,2 TUBOS DE PEC. DIAMETRO160 MM SEGÚN ESPECIFICACIONES TECNICAS DE LA COM-PAÑIA SUMINISTRADORA. PARTE PROPORCIONAL DE PRUE-BAS PARA CANALIZACIONES ELECTRICAS Y REPOSICION DEFIRME SI FUESE NECESARIO. TOTALMENTE ACABADA.

Sin descomposición

60,00

999061 PA PARTIDA ALZADA A JUSTIFICAR PARA MODIFICACIÓN DECUADRO GENERAL DE MANDO Y PROTECCIÓN DEL BOMBEODE ACUERDO A LA NUEVA SITUACIÓN PROYECTADA EN LACÁMARA DE CARGA (DOS COMPUERTAS MOTORIZADAS). IN-CLUYENDO INVERSOR Y SECUENCIÓMETRO ASÍ COMO LASPROTECCIONES NECESARIAS Y EL INTERRUPTOR DE CABE-ZA CORRESPONDIENTE.

Sin descomposición

1.500,00

999084 M CONDUCTOR DE COBRE DESNUDO RECOCIDO DE 35 MM2.,INCLUSO MONTAJE Y P.P. DE SOLDADURA ALUMINOTERMICAY FIJACIONES SEGUN NTE/IEP-4.

Sin descomposición

3,75

999091 UD PERCHA PARA TENDIDO DE CABLE EN CÁMARA DE CARGATOTALMENTE INSTALADA.

Sin descomposición

240,40

999118 UD ARQUETA DE REGISTRO ELECTRICA PARA BAJA TENSIONREALIZADA PREFABRICADA O REALIZADA IN SITU DE DIMEN-SIONES ADECUADA SEGUN PLANOS DE PROYECTO Y ESPE-CIFICACIONES DE LA COMPAÑIA SUMINISTRADORA TOTAL-MENTE TERMINADA.

Sin descomposición

240,40


34Descompuestos

999120 UD ARQUETA PREFABRICADA REGISTRABLE PARA PUESTA ATIERRA DE FORMA RECTANGULAR CON ENTRADAS Y SALI-DAS DE CABLE DE P.A.T. Y ESPACIO INTERIOR PARA CONE-XIONES, MEDICION Y MANTENIMIENTO.

Sin descomposición

27,49

999121 PA PARTIDA ALZADA A JUSTIFICAR PARA ADAPTAR LA RED DETIERRAS DEL BOMBEO A LA NUEVA SITUACIÓN CON LA CÁ-MARA DE CARGA PROYECTADA.

Sin descomposición

500,00

999125 PA PARTIDA ALZADA A JUSTIFICAR PARA LA RETIRADA DE SEN-SOR DE REBOSE, SENSOR ANALÓGICO DE NIVEL Y REGULA-DOR DE NIVEL INSTALADOS EN BOMBEO PROVISIONAL Y SUREUTILIZACIÓN EN LA CÁMARA DE CARGA.

Sin descomposición

2.000,00

999150 PA PARTIDA ALZADA PARA PROGRAMACION DE LA CÁMARA DECARGA INCLUSO SOFTWARE, INGENIERIA MODULOGSM/GPRS PARA COMUNICACIONES CON CÁMARA DE CAR-GA Y MATERIALES NECESARIOS.

Sin descomposición

800,00

999151 UD MODIFICACIÓN DEL SINÓPTICO EXISTENTE EN EL PUESTODE CONTROL DE LA EDAR CON OBJETO DE RECOGER LA CÁ-MARA DE CARGA PROYECTADA. TOTALMENTE PROBADO YCONEXIONADO, INCLUSO REPROGRAMACIÓN NECESARIA.

Sin descomposición

1.150,00

999160 M EXCAVACIÓN Y POSTERIOR RELLENO DE ZANJA TIPO PARACANALIZACIONES DE FIBRA ÓPTICA DE DIMENSIONES 0,45 DEANCHO Y 0,6 DE ALTO INCLUSO REPOSICIÓN DE PAVIMEN-TOS.

Sin descomposición

29,50

999161 UD ARQUETA PREFABRICADA EN REPOSOSICIÓN DE FIBRA OPTI-CA, DE 0,9X1,1X1,0 M DE DIMENSIONES EXTERIORES, CONVENTANAS DE ENTRADA DE CONDUCTOS, INCLUSO EXCAVA-CIÓN Y TRANSPORTE, HORMIGÓN DE LIMPIEZA, RELLENO YREPOSICIÓN DE PAVIMENTOS.

Sin descomposición

689,30


35Descompuestos

999162 M SUMINISTRO Y MONTAJE DE CABLE DE FIBRA ÓPTICA DE 6F.O. PKP MONOMODO, INCLUIDOS LOS CONEXIONADOS ENLAS TERMINACIONES DEL CABLE A LAS BANDEJAS DE TERMI-NACIÓN O CAJAS DE EMPALME, MONTAJE, TENDIDO Y PRUE-BAS.

Sin descomposición

5,00


ANEJO 17. REVISIÓN DE PRECIOS


P0720-SR-PBC-A17001-V02.DOC Anejo nº 17 – Revisión de precios

ÍNDICE 1. FÓRMULA DE REVISIÓN DE PRECIOS


P0720-SR-PBC-A17001-V02.DOC Anejo nº 17 – Revisión de precios 1

1. FÓRMULA DE REVISIÓN DE PRECIOS La determinación de la fórmula de revisión de precios está especificada en la Orden Circular 316/91 P y

P sobre Instrucciones para la propuesta y fijación de fórmulas polinómicas de revisión de precios en los

proyectos de obras de la Dirección General de Carreteras.

Siguiendo la metodología descrita en la Orden Circular mencionada, se llega a una fórmula como la que

aparece en el cuadro de la página siguiente.

Una breve revisión del mismo permite concluir que la fórmula polinómica tipo elegida es la número 9. Abastecimientos y distribución de agua. Saneamientos. Estaciones depuradoras. Estaciones elevadoras. Redes de alcantarillado. Obras de desagüe. Drenajes. Zanjas de telecomunicación., es la más adecuada a las características específicas de la obra; la expresión matemática de la fórmula

en cuestión es la siguiente:

15,016,020,016,033,0000

++++=SS

CC

EE

HH

K t

o

tttt

El significado de las variables que intervienen en la fórmula es el siguiente:

Kt: Coeficiente teórico de revisión para el momento de ejecución, t

Ho y Ht: Indices del coste de la mano de obra en la fecha de licitación y en el momento de la

ejecución, respectivamente

Eo y Et: Indices del coste de energía en la fecha de licitación y en el momento de la ejecución,

respectivamente

Co y Ct: Indices del coste de cerámica en la fecha de licitación y en el momento de la ejecución,

respectivamente

So y St: Indices del coste de los materiales siderúrgicos en la fecha de licitación y en el momento de

la ejecución, respectivamente

H E C L S Cu Al M Cr

PEM (€)0,37 0,28 0,00 0,00 0,20 0,00 0,00 0,00 0,00 0,15

0,0007 0,0006 0,0000 0,0000 0,0004 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,00030,31 0,37 0,00 0,00 0,17 0,00 0,00 0,00 0,00 0,15

0,0583 0,0696 0,0000 0,0000 0,0320 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,02820,34 0,18 0,18 0,00 0,13 0,00 0,00 0,02 0,00 0,15

0,2513 0,1330 0,1330 0,0000 0,0961 0,0000 0,0000 0,0148 0,0000 0,11090,23 0,15 0,00 0,00 0,10 0,10 0,15 0,12 0,00 0,15

0,0039 0,0026 0,0000 0,0000 0,0017 0,0017 0,0026 0,0020 0,0000 0,00260,47 0,28 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,05 0,05 0,15

0,0056 0,0034 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0006 0,0006 0,00180,32 0,15 0,17 0,00 0,13 0,00 0,00 0,08 0,00 0,15

0,0134 0,0063 0,0071 0,0000 0,0055 0,0000 0,0000 0,0034 0,0000 0,0063

TOTAL PEM 6.954.166,08 1,00 0,33 0,22 0,14 0,00 0,14 0,00 0,00 0,02 0,00 0,15

Obtenido Máx.(+0,06) Mín.(-0,06)

Kt= 0,33 x Ht / Ho 0,39 0,270,22 x Et / Eo 0,28 0,160,14 x Ct / Co 0,20 0,080,00 x Lt / Lo 0,06 0,000,14 x St / So 0,20 0,080,00 x Cut / Cuo 0,06 0,000,00 x Alt / Alo 0,06 0,000,02 x Mt / Mo 0,08 0,000,00 x Crt / Cro 0,06 0,000,15 T. fijo 0,15 0,15

La fórmula tipo que más se ajusta es la siguiente:

Plantaciones 85.427,16

290.070,14

Obras de fábrica en general 5.140.992,36

Obras accesorias (FT3)

Obras de tipo eléctrico y/o electrónico (FT 31) 116.303,00

Mano de obra Energía Cemento

Explanación en general

FÓRMULA POLINÓMICA DE REVISIÓN DE PRECIOS (Según Orden Circular 316/91 P y P)

Madera CerámicaAluminioTérmino

fijoLigante bitum. Siderurgia Cobre

Proyecto de Emisario de Gorliz. Tramo submarino

Tanto por uno

Explanación con explosivos o muy mecanizada 1.309.017,17

0,739

0,188

FORMULA Nº9: Kt = 0,33 x Ht/Ho + 0,16 x Et/Eo + 0,20 x Ct/Co + 0,16x St/So + 0,15

12.356,25

FÓRMULA:

0,012

0,042

0,017

0,002

2

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