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PROYECTO DE EJECUCIÓN DE DEMOLICIÓN Y CONSTRUCCIÓN DE PUENTE SOBRE RÍO OROMIÑO EN FAUSTE AUZOA EN IURRETA.

Nº Rev. REV.0

Código. INS1602017 Documento. ANEJO Nº 3 ESTRUCTURAS

Fecha. 03/2016

Cliente. IURRETAKO UDALA

AYUNTAMIENTO DE IURRETA Página 1 de 63

ANEJO Nº 3 ESTRUCTURAS.

1.- INTRODUCCIÓN

En el presente anejo se procede a la descripción y justificación de las estructuras proyectadas para

la reposición del paso existente sobre el Río Oromiño en el barrio de Fauste en Iurreta, Bizkaia.

En la actualidad existe un paso ejecutado mediante una losa maciza de hormigón apoyada sobre

sendos estribos igualmente de hormigón. Debido a la desestabilización del estribo sur se ha producido un

asentamiento del paso en ese punto y un hundimiento en la urbanización de ese extremo del paso.

Dadas las malas condiciones en las que se encuentra el paso actual y la dificultad y excesivo

coste que supondría su reparación se estima necesaria la ejecución de un nuevo paso. El nuevo paso

contará con una anchura de 6,00 m. y una luz libre entre estribos de 6,50 m.

El nuevo paso se proyecta mediante dos muros de hormigón armado, de 4,10 m. de altura

hasta cota bajo tablero, encofrados a dos caras sobre encepados micropilotados, que harán las veces

de estribos. Sobre estos estribos se ejecutará un forjado mediante placas alveolares prefabricadas de

hormigón pretensado de una longitud de 7,20 m. y un espesor de 30 cm. con capa de compresión de

10 cm.

La descripción geométrica de la estructura figura en los planos del presente Proyecto y, deberá ser

construida y controlada siguiendo lo que en ellos se indica y las normas expuestas en la Instrucción

Española de Hormigón Estructural EHE y Código Técnico de Edificación CTE. Tanto la interpretación de

planos como las normas de ejecución de la estructura quedan supeditadas en última instancia a las

directrices y órdenes que durante la construcción de la misma imparta la Dirección Facultativa de la obra.

Los planos de estructura exigen necesariamente planos de replanteo estrictamente arquitectónicos

y, son estos últimos los que fijarán la geometría precisa de la obra. Queda a juicio de la Dirección

Facultativa de la obra, si las variaciones que existiesen entre ambos por dilataciones del papel u otras

causas, son admisibles o deben ser reconsideradas en el análisis de la estructura.

Lo expuesto debe ser así, para evitar errores graves que se generan en la construcción de la obra

al contemplarse más de un plano de cotas.


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2.- JUSTIFICACIÓN DE LA SOLUCIÓN ADOPTADA

Como se ha comentado en el apartado anterior la estructura correspondiente al paso existente se

encuentra muy deteriorada por lo que se desecha la idea de reforzarla y se propone la ejecución de un

nuevo paso sobre una estructura de nueva ejecución.

La estructura proyectada consiste en dos muros de hormigón armado en ménsula, de 4,10 m.

de altura, bajo cara inferior de tablero, encofrados a dos caras sobre encepados micropilotados, que

harán las veces de estribos. La función de dichos muros será la de servir de soporte al forjado que

apoye sobre los mismos así como la de contener el terreno existente en su trasdós. Así mismo también

soportarán la losa de transición que se colocará en su trasdós y cuya función será la de evitar los

asentamientos diferenciales en la urbanización anexa a los accesos al paso, que se podrían producir

por la consolidación de los rellenos en el trasdós de los muros.

La cimentación se proyecta mediante micropilotes debido al desconocimiento de la naturaleza

del sustrato de apoyo, la profundidad del lecho rocoso y para garantizar la estabilidad de la misma en la

dirección de la corriente del río debido al empuje que la corriente de agua del mismo producirá sobre la

nueva estructura.

Tanto los encepados como los micropilotes se proyectan con hormigón HA-30/B/20/IIa. El

ambiente considerado es IIa al tratarse de pilas de puentes en una zona con precipitación media anual

superior a 600 mm.

Sobre estos estribos se ejecutará un forjado mediante placas alveolares prefabricadas de

hormigón pretensado de una longitud de 7,20 m. y un espesor de 30 cm. con capa de compresión de

10 cm.

2.1- CIMENTACIÓN

Como se ha comentado en el apartado anterior las cimentaciones proyectadas en el presente

Proyecto son las relativas a los dos muros que hacen las veces de estribos del nuevo paso a ejecutar.

En el caso de ambos la cimentación se resuelve mediante encepados de hormigón armado

micropilotados. Dichos encepados tienen unas dimensiones de 2,60 m. de ancho por 7,00 m. de largo

con un canto de 1,00 m. y se encuentran descentrados respecto a los muros, con una puntera de 50 cm.


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Cada uno de los encepados cuenta con 12 micropilotes, 8 de ellos verticales distanciados 2,00 m.

en sentido longitudinal y transversal, 2 inclinados en dirección transversal al curso del río para absorber

los esfuerzos horizontales del empuje de tierras contenidas en su trasdós y 2 inclinados en dirección

paralela al río para absorber los esfuerzos horizontales derivados del empuje de las aguas.

Los micropilotes proyectados son de Ø200 mm. armados tubería de acero calidad N-80 (Fy>=

550MPa), de diámetro exterior 139 mm y 9 mm de pared, unida mediante rosca, y barra GEWI de 40

mm., con un tope estructural superior a 95,00 Tn. Ante la falta de datos geotécnicos se ha considerado

una reducción de espesor de 1,20 mm. correspondiente a suelos naturales sin alterar y una vida útil de

100 años, un factor empírico de pandeo de 0,74 correspondiente a arcillas y limos y un coeficiente de

influencia del tipo de ejecución de 1,05 al realizarse mediante encamisado.

Los micropilotes deberán llegar hasta roca y empotrarse en la misma para transferir su carga.

Para calcular la longitud de empotramiento necesaria de los micropilotes se ha considerado una tensión

de adherencia de 3 kg/cm2 entre roca y micropilote. Considerando la dimensión del micropilote y para

una capacidad de 95 Tn la longitud referida debe ser de 5 m. No se poseen datos de la cota a la que se

encuentra el sustrato rocoso sano pero al encontrarse en el lecho de un río se ha supuesto que éste no

estará a más de 3m. bajo la cara inferior de los encepados, sumando a dichos 3 m. los 5m. de

empotramiento en roca y 1 m. de canto de encepado se supone que la longitud total de los micropilotes a

ejecutar rondarán los 9 m.

Al no disponerse de estudios del terreno específicamente realizados para este Proyecto y

fundamentarnos en las observaciones de visu efectuadas, se ha realizado una estimación de la tensión

de adherencia entre el terreno y los micropilotes, considerándose un valor de 3,0 kg/cm2, en el caso que

durante la obra y al realizar las excavaciones necesarias se compruebe que el estrato rocoso no posee

las características consideradas se deberán rehacer los cálculos aquí expuestos ajustándose a las

características del terreno observadas..


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2.2- CONTENCIÓN

Las contenciones a realizar en el presente Proyecto son las relativas al terreno que se situará en el

trasdós de los estribos del paso. Los muros – estribo contarán con una altura de 4,50 m., al ejecutarse a

dos caras el terreno que contendrán será el del relleno que se ejecute tras el desencofrado de los

mismos. Los parámetros geotécnicos considerados para dicho relleno son los siguientes:

- Densidad aparente: 1,90 Tn/m3

- Densidad sumergida: 1,10 Tn/m3

- Ángulo de rozamiento interno: 33º

- Cohesión nula (0,00 Tn/m2)

-

correspondientes a un terreno granular correctamente compactado.

Además se ha considerado una sobrecarga en la urbanización existente en su trasdós de 1 Tn/m2

y la carga que el tablero transmitirá a la cabeza de éstos.

Con los parámetros anteriores del cálculo ha resultado muros de espesor 60 cm.

2.3- ESTRUCTURA

El tablero del puente se ha resuelto mediante placas prefabricadas de hormigón pretensado de

espesor 30 cm. y capa de compresión de hormigón vertido “in situ” de 10 cm. de espesor, resultando un

canto total de 40 cm.

Las placas tendrán una longitud total de 7,20 m. apoyándose sobre las cabezas de los muros –

estribos comentados en el apartado anterior.

Dichas placas se han calculado como biapoyadas y deberán soportar un momento último superior

a 33 m·Tn/ml y un cortante último superior a 16,50 Tn/ml.

Dichos esfuerzos se derivan de la consideración de las siguientes cargas sobre el tablero:

- Peso propio: 650 kg/m2

- Cargas muertas: 150 kg/m2 (correspondientes a 6 cm. de asfalto)

- Sobrecarga de Uso: 2.000 kg/m2 (correspondientes a el paso de camiones de bomberos)


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3.- DIMENSIONADO

3.1.- RELACIÓN DE NORMAS QUE AFECTAN AL PROYECTO DE LA ESTRUCTURA

Los elementos de hormigón armado se han dimensionado siguiendo los criterios que establece la

vigente Instrucción de Hormigón Estructural y el Código Técnico de Edificación, EHE-CTE.

Para el dimensionamiento de la cimentación se ha seguido el Código Técnico de la Edificación,

CTE DB-SE C.

Finalmente, para la determinación de las diferentes acciones que afectan a la estructura se han

seguido las normas CTE DB-SE AE, NCSE-02 (para la determinación de acciones sísmicas).

3.2.- MÉTODOS DE CÁLCULO

3.2.1.- HORMIGÓN ARMADO

Para la obtención de las solicitaciones se han considerado los principios de la Mecánica Racional y

las teorías clásicas de la Resistencia de Materiales y Elasticidad.

El método de cálculo aplicado es el de los Estados Límites, en el que se pretende limitar que el

efecto de las acciones exteriores ponderadas por unos coeficientes, sea inferior a la respuesta de la

estructura, minorando las resistencias de los materiales.

En los estados límites últimos se comprueban los correspondientes a: equilibrio, agotamiento o

rotura, adherencia y fatiga (si procede).

En los estados límites de utilización se comprueba: deformaciones (flechas), y vibraciones (si

procede).

Definidos los estados de carga según su origen, se procede a calcular las combinaciones posibles

con los coeficientes de mayoración y minoración correspondientes de acuerdo a los coeficientes de

seguridad definidos en el art. 12º de la norma EHE-08 y las combinaciones de hipótesis básicas definidas

en el art 13º de la norma EHE-08


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Situaciones no sísmicas

Gj kj Q1 p1 k1 Qi ai kij 1 i >1

G Q Q

Situaciones sísmicas

Gj kj A E Qi ai kij 1 i 1

G A Q

La obtención de los esfuerzos en las diferentes hipótesis simples del entramado estructural, se

harán de acuerdo a un cálculo lineal de primer orden, es decir, admitiendo proporcionalidad entre

esfuerzos y deformaciones, el principio de superposición de acciones, y un comportamiento lineal y

geométrico de los materiales y la estructura.

Para la obtención de las solicitaciones determinantes en el dimensionado de los elementos de los

forjados (vigas, viguetas, losas, nervios) se obtendrán los diagramas envolventes para cada esfuerzo.

Para el dimensionado de los soportes se comprueban para todas las combinaciones definidas.

3.3.- CÁLCULOS POR ORDENADOR

Para la obtención de las solicitaciones y dimensionado de los elementos estructurales, se ha

dispuesto de un programa informático de ordenador (VER ANEJO II)


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4.- CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES EMPLEADOS

Los materiales a utilizar así como las características definitorias de los mismos, niveles de control

previstos, así como los coeficientes de seguridad, se indican en el siguiente cuadro:

4.1.- HORMIGÓN ARMADO

4.1.1.- HORMIGÓN. TIPIFICACIÓN SEGÚN EHE

Toda la obra Resistencia Característica a los 28 días: fck (N/mm2)

30

Tipo de cemento (RC-03) CEM I

Cantidad máxima/mínima de cemento (kp/m3) 375/275

Tamaño máximo del árido (mm) 20

Tipo de ambiente (agresividad) IIa

Consistencia del hormigón Blanda

Asiento Cono de Abrams (cm) 6 a 9

Sistema de compactación Vibrado

Nivel de Control Previsto Estadístico

Coeficiente de Minoración 1,5

Resistencia de cálculo del hormigón: fcd (N/mm2)

20,00

4.1.2.- ACERO EN BARRAS Y MALLAS. DESIGNACIÓN SEGÚN EHE

ACERO EN BARRAS

Toda la obra

Designación B-500-S

Límite Elástico (N/mm2) 500

Nivel de Control Previsto Normal

Coeficiente de Minoración 1.15 Resistencia de cálculo del acero (barras): fyd (N/mm2)

447.82

ACERO EN MALLAS

Toda la obra

Designación B-500-T

Límite Elástico (kp/cm2) 500


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4.2.- ENSAYOS A REALIZAR

Hormigón Armado. De acuerdo a los niveles de control previstos, se realizaran los ensayos

pertinentes de los materiales, acero y hormigón según se indica en la norma Cap. XVI, art. 85º y

siguientes.

4.3.- ASIENTOS ADMISIBLES Y LÍMITES DE DEFORMACIÓN

Asientos admisibles de la cimentación. Al tratarse de una cimentación micropilotado sobre sustrato

rocoso no se esperan asientos en la cimentación.

Límites de deformación de la estructura. Según lo expuesto en el artículo 4.3.3 de la norma CTE SE,

se han verificado en la estructura las flechas de los distintos elementos. El control de la flecha del

tablero está garantizado al tratarse de una estructura pretensada.


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5.- COEFICIENTES DE ACCIONES CONSIDERADAS

5.1.- HORMIGÓN ARMADO

Hipótesis y combinaciones. De acuerdo con las acciones determinadas en función de su origen, y

teniendo en cuenta tanto si el efecto de las mismas es favorable o desfavorable, así como los

coeficientes de ponderación se realizará el cálculo de las combinaciones posibles del modo siguiente:

E.L.U. de rotura. Hormigón: EHE-08/CTE



G Q Q



G A Q

Situación 1: Persistente o transitoria

Coeficientes parciales de

seguridad ( )

Coeficientes de combinación ( )

Favorable Desfavorable Principal ( p) Acompañamiento ( a)

Carga

permanente (G) 1.00 1.35 1.00 1.00

Sobrecarga (Q) 0.00 1.60 1.00 0.70

Viento (Q) 0.00 1.50 1.00 0.60

Nieve (Q) 0.00 1.50 1.00 0.50

Sismo (A)


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Situación 2: Sísmica


seguridad ( )



Carga

permanente (G) 1.00 1.00 1.00 1.00

Sobrecarga (Q) 0.00 1.00 0.30 0.30

Viento (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00

Nieve (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00

Sismo (A) -1.00 1.00 1.00 0.30(*)

(*) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las

solicitaciones obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones

ortogonales se combinarán con el 30 % de los de la otra.

E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: EHE-08/CTE



G Q Q



G A Q

Situación 1: Persistente o transitoria


seguridad ( )



Carga

permanente (G) 1.00 1.60 1.00 1.00

Sobrecarga (Q) 0.00 1.60 1.00 0.70

Viento (Q) 0.00 1.60 1.00 0.60

Nieve (Q) 0.00 1.60 1.00 0.50

Sismo (A)


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Situación 2: Sísmica


seguridad ( )



Carga

permanente (G) 1.00 1.00 1.00 1.00

Sobrecarga (Q) 0.00 1.00 0.30 0.30

Viento (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00

Nieve (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00

Sismo (A) -1.00 1.00 1.00 0.30(*)

(*) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las

solicitaciones obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones

ortogonales se combinarán con el 30 % de los de la otra.

5.3.- NIVELES DE CONTROL

5.3.1.- MATERIALES

HORMIGÓN ARMADO: Para el hormigón se realizará un control estadístico y para el acero un control

a nivel normal, según recoge la EHE.

5.3.2.- EJECUCIÓN

Será la Dirección Facultativa de la obra la que dé instrucciones precisas para proceder a la

ejecución de la obra. Sin embargo es conveniente, que salvo órdenes en contra, se sigan las vigentes

normativas para cada una de las tipologías estructurales.


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APARTADO Nº 3.1: JUSTIFICACION DE CUMPLIMIENTO DE NORMATIVA


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JUSTIFICACIÓN DE CUMPLIMIENTO DEL CÓDIGO TÉCNICO DE LA EDIFICACION

Seguridad Estructural.

Prescripciones aplicables conjuntamente con DB-SE.

El DB-SE constituye la base para los Documentos Básicos siguientes y se utilizará

conjuntamente con ellos:

Deberán tenerse en cuenta, además, las especificaciones de la normativa siguiente:

apartado

Procede

No

procede

DB-SE 1.1 Seguridad estructural:

DB-SE-

AE

1.2. Acciones en la edificación

DB-SE-C 1.3. Cimentaciones

DB-SE-A 1.6. Estructuras de acero

DB-SE-F 1.7. Estructuras de fábrica

DB-SE-M 1.8. Estructuras de madera

apartado

Procede

No

procede

NCSE 1.4. Norma de construcción

sismorresistente

EHE 1.5. Instrucción de hormigón

estructural


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REAL DECRETO 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el

Código Técnico de la Edificación.( BOE núm. 74,Martes 28 marzo

2006)

Artículo 10. Exigencias básicas de seguridad estructural (SE).

1. El objetivo del requisito básico «Seguridad estructural» consiste en

asegurar que el edificio tiene un comportamiento estructural

adecuado frente a las acciones e influencias previsibles a las que

pueda estar sometido durante su construcción y uso previsto.

2. Para satisfacer este objetivo, los edificios se proyectarán,

fabricarán, construirán y mantendrán de forma que cumplan con

una fiabilidad adecuada las exigencias básicas que se establecen

en los apartados siguientes.

3. Los Documentos Básicos «DB SE Seguridad Estructural», «DB-

SE-AE Acciones en la edificación», «DBSE-C Cimientos», «DB-

SE-A Acero», «DB-SE-F Fábrica» y «DB-SE-M Madera»,

especifican parámetros objetivos y procedimientos cuyo

cumplimiento asegura la satisfacción de las exigencias básicas y

la superación de los niveles mínimos de calidad propios del

requisito básico de seguridad estructural.

4. Las estructuras de hormigón están reguladas por la Instrucción de

Hormigón Estructural vigente.

10.1 Exigencia básica SE 1: Resistencia y estabilidad: la

resistencia y la estabilidad serán las adecuadas para que no se

generen riesgos indebidos, de forma que se mantenga la resistencia y

la estabilidad frente a las acciones e influencias previsibles durante las

fases de construcción y usos previstos de los edificios, y que un

evento extraordinario no produzca consecuencias desproporcionadas

respecto a la causa original y se facilite el mantenimiento previsto.

10.2 Exigencia básica SE 2: Aptitud al servicio: la aptitud al servicio

será conforme con el uso previsto del edificio, de forma que no se

produzcan deformaciones inadmisibles, se limite a un nivel aceptable

la probabilidad de un comportamiento dinámico inadmisible y no se

produzcan degradaciones o anomalías inadmisibles.


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1.1.- Seguridad estructural (SE)


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Análisis estructural y dimensionado

Proceso -DETERMINACION DE SITUACIONES DE DIMENSIONADO

-ESTABLECIMIENTO DE LAS ACCIONES

-ANALISIS ESTRUCTURAL

-DIMENSIONADO

Situaciones de

dimensionado

PERSISTENTES Condiciones normales de uso

TRANSITORIAS Condiciones aplicables durante un tiempo limitado.

EXTRAORDINARIAS Condiciones excepcionales en las que se puede

encontrar o estar expuesto el edificio.

Periodo de servicio 50 Años

Método de

comprobación

Estados límites

Definición estado

limite

Situaciones que de ser superadas, puede considerarse que el edificio no

cumple con alguno de los requisitos estructurales para los que ha sido

concebido

Resistencia y

estabilidad

ESTADO LIMITE ÚLTIMO:

Situación que de ser superada, existe un riesgo para las personas, ya sea por

una puesta fuera de servicio o por colapso parcial o total de la estructura:

- perdida de equilibrio

- deformación excesiva

- transformación estructura en mecanismo

- rotura de elementos estructurales o sus uniones

- inestabilidad de elementos estructurales

Aptitud de servicio ESTADO LIMITE DE SERVICIO

Situación que de ser superada se afecta::

- el nivel de confort y bienestar de los usuarios

- correcto funcionamiento del edificio

- apariencia de la construcción


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Acciones

Clasificación de

las acciones

PERMANENTES Aquellas que actúan en todo instante, con posición

constante y valor constante (pesos propios) o con

variación despreciable: acciones reológicas

VARIABLES Aquellas que pueden actuar o no sobre el edificio: uso y

acciones climáticas

ACCIDENTALES Aquellas cuya probabilidad de ocurrencia es pequeña

pero de gran importancia: sismo, incendio, impacto o

explosión.

Valores

característicos de

las acciones

Los valores de las acciones se recogerán en la justificación del cumplimiento

del DB SE-AE

Datos geométricos

de la estructura

La definición geométrica de la estructura está indicada en los planos de

proyecto

Características de

los materiales

Los valores característicos de las propiedades de los materiales se detallarán

en la justificación del DB correspondiente o bien en la justificación de la EHE.

Modelo análisis

estructural

Se realiza un cálculo espacial en tres dimensiones por métodos matriciales de

rigidez, formando las barras los elementos que definen la estructura: pilares,

vigas, brochales y viguetas. Se establece la compatibilidad de deformación en

todos los nudos considerando seis grados de libertad y se crea la hipótesis de

indeformabilidad del plano de cada planta, para simular el comportamiento del

forjado, impidiendo los desplazamientos relativos entre nudos del mismo. A los

efectos de obtención de solicitaciones y desplazamientos, para todos los

estados de carga se realiza un cálculo estático y se supone un comportamiento

lineal de los materiales, por tanto, un cálculo en primer orden.


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Verificación de la estabilidad

Ed,dst Ed,stb

Ed,dst: valor de cálculo del efecto de las acciones desestabilizadoras

Ed,stb: valor de cálculo del efecto de las acciones estabilizadoras

Verificación de la resistencia de la estructura

Ed Rd

Ed : valor de calculo del efecto de las acciones

Rd: valor de cálculo de la resistencia correspondiente

Combinación de acciones

El valor de calculo de las acciones correspondientes a una situación

persistente o transitoria y los correspondientes coeficientes de seguridad

se han obtenido de la formula 4.3 y de las tablas 4.1 y 4.2 del DB.

El valor de cálculo de las acciones correspondientes a una situación extraordinaria se ha

obtenido de la expresión 4.4 del DB y los valores de cálculo de las acciones se ha considerado 0

o 1 si su acción es favorable o desfavorable respectivamente.

Verificación de la aptitud de servicio

Se considera un comportamiento adecuado en relación con las deformaciones, las vibraciones o

el deterioro si se cumple que el efecto de las acciones no alcanza el valor límite admisible

establecido para dicho efecto.

Flechas La limitación de flecha horizontal es 1/300.


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1.2. Acciones en la edificación (SE-AE)


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Acciones

Permanent

es

(G):

Peso Propio de

la estructura:

Corresponde al peso de los diferentes elementos estructurales,

calculados a partir de su sección bruta y multiplicados por 78,50

KN/m3, en caso del acero y 25 KN/m3 en el caso del hormigón.

Cargas

Muertas:

Se estiman uniformemente repartidas en la planta. Son elementos

tales como el pavimento, solado...

Peso propio de

tabiques

pesados y

muros de

cerramiento:

Éstos se consideran al margen de la sobrecarga de tabiquería.

El pretensado se regirá por lo establecido en la Instrucción EHE.

Las acciones del terreno se tratarán de acuerdo con lo establecido

en DB-SE-C.

Acciones

Variables

(Q):

La sobrecarga

de uso:

Se adoptarán los valores de la tabla 3.1.

Las acciones

climáticas:

El viento:

La presión dinámica del viento Qb=1/2 x Rx Vb2. Se adopta

R=1.25 kg/m3. La velocidad del viento se obtiene del anejo E.

Los coeficientes de presión exterior e interior se encuentran en el

Anejo D.

La nieve:

Este documento no es de aplicación a edificios situados en lugares

que se encuentren en altitudes superiores a las indicadas en la

tabla 3.11. En cualquier caso, incluso en localidades en las que el

valor característico de la carga de nieve sobre un terreno

horizontal Sk=0 se adoptará una sobrecarga no menor de 0.20

Kn/m2

Acciones

accidentales

(A):

Los impactos, las explosiones, el sismo, el fuego.

Las acciones debidas al sismo están definidas en la Norma de

Construcción Sismorresistente NCSE-02.

En este documento básico solamente se recogen los impactos de

los vehículos en los edificios, por lo que solo representan las

acciones sobre las estructuras portantes. Los valores de cálculo

de las fuerzas estáticas equivalentes al impacto de vehículos

están reflejados en la tabla 4.1

Cargas consideradas.


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Conforme a lo establecido en el DB-SE-AE en la tabla 3.1 y al Anexo A.1 y A.2 de la EHE, las

acciones gravitatorias, así como las sobrecargas de uso, tabiquería y nieve que se han

considerado para el cálculo de la estructura de este edificio son las indicadas:

Niveles Sobrecarga

de Uso

Cargas

Muertas

Peso propio

del Forjado

Peso propio

Nieve Carga Total

Paso 20,00 KN/m² 1,50 KN/m² 6,50 KN/m² 0,30 KN/m² 28,30 kN/m²


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1.3. Cimentaciones (SE-C)


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Bases de cálculo

Método de cálculo: El dimensionado de secciones se realiza según la Teoría de los

Estados Limites Últimos (apartado 3.2.1 DB-SE) y los Estados

Límites de Servicio (apartado 3.2.2 DB-SE). El comportamiento de

la cimentación debe comprobarse frente a la capacidad portante

(resistencia y estabilidad) y la aptitud de servicio.

Verificaciones: Las verificaciones de los Estados Límites están basadas en el uso

de un modelo adecuado para al sistema de cimentación elegido y

el terreno de apoyo de la misma.

Acciones: Se han considerado las acciones que actúan sobre la estructura

soportado según el documento DB-SE-AE y las acciones

geotécnicas que transmiten o generan a través del terreno en que

se apoya según el documento DB-SE en los apartados (4.3 - 4.4 –

4.5).

Estudio geotécnico pendiente de realización

Generalidades: El análisis y dimensionamiento de la cimentación exige el

conocimiento previo de las características del terreno de apoyo, la

tipología del edificio previsto y el entorno donde se ubica la

construcción.

Datos estimados Los datos mostrados a continuación son estimados a falta de un

Estudio Geotécnico, ante la falta de datos fehacientes se han

adoptado unos parámetros que se consideran suficientemente

conservadores.

Par

áme

tros

geot

écni

cos

esti

Cota de

cimentació

n

(Segú

n

plano

s

cimen

tación

)


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mad

os:

Estrato

previsto

para

cimentar

Sustr

ato

rocos

o

Nivel

freático.

Variable (Cota de lámina del

río)

Tensión

adherenci

a

considera

da

0,30

N/mm

²


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Cimentación:

Descripción: Estribos de hormigón armado micropilotados

Material adoptado: Hormigón armado.

Dimensiones y armado: Las dimensiones y armados se indican en planos de estructura. Se

han dispuesto armaduras que cumplen con las cuantías mínimas

indicadas en la tabla 42.3.5 de la instrucción de hormigón

estructural (EHE) atendiendo a elemento estructural considerado.

Condiciones de ejecución: Sobre la superficie de excavación del terreno se debe extender

una capa de hormigón de regularización llamada solera de asiento

que tiene un espesor mínimo de 10 cm y que sirve de base a los

elementos de cimentación.


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1.4. Acción sísmica (NCSE-02)

RD 997/2002, de 27 de Septiembre, por

el que se aprueba la Norma de

construcción sismorresistente: parte

general y edificación (NCSR-02).


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Clasificación de la construcción: Paso sobre Río Oromiño

(Construcción de normal importancia)

Tipo de Estructura: Hormigón armado y pretensado

Aceleración Sísmica Básica (ab): Ab<0.04 g, (siendo g la aceleración de la gravedad)

Coeficiente de contribución (K):

Coeficiente adimensional de riesgo

():

Coeficiente de amplificación del

terreno (S):

Coeficiente de tipo de terreno (C):

Aceleración sísmica de cálculo (ac): No procede

Observaciones:

De acuerdo a la norma de construcción sismorresistente

NCSR-02, por el uso y la situación de la estructura, en el

término municipal de Iurreta, NO SE CONSIDERAN LAS

ACCIONES SÍSMICAS ab< 0.04 g.


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1.5. Cumplimiento de la instrucción de hormigón estructural EHE

(RD 2661/1998, de 11 de Diciembre, por el que se aprueba

la instrucción de hormigón estructural )


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Estructura

Descripción del sistema

estructural:

Muros de contención en ménsula cimentados sobre estribos

micropilotados y tablero mediante losas de hormigón prefabricadas

pretensadas.

Programa de cálculo:

Nombre comercial: Cypecad Espacial

Empresa Cype Ingenieros

Avenida Eusebio Sempere nº5

Alicante.

Descripción del programa:

idealización de la

estructura: simplificaciones

efectuadas.

El programa realiza un cálculo espacial en tres dimensiones por

métodos matriciales de rigidez, formando las barras los elementos

que definen la estructura: pilares, vigas, brochales y viguetas. Se

establece la compatibilidad de deformación en todos los nudos

considerando seis grados de libertad y se crea la hipótesis de

indeformabilidad del plano de cada planta, para simular el

comportamiento del forjado, impidiendo los desplazamientos

relativos entre nudos del mismo.

A los efectos de obtención de solicitaciones y desplazamientos,

para todos los estados de carga se realiza un cálculo estático y se

supone un comportamiento lineal de los materiales, por tanto, un

cálculo en primer orden.

Memoria de cálculo

Método de cálculo El dimensionado de secciones se realiza según la Teoría de los

Estados Limites de la vigente EHE, articulo 8, utilizando el Método

de Cálculo en Rotura.

Redistribución de esfuerzos: Se realiza una plastificación de hasta un 15% de momentos

negativos en vigas, según el artículo 24.1 de la EHE.

Deformaciones Lím. flecha total Lím. flecha activa Máx. recomendada

L/300 L/400 1cm.


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Valores de acuerdo al artículo 50.1 de la EHE.

Para la estimación de flechas se considera la Inercia Equivalente

(Ie) a partir de la Formula de Branson.

Se considera el modulo de deformación Ec establecido en la EHE,

art. 39.1.

Cuantías geométricas Serán como mínimo las fijadas por la instrucción en la tabla 42.3.5

de la Instrucción vigente.

Estado de cargas consideradas:

Las combinaciones de las

acciones consideradas se

han establecido siguiendo

los criterios de:

DOCUMENTO BASICO SE (CODIGO TÉCNICO)

Los valores de las acciones

serán los recogidos en:

DOCUMENTO BASICO SE-AE (CODIGO TECNICO)

Cargas verticales (valores en servicio)

SE HAN CONSIDERADO LAS CARGAS VERTICALES RECOGIDAS EN EL APARTADO 1.2.

ACCIONES EN LA EDIFICACIÓN (SE-AE)

Cargas Térmicas Dadas las dimensiones de la estructura no ha sido necesario

disponer junta de dilatación. Se han adoptado las cuantías

geométricas exigidas por la EHE en la tabla 42.3.5, por lo que no

se ha contabilizado la acción de la carga térmica.


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Características de los materiales:

-Hormigón HA-30/B/20/IIa

-tipo de cemento... CEM I

-tamaño máximo de árido...

20 mm.

-máxima relación

agua/cemento

0.60

-mínimo contenido de

cemento

275 kg/m3

-FCK.... 30 Mpa (N/mm2)=306 Kg/cm2

-tipo de acero... B-500S

-FYK... 500 N/mm2 = 5100 kg/cm²

Coeficientes de seguridad y niveles de control

El nivel de control de ejecución de acuerdo al artº 95 de EHE para esta obra es normal.

El nivel control de materiales es estadístico para el hormigón y normal para el acero de acuerdo a

los artículos 88 y 90 de la EHE respectivamente

Hormigón Coeficiente de minoración 1.50

Nivel de control ESTADISTICO

Acero Coeficiente de minoración 1.15

Nivel de control NORMAL

Ejecución

Coeficiente de mayoración

Cargas

Permanentes...

1.35 Cargas variables 1.50

Nivel de control... NORMAL


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Durabilidad

Recubrimientos exigidos:

Al objeto de garantizar la durabilidad de la estructura durante su

vida útil, el artículo 37 de la EHE establece los siguientes

parámetros.

Recubrimientos: A los efectos de determinar los recubrimientos exigidos en la

tabla 37.2.4. de la vigente EHE, se considera toda la estructura

en ambiente IIa: esto es elementos enterrados.

Para el ambiente IIa se exigirá un recubrimiento mínimo de 15

mm, lo que requiere un recubrimiento nominal de 25 mm. Para

garantizar estos recubrimientos se exigirá la disposición de

separadores homologados de acuerdo con los criterios descritos

en cuando a distancias y posición en el artículo 66.2 de la

vigente EHE.

Cantidad mínima de cemento: Para el ambiente considerado IIa, la cantidad mínima de

cemento requerida es de 275 kg/m3.

Cantidad máxima de

cemento:

Para el tamaño de árido previsto de 20 mm. la cantidad máxima

de cemento es de 375 kg/m3.

Resistencia mínima

recomendada:

Para ambiente IIa la resistencia mínima es de 25 Mpa.

Relación agua cemento: la cantidad máxima de agua se deduce de la relación a/c 0.60


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APARTADO Nº 3.2: CÁLCULOS POR ORDENADOR


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CÁLCULOS POR ORDENADOR.

1.- PROGRAMAS UTILIZADOS

1.1.- NOMBRE DEL PROGRAMA

CYPECAD

1.2.- VERSIÓN Y FECHA

Versión 2016.e, febrero de 2016

1.3.- AUTOR DEL PROGRAMA

Cype Ingenieros, S.A.


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2.- TIPO DE ANÁLISIS EFECTUADO POR EL PROGRAMA

2.1.- DESCRIPCIÓN DEL PROBLEMA A RESOLVER

CYPECAD ha sido concebido para realizar el cálculo y dimensionado de estructuras de

hormigón armado y metálicas diseñado con forjados unidireccionales, reticulares y losas macizas para

edificios sometidos a acciones verticales y horizontales. Las vigas de forjados pueden ser de hormigón

y metálicas. Los soportes pueden ser pilares de hormigón armado, metálicos, pantallas de hormigón

armado, muros de hormigón armado con o sin empujes horizontales y muros de fábrica. La cimentación

puede ser fija (por zapatas o encepados) o flotante (mediante vigas y losas de cimentación).

2.2.- DESCRIPCIÓN DEL ANÁLISIS EFECTUADO POR EL PROGRAMA

El análisis de las solicitaciones se realiza mediante un cálculo espacial en 3D, por métodos

matriciales de rigidez, formando todos los elementos que definen la estructura.

Se establece la compatibilidad de deformaciones en todos los nudos, considerando 6 grados de

libertad, y se crea la hipótesis de indeformabilidad del plano de cada planta, para simular el

comportamiento rígido del forjado, impidiendo los desplazamientos relativos entre nudos del mismo

(diafragma rígido). Por tanto, cada planta sólo podrá girar y desplazarse en su conjunto (3 grados de

libertad).

Cuando en una misma planta existan zonas independientes, se considerará cada una de éstas

como una parte distinta de cara a la indeformabilidad de esa zona, y no se tendrá en cuenta en su

conjunto. Por tanto, las plantas se comportarán como planos indeformables independientes. Un pilar no

conectado se considera zona independiente.

Para todos los estados de carga se realiza un cálculo estático, (excepto cuando se consideran

acciones dinámicas por sismo, en cuyo caso se emplea el análisis modal espectral), y se supone un

comportamiento lineal de los materiales y, por tanto, un cálculo de primer orden, de cara a la obtención

de desplazamientos y esfuerzos.


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2.3.- DISCRETIZACIÓN DE LA ESTRUCTURA

La estructura se discretiza en elementos tipo barra (estructuras 3D integradas), emparrillados

de barras y nudos, y elementos finitos triangulares de la siguiente manera:

1. Pilares: Son barras verticales entre cada planta, definiendo un nudo en arranque de

cimentación o en otro elemento, como una viga o forjado, y en la intersección de cada planta, siendo su

eje el de la sección transversal. Se consideran las excentricidades debidas a la variación de

dimensiones en altura. La longitud de la barra es la altura o distancia libre a cara de otros elementos.

2. Vigas: se definen en planta fijando nudos en la intersección con las caras de soportes

(pilares, pantallas o muros), así como en los puntos de corte con elementos de forjado o con otras

vigas. Así se crean nudos en el eje y en los bordes laterales y, análogamente, en las puntas de

voladizos y extremos libres o en contacto con otros elementos de los forjados. Por tanto, una viga entre

dos pilares está formada por varias barras consecutivas, cuyos nudos son las intersecciones con las

barras de forjados. Siempre poseen tres grados de libertad, manteniendo la hipótesis de diafragma

rígido entre todos los elementos que se encuentren en contacto. Por ejemplo, una viga continua que se

apoya en varios pilares, aunque no tenga forjado, conserva la hipótesis de diafragma rígido. Pueden

ser de hormigón armado o metálicas en perfiles seleccionados de biblioteca.

Los tipos de apoyos a definir son:

- empotramiento: desplazamientos y giros impedidos en todas direcciones

- articulación fija: desplazamientos impedidos pero giro libre

- articulación con deslizamiento libre horizontal: desplazamiento vertical coartado, horizontal y

giros libres.

2.4.- CONSIDERACIÓN DEL TAMAÑO DE LOS NUDOS

Se crea, por tanto, un conjunto de nudos generales rígidos de dimensión finita en la

intersección de pilares y vigas cuyos nudos asociados son los definidos en las intersecciones de los

elementos de los forjados en los bordes de las vigas y de todos ellos en las caras de los pilares.


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Dado que están relacionados entre sí por la compatibilidad de deformaciones, supuesta la

deformación plana, se puede resolver la matriz de rigidez general y las asociadas y obtener los

desplazamientos y los esfuerzos en todos los elementos.

A modo de ejemplo, la discretización sería tal como se observa en el esquema siguiente (Fig

2). Cada nudo de dimensión finita puede tener varios nudos asociados o ninguno, pero siempre debe

tener un nudo general. Dado que el programa tiene en cuenta el tamaño del pilar, y suponiendo un

comportamiento lineal dentro del soporte, con deformación plana y rigidez infinita, se plantea la

compatibilidad de deformaciones. Las barras definidas entre el eje del pilar (1) y sus bordes (2) se

consideran infinitamente rígidas.

Fig 2

Se consideran z1, x1, y1 como los desplazamientos del pilar , z2, x2, y2 como

los desplazamientos de cualquier punto , que es la intersección del eje de la viga con la cara de pilar,

y Ax, Ay como las coordenadas relativas del punto respecto del (Fig 2).

Se cumple que:

1y2y

1x2x

1xy1yx1z2z AA

De idéntica manera se tiene en cuenta el tamaño de las vigas, considerando plana su

deformación (Fig 3).


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Fig 3

2.5.- REDONDEO DE LAS LEYES DE ESFUERZOS EN APOYOS

Si se considera el Código Modelo CEB-FIP 1990, inspirador de la normativa europea, al hablar

de la luz eficaz de cálculo, el artículo 5.2.3.2. dice lo siguiente:

“ Usualmente, la luz l será entendida como la distancia entre ejes de soportes. Cuando las

reacciones estén localizadas de forma muy excéntrica respecto de dichos ejes, la luz eficaz se

calculará teniendo en cuenta la posición real de la resultante en los soportes.

En el análisis global de pórticos, cuando la luz eficaz es menor que la distancia entre soportes,

las dimensiones de las uniones se tendrán en cuenta introduciendo elementos rígidos en el

espacio comprendido entre la directriz del soporte y la sección final de la viga.”

Como en general la reacción en el soporte es excéntrica, ya que normalmente se transmite axil

y momento al soporte, se adopta la consideración del tamaño de los nudos mediante la introducción de

elementos rígidos entre el eje del soporte y el final de a viga, lo cual se plasma en las consideraciones

que a continuación se detallan.

Dentro del soporte se supone una respuesta lineal como reacción de las cargas transmitidas

por el dintel y las aplicadas en el nudo, transmitidas por el resto de la estructura (Fig 4).

Fig 4

Datos conocidos: - momentos: M1, M2 Incógnita: q (x)

- cortantes: Q1, Q2


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Se sabe que:

dx

dQq

dx

dMQ

Las ecuaciones del momento responden, en general, a una ley parabólica cúbica de la forma:

M = ax3 + bx2 + cx + d

El cortante es su derivada:

Q = 3ax2 + 2bx + c

Suponiendo las siguientes condiciones de contorno:

dclblalMM0x

cbl2al3QQ1x

dMM0x

cQQ0x

222

22

1

1

se obtiene un sistema de cuatro ecuaciones con cuatro incógnitas de fácil resolución.

Las leyes de esfuerzos son de la siguiente forma (Fig 5):

Fig 5

Estas consideraciones ya fueron recogidas por diversos autores (Branson, 1977) y, en

definitiva, están relacionadas con la polémica sobre luz de cálculo y luz libre y su forma de

contemplarlo en las diversas normas, así como el momento de cálculo a ejes o a caras de soportes.

En particular, el art. 18.2.2. de la EHE dice: Salvo justificación especial se considerará como luz

de cálculo la distancia entre ejes de apoyo. Comentarios: En aquellos casos en los que la dimensión

del apoyo es grande, puede tomarse simplificadamente como luz de cálculo la luz libre más el canto del

elemento.

Se está idealizando la estructura en elementos lineales, de una longitud a determinar por la

geometría real de la estructura y en este sentido cabe la consideración del tamaño de los pilares.


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No conviene olvidar que, para considerar un elemento como lineal, la viga o pilar tendrá una luz

o longitud del elemento no menor que el triple de su canto medio, ni menor que cuatro veces su ancho

medio.

El Eurocódigo EC-2 permite reducir los momentos de apoyo en función de la reacción del

apoyo y su anchura:

8

apoyo ancho reacciónM

En función de que su ejecución sea de una pieza sobre los apoyos, se puede tomar como

momento de cálculo el de la cara del apoyo y no menos del 65% del momento de apoyo, supuesta una

perfecta unión fija en las caras de los soportes rígidos.

En este sentido se pueden citar también las normas argentinas C.I.R.S.O.C., que están

basadas en las normas D.I.N. alemanas y que permiten considerar el redondeo parabólico de las leyes

en función del tamaño de los apoyos.

Dentro del soporte se considera que el canto de las vigas aumenta de forma lineal, de acuerdo

a una pendiente 1:3, hasta el eje del soporte, por lo que la consideración conjunta del tamaño de los

nudos, redondeo parabólico de la ley de momentos y aumento de canto dentro del soporte, conduce a

una economía de la armadura longitudinal por flexión en las vigas, ya que el máximo de cuantías se

produce entre la cara y el eje del soporte, siendo lo más habitual en la cara, dependiendo de la

geometría introducida.

En el caso de una viga que apoya en un soporte alargado tipo pantalla o muro, las leyes de

momentos se prolongarán en el soporte a partir de la cara de apoyo en una longitud de un canto,

dimensionando las armaduras hasta tal longitud, no prolongándose más allá de donde son necesarias.

Aunque la viga sea de mayor ancho que el apoyo, la viga y su armadura se interrumpen una vez que

ha penetrado un canto en la pantalla o muro.


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2.6.- MÉTODO DE COMPROBACIÓN A PANDEO

Para el cálculo a pandeo se expone a continuación los principios básicos utilizados por el

programa:

Coeficientes de pandeo por planta en cada dirección.

Pilares de acero.

Estos coeficientes pueden definirse por planta y por cada pilar independientemente. El

programa asume el valor = 1 (también llamado ) por defecto, debiéndolo variar el usuario si así lo

considera, por el tipo de estructura y uniones del pilar con vigas y forjados en ambas direcciones.

Recuerde que se define un coeficiente de pandeo por planta y otro por pilar en cabeza y pie, que se

multiplican, obteniendo el coeficiente de cálculo definido.


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3.- OPCIONES DE CÁLCULO

ESTRUCTURAS METÁLICAS

PANDEO LATERAL

Se considera de acuerdo a la norma DB-SE-A.

ABOLLADURA DEL ALMA

Se considera de acuerdo a la norma DB-SE-A.

3.1.- MÉTODO DE CÁLCULO DE ACCIONES HORIZONTALES

1. Viento. Para cada norma, la forma de cálculo de la presión de forma automática, necesita la

definición de una serie de datos que puede consultar en el apéndice de normativas de aplicación del

manual.

A.-Norma CTE. Para la obtención de la carga de viento se considera lo indicado en la norma española

DB-SE-AE Acciones en la Edificación. Basta para ello definir la zona eólica y el grado de aspereza.

Genera de forma automática las cargas horizontales en cada planta, de acuerdo con la norma

seleccionada, en dos direcciones ortogonales X, Y, o en una sola, y en ambos sentidos (+X, -X, +Y, -

Y). Se puede definir un coeficiente de cargas para cada dirección y sentido de actuación del viento, que

multiplica a la presión total del Viento. Si un edificio esta aislado, actuará la presión en la cara de

barlovento, y la succión en la de sotavento. Se suele estimar que la presión es 2/3=0.66 y la succión

1/3=0.33 de la presión total, luego para el edificio aislado el coeficiente de cargas es 1 (2/3+1/3=1) para

cada dirección. Si es un edificio adosado o de medianería en X a la izquierda, que protege de la acción

del Viento en alguna dirección, se puede tener en cuenta mediante los coeficientes de cargas,

poniendo en +X=0.33 ya que sólo hay succión a sotavento, y –X=0.66 ya que sólo hay presión a

barlovento.

Fig 13


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Se define como ancho de banda a la longitud de fachada perpendicular a la dirección del

Viento. Puede ser diferente en cada planta, y se define por plantas. Cuando el Viento actúa en la

dirección X, se debe dar el ancho de banda y (A.Y), y cuando actúa en Y, ancho de banda x (A.X).

Cuando en una misma planta hay zonas independientes, se hace un reparto de la carga total

proporcional al ancho de cada zona respecto al ancho total B definido para esa planta(Fig 14).

Siendo B el ancho de banda definido cuando el Viento actúa en la dirección Y, los valores b1 y

b2 son calculados geométricamente por CYPECAD en función de las coordenadas de los pilares

extremos de cada zona. Por tanto, los anchos de banda que se aplicarán en cada zona serán:

Bbb

bBB

bb

bB

21

22

21

11

Fig 14

Conocido el ancho de banda de una planta, y las alturas de la planta superior e inferior a la

planta, si se multiplican la semisuma de las alturas por el ancho de banda se obtiene la superficie

expuesta al Viento en esa planta, que multiplicada a su vez por la presión total calculada a esa altura y

por el coeficiente de cargas, obtendríamos la carga de Viento en esa planta y en esa dirección.

B.-Viento en General. Definidas las direcciones de actuación del Viento, coeficientes de

cargas y anchos de banda por planta, se debe seleccionar la curva de alturas-presiones. Existe una

biblioteca que permite seleccionar curvas existentes y crear otras nuevas. En dichas curvas para cada

altura se define una presión total, interpolándose para alturas intermedias, lo cual es necesario para

calcular la presión a la altura de cada planta del edificio a calcular.

Se define el factor de forma, coeficiente multiplicador que permite corregir la carga de Viento en

función de la forma del edificio, ya sea por su forma en planta, rectangular, cilíndrica, etc., y por su

esbeltez.


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También se puede definir un factor de ráfaga, coeficiente amplificador de la carga de Viento

para tener en cuenta la posición geográfica de la construcción, en zonas muy expuestas, valles

angostos, laderas, etc. que por su exposición y producción de mayores velocidades del viento, debe

considerarse.

Se obtiene la carga total de Viento aplicada en cada planta como el producto de la presión a su

altura, superficie expuesta, factores de forma y ráfaga. El punto de aplicación de dicha carga en cada

planta es el centro geométrico de la planta determinado por el perímetro de la planta. Se puede

consultar y listar el valor de la carga de Viento aplicada en cada planta.


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4.- DIMENSIONADO DE SECCIONES

4.1.- COMPROBACIÓN Y DIMENSIONADO DE ELEMENTOS

Para el dimensionado de las secciones de hormigón armado en estados límites últimos se

emplean el método de la parábola-rectángulo y el diagrama rectangular, con los diagramas tensión-

deformación del hormigón y para cada tipo de acero, de acuerdo con la normativa vigente (ver

apéndice).

Se utilizan los límites exigidos por las cuantías mínimas y máximas indicadas por las normas,

tanto geométricas como mecánicas, así como las disposiciones indicadas referentes a número mínimo

de redondos, diámetros mínimos y separaciones mínimas y máximas. Dichos límites se pueden

consultar y modificar por pantalla en Opciones. Otros se encuentran grabados en ficheros internos.

VIGAS METÁLICAS

Se dimensionan de acuerdo a la norma correspondiente y al tipo de acero.

Se propone dentro de la serie el perfil óptimo.

Se dimensionan a flexión simple, ya que no se considera el axil.

De forma opcional se comprueba el pandeo lateral.

Se aplica como criterio del dimensionado los límites de flecha y la abolladura. El coeficiente de

aprovechamiento se expresa en % respecto a los límites de tensión y de flecha.

PILARES, PANTALLAS Y MUROS DE HORMIGÓN ARMADO

Pilares Metálicos: Si se ha definido pilares metálicos, se calculan de acuerdo a la norma

seleccionada para el tipo de acero, ya sea laminado o conformado. Los coeficientes de pandeo ya

mencionados anteriormente deben introducirse por el usuario. Si adopta el criterio de mantener el perfil

existente, recuerde que debe comprobar su cumplimiento.

Si por el contrario admite que el programa coloque el perfil necesario, recuerde que los

esfuerzos de dimensionado se han obtenido con el perfil introducido inicialmente, por lo que si la

variación ha sido importante, es conveniente recalcular la obra, ya que los esfuerzos pueden variar

sustancialmente.


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Por último se calculan las placas de anclaje en el arranque de pilares metálicos, verificando las

tensiones generales y locales en el acero, hormigón, pernos, punzonamiento y arrancamiento.

4.2.- CIMENTACIONES

En el presente apartado se indican las consideraciones generales tenidas en cuenta para la

comprobación y dimensionado de los elementos de cimentación definibles en CYPECAD bajo soportes

verticales del edificio definidos ‘con vinculación exterior’.

Recuerde que puede calcular simultáneamente con el resto de la estructura o de forma

independiente. Como son elementos ‘con vinculación exterior’ no tienen asientos, luego no influyen en

el cálculo de la estructura.

Puesto que pueden calcularse de forma independiente, no olvide que puede hacer

modificaciones en la estructura sin que ello implique afectar a la cimentación.

También es posible utilizarla como un editor, por lo que podrá introducir elementos de

cimentación sin calcular, y obtener planos y mediciones.

ZAPATAS AISLADAS

CYPECAD efectúa el cálculo de zapatas de hormigón armado. Siendo el tipo de zapatas a resolver los

siguientes:

• Zapatas de canto constante

• Zapatas de canto variable o piramidales

En planta se clasifican en:

• Cuadradas

• Rectangulares centradas

• Rectangulares excéntricas (caso particular: medianeras y de esquina)


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Cada zapata puede cimentar un número ilimitado de soportes (pilares, pantallas y muros) en

cualquier posición.

Las cargas transmitidas por los soportes, se transportan al centro de la zapata obteniendo su

resultante. Los esfuerzos transmitidos pueden ser:

N: axil

Mx: momento x

My: momento y

Qx: cortante x

Qy: cortante y

T: torsor

Fig 22

Las hipótesis consideradas pueden ser: Peso propio, Sobrecarga, Viento, Nieve y Sismo.

Los estados a comprobar son:

• Tensiones sobre el terreno

• Equilibrio

• Hormigón (flexión y cortante)

Se puede realizar un dimensionado a partir de las dimensiones por defecto definidas en las

opciones del programa, o de unas dimensiones dadas.

También se puede simplemente obtener el armado a partir de una geometría determinada.


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La comprobación consiste en verificar los aspectos normativos de la geometría y armado de

una zapata.

TENSIONES SOBRE EL TERRENO

Se supone una ley de deformación plana para la zapata, por lo que se obtendrá en función de

los esfuerzos unas leyes de tensiones sobre el terreno de forma trapecial. No se admiten tracciones,

por lo que, cuando la resultante se salga del núcleo central, aparecerán zonas sin tensión.

La resultante debe quedar dentro de la zapata, pues si no es así no habría equilibrio. Se

considera el peso propio de la zapata.

Fig 23

Se comprueba que:

• La tensión media no supere la del terreno.

• La tensión máxima en borde no supere en un % la media según el tipo de combinación:

- gravitatoria: 25 %

- con viento: 33 %

- con sismo: 50 %

Estos valores son opcionales y modificables.


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ESTADOS DE EQUILIBRIO

Aplicando las combinaciones de estado límite correspondientes, se comprueba que la

resultante queda dentro de la zapata.

El exceso respecto al coeficiente de seguridad se expresa mediante el concepto % de reserva

de seguridad:

1001resultantedadexcentrici

zapataancho5.0

Si es cero, el equilibrio es el estricto, y si es grande indica que se encuentra muy del lado de la

seguridad respecto al equilibrio.

ESTADOS DE HORMIGÓN

Se debe verificar la flexión de la zapata y las tensiones tangenciales.

Momentos flectores. En el caso de pilar único, se comprueba con la sección de referencia situada a

0.15 la dimensión el pilar hacia su interior.

Si hay varios soportes, se hace un barrido calculando momentos en muchas secciones a lo largo de

toda la zapata. Se efectúa en ambas direcciones x e y, con pilares metálicos y placa de anclaje, en el

punto medio entre borde de placa y perfil.

Cortantes. La sección de referencia se sitúa a un canto útil de los bordes del soporte. Si hay varios

podrían solaparse las secciones por proximidad, emitiéndose un aviso.

Anclaje de las armaduras. Se comprueba el anclaje en sus extremos de las armaduras, colocando las

patillas correspondientes en su caso, y según su posición.


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Cantos mínimos. Se comprueba el canto mínimo que especifique la norma.

Fig 24 Fig 25

Separación de armaduras. Se comprueba las separaciones mínimas entre armaduras de la norma,

que en caso de dimensionamiento se toma un mínimo práctico de 10 cm.

Cuantías mínimas y máximas. Se comprueba el cumplimiento de las cuantías mínimas, mecánicas y

geométricas que especifique la norma.

Diámetros mínimos. Se comprueba que el diámetro sea al menos los mínimos de la norma.

Dimensionado. El dimensionado a flexión obliga a disponer cantos para que no sea necesaria

armadura de compresión. El dimensionado a cortante, lo mismo, para no tener que colocar refuerzo

transversal.

Comprobación a compresión oblicua. Se realiza en el borde de apoyo, no permitiendo superar la

tensión en el hormigón por rotura a compresión oblicua. Dependiendo del tipo de soporte, se pondera

el axil del soporte por:

• Soportes interiores: 1.15

• Soportes medianeros: 1.4

• Soporte esquina: 1.5


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Para tener en cuenta el efecto de la excentricidad de las cargas.

Se dimensionan zapatas rígidas siempre, aunque en comprobación solamente se avisa de su

no cumplimiento en su caso (vuelo/canto 2).

En dimensionamiento de zapatas de varios soportes, se limita la esbeltez a 8, siendo la

esbeltez la relación entre la luz entre soportes divido por el canto de la zapata. Se dispone de unas

opciones de dimensionamiento de manera que el usuario pueda escoger la forma de crecimiento de la

zapata, o fijando alguna dimensión, en función del tipo de zapata. Los resultados lógicamente pueden

ser diferentes según la opción seleccionada.

Cuando la ley de tensiones no ocupe toda la zapata, pueden aparecer tracciones en la cara superior

por el peso de la zapata en voladizo, colocándose una armadura superior si fuese necesario.

Fig 26

PLACAS DE ANCLAJE

En la comprobación de una placa de anclaje, la hipótesis básica asumida por el programa es la

de placa rígida o hipótesis de Bernouilli. Esto implica suponer que la placa permanece plana ante los

esfuerzos a los que se ve sometida, de forma que se pueden despreciar sus deformaciones a efectos

del reparto de cargas. Para que esto se cumpla, la placa de anclaje debe ser simétrica (lo que siempre

garantiza el programa) y suficientemente rígida (espesor mínimo en función del lado).

Las comprobaciones que se deben efectuar para validar una placa de anclaje se dividen en tres

grupos, según el elemento comprobado: hormigón de la cimentación, pernos de anclaje y placa

propiamente dicha, con sus rigidizadores, si los hubiera.


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1. Comprobación sobre el hormigón. Consiste en verificar que en el punto más comprimido bajo la

placa no se supera la tensión admisible del hormigón. El método usado es el de las tensiones

admisibles, suponiendo una distribución triangular de tensiones sobre el hormigón que sólo pueden ser

de compresión. La comprobación del hormigón sólo se efectúa cuando la placa está apoyada sobre el

mismo, y no se tiene un estado de tracción simple o compuesta. Además, se desprecia el rozamiento

entre el hormigón y la placa de anclaje, es decir, la resistencia frente a cortante y torsión se confía

exclusivamente a los pernos.

2. Comprobaciones sobre los pernos. Cada perno se ve sometido, en el caso más general, a un

esfuerzo axil y un esfuerzo cortante, evaluándose cada uno de ellos de forma independiente. El

programa considera que en placas de anclaje apoyadas directamente en la cimentación, los pernos

sólo trabajan a tracción. En caso de que la placa esté a cierta altura sobre la cimentación, los pernos

podrán trabajar a compresión, haciéndose la correspondiente comprobación de pandeo sobre los

mismos (se toma el modelo de viga biempotrada, con posibilidad de corrimiento relativo de los apoyos

normal a la directriz: b = 1) y la traslación de esfuerzos a la cimentación (aparece flexión debida a los

cortantes sobre el perfil). El programa hace tres grupos de comprobaciones en cada perno:

Tensión sobre el vástago. Consiste en comprobar que la tensión no supere la resistencia de cálculo

del perno.

Comprobación del hormigón circundante. A parte del agotamiento del vástago del perno, otra causa

de su fallo es la rotura del hormigón que lo rodea por uno o varios de los siguientes motivos:

- Deslizamiento por pérdida de adherencia.

- Arrancamiento por el cono de rotura.

- Rotura por esfuerzo cortante (concentración de tensiones por efecto cuña).

Para calcular el cono de rotura de cada perno, el programa supone que la generatriz del mismo forma

45 grados con su eje. Se tiene en cuenta la reducción de área efectiva por la presencia de otros pernos

cercanos, dentro del cono de rotura en cuestión.

No se tienen en cuenta los siguientes efectos, cuya aparición debe ser verificada por el usuario:


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- Pernos muy cercanos al borde de la cimentación. Ningún perno debe estar a menos distancia

del borde de la cimentación, que su longitud de anclaje, ya que se reduciría el área efectiva del cono de

rotura y además aparecería otro mecanismo de rotura lateral por cortante no contemplado en el

programa.

- Espesor reducido de la cimentación. No se contempla el efecto del cono de rotura global que

aparece cuando hay varios pernos agrupados y el espesor del hormigón es pequeño.

- El programa no contempla la posibilidad de emplear pernos pasantes, ya que no hace las

comprobaciones necesarias en este caso (tensiones en la otra cara del hormigón).

Aplastamiento de la placa. El programa también comprueba que, en cada perno, no se supera el

cortante que produciría el aplastamiento de la placa contra el perno.

3. Comprobaciones sobre la placa

Cálculo de tensiones globales. El programa construye cuatro secciones en el perímetro del perfil,

comprobando todas frente a tensiones. Esta comprobación sólo se hace en placas con vuelo (no se

tienen en cuenta los pandeos locales de los rigizadores, y usted debe comprobar que sus respectivos

espesores no les dan una esbeltez excesiva).

Cálculo de tensiones locales. Se trata de comprobar todas las placas locales en las que perfil y

rigidizadores dividen a la placa de anclaje propiamente dicha. Para cada una de estas placas locales,

partiendo de la distribución de tensiones en el hormigón y de axiles en los pernos, se calcula su flector

ponderado pésimo, comparándose con el flector de agotamiento plástico. Esto parece razonable, ya

que para comprobar cada placa local suponemos el punto más pésimo de la misma, donde obtenemos

un pico local de tensiones que puede rebajarse por la aparición de plastificación, sin disminuir la

seguridad de la placa.


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COMBINACIONES DE ACCIONES

Se aplicará lo indicado en el documento del Código Técnico de la Edificación:

Seguridad Estructural. Cimientos. DB-SE-C.

Se han implementado combinaciones para cimentación diferenciadas del resto de los

elementos de hormigón, ya que el artículo 2.4.2.5 del DB-SE-C establece unos coeficientes de

seguridad parciales (tabla 2.1) diferentes de los especificados en EHE. Estas combinaciones se aplican

a zapatas, encepados, vigas centradoras y de atado.

Se establece una clasificación de las zapatas en rígidas y flexibles.

Rígida: v < 2h

Flexible: v > 2h

Fig 30

En el programa sólo se calcularán zapatas rígidas, es decir, aquéllas en las que el vuelo es

menor que dos veces su altura, que es lo más habitual.

El programa utiliza el método del momento, tal como se indica en los comentarios del art. 59.4,

ya que el método de las bielas y tirantes no se puede aplicar para todos los casos, y máxime cuando el

programa admite momentos y cortantes en dos direcciones ortogonales, por lo que resulta más

adecuado y con resultados prácticamente idénticos.

Se aplica por tanto lo indicado de forma general en la memoria, utilizando las características de

los materiales de acuerdo a la norma EHE-08.

Desaparece la comprobación de adherencia en la presente norma. En cuanto a las cuantías

mínimas mecánicas y geométricas, se definen en las Opciones.


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Se introduce de forma opcional la disposición de una armadura de zunchado perimetral en

función del axil de cálculo transmitidos por el pilar.

Implementación de otras normas. Es posible definir el uso de otras normativas seleccionando los

materiales correspondientes a dichas normas y efectuando el cálculo de acuerdo a lo indicado en esta

memoria.

4.3.- ESTRUCTURA METÁLICA

NORMA DB-SE-A.

Será de aplicación a los elementos metálicos de la estructura el correspondiente documento del Código

Técnico de la Edificación.


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APARTADO 3.3: LISTADOS DE CÁLCULOS


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MUROS - ESTRIBO

1.- MEDICIÓNReferencia: Muro B 500 S, Ys=1.15 TotalNombre de armado Ø8 Ø10 Ø12 Ø16 Ø25Armado base transversal Longitud (m)

Peso (kg)24x4.9524x4.39

118.80105.47

Armado longitudinal Longitud (m)Peso (kg)

19x6.8619x10.83

130.34205.72

Armado base transversal Longitud (m)Peso (kg)

47x4.9447x7.80

232.18366.45

Armado longitudinal Longitud (m)Peso (kg)

19x6.8619x10.83

130.34205.72

Armado viga coronación Longitud (m)Peso (kg)

3x6.863x6.09

20.5818.27


3x6.863x6.09

20.5818.27


24x2.0924x1.29

50.1630.93

Armadura inferior - Transversal Longitud (m)Peso (kg)

28x2.6828x4.23

75.04118.44

Armadura inferior - Longitudinal Longitud (m)Peso (kg)

13x6.8613x10.83

89.18140.75

Armadura superior - Transversal Longitud (m)Peso (kg)

28x2.4628x3.88

68.88108.71

Armadura superior - Longitudinal Longitud (m)Peso (kg)

13x6.8613x10.83

89.18140.75

Viga de refuerzo - Armadura inferior Longitud (m)Peso (kg)

20x3.4420x13.26

68.80265.11

Viga de refuerzo - Armadura superior Longitud (m)Peso (kg)

20x3.4420x5.43

68.80108.59

Viga de refuerzo - Estribos verticales Longitud (m)Peso (kg)

40x2.4140x0.95

96.4038.04

Arranques - Transversal - Izquierda Longitud (m)Peso (kg)

24x1.6624x1.47

39.8435.37

Arranques - Transversal - Derecha Longitud (m)Peso (kg)

47x1.9647x3.09

92.12145.39

Totales Longitud (m)Peso (kg)

96.4038.04

50.1630.93

199.80177.38

976.061540.52

68.80265.11 2051.98

Total con mermas(10.00%)

Longitud (m)Peso (kg)

106.0441.84

55.1834.03

219.78195.12

1073.671694.57

75.68291.62 2257.18

Resumen de medición (se incluyen mermas de acero)

B 500 S, Ys=1.15 (kg) Hormigón (m³)Elemento Ø8 Ø10 Ø12 Ø16 Ø25 Total HA-30, Yc=1.5 LimpiezaReferencia: Muro 41.85 34.02 195.12 1694.57 291.62 2257.18 37.10 1.82Totales 41.85 34.02 195.12 1694.57 291.62 2257.18 37.10 1.82

Selección de listadosCargas de placa en cabeza y h=4,5 m Fecha: 17/03/16

Página 1

ÍNDICE

1.- NORMA Y MATERIALES 2

2.- ACCIONES 2

3.- DATOS GENERALES 2

4.- DESCRIPCIÓN DEL TERRENO 2

5.- GEOMETRÍA 2

6.- ESQUEMA DE LAS FASES 3

7.- CARGAS 3

8.- RESULTADOS DE LAS FASES 3

9.- COMBINACIONES 4

10.- DESCRIPCIÓN DEL ARMADO 5

11.- COMPROBACIONES GEOMÉTRICAS Y DE RESISTENCIA 5

12.- COMPROBACIONES DE ESTABILIDAD (CÍRCULO DE DESLIZAMIENTO PÉSIMO) 10

Selección de listados

Cargas de placa en cabeza y h=4,5 m Fecha: 17/03/16

Página 2

1.- NORMA Y MATERIALES Norma: EHE-08 (España)

Hormigón: HA-30, Yc=1.5

Acero de barras: B 500 S, Ys=1.15

Tipo de ambiente: Clase IIa

Recubrimiento en el intradós del muro: 3.0 cm

Recubrimiento en el trasdós del muro: 3.0 cm

Recubrimiento superior de la cimentación: 5.0 cm

Recubrimiento inferior de la cimentación: 5.0 cm

Recubrimiento lateral de la cimentación: 7.0 cm

Tamaño máximo del árido: 20 mm

2.- ACCIONES Empuje en el intradós: Pasivo

Empuje en el trasdós: Activo

3.- DATOS GENERALES Cota de la rasante: 0.00 m

Altura del muro sobre la rasante: 0.00 m

Enrase: Intradós

Longitud del muro en planta: 6.00 m

Sin juntas de retracción

Tipo de cimentación: Encepado corrido

4.- DESCRIPCIÓN DEL TERRENO Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el intradós del muro: 0 %

Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el trasdós del muro: 0 %

Evacuación por drenaje: 100 %

Porcentaje de empuje pasivo: 50 %

Cota empuje pasivo: 0.00 m

ESTRATOS

Referencias Cota superior Descripción Coeficientes de empuje 1 - Relleno 0.00 m Densidad aparente: 1.90 kg/dm³

Densidad sumergida: 1.10 kg/dm³ Ángulo rozamiento interno: 33.00 grados Cohesión: 0.00 t/m²

Activo trasdós: 0.29 Pasivo intradós: 3.39

5.- GEOMETRÍA MURO

Altura: 4.50 m Espesor superior: 60.0 cm Espesor inferior: 60.0 cm



Página 3

ENCEPADO CORRIDO Encepado: Con puntera y talón Canto: 100 cm Vuelos intradós / trasdós: 50.0 / 150.0 cm Hormigón de limpieza: 10 cm Pilotes: Tipo de pilote: Hormigón circular Diámetro: 300 mm Capacidad portante en situaciones persistentes: 60.00 t Capacidad portante en situaciones accidentales: 60.00 t Longitud del pilote: 300 cm Longitud de penetración: 10 cm Separación longitudinal entre ejes: 200 cm Separación transversal entre ejes: 190 cm

6.- ESQUEMA DE LAS FASES

Fase 1: Fase

7.- CARGAS CARGAS EN EL TRASDÓS

Tipo Cota Datos Fase inicial Fase final Uniforme En superficie Valor: 1 t/m² Fase Fase

8.- RESULTADOS DE LAS FASES Esfuerzos sin mayorar.



Página 4

FASE 1: FASE

CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS CON SOBRECARGAS Cota (m)

Ley de axiles (t/m)

Ley de cortantes (t/m)

Ley de momento flector (t·m/m)

Ley de empujes (t/m²)

Presión hidrostática (t/m²)

0.00 11.20 0.00 0.00 0.29 0.00 -0.44 11.86 0.18 0.04 0.54 0.00 -0.89 12.54 0.48 0.18 0.79 0.00 -1.34 13.21 0.90 0.49 1.05 0.00 -1.79 13.89 1.43 1.01 1.30 0.00 -2.24 14.56 2.07 1.79 1.55 0.00 -2.69 15.23 2.82 2.88 1.80 0.00 -3.14 15.91 3.69 4.34 2.05 0.00 -3.59 16.58 4.67 6.22 2.31 0.00 -4.04 17.26 5.76 8.56 2.56 0.00 -4.49 17.93 6.97 11.42 2.81 0.00

Máximos 17.95 Cota: -4.50 m

7.00 Cota: -4.50 m

11.49 Cota: -4.50 m

2.82 Cota: -4.50 m

0.00 Cota: 0.00 m

Mínimos 11.20 Cota: 0.00 m

0.00 Cota: 0.00 m

0.00 Cota: 0.00 m

0.29 Cota: 0.00 m

0.00 Cota: 0.00 m

CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS Cota (m)

Ley de axiles (t/m)

Ley de cortantes (t/m)

Ley de momento flector (t·m/m)

Ley de empujes (t/m²)

Presión hidrostática (t/m²)

0.00 3.20 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.44 3.86 0.05 0.01 0.25 0.00 -0.89 4.54 0.22 0.07 0.50 0.00 -1.34 5.21 0.50 0.22 0.75 0.00 -1.79 5.89 0.90 0.54 1.00 0.00 -2.24 6.56 1.41 1.05 1.25 0.00 -2.69 7.23 2.03 1.82 1.51 0.00 -3.14 7.91 2.76 2.89 1.76 0.00 -3.59 8.58 3.61 4.32 2.01 0.00 -4.04 9.26 4.57 6.16 2.26 0.00 -4.49 9.93 5.65 8.45 2.51 0.00

Máximos 9.95 Cota: -4.50 m

5.67 Cota: -4.50 m

8.51 Cota: -4.50 m

2.52 Cota: -4.50 m

0.00 Cota: 0.00 m

Mínimos 3.20 Cota: 0.00 m

0.00 Cota: 0.00 m

0.00 Cota: 0.00 m

0.00 Cota: 0.00 m

0.00 Cota: 0.00 m

9.- COMBINACIONES HIPÓTESIS

1 - Carga permanente 2 - Empuje de tierras 3 - Sobrecarga

COMBINACIONES PARA ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS Hipótesis Combinación 1 2 3

1 1.00 1.00



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Hipótesis Combinación 1 2 3

2 1.35 1.00 3 1.00 1.50 4 1.35 1.50 5 1.00 1.00 1.50 6 1.35 1.00 1.50 7 1.00 1.50 1.50 8 1.35 1.50 1.50

COMBINACIONES PARA ESTADOS LÍMITE DE SERVICIO Hipótesis Combinación 1 2 3

1 1.00 1.00 2 1.00 1.00 0.60

10.- DESCRIPCIÓN DEL ARMADO CORONACIÓN

Armadura superior / 3Ø12: inferior / 3Ø12 Estribos: Ø10c/30 Canto viga: 48.6 cm Anclaje intradós / trasdós: 51 / 50 cm

TRAMOS

Núm. Intradós Trasdós

Vertical Horizontal Vertical Horizontal 1 Ø12c/30 Ø16c/25 Ø16c/15 Ø16c/25 Solape: 0.5 m Solape: 0.8 m

ENCEPADO Armadura Longitudinal Transversal

Superior Ø16c/20 Ø16c/20 Inferior Ø16c/20 Ø16c/20 Patilla intradós / trasdós: 12 / 12 cm Viga de refuerzo Estribos: Ø8c/30 Superior: 5Ø16 Patilla intradós / trasdós: 50 / 50 cm Inferior: 5Ø25 Patilla intradós / trasdós: 50 / 50 cm

11.- COMPROBACIONES GEOMÉTRICAS Y DE RESISTENCIA Referencia: Muro: EstriboMicropilotado_descentrado (Cargas de placa en cabeza y h=4,5 m) Comprobación Valores Estado

Comprobación a rasante en arranque muro:

Criterio de CYPE Ingenieros

Máximo: 91.75 t/m Calculado: 10.49 t/m

Cumple

Espesor mínimo del tramo:

Jiménez Salas, J.A.. Geotecnia y Cimientos II, (Cap. 12)

Mínimo: 20 cm Calculado: 60 cm

Cumple

Separación libre mínima armaduras horizontales:

Norma EHE-08. Artículo 69.4.1

Mínimo: 2.5 cm



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Referencia: Muro: EstriboMicropilotado_descentrado (Cargas de placa en cabeza y h=4,5 m) Comprobación Valores Estado - Trasdós:

Calculado: 23.4 cm

Cumple - Intradós:

Calculado: 23.4 cm

Cumple

Separación máxima armaduras horizontales:


Máximo: 30 cm

- Trasdós:

Calculado: 25 cm

Cumple - Intradós:

Calculado: 25 cm

Cumple

Cuantía geométrica mínima horizontal por cara:


Mínimo: 0.0016

- Trasdós (-4.50 m):

Calculado: 0.0016

Cumple - Intradós (-4.50 m):

Calculado: 0.0016

Cumple

Cuantía mínima mecánica horizontal por cara:

Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano". (Cuantía horizontal > 20% Cuantía vertical)

Calculado: 0.00134

- Trasdós:

Mínimo: 0.00044

Cumple - Intradós:

Mínimo: 0.00012

Cumple

Cuantía mínima geométrica vertical cara traccionada:



Mínimo: 0.0009 Calculado: 0.00223

Cumple

Cuantía mínima mecánica vertical cara traccionada:




Cumple

Cuantía mínima geométrica vertical cara comprimida:

- Intradós (-4.50 m):



Cumple

Cuantía mínima mecánica vertical cara comprimida:

- Intradós (-4.50 m):


Mínimo: 4e-005 Calculado: 0.00062

Cumple

Separación libre mínima armaduras verticales:


Mínimo: 2.5 cm

- Trasdós, vertical:

Calculado: 11.8 cm

Cumple - Intradós, vertical:

Calculado: 27.6 cm

Cumple

Separación máxima entre barras:


Máximo: 30 cm

- Armadura vertical Trasdós, vertical:

Calculado: 15 cm

Cumple - Armadura vertical Intradós, vertical:

Calculado: 30 cm

Cumple

Comprobación a flexión compuesta:

Comprobación realizada por unidad de longitud de muro

Cumple

Comprobación a cortante:

Norma EHE-08. Artículo 44.2.3.2.1

Máximo: 34.61 t/m Calculado: 8.25 t/m

Cumple



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Referencia: Muro: EstriboMicropilotado_descentrado (Cargas de placa en cabeza y h=4,5 m) Comprobación Valores Estado

Comprobación de fisuración:


Máximo: 0.3 mm Calculado: 0 mm

Cumple

Longitud de solapes:


- Base trasdós:

Mínimo: 0.8 m Calculado: 0.8 m

Cumple - Base intradós:

Mínimo: 0.3 m Calculado: 0.5 m

Cumple

Comprobación del anclaje del armado base en coronación:

Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano".

- Trasdós:


Cumple - Intradós:


Cumple

Área mínima longitudinal cara superior viga de coronación:

Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano".

Mínimo: 2.2 cm² Calculado: 3.3 cm²

Cumple

Canto mínimo viga coronación:

Criterio de CYPE Ingenieros: el canto de la viga debe ser mayor que el ancho de la viga o 25 cm


Cumple

Área mínima estribos viga coronación:


Mínimo: 4.26 cm²/m Calculado: 5.23 cm²/m

Cumple

Separación máxima entre estribos:


Máximo: 30 cm Calculado: 30 cm

Cumple Se cumplen todas las comprobaciones

Información adicional: - Cota de la sección con la mínima relación 'cuantía horizontal / cuantía vertical' Trasdós: -4.50 m - Cota de la sección con la mínima relación 'cuantía horizontal / cuantía vertical' Intradós: -4.50 m - Sección crítica a flexión compuesta: Cota: -4.50 m, Md: 17.24 t·m/m, Nd: 21.95 t/m, Vd: 10.50 t/m, Tensión máxima del acero: 1.632 t/cm² - Sección crítica a cortante: Cota: -3.94 m Referencia: Encepado corrido: EstriboMicropilotado_descentrado (Cargas de placa en cabeza y h=4,5 m) Comprobación Valores Estado

Canto mínimo:



Cumple

Separación mínima entre ejes de pilotes:

Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 14.3.2

Mínimo: 90 cm

- Longitudinal:

Calculado: 200 cm Cumple - Transversal:

Calculado: 190 cm

Cumple

Longitud de penetración de la cabeza del pilote en el encepado: Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 14.3.2

Calculado: 100 mm

Mínimo: 100 mm

Cumple Máximo: 150 mm

Cumple



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Referencia: Encepado corrido: EstriboMicropilotado_descentrado (Cargas de placa en cabeza y h=4,5 m) Comprobación Valores Estado

Capacidad portante del pilote:

- Situaciones persistentes:

Valor introducido por el usuario

Máximo: 60 t Calculado: 59.39 t

Cumple

Tensión máxima:

- Nudo:

Norma EHE. Artículo 40.4.3.

Máximo: 142.7 kp/cm² Calculado: 121.4 kp/cm²

Cumple Diámetro mínimo:

- Armado base inferior longitudinal:


Mínimo: 12 mm Calculado: 16 mm

Cumple

- Armado base inferior transversal:



Cumple

- Armado base superior longitudinal:



Cumple

- Armado base superior transversal:



Cumple

- Armado inferior de la viga de refuerzo:



Cumple

- Armado superior de la viga de refuerzo:



Cumple

- Estribos de la viga de refuerzo:

Criterio de CYPE Ingenieros

Mínimo: 6.2 mm Calculado: 8 mm

Cumple

Separación máxima entre barras:


Máximo: 30 cm


Calculado: 20 cm

Cumple - Armado base inferior transversal:

Calculado: 20 cm

Cumple - Armado base superior longitudinal:

Calculado: 20 cm

Cumple - Armado base superior transversal:

Calculado: 20 cm

Cumple - Armado inferior de la viga de refuerzo:

Calculado: 8.1 cm

Cumple - Armado superior de la viga de refuerzo:

Calculado: 8.1 cm

Cumple - Estribos de la viga de refuerzo:

Calculado: 30 cm

Cumple

Separación mínima entre barras:


Mínimo: 2.5 cm


Calculado: 18.4 cm

Cumple - Armado base inferior transversal:

Calculado: 18.4 cm

Cumple - Armado base superior longitudinal:

Calculado: 18.4 cm

Cumple - Armado base superior transversal:

Calculado: 18.4 cm

Cumple - Armado inferior de la viga de refuerzo:

Calculado: 5.6 cm

Cumple - Armado superior de la viga de refuerzo:

Calculado: 6.5 cm

Cumple



Página 9

Referencia: Encepado corrido: EstriboMicropilotado_descentrado (Cargas de placa en cabeza y h=4,5 m) Comprobación Valores Estado - Estribos de la viga de refuerzo:

Calculado: 29.2 cm

Cumple Cuantía geométrica mínima:

- Armado base longitudinal total:



Cumple

- Armado base transversal total:



Cumple




Cumple

- Estribos de la viga de refuerzo:


Mínimo: 2.99 cm²/m Calculado: 3.35 cm²/m

Cumple

Porcentaje mínimo:

Norma EHE-98. Artículo 59.4.1.2.1.2

Mínimo: 10 %

- Relación capacidad mecánica superior / inferior (Armado base

transversal):

Calculado: 100 %

Cumple - Relación capacidad mecánica superior / inferior (Armado de la viga

de refuerzo):

Calculado: 40.959 %

Cumple

Área mínima de la armadura:



Mínimo: 10.13 cm² Calculado: 24.54 cm²

Cumple

Cuantía mecánica mínima:




Cumple

Longitud de anclaje:

Norma EHE-08. Artículo 69.5

- Armado inferior de la viga de refuerzo: Patilla derecha:

Mínimo: 22.5 cm Calculado: 50 cm

Cumple - Armado inferior de la viga de refuerzo: Patilla izquierda:


Cumple - Armado superior de la viga de refuerzo: Patilla derecha:


Cumple - Armado superior de la viga de refuerzo: Patilla izquierda:


Cumple - Armado base inferior: Patilla derecha:


Cumple - Armado base inferior: Patilla izquierda:


Cumple - Armado base superior: Patilla derecha:


Cumple - Armado base superior: Patilla izquierda:


Cumple - Arranque trasdós:

Mínimo: 40 cm Calculado: 85.9 cm

Cumple



Página 10

Referencia: Encepado corrido: EstriboMicropilotado_descentrado (Cargas de placa en cabeza y h=4,5 m) Comprobación Valores Estado - Arranque intradós:

Mínimo: 30 cm Calculado: 85.9 cm

Cumple Recubrimiento:

- Recubrimiento superior:



Cumple

- Recubrimiento inferior:



Cumple

- Recubrimiento lateral:

Norma EHE-08. Artículo 37.2.4.1


Cumple Se cumplen todas las comprobaciones

Avisos: - Situaciones persistentes: Será necesario disponer pilotes inclinados, o diseñarlos verticales y capaces de soportar los esfuerzos axiles y cortantes pésimos, ya que el valor de la relación 'Cortante máximo / Axil de compresión mínimo' en la cabeza de los pilotes es superior al máximo recomendado. - Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: P.Jiménez Montoya, A.García Meseguer y F.Morán Cabré. "Hormigón armado". Artículo 21.8: Valor máximo: 3 % - Valor calculado: 38.53 % - Armadura de piel mínima recomendada (para el trasdós e intradós): 2 x 12.0 mm. Para disponer esta armadura, puede resultar necesario prolongar las patillas de la armadura base superior e inferior. - El valor de la separación longitudinal entre pilotes hace aconsejable disponer vigas de refuerzo longitudinal sobre las cabezas de los pilotes. Información adicional: - Ancho de la viga de refuerzo: 0.325 m - Listado de los esfuerzos pésimos en la cabeza de los pilotes. Con éstos esfuerzos debe realizarse la comprobación estructural de los mismos. - Esfuerzos de diseño: Nd,max = 85.83 t ; Vd = 10.50 t - Esfuerzos de diseño: Nd,min = 16.54 t ; Vd = 5.67 t - Esfuerzos de diseño: Nd = 21.63 t ; Vd,max = 10.50 t - Esfuerzos sin mayorar: N,max = 59.39 t ; V = 7.00 t - Esfuerzos sin mayorar: N,min = 16.54 t ; V = 5.67 t - Esfuerzos sin mayorar: N = 18.16 t ; V,max = 7.00 t

12.- COMPROBACIONES DE ESTABILIDAD (CÍRCULO DE DESLIZAMIENTO PÉSIMO) Referencia: Comprobaciones de estabilidad (Círculo de deslizamiento pésimo): EstriboMicropilotado_descentrado (Cargas de placa en cabeza y h=4,5 m) Comprobación Valores Estado

Círculo de deslizamiento pésimo:

Combinaciones sin sismo:

- Fase: Coordenadas del centro del círculo (-1.13 m ; 1.10 m) - Radio: 10.10 m:

Valor introducido por el usuario.

Mínimo: 1.8 Calculado: 3.014 Cumple

Se cumplen todas las comprobaciones

anejo nº 3 estructuras - iurreta.eus...Los planos de estructura exigen necesariamente planos de...

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