Ampliación de Colectores y Redes Cloacales de la Ciudad de ... · Para la iluminación de la...

Ampliación de Colectores y Redes Cloacales de la

Ciudad de Santiago del Estero

MEMORIA DESCRIPTIVA Y DE CÁLCULO ELECTRICA

ESTACIONES DE BOMBEO SANTIAGO DEL ESTERO

ÍNDICE GENERAL

1 ESTACIÓN DE BOMBEO N° 7 ....................................................................................... 7

1.1 MEMORIA DESCRIPTIVA ESTACIÓN DE BOMBEO N° 7 ................................................. 7

1.1.1 Objeto del Proyecto .............................................................................................................. 7

1.1.2 Ubicación ............................................................................................................................... 7

1.2 ALCANCES. .......................................................................................................................... 7

1.2.1 Sistema de Fuerza. ............................................................................................................... 7

1.2.2 Sistema de Iluminación interna. .......................................................................................... 9

1.2.3 Sistema de Iluminación externa. ......................................................................................... 9

1.2.4 Diseño del Sistema de Puesta a Tierra. .............................................................................. 9

1.2.5 Cálculo de la Corrientes de Cortocircuito ........................................................................ 12

1.2.6 cálculo de la Impedancia del Transformador ................................................................... 12

1.2.7 Cálculo de la Sección de Conductores. ............................................................................ 17

1.2.8 Comprobación de la sección del conductor desde el Tablero Módulo de arranque nº1

a Bomba de Impulsión Nº1, en condiciones de arranque. .............................................. 22

1.2.9 Cálculo de la sección del conductor desde el Tablero transferencia autoática a

Tablero de Seccional Nº1 (TS1) ......................................................................................... 25

1.2.10 Cálculo de la sección del conductor desde el Tablero SECCIONAL nº1 a Iluminación

Exterior (Circuito C3r) Luminaria L1R utilizando la corriente de arranque del equipo.28

1.2.11 Cálculo de la sección del conductor desde el Tablero SECCIONAL TS1 a Iluminación

Exterior (Circuito C3S) Luminaria L2S .............................................................................. 30


Exterior (Circuito C3T) Luminaria L3T .............................................................................. 31


Exterior (Circuito C3R) Luminaria L4R ............................................................................. 32




Exterior (Circuito C-4) Luminaria L6T ............................................................................... 34

1.2.16 Cálculo de la Sección del Conductor de Protección ....................................................... 35

1.2.17 Planos 37

2 ESTACIÓN DE BOMBEO N° 3 ..................................................................................... 37

2.1 MEMORIA DESCRIPTIVA ESTACIÓN DE BOMBEO 3 ....................................................37

2.1.1 Objeto del Proyecto ............................................................................................................ 37

2.1.2 Ubicación ............................................................................................................................. 37

2.2 ALCANCES .........................................................................................................................38

2.2.1 Sistema de Fuerza. ............................................................................................................. 38

2.2.2 Sistema de Iluminación interna. ........................................................................................ 39

2.2.3 Sistema de Iluminación externa. ....................................................................................... 39

2.2.4 Diseño del Sistema de Puesta a Tierra. ............................................................................ 40

2.2.5 Planilla de Cargas ............................................................................................................... 41

2.2.6 Cálculo de la Corriente de Cortocircuito .......................................................................... 42

2.2.7 Cálculo de la Sección de Conductores ............................................................................. 47

2.2.8 Cálculo de La Sección del Conductor de Protección ...................................................... 65

2.2.9 Planos .................................................................................................................................. 67

3 ESTACIÓN DE BOMBERO P2 ..................................................................................... 67

3.1 MEMORIA DESCRIPTIVA ESTACIONES DE BOMBEO P2 .............................................67


3.1.2 Ubicación ............................................................................................................................. 67

3.2 ALCANCES. ........................................................................................................................68





3.2.5 Planillas de Cargas ............................................................................................................. 71

3.2.6 Cálculo de la Corriente de Cortocircuito .......................................................................... 72

3.2.7 Cálculo de la Impedancia del Transformador .................................................................. 72

3.2.8 Cálculo de la Resistencia y reactancia del transformador.............................................. 73

3.2.9 Cálculo de la Impedancia del Tramo TABLERO DE ALIMENTACIÓN A Tablero

MÓDULO TRANSFERENCIA AUTOMÁTICA ..................................................................... 73

3.2.10 Cálculo de la Impedancia del Tramo Tablero de Fuerza Nº1 a Bomba Impulsión Nº1 .. 74

3.2.11 Cálculo de la Corriente máxima de cortocircuito a los bornes del TABLERO DE

ALIMENTACIÓN. ................................................................................................................. 75

3.2.12 Cálculo de la Corriente máxima de cortocircuito en Tablero TRANSFERENCIA

AUTOMÁTICA TMTA. .......................................................................................................... 76

3.2.13 Cálculo de la Corriente máxima de cortocirc. en Bomba Impulsión Nº1. ...................... 76

3.2.14 Cálculo de la Sección de Conductores ............................................................................. 76

3.2.15 Cálculo de la sección del conductor desde el tablero de alimentación a Tablero

módulo transferencia automática (tmta), a la máxima demanda en condiciones de

régimen estable. ................................................................................................................. 77

3.2.16 Cálculo por caída de tensión desde el tablero de alimentación a Tablero módulo

transferencia automática (tmta), a la máxima demanda en condiciones de régimen

estable. 78

3.2.17 Cálculo de la sección del conductor desde el Tablero módulo de arranque nº1 a

Bomba de Impulsión Nº1, en condiciones de régimen estables .................................... 79

3.2.18 Comprobación de la sección del conductor desde el Tablero módulo de arranque nº1

a Bomba de Impulsión Nº1, en condiciones de arranque. .............................................. 81

3.2.19 Cálculo de la sección del conductor desde el Tablero transferencia autoática a

Tablero de Seccional Nº1 (TS1) ......................................................................................... 84


Exterior (Circuito C3r) Luminaria L1R utilizando la corriente de arranque del equipo.87

3.2.21 Cálculo de la sección del conductor desde el Tablero SECCIONAL TS1 a Iluminación



Exterior (Circuito C3T) Luminaria L3T .............................................................................. 90


Exterior (Circuito C3R) Luminaria L4R ............................................................................. 91




Exterior (Circuito C-4) Luminaria L6T ............................................................................... 93

3.2.26 Cálculo de la Sección de la Sección del Conductor de Protección ............................... 94

3.2.27 Planos 96

4 ESTACIÓN DE BOMBEO SARGENTO CABRAL (JUAN XXIII) .................................. 96

4.1 MEMORIA DESCRIPTIVA ESTACIÓN SARGENTO CABRAL (JUAN XXIII) ...................96


4.1.2 Ubicación ............................................................................................................................. 96

4.2 ALCANCES. ........................................................................................................................97





4.2.5 Planilla de Cargas ............................................................................................................. 100

4.2.6 Cálculo de la Corriente de Cortocircuito ........................................................................ 101

4.2.7 Cálculo de la Sección de Conductores ........................................................................... 107

4.2.8 Cálculo de la Sección del Conductor del conductor de PRotección ........................... 119

4.2.9 Planos ................................................................................................................................ 121

5 ESTACIÓN DE BOMBEO POZO BARRIO LAS FLORES ......................................... 121

5.1 MEMORIA DESCRIPTIVA NUEVO POZO BARRIO LAS FLORES ................................121

5.1.1 Objeto del PRoyecto ......................................................................................................... 121

5.1.2 Ubicación ........................................................................................................................... 121

5.2 ALCANCES. ......................................................................................................................122

5.2.1 Sistema de Fuerza. ........................................................................................................... 122

5.2.2 Sistema de Iluminación externa. ..................................................................................... 122

5.2.3 Diseño del Sistema de Puesta a Tierra. .......................................................................... 123

5.2.4 Planilla de Cargas ............................................................................................................. 124

5.2.5 Cálculo de la Sección de Conductores ........................................................................... 125

5.2.6 Planos ................................................................................................................................ 131

Memorita Técnica Eléctrica – Ampliación de Colectores y Redes Cloacales de la Ciudad de Santiago del Estero 7

1 ESTACIÓN DE BOMBEO N° 7

1.1 MEMORIA DESCRIPTIVA ESTACIÓN DE BOMBEO N° 7

1.1.1 OBJETO DEL PROYECTO

El presente proyecto que se acompaña tiene por objeto, la instalación eléctrica de la

Estación de Bombeo EB-7, para la Refuncionalización del Sistema de Efluentes Cloacales

de la Ciudad de Santiago del Estero.

1.1.2 UBICACIÓN

El Estudio se desarrollará en la Ciudad de Santiago del Estero en la Calle Dr. Ramón

Cardozo (Ex C/5)

1.1.2.1 ACOMETIDA ELÉCTRICA EN BAJA TENSIÓN.

El Edificio será alimentado en Baja Tensión, mediante una acometida subterránea desde la

tablero Existente a reemplazar por uno nuevo con cable de 3x35 + 1x16 mm2 aislación en

1.1kV PVC de sección hasta el Tablero General (TG) Ubicado en la sala de tableros, como

se muestra en plano.

1.1.2.2 CARACTERÍSTICAS DEL SUMINISTRO ELÉCTRICO

El suministro eléctrico tendrá las siguientes características:

En Baja Tensión

Tensión de alimentación : 400 ó 231Voltios

Sistema de suministro eléctrico : Trifásico

Frecuencia eléctrica : 50 Hz

1.2 ALCANCES.

1.2.1 SISTEMA DE FUERZA.

El Sistema de Fuerza, estará constituido por un Tableros Módulo de Transferencia

Automática (TMTA) que alimentará al Tablero Módulo de Arranque Bomba de Impulsión Nº1


(TMAB1), Tablero Módulo de Arranque Bomba de Impulsión Nº2 (TMAB2), Tablero Módulo

de Arranque Bomba de Impulsión Nº3 (TMAB3), Tablero Módulo Extractor de Gases

(TMEG), Tablero Módulo Automatismo (TMA), Tablero Banco de Capacitores (TBC) y

Tablero Seccional Nº1 (TS1,), todos los gabinetes serán construidos con un grado de

protección IP55 o superior.

Tablero Módulo de Arranque Bomba de Impulsión Nº1 (TMAB1) es alimentado mediante un

bus de barras en cobre electrolítico de 50x5 mm2 el, de allí alimenta a la bomba de

Impulsión Nº1 a través de un arrancador de estado sólido, con una capacidad del 20%

superior de la potencia del motor de bomba (40Hp), con cable subterráneo de de 3x25+16

mm2.





mm2.





mm2.

Tablero Módulo Extractor de Gases (TMEG) es alimentado mediante un bus de barras en

cobre electrolítico de 50x5 mm2 el, de allí alimenta al motor Extractor de Gases a través de

un Variador de Velocidad, con una capacidad del 20% superior de la potencia del motor de

bomba (7.5Hp), con cable subterráneo de de 4x6 mm2.

El Tablero Banco de Capacitores (TBC) es alimentado desde el Bus de barras mediante

cables 3x25mm2, tiene una capacidad de (20+20+5+5) 50 kVAR , este entra en

funcionamiento atraves del Relé Varimétrico

El Tablero Seccional Nº1 es alimentado mediante el circuito C5 con cable subterráneo

5x6mm2, de allí alimenta a los distintas cargas mediante los circuitos, C1R (Alumbrado

Interior), C2S (Tomacorrientes), C3T (Alarma Intrusos), C4R (Comando Circuito Reloj


Horario), C5S (Reserva Equipada), C3R (Iluminación Perimetral L1R), C3S (Iluminación

Perimetral L2S), C3T (Iluminación Perimetral L3T)

1.2.2 SISTEMA DE ILUMINACIÓN INTERNA.

Desde el Tablero Seccional TS1 se comandará los circuitos de Iluminación Interna.

Este consta de artefactos fluorescentes adosados al techo, Tipo estanco con un grado de

Protección IP 66, con balasto electrónico inteligente de alta frecuencia y 2 Tubos

fluorescentes de alta eficiencia de 36W.

1.2.3 SISTEMA DE ILUMINACIÓN EXTERNA.

Para la iluminación de la Estación de Bombeo se deberá proyectar con Brazo de hierro

galvanizado y luminaria de 150W de VSA. adosado a la pared perimetral.-

Para el encendido de dicha iluminación se deberá Pérdida dos modos de operación una

manual y otro automático, mediante relé horario programable.

1.2.4 DISEÑO DEL SISTEMA DE PUESTA A TIERRA.

Para el diseño del sistema de puesta a tierra se deberá Pérdida la realización de malla de

tierra y jabalinas que tiene como función de conducir y dispersar las corrientes eléctricas a

tierra con el objetivo de:

Proteger a las personas mediante tensiones de toque, evitando gradientes

peligrosos entre la infraestructura y el suelo.

Proteger a los equipos, evitando potenciales nocivos y descargas eléctricas.

Dispersar en forma rápida las elevadas corrientes de corto-circuito,

evitándose así las sobretensiones.

Resistencia

El Sistema de Puesta a tierra para la protección en de Baja Tensión deberá ser menor a 5

ohm.

Elementos que conforman el Pozo de Puesta a Tierra

Conector de acero inoxidable.

Electrodo dispersor Ø 3/4 x 1500mm de longitud.

Tierra Vegetal.


Gel mejorador de tierra.

Conector para toma a tierra

La grapa instalada en la parte superior del dispersor será para conectar el conductor de 25

mm2 cobre. Los accesorios de engrampe serán de tipo morceto a compresión o soldadura

cuproaliminotermica..

Terminal para unión Tablero – Conductor a Tierra

Será apta para colocar un conductor de cobre a una superficie plana, diseñada de manera

que los bulones ejerzan una presión correcta sin deformación de la superficie de apoyo


PLANILLA DE CARGAS.

Datos reflejados en planilla de cargas

Potencias Bombas de Impulsión

P.Instalada F.Simult. P.Demandada

(kW) (kW)

1.0

1.2.Iluminación Interior 1ºPlanta 2 Luminarias c/

Tubos fluorescentes (2x36W)0,14 1 0,14

1.3. Tomacorrientes 2,2 0,5 1,1

1.4.Iluminación Exterior 6 Luminaria con lámpara de

150W de vapor de sodio de alta presión1,05 1 1,05

SUBTOTAL: 3,39 0,68 2,29

2.0

2.1. Bomba de Impulsión Nº1 ( 40 Hp ) 31,41 1 31,41



2.4. Extractor de Gases ( 7,5 Hp ) 1,50 1 1,50

2.5. Alimentación a Tablero seccional Nº1 TS-1 2,00 1 2,00

SUBTOTAL: 97,73 66,32

TOTAL: 101,13 0,68 68,62

Carga Instalada : 101,13 kW

Sumatoria de Máxima Demanda: 68,62 kW

Factor de Simultaneidad Diversificada: 0,90

Maxima Demanda Diversificada: 61,75 kW

Cos Ф (promedio) 0,85

DESCRIPCION

ALUMBRADO Y TOMACORRIENTE:

FUERZA:

PLANILLA DE CARGA ELECTRICA ESTACIÓN DE BOMBEO Nº7

EB-07 HP eje KW eje KW Absor. KVA h F.P I (A) V (V) RPM

Bomba de Imp. 40 29,84 31,41 36,52 0,95 0,86 55,56 380 1500


Ext. de Gases 10 7,46 7,85 9,13 0,95 0,86 13,89 380 1500


Potencias de Iluminación Exterior

1.2.5 CÁLCULO DE LA CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO

Para el cálculo de la corriente de cortocircuito se ha empleado el método de las

«impedancias», que permite calcular las corrientes de defecto en cualquier punto de una

instalación, con una precisión aceptable. Consiste en sumar separadamente las diferentes

resistencias y reactancias del bucle del defecto, la Icc se obtiene aplicando la ley de Ohm:

Icc=Un/( Z ) .

PARAMETROS:

Potencia del transformador existente EDESE (S):…………………..250kVA

Tensión secundario del transformador (Uls)…………………….…….400V

Tensión de cortocircuito en % del transf (Ucc%)……………….…..…(4%)

Pérdida del Transformador en vatios (Wc)………………………….3200W

Impedancia del Transformador (Ω)……………………………………Ztrafo

1.2.6 CÁLCULO DE LA IMPEDANCIA DEL TRANSFORMADOR

Para encendido Para op. Estable En arranque En Funcion. Balasto Balasto + Lamp. En arranque En Funcion.

Sodio AP 150 198 V 200 V 100 V 2,4 A 1,8 A 26 W 175 W 01:00 a.m. 0,85 A

Corriente de LineaMinima tensión de lineaLampara Tipo

Tension de

Lampara

Corriente de Lampara Potencia Nominal

Ucc 4%:= Uls 400:= V( ) S 250:= (kVA)

Ztrafo UccUls

2

S:=

Ztrafo 0.04400

2

250

:=

Ω( )Ztrafo 25.6= Ω Ztrafo: Impedancia del Transformador


1.2.6.1 CÁLCULO DE LA RESISTENCIA Y REACTANCIA DEL TRANSFORMADOR

PARAMETROS:

Pérdida del Transformador en vatios (Wc)…………………………….3200W

Tensión secundario del transformador (Uls)……………………………..460V

1.2.6.2 CÁLCULO DE LA IMPEDANCIA DEL TRAMO TABLERO DE ALIMENTACIÓN A

TABLERO MÓDULO TRANSFERENCIA AUTOMÁTICA

Cable propuesto: 3x35 +16mm2 Subterráneo

PARAMETROS:

Sección del conductor tramo Talim - TMTA ..…………………………35mm2

Reactancia inductiva del cable de 35mm2 (Ω)………………………0.078Ω

Longitud del conductor tramo Talim - TMTA …………………………….60m

Número de cables en paralelo (n)……………………………………….……1

Temperatura del cable a 20ºC (T1)……………………………………...20ºC

Temperatura del cable a 90ºC (T2)………………………………………90ºC

Resistividad de los conductores de cobre a 20 ºC (r20)…………..………Ω

Resistividad de los conductores de cobre a 90 ºC (r90)…………………..Ω

Resistencia del cable tramo Trafo-TG (Ra1)……………………………...Ω

Reactancia del cable tramo Trafo-TG (Xa1)………………………………Ω

Impedancia del cable tramo Trafo-TG (Za1)………………………………Ω

Coeficiente de temperatura a 20ºC ( )…………………………40x10-3 1/ºC

Wc 3200:= W( ) Ztrafo 25.6=

RtrafoWc Uls

2

S2

1000

:=

Rtrafo 8.19= Ω Rtrafo: Resistencia del Transformador

Xtrafo Ztrafo( )2

Rtrafo( )2

-:=

Xtrafo 24.25= Ω( ) Xtrafo: Reactancia del Transformador


1.2.6.3 CÁLCULO DE LA IMPEDANCIA DEL TRAMO TABLERO DE FUERZA Nº1 A

BOMBA IMPULSIÓN Nº1

Cable propuesto: 3 -1x25mm2

PARAMETROS:

Sección del cond. tramo TMAB1 - Bomba Impul. Nº1 (S2)…………….25mm2

Reactancia inductiva del cable de 25mm2 (X2)………………….......…0.080Ω

Longitud del conductor tramo TMAB1- Bomba Impul. Nº1 (L2)…..…..35m

Número de cables en paralelo (N)……………………………………………1

Temperatura del cable a 20ºC (T1)……………..………………….……20ºC

Temperatura del cable a 90ºC (T2)………………………………….…..90ºC

Resistividad de los conductores de cobre a 20 ºC (r20)………………….Ω

ρ90 ρ20 1 α T2 T1-( )+[ ]:=

ρ90 ρ20 1 4 103-

T2 T1-( ) + :=

ρ90 0.0224=Ω mm

2

m

Ra1 ρ90L1

S1 N:=

Ra1 0.038= Ω( )

Xa1X1 L1

N:=

Xa1 4.68= Ω( ) Xa1: Reactancia del cable tramo T alim. a TMTA

Za1 Ra12

Xa12

+:=

Za1 4.68= Ω( ) Za1: Impedancia del cable T alim. a TMTA



Resistencia del cable tramo TF1 - Bomba Impul. Nº1 (Rb1)……………Ω

Reactancia del cable tramo TF1 - Bomba Impul. Nº1 (XB1)……………Ω

Impedancia del cable tramo TF1 - Bomba Impul. Nº1 (ZB1)……………Ω

Coeficiente de temperatura a 20ºC ()…………………………40x10-3 1/ºC

Cálculo de la Resistividad para una Temperatura de 90ºC

ρ90 ρ20 1 α T2 T1-( )+[ ]:=

ρ90 0.0224=Ω mm

2

m

r90: Resistividad de los conductores de cobre a 90 ºC

Rb1 ρ90L2

S2 N

:=

Rb1 0.031= Ω( ) Rb1: Resistencia del cable tramo TMAB1- Bomba Imp. Nº1

Xb1X2 L2

N:=

Xb1 2.8= Ω Xb1: Reactancia del cable tramo TMAB1- Bomba Imp. Nº1

Zb1 Rb12

Xb12

+:=

Zb1 2.8= Ω( ) Zb1: Impedancia del cable tramo TMAB1- Bomba Imp. Nº1


1.2.6.4 CÁLCULO DE LA CORRIENTE MÁXIMA DE CORTOCIRCUITO A LOS BORNES

DEL TABLERO DE ALIMENTACIÓN.

1.2.6.5 CÁLCULO DE LA CORRIENTE MÁXIMA DE CORTOCIRCUITO EN TABLERO

TRANSFERENCIA AUTOMÁTICA TMTA.

1.2.6.6 CÁLCULO DE LA CORRIENTE MÁXIMA DE CORTOCIRC. EN BOMBA

IMPULSIÓN Nº1.

Uls 400:= V( ) Ztrafo 25.6= Ω( )

IkAmax1.05 Uls

3 Ztrafo:=

IkAmax 9.47= kA( )

Uls 400= V( ) Ztrafo 25.6= Ω( ) Za1 4.68= Ω( )

IkAmaxb11.05 Uls

3 Ztrafo Za1+( ):=

IkAmaxb1 8.01= kA( )

Uls 400= V( ) Ztrafo 25.6= Ω( ) Za1 4.68= Ω( ) Zb1 2.8= Ω( )

IkAmaxb11.05 Uls

3 Ztrafo Za1+ Zb1+( ):=



1.2.7 CÁLCULO DE LA SECCIÓN DE CONDUCTORES.

Bases de cálculo

Los diseños y cálculos observan las Normas del Código Nacional de

Electricidad Suministro.

La tensión nominal de servicio y de diseño es de 400V, con frecuencia de 50

Hz y un factor de potencia de 0.8 inductivo

La temperatura de cálculo para la resistencia eléctrica del cable será de 75°C.

La Máxima Demanda del proyecto es de 68.62 kW.

Cálculos eléctricos.

Tabla 1: Factor de corrección para temperaturas ambiente en tierra distinta de

20ºC a ser aplicados a la capacidad de corriente nominal para cables en ductos

enterrados

Temperatura del terreno

ºC PVC XLPE o EPR

10 1,10 1,07

15 1,05 1,04

25 0,95 0,96

30 0,89 0,93

35 0,84 0,89

40 0,77 0,85

45 0,71 0,80

50 0,63 0,76

55 0,55 0,71

60 0,45 0,65

65 - 0,60

70 - 0,53

75 - 0,46

80 - 0,38

Aislamiento


Tabla 2: Factor de corrección por agrupamiento

1.2.7.1 CÁLCULO DE LA SECCIÓN DEL CONDUCTOR DESDE EL TABLERO DE

ALIMENTACIÓN A TABLERO MÓDULO TRANSFERENCIA AUTOMÁTICA

(TMTA), A LA MÁXIMA DEMANDA EN CONDICIONES DE RÉGIMEN ESTABLE.

El cable de alimentación propuesto es, 3x35+16mm2 subterráneo aislación en PVC 1.1kV,

Cálculo de la capacidad de conducción de corriente del cable de energía tipo 3x35+16mm2

De la fórmula siguiente, obtenemos la intensidad de corriente nominal a transmitir, en

condiciones normales de operación y conductores enterrados en ducto de PVC-P.

Para las condiciones indicadas, la corriente admisible corregida (corriente de diseño) se

obtiene de la fórmula siguiente:

Dónde:

Id: Corriente de diseño

Ic: 184 A Corriente admisible del conductor 3x35+16mm2

Fct: 0.84 - Factor de corrección por temperatura ver tabla Nº1

Fca: 0.80 - Factor de corrección por agrupamiento ver tabla Nº2

Pb: 68.62 kW – Máxima demanda ver planilla de carga

N:1 - Número de cables en paralelo


La corriente admisible para el cable seleccionado es mayor que la corriente a transmitir

respectivamente:

Id: 123.6 A (35 mm2 ) > In: 115.17 A

Conclusión: El cable de energía de 3x35+16 mm2 subterráneo seleccionado, cumple con las

condiciones por efecto de la conducción de corriente.

El contratista deberá comprobar los cálculos y presentarlos a la inspección de obra

1.2.7.2 CÁLCULO POR CAÍDA DE TENSIÓN DESDE EL TABLERO DE ALIMENTACIÓN

A TABLERO MÓDULO TRANSFERENCIA AUTOMÁTICA (TMTA), A LA

MÁXIMA DEMANDA EN CONDICIONES DE RÉGIMEN ESTABLE.

La caída de tensión se determina con la siguiente expresión:

Dónde:

L, longitud del circuito:……………………………………………0.060 km

R, resistencia por unidad de longitud a 75ºC:………………….0.668 Ω/km

X, reactancia por unidad de longitud:…………………………...0.078 Ω/km

Sen Φ:………………………………………………………………………0.6

Cos Φ:………………………………………………………………………0.8

In, Corriente nominal:………………………………………………..115.17 A

N: 1 - Número de conductores por fases en paralelo

ΔV: Caída de tensión en V

ΔV(%): Caída de tensión en por ciento

InPb 1000

3 U cosϕ:=

In 115.17= A

Id Ic N Fct Fca:=

Id 123.6= A

SECCION (mm2)

CORRIENTE NOMINAL

(A)

CORRIENTE CORREGIDA

(A)

35 115.17 123.6


Conclusión: El cable de energía de 3x35+16 mm2 seleccionado, cumple con las

condiciones por caída de tensión.

1.2.7.3 CÁLCULO DE LA SECCIÓN DEL CONDUCTOR DESDE EL TABLERO MÓDULO

DE ARRANQUE Nº1 A BOMBA DE IMPULSIÓN Nº1, EN CONDICIONES DE

RÉGIMEN ESTABLES

El cable de alimentación propuesto es: 3x25+16 mm2 subterráneo PVC 1.1 kV

1.2.7.4 CÁLCULO DE LA CAPACIDAD DE CONDUCCIÓN DE CORRIENTE DEL CABLE

DE ENERGÍA TIPO 3X25+16mm2

De la tabla del fabricante se obtiene, que la corriente admisible para un conductor de

sección 35 mm2 aislación en PVC de 1.1 kV

La potencia absorbida por la bomba de impulsión es de 31.41 kW

PARAMETROS:

Potencia de Bomba (kW):………………………………………………31.41

Tipo de Cable:……………………………………………………………Subterráneo

Tensión de servicio:……………………………………………………..400 V

Sección (mm2.):……………………………………………………………..25

Cos Φ:……………………………………………………………………..0.86

Dónde:


Inb1: Corriente nominal de la bomba de Impulsión Nº1

ΔV3 In L R cosϕ X senϕ+( )

N:=

ΔV 7.44= V

ΔV %( )ΔV 100

U:=

ΔV %( ) 1.86= 3%<

CASETA HP eje KW eje KW Absor. KVA h F.P I (A) V (V) RPM

Bomba de Imp. 40 29,84 31,41 36,52 0,95 0,86 55,56 380 1500


Ic: 153 A Corriente admisible del conductor 1x25mm2 PVC

Fct: 0.84 - Factor de corrección por temperatura

Fca: 0.80 - Factor de corrección por agrupamiento

La corriente admisible para el cable seleccionado es mayor que la corriente a transmitir:

Id: 102.8 A (25mm2) > Inb1: 52.72 A

Conclusión: El cable de energía seleccionado para alimentar a la Bomba de Impulsión Nº1

es el 3x25+16 mm2 subterráneo PVC 1.1 kV, cumple con las condiciones por efecto de la

conducción de corriente.

1.2.7.5 CÁLCULO POR CAÍDA DE TENSIÓN EN CONDICIONES ESTABLES.


Dónde:

Lb1, longitud del circuito:…………………………………………..0.025 km

Rb1, resistencia por unidad de longitud a 75ºC:………………0.927 Ω/km

Xb1, reactancia por unidad de longitud:………………………..0.080 Ω/km

SenΦ:………………………………………………………………………..0.6

Cos Φ:………………………………………………………………………..0.8

Inb1:……………………………………………………………………..52.72A

Inb1Pb1 1000

3 U cosϕ:=

Inb1 52.72= A

Id Ic N Fct Fca:=

Id 102.8= A

SECCION

(mm2)

CORRIENTE

NOMINAL

(A)

CORRIENTE

CORREGIDA

(A)

25 52.72 102.8


Dónde:

ΔV(%):……………………………………………………………………….1.86

ΔV(%): Caída de tensión en (%) tramo Tablero Aliment. a Tablero módulo transf.

Autom.

ΔVb1: Caída de tensión en (V) tramo Tablero Módulo Arranque Nº1 hasta Bomba de

Impulsión Nº1

Por lo tanto, la Caída de tensión acumulada en % desde los bornes del Tablero de

Alimentación hasta los bornes de la Bomba de Impulsión Nº1 será:

ΔVacum(%): Caída de tensión acumulada en % desde los bornes del transformador hasta

los bornes de la Bomba de Impulsión Nº1

Conclusión: El cable de energía de 3x25+16 mm2 PVC seleccionado, cumple con las

condiciones de cálculo por caída de tensión en condiciones de régimen estables.

1.2.8 COMPROBACIÓN DE LA SECCIÓN DEL CONDUCTOR DESDE EL TABLERO

MÓDULO DE ARRANQUE Nº1 A BOMBA DE IMPULSIÓN Nº1, EN

CONDICIONES DE ARRANQUE.


PARAMETROS:

Potencia de Bomba (kW):……………………………………………….31.41

Tipo de Cable:…………………………………………………………….Subterráneo

ΔVb1 3 Inb1 Lb1 Rb1 cosϕ Xb1 senϕ+( ):=

ΔVb1 1.8= V

ΔVb1 %( )ΔVb1 100

U:=

ΔVb1 %( ) 0.45=

ΔVacum %( ) ΔV %( ) ΔVb1 %( )+:=

ΔVacum %( ) 2.31= 3%<



Sección (mm2.):……………………………………………………………..25

Cos Φ:………………………………………………………………………..0.8

Farr:…………………………………………………………………………….3

L, longitud del circuito TAlim.-TMTAl:……............……………..0.060 km

Lb1, longitud del circuito TF1- Bomba de Impulsión:…………...0.025 km



Dónde:


Farr: Factor corriente de arranque (3 veces la corriente nominal)

Irrb1: Corriente de arranque de la bomba de impulsión Nº1, seteado a 3 veces la

corriente nominal dado que se trata de un arranque electrónico.

Inb1Pb1 1000

3 U cosϕ:=

Inb1 52.72= A

Iarrb1 Inb1 Farr:=

Iarrb1 158.15= A


TRAMO TAB. ARRANQUE BOMBANº1 – BOMBA IMP. Nº1

TABLERO DE

ALIMENTACIÓN

TABLERO DE

ARRNQUE Nº1

TMAB1

Cable: 3x35+16 mm2

R: 0.868 Ω/km X: 0.078 Ω/km L:0.060 km

Cable: 3x25+16mm2 Rb1: 0.927 Ω/km Xb1: 0.080 Ω/km L1:0.035km

BOMBA DE

IMPULSIÓN Nº1

40 Hp.

TRAMO TAB. ALIM. – TAB. ARRANQUE BOMBA IMP. Nº1

ΔVarr3 Iarrb1 L R cosϕ X senϕ+( )

N:=

ΔVarr 12.18= V

ΔVarr %( )ΔVarr 100

U:=

ΔVarr %( ) 3.05=

ΔVF1arr3 Iarrb1 L1 Rb1 cosϕ Xb1 senϕ+( )

N:=

ΔVF1arr 7.57= V

ΔVF1arr %( )ΔVF1arr 100

U:=

ΔVF1arr %( ) 1.89=


Dónde:

ΔVarr(%) :Caída de tensión en por ciento tramo Tab. de Alim. hasta Tablero Bomba de

Imp Nº1

ΔVF1arr(%) :Caída de tensión en por ciento tramo Tablero Bomba de Imp Nº1 hasta

Bomba de Impulsión Nº1.

La caída de tensión acumulada desde los bornes del Tablero de Alimentación hasta la

Bomba de Impulsión Nº1 en condición de arranque será:

Conclusión: El cable propuesto es de 3x25+16 mm2 seleccionado, cumple con las

condiciones por caída de tensión para la condición de arranque.

1.2.9 CÁLCULO DE LA SECCIÓN DEL CONDUCTOR DESDE EL TABLERO

TRANSFERENCIA AUTOÁTICA A TABLERO DE SECCIONAL Nº1 (TS1)

El cable propuesto es: 5x6mm2


DE ENERGÍA TIPO : 5x6mm2

PARAMETROS:

Potencia de trafo (kVA):……………………………………………………..6

Tipo de Cable:……………………………………………………………..THW

Tensión de servicio:………………………………………………………400 V

Sección (mm2.):………………………………………………………………6

Cos Φ:…………………………………………………………………………0.8

Ic, Capacidad de conducción de corriente del cable:…………………...48A



ΔVarr %( ) 3.05= ΔVF1arr %( ) 1.89=

ΔVarracum %( ) ΔVarr %( ) ΔVF1arr %( )+:=

ΔVarracum %( ) 4.94= 15%<


Cargas que alimenta el Tablero Seccional Nº1 ( TS-1 )

Dónde:

Ind: Corriente máxima Tablero Seccional Nº1 en (A)

Id: Corriente de diseño (A)

Pd: 3.7 kW – Máxima demanda del Tablero Seccional Nº1


Id: 45.7 A (6 mm2) >Ind: 6.68 A

Item Carga Tipo de Potencia Instalada

Circuito ( kW )

3 Tablero de Distribución

3.1

Iluminación Interior 1ºPlanta 2

Luminarias c/ Tubos fluorescentes

(2x36W)

C-1 0,43

3.2 Tomacorrientes C-2S 2,2

3.3

Iluminación Exterior 6 Luminaria

con lámpara de 150W de vapor de

sodio de alta presión

C-3 1,05

3,7

TABLERO SECCIONAL Nº1 ( TS1 )

IndPd 1000

3 Ud cos:=

Ind 6.68= A

Id Ic Fct Fca:=

Id 68 0.84 0.80:=

Id 45.7= A

SECCION

(mm2)

CORRIENTE

NOMINAL

(A)

CORRIENTE

CORREGIDA

(A)

6 6.68 45.7


Conclusión: El cable de energía de 4x6 mm2 seleccionado, cumple con las condiciones por

efecto de la conducción de corriente.

Cálculo por caída de tensión en condiciones de régimen estable.


Dónde:

Ld, longitud del circuito:……………………………………………..0.0015 km

Rd, resistencia por unidad de longitud a 75ºC:………………….3.93 Ω/km

Xd, reactancia por unidad de longitud:………………………….0.087 Ω/km

Sen Φ:………………………………………………………………………...0.6

Cos Φ:………………………………………………………………………...0.8

Ind, Corriente nominal TS1:……………………………………………...6.68 A

ΔVd: Caída de tensión en V

ΔVd(%): Caída de tensión en por ciento

La caída de tensión acumulada desde los bornes del Tablero de Alim. hasta el Tablero

Seccional Nº1 en condición de régimen estable será:

Dónde:

ΔV(%): Caída de tensión en por ciento tramo Transformador hasta Tablero General.

ΔVd(%): Caída de tensión en por ciento tramo Tablero Alim. hasta Tablero de Seccional Nº1.


caída de tensión.

ΔVd 3 Ind Ld Rd cosϕ Xd senϕ+( ):=

ΔVd 0.06= V

ΔVd %( )ΔVd 100

Ud:=

ΔVd %( ) 0.01=

ΔVdacum %( ) ΔV %( ) ΔVd %( )+:=

ΔVdacum %( ) 1.87= 2.5%<



SECCIONAL Nº1 A ILUMINACIÓN EXTERIOR (CIRCUITO C3R) LUMINARIA L1R

UTILIZANDO LA CORRIENTE DE ARRANQUE DEL EQUIPO.

El cable propuesto es 3 - 1x4mm2


DE ENERGÍA TIPO: 3 - 1X4MM2

PARAMETROS:

Lámpara Tipo:………………………………………………..Sodio AP 150W

Corriente de lámpara en funcionamiento:……………………………...1.8A

Corriente de lámpara en el arranque (IarrL1):…………………………2.4A

Potencia Nominal de Balasto:…………………………………………...26W

Potencia Nominal de Balasto + Lámpara:…………………………….175W

Corr. de línea con F de P. corregido en arranque:………………………1A

Corr. de línea con F de P. corregido en funcionamiento:……………0.85A

Tensión de para el encendido:………………………………………….198 V

Tensión optima estable:………………………………………………….200 V

Tipo de Cable:………………………………………………………………NYY


Sección (mm2.):………………………………………………………………..6

Cos Φ:………………………………………………………………………..0.8

Ic, Capacidad de conducción de corriente del cable:………………….46A



Dónde:



Id: 36.29 A (4 mm2) > IarrL1: 2.4 A

IarrL1 2.4= A

Id Ic Fct Fca:=

Id 36.29= A


Conclusión: El cable de energía de 3X4mm2 seleccionado, cumple con las condiciones por


1.2.10.2 CÁLCULO POR CAÍDA DE TENSIÓN A LA CONDICIÓN DE ARRANQUE DE LA

LUMINARIA L1R.


Dónde:

Ll1, longitud del circuito:…………………………………………….0.025 km

Rl1, resistencia por unidad de longitud a 75ºC:…………………5.90 Ω/km

Xl1, reactancia por unidad de longitud:…………………………0.091 Ω/km

UL1, Tensión de línea:…………………………………………………..230 V

Sen Φ:………………………………………………………………………...0.6

Cos Φ:………………………………………………………………………...0.8

Corriente de lámpara en el arranque (IarrL1):………………………….2.4A

ΔV(%):………………………………………………………………………0.32

ΔVd(%):…………………………………………………………………….0.06

ΔVL1: Caída de tensión en V

ΔVL1(%): Caída de tensión en por ciento

La caída de tensión acumulada desde los bornes del transformador hasta la luminaria L1R

en condición de arranque de lámpara será:

ΔVL1 2 IarrL1 L1 Rl1 cosϕ Xl1 senϕ+( ):=

ΔVL1 0.69= V

ΔVL1 %( )ΔVL1 100

UL1:=

ΔVL1 %( ) 0.3=

SECCION

(mm2)

Corriente de lámpara en el

arranque (IarrL1)

CORRIENTE

CORREGIDA

(A)

4 2.4A 36.29


Dónde:

ΔV(%): Caída de tensión en por ciento desde bornes del Tablero de Alim. hasta

TMTA.

ΔVd(%): Caída de tensión en por ciento tramo TMTA. hasta TS1.

ΔVL1(%): Caída de tensión en por ciento tramo TS1. hasta Luminaria L1R.

Conclusión: El cable de energía 3x4mm2 seleccionado para el circuito C3R, cumple con las

condiciones por caída de tensión a la corriente de arranque de lámpara L1R.


SECCIONAL TS1 A ILUMINACIÓN EXTERIOR (CIRCUITO C3S) LUMINARIA L2S


LUMINARIA L2S.


Dónde:

Ll2, longitud del circuito:……………………………………………..0.030 km

Rl2, resistencia por unidad de longitud a 75ºC:………………….5.90 Ω/km

Xl2, reactancia por unidad de longitud:………………………….0.091 Ω/km

Sen Φ:…………………………………………………………………………0.6

Cos Φ:…………………………………………………………………………0.8

Corriente de lámpara en el arranque (IarrL2):…………………………..2.4A



ΔVL1acum %( ) ΔV %( ) ΔVd %( )+ ΔVL1 %( )+:=

ΔVL1acum %( ) 2.1= 3%<


ΔVL2 0.69= V

ΔVL2 %( )ΔVL2 100

UL1:=

ΔVL2 %( ) 0.3=


La caída de tensión acumulada desde los bornes del Tablero Alim. hasta la luminaria L2S

en condición de la corriente de arranque será:

Dónde:


TMTA.


ΔVL2(%): Caída de tensión en por ciento tramo TS1. hasta Luminaria L2S.

Conclusión: El cable de energía 3x4mm2 seleccionado para el circuito C3S, cumple con las

condiciones por caída de tensión a la corriente de arranque de lámpara L2S.


SECCIONAL Nº1 A ILUMINACIÓN EXTERIOR (CIRCUITO C3T) LUMINARIA L3T


LUMINARIA L3T.


Dónde:




Sen Φ:………………………………………………………………………...0.6

Cos Φ:…………………………………………………………………………0.8





ΔVL2acum %( ) 2.18= 3%<


La caída de tensión acumulada desde los bornes del transformador hasta la luminaria L3T


Dónde:


TMTA.


ΔVL3(%): Caída de tensión en por ciento tramo TS1. hasta Luminaria L3T.

Conclusión: El cable de energía 3x4mm2 seleccionado para el circuito C3T, cumple con las

condiciones por caída de tensión a la corriente de arranque de lámpara L3T.




LUMINARIA L4R.


Dónde:




Sen Φ:………………………………………………………………………...0.6

Cos Φ:…………………………………………………………………………0.8




ΔVL3 1.49= V

ΔVL3 %( )ΔVL3 100

UL1:=

ΔVL3 %( ) 0.65=


ΔVL3acum %( ) 2.53= 3%<



La caída de tensión acumulada desde los bornes del Tablero Alimentador hasta la luminaria

L4R en condición de arranque de lámpara será:

Dónde:


TMTA.






SECCIONAL Nº1 A ILUMINACIÓN EXTERIOR (CIRCUITO C3S) LUMINARIA

L5S


LUMINARIA L5S.


Dónde:

Ll5, longitud del circuito:………………………………………………..0.055 km

Rl5, resistencia por unidad de longitud a 75ºC:…………………….5.90 Ω/km

Xl5, reactancia por unidad de longitud:…………………………….0.091 Ω/km


ΔVL4 0.34= V

ΔVL4 %( )ΔVL4 100

UL1:=

ΔVL4 %( ) 0.15=


ΔVL4acum %( ) 2.03= 3%<


Sen Φ:……………………………………………………………………………0.6

Cos Φ:……………………………………………………………………………0.8

Corriente de lámpara en el arranque (IarrL2):……………………………..2.4A



La caída de tensión acumulada desde los bornes del transformador hasta la luminaria L5S


Dónde:

ΔV(%): Caída de tensión en por ciento desde bornes del Tablero de Alim. hasta TMTA.



Conclusión: El cable de energía 3 - 1x6mm2 NYY seleccionado para el circuito, cumple con

las condiciones por caída de tensión a la corriente de arranque de lámpara L5S.


SECCIONAL Nº1 A ILUMINACIÓN EXTERIOR (CIRCUITO C-4) LUMINARIA L6T


LUMINARIA L6T.


Dónde:


ΔVL5 1.26= V

ΔVL5 %( )ΔVL5 100

UL1:=

ΔVL5 %( ) 0.55=


ΔVL5acum %( ) 2.43= 3%<





Sen Φ:……………………………………………………………………………0.6

Cos Φ:……………………………………………………………………………0.8






Dónde:


TMTA.




las condiciones por caída de tensión a la corriente de arranque de lámpara L6T.

1.2.16 CÁLCULO DE LA SECCIÓN DEL CONDUCTOR DE PROTECCIÓN

Todo circuito debe incluir el conductor de protección, ya que el mismo provee la conexión a tierra de todas las masas de la instalación.


ΔVL6 1.17= V

ΔVL6 %( )ΔVL6 100

UL1:=

ΔVL6 %( ) 0.51=


ΔVL6acum %( ) 2.39= 2.5%<


Los mismos conducen las corrientes de falla de aislación, entre un conductor de fase y una Masa a través del neutro de la fuente.

Los conductores de protección deben ser aislados e identificados con los colores verdes o verdes y amarillo.

Secciones mínimas del conductor PE La sección de los conductores de protección se calcula según la expresión indicada

Dónde:

S: es la sección del conductor en mm².

IkAmax : 8001 A es el valor eficaz en Amperios de la corriente de defecto a tierra,

que puede circular por el conductor de protección.

t : 0.5 seg. es el tiempo de funcionamiento del dispositivo de corte, en segundos.

k:115 es un factor que depende del tipo de material del conductor de protección, del

tipo de aislamiento y de las temperaturas inicial y final.

La sección adoptada para el cable de protección es de 25 mm2

Esta expresión es aplicable para tiempos de desconexión que no excedan los 5s.

En las Tablas siguientes se dan los valores de k para las situaciones de instalación y

materiales usuales.

Valores de k para los conductores de protección aislados que no forman parte de cables

multipolares.

t 0.1:= s k 115:= IkAmax 8001:= A

SIkAmax

2t

k:=

S 22= mm2


1.2.17 PLANOS

ESTACIÓN DE BOMBEO Nº7 CIRCUITO UNIFILAR.

ESTACIÓN DE BOMBEO Nº7 ESQUEMA TOPOGRÁFICO.

ESTACIÓN DE BOMBEO Nº7 CIRCUITO UNIFILAR Y TOPOGRÁFICO TS1.

ESTACIÓN DE BOMBEO Nº7 ILUMINACIÓN INTERIOR.

ESTACIÓN DE BOMBEO Nº7 ILUMINACIÓN EXTERIOR.

ESTACIÓN DE BOMBEO Nº7 TENDIDO DE CABLES Y CANALIZACIONES.

2 ESTACIÓN DE BOMBEO N° 3

2.1 MEMORIA DESCRIPTIVA ESTACIÓN DE BOMBEO 3



Estación de Bombeo EB-3, para la Refuncionalización del Sistema de Efluentes Cloacales


2.1.2 UBICACIÓN

El Estudio se desarrollará en la Ciudad de Santiago del Estero entre la Calle Sáenz Peña y

América

2.1.2.1 ACOMETIDA ELÉCTRICA EN BAJA TENSIÓN








En Baja Tensión




2.2 ALCANCES













mm2.





mm2.






mm2.




bomba (7.5Hp), con cable subterráneo de de 4x6 mm2.


cables 3x25mm2, tiene una capacidad de (20+20+5+5) 50 kVAR , este entra en

funcionamiento atraves del Relé Varimétrico


























Resistencia


ohm.




Tierra Vegetal.










2.2.5 PLANILLA DE CARGAS




(kW) (kW)

1.0






SUBTOTAL: 3,39 0,68 2,29

2.0




2.4. Extractor de Gases ( 7,5 Hp ) 1,50 1 1,50


SUBTOTAL: 97,73 66,32

TOTAL: 101,13 0,68 68,62






DESCRIPCION


FUERZA:

PLANILLA DE CARGA ELECTRICAESTACION DE BOMBEO Nº3


Bomba de Imp. 40 29,84 31,41 36,52 0,95 0,86 55,56 380 1500


Ext. de Gases 10 7,46 7,85 9,13 0,95 0,86 13,89 380 1500



2.2.6 CÁLCULO DE LA CORRIENTE DE CORTOCIRCUITO





Icc=Un/( Z ) .

PARAMETROS:






2.2.6.1 CÁLCULO DE LA IMPEDANCIA DEL TRANSFORMADOR


PARAMETROS:





Tension de

Lampara


Ucc 4%:= Uls 400:= V( ) S 250:= (kVA)

Ztrafo UccUls

2

S:=

Ztrafo 0.04400

2

250

:=




2.2.6.3 CÁLCULO DE LA IMPEDANCIA DEL TRAMO TABLERO DE ALIMENTACIÓN A TABLERO

MÓDULO TRANSFERENCIA AUTOMÁTICA


PARAMETROS:













Wc 3200:= W( ) Ztrafo 25.6=

RtrafoWc Uls

2

S2

1000

:=


Xtrafo Ztrafo( )2

Rtrafo( )2

-:=



2.2.6.4 CÁLCULO DE LA IMPEDANCIA DEL TRAMO TABLERO DE FUERZA Nº1 A BOMBA IMPULSIÓN

Nº1

Cable propuesto: 3 -1x25mm2

PARAMETROS:









ρ90 ρ20 1 α T2 T1-( )+[ ]:=

ρ90 ρ20 1 4 103-

T2 T1-( ) + :=

ρ90 0.0224=Ω mm

2

m

Ra1 ρ90L1

S1 N:=

Ra1 0.019= Ω( )

Xa1X1 L1

N:=


Za1 Ra12

Xa12

+:=






Coeficiente de temperatura a 20ºC ( )…………………………40x10-3 1/ºC


ρ90 ρ20 1 α T2 T1-( )+[ ]:=

ρ90 0.0224=Ω mm

2

m


Rb1 ρ90L2

S2 N

:=


Xb1X2 L2

N:=


Zb1 Rb12

Xb12

+:=



2.2.6.5 CÁLCULO DE LA CORRIENTE MÁXIMA DE CORTOCIRCUITO A LOS BORNES DEL TABLERO

DE ALIMENTACIÓN.

2.2.6.6 CÁLCULO DE LA CORRIENTE MÁXIMA DE CORTOCIRCUITO EN TABLERO TRANSFERENCIA

AUTOMÁTICA TMTA.

2.2.6.7 CÁLCULO DE LA CORRIENTE MÁXIMA DE CORTOCIRC. EN BOMBA IMPULSIÓN Nº1.

Uls 400:= V( ) Ztrafo 25.6= Ω( )

IkAmax1.05 Uls

3 Ztrafo:=

IkAmax 9.47= kA( )

Uls 400= V( ) Ztrafo 25.6= Ω( ) Za1 2.34= Ω( )

IkAmaxb11.05 Uls

3 Ztrafo Za1+( ):=



IkAmaxb11.05 Uls




2.2.7 CÁLCULO DE LA SECCIÓN DE CONDUCTORES

Bases de cálculo










enterrados


ºC PVC XLPE o EPR

10 1,10 1,07

15 1,05 1,04

25 0,95 0,96

30 0,89 0,93

35 0,84 0,89

40 0,77 0,85

45 0,71 0,80

50 0,63 0,76

55 0,55 0,71

60 0,45 0,65

65 - 0,60

70 - 0,53

75 - 0,46

80 - 0,38

Aislamiento



2.2.7.1 CÁLCULO DE LA SECCIÓN DEL CONDUCTOR DESDE EL TABLERO DE ALIMENTACIÓN A

TABLERO MÓDULO TRANSFERENCIA AUTOMÁTICA (TMTA), A LA MÁXIMA DEMANDA EN

CONDICIONES DE RÉGIMEN ESTABLE.

El cable de alimentación propuesto es, 3x35+16mm2 subterráneo aislación en PVC 1.1kV.






Dónde:









respectivamente:

Id: 123.6 A (35 mm2 ) > In: 115.17 A




2.2.7.2 CÁLCULO POR CAÍDA DE TENSIÓN DESDE EL TABLERO DE ALIMENTACIÓN A TABLERO

MÓDULO TRANSFERENCIA AUTOMÁTICA (TMTA), A LA MÁXIMA DEMANDA EN


2.2.7.3 LA CAÍDA DE TENSIÓN SE DETERMINA CON LA SIGUIENTE EXPRESIÓN:

Dónde:




Sen Φ:………………………………………………………………………0.6

Cos Φ:………………………………………………………………………0.8





InPb 1000

3 U cosϕ:=

In 115.17= A

Id Ic N Fct Fca:=

Id 123.6= A

SECCION

(mm2)

CORRIENTE

NOMINAL

(A)

CORRIENTE

CORREGIDA

(A)

35 115.17 123.6


Conclusión: El cable de energía de 3x35+16 mm2 seleccionado, cumple con las condiciones

por caída de tensión.

2.2.7.4 CÁLCULO DE LA SECCIÓN DEL CONDUCTOR DESDE EL TABLERO MÓDULO DE ARRANQUE

Nº1 A BOMBA DE IMPULSIÓN Nº1, EN CONDICIONES DE RÉGIMEN ESTABLES



DE ENERGÍA TIPO 3X25+16mm2


sección 35 mm2 aislaciln en PVC de 1.1 kV

La potencia absorbida por la bomba de impulsión es de 31.41 kW

PARAMETROS:




Sección (mm2.):……………………………………………………………..25

Cos Φ:……………………………………………………………………..0.86

Dónde:







N:=

ΔV 3.72= V

ΔV %( )ΔV 100

U:=

ΔV %( ) 0.93= 3%<


Bomba de Imp. 40 29,84 31,41 36,52 0,95 0,86 55,56 380 1500



Id: 102.8 A (25mm2) > Inb1: 52.72 A


es el 3x25+16 mm2 subterráneo PVC 1.1 kV, cumple con las condiciones por efecto de

la conducción de corriente.



Dónde:




SenΦ:………………………………………………………………………..0.6

Cos Φ:………………………………………………………………………..0.8

Inb1:……………………………………………………………………..52.72A

Inb1Pb1 1000

3 U cosϕ:=

Inb1 52.72= A

Id Ic N Fct Fca:=

Id 102.8= A

SECCION (mm2)

CORRIENTE NOMINAL

(A)

CORRIENTE CORREGIDA

(A)

25 52.72 102.8


Dónde:

ΔV(%):……………………………………………………………………….0.93

ΔV(%): Caída de tensión en (%) tramo Tablero Aliment. a Tablero Módulo transf. Autom.


Impulsión Nº1



ΔVacum(%): Caída de tensión acumulada en % desde los bornes del Tablero de

Alimentación hasta los bornes de la Bomba de Impulsión Nº1

Conclusión: El cable de energía de 3x25+16 mm2 PVC seleccionado, cumple con las

condiciones de cálculo por caída de tensión en condiciones de régimen estables.

2.2.7.7 COMPROBACIÓN DE LA SECCIÓN DEL CONDUCTOR DESDE EL TABLERO MÓDULO DE

ARRANQUE Nº1 A BOMBA DE IMPULSIÓN Nº1, EN CONDICIONES DE ARRANQUE.


PARAMETROS:




Sección (mm2.):……………………………………………………………..25

Cos Φ:………………………………………………………………………..0.8

Farr:…………………………………………………………………………….3


ΔVb1 1.44= V

ΔVb1 %( )ΔVb1 100

U:=

ΔVb1 %( ) 0.36=

ΔVacum %( ) ΔV %( ) ΔVb1 %( )+:=

ΔVacum %( ) 1.29= 3%<






Dónde:



Irrb1: Corriente de arranque de la bomba de impulsión Nº1, seteado a 3 veces la corriente

nominal dado que se trata de un arranque electrónico.

Inb1Pb1 1000

3 U cosϕ:=

Inb1 52.72= A

Iarrb1 Inb1 Farr:=

Iarrb1 158.15= A



TABLERO DE

ALIMENTACIÓN

TABLERO DE

ARRNQUE Nº1

TMAB1

Cable: 3x35+16 mm2

R: 0.868 Ω/km X: 0.078 Ω/km L:0.060 km

Cable: 3x25+16mm2 Rb1: 0.927 Ω/km Xb1: 0.080 Ω/km L1:0.035km

BOMBA DE

IMPULSIÓN Nº1

40 Hp.



N:=

ΔVarr 6.09= V


U:=

ΔVarr %( ) 1.52=


N:=

ΔVF1arr 4.33= V


U:=

ΔVF1arr %( ) 1.08=


Dónde:

ΔVarr(%) :Caída de tensión en por ciento tramo Tab. de Alim. hasta Tablero Bomba de

Imp Nº1

ΔVF1arr(%) :Caída de tensión en por ciento tramo Tablero Bomba de Imp Nº1 hasta

Bomba de Impulsión Nº1.



Conclusión: El cable propuesto es de 3x25+16 mm2 seleccionado, cumple con las

condiciones por caída de tensión para la condición de arranque.

2.2.7.8 CÁLCULO DE LA SECCIÓN DEL CONDUCTOR DESDE EL TABLERO TRANSFERENCIA

AUTOÁTICA A TABLERO DE SECCIONAL Nº1 (TS1)



DE ENERGÍA TIPO : 5x6mm2

PARAMETROS:


Tipo de Cable:……………………………………………………………..THW


Sección (mm2.):………………………………………………………………6

Cos Φ:…………………………………………………………………………0.8





ΔVarr %( ) 1.52= ΔVF1arr %( ) 1.08=


ΔVarracum %( ) 2.6= 15%<


Dónde:





Id: 45.7 A (6 mm2) >Ind: 6.68 A

Conc


Circuito ( kW )


3.1



(2x36W)

C-1 0,43


3.3




C-3 1,05

3,7


IndPd 1000

3 Ud cos:=

Ind 6.68= A

Id Ic Fct Fca:=

Id 68 0.84 0.80:=

Id 45.7= A

SECCION

(mm2)

CORRIENTE

NOMINAL

(A)

CORRIENTE

CORREGIDA

(A)

6 6.68 45.7


lusión: El cable de energía de 4x6 mm2 seleccionado, cumple con las condiciones por efecto

de la conducción de corriente.

2.2.7.10 CÁLCULO POR CAÍDA DE TENSIÓN EN CONDICIONES DE RÉGIMEN

ESTABLE.


Dónde:




Sen Φ:………………………………………………………………………...0.6

Cos Φ:………………………………………………………………………...0.8






Dónde:

ΔV(%): Caída de tensión en por ciento tramo Transformador hasta Tablero General.

ΔVd(%): Caída de tensión en por ciento tramo Tablero Alim. hasta Tablero de Seccional Nº1.


caída de tensión.


ΔVd 0.06= V

ΔVd %( )ΔVd 100

Ud:=

ΔVd %( ) 0.01=

ΔVdacum %( ) ΔV %( ) ΔVd %( )+:=

ΔVdacum %( ) 1.87= 2.5%<


2.2.7.11 CÁLCULO DE LA SECCIÓN DEL CONDUCTOR DESDE EL TABLERO SECCIONAL Nº1 A

ILUMINACIÓN EXTERIOR (CIRCUITO C3R) LUMINARIA L1R UTILIZANDO LA CORRIENTE DE

ARRANQUE DEL EQUIPO.




PARAMETROS:










Tipo de Cable:………………………………………………………………NYY


Sección (mm2.):………………………………………………………………..6

Cos Φ:………………………………………………………………………..0.8




Dónde:



Id: 36.29 A (4 mm2) > IarrL1: 2.4 A

IarrL1 2.4= A

Id Ic Fct Fca:=

Id 36.29= A





LUMINARIA L1R.


Dónde:





Sen Φ:………………………………………………………………………...0.6

Cos Φ:………………………………………………………………………...0.8


ΔV(%):………………………………………………………………………0.32

ΔVd(%):…………………………………………………………………….0.06






ΔVL1 0.69= V

ΔVL1 %( )ΔVL1 100

UL1:=

ΔVL1 %( ) 0.3=

SECCION

(mm2)


arranque (IarrL1)

CORRIENTE

CORREGIDA

(A)

4 2.4A 36.29


Dónde:






2.2.7.14 CÁLCULO DE LA SECCIÓN DEL CONDUCTOR DESDE EL TABLERO SECCIONAL TS1 A

ILUMINACIÓN EXTERIOR (CIRCUITO C3S) LUMINARIA L2S


LUMINARIA L2S.


Dónde:




Sen Φ:…………………………………………………………………………0.6

Cos Φ:…………………………………………………………………………0.8





ΔVL1acum %( ) 2.1= 3%<


ΔVL2 0.8= V

ΔVL2 %( )ΔVL2 100

UL1:=

ΔVL2 %( ) 0.35=




Dónde:


TMTA.






ILUMINACIÓN EXTERIOR (CIRCUITO C3T) LUMINARIA L3T


LUMINARIA L3T.


Dónde:




Sen Φ:………………………………………………………………………...0.6

Cos Φ:…………………………………………………………………………0.8





ΔVL2acum %( ) 1.29= 3%<




Dónde:


TMTA.






ILUMINACIÓN EXTERIOR (CIRCUITO C3R) LUMINARIA L4R


LUMINARIA L4R.


Dónde:




Sen Φ:………………………………………………………………………...0.6

Cos Φ:…………………………………………………………………………0.8




ΔVL3 1.15= V

ΔVL3 %( )ΔVL3 100

UL1:=

ΔVL3 %( ) 0.5=


ΔVL3acum %( ) 1.44= 3%<





Dónde:


TMTA.






ILUMINACIÓN EXTERIOR (CIRCUITO C3S) LUMINARIA L5S

Cálculo por caída de tensión a la condición de arranque de la Luminaria L5S.


Dónde:




Sen Φ:……………………………………………………………………………0.6

Cos Φ:……………………………………………………………………………0.8




ΔVL4 0.34= V

ΔVL4 %( )ΔVL4 100

UL1:=

ΔVL4 %( ) 0.15=


ΔVL4acum %( ) 1.09= 3%<





Dónde:







ILUMINACIÓN EXTERIOR (CIRCUITO C-4) LUMINARIA L6T

Cálculo por caída de tensión a la condición de arranque de la Luminaria L6T.


Dónde:




Sen Φ:……………………………………………………………………………0.6

Cos Φ:……………………………………………………………………………0.8




ΔVL5 0.57= V

ΔVL5 %( )ΔVL5 100

UL1:=

ΔVL5 %( ) 0.25=


ΔVL5acum %( ) 1.19= 3%<





Dónde:




Conclusión: El cable de energía 3 - 1x6mm2 NYY seleccionado para el circuito , cumple con


2.2.8 CÁLCULO DE LA SECCIÓN DEL CONDUCTOR DE PROTECCIÓN





Dónde:


ΔVL6 0.62= V

ΔVL6 %( )ΔVL6 100

UL1:=

ΔVL6 %( ) 0.27=


ΔVL6acum %( ) 1.21= 3%<











materiales usuales.


multipolares.

t 0.1:= s k 115:= IkAmax 8680:= A

SIkAmax

2t

k:=

S 23.87= mm2


2.2.9 PLANOS

2.2.9.1 ESTACIÓN DE BOMBEO Nº3 CIRCUITO UNIFILAR.

ESTACIÓN DE BOMBEO Nº3 ESQUEMA TOPOGRÁFICO.

ESTACIÓN DE BOMBEO Nº3 CIRCUITO UNIFILAR Y TOPOGRÁFICO TS1.

ESTACIÓN DE BOMBEO Nº3 ILUMINACIÓN INTERIOR.

ESTACIÓN DE BOMBEO Nº3 ILUMINACIÓN EXTERIOR.

3 ESTACIÓN DE BOMBERO P2

3.1 MEMORIA DESCRIPTIVA ESTACIONES DE BOMBEO P2



Estación de Bombeo EB-P2, para la Refuncionalización del Sistema de Efluentes Cloacales


3.1.2 UBICACIÓN

El Estudio se desarrollará en la Ciudad de Santiago del Estero en la Calle General Urquiza

entre Independencia y 24 de Septiembre.








En Baja Tensión





3.2 ALCANCES.












superior de la potencia del motor de bomba (10Hp), con cable subterráneo de de 4x6 mm2.












bomba (3Hp), con cable subterráneo de de 4x4 mm2.



cables 3x25mm2, tiene una capacidad de (5+5+5) 15 kVAR , este entra en funcionamiento

atraves del Relé Varimétrico














Para el encendido de dicha iluminación se deberá preveer dos modos de operación una



Para el diseño del sistema de puesta a tierra se deberá preveer la realización de malla de








Resistencia



ohm.




Tierra Vegetal.










3.2.5 PLANILLAS DE CARGAS




(kW) (kW)

1.0






SUBTOTAL: 3,39 0,68 2,29

2.0




2.4. Extractor de Gases ( 2 Hp ) 1,50 1 1,50


SUBTOTAL: 27,06 19,21

TOTAL: 30,45 0,71 21,50






DESCRIPCION


FUERZA:

PLANILLA DE CARGA ELECTRICAESTACION DE BOMBEO P2

EB-P2 HP eje KW eje KW Absor. KVA h F.P I (A) V (V) RPM

Bomba de Imp. 10 7,46 7,85 9,13 0,95 0,86 13,89 380 1500

EB-P2 HP eje KW eje KW Absor. KVA h F.P I (A) V (V) RPM

Ext. de Gases 2 1,49 1,57 1,83 0,95 0,86 2,78 380 1500








Icc=Un/( Z ) .

PARAMETROS:




Perdida del Transformador en vatios (Wc)………………………….3200W


3.2.7 CÁLCULO DE LA IMPEDANCIA DEL TRANSFORMADOR




Tension de

Lampara


Ucc 4%:= Uls 400:= V( ) S 250:= (kVA)

Ztrafo UccUls

2

S:=

Ztrafo 0.04400

2

250

:=



3.2.8 CÁLCULO DE LA RESISTENCIA Y REACTANCIA DEL TRANSFORMADOR

PARAMETROS:

Perdida del Transformador en vatios (Wc)…………………………….3200W


3.2.9 CÁLCULO DE LA IMPEDANCIA DEL TRAMO TABLERO DE ALIMENTACIÓN A

TABLERO MÓDULO TRANSFERENCIA AUTOMÁTICA


PARAMETROS:




Numero de cables en paralelo (n)……………………………………….……1









Wc 3200:= W( ) Ztrafo 25.6=

RtrafoWc Uls

2

S2

1000

:=


Xtrafo Ztrafo( )2

Rtrafo( )2

-:=



3.2.10 CÁLCULO DE LA IMPEDANCIA DEL TRAMO TABLERO DE FUERZA Nº1 A

BOMBA IMPULSIÓN Nº1

Cable propuesto: 4x6mm2

PARAMETROS:




Numero de cables en paralelo (N)……………………………………………1







ρ90 ρ20 1 α T2 T1-( )+[ ]:=

ρ90 ρ20 1 4 103-

T2 T1-( ) + :=

ρ90 0.0224=Ω mm

2

m

Ra1 ρ90L1

S1 N:=

Ra1 0.016= Ω( )

Xa1X1 L1

N:=


Za1 Ra12

Xa12

+:=






3.2.11 CÁLCULO DE LA CORRIENTE MÁXIMA DE CORTOCIRCUITO A LOS BORNES

DEL TABLERO DE ALIMENTACIÓN.

ρ90 ρ20 1 α T2 T1-( )+[ ]:=

ρ90 0.0224=Ω mm

2

m


Rb1 ρ90L2

S2 N

:=


Xb1X2 L2

N:=


Zb1 Rb12

Xb12

+:=


Uls 400:= V( ) Ztrafo 25.6= Ω( )

IkAmax1.05 Uls

3 Ztrafo:=

IkAmax 9.47= kA( )


3.2.12 CÁLCULO DE LA CORRIENTE MÁXIMA DE CORTOCIRCUITO EN TABLERO

TRANSFERENCIA AUTOMÁTICA TMTA.

3.2.13 CÁLCULO DE LA CORRIENTE MÁXIMA DE CORTOCIRC. EN BOMBA

IMPULSIÓN Nº1.


Bases de cálculo








Uls 400= V( ) Ztrafo 25.6= Ω( ) Za1 1.95= Ω( )

IkAmaxb11.05 Uls

3 Ztrafo Za1+( ):=

IkAmaxb1 8.8= kA( )


IkAmaxb11.05 Uls






enterrados


ºC PVC XLPE o EPR

10 1,10 1,07

15 1,05 1,04

25 0,95 0,96

30 0,89 0,93

35 0,84 0,89

40 0,77 0,85

45 0,71 0,80

50 0,63 0,76

55 0,55 0,71

60 0,45 0,65

65 - 0,60

70 - 0,53

75 - 0,46

80 - 0,38

Aislamiento


3.2.15 CÁLCULO DE LA SECCIÓN DEL CONDUCTOR DESDE EL TABLERO DE

ALIMENTACIÓN A TABLERO MÓDULO TRANSFERENCIA AUTOMÁTICA

(TMTA), A LA MÁXIMA DEMANDA EN CONDICIONES DE RÉGIMEN ESTABLE.

El cable de alimentación propuesto es, 3x35+16mm2 subterráneo aislación en PVC 1.1kV.







Dónde:








respectivamente:

Id: 123.6 A (35 mm2 ) > In: 36.08 A




3.2.16 CÁLCULO POR CAÍDA DE TENSIÓN DESDE EL TABLERO DE ALIMENTACIÓN

A TABLERO MÓDULO TRANSFERENCIA AUTOMÁTICA (TMTA), A LA MÁXIMA

DEMANDA EN CONDICIONES DE RÉGIMEN ESTABLE.


Dónde:

InPb 1000

3 U cosϕ:=

In 36.08= A

Id Ic N Fct Fca:=

Id 123.6= A

SECCION

(mm2)

CORRIENTE

NOMINAL

(A)

CORRIENTE

CORREGIDA

(A)

35 36.08 123.6





Sen Φ:………………………………………………………………………0.6

Cos Φ:………………………………………………………………………0.8





Conclusión: El cable de energía de 3x35+16 mm2 seleccionado, cumple con las condiciones

por caída de tensión.

3.2.17 CÁLCULO DE LA SECCIÓN DEL CONDUCTOR DESDE EL TABLERO MÓDULO

DE ARRANQUE Nº1 A BOMBA DE IMPULSIÓN Nº1, EN CONDICIONES DE

RÉGIMEN ESTABLES


3.2.17.1 CÁLCULO DE LA CAPACIDAD DE CONDUCCIÓN DE CORRIENTE DEL

CABLE DE ENERGÍA TIPO 3X25+16mm2



La potencia absorbida por la bomba de impulsión es de kW

PARAMETROS:



N:=

ΔV 0.97= V

ΔV %( )ΔV 100

U:=

ΔV %( ) 0.24= 3%<


Bomba de Imp. 10 7,46 7,85 9,13 0,95 0,86 13,89 380 1500




Sección (mm2.):……………………………………………………………..6

Cos Φ:……………………………………………………………………..0.86

Dónde:







Id: 45 A (6mm2) > Inb1: 13.17 A


es el 4X6 mm2 subterráneo PVC 1.1 kV, cumple con las condiciones por efecto de la




Dónde:




SenΦ:………………………………………………………………………..0.6

Inb1Pb1 1000

3 U cosϕ:=

Inb1 13.17= A

Id Ic N Fct Fca:=

Id 45.7= A

SECCION

(mm2)

CORRIENTE

NOMINAL

(A)

CORRIENTE

CORREGIDA

(A)

6 13.17 45


Cos Φ:………………………………………………………………………..0.8

Inb1:……………………………………………………………………..13.17A

Dónde:

ΔV(%):……………………………………………………………………….0.24

ΔV(%): Caída de tensión en (%) tramo Tablero Aliment. a Tablero módulo transf.

Autom.

ΔVb1: Caída de tensión en (V) tramo Tablero Módulo Arranque Nº1 hasta Bomba

de Impulsión Nº1





Conclusión: El cable de energía de 4x6 mm2 PVC seleccionado, cumple con las condiciones

de cálculo por caída de tensión en condiciones de régimen estables.

3.2.18 COMPROBACIÓN DE LA SECCIÓN DEL CONDUCTOR DESDE EL TABLERO

MÓDULO DE ARRANQUE Nº1 A BOMBA DE IMPULSIÓN Nº1, EN

CONDICIONES DE ARRANQUE.

El cable de alimentación propuesto es: 4x6 mm2 subterráneo PVC 1.1 kV

PARAMETROS:



ΔVb1 1.46= V

ΔVb1 %( )ΔVb1 100

U:=

ΔVb1 %( ) 0.36=

ΔVacum %( ) ΔV %( ) ΔVb1 %( )+:=

ΔVacum %( ) 0.6= 3%<




Sección (mm2.):……………………………………………………………..6

Cos Φ:………………………………………………………………………..0.8

Farr:…………………………………………………………………………….3





Dónde:





Inb1Pb1 1000

3 U cosϕ:=

Inb1 13.17= A

Iarrb1 Inb1 Farr:=

Iarrb1 39.52= A



TABLERO DE

ALIMENTACIÓN

TABLERO DE

ARRNQUE Nº1

TMAB1

Cable: 3x35+16 mm2

R: 0.868 Ω/km X: 0.078 Ω/km L:0.025 km

Cable: 4x6mm2 Rb1: 3.93 Ω/km Xb1: 0.087 Ω/km L1:0.020km

BOMBA DE

IMPULSIÓN Nº1

10 Hp.



N:=

ΔVarr 1.52= V


U:=

ΔVarr %( ) 0.38=


N:=

ΔVF1arr 4.38= V


U:=

ΔVF1arr %( ) 1.09=


Dónde:

ΔVarr(%) :Caída de tensión en por ciento tramo Tab. de Alim. hasta Tablero

Bomba de Imp Nº1

ΔVF1arr(%) :Caída de tensión en por ciento tramo Tablero Bomba de Imp Nº1

hasta Bomba de Impulsión Nº1.



Conclusión: El cable propuesto es de 4x6 mm2 seleccionado, cumple con las condiciones

por caída de tensión para la condición de arranque.


TRANSFERENCIA AUTOÁTICA A TABLERO DE SECCIONAL Nº1 (TS1)



CABLE DE ENERGÍA TIPO : 5x6mm2

PARAMETROS:


Tipo de Cable:……………………………………………………………..THW


Sección (mm2.):………………………………………………………………6

Cos Φ:…………………………………………………………………………0.8




ΔVarr %( ) 0.38= ΔVF1arr %( ) 1.09=


ΔVarracum %( ) 1.47= 15%<



Dónde:





Id: 45.7 A (6 mm2) >Ind: 6.68 A

Conc


Circuito ( kW )


3.1



(2x36W)

C-1 0,43


3.3




C-3 1,05

3,7


IndPd 1000

3 Ud cos:=

Ind 6.68= A

Id Ic Fct Fca:=

Id 68 0.84 0.80:=

Id 45.7= A

SECCION

(mm2)

CORRIENTE

NOMINAL

(A)

CORRIENTE

CORREGIDA

(A)

6 6.68 45.7


lusión: El cable de energía de 4x6 mm2 seleccionado, cumple con las condiciones por efecto

de la conducción de corriente.

3.2.19.2 CÁLCULO POR CAÍDA DE TENSIÓN EN CONDICIONES DE RÉGIMEN

ESTABLE.


Dónde:




Sen Φ:………………………………………………………………………...0.6

Cos Φ:………………………………………………………………………...0.8






Dónde:

ΔV(%): Caída de tensión en por ciento tramo Transformador hasta Tablero

General.

ΔVd(%): Caída de tensión en por ciento tramo Tablero Alim. hasta Tablero de

Seccional Nº1.


caída de tensión.


ΔVd 0.06= V

ΔVd %( )ΔVd 100

Ud:=

ΔVd %( ) 0.01=

ΔVdacum %( ) ΔV %( ) ΔVd %( )+:=

ΔVdacum %( ) 0.25= 2.5%<







CABLE DE ENERGÍA TIPO: 3 - 1X4MM2

PARAMETROS:










Tipo de Cable:………………………………………………………………NYY


Sección (mm2.):………………………………………………………………..6

Cos Φ:………………………………………………………………………..0.8




Dónde:



Id: 36.29 A (4 mm2) > IarrL1: 2.4 A

IarrL1 2.4= A

Id Ic Fct Fca:=

Id 36.29= A




3.2.20.2 CÁLCULO POR CAÍDA DE TENSIÓN A LA CONDICIÓN DE ARRANQUE

DE LA LUMINARIA L1R.


Dónde:





Sen Φ:………………………………………………………………………...0.6

Cos Φ:………………………………………………………………………...0.8


ΔV(%):………………………………………………………………………0.32

ΔVd(%):…………………………………………………………………….0.06






ΔVL1 0.23= V

ΔVL1 %( )ΔVL1 100

UL1:=

ΔVL1 %( ) 0.1=

SECCION

(mm2)


arranque (IarrL1)

CORRIENTE

CORREGIDA

(A)

4 2.4A 36.29


Dónde:


TMTA.






SECCIONAL TS1 A ILUMINACIÓN EXTERIOR (CIRCUITO C3S) LUMINARIA L2S


DE LA LUMINARIA L2S.


Dónde:




Sen Φ:…………………………………………………………………………0.6

Cos Φ:…………………………………………………………………………0.8





ΔVL1acum %( ) 0.3= 3%<


ΔVL2 0.3= V

ΔVL2 %( )ΔVL2 100

UL1:=

ΔVL2 %( ) 0.13=




Dónde:


TMTA.






SECCIONAL Nº1 A ILUMINACIÓN EXTERIOR (CIRCUITO C3T) LUMINARIA L3T


DE LA LUMINARIA L3T.


Dónde:




Sen Φ:………………………………………………………………………...0.6

Cos Φ:…………………………………………………………………………0.8





ΔVL2acum %( ) 0.38= 3%<




Dónde:


TMTA.








DE LA LUMINARIA L4R.


Dónde:




Sen Φ:………………………………………………………………………...0.6

Cos Φ:…………………………………………………………………………0.8




ΔVL3 0.53= V

ΔVL3 %( )ΔVL3 100

UL1:=

ΔVL3 %( ) 0.23=


ΔVL3acum %( ) 0.48= 3%<





Dónde:


TMTA.






SECCIONAL Nº1 A ILUMINACIÓN EXTERIOR (CIRCUITO C3S) LUMINARIA

L5S


LUMINARIA L5S.


Dónde:





ΔVL4 0.8= V

ΔVL4 %( )ΔVL4 100

UL1:=

ΔVL4 %( ) 0.35=


ΔVL4acum %( ) 0.6= 3%<


Sen Φ:……………………………………………………………………………0.6

Cos Φ:……………………………………………………………………………0.8






Dónde:


TMTA.






SECCIONAL Nº1 A ILUMINACIÓN EXTERIOR (CIRCUITO C-4) LUMINARIA L6T


LUMINARIA L6T.


Dónde:



ΔVL5 0.92= V

ΔVL5 %( )ΔVL5 100

UL1:=

ΔVL5 %( ) 0.4=


ΔVL5acum %( ) 0.65= 3%<




Sen Φ:……………………………………………………………………………0.6

Cos Φ:……………………………………………………………………………0.8






Dónde:


TMTA.



Conclusión: El cable de energía 3 - 1x6mm2 NYY seleccionado para el circuito , cumple con


3.2.26 CÁLCULO DE LA SECCIÓN DE LA SECCIÓN DEL CONDUCTOR DE PROTECCIÓN




ΔVL6 0.78= V

ΔVL6 %( )ΔVL6 100

UL1:=

ΔVL6 %( ) 0.34=


ΔVL6acum %( ) 0.59= 3%<




Dónde:










materiales usuales.


multipolares.

t 0.1:= s k 115:= IkAmax 8800:= A

SIkAmax

2t

k:=

S 24.2= mm2


3.2.27 PLANOS

ESTACIÓN DE BOMBEO P2 CIRCUITO UNIFILAR.

ESTACIÓN DE BOMBEO P2 ESQUEMA TOPOGRÁFICO.

ESTACIÓN DE BOMBEO P2 CIRCUITO UNIFILAR Y TOPOGRÁFICO TS1.

ESTACIÓN DE BOMBEO P2 ILUMINACIÓN INTERIOR.

ESTACIÓN DE BOMBEO P2 ILUMINACIÓN EXTERIOR.

ESTACIÓN DE BOMBEO P2 TENDIDO DE CABLES Y CANALIZACIONES

4 ESTACIÓN DE BOMBEO SARGENTO CABRAL (JUAN XXIII)

4.1 MEMORIA DESCRIPTIVA ESTACIÓN SARGENTO CABRAL (JUAN XXIII)



Estación de Bombeo EB-Sgto. Cabral, para el Sistema de Efluentes Cloacales de la Ciudad

de Santiago del Estero.

4.1.2 UBICACIÓN

El Estudio se desarrollará en la Ciudad de Santiago del Estero en la Calle Posta de Yatasto

entre Granaderos Baigoria y Ricardo Rojas.



La estación de Bombeo estará alimentada mediante una línea de preensamblado de

3x50+50 Al. Al, con postación de Hormigón, el cual llega de forma aérea y acomete de forma

subterránea al pilar de medición.

El Edificio será alimentado en Baja Tensión, mediante una acometida subterránea desde el

Punto de medición por cable subterráneo de 4x16 mm2 aislación en 1.1kV PVC de sección

hasta el Tablero General (TG) Ubicado en la sala de tableros, como se muestra en plano.



En Baja Tensión




4.2 ALCANCES.




(TMAB1), Tablero Módulo de Arranque Bomba de Impulsión Nº2 (TMAB2), Módulo Extractor

de Gases, Tablero Módulo Automatismo (TMA), Tablero Banco de Capacitores (TBC),

todos los gabinetes serán construidos con un grado de protección IP55 o superior.













bomba (2Hp), con cable subterráneo de de 4x2.5 mm2.


cables 3x25mm2, tiene una capacidad de (5+5+3) 13 kVAR , este entra en funcionamiento

atraves cuando se pone en funcionamiento la bomba, y el banco de cacacitores de 3 kVAR

de forma Fija.-

El Tablero de transferencia automática tambien alimentas a los siguientes, C1R (Alumbrado
























Resistencia


ohm.




Tierra Vegetal.














(kW) (kW)

1.0






SUBTOTAL: 4,73 0,77 3,63

2.0



2.4. Extractor de Gases ( 2 Hp ) 1,50 1 1,50

SUBTOTAL: 25,06 13,28

TOTAL: 29,78 0,57 16,90






DESCRIPCION


FUERZA:

PLANILLA DE CARGA ELECTRICAESTACION DE BOMBEO SGTO. CABRAL

EB-Sgto. Cabral HP eje KW eje KW Absor. KVA h F.P I (A) V (V) RPM

Bomba de Imp. 15 11,19 11,78 13,70 0,95 0,86 20,83 380 1500

EB-Sgto. Cabral HP eje KW eje KW Absor. KVA h F.P I (A) V (V) RPM

Ext. de Gases 2 1,49 1,57 1,83 0,95 0,86 2,78 380 1500








Icc=Un/( Z ) .

PARAMETROS:






4.2.6.1 CÁLCULO DE LA IMPEDANCIA DEL TRANSFORMADOR


PARAMETROS:




Tension de

Lampara


Ucc 4%:= Uls 400:= V( ) S 250:= (kVA)

Ztrafo UccUls

2

S:=

Ztrafo 0.04400

2

250

:=





4.2.6.3 CÁLCULO DE LA IMPEDANCIA DEL TRAMO LINEA DE PREENSAMBLADO HASTA PUNTO DE

MEDICIÓN

Cable propuesto: 3x50 +50mm2 Al. Al. (Preensamblado)

PARAMETROS:

Sección del conductor tramo Linea Preensamblado ..……………50mm2


Longitud del conductor tramo Talim - TMTA ………………………….70m










Wc 3200:= W( ) Ztrafo 25.6=

RtrafoWc Uls

2

S2

1000

:=


Xtrafo Ztrafo( )2

Rtrafo( )2

-:=



4.2.6.4 CÁLCULO DE LA IMPEDANCIA DEL TRAMO PUNTO DE MEDICIÓN A TABLERO MÓDULO

TRANSFERENCIA AUTOMÁTICA

Cable propuesto: 4x16mm2 Subterráneo

PARAMETROS:

Sección del conductor tramo Pto.de Medición - TMTA ..…………16mm2


Longitud del conductor tramo Pto.de Medición - TMTA …………….25m








ρ90 ρ20 1 α T2 T1-( )+[ ]:=

ρ90 ρ20 1 4 103-

T2 T1-( ) + :=

ρ90 0.0224=Ω mm

2

m

Ra1 ρ90L1

S1 N:=

Ra1 0.031= Ω( )

Xa1X1 L1

N:=

Xa1 6.517= Ω( ) Xa1: Reactancia del cable tramo Transformador - Pto. de Medición

Za1 Ra12

Xa12

+:=

Za1 6.52= Ω( ) Za1: Impedancia del cable tramo Transformador - Pto. de Medición




4.2.6.5 CÁLCULO DE LA IMPEDANCIA DEL TRAMO TABLERO DE FUERZA Nº1 A BOMBA IMPULSIÓN

Nº1

Cable propuesto: 4x6mm2

PARAMETROS:









ρ90 ρ20 1 α T2 T1-( )+[ ]:=

ρ90 0.0224=Ω mm

2

m


Rb1 ρ90L2

S2 N

:=

Rb1 0.035= Ω( ) Rb1: Resistencia del cable tramo Pto. de Medición a TMTA

Xb1X2 L2

N:=

Xb1 4.08= Ω Xb1: Reactancia del cable tramo Pto. de Medición a TMTA

Zb1 Rb12

Xb12

+:=

Zb1 4.08= Ω( ) Zb1: Impedancia del cable tramo Pto. de Medición a TMTA


Resistencia del cable tramo TMAB1 - Bomba Impul. Nº1 (Rb2)……………Ω

Reactancia del cable tramo TMAB1 - Bomba Impul. Nº1 (XB2)……………Ω

Impedancia del cable tramo TMAB1 - Bomba Impul. Nº1 (ZB2)……………Ω



4.2.6.6 CÁLCULO DE LA CORRIENTE MÁXIMA DE CORTOCIRCUITO A LOS BORNES DEL TABLERO

DE ALIMENTACIÓN.

ρ90 ρ20 1 α T2 T1-( )+[ ]:=

ρ90 0.0224=Ω mm

2

m


Rb2 ρ90L3

S3 N

:=


Xb2X3 L3

N:=


Zb2 Rb22

Xb22

+:=


Uls 400:= V( ) Ztrafo 25.6= Ω( )

IkAmax1.05 Uls

3 Ztrafo:=

IkAmax 9.47= kA( )


4.2.6.7 CÁLCULO DE LA CORRIENTE MÁXIMA DE CORTOCIRCUITO EN PUNTO DE MEDICIÓN

4.2.6.8 CÁLCULO DE LA CORRIENTE MÁXIMA DE CORTOCIRCUITO EN TABLERO TRANSFERENCIA

AUTOMÁTICA TMTA.

4.2.6.9 CÁLCULO DE LA CORRIENTE MÁXIMA DE CORTOCIRC. EN BOMBA IMPULSIÓN Nº1.

Uls 400= V( ) Ztrafo 25.6= Ω( ) Za1 6.52= Ω( )

IkAmaxb11.05 Uls

3 Ztrafo Za1+( ):=


Uls 400= V( ) Ztrafo 25.6= Ω( ) Za1 6.52= Ω( ) Zb1 4= Ω( )

IkAmaxb11.05 Uls



Uls 400= V( ) Ztrafo 25.6= Ω( ) Za1 6.52= Ω( ) Zb1 4= Ω( ) Zb2 1.7= Ω( )

IkAmaxb11.05 Uls

3 Ztrafo Za1+ Zb1+ Zb2+( ):=




Bases de cálculo

Los diseños y cálculos observan las Normas Asociación Electrotécnica

Argentina (AEA)








enterrados


ºC PVC XLPE o EPR

10 1,10 1,07

15 1,05 1,04

25 0,95 0,96

30 0,89 0,93

35 0,84 0,89

40 0,77 0,85

45 0,71 0,80

50 0,63 0,76

55 0,55 0,71

60 0,45 0,65

65 - 0,60

70 - 0,53

75 - 0,46

80 - 0,38

Aislamiento



4.2.7.1 CÁLCULO DE LA SECCIÓN DEL CONDUCTOR DESDE EL TABLERO DE ALIMENTACIÓN A

TABLERO MÓDULO TRANSFERENCIA AUTOMÁTICA (TMTA), A LA MÁXIMA DEMANDA EN


El cable de alimentación propuesto es, 4x16mm2 subterráneo aislación en PVC 1.1kV,

Cálculo de la capacidad de conducción de corriente del cable de energía tipo 4x16mm2





Dónde:


Ic: 127 A Corriente admisible del conductor 4x16mm2







respectivamente:

Id: 85.3 A (16 mm2 ) > In: 27.52 A

Conclusión: El cable de energía de 4x16 mm2 subterráneo seleccionado, cumple con las



Cálculo por caída de tensión desde el tablero de alimentación a Tablero Módulo

transferencia automática (tmta), a la máxima demanda en condiciones de régimen estable.


Dónde:


R, resistencia por unidad de longitud a 75ºC:………………….0.1.43 Ω/km


Sen Φ:………………………………………………………………………0.6

Cos Φ:………………………………………………………………………0.8





InPb 1000

3 U cosϕ:=

In 27.52= A

Id Ic N Fct Fca:=

Id 85.3= A

SECCION

(mm2)

CORRIENTE

NOMINAL

(A)

CORRIENTE

CORREGIDA

(A)

16 27.52 85.3



caída de tensión.




4.2.7.3 CÁLCULO DE LA CAPACIDAD DE CONDUCCIÓN DE CORRIENTE DEL CABLE DE ENERGÍA

TIPO 3X25+16mm2



La potencia absorbida por la bomba de impulsión es de kW

PARAMETROS:




Sección (mm2.):……………………………………………………………..6

Cos Φ:……………………………………………………………………..0.86

Dónde:







N:=

ΔV 1.58= V

ΔV %( )ΔV 100

U:=

ΔV %( ) 0.4= 3%<


Bomba de Imp. 15 11,19 11,78 13,70 0,95 0,86 20,83 380 1500



Id: 45 A (6mm2) > Inb1: 19.77 A






Dónde:




SenΦ:………………………………………………………………………..0.6

Cos Φ:………………………………………………………………………..0.8

Inb1:……………………………………………………………………..19.77A

Inb1Pb1 1000

3 U cosϕ:=

Inb1 19.77= A

Id Ic N Fct Fca:=

Id 45.7= A


ΔVb1 2.17= V

ΔVb1 %( )ΔVb1 100

U:=

ΔVb1 %( ) 0.54=

SECCION

(mm2)

CORRIENTE

NOMINAL

(A)

CORRIENTE

CORREGIDA

(A)

6 19.77 45.7


Dónde:

ΔV(%):……………………………………………………………………….0.4

ΔV(%): Caída de tensión en (%) tramo Tablero Aliment. a Tablero Módulo transf. Autom.


Impulsión Nº1










PARAMETROS:




Sección (mm2.):……………………………………………………………..6

Cos Φ:………………………………………………………………………..0.8

Farr:…………………………………………………………………………….3





Dónde:



ΔVacum %( ) ΔV %( ) ΔVb1 %( )+:=

ΔVacum %( ) 0.94= 3%<


Irrb1: Corriente de arranque de la bomba de impulsión Nº1, seteado a 3 veces la corriente

nominal dado que se trata de un arranque electrónico.

Inb1Pb1 1000

3 U cosϕ:=

Inb1 19.77= A

Iarrb1 Inb1 Farr:=

Iarrb1 59.31= A



TABLERO DE

ALIMENTACIÓN

TABLERO DE

ARRNQUE Nº1

TMAB1

Cable: 4x16 mm2

R: 1.43 Ω/km X: 0.163 Ω/km L:0.025 km


BOMBA DE

IMPULSIÓN Nº1

15 Hp.



N:=

ΔVarr 3.19= V


U:=

ΔVarr %( ) 0.8=


N:=

ΔVF1arr 6.57= V


U:=

ΔVF1arr %( ) 1.64=


Dónde:

ΔVarr(%) :Caída de tensión en por ciento tramo Pto. de Med.. hasta Tablero

Bomba de Imp Nº1



La caída de tensión acumulada desde los bornes del Pto. de Medión hasta la Bomba de

Impulsión Nº1 en condición de arranque será:



4.2.7.6 CÁLCULO DE LA SECCIÓN DEL CONDUCTOR DESDE EL TABLERO MÓDULO DE

TRANSFERENCIA AUTOMÁTICA A ILUMINACIÓN EXTERIOR (CIRCUITO C3R) LUMINARIA L1R





PARAMETROS:










ΔVarr %( ) 0.8= ΔVF1arr %( ) 1.64=


ΔVarracum %( ) 2.44= 15%<


Tipo de Cable:………………………………………………………………PVC


Sección (mm2.):………………………………………………………………..4

Cos Φ:………………………………………………………………………..0.8




Dónde:



Id: 36.29 A (4 mm2) > IarrL1: 2.4 A




LUMINARIA L1R.


Dónde:





Sen Φ:………………………………………………………………………...0.6

Cos Φ:………………………………………………………………………...0.8


IarrL1 2.4= A

Id Ic Fct Fca:=

Id 36.29= A

SECCION

(mm2)


arranque (IarrL1)

CORRIENTE

CORREGIDA

(A)

4 2.4A 36.29


ΔV(%):………………………………………………………………………0.4





Dónde:


TMTA.

ΔVL1(%): Caída de tensión en por ciento tramo TMTA. hasta Luminaria L1R.



4.2.7.9 CÁLCULO DE LA SECCIÓN DEL CONDUCTOR DESDE EL TABLERO TMTA A ILUMINACIÓN

EXTERIOR (CIRCUITO C3S) LUMINARIA L2S


LUMINARIA L2S.


Dónde:




ΔVL1 0.23= V

ΔVL1 %( )ΔVL1 100

UL1:=

ΔVL1 %( ) 0.1=

ΔVL1acum %( ) ΔV %( ) ΔVL1 %( )+:=

ΔVL1acum %( ) 0.5= 3%<



Sen Φ:…………………………………………………………………………0.6

Cos Φ:…………………………………………………………………………0.8






Dónde:


TMTA.

ΔVL2(%): Caída de tensión en por ciento tramo TMTA. hasta Luminaria L2S.



4.2.7.11 CÁLCULO DE LA SECCIÓN DEL CONDUCTOR DESDE EL TABLERO TMTA A ILUMINACIÓN

EXTERIOR (CIRCUITO C3T) LUMINARIA L3T


LUMINARIA L3T.


Dónde:




ΔVL2 0.3= V

ΔVL2 %( )ΔVL2 100

UL1:=

ΔVL2 %( ) 0.13=

ΔVL2acum %( ) ΔV %( ) ΔVL2 %( )+:=

ΔVL2acum %( ) 0.53= 3%<



Sen Φ:………………………………………………………………………...0.6

Cos Φ:…………………………………………………………………………0.8






Dónde:


TMTA.




4.2.8 CÁLCULO DE LA SECCIÓN DEL CONDUCTOR DEL CONDUCTOR DE PROTECCIÓN



ΔVL3 0.8= V

ΔVL3 %( )ΔVL3 100

UL1:=

ΔVL3 %( ) 0.35=

ΔVL3acum %( ) ΔV %( ) ΔVL3 %( )+:=

ΔVL3acum %( ) 0.75= 3%<


ΔVL4acum %( ) 0.6= 3%<





Dónde:










materiales usuales.


multipolares.

t 0.1:= s k 115:= IkAmax 6710:= A

SIkAmax

2t

k:=

S 18.45= mm2


4.2.9 PLANOS

ESTACIÓN DE BOMBEO SARGENTO CABRAL CIRCUITO UNIFILAR.

ESTACIÓN DE BOMBEO SARGENTO CABRAL ESQUEMA TOPOGRÁFICO.

ESTACIÓN DE BOMBEO SGTO. CABRAL TENDIDO DE CABLES Y CANALIZACIONES

ESTACIÓN DE BOMBEO SGTO. CABRAL ACOMETIDA AEREA.

ESTACIÓN DE BOMBEO SGTO. CABRAL ILUMINACIÓN EXTERIOR

ESTACIÓN DE BOMBEO SGTO. CABRAL RED DE BAJA TENSIÓN PREENSAMBLADO

5 ESTACIÓN DE BOMBEO POZO BARRIO LAS FLORES

5.1 MEMORIA DESCRIPTIVA NUEVO POZO BARRIO LAS FLORES



Estación de Bombeo EB-Las Flores, para el Sistema de Efluentes Cloacales de la Ciudad

de Santiago del Estero.

5.1.2 UBICACIÓN

El Estudio se desarrollará en la Ciudad de Santiago del Estero en la Calle 603 y Canal

Viano.


La estación de Bombeo estará alimentada mediante una línea de preensamblado de

3x50+50 Al. Al, con postación de Hormigón y postación de madera el cual llega de forma

aérea y acomete de forma subterránea al pilar de medición.


El Edificio será alimentado en Baja Tensión, mediante una acometida subterránea desde el

Punto de medición por cable subterráneo de 4x6 mm2 aislación en 1.1kV PVC de sección y

desde allí hasta el Tablero protección (TG) Ubicado contiguo al punto de medición, como se

muestra en plano.



En Baja Tensión




5.2 ALCANCES.


El Sistema de Fuerza, estará constituido por un Tableros Módulo de Transferencia manual

(TMTM) que alimentará al Tablero Módulo de Arranque Bomba de Impulsión Nº1 y Módulo

de Arranque Bomba de Impulsión Nº2

Tablero Módulo de Arranque Bomba de Impulsión Nº1 es alimentado mediante un

distribuidor de barra tetrapolar, de cobre electrolítico para 125A, de allí alimenta a la bomba

de Impulsión Nº1 y Nº2 través de un arrancador de estado sólido, con una capacidad del

20% superior de la potencia del motor de bomba (3Hp), con cable subterráneo de de 4x4

mm2.



galvanizado y luminaria de 150W de VSA. adosado al Poste de bajada de energíal.-

Para el encendido de dicha iluminación se deberá Pérdida un foto control











Resistencia


ohm.




Tierra Vegetal.















(kW) (kW)

1.0



SUBTOTAL: 0,18 1,00 0,18

2.0



SUBTOTAL: 4,71 2,36

TOTAL: 4,89 0,52 2,53






DESCRIPCION


FUERZA:

PLANILLA DE CARGA ELECTRICAESTACION DE BOMBEO LAS FLORES


Bomba de Imp. 3 2,24 2,36 2,74 0,95 0,86 4,17 380 1500




Tension de

Lampara




Bases de cálculo

Los diseños y cálculos observan las Normas Asociación Electrotécnica

Argentina (AEA)








enterrados


ºC PVC XLPE o EPR

10 1,10 1,07

15 1,05 1,04

25 0,95 0,96

30 0,89 0,93

35 0,84 0,89

40 0,77 0,85

45 0,71 0,80

50 0,63 0,76

55 0,55 0,71

60 0,45 0,65

65 - 0,60

70 - 0,53

75 - 0,46

80 - 0,38

Aislamiento






Cálculo de la capacidad de conducción de corriente del cable de energía tipo 4X4MM2



La potencia absorbida por la bomba de impulsión es de 2.36kW

PARAMETROS:




Sección (mm2.):……………………………………………………………..4

Cos Φ:……………………………………………………………………..0.86

Dónde:



EB-Las Flores HP eje KW eje KW Absor. KVA h F.P I (A) V (V) RPM

Bomba de Imp. 3 2,24 2,36 2,74 0,95 0,86 4,17 380 1500






Id: 39.6 A (4mm2) > Inb1: 3.96 A






Dónde:




SenΦ:………………………………………………………………………..0.6

Cos Φ:………………………………………………………………………..0.8

Inb1:……………………………………………………………………..3.96A

Inb1Pb1 1000

3 U cosϕ:=

Inb1 3.96= A

Id Ic N Fct Fca:=

Id 39.6= A

SECCION (mm2)

CORRIENTE NOMINAL

(A)

CORRIENTE CORREGIDA

(A)

4 3.96 39.6


ΔVb1: Caída de tensión en (V) tramo Tablero Módulo Arranque Nº1 hasta Bomba

de Impulsión Nº1






PARAMETROS:




Sección (mm2.):……………………………………………………………..4

Cos Φ:………………………………………………………………………..0.8

Farr:…………………………………………………………………………….3




Dónde:






ΔVb1 0.48= V

ΔVb1 %( )ΔVb1 100

U:=

ΔVb1 %( ) 0.12= 3%<


Inb1Pb1 1000

3 U cosϕ:=

Inb1 3.96= A

Iarrb1 Inb1 Farr:=

Iarrb1 11.88= A



TABLERO DE

ARRNQUE Nº1

TMAB1


Lb1:0.015 km

Pot. Transf.: 50kVA

Cable : 3 -1x25 mm2THW

R: 1.02 Ω/km BOMBA DE

IMPULSIÓN Nº1

3 Hp.

25 HP


N:=

ΔVF1arr 1.45= V


U:=

ΔVF1arr %( ) 0.36=


Dónde:





5.2.6 PLANOS

ESTACIÓN DE BOMBEO EB-LAS FLORES CIRCUITO UNIFILAR Y TOPOGRAFICO.

ESTACIÓN DE BOMBEO EB-LAS FLORES DETALLE DE ACOMETIDA.

ESTACIÓN DE BOMBEO EB-LAS FLORES TENDIDO DE CABLES Y CANALIZACIONES

ESTACIÓN DE BOMBEO EB-LAS FLORES RED DE BAJA TENSIÓN PREENSAMBLADO

Ampliación de Colectores y Redes Cloacales de la Ciudad de ... · Para la iluminación de la...

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