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Escuela Tcnica Superior de Nutica Sara Brez Garca

UNIVERSIDAD DE CANTABRIA

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1 MEMORIA:

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Clculo, diseo e instalacin de los nodos de sacrificio en una embarcacin pesquera

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1.1 Ttulo y objeto de este proyecto:

CLCULO, DISEO E INSTALACIN DE LOS NODOS DE SACRIFICIO EN

UNA EMBARCACIN DE PESCA:

En este proyecto se realizar el diseo, clculo e instalacin de los nodos de

sacrificio de una embarcacin pesquera.

Se determinar la eficacia del sistema de proteccin mediante nodos de

sacrificio en funcin del desgaste a lo largo del tiempo, se tendr en cuenta el

aspecto econmico de prdida de material del casco, corrosiones, desgastes y

efectos negativos generados por el incorrecto mantenimiento del sistema de

proteccin.

Se determinarn los parmetros de tiempo entre inspecciones y la evolucin del

desgaste de los cines en correspondencia con su efecto negativo sobre los

componentes estructurales y el equipamiento principal y auxiliar.

1.2 Introduccin:

1.2.1 Prdidas econmicas originadas por la corrosin:

Las prdidas econmicas originadas por la corrosin pueden ser clasificadas en

directas e indirectas.

Las directas son las ms fciles de cuantificar y se relacionan con los costes

necesarios para reponer las estructuras de equipos, maquinaria ocomponentes que pueden ser daados o incluso quedar inservibles.

Las indirectas son ms difciles de cuantificar pero causan prdidas mucho

mayores, algunos ejemplos son:

-Interrupcin de la produccin, por ejemplo en calderas, intercambiadores de

calor, tuberas, etc., indudablemente todo el tiempo que la maquinaria est

parada ocasionar una prdida econmica.

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-Prdidas de producto, a parte del posible riesgo de un accidente, ya sea aguadulce, combustible, vapor, etc., por conductos, recipientes o maquinaria en mal

estado.

-Prdidas de rendimiento, por ejemplo la formacin de corrosin en el interior de

tuberas o en calderas donde se reducen los coeficientes de transmisin de

calor u obstrucciones en tuberas que requieran un aumento en la capacidad de

bombeo en la instalacin.

-Prdidas por sobredimensionado, que se realiza teniendo en cuenta el espesorde material que se prev se perder por efecto de la corrosin.

-Prdidas por accidentes, como por ejemplo explosiones en tuberas de gas.

En marzo de 1969 se constituy en Inglaterra una comisin a peticin del

ministro de tecnologa, con el fin de elaborar un estudio sobre la importancia

econmica del problema de la corrosin y de las posibilidades de su

prevencin.

Esta comisin fue dirigida por el Dr. Hoar, junto con otros 21 cientficos, que

crearon el informe HOAR, el cual es un clsico a la hora de evaluar las prdidas

por corrosin, por ser el primero elaborado con rigor.

Los resultados aportados por este informe son:

-Los costes directos generados al ao por la corrosin alcanzan un 3,5% del

PIB.

-Si se sacara mayor provecho de la tecnologa ya existente para el control de la

corrosin se podra ahorrar alrededor del 25% de los costos.

Destacar que se trata de una estimacin sobre costos directos sin tener en

cuenta los indirectos, con lo que sumando los costos directos e indirectos las

cifras se elevaran de forma considerable.

Cuanto mayor es el nivel de industrializacin de un pas y por lo tanto mayor el

nmero y sofisticacin de las instalaciones y procesos tecnolgicos, mayores

son las prdidas previstas.

Las recomendaciones difundidas por el informe HOAR son las siguientes:

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-Mejorar la difusin de la informacin sobre corrosin y proteccin.

-Necesidad de una mayor educacin y conocimiento en materia de corrosin.

-Aumento de la preocupacin y conciencia sobre los riesgos de la corrosin.

1.2.2 Qu es la corrosin?:

Es un proceso electroqumico por el cual los materiales se deterioran como

consecuencia de la reaccin entre los materiales mismos y el ambiente.

La mayora de los metales no se encuentran en la naturaleza como materiales

puros, sino que estn combinados con otros elementos como el oxgeno,

formando compuestos llamados minerales.

Para obtener metales de los minerales, estos se someten a un calor extremo

para as romper la atraccin qumica entre los elementos.

Todos los pasos en el proceso de refinado y produccin para la transformacin

de un mineral al producto final tienen una cosa en comn que es la de aadir

energa al metal.

Un desequilibrio energtico existe y la naturaleza lucha contra el, de modo quetan pronto como la adicin de energa cesa, el metal empieza a volver a su

estado de mineral.

Un ejemplo de esto es la fabricacin de acero a partir de xidos de hierro.

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El mineral de hierro se funde y se refina para producir acero, inmediatamentedespus de su produccin el acero empieza a volverse oxido de hierro,

deteriorando el producto.

El proceso del metal para volver a su estado natural como mineral es lo que

llamamos corrosin.

En el proceso de la corrosin se produce un cambio fsico en el metal y se

genera una corriente elctrica, est energa elctrica liberada por el metal

corrodo tiene que ser equilibrada de forma que otro metal recibe esta energa.Recibiendo esta energa el segundo metal puede mantener su nivel de energa

y mantenerse estable, para que la corriente elctrica fluya, una conexin

metlica entre los dos metales debe existir.

Los dos metales implicados en el proceso de corrosin son electrodos y ms

especficamente, el electrodo que libera energa elctrica al ambiente es el

nodo y el que recibe esta energa es el ctodo.

El nodo libera energa y pierde parte de su forma fsica y el ctodo gana una

cantidad proporcional de energa y un cambio fsico ocurre.

Es un proceso destructivo y representa una enorme prdida econmica.

1.2.3 Clasificacin de los metales:

Todos los metales contienen una cierta cantidad de energa potencial

El grado de corrosin depende fundamentalmente de la diferencia de potencialelctrico existente entre dos metales en contacto.

Cuanto ms bajo sea el potencial de un metal, ms fcilmente ser corrodo; del

mismo modo cuanto mayor sea la diferencia de potencial entre los dos metales

en contacto, tanto mayor ser la corrosin galvnica producida entre ambos,

siempre en perjuicio del de menos potencial.

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Un electrodo de referencia se usa para medir el voltaje y los metales son

enumerados de acuerdo a esta referencia.

Para agua de mar se utiliza el electrodo de plata-cloruro de plata.

La siguiente tabla indica el potencial elctrico de los metales de mayor inters,

sumergidos en agua salada a una temperatura de 25C y con electrodo de

referencia el hidrgeno:

1.2.4 Tipos de Corros in:

Podemos identificar varios tipos de corrosin en el medio marino caracterizados

por su origen:

Iones en Potencial Iones en Potencial

solucin (voltios) solucin (voltios)

Li+ - 3022 Co++ - 0,29

Rb+ - 2924 Ni++ - 0,22

K+ - 2925 Sn++ - 0,136

Ca++ - 2,87 Pb++ - 0,129

Na+ - 2715 H+ 0,000

Mg++ - 1866 Bi+++ + 0,226

Al+++ - 1,67 Cu++ + 0,344

Zn++ - 0,762 Te++++ + 0,558

Cr++ - 0,71 Hg++ + 0,798

Fe++ - 0,441 Ag+ + 0,799

Cd++ - 0,397 Pt++ + 1,2

Ti+ - 0,336 Au+++ + 1,12

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1- Corrosin Uniforme:

Se produce entre diferentes reas de la misma pieza de acero, se produce una

diferencia de potencial elctrico porque un rea de esta pieza empieza a ser

andico y otra catdica, intercambiando este rol a lo largo del tiempo

produciendo una corrosin uniforme. Este tipo de corrosin de encuentra en

planchas y tuberas en cubierta, en localizaciones que suelen estar hmedas

tales como sentinas y tanques de lastre as como en soportes de tuberas.

En la foto superior, corrosin uniforme en un pique de proa.

2- Corrosin Galvnica o bimetlica:

Cuando dos metales diferentes estn en contacto en un electrolito, el metal

menos noble (nodo) se corroer mucho ms rpido que el metal ms noble

que estar protegido o que se corroer mucho ms lentamente. Este tipo de

corrosin puede producirse tambin en una pieza de material similar, por

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ejemplo el acero nuevo es andico con respecto al viejo y superficies cortadas

son andicas frente a superficies sin cortar.

En la foto superior, tornillos y arandelas de acero inoxidable con tubo y tapa de

acero

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En la foto de arriba un casco de Aluminio con tornillo de acero inoxidable.El tornillo sujeta un cintn de goma en todo el permetro por encima del

trancanil y debera estar encapsulado o haber dispuesto otra solucin

constructiva.

3- Corrosin Localizada (Picaduras):

Causada por la accin de una celda de corrosin localizada en una superficiede acero debido a la rotura del revestimiento, la presencia de contaminantes o

impurezas presentes en la composicin del acero. Las reas defectuosas del

revestimiento o de cualquier otro dao pueden llegar a ser andicas a los

alrededores del revestimiento intacto y causar un proceso de corrosin.

Es una forma de corrosin muy peligrosa que puede tener terribles

consecuencias ya que puede producir perforaciones en muy poco tiempo.

4- Aireacin diferencial:

Es un tipo de corrosin localizada como las picaduras, el caso ms comn

ocurre en cigeales, manivelas y generalmente en superficies de acero

cubiertas por incrustaciones o depsitos.

Este fenmeno se debe a que una pequea rea del acero carece de oxigeno y

comienza a ser el nodo mientras el resto de la superficie muy oxigenadaempieza a ser el ctodo.

Debido a que el rea andica es muy pequea en comparacin con la catdica,

la corrosin es extremadamente rpida.

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En el dibujo, corrosin galvnica en el contacto directo latn-aluminio y por

aireacin diferencial debajo del reborde dejado por la junta aislante.

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En la foto superior apreciamos un trozo de plancha de sentina corroida, convarias herramientas encontradas que provocaron esta corrosin por aireacin

diferencial.

En la siguiente foto, se trata de un tanque doble fondo de lastre, al quitar la tapa

para inspeccionarlo nos encontramos con esta corrosin con forma circular, el

origen es desconocido, pero probablemente puede deberse a aireacin

diferencial, por alguna herramienta o algn tipo de material que qued en esazona propiciando esta corrosin.

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5- Corrosin Bacteriana:

Originada por la presencia de organismos microscpicos como bacterias,

hongos y algas. Las bacterias corrosivas viven en la capa del agua del fondo de

los tanques de carga de aceites o combustibles as como en el sedimento del

agua de los fondos de los tanques de lastre.

6- Corrosin por Abrasin:

Se produce cuando las partculas slidas como la arena, suspendidas en un

fluido se restriegan sobre una plancha.

Es un proceso mecnico.

7- Corrosin por Erosin (Cavitacin):

Causada por un flujo de fluido turbulento que golpea una superficie. La

prevencin de turbulencias es la clave de la prevencin de este tipo de

corrosin.

En la foto inferior, pala de una hlice con cavitacin

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8- Corrosin por Esfuerzos:

El acero sujeto a esfuerzos o fatiga puede ser afectado por fracturas, estas

reas con baja aireacin actan como una fisura y se corroern de la forma

anteriormente descrita.

Una fractura adems puede causar micro grietas en el revestimiento protector

aumentando la corrosin.

9- Corrosin intergranular:

Este tipo de corrosin puede producirse en aceros inoxidables austenticos, que

contienen un importante porcentaje de carbono.

Cuando el acero es sometido a tratamientos trmicos mal realizados,

calentamientos y enfriamientos defectuosos, o calentamientos excesivos

sufridos por soldadura, los tomos de carbono tienden a precipitar en la fronterareticular como carburos de cromo.

Esto desemboca en una disminucin de la resistencia a la corrosin dando

lugar a un fenmeno llamado sensibilizacin.

La sensibilizacin hace que el acero inoxidable quede expuesto a la corrosin

intergranular cuando se encuentra en ambientes corrosivos.

En algunos casos tambin reduce la resistencia a los fenmenos de corrosin

por picaduras o grietas y en otros la corrosin bajo tensin.

10- Corrosin electroltica (Corrientes vagabundas):

A menudo nos encontramos con confusiones entre la corrosin galvnica y la

corrosin electroltica.

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La diferencia entre ellas es muy simple: mientras que la corrosin galvnica es

causada por una corriente elctrica generada por dos metales diferentes dentro

de un medio conductor como es el agua salada, la corrosin electroltica est

causada por una corriente de una fuente externa.

La corriente causante de la accin electroltica es llamada corriente vagabunda,

derivada, parsita o simplemente fugas de corriente, es una corriente que

abandona el conductor elctrico por el que tena prevista su circulacin y fluye

total o parcialmente por otro lugar, esta tiende a retornar a la fuente de partida

circulando por donde tenga menor resistencia de paso.

La causa normalmente es debida a un circuito elctrico mal instalado o malaislado, pueden ser por la simple rotura del cable conductor de la electricidad(o

fallo en su aislamiento) o debido a un insuficiente dimensionado del circuito de

retorno de la corriente.

El resultado es una derivacin de corriente a travs del medio en el que se

encuentra el conductor.

El elemento metlico que se encuentra bajo el agua y con dicha perdida de

aislamiento se corroer y adems la velocidad de este tipo de corrosin esbastante elevada.

La prevencin de la corrosin electroltica es cuestin de una buena instalacin

elctrica, el sistema de cableado debe de ser doble, es decir, dos cables, con

retorno, en lugar de un cable como es el caso de los coches en los que la

propia carrocera del coche forma el circuito de retorno, un casco metlico

nunca debe ser usado como el retorno a masa.

La puesta a masa, es un tercer cable que no lleva corriente y no debe

confundirse con el sistema de masas, que si lleva corriente.

La instalacin del sistema de masas constituye una instalacin totalmente

independiente de la instalacin de masa o tierra de proteccin que debe

ejecutarse en cualquier instalacin elctrica ya sea de fuerza o de alumbrado y

cuya misin es la de mantener una conexin a tierra por motivos de seguridad

elctrica y de las personas que conducen la instalacin.

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La instalacin de masas tiene por objeto proteger los elementos mecnicos yelctricos de condiciones de corrosin y desgaste, derivados del mantenimiento

de un potencial inadecuado entre los diferentes componentes de la instalacin y

que favorecen la aparicin de los fenmenos electrolticos que causan deterioro

en la maquinaria y equipos del buque.

1.2.5 Factores que favorecen la corrosin:

1.2.5.1 Oxgeno:

El oxgeno disuelto es el agente oxidante por excelencia, la velocidad de la

corrosin ser ms elevada en los aceros cuanta ms cantidad de oxgeno

tengamos.

1.2.5.2 Temperatura:

En principio a mayor temperatura, mayor velocidad de corrosin, sin embargo

en las aguas tropicales debido a la enorme cantidad de organismos marinos, la

cantidad de oxigeno disuelto en el agua se reduce, amortiguando de esta forma

la velocidad de la corrosin.

1.2.5.3 Veloc idad:

El movimiento del agua afecta al transporte de oxgeno disuelto a las zonas

catdicas y elimina los productos de corrosin con lo que el proceso de la

corrosin aumenta mucho, al aumentar la velocidad, aumenta la probabilidad de

que aparezcan fenmenos de la corrosin-erosin por turbulencias que

aceleran los procesos de corrosin.

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1.2.5.4 Cloruros:

Un alto contenido de cloruros puede bajar el potencial del metal y de esta forma

incrementar la reaccin de corrosin.

1.2.6 Mtodos para combatir la corros in:

Los mtodos ms comunes para controlar la corrosin son la seleccin de los

materiales, revestimientos, aislamiento elctrico y proteccin catdica. Cada

una de esta medidas tienen distintas ventajas y desventajas, pero todas ellas

deben ser consideradas al disear un control de la corrosin exhaustivo.

1.2.6.1 Mtodos de diseo:

La primera precaucin es seleccionar adecuadamente el material para el

ambiente en que se va a trabajar, pero el coste no siempre lo hace posible y en

ese caso hay que adoptar otras medidas. En cualquier caso debemos evitar la

formacin de clulas galvnicas.

Debemos estudiar que no trabajen unidos materiales con potenciales

electroqumicos muy alejados sin estar adecuadamente aislados.

Aunque se lleve a cabo una seleccin cuidadosa de los materiales a utilizar, el

proceso de corrosin puede reducirse pero no evitarse completamente debido a

que diferencias en el electrolito y diferencias a lo largo de la superficie del metal

crearn un desequilibrio energtico el cual tendr como resultado procesos decorrosin.

Algunas reglas de diseo para mejorar la resistencia a la corrosin son:

-Disear los tanques de modo que se puedan drenar y limpiar de forma

completa y fcil, (por ejemplo botellas de aire de arranque que tienden a

acumular agua en el fondo).

-Distribuir uniformemente los esfuerzos mecnicos.

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-Aislar adecuadamente los metales diferentes que estn en contacto.-Evitar curvaturas muy pronunciadas en tuberas.

-Evitar ngulos, zonas de difcil acceso y soldaduras sin pulir.

1.2.6.2 Recubrimientos:

Este mtodo para evitar la corrosin es el de aislar la estructura metlica del

medio corrosivo mediante un recubrimiento aislante o ms estable, ante dichomedio, que el metal base.

A lo largo de los aos se han creado muchos tipos de recubrimientos, hay dos

tipos, metlicos y no metlicos:

Recubrimientos no metlicos:

1- Pintura: es un mtodo econmico y el ms empleado en el sectormartimo.

2- Plsticos.- son muy resistentes a la oxidacin. Tienen la ventaja de ser

muy flexibles, pero tienen poca resistencia al calor.

3- Esmaltes y cermicos.- tiene la ventaja de resistir elevadas temperaturas

y desgaste por rozamiento.

4-

Recubrimientos metlicos:

1- Inmersin:consiste en recubrir los metales a proteger con otros de

menor potencial, es decir, nodos de sacrificio. Para ello se sumerge el

metal a proteger en un bao de otro metal fundido. Al sacarlo del bao, el

metal se solidifica formando una fina pelcula protectora.

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2- Electrodeposicin.- se hace pasar corriente elctrica entre dos metales

diferentes que estn inmersos en un lquido conductor que acta de

electrolito. Uno de los metales ser aquel que queremos proteger de la

oxidacin y har de ctodo. El otro metal har de nodo. Al pasar

corriente elctrica, sobre el metal catdico se crea una pelcula

protectora. Con este mtodo se produce el cromado o niquelado de

diversos metales.

3- Proteccin por capa qumica.- se provoca la reaccin de las piezas con

un agente qumico que forme compuestos de un pequeo espesor en susuperficie, dando lugar a una pelcula protectora por ejemplo:

a. Cromatizado: Se aplica una solucin de cido crmico sobre el

metal a proteger, formndose una pelcula de xido de cromo que

impide su corrosin.

b. Fosfatacin: Se aplica una solucin de cido fosfrico y fosfatos

sobre el metal. Formndose una capa de fosfatos metlicos sobre

el metal, que la protegen del entorno.

El recubrimiento debe tener una buena resistencia dielctrica para aislar de

forma efectiva la estructura del electrolito, debe ser relativamente inerte con

respecto al ambiente circundante para tener una larga vida, alta resistencia al

impacto para no desprenderse por golpes contra muelles, defensas, anclas, etc.

Debe tenerbuenas caractersticas de adhesin para asegurar un contacto

permanente con la estructura y debe tener muy bajas propiedades de absorcin

del agua para mantener la resistencia dielctrica.

Despus de la seleccin del recubrimiento, debe de aplicarse de forma correcta,

debido a que normalmente un fallo en el recubrimiento a menudo sucede

debido a una aplicacin incorrecta y no por un fallo del material del

recubrimiento en s.

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La preparacin de la superficie es crtica para un buen rendimiento delrecubrimiento.

Desafortunadamente los recubrimientos concentran la actividad de la corrosin

a sus imperfecciones, lo cual intensifica la corrosin como resultado la

penetracin es mucho ms rpida que en zonas no recubiertas.

Detalle de un tanque lateral de lastre, se aprecia cmo debido a los golpes en la

carga y descarga el recubrimiento rompe y empieza la corrosin.

En la siguiente foto, se trata de un pocete de sentina en una bodega de pesca,

sin recubrimiento.

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1.2.6.3 Ais lamiento elctrico:

Es otro mtodo de control de la corrosin que rompe el conductor que conecta

el nodo y el ctodo en la clula a la corrosin.

Se trata de accesorios que se usan para separar elctricamente metalesdiferentes, no debe ser usado de forma indiscriminada porque a veces la

continuidad elctrica es deseada por otras razones incluyendo la conexin a

masa y la proteccin catdica.

1.2.6.4 Proteccin Catdica:

Este es un sistema de control de la corrosin por el cual una cantidad suficientede corriente pasa por una superficie metlica convirtiendo un rea andica en

catdica.

Solo es efectiva cuando la superficie metlica est sumergida. Se puede llevar

a cabo por corriente impresa o por nodos de sacrificio.

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1.3 Sistemas de proteccin catdica:

1.3.1 Principios generales:

La reaccin qumica que ocurre en el proceso de la corrosin puede

subdividirse en otras dos reacciones electroqumicas, una que implica

oxidacin, es decir la liberacin de electrones y la otra, reduccin, o consumo

de electrones.Estas reacciones en la realidad ocurren en la misma superficie del acero.

Los electrones liberados por la reaccin andica son consumidos por la

reaccin catdica.

(a) Micro pila de corrosin. (b) esquema elctrico

equivalente.

Si los electrones se suministran desde una fuente externa, es decir, una

corriente es impuesta, entonces la reaccin andica se suprimir y el potencial

del acero bajar.

Si el potencial del acero se baja suficientemente, no habr corriente entre los

nodos y ctodos en la superficie con lo que la corrosin cesar.

En la proteccin catdica toda la superficie del metal est al mimo potencial.

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1.3.2 Diagramas de Pourbaix :

Nos muestran el comportamiento de distintos metales en funcin de su

potencial respecto a un electrodo de referencia y su pH, su estudio muestra las

opciones posibles para la proteccin de un material.

Es posible conocer en qu condiciones de pH y potencial se forman productos

slidos oxidados, que de un modo puedan influir sobre el proceso corrosivo,

debido a que dichos productos se quedan en la superficie metlica creando

superficies protectoras

En este diagrama se representan las circunstancias tericas de la corrosin, de

pasivacin y de inmunidad del material, en este caso hierro, en presencia de

una solucin acuosa de 25C.

Si hacemos un examen de dicho diagrama podremos contemplar la proteccin

del hierro de tres formas diferentes:

- Elevar el potencial del material hasta situarse en la zona de pasivacin

mediante la proteccin andica.

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- Alcalinizar el medio hasta superar el pH frontera entre la zona decorrosin y la de pasivacin.

- Por ltimo rebajar el potencial para situarse en la zona de inmunidad

mediante la proteccin catdica.

Para poder entender esto tenemos que aadir un nuevo concepto, el de

pasivacin.

La pasivacin es una propiedad que tienen determinados materiales y

aleaciones de permanecer totalmente inertes en determinados medios en loscuales y de acuerdo con la termodinmica, deberan comportarse como metales

activos y por tanto disolverse con velocidades altas a travs de mecanismos

corrosivos electroqumicos.

La pasivacin puede darse por dos mecanismos principalmente, uno es el de la

formacin de una capa de productos oxidados de muy pequeo espesor pero

muy compacta, adems de ser de muy baja porosidad por lo que al metal lo

deja aislado del medio. La otra sera la presencia de capas monoatmicas,

generalmente de oxgeno, absorbida por la capa metlica, siendo en este caso

el menos comn.

La pasivacin, es una propiedad que poseen algunos metales y aleaciones que

es de mxima importancia, porque permite el uso de metales activos de precio

ms o menos moderado como el aluminio o el cromo en medios de alta

agresividad, comportndose en ellos como materiales nobles.

La proteccin catdica no elimina la corrosin, sino que remueve la corrosin de

la estructura a ser protegida y la concentra en un punto donde se descarga la

corriente como por ejemplo con el uso de nodos de sacrificio.

La cantidad de corriente que fluye se ajusta de manera que vence a la corriente

de corrosin y descargndose desde todas las reas andicas, existir un flujo

neto de corriente sobre la superficie, llegando a ser toda la superficie un ctodo.

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Por ello podemos decir que la proteccin catdica en sntesis consiste en

convertir en ctodo toda la superficie metlica a proteger, consiguiendo que por

toda ella penetre corriente continua.

Si conectamos un trozo de hierro cuyo potencial electroqumico es de -0.44

Voltios, con un trozo de cinc de potencial -0.76 Voltios, la diferencia de potencial

existente establecer una corriente elctrica a travs del electrolito del cinc que

acta como nodo al hierro que acta como ctodo.

Hemos protegido al hierro de la corrosin sacrificando en su beneficio una placa

de cinc, este es el fundamento del mtodo de proteccin por nodos de

sacrificio, para proteger un metal lo hacemos simplemente con otro que seams electronegativo que el.

1.3.3 Potencial de proteccin:

A continuacin se muestra el diagrama de polarizacin (diagrama de Evans)

que ilustra el principio de la proteccin catdica.

Para conseguir la proteccin, se baja hasta que coincida con cuandotoda la superficie del metal est al mismo potencial y no haya corrientes de

corrosin.

es la corriente requerida para una proteccin catdica completa paradar los electrones que se requieren al bajar el potencial

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1.3.4 Corriente de proteccin o densidad de corriente:

La densidad de corriente es la que debe aplicarse al metal para llevarlo al

potencial de proteccin. Depende del metal o aleacin y de las condiciones del

medio.

A continuacin se muestran diferentes tablas que muestran la densidad de

corriente en funcin de los materiales y de las zonas a proteger:

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Estado superficial Medio agresivoDensidad de cor riente

mA / m2 mA / ft2

Acero desnudo Agua de mar Velocidad

0,5 m / s 86-130 8,0-12,0

Acero desnudo Agua de mar velocidad

1 - 15 m / s 150- 600 14-56

Acero pintado (epoxi,

vinlica, clorocaucho)Agua de mar 25-35 2,3-2,5

Acero pintado sujeto a

roces de fondoAgua de mar 50-210 5,0-20,0

Acero pintado (aluminio

bituminoso)Agua de mar 35-50 3,25-5,0

Tanque carga lastrepetrleo

Agua de mar 100 9,0

Tanque carga lastre

ligeroAgua de mar 170 16

Tanque carga lastre

limpioAgua de mar 190 18

Acero desnudo Agua dulce estancada 56 5,2

Acero desnudo

Agua dulce en

movimiento 56-66 5,2-6,0

Acero desnudoAgua dulce

turbulenta/caliente56-170 5,2-16

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1.3.5 Electrodos de referencia:

La corriente requerida para alcanzar la proteccin catdica no se puede medir

de forma directa debido a que las reas originalmente andicas y catdicas del

acero estn presentes en la misma superficie del acero y no hay cable o

ampermetro que se pueda usar entre ellas.

El mtodo ms satisfactorio para una proteccin exitosa es medir el potencial

de la estructura protegida dentro del electrolito en el cual est operando (agua

de mar) El potencial se obtiene por los electrodos de referencia de valores

conocidos.

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Cada electrodo tiene su propio potencial que por convenio se expresa con

respecto al electrodo de hidrogeno.

Cada potencial metal/electrolito debe ser expresado respecto al electrodo de

referencia usado. El electrodo de referencia puede ser considerado como un

mero conector con el electrolito.

Tabla de electrodos de referencia comunes:

Las dificultades de operacin que presenta el empleo y manipulacin del

electrodo de hidrgeno han motivado el desarrollo de otros patrones o

electrodos de referencia ms prcticos y robustos para su utilizacin en

mediciones de campo.

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El electrodo de plata-cloruro de plata es particularmente apropiado en

mediciones en agua de mar y se utiliza ampliamente en estructuras offshore.

1.3.6 Sistema de proteccin catdica por nodos de sacrificio:

Se instalan nodos de sacrificio al metal que se quiere proteger, que al tener un

potencial elctrico mayor que el del material andico, se convierte en catdico yprovoca que el nodo se desgaste en lugar del metal que se quiere proteger.

El tipo de material y la superficie que se quiere proteger determinan el nmero y

el tamao de los nodos.

1.3.6.1 Caractersticas de un nodo galvnico:

Desde el punto de vista tcnico y econmico, un nodo tiene que reunir una

serie de propiedades especiales como las siguientes:

- Tener un potencial de disolucin lo suficientemente negativo para

polarizar la estructura, en el caso del acero a -0.8V.

- Debe presentar una tendencia pequea a la polarizacin, es decir, no

debe desarrollar pelculas pasivantes u obstructoras con los productos de

corrosin y tener una fuerte sobretensin de hidrgeno.

- El material debe de tener un elevado rendimiento elctrico en A/h kg.

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- El nodo deber corroerse uniformemente.

- El metal ser de fcil adquisicin y deber poder fundirse en diferentes

formas y tamaos.

- El metal deber tener un costo razonable, de modo que unido con otras

caractersticas electroqumicas se pueda conseguir la proteccin a un

costo razonable por amperio/ao.

1.3.6.2 Composicin qumica:

Los metales utilizados como nodos de sacrificio son: Magnesio, Aluminio y

Cinc.

El Cinc y el Aluminio muestran un relativo pequeo potencial, ya que el voltaje

sobre el acero polarizado viene a ser del orden de 230 a 300 mV.

Una de las ventajas del Aluminio es que en su instalacin se usa solo un tercio

de su peso comparado con una instalacin de Cinc.

Una desventaja de acuerdo con las sociedades de clasificacin es la posibilidad

de chispeo, lo que da lugar a que dichas sociedades tengan ciertas

restricciones al uso de nodos de Aluminio frente a los de Cinc en cuanto a

proteccin en tanques de lastre.

Si se navega en agua dulce durante algn tiempo, la superficie de un nodo de

Aluminio se cubrir de una costra blanquecina de xido (se pasiva) que lo que

har es sellar el nodo e impedir su funcionamiento incluso al volver al agua

salada.

Los nodos de Aluminio sufren un problema similar incluso en condicionessalobres, mientras que los de cinc continuarn funcionando eficazmente en

estuarios de ros y zonas de agua salobre.

Como consecuencia de esta pasivacin del nodo, el siguiente elemento ms

andico dentro del sistema de unin al nodo comenzar a sacrificarse, lo que

por supuesto podra representar un serio problema.

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Por lo tanto, es muy importante comprobar los nodos de aluminio despus decada navegacin por agua dulce y limpiar o reemplazar los nodos si fuera

necesario.

Los nodos de magnesio tienen una tensin de funcionamiento mucho ms

elevada que la de los de cinc o aluminio, con lo que son ideales para su uso en

agua dulce, pero se vuelven muy activos en agua salada, donde solo durarn

unos pocos meses.

Las superficies protegidas pueden desarrollar una capa de sedimento calcreoblanquecino que ser difcil de extraer.

Nunca se deben de instalar nodos de magnesio en embarcaciones con casco

de madera ya que pueden daarla.

La aleacin del material que compone los nodos es muy importante, ya que

por ejemplo en el caso del cinc, que es el material que vamos a utilizar, debe de

tener siempre una cantidad mnima de Cadmio, ya que es el material que nos

va a activar el cinc, sino tuviera este componente el nodo no servira para

nada. La aleacin debe hacerse segn normas internacionales con una

composicin de materiales muy especfica.

A continuacin una tabla con las propiedades de los nodos de sacrificio:

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no do de zinc nodo deMagnesio

nodo d e alumi nio

Propiedad MIL-A 18001-H MIL-A 24412-A Tipo A Tipo B Tipo C

Composicin %

Cd = 0,025 -0,15

Al = 0,10 - 0,50

Cu = 0,1 mx.

Al = 5 7

Si = 0,11 - 0,21

Fe = 0,10 mx.

Si = 0,10 mx.

Fe = 0,13 mx.

Si=0,10 mx.

Fe = 0,13 mx.

Fe = 0,005 mx.

Pb= 0,006 mx.

Cu= 0,005 mx.

Si = 0,125 mx.

Si = 0,3 mx.

Fe = 0,003 mx.

Mn = 0,15 mn.

Ni = 0,003 mx. Zn= 2 4

Otros = 0,3 mx.

Zn = 0, 3 - 0,5

Sn = ---

Mg = ---

Hg = 0,02 - 0,05

In = ---

Cu = 0,006 mx.

Otros = 0,02 mx.

Zn = 3,5 - 5,0

Sn = ---

Mg = 0,3 - 0,8

Hg = ---

In = 0,02 - 0,05

Cu = 0,006 mx.

Otros = 0,02 mx.

Zn = 4 - 5

Sn = 0,08 - 0,16

Mg = ---

Hg = ---

In = ---

Cu = 0,01 mx.

Otros = 0,02 mx.

Rendimiento 0.95 0.5 0.95 0.9 0.5

Potencial de

trabajo mV

vs Ag / AgCl -1050 -1550 -1050 -1100 -1100

Potencial vs

acero protegido -250 -700 -250 -350 -350

Capacidad

elctrica terica

A-h / kg ( A-h / l b ) 820 (368) 2210 (1100) 2830 (1290) 2700 (1231) variable

Capacidad

elctrica real

A-h / kg ( A-h / l b ) 780 (356) 1100 (503) 2689 (1226) 2430 (1110) variable,

Consumo nodo

kg / A-ao 11,00 8,00 3,00 10,00 5,50

lb / A-ao 23,8 17,5 6,8 21,9 12

Densidad

kg / dm3 7,3 1,77 2,75 2,81 2,81

lb / pulg.3 0,258 0,063 0,098 0,10 0,10

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1.3.7 Mtodo de corrientes impresas:

En este sistema de proteccin catdica se utiliza la corriente suministrada por

una fuente continua para imprimir la corriente necesaria para la proteccin de

una estructura.

Este procedimiento consiste en unir elctricamente la estructura que se trata de

proteger con el polo negativo de una fuente de alimentacin de corriente

continua (pura o rectificada) y el positivo con un electrodo auxiliar que cierra elcircuito. Los electrodos auxiliares se hacen de chatarra de hierro, aleacin de

ferro silicio, grafito, titanio platinado, etc. Es completamente indispensable la

existencia del electrolito (medio agresivo) que completa el conjunto para que se

realice el proceso electroltico.

1.3.8 Comparacin entre ambos mtodos:

Las ventajas de los nodos de sacrificio son:

-No se necesita una fuente de corriente externa

-Facilidad de instalacin

-No necesita control durante el funcionamiento

-No existen problemas de sobreproteccin

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-Distribucin homognea de corriente sobre toda la estructura

Los inconvenientes son:

-No permite vencer fuertes cadas de intensidad.

-Uso restringido a medios conductores y a estructuras recubiertas.

Las ventajas de las corrientes impresas son:

-Permite vencer cadas de intensidad altas.

-Se puede utilizar para proteger estructuras grandes, no recubiertas en medios

no conductores.

-Se necesitan pocos nodos.

Los inconvenientes son:

-Necesidad de una fuente de corriente externa.

-Peligro de sobreproteccin si se producen fallos.

-Dificultad para conseguir niveles de proteccin homogneos en estructuras

complejas.

-Costos de instalacin ms elevados.

-Posibilidad de causar interferencias con estructuras metlicas vecinas.

Un cuidadoso estudio en cada caso, tomando en consideracin los factores

econmicos, tales como costes de aplicacin, mantenimiento y vida til del

sistema decidirn el sistema a elegir.

1.4 Factores generales a tener en cuenta:

1.4.1 Conexin a masa:

El objeto de esto es evitar la disparidad entre varias partes metlicas tales como

motores, bandejas de bateras, equipos de radio, etc.

Para una embarcacin de fibra o madera la masa debe consistir en una placa

de masas sacrificial colocada en la parte baja del casco, un cable de

aislamiento de masas o una pletina metlica de masas no aislada ir a lo largo

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del barco conectando todos los equipos metlicos con pequeos ramales a lapletina principal.

Para cascos metlicos un sistema separado de conexin a masa no es

necesario, debido a que la continuidad elctrica se mantiene entre el casco, el

motor y otros elementos que tengan que ser aislados

1.4.1.1 Equipos de radio y navegacin:

Estos equipos necesitan una buena conexin a masa y esto se consigue

mediante la placa de masas, esta placa debe de ser independiente del sistema

de masas de accin galvnica de la embarcacin, la unin entre estos equipos

y la placa de masas se har mediante una pletina de masas que ir desde el

puente al lugar donde est la placa de masas (habitualmente la sala de

mquinas)la pletina de masas deber estar en un lugar accesible y a ser posible

exento de humedad, por encima del nivel normal de las sentinas y si esto no es

posible deber estar en un compartimento estanco.

En cascos no metlicos la placa de masas puede estar en contacto directo con

el casco y la pletina puede ser un conductor desnudo.

En el caso de cascos metlicos la placa de masas deber estar

convenientemente aislada del casco mediante un material aislante que se

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colocar entre la placa de masas y la superficie de contacto en el casco, la

pletina de masas estar recubierta de un material aislante.

1.4.1.2 Eje de cola:

El eje de cola tiene un dimetro de 175 mm, con lo que dispondremos de dos

escobillas rozantes de grafito, sobre un anillo de desgaste de tipo abrazadera.

Foto de sistema de masas de eje de cola, con escobillas de grafito y anillo

rozante.

A continuacin esquema detallado del sistema de masas de eje de cola:

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1-Anillo de deslizamiento y cepillo colocado sobre eje de cola

2-pincel plata de grafito, alta densidad y baja resistencia

3-Conjunto cepillo perno y cable a masa, se conectar al casco

4-Pernos de alineacin del cepillo con pestaa de bloqueo

5-Distancia entre centro de soporte de la brocha a la barra de apoyo y parte

superior de la superficie de deslizamiento del anillo montado.

6-Anillo de desgaste de cobre

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1.4.1.3 Motores elctricos:

Cableado de masas para cada uno de los motores elctricos

Motor elctrico con cable de masas de accin galvnica, cable verde/amarillo.

1.4.1.4 Servo timn:

La pala del timn llevar cines soldados, segn clculos llevar dos, uno en

cada cara de pala, de 5,6 Kg cada uno.

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1.4.1.5 Bocina:

Es una zona muy prxima a la hlice y donde est alojado el eje de cola.

Es importante en el diseo de esta zona que haya circulacin de agua con

escasa posibilidad de que se pueda estancar produciendo de esta manera

corrosin biolgica en el eje de cola, con forma caracterstica de picaduras, foto

inferior:

Las siguientes fotografas son de una bocina con corrosin severa:

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1.4.1.6 Tanques de combustib le, agua y aceite hidrulico:

Todos los tanques de almacenamiento de fluidos (no estructurales) estarn

conectados al sistema general de masas de accin galvnica, se conectar en

zonas determinadas de las patas o elementos de anclaje a la estructura del

buque, a ser posible en un punto alejado de la bandeja de vertidos.

1.4.1.7 Rejillas de tomas de mar externas y filt ros:

Las rejillas de tomas de mar externas pueden estar conectadas a masa

mediante una pletina de cobre.

En cada filtro de toma de mar colocaremos un nodo de sacrificio.

1.4.1.8 Circuito de refrigeracin de agua salada:

Cuando el circuito elctrico de continuidad a travs de las tuberas se

interrumpa por un elemento no conductor como manguitos flexibles,

acoplamientos flexibles, vlvulas con asientos de goma, juntas, etc. Se deber

realizar un conexionado que garantice la continuidad de la corriente de

potencial externo y no del fluido en circulacin.

Esto se har para evitar corrientes vagabundas, de lo que ya se ha hablado en

un aparatado anterior (corrosin electroltica).

Tenemos un ejemplo esquematizado en el dibujo, la corriente elctrica

circulando por un conductor metlico, se ve obligada a circular como corriente

vagabunda por el electrolito al encontrarse con un tramo no conductor de la

electricidad (manguito de goma). La corrosin se produce en las zonas de

salida de corriente, en las que el metal se polariza a valores ms positivos.

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Estas corrientes vagabundas son capaces de crear sobre una superficie

metlica las zonas catdicas y andicas necesarias para el funcionamiento de

las pilas de corrosin.

En la fotografa, podemos apreciar la disminucin de material debido a

corrientes vagabundas en la zona donde estaba el manguito:

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Estas conexiones realizadas para evitar corrosin por corrientes vagabundas,complementarn los cines instalados en las tuberas y en ningn caso los

sustituirn.

En las siguientes fotografas se aprecian reparaciones temporales en tuberas

afectadas por corrosin, la velocidad del fluido, un dimensionado de la tubera

errneo o codos demasiado pronunciados con la consecuente produccin de

turbulencias pueden acelerar la formacin de corrosiones:

Entrada a un intercambiador, con corrosin en codo.

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Tubera de entrada de refrigeracin de un motor auxiliar.

Tenemos que tener en cuenta tambin la combinacin de nuevos materiales

integrados en una estructura inicial diferente, si por ejemplo una tubera de

entrada a un intercambiador falla cada tres aos, la solucin no es instalar una

tubera de acero inoxidable, ya que este material combinado con acero al

carbono y bronce o cobre de la carcasa y haz tubular del intercambiador, muy

posiblemente el nuevo potencial haga que se desgaste el intercambiador o

quizs alguno de los rganos integrantes del motor sufra desgaste de forma

inesperada.

Para proteger los sistemas de agua salada contra la corrosin, se debe de

aplicar un recubrimiento interno.Una proteccin del 100% no es siempre posible y pequeas grietas y otros

defectos pueden dar lugar a una seria corrosin por picaduras, es esencial que

el recubrimiento sea aplicado e inspeccionado por personal experimentado,

preferiblemente por el fabricante del recubrimiento.

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Adems del recubrimiento la proteccin de las tuberas contra la corrosin, sepuede o bien instalar una serie de nodos a lo largo de la tubera, o bien instalar

una red de cableado que acabe en un cinc o tambin por corrientes impresas.

En este caso se instalarn cines de proteccin en el sistema general de

tuberas de agua salada, los cines se alojarn en tinteros con tapones roscados.

Los tapones roscados dispondrn un resalto de apoyo con su junta

correspondiente para evitar que se empleen sistemas de estanqueidad

auxiliares como camo o tefln que actuaran como aislantes.La instalacin de los tinteros de alojamiento se realizar antes de que las

tuberas sean sometidas al tratamiento de galvanizacin.

Tintero con tapn roscado, en este caso es el colector de agua de refrigeracin

de los viveros

1.4.1.9 Motores de combustin interna:

La refrigeracin de los motores suele ser generalmente por agua dulce,

refrigerada por agua salada.

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Las zonas que van a desgastarse ms son las que estn en contacto con el

agua salada, como son los intercambiadores de calor, estos llevan sus propios

nodos de sacrificio,

En la foto vemos dos cines de tipo roscado de enfriador, uno nuevo y otro que

ha estado funcionando durante un ao.

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Tapa de intercambiador con dos cines nuevos en la foto superior

Camisa de un motor con corrosin

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Una forma de inhibir la corrosin es aadir anticongelante en el circuito de agua

dulce, que aparte de su accin anticongelante debido a algn tipo de glicol en

su composicin, tambin llevan aadidos productos inhibidores de la corrosin.

Podemos encontrarnos con motores refrigerados directamente por agua salada,

por ejemplo embarcaciones pesqueras de pequeas esloras, aunque no es muy

habitual.

Normalmente si estos motores refrigerados por agua salada son marinos, el

bloque es de fundicin y estn sobredimensionados teniendo en cuenta la

prdida de material causada por la corrosin, aparte de nodos de sacrificio

atornillados directamente en el bloque que se cambiarn regularmente.Pero nos encontramos en este tipo de embarcaciones con motores que no son

marinos, sino que estn marinizados, es decir son motores de automocin

puestos a trabajar en condiciones marinas, con lo que no estn preparados

para lidiar con un medio tan agresivo como es el agua de mar y corroyndose

rpidamente.

La inclusin en el campo de la motorizacin de las embarcaciones de motores

de alta potencia y bajo peso a dado lugar al montaje de equipos motores yaccesorios construidos en base a aleacin de aluminio constituyendo este

material uno de los focos principales de corrosin y deterioro progresivo grave

de los motores, todo ello se ve influenciado por las circunstancias que rodean a

cada embarcacin.

1.4.2 Material de los nodos y factor de utilizacin:

El material seleccionado para los nodos de sacrificio es el Cinc, debido a su

versatilidad, no tiene ningn inconveniente en navegar en diferentes tipos de

agua, ya sea salada, salobre o dulce, inconveniente sin embargo para otro tipo

de material, por ejemplo el aluminio en aguas salobres, estando por periodos

mayores a 40 horas tiende a pasivarse dejando el nodo inservible para su

funcin de proteccin.

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El nodo ser de elevada pureza cumpliendo con lo requerido por la sociedadamericana de pruebas y materiales (ASTM) B-418 tipo I para agua salada, tiene

un elevado rendimiento de un 95 %, su tendencia a la auto corrosin por

formacin de pilas locales es pequea.

Tendremos en cuenta para los clculos el factor de utilizacin que es la fraccin

del material del nodo con un diseo especfico que puede ser utilizado para el

clculo de la masa de nodos neta para la proteccin adecuada para el diseo

del sistema de proteccin.Cuando un nodo es consumido hasta su factor de utilizacin, la capacidad de

polarizacin llega a ser impredecible debido a la prdida del material del nodo

A continuacin la tabla que nos da los valores del factor de utilizacin en

funcin del tipo de nodo:

1.4.3 Combinacin de proteccin catdica y pintura:

La pintura funciona como una barrera protectora de los materiales contra la

corrosin, se combina con el sistema de proteccin catdica debido a que

siempre se van a producir perdidas de este recubrimiento, una de las razones

es que la elasticidad de las pinturas es menor que la del acero y en las reas

donde la estructura est sujeta a altos esfuerzos, la pintura tiende a romperse y

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como consecuencia el proceso de corrosin se activa, adems tambin la

superficie se puede quedar sin pintura por golpes contra muelles, defensas, etc.

El uso de recubrimientos no metlicos reduce mucho la demanda de corriente

necesaria para la proteccin catdica y de esta forma la masa de nodos

requerida, la combinacin de la pintura y la proteccin catdica tiene

probablemente la mejor relacin coste econmico-efectividad de control de la

corrosin.

Todas las pinturas que se utilicen debern tener una gran resistencia alcalina,

ya que la proteccin catdica va acompaada de una ligera alcalinidad, lo cual

debe tenerse siempre en cuenta.Tendremos en cuenta para el clculo del nmero de nodos en el casco el

factor de deterioro del revestimiento, que vendr condicionado por la categora

de dicho revestimiento.

1.4.4 Factor de deterioro de recubrimiento para el diseo de

proteccin catdica:

El factor de deterioro del recubrimiento, describe la reduccin de la corrientede proteccin necesaria debida a la aplicacin de un recubrimiento

elctricamente aislado. Este factor tiene un valor mnimo de 0 y mximo de 1.

Cuando este factor es 0, el recubrimiento es 100% aislado elctricamente,

cuando este factor es igual a 1 significa que el recubrimiento no tiene

propiedades reductoras de la intensidad.

Este factor de deterioro no debe confundirse con la degradacin aparente deun examen visual, una pintura que muestra una extensa rea de ampollas

puede tener todava unas propiedades de aislamiento elctrico buenas y

tambin puede darse el caso contrario, que una superficie aparentemente

perfectamente revestida pueda no estar aislada elctricamente.

El factor de deterioro es funcin de las propiedades de la pintura, parmetros

operacionales y tiempo, puede expresarse como:

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Donde t expresado en aos, es la edad de la pintura y a y b son constantes

dependientes de las propiedades de la pintura y del ambiente.

En esta tabla tenemos las constantes a y b que dependen de las categoras del

recubrimiento:

-Categora I: una capa de pintura epoxi, con un espesor de capa seca

mnimo de 20 m.

-Categora II: una o ms capas de pintura marina base epoxi, poliuretano

o vinilo con un espesor mnimo de la capa seca de 250 m.-Categora III: dos o ms capas de pintura marina base epoxi, poliuretano

o vinilo con un espesor mnimo de la capa seca de 350 m.

La categora I incluye una primera capa de imprimacin.

Para las categoras II y III se asume que han sido cualificados de forma

documentada por su rendimiento o por pruebas pertinentes.

Para las tres categoras se asume que todo el trabajo se lleva a cabo segn las

recomendaciones del fabricante y que la preparacin de la superficie incluye

limpieza por granalla a un mnimo de SA 2.5 de acuerdo con ISO 8501.

Para la aplicacin de la pintura sin haber efectuado el granallado en la

superficie a pintar, se tomaran los factores==1 y la demanda decorriente inicial se calculara para Categora I.

Factores de deterioro de revestimiento medio y final, yrespectivamente, para ser usados en el clculo del sistema de proteccin

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catdica introduciendo , en aos, que es la vida de diseo del sistema deproteccin catdica.

2

1.4.5 Control de desgaste y eficacia de los nodos de sacri ficio e

instalacin de accin galvnica:

Se realizarn inspecciones visuales de los cines de proteccin instalados abordo de la embarcacin.

Se pueden realizar medidas de potencial, esto se realiza con un electrodo de

referencia de plata/cloruro de plata con el que se tomarn los niveles de

potencial del casco y los diferentes equipos mecnicos instalados.

Para cascos de acero este potencial ir como mnimo entre -0.8 V a -0.9 V y

como mximo - 1.10 V como se indica en la tabla del apartado 1.3.3

1.4.6 Soldaduras:

En algunas ocasiones el hilo de soldadura que une estructuras soldadas ofrece

mucha resistencia elctrica, lo que impide que un nodo de sacrificio proteja

adecuadamente estas zonas, debido a que las corrientes aplicadas son

bastante reducidas.

Si no tenemos proteccin adecuada lo primero que se va a corroer va a ser lasoldadura , as que a la hora de hacer el diseo de la instalacin de proteccin

catdica, tendremos que hacer nuestros clculos y a la vez inspeccionar la

estructura con sumo cuidado teniendo en cuenta que el radio de accin de un

nodo de cinc es de entre 2-4 metros, que se podra reducir debido a la

resistividad de la soldadura.

Algunos ejemplos de de corrosin en soldaduras:

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Esta foto corresponde a un tanque de doble fondo de lastre y la corrosin

iniciada en la zona de soldadura en la unin de bloques.

Tanque de doble fondo de lastre, varenga descosida.

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Forro exterior de una embarcacin con soldadura gravemente daada

1.5 Datos generales de la embarcacin:

La embarcacin sobre la que voy a realizar este proyecto es un pesquero

dedicado a la pesca para cerco y caa.

1.5.1 Disposicin general, tipo y servicio del buque:

La embarcacin tiene casco de acero NAVAL-A, y se dedica a la pesca de

cerco y caa.

Dispone de medios adecuados para la preparacin a bordo de sus capturas.

Una cubierta, proa lanzada y popa recta, cubierta castillo cubierta puente y

techo del puente.

Tanques de doble-fondo que se destinarn para transporte de gasoil.

Bajo la cubierta principal, de proa a popa, se dispone los espacios siguientes:

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1-Pique de proa para agua y paol.

2-Camarotes: uno de 4 tripulantes y otro de 5 tripulantes.

3-Otro camarote de 4 tripulantes.

4-Tanques de combustible en doble-fondo.

5-Bodega de pescado.

6-2 Filas de 3 viveros. Total: 6 viveros.

7-1 Fila de 3 viveros. Total: 3 viveros (popa).8-Bodega de popa.

9-Tanques de combustible popa.

10-Local del servo.

11-Sala de mquinas.

1.5.2 Caractersticas principales del buque:

Las caractersticas aproximadas del buque son las siguientes:

Dimensiones principales:

-Eslora total: 32,141 m.

-Eslora entre perpendiculares: 27,00 m.

-Manga de trazado: 7,10 m.-Puntal a la cubierta superior: 3,80 m

-Calado: 3,23 m.

- Coeficiente de Bloque: 0.572

-Coeficiente en la maestra: 0.852

-Coeficiente de la flotacin: 0.869

-Coeficiente prismtico: 0.671

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-Arqueo bruto: 160.63 GT.

-Arqueo neto: 48.18 GT.

Maquinaria propulsora y auxiliar:

Motor principal:

Marca: Guascor

Modelo: F480TA2SP15

Potencia: 367,65KW, 500 CV

Rpm: 1500

Combustible: Diesel-ol

Grupos electrgenos:

-Grupo auxiliar nmero 1:

Motor diesel de 4 tiempos Cummins, modelo: 6CT8.3-G (M), 120Kw, 1500rpm

-generador grupo auxiliar 1: Maqnamax tur, 134KVA, 220V, 1500 rpm

-Grupo auxiliar nmero 2:

Motor diesel de 4 tiempos Cummins, modelo: 6CT8.3-G (M), 90Kw,1500 rpm

-generador grupo auxiliar 2: Letag, 100KVA, 220 V, 1500 rpm

Eje y Hlice:

Eje de cola sobre casquillo de metal antifriccin de dimetro 175 mm.

Hlice de paso fijo de cinco palas, 945 kg de peso, 2080mm de dimetro y1460mm de paso.

Maquinaria auxiliar:

Ficha tcnica de algunos equipos:

-Reductora: Guascor R 500, relacin 1:5

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-Multiplicadora acoplada al motor que acopla bomba hidrulica doble (maquinillay halador)

-Electrobomba hidrulica de reserva: Azcue 30 m/h, 50 m.c.a.

-2 electrobombas agua salada, baja presin viveros: Azcue 400-C, 0.3 Kg

-2 electrobombas agua salada, alta presin de riego: Azcue 80/33C, 2.5 Kg

-Electrobomba de trasiego de combustible: Azcue CA 32-05, 4 m/h, 9 m.c.a.

-Purificadora de combustible: alfa Laval 0.37 Kw, 1500r.p.m

-2 electrobomba agua salada, servicios generales (achique, baldeo y contraincendios): Bomba Azcue, 5.5 Kw, 25 m/h.

- 1 electrobomba de agua salada de achique de sentinas: bomba marca Azcue,

22 m/h.

-2 electrobombas hidrforos, una de agua dulce otra de agua salada: Azcue 2

m/h, 30 m.c.a.

-2 electrobombas refrigeracin de servicio de bodegas: Azcue, 1.2 Kg

-2 electro compresores frigorficos, servicio bodegas y viveros: Dorin 41 VSM,25/19 bar, 1300 Rpm

-1 electrobomba para el trasiego de aceite sucio: Azcue, 1.3 m/h

-1 electrobomba servicio agua fra viveros: CP 50-130, 1.2 Kg

-Generador de agua dulce: Marco

-1 electrobomba reserva de aceite motor principal: azcue, 11 Kw, 380-660V, 30

m/h.

-1 electrocompresor alternativo de aire: marca: ABC, 0.232 m/min, 30Kg/cm.

CAPACIDADES

- Bodegas de pesca (2): Aprox. 80 m3

- Viveros 9:Aprox. 80 m3

- Combustible (gasoil): Aprox. 46 m3

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- Agua dulce: Aprox. 15 m3

- Aceite Motores: Aprox 2 m3

- Diario Gas-oil: Aprox. 2 m3

1.6 Clculos:

El clculo de instalacin de nodos de sacrificio para el casco del buque y para

las tuberas de agua salada, debe ser diseada para el intervalo entre dique

seco, para este tipo de embarcacin la varada se realiza normalmente 2 veces

al ao por el cambio de la modalidad de pesca, pero el clculo se realizar

para un periodo de un ao.

1.6.1 Proteccin del casco:

Intensidad generada por el casco del buque:

= Intensidad total= x )+(x): Superficie mojada del casco que la determinaremos con la siguiente

frmula:

= (1.8 xx D) + (x x B)- la eslora entre perpendiculares- D es el calado

-

el coeficiente de bloque

- B es la manga

= (1.8 x 27x 3.23) + (0.572 x 27 x 7.1);= 266.63 m: Superficie mojada de la hlice, disponemos de una hlice de dimetroexterior 2080 mm Y 5 palas, la superficie mojada es de 8 m.

: Densidad de corriente del casco, 35 mA/m

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59

: Densidad de corriente de la hlice, 220 mA/m: Factor de deterioro de recubrimiento final ;Es el tiempo para el cual vamos a disear la instalacin de nodos de

sacrificio, que en nuestro caso es 1 ao.

Vamos a aplicar un factor de deterioro alto, porque el sistema de pintura no lo

vamos a incluir dentro de ninguna de las categoras de las que se ha hablado

en la seccin 1.4.4, ya que se trata de un pesquero y la aplicacin del

recubrimiento no es tan estricta como pueda ser en otro tipo de buques.

=0,4, es decir que consideramos que la pintura tiene una eficiencia del 60%a lo largo de ese ao para el que se va a disear el sistema de proteccin

catdica.

La intensidad total requerida ser:

= (266,63x35x0, 4)+ (8x220)= 5.492,82= 5,492 A= 5,492 A

Intensidad de corriente en un ao:

Cantidad de corriente gastada en un ao= x 365 x 24 =48.117,1 Ah

masa del cinc a instalar:

Para el cinc el suministro de corriente es de 820 Ah/Kg (tabla del apartado

1.3.6.2) con una eficiencia del 95%

Masa de Zn (Kg)=.,

=58,679Kg

Segn la tabla del apartado 1.3.6.2 el rendimiento del nodo de cinc es del 95%

Y tendremos un factor de utilizacin de 0.85 segn la tabla del apartado 1.4.2

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60

As que la masa real de cinc sera=,

..=72,66 Kg

Nmero total de nodos a instalar:

Los cines que vamos a utilizar para el casco del buque sern de forma de placa

para soldar y tendr un peso de, 5,6 Kg (neto)

El nmero de nodos ser:

= ; =,, =12,97 nodosNos saldra entonces segn clculos 13, nodos pero colocaremos 14nodos,instalando 7 a cada banda,

Siempre se trabaja con pares de cinc, ya que hay que tener en cuenta siempre

la simetra y el equilibrio dinmico.

As que aunque en los clculos salga un nmero impar de nodos, se instalar

siempre un nmero par.

Los nodos deben distribuirse convenientemente alrededor de la superficie

mojada del casco con un espacio suficiente para evitar la interaccin entre ellosque reducira la corriente til.

Su nmero se aumentar en la zona de Popa debido a la alta densidad de

corriente originada por la hlice, evitando ciertas zonas:

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Debe de mantenerse una superficie libre de nodos, en esta superficie que

vemos libre en la figura, hay muchas turbulencias y adems de perjudicar la

entrada de agua hacia la hlice tambin se producira un desgaste excesivo de

los nodos, esta rea depende del dimetro de la hlice, los valores de la figura

se dan como referencia ya que dependen de la forma del casco y de la

velocidad.

Despus de instalados lo nodos se realizarn mediciones para verificar que

todo el casco del barco se encuentra dentro del potencial de proteccin entre -

0,8 V y -0.9 V.

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1.6.2 Proteccin de las cajas de mar:

Las cajas de mar suelen ser problemticas. Especial cuidado debe tenerse

sobre todo en las zonas donde confluyen varias caras ya que suelen presentar

mayores problemas de corrosin por esfuerzo.

Tenemos dos cajas de mar, una a cada banda que tendremos que proteger

contra la corrosin.

Las medidas son de anchura 500 mm, de altura 700 mm y de fondo 500 mm

La superficie mojada es el sumatorio de fondo ms cuatro costados.

0,50,5 40,50,7 1,65 El factor de deterioro es el mismo que hemos utilizado para el casco:

=0,6, es un factor alto, debido a que es una zona bastante problemtica, yaque en estas zonas suele encontrarse escaramujos, mejillones, que arrancan la

pintura.

La densidad de corriente en las cajas de mar es de 220 mA/m

As que la intensidad de corriente que necesitamos ser:

= 1,65x220x0, 6= 217,8 mA= 0,2178 A,En un ao =0,2178X365x24=1.907,9 Ah

Masa del cinc a instalar:

1.907,98200,950,85 2,88 Vamos a colocar en cada caja de mar un nodo de 5,6 kilos (peso neto) en una

de las caras.

1.6.3 Proteccin del timn:

El timn tiene una superficie mojada, de 4,5 mEs una zona con mucha turbulencia y por tanto con mucha ganancia de

oxigeno.

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La densidad de corriente para el timn, =220 mA/mEl factor de deterioro del recubrimiento ser de 0,4

As que la intensidad que necesitamos ser:

= Intensidad total= x ; =4,5x220x0, 4; 396 0,396

Intensidad de corriente en un ao:

=x365x24; 3.468,96

Masa de cinc a instalar:

3.468,968200,950,85 5,23

Colocaremos 2nodos de placa para soldar de 5,6 kg cada uno por cada caradel timn, no deben colocarse en la misma cara de la pala, por lo que habamos

comentado anteriormente sobre simetra y equilibrio dinmico.

1.6.4 Proteccin de las tuberas:

Se har un clculo de los cines a instalar en las tuberas que llevan agua

salada, para la refrigeracin del motor principal, los motores auxiliares y elcolector de refrigeracin de agua de viveros.

Los viveros estn recubiertos de fibra, as que no necesitaremos de proteccin

con nodos ya que estn suficientemente protegidos.

Se utilizar dos tipos de barra de cinc:

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La primera de dimetro 4 cm, que mecanizaremos con una longitud de 8 cm,

para toda la tubera de dimetro mayor o igual a 6 y la segunda de dimetro

2,5 cm mecanizado a 5 cm para tuberas de dimetros menores (5" y 4").

En estos clculos los cines se han colocado en funcin de la longitud de la

tubera a distancias iguales, otra opcin es colocarlos cerca de los codos de la

tubera que es una zona donde la corrosin puede afectar ms.

El radio eficaz medio es el del nodo despus de haberse consumido un 85%,

que para la barra de dimetro 4 cm ser:

= .

= .

=0,774 cm

La densidad de este nodo segn la tabla del apartado 1.3.6.2 es igual a 7.3

Kg/ dm, con lo que la masa de este nodo ser:

Densidad =

; 7.3 =

..: Masa=0,7338Kg,

El radio eficaz y la masa del nodo de dimetro 2,5 cm, ser:

= . = , .

=0,484 cm

Densidad = ; 7.3 =

..: Masa=0,179Kg,

1.6.4.1 Colector principal:

El dimetro de esta tubera es de 10, 25.4 cm; 0.254 m

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La longitud es de 2,7 mrea a proteger= Dimetro x Longitud x

rea a proteger del colector principal: =0.254 m x 2,7 m x = 2,154 mIntensidad total para este colector:

=x x: Densidad de corriente en la tubera, segn la tabla del apartado de laseccin 1.3.4 es de 100 mA/m.

: Factor de deterioro del revestimiento, tomaremos un valor de 0,6, todas lastuberas estn galvanizadas.

= 2,154 x 100 x0,6= 129,24mA; =0,129 AMasa real del cinc=

, ., = 1,709 Kg

= ,,=2,3289

Colocaremos 3nodos colocados a lo largo de la tubera de la siguientemanera:

Distancia de colocacin= = =675 mm

1.6.4.2 Tubera de agua salada del motor principal:

El dimetro de la tubera es de 6, 15,24 cm, 0.1524 m

La longitud es de 3m

El rea a proteger de esta tubera ser: = 0.1524 m x 3m x = 1,43 m=x = 1,43 x100x0,6=85,8 mA=0,0858 AMasa real del cinc=

. ., = 1,135 Kg

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= ,,=1,546, por lo que colocaremos 2nodos situados a

1000

1.6.4.3 Tubera de agua salada grupo electrgeno mquina:

Esta tubera consta de dos tramos:

El primer tramo de un dimetro de 6, 0,1524m y un longitud 2.7 m

El segundo tramo de un dimetro de 4, 0,1016 m y una longitud 2.3 m

Tramo 1:El rea a proteger del primer tramo es:= 0.1524 x 2.7 x = 1.292 m=x = 1.292 x100x0,6=77,52 mA=0.0775 AMasa real del cinc=

. ., = 1,025 Kg

= ,,=1,396, por lo que colocaremos 2nodos situados a una distancia

de

900 Tramo 2

El rea a proteger del segundo tramo es: = 0.1016 x 2.3 x = 0.734 m=x = 0.734 x100x0,6=44,04 mA=0.044 AMasa real del cinc=

. ., = 0,582 Kg

=,,=3,25, por lo que colocaremos 4nodos, que colocaremos a unadistancia de

. =460 mm

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1.6.4.4 Tubera de agua salada grupo generador cubiertaprincipal:

Como en el caso anterior tenemos dos tramos diferentes:

El primer tramo de un dimetro de 6 , 0,1524 m y una longitud de 6.2 m

El segundo tramo con un dimetro de 4, 0,1016 m y una longitud de 1.5 m

Tramo 1:

El rea a proteger del primer tramo es:= 0.1524 x 6,2 x = 2,968 m=x = 2,968 x100x0,6=178,08 mA=0.178 AMasa real del cinc=

. ., = 2,35 Kg

= ,,=3,2, por lo que colocaremos 4nodos situados a la siguiente

distancia:Distancia de colocacin=

=1.240 mm

Tramo 2:

El rea a proteger del segundo tramo es: = 0.1016 x 1.5 x = 0.478 m=x = 0.478 x100x0,6=28,68 mA=0.02868 AMasa real del cinc=

.

.,= 0,38Kg

= ,,=2,122, por lo que colocaremos 3nodos, que se situarn a unadistancia igual a

=375 mm

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1.6.4.5 Refrigeracin viveros y ci rcuito de riego:

Tenemos varios tramos con diferentes dimetros:

Colector refrigeracin viveros:

Tramo 1: dimetro 12, 0,304 m y una longitud de 2,28 m

El rea a proteger es 0,3042,28

2,177

=x =2,177x100x0,6=130,62 mA= 0,13 AMasa real del cinc a instalar ,,, 1,728 = ,,=2,35, colocaremos por tanto 3 nodos colocados a una distanciade

=570 mm.

Tramo 2: Dimetro 18, 0,457 y una longitud de 2 m

El rea a proteger es 0,4572 2,87

=x =2,87x100x0,6=172,2 mA= 0,172 AMasa real del cinc a instalar,,, 2,278 = ,,=3,1, colocaremos por tanto 4 nodos colocados a una distanciade

=400 mm.

Tramo 3: Dimetro de 12 0,304 m y longitud 1,404 m

El rea a proteger es 0,3041,404 1,34

=x =1,34x100x0,6=80,45 mA= 0,0804 A

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Masa real del cinc a instalar,,, 1,06 = ,,=1,45, colocaremos por tanto 2 nodos colocados a una distanciade

=468 mm.



4,027 =x =4,027x100x0,6=241,62 mA= 0,241 AMasa real del cinc a instalar,,, 3,188 = ,,=4,34, colocaremos por tanto 5 nodos colocados a una distanciade

=526,33 mm.

Tramos 5 y 6: Salida de las 2 bombas: cada salida tiene un dimetro de 0,355

m y longitud de 0,392:


=x =0,437x100x0,6=26,22 mA= 0,0262 AMasa real del cinc a instalar,,, 0,346 , por

= ,,=0,47, colocaremos por tanto 2 nodos 1 en cada salida en lamitad del tramo de tubera.

Refrigeracin viveros:



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0,897 =x =0,897x100x0,6=53,82 mA= 0,0538 AMasa real del cinc a instalar,,, 0,712 = ,,=0,97, colocaremos por tanto 1 nodo en la mitad del tramo deesta tubera.

Tramos 8y 9: Tubera de 5, 0,127 m y longitud 1,88 m

El rea a proteger es 0,1271,88 0,75 =x x=0,75x100x0,6=45 mA= 0,045 A

Masa real del cinc a instalar,,, 0,595 =,,= 3,32, colocaremos por tanto 8 nodos, 4 para cada tramo, quese colocarn de la siguiente manera

376

Tramo 10: Dimetro de tubera 6, 0,152m y una longitud de 1,702m


=x =0,812x100x0,6=48,72 mA= 0,0487 AMasa real del cinc a instalar,,, 0,644 = ,,=0,877, colocaremos por tanto 1 nodo colocado en la mitad deltramo de esta tubera.

Tramo 11: Dimetro de 6, 0,152m y longitud 2,01m


=x =0,96x100x0,6=57,6 mA= 0,057 A

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Masa real del cinc a instalar,,, 0,762 = ,,=1,03, colocaremos por tanto 2 nodos colocados a la siguientedistancia:

670

Tramo 12: Dimetro de 6, 0,152 m y longitud 1,958m


0,934 =x =0,934x100x0,6=56,04 mA= 0,056 AMasa real del cinc a instalar,,, 0,74 = ,,=1,008, colocaremos por tanto 2 nodos colocados a la siguientedistancia

652,66



=x =0,937x100x0,6=56,22 mA= 0,0562 AMasa real del cinc a instalar,,, 0,743 = ,,=1,013, colocaremos por tanto 2 nodos colocados a la siguientedistancia: 654,33

Tramo 14: Dimetro de 6, 0,152m y longitud de 1,958m


=x =0,935x100x0,6=56,1 mA= 0,0561 A

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Masa real del cinc a instalar,,, 0,742

=,,=1,011, colocaremos por tanto 2 nodos colocados a la siguiente

distancia: 652,66



=

x

=0,764x100x0,6=45,84 mA= 0,0458 A

Masa real del cinc a instalar,,, 0,6 = ,,=0,826, colocaremos por tanto 1 nodo colocado en la mitad deeste tramo de tubera.

Tramo 16: Dimetro 6, 0,152 m y longitud 3,5 m (Riego costado babor)


=x =1,67x100x0,6=100,02 mA= 0,1 AMasa real del cinc a instalar ,,, 1,325 = ,,=1,8, colocaremos por tanto 2 nodos colocados a una distanciade

=1166,66 mm.

Tramo 17: Dimetro 6, 0,152m y longitud 5m (Riego costado estribor)

El rea a proteger es 0,1525 2,38

=x =2,38x100x0,6=142,8 mA= 0,1428 AMasa real del cinc a instalar,,, 1,89

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= ,,=2,57, colocaremos por tanto 3 nodos colocados a una distanciade

=1.250 mm.

Necesitaremos por tanto para proteger nuestra instalacin de tuberas la

siguiente cantidad de barras de cinc para mecanizar:

a) Barra de 25mm de dimetro y 300 mm de longitud con un peso total de

1,02 Kg:

15 nodos x50 mm= 750mm, N de barras= 2,5 , 3barras

b) Barra de 40 mm de dimetro y 400 mm de longitud con un peso total de

4 Kg:

42 nodos x 80 mm= 3.360 mm, N de barras=. 8,4 , 9barras

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2 PLANOS:

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3 PLIEGO DE CONDICIONES:

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3.1 Pliego de condiciones generales:

3.1.1 Condic iones generales:

Aqu se define el astillero que realiza el trabajo, el alcance del trabajo y la

ejecucin del mismo.

Se realizar la instalacin de cines en casco y tuberas previamente calculados.

3.1.2 Reglamentos y normas:

El astillero cumplir la reglamentacin del trabajo correspondiente y la

contratacin de un seguro obligatorio, seguro de enfermedad y reglamentacin

de carcter social vigente.

Deber cumplir con la norma UNE 24042 Contratacin de Obras. Condiciones

Generales.

Se seguirn los reglamentos de seguridad y normas tcnicas de obligado

cumplimiento para este tipo de instalacin.

3.1.3 Materiales:

Todos los materiales empleados sern de primera calidad.

Cumplirn las especificaciones y tendrn las caractersticas indicadas en el

proyecto

3.1.4 Recepcin de material:

El director de obra de acuerdo con el astillero dar a su debido tiempo su

aprobacin sobre el material recibido y confirmar que permite una instalacin

correcta.

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3.1.5 Organizacin:El astillero actuar de patrono legal, aceptando todas las responsabilidades que

le correspondan y quedando obligado al pago de los salarios y cargas que

legalmente estn establecidas y en general, a todo cuanto legisle en decretos u

rdenes sobre el particular ante o durante la ejecucin de la obra.

La organizacin de la obra estar a cargo del astillero y al astillero

corresponder tambin la responsabilidad de la seguridad contra accidentes.

El astillero deber informar al director de obra de todos los planes deorganizacin tcnica de la obra, as como de la procedencia de los materiales.

Para los contratos de trabajo, compra de material o alquiler de elementos

auxiliares que el astillero considere oportuno llevar a cabo y que no estn

reflejados en el proyecto, solicitar la aprobacin previa del director de obra,

corriendo a cuenta del astillero.

3.1.6 Ejecucin de la obra:

3.1.6.1 Comprobacin del replanteo:

En el plazo mximo de 15 das hbiles a partir de la adjudicacin definitiva al

astillero, se comprobarn en presencia del director de obra, de un representante

del astillero y del armador del barco, el replanteo de las obras efectuadas antes

de la licitacin, extendindose la correspondiente acta de comprobacin del

reglamento.

Dicha acta, reflejar la conformidad del replanteo a los documentos

contractuales, refirindose a cualquier punto, que en el caso de disconformidad,

pueda afectar al cumplimiento del contrato.

Cuando el acta refleje alguna variacin respecto a los documentos

contractuales del proyecto, deber ser acompaada de un nuevo presupuesto

valorado a los precios del contrato.

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3.1.6.2 Programa de trabajo:

En el plazo de 15 das hbiles a partir de la adjudicacin definitiva, el astillero

presentar el programa de trabajo de la obra, ajustndose a lo que sobre el

particular especifique el director de obra, siguiendo el orden de obra que

considere oportuno para la correcta realizacin de la misma, previa notificacin

por escrito a la direccin de lo mencionado anteriormente.

Cuando el programa de trabajo se deduzca la necesidad de modificar cualquier

condicin contractual, dicho programa deber ser redactadocontradictoriamente por el astillero y el director de obra, acompandose la

correspondiente modificacin para su tramitacin.

3.1.6.3 Comienzo:

El astillero estar obligado a notificar por escrito o personalmente de forma

directa al director de obra la fecha de comienzo de los trabajos.

3.1.6.4 Plazo de ejecucin:

La obra se ejecutar en el plazo que se estipule en el contrato suscrito con la

propiedad o en su defecto en las condiciones que se especifiquen en este

pliego.

3.1.7 Interpretacin y desarrollo del proyecto:

La interpretacin tcnica del proyecto corresponde al tcnico director de obra.El astillero est obligado a someter a ste a cualquier duda, aclaracin o

discrepancia que surja durante la ejecucin de la obra por causa del proyecto, o

circunstancias ajenas, siempre con la suficiente antelacin en funcin de la

importancia del asunto con el fin de darle solucin lo antes posible.

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El astillero se hace responsable de cualquier error motivado por la omisin deesta obligacin y consecuentemente deber rehacer a su costa los trabajos que

correspondan a la correcta interpretacin del proyecto.

3.1.8 Variaciones:

No se consideran como mejoras o variaciones del proyecto ms que aquellas

que hayan sido ordenadas expresamente por el director de obra sin variacin

del importe contratado.

3.1.9 Obras complementarias:

El astillero tiene la obligacin de realizar todas las obras complementarias que

sean indispensables para ejecutar cualquiera de las obras especificadas en el

proyecto, estas obras variarn el importe contratado.

3.1.10 Modificaciones:El director de obra est facultado para introducir las modificaciones que

considere oportunas, durante la construccin, siempre que cumpla las

condicion

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