5 métodos de tratamiento de las aguas residuales

TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES

TÉCNICAS AMBIENTALES 1

Capítulo 5 TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES



1 MÉTODOS DE TRATAMIENTO DE LAS AGUAS RESIDUALES

Analizaremos en este capítulo los métodos de tratamiento necesarios para poder verter,

ya sea a un sistema de alcantarillado con depuradora a final de línea o a cauce público.

Se ha visto, por los datos manejados hasta el momento, la necesidad imperiosa de un

sistema de homogeneización. Este será, debido a las características de las aguas y de

los vertidos, uno de los puntos fundamentales del sistema de tratamiento.

Por último, aunque se pueda prever el vertido a cauce público, por las características de

las industrias existentes en Cataluña, ubicadas en ciudades, con poco espacio

disponible y pudiendo verter a alcantarillado con posterior depuración, nos centraremos

en los tratamientos mínimos para efectuar este vertido.

1.1 PRETRATAMIENTOS 1.1.1 DESBASTE

Es muy importante el desbaste en las aguas de tenería, se producen recortes y

carnazas fáciles de ser arrastrados con las aguas, sean del mismo proceso o de las

operaciones de limpieza de planta.

Esporádicamente en zonas con implantación de las industrias de curtidos se producen

atascos en los colectores debidos a pieles que han escapado a las rejas de desbaste,

sea por una falta de control o por unos malos métodos de limpieza. Es necesario pues

para un buen funcionamiento del sistema un primer desbaste con rejas de 3-5 cm. Por

el tipo discontinuo de los vertidos pueden ser de limpieza manual, pero necesitan un

control constante, 1-2 veces por turno de trabajo. Además son necesarias unas buenas

instrucciones del procedimiento de limpieza, con la recogida de los residuos retenidos y

su gestión con el resto de residuos sólidos, no es la primera vez, y no será la última si

no se dan estas instrucciones, que la limpieza de una reja se efectúa levantándola y

dejando escurrir los sólidos retenidos con el agua que se esta vertiendo.

1.1.2 TAMIZADO

Un desbaste más intenso con rejas finas no es posible con este tipo de agua, el

contenido en pelos y virutas pasa a través de ellas y no tienen ninguna utilidad, incluso



algunas pieles o recortes debido a su flexibilidad pueden pasar y escapar a la retención.

En la depuradora de Igualada, ciudad con un alto número de empresas de curtición de

piel vacuna se tuvieron que cambiar estas rejas finas por tamices.

Es importante un buen tamizado, para eliminar pelos semihidrolizados y virutas de piel,

ambos tienen una gran superficie específica, decantan con dificultad y dan un elevado

valor en DQO Y MES.

Los tamices más usados son los de cuerpo estático autolimpiantes o los rotatorios con

una malla de 0.5-1 mm, que se muestran en las figuras siguientes.

Fig. 5.1 Tamiz estático autolimpiante Fig. 5.2 Tamiz rotatorio

A pesar que estos tamices se conocen como autolimpiantes, necesitan un

mantenimiento como mínimo semanal, dependiendo del contenido en grasas de las

aguas tratadas. Éstas generan una película en la superficie que llega a obturar la luz del

tamiz, el mantenimiento se efectúa limpiándolo con agua a presión.

1.1.3 DESARENADO DESENGRASADO

Es una operación que muchas veces no se realiza, depende de lo sucias que estén las

pieles en bruto y de la cantidad de grasa que lleven. En general las partículas en



suspensión son de poca densidad y las separaremos en el decantador primario, las

grasas en caso de ser necesario (se inyecta aire y pueden flotar) se pueden separar en

un compartimiento especial del homogeneizador, con un vertedero flotante.

Normalmente se separan en el decantador primario.

1.1.4 OXIDACIÓN DE SULFUROS

Un caso ejemplar de separación de baños y tratamiento especifico del contaminante lo

encontramos en esta operación. Es necesario separar los baños de proceso y los

primeros baños de lavado de pelambre, son baños básicos ricos en sulfuros (2000 ppm

aprox.) que si se mezclan con aguas ácidas pueden provocar problemas por

desprendimiento de H2S. Más de un accidente, alguno mortal, ha ocurrido al darse estas

condiciones.

La oxidación es simple, se efectúa oxidando con aire y con sales de Mn como

catalizador (entre 20 y 100 ppm), tiempos de retención entre 3 y 4 h. Existe mucha

literatura sobre el tema sobre todo en revistas especializadas, muchas referencias las

podremos encontrar en el capitulo que Portavella dedica a aguas residuales

(Portavella1995).

La cantidad de sulfuro residual después del tratamiento está entre 5 y 10 ppm, y nos

permite mezclar las aguas sin ningún problema, otras ventajas de hacer este

tratamiento por separado son: la menor cantidad de energía gastada en los aireadores

al tener un volumen inferior de agua a tratar y la disminución del contenido en sulfuro en

el vertido al mezclar todas las aguas (0.5-1 ppm).

1.1.5 HOMOGENEIZACIÓN Los procesos de tenería son discontinuos, por lo que los vertidos también lo serán. Es

muy importante, tanto para un buen tratamiento, como para evitar las puntas de carga y

contener los precios del canon de saneamiento, una buena homogeneización. En la

figura 5.3 podemos ver la discontinuidad en el pH de las aguas vertidas durante el día y

la capacidad de neutralización de las mismas en el tanque de homogeneización,

disminuyendo las puntas a medida que aumenta el tiempo de retención del mismo. Los

vertidos básicos del pelambre se neutralizan con los vertidos ácidos del píquel, curtición

y procesos de acabado.



Figura 5.3 Variaciones en el pH del vertido durante el día y homogeneización del mismo en función de la

homogeneización. Fuente Portavella1995

Figura 5.4 Variación del flujo de agua residual en un periodo de 24 horas. Fuente Eggink y Kagel 1971

En el gráfico 5.4 podemos apreciar la variación del flujo de las aguas residuales durante

el día, y el promedio en un periodo de dos semanas para una fabrica con una



producción de 25 t/día de piel vacuna con pelambre a pelo perdido, curtición al cromo y

un consumo de 1800 m3/d de agua.

La homogeneización en aguas de curtidos actúa además como un proceso

fisicoquímico clásico, las aguas del proceso de pelambre, ricas en cal actúan de

coagulante, por lo que si después se decantan el rendimiento es superior a una

decantación primaria simple.

1.1.5.1 DIFICULTADES EN LA HOMOGENEIZACIÓN SEGÚN EL VOLUMEN DE

PRODUCCIÓN.

Con la homogeneización buscamos un caudal constante, importante en caso de

efectuar un tratamiento a las aguas. Para obtener este caudal constante necesitamos

un volumen de homogeneización mínimo, pero para reducir las puntas de carga

tendremos que aumentar este volumen. Esto lo podemos ver en el Anexo 1, en él

calculamos los volúmenes de las balsas de homogeneización para una fábrica de gran

producción la que se corresponde al grafico 5.4, 25 t/día de piel vacuna con pelambre a

pelo perdido, curtición al cromo y un consumo aproximado de 1800 m3 de agua. En una

empresa de tal magnitud se efectúan diariamente todas las operaciones del proceso de

curtición, lo que permite una homogenización de las aguas de proceso para conseguir

un caudal de tratamiento constante con una balsa de retención de 8 h y un volumen de

598 m3, en este caso tendremos que decidir que volumen del homogeneizador

adoptamos para disminuir las puntas de carga, construyendo una balsa que permita

homogeneizar las aguas de 12 a 24 horas, a mayor volumen más homogeneización.

Una dificultad para homogeneizar las aguas del proceso de curtición se presenta sobre

todo en fabricas pequeñas, en éstas para mezclar todas las aguas de proceso se

necesitaría retenerlas casi una semana, retención normalmente imposible por falta de

espacio. Esto se debe a la secuencialidad de las operaciones, la planificación de los

trabajos seria la siguiente:

Lunes Martes Miércoles Jueves Viernes

Remojo

Remojo Pelambre

Pelambre Descarnado

Dividido Desencalado

Rendido

Píquel Curtición Apilado

Escurrido Rebajado

Recurtición Tintura

Engrase

Escurrido Repasado

Secado

Operaciones mecánicas (esmerilado

estirado)

Acabados Acabados



Como se puede ver el proceso de fabricación dura dos semanas, pero diariamente

tenemos las aguas de un proceso que empieza y otro que esta acabando. En argot de

fabricación al lote de pieles que se esta trabajando se le llama partida, y esta será más

o menos grande dependiendo de la capacidad de los bombos. Para una fábrica

pequeña que empieza una partida cada semana las dimensiones mínimas y más

usuales del bombo son 3 x 3 m. Lo que significa una capacidad de 5250 kg de pieles.

Por lo que podemos determinar los vertidos y las cargas diarios, basándonos en los que

se ha especificado para una tonelada de piel vacuna y la planificación de trabajo, estos

se muestran en la siguiente tabla:

LUNES MARTES MIERCOLES JUEVES VIERNES

Partida 1 Remojo Remojo Pelambre

Desencalado rendido

Píquel Curtición

Escurrido Rebajado

Agua m3 10.50 26.25 84.00 10.50 5.25 MES kg 19.95 16.80 404.25 0.00 0.00 DQO kg 94.50 78.75 661.50 8.40 2.10 SOL kg 570.15 427.35 105.00 294.00 73.50 NTK kg 3.15 1.05 77.18 0.00 0.00

Partida 2 Recurtición tintura Engrase Operaciones

mecánicas Acabados Operaciones mecánicas


TOTAL LUNES MARTES MIERCOLES JUEVES VIERNES agua 63.00 36.75 84.00 21.00 5.25 MES kg 279.83 33.60 404.25 17.33 0.00 DQO kg 330.75 105.00 661.50 55.65 2.10 SOL kg 670.95 431.55 105.00 294.00 73.50 NTK kg 6.83 1.58 77.18 0.00 0.00

CONCENTRACIONES DIARIAS EN ppm MES 4442 914 4813 825 0 DQO 5250 2857 7875 2650 400 SAL 10650 11743 1250 14000 14000 NTK 108 43 919 0 0 Tabla 5.1 Caudales, cargas y concentraciones diarias de las aguas residuales de tenería para un proceso

convencional.



Se puede objetar que los vertidos especificados en la tabla no se ajustan a la

planificación, la explicación está en la discontinuidad de las operaciones y que en la

planificación se especifica el inicio, no el final de la operación y los correspondientes

vertidos. Así pues el lunes comienza el remojo, los vertidos de éste se realizan entre

lunes y martes, el martes comienza el pelambre, éste es un proceso lento que necesita

de toda la noche y los vertidos se efectúan el miércoles junto con los de desencalado y

rendido. El miércoles comienza la curtición pero los baños de ésta no se vierten hasta el

jueves, y se alargan hasta el viernes por el goteo de las pieles en reposo y el escurrido.

Algo similar ocurre con el resto de operaciones postcurtición, empiezan el lunes pero

terminan el martes.

La misma tabla para un proceso modificado para reducir la contaminación según los

procedimientos del Apartado 4 es la siguiente:


Partida 1 Remojo Remojo Pelambre

Desencalado rendido

Píquel Curtición

Escurrido Rebajado



Partida 2 Recurtición tintura Engrase Operaciones

mecánicas Acabados Operaciones mecánicas


TOTAL LUNES MARTES MIERCOLES JUEVES VIERNES Agua m3 63.00 36.75 84.00 21.00 5.25 MES kg 133.35 22.58 257.25 17.33 0.00 DQO kg 330.75 105.00 393.75 55.65 2.10 SOL kg 583.80 361.20 36.75 10.50 5.25 NTK kg 6.83 1.58 30.98 0.00 0.00



CONCENTRACIONES DIARIAS EN ppm MES 2117 614 3063 825 0 DQO 5250 2857 4688 2650 400 SAL 9267 9829 438 500 1000 NTK 108 43 369 0 0 Tabla 5.2 Caudales, cargas y concentraciones diarias de las aguas residuales de tenería para un proceso

modificado para reducir la contaminación.

En estos casos la homogeneización no será total, pero si lo suficiente como para salir

con valores de concentración inferiores a los de la tabla 4.11 en los que solo se

homogeneizan todos las baños de cada operación.

1.1.5.2 RESULTADOS DE LA HOMOGENEIZACIÓN SEGÚN EL VOLUMEN DE

PRODUCCIÓN

Para una producción de 25 toneladas de piel salada por día, se ha calculado en el

anexo 1, el volumen de homogeneización mínima al que llamaremos volumen pulmón

(que permite un caudal de vertido constante durante todo el día), este es de 598.125 m3

que equivalen a 8 horas aproximadamente de tiempo de retención, al mismo tiempo se

ha calculado la homogeneización para la DBO para este volumen y para unos

volúmenes de retención de 12, 18 y 24 h (los datos usados para estos cálculos son los

proporcionados por (Eggink y Kagei, 1971) , la cantidad de agua 72 m3/t es superior a la

que utilizamos en nuestros procesos y la concentración DBO es consecuente con el

agua usada). La dispersión de los valores de DBO se han extrapolado para los otros

parámetros, ya que el vertido es continuo y los errores no serán significativos

especialmente para tiempos de retención de 12 h o superiores en los que la

amortiguación es importante.

Así pues los volúmenes de homogeneización y los porcentajes de variación entre el

valor máximo y medio de los distintos parámetros y los coeficientes punta (capítulo 4

apartado 2) son:

Tabla 5.3 Homogeneización tenería de alta producción

HOMOGENEIZACIÓN

PULMON 12 h 18 h 24 h

Volumen m3 598.125 895 1342.5 1790

%variación 21.65 15.12 9.77 7.16

Coeficiente punta 1.1 1.1 1.0 1.0



Vemos pues que con homogeneizaciones superiores a 18 horas tendremos coeficientes

punta iguales a 1.0, por lo que no penalizaremos los vertidos y tendremos un mejor

tratamiento.

Para pequeñas producciones como las especificadas anteriormente también se han

realizado cálculos similares a los del anexo 1, en este caso el ciclo es semanal, el

volumen semanal de agua es de 210 m3 y el volumen de homogeneización mínima o

volumen pulmón es de 57.75 m3. Se ha considerado un solo volumen de

homogeneización superior al pulmón debido a la limitación en espacio que puede existir

en las tenerías pequeñas, este se ha dimensionado en 100 m3 totales equivalentes a

2.38 días,

DQO MES SOL NTK Volumen

Homog. Med. Max Cp Med. Max Cp Med. Max Cp Med. Max Cp

57.75 m3 5500 7220 1.2 3500 4442 1.2 7500 11345 1.5 407.5 784 1.7

100 m3 5500 6466 1.1 3500 4007 1.1 7500 10105 1.2 407.5 616 1.5

Tabla 5.4 Homogeneización tenería de baja producción proceso convencional

DQO MES SOL NTK Volumen

Homog. Med. Max Cp Med. Max Cp Med. Max Cp Med. Max Cp

57.75 m3 4225 5250 1.1 2050 2763 1.2 4750 9625 2.0 188 321 1.5

100 m3 4225 4699 1.1 2050 2442 1.1 4750 7838 1.5 188 263 1.2

Tabla 5.5 Homogeneización tenería de baja producción proceso modificado

Podemos ver que para producciones bajas, tanto para un proceso convencional como

para un proceso modificado para disminuir la contaminación, la homogeneización

también es importante. Un depósito pulmón nos corregirá las puntas y dejará los

coeficientes algo superiores a 1.2, hay que recordar que los parámetros más

significativos en el coste de la contaminación son la DQO (medida como MO) y la MES.

Si aumentamos el depósito pulmón hasta 100 m3 los coeficientes punta serán algo

superiores a 1.1 muy inferiores a los coeficientes que se habían mostrado en la tabla

4.11.

Se puede objetar que estos datos son valores medios diarios, por lo que un vertido

puntual, por ejemplo el baño de pelambre vertido el miércoles a primera hora de la



mañana puede aumentar sobre la media la concentración del homogeneizador, si se

calcula la concentración posterior al vertido es de 16000 ppm si usamos un deposito

pulmón y 8700 en el caso de usar un deposito de 100 m3, pero el volumen vacío que

aun queda en el tanque de homogeneización y los procesos discontinuos (por la noche

no se vierten baños al tanque de homogeneización), nos permite en cada caso

acumular los baños y verterlos una vez homogeneizados. El día más crítico es el jueves

ya que el miércoles el tanque de homogeneización siempre queda lleno, de todas

formas ningún parámetro es crítico este día, todos tienden a descender por lo que los

vertidos y su correspondiente homogeneización no aumentaran los coeficientes punta.

1.1.5.3 VERTIDOS NOCTURNOS HOMOGENEIZADOS

En Cataluña los vertidos nocturnos previo acuerdo con la administración estaban

bonificados hasta el ejercicio 2002 (reducción del 25% del coste), pocas empresas se

acogieron a esta modalidad, por lo que se eliminó en el ejercicio 2003.

Esta bonificación se justifica por la poca carga y caudal que llega a las depuradoras

durante la noche, por lo que si existe un compromiso de vertido nocturno podemos

mejorar el funcionamiento de la depuradora en horas bajas y descargarla en horas

punta. Los vertidos de tenería, por sus características, acumulados en un deposito de

homogeneización serian unos candidatos ideales para este tipo de bonificación, y

aunque se ha eliminado se podría recuperar por los beneficios mutuos que genera.

1.2 TRATAMIENTOS PRIMARIOS, DECANTACIÓN La homogeneización actúa como un proceso físico-químico, mezcla los distintos

efluentes del proceso, los neutraliza y al mismo tiempo se comportan como coagulantes

y floculantes (cal, resinas, curtientes, sales de cromo,...). Por lo que después de ella una

decantación se verá potenciada. Además el volumen necesario para el decantador es

pequeño comparado con el volumen de los homogeneizadores, suponiendo un tiempo

de retención de 2.5 h, y un vertido nocturno de 22 a 06 h. Para una producción de 5250

kg/semana tendremos un volumen de decantación de 10.5 m3 y para una producción de

25000 kg/día el decantador será de 447.5 m3 si el vertido es solo nocturno y de 186.5

m3 si el vertido es continuo usando 72 m3/t (Eggink y Kagei, 1971), para 40 m3/t los

volúmenes de decantación son 250 y 105. m3 respectivamente.



La reducción de la carga contaminante después de la decantación depende de la

homogeneización efectuada, a medida que esta aumenta, aumenta también la

reducción, tendremos pues los siguientes porcentajes (Del Pezzo et al., 1980):

Producción

5250kg/semana

Producción

25000 kg/día

DQO 50% 55%

MES 60% 70%

Cr3+ 90% 90%

NTK 20% 25%

Para los otros parámetros del canon no tenemos valores, pero podemos hacer las

siguientes suposiciones, escogiendo siempre un margen poco optimista o conservador:

Materia inhibidora (MI), la proporcionan básicamente los sulfuros, la acidez, la basicidad

y las concentraciones elevadas. La homogeneización y posterior decantación en los

procesos convencionales neutralizará el pH, diluirá y eliminará contaminantes. En los

procesos clásicos los sulfuros se oxidaran (los tanques de homogeneización se han de

mezclar, se usa aire para ello, y se puede acelerar la oxidación de sulfuros añadiendo

sales de manganeso) hay que prestar atención a los desprendimientos de H2S. En los

procesos modificados, ya se han eliminado los sulfuros (tóxicos principales) la

homogeneización-decantación neutralizará el pH y diluirá más los contaminantes. Se

puede suponer con un cálculo conservador una eliminación del 70% de la MI para un

proceso convencional y del 50% de la MI para un proceso modificado, siendo para este

parámetro poco importante el volumen de homogeneización, ya que se utilizan

volúmenes suficientemente grandes.

Salinidad (SOL) no se modifica con estos procesos.

Fósforo (P), con la neutralización y la decantación se llega a un pH superior a 7 por lo

que parte del P se eliminara bien sea por decantación de SS o por precipitación.

Podemos considerar una eliminación conservadora del 20-25% similar a la del NTK.

Los parámetros de contaminación quedaran después de una homogeneización y

posterior decantación (homogeneización de 18 horas para una fabrica con una



producción de una partida diaria y de 100 m3 o proporcional para una fabrica con una

producción de una partida semanal) en los siguientes valores:

Fabrica grande 25 000 kg/DIA

Fabrica pequeña 5 250 kg/semana

Proceso convencional

Proceso modificado

Proceso convencional

Proceso modificado

Media 1050 615 1400 820 MES

Máxima 1153 675 1603 977

Media 2475 1930 2750 2145 DQO

Máxima 2717 2119 3233 2386

Media 7500 4750 7500 4750 SOL

Máxima 8233 5214 10105 7838

Media 0.019 0.012 0.019 0.012 MI eqtox/L

Máxima 0.021 0.013 0.022 0.015

Media 306 141 326 150 N

Máxima 336 155 493 210

Media 34 34 36 36 P

Máxima 37 37 43 43

Media 11 7 11 7 Cr

Máxima 12 8 12 8 Tabla 5.6 concentraciones después de la decantación

Si comparamos estos parámetros con los de la tabla 4.15 de límites de vertido a

alcantarillado, vemos que las concentraciones se acercan mucho más a los límites de

vertido permitido aunque no todos ellos llegan a cumplirlos. Para alguno de los

parámetros la concentración media cumple los límites de vertido, pero con estos

volúmenes de homogeneización la concentración máxima emitida queda fuera de los

mismos.

Los precios por tonelada de piel para las aguas homogeneizadas y decantadas serán

los siguientes:

Fabrica pequeña, 5250 kg/semana: proceso convencional: 87.76 €/t.

proceso modificado: 58.81 €/t.

Fabrica grande, 25000 kg/día: proceso convencional: 68.07 €/t,

proceso modificado: 47.54 €/t.



Con estas operaciones disminuimos los costes de contaminación calculados en el

capitulo 4 apartado 2, para un proceso convencional entre el 46 y el 58% dependiendo

de la producción. Para un proceso modificado entre el 50 y el 57%.

1.3 TRATAMIENTOS SECUNDARIOS Las aguas de curtidos una vez homogeneizadas y decantadas generalmente no

presentan problemas para un tratamiento biológico, el único puede estar en la gran

cantidad de carga que presentan. Por lo que una depuración para verter a cauce publico

requiere de instalaciones muy grandes con tiempos de retención elevados y más aún si

se pretende una eliminación de nitrógeno.

Los procesos de alta carga con reducciones entre el 60 y el 85% son usuales, no

presentan problemas y pueden efectuarse tanto con fangos activados como con filtros

percoladores. Usando estos procesos el vertido ha de realizarse a alcantarillado con

tratamiento final de línea, con ellos no tendremos problemas en las concentraciones de

vertido excepto para aquellas substancias que el tratamiento no modifica, salinidad,

cloruros y sulfatos.

2 CONCLUSIONES

Los vertidos del proceso de curtición al cromo de pieles vacunas son muy irregulares en

el tiempo, ya que las operaciones son discontinuas, y en la carga, pues tenemos aguas

concentradas de proceso y aguas diluidas de lavados. Algunas de ellas presentan

elevadas concentraciones.

Con estas premisas es necesario plantearse en principio una reducción de la

contaminación. Las reducciones presentadas en los capítulos anteriores (separación del

exceso de sal, recuperación de pelo, oxidación de sulfuros, modificación del

desencalado, tamizado de baños) son una muestra de las actuaciones que se pueden

realizar, actuaciones que dependen de la gestión de la empresa y no del mercado como

sería la utilización de pieles refrigeradas. Existe un campo más amplio que no se ha

abordado en profundidad, es la recirculación de baños. Ésta nos permite básicamente

una disminución en el consumo de agua, aunque también disminuye algo la carga

contaminante al usar menos reactivos. De todas maneras la contaminación debida a los



productos añadidos, contaminación extrínseca según algunos autores (Portabella 1995)

es pequeña, (30%) respecto a la contaminación aportada por la misma piel (70%).

Se hace imprescindible una homogeneización, si no se efectúa no es posible el vertido,

ya que los limites se superan sea cual sea la normativa aplicada. Homogeneización que

depende del volumen de la empresa afectada, un mínimo de 100 m3 para aquellas de

poca producción y entre 18 y 24 horas para las de gran producción. Efectuadas las

homogeneizaciones, la decantación es ya una operación obvia, la sinergia con ésta, la

disminución en la contaminación y el poco espacio requerido la hacen necesaria para

una buena gestión.

Llegados a este punto en la gestión de las aguas residuales cabe plantearse si es

necesario un tratamiento secundario. Este será imprescindible si el vertido se realiza

directamente a cauce público. Pero como muchos de los vertidos son a alcantarillado

con tratamiento a final de línea puede no ser necesario. A criterio del autor, las

empresas de alta producción que tienen una carga real elevada, normalmente poseen

recursos humanos, técnicos y de espacio suficientes para efectuar un tratamiento. Éste

no tiene que ser intensivo, son suficientes procesos de alta carga o de desbaste, más

fáciles de gestionar, que nos dejan los parámetros al nivel de las aguas de

alcantarillado. Las empresas pequeñas adolecen de espacio y recursos, además el

impacto de vertido después de una homogeneización y decantación es mucho menor.

Por lo que no seria imprescindible este tratamiento secundario.

Tanto para empresas grandes como para empresas pequeñas que vierten después de

una homogeneización-decantación, es imprescindible tal como se ha visto una

negociación con las administraciones competentes de los límites de vertido a

alcantarillado, ajustándolos a la magnitud de las empresas, a la capacidad de las

depuradoras y a las mejores tecnologías disponibles (MTD o BAT). Siendo la normativa

de Santa Croce uno de los ejemplos a seguir. Algunos parámetros difíciles de tratar

como: salinidad, sulfatos y cloruros tendrían que revisarse y no penalizarlos con

concentraciones inferiores a las de vertido a cauce público; si la red es mixta tienen

tendencia a diluirse.

Por las características de esta agua, realizando un proceso de homogeneización, se

puede negociar un vertido nocturno y una disminución del canon ya que los beneficios

son mutuos.



Del Pezzo, L.; De Simone, G.; Tomaselli, M. y G. Ummarino. (1980). Proposta di un modello schematico per impianti di depurazione di acque di scarico conciarie. En:CMPC numero speciale. La depurazione delle acque nell’industria conciaria.Napoli p. 170-187 Eggink, H.J. y Kagei, E.; (1971) Treatment of tannery wastes by means of an oxidation ditch. JALCA 66: 198-214 Metcalf & Heddy. (1995). Ingeniería de aguas residuales: tratamiento vertido y reutilización. 3ª ed. Madrid; McGaw-Hill. 1485 pp. Portavella, M. (1995). Teneria y medio ambiente, Aguas residuales. En: Adzet, J.M. (ed.). Tecnología del Cuero, Vol. 4.Barcelona: ediciones Cicero. P. 91-198. Ramalho, R.S. (1996). Tratamiento de aguas residuales. Barcelona. Reverté SA. 705 pp.



ANEXO 1

Cálculos del volumen de homogeneización mínimo, para una fabrica con producción de

25 000 kg/d y un gasto de 1790 m3/d de agua. (Metcalf & Heddy 1995) (Ramalho 1996)

(Eggink y Kagei, 1971) A B Caudal Volumen aportado Volumen Volumen A-B h (m3/h) 1/2 hora (m3) acumulado (m3) Extraído (m3) (m3) 0 20 0 0 0.00 0.00 0.5 20 10 10 37.29 -27.29 1 20 10 20 74.58 -54.58 1.5 20 10 30 111.88 -81.88 2 20 10 40 149.17 -109.17 2.5 20 10 50 186.46 -136.46 3 20 10 60 223.75 -163.75 3.5 20 10 70 261.04 -191.04 4 20 10 80 298.33 -218.33 4.5 20 10 90 335.63 -245.63 5 20 10 100 372.92 -272.92 5.5 20 10 110 410.21 -300.21 6 85 26.25 136.25 447.50 -311.25 6.5 85 42.5 178.75 484.79 -306.04 7 80 41.25 220 522.08 -302.08 7.5 120 50 270 559.38 -289.38 8 130 62.5 332.5 596.67 -264.17 8.5 135 66.25 398.75 633.96 -235.21 9 145 70 468.75 671.25 -202.50 9.5 120 66.25 535 708.54 -173.54 10 135 63.75 598.75 745.83 -147.08 10.5 160 73.75 672.5 783.12 -110.62 11 110 67.5 740 820.42 -80.42 11.5 100 52.5 792.5 857.71 -65.21 12 65 41.25 833.75 895.00 -61.25 12.5 140 51.25 885 932.29 -47.29 13 210 87.5 972.5 969.58 2.92 13.5 275 121.25 1093.75 1006.87 86.88 14 225 125 1218.75 1044.17 174.58 14.5 115 85 1303.75 1081.46 222.29 15 115 57.5 1361.25 1118.75 242.50 15.5 105 55 1416.25 1156.04 260.21 16 110 53.75 1470 1193.33 276.67 16.5 80 47.5 1517.5 1230.63 286.88 17 60 35 1552.5 1267.92 284.58 17.5 40 25 1577.5 1305.21 272.29 18 30 17.5 1595 1342.50 252.50 18.5 65 23.75 1618.75 1379.79 238.96 19 60 31.25 1650 1417.08 232.92 19.5 60 30 1680 1454.38 225.62 20 40 25 1705 1491.67 213.33 20.5 20 15 1720 1528.96 191.04 21 20 10 1730 1566.25 163.75 21.5 20 10 1740 1603.54 136.46



A B Caudal Volumen aportado Volumen Volumen A-B h (m3/h) 1/2 hora (m3) acumulado (m3) extraído (m3) (m3) 22 20 10 1750 1640.83 109.17 22.5 20 10 1760 1678.13 81.87 23 20 10 1770 1715.42 54.58 23.5 20 10 1780 1752.71 27.29 24 20 10 1790 1790.00 0.00

Caudal diario =1790 m3 Máximo = 286.88 Caudal semihorario 37.29 m3 Mínimo = -311.25 Vol. (m3) 598.13 t (h) 8.02 Primera columna, nos da la hora en que se realiza la medida, está expresada en

unidades decimales, 1.5 representa 1h 30 min.

Segunda columna da el caudal medido en este instante.

Tercera columna, volumen aportado durante el intervalo de ½ hora (anexo 2).

Cuarta columna, volumen acumulado (A).

Si queremos tener un caudal constante de salida este será: 1790/48 = 37.29 m3/30 min.

La quinta columna nos especifica el volumen extraído, considerando un caudal

constante de 37.29 m3/30 min. (B).

Sexta columna, volumen acumulado menos volumen extraído (A-B).

En esta sexta columna vemos que hay un máximo, la diferencia entre el volumen

acumulado y el volumen extraído, de 286.88 m3 a las 16h 30 min., hemos aportado más

de lo que hemos extraído, en este momento tenemos el deposito lleno. A partir de este

momento extraemos más (37.29 m3/30 min.) de lo que aportamos (columna 3) y por lo

tanto el deposito se va vaciando hasta las 6h. momento en que el valor de la sexta

columna es mínimo –311.25 m3, a partir de este momento el deposito se llenará

(aportaremos más de lo que extraeremos) hasta las 16 h 30 min. El volumen mínimo de

homogeneización es:

Volumen = Máximo + ,Mínimo,

286.88 + , -311.25 , = 598.13 m3

Lo podemos ver en el siguiente grafico de la siguiente página.

El volumen mínimo de homogeneización es aquel que permite una extracción constante

y continua de agua residual. Normalmente se aumenta en un 10% para permitir la

introducción de soplantes que mezclen y las aguas e impidan procesos anaerobios.



0

200

400

600

800

1000

1200

1400

1600

1800 V

olum

acu

mul

at (m

3)

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 Hora del dia

La homogeneización de los distintos parámetros, DQO, MES, etc. Se realiza ya en una

balsa de homogeneización mínima y aumenta al aumentar el volumen, con una hoja de

cálculo se pueden realizar cálculos de manera rápida y conocer los máximos y mínimos

de estos parámetros para distintos volúmenes, conociendo los caudales y

concentraciones vertidos, también se pueden simular descargas instantáneas o

modificaciones del proceso.

En la siguiente tabla vemos el comportamiento de la DBO usando el volumen mínimo

de homogeneización. A diferencia de la anterior empezamos el cálculo a las 6.00 h,

instante en que el deposito de homogeneización está vacío. A partir de este momento

empezarán a acumularse las aguas residuales en exceso y al mismo tiempo se

homogeneizará la DBO, a las 14h 30 min. el depósito estará lleno y a partir de este

momento se irá vaciando hasta las 6h del día siguiente.

Las seis primeras columnas son iguales a las de la tabla anterior, al empezar a las 6h.

Momento en que el deposito está vacío, no hay mínimo solo el máximo a las 16h 30

min. que se corresponde con el volumen mínimo del deposito homogeneizador 598.13

m3, la séptima columna indica la concentración de DBO instantánea y la última la DBO

homogeneizada. Los cálculos de esta se realizan de la forma siguiente:



.aportVolumen.inicVolumen.aportiónConcentrac.aportVolumen.iniciónConcentrac.ciniVolumen.homDBO

+×+×

=

Volumen A B A-B DBO5

Caudal aportado Volumen Volumen DBO5 Homog. h (m3/h) 1/2 hora (m3) acumulado (m3) lineal (m3) (m3) (mg/l) (mg/l) 6 85 0 0 0.00 0.00 600 600.0

6.5 85 42.5 42.5 37.29 5.21 600 600.0 7 80 41.25 83.75 74.58 9.17 1000 955.2

7.5 120 50 133.75 111.88 21.88 1000 993.1 8 130 62.5 196.25 149.17 47.08 1000 998.2

8.5 135 66.25 262.5 186.46 76.04 1000 999.3 9 145 70 332.5 223.75 108.75 825 915.7

9.5 120 66.25 398.75 261.04 137.71 825 881.4 10 135 63.75 462.5 298.33 164.17 675 816.1

10.5 160 73.75 536.25 335.63 200.63 675 772.3 11 110 67.5 603.75 372.92 230.83 750 766.7

11.5 100 52.5 656.25 410.21 246.04 750 763.6 12 65 41.25 697.5 447.50 250.00 850 776.0

12.5 140 51.25 748.75 484.79 263.96 850 788.6 13 210 87.5 836.25 522.08 314.17 900 816.3

13.5 275 121.25 957.5 559.38 398.13 900 839.6 14 225 125 1082.5 596.67 485.83 1125 907.8

14.5 115 85 1167.5 633.96 533.54 1125 940.2 15 115 57.5 1225 671.25 553.75 1125 958.1

15.5 105 55 1280 708.54 571.46 1125 973.2 16 110 53.75 1333.75 745.83 587.92 1200 992.7

16.5 80 47.5 1381.25 783.12 598.13 1200 1008.2 17 60 35 1416.25 820.42 595.83 1000 1007.8

17.5 40 25 1441.25 857.71 583.54 900 1003.4 18 30 17.5 1458.75 895.00 563.75 800 997.5

18.5 65 23.75 1482.5 932.29 550.21 1300 1009.7 19 60 31.25 1513.75 969.58 544.17 1300 1025.3

19.5 60 30 1543.75 1006.87 536.88 1200 1034.5 20 40 25 1568.75 1044.17 524.58 600 1015.1

20.5 20 15 1583.75 1081.46 502.29 200 992.5 21 20 10 1593.75 1118.75 475.00 100 975.0

21.5 20 10 1603.75 1156.04 447.71 100 957.0 22 20 10 1613.75 1193.33 420.42 100 938.3

22.5 20 10 1623.75 1230.63 393.13 100 918.8 23 20 10 1633.75 1267.92 365.83 100 898.5

23.5 20 10 1643.75 1305.21 338.54 100 877.2 24 20 10 1653.75 1342.50 311.25 100 854.9 0.5 20 10 1663.75 1379.79 283.96 100 831.4 1 20 10 1673.75 1417.08 256.67 100 806.6

1.5 20 10 1683.75 1454.38 229.37 100 780.1 2 20 10 1693.75 1491.67 202.08 100 751.7

2.5 20 10 1703.75 1528.96 174.79 100 720.9 3 20 10 1713.75 1566.25 147.50 100 687.3

3.5 20 10 1723.75 1603.54 120.21 100 650.0 4 20 10 1733.75 1640.83 92.92 100 607.8

4.5 20 10 1743.75 1678.13 65.62 100 558.5 5 20 10 1753.75 1715.42 38.33 100 497.8 6 85 26.25 1790 1790.00 0.00 600 545.4

Volumen total 1790 m3 max= 1300.0 1034.5 Caudal semihor. 37.29 m3/30 min. min= 100.0 415.5

med= 608.3 850.4 Usando el volumen mínimo de homogeneización el valor máximo de la DBO pasa de

1300 a 1035 mg/L y el mínimo de 100 a 416 mg/L.



Si usamos un volumen mayor la homogeneización será más buena, las cargas punta se

diluirán en un volumen superior y en consecuencia las concentraciones en éste se

modificaran menos, una herramienta útil para encontrar valores óptimos puede ser una

sencilla hoja de cálculo.

Programamos una extracción el primer día (o periodo establecido) inferior a la normal

de tal manera que al final de este periodo tengamos en la balsa de homogeneización un

volumen igual al volumen total menos el volumen de homogeneización mínimo, de esta

manera habremos llenado el deposito con el volumen ocupado permanentemente y nos

quedara libre la parte variable. A partir de aquí iteramos el proceso hasta llegar a

valores constantes.

Un ejemplo lo podemos ver usando una balsa de homogeneización de 12h de tiempo de

retención para las aguas usadas anteriormente. En éste caso si el caudal de extracción

es de 74.583 m3/h el primer día extraeremos 62.213 m3/h, de este forma al final del

primer día tendremos ocupados 296.875 m3 y nos quedaran libres 598.125 m3 que se

corresponden al volumen de homogeneización mínimo.

La última columna muestra el valor de la DBO5 homogeneizado, se han representado

los valores de 5 días (valores marcados en negrita) pero vemos que a partir del

segundo día prácticamente el valor de la DBO5 se ha homogeneizado.

Cualquier modificación o vertido extraordinario se puede introducir en la hoja de cálculo

y ver la evolución en la homogeneización



Volumen de homogeneización 12 horas = 895.000 m3 Volumen de homogeneización mínimo = 598.125 m3 Volumen ocupado permanentemente = 296.875 m3 Caudal constante de salida = 74.583 m3/h Caudal necesario para llenar el volumen permanente = 12.370 m3/h Caudal constante de salida primer día = 62.213 m3/h

Volumen en el DBO5

Caudal Volumen aportado homogeneizador DBO5 homogeneizada h (m3/h) ½ hora (m3) (m3) (mg/l) (mg/l) 6 85 0 0.000 0.0

6.5 85 42.5 11.393 600 600.0 7 80 41.25 21.536 1000 913.4

7.5 120 50 40.430 1000 973.9 8 130 62.5 71.823 1000 989.8

8.5 135 66.25 106.966 1000 994.7 9 145 70 145.859 825 927.6

9.5 120 66.25 181.003 825 895.5 10 135 63.75 213.646 675 838.1

10.5 160 73.75 256.289 675 796.2 11 110 67.5 292.682 750 786.6

11.5 100 52.5 314.076 750 781.0 12 65 41.25 324.219 850 789.0

12.5 140 51.25 344.362 850 797.4 13 210 87.5 400.755 900 818.2

13.5 275 121.25 490.898 900 837.2 14 225 125 584.792 1125 895.6

14.5 115 85 638.685 1125 924.7 15 115 57.5 665.078 1125 941.2

15.5 105 55 688.971 1125 955.3 16 110 53.75 711.615 1200 973.0

16.5 80 47.5 728.008 1200 987.2 17 60 35 731.901 1000 987.8

17.5 40 25 725.794 900 984.9 18 30 17.5 712.187 800 980.5

18.5 65 23.75 704.831 1300 990.8 19 60 31.25 704.974 1300 1004.0

19.5 60 30 703.867 1200 1012.0 20 40 25 697.760 600 997.8

20.5 20 15 681.654 200 981.0 21 20 10 660.547 100 968.3

21.5 20 10 639.440 100 955.4 22 20 10 618.333 100 942.2

22.5 20 10 597.227 100 928.8 23 20 10 576.120 100 915.1

23.5 20 10 555.013 100 901.2 24 20 10 533.906 100 887.0 0.5 20 10 512.799 100 872.6 1 20 10 491.693 100 857.8

1.5 20 10 470.586 100 842.7 2 20 10 449.479 100 827.2

2.5 20 10 428.372 100 811.4



Volumen en el DBO5 Caudal Volumen aportado homogeneizador DBO5 homogeneizada

h (m3/h) ½ hora (m3) (m3) (mg/l) (mg/l)

3 20 10 407.266 100 795.2 3.5 20 10 386.159 100 778.5 4 20 10 365.052 100 761.4

4.5 20 10 343.945 100 743.8 5 20 10 322.839 100 725.6

5.5 20 10 301.732 100 706.8 SEGUNDO DIA

6 85 26.25 296.875 600 698.2 6.5 85 42.5 302.083 600 685.9 7 80 41.25 306.042 1000 723.7

7.5 120 50 318.750 1000 762.5 8 130 62.5 343.958 1000 801.4

8.5 135 66.25 372.917 1000 833.5 9 145 70 405.625 825 832.1

9.5 120 66.25 434.583 825 831.1 10 135 63.75 461.042 675 811.2

10.5 160 73.75 497.500 675 792.4 11 110 67.5 527.708 750 787.3

11.5 100 52.5 542.917 750 783.9 12 65 41.25 546.875 850 788.6

12.5 140 51.25 560.833 850 793.9 13 210 87.5 611.042 900 808.2

13.5 275 121.25 695.000 900 823.4 14 225 125 782.708 1125 869.4

14.5 115 85 830.417 1125 894.4 15 115 57.5 850.625 1125 909.3

15.5 105 55 868.333 1125 922.4 16 110 53.75 884.792 1200 938.6

16.5 80 47.5 895.000 1200 951.9 17 60 35 892.708 1000 953.7

17.5 40 25 880.417 900 952.3 18 30 17.5 860.625 800 949.3

18.5 65 23.75 847.083 1300 958.7 19 60 31.25 841.042 1300 970.9

19.5 60 30 833.750 1200 978.8 20 40 25 821.458 600 967.7

20.5 20 15 799.167 200 954.0 21 20 10 771.875 100 943.4

21.5 20 10 744.583 100 932.6 22 20 10 717.292 100 921.6

22.5 20 10 690.000 100 910.3 23 20 10 662.708 100 898.7

23.5 20 10 635.417 100 886.9 24 20 10 608.125 100 874.7 0.5 20 10 580.833 100 862.1 1 20 10 553.542 100 849.2

1.5 20 10 526.250 100 835.9 2 20 10 498.958 100 822.2

2.5 20 10 471.667 100 808.0 3 20 10 444.375 100 793.3

3.5 20 10 417.083 100 778.1




h (m3/h) ½ hora (m3) (m3) (mg/l) (mg/l)

4 20 10 389.792 100 762.2 4.5 20 10 362.500 100 745.6 5 20 10 335.208 100 728.3

5.5 20 10 307.917 100 710.1 TERCER DIA

6 85 26.25 296.875 600 701.4 6.5 85 42.5 302.083 600 688.7 7 80 41.25 306.042 1000 726.1

7.5 120 50 318.750 1000 764.6 8 130 62.5 343.958 1000 803.2

8.5 135 66.25 372.917 1000 835.0 9 145 70 405.625 825 833.4

9.5 120 66.25 434.583 825 832.2 10 135 63.75 461.042 675 812.1

10.5 160 73.75 497.500 675 793.2 11 110 67.5 527.708 750 788.0

11.5 100 52.5 542.917 750 784.6 12 65 41.25 546.875 850 789.2

12.5 140 51.25 560.833 850 794.4 13 210 87.5 611.042 900 808.7

13.5 275 121.25 695.000 900 823.8 14 225 125 782.708 1125 869.7

14.5 115 85 830.417 1125 894.7 15 115 57.5 850.625 1125 909.6

15.5 105 55 868.333 1125 922.7 16 110 53.75 884.792 1200 938.9

16.5 80 47.5 895.000 1200 952.2 17 60 35 892.708 1000 954.0

17.5 40 25 880.417 900 952.5 18 30 17.5 860.625 800 949.5

18.5 65 23.75 847.083 1300 958.9 19 60 31.25 841.042 1300 971.1

19.5 60 30 833.750 1200 979.0 20 40 25 821.458 600 967.9

20.5 20 15 799.167 200 954.2 21 20 10 771.875 100 943.6

21.5 20 10 744.583 100 932.8 22 20 10 717.292 100 921.8

22.5 20 10 690.000 100 910.5 23 20 10 662.708 100 898.9

23.5 20 10 635.417 100 887.0 24 20 10 608.125 100 874.8 0.5 20 10 580.833 100 862.3 1 20 10 553.542 100 849.4

1.5 20 10 526.250 100 836.1 2 20 10 498.958 100 822.4

2.5 20 10 471.667 100 808.2 3 20 10 444.375 100 793.5

3.5 20 10 417.083 100 778.2 4 20 10 389.792 100 762.3

4.5 20 10 362.500 100 745.8




h (m3/h) ½ hora (m3) (m3) (mg/l) (mg/l) 5 20 10 335.208 100 728.4

5.5 20 10 307.917 100 710.2 CUARTO DIA

6 85 26.25 296.875 600 701.6 6.5 85 42.5 302.083 600 688.8 7 80 41.25 306.042 1000 726.2

7.5 120 50 318.750 1000 764.7 8 130 62.5 343.958 1000 803.3

8.5 135 66.25 372.917 1000 835.0 9 145 70 405.625 825 833.4

9.5 120 66.25 434.583 825 832.3 10 135 63.75 461.042 675 812.1

10.5 160 73.75 497.500 675 793.2 11 110 67.5 527.708 750 788.1

11.5 100 52.5 542.917 750 784.6 12 65 41.25 546.875 850 789.2

12.5 140 51.25 560.833 850 794.4 13 210 87.5 611.042 900 808.7

13.5 275 121.25 695.000 900 823.8 14 225 125 782.708 1125 869.7

14.5 115 85 830.417 1125 894.7 15 115 57.5 850.625 1125 909.6

15.5 105 55 868.333 1125 922.7 16 110 53.75 884.792 1200 938.9

16.5 80 47.5 895.000 1200 952.2 17 60 35 892.708 1000 954.0

17.5 40 25 880.417 900 952.5 18 30 17.5 860.625 800 949.5

18.5 65 23.75 847.083 1300 959.0 19 60 31.25 841.042 1300 971.1

19.5 60 30 833.750 1200 979.0 20 40 25 821.458 600 967.9

20.5 20 15 799.167 200 954.2 21 20 10 771.875 100 943.6

21.5 20 10 744.583 100 932.8 22 20 10 717.292 100 921.8

22.5 20 10 690.000 100 910.5 23 20 10 662.708 100 898.9

23.5 20 10 635.417 100 887.0 24 20 10 608.125 100 874.8 0.5 20 10 580.833 100 862.3 1 20 10 553.542 100 849.4

1.5 20 10 526.250 100 836.1 2 20 10 498.958 100 822.4

2.5 20 10 471.667 100 808.2 3 20 10 444.375 100 793.5

3.5 20 10 417.083 100 778.2 4 20 10 389.792 100 762.3

4.5 20 10 362.500 100 745.8 5 20 10 335.208 100 728.4

5.5 20 10 307.917 100 710.2




h (m3/h) ½ hora (m3) (m3) (mg/l) (mg/l) QUINTO DIA

6 85 26.25 296.875 600 701.6 6.5 85 42.5 302.083 600 688.9 7 80 41.25 306.042 1000 726.2

7.5 120 50 318.750 1000 764.7 8 130 62.5 343.958 1000 803.3

8.5 135 66.25 372.917 1000 835.0 9 145 70 405.625 825 833.4

9.5 120 66.25 434.583 825 832.3 10 135 63.75 461.042 675 812.1

10.5 160 73.75 497.500 675 793.2 11 110 67.5 527.708 750 788.1

11.5 100 52.5 542.917 750 784.6 12 65 41.25 546.875 850 789.2

12.5 140 51.25 560.833 850 794.4 13 210 87.5 611.042 900 808.7

13.5 275 121.25 695.000 900 823.8 14 225 125 782.708 1125 869.7

14.5 115 85 830.417 1125 894.7 15 115 57.5 850.625 1125 909.6

15.5 105 55 868.333 1125 922.7 16 110 53.75 884.792 1200 938.9

16.5 80 47.5 895.000 1200 952.2 17 60 35 892.708 1000 954.0

17.5 40 25 880.417 900 952.5 18 30 17.5 860.625 800 949.5

18.5 65 23.75 847.083 1300 959.0 19 60 31.25 841.042 1300 971.1

19.5 60 30 833.750 1200 979.0 20 40 25 821.458 600 967.9

20.5 20 15 799.167 200 954.2 21 20 10 771.875 100 943.6

21.5 20 10 744.583 100 932.8 22 20 10 717.292 100 921.8

22.5 20 10 690.000 100 910.5 23 20 10 662.708 100 898.9

23.5 20 10 635.417 100 887.0 24 20 10 608.125 100 874.8 0.5 20 10 580.833 100 862.3 1 20 10 553.542 100 849.4

1.5 20 10 526.250 100 836.1 2 20 10 498.958 100 822.4

2.5 20 10 471.667 100 808.2 3 20 10 444.375 100 793.5

3.5 20 10 417.083 100 778.2 4 20 10 389.792 100 762.3

4.5 20 10 362.500 100 745.8 5 20 10 335.208 100 728.4

5.5 20 10 307.917 100 710.2 6 85 26.25 296.875 600 701.6



Distintos volúmenes de la balsa de homogeneización para los datos usados

anteriormente nos darán los siguientes resultados: homogeneización homogeneización homogeneización homogeneización Caudal mínima 12h 18h 24h

h (m3/h) DBO5 (mg/l) DBO5 (mg/l) DBO5 (mg/l) DBO5 (mg/l) 6 85 545.4 701.6 777.6 803.0

6.5 85 600.0 688.9 768.0 796.0 7 80 955.2 726.2 780.1 802.8

7.5 120 993.1 764.7 793.8 810.7 8 130 998.2 803.3 809.3 820.0

8.5 135 999.3 835.0 824.1 829.1 9 145 915.7 833.4 824.1 828.9

9.5 120 881.4 832.3 824.2 828.7 10 135 816.1 812.1 814.1 821.7

10.5 160 772.3 793.2 803.7 814.1 11 110 766.7 788.1 800.1 811.1

11.5 100 763.6 784.6 797.6 809.0 12 65 776.0 789.2 799.7 810.1

12.5 140 788.6 794.4 802.1 811.5 13 210 816.3 808.7 809.9 816.5

13.5 275 839.6 823.8 819.2 822.7 14 225 907.8 869.7 849.3 844.8

14.5 115 940.2 894.7 867.2 858.3 15 115 958.1 909.6 878.3 866.9

15.5 105 973.2 922.7 888.3 874.8 16 110 992.7 938.9 900.5 884.4

16.5 80 1008.2 952.2 910.8 892.6 17 60 1007.8 954.0 913.1 894.6

17.5 40 1003.4 952.5 912.9 894.7 18 30 997.5 949.5 911.4 893.8

18.5 65 1009.7 959.0 918.3 899.2 19 60 1025.3 971.1 927.3 906.3

19.5 60 1034.5 979.0 933.5 911.3 20 40 1015.1 967.9 927.1 906.8

20.5 20 992.5 954.2 918.6 900.7 21 20 975.0 943.6 912.1 896.0

21.5 20 957.0 932.8 905.5 891.3 22 20 938.3 921.8 898.8 886.5

22.5 20 918.8 910.5 892.0 881.6 23 20 898.5 898.9 885.1 876.7

23.5 20 877.2 887.0 878.1 871.8 24 20 854.9 874.8 871.0 866.7 0.5 20 831.4 862.3 863.8 861.7 1 20 806.6 849.4 856.4 856.6

1.5 20 780.1 836.1 848.9 851.4 2 20 751.7 822.4 841.3 846.1

2.5 20 720.9 808.2 833.6 840.8 3 20 687.3 793.5 825.7 835.4

3.5 20 650.0 778.2 817.6 830.0 4 20 607.8 762.3 809.4 824.5

4.5 20 558.5 745.8 801.0 818.9 5 20 497.8 728.4 792.5 813.2 6 85 545.4 701.6 777.6 803.0 Máxima 1034.5 979.0 933.5 911.3 Media 850.4 850.4 850.4 850.4 Mínima 415.5 688.9 768.0 796.0

A medida que aumenta el volumen de homogeneización, disminuye la dispersión de

concentraciones.



ANEXO 2

Una de las maneras de calcular los volúmenes que entran en una balsa de

homogeneización si no tenemos un medidor continuo y sabemos los caudales

instantáneos horarios, semihorarios o de un determinado periodo de tiempo, se basa en

considerar que para pasar de un caudal a otro se ha realizado de forma continua, lo que

generará un trapecio como el que se muestra en la figura:

Caudales instantáneos (m3/h) variación en el tiempo. Fuente Ramalho

En nuestro caso tenemos especificados los siguientes caudales: Hora 0 5 8 10 12 14 18 23 24 Caudal m3/h 40 52 140 130 128 120 20 60 40 El volumen total acumulado será equivalente al área contenida bajo la curva, en

nuestro caso la suma de las áreas, que realmente están formadas por trapecios. Se

puede deducir el área del trapecio como:

( )2

alturamenorBasemayorBaseArea ×+=



El cálculo del volumen aportado durante un día para la figura de la página anterior

seria:

A1 = (40 + 52) m3/h x 1/2 X 5 h = 230 m3

A2 = (52 + 140) m3/h x 1/2 X 3 h = 288 m3

A3 = (140 + 130) m3/h x 1/2 X 2 h = 270 m3

A4 = (130 + 128) m3/h x 1/2 X 2 h = 258 m3

A5 = (128 + 120) m3/h x 1/2 X 2 h = 248 m3

A6 = (120 + 20) m3/h x 1/2 X 4 h = 280 m3

A7 = (20 + 60) m3/h x 1/2 X 5 h = 200 m3

A8 = (60 + 40) m3/h x 1/2 X 1 h = 50 m3

_________

Volumen total diario 1.824 m3

Las bases menores y mayores son las lecturas de caudal de dos intervalos consecutivos, la altura es el intervalo horario entre dos lecturas. Podemos ver que el error será mínimo si los intervalos en que se efectúan las lecturas son pequeños.

5 métodos de tratamiento de las aguas residuales

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