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CONSIDERACIONES TECNICAS PARA EL DISEÑO DE PROYECTOSNORMAS DE DISTRIBUCION -CONSTRUCCION- LINEAS SUBTERRANEAS NORMA

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2.7 CONSIDERACIONES TECNICAS PARA EL DISEÑO DE PROYECTOS

2.7.1 DENSIDAD DE CARGA

DEBIDO A LAS DIFERENTES CONDICIONES CLIMATOLOGICAS Y DE DESA-RROLLO EXISTENTES EN EL PAIS, ASI COMO LOS DIVERSOS FACTORESQUE DEBEN CONSIDERARSE PARA OBTENER LAS DENSIDADES DE CARGAAFECTADAS POR EL FACTOR DE COINCIDENCIA, CADA DIVISION DEDISTRIBUCION DETERMINARA CUALES SON LAS APLICABLES EN SUSZONAS DE DISTRIBUCION Y PROPORCIONARA ESTA INFORMACION ENLAS BASES DE PROYECTO PARA CADA DESARROLLO EN PARTICULAR.

A) DETERMINACION DE DENSIDADES DE CARGA

PARA OBTENER LAS DENSIDADES DE CARGA SE PROCEDERA DE LASIGUIENTE MANERA:

A.1 CARGAS DE TIPO RESIDENCIAL.

- SE CONSIDERAN TRES ESTRATOS SOCIO ECONOMICOS: INTE-RES SOCIAL (FOVISSSTE, ETC.), CLASE MEDIA Y CLASE ALTA.

- SE SELECCIONAN COMO MINIMO CINCO AREAS SATURADASURBANISTICA Y ELECTRICAMENTE DE CADA ESTRATOSOCIOECONOMICO CUANDO MENOS CON 5 AÑOS EN OPE-RACION.

- EN TEMPORADA DE ALTO CONSUMO SE OBTIENE LA DE-MANDA MAXIMA DE CADA UNA DE LAS AREAS Y SE CUEN-TA EL NUMERO DE USUARIOS CONECTADOS, OBTENIENDOLA DEMANDA MAXIMA DIVERSIFICADA COINCIDENTE PORUSUARIO.

- SE OBTIENE LA RAIZ CUADRADA MEDIA DE LA DEMANDAMAXIMA DIVERSIFICADA POR USUARIO, PARA CADA TIPO DEUSUARIOS.

D12 + D22 + . . . + Dn2

D = n


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EL VALOR OBTENIDO ES LA DEMANDA MAXIMA DIVERSIFICADACOINCIDENTE POR USUARIO, PARA CADA TIPO DE ESTRATOSOCIOECONOMICO Y ES LA QUE DEBE UTILIZARSE PARA CAL-CULAR CAPACIDADES DE TRANSFORMADORES Y SECCIONESTRANSVERSALES DE LOS CONDUCTORES DE BAJA TENSION.

A.2 CARGAS DE TIPO COMERCIAL.

- SE DEBEN SELECCIONAR COMO MINIMO 5 DESARROLLOS DECADA TIPO (CENTROS COMERCIALES, HOTELES, ETC.), SATURA-DOS URBANISTICA Y ELECTRICAMENTE, CUANDO MENOS CON5 AÑOS EN OPERACION.

- EN TEMPORADA DE ALTO CONSUMO SE OBTIENE LA DE-MANDA MAXIMA DE CADA UNO DE LOS DESARROLLOS Y SEDIVIDE ENTRE SU CORRESPONDIENTE SUPERFICIE CONSTRUIDA,OBTENIENDOSE DE ESTA FORMA LA DENSIDAD MAXIMACOINCIDENTE POR DESARROLLO.

- SE OBTIENE LA RAIZ CUADRADA MEDIA DE LA DENSIDADMAXIMA COINCIDENTE POR DESARROLLO, PARA CADA TIPODE DESARROLLO.

D12 + D22 + . . . + Dn2

D = n

EL VALOR OBTENIDO ES LA DENSIDAD MAXIMA DIVERSIFICADACOINCIDENTE POR TIPO DE DESARROLLO Y ES LA QUE DEBE-RA UTILIZARSE PARA CALCULAR CAPACIDADES DE TRANSFOR-MADORES Y SECCIONES TRANSVERSALES DE LOSCONDUCTORES DE BAJA TENSION.

2.7.2 CAIDA DE TENSION

A) CIRCUITO EQUIVALENTE

LOS CIRCUITOS DE MEDIA TENSION SUBTERRANEOS CON LONGITU-DES MENORES DE 15 km, SE CONSIDERAN COMO LINEAS DE


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TRANSMISION CORTAS, UTILIZANDO PARA LOS CALCULOS DE CAIDADE TENSION UN CIRCUITO EQUIVALENTE DE RESISTENCIA YREACTANCIA INDUCTIVA EN SERIE, DESPRECIANDOSE LA REACTANCIACAPACITIVA.

EN EL CASO DE QUE UN CIRCUITO EXCEDA LOS 15 km DE LON-GITUD, SE UTILIZA PARA EL CALCULO UN CIRCUITO EQUIVALENTEDE RESISTENCIA Y REACTANCIA INDUCTIVA EN SERIE, CONSIDERAN-DOSE LA REACTANCIA CAPACITIVA EN PARALELO.

B) VALORES MAXIMOS PERMITIDOS

B.1 CIRCUITOS DE MEDIA TENSION

EN CONDICIONES NORMALES DE OPERACION, EL VALORMAXIMO DE LA CAIDA DE TENSION NO DEBE EXCEDER EL1%.

EL CALCULO DEBE REALIZARSE TANTO PARA LA TRONCALCOMO PARA LOS SUBANILLOS, INVOLUCRANDO TODAS LASCARGAS CONECTADAS DESDE EL INICIO DEL CIRCUITO HASTAEL PUNTO DE APERTURA CORRESPONDIENTE.

B.2 CIRCUITOS DE BAJA TENSION

EL VALOR MAXIMO DE CAIDA DE TENSION PARA LOS CIR-CUITOS DE BAJA TENSION NO DEBE EXCEDER DEL 3% PARASISTEMAS MONOFASICOS Y DE 5% PARA TRIFASICOS, DESDE ELTRANSFORMADOR HASTA EL REGISTRO MAS LEJANO.

B.3 ACOMETIDAS DE BAJA TENSION

EL VALOR MAXIMO DE CAIDA DE TENSION PARA LAS ACO-METIDAS NO DEBE EXCEDER DEL 1% DESDE EL REGISTRO DEACOMETIDA HASTA EL EQUIPO DE MEDICION.

C) VALORES DE RESISTENCIA, REACTANCIA INDUCTIVA Y REACTANCIACAPACITIVA

PARA REALIZAR LOS CALCULOS DE CAIDA DE TENSION SE TOMA-RAN LOS VALORES DE RESISTENCIA, REACTANCIA INDUCTIVA YREACTANCIA CAPACITIVA MOSTRADOS EN LAS SIGUIENTES TABLAS:


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TABLA 2.7.1.

RESISTENCIA Y REACTANCIA INDUCTIVA PARA CABLES DS

CABLES CON CONDUCTOR DE ALUMINIO

SECCION TRANS-VERSAL mm2

RESISTENCIA A90 °C EN Ω/km

REACTANCIA INDUCTIVA EN Ω/km15000 V 25000 V 35000 V

1,1000,6910,5480,4340,3450,2920,2440,2090,1830,1630,1470,1230,1130,1050,0980,0920,0830,075

33,6 ( 2 AWG)

53,5 (1/0 AWG)

67,5 (2/0 AWG)

85,0 (3/0 AWG)

107,2 (4/0 AWG)

126,7 (250 KCM)

152,6 (300 KCM)

177,3 (350 KCM)

202,8(400 KCM)

228,0 (450 KCM)

253,4 (500 KCM)

304,0 (600 KCM)

329,4 (650 KCM)

354,7 (700 KCM)

380,0 (750 KCM)

405,0 (800 KCM)

456,0 (900 KCM)

506,7 (1000 KCM)

0,3470,32670,31810,30950,30050,29250,28540,27980,27460,26970,26600,25790,25490,25220,24940,24720,24220,2377

0,32630,31780,30930,30020,29220,28530,27960,27430,26950,26580,25770,25470,25190,24920,24700,24200,2376

0,32620,31760,30900,30000,29200,28490,27940,27410,26930,26560,25760,25450,25180,24910,24680,24190,2375


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TABLA 2.7.2

CAPACITANCIA Y REACTANCIA CAPACITIVA PARA CABLES DS

CABLES CON CONDUCTOR DE ALUMINIO

CAPACITANCIA(µF/km)

15000V 25000V 35000V 15000V 25000V 35000V 33,6 (2 AWG) 53,5 (1/0 AWG) 67,5 (2/0 AWG) 85,0 (3/0AWG)

107,2 (4/0 AWG)126,7 (250 KCM)152,6 (300 KCM)177,3 (350 KCM)202,8 (400 KCM)228,0 (450 KCM)253,4 (500 KCM)304,0 (600 KCM)329,4 (650 KCM)354,7 (700 KCM)380,0 (750 KCM)405,0 (800 KCM)456,0 (900 KCM)

506,7 (1000 KCM)

0,17360,20180,21480,23690,25930,27180,29190,30890,32590,34280,35660,38000,39200,40390,41580,42630,45010,4725

0,16060,17270,18620,20240,21000,22440,23650,24860,26060,27040,28840,29700,30540,31400,32140,33830,3542

0,13730,14690,15760,17040,17650,18790,19740,20690,21630,22400,23890,24560,25230,25900,26480,27810,2906

15291,013156,812159,211207,910239,19771,49096,88596,88149,17746,97446,96988,26774,96574,46385,66229,15899,15620,2

16527,515373,514262,413119,312646,011834,811228,310683,110190,09820,09208,18943,58694,08458,38262,57848,07496,1

19336,618073,616849,515580,915043,014134,013450,712833,612273,211851,311115,510812,010525,010253,310027,39547,19138,0

REACTANCIA CAPACITIVA PORΩ/km

SECCIONTRANSVERSAL DEL

CONDUCTORmm2


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TABLA 2.7.3.

RESISTENCIA Y REACTANCIA INDUCTIVA PARA CABLES DE 600 V

2.7.3 COORDINACION DE PROTECCIONES

2.7.3.1 LINEAMIENTOS BASICOS

LA DISTRIBUCION SUBTERRANEA DE ENERGIA ELECTRICA SEHA DESARROLLADO CADA VEZ CON MAYOR INTENSIDAD,TANTO EN LA EVOLUCION DE LOS MATERIALES UTILIZADOS,COMO EN LAS TECNICAS Y SISTEMAS EMPLEADOS EN LACONSTRUCCION.

REACTANCIA INDUCTIVA(CUADRUPLEX O TRIPLEX) Ω/km

SECCIONTRANSVERSAL DEL

CONDUCTORmm2

RESISTENCIA A90°C EN C.A.

Ω/km

21,15 (4 AWG)33,6 (2 AWG)

53,5 (1/0 AWG)67,5 (2/0 AWG)85,0 (3/0 AWG)

107,2 (4/0 AWG)126,7 (250 KCM)152,6 (300 KCM)177,3 (350 KCM)202,8 (400 KCM)228,0 (450 KCM)253,4 (500 KCM)304,0 (600 KCM)354,7 (700 KCM)405,0 (800 KCM)456,0 (900 KCM)

506,7 (1000 KCM)

1,7471,1000,6910,5480,4350,3450,2920,2440,2090,1830,1630,1470,1230,1060,0940,0840,076

0,10870,10290,09950,09700,09490,09260,09340,09170,09040,08930,08850,08760,08800,08700,08610,08530,0846


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COMO CUALQUIER SISTEMA ELECTRICO, LAS REDES SUBTERRA-NEAS ESTAN EXPUESTAS A LA OCURRENCIA DE FALLAS, CU-YAS CONSECUENCIAS PUEDEN CREAR INTERRUPCIONES YDAÑO EN LAS INSTALACIONES, CUANDO LA PROTECCIONNO ESTA DEBIDAMENTE CALCULADA Y DISEÑADA.

LAS PRINCIPALES CAUSAS DE FALLAS EN LOS SISTEMAS SUB-TERRANEOS SON:

1.- DEGRADACION DEL AISLAMIENTO DEBIDO A HUMEDAD.

2.- DAÑOS FISICOS DEL AISLAMIENTO.

3.- ESFUERZOS ELECTRICOS DE SOBRETENSION A QUE SE SO-METE EL AISLAMIENTO, PROVOCADO POR TENSIONESTRANSITORIAS.

4.- ENVEJECIMIENTO DEL AISLAMIENTO, PRODUCIDO PRINCIPAL-MENTE POR SOBRECARGA PERMANENTE O DE CORTADURACION, CREADO POR TRANSITORIOS ELECTRICOS DECORTO CIRCUITO.

CADA UNA DE LAS CAUSAS DE FALLA EXPUESTAS, EN TER-MINOS GENERALES INVOLUCRAN LAS CAUSAS DE INTERRUP-CIONES O DAÑOS EN ESTOS SISTEMAS Y POR LO TANTODEBEN DE SER VIGILADAS PARA EVITAR INCURRIR EN ELLAS.

2.7.3.2 INFORMACION GENERAL

EL PROCEDIMIENTO PARA LOGRAR LA COORDINACION DEPROTECCIONES EN SISTEMAS DE DISTRIBUCION SUBTERRANEAES BASICAMENTE EL MISMO QUE EL EMPLEADO EN UNARED AEREA, VARIANDO SOLO LOS PARAMETROS ELECTRICOSDEL CIRCUITO Y EN PARTE LA FILOSOFIA DE OPERACION.

LOS PUNTOS PRINCIPALES A CONSIDERAR PARA UNA ADE-CUADA PROTECCION DE LAS REDES SUBTERRANEAS, SEPUEDEN REDUCIR A LOS SIGUIENTES:

A) EN UNA RED SUBTERRANEA LAS FALLAS DEBEN DE CON-SIDERARSE SIEMPRE COMO FALLAS PERMANENTES, POR LOQUE NO DEBEN DE UTILIZARSE RECIERRES.


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B) ES IMPORTANTE CONSIDERAR EN LOS TIEMPOS DE OPE-RACION DE LAS PROTECCIONES, LA CAPACIDAD TERMICADE LOS CONDUCTORES PARA EVITAR ENVEJECIMIENTOPREMATURO. SE DEBEN TOMAR LAS CURVAS DE SOBRE-CARGA DE CORTA DURACION DE LOS CONDUCTORES, ENFUNCION DE SU AISLAMIENTO.

C) PARA EVITAR PRUEBAS REPETITIVAS QUE ENVEJEZCAN ELAISLAMIENTO SE DEBEN UTILIZAR INDICADORES DE FALLAA LO LARGO DEL CIRCUITO.

2.7.3.3 DESCRIPCION DE LOS DISPOSITIVOS DE PROTECCION

A) RELEVADORES.

LAS PROTECCIONES UTILIZADAS EN SUBESTACIONES DEDISTRIBUCION EN BANCOS DE TRANSFORMACION YALIMENTADORES SON:

RELEVADOR DE SOBRECORRIENTE INSTANTANEO (50).

RELEVADOR DE SOBRECORRIENTE CON RETRASO DETIEMPO (51).

EN ALIMENTADORES SUBTERRANEOS DE 35 kVADICIONALMENTE SE DEBEN INSTALAR RELEVADORESDIRECCIONALES DE SOBRECORRIENTE (67N).

PODEMOS CONCLUIR QUE LA PROTECCION CONTRASOBRECORRIENTE DE UN SISTEMA DE DISTRIBUCION SUB-TERRANEO DEBE SERVIR PARA LOS SIGUIENTESPROPOSITOS:

- REDUCIR AL MINIMO EL TIEMPO SIN SERVICIO A LOSUSUARIOS.

- PROTEGER AL EQUIPO DURANTE FALLAS EN EL SISTEMA.

- FACILITAR LA LOCALIZACION Y REPARACION DE LASFALLAS.


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B) FUSIBLE TIPO EXPULSION (TRANSICIONES). EL FUSIBLE DEBEESPECIFICARSE EN BASE A LA FRECUENCIA DE OPERACION,CAPACIDAD NOMINAL DE CORRIENTE, TENSION MAXIMADE DISEÑO Y CAPACIDAD INTERRUPTIVA.

LA CAPACIDAD NOMINAL ES POR DEFINICION LA CO-RRIENTE QUE EL ELEMENTO PUEDE SOPORTAR CONTINUA-MENTE SIN SUFRIR CALENTAMIENTOS QUE PUDIERANMODIFICAR SUS CARACTERISTICAS DE DISEÑO.

PARA LA COORDINACION DE ELEMENTOS FUSIBLES, SECONSIDERAN LOS SIGUIENTES ASPECTOS:

1.- EL ELEMENTO FUSIBLE NO DEBE OPERAR A CAUSA DELA CORRIENTE DE CARGA, DEBE SER CAPAZ DEMANTENER EL FLUJO DE LA CORRIENTE DE CARGAMAXIMA SIN CALENTARSE Y SIN MODIFICAR SUS CA-RACTERISTICAS ORIGINALES.

2.- PARA COORDINAR SUS TIEMPOS DE OPERACION CONLOS DEL EQUIPO ADYACENTE, SE DEBE ESTARCONCIENTE DE QUE PARA VALORES CERCANOS ALTIEMPO MINIMO DE FUSION, EL FUSIBLE PERDERA SUSCARACTERISTICAS DE DISEÑO Y AUN CUANDO EL ELE-MENTO NO SEA FUNDIDO, NO SE APEGARA A SUSTIEMPOS ORIGINALES.

3.- LA FALLA ES DESPEJADA HASTA QUE SE REBASA ELVALOR DE TIEMPO MAXIMO DE APERTURA.

C) PROTECCION DE S.E. TIPO PEDESTAL.

SE DEBEN UTILIZAR LAS SIGUIENTES PROTECCIONES:

1) FUSIBLES LIMITADORES DE CORRIENTE DE RANGO PAR-CIAL Y FUSIBLES DE EXPULSION, PARA TRANSFORMADO-RES TIPO PEDESTAL DE USO RESIDENCIAL, TRIFASICOS YMONOFASICOS, SEGUN ESPECIFICACION CFE-K0000-04 YCFE-K0000-08.


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2) FUSIBLE DE RANGO COMPLETO PARA TRANSFORMADO-RES DE USO COMERCIAL, TRIFASICOS. DE ACUERDOCON LAS ESPECIFICACIONES CFE-K0000-05 Y CFE-K0000-07.

3) INTERRUPTOR EN BAJA TENSION, PARA PROTEGER LOSTRANSFORMADORES CONTRA SOBRECARGAS YCORTOCIRCUITOS EN BAJA TENSION.

D) PARA SECCIONADORES DE TRANSFERENCIA MANUAL OAUTOMATICA SE DEBEN UTILIZAR FUSIBLES LIMITADORESDE CORRIENTE DE RANGO COMPLETO O PROTECCIONMEDIANTE UN SIMULADOR ELECTRONICO DE APERTURATRIFASICA DE LA CAPACIDAD REQUERIDA.

E) CODOS DE 200 AMPERES CON FUSIBLES. SE DEBEN DEUTILIZAR EN ACOMETIDAS A SERVICIOS EN MEDIA TEN-SION ADECUADOS A LA CARGA Y DE LA CAPACIDADINTERRUPTIVA REQUERIDA..

LA SELECCION DE LOS DISPOSITIVOS DE PROTECCION DEBEBASARSE EN:

- TENSION NOMINAL.

LA UTILIZACION DE UN DISPOSITIVO QUE TENGA UNATENSION NOMINAL MAXIMA DE DISEÑO, IGUAL O MAYORQUE LA MAXIMA TENSION QUE SE PRESENTE EN EL SISTE-MA, OFRECERA UNA PROTECCION DE AISLAMIENTO ADE-CUADA AL EQUIPO, AISLANDO CORRECTAMENTE AL CIR-CUITO QUE FALLO.

- CORRIENTE NOMINAL CONTINUA.

NORMALMENTE EL PICO DE CORRIENTE NO DEBE EXCE-DER EL VALOR NOMINAL DEL DISPOSITIVO, DEBIENDO TO-MAR EN CUENTA, LA TAZA DE CRECIMIENTO DE CARGADEL SISTEMA CUANDO SE ELABORE EL PROYECTO Y ES-QUEMA DE PROTECCION DE LA RED.


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- CAPACIDAD INTERRUPTIVA

DEBE CONOCERSE CON EXACTITUD LA MAXIMA CORRIEN-TE DE FALLA QUE PUEDA PRESENTARSE EN EL PUNTO DEAPLICACION DE LA PROTECCION, CON OBJETO DE LO-GRAR UNA SELECCION ADECUADA DEL EQUIPO A UTILI-ZAR.

PARA UNA ADECUADA APLICACION DE LOS EQUIPOS AUTILIZAR EN UN ESQUEMA COORDINADO DE PROTECCIO-NES, ES NECESARIO CALCULAR LOS VALORES MAXIMOS YMINIMOS DE LAS POTENCIAS ( O CORRIENTES ) DE COR-TO CIRCUITO PRESENTES EN LOS SIGUIENTES PUNTOS:

- EN LA TRONCAL DE LA RED A LA SALIDAD DE LA S.E.

- EN LOS NODOS DONDE PARTEN LAS SUBTRONCALES.

- EN LOS NODOS DONDE PARTEN LOS RAMALES.

EN ALGUNOS CASOS, ES RECOMENDABLE CALCULAR LACORRIENTE DE CORTOCIRCUITO MINIMO QUE SE PRESEN-TA EN EL EXTREMO DE LOS RAMALES, TODOS ESTOS VA-LORES GARANTIZAN UNA COORDINACION CORRECTA.

2.7.4 TENSIONES DE JALADO PARA CABLES

A) PARA TENSIONES DE JALADO DE CABLES SE DEBEN DE CONSIDE-RAR LOS SIGUIENTES FACTORES:

A.1 LA LONGITUD MAXIMA DE JALADO DEPENDE DE LA TRAYECTO-RIA Y DEL TIPO DE CABLE A INSTALAR.

A.2 LA TENSION MAXIMA PERMISIBLE EN LOS CABLES RECOMENDADAPOR LOS FABRICANTES.

B) LAS TENSIONES DE JALADO PARA CABLES EN DUCTOS SUBTERRA-NEOS, SE DEBEN CALCULAR DE LA SIGUIENTE MANERA:

B.1 TENSION DE JALADO PARA CABLE CON PERNO DE TRACCION


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COLOCADO EN EL CONDUCTOR.

LA TENSION NO DEBERA EXCEDER EL VALOR OBTENIDO DE LASIGUIENTE FORMULA:

Tm = T X n X A

DONDE:

Tm = TENSION MAXIMA PERMISIBLE EN N

T = TENSION, EN N/mm2 , PARA EL MATERIAL QUE SE TRATE

n = NUMERO DE CONDUCTORES.

A = AREA DE CADA CONDUCTOR EN mm2.

LA TENSION MAXIMA NO DEBE SER MAYOR DE 21574,6 N(2200 kg), PARA CABLES MONOPOLARES O 26478 N (2700 kg)PARA CABLES TRIPLEX O CUADRUPLEX CON SECCIONESTRANSVERSALES DE CONDUCTOR DE 8,4 mm2 O MAYORES.

B.2 TENSION DE JALADO CON MALLA DE ACERO (CALCETIN) SOBRELA CUBIERTA DEL CABLE.

LA TENSION NO DEBE EXCEDER EL VALOR OBTENIDO DE LA SI-GUIENTE FORMULA:

Tm = K T (d - t)

DONDE:

Tm = TENSION MAXIMA SOBRE LA CUBIERTA EN N.

K = 3,31 PARA CABLES CON CUBIERTA DE PLOMO Y 2,21PARA OTRA CUBIERTA EN mm.

T = TENSION, EN N/mm2 , PARA EL MATERIAL QUE SE TRA- TE

t = ESPESOR DE LA CUBIERTA EN mm.

d = DIAMETRO SOBRE LA CUBIERTA EN mm.


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CABLES SIN CUBIERTA DE PLOMO: LA TENSION MAXIMA DEJALADO NO DEBE SER MAYOR QUE 0,7 EN LA SECCIONTRANSVERSAL DE LA CUBIERTA EN kg/mm2 Y NO DEBERA EX-CEDER A LA TENSION CALCULADA EN LA FORMULAANTERIOR, SIENDO LA MAXIMA 4413 N (450 kg).

B.3 CALCULO PARA JALADO DE CABLES.

LAS SIGUIENTES FORMULAS SE USAN PARA CALCULAR LA TEN-SION DE JALADO DE CABLES DE ENERGIA EN TRAMOS REC-TOS Y CON CURVAS.

— JALADO HORIZONTAL

TRAMO RECTO T = ωfLW Tm

LONGITUD MAXIMA Lm = ωfW

— JALADO INCLINADO (DONDE A ES EL ANGULO EN RADIANESCON LA HORIZONTAL)

HACIA ARRIBA

T = WL (sen A + ωf cos A)

HACIA ABAJO

T = WL (sen A - ωf cos A)

— CURVA HORIZONTAL (DONDE Θ ES EL ANGULO CONSIDERADO)

Ts = Te cosh ωfθ + senh ωfθ (Te)2 + (WR)2


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— CURVA VERTICAL, JALADO HACIA ARRIBA:

CONCAVA CON EL ANGULO HACIA ABAJO.

WR Ts = Te eωfθ + 2ωfeωfθ sen θ + (1 − ω2f2) (1-ewfθ cos θ) 1+(ωf)2

CONCAVA CON EL ANGULO HACIA ARRIBA:

WR Ts = Te eωfθ − 2ωfeωfθ sen θ − (1 − ω2f2) (eωfθ − cos θ) 1+(ωf)2

- CURVA VERTICAL, JALADO HACIA ABAJO:

CONCAVA CON EL ANGULO HACIA ABAJO:

WR Ts = Te eωfθ + 2ωf sen θ − (1 − ω2f2) (eωfθ - cos θ) 1+(ωf)2

CONCAVA CON EL ANGULO HACIA ARRIBA:

WR Ts = Te eωfθ − 2ωfeωfθ sen θ + (1 − ω2f2) (1 - eωfθ cos θ) 1+(ωf)2


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APROXIMACIONES PARA CURVAS:

SI Te > 10 WR ENTONCES Ts = Te eωfθ

SI Ts < 0, USE CERO COMO TENSION PARA EL TRAMO SIGUIENTEDEL TENDIDO.

EN LAS FORMULAS DE ESTE CAPITULO:

T = TENSION DEL JALADO EN kg.

L = LONGITUD DEL DUCTO EN m.

W = PESO DEL CABLE EN kg/m.

Tm = TENSION MAXIMA EN kg.

ω = FACTOR DE CORRECCION POR PESO.

A = ANGULO CON LA HORIZONTAL EN RADIANES.

f = COEFICIENTE DE FRICCION (GENERALMENTE SE TOMA COMO 0,5)

Ts = TENSION A LA SALIDA DE LA CURVA EN kg.

Te = TENSION A LA ENTRADA DE LA CURVA EN kg.

θ = ANGULO DE LA CURVA EN RADIANES.

R = RADIO DE LA CURVA EN m.

e = BASE DE LOS LOGARITMOS NATURALES (2,718)


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VALORES DE e fθθ

TABLA 2.7.4

2.7.5 CAPACIDADES DE TRANSFORMADORES

A) CAPACIDADES NORMALIZADAS

LAS CAPACIDADES DE TRANSFORMADORES PARA REDES DE DISTRIBU-CION SUBTERRANEAS QUE SE TIENEN NORMALIZADAS SON LAS SI-GUIENTES:

A.1 TRANSFORMADORES MONOFASICOS

TABLA 2.7.5

f=0,5 f=0,75f=0,4ANGULO DE LA CURVAEN GRADOS

1,221,481,812,202,683,24

1,141,301,481,681,932,19

1,111,231,371,521,701,88

153045607590

TIPOCAPACIDAD EN KVA

PEDESTALPEDESTALPEDESTALPEDESTAL

25 37,5

5075


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A.2 TRANSFORMADORES TRIFASICOS

TABLA 2.7.6

B) UTILIZACION DE TRANSFORMADORES MONOFASICOS

SE UTILIZAN EN LOS SIGUIENTES CASOS:

B.1 FORMANDO PARTE INTEGRAL DE UN ANILLO MONOFASICO.

B.2 PARA SERVICIO PARTICULAR, CONECTADOS EN FORMA RADIAL AUN ANILLO MONOFASICO O TRIFASICO.

C) UTILIZACION DE TRANSFORMADORES TRIFASICOS.

SE INSTALAN PREFERENTEMENTE DEL TIPO PEDESTAL, DEJANDO LOSTIPO SUMERGIBLE PARA LOS CASOS EN QUE POR RAZONES DE ES-PACIO, ESTETICA, ETC. SEA MAS RECOMENDABLE SU USO.

SE UTILIZAN EN LOS SIGUIENTES CASOS:

C.1 FORMANDO PARTE INTEGRAL DE UN ANILLO TRIFASICO.

C.2 PARA SERVICIO PARTICULAR, CONECTADOS EN FORMA RADIALA UN ANILLO TRIFASICO.

CAPACIDAD EN KVA

75 112,5

150300500

TIPO

PEDESTALPEDESTALPEDESTALPEDESTAL Y SUMERGIBLEPEDESTAL Y SUMERGIBLE


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D) RECOMENDACIONES GENERALES

D.1 SE DEBE PROCURAR EL UTILIZAR CAPACIDADES BAJAS Y UNI-FORMES EN UN MISMO DESARROLLO.

D.2 EL FACTOR DE UTILIZACION PARA TRANSFORMADORES EN SIS-TEMAS SUBTERRANEOS SERA DEL 80% COMO MAXIMO.

D.3 SE EVITARA DEJAR TRANSFORMADORES CON POCA CARGA.

2.7.6 SECCION TRANSVERSAL DE CONDUCTORES

A) CIRCUITOS DE MEDIA TENSION SE DEBEN EMPLEAR LAS SIGUIENTES SECCIONES TRANSVERSALES

TABLA 2.7.7

mm2

B) CIRCUITOS DE BAJA TENSION

SE UTILIZARAN LAS SIGUIENTES SECCIONES TRANSVERSALES CONCONDUCTORES DE ALUMINIO:

SECCIONTRANSVERSAL

53,5 (1/0 AWG)85,0 (3/0 AWG)253,4 (500 KCM)380,0 (750 KCM)

ALUMINIOALUMINIOALUMINIO O COBRECOBRE

CONDUCTOR


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TABLA 2.7.8

C) ACOMETIDAS EN BAJA TENSION

PARA PROPORCIONAR LAS ACOMETIDAS EN BAJA TENSION A LOSUSUARIOS, SE NORMALIZAN LAS SIGUIENTES SECCIONES TRANSVERSA-LES CON CONDUCTORES DE ALUMINIO:

TABLA 2.7.9

2.7.8 RESISTIVIDAD TERMICA DEL TERRENO

A) INTRODUCCION.-

EN INSTALACIONES SUBTERRANEAS, EL CALOR GENERADO EN LOS

SECCIONTRANSVERSAL

mm2

53,5 (1/0 AWG)85,0 (3/0 AWG)

177,3 (350 KCM)

ALUMINIOALUMINIOALUMINIO

CONDUCTOR

SECCIONTRANSVERSAL

mm2

CONDUCTOR

13,3 (6 AWG)21,15 (4 AWG)33,6 (2 AWG)

53,5 (1/0 AWG)85,0 (3/0 AWG)177,3 (350 KCM)

TRIPLEX Y CUADRUPLEXTRIPLEX Y CUADRUPLEXTRIPLEX Y CUADRUPLEXTRIPLEX Y CUADRUPLEXTRIPLEX Y CUADRUPLEXTRIPLEX Y CUADRUPLEX


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CONDUCTORES Y DISIPADO EN EL CIRCUITO TERMICO CORRESPON-DIENTE, CREA UN GRADIENTE DE TEMPERATURA ALREDEDOR DELCABLE QUE INDUCE UNA MIGRACION DE LA HUMEDAD DELTERRENO EN LA VECINDAD DEL CABLE, EN CONSECUENCIA ALCREARSE ESTAS ZONAS SECAS, SE INCREMENTA LA RESISTENCIATERMICA DEL TERRENO Y ESTO, A SU VEZ, HACE MAS SEVERO ELGRADIENTE DE TEMPERATURA LO QUE PROVOCA UNA MAYORRESEQUEDAD DEL TERRENO. ESTE CIRCULO VICIOSO OPERA HASTAQUE LA TEMPERATURA EN EL CONDUCTOR DEL CABLE ALCANZAVALORES MUY POR ENCIMA DE SU NIVEL DE OPERACION NORMALY SE PRODUCE ENTONCES LA FALLA POR INESTABILIDAD TERMICA.

B) CONSIDERACIONES PARA EL CALCULO DE LA RESISTIVIDAD TERMICADEL TERRENO.

B.1 LA TENSION ENTRE FASES Y LA CORRIENTE MAXIMA QUE CIR-CULARA POR EL CONDUCTOR.

B.2 DEL TIPO DE INSTALACION Y DEL CABLE A EMPLEAR SE DEFINELA TEMPERATURA MAXIMA, LA RESISTENCIA Y EL FACTOR DEAGRUPAMIENTO.

B.3 EN AQUELLOS CASOS EN QUE NO SE CUENTA CON DATOSESTADISTICOS, PUEDE TOMARSE UN VALOR DE 25°C PARA LATEMPERATURA AMBIENTE EN CABLES SUBTERRANEOS.

B.4 DEBIDO A QUE EL VALOR DE TEMPERATURA A TODO LO LAR-GO DE LA RUTA DEL CABLE NO ES UNIFORME, SE DEBEN CON-SIDERAR 10°C MAS QUE LA TEMPERATURA NORMAL DEL CABLEPARA SU CALCULO.

B.5 LA UNIDAD DE MEDIDA DE LA RESISTIVIDAD TERMICA DEL TE-RRENO DEBE DARSE EN °C-cm/WATTS.

C) LOS FACTORES MAS IMPORTANTES QUE AFECTAN A LA RESISTIVIDADTERMICA DEL TERRENO SON:

C.1 TIPO DEL TERRENO (ARENA, LIMO, ARCILLA, LODO).

C.2 DENSIDAD (GRADO DE COMPACTACION).

C.3 CONTENIDO DE HUMEDAD.


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C.4 PROFUNDIDAD DE LA INSTALACION.

C.5 TEMPERATURA DEL TERRENO.

D) METODOS DE MEDICION DE LA RESISTIVIDAD TERMICA DEL TERRE-NO.

D.1 METODOS DE LABORATORIO.- PERMITEN OBTENER RESULTADOSMAS PRECISOS.

D.2 METODO DIRECTO O DE CAMPO.- UTILIZA EL METODO DE LA“AGUJA TERMICA” LOS APARATOS QUE SE UTILIZAN SON:POTENCIOMETRO, UN GALVANOMETRO, UN AMPERMETRO, UNVOLMETRO, DOS REOSTATOS, DOS BATERIAS DE 6 V, DOS SON-DAS CILINDRICAS O VARILLAS DE PRUEBA, UN CRONOMETRO YEQUIPO ACCESORIO PARA TRANSPORTAR EL EQUIPO.

UNA VEZ HECHAS LAS CONEXIONES, LOCALIZADOS DOS PUNTOSAPROPIADOS PARA LA PERFORACION EN UNA CIRCUNFERENCIA NOMAYOR DE DOS m DE DIAMETRO, SE PROCEDE A LA PERFORACIONY DESPUES A LA COLOCACION DE LA SONDA CILINDRICA Y DE LASONDA DE REFERENCIA.

A CONTINUACION SE TOMAN LAS LECTURAS DE LOS TRESTERMOPARES CONTENIDOS EN LAS SONDAS CILINDRICAS A 30, 60 Y90 cm HASTA OBTENER LAS TRES LECTURAS IGUALES, PUNTO ENEL CUAL SE FIJA EL VALOR DE INTENSIDAD DE CORRIENTE Y SEEMPIEZA A TOMAR LECTURAS DE TENSION CADA MINUTODURANTE 45 MINUTOS. ESTA OPERACION SE REPITE A CADATREINTA METROS SOBRE LA TRAYECTORIA DEL CABLE.

LA ECUACION DE LA RESISTIVIDAD TERMICA DEL TERRENO SE OB-TIENE MEDIANTE LA ECUACION:

4 π L . θR.T.T. =

2.3 RI2 LOG t2

t1


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DONDE:

RTT = RESISTIVIDAD TERMICA DEL TERRENO EN °C cm/WATTS.

L = LONGITUD DE LA RESISTENCIA CALENTADORA EN cm.

θ = CAMBIO DE TEMPERATURA REGISTRADA ENTRE LOS TIEMPOS t1

Y t2.

R = RESISTENCIA DEL CALENTADOR, EN Ω.

I = CORRIENTE QUE PASA POR LA RESISTENCIA CALENTADORA, ENA

t1 Y t2 = TIEMPOS CONSIDERADOS AL TOMAR LECTURAS, EN MINU-TOS.

LOS VALORES DE L Y R LOS DEFINE LA CONSTRUCCION DEL EQUI-PO, EL VALOR DE I LO FIJA EL OPERADOR DURANTE LA PRUEBA(ES COMUN UN VALOR DE 6A) Y LOS VALORES DE t1 y t2 PUE-DEN SER TOMADOS EN TAL FORMA QUE SU RELACION SEA 10CON LO QUE LA ECUACION TOMA LA FORMA:

RTT = K. θ

E) RECOMENDACIONES.

E.1 EL CONOCIMIENTO DE LA RESISTIVIDAD TERMICA DEL TERRENOEN UNA INSTALACION DE CABLES SUBTERRANEOS Y SUAPLICACION AL DISEÑO DE LOS MISMOS, TRAE COMO CONSE-CUENCIA UNA MEJOR RECUPERACION SOBRE LA INVERSION, UNAINSTALACION LIBRE DE FALLAS PREMATURAS Y LA SATISFACCIONDE TENER UN SISTEMA ELECTRICO CONFIABLE.

E.2 EN AQUELLOS CASOS EN QUE SE REQUIERA UN RELLENO ESPE-CIAL DE BAJA RESISTIVIDAD TERMICA, SE RECOMIENDA ELEMPLEO DE “ARENA TERMICA”, QUE ES UNA MEZCLA DE ARENADE CUARZO DE ALTA DENSIDAD CON APROXIMADAMENTE 6%DE ARCILLA CAULINITICA, ESTA MEZCLA SECA Y COMPACTADA AUNA DENSIDAD DE 1603,3 kg/m3 (2700 lb/yd3) PRESENTA UNARESISTIVIDAD TERMICA DEL ORDEN 40 Ω TERMICOS.


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E.3 HAY QUE RECORDAR QUE EL METODO DE LA “AGUJA TERMI-CA” PRODUCE RESULTADOS INSTANTANEOS Y DADO QUE LARTT VARIA EN LAS ESTACIONES DEL AÑO, ES CONVENIENTEREALIZAR PRUEBAS PERIODICAS A FIN DE DETERMINAR LOSVALORES MAS ALTOS QUE SE PUEDAN ENCONTRAR EN UNACIERTA REGION PARA DISEÑAR LOS CABLES DE ACUERDO AESTOS VALORES.

E.4 CUANDO EL VALOR MEDIDO DE RESISTIVIDAD TERMICA (R.T.) ESLIGERAMENTE SUPERIOR AL DE DISEÑO, LA SOLUCION ESTA ENSOBREDIMENSIONAR EL CONDUCTOR PARA UNA CAPACIDAD PRE-DETERMINADA.

E.5 CUANDO EL VALOR DE RESISTENCIA TERMICA (R.T.) ES MUY SU-PERIOR AL DE DISEÑO, LA SOLUCION ANTERIOR NO ES ECONO-MICA Y SE OPTA POR EL USO DE ARENA DE BAJA RESISTIVIDADTERMICA.

2.7.9 SELECCION Y APLICACION DE APARTARRAYOS

A) SE USARAN APARTARRAYOS DE OXIDO DE ZINC TIPO TRANSICION(RISER POLE).

ES CONVENIENTE ACLARAR QUE UN ASPECTO MUY IMPORTANTEEN LA ADECUADA OPERACION DE UN APARTARRAYOS DE OXIDODE ZINC, ES LA CORRECTA SELECCION DEL MISMO, CONSIDERANDOTANTO EL TIPO DE SISTEMA COMO LAS SOBRETENSIONESTEMPORALES QUE SE ESPERAN EN EL MISMO. LA SELECCION DE UNAPARTARRAYOS DEBE CONSIDERAR:

A.1) LA SELECCION DEL VOLTAJE MAXIMO DE OPERACION CONTI-NUA MCOV:

MCOV = ( V ENTRE FASES / 3 ) ( FACTOR TOV )

DONDE EL FACTOR TOV ES EL FACTOR QUE CONSIDERA ELAUMENTO DE TENSION TEMPORAL Y DE ACUERDO A LANORMA ANSI C62.11-1987, SE TOMA COMO 1,06.


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A.2) EL FACTOR DE ATERRIZAMIENTO DEL SISTEMA FA CONSIDE-RA EL AUMENTO TRANSITORIO DE TENSION A QUE SE SO-METEN LAS FASES NO FALLADAS DURANTE UNA FALLA ATIERRA Y EL CUAL DEPENDE DEL TIPO DE ATERRIZAMIENTODEL NEUTRO DEL SISTEMA. EN UN SISTEMA CON NEUTROSOLIDAMENTE ATERRIZADO ESTE FACTOR ES TIPICAMENTEDE 1,3 A 1,4.

LA TENSION NOMINAL DEL APARTARRAYO DEBE ENTONCESSELECCIONARSE COMO IGUAL O MAYOR AL PRODUCTO DELA TENSION MAXIMA DE OPERACION MCOV Y EL FACTORDE ATERRIZAMIENTO:

TENSION NOMINAL = (MCOV) (FA)DEL APARTARRAYOS

POR EJEMPLO, PARA UN SISTEMA DE 13,8 kV CON NEUTROSOLIDAMENTE CONECTADO A TIERRA:

MCOV = 13,8 / 3 (1,06) = 8,44 kV

CONSIDERANDO UN FACTOR DE ATERRIZAMIENTO DE 1,4

TENSION NOMINAL = (8,44) (1,4) = 11,82 kV, LO QUE IN-DICA QUE EL APARTARRAYOS A SELECCIONAR DEBERA SERCLASE 12 kV.

TmffA.3) Tmft = 3

Tmft= TENSION MAXIMA DEL SISTEMA DE FASE A TIERRA

Tmff =TENSION MAXIMA DEL SISTEMA ENTRE FASES


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A.4) MARGEN DE PROTECCION.

EL MARGEN DE PROTECCION SE OBTIENE COMO:

NBAI MP = - 1 100 2 (VR+VG)

DONDE:

MP = MARGEN DE PROTECCIONNBAI = NIVEL BASICO DE AISLAMIENTO AL IMPULSO (kV)VR = TENSION DE DESCARGA RESIDUAL 80 / 20 µs (kV),

OBTENIDA DE LA TABLA 2-7-9 PARA 10 kA DECORRIENTE NOMINAL DE DESCARGA.

VG = CAIDA DE TENSION EN GUIAS SE CONSIDERA5,25 kV/m.

PARA ASEGURAR EL MARGEN DE PROTECCION MINIMO DE20% ESTABLECIDO POR LA NORMA ANSI C62.22 SE RECO-MIENDA REDUCIR AL MINIMO POSIBLE LA LONGITUD DELAS GUIAS DE CONEXION E INSTALAR APARTARRAYOS ENLOS PUNTOS ABIERTOS.

EJEMPLO:

PARA EL MISMO SISTEMA DE 13,8 kV DONDE EL NBAI ESDE 90 kV, EL MARGEN DE PROTECCION SERIA:

90 MP = 100 2 (33+2,625)

MP = 26,31%

PARA EL APARTARRAYO QUE SE ESTA CONSIDERANDO DECLASE 12 kV, YA QUE SE TIENE SEGUN LA TABLA 2-7-9.UN VR (kV CRESTA) DE (30+36)/2 = 33, Y UN VG DE2,625 CONSIDERANDO QUE LA LONGITUD DE LA GUIA(LARGO DEL PUENTE QUE UNE LA TERMINAL CON ELAPARTARRAYO) ES DE 50 cm.

SI LA GUIA MIDIERA 1 m, EL MP RESULTA SER DE 17.6%,EL CUAL QUEDA FUERA DEL MARGEN DE PROTECCIONMINIMO QUE ESTABLECE LA NORMA ANSI C62.22. POR ELLOES MUY IMPORTANTE QUE SE INSTALEN APARTARRAYOS ENEL PUNTO NORMALMENTE ABIERTO DEL ANILLOSUBTERRANEO YA QUE CON ELLO SE ASEGURA UNMARGEN DE PROTECCION POR ARRIBA DEL 20% Y QUE SEPROCURE EL USO DE GUIAS CORTAS.


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TABLA 2-7-9

CARACTERISTICAS DE OPERACION DE LOS APARTARRAYOS DE OXIDO DE ZINC

B) LA CONEXION DE TIERRA DEL APARTARRAYO O BAJANTE DE TIE-RRA NO DEBE SER RIGIDA PARA QUE EN CASO DE FALLA SEPUEDA EXPULSAR EL INDICADOR DE FALLA DEL APARTARRAYO.

C) EN EL SISTEMA AEREO (TRANSICIONES) LOS APARTARRAYOS SE INS-TALARAN EN POSICION VERTICAL.

D) EN EL CASO DE SISTEMAS SUBTERRANEOS, EN EL NODO NORMAL-MENTE ABIERTO, SE INSTALARAN ACCESORIOS CON APARTARRAYOSEN AMBAS PUNTAS DEL CABLE, SELECCIONANDO CUALQUIERA DELAS 4 ALTERNATIVAS MENCIONADAS A CONTINUACION. QUE SEADAPTEN A LA OPERATIVIDAD DEL SISTEMA.

TENSION NOMINALDEL SISTEMA

f - f( kv rmc )

TENSION MAXIMACONTINUA QUE

SOPORTA ELAPARTARRAYOS

f - tmcov (kv rmc )

TENSION NOMINALDEL APARTARRAYOS

( kv rmc ) 10 kA 20 kA5 kA

TENSION MAXIMA A LA DESCARGAPARA IMPULSOS DE CORRIENTE

8 X 20 µs( kV CRESTA )

10121518151821272730

21 - 2528 - 3635 - 3841 - 4535 - 3841 - 4548 - 5361 - 6761 - 6765 - 73

23 - 2730 - 3638 - 4245 - 5038 - 4245 - 5052 - 5867 - 7567 - 7569 - 77

25 - 3133 - 3843 - 4750 - 5743 - 4750 - 5756 - 5875 - 8575 - 8677 - 88

8101315131517222224

13,2

23,0

34,5


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D.1.- TRANSFORMADOR MONOFASICO PROTEGIDO CON DOSAPARTARRAYOS TIPO CODO UTILIZANDO BOQUILLA ESTACIONARIADOBLE

D.2.- TRANSFORMADOR MONOFASICO PROTEGIDO CON UNAPARTARRAYO TIPO CODO Y UN APARTARRAYO TIPO BOQUILLAESTACIONARIA.

D.3.- TRANSFORMADOR TRIFASICO TIPO RESIDENCIAL PROTEGIDO CON 6APARTARRAYOS TIPO INSERTO.


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D4.- TRANSFORMADOR TRIFASICO TIPO COMERCIAL PROTEGIDO CON 6APARTARRAYOS TIPO CODO ACOPLADOS A LOS CONECTADORESTIPO CODO 600-ST A TRAVES DE LAS BOQUILLAS REDUCTORAS600/200 Y BOQUILLAS TIPO INSERTO 200-OCC.

E) EL CONDUCTOR FLEXIBLE DE LA TERMINAL PARA LA CONEXION ATIERRA DEL APARTARRAYO SE DEBE CONECTAR AL ALAMBRE DECOBRE DE SECCION TRANSVERSAL DE 21,2 mm2 (4 AWG) CONCONECTADORES DE COMPRESION DE COBRE EN LOS SISTEMAS AE-REOS. EN EL CASO DE APARTARRAYOS TIPO CODO, EL CONDUC-TOR FLEXIBLE DE LA TERMINAL PARA CONEXION A TIERRA DELOS EQUIPOS, SE CONECTARA AL NEUTRO CORRIDO DEL SISTEMA.

F ) TODAS LAS CONEXIONES A TIERRA DEBERAN HACERSE CONCONECTADORES DE FUSION O DE COMPRESION.

G) LA BAJANTE DE TIERRA DEL SISTEMA AEREO (DE UNA SOLA PIEZA)SE CONECTARA DIRECTAMENTE AL NEUTRO CORRIDO Y A UNELECTRODO PARA TIERRA FISICA. USUALMENTE SE EMPLEA PARA LABAJANTE, ALAMBRE DE COBRE CON SECCION TRANSVERSAL DE 21,2mm2 (4 AWG).

H) LA CONEXION DE LA LINEA AL EQUIPO O CORTACIRCUITO FUSI-BLE SE HARA NORMALMENTE CON ALAMBRE DE COBRE SEMIDUROCON SECCION TRANSVERSAL DE 21,2 mm2 (4 AWG), ESTE PUENTEQUEDARA DE PASO POR EL APARTARRAYO.


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EN EL CASO DEL APARTARRAYO TIPO CODO ESTE SE CONECTARAEN EL NODO NORMALMENTE ABIERTO INSTALANDOSE DIRECTAMEN-TE EN LA BOQUILLA TIPO INSERTO DEL EQUIPO.

I) EN EL CASO DE QUE EL EQUIPO POR ALIMENTAR REQUIERA DECONDUCTOR MAYOR DE SECCION TRANSVERSAL DE 21,2 mm2 (4AWG), EL PUENTE DE LA LINEA AL EQUIPO SE HARA DE UNASOLA PIEZA Y LA CONEXION AL APARTARRAYO QUE SE TOMARACOMO UNA DERIVACION, SE HARA CON ALAMBRE DE COBRE CONSECCION TRANSVERSAL DE 21,2 mm2 (4 AWG).

921120 970305

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