2.4-Control de Brotes

Prevención y Control de Brotes

Control de Brotes

Que es un Brote?Es la entrada indeseable de fluidos

de formación al agujero1

Que es un Reventón?

Es el flujo descontrolado de fluidos de formación.3

Que es Reventón Superficial?

Es el flujo descontrolado de fluidos de formación en la superficie.4

Posibles consecuencias ?

No saber detectar y manejar correctamente un Brote lo puede convertir en un reventón.2

Control de Brotes

Control de Brotes

REVENTON SUBTERRANEO

Es el flujo descontrolado de fluidos de una formación hacia otra de menor presión.

Que es Reventón Subterráneo?5

Control de Brotes

Para perforar pozos es indispensable Controlar las Presiones involucradas en el proceso, especialmente, la presión de formación

Control de Presión en perforación significa controlar el flujo de fluidos de la formación al pozo y hacia la superficie.

Se maneja a tres niveles:

1. La “primera línea de defensa” es la presión hidrostática del lodo.

2. La “segunda línea de defensa” esta representada por la presión hidrostática del lodo y los PREVENTORES

3. La “tercera línea de defensa” y ultima, trata con un reventón manejado dentro del pozo con el objetivo principal de NO permitir el flujo descontrolado en la superficie. Cuando falla ya nada puede impedir el reventón superficial.

Durante el control de un brote uno de los aspectos mas importantes es evitar fracturar alguna formación en el agujero, si esto pasa el problema adquiere un ALTO grado de dificultad y riesgo.

Control de Brotes

La presión hidrostática ejercida por una columna de liquido es función de su altura y la densidad del fluido.

El calculo es sencillo.

Si “h” es la altura y “” la densidad entonces

Ph = ()x(h)/10 Ph = ()x(h)* 0.052

Si h = 4000 mts Si h = 13,123 pies

= 1.20 gr/cm3 = 10 lbs/gal

Ph = 480 kg/cm2 Ph = 6824 lbs/pg2

Control Primario

principio fundamental

“la presión hidrostática del lodo deberá ser mayor que la presion de poro o cuando menos igual”

Cuando no se cumpla este principio, se tendrán Brotes y si no se corrige adecuadamente el desbalance puede llegar a convertirse en un Reventón.

Para mantener bajo control los fluidos de formación se deberá cumplir todo el tiempo este

Control de Brotes

Ph > Pp

Ph = 480 kg/cm2

>

Pp = 440 kg/cm2

Control de Brotes

Conceptos

El movimiento vertical de la sarta dentro del pozo, hace que se comporte como un pistón dentro de un cilindro, resulta obvio que produce cambios de presión en el agujero.

Cuando se saca la tubería el efecto es de reducción de presión, es decir, SONDEO o SUABEO.

Si el movimiento de la sarta es hacia abajo se incrementa la presión, llamada SURGENCIA. Por la terminología del ingles SWAB/SURGE PRESSURES

La magnitud de estas presiones depende de la velocidad de la sarta, su longitud y diametro, así como de las propiedades del fluido dentro del pozo.

Estos efectos deben ser atendidos para evitar que sean origen de problemas de perdidas de circulación (las surgencias) y/o brotes (los sondeos).

Para evitar la inducción de brotes se maneja el “Margen de Viaje” con el cual se pretende densificar al lodo lo suficiente para compensar el efecto de SODEO al sacar la sarta.

Ejemplo de cálculo del llenado del pozo durante un viaje de tubería: Agujero de 12 ¼”; lodo de 1.45 gr/cm3; TP 5”x4.276”, 19.5 #/p; HW 5”x3”,50 #/p; DC 8”x3”, 146.7 #/p

Solución:

P = 71 psi = 5.0 kg/cm2

H = 5.0 x 10/1.45 = 34.48 m de lodo 1.45 equiv a 5.0 kg/cm2Vol Acero TP = 0.1897 x 21.9 = 4.15 lts de acero/mVol dentro del pozo en TR-TP= Cap Anular + Cap Int TP= 65.43 lts/m + 9.26=74.7 lts/mVol Acero a extraer = 2575 ltsEquivalencia en m de TP 5 = 2575/ 4.15 = 620.6 mNo de lingadas = 620.6/28.5 = 21.77 lingadas de TP 5

Vol Acero de HW = 0.1897 x 50 = 9.48 lts de acero/mVol dentro del pozo en TR-TP= Cap Anular + Cap Int TP

= 65.43 lts/m + 4.56=69.99 lts/mVol Acero a extraer = 2413 ltsEquivalencia en m de HW de 5” = 2413/ 9.48 = 254.6 mNo de lingadas = 254.6/28.5 = 8.93 lingadas de HW

Vol Acero de DC = 0.1897 x 147 = 27.89 lts de acero/mVol dentro del pozo en TR-TP= Cap Anular + Cap Int TP= 45.67 lts/m + 4.56=50.23 lts/mVol Acero a extraer = 1731.9 ltsEquivalencia en m de DC 8” = 1731.9/ 27.89 = 62.09 mNo de lingadas = 62.09/28.5 = 2.18 lingadas de DC

Control de Brotes

La expansión del gas permite la detección del brote de manera oportuna antes de que llegue a la superficie

Entrada de 3 bls de gas en el fondo a 10000 pies de profundidad

Lodo base agua Lodo base agua

Control de Brotes

Entrada de 3 bls de gas en el fondo a 10000 pies de

profundidad

Lodo Base Aceite Lodo Base Aceite

El gas disuelto inicia su expansión muy cerca de la superficie, cuando la presión es menor que el

Punto de Burbuja

Control de Brotes

Perdida de Circulación / Reventón Subterráneo Presión de fractura = 7900 psi

Brotes / Agujero Inestable

Presión de formación = 4700 psi

Control de Presiones

CAUSAS Y ORIGEN DE UN BROTE

1. DENSIDAD INSUFICIENTE DEL LODO

2. LLENADO INADECUADO DEL POZO AL HACER VIAJES DE TP

3. SONDEO DEL POZO AL SACAR LA TUBERÍA

4. CONTAMINACIÓN DEL LODO CON AGUA SALADA

5. CONTAMINACIÓN DEL LODO CON GAS

6. PÉRDIDAS DE CIRCULACIÓN

Tubo en “U”

Densidad Equivalente de Circulación DEC

Control de Brotes


Migración de gas sin expansión

PHEN = 200 kg/cm2

PHAB = 350 kg/cm2

600 kg/cm2

P Man = 400 kg/cm2

P Fdo = 950 kg/cm2

Profundidad 4000 m, lodo 1.50 gr/cm3, Bna 8 ½”, 100 m DC 6 ¼” y TP 4 ½”, arena de gas en el fondo con Pp = 610 kg/cm2, volumen de burbuja 840 lts, TR 9 5/8”x 8.681” @ 1900 m, con Gfr 1.95 gr/cm3. PiTP = 10 kg/cm2, PiTR = 16 kg/cm2

Cálculos:

C.A.Ag-TP = 26.35 lts/m

C.A.Ag-DC = 16.8 lts/m

C.A.TR-TP = 27.92 lts/m

V.A.Ag-DC = 1680 lts HB = 840 lts / 16.8 lts/m = 50 mL = 500 m Ph = 75 kg/cm2

Nomenclatura y Fórmulas para el Análisis de la Expansión Controlada de una Burbuja de Gas

Durante su Migración hacia la superficie

Condiciones Iniciales para estudiar el Viaje de la Burbuja:

1. PBB = Profundidad Base de la Burbuja2. Pg = Presión del gas3. Vg = Volumen del gas (Burbuja) 4. HB = Altura de la Burbuja5. PhEn = Presión Hidrostática Encima de la Burbuja6. PTR = Presión en la TR7. PhAb = Presión Hidrostática Abajo de la Burbuja8. Pfdo = Presión ejercida en el fondo9. PTP = Presión en la TP10.PhInt = Presión Hidrostática Interior

Pg = Pfdo – PhAb …………………………..……………. (G)

PTR = Pg – PhEn …………………………………..……. (A)

PTP = Pfdo – PhInt …………………………………. (I)

PBB Pg Vg HB PhEn PTR PhAb Pfdo PTP

M KG/CM2 BLS M KG/CM2 KG/CM2 KG/CM2 KG/CM2 KG/CM2

4000 610 5.28 50 594 16 0 610 10

3900 610 5.28 31.88 581.72 28.28 15 625 25

3800 595 5.42 32.68 566.60 28.40 30 625 25

3700 580 5.56 33.53 551.47 28.53 45 625 25

3600 565 5.70 34.42 536.34 28.66 60 625 25

3500 550 5.86 35.36 521.20 28.80 75 625 25

3000 475 6.78 64.21 441.87 33.13 150 625 25

2500 400 8.06 76.25 365.06 34.94 225 625 25

2000 325 9.92 93.85 287.42 37.58 300 625 25

1500 250 12.89 122.00 208.20 41.80 375 625 25

1000 175 18.42 174.29 125.36 49.64 450 625 25

500 100 32.23 305.00 30.75 69.25 525 625 25

250 62.5 51.56 488.00 -34.20 96.70 562.5 625 25

PBB Pg Vg HB PhEn PTR PhAb Pfdo PTP

M KG/CM2 BLS M KG/CM2 KG/CM2 KG/CM2 KG/CM2 KG/CM2

4000 610 5.28 50 594 16 0 610 10

3900 610 5.28 31.88 581.72 28.28 15 625 25

3800 595 5.42 32.68 566.60 28.40 30 625 25

3700 580 5.56 33.53 551.47 28.53 45 625 25

3600565 5.70 34.42 536.34 28.66 60 625 25

3500 550 5.86 35.36 521.20 28.80 75 625 25

3000 475 6.78 64.21 441.87 33.13 150 625 25

2500 400 8.06 76.25 365.06 34.94 225 625 25

2000 325 9.92 93.85 287.42 37.58 300 625 25

1500 250 12.89 122.00 208.20 41.80 375 625 25

1000 175 18.42 174.29 125.36 49.64 450 625 25

500 100 32.23 305.00 30.75 69.25 525 625 25

250 62.5 51.56 488.00 -34.20 96.70 562.5 625 25

LEY DE LOSGASES IDEALES

Ley de los Gases Ideales

En una masa gaseosa su presión varia de manera directa con su temperatura y de manera inversa con su volumen.

Expresado matemáticamente se tiene:

P2 * V2

T2

P1 * V1

T1

= --------------------------- Ec. 1

Donde:

P1= Presión inicial [psi]

V1= Volumen inicial [bls]

T1= Temperatura inicial [°C]

P2= Presión final [psi]

V2= Volumen final [bls]

T2= Temperatura final [°C]

Condiciones de presión y temperatura en el fondo del pozo

Condiciones de presión y temperatura en la superficie.

P1= 14.7 [psi]

V1= ? [bls]

T1= 25 °C + 273 = 298 °K

P2= 10,000 [psi]

V2= 5 [bls]

T2= 175 °C + 273 = 448 °K

V1

P2 * V2 * T1

P1 * T2

= V1

10000 * 5 * 298

14.7 * 448= = 2,262 bls

P2 * V2

T2

P1 * V1

T1

= --------------------------------------- Ec. 1

P2

T2

P1

T1

= --------------------------- Ec. 1aSi V = Constante entonces

1a. A volumen constante, la presión aumentará si la temperatura del gas aumenta.

Analizando la Ec. 1 se pueden establecer Tres Observaciones importantes:

P1

P2 * T1

T2

=O sea:

P2= 10,000 [psi]

V2= 5 [bls]

T2= 175 °C + 273 = 448 °K

P1= ? [psi]

V1= 5 [bls]

T1= 25 °C + 273 = 298 °K

Sustituyendo valores:

P1

10000 * 298

448= = 6,652 psi


P2 * V2

T2

P1 * V1

T1

= --------------------------------------- Ec. 1

2a. A temperatura constante, la presión disminuirá si el volumen aumenta.

Si T = Constante entonces ------------------------------------- Ec. 1bP1 * V1 = P2 * V2


V1

P2 * V2

P1

=O sea:

P2= 10,000 [psi]

V2= 5 [bls]

T2= 25 °C + 273 = 298 °K

P1= 14.7 [psi]

V1= ? [bls]

T1= 25 °C + 273 = 298 °K


V1

10000 * 5

14.7= = 3,401 bls


P2 * V2

T2

P1 * V1

T1

= --------------------------------------- Ec. 1

V2

T2

V1

T1

= ----------------------------- Ec. 1cSi P = Constante entonces

3a. A presión constante, el volumen aumentará si la temperatura aumenta.


V1

T1 * V2

T2

=O sea:

P2= 10,000 [psi]

V2= 5 [bls]

T2= 175 °C + 273 = 448 °K

P1= 10,000 [psi]

V1= ? [bls]

T1= 25 °C + 273 = 298 °K


V1

298 * 5

448= = 3.32 bls


Si T = Cte P aumentay VEntonces

VEntoncesPySi T = Cte

VEntoncesTySi P = Cte

VEntoncesTySi P = Cte

PEntoncesTySi V = Cte

PEntoncesTySi V = Cte

Ley de los Gases Ideales en simbolos

P2 * V2

T2

P1 * V1

T1

=

LEY DE LOSGASES REALES

El comportamiento de un gas REAL con respecto a la presión y temperatura es similar a los gases ideales excepto que los gases REALES presentan una compresibilidad MAYOR a la de los gases ideales y esta representada por el factor de supercompresibilidad “Z”.

Expresado matemáticamente se tiene:

P2 * V2

Z2*T2

P1 * V1

Z1*T1

= --------------------------------------- Ec. 2

Podrían ser las Condiciones de presión y temperatura en el fondo del pozo

Podrían ser las Condiciones de presión y temperatura en la superficie.

V1

P2*V2*Z1*T1

P1* Z2* T2

= V1

10000*5*1*298

14.7*1.15*448= = 1,967 bls

P1= 14.7 [psi]

V1= ? [bls]

T1= 25 °C + 273 = 298 °K

Z1= 1.0 adimensional

Donde:

P1= Presión inicial [psi]

V1= Volumen inicial [bls]

T1= Temperatura inicial [°C]

Z1= Factor inicial de compresibilidad [adim]

P2= Presión final [psi]

V2= Volumen final [bls]

T2= Temperatura final [°C]

Z2= Factor final de compresibilidad [adim]

P2= 10,000 [psi]

V2= 5 [bls]

T2= 175 °C + 273 = 448 °K


Ley de los Gases Reales

P2 * V2

Z2* T2

P1 * V1

Z1* T1

= --------------------------------------- Ec. 2

P2

Z2 * T2

P1

Z1 * T1

= --------------------------- Ec. 2aSi V=Constante entonces

1a. A volumen constante, la presión aumentará si la temperatura del gas aumenta.


P1

Z1 * P2 * T1

Z2 * T2

=O sea:

P1

1*10000 * 298

1.15*448= = 5,784 psi

P2= 10,000 [psi]

V2= 5 [bls]

T2= 175 °C + 273 = 448 °K

P1= ? [psi]

V1= 5 [bls]

T1= 25 °C + 273 = 298 °K


Z1= 1.0 [adim]

Z2= 1.15 [adim]


2a. A temperatura constante, la presión disminuirá si el volumen aumenta.


V1

Z1 * P2 * V2

Z2 * P1

=O sea:

V1

1.0*10000 * 5

1.15*14.7= = 2,958 bls

Sustituyendo valores: P1= 14.7 [psi]

V1= ? [bls]

T1= 25 °C + 273 = 298 °KZ1= 1.0 [adim]

P2= 10,000 [psi]

V2= 5 [bls]

T2= 25 °C + 273 = 298 °KZ2= 1.15 [adim]

P2 * V2

Z2*T2

P1 * V1

Z1*T1

= --------------------------------------- Ec. 2

Si T=Constante entonces P2 * V2

Z2

P1 * V1

Z1

= ------------------------- Ec. 2b


P2 * V2

Z2* T2

P1 * V1

Z1* T1

= --------------------------------------- Ec. 2

V2

Z2* T2

V1

Z1* T1

= ---------------------------- Ec. 2cSi P=Constante entonces

3a. A presión constante, el volumen aumentará si la temperatura aumenta.


V1

T1 * V2

T2

=O sea:

V1

298 * 5

448= = 3.32 bls

Sustituyendo valores: P1= 10,000 [psi]

V1= ? [bls]

T1= 25 °C + 273 = 298 °K


P2= 10,000 [psi]

V2= 5 [bls]

T2= 175 °C + 273 = 448 °K



Ahora analicemos como se comportará una Burbuja de gas que invada el agujero del pozo en el fondo. Bajo las siguientes condiciones:

Caso 1. Viaja hacia la superficie SIN EXPANSION

Caso 2. Viaja hacia a la superficie CON EXPANSION LIBRE

Caso 3. Viaja hacia la superficie CON EXPANSION CONTROLADA

Se propone hacer este análisis del Viaje de la Burbuja considerando comportamiento de gas ideal y temperatura constante (por ahora) en los tres casos de estudio.

Supóngase las siguientes condiciones iniciales:

Prof. 4000m, lodo de 1.50 gr/cm3, Bna 8 ½”, DC 6 ¼”, TP 4 ½”, arena del gas en el fondo cuya Pp = 600 kg/cm2, volumen inicial de la burbuja 5 bls, temperatura ambiente 30 °C, temperatura de fondo 150 °C, Ultima TR 9 5/8”x 8.681” a 1500m, el gradiente de fractura en la zapata @ a 1500m es de 1.95 gr/cm3. Long inicial de Burbuja = 47m, Cap An TP-AG =26.35 lts/m; Cap An DC-AG=16.8 lts/m; Cap An TP-TR= 27.92 lts/m

Recuerde a temperatura constante, la presión disminuirá

si el volumen aumenta o viceversa..

----------------------- Ec. 1bP1 * V1 = P2 * V2

9 5/8” 1500m

4000m


Viaje de la Burbuja SIN EXPANSION

De acuerdo con los datos anteriores identificamos el valor de las variables como sigue:

P1 = 14.7 psi = 1.033 kg/cm2; P2 = 8520 psi = 600 kg/cm2

T1 = 30 °C = 25 + 273 = 303 °K; T2 = 150°C + 273 = 423 °K

V1 = ? bls; V2 = 5 bls

= 1.50 gr/cm3,

9 5/8” 1500m

Prof. 4000m

Ph = ( * Prof.)/10 = (1.5 * 4000)/10 = 600 kg/cm2

Caso 1. La Burbuja Viaja hacia la superficie SIN EXPANSION

Aplicando la ecuación Ec. 1b --------------------- P1 * V1 = P2 * V2

veremos que efectos tiene en el pozo el viaje SIN EXPANSION.

Cuando la Base de la Burbuja llega a 2000m, Punto A, sin expansión su volumen es idéntico al inicial por lo tanto la presión de la masa gaseosa es también igual a la inicial es decir 600 kg/cm2.

La masa gaseosa se comportará como un resorte comprimido el cual ejerce la misma fuerza hacia arriba y hacia abajo.

2000m

Punto A

Prof. 4000m

PTR = 100 psi

PTP = 0 psi0

100

2000m

Punto A

Prof. 4000m

PTP = 295.5 kg/cm2 PTR = 300 kg/cm2

PHA = 292.5 kg/cm2

PHD = 295.5 kg/cm2

600 kg/cm2

600 kg/cm2

Viaje de la Burbuja SIN EXPANSIÓN

La masa gaseosa se comportará como un resorte comprimido el cual ejerce la misma fuerza hacia arriba y hacia abajo.

Así entonces cuando la Cima de la Burbuja esté a 2000m la presión ejercida en el fondo será igual a la presión del gas mas la Ph de la columna de lodo debajo de la Burbuja (PHD), o sea: 600+(2000-30)*1.5/10 = 895.5 kg/cm2

Grad. equiv. en el fondo 2.24 gr/cm3.

Que presión se estará ejerciendo en ese mismo momento en la Zapata?

Será la presión del gas menos la carga hidrostática del lodo entre la zapata y la Burbuja, es decir, 600-(500)*1.5 /10 = 525 kg/cm2.

Grad. equiv. en la zapata 3.5 gr/cm3.

La presión en TR es 600-2000*1.5/10 = 300 kg/cm2

Viaje de la Burbuja SIN EXPANSION

Prof de la Base de la burbuja m

Volumen de la

Burbuja bls

Longitud de la Burbuja

m

Presion de la Burbuja en

kg/cm2

Presion Hidr. Debajo del gas

en kg/cm2

Presion Hidr.Sobre el gas

en kg/cm2

Presion en la TR kg/cm2

Presion en la TP kg/cm2

Presion en el Fondo

en kg/cm24000 5 47 600 0.00 592.95 7.05 0.00 600.003000 5 30.17 600 150.00 445.50 154.50 150.00 750.002000 5 30.17 600 300.00 295.47 304.53 300.00 900.001500 5 28.47 600 375.00 220.73 379.27 375.00 975.001000 5 28.47 600 450.00 145.73 454.27 450.00 1050.00500 5 28.47 600 525.00 70.73 529.27 525.00 1125.00250 5 28.47 600 562.50 33.23 566.77 562.50 1162.50150 5 28.47 600 577.50 18.23 581.77 577.50 1177.50100 5 28.47 600 585.00 10.73 589.27 585.00 1185.0050 5 28.47 600 592.50 3.23 596.77 592.50 1192.5025 5 28.47 600 596.25 -0.52 600.52 596.25 1196.250 0 0 0 600.00 0.00 0.00 0.00 600.00

VIAJE DE LA BURBUJA SIN EXPANSION


PTR + PhaL + PhaG = PTP +PhiL

Panulares = Pinteriores

PhaL = (Prof – LB) x L/10 = Prof x L/10 – LB X L/10

PhaG = LB x G/10

PhiL = Prof x L/10

PTR + (Prof – LB) x L/10 + LB x G/10 = PTP + Prof x L/10

G = L – (PTR – PTP) x 10 / LB


Fluido Invasor Densidad gr/cm3

Gas 0 – 0.3

Gas y/o Aceite 0.3 – 0.85

Agua Salada 0.85 – 1.10


original

c = Pf x10/Prof + Margen

c = 403x10/3050 + 0.03

c = 1.32 + 0.04 = 1.36 gr/cm3

Control de Brotes

Metodo de Esperar y Pesar

Perfil de Presión en TR

Brote de Gas

Control de Brotes


Brote de Aceite y Gas


Control de Brotes


Brote de Agua Salada


Control de Brotes

Perfil de Presión en TP


Control de Brotes

Perfil de Presión en TP (primera circulación)

Método del Perforador

Modalidades del arreglo de conjuntos de preventores para la

Prevención y Control de Reventones


Arreglo de BOP´s

Tipo “RSRRA”

R = Arietes

S = Carrete

R = Arietes

R = Arietes

A = Anular


Sistema hidráulico del Control remoto de BOP´s

Multiple de estrangulación

Lineas de Matar y Estrangular

Conjunto de preventores


Separador Gas-Lodo

Desgasificador


Control remoto de estrangulador variable


Preventor de arietes marca

Hydril

Control de Brotes

Como mantener la Presión Hidrostática (PH)

Acciones para el cuidado de la densidad del lodo

Tarea Quien la hace A Quien le reporta

ChangoAydte pisoCabo

Perforador“Rotenco”

Cabo/Aydte piso

ITP, ITFIng. de PozoIng. Geólogo

ITP, ITFIng. de Pozo

Aux. de Oper.

Suptte de PerfJefe de Oper.Ing. Geólogo

ITP, ITFIng. de PozoPerforador

Control de Brotes

Como mantener la Presión Hidrostática (PH)

Tarea Quien la hace A Quien le reporta


Control de Brotes

Tarea Quien la hace A Quien informa


Control de Brotes

Recomendaciones para aplicar el Método Volumétrico

Desviar la descarga del Estrangulador hacia el Tanque de Viaje

zapata de TR

estrang

estrang

1a parte

o MPPTR = (Gfr-lodo)x PVzap/10

o Vol a Purgar (lts) = Cap IntAg (lts/m)x35 lodo

o MPPTR = Máxima Presión Permitida en la TR

o litros de lodo a purgar antes de permitir que la PTR aumente 3.5 kg/cm2

(. . )x

O PiTR + FS + 3.5

Mantener el estrangulador cerrado y permitir que el gas que migra incremente la presión en la TR en un rango de 7 a 14 kg/cm2, a manera de Factor de Seguridad (FS). Sí la TP está bien comunicada al espacio anular con la TR, su manómetro tambien mostrará un incremento igual.

Control de Brotes

Recomendaciones para aplicar el Método Volumétrico

barrena

agujero

reglas

2a parte

Si al cerrar el pozo la barrena o extremo inferior de la sarta estaba arriba del fondo del pozo se aplica este procedimiento de purgar lodo hasta que las presiones de cierre de las dos ramas (TP y TR) indiquen que el gas en su migración ya ha pasado por la barrena

Si al cerrar el pozo no hay sarta dentro, se aplica este procedimiento de purgar lodo hasta que el gas en su migración llegue a la superficie por el espacio anular.

Control de Brotes

Método Volumétrico en Gráfica 3a parte

Control de Brotes

Indicios de Reventón Subterráneo

Reventón Subterráneo con flujo hacia arriba Reventón Subterráneo con flujo hacia abajo

2.4-Control de Brotes

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