2 Memoria constructiva bÁSICO y De EJECUCIÓNPalacio...

Proyecto Básico y de Ejecución de Restauración y Rehabilitación de la Batería de San Pedro del Mar para CENTRO DE INTERPRETACIÓN DE LA NATURALEZA. Corbanera. SANTANDER. Cantabria

I. Memoria 2. Memoria constructiva

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2. Memoria Constructiva

2.1 Sustentación del edificio 2.2 Sistema estructural 2.3 Sistema envolvente

2.4 Sistema de compartimentación 2.5 Sistemas de acabados

2.6 Sistemas de acondicionamiento de instalaciones 2.7 Equipamiento

Proyecto Básico y de Ejecución de Restauración y Rehabilitación del Palacio Riva Herrera para Centro de Enseñanzas Artísticas. Avda. del General Dávila, 131 SANTANDER. Cantabria (2007-04)


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EMMA BÁSCONES GARCÍA, arquitecta AGENCIA DE DESARROLLO. Ayuntamiento de Santander. SANTANDER

2. MEMORIA CONSTRUCTIVA 2.1. SUSTENTACION DEL EDIFICIO Justificación de las características del suelo y parámetros a considerar para el cálculo de la parte del sistema estructural correspondiente a la cimentación. Se lleva una campaña de reconocimiento de campo consistente en la ejecución de cinco pozos de reconocimiento (calicatas C-1 a C-5), distribuidas por el entorno del emplazamiento, donde fué posible el acceso de la máquina retroexcavadora utilizada y se tiene en cuanta que el proyecto mantendrá los muros de carga actuales. Como se dice en el Estudio Geotécnico realizado, la zona concreta bajo estudio se encuentra sobre materiales pertenecientes al Cretácico (Albiense-Cenomaniense Inferior), conjunto de litología muy variable, que cambia muy acusadamente de unos lugares a otros, siendo su carácter más notable su constitución terrígena con intercalaciones calcáreas. La serie comienza con calcarenitas rojizas con abundante glauconita y bioclastos. Le sigue un conjunto más potente de areniscas amarillentas y blanquecinas, micáceas bituminosas, con azufre, que en algún nivel tiene Orbitolinas. La serie se completa con un nivel de margas arcillosas, grises, micáceas y arenosas, con nódulos de hierro e intercalaciones de calcarenitas grises, dolomíticas o areniscas calcáreas; todo ello muy fosilífero. Las actuaciones de campo llevadas a cabo detectan algunas de estas litologías, dispuestas en una estructura general, donde el buzamiento de la estratificación se sitúa alrededor de los 75/ al N. Algunos afloramientos pueden observarse en la zona de la entrada al recinto, cartografiados en la planta de situación de los reconocimientos de campo. Nivel 1.- Rellenos antrópicos: Detectados en la parte más superficial de todas las calicatas realizadas. En las tres primeras, con espesores entre 30 y 50 cm., compuestos por tierra vegetal, restos de ladrillería y demolición, así como bolos, bloques calizos y restos de plásticos. En las dos últimas calicatas (C-4 y C-5), localizadas una al lado de la otra, el espesor aumenta hasta los 1,00-1,40 m., respectivamente. Situándose, en el primer caso,



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sobre una especie de hormigón ciclópeo donde, en el mortero, se aprecian pequeños nódulos de cal no hidratada. Su composición es similar a los rellenos descritos anteriormente, salvo por la matriz arenosa, marrón amarillenta y gris blanquecina, que presentan. Nivel 2.- Eluvial de alteración del sustrato: Bajo los rellenos (salvo en el caso de la calicata C-4, donde se interesa el hormigón ciclópeo) se detecta una pequeña franja de materiales provenientes de la alteración del sustrato inferior. Dependiendo de la litología origen de los mismos, interesada en cada caso a muro del pozo de reconocimiento correspondiente, se han diferenciado: En las calicatas C-1, C-2 y C-5, limos arenosos a arenas limosas de color marrón amarillento y gris blanquecino, que engloban gravas de arenisca de la misma tonalidad, desmenuzables con la mano, muy compactos los niveles más arenosos y de consistencia media-dura y dura-muy dura los más limosos. Su espesor es de 60-40 y 30 cm., respectivamente. Los resultados de muestras analizadas de este nivel, tanto en campo como en laboratorio, se resumen en la tabla adjunta: Calicata Profundidad #100% #10 #200 Límites wn(%) Cu(PM) C-1 0,90 m. 2 mm. 100 22,57 No plástico 19,18 2,28 C-2 0,60 m. 1,40 C-5 2,00 m. (*) 10 mm. 96,67 36,88 No plástico 20,95 muestra tomada en la parte más superficial de la litología areniscosa. Donde Cu(PM), es la resistencia al corte sin drenaje, en kgr/cm², obtenida mediante penetrómetro de mano. Según ellos, se trataría de arenas con bastantes limos a limosas, sin plasticidad, de consistencia dura a muy dura. A muro de estas calicatas se ha detectado la litología areniscosa, descrita como areniscas de color marrón amarillento y gris blanquecino, desmenuzables con la mano, fácilmente ripables, con grado de meteorización G-III-IV. * Por el contrario, en el fondo de la calicata C-3, se describen argilitas de color gris y aspecto hojoso, con intercalaciones marrón amarillentas, que se desmenuzan con la mano. Grado de alteración G-III-IV. Por ello, el eluvial de alteración superior, de apenas 50 cm. de espesor, se refiere como arcillas con algo de arena, de color marrón amarillento que, en profundidad, pasa a gris, de consistencia media a dura. Una muestra analizada de este nivel proporcionó los parámetros de las tablas adjuntas:



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Calicata Profundidad #100% #10 #200 Límites wn(%) Cu(PM) C-3 0,80 m. 0,40 mm. 100 98,16 51/26/25 23,45 1,08 Sobre esta misma muestra, se ha realizado un ensayo de agresividad, con el resultado siguiente: Calicata(profundidad) Acidez Baumann-Gully Sulfatos C-3 (0,80 m.) 19 ml/kg No contiene De donde se deduce que se trata de un suelo no agresivo. Tanto en la calicata C-1, como en las C-3 y C-4, los pozos de reconocimiento se han realizado junto al muro de carga, para establecer la profundidad del mismo bajo el terreno natural. En todos los casos, dicho muro se empotra lo necesario como para apoyar sobre el eluvial de alteración suficientemente consistente, o sobre el hormigón ciclópeo en el caso de la calicata C-4. 2.1.1- Análisis de la cimentación Los muros de carga existentes, como se ha comentado, transmiten sus acciones al eluvial de alteración superior que, dependiendo de la litología de origen, está compuesto por: - Limos arenosos a arenas limosas de color marrón amarillento y gris blanquecino, que engloban gravas de arenisca de la misma tonalidad, desmenuzables con la mano, muy compactos los niveles más arenosos y de consistencia media-dura y dura-muy dura los más limosos (Cumínimo = 1,40 kg/cm2). - Arcillas con algo de arena, de color marrón amarillento que, en profundidad, pasan a gris, de consistencia media a dura (Cu = 1,08 kg/cm2). En cualquier caso, su espesor es tan reducido que, posiblemente, dentro de su zona de influencia tensional, se afecte a niveles areniscosos o argilíticos, elevando considerablemente su capacidad de carga. Una aproximación, suficientemente conservadora, a la capacidad de carga que tendrían los muros actuales, puede deducirse considerando un valor medio de Cu = 1,20 kg/cm2. En ese sentido, es de aplicación la fórmula general de hundimiento: ph = c.Nc.Sc.dc.ic + q.Nq.Sq.dq.iq + 1/2.(.B.N(.S(.d(.i( Siendo "s" los coeficientes de forma de la cimentación, "d", los de profundidad de la misma, e "i", los de inclinación de la carga. Tanto ellos como los factores "N" dependen del ángulo de rozamiento interno del terreno, "N".



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Este parámetro, así como la cohesión "c", pueden obtenerse de ensayos de laboratorio en muestras inalteradas, o a través de correlaciones con determinados ensayos "in situ" (placas de carga, penetraciones, etc.). Para la parte más cohesiva del eluvial (parte más desfavorable desde el punto de vista de la capacidad portante), la situación más crítica se produce a corto plazo (análisis N = 0), y la ecuación anterior puede rescribirse como: ph = (B+2).Cu (1+s'c+d'c) + q donde: Cu = resistencia al corte sin drenaje s'c = 0,2.B/L d'c = 0,4.D/B (D, profundidad de empotramiento) q = sobrecarga exterior de tierras En ambos casos, la capacidad portante admisible se obtiene dividiendo el resultado anterior por un coeficiente de seguridad de 3. Para los muros existentes, donde (L>>>B), y para el valor de consistencia media-dura, que presentan los depósitos eluviales, (Cu = qu/2 . 1,20 kg/cm²), y sin tener en cuenta la profundidad de empotramiento, lo que cae del lado de la seguridad, la tensión media admisible resultante se sitúa en: padm. . 2,05 kg/cm² La introducción de la posibilidad de afectar a niveles más consistentes en profundidad, dentro de su zona de influencia tensional (aproximadamente B-2B), elevaría dicho valor. La consideración de los asientos admisibles, en el caso de los muros de carga, y cuando el terreno es bastante uniforme como aquí, no constituye la situación más crítica, como sucede en el caso de zapatas aisladas. Para los nuevos apoyos que se pudieran implantar, se aconseja se lleven a instalar sobre las litologías areniscosas o argilíticas, presentes a escasa profundidad. En ese caso, la tensión de trabajo podría situarse por encima de los 4 kgrs/cm², sin embargo, la no disminución excesiva de las cimentaciones, aconsejan no superar los 3 kgrs/cm². En esta situación, los asientos serían despreciables. Veremos más tarde que no se superan estas tensiones. En la consideración de que dicha carga de trabajo resulta conservadora, para la capacidad real que presentan, generalmente, este tipo de formaciones rocosas, puede acudirse a valores normativos como los de los cuadros adjuntos.



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PRESIONES ADMISIBLES EN ROCA (Código inglés CP 2004/1972) TIPO DE ROCA QADM..(kg/cm²) Rocas ígneas (granitos y gneiss), sanas 100 Calizas y areniscas duras 40 Esquistos y pizarras 30 Argilitas y limolitas duras y areniscas blandas 20 Arenas cementadas 10 Argilitas y limolitas blandas 6-10 Calizas blandas y porosas 6 PRESIONES ADMISIBLES EN ROCA (DIN 1054) Estado del macizo Roca sana o poco alterada Roca quebradiza o con huellas de alteración Homogéneo 40 kg/cm² 15 kg/cm² Estratificado o diaclasado 20 kg/cm² 10 kg/cm² Una expresión adoptada por los códigos americanos es la siguiente: qadm = 0,2 qu siendo qu la resistencia a compresión simple de la roca. Este criterio es bastante más conservador que el inglés del cuadro adjunto, Donde qadm . 0,5 qu Las valoraciones reflejadas en estos códigos corresponden a rocas sanas o ligeramente alteradas (G-II-III), para lo que será necesario profundizar, al menos, 0,50 m. en ellas. 2.1.3.- Consideraciones constructivas - Bajo las losas o soleras, se dispondrán materiales o elementos adecuados - El terreno analizado no es agresivo, por lo que no será necesario tomar medidas especiales en cuanto al hormigón de los elementos enterrados o en contacto con el terreno.



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Las Losas de Cimentación son desde el punto de vista de modelización y de cálculo de su armado, muy similares a las losas macizas de forjado. Son de aplicación, por tanto, todas las indicaciones recogidas en el capítulo correspondiente de esta memoria con las salvedades que se indican en este capítulo. Tanto las losas de cimentación como las vigas flotantes pueden disponerse en cualquier plano horizontal. En el mismo plano se pueden definir varias losas, tanto de forjado como de cimentación, y forjados unidireccionales o reticulares, pero las losas de cimentación no pueden estar en contacto con forjados reticulares o losas de forjado. Tampoco deben existir elementos de la estructura, vigas, pilares, diagonales u otros tipos de forjado, situados por debajo de las losas de cimentación. Sí es posible, por el contrario, definir losas de cimentación a cotas diferentes. Se pueden definir muros de sótano apoyados en las losas de cimentación, no siendo imprescindible que se sitúen es su borde. No se permiten, sin embargo, muros de sótano cimentados en una parte en la losa de cimentación y en otra en su zapata, debiéndose en este caso dividir dicho muro en dos.

2.2.-ESTUDIO DE LOS MATERIALES ESTUDIO DE LOS MATERIALES: En el Anejo A3 “Caracterización de materiales pétreos naturales procedentes del palacio de Riva Herrera y estudio de diferentes tratamientos superficiales” se recoge la investigación llevado a cabo sobre los materiales del Palacio. En lo que sigue se resumen los principales aspectos y conclusiones que ha tenido presentes el estudio sobre los materiales, remitiéndose al citado anejo para una compresión más detallada y cuantos pormenores se requieran. De la inspección visual realizada en los muros del palacio se han detectado tres tipos principales de piedra: Calizas con presencia mayoritaria, areniscas (blancas y rojas) alteradas por la acción de los agentes atmosféricos, y margas. Una vez realizada una toma de muestras de aquéllas, de las mismas se han obtenido en el laboratorio testigos (de 40 mm de diámetro) por medio de una perforadora vertical. El programa de ensayos llevados a cabo sobre las piedras y mortero, las normas consultadas y los resultados obtenidos están detallados en el citado anejo A3. Debe señalarse que se ha procedido a identificaciones de diferente tipo: - Caracterización analítica de los materiales mediante “Microanálisis elemental con sonda electrónica (EDAX)”. Asimismo, se ha realizado un “análisis mineralógico por difracción de rayos X (XRD)” sobre las muestras en polvo, proporcionándose los difractogramas y composición de las mismas. En el mortero, además, se ha realizado



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un “análisis químico por fluorescencia de rayos X (XRF)”. Estos ensayos han permitido establecer: Que las composiciones químicas en estas rocas son las propias de las mismas, con predominio del carbonato cálcico en la piedra caliza, sílice en las areniscas y mezcla de ambas mineralogías en la marga. La técnica EDAX ha permitido, también, la observación microscópica de las muestras mostrando que, morfológicamente, la microestructura de las piedras es normal, siendo la arenisca la de estructura más abierta (como era previsible). En cuanto al mortero empleado en la unión de los sillares y mampuestos es un mortero de cal con relleno de partículas de naturaleza silícea, posiblemente arenas de origen marino. Esto justificaría los contenidos de cloruro sódico detectados tanto en el mortero como en la superficie de las rocas analizadas, particularmente en aquéllas con porosidades más acusadas. Dichas sales de cloruro sódico son susceptibles de disolución, pudiendo desembocar en alguno de los procesos patológicos descritos en A1 (picaduras, alveolización, etc.). - La caracterización física de las piedras ha proporcionado las densidades aparente y relativa, la porosidad y la absorción de agua. Las areniscas, lógicamente, han presentado la mayor porosidad. En el anejo A3 se señala: La absorción de agua es muy acusada en los testigos extraídos a partir de las rocas areniscas (sobremanera en la “arenisca blanca”), es despreciable en la roca caliza y tiene un valor intermedio en el caso de la marga. En cuanto a la absorción capilar, los valores de los coeficientes de absorción revelan, como era de esperar, una perfecta correlación con los valores de la porosidad de los distintos tipos de roca considerados. Todos los tratamientos de impermeabilización analizados son efectivos, al reducir notablemente los valores de la succión capilar con respecto a los testigos de referencia no sometidos a tratamientos de hidrofugación. Además, estos tratamientos inducen un cierto retardo en el inicio del fenómeno de capilaridad, lo cual es muy beneficioso sobre todo en aquellas situaciones en que el mojado de la roca en los paramentos no va ser continuado. - Los resultados de los ensayos de resistencias mecánicas a compresión, realizados sobre testigos de piedra, han permitido deducir que la caliza presenta resistencias superiores a 100 MPa (o bien, más de 1.000 kg/cm2) y las areniscas presentan resistencias que superan los 30 MPa (presentando valores algo superiores las “rojas” frente a las “blancas”). De acuerdo con la clasificación que hace la norma americana ASTM de las calizas de construcción (como ligeras, medias y pesadas) en función de su densidad, absorción y resistencia; los resultados obtenidos muestran que la caliza analizada pertenece al tipo “pesado”. - Tanto las areniscas como la caliza, han mostrado un excelente comportamiento en los ensayos de heladicidad: La de peor rendimiento tras la acción de 20 ciclos de hielo – deshielo ha resultado ser, lógicamente, la de mayor porosidad (arenisca blanca), si bien el porcentaje de



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pérdida de masa es pequeño (con respecto a la masa inicial); algo inferior es el correspondiente a la arenisca roja, y aún menor en la caliza. Similares resultados se han obtenido al considerar como parámetro de control la resistencia a compresión. Como otra conclusión del informe, con más interés pedagógico que técnico, cabe apuntar que el estudio de la evolución en el tiempo de la velocidad de propagación de pulsos ultrasónicos en el seno del material, como herramienta para valorar los resultados del ensayo de heladicidad en materiales pétreos naturales no resulta fiable.

- En el anejo 3 se señala que las pruebas de limpieza realizadas con diferentes productos comerciales, y posterior lavado con agua a presión, han resultado efectivas en todos los casos, salvo en algunas zonas irregulares de difícil acceso. El lavado con agua a alta presión elimina todos los restos de pátinas y adherencias superficiales, pero la acción abrasiva del agua puede dañar, si la exposición es prolongada, la superficie de la roca.

2.3.- CARACTERIZACIÓN GEOMÉTRICA DEL PALACIO DE PRONILLO. En el Anejo A5 “Caracterización geométrica del palacio de Pronillo” se recogen las actividades topográficas y cartográficas desarrolladas con el fin de definir geométricamente la situación actual del inmueble. Como se detalla en dicho anejo las actuaciones llevadas a cabo básicamente han consistido en la señalización y comprobación de la posición de los vértices topográficos (tipo feno); la observación de la red así definida (poligonal fundamental) y compensación de los resultados finales; procesamiento de datos y representación gráfica de los mismos en levantamientos de los planos de muros (3 alturas) de todo el conjunto, de alzados y de detalles significativos como abombamientos y falta de verticalidad. Del mismo modo también se ha elaborado una documentación referida a los antecedentes históricos del inmueble, incluyendo aspectos históricos de interés y la bibliografía relacionada. En relación a los abombamientos y desplomes observados, se presenta, en los planos 11 y 12, una aproximación a la problemática del edificio con una valoración media de los mismos. Los abombamientos registrados oscilan entre 3,0 cm y 8,5 cm. Por su parte los desplomes observados rondan los 4,0 cm. La precisión obtenida en la medida es relativa dado el aparejo existente en el edificio, y las causas de los mismos están asociadas tanto a errores de construcción como a posibles movimientos de cimentación localizados o colapsos y desorganizaciones estructurales. Se recomienda prestar especial atención a los abombamientos y desplomes representados en los planos que se adjuntan al final del anejo 5, procediendo a su corrección, siempre dentro de lo posible, cuando se lleven a cabo las tareas de reestructuración propiamente dichas.



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2.4.- SISTEMA ESTRUCTURAL Los estudios llevados a cabo han puesto de manifiesto que los muros de esta construcción presentan una serie de procesos patológicos de distinto tipo. Nos encontramos, en primer lugar, con una serie de daños de carácter grave: -Amplios agrietamientos en algunas zonas de los muros, debidos primordialmente a los efectos de la presión y succión del viento sobre unas paredes con falta de arriostramiento horizontal, que permita transferir los efectos de esta acción horizontal a muros de estabilización paralelos a su dirección, y a la falta de trabazón entre los muros en algunos casos (al haberse construido en épocas diferentes). Otros agrietamientos podrían deberse a otras causas. Así el localizado en la zona abovedada de la capilla pudiera estar asociado a una falta de contrarresto frente a esfuerzos horizontales en la esquina sureste de dicho habitáculo, por este motivo el agrietamiento tiende a manifestarse en las zonas de huecos por ser puntos de concentración de tensiones. La grieta existente en el lado oeste del muro interior paralelo a la fachada sur, podría achacarse a un posible asentamiento diferencial en el encuentro de dicho muro con la fachada oeste, circunstancia que motivaría un giro de dicha fachada hacia el exterior. Dicho aspecto se refleja en la morfología de la grieta en tanto que la amplitud de la misma crece a medida que va ganando altura. El efecto anteriorpodría también amplificarse por las acciones del viento. Se ha apreciado un abombamiento en la zona del muro interior, paralelo a la fachada este, sobre el actual cargadero constituido por una viga “Castilla”. Dicho proceso patológico podría haberse motivado por un posible colapso del dintel primitivo y la formación de un arco de descarga con desorganización y caída de elementos pétreos (se aprecia una intervención en dicha zona). Cabe aludir a que, en la zona superior, se aprecia un paño levemente retranqueado respecto al resto del muro, circunstancia que contribuiría a amplificar dicha sensación óptica de abombamiento. En cualquier caso se recomienda reponer la zona de agrietamiento somero existente por las técnicas que se exponen en el anejo A1.13, aprovechando dicha intervención para corregir el abombamiento referido. Por otro lado, como se hace explícito en el cuaderno nº 17 del Instituto Técnico de Materiales y Construcciones (INTEMAC) “Contribución al estudio de la influencia de las inclusiones de sillería en el comportamiento de los muros demampostería en la rehabilitación de edificios históricos”, la existencia de adornos o remates de sillería introduce distorsiones importantes en la distribución de tensiones en el interior de las fábricas, de magnitud muy superior a la que podría parecer en principio, teniendo en cuenta la relación entre su volumen y el volumen total de la fábrica. Estas distorsiones se traducen en una disminución de las tensiones medias en la fracción más deformable (mampostería), y en una sobrecarga de los elementos más rígidos (sillería), pero lo más importante es que para ello ha de producirse una transición de



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los esfuerzos de las partes deformables a las rígidas, lo que se traduce en un importante incremento de presiones en las capas de los elementos menos rígidos (y al mismo tiempo menos resistentes) en contacto con los más rígidos, lo que hace que se pueda superar ampliamente su resistencia de cálculo. La circunstancia anterior podría ser la causa de agrietamientos y colapsos de poca extensión que se aprecian en el entorno de alguna de las piezas de sillería (zona de ventana en esquina, etc.). Asimismo, varios muros presentan zonas de desorganización estructural importante, ya que faltan mampuestos o se encuentran prácticamente sueltos. En relación con los citados daños se señala que es urgente llevar a cabo las obras de rehabilitación que piensa poner en marcha el Excmo. Ayuntamiento de Santander sobre las ruinas existentes; de no realizarse en un plazo breve de tiempo es posible que sobrevenga el colapso y derrumbe de algunas zonas. En el estado en que se encuentra esta construcción el paso del tiempo juega en su contra, las debilidades que presentan varios muros se irán acrecentando. Con carácter general y de modo esquemático se proponen posibles pasos a dar para llevar a cabo la rehabilitación de estos daños graves: - En primer lugar, con ayuda de andamios, habrá que consolidar los muros (las partes que presentan desorganización y/o desprendimientos de sus mampuestos). Habrá, además, que reponer los morteros que faltan en varias zonas (se confeccionarán bastardos, de cemento y cal, y atendiendo a la estética global que proponga el proyecto arquitectónico). - Es recomendable, asimismo, que a nivel de la coronación de los muros se organice y construya un encadenado o zuncho de hormigón armado (ubicado en la zona central del muro, de modo que exteriormente quede limitado por las piezas pétreas de imposta existentes u otras que se labren y coloquen para reponer las que faltan). Este elemento continuo de hormigón atará, parcialmente, los diferentes paños de muro entre sí, favoreciendo la estabilidad global del conjunto (hasta que la construcción de los forjados mejore el arriostramiento horizontal del conjunto): En el citado encadenado se dejarán embutidos los elementos necesarios de conexión con la futura estructura de cubierta. - Una vez realizado lo anterior se repararán los agrietamientos que presentan los muros. En general, se retirarán los mampuestos que estén sueltos a ambos lados de las grietas, hasta llegar en ambos lados a zonas en que el muro se encuentre firme, y se repondrán las piedras respetando las leyes de traba a lo alto de la zona reforzada. - El arriostramiento definitivo de los muros se conseguirá cuando se construyan los forjados de la nueva construcción: En este sentido es importante que se cuiden las “condiciones de apoyo” de los mismos en los muros portantes y las “de enlazabilidad” con los muros paralelos a los nervios estructurales (en ambos casos con zunchos de hormigón armado que transfieran las cargas a sendos tipos de muros: A los primeros las acciones gravitatorias y a los dos tipos de muros las acciones horizontales del viento, según sea la dirección de actuación).



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- Para satisfacer las condiciones de arriostramiento o enlazabilidad de los futuros forjados es necesario materializar un apoyo eficaz entre los forjados y los muros. En algunas zonas de apoyo existen retranqueos en los muros que facilitarán el apoyo del forjado y la ejecución de un zuncho de atado del mismo, si bien en otras será necesaria la apertura de una roza, por bataches, de suficiente canto y profundidad para garantiza el correcto apoyo y la ejecución del zunchado. En estas últimas zonas y, para no debilitar el muro en demasía, se propone materializar el apoyo de dos formas posibles: 1.- Mediante pilastras integradas en la estética global del inmueble, y sobre ellas una jácena paralela al muro que sirva de apoyo al forjado (en el sentido paralelo a los nervios del forjado habrá que conectar puntualmente el zuncho de remate lateral del forjado con los muros de arriostramiento). Habrá que garantizar la conexión de dichos pilares con el muro que descargan. Otra circunstancia a tener en cuenta es que se modificará el esquema estructural de la cimentación pasando de una fundación corrida bajo el muro a unas zapatas aisladas bajo las pilastras, lo cuál supondrá comprobar que los niveles tensiones y asientos sean admisibles. 2.- Ejecución de un número amplio de canecillos empotrados en el muro sobre los cuáles ejecutar la jácena de carga sobre la que embrochalaría el forjado. Tiene además las ventajas de que además de ofrecerse como una solución con una estética desarrollada, dichos elementos empotrados garantizan la conexión forjado – muro y no se cambia la forma de trabajo de la cimentación. 8.2.- Otros defectos detectados son de carácter leve (pátinas, depósitos superficiales y costras, descamados, ampollas, alveolización, desagregación, desplacados, acanaladuras y picaduras) y para ellos se proponen los tratamientos expuesto en el anejo 5.6 de este proyecto. En general, un tratamiento de: 1) Retirada del material suelto. 2)Preconsolidación si el grado de deterioro lo requiere. 3) Limpieza general pormedios adecuados. 4) Consolidación de las zonas más débiles (areniscas meteorizadas). 5) Finalmente, un tratamiento de hidrofugación (que por un lado, dificultará la entrada del agua en los muros y, asimismo, retrasará su posible ensuciamiento) de la piedra en todos los muros que queden vistos y expuestos a las inclemencias metereológicas. En relación al proceso patológico vinculado con la acción destructiva de la vegetación, en el anejo 5.6 se dan las posibles directrices a considerar. Una vez llevadas a cabo las operaciones terapéuticas de refuerzo y afianzado de los muros, limpieza, consolidación y protección (hidrofugación) que se han propuesto en este estudio, entendemos que este edificio histórico rehabilitado podrá prestar un nuevo servicio a la ciudad de Santander.



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Se establecerán los datos y las hipótesis de partida, el programa de necesidades, las bases de cálculo y procedimientos o métodos empleados para todo el sistema estructural, así como las características de los materiales que intervienen. Para llevar a cabo la comprobación de los muros portantes, la resistencia de cálculo de la fábrica de mampostería se ha deducido del p.i.e.t. 70, capítulo obras de fábrica (prescripciones del Instituto Eduardo Torroja). Como se indica en el apartado II.1.1.2.2.3 de dicha publicación, la resistencia de cálculo de las fábricas de cantería quedará determinada por la siguiente expresión: σ* = σk / γm Siendo: σk: el valor característico de la resistencia a compresión de la fábrica en kp/cm2,obtenido mediante el ensayo a compresión simple especificado en el Apartado V.5.2. γm : el coeficiente de minoración de resistencia, que se puede tomar igual a 2,5. A falta de los ensayos de compresión citados, la resistencia de cálculo σ * , en kp/cm2, de las fábricas de cantería que hayan de soportar una carga uniformemente repartida, puede evaluarse a través de los valores recogidos en la tabla “Resistencia a compresión de cálculo σ * según la clase de fábrica”. La piedra de naturaleza caliza es la que más abundantemente se presenta en los alzados del edificio, si bien en zonas localizadas sobre todo en recercados de huecos y cornisa de remate se localizan areniscas. También, en menor cuantía, pueden encontrarse margas. La caliza del Palacio Riva Herrera alcanza una resistencia mecánica a compresión de 1106,1 kp/cm2, para la muestra analizada1. Entrando en la tabla en la clase de piedra caliza dura y teniendo en cuenta, del lado de la seguridad, que la fábrica es una mampostería concertada con un mortero de mala calidad, se obtiene un valor para la resistencia compresión de cálculo: σ * = 8kp /cm2 Para la comprobación de los diferentes paños de los muros de carga presentados, se ha empleado la metodología expuesta en la Brittish Standard 5628 de 1978, tanto para muros externos como para muros internos. Para obtener las tensiones de diseño existentes en los diferentes paños de cada muro se han considerado las cargas mayoradas. De acuerdo con los métodos habituales de cálculo simplificado de muros portantes se ha aceptado:



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- En la cabeza de cada paño la resultante de las cargas actúa con excenticidad. - En la base de cada paño en estudio la resultante de las cargas existentes conduce a una compresión centrada. A efectos de la excentricidad se ha considerado en el cálculo: - Las cargas transmitidas por el forjado de cubierta llegan centradas al muro, y por lo tanto no dan lugar a excentricidad de carga. - Las cargas asociadas a los forjados horizontales o a jácenas de carga para apoyo de los mismos, no llegan centradas a los muros, y por tanto dan lugar a excentricidad. Se ha aceptado que la carga que transmite cada forjado actúa a un tercio de la zona en que éste apoya en el muro (o zona de entrega, la cual a su vez se ha supuesto de 20 cm en las zonas de influencia de los muros 1, 2 y 3, y de 25 cm en la de los muros 4, 5 y 6) y situada en el borde más próximo del vano considerado. Por otra parte, también se ha comprobado el estado tensional del terreno bajo los cimientos. A través de los datos presentados en el anejo A4: “Estudio geotécnico y ensayos sobre el terreno de cimentación”, puede concluirse que la tensión media admisible del terreno se sitúa en torno a los 2,05 kp/cm2, si bien como también se apunta, no se ha tenido en cuenta la profundidad de empotramiento de la cimentación en el terreno, lo cual cae del lado de la seguridad. A su vez tampoco se ha tenido en cuenta la posibilidad de afectar a niveles más consistentes en profundidad, dentro de la zona de influencia tensional de la cimentación (aproximadamente de B-2B, siendo B el ancho del muro), hipótesis también del lado de la seguridad. En los cálculos se ha tenido en cuenta un sobreancho de la cimentación de 15 cm a cada uno de los dos lados del muro. Esta circunstancia puede apreciarse en las fotografías de las calicatas nº 1, 3 y 4 de dicho anejo A4 en las qué se acota la penetración del muro en el terreno, en tanto que en todas ellas se distingue una pequeña meseta en la excavación realizada a nivel de la rasante del terreno actual, si bien, considerando que se ha excavado garantizando un talud vertical, en niveles inferiores al de superficie se aprecia el afloramiento de la mampostería del muro, lo cuál hace pensar que si existe un pequeño ensanchamiento lateral. Las cargas que se han tenido en cuenta para el cálculo son valores que habitualmente se emplean para el uso que se va a dotar a la construcción. Como cantos mínimos de forjados se han supuesto los recomendados en el artículo 6.3.5 de la EF-88. De esta forma las luces de los forjados del edificio donde se ubican los muros 1, 2 y 3, son en entorno a los 5,5 m., que llevan a cantos mínimos de forjados de 25 cm. Por su parte para los forjados del edificio donde se ubican los muros 4, 5 y 6, las luces existentes rondan los 7,0 m., que necesitan cantos mínimos de 30 cm. Los forjados se han considerado como biapoyados. Todas las cargas son congruentes con la norma NBE-AE-88: PESO PROPIO DE FORJADOS DE PLANTA (sin mayorar). Zona de muros 1, 2 y 3.



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Losa aligerada de H.A. de 15 cm de canto 320,0 kg/m2

Pavimento de baldosa hidráulica o cerámica, incluso relleno. Grueso total 6cm

100,0 kg/m2

Revestimiento de 2 cm 24,0 kg/m2 TOTAL…………………… 444,0 kg/m2

PESO PROPIO DE FORJADOS DE PLANTA (sin mayorar). Zona de muros 4, 5 y 6. Losa aligerada de H.A. de 30 cm de canto 350,0 kg/m2

Pavimento de baldosa hidráulica o cerámica, incluso relleno. Grueso total 6cm

100,0 kg/m2

Revestimiento de 2 cm 24,0 kg/m2 TOTAL…………………… 474,0 kg/m2

PESO PROPIO DE FORJADOS DE CUBIERTA (sin mayorar) Losa aligerada de H.A. de 25 cm de canto 320,0 kg/m2

5 cm de capa compresora con mallazo 125,0 kg/m2 Teja curva corriente (2 kg/pieza) 50,0 kg/m2

TOTAL…………………… 495,0 kg/m2 SOBRECARGAS DE USO (sin mayorar) Carga de accesos y escaleras en edificios de uso público o cargas en zonas de reunión

450,0 kg/m2

Tabiquería 50,0 kg/m2 Nieve (sobrecarga sobre superficie horizontal) 40,0 kg/m2

VIENTO (sin mayorar) Para una altura del edificio de 10 m, la norma NBE AE-88 da una velocidad del viento (v) de 28 m/s y una presión dinámica (w) de 50 kg/m2. En función del ángulo de incidencia del viento tendremos los coeficientes eólicos (c1 y c2) y las presiones (p en kg/m2) correspondientes. Coeficientes eólicos Presiones C1 C2 P1 (kg/m2) P2 (kg/m2) 22º +0,04 -0,4 2,0 -20,0 18º -0,16 -0,4 8,0 -20,0 16º -0,08 -0,4 -4,0 -20,0



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En base a lo recogido en este punto y tras desarrollar los cálculos descritos en el anejo A2.4: “Comprobación estructural de los estados tensionales en los muros analizados y sus cimentaciones respectivas”, se adjunta a continuación una tabla resumen en la que se indica para los distintos paños analizados, los niveles tensionales en dichos paños y sus cimientos, así como la comparación respecto a las tensiones de cálculo en muros y tensiones admisibles en cimentación. En la tabla adjunta puede comprobarse que los niveles tensionales presentes en los muros son bajos. En lo relativo a las tensiones presentes en cimentación, en general, también son menores que la tensión admisible de 2,05 kp/cm2 recogida en el anexo A4 del presente informe “Estudio geotécnico y ensayos sobre el terreno de cimentación”; si bien bajo los muros 2-2’, 4-4’ y 5-5’ se alcanzan niveles tensionales mayores que la tensión admisible aludida. Como ya se ha referido, en el cálculo de la tensión admisible no se ha tenido en cuenta la profundidad de empotramiento de la cimentación en el terreno, lo cual caen del lado de la seguridad. En el anejo A4 referido puede observarse que en la calicata nº 1 el muro penetra 0,5 m en el terreno, en la calicata nº 3 penetra 0,4 m y en la nº 4 lo hace 1,0 m. Si se adopta una penetración media de los muros en el terreno de 0,5 m, y un espesor medio de los mismos de 0,65 m, puede tenerse en cuenta la profundidad de empotramiento: 0,308 0,65 ′ = 0,4· = 0,4·0,5 = B d D c Teniendo en cuenta la profundidad de empotramiento, la tensión media admisible del terreno pasaría de ser 2,05 kp/cm2 a ser de 2,69 kp/cm2, y seguiríamos estando del lado de la seguridad en tanto que no se ha seguido teniendo en cuenta la posibilidad de afectar a niveles más consistentes en profundidad. Además como el nivel de tensiones en cimentación es una comprobación en tensiones admisibles en el cálculo se han minorado las cargas que llegan a cimentación por un coeficiente de 1,40 (intermedio entre 1,35 coeficiente con el que se habían mayorado las cargas permanentes, y 1,50 coeficiente con el que se habían mayorado las cargas variables), situación que también queda del lado de la seguridad. En este nuevo escenario los niveles tensionales bajo los muro 4-4’ y 5-5’ son menores que la tensión admisible (2,69 kp/cm2), si bien el estado tensional bajo el muro 2-2’ (2,69 kp/cm2) alcanzaría un valor equivalente a ésta. Los niveles tensionales calculados responden a una previsión de disposición de forjados de muro a muro, sin jácenas de carga, dadas las luces existentes. La idea de utilizar un número suficientemente amplio de elementos que apoyen en los muros (sin concentrar mucho las cargas en un número reducido de jácenas de carga), en nuestra opinión, debiera tenerse en cuenta a nivel de proyecto. Ello permite repartir



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adecuadamente las cargas en los muros portantes, sin concentrar excesivamente aquéllas en los mismos, y conducirá, asimismo, a menores pérdidas de altura libre (a pesar que el forjado requerirá un canto mayor, se evita el disponer el canto asociado a la introducción de una jácena de carga, a no ser que el forjado se conecte con la jácena a modo de brochal). Estas son dos circunstancias muy a tener en cuenta en una obra de reestructuración. Caso de adoptar como solución constructiva la disposición de jácenas de carga para acortar las luces de forjados (solución que en el futuro podría ser tomada en consideración, sobre todo en la zona de la torre pues las luces rondan los 7,0 m), sería necesario llevar a cabo una comprobación de los niveles tensionales en las secciones de los muros en que apoyen dichas jácenas. Debido a una configuración constructiva diferente que la supuesta en los estudios previos que nos ocupan, podrían presentarse problemas de resistencia en algunos paños, sobre todo en las zonas de apoyo de cargas puntuales importantes (jácenas de carga principalmente). En ese caso una estrategia de refuerzo es la de disminuir los niveles tensionales existentes a través de la construcción de macizos de hormigón armado bajo esas hipotéticas zonas de apoyo de cargas puntuales importantes, para de esta forma aumentar el área de reparto en el muro. Para ello puede procederse de la forma siguiente: 1. Apeo del elemento estructural (vigas o forjados). 2. Apertura de roza bajo apoyo de suficiente superficie para que las tensiones transmitidas al muro le sean admisibles. 3. Colocación de ferralla (similar a la de un zuncho) en el interior de la roza. 4. Encofrado frontal de la misma dejando una abertura en su parte superior por la que colar el hormigón. Se aconseja retranquear el encofrado hacia el interior para permitir su posterior chapado con mampostería o su recubrimiento con enlucidos. 5. Hormigonado del apoyo. 6. Acabado de la cara frontal (mediante chapado a base de mampostería o mediante regularización superficial y enlucido final). Como conclusión cabe argumentar que el estado estructural de los muros frente a las acciones futuras a que va a estar sometido como consecuencia de la rehabilitación del inmueble puede considerarse satisfactorio bajo las hipótesis referidas. Si bien los niveles de tensión alcanzados en la cimentación de los muros 2-2’, 4-4’ y 5-5’, y en especial en el primero de los menciondos, son importantes en relación a la tensión admisible del terreno, por lo que se recomienda prestarles especial atención durante las fases de proyecto y constructiva y se deberán reclazar en los puntos en los que se obtenga una cimetnación determinada.



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2.4. SISTEMA ENVOLVENTE

Definición constructiva de los distintos subsistemas de la envolvente del edificio, con descripción de su comportamiento frente a las acciones a las que está sometido (peso propio, viento, sismo, etc.), frente al fuego, seguridad de uso, evacuación de agua y comportamiento frente a la humedad, aislamiento acústico y sus bases de cálculo. El Aislamiento térmico de dichos subsistemas, la demanda energética máxima prevista del edificio para condiciones de verano e invierno y su eficiencia energética en función del rendimiento energético de las instalaciones proyectado según el apartado 2.6.2 Los muros exteriores del edificio se mantienen, salvo las siguientes excepciones, como en su estado actual. En la totalidad de ellos se eliminan revocos viejos y se aplican nuevos enfoscados si fuera necesario. La coronación de los muros se modifica rematandoles con su traza original para darle proporción, esbelted y un remate adecuado. Se practican huecos que posibilitan la ventilación e iluminación del edificio. Los huecos se cierran con carpintería que se corresponde con el modelo deventana Unicity de Technal o similar que presenta un marco de perfíl tubular de 4 cámaras. La ruptura del puente térmico estará asegurada por dos barretas de poliamida de 15 mm. Estas barretas estarán enrasadas para evitar la retención de aguas en caso de alguna infiltración. El marco lo compondrán perfiles tubulares de 4 cámaras de 101 mm. de anchura con una caja de 11 x 32 y 18 x 21 mm. de altura. Las hojas las compondrán perfiles de 88 mm. de anchura con una caja de 18 x 37 mm. de altura. Los accesorios serán en aluminio o zamack. El enrasado de las uniones se asegurará por una escuadra de refuerzo en la aleta de los perfiles. La estanqueidad se obtendrá mediante una junta central en EPDM y por una junta de galce. El drenaje oculto del marco, se realiza mediante colisos oblongos en la ranura perimetral. Un coliso oblongo en la caja del perfil de hoja permite el drenaje y el quilibrado de la presión de la hoja.



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Los montantes se ensamblarán en corte recto por alveovis. El montante fijo/hoja estará compuesto de dos perfiles de aluminio y una barreta insertada. El acristalamiento se realizará mediante juntas EPD de calidad marina. La junta exterior de la hoja asegurará la estanqueidad de todo el conjunto y, especialmente, entre la hoja y el marco. El drenaje del travesaño estará oculto en la ranura. El inversor central tendrá una anchura reducida de 55 mm. La maneta estará centrada con respecto a inversor. La superficie de aluminio visto desde el exterior será de 55 mm., cualquiera que sea la combinación: Fijo, fijo/hoja, inversor central 2 hojas. El montante hoja/hoja tendrán una superficie de aluminio visto de 92 mm. En el interior del patio de armas se practica un cierre con carpintería que se corresponde con el modelo deventana Unicity de Technal o similar que presenta un marco de perfíl tubular de 4 cámaras La ruptura del puente térmico estará asegurada por dos barretas de poliamida de 15 mm. Estas barretas estarán enrasadas para evitar la retención de aguas en caso de alguna infiltración. El marco lo compondrán perfiles tubulares de 4 cámaras de 101 mm. de anchura con una caja de 11 x 32 y 18 x 21 mm. de altura. Las hojas las compondrán perfiles de 88 mm. de anchura con una caja de 18 x 37 mm. de altura. Los accesorios serán en aluminio o zamack. El enrasado de las uniones se asegurará por una escuadra de refuerzo en la aleta de los perfiles. La estanqueidad se obtendrá mediante una junta central en EPDM y por una junta de galce. El drenaje oculto del marco, se realiza mediante colisos oblongos en la ranura perimetral. Un coliso oblongo en la caja del perfil de hoja permite el drenaje y el quilibrado de la presión de la hoja. Los montantes se ensamblarán en corte recto por alveovis. El montante fijo/hoja estará compuesto de dos perfiles de aluminio y una barreta insertada. El acristalamiento se realizará mediante juntas EPD de calidad marina. La junta exterior de la hoja asegurará la estanqueidad de todo el conjunto y, especialmente, entre la hoja y el marco. El drenaje del travesaño estará oculto en la ranura. El inversor central tendrá una anchura reducida de 55 mm. La maneta estará centrada con respecto a inversor. La superficie de aluminio visto desde el exterior será de 55 mm., cualquiera que sea la combinación: Fijo, fijo/hoja, inversor central 2 hojas. El montante hoja/hoja tendrán una superficie de aluminio visto de 92 mm.



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2.4.1. Aislamiento térmico

En cuanto al Aislamiento térmico de dichos subsistemas, la demanda energética máxima prevista del edificio para condiciones de verano e invierno y su eficiencia energética en función del rendimiento energético de las instalaciones proyectado según el apartado 2.6.2: 2.4.2. Hipótesis de cálculo Condiciones interiores de cálculo

Las condiciones interiores de cálculo se fijarán en función de la actividad metabólica de las personas y de su grado de vestimenta. Condiciones que variarán de unos locales a otros en función del tipo de actividad que se desarrolle en ellos (UNE-EN ISO 7730). En cualquier caso las condiciones interiores siempre estarán comprendidas entre (ITE 02.2.1. del RITE):

ESTACIÓN TEMPERATURA OPERATIVA (ºC)

VELOCIDAD MEDIA DEL AIRE

(m/s)

HUMEDAD RELATIVA (%)

VERANO 21 a 25 0,18 a 0,24 40 a 60 INVIERNO 20 a 23 0,15 a 0,20 40 a 60 Condiciones exteriores de cálculo

Las condiciones exteriores de cálculo de temperatura seca y húmeda, cuando corresponda, de acuerdo con el criterio de los niveles presentiles, que aparece recogida en la UNE 100001:2001 a la que remite la ITE 02.3 del RITE, considerándose un nivel percentil del 1% en verano, y del 99% en invierno, de la temperatura seca o húmeda según el caso.

Para SANTANDER:

Verano Invierno

SANTANDER

Ts ext 25,3 ºC

THc 20,2ºc

TH 21,2ºC

Ts ext +3 ºC



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y una temperatura del terreno de 8 ºC.

Calidad de aire interior

Para la consecución de unos niveles de calidad aceptables del aire ambiente en el interior de los locales se consideran los criterios de ventilación indicados en la UNE 100011, tal y como prescribe la ITE 02.2.2. del RITE.

Dado que la ocupación es un parámetro estimativo, desconocido con

precisión, a día de hoy, la tasa de aportación de aire exterior se establecerá en 3,6 m3/h (por m2). Menos para la Sala de Reuniones de Planta Baja que se establece 36 m3/h (por persona).

Calidad de los cerramientos

Para el cálculo de Cargas y Pérdidas se toma unos valores de coeficientes de transmisión K (kcal/hm2ºC), conforme a los máximos permitidos por el CODIGO TECNICO DE LA EDIFICACION en su capítulo HE 1 “Limitación de la Demanda de Energía”, que para la zona Climática de Santander (Zona C1), son:

• Muro exterior y cerramientos en contacto con el terreno: 0,73

W/m2ºC • Suelos:0,5 W/ m2ºC • Cubierta exterior: 0,41W/m2ºC • Ventana exterior: 4,4 W/m2ºC

Radiación solar

La insolación se tomará de las tablas contenidas en el “Manual de aire

acondicionado” de CARRIER para una latitud de 40º. Para cada local se considerará en el cálculo, el momento en que la

radiación solar resulta máxima.

Cargas internas

Las cargas internas tenidas en cuenta para el estudio de las necesidades térmicas del Edificio provienen básicamente de:

• La ocupación • La iluminación • Componentes eléctricos (equipos, ordenadores, ornamentación, etc.)



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Ocupación

La densidad de ocupación considerada para cada dependencia aparece refleja en el Cálculo de Cargas Térmicas.

Las aportaciones caloríficas consideradas por persona son: • Carga sensible: 61 kcal/h.persona • Carga latente: 52 kcal/h.persona

Iluminación y componentes eléctricos

La aportación calorífica considerada a causa de la iluminación y las máquinas instaladas aparece refleja en el Cálculo de Cargas Térmicas.

Simultaneidad

Simultaneidad climática Para el cálculo de la carga total del edificio se considerará el momento

de máxima carga simultánea a efectos de radiación solar incidente. Considerando el Edificio como un único volumen.

Simultaneidad de usos Se prevé un uso continuado desde las 10.00h hasta las 22.00h en días

laborables. Teniendo en cuenta que los horarios de funcionamiento de los diferentes

dependencias del Palacio son en general coincidentes, no se ha considerado ningún factor de simultaneidad.

El dimensionamiento de la Unidad Exterior se realizará en base al Cálculo

de Cargas del Edificio.

Cargas térmicas

El cálculo de cargas o necesidades térmicas de todos y cada uno de las dependencias que componen el Palacio, resultante de las consideraciones e hipótesis expuestas, se puede observar en los ANEXOS al presente Proyecto.



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El dimensionamiento de las unidades interiores resulta de considerar las Cargas Térmicas de cada dependencia.

El dimensionamiento de la Unidad Exterior se realizará en base al Cálculo

de Cargas del Edificio. La selección de equipos aparece reflejada en Mediciones y Planos.

2.4.3. Regulación

La instalación de climatización, anteriormente descrita, irá telegestionada

desde puesto central, basado en pantalla tactil, con el fin de tener una visualización más fluida de los valores de interés y los valores consigna a través de puntos activos de un entorno gráfico, gestión de alarmas, introducción de horarios... Consiguiendo una mayor optimización energética en la gestión de la instalación.

La gestión de la temperatura en cada uno de los ambientes climatizados

se realizará mediante termostato ambiente.

2.4.4. Ahorro energético

El sistema propuesto dispone de tecnología inverter y caudal de refrigerante variable, lo que permite ajustar el consumo eléctrico del compresor a las necesidades térmicas reales en cada instante, actuando sobre la frecuencia de la corriente eléctrica de alimentación.

La disposición de un sistema con recuperación de calor, permite que la

condensación requerida para la refrigeración de determinadas dependencias se produzca en otras unidades interiores de locales adyacentes que demanden calor, y viceversa, en vez de en la unidad exterior. Esta circunstancia permite que el compresor trabaje a baja frecuencia eléctrica, lo que implica bajo consumo. Por otro lado se está minimizando las emisiones de aire con carga térmica al exterior.

La disposición de un recuperador entálpico permite la transferencia

térmica entre el aire de extracción y el aire insuflado sin aporte térmico (Invierno) o frigorífico (Verano) exterior.



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2.5.- SISTEMA DE COMPARTIMENTACIÓN

Definición de los elementos de compartimentación con especificación de su comportamiento ante el fuego y su aislamiento acústico y otras características que sean exigibles, en su caso. A continuación se procede a hacer referencia al comportamiento de los elementos de compartimentación frente a las acciones siguientes, según los elementos definidos en la memoria descriptiva. Se entiende por partición interior, conforme al “Apéndice A: Terminología” del Documento Básico HE1, el elemento constructivo del edificio que divide su interior en recintos independientes. Pueden ser verticales u horizontales. Se describirán en este apartado aquellos elementos de la carpintería que forman parte de las particiones interiores (carpintería interior). División horizontal: Forjado realizado con una losa armada de 15cm de espesor con una resistencia al fuego exigible de 90 minutos. Su comportamiento frente al aislamiento acústico no es de aplicación ya que se trata de unas instalaciones que forman parte del conjunto de la actividad. En todo caso para ese espesor y material se establece un aislamiento a ruido aéreo R de 55 dBA y un nivel de ruido de impacto LN de 80 dBA. Todos los techos, salvo aquellos que por altura no sea posible, se realizarán con placas de escayolas suspendidas mediante entramados metálicos en combinación elementos perimetrales para disimular vigas y en el perímetro de los mismos.

-Todos los techos, salvo aquellos que por altura no sea posible, se

realizarán con placas de escayolas suspendidas mediante entramados metálicos en combinación con molduras perimetrales para disimular vigas y en el perímetro de los mismos.

- Los restantes techos se realizarán a base de un guarnecido y enlucido

de yeso horizontal. Se seguirán para la elección de materiales y forma de ejecución las

especificaciones marcadas en el Pliego de Prescripciones Generales y el Pliego de Prescripciones Particulares de este Proyecto.

- Los restantes techos se realizarán a base de un guarnecido y enlucido de

yeso horizontal. División vertical: Las divisiones interiores se ejecutarán con tabique de pladur autoportante de 15+70+15 y aislamiento interior resorte/membrana/resorte de 28mm de espesor.



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Los muros exteriores en su cara interior se trasdosan con un sistema semidirecto con paneles de pladur de 15mm previo aislamiento también como en el resto de los tabiques descritos. De esta manera se obtiene una resistencia al fuego de 60 minutos y un aislamiento acústico de 35 dBA. La carpintería ya está ejecutada com hojas practicables oscilibatientes serie UNICITY de TECHNAL . Se colocará un acristalamiento tipo CLIMALIT SILENCE 4+4/20/4+4, con lámina de color morado.

2.6. SISTEMA DE ACABADOS

Se indicarán las características y prescripciones de los acabados de los paramentos a fin de cumplir los requisitos de funcionalidad, seguridad y habitabilidad (los acabados aquí detallados, son los que se ha procedido a describir en la memoria descriptiva)

Acabados habitabilidad Revestimientos exteriores

Los paramentos se encuentran ya revestidos con un enfoscado de cemento fratasado. Dichos paramentos deberán emplastecerse y enlucirse con morteros de resinas de altas prestaciones, gran finura y fuerte adhesión.

Revestimientos interiores

Los tabiques se ejecutan con paneles de cartón yeso que deberán acabarse con sus cintas y emplastecidos y posteriores manos de pintura, tanto en lienzos verticales como horizontales.



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Solados El solado se resuelve con un parquet flotante de 13mm de espesor sobre lámina anti-impacto. El proyecto solo contempla la intervención en los suelos del interior de la edificación, los cuales se realizarán conforme al siguiente detalle: Previa nivelación de los suelos, en planta baja se colocará un suelo a base de piedra natural de 60x60cm de 20mm. de grosor. Se procederá a la utIlización de dos tipos de piedra: mármol Piedra Marfil y mármol Negro Marquina. En los cuartos húmedos y en el cuarto de la maquinaria del ascensor se colocará piezas cerámicas de gres de 20x20cm. De igual forma el gres que se utilice en el suelo servirá para realizar un rodapié en las paredes de los aseos. En el exterior se rematará el solado de piedra artificial en todo el contorno del edificio.

Cubierta La cubierta se resuelve con zinc sobre aislamiento e impermeabilización.

Acabados seguridad Revestimientos exteriores

Se cumplirá el Documento Básico de Seguridad en caso de incendio


Se cumplirá el Documento Básico de Seguridad en caso de incendio

Solados El solado tanto en planta baja como en planta primera, cumplirán los requisitos que determine el Documento Básico de Seguridad de Utilización así como el de Seguridad en caso de incendio.

Cubierta Se cumplirá el Documento Básico de Seguridad en caso de incendio y Seguridad frente a la humedad.

Acabados funcionalidad Revestimientos exteriores

La elección de los acabados el los revestimientos exteriores responde a los criterios de reposición de materiales existentes.


Se cumplirá el Documento Básico de Seguridad en caso de incendio y Seguridad frente a la humedad

Solados El solado tanto en planta baja como en planta primera, cumplirá los requisitos que determine el Documento Básico de Seguridad de Utilización así como el de Seguridad en caso de Incendio.



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2.7 SISTEMA DE ACONDICIONAMIENTO DE INSTALACIONES

Se indicarán los datos de partida, los objetivos a cumplir, las prestaciones y las bases de cálculo para cada uno de los subsistemas siguientes: Protección contra incendios, anti-intrusión, pararrayos, electricidad, alumbrado, ascensores, transporte, fontanería, evacuación de residuos líquidos y sólidos, ventilación, telecomunicaciones, etc. Instalaciones térmicas del edificio proyectado y su rendimiento energético, suministro de combustibles, ahorro de energía e incorporación de energía solar térmica o fotovoltaica y otras energías renovables.

Protección contra-incendios

La protección contra incendios se prevé para evitar y en todo caso reducir a limites aceptables el riesgo de que los usuarios del edificio sufran daños derivados de un incendio. Se atenderá a las exigencias del Documento Básico de Seguridad en caso de Incendio.

Anti-intrusión La protección contra intrusos se prevé para evitar y en todo caso reducir a limites aceptables el riesgo de que el edificio sufra daños derivados de una intrusión. Se atenderá a las exigencias del Documento básico de Seguridad.

Pararrayos No es de aplicación en este proyecto Electricidad Se atenderá a lo establecido Alumbrado Se atenderá a lo establecido a las exigencias de

Documento Básico Ahorro de Energía y Reglamento Electrónico de Baja Tensión.

Ascensores Es de aplicación en este proyecto. Se atenderá a lo establecido por el Documento.

Transporte No es de aplicación en este proyecto Fontanería Se atenderá a lo establecido a las exigencias de

Documento Básico de Salubridad Evacuación de residuos líquidos y sólidos

Es de aplicación. Se atenderá a lo establecido por el documento y por los reglamentos y normativa que le afecten.

Ventilación Se atenderá a lo establecido a las exigencias de Documento Básico Ahorro de Energía.

Telecomunicaciones Se atenderá a lo establecido a las exigencias de los Documentos.

Instalaciones térmicas del edificio

Se atenderá a lo establecido a las exigencias de los Documentos.

Suministro de Combustibles

Se atenderá a lo establecido a las exigencias de Documento Básico Ahorro de Energía.



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Ahorro de energía Se atenderá a lo establecido Incorporación energía solar térmica o fotovoltaica

Se atenderá a lo establecido a las exigencias de Documento Básico Ahorro de Energía.

2.8 EQUIPAMIENTO Definición de baños, cocinas y lavaderos, equipamiento industrial, etc

Definición Baños Se acondicionan las zonas de aseos públicos,

dotándolos a su vez de aseos para uso de personas discapacitadas.

Cocinas No es de aplicación en este proyecto Lavaderos No es de aplicación en este proyecto Equipamiento industrial Se acondiciona la zona de cafetería según lo

establecido Otros equipamientos No es de aplicación en este proyecto

enero de 2008

La propiedad La arquitecta

2 Memoria constructiva bÁSICO y De EJECUCIÓNPalacio...

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