1_memoria Descriptiva Drenaje de La Av. Vice_febrero 2013

ING. JESUS H. MORENO MANTILLA. CONSULTOR

URB. BANCARIOS MZ A LOTE 5 SEGUNDA ETAPA. PIURA TELEF. 619500, 969076424, RPM # 680192

ESTUDIO HIDRAULICO

“MEJORAMIENTO DE LA AV. VICE TRAMO SANCHEZ CERRO – ANDRES AVELINO CACERES DISTRITO Y

PROVINCIA DE PIURA”

Febrero del 2013.



GOBIERNO REGIONAL PIURA

GERENCIA REGIONAL DE INFRAESTRUCTURA UNIDAD FORMULADORA

MEMORIA DESCRIPTIVA

“MEJORAMIENTO DE LA AV. VICE TRAMO SANCHEZ CERRO – ANDRES AVELINO CACERES DISTRITO Y PROVINCIA DE PIURA”

ESTUDIO HIDRAULICO

El presente estudio correspondiente a la parte hidráulica cuyo objetivo es drenar las aguas que se acumulan en la Av. Vice, entre la Av. Cáceres y la Av. Sánchez Cerro en periodos lluviosos, para lo cual se han planteado dos probables soluciones:

PLANTEAMIENTO DE LAS ALTERNATIVAS

1. Construcción de una captación (estanque de laminación) en

la Av. Vice (en la parte más baja) y conducir las aguas de lluvia por gravedad hacia una cámara de bombeo cercana al Rio Piura, para ser bombeadas.

2. Construcción de una captación (estanque de laminación) y una cámara de bombeo en la parte más baja de la Av. Vice para bombear las aguas de lluvia directamente hacia el rio Piura.



Así mismo se ha planteado en ambas soluciones el empleo de estanques de laminación cuyo sustento teórico es el siguiente: ESTUDIO DEL ARTE Actualmente se han estudiado entre tanques de retención o tanques de tormenta que se vacían al terminar ésta, ya sea por bombeo, por regreso a la red o por gravedad directamente al punto de vertido; y un segundo tipo que serían los tanques de laminación. Para nuestro caso funcionaría muy bien con este segundo tipo. La diferencia estriba en que en este caso se debe tener un elemento, ya sea un vertedero con cota suficiente para verter al río (puede que sea muy complicado y obliga a poner en presión nuestra red anterior) o un bombeo que comience a funcionar a partir de un nivel de llenado. Este último es lo más adecuado y es el que vamos a plantear para nuestro proyecto. Consiste en la construcción de un tanque de laminación para retener parte del volumen del hidrograma de escorrentía de ingreso, y reducir por laminación los caudales pico que se presentaría en un evento lluvioso. Así mismo se construiría un sistema de regulación especial que sería un sistema de bombeo que garantizaría un caudal constante o variable de salida en forma laminada, cuyo caudal de bombeo seria cercano al hidrograma de salida. Tal como se puede mostrar en las figuras siguientes.



Luego se complementaria con una línea de impulsión con un diámetro correspondiente al diseño. Esta línea de impulsión llegaría evacuar por completo hacia el rio Piura para ambos casos pero con longitudes diferentes.



Diseño de los depósitos de retención El proceso para diseñar depósitos de retención se resume en lo siguiente: 1. Planificación. La planificación incluye la identificación de una

localización adecuada, la selección del tipo de depósito a usar y la definición de los parámetros básicos del diseño del mismo.

2. Selección de los elementos de control a la salida del depósito. Hay que escoger los elementos que permitan limitar el caudal punta a un caudal de paso deseado, evitándose así aguas abajo los vertidos incontrolados debidos a un exceso de flujo.



3. Dimensionamiento del depósito. 4. Diseño detallado y disposición del depósito. En este punto

hay que establecer las medidas de control para evitar la acumulación de sedimento en el depósito.

5. Monitorización. Consiste en la supervisión del

funcionamiento del depósito después de la construcción. De acuerdo al estudio hidrológico consensuado, se ha determinado lo siguiente:

1. Periodo de retorno que se va a trabajar, el evento de precipitación. 10 años

2. Caudal de diseño. Con lo que diseñara las infraestructuras hidráulicas. 3.6 m3/seg.

3. Duración de la tormenta de diseño. Con lo que también diseñara las infraestructuras hidráulicas. 360 minutos.

4. Volumen de precipitación. 19,036 m3/seg. Parámetros alcanzados (ver anexos) y consensuados con el responsable del estudio hidrológico y con el evaluador, en la última reunión del día cuatro de febrero del 2013. PREDIMENSIONAMIENTO A continuación se ha determinado o cuantificado con que periodo de retorno del evento se va a trabajar y la duración de la tormenta con las que se calcularan los elementos hidráulicos.



De acuerdo al estudio hidrológico se tiene lo siguiente: ECUACION DE LA TORMENTA DE DISEÑO PARA UN PERIODO DE RETORNO DE 10 AÑOS

Teniendo en cuenta esto se ha determinado caudales y volúmenes producidos para cada duración de lluvia que se presenta que corresponden al periodo de retorno de 10 años.



Curva de IDF según la ecuación típica Parámetro c = 6936.12 Parámetro b = 103.740 Parámetro a = 1.000 Parámetro d = 1.062 Duración de la lluvia = 360 min Intervalo de tiempo = 5 min Delta Tiempo Precipitación Intensidad (minutos) (mm) (mm/hr) ------------ ------------- --------- 5 0.15 1.84 10 0.16 1.94 15 0.17 2.05 20 0.18 2.17 25 0.19 2.29 30 0.20 2.43 35 0.21 2.57 40 0.23 2.73 45 0.24 2.90 50 0.26 3.09 55 0.27 3.29 60 0.29 3.51 65 0.31 3.76 70 0.34 4.02 75 0.36 4.32 80 0.39 4.64 85 0.42 5.00 90 0.45 5.40 95 0.49 5.85 100 0.53 6.35 105 0.58 6.91 110 0.63 7.55 115 0.69 8.27 120 0.76 9.09



125 0.84 10.03 130 0.93 11.12 135 1.03 12.39 140 1.16 13.87 145 1.30 15.61 150 1.47 17.69 155 1.68 20.19 160 1.94 23.24 165 2.25 27.00 170 2.64 31.70 175 3.14 37.69 180 3.79 45.47 185 3.79 45.47 190 3.14 37.69 195 2.64 31.70 200 2.25 27.00 205 1.94 23.24 210 1.68 20.19 215 1.47 17.69 220 1.30 15.61 225 1.16 13.87 230 1.03 12.39 235 0.93 11.12 240 0.84 10.03 245 0.76 9.09 250 0.69 8.27 255 0.63 7.55 260 0.58 6.91 265 0.53 6.35 270 0.49 5.85 275 0.45 5.40 280 0.42 5.00 285 0.39 4.64 290 0.36 4.32 295 0.34 4.02 300 0.31 3.76 305 0.29 3.51 310 0.27 3.29 315 0.26 3.09 320 0.24 2.90 325 0.23 2.73 330 0.21 2.57 335 0.20 2.43 340 0.19 2.29 345 0.18 2.17 350 0.17 2.05 355 0.16 1.94 360 0.15 1.84

PARA 10 AÑOS

90 120 180 240 360

11,833 13,622 15,983 17,437 19,036

3,500 3,550 3,588 3,600 3,600

Parametros

Volumen (m3)

Caudal (lts/seg)

Duracion de la tormenta (min)



Llegando a la conclusión que se trabajara con un periodo de retorno de 10 años y una duración de la tormenta de 360 minutos y un caudal de 3.6 m3/seg. Según el estudio hidrológico y su complemento. Pre dimensionamiento según Flumen Para lo cual se ha realizado los siguientes calculos para determinar cuál es la mejor técnicamente, para esto se ha calculado las dimensiones del estanque en función al caudal que queremos laminar, es decir para diferentes caudales de salida y hacerla constante.

Cálculo de caudal unitario:

Progresiva Area cuencaPendiente tc tp Tp tr tb qp

m km2 (%) (h) (h) (h) (h) (h) (m3/s/mm)

0+300 0.404 698 34.5 30.0 4.5 0.64 0.351 0.210 0.252 0.4211 0.673 0.3333

En Minutos

21.05 12.6 15.13 25.3 40.39

Longitud

(m)

Cota Punto

Inicial

(msnm)

Cota Punto

Final

(msnm)

Diferencia

de cotas (m)

Se ha procedido a simular la laminación para diferentes caudales que salen del estanque de retención, para lo cual se puede observar en los anexos los resultados. Sin embargo de acuerdo al análisis se ha decidido utilizar laminar una salida de 600 lps. Para la primera alternativa y 900 lps para la segunda. Obteniendose los siguientes resultados:



0.6 m3/seg

Caudal de Ingreso 3.5 m3/seg

Tiempo pico 15.13 min

Tiempo base 40.39 min

D (m.) Area (m2) Altura (H)Para un

ancho de 7 m.

0.25 432.96 7.61 61.85

0.30 897.78 3.67 128.25

0.35 1,663.24 1.98 237.61

0.40 2,837.42 1.16 405.35

0.50 6,927.29 0.48 989.61

0.80 45,398.70 0.07 6,485.53

PARA LAMINAR A

Para lo cual se ha desarrollado el siguiente pre dimensionamiento hidráulico.

Para la primera alternativa: las medidas del estanque seria. o Altura total 2.50 m. efectivo 2.00 m. longitud de 240 m.

y ancho de 7 m. Diámetro de salida de 0.35 m.

Para la segunda alternativa: Las medidas del estanque seria. o Altura total 4.20 m. efectivo 3.70 m. Longitud de 130

m. y ancho efectivo de 7 m. Para un diámetro de 0.30 m.



Luego se ha procedido también a pre dimensionar con formulas empíricas Formulas que se presentan en un seminario dictado por el Dr. Ignacio Andrés Domenech.

Pre dimensionamiento primera alternativa Formulas de Pre Dimensionamiento 1ra Alternativa

Caudal de Salida o que se desea laminar Qs = 0.6 m3/seg

Caudal que produce la cuenca Qe = 3.6 m3/seg

Volumen que produce la cuenca Ve = 19,000.00 M3

M3

Pre Dimensionamiento

Promedio 10,998.24

Abt y Grigg

SCS (I y Ia)

SCS (I y II)

Volumen de almacenamiento

15,833.33

7,936.90

9,224.50

Pre dimensionamiento segunda alternativa Formulas de Pre Dimensionamiento 2da Alternativa

Caudal de Salida o que se desea laminar Qs = 0.9 m3/seg

Caudal que produce la cuenca Qe = 3.6 m3/seg

Volumen que produce la cuenca Ve = 19,000.00 M3

Promedio 9,471.70

Pre Dimensionamiento Volumen de almacenamiento

M3Abt y Grigg 14,250.00

SCS (I y Ia) 6,290.78

SCS (I y II) 7,874.31



Teniendo estos pre diseños se ha procedido a la simulación con el software SWMM, para lo cual se ha iterado varios valores de las dimensiones del estanque (área) versus diámetro de salida, teniendo en cuenta como constante un caudal producido por la cuenca de 3.6 m3/seg. Y un volumen de agua producido de 19,000 m3. Encontrándose los siguientes valores definitivos para ambas alternativas: DESARROLLO: Se propone que las dimensiones finales de los elementos hidráulicos deben ser: PRIMERA ALTERNATIVA:

1. Estanque de laminación; a. Longitud: 500 m. b. Profundidad efectiva: 2.50 m. c. Profundidad total: 2.70. d. Área de laminación del estanque 3,500 m2. e. Diámetro de salida: 28 pulgadas (0.70 m.) y de 1,550

ml. Hasta cámara frente al colegio Santa María. a. Sistema de bombeo: 02 electrobombas de 300 lps. + 01

en reserva.

2. Cámara de bombeo frente al colegio Santa María. a. Cámara de bombeo ubicada frente colegio Santa María.

De 20 m. x5 m. b. Línea de impulsión: 18 pulgadas y de 305 metro

lineales, hacia el rio Piura. SISTEMA HIDRAULICO



DATOS TOPOGRAFICOS DE LOS ELEMENTOS HIDRAULICOS

CAMARA FRENTE AL SANTA MARIA

Desnivel

3.600

profundidadcota de fondo_2

8.85 22.565



HIDROGRAMA DE SALIDA DEL ESTANQUE

HIDROGRAMA EN LA CAPTACION - AV. VICE

Tiempo transcurrido (horas)

14121086420

Aport

e tota

l (LP

S)

3500.0

3000.0

2500.0

2000.0

1500.0

1000.0

500.0

0.0

Se puede visualizar el desarrollo del hidrograma (caudal) a través del tiempo en la salida de la captación, ubicado en la Av. Vice. HIDROGRAMA DE SALIDA DE TUBERIAS

HIDROGRAMA DE LOS CONDUCTOS

Línea T1 Línea T6 Línea T9 Línea T13


14121086420

Caudal (

LP

S)

700.0

600.0

500.0

400.0

300.0

200.0

100.0

0.0

Se puede observar el caudal laminado a través de las tuberías a lo largo del tramo hasta llegar a la cámara de bombeo frente al colegio Santa María. Llega 600 lps.



NIVELES EN LOS NUDOS DEL SISTEMA: CAPTACION HASTA LA CAMARA DE BOMBEO

NIVELES EN LOS NUDOS CAPTACION _CAMARA

Nudo CAPTACION Nudo J5 Nudo J8 Nudo J12 Nudo CAMARA


14121086420

Niv

el (

m)

3.0

2.5

2.0

1.5

1.0

0.5

0.0

-0.5

Se puede observar la variación de los niveles, tanto en la captación, en algunos buzones de inspección y en la Cámara de bombeo. PERFIL LONGITUDINAL HIDRAULICO CAPTACION – CAMARA DE BOMBEO

Perfil de la Lámina de Agua: Nudo CAPTACION - CAMARA

03/26/2012 05:00:00

Distancia (m)

1,4001,3001,2001,1001,0009008007006005004003002001000

CA

PT

AC

ION

J2

J3

J4

J6

J7

J8

J9

J10

J11

J12

Cota

(m

)

34

33

32

31

30

29

28

27

26

25

24

23

CAPTACIONJ1J2

J3

J4J5

J6

J7

J8

J9

J10 J11 J12CAMARA

Se puede observar el comportamiento de todo el sistema en conjunto.



RESULTADOS DE LA SIMULACION HIDRAULICA.

En este cuadro se puede observar el método de infiltración y la utilización dinámica del proceso.



RESULTADOS DE ERROR DE CONTINUIDAD Y PRECIPITACION

Obsérvese que no existe error de continuidad, se puede observar la precipitación total, las perdidas por infiltración y el volumen de inundación. CUADRO DE CAUDALES, PRECIPITACION, INFILTRACION Y COEFICIENTE DE ESCORRENTIA.



CUADRO DE VOLUMENES DE INUNDACION

Se puede observar que en el nudo de captación va existir una inundación de 2,000 m3 durante 1 hora. Es decir, esa cantidad de agua entre el área inundable que es 12,000 m2, se tendría una inundación de 17 cm como máximo en el peor de los casos durante 1 hora. Lo cual hace que el sistema sea aceptable. CUADRO DE CAUDALES Y VELOCIDADES EN TUBERIAS



CUADRO DE RESUMEN DE TIPO DE FLUJO EN TUBERIAS



SEGUNDA ALTERNATIVA:

1.- Estanque de laminación; b. Longitud: 300 m. c. Profundidad efectiva: 3.90 m. d. Profundidad total: 4.20

2.- Cámara de bombeo en la avenida Vice (sobre tanque de retención)

e. Cámara de bombeo ubicada en la Av. Vice. f. Sistema de bombeo: 03 electrobombas de 300 lps. + 01

en reserva. g. Línea de impulsión: 22 pulgadas y de 1,811 metro

lineales, hacia el rio Piura. SISTEMA HIDRAULICO



HIDROGRAMA DE SALIDA DE LAS BOMBAS

HIDROGRAMA DE LA BOMBA 600 LPS.


14121086420

Caudal (

LP

S)

700.0

600.0

500.0

400.0

300.0

200.0

100.0

0.0

HIDROGRAMA DE SALIDA DEL ESTANQUE

HIDROGRAMA EN LA CAPTACION - AV. VICE


14121086420

Aport

e tota

l (LP

S)

3500.0

3000.0

2500.0

2000.0

1500.0

1000.0

500.0

0.0



PERFIL LONGITUDINAL HIDRAULICO CAPTACION – CAMARA DE BOMBEO

Perfil de la Lámina de Agua: Nudo CAPTACION - V1

03/26/2012 05:00:00

Distancia (m)

3210

CA

PT

AC

ION

V1

Cota

(m

)

32

31

30

29

CAPTACION

V1

RESULTADOS DE LA SIMULACION HIDRAULICA.

Se puede observar la precipitación efectiva, el volumen total llovido, el caudal producido.



CUADRO DEL SISTEMA EN EL ESCENARIO INUNDADO

Se observa que el nudo que corresponde en la captación para las condiciones extremas va a permanecer inundado 43 minutos aproximadamente y teniendo en cuenta el volumen de inundación y el área inundable, este será de 11 cm aproximadamente. Para lo cual el sistema es aceptable.

Se observa que para el momento más desfavorable deberán utilizarse las dos bombas más la de reserva.



CONCLUSIONES En conclusión se tiene los resultados de las dos alternativas que desde el punto de vista hidráulico la más recomendable sería la primera alternativa. Sin embargo es importante hacerle un análisis técnico económico para la elección definitiva. Es importante analizarla desde el punto de vista del procedimiento constructivo, condiciones de los suelos, infraestructura existente etc. Eso conllevará a una elección idónea de la alternativa.

PRIMERA ALTERNATIVA:

1.- Estanque de laminación; c. Longitud: 500 m. d. Profundidad efectiva: 2.50 m. e. Profundidad total: 2.70. f. Área de laminación del estanque 3,500 m2. g. Diámetro de salida: 28 pulgadas (0.70 m.) y de 1,550 ml.

Hasta cámara frente al colegio Santa María. h. Sistema de bombeo: 02 electrobombas de 300 lps. + 01 en

reserva. i. Volumen del estanque es de 8,750 m3. (similar al pre

dimensionamiento) 2.- Cámara de bombeo frente al colegio Santa María.

h. Cámara de bombeo ubicada frente colegio Santa María. De 20 m. x5 m.

i. Línea de impulsión: 18 pulgadas y de 305 metro lineales, hacia el rio Piura.

SEGUNDA ALTERNATIVA:

1. Estanque de laminación; a. Longitud: 300 m. b. Profundidad efectiva: 3.90 m. c. Profundidad total: 4.20. d. Volumen del estanque es de 8,190 m3. (similar al pre

dimensionamiento) 2. Cámara de bombeo en la avenida Vice (sobre tanque de

laminación) a. Cámara de bombeo ubicada en la Av. Vice. b. Sistema de bombeo: 03 electrobombas de 300 lps. + 01 en

reserva.



c. Línea de impulsión: 22 pulgadas y de 1,811 metro lineales, hacia el rio Piura.

DATOS ADICIONALES COMPLEMENTARIOS PARA AMBAS ALTERNATIVAS

Es importante señalar que la captación de las aguas pluviales se estará dando a través de cajas recolectoras con rejilla en las calles transversales a la Av. Vice tal como se puede señalar en los esquemas y estas llevaran las aguas al estanque de laminación.



2.00

6.70/ VAR.

.06 2"2"2"2"2" 2"2"2"2"2" 2"2"2"2"2" 2"2"2"2"2" 2"2"2"2"2"

.15 6.70

.15

7.00

2.7

0

Ø 3/8"@0.30

PL 1/2"x1/8"PL 1/2"x1/8"

TUBO f° Ø 2" TUBO f° Ø 2"TUBO f° Ø 2"

L 4"x4"e=1/4"L 4"x4"e=1/4" L 4"x4"e=1/4"

ANCLAJE

f° CORR.Ø58"

ANCLAJE

f° CORR.Ø58"

Ø 3/8"@0.30

Ø 3/8"@0.30

Ø 3/8"@0.30

CORTE A - A

f'c=210 Kg/cm²

L 4"x4e=1/4" L 4"x4e=1/4"

Ø 1/2"@0.20

Ø 1/2"@0.20

S= 0.1 %

.15

1.2

0

1.50

1.5

0

En cuanto a los sedimentos también existe muchas soluciones para controlar los sedimentos en el estanque, la primera es en las cajas recolectoras, existirá pantallas contenedoras de sedimentos, que tendrán que hacer su limpieza inmediatamente después de un evento de lluvia.

De igual manera para el estanque de laminación se tendrá pantallas contenedoras de sedimentos y al mismo tiempo serán disipadoras de energía. Luego las aguas llegaría al sector de bombeo con flujos mucho más estables.



En cuanto la operación y mantenimiento del sistema este se presentará con detalle en el expediente técnico definitivo, donde se tenga establecido el sistema electromecánico a utilizar para el sistema hidráulico planteado.



Reguladores variables Compuertas de regulación y bombeos



Reguladores variables



ANEXOS CALCULO HIDRAULICO SEGUNDA ALTERNATIVA:

a.- Datos de diseño

- Caudal de Bombeo lps. (Qb) 600 lps

- Cota de ubicación de Electro bomba 28.42 mts,

- Cota de llegada de la Línea de impulsión pie de rio Piura31.00 mts.

- Presion de servicio( Ps ) 1 mts.

- Calidad de tuberia ( C ) 140

- Longitud de la tuberia ( L ) 1811 mts.

Numero de horas de bombeo0.7 Horas

b.- Calculo del diametro economico 0.51 m.

20.07 pulgadas

3%

D = K ( Qb )^0.5 k2.000 L<500 mts.1.500 L>500 y L<10001.000 L>1500 mts.

Diametro elegido ........................22 Pulgadas

Q= 300 lps 1 bomba

Q= 600 lps 2 bombas

Q= 900.00 lps 3 bombas

3 bombas 2 bombas 1 bombas

22 22 22

- Perdidas de carga po friccion mts hf =28.65 13.52 3.75

- Velocidad m/seg. V =3.67 2.45 1.22

- Gradiente hidraulica So/oo = 0.02 0.01 0.00

- Altura dinamica total Hdt =32.23 17.10 7.33

- Potencia de la bomba HP P =552.45 195.43 41.86

- Potencia del motor HP Pm =662.93 234.51 50.23

DIMENSIONAMIENTO DE LINEA DE IMPULSION

CAPATACION_CAMARA EN LA VICE HASTA EL PUENTE CACERES

Calculo de los parametros de diseño - linea de impulsion

Porcentaje de

utilización de la bomba

en el dia

Nº DE BOMBAS

DIAMETRO



PRIMERA ALTERNATIVA

a.- Datos de diseño

- Caudal de Bombeo lps. (Qb) 600 lps

- Cota de ubicación de Electro bomba 25.02 mts,

- Cota de llegada de la Línea de impulsión pie de rio Piura31.00 mts.

- Presion de servicio( Ps ) 1 mts.

- Calidad de tuberia ( C ) 140

- Longitud de la tuberia ( L ) 305 mts.

Numero de horas de bombeo0.7 Horas

b.- Calculo del diametro economico 0.42 m.

16.38 pulgadas

3%

D = K ( Qb )^0.5 k2.000 L<500 mts.1.500 L>500 y L<10001.000 L>1500 mts.

Diametro elegido ........................18 Pulgadas

Q= 300 lps 1 bomba

Q= 600 lps 2 bombas

Q= 900 lps 3 bombas

3 bombas 2 bombas 1 bombas

18 18 18

- Perdidas de carga po friccion mts hf =12.82 6.05 1.68

- Velocidad m/seg. V =5.48 3.65 1.83

- Gradiente hidraulica So/oo = 0.04 0.02 0.01

- Altura dinamica total Hdt =0.02 13.04 8.66

- Potencia de la bomba HP P =0.31 148.98 49.49

- Potencia del motor HP Pm =0.37 178.77 59.39

DIMENSIONAMIENTO DE LINEA DE IMPULSION

CAPATACION_CAMARA FRENTE AL SANTA MARIA HASTA EL PUENTE CACERES

Calculo de los parametros de diseño - linea de impulsion

Porcentaje de

utilización de la bomba

en el dia

Nº DE BOMBAS

DIAMETRO



SIMULACION DE LAMINACION PARA DIFERENTES CAUDALES

0.4 m3/seg




D (m.) Area (m2) Altura (H)Para un ancho

de 7 m.

0.25 1,029.31 3.38 147.04

0.30 2,134.37 1.63 304.91

0.35 3,954.19 0.88 564.88

0.40 6,745.67 0.52 963.67

0.50 16,468.92 0.21 2,352.70

0.80 107,930.68 0.03 15,418.67

PARA LAMINAR A



0.6 m3/seg





ancho de 7 m.

0.25 432.96 7.61 61.85

0.30 897.78 3.67 128.25

0.35 1,663.24 1.98 237.61

0.40 2,837.42 1.16 405.35

0.50 6,927.29 0.48 989.61

0.80 45,398.70 0.07 6,485.53

PARA LAMINAR A



0.9 m3/seg





ancho de 7 m.

0.25 166.81 17.13 23.83

0.30 345.90 8.26 49.41

0.35 640.82 4.46 91.55

0.40 1,093.22 2.61 156.17

0.50 2,668.99 1.07 381.28

0.80 17,491.47 0.16 2,498.78

PARA LAMINAR A



1.2 m3/seg





ancho de 7 m.

0.25 80.60 30.46 11.51

0.30 167.13 14.69 23.88

0.35 309.64 7.93 44.23

0.40 528.22 4.65 75.46

0.50 1,289.61 1.90 184.23

0.80 8,451.58 0.29 1,207.37

PARA LAMINAR A



DOCUMENTO DEL HIDROLOGO DEFINIENDO LOS PARAMETROS HIDROLOGICOS



DATOS TOPOGRAFICOS DEL SISTEMA PRIMERA

ALTERNATIVA COTA DE

TECHO

LONGITUD

DE TRAMO

LONGITUD

DE TRAMO A

COTA DE

FONDO

COTA DE

TERRENO

PROFUNDID

AD

CAPTACION 30.52 28.02 30.52 2.50

NUDO_1 7.47 9.97 28.01 30.52 2.51

NUDO_2 79.28 90.25 27.93 30.79 2.86

NUDO_3 41.316 132.566 27.89 30.95 3.06

NUDO_4 102.75 236.316 27.78 31.35 3.57

NUDO_5 21.09 258.406 27.76 31.54 3.78

NUDO_6 198.46 457.866 27.56 32.59 5.03

NUDO_7 196.205 655.071 27.36 33.175 5.82

NUDO_8 38.979 695.05 27.32 33.71 6.39

NUDO_9 197.63 893.68 27.12 32.175 5.06

NUDO_10 197.95 1092.63 26.92 31.605 4.69

NUDO_11 199.06 1292.69 26.72 31.677 4.96

NUDO_12 191.36 1485.05 26.524 31.575 5.05

DESCARGA BOMBEO 7.00 1492.05 26.515 31.662 5.15



MODELO MATEMATICO UTILIZADO



Después de las ecuaciones de Saint Venant, salieron al mercado los siguientes modelos numéricos. MOUSE INFOWORKS CAREDAS – CANOE SOBEK–URBAN SewerGEMS MARA Y el que más se ha utilizado es:



SWMM

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