13 Crosstalk

FIUBA 2012 1

MODELOS EN COMPATIBILIDAD

ELECTROMAGNETICAJuan C. Fernandez

13 – Crosstalk

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MODELOS EN COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNETICA 8

CROSSTALKCROSSTALKCrosstalk: interferencia entre líneas conductoras cuya longitud es comparable o

mayor a la longitud de onda de los campos existentes.

El crosstalk habitualmente se da entre líneas cercanas de un mismo circuito.

• se trata de interferencia del equipo sobre sí mismo;

• el modelo usado es el de campos cercanos o campos de inducción, que pueden modelarse mediante técnicas circuitales.

El sistema más sencillo que exhibe crosstalk es el formado por tres conductores, dos vivos y un neutro.

Un caso arquetípico es el de las dos líneas microstrip que analizamos en el modelo de baja frecuencia, que se muestra en la figura.

En el capítulo de baja frecuencia hemos modelado esta estructura cuando la longitud de las líneas es pequeña frente a la longitud de onda de operación. En este capítulo extenderemos el análisis de este ejemplo cuando la longitud de las líneas es cualquiera.

línea activa

línea receptora

plano de tierraZs

V

s

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CROSSTALK - MODELO DE CONSTANTES DISTRIBUIDASCROSSTALK - MODELO DE CONSTANTES DISTRIBUIDAS

La línea culpable está conectada a una fuente, simbolizada por su equivalente Thévenin, y a una carga.

La línea víctima está terminada en ambos extremos por sendas impedancias: ZNE (near end) y ZFE (far end). Esta notación se refiere a la posición de la fuente.

Como en la mayoría de los problemas de EMC, el objetivo es hallar las tensiones inducidas sobre las impedancias de terminación de la línea víctima.

VS +

ZNE

Zs

ZFE

ZL

VNE VFE

VG

VR

IG

IR

IG+IR

z0 Ł

El modelo que usaremos es el de la figura.

Clayton Paul llama a la línea "activa" (o culpa-ble), donde está conectado el generador, con-ductor generador, y a la línea pasiva (o vícti-ma), conductor receptor. El neutro (por don-de vuelven las corrientes en las líneas vivas) es denominado conductor de referencia.

Las líneas tienen longitud Ł.

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CROSSTALK - MODELO DE CONSTANTES DISTRIBUIDASCROSSTALK - MODELO DE CONSTANTES DISTRIBUIDASLíneas multifilares

123

Conductor de referencia

En el caso general, las ecuaciones del telegrafis-ta para una línea multifilar son:

0)()( ziZzvdz

dss 0)()( zvYzi

dz

dss

• [vs(z)] es el vector de tensiones entre cada conductor y la referencia, • [is(z)] es el vector de corrientes en cada conductor• Z e Y son las matrices de coeficientes de impedancia y admitancia. • Estas matrices son cuadradas de (nn).• Sus elementos incorporan las capacidades parciales e inductancias mutuas entre los conductores.

nngnnnngn

nnggg

nnggg

LjRRMjR

MjRLjRRMjR

MjRMjRLjRR

Z

......

............

...

...

11

22222222121

11121211111 11 12 1

21 22 2

1 2

...

...

... ... ... ...

...

n

n

n n nn

C C C

C C CY j

C C C

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CROSSTALK - MODELO DE CONSTANTES DISTRIBUIDASCROSSTALK - MODELO DE CONSTANTES DISTRIBUIDASLíneas multifilares

123

Conductor de referencia

En el caso general, las ecuaciones del telegrafis-ta para una línea multifilar son:

0)()( ziZzvdz

dss 0)()( zvYzi

dz

dss

Vamos a trabajar con líneas ideales:

11 12 1

21 22 2

1

...

...

... ... ... ...

... ...

n

n

n nn

L M M

M L MZ j L L

M L

11 12 1

21 22 2

1 2

...

...

... ... ... ...

...

n

n

n n nn

C C C

C C CY j C C

C C C

2LC c I

donde I es la matriz unitaria y c la velocidad de propagación de las ondas de tensión y corriente en la estructura. Entonces la matriz de inductancias se puede calcular a partir de la inversa de la matriz de capacitancias y viceversa.

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En el caso presente, con solamente dos conductores vivos más el conductor de re-ferencia, las matrices quedan:

Entonces:

2LC c IG m

m R

l lZ j L L

l l

G m m

m R m

c c cY j C C

c c c

22 1 0

0 1 0G m G m m G G m m m R R m m m

m R m R m m R m G m m G m R m

l l c c c l c c l c l c c l c cLC c

l l c c c l c c l c l c c l c

2 2 2 2 2 2

22 2

22 2

22 2

, ,R m G m mG R m

G R m G R m G R m

R m R mG

G R m G MG m R m m

G m G mR

G R m G MG m R m m

m mm

G R m GG m R m m

l l l l lc c c

c l l l c l l l c l l l

c c c cl

c c c c c cc c c c c c

c c c cl

c c c c c cc c c c c c

c cl

c c c c cc c c c c c

Mc

FIUBA 2012 7



Quedan entonces las ecuaciones del telegrafista:

Podemos hallar la solución de estas ecuaciones matriciales derivando las de la primera línea respecto de z y usando la segunda línea:

0 0G m G m mG G G G

m R m R mR R R R

l l c c cV I I Vd dj j

l l c c cV I I Vdz dz

2

2

2 2 22 2

2 2 20

G m G m G m mG G G

m R m R m R mR R R

G G G G G

R R R R R

l l l l c c cV I Vd dj j j

l l l l c c cV I Vdz dz

V V V V Vd dLC k

V V V V Vdz c dz

donde: y siendo c la velocidad de propagación de las ondas en la estructura.

2 2 2k c

La solución de esta ecuación matricial es (agregamos el factor para obtener la ecuación completa) entonces, en el dominio de la frecuencia:

j te

( , ) , ( , )j t kz j t kz j t kz j t kzG G G R R RV z t V e V e V z t V e V e

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En el caso de las corrientes obtenemos una solución similar:

Podemos hallar la relación entre las constantes de estas ecuaciones a partir de las ecs.del telegrafista:

y entonces, para las ondas progresivas:

de donde:

y para las ondas regresivas:

y finalmente:


( , ) , ( , )j t kz j t kz j t kz j t kzG G G R R RI z t I e I e I z t I e I e

0G G

R R

V Idj L

V Idz

0 G mG G G G G G

m RR R R R R R

l lV I V I I Ijk j L L c L c

l lV I V I I Ik

,G G G m R R m G R RV c l I l I V c l I l I

0 G mG G G G G G

m RR R R R R R

l lV I V I I Ijk j L L c L c

l lV I V I I Ik

,G G G m R R m G R RV c l I l I V c l I l I

FIUBA 2012 9



No es posible, en general, separar tensión y corriente para cada onda (progresiva y regresiva), salvo cuando la inductancia mutua es despreciable. Procediendo de la misma forma con la otra ecuación del telegrafista tenemos:

para ondas progresivas:

y para ondas regresivas:

y nuevamente no se puede, en general, separar tensión y corriente para cada onda (progresiva y regresiva), salvo cuando la capacitancia mutua es despreciable.


( , ) , ( , )j t kz j t kz j t kz j t kz

G G G R R RI z t I e I e I z t I e I e

,G G G m R R m G R RV c l I l I V c l I l I ,G G G m R R m G R RV c l I l I V c l I l I

0G G

R R

I Vdj C

I Vdz

0 G m mG G G G G G

m R mR R R R R R

c c cI V I V V Vjk j C C c C c

c c cI V I V V Vk

,G G m G m R R m G R m RI c c c V c V I c c V c c V

,G G m G m R R m G R m RI c c c V c V I c c V c c V

FIUBA 2012 10



Para tener ecuaciones desacopladas es necesario transformar las ecuaciones originales a ecuaciones modales, diagonalizando las matrices en las ecuaciones del telegrafista.

Definimos:

Entonces, las ecuaciones del telegrafista se convierten en:

y para lograr desacoplar las ecuaciones modales, se requiere que:

11 12 1 111 12

21 22 2 221 22

, ,V V m mG G I Is V m s I m

V V m mR R I I

t t V IV I t tv T V i T I

t t V IV I t t

1

1

( ) ( ) 0 0 0

( ) ( ) 0 0 0

s s V m I m m V I m

s s I m V m m I V m

d d dv z j L i z T V j LT I V j T LT I

dz dz dzd d d

i z j C v z T I j CT V I j T CT Vdz dz dz

1 11 1

2 2

0 0,

0 0V I D I V D

L CT LT L T CT C

L C

y como podemos escribir:2LC c I

11 11 2 1 1 2

2 2

0 0,

0 0V I D I V I V D

L CT LT L c T L T c T L T C

L C

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En el caso en que el medio en que se hallan los conductores sea homogéneo, Clayton Paul encuentra una solución analítica[1]:

[1] "Solution of the Transmission-Line Equations for Three-Conductor Lines in Homogeneous Media", C. Paul, IEEE Trans. EMC. EMC-20, 216–222 (1978)., o también "Analysis of Multiconductor Transmission Lines", C.Paul, Wiley Interscience, New York,1994, Cap.6.

2,NE NE NE S FE FE S

S SV j M C j TK S V V j M V

22 2G R G RC j S P j CS 2 1 1

11 1

SG LR LG SR

SG LG SR LR

P k

1 1

2 21 1

I C NE NE FE LNE NE NE m m

NE FE S L NE FE S L

I C NE FE LFEFE FE FE m m

NE FE S L NE FE S L

I CLG NE LG NE LG NE m LG NE FE L m

NE

NE FE S L

Z Z Z ZM M M l c

Z Z Z Z Z Z Z Z

Z Z ZZM M M l c

Z Z Z Z Z Z Z Z

M M Z l Z Z Z cK

k k Z Z Z Z

Ł Ł

Ł Ł

Ł+ Ł

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En el caso en que el medio en que se hallan los conductores sea homogéneo, Clayton Paul encuentra una solución analítica[1]:

C = cos(Ł) , S = sen(Ł)/Ł , T = Ł /c , = /c

es el factor de acoplamiento inductivo

[1] "Solution of the Transmission-Line Equations for Three-Conductor Lines in Homogeneous Media", C. Paul, IEEE Trans. EMC. EMC-20, 216–222 (1978)., o también "Analysis of Multiconductor Transmission Lines", C.Paul, Wiley Interscience, New York,1994, Cap.6.

2,NE NE NE S FE FE S

S SV j M C j TK S V V j M V

2

2

1

11

1

G S L SG LGG G m

S L S L SG LG

NE FE SR LRRR R m

NE FE NE FE SR LR

l Z Z Tc c

Z Z Z Z kZ Zl T

c cZ Z Z Z k

Ł Ł

ŁŁ

2 2 2 2, , ,

1 1 1 1S NEL FE

SG LG SR LR

G G R R

Z ZZ Z

cl k cl k cl k cl k

m

G R

lk

l l

FIUBA 2012 13



Ejemplo:

línea activa

línea receptora

plano de tierra

Zs

V

s

h

ww d

plano de tierra

Vamos a simular el mismo problema que en el modelo de baja frecuencia. Allí habíamos tomado: Ł = 5 cm, d = 5mm, w = 2 mm, h = 1mm y r = 3.6 Los parámetros de la línea de transmisión trifilar se pue-den calcular usando el software de FastCap. Se obtiene:

11 123 10 , 3.4 10G m R m mc c c c F m c F m

Como las líneas de campo están parte en el aire y parte en el dieléctrico, es necesa-rio definir una permitividad efectiva. Se obtiene con TXLINE:

Y la frecuencia en que Ł = es: f ≈ 3.5 GHz.

Por la relación entre las matrices de capacitancias e inductancias obtenemos:

Tomamos además: ZS = ZL = ZNE = ZFE = Z0 53.5 .

802.96 1.74 10eff effc c m s

6 71.11 10 , 1.26 10G R ml l H m l H m

FIUBA 2012 14


CROSSTALK - MODELO DE CONSTANTES DISTRIBUIDASCROSSTALK - MODELO DE CONSTANTES DISTRIBUIDASlínea

activa

línea receptora

plano de tierra

Zs

V

s

La frecuencia en que Ł = es: f ≈ 3.5 GHz.

Ploteamos las tensiones de crosstalk en las impedan-cias de terminación de la línea víctima:

NEVFEV

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activa

línea receptora

plano de tierra

Zs

V

s



NEV FEV

FIUBA 2012 16



activa

línea receptora

plano de tierra

Zs

V

s



NEV FEV

FIUBA 2012 17



línea activa

línea receptora

plano de tierra

Zs

V

s

Líneas cortas: Ł .

Se puede modelar el crosstalk mediante un acoplamiento general débil definido por la capacidad de acoplamiento C0 y la inductancia mutua M entre las dos trazas vivas de ter-minación de la línea víctima. Habíamos hallado:

0 ( )( )

( )( )

a b LC a C M a s

a b s L

M b C M b sa b s L

C Z Z Zk V i k k Z V

Z Z Z Z

Mk V i k k Z V

Z Z Z Z

0

0

( )( ) ( )( )

( )( ) ( )( )

a a b La s s

a b s L a b s L

b a b Lb s s

a b s L a b s L

Z Z Z ZV j MV j C V

Z Z Z Z Z Z Z Z

Z Z Z ZV j MV j C V

Z Z Z Z Z Z Z Z

FIUBA 2012 18



línea activa

línea receptora

plano de tierra

Zs

V

s

Líneas cortas: Ł .

Clayton Paul llega a las mismas ecuaciones, con pequeñas diferencias de notación:

NE NE FE LNE m s m s

NE FE s L NE FE s L

NE FE LFEFE m s m s

NE FE s L NE FE s L

R R R RV j L V j C V

R R R R R R R R

R R RRV j L V j C V

R R R R R R R R

NEV FEV

13 Crosstalk

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