1.1 CONCEPTOS BASICOS
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17/05/2013
1
UNIDAD I Circuitos básicos con Amplificadores
operacionales
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 1
ANTECEDENTES HISTORICOS
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 2
ANTECEDENTES HISTORICOS DEL AMP. OPERACIONAL
El concepto de amplificador operacional se originó alrededor de 1947.
Los primeros amplificadores operacionales utilizaban tubos de vacio,
pero no fue sino hasta la introducción del circuito integrado que el
amplificador operacional comenzó a desarrollar su verdadero potencial.
En 1964 Fairchild Semiconductor desarrollo el primer amplificador
operacional de circuito integrado, llamado 702, que mas tarde fue seguido por el
709 y con el tiempo por el 741, el cual se ha convertido en el estandar de la
industria. Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 3
LEY DE OHM
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 4
LEYES DE KIRCHHOFF
En cualquier nodo, la suma de la corriente que entra
en ese nodo es igual a la suma de la corriente que
sale. De igual forma, La suma algebraica de todas las
corrientes que pasan por el nodo es igual a cero
Esta ley también es llamada ley de nodos o primera
ley de Kirchhoff y es común que se use la sigla LCK
para referirse a esta ley. La ley de corrientes de
Kirchhoff nos dice que:
Esta ley es llamada también Segunda ley de Kirchhoff,
ley de lazos de Kirchhoff y es común que se use la sigla
LVK para referirse a esta ley.
En toda malla la suma de todas las caídas de tensión es
igual a la tensión total suministrada. De forma
equivalente, En toda malla la suma algebraica de las
diferencias de potencial eléctrico es igual a cero.
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 5
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 6
17/05/2013
2
DIAGRAMA A BLOQUES DE UN AMPLIFICADOR OPERACIONAL
BLOQUES FUNCIONALES
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 7
Amplificador Operacional Real.
Un amplificador operacional real difiere del comportamiento ideal en 2 aspectos: consume
intensidades en sus entradas, e introduce errores en la comparación de las señales de entrada. En la
siguiente figura se muestra el circuito interno de un amplificador operacional típico. En este caso se
considera el amplificador AD741:
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 8
ESTRUCTURA INTERNA DEL 741
Amplificador diferencial
El bloque delineado con azul es un amplificador diferencial. Q1 y Q2 son
seguidores de emisor de entrada y junto con el par en base común Q3 y Q4
forman la etapa diferencial de entrada. Además, Q3 y Q4 actúan como
desplazadores de nivel y proporcionan ganancia de tensión para controlar el
amplificador clase A. El amplificador diferencial formado por los cuatro
transistores Q1-Q4 controlan un espejo de corriente como carga activa
formada por los tres transistores Q5-Q7.
Etapa de ganancia clase A
El bloque delineado con magenta es la etapa de ganancia clase A. El espejo
superior derecho Q12/Q13 carga esta etapa con una corriente constante,
desde el colector de Q13, que es prácticamente independiente de la tensión
de salida. La etapa consiste en dos transistores NPN en configuración
Darlington y utiliza la salida del espejo de corriente como carga activa de alta
impedancia para obtener una elevada ganancia de tensión. El condensador
de 30 pF ofrece una realimentación negativa selectiva en frecuencia a la
etapa clase A como una forma de compensación en frecuencia para
estabilizar el amplificador en configuraciones con realimentación.
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 9
ESTRUCTURA INTERNA DEL 741
Circuito de polarización de salida
El bloque delineado con verde (basado en Q16) es un desplazador de nivel de
tensión (o multiplicador de Vbe); un tipo de fuente de tensión. En el circuito se
puede ver que Q16 suministra una caída de tensión constante entre colector y
emisor independientemente de la corriente que lo atraviesa. Esto sirve para
polarizar los dos transistores de salida ligeramente en conducción reduciendo
la distorsión "crossover". En algunos amplificadores con componentes discretos
esta función se logra con (generalmente dos en serie) diodos de silicio.
Etapa de salida
La etapa de salida (delineada con cian) es un amplificador seguidor de emisor
push-pull Clase AB (Q14, Q20) cuya polarización está fijada por el
multiplicador de Vbe Q16 y sus dos resistencias de base. Esta etapa está
controlada por los colectores de Q13 y Q19. Las variaciones en la polarización
por temperatura, o entre componentes del mismo tipo son comunes, por lo
tanto la distorsión "crossover" y la corriente de reposo puede sufrir variaciones.
El rango de salida del amplificador es aproximadamente un voltio menos que
la tensión de alimentación, debido en parte a la tensión Vbe de los transistores
de salida Q14 y Q20.
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 10
CARACTERISTICAS DE LOS AMPLIFICADORES OPERACIONALE IDEALES
ECUACION
Vo = Av (Vi+ – V–) = Av ⋅ Vd
- AV: GANANCIA EN LAZO ABIERTO o GANANCIA
DIFERENCIAL ~ 100.000.
AMPLIFICADOR DIFERENCIAL
1 - Av infinita --> V+ = V- --> PRINCIPIO DE TIERRA VIRTUAL.
2 - Zent - Infinita --> I+ = I- = 0.
3 - Zsal nula --> fuente de tensión ideal.
4 - Amplificador de AC y DC.
5 - Ancho de banda infinito (BW)
ALIMENTACIONES (VDD,VSS):±3.3V,±5V,±9V,±12V,±15V,±18V,±22V
Vi+
Vi-
Vo
Vo
Vid
Vsat+ < VDD
Vsat- > VSS
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 11
CARACTERISTICAS DE LOS AMPLIFICADORES OPERACIONALE IDEALES
AMPLIFICADOR INVERSOR
Vsal
741
3
2
4
7
6
51R
Rf
R1
VentI1
If
0V
0V
11RIVent
1
1R
VI ent
ffsal RIVV 0
ffsal RIV
f
salf
R
VI
fII 1
f
salent
R
V
R
V
1
v
f
ent
sal AR
R
V
V
1
ent
f
sal VR
RV
1
entvsal VAV
Ri = R1
Ganancia de voltaje
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 12
17/05/2013
3
Ejemplo Amplificador Inversor ideal
Vsal
741
3
2
4
7
6
51R
Rf
R1
VentI1
If
0V
0V
Haciendo referencia a la figura
a) Calcular Afb cuando R1 = 20 kΩ y Rf = 400 kΩ
b) Calcular Rf cuando R1 = 10 kΩ y Afb = -15
c) Calcular R1 cuando Rf = 1 MΩ y Afb = 50
d) Para los incisos a, b y c calcular Vsal para un Vent = 300 mVpp
a) -20
b) 150 kΩ
c) 20 kΩ
d) -6 Vpp, -4.5 Vpp, -15 Vpp
Solución
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 13
CARACTERISTICAS DE LOS AMPLIFICADORES OPERACIONALE IDEALES
AMPLIFICADOR NO INVERSOR
Vsal
741
3
2
4
7
6
51
Vent
Rf
R1
If
I1
Vent
1
1R
VI ent
f
entsalf
R
VVI
fII 1
entsalentf VVRVR 1
entsalentf VRVRVR 11
salfent VRRRV 11
ent
salf
V
V
R
RR
1
1
v
f
ent
sal AR
R
V
V 1
1
ent
f
sal VR
RV
1
1
entvsal VAV
Ri = ∞
Ganancia de voltaje
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 14
Ejemplo Amplificador no Inversor ideal
Vsal
741
3
2
4
7
6
51
Vent
Rf
R1
If
I1
Vent
a) Con R1 = 10 kΩ y Afb = 20 calcular Rf
b) Si Afb = 20 y Rf = 200 kΩ calcular R1
c) Para los incisos a y b calcular el voltaje de salida para una entrada de
500 mVpp
a) 190 kΩ
b) 10.5 kΩ
c) 10 V
Solución
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 15
CARACTERISTICAS DE LOS AMPLIFICADORES OPERACIONALE IDEALES
AMPLIFICADOR SUMADOR INVERSOR
El sumador inversor hace precisamente lo que su nombre indica: sumar algebraicamente
dos valores e invertir el resultado, la forma de analizar este circuito es usar la singularidad
de tierra virtual en el nodo de suma del amplificador inversor. Para ello, este se modifica y
se configura un circuito con la propiedad de efectuar una suma lineal, como se muestra en
la figura.
Sumador inversor escalando
Si en este circuito se considera R1 =R2 = Rf
Sumador sin ganancia
si R1 = R2 = … Rn y Rf = R1 / n
Sumador promediador
n = numero de entradas
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 16
Ejemplo Amplificador Sumador Inversor escalador ideal
1. En la figura R1 = 20 kΩ, R2 = 50 kΩ, R3 = 25 kΩ y Rf = 100 kΩ.
Para V1 = 1 V, V2 = 2 V y V3 = -3 V. Encontrar Vsal.
2. Para la figura encontrar R1, R2 y R3 de manera que el circuito
tenga un Vsal = - ( 6V1 + 3V2 + 4V3). Rf = 200 kΩ.
1. 3 V
2. R1 = 33.3 kΩ, R2 = 66.6 kΩ, R3 = 50 kΩ
Solución
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 17
Ejemplo sumador inversor sin ganancia y promediador
a) Si en la figura 1 V1 = 3 V y V2 = -4 V, encontrar el Vsal
b) En la figura 1 V1 = 3 V y V2 = 2 V encontrar Vsal
solución
a) Vsal = 1 V
b) Vsal = -5 V
Diseñar el circuito de la figura 2 de manera que
Promedie las tres entradas para R1 = R2 = R3 =
200 kΩ
Solución
Rf = R1/n = 200 kΩ / 3 = 66.6 kΩ
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 18
17/05/2013
4
Ejemplo con varios opamp
Calcule el voltaje de salida Vo en el circuito de la figura
Solución
Vo = - 11.5 V
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 19
Amplificadores Operacionales Ideales
EJEMPLOS
EJEMPLO : Diseñar un amplificador con Ri =1KΩ, y Av = -50.
Solución: Se puede realizar a partir de un amplificador inversor, con R1´ = 1KΩ y Rf´ = 50
KΩ.
EJEMPLO 2: Diseñar un amplificador con Ri = ∞ , y Av = -50.
Solución: Se requiere una etapa de entrada con impedancia de entrada infinita (no
inversora). La solución comprende dos amplificadores, no inversor e inversor colocados en
cascada.
SOL1: Av1=10 , Av2 =-5 --> R1 = 1K, Rf = 9K, R1’=1K y R2’= 5K
SOL2: Av1= 1, Av2=-50 --> R1=0, Rf =oo, R1’=1K y R2’=50K
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 20
AMPLIFICADORES OPERACIONALES IDEALES
AMPLIFICADOR DIFERENCIAL
Vsal
741
3
2
4
7
6
51
RfR1
12 V
12 V
S2
S1
R2 R´f
V1
V2
I1 If
I2
a
b
Vd
+
-
+
-
I f
y
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 21
Ejemplo del amplificador de entrada diferencial (restador)
En la figura que se muestra sea
V1 = 0.1 V
V2 = -0.2 V
Rf = R´f = 100 kΩ
R1 = R2 = 20 k Ω
Determinar Vsal
Solución
Vsal = -1.5 V
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 22
AMPLIFICADORES OPERACIONALES IDEALES AMPLIFICADOR INTEGRADOR
R1 C
Vent
Vsal
iR ic
vi=0
IB=0
Puesto que
Resolviendo ahora para dVsal se tiene
Integrando para obtener el Vsal se tiene
+5 V
-5 V
0 V
Vent
tt1 t2 t3 t4
a) Entrada
+1.25 V
Vsal
t0 V
-1.25 V
b) Salida
t1 t2 t3 t4 t5
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 23
Ejemplo de amplificador integrador
Un circuito integrador tiene R = 10 kΩ y C = 0.1 µF. Vent es una onda cuadrada
de 1 kHz y 5 V de amplitud (10 Vpp) ¿Cuál es la amplitud y la forma de onda a
La salida?
R1 C
Vent
Vsal
iR ic
vi=0
IB=0
Se caracteriza la salida considerado
un periodo completo.
escribir la entrada como función del tiempo
Vent = 5 V t1 < t <= t2
Vent = -5 V t2 < t <= t3
+5 V
-5 V
0 V
Vent
tt1 t2 t3 t4
a) Entrada
+1.25 V
Vsal
t0 V
-1.25 V
b) Salida
t1 t2 t3 t4 t5
Solución Vsal = - 2.5 V
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 24
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AMPLIFICADORES OPERACIONALES IDEALES
AMPLIFICADOR DERIVADOR
R1
iR1
icVent
Vsal
C1
+Vp
Vent
t0 V
-Vp
a) entrada
t1 t2 t3 t4 t5
-Vp
0 V
Vsal
tt1 t2 t3 t4
b) Salida
+Vp
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 25
Comparador con Amplificador Operacional
Un comparador es un circuito basado en un amplificador operacional
especializado que compara dos voltajes de entrada y produce una salida
que siempre esta en uno de dos estados, lo que indica la relación mayor
o menor entre las entradas.
Detección de nivel cero
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 26
Detección de nivel distinto de cero
Para el inciso b)
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 27
Ejemplo de diseño de un comparador
La señal de entrada de la figura del inciso a) se aplica al comparador de
la figura b) trace la salida que muestre su relación apropiada con la señal
de entrada. Asuma que los niveles de salida máximos del comparador
son ± 14 V.
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 28
Efectos del ruido de entrada en la operación de un comparador
En muchas situaciones practicas aparece ruido (fluctuaciones de voltaje
indeseables) en la línea de entrada. Este voltaje de ruido se sobrepone al
voltaje de entrada y puede hacer que el comparador cambie de estados
de salida erráticamente.
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 29
Reducción de los efectos del ruido con histeresis
Para que el comparador sea menos sensible al ruido se usa una técnica
que incorpora realimentación positiva, llamada histéresis
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 30
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Ejemplo de diseño de un disparador de Schmitt
Determine los puntos de disparo alto y bajo para el circuito comparador
de la figura. Suponga que +Vsat = +5 V y –Vsat = -5 V.
Solución
VUTP = +2.5 V
VLTP = - 2.5 V
VH = 5 V
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 31
COMPARADOR DE VENTANA
Vent > UTP, Vent < LTP Salida alta
UTP > Vent > LTP Salida baja
UTP
LTP
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 32
Ejemplo de diseño de un comparador de ventana
Disponer un comparador de ventana como el de la figura usando el
comparador LM311. el UTP = 5.2 V y LTP = 4.8 V, Vcc = 9 V, suponer
una Id = 0.5 mA.
R1 = ?, R2 = ?, R3 = ?
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 33
Algunos Opamps modifican su salida para trabajar en saturación con mayor
eficiencia , La etapa de salida se sustituye por un único transistor
(Salidas en Colector abierto o Drenador Abierto)
AMPLIFICADOR OPERACIONAL VERSUS COMPARADOR
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 34
El uso de COMPARADORES facilita mucho el interfaz de diferentes
cargas en incluso el interfaz con sistemas digitales.
Veamos algunos ejemplos:
USO DE LOS COMPARADORES
Los transistores de las salidas en colector abierto normalmente manejan
corrientes y tensiones superiores que las salidas normales. En todo
caso, consultar los catálogos.
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 35
CARACTERISTICAS DE LOS AMPLIFICADORES OPERACIONALES REALES
Caracterización de OPAMP real: - No idealidades.
- Relación con el entorno.
Análisis de los parámetros:
- Ganancia finita (Ao).
- Ancho de banda finito (BW).
- Slew-Rate (SR).
- OFFSET (VIO).
- Corriente de polarización (IB).
- Resistencia de entrada (Zent).
- Resistencia de salida (Zsal)
- Razón de rechazo del modo común (CMRR).
- Tensiones de saturación (Vsat+, Vsat-).
Se estudiará:
- La influencia de cada parámetro por separado --> ECUACIONES.
- La relación entre ellos.
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 36
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CARACTERISTICAS DE LOS AMPLIFICADORES OPERACIONALES REALES
Vo
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 37
Amplificadores Operacionales Reales
ANCHO DE BANDA FINITO (ωb): La amplificación no es constante para todas las frecuencias
Representación frecuencial: (Diagramas de Bode).
Modelo de un solo polo: Ao = f(ω) → Ao = Ganancia a bajas frecuencias
ωb = Frecuencia de corte
Modulo de fase
Representación asintótica MODULO
Ideal
Ao
Real
Frecuencia
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 38
Amplificadores Operacionales Reales
ANCHO DE BANDA FINITO (ωb):
Para ω >> ωb → |A| = Ao → |A| dB = 20 log Ao
Para ω << ωb → |A| = Ao* ωb/ω → |A| dB = 20 log Ao + 20 log ωb - 20 log ω
Representación asintótica
ωt Frecuencia ganancia unidad
Modulo
(dB) Ideal
Ao
se puede expresar
Real
0 * Producto ganancia X ancho de banda = cte.
ωb ωt frec. (ω) (suministrado por el fabricante)
* Error de la aproximación: 3 dB
* Modelo de dos polos
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 39
Amplificadores Operacionales Reales
SLEW-RATE (SR): Máxima velocidad de respuesta de la salida del OPAMP.
- Se puede caracterizar la máxima frecuencia posible para una señal senoidal: fM
- Vso - Amplitud de la señal senoidal de entrada.
+
-Vi
VodVo /dt |máxima
[SR] ~ Voltios / µs
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 40
Amplificadores Operacionales Reales
PROBLEMAS DE CONTINUA: - OFFSET (VIO) - Simetría, temperatura, envejecimiento, ..
- CORRIENTES DE POLARIZACION (IB). simetría, etapa de entrada,..
OFFSET --> Tensión de salida no nula, cuando las entradas son cero. Vi+ = Vi- = 0 --> Vo |= 0
Vo = 0+
-
VIO
MODELADO
+
-
VIO
R2
R1
Vi = 0I = 0
Efecto
(Amplificador Inversor)
* Tensión de offset a
la salida para Vi = 0
* Enmascara la señal
de entrada
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 41
Amplificadores Operacionales Reales
OFFSET (VIO)--> Técnicas de ELIMINACION / COMPENSACION.
1 .- Selección del OPAMP adecuado
2.- Utilizando las técnicas de compensación que tiene el OPAMP - terminales específicos.
3.- Mediante técnicas de circuito - Sumador.
EFECTO DE LA TEMPERATURA
o SOLUCION:
1.- Buscar el pero caso: CALENTAMIENTO.
2.- Compensación mediante sumador.
Requiere CALIBRACIÓN PERIÓDICA.
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 42
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Amplificadores Operacionales Reales
PROBLEMAS DE CONTINUA:
CORRIENTES DE POLARIZACIÓN (IB, Ioffset) --> Corriente de entrada en los terminales + y -: I+ |=0 e
Corriente de offset:
Datos del fabricante
Corriente de polarización:
CORRECCIÓN EN AC: Condensador de desacoplo --> Alta impedancia de entrada.
I- (IB2)
I+ (IB1)
Vo = 0MODELADO
* Depende de la etapa diferencial de
entrada (BJT o MOS).
* µA -- pA
Vo
R1
R2
Vi
NO-INVERSOR
C1
R >> 1
Vo
R1
R2
Vi
INVERSOR
C1
R >> 1
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 43
Amplificadores Operacionales Reales
Inversor
No inversor
Vo = IB2R2 ~ G → Puede generar problemas para
ganancias elevadas
Si
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 44
Amplificadores Operacionales Reales
MODELADO: Ri+, Ri-
Influencia despreciable
Resistencia de entrada (Rin): valor finito de la resistencia de entrada
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 45
Amplificadores Operacionales Reales
EFECTO: Amplificador Inversor
Influencia despreciable
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 46
Amplificadores Operacionales Reales Razón de Rechazo del Modo Común (CMRR)- Carácter diferencial de los amplificadores.
Ad: Ganancia Diferencial
Acm: Ganancia en Modo Común
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 47
Amplificadores Operacionales Reales Razón de Rechazo del Modo Común (CMRR)- Amplificador Diferencial.
Acm: ERROR A ELIMINAR O REDUCIR
EFECTO:
Amplificador no inversor
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 48
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Amplificadores Operacionales Reales
TENSIONES DE SATURACION (Vsat+, Vsat-) : Limitan el rango de tensiones de salida.
Elaboró: Ing. Félix Gómez Sánchez 49