1.- Memoria de Cal- Planta Trat-202011
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PROYECTO: PLANTA DE TRATAMIENTO AGUA POTABLE TIQUIPAYA
[MEMORIA DE CÁLCULO PLANTA DE TRATATAMIENTO TIQUIPAYA] Página 1
INDICE GENERAL
1.- ASPECTOS GENERALES ............................................................................................... 2
2. - CONSIDERACIONES DE CÁLCULO ............................................................................... 2
3.- GEOMETRIA ESTRUCTURAL .......................................................................................... 2
4. FUNCION O USO DE LA ESTRUCTURA ......................................................................... 2
5. HIPOTESIS DE CARGA .................................................................................................... 2
6. COMBINACIONES DE ACCIONES .................................................................................... 3
7.- DISEÑO ESTRUCTURAL ................................................................................................. 4
7.1. PARAMETROS DE DISEÑO ......................................................................................................... 4
8.- PLANILLAS CALCULO CANAL DE ENTRADA .............................................................. 4
9.- PLANILLAS DE CÁLCULO DE DESARENADOR ............................................................ 10
10.- PLANILLAS DE CÁLCULO DE FLOCULADOR ............................................................. 15
11.- PLANILLAS DE CÁLCULO DE FILTROS ...................................................................... 20
12.- PLANILLA DE CÁLCULO DE SEDIMENTADOR ........................................................... 22
13. PLANILLAS DE CALCULO TANQUE SEMIENTERRADO............................................. 27
14. BIBLIOGRAFIA Y NORMAS ........................................................................................... 32
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MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL
1.- ASPECTOS GENERALES
EL PROYECTO , se encuentra ubicada en el municipio de Tiquipaya de departamento de
cochabamba
2. - CONSIDERACIONES DE CÁLCULO
El esquema estructural se realiza en base a los planos arquitectónicos, por lo tanto es la
idealización de los elementos que resisten la estructura, (muros, losa base de planta de
tratamiento).
3.- GEOMETRIA ESTRUCTURAL
La estructura del presente proyecto estará compuesta por:
CANAL DE ENTRADA
DESARENADOR
FLOCULADOR
FILTROS
SEDIMENTADOR
TANQUE SEMIENTERRADO
4. FUNCION O USO DE LA ESTRUCTURA
La función a la que esta destinada la estructura es muy importante, pues define parámetros
de diseño, y de modo particular las sobrecargas y/o carga viva.
a) Se adopta cargas de mantenimientos
50 kg /m2
5. HIPOTESIS DE CARGA
Acciones a Considerar
Peso Propio
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El peso propio se calcula con el volumen a partir de su sección bruta y multiplicado por su
específico correspondiente (peso específico del hormigón armado se considera 2.5 [tn/m3])
para columnas vigas, losas muros de hormigón armado.
Cargas muertas. Se estiman uniformemente repartidas en la planta.
Cargas Vivas (hipótesis de Sobrecarga de uso)
Se considera la sobrecarga de uso como uniformemente repartida a nivel de planta, según el
tipo de estructura. En la estructura se considera un valor de 50 [kg/m2].
6. COMBINACIONES DE ACCIONES
Se han definido por defecto las siguientes combinaciones para edificación.
Situaciones persistentes o transitorias (peso propio, sobrecarga, viento):
- Carga muerta ( D )
- Carga Viva ( L )
- Sismo (E)
Luego habrá que efectuar las combinaciones respectivas, es decir amplificar las solicitaciones
de servicio por los factores de carga que especifica el código ACI - 08(10.2) de Concreto
Armado:
I ) Hipótesis de carga vertical :
1.4 D
II) Hipótesis carga de servicio
D + L
III ) Hipótesis carga vertical :
1.2D + 1.7L
V ) Hipótesis carga sismo:
1.2D + 1.0L+1.0E
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7.- DISEÑO ESTRUCTURAL
7.1. PARAMETROS DE DISEÑO
Resistencia a la fluencia especificada del acero fy =4 200 kg/cm2
Resistencia especificada a la compresión del hormigón f 'c=210 kg/cm2
Módulo de elasticidad del hormigón Ec = 218 820 kgf/cm2.
Módulo de elasticidad del acero Es = 2 040 000 kgf/cm2.
El tamaño máximo del agregado debe no ser mayor a 2.5 cm.
Los materiales para el mezclado del hormigón deberán ser limpios y libres de toda
impureza orgánica e inorgánica.
FACTORES DE REDUCCIÓN
1) Para flexión sin carga axial : = 0.90
2) Para flexión con carga axial de tracció : = 0.90
3) Para flexión con carga axial de comprensión y para comprensión sin flexión :
a) Elementos con refuerzo en espiral: = 0.75
b) Otros elementos: = 0.70
4) Para cortante con o sin torsión: = 0.85
5) Para aplastamiento del concreto: = 0.70
8.- PLANILLAS CALCULO CANAL DE ENTRADA
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ha = 1,13 m
BL = 0,15 m
H = 1,28 m
1000 Kg/m3
z = 0,38 m
FA = 638,45 Kg
MB = 240,4828 Kg*m
RB = 638,45 Kg
dist MX
0 -0,56
0,15 0,00
0,263 0,24
0,376 1,92
0,489 6,49
0,602 15,39
0,715 30,06
0,828 51,94
0,941 82,49
1,054 123,13
1,167 175,31
1,28 240,48
1,28 240,48
dist VX
0 11,3
0,15 0,0
0,263 6,4
0,376 25,5
0,489 57,5
0,602 102,2
0,715 159,6
0,828 229,8
0,941 312,8
1,054 408,6
1,167 517,1
1,28 638,5
1,28 638,5
240,5 Kg*m
638,5 Kg
PAREDES DE CANAL
CARGAS ACTUANTES
MOMENTOS
CORTANTE
VALORES OBTENIDOS
Altura total
MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE TIQUIPAYA
CAMARA DE INGRESO
Empuje del agua
En la seccion M-M' de momento maximo q suponemos, esta dada
por: (15 Pag.95)
2**
2
1aA hF
A
BL
B
-50
0
50
100
150
200
250
300
0 0,15 0,263 0,376 0,489 0,602 0,715 0,828 0,941 1,054 1,167 1,28
MO
ME
NT
OS
DISTANCIA (m)
DIAGRAMA DE MOMENTOS
A
BL
B
0
100
200
300
400
500
600
700
0 0,15 0,263 0,376 0,489 0,602 0,715 0,828 0,941 1,054 1,167 1,28
CO
RT
AN
TE
S
DISTANCIA (m)
DIAGRAMA DE CORTANTES
0BM
maxM
ahz *3
1
HX
XX BLxMM0
3 *)(*6
10
HX
XX BLxVV0
2 *)(*2
10
MAXVx
maxM
MAXVx
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[MEMORIA DE CÁLCULO PLANTA DE TRATATAMIENTO TIQUIPAYA] Página 6
Fecha:
Pág.:
Mu = 240,5 Kg.m Lb*pulg
e = 15 cm. pulg
r = 5 cm. pulg
d = 10 cm pulg
b = 100 cm pulg
ƒ'c = 210 kg/cm2
Lb/pulg2
ƒ'y = 4200 kg/cm2
Lb/pulg2
R=
0,9 0,0032
603
As = 3,2 cm2
Asmin = 3,33 cm2
Asmin = 2,69 cm2
3,33 cm2
Ø 08 db = Ø 08 mm
18 7 S = 18 cm
Ø 06 13,55 cm2
20
0,85
0,0020 45 cm
2 cm2
45 cm
45 cm
Smax = 26 cm 115
Vu = 638,5 Kg
Nu = 1053,443 Kg
Ag = 1500 cm2
Donde: 0,85
6397,4 OK db = Ø 06 mm
0,28 cm2 AsTot = 1,68 cm
2
6 S = 20 cm
1,3
1,0
1
30 cm 0,81,0
ld = 0,783 cm1,0
ld = 30 cm S =Ktr =
DISEÑO A LA CORTANTE Y ACERO DE REFUERZO POR TRACCION
( ACI 318S-05 12.2)
Indice de refuerzo transversal Se permite la utilizacion de Ktr=0 (16 Pag. 166)
Barras > 7/8" ó 2 cm
61
ESPACIAMIENTO MAXIMO ( S ):
Esfuerzo de traccion ultimo
Area bruta de la seccion Ecc 4,19 de (16 Pág,131) y (ACI 318S-05/11.3)
Ecc.(16 Pag. 691)
Factor de concreto de agregado liviano
Barras < 7/8" ó 2 cm
Concreto de peso normal
Dimencion del espaciamiento
( ACI/05 12.2)
Ecc.(5,3) de (16 Pag166) y
Factor de ubicación del refuerzo
Factor de recubrimiento
Tamaño delfactor de refuerzo.
Otro refuerzo:
Refuerzo no recubierto
Diametro de la barra
No mayor a:
REFUERZO PARA TEMPERATURA O RETRACCION DE FRAGUADO
Acero Minimo requerido:
Diametro de la barraUsaremos un:
S: Separacion entre barras.
2980,64
20
Distribucion de acero
ACI 318S-05/7.12.21
20
Resistencia cilindrica del
hormigon a los 28 dias
Resistencia a la fluencia del
acero
Valor usual para flexion ( 16 Pag. 539)
DISEÑO A FLECCION DE MUROS
De la tabla del anexo A se obtiene:
DETERMINACION DE LONGITUD DE DESARROLLO
Z: Para condiciones de exposicion ambiental normal
Esfuerzo de corte ultimo
59612,78
VERIFICACION DEL ESPACIAMIENTO ENTRE BARRAS PARA EL CONTROL DE AGRIETAMIENTO
fS: Esfuerzo en el acero por flexxion y carga de servicio (Kg/cm2)
dC:Recubrimiento del acero medido desde la fibra en traccion al centro de la barra
A: Area efectiva en traccion del hormigon que rodea una barra en traccion (cm2)
S: Separacion entre barras sometidas a traccion (cm)
Según: (ACI 318S-05/11.3.1)
3,94
39,37
Recubrimiento
Canto util de la seccion
Base de la seccion
1,97
Espesor del muro
MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE TIQUIPAYA
DISEÑO ESTRUCTURAL DE LAS PAREDES DEL TANQUE
5,91
El metodo de calculo utilizado se se encuentra en base al "REQUISITOS DE REGLAMENTO PARA
CONCRETO ESTRUCTURAL Y COMENTARIOS (ACI 318S-05) Refe. Bibliografia (17)
20829,18Momento Ultimo
Escoger siempre el mayor
de (1),(2),(3) y (4).(3)
(2)
(1)
S S(4)
Nº Barras =S: cm
c/ cm
c/ cm
ó
Nº Barras =
)lg/(***
2
22pulb
db
Mu
db
MnR
cf
yf
'
'
db
As
*
dbyf
As **'
14min
dbyf
cfAs **
'
'*78.0min
dbyf
cfAs **
'
'**85.0*
8
3max
85.0/280' 2 cmkgcfSi
dbA **0020.0min
min
cmHSi 30º
b
trb
d
KScf
yf
d
ld ****
'
'*
40
3
ld
eNo *3
56.178
**3
AdfZ
CS
SdA C **2
yff S '*45.0
z
UVVc
Vc
UV
Ag
NudbcfVc
*351***'*53.0*
yf
NuAs
'*9.0
PROYECTO: PLANTA DE TRATAMIENTO AGUA POTABLE TIQUIPAYA
[MEMORIA DE CÁLCULO PLANTA DE TRATATAMIENTO TIQUIPAYA] Página 7
la = 0,8 m
lb = 17,53 m
D = 0,80 m
e = 0,20 m
e1 = 0,20 m
ha = 1,13 m
BL = 0,87 m
2400 Kg/m3
1000 Kg/m2
Pt = 20 Kg/m
Ppm = 960 Kg
Ppl = 480 Kg/m
CM = 500 Kg/m
qm = 70 Kg/m
qa = 1130 Kg/m
CV = 1200,0 Kg/m
PA = 960 Kg
PB = 960 Kg
MA = 240,5 Kg*m
MB = 240,5 Kg*m
qU = 2740,0 Kg*m
RB = 2056 Kg
RA = 2056 Kg
Carga de mantenimiento
Peso especifico del hormigon
Peso de la losa.
CARGAS VIVAS (CM)
DISEÑO A UNA DIRECCION0,05
Carga de agua
Espesor de la losa
Espesor del muro
CARGAS MUERTAS (CM)
Peso adicional artefactos u otros
Peso especifico del agua
Altura del agua
Borde libre
MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE TIQUIPAYA
CARGAS ACTUANTES
CAMARA DE INGRESO
lado corto
lado largo
LOSA DEL TANQUE
Momento producido por el muro en el extremo B
(16 Pág.17 Tabla 1,2) - (17 Cap. 9,2)
Longitud de pared a pared
Peso del muro (puntual)
REACCIONES Y MAYORACION DE CARGAS (qu)
Peso del muro (puntual)
Peso del muro (puntual)
Momento producido por el muro en el extremo A
A
qa
A B
Si: “DISEÑO EN UNA DIRECCIÓN”
No: “DISEÑO EN DOS DIRECCIÓNES”No: “DISEÑO EN DOS DIRECCIÓNES”
ºº AH
CVCMqU *7.1*4.1
0AM
5.0lb
la
lb
la
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PROYECTO: PLANTA DE TRATAMIENTO AGUA POTABLE TIQUIPAYA
[MEMORIA DE CÁLCULO PLANTA DE TRATATAMIENTO TIQUIPAYA] Página 9
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[MEMORIA DE CÁLCULO PLANTA DE TRATATAMIENTO TIQUIPAYA] Página 10
9.- PLANILLAS DE CÁLCULO DE DESARENADOR
ha = 0,94 m
BL = 0,15 m
H = 1,09 m
1000 Kg/m3
z = 0,31 m
FA = 441,8 Kg
MB = 138,4307 Kg*m
RB = 441,8 Kg
dist MX
0 -0,56
0,15 0,00
0,244 0,14
0,338 1,11
0,432 3,74
0,526 8,86
0,62 17,30
0,714 29,90
0,808 47,48
0,902 70,88
0,996 100,92
1,09 138,43
1,09 138,43
dist VX
0 11,3
0,15 0,0
0,244 4,4
0,338 17,7
0,432 39,8
0,526 70,7
0,62 110,5
0,714 159,0
0,808 216,5
0,902 282,8
0,996 357,9
1,09 441,8
1,09 441,8
138,4 Kg*m
441,8 Kg
CORTANTE
VALORES OBTENIDOS
Altura total
Empuje del agua
En la seccion M-M' de momento maximo q suponemos, esta dada
por: (15 Pag.95)
MOMENTOS
PAREDES DE DESARENADOR
CARGAS ACTUANTES
MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE TIQUIPAYA
DESARENADOR CANAL
2**
2
1aA hF
A
BL
B
-50
0
50
100
150
200
250
300
0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2
MO
ME
NT
OS
DISTANCIA (m)
DIAGRAMA DE MOMENTOS
A
BL
B
0
100
200
300
400
500
600
700
0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2
CO
RT
AN
TE
S
DISTANCIA (m)
DIAGRAMA DE CORTANTES
0BM
maxM
ahz *3
1
HX
XX BLxMM0
3 *)(*6
10
HX
XX BLxVV0
2 *)(*2
10
MAXVx
maxM
MAXVx
PROYECTO: PLANTA DE TRATAMIENTO AGUA POTABLE TIQUIPAYA
[MEMORIA DE CÁLCULO PLANTA DE TRATATAMIENTO TIQUIPAYA] Página 11
Mu = 138,4 Kg.m Lb*pulg
e = 10 cm. pulg
r = 5 cm. pulg
d = 5 cm pulg
b = 100 cm pulg
ƒ'c = 210 kg/cm2
Lb/pulg2
ƒ'y = 4200 kg/cm2
Lb/pulg2
R=
0,9 0,0033
603
As = 1,7 cm2
Asmin = 1,67 cm2
Asmin = 1,35 cm2
1,67 cm2
Ø 06 db = Ø 06 mm
20 6 S = 20 cm
Ø 06 6,77 cm2
22
0,85
0,0020 30 cm
1 cm2
30 cm cm
45 cm
Smax = 26 cm 115
Vu = 441,8 Kg
Nu = 728,97 Kg
Ag = 1000 cm2
Donde: 0,85
3196,2 OK db = Ø 06 mm
0,19 cm2 AsTot = 1,55 cm
2
5 S = 22 cm
1,3
1,0
1
30 cm 0,81,0
ld = 0,383 cm1,0
ld = 30 cm S =Ktr =
ACI 318S-05/7.12.21
( ACI/05 12.2)
Factor de recubrimiento
Ecc.(5,3) de (16 Pag166) y
Indice de refuerzo transversal Se permite la utilizacion de Ktr=0 (16 Pag. 166)
Refuerzo no recubierto
( ACI 318S-05 12.2) Barras > 7/8" ó 2 cm
Concreto de peso normal
Dimencion del espaciamiento
Tamaño delfactor de refuerzo.
Barras < 7/8" ó 2 cm
Factor de concreto de agregado liviano
Factor de ubicación del refuerzo
Otro refuerzo:
Distribucion de acero Usaremos un: Diametro de la barra
S: Separacion entre barras.
REFUERZO PARA TEMPERATURA O RETRACCION DE FRAGUADO
DISEÑO A LA CORTANTE Y ACERO DE REFUERZO POR TRACCION
ESPACIAMIENTO MAXIMO ( S ):
No mayor a:
20 Ecc.(16 Pag. 691)
Acero Minimo requerido:
22
Area bruta de la seccion
S: Separacion entre barras sometidas a traccion (cm)
Z: Para condiciones de exposicion ambiental normal
139,72
Valor usual para flexion ( 16 Pag. 539)
Diametro de la barra
DETERMINACION DE LONGITUD DE DESARROLLO
Esfuerzo de corte ultimo
Esfuerzo de traccion ultimo
VERIFICACION DEL ESPACIAMIENTO ENTRE BARRAS PARA EL CONTROL DE AGRIETAMIENTO
fS: Esfuerzo en el acero por flexxion y carga de servicio (Kg/cm2)
Resistencia cilindrica del
hormigon a los 28 dias2980,64
Resistencia a la fluencia del
acero59612,78
Ecc 4,19 de (16 Pág,131) y (ACI 318S-05/11.3)
Según: (ACI 318S-05/11.3.1)
DISEÑO A FLECCION DE MUROS
De la tabla del anexo A se obtiene:
dC:Recubrimiento del acero medido desde la fibra en traccion al centro de la barra
A: Area efectiva en traccion del hormigon que rodea una barra en traccion (cm2)
Base de la seccion 39,37
Recubrimiento 1,97
Canto util de la seccion 1,97
Momento Ultimo 11990,03
Espesor del muro 3,94
El metodo de calculo utilizado se se encuentra en base al "REQUISITOS DE REGLAMENTO PARA
CONCRETO ESTRUCTURAL Y COMENTARIOS (ACI 318S-05) Refe. Bibliografia (17)
DISEÑO ESTRUCTURAL DE LAS PAREDES DEL TANQUE
MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE TIQUIPAYA
Escoger siempre el mayor(3)(2) (1) S SABLBABLB (4) Nº Barras =S: cm c/ cmc/ cmó Nº Barras = Escoger siempre el mayor(3)(2) (1) S SABLBABLB (4) Nº Barras =S: cm c/ cmc/ cmó Nº Barras = Escoger siempre el mayor(3)(2) (1) S SABLBABLB (4) Nº Barras =S: cm c/ cmc/ cmó Nº Barras = Escoger siempre el mayor(3)(2) (1) S SABLBABLB (4) Nº Barras =S: cm c/ cmc/ cmó Nº Barras =
Escoger siempre el mayor
de (1),(2),(3) y (4).(3)
(2)
(1)
S S(4)
Nº Barras =S: cm
c/ cm
c/ cm
ó
Nº Barras =
)lg/(***
2
22pulb
db
Mu
db
MnR
cf
yf
'
'
db
As
*
dbyf
As **'
14min
dbyf
cfAs **
'
'*78.0min
dbyf
cfAs **
'
'**85.0*
8
3max
85.0/280' 2 cmkgcfSi
dbA **0020.0min
min
cmHSi 30º
b
trb
d
KScf
yf
d
ld ****
'
'*
40
3
ld
eNo *3
56.178
**3
AdfZ
CS
SdA C **2
yff S '*45.0
z
UVVc
Vc
UV
Ag
NudbcfVc
*351***'*53.0*
yf
NuAs
'*9.0
PROYECTO: PLANTA DE TRATAMIENTO AGUA POTABLE TIQUIPAYA
[MEMORIA DE CÁLCULO PLANTA DE TRATATAMIENTO TIQUIPAYA] Página 12
la = 0,9 m
lb = 8 m
D = 0,90 m
e = 0,15 m
e1 = 0,15 m
ha = 0,94 m
BL = 0,3 m
2400 Kg/m3
1000 Kg/m2
Pt = 20 Kg/m
Ppm = 446,4 Kg
Ppl = 360 Kg/m
CM = 380 Kg/m
qm = 70 Kg/m
qa = 940 Kg/m
CV = 1010,0 Kg/m
PA = 446,4 Kg
PB = 446,4 Kg
MA = 138,4 Kg*m
MB = 138,4 Kg*m
qU = 2249,0 Kg*m
RB = 1458,45 Kg
RA = 1458,45 Kg
Peso del muro (puntual)
Momento producido por el muro en el extremo A
Momento producido por el muro en el extremo B
(16 Pág.17 Tabla 1,2) - (17 Cap. 9,2)
Carga de mantenimiento
Carga de agua
REACCIONES Y MAYORACION DE CARGAS (qu)
Peso del muro (puntual)
Peso adicional artefactos u otros
Peso del muro (puntual)
Peso de la losa.
CARGAS VIVAS (CM)
Borde libre
Peso especifico del hormigon
Peso especifico del agua
CARGAS MUERTAS (CM)
Longitud de pared a pared
Espesor de la losa
Espesor del muro
Altura del agua
lado corto
lado largo
0,11 DISEÑO A UNA DIRECCION
LOSA DEL DESARENADOR
CARGAS ACTUANTES
MEMORIA DE CALCULO : PROYECTO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE TIQUIPAYA
DESARENADOR
No: “DISEÑO EN DOS DIRECCIÓNES”
qa
A B
Si: “DISEÑO EN UNA DIRECCIÓN”
No: “DISEÑO EN DOS DIRECCIÓNES”No: “DISEÑO EN DOS DIRECCIÓNES”
ºº AH
CVCMqU *7.1*4.1
0AM
5.0lb
la
lb
la
PROYECTO: PLANTA DE TRATAMIENTO AGUA POTABLE TIQUIPAYA
[MEMORIA DE CÁLCULO PLANTA DE TRATATAMIENTO TIQUIPAYA] Página 13
Dist MX
0,0 75,9
0,1 -195,1
0,1 -243,7
0,2 -284,2
0,2 -316,6
0,3 -340,8
0,4 -357,0
0,4 -365,1
0,5 -365,1
0,5 -357,0
0,6 -340,8
0,7 -316,6
0,7 -284,2
0,8 -243,7
0,8 -195,1
0,9 75,9
0,45 -366,1
dist VX
0,0 -1012,1
0,1 -877,1
0,1 -742,2
0,2 -607,2
0,2 -472,3
0,3 -337,4
0,4 -202,4
0,4 -67,5
0,5 67,5
0,5 202,4
0,6 337,4
0,7 472,3
0,7 607,2
0,8 742,2
0,8 877,1
0,9 1012,1
1012,1
Kg*m
Kg
MEMORIA DE CALCULO : PROYECTO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE TIQUIPAYA
1012,1
CORTANTE
VALORES OBTENIDOS
366,1
DESARENADOR
En la seccion M-M', el momento maximo q suponemos, esta dada por: (15 Pag.95)
MOMENTOS
A
B
-500
-400
-300
-200
-100
0
100
0,0 0,1 0,1 0,2 0,2 0,3 0,3 0,4 0,4 0,5 0,5 0,6 0,6 0,7 0,7 0,8
MO
ME
NT
OS
DISTANCIA (m)
DIAGRAMA DE MOMENTOS
A
B
-1500
-1000
-500
0
500
1000
1500
0,0 0,1 0,1 0,2 0,2 0,3 0,3 0,4 0,4 0,5 0,5 0,6 0,6 0,7 0,7 0,8
CO
RT
AN
TE
S
DISTANCIA (m)
DIAGRAMA DE CORTANTES
B
maxM
MAXVx
maxM
MAXVx
xRxPMxqMM AAA
DX
UXX ****2
10
0
2
DX
AAUXX RPxqVV0
*0
PROYECTO: PLANTA DE TRATAMIENTO AGUA POTABLE TIQUIPAYA
[MEMORIA DE CÁLCULO PLANTA DE TRATATAMIENTO TIQUIPAYA] Página 14
Mu = kg*m
e = 15 cm.
r = 5 cm.
d = 10,0 cm
b = 100 cm
ƒ'c = 210 kg/cm2
ƒ'y = 4200 kg/cm2
Asmin = 1,80 cm2
Asmax = 13,55 cm2 0,85
366,1 Kg*m As = cm2
75,9 Kg*m As = cm2
db =
db = Ø 06 mm 8 S = 14 cm Ø 06 14 14
db = Ø 06 mm 8 S = 14 cm
Ø 06 14
0,0020
2 cm2
45 cm 45 cm
45 cm
Kg
Vu = 1619,28 Kg (Mayorada)
db =
1,3
1,0
1
30 cm 0,8
1,0
ld = 0,71 cm
1,0
ld = 30 cm S =
Ktr =
Dimencion del espaciamiento
Indice de refuerzo transversal
Se permite la utilizacion de Ktr=0 (16 Pag. 166)
Ecc.(5,3) de (16 Pag166) y
( ACI/05 12.2)
Barras > 7/8" ó 2 cm
Barras < 7/8" ó 2 cm
DETERMINACION DE LONGITUD DE DESARROLLO
Diametro de la barra
Otro refuerzo:
28982,8 Se hara trabajar al concreto (Ecc.4,12b-16 Pag.121)
Resistencia cilindrica del
hormigon a los 28 dias
Canto util de la seccion
Base de la seccion
Altura de la losa
Recubrimiento de la losa
Momento Ultimo 366,1
DISEÑO ESTRUCTURAL DEL TANQUE (losa en una direccion)
MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE TIQUIPAYA
Concreto de peso normal
OK
Factor de ubicación del refuerzo
( ACI 318S-05 12.2)
REFUERZO PARA TEMPERATURA O RETRACCION DE FRAGUADO
ACI 318S-05/7.12.21
ESPACIAMIENTO MAXIMO ( S ):
No mayor a:
DISEÑO A LA CORTANTE
Refuerzo no recubierto
Tamaño delfactor de refuerzo.
Según: (ACI 318S-05/11.3.1)
0,20
(Acero principal)
Factor de recubrimiento
Factor de concreto de agregado liviano
Acero Minimo requerido:
Usaremos un: Diametro de barra S: Separacion entre barras
Resistencia a la fluencia del
acero
DISEÑO A FLECCION DE LA LOSA
ACERO REQUERIDO
0,98
El metodo de calculo utilizado se se encuentra en base al "REQUISITOS DE REGLAMENTO PARA CONCRETO
ESTRUCTURAL Y COMENTARIOS (ACI 318S-05) Refe. Bibliografia (17)
(1)
SS
(4)
;Nº Barras =
ó
;Nº Barras =
c/ cm
c/ cm S: cm
e
Acero
Princip
al
Acero Secundario
dbA **0020.0min
min
dbcfVc **'*2
VuVn
cmHSi 30º
b
trb
d
KScf
yf
d
ld ****
'
'*
40
3
ld
eNo *3
dbAs **0018.0min
)(M
)(M
2/1
2**'
*89.17225.085.0***
'
'
dbcf
Mdb
yf
cfAs U
)(M
)(M
dbyf
cfAs **
'
'**85.0*
8
3max
PROYECTO: PLANTA DE TRATAMIENTO AGUA POTABLE TIQUIPAYA
[MEMORIA DE CÁLCULO PLANTA DE TRATATAMIENTO TIQUIPAYA] Página 15
10.- PLANILLAS DE CÁLCULO DE FLOCULADOR
PROYECTO: PLANTA DE TRATAMIENTO AGUA POTABLE TIQUIPAYA
[MEMORIA DE CÁLCULO PLANTA DE TRATATAMIENTO TIQUIPAYA] Página 16
PROYECTO: PLANTA DE TRATAMIENTO AGUA POTABLE TIQUIPAYA
[MEMORIA DE CÁLCULO PLANTA DE TRATATAMIENTO TIQUIPAYA] Página 17
la = 5 m
lb = 10 m
D = 5,00 m
e = 0,20 m
e1 = 0,20 m
ha = 1,04 m
BL = 0,2 m
2400 Kg/m3
1000 Kg/m2
Pt = 10 Kg/m
Ppm = 595,2 Kg
Ppl = 480 Kg/m
CM = 490 Kg/m
qm = 40 Kg/m
qa = 1040 Kg/m
CV = 1080,0 Kg/m
PA = 595,2 Kg
PB = 595,2 Kg
MA = 187,5 Kg*m
MB = 187,5 Kg*m
qU = 2414,0 Kg*m
RB = 6630,2 Kg
RA = 6630,2 Kg
Peso del muro (puntual)
Peso del muro (puntual)
Momento producido por el muro en el extremo B
(16 Pág.17 Tabla 1,2) - (17 Cap. 9,2)
Carga de mantenimiento
Carga de agua
Peso del muro (puntual)
Borde libre
REACCIONES Y MAYORACION DE CARGAS (qu)
Momento producido por el muro en el extremo A
CARGAS MUERTAS (CM)
Peso de la losa.
Peso especifico del hormigon
Peso adicional artefactos u otros
CARGAS VIVAS (CV)
Longitud de pared a pared
Espesor de la losa
lado corto
Peso especifico del agua
Espesor del muro
Altura del agua
lado largo
0,50 DISEÑO A UNA DIRECCION
PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE TIQUIPAYA
FLOCULADOR
No: “DISEÑO EN DOS DIRECCIÓNES”
No: “DISEÑO EN DOS DIRECCIÓNES”
qa
A B
Si: “DISEÑO EN UNA DIRECCIÓN”
No: “DISEÑO EN DOS DIRECCIÓNES”No: “DISEÑO EN DOS DIRECCIÓNES”
ºº AH
CVCMqU *7.1*4.1
0AM
5.0lb
la
lb
la
PROYECTO: PLANTA DE TRATAMIENTO AGUA POTABLE TIQUIPAYA
[MEMORIA DE CÁLCULO PLANTA DE TRATATAMIENTO TIQUIPAYA] Página 18
Dist MX
0,0 2514,6
0,3 -2065,0
0,7 -3674,4
1,0 -5015,5
1,3 -6088,4
1,7 -6893,0
2,0 -7429,5
2,3 -7697,7
2,7 -7697,7
3,0 -7429,5
3,3 -6893,0
3,7 -6088,4
4,0 -5015,5
4,3 -3674,4
4,7 -2065,0
5,0 2514,6
2,5 -7731,2
dist VX
0,0 -6035,0
0,3 -5230,3
0,7 -4425,7
1,0 -3621,0
1,3 -2816,3
1,7 -2011,7
2,0 -1207,0
2,3 -402,3
2,7 402,3
3,0 1207,0
3,3 2011,7
3,7 2816,3
4,0 3621,0
4,3 4425,7
4,7 5230,3
5,0 6035,0
6035,0
Kg*m
Kg
CORTANTE
VALORES OBTENIDOS
7731,2
6035,0
PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE TIQUIPAYA
FLOCULADOR
En la seccion M-M', el momento maximo q suponemos, esta dada por: (15 Pag.95)
MOMENTOS
A
B
A
BB
-10000,0
-8000,0
-6000,0
-4000,0
-2000,0
0,0
2000,0
4000,0
0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5M
OEM
NTO
S
DISTANCIA (M)
DIAGRAMA DE MOMENTOS
Series1
-8000,0
-6000,0
-4000,0
-2000,0
0,0
2000,0
4000,0
6000,0
8000,0
0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0
CO
RTA
NTE
S
DISTANCIA(M)
DIAGRAMA DE CORTANTES
Series1
maxM
MAXVx
maxM
MAXVx
xRxPMxqMM AAA
DX
UXX ****2
10
0
2
DX
AAUXX RPxqVV0
*0
PROYECTO: PLANTA DE TRATAMIENTO AGUA POTABLE TIQUIPAYA
[MEMORIA DE CÁLCULO PLANTA DE TRATATAMIENTO TIQUIPAYA] Página 19
Mu = kg*m
e = 20 cm.
r = 5 cm.
d = 15,0 cm
b = 100 cm
ƒ'c = 210 kg/cm2
ƒ'y = 4200 kg/cm2
Asmin = 2,70 cm2
Asmax = 20,32 cm2 0,85
7731,2 Kg*m As = cm2
2514,6 Kg*m As = cm2
db =
db = Ø 12 mm 7 S = 17 cm Ø 10 20 20
db = Ø 10 mm 6 S = 20 cm
Ø 12 17
0,0020
3 cm2
60 cm 45 cm
45 cm
Kg
Vu = 9656 Kg (Mayorada)
db =
1,3
1,0
1
30 cm 0,8
1,0
ld = 2,44 cm
1,0
ld = 30 cm S =
Ktr =
Se permite la utilizacion de Ktr=0 (16 Pag. 166)
Dimencion del espaciamiento
Indice de refuerzo transversal
Factor de concreto de agregado liviano
Concreto de peso normal
Barras < 7/8" ó 2 cm
( ACI 318S-05 12.2) Barras > 7/8" ó 2 cm
( ACI/05 12.2) Tamaño delfactor de refuerzo.
Ecc.(5,3) de (16 Pag166) y Refuerzo no recubierto
Otro refuerzo:
Factor de recubrimiento
Diametro de la barra
Factor de ubicación del refuerzo
OK
DETERMINACION DE LONGITUD DE DESARROLLO
Según: (ACI 318S-05/11.3.1)
No mayor a:
DISEÑO A LA CORTANTE
REFUERZO PARA TEMPERATURA O RETRACCION DE FRAGUADO
ACI 318S-05/7.12.21
7,50
4,60
Usaremos un: Diametro de barra S: Separacion entre barras
Acero Minimo requerido:
Resistencia a la fluencia del
acero
PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE TIQUIPAYA
ACERO REQUERIDO
(Acero principal)
DISEÑO ESTRUCTURAL DEL TANQUE (losa en una direccion)
El metodo de calculo utilizado se se encuentra en base al "REQUISITOS DE REGLAMENTO PARA CONCRETO
ESTRUCTURAL Y COMENTARIOS (ACI 318S-05) Refe. Bibliografia (17)
Altura de la losa
DISEÑO A FLECCION DE LA LOSA
Momento Ultimo 7731,2
Recubrimiento de la losa
Canto util de la seccion
Base de la seccion
ESPACIAMIENTO MAXIMO ( S ):
43474,1 Se hara trabajar al concreto (Ecc.4,12b-16 Pag.121)
Resistencia cilindrica del
hormigon a los 28 dias
SS(4) ;Nº Barras =ó ;Nº Barras = c/ cmc/ cm S: cm
Acero
Princip
al
Acero Secundario(1) SSABAB (4) ;Nº Barras =ó qaA BB Si: “DISEÑO EN UNA DIRECCIÓN”No: “DISEÑO EN DOS DIRECCIÓNES”No: “DISEÑO EN DOS DIRECCIÓNES”;Nº Barras = c/ cmc/ cm S: cm
Acero
Princip
al
Acero Secundario(1) SSABAB (4) ;Nº Barras =ó qaA BB Si: “DISEÑO EN UNA DIRECCIÓN”No: “DISEÑO EN DOS DIRECCIÓNES”No: “DISEÑO EN DOS DIRECCIÓNES”;Nº Barras = c/ cmc/ cm S: cm
Acero
Princip
al
Acero Secundario
(1)
SS
(4)
;Nº Barras =
ó
;Nº Barras =
c/ cm
c/ cm S: cm
e
Acero
Princip
al
Acero Secundario
dbA **0020.0min
min
dbcfVc **'*2
VuVn
cmHSi 30º
b
trb
d
KScf
yf
d
ld ****
'
'*
40
3
ld
eNo *3
dbAs **0018.0min
)(M
)(M
2/1
2**'
*89.17225.085.0***
'
'
dbcf
Mdb
yf
cfAs U
)(M
)(M
dbyf
cfAs **
'
'**85.0*
8
3max
PROYECTO: PLANTA DE TRATAMIENTO AGUA POTABLE TIQUIPAYA
[MEMORIA DE CÁLCULO PLANTA DE TRATATAMIENTO TIQUIPAYA] Página 20
11.- PLANILLAS DE CÁLCULO DE FILTROS
ha = 2,85 m
BL = 0,3 m
H = 3,15 m
1000 Kg/m3
z = 0,95 m
FA = 4061,25 Kg
MB = 3858,188 Kg*m
RB = 4061,25 Kg
dist MX
0 -4,50
0,3 0,00
0,585 3,86
0,87 30,87
1,155 104,17
1,44 246,92
1,725 482,27
2,01 833,37
2,295 1323,36
2,58 1975,39
2,865 2812,62
3,15 3858,19
3,15 3858,19
dist VX
0 45,0
0,3 0,0
0,585 40,6
0,87 162,5
1,155 365,5
1,44 649,8
1,725 1015,3
2,01 1462,1
2,295 1990,0
2,58 2599,2
2,865 3289,6
3,15 4061,3
3,15 4061,3
3858,2 Kg*m
4061,3 Kg
CORTANTE
VALORES OBTENIDOS
Empuje del agua
En la seccion M-M' de momento maximo q suponemos, esta dada
por: (15 Pag.95)
MOMENTOS
Altura total
PLANTA DE TRATAMIENTO AGUA POTABLE TIQUIPAYA
FILTRO
PAREDES DEL TANQUE
CARGAS ACTUANTES
2**
2
1aA hF
A
BL
B
A
BL
B
0,00
500,00
1000,00
1500,00
2000,00
2500,00
3000,00
3500,00
4000,00
4500,00
0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5
mo
men
tos
distancia (m)
DIAGRAMA DE MOMENTOS
Series1
0,0
500,0
1000,0
1500,0
2000,0
2500,0
3000,0
3500,0
4000,0
4500,0
0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5
MO
MEN
TOS
DISTANCIA (M)
DIAGRAMA DE CORTANTE
Series1
0BM
maxM
ahz *3
1
HX
XX BLxMM0
3 *)(*6
10
HX
XX BLxVV0
2 *)(*2
10
MAXVx
maxM
MAXVx
PROYECTO: PLANTA DE TRATAMIENTO AGUA POTABLE TIQUIPAYA
[MEMORIA DE CÁLCULO PLANTA DE TRATATAMIENTO TIQUIPAYA] Página 21
Mu = 3858,2 Kg.m Lb*pulg
e = 20 cm. pulg
r = 5 cm. pulg
d = 15 cm pulg
b = 100 cm pulg
ƒ'c = 210 kg/cm2
Lb/pulg2
ƒ'y = 4200 kg/cm2
Lb/pulg2
R=
0,9 0,004
603
As = 6,0 cm2
Asmin = 5,00 cm2
Asmin = 4,04 cm2
6,00 cm2
Ø 10 db = Ø 10 mm
15 8 S = 15 cm
Ø 08 20,32 cm2
20
0,85
0,0020 45 cm
3 cm2
60 cm
45 cm
Smax = 26 cm 115
Vu = 4873,5 Kg
Nu = 8041,275 Kg
Ag = 2000 cm2
Donde: 0,85
8667,6 OK db = Ø 08 mm
2,13 cm2 AsTot = 3,00 cm
2
6 S = 20 cm
1,3
1,0
1
30 cm 0,81,0
ld = 1,443 cm1,0
ld = 30 cm S =Ktr =
Dimencion del espaciamiento
Indice de refuerzo transversal Se permite la utilizacion de Ktr=0 (16 Pag. 166)
Barras < 7/8" ó 2 cm
Factor de concreto de agregado liviano
Concreto de peso normal
( ACI/05 12.2) Tamaño delfactor de refuerzo.
( ACI 318S-05 12.2) Barras > 7/8" ó 2 cm
Otro refuerzo:
Factor de recubrimiento
Ecc.(5,3) de (16 Pag166) y Refuerzo no recubierto
Según: (ACI 318S-05/11.3.1)
Diametro de la barra
DETERMINACION DE LONGITUD DE DESARROLLO
Factor de ubicación del refuerzo
Esfuerzo de corte ultimo
Esfuerzo de traccion ultimo
Area bruta de la seccion Ecc 4,19 de (16 Pág,131) y (ACI 318S-05/11.3)
A: Area efectiva en traccion del hormigon que rodea una barra en traccion (cm2)
S: Separacion entre barras sometidas a traccion (cm)
Z: Para condiciones de exposicion ambiental normal
DISEÑO A LA CORTANTE Y ACERO DE REFUERZO POR TRACCION
No mayor a:
VERIFICACION DEL ESPACIAMIENTO ENTRE BARRAS PARA EL CONTROL DE AGRIETAMIENTO
fS: Esfuerzo en el acero por flexxion y carga de servicio (Kg/cm2)
dC:Recubrimiento del acero medido desde la fibra en traccion al centro de la barra
REFUERZO PARA TEMPERATURA O RETRACCION DE FRAGUADO
ACI 318S-05/7.12.21
ESPACIAMIENTO MAXIMO ( S ):
Usaremos un: Diametro de la barra
20S: Separacion entre barras.
20 Ecc.(16 Pag. 691)
Acero Minimo requerido:
Distribucion de acero
DISEÑO A FLECCION DE MUROS
De la tabla del anexo A se obtiene:
433
Valor usual para flexion ( 16 Pag. 539)
Resistencia cilindrica del
hormigon a los 28 dias2980,64
Resistencia a la fluencia del
acero59612,78
Canto util de la seccion 5,91
Base de la seccion 39,37
Espesor del muro 7,87
Recubrimiento 1,97
El metodo de calculo utilizado se se encuentra en base al "REQUISITOS DE REGLAMENTO PARA
CONCRETO ESTRUCTURAL Y COMENTARIOS (ACI 318S-05) Refe. Bibliografia (17)
Momento Ultimo 334173,05
DISEÑO ESTRUCTURAL DE LAS PAREDES DEL TANQUE
PLANTA DE TRATAMIENTO AGUA POTABLE TIQUIPAYA
Escoger siempre el mayor
de (1),(2),(3) y (4).(3)
(2)
(1)
S S(4)
Nº Barras =S: cm
c/ cm
c/ cm
ó
Nº Barras =
)lg/(***
2
22pulb
db
Mu
db
MnR
cf
yf
'
'
db
As
*
dbyf
As **'
14min
dbyf
cfAs **
'
'*78.0min
dbyf
cfAs **
'
'**85.0*
8
3max
85.0/280' 2 cmkgcfSi
dbA **0020.0min
min
cmHSi 30º
b
trb
d
KScf
yf
d
ld ****
'
'*
40
3
ld
eNo *3
56.178
**3
AdfZ
CS
SdA C **2
yff S '*45.0
z
UVVc
Vc
UV
Ag
NudbcfVc
*351***'*53.0*
yf
NuAs
'*9.0
PROYECTO: PLANTA DE TRATAMIENTO AGUA POTABLE TIQUIPAYA
[MEMORIA DE CÁLCULO PLANTA DE TRATATAMIENTO TIQUIPAYA] Página 22
12.- PLANILLA DE CÁLCULO DE SEDIMENTADOR
ha = 2,24 m
BL = 0,5 m
H = 2,84 m
1000 Kg/m3
z = 0,75 m
FA = 2508,8 Kg
MB = 1873,237 Kg*m
RB = 2508,8 Kg
dist MX
0 -20,83
0,5 0,00
0,724 1,87
0,948 14,99
1,172 50,58
1,396 119,89
1,62 234,15
1,844 404,62
2,068 642,52
2,292 959,10
2,516 1365,59
2,74 1873,24
2,74 1873,24
dist VX
0 125,0
0,5 0,0
0,724 25,1
0,948 100,4
1,172 225,8
1,396 401,4
1,62 627,2
1,844 903,2
2,068 1229,3
2,292 1605,6
2,516 2032,1
2,74 2508,8
2,74 2508,8
1873,2 Kg*m
2508,8 Kg
CORTANTE
VALORES OBTENIDOS
Altura total
Empuje del agua
En la seccion M-M' de momento maximo q suponemos, esta dada
por: (15 Pag.95)
MOMENTOS
PLANTA DE TRATAMIENTO AGUA POTABLE TIQUIPAYA
SEDIMENTADOR
PAREDES DEL TANQUE
CARGAS ACTUANTES
Escoger siempre el mayor(3)(2) (1) S SABLBABLB (4) Nº Barras =S: cm c/ cmc/ cmó Nº Barras = Escoger siempre el mayor(3)(2) (1) S SABLBABLB (4) Nº Barras =S: cm c/ cmc/ cmó Nº Barras = Escoger siempre el mayor(3)(2) (1) S SABLBABLB (4) Nº Barras =S: cm c/ cmc/ cmó Nº Barras = Escoger siempre el mayor(3)(2) (1) S SABLBABLB (4) Nº Barras =S: cm c/ cmc/ cmó Nº Barras =
2**
2
1aA hF
A
BL
B
A
BL
B
0,00200,00400,00600,00800,00
1000,001200,001400,001600,001800,002000,00
0 0,5 1 1,5 2 2,5 3
MO
MEN
TOS
DISTANCIA (M)
DIAGRAMA DE MOMENTOS
Series1
0,0
500,0
1000,0
1500,0
2000,0
2500,0
3000,0
0 0,5 1 1,5 2 2,5 3
CO
RTA
NTE
DISTANCIA (M)
DIAGRAMA DE CORTANTES
Series1
0BM
maxM
ahz *3
1
HX
XX BLxMM0
3 *)(*6
10
HX
XX BLxVV0
2 *)(*2
10
MAXVx
maxM
MAXVx
PROYECTO: PLANTA DE TRATAMIENTO AGUA POTABLE TIQUIPAYA
[MEMORIA DE CÁLCULO PLANTA DE TRATATAMIENTO TIQUIPAYA] Página 23
Fecha:
Mu = 1873,2 Kg.m Lb*pulg
e = 20 cm. pulg
r = 5 cm. pulg
d = 15 cm pulg
b = 100 cm pulg
ƒ'c = 210 kg/cm2
Lb/pulg2
ƒ'y = 4200 kg/cm2
Lb/pulg2
R=
0,9 0,0064
603
As = 3,2 cm2
Asmin = 5,00 cm2
Asmin = 4,04 cm2
5,00 cm2
Ø 10 db = Ø 10 mm
19 6 S = 19 cm
Ø 08 20,32 cm2
20
0,85
0,0020 45 cm
3 cm2
60 cm
45 cm
Smax = 26 cm 115
Vu = 4265,0 Kg
Nu = 7037,184 Kg
Ag = 2000 cm2
Donde: 0,85
8808,1 OK db = Ø 08 mm
1,86 cm2 AsTot = 2,50 cm
2
5 S = 20 cm
1,3
1,0
1
30 cm 0,81,0
ld = 1,166 cm1,0
ld = 30 cm S =Ktr =
7,87
Recubrimiento 1,97
Canto util de la seccion
Espesor del muro
5,91
Base de la seccion 39,37
Resistencia cilindrica del
hormigon a los 28 dias2980,64
210
Valor usual para flexion ( 16 Pag. 539)
20 Ecc.(16 Pag. 691)
Resistencia a la fluencia del
acero59612,78
DISEÑO A FLECCION DE MUROS
De la tabla del anexo A se obtiene:
20S: Separacion entre barras.
REFUERZO PARA TEMPERATURA O RETRACCION DE FRAGUADO
Acero Minimo requerido:
Distribucion de acero Usaremos un: Diametro de la barra
fS: Esfuerzo en el acero por flexxion y carga de servicio (Kg/cm2)
dC:Recubrimiento del acero medido desde la fibra en traccion al centro de la barra
A: Area efectiva en traccion del hormigon que rodea una barra en traccion (cm2)
S: Separacion entre barras sometidas a traccion (cm)
ACI 318S-05/7.12.21
ESPACIAMIENTO MAXIMO ( S ):
No mayor a:
VERIFICACION DEL ESPACIAMIENTO ENTRE BARRAS PARA EL CONTROL DE AGRIETAMIENTO
Area bruta de la seccion Ecc 4,19 de (16 Pág,131) y (ACI 318S-05/11.3)
Según: (ACI 318S-05/11.3.1)
Diametro de la barra
Z: Para condiciones de exposicion ambiental normal
DISEÑO A LA CORTANTE Y ACERO DE REFUERZO POR TRACCION
Esfuerzo de corte ultimo
Esfuerzo de traccion ultimo
Ecc.(5,3) de (16 Pag166) y Refuerzo no recubierto
( ACI/05 12.2) Tamaño delfactor de refuerzo.
DETERMINACION DE LONGITUD DE DESARROLLO
Factor de ubicación del refuerzo
Otro refuerzo:
Factor de recubrimiento
Dimencion del espaciamiento
Indice de refuerzo transversal Se permite la utilizacion de Ktr=0 (16 Pag. 166)
( ACI 318S-05 12.2) Barras > 7/8" ó 2 cm
Barras < 7/8" ó 2 cm
DISEÑO ESTRUCTURAL DE LAS PAREDES DEL TANQUE
PLANTA DE TRATAMIENTO AGUA POTABLE TIQUIPAYA
El metodo de calculo utilizado se se encuentra en base al "REQUISITOS DE REGLAMENTO PARA
CONCRETO ESTRUCTURAL Y COMENTARIOS (ACI 318S-05) Refe. Bibliografia (17)
Momento Ultimo 162248,58
Factor de concreto de agregado liviano
Concreto de peso normal
Escoger siempre el mayor
de (1),(2),(3) y (4).(3)
(2)
(1)
S S(4)
Nº Barras =S: cm
c/ cm
c/ cm
ó
Nº Barras =
)lg/(***
2
22pulb
db
Mu
db
MnR
cf
yf
'
'
db
As
*
dbyf
As **'
14min
dbyf
cfAs **
'
'*78.0min
dbyf
cfAs **
'
'**85.0*
8
3max
85.0/280' 2 cmkgcfSi
dbA **0020.0min
min
cmHSi 30º
b
trb
d
KScf
yf
d
ld ****
'
'*
40
3
ld
eNo *3
56.178
**3
AdfZ
CS
SdA C **2
yff S '*45.0
z
UVVc Vc
UV
Ag
NudbcfVc
*351***'*53.0*
yf
NuAs
'*9.0
PROYECTO: PLANTA DE TRATAMIENTO AGUA POTABLE TIQUIPAYA
[MEMORIA DE CÁLCULO PLANTA DE TRATATAMIENTO TIQUIPAYA] Página 24
la = 1,4 m
lb = 2,63 m
D = 2,63 m
e = 0,20 m
e1 = 0,20 m
ha = 3,50 m
BL = 0,2 m
2400 Kg/m3
1000 Kg/m2
Pt = 10 Kg/m
Ppm = 1776 Kg
Ppl = 480 Kg/m
CM = 490 Kg/m
qm = 40 Kg/m
qa = 3500 Kg/m
CV = 3540,0 Kg/m
PA = 1776 Kg
PB = 1776 Kg
MA = 7145,8 Kg*m
MB = 7145,8 Kg*m
qU = 6350,0 Kg*m
RB = 10126,25 Kg
RA = 10126,25 Kg
Peso del muro (puntual)
Peso del muro (puntual)
Momento producido por el muro en el extremo B
(16 Pág.17 Tabla 1,2) - (17 Cap. 9,2)
Carga de mantenimiento
Carga de agua
Peso del muro (puntual)
Borde libre
REACCIONES Y MAYORACION DE CARGAS (qu)
Momento producido por el muro en el extremo A
CARGAS MUERTAS (CM)
Peso de la losa.
Peso especifico del hormigon
Peso adicional artefactos u otros
CARGAS VIVAS (CV)
Longitud de pared a pared
Espesor de la losa
lado corto
LOSA DEL TANQUE FONDO
Peso especifico del agua
Espesor del muro
Altura del agua
lado largo
0,53DISEÑO EN DOS
DIRECCIONES
CARGAS ACTUANTES
PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE TIQUIPAYA
SEDIMENTADOR
No: “DISEÑO EN DOS DIRECCIÓNES”
No: “DISEÑO EN DOS DIRECCIÓNES”
qa
A B
Si: “DISEÑO EN UNA DIRECCIÓN”
No: “DISEÑO EN DOS DIRECCIÓNES”No: “DISEÑO EN DOS DIRECCIÓNES”
ºº AH
CVCMqU *7.1*4.1
0AM
5.0lb
la
lb
la
PROYECTO: PLANTA DE TRATAMIENTO AGUA POTABLE TIQUIPAYA
[MEMORIA DE CÁLCULO PLANTA DE TRATATAMIENTO TIQUIPAYA] Página 25
Dist MX
0,0 1055,4
0,2 -1792,8
0,4 -2468,3
0,5 -3031,1
0,7 -3481,4
0,9 -3819,2
1,1 -4044,3
1,2 -4156,9
1,4 -4156,9
1,6 -4044,3
1,8 -3819,2
1,9 -3481,4
2,1 -3031,1
2,3 -2468,3
2,5 -1792,8
2,6 1055,4
1,315 -4171,0
dist VX
0,0 -4815,5
0,2 -4173,5
0,4 -3531,4
0,5 -2889,3
0,7 -2247,2
0,9 -1605,2
1,1 -963,1
1,2 -321,0
1,4 321,0
1,6 963,1
1,8 1605,2
1,9 2247,2
2,1 2889,3
2,3 3531,4
2,5 4173,5
2,6 4815,5
4815,5
Kg*m
Kg
CORTANTE
VALORES OBTENIDOS
4171,0
4815,5
PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE TIQUIPAYA
SEDIMENTADOR
En la seccion M-M', el momento maximo q suponemos, esta dada por: (15 Pag.95)
MOMENTOS
A
B
A
BB
-5000,0
-4000,0
-3000,0
-2000,0
-1000,0
0,0
1000,0
2000,0
0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0
MO
EMN
TOS
DISTANCIA (M)
DIAGRAMA DE MOMENTOS
Series1
-6000,0
-4000,0
-2000,0
0,0
2000,0
4000,0
6000,0
0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0
CO
RTA
NTE
S
DISTANCIA (M)
DIAGRAMA DE CORTANTE
Series1
maxM
MAXVx
maxM
MAXVx
xRxPMxqMM AAA
DX
UXX ****2
10
0
2
DX
AAUXX RPxqVV0
*0
PROYECTO: PLANTA DE TRATAMIENTO AGUA POTABLE TIQUIPAYA
[MEMORIA DE CÁLCULO PLANTA DE TRATATAMIENTO TIQUIPAYA] Página 26
Mu = kg*m
e = 20 cm.
r = 5 cm.
d = 15,0 cm
b = 100 cm
ƒ'c = 210 kg/cm2
ƒ'y = 4200 kg/cm2
Asmin = 2,70 cm2
Asmax = 20,32 cm2 0,85
4171,0 Kg*m As = cm2
1055,4 Kg*m As = cm2
db =
db = Ø 12 mm 7 S = 17 cm Ø 10 33 33
db = Ø 10 mm 4 S = 33 cm
Ø 12 17
0,0020
3 cm2
60 cm 45 cm
45 cm
Kg
Vu = 7704,848 Kg (Mayorada)
db =
1,3
1,0
1
30 cm 0,8
1,0
ld = 2,44 cm
1,0
ld = 30 cm S =
Ktr =
Se permite la utilizacion de Ktr=0 (16 Pag. 166)
Dimencion del espaciamiento
Indice de refuerzo transversal
Factor de concreto de agregado liviano
Concreto de peso normal
Barras < 7/8" ó 2 cm
( ACI 318S-05 12.2) Barras > 7/8" ó 2 cm
( ACI/05 12.2) Tamaño delfactor de refuerzo.
Ecc.(5,3) de (16 Pag166) y Refuerzo no recubierto
Otro refuerzo:
Factor de recubrimiento
Diametro de la barra
Factor de ubicación del refuerzo
OK
DETERMINACION DE LONGITUD DE DESARROLLO
Según: (ACI 318S-05/11.3.1)
No mayor a:
DISEÑO A LA CORTANTE
REFUERZO PARA TEMPERATURA O RETRACCION DE FRAGUADO
ACI 318S-05/7.12.21
7,84
1,89
Usaremos un: Diametro de barra S: Separacion entre barras
Acero Minimo requerido:
Resistencia a la fluencia del
acero
PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE TIQUIPAYA
ACERO REQUERIDO
(Acero principal)
DISEÑO ESTRUCTURAL DEL TANQUE (losa en una direccion)
El metodo de calculo utilizado se se encuentra en base al "REQUISITOS DE REGLAMENTO PARA CONCRETO
ESTRUCTURAL Y COMENTARIOS (ACI 318S-05) Refe. Bibliografia (17)
Altura de la losa
DISEÑO A FLECCION DE LA LOSA
Momento Ultimo 4171,0
Recubrimiento de la losa
Canto util de la seccion
Base de la seccion
ESPACIAMIENTO MAXIMO ( S ):
43474,1 Se hara trabajar al concreto (Ecc.4,12b-16 Pag.121)
Resistencia cilindrica del
hormigon a los 28 dias
SS(4) ;Nº Barras =ó ;Nº Barras = c/ cmc/ cm S: cm
Acero
Princip
al
Acero Secundario(1) SSABAB (4) ;Nº Barras =ó qaA BB Si: “DISEÑO EN UNA DIRECCIÓN”No: “DISEÑO EN DOS DIRECCIÓNES”No: “DISEÑO EN DOS DIRECCIÓNES”;Nº Barras = c/ cmc/ cm S: cm
Acero
Princip
al
Acero Secundario(1) SSABAB (4) ;Nº Barras =ó qaA BB Si: “DISEÑO EN UNA DIRECCIÓN”No: “DISEÑO EN DOS DIRECCIÓNES”No: “DISEÑO EN DOS DIRECCIÓNES”;Nº Barras = c/ cmc/ cm S: cm
Acero
Princip
al
Acero Secundario
(1)
SS
(4)
;Nº Barras =
ó
;Nº Barras =
c/ cm
c/ cm S: cm
e
Acero
Princip
al
Acero Secundario
dbA **0020.0min
min
dbcfVc **'*2
VuVn
cmHSi 30º
b
trb
d
KScf
yf
d
ld ****
'
'*
40
3
ld
eNo *3
dbAs **0018.0min
)(M
)(M
2/1
2**'
*89.17225.085.0***
'
'
dbcf
Mdb
yf
cfAs U
)(M
)(M
dbyf
cfAs **
'
'**85.0*
8
3max
PROYECTO: PLANTA DE TRATAMIENTO AGUA POTABLE TIQUIPAYA
[MEMORIA DE CÁLCULO PLANTA DE TRATATAMIENTO TIQUIPAYA] Página 27
13. PLANILLAS DE CALCULO TANQUE SEMIENTERRADO
ha = 3,42 m
BL = 0,7 m
H = 4,12 m
1000 Kg/m3
z = 1,14 m
FA = 5848,2 Kg
MB = 6666,948 Kg*m
RB = 5848,2 Kg
dist MX
0 -57,17
0,7 0,00
1,042 6,67
1,384 53,34
1,726 180,01
2,068 426,68
2,41 833,37
2,752 1440,06
3,094 2286,76
3,436 3413,48
3,778 4860,21
4,12 6666,95
4,12 6666,95
dist VX
0 245,0
0,7 0,0
1,042 58,5
1,384 233,9
1,726 526,3
2,068 935,7
2,41 1462,1
2,752 2105,4
3,094 2865,6
3,436 3742,8
3,778 4737,0
4,12 5848,2
4,12 5848,2
6666,9 Kg*m
5848,2 Kg
PAREDES DEL TANQUE SEMIENTERRADO
CARGAS ACTUANTES
PLANTA DE TRATAMIENTO AGUA POTABLE TIQUIPAYA
TANQUE SEMIENTERRADO
Altura total
Empuje del agua
En la seccion M-M' de momento maximo q suponemos, esta dada
por: (15 Pag.95)
MOMENTOS
CORTANTE
VALORES OBTENIDOS
2**
2
1aA hF
A
BL
B
A
BL
B
0,00
1000,00
2000,00
3000,00
4000,00
5000,00
6000,00
7000,00
8000,00
0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 4,5
MO
MEN
TOS
DISTANCIA(M)
DIAGRAMA DE MOMENTOS
Series1
0,0
1000,0
2000,0
3000,0
4000,0
5000,0
6000,0
7000,0
0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 4,5
CO
RTA
NTE
DISTANCIA (M)
DIAGRAMA DE CORTANTE
Series1
0BM
maxM
ahz *3
1
HX
XX BLxMM0
3 *)(*6
10
HX
XX BLxVV0
2 *)(*2
10
MAXVx
maxM
MAXVx
PROYECTO: PLANTA DE TRATAMIENTO AGUA POTABLE TIQUIPAYA
[MEMORIA DE CÁLCULO PLANTA DE TRATATAMIENTO TIQUIPAYA] Página 28
Mu = 6666,9 Kg.m Lb*pulg
e = 20 cm. pulg
r = 5 cm. pulg
d = 15 cm pulg
b = 100 cm pulg
ƒ'c = 210 kg/cm2
Lb/pulg2
ƒ'y = 4200 kg/cm2
Lb/pulg2
R=
0,9 0,006
603
As = 9,0 cm2
Asmin = 5,00 cm2
Asmin = 4,04 cm2
9,00 cm2
Ø 12 db = Ø 12 mm
14 8 S = 14 cm
Ø 10 20,32 cm2
17
0,85
0,0020 45 cm
3 cm2
60 cm
45 cm
Smax = 26 cm 115
Vu = 7017,8 Kg
Nu = 11579,44 Kg
Ag = 2000 cm2
Donde: 0,85
8172,7 OK db = Ø 10 mm
3,06 cm2 AsTot = 5,50 cm
2
7 S = 17 cm
1,3
1,0
1
30 cm 0,81,0
ld = 2,178 cm1,0
ld = 30 cm S =Ktr =
DISEÑO ESTRUCTURAL DE LAS PAREDES DEL TANQUE
PLANTA DE TRATAMIENTO AGUA POTABLE TIQUIPAYA
El metodo de calculo utilizado se se encuentra en base al "REQUISITOS DE REGLAMENTO PARA
CONCRETO ESTRUCTURAL Y COMENTARIOS (ACI 318S-05) Refe. Bibliografia (17)
Momento Ultimo 577451,03
Espesor del muro 7,87
Recubrimiento 1,97
Canto util de la seccion 5,91
Base de la seccion 39,37
Resistencia cilindrica del
hormigon a los 28 dias2980,64
Resistencia a la fluencia del
acero59612,78
DISEÑO A FLECCION DE MUROS
De la tabla del anexo A se obtiene:
748
Valor usual para flexion ( 16 Pag. 539)
20 Ecc.(16 Pag. 691)
Acero Minimo requerido:
Distribucion de acero Usaremos un: Diametro de la barra
17S: Separacion entre barras.
REFUERZO PARA TEMPERATURA O RETRACCION DE FRAGUADO
ACI 318S-05/7.12.21
ESPACIAMIENTO MAXIMO ( S ):
No mayor a:
VERIFICACION DEL ESPACIAMIENTO ENTRE BARRAS PARA EL CONTROL DE AGRIETAMIENTO
fS: Esfuerzo en el acero por flexxion y carga de servicio (Kg/cm2)
dC:Recubrimiento del acero medido desde la fibra en traccion al centro de la barra
A: Area efectiva en traccion del hormigon que rodea una barra en traccion (cm2)
S: Separacion entre barras sometidas a traccion (cm)
Z: Para condiciones de exposicion ambiental normal
DISEÑO A LA CORTANTE Y ACERO DE REFUERZO POR TRACCION
Esfuerzo de corte ultimo
Esfuerzo de traccion ultimo
Area bruta de la seccion Ecc 4,19 de (16 Pág,131) y (ACI 318S-05/11.3)
Según: (ACI 318S-05/11.3.1)
Diametro de la barra
DETERMINACION DE LONGITUD DE DESARROLLO
Factor de ubicación del refuerzo
Otro refuerzo:
Factor de recubrimiento
Ecc.(5,3) de (16 Pag166) y Refuerzo no recubierto
( ACI/05 12.2) Tamaño delfactor de refuerzo.
( ACI 318S-05 12.2) Barras > 7/8" ó 2 cm
Barras < 7/8" ó 2 cm
Factor de concreto de agregado liviano
Concreto de peso normal
Dimencion del espaciamiento
Indice de refuerzo transversal Se permite la utilizacion de Ktr=0 (16 Pag. 166)
Escoger siempre el mayor
de (1),(2),(3) y (4).(3)
(2)
(1)
S S(4)
Nº Barras =S: cm
c/ cm
c/ cm
ó
Nº Barras =
)lg/(***
2
22pulb
db
Mu
db
MnR
cf
yf
'
'
db
As
*
dbyf
As **'
14min
dbyf
cfAs **
'
'*78.0min
dbyf
cfAs **
'
'**85.0*
8
3max
85.0/280' 2 cmkgcfSi
dbA **0020.0min
min
cmHSi 30º
b
trb
d
KScf
yf
d
ld ****
'
'*
40
3
ld
eNo *3
56.178
**3
AdfZ
CS
SdA C **2
yff S '*45.0
z
UVVc
Vc
UV
Ag
NudbcfVc
*351***'*53.0*
yf
NuAs
'*9.0
PROYECTO: PLANTA DE TRATAMIENTO AGUA POTABLE TIQUIPAYA
[MEMORIA DE CÁLCULO PLANTA DE TRATATAMIENTO TIQUIPAYA] Página 29
la = 4 m
lb = 4,15 m
D = 4,15 m
e = 0,30 m
e1 = 0,25 m
ha = 1,80 m
BL = 0,3 m
2400 Kg/m3
1000 Kg/m2
Pt = 10 Kg/m
Ppm = 1260 Kg
Ppl = 720 Kg/m
CM = 730 Kg/m
qm = 50 Kg/m
qa = 1800 Kg/m
CV = 1850,0 Kg/m
PA = 1260 Kg
PB = 1260 Kg
MA = 972,0 Kg*m
MB = 972,0 Kg*m
qU = 4167,0 Kg*m
RB = 9906,525 Kg
RA = 9906,525 Kg
Peso del muro (puntual)
Momento producido por el muro en el extremo A
Momento producido por el muro en el extremo B
(16 Pág.17 Tabla 1,2) - (17 Cap. 9,2)
Carga de mantenimiento
Carga de agua
REACCIONES Y MAYORACION DE CARGAS (qu)
Peso del muro (puntual)
Peso adicional artefactos u otros
Peso del muro (puntual)
Peso de la losa.
CARGAS VIVAS (CM)
Borde libre
Peso especifico del hormigon
Peso especifico del agua
CARGAS MUERTAS (CM)
Longitud de pared a pared
Espesor de la losa
Espesor del muro
Altura del agua
lado corto
lado largo
0,96DISEÑO EN DOS
DIRECCIONES
LOSA DEL TANQUE
CARGAS ACTUANTES
PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE TIQUIPAYA
TANQUE SEMIENTERRADO
No: “DISEÑO EN DOS DIRECCIÓNES”
No: “DISEÑO EN DOS DIRECCIÓNES”
qa
A B
Si: “DISEÑO EN UNA DIRECCIÓN”
No: “DISEÑO EN DOS DIRECCIÓNES”No: “DISEÑO EN DOS DIRECCIÓNES”
ºº AH
CVCMqU *7.1*4.1
0AM
5.0lb
la
lb
la
PROYECTO: PLANTA DE TRATAMIENTO AGUA POTABLE TIQUIPAYA
[MEMORIA DE CÁLCULO PLANTA DE TRATATAMIENTO TIQUIPAYA] Página 30
Dist MX
0,0 2990,3
0,3 -3204,7
0,6 -5118,5
0,8 -6713,3
1,1 -7989,1
1,4 -8946,0
1,7 -9583,9
1,9 -9902,9
2,2 -9902,9
2,5 -9583,9
2,8 -8946,0
3,0 -7989,1
3,3 -6713,3
3,6 -5118,5
3,9 -3204,7
4,2 2990,3
2,075 -9942,8
dist VX
0,0 -8646,5
0,3 -7493,7
0,6 -6340,8
0,8 -5187,9
1,1 -4035,0
1,4 -2882,2
1,7 -1729,3
1,9 -576,4
2,2 576,4
2,5 1729,3
2,8 2882,2
3,0 4035,0
3,3 5187,9
3,6 6340,8
3,9 7493,7
4,2 8646,5
8646,5
Kg*m
Kg8646,5
MOMENTOS
CORTANTE
VALORES OBTENIDOS
9942,8
PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE TIQUIPAYA
TANQUE SEMIENTERRADO
En la seccion M-M', el momento maximo q suponemos, esta dada por: (15 Pag.95)
A
B
A
BB
-12000,0
-10000,0
-8000,0
-6000,0
-4000,0
-2000,0
0,0
2000,0
4000,0
0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5
MO
ENT
OS
DISTANCIA (M)
DIAGRAMA DE MOMENTOS
Series1
-10000,0
-8000,0
-6000,0
-4000,0
-2000,0
0,0
2000,0
4000,0
6000,0
8000,0
10000,0
0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5CO
RT
AN
TE
DISTANCIA (M)
DIAGRMA DE CORTANTES
Series1
maxM
MAXVx
maxM
MAXVx
xRxPMxqMM AAA
DX
UXX ****2
10
0
2
DX
AAUXX RPxqVV0
*0
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[MEMORIA DE CÁLCULO PLANTA DE TRATATAMIENTO TIQUIPAYA] Página 31
Mu = kg*m
e = 30 cm.
r = 5 cm.
d = 25,0 cm
b = 100 cm
ƒ'c = 210 kg/cm2
ƒ'y = 4200 kg/cm2
Asmin = 4,50 cm2
Asmax = 33,87 cm2 0,85
9942,8 Kg*m As = cm2
2990,3 Kg*m As = cm2
db =
db = Ø 16 mm 6 S = 20 cm Ø 12 25 25
db = Ø 12 mm 5 S = 25 cm
Ø 16 20
0,0020
5 cm2
90 cm 45 cm
45 cm
Kg
Vu = 13834,44 Kg (Mayorada)
db =
1,3
1,0
1
30 cm 0,8
1,0
ld = 3,62 cm
1,0
ld = 30 cm S =
Ktr =
Se permite la utilizacion de Ktr=0 (16 Pag. 166)
Dimencion del espaciamiento
Indice de refuerzo transversal
Factor de concreto de agregado liviano
Concreto de peso normal
Barras < 7/8" ó 2 cm
( ACI 318S-05 12.2) Barras > 7/8" ó 2 cm
( ACI/05 12.2) Tamaño delfactor de refuerzo.
Factor de recubrimiento
Ecc.(5,3) de (16 Pag166) y Refuerzo no recubierto
Factor de ubicación del refuerzo
Otro refuerzo:
DETERMINACION DE LONGITUD DE DESARROLLO
Diametro de la barra
Según: (ACI 318S-05/11.3.1)
OK
DISEÑO A LA CORTANTE
72456,9 Se hara trabajar al concreto (Ecc.4,12b-16 Pag.121)
ESPACIAMIENTO MAXIMO ( S ):
No mayor a:
REFUERZO PARA TEMPERATURA O RETRACCION DE FRAGUADO
ACI 318S-05/7.12.21
Usaremos un: Diametro de barra S: Separacion entre barras
(Acero principal)
ACERO REQUERIDO
11,11
3,21
DISEÑO A FLECCION DE LA LOSA
Acero Minimo requerido:
Resistencia a la fluencia del
acero
Resistencia cilindrica del
hormigon a los 28 dias
Canto util de la seccion
Base de la seccion
Altura de la losa
Recubrimiento de la losa
Momento Ultimo 9942,8
El metodo de calculo utilizado se se encuentra en base al "REQUISITOS DE REGLAMENTO PARA CONCRETO
ESTRUCTURAL Y COMENTARIOS (ACI 318S-05) Refe. Bibliografia (17)
DISEÑO ESTRUCTURAL DEL TANQUE (losa en una direccion)
PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE TIQUIPAYA
SS(4) ;Nº Barras =ó ;Nº Barras = c/ cmc/ cm S: cm
Acero
Princip
al
Acero Secundario(1) SSABAB (4) ;Nº Barras =ó qaA BB Si: “DISEÑO EN UNA DIRECCIÓN”No: “DISEÑO EN DOS DIRECCIÓNES”No: “DISEÑO EN DOS DIRECCIÓNES”;Nº Barras = c/ cmc/ cm S: cm
Acero
Princip
al
Acero Secundario(1) SSABAB (4) ;Nº Barras =ó qaA BB Si: “DISEÑO EN UNA DIRECCIÓN”No: “DISEÑO EN DOS DIRECCIÓNES”No: “DISEÑO EN DOS DIRECCIÓNES”;Nº Barras = c/ cmc/ cm S: cm
Acero
Princip
al
Acero Secundario
(1)
SS
(4)
;Nº Barras =
ó
;Nº Barras =
c/ cm
c/ cm S: cm
e
Acero
Princip
al
Acero Secundario
dbA **0020.0min
min
dbcfVc **'*2
VuVn
cmHSi 30º
b
trb
d
KScf
yf
d
ld ****
'
'*
40
3
ld
eNo *3
dbAs **0018.0min
)(M
)(M
2/1
2**'
*89.17225.085.0***
'
'
dbcf
Mdb
yf
cfAs U
)(M
)(M
dbyf
cfAs **
'
'**85.0*
8
3max
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[MEMORIA DE CÁLCULO PLANTA DE TRATATAMIENTO TIQUIPAYA] Página 32
14. BIBLIOGRAFIA Y NORMAS
Como se ha referido anteriormente, para el diseño de los diferentes elementos resistentes de
concreto armado de la edificación se han aplicado los requisitos mínimos de seguridad
prescritos por el
- Reglamento American Concrete Institute ACI – 318-05
- Instituto Americano del concreto (método de la PCA).
- Diseño de estructuras de concreto. nilson, editorial mc-graw hill.
- Capacity of reiforced rectangular columnas subjected to biaxial bending, parme, a. l.,
nieves, j. m., and gounes, a
- Design and analisys of foundations, bowles j.