0.00 Puente-cre

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DISEO DE PUENTE VIGA-LOSA

A.- PREDIMENSIONAMIENTO Puente simplemente apoyado de un slo tramo

LUZ DEL PUENTE L = 20.00 mts. PROYECTO : PUENTE CARROZABLE MAYUSHPERALTE DE LA VIGA H = L/15 = 1.33 mts. Puede redondear OFICINA ZONAL: LIMAESPESOR DE LA LOSA E = 0.25 mts.

B.- DISEO DE VIGASArea de influencia de la viga

Metrado de cargasAncho de via ( A ) = 3.60 m.Longitud de vereda ( c ) = 1.15 m.Ancho de viga ( b ) = 0.70 m.

( f ) = 1.08 m. Espesor de losa ( E ) = 0.25 m.

( g ) = 0.25 m.( m ) = 1.10 m.

Separacin de vigas ( S ) = 2.20 m.( a ) = 1.05 m.

Peso losa = E x (a + b + S/2 ) x 2.4 T/m. = 1.710Peso viga = f x b x 2.4 T/m. = 1.814Asfalto = 0.05 x A/2 x 2 Ton/m. = 0.180Acera = 0.55 x 0.4 Ton/m. = 0.220Volado = 0.10 x 2.4 Ton/m. = 0.261

Wd = 4.185 Ton.

1-MOMENTO POR PESO PROPIO

Nmero de diafragmas = 4Peso propio Diafragma Wdiaf = 0.8 x 0.2 x S/2 x 2.4 = 0.176Momento total por carga muerta Md = Wdiafx(L/4+2xL/8)+WdxL/8 = 211.01 Ton-m

2-MOMENTO POR SOBRECARGA Sobrecarga vehicular H20S16por vigaMs/c=P/2*(9*L2/4-10,5*L+4,41)/L 69.44 Ton-mP= 4000 Kg.M s/c =M*(1+0,7/(s+b)) M s/c = 79.02 Ton-m

3-MOMENTO POR SOBRECARGA EQUIVALENTE por vigaM eq=9*L/4+0,96*L*L/8 M eq = 47.50 Ton-m

4-CARGAS POR EJE TAMDENM et =(L-1,2)*6/2 M et = 56.40 Ton-m

Tomando el mayor Momento ( Ml ) M l = 79.02 Ton-m

5-MOMENTO POR IMPACTOI = 15,24 / ( L + 38 ) = 0.26I < = 0.30, I = 0.26Momento por impacto M i = i x M l M i = 20.55 Ton-m

B1.- DISEO POR SERVICIOVerificacion del peralteM=Md+Ml+Mi 310.58 Ton-mFy = 4,200 Kg/cm.F'c = 210 Kg/cm. d=raiz(2*M*100000/(F"c*k*j*b))Fc=0,4*F'c 84 Kg/cm.fy =0,4* fy 1,680 Kg/cm. d= 97.13 cms.r = fy / Fc 20 d

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Por paquetesZ = 2,300 Kg/cmA = 2 x b x 10 / N = 58.33 233.33Fs mx = 23,000 / ( 8.25 x A ^(1/3)) = 2,935.03 1,848.93Fs = Mu / ( As x j x d ) = 2,250.39 2,250.39

2042,90V"u 1

Av=2*0,71 1.42S=Av*Fy/(Vu-Vc)*b 26

ACERO LATERALA=0,1*As As = 12.19 cm.

3 / 4" 4 varillasB5.- VERIFICACION POR FATIGA

Mu= 310.58Fs max=M/(As*j*d) 2250.39Fmin=Mmin/(As*j*d) 1528.93Fs-Fmin= 721.46Valor admisible (Fa)1635,36-0,36*Fmin= 1375.6344Fa>(Fs-Fmin) 1

C.- DISEO DE LA LOSA

METRADO DE CARGASPeso propio (1m) x (e) x (2,4 T/m) 0.6Asfalto (1m) x (0.05) x (2T/m) 0.1

0.7

Md=Wd*s/10 0.34

Ml=(s+0,61)/9,74*P 2.09P=7,258 7.258Momento positivo=0,8*Ml 1.67Momento Negativo=0,9*Ml 1.88

Momento por ImpactoI=15,24/(S+38) 0.38I=

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verificando la cuantia minimaAs min=14*b*d/Fy 6.33 cm.As min

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Norma Descripcin En cms. 2 capas Paquetes

7.9.1 RNC 371 Recubrimiento r = 5.00Dimetro de estribos 1/2" de = 1.27Dimetro acero principal 1" dp = 2.50Cantidad de varillas c = 24 12 6Ancho de viga b = 70.00

7.6.1 RNC 372 Espaciamiento entre varillas 2.507.7.5. RNC 372 Espaciamiento por paquetes 5.007.6.2 RNC 372 Separacin libre entre capas 2.50

Ancho de viga necasario 1capa 130.04Ancho de viga necasario 2 capas 70.04Ancho de viga necasario paquetes 67.54

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0

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Estribo 7

DISEO DE ESTRIBOS

DATOSALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m) d = 2.50TIPO DE TERRENO (Kg/m2) 3.00ANCHO DE PUENTE (m) A = 5.00LUZ DEL PUENTE (m) L = 15.00ALTURA DEL ESTRIBO (m) H = 5.50ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado) 45.00

ALTURA EQUIV, DE SOBRE CARGA (m) h' = 0.60PESO ESPECIF, RELLENO (Tn/m3) 1.60PESO ESPECIF, CONCRETO (Tn/m3) 2.30

M = 0.50N = 0.50E = 1.00G = 1.50a = 1.10b = 0.80c = 0.70B = 3.5

A- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION A-A

1-Empuje de terreno,h= 1.10h'= 0.60C= 0.17

E= 0,5*W*h (h+2h")*C 0.344 TN

Ev=E*Sen (o/2)= 0.132Eh=E*Cos (o/2)= 0.318

Punto de aplicacin de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 0.46

Fuerzas verticales actuantes

Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 2.024 0.4 0.810Ev 0.132 0.80 0.106Total 2.156 0.916

Xv=Mt/Pi 0.425 mZ=Eh*Dh/Pi 0.068 m Esfuerzo a compresin del concreto F`c= 0,4(Fc)e=b/2-(Xv-Z) 0.043 m F`c= 700 Tn/m2

Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,

P =Fv(1+6e/b)/(ab) 3.56 CONFORME

Chequeo al volteo

FSV=Mi/(Eh*Dh) 6.26 >2 CONFORME

Chequeo al Deslizamiento

FSD=Pi*f/Eh 4.75 >2 CONFORME

B- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION B-B

1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:H= 5.50h'= 0.60C= 0.17E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 5.012 TnEv=E*Sen (o/2)= 1.918 TnEh=E*Cos (o/2)= 4.630 Tn

Punto de aplicacin de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 2.00 m


Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 10.120 2.1 21.252P2 7.084 1.35 9.563P3 5.060 0.67 3.390Ev 1.918 2.00 3.836Total 24.182 38.041

1 =2 =

Estribo 8

Xv=Mt/Pi 1.57 m Esfuerzo a compresin del concreto F`c= 0,4(Fc)Z=Eh*Dh/Pi 0.38 F`c= 700 Tn/m2e=b/2-(Xv-Z) 0.06 m



Chequeo al volteo




2-Estado :Estribo con puente y relleno sobrecargado,Peso propio 82.2135Reaccin del puente debido a peso propio,R1= 16.44 tn/m P= 4.00 T

Rodadura -fuerza HorizontalR2=5% de s/c equivalente, 0.236 Tn/M

Reaccion por sobrecargaR3= 11.71 Tn


Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)R1 16.440 1.35 22.194R3 11.710 1.35 15.809P vertical tot, 24.182 1.57 37.966Total 52.332 75.969

Xv=Mt/Pi 1.452 m

FUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORAS

Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 4.630 2.00 9.260R2 0.236 7.30 1.723Total 4.866 10.983

Yh=Mi/Pi 2.257Z= 0.210e= 0.008

VERIFICACIONES

1-Verificacion de compresion y traccin


Chequeo al volteo




C- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION C-C

1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:B= 3.5H= 8.00h'= 0.60C= 0.17E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 10.010Ev=E*Sen (o/2)= 3.831Eh=E*Cos (o/2)= 9.248



Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 10.120 2.6 26.312P2 7.084 1.85 13.105

Estribo 9

P3 5.060 1.17 5.920P4 20.125 1.75 35.219P5 2.750 3.25 8.938Ev 3.831 3.50 13.409Total 48.970 102.903

Xv=Mt/Pi 2.101 mZ=Eh*Dh/Pi 0.536 me=b/2-(Xv-Z) 0.185 m >b/6 b/6= 0.583

e2 CONFORME



2-ESTADO:Estribo con puente y relleno sobrecargado,



Xv=Mt/Pi 2.009 m



Yh=Mi/Pi 3.01Z= 0.37e= 0.11 2 CONFORME



AGE

MEMORIA DE CALCULO-PUENTE VIGA-LOSA


LUZ DEL PUENTE L = 12.00 mts. PROYECTO : PTE CARROZABLE LLINCAYPERALTE DE LA VIGA H = L/14 = 0.90 mts. OFICINA ZONAL: HUANUCOESPESOR DE LA LOSA E = 0.20 mts.

B.- DISEO DE VIGASArea de influencia de la viga

Metrado de cargasAncho de via ( A ) = 3.60Longitud de vereda ( c ) = 0.65 gLong. Horiz. Talud Vereda ( c ' ) 0.05Ancho de viga ( b ) = 0.40

( f ) = 0.70 m.Espesor de losa ( E ) = 0.20 m. f m

( g ) = 0.20 m.( m ) = 0.90 m. S a

Separacin de vigas ( S ) = 1.80 m. b( a ) = 0.75 m.

Peso losa = E x (a + b + S/2 ) x 2.4 T/m. = 0.984Peso viga = f x b x 2.4 T/m. = 0.672Asfalto = 0.05 x A/2 x 2 Ton/m. = 0.180Acera = = 0.324Volado = Barandas = 0.100

Wd = 2.260 Ton.


Nmero de diafragmas = 4Peso propio Diafragma Wdiaf = (f -0.2) x 0.2 x S/2 x 2.4 = 0.216Momento total por carga muerta Md = Wdiafx(2xL/6)+WdxL/8 = 41.54 Ton-m

2-MOMENTO POR SOBRECARGA Sobrecarga vehicular H20S16por vigaMs/c=P/2*(9*L2/4-10,5*L+4,41)/L 33.74 Ton-mP= 4000 Kg.M s/c =M*(1+(A/2-(s+b)/2-0.3)/(s+b)) M s/c = 39.87 Ton-m

3-MOMENTO POR SOBRECARGA EQUIVALENTE por vigaM eq=9*L/4+1*L*L/8 M eq = 22.50 Ton-m



5-MOMENTO POR IMPACTOI = 15,24 / ( L + 38 ) = 0.30 L( m )I < = 0.30, I = 0.30Momento por impacto M i = i x M l M i = 11.96 Ton-m

B1.-DISEO POR SERVICIOVerificacion del peralteM=Md+Ml+Mi 93.37 Ton-mFy = 4,200 Kg/cm.F'c = 210 Kg/cm. d=raiz(2*M*100000/(F"c*k*j*b))Fc=0,4*F'c 84 Kg/cm.fy =0,4* fy 1,680 Kg/cm. d= 59.00 cms.r = fy / Fc 20 d

1 " 16 varillas

B3.-VERIFICACION POR AGRIETAMIENTOdc= dist al Cg capa inf de As (cm ) = 6Cc=coef. Correc.por n de capas = 0.57 Por paquetesZ = 2,300 Kg/cmA = 2 x b xCs /( N*Cc) = 92.11 400.00Fs mx = 23,000 / ( dc x A) ^(1/3) = 2,802.69 1,544.86Fs = Mu / ( As x j x d ) = 1,689.60 1,689.60

FsV"u 1

Av=2*0,71 1.42S=Av*Fy/(Vu-Vc)*b 65


3 / 4" 3 varillasB5.-VERIFICACION POR FATIGA




0.58

Md=Wd*s/10 0.19



As min=14*b*d/Fy 4.67 cm.As min

Norma Descripcin En cms. 2 capas Paquetes7.9.1 RNC 371 Recubrimiento r = 5.00

Dimetro de estribos 1/2" de = 1.27Dimetro acero principal 1" dp = 2.50Cantidad de varillas c = 16 2 2Ancho de viga b = 40.00

7.6.1 RNC 372 Espaciamiento entre varillas 2.507.7.5. RNC 372 Espaciamiento por paquetes 5.007.6.2 RNC 372 Separacin libre entre capas 2.50

Ancho de viga necasario 1capa 90.04

Ancho de viga necasario 2 capas 50.04Ancho de viga necasario paquetes 27.54

a) Si se usa el fierro distribuido en dos capas 0b) Si se usa el fierro distribuido en dos capas

y distribuido en paquetes de cuatro varillas 1

MEMORIA DE CALCULO - DISEO DE ESTRIBOS C C

DATOSALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m) d = 0.75 p = 0.60TIPO DE TERRENO (Kg/m2) 2.30 q = 0.60ANCHO DE PUENTE (m) A = 5.00 r = 2.15LUZ DEL PUENTE (m) L = 12.00 s = 2.15ALTURA DEL ESTRIBO (m) H = 5.25ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado) 32.50


M = 0.45N = 0.45E = 0.45

b + c = G = 0.85a = 0.95b = 0.25c = 0.60B = 3.40


1-Empuje de terreno,h= 0.950 b= 0.250h'= 0.600

Ka= 0.301E= 0,5*W*h (h+2h")*Ka 0.523 TN

Ev=E*Sen (o/2)= 0.146Eh=E*Cos (o/2)= 0.502




Xv=Mt/Pi 0.152 mZ=Eh*Dh/Pi 0.294 m Esfuerzo a compresin del concreto F`c= 0,4(Fc)e=b/2-(Xv-Z) 0.267 m F`c= 700.00 Tn/m2



Chequeo al volteo

FSV=Mi/(Eh*Dh) 0.516 >2 RECALCULAR O USAR C A


FSD=Pi*f/Eh 0.965 >2 RECALCULAR O USAR C A





=

=

1 =2 =

Ei = 0.225

Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 0.556 0.150 0.083P2 2.967 0.525 1.558P3 1.783 0.950 1.694P4 2.967 1.375 4.080P5 0.969 1.375 1.332Ev 0.954 1.178 1.124Total 10.196 9.871

Xv=Mt/Pi 0.968 m Esfuerzo a compresin del concreto F`c= 0,4(Fc)Z=Eh*Dh/Pi 0.378 F`c= 700.00 Tn/m2e=b/2-(Xv-Z) 0.248 m



Chequeo al volteo









Xv=Mt/Pi 0.847 m



Yh=Mi/Pi 1.568Z= 0.240e= 0.043

VERIFICACIONES



Chequeo al volteo




C- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION C-C1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,

a-Empuje terreno:B= 2.500H= 5.250h'= 0.600C= 0.301E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 8.664Ev=E*Sen (o/2)= 2.424Eh=E*Cos (o/2)= 8.318



Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 2.225 0.300 0.668P2 5.934 0.750 4.451P3 3.019 1.175 3.547P4 5.934 1.600 9.494P5 2.967 2.200 6.527P6 0.969 1.600 1.550P7 3.162 1.600 5.059Ev 2.424 2.500 6.060Total 26.634 37.356

Xv=Mt/Pi 1.403 mZ=Eh*Dh/Pi 0.597 me=b/2-(Xv-Z) 0.444 m

VERIFICACIONES



Chequeo al volteo







Xv=Mt/Pi 1.337 m



Yv=Mt/Pi 2.073Z=Eh*Dh/Pi 0.404e=b/2-(Xv-Z) 0.317

VERIFICACIONES



Chequeo al volteo




C- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION D-D




Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 2.225 0.750 1.669P2 5.934 1.200 7.121P3 3.019 1.625 4.906P4 5.934 2.050 12.165P5 2.967 2.650 7.863P6 5.865 1.700 9.971P7 0.969 2.050 1.986P8 3.162 2.650 8.379P9 4.016 3.175 12.751Ev 3.092 3.400 10.513Total 37.183 77.324

Xv=Mt/Pi 2.080 mZ=Eh*Dh/Pi 0.618 me=b/2-(Xv-Z) 0.238 m b/6= 0.567

e2 CONFORME






Xv=Mt/Pi 1.855 m



Yv=Mt/Pi 2.288Z=Eh*Dh/Pi 0.460 b/6= 0.567e=b/2-(Xv-Z) 0.305 CONFORME

VERIFICACIONES



Chequeo al volteo




DISEO DE PANTALLA

Datos de Anlisis de Estabilidad en A-AH= 0.950 f'c= 210.0 Kg/cm2

Ev= 0.146 fy= 4200.0 Kg/cm2Eh= 0.502 b= 100.0 cm.Dh= 0.405 d= 21.5 cm.R1= 3.566R2= 0.233R3= 9.200

FUERZAS HORIZONTALES ACTUANTES.


M= 0.844 T-mMI= 0.253 T-mMt= 1.097 T-m

Md= 0.000Diseo RoturaM-=1,3*(Md+1,67*(M+I)) 2.382As=(0.845-raiz(0.7182-1.695*Mu*10^5/(0.9*f'c*b*d^2)))f'c*b*d/fy

As= 2.715

Asmn=0.003*b*d 6.450

USAR 1/2" @ 20cm.

MEMORIA DE CALCULO DE APOYOS DE NEOPRENO

A.- DATOS Metros Pies Pulg.ANCHO DE LA VIGA = A = 0.4 1.31 15.75LUZ LIBRE DEL PUENTE = L = 12.00 39.37PROFUNDIDAD DE CAJUELA = C = 0.60 1.97LONGITUD EFECTIVA = Le = 13.2 43.31LONG. A EJES DE NEOPRENO = Ln = 12.6 41.34

Ton LbsCARGA MUERTA POR VIGA=D=Wd*Le/2 15.35 33810.57CARGA VIVA POR VIGA = L = 19.81 43634.36 Hoja de clculo Viga Losa

B.- CALCULOS

1.- Longitudn del Apoyo (Pulg) = La = ALa = 15.75 Pulg.

2.- Espesor = e = 0.012*Ln(pies) 0.496 Pulg.Espesor >= 1/2" 0.5 Pulg.

e = 0.5 Pulg.Asumir e = 1 Pulg.

3.- Ancho del Apoyo(Pulg.) = a = (D+L)/(800*Le) D,L (Lbs)a = 6.15 Pulg.

Ancho mnimo 5 Pulg. a = 5 Pulg.a = 6.15 Pulg.

Asumir a = 8 Pulg.

4.- Dureza del ApoyoD,L (Lbs)La, a. (Pulg.)

E = 614.64Asumir E = 620

Factor de Forma = (La * a)/(2*(La+a)(e)FF = 2.65

Asumir FF = 2.6

Teniendo en cuenta una deformacin mxima vertical de 15 %

Con los valores de Esfuerzo Unitario de Compresin "E" y el Factor de Forma "FF"Se ingresa en las Curvas ESFUERZO VS DEFORMACION EN COMPRESION paraComposiciones tpicas de Apoyos de Neopreno.

Fuente : "Manual de Hule Moldeado por Extrusin" Goodyear Tire and Rubber Co.

Dureza Obtenida Dureza = 60Deform. Vertical Obtenida Deformacin = 12.5 %

Esfuerzo Unit.Compresin (Lbs./Pulg.2) = (D+L)/(La*a)

(Lbs./Pulg.2)(Lbs./Pulg.2)

Apoyo Neopreno 60

40x20x2.5cm

MEMORIA DE CALCULO - DISEO DE ESTRIBOS C C

DATOSALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m) d = 0.70TIPO DE TERRENO (Kg/m2) 2.30ALTURA DEL ESTRIBO (m) H = 3.30ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado) 32.50ANGULO DEL TALUD DE RELLENO i = 30.00ALTURA DE RELLENO (m) hr = 2.000


Cos = 0.843Cos i = 0.866Tan = 0.637Tan i = 0.577M = 0.25N = 0.25E = 0.40b = 0.40c = 0.40p = 0.45q = 0.950r = 1.150s = 1.150B = 2.15

TIPO DE SUELO = Suelo granular con finos limosos I IFactor de Seguridad:

A- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION A-A < 1.0 Inseguro1.1 - 1.2 De dudosa seguridad

1-Empuje de terreno, 1.3 - 1.4 Satisfactorio para cortes y dudoso para presasH = 0.950 1.5 - a ms: Seguroh'= 0.600 Se asumir un FS= 1.50

di = 0.000 Fuente : Mecnica de Suelos Y Cimentaciones : Crespo Villalazhi = (di )TAN i hi = 0.000h1 = hr - hi h1 = 2.00 h1 / h = 2.105h = H + hi h = 0.95

De la tabla de empujes para rellenos en terraplen con remateIngresando con la relacin h1 / h y el tipo de suelo y el talud del relleno

Kh = 1100.000 Kg / m2Kv = 600.000 Kg / m2

Eh = 0.496 TonEv = 0.271 Ton

Punto de aplicacin de empuje Ea Dh = h / 3 Dh = 0.317

Fuerzas verticales actuantesEi = E*q / H 0.139B = Ei+b 0.539

Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1=Ei*r/2 0.192 0.093 0.0179P2=b*r 1.104 0.339 0.3743Ev 0.271 0.539 0.1461Total 1.567 0.5383




Chequeo al volteo

FSV=Mi/(Eh*Dh) 3.424 >1.5 CONFORME


FSD=Pi*f/Eh 2.211 >1.5 CONFORME


1-Empuje de terreno,Hb = 2.100

h'= 0.600di = 0.400

hi = (di )TAN i hi = 0.231

=

=

1 =2 =

Eh = 1/2*kh* h2.Ev = 1/2*kv* h2.

h1 = hr - hi h1 = 1.77 h1 / h = 0.760h = Hb + hi h = 2.33


Kh = 1000.000 Kg / m2Kv = 580.000 Kg / m2

Eh = 2.714 TonEv = 1.574 Ton


Fuerzas verticales actuantesEi = E*Hb/ H 0.255B = Ei+b+c 1.055

Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1=Ei*Hb/2 0.643 0.170 0.1093P2=Hb*b 2.016 0.455 0.9173P3=r*c 1.104 0.855 0.9439P6= q*c 0.646 0.855 0.5523Ev 1.574 1.055 1.6606Total 5.983 4.1834




Chequeo al volteo





1-Empuje de terreno,Hc = 3.250

h'= 0.600di = 0.850

hi = (di )TAN i hi = 0.490h1 = hr - hi h1 = 1.51 h1 / h = 0.404h = Hb + hi h = 3.74


Kh = 900.000 Kg / m2Kv = 450.000 Kg / m2

Eh = 6.294 TonEv = 3.147 Ton


Fuerzas verticales actuantesEi = E*Hc / H 0.394B = Ei+b+c+p 1.644

Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1=Ei*Hc/2 1.537 0.263 0.4042P2=Hc*b 3.120 0.594 1.8533P3=(r+s)*c 2.208 0.994 2.1948P4=s*p 1.242 1.419 1.7624P6= q*c 0.646 0.994 0.6421P7=(q+r)*p 1.607 1.419 2.2803Ev 3.147 1.644 5.1737Total 13.507 14.3108




Chequeo al volteo

Eh = 1/2*kh* h2.Ev = 1/2*kv* h2.






h'= 0.600di = 1.100

hi = (di )TAN i hi = 0.635h1 = hr - hi h1 = 1.37 h1 / h = 0.295h = Hb + hi h = 4.64


Kh = 650.000 Kg / m2Kv = 300.000 Kg / m2

Eh = 6.997 TonEv = 3.229 Ton



B=B 2.150Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)

P1=E*H/2 1.584 0.517 0.8189P2=H*b 3.168 0.850 2.6928P3=(r+s)*c 2.208 1.250 2.7600P4=s*p 1.242 1.675 2.0804P5=B*d 3.612 1.075 3.8829P6= q*c 0.646 1.250 0.8075P7=(q+r)*p 0.836 1.675 1.4003P8=H*N 1.403 2.025 2.8411Ev 3.229 2.150 6.9424Total 17.928 24.2263

Xv=Mt/Pi 1.351 mZ=Eh*Dh/Pi 0.604 me=b/2-(Xv-Z) 0.328 m 23.00 Tn/m2b/6= 0.358 e < b/6 CONFORME



Chequeo al volteo




Eh = 1/2*kh* h2.Ev = 1/2*kv* h2.

t =

MEMORIA DE CALCULO - DISEO DE MUROS DE CONTENCION LATERAL C C

DATOSALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m) d = 0.50TIPO DE TERRENO (Kg/m2) 2.26ALTURA DEL ESTRIBO (m) H = 2.80ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado) 30.40ANGULO DEL TALUD DE RELLENO i = 30.00ALTURA DE RELLENO (m) hr =


Cos = 0.863Cos i = 0.866Tan = 0.587Tan i = 0.577M = 0.20N = 0.20E = 0.30b = 0.30c = 0.30p = 0.30q = 0.950r = 1.150s = 1.150B = 1.60

TIPO DE SUELO = Suelo granular con finos limosos I IFactor de Seguridad:

A- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION A-A < 1.0 Inseguro1.1 - 1.2 De dudosa seguridad

1-Empuje de terreno, 1.3 - 1.4 Satisfactorio para cortes y dudoso para presasH = 0.950 1.5 - a ms: Seguroh'= 0.600 Se asumir un FS= 1.50

di = 0.000 Fuente : Mecnica de Suelos Y Cimentaciones : Crespo Villalazhi = (di )TAN i hi = 0.000

h = H + hi h = 0.95

De la tabla de empujes para rellenos inclinados sobre superficies planaIngresando con el tipo de suelo y el talud del relleno

Kh = 700.000 Kg / m2Kv = 375.000 Kg / m2

Eh = 0.316 TonEv = 0.169 Ton


Fuerzas verticales actuantesEi = E*q / H 0.123B = Ei+b 0.423

Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1=Ei*r/2 0.170 0.082 0.0139P2=b*r 0.828 0.273 0.2260Ev 0.169 0.423 0.0715Total 1.167 0.3114




Chequeo al volteo



=

=

1 =2 =

Eh = 1/2*kh* h2.Ev = 1/2*kv* h2.



1-Empuje de terreno,Hb = 2.100

h'= 0.600di = 0.300

hi = (di )TAN i hi = 0.173

h = Hb + hi h = 2.27


Kh = 700.000 Kg / m2Kv = 375.000 Kg / m2

Eh = 1.804 TonEv = 0.966 Ton


Fuerzas verticales actuantesEi = E*Hb/ H 0.225B = Ei+b+c 0.825

Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1=Ei*Hb/2 0.567 0.150 0.0851P2=Hb*b 1.512 0.375 0.5670P3=r*c 0.828 0.675 0.5589P6= q*c 0.485 0.675 0.3274Ev 0.966 0.825 0.7970Total 4.358 2.3354




Chequeo al volteo






h'= 0.600di = 0.600

hi = (di )TAN i hi = 0.346

h = Hb + hi h = 3.60


Kh = 700.000 Kg / m2Kv = 375.000 Kg / m2

Eh = 4.536 TonEv = 2.430 Ton

Punto de aplicacin de empuje Ea

Eh = 1/2*kh* h2.Ev = 1/2*kv* h2.

Dh = h / 3 Dh = 1.200

Fuerzas verticales actuantesEi = E*Hc / H 0.348B = Ei+b+c+p 1.248

Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1=Ei*Hc/2 1.357 0.232 0.3148P2=Hc*b 2.340 0.498 1.1653P3=(r+s)*c 1.656 0.798 1.3215P4=s*p 0.828 1.098 0.9091P6= q*c 0.485 0.798 0.3870P7=(q+r)*p 1.071 1.098 1.1760Ev 2.430 1.248 3.0326Total 10.167 8.3063




Chequeo al volteo






h'= 0.600di = 0.800

hi = (di )TAN i hi = 0.462

h = Hb + hi h = 3.76


Kh = 700.000 Kg / m2Kv = 375.000 Kg / m2

Eh = 4.948 TonEv = 2.651 Ton



B=B 1.600Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)

P1=E*H/2 1.008 0.400 0.4032P2=H*b 2.016 0.650 1.3104P3=(r+s)*c 1.656 0.950 1.5732P4=s*p 0.828 1.250 1.0350P5=B*d 1.920 0.800 1.5360P6= q*c 0.485 0.950 0.4608P7=(q+r)*p 0.557 1.250 0.6963P8=H*N 0.952 1.500 1.4280Ev 2.651 1.600 4.2416Total 12.073 12.6845

Xv=Mt/Pi 1.051 mZ=Eh*Dh/Pi 0.514 me=b/2-(Xv-Z) 0.263 m 22.60 Tn/m2b/6= 0.267 e < b/6 CONFORME



Chequeo al volteo




1.3 - 1.4 Satisfactorio para cortes y dudoso para presas

MEMORIA DE CALCULO - DISEO DE ESTRIBOS

DATOSALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m) d = 0.600 p = 0.600TIPO DE TERRENO (Kg/m2) 2.000 q = 0.000ANCHO DE PUENTE (m) A = 5.000 r = 2.150LUZ DEL PUENTE (m) L = 12.000 s = 2.150ALTURA DEL ESTRIBO (m) H = 7.000ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado) 32.000


M = 0.800N = 2.050E = 0.350T2 = 0.950a = 0.900b = 0.600c = 0.600B = 3.800

A- PREDIMENSIONAMIENTO

c , b > 30 cm.T2 =.08*H+0.20 0.800T2 = H /12 0.600Tz = H /10 0.700M = H /8 0.900B = (2/3)*H 4.700


1-Empuje de terreno,h= 1.000h'= 0.600

Ka = C = 0.307E= 0,5*W*h (h+2h")*C 0.574 TN

Ev=E*Sen (o/2)= 0.158Eh=E*Cos (o/2)= 0.552







Chequeo al volteo

FSV=Mi/(Eh*Dh) 2.000 >2 RECALCULAR O USAR CA


FSD=Pi*f/Eh 1.775 >2 RECALCULAR O USAR CA





1 =2 =

Ei = 0.175


Xv=Mt/Pi 1.092 m Esfuerzo a compresin del concreto F`c= 0,4(Fc)Z=Eh*Dh/Pi 0.304 F`c= 700.000 Tn/m2e=b/2-(Xv-Z) 0.200 m



Chequeo al volteo









Xv=Mt/Pi 0.860 m



Yh=Mi/Pi 1.695Z= 0.227e= 0.017

VERIFICACIONES



Chequeo al volteo








Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 1.731 0.233 0.403P2 5.934 0.650 3.857P3 9.660 1.250 12.075P4 5.934 1.850 10.978P5 0.000 2.150 0.000P6 0.918 1.850 1.698P7 0.000 1.850 0.000Ev 4.129 0.000Total 28.306 29.011


e2 RECALCULAR


FSD=Pi*f/Eh 1.376 >2 RECALCULAR




Xv=Mt/Pi 1.164 m



Yv=Mt/Pi 2.619Z=Eh*Dh/Pi 0.858e=b/2-(Xv-Z) 0.644 2 RECALCULAR







Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 1.731 1.033 1.788

P2 5.934 1.450 8.604P3 9.660 2.050 19.803P4 5.934 2.650 15.725P5 0.000 2.950 0.000P6 5.244 1.900 9.964P7 0.918 2.650 2.433P8 0.000 2.950 0.000P9 24.395 2.775 67.696Ev 4.810 3.800 18.278Total 58.626 ###


e2 CONFORME





Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)R1 4.520 1.450 6.554R3 9.200 1.450 13.340P vertical tot, 58.626 2.461 ###Total 72.346 ###

Xv=Mt/Pi 2.269 m



Yv=Mt/Pi 2.802Z=Eh*Dh/Pi 0.627e=b/2-(Xv-Z) 0.258 2 CONFORME



MEMORIA DE CALCULO - DISEO DE ESTRIBOS

DATOSALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m) d = 1.000 p = 0.650TIPO DE TERRENO (Kg/m2) 2.170 q = 0.650 '7ANCHO DE PUENTE (m) A = 5.000 r = 2.750LUZ DEL PUENTE (m) L = 12.000 s = 2.750 8ALTURA DEL ESTRIBO (m) H = 5.500ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado) 32.000

ALTURA EQUIV, DE SOBRE CARGA (m) h' = 0.600 9PESO ESPECIF, RELLENO (Tn/m3) 1.700PESO ESPECIF, CONCRETO (Tn/m3) 2.300

M = 0.600N = 0.400E = 0.800G = 0.900a = 0.950b = 0.250c = 0.650B = 4.000


1-Empuje de terreno,h= 0.950h'= 0.600C= 0.307

E= 0,5*W*h (h+2h")*C 0.533 TN

Ev=E*Sen (o/2)= 0.147Eh=E*Cos (o/2)= 0.512







Chequeo al volteo

FSV=Mi/(Eh*Dh) 0.506 >2 RECALCULAR USAR CA


FSD=Pi*f/Eh 0.947 >2 RECALCULAR USAR CA




Fuerzas verticales actuantesEi = 0.400


Xv=Mt/Pi 1.146 m Esfuerzo a compresin del concreto F`c= 0,4(Fc)Z=Eh*Dh/Pi 0.451 F`c= 700.000 Tn/m2

1 =2 =

e=b/2-(Xv-Z) 0.280 m



Chequeo al volteo









Xv=Mt/Pi 1.136 m



Yh=Mi/Pi 1.686Z= 0.302e= 0.016

VERIFICACIONES



Chequeo al volteo








Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 5.060 0.533 2.697P2 8.223 1.125 9.251P3 3.163 1.575 4.982P4 8.223 2.025 16.652P5 4.111 2.675 10.997P6 1.050 2.025 2.126P7 4.089 2.025 8.280Ev 2.651 3.000 7.953Total 36.570 62.938


e2 CONFORME






Xv=Mt/Pi 1.722 m










Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 5.060 1.133 5.733P2 8.223 1.725 14.185P3 3.163 2.175 6.880P4 8.223 2.625 21.585P5 4.111 3.275 13.464P6 9.200 2.000 18.400P7 1.050 2.625 2.756P8 4.089 3.275 13.391P9 3.740 3.800 14.212Ev 3.600 4.000 14.400Total 50.459 125.006

Xv=Mt/Pi 2.477 mZ=Eh*Dh/Pi 0.581 m

e=b/2-(Xv-Z) 0.104 m >b/6 b/6= 0.667e2 CONFORME






Xv=Mt/Pi 2.325 m








LUZ DEL PUENTE L = 9.90 mts. PROYECTO : PTE CARROZABLE PUSARAGRAPERALTE DE LA VIGA H = L/15 = 0.70 mts. Puede redondear OFICINA ZONAL: HUANUCOESPESOR DE LA LOSA E = 0.20 mts.

B.- DISEO DE VIGASArea de influencia de la viga c'

Metrado de cargas AAncho de via (A) = 4.50 gLongitud de vereda ( c ) = 0.60 Eseparacin horiz sup ver ( c ' ) 0.05Ancho de viga ( b ) = 0.40 m.

( f ) = 0.50 m. f mEspesor de losa ( E ) = 0.20 m.

V-PAUC ( g ) = 0.20 m. S( m ) = 1.20 m.

Separacin de vigas ( S ) = 2.40 m.( a ) = 0.60 m.

Peso losa = E x (a + b + S/2 ) x 2.4 T/m. = 1.056Peso viga = f x b x 2.4 T/m. = 0.480Asfalto = 0.05 x A/2 x 2 Ton/m. = 0.225Acera = = 0.300Volado = Barandas = 0.100

Wd = 2.161 Ton.


Nmero de diafragmas = 4Peso propio Diafragma Wdiaf = (f -0.2) x 0.2 x S/2 x 2.4 = 0.173Momento total por carga muerta Md = Wdiafx(L/4+2xL/8)+WdxL/8 = 27.33 Ton-m

2-MOMENTO POR SOBRECARGA Sobrecarga vehicular H20S16por vigaMs/c=P/2*(9*L2/4-10,5*L+4,41)/L 18.33 Ton-mP= 3000 Kg.M s/c =M*(1+(A/2-(s+b)/2-0.3)/(s+b)) M s/c = 21.93 Ton-m

3-MOMENTO POR SOBRECARGA EQUIVALENTE por vigaM eq=9*L/4+1*L*L/8 M eq = 17.26 Ton-m



5-MOMENTO POR IMPACTOI = 15,24 / ( L + 38 ) = 0.32 L( m )I < = 0.30, I = 0.30Momento por impacto M i = i x M l M i = 8.35 Ton-m

B1.- DISEO POR SERVICIOVerificacion del peralteM=Md+Ml+Mi 61.78 Ton-mFy = 4,200 Kg/cm.F'c = 280 Kg/cm. d=raiz(2*M*100000/(F"c*k*j*b))Fc=0,4*F'c 112 Kg/cm.fy =0,4* fy 1,680 Kg/cm. d= 34.73 cms.r = fy / Fc 15 d

d=H - Cs 64.00 W= 0.332428

As = w x f'c / fy x b x dAs= 56.73 cm.

1 " 12 varillas

B3.- VERIFICACION POR AGRIETAMIENTOdc= dist al Cg capa inf de As (cm ) = 6Cc=coef. Correc.por n de capas = 0.57 Por paquetesZ = 2,300 Kg/cmA = 2 x b xCs /( N*Cc) = 70.18 133.33Fs mx = 23,000 / ( dc x A) ^(1/3) = 3,068.60 2,228.10Fs = Mu / ( As x j x d ) = 1,932.31 1,932.31

FsV"u 1

Av=2*0,71 1.42S=Av*Fy/(Vu-Vc)*b 35


3 / 4" 2 varillasB5.- VERIFICACION POR FATIGA




0.58

Md=Wd*s/10 0.33



d=raiz(2*M*/(Fc*j*k*100) 5.53d


PTE CARROZABLE PUSARAGRAHUANUCO

a b

Norma Descripcin En cms. 2 capas Paquetes

7.9.1 RNC 371 Recubrimiento r = 5.00Dimetro de estribos 1/2" de = 1.27Dimetro acero principal 1" dp = 2.50Cantidad de varillas c = 12 12 6

c

Ancho de viga b = 40.007.6.1 RNC 372 Espaciamiento entre varillas 2.507.7.5. RNC 372 Espaciamiento por paquetes 5.007.6.2 RNC 372 Separacin libre entre capas 2.50

Ancho de viga necasario 1capa 70.04Ancho de viga necasario 2 capas 70.04Ancho de viga necasario paquetes 67.54

0

PuenteCAEstriboCcV-LlincayEst. LlincayNeoprenoAlet. Llinc.Muro cont.Est. Arm.ESTR-PAUCv-chach

0.00 Puente-cre

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