E. Becker, presentación sobre pavimentos y pisos industriales

Conferencia sobre

PAVIMENTOS Y PISOS INDUSTRIALESEstado del arte y algunas recomendaciones

30/07/2012

Ing. Edgardo BECKER

Buenos Aires, 30/07/2012

TEMARIO ESPECÍFICO

PAVIMENTOS Y PISOS INDUSTRIALES estado del arte y algunas recomendaciones

Generalidades sobre pavimentos de hormigón• Usos• Algunos comentarios sobre el diseño estructural

Recomendaciones para el diseño de mezcla de hormigón• Elección de los materiales componentes• Especificaciones de desempeño de mezcla• Utilización de fibras

Endurecedores superficiales Recomendaciones de colocación, terminación, protección y curado dependiendo

de las condiciones climáticas Control de fisuración Patologías habituales Losas de grandes dimensiones y/o pisos sin juntas

• Hormigón de contracción limitada• Hormigón con armadura continua• Hormigón de retracción compensada• Hormigón postensado

CLASIFICACIÓN ELEMENTAL

PAVIMENTOS

3Buenos Aires, 30/07/2012

PAVIMENTOS

PISOS INDUSTRIALES

CALLES URBANASCAMINOS VECINALESRUTASAUTOPISTAS

ESTACIONAMIENTOS

PLAYAS DE MANIOBRASPLAYAS DE ACOPIO DE CONTENEDORESPLAYAS DE TRABAJO

PISOS INDUSTRIALES

PISOS EXTERIORES

PISOS INTERIORES

ALGUNOS EJEMPLOS

PAVIMENTOS

PAVIMENTOS PARA RUTAS y AUTOPISTAS

EJEMPLO PRÁCTICO CON ALGUNAS ALTERNATIVAS QUE PUEDEN ESTUDIARSE PARA UN MISMO PROYECTO

Fuente: E. Becker, 2011. Estudio preliminar de alternativas para duplicación de calzada en ruta nacional con TMDA = 2.500-3.000 vehículos/día

PROCESO CONSTRUCTIVO

PAVIMENTOS URBANOS

Pavimento urbano de HORMIGÓN

PAVIMENTOS URBANOS

¿Y si no lo hago de HORMIGÓN?

PAVIMENTOS URBANOS

Pavimento urbano de asfalto

PAVIMENTOS URBANOS

Pavimento urbano de asfalto reparado con whitetopping en ½ calzada

recapado en hormigón ultradelgado(UTWT)

concreto asfáltico existente

concreto asfáltico existente fresado

PAVIMENTOS URBANOS

Pavimento urbano de asfalto reparado con whitetopping en calzada completa

recapado en hormigón ultradelgado(UTWT)

concreto asfáltico existente fresado

ALGUNOS EJEMPLOS

PISOS INDUSTRIALES

ALGUNOS EJEMPLOS

PISOS INDUSTRIALES

Fotos: PCA, #69435, #69655, #67197, #69649, #69654 y #37459 de Concrete Floors on Ground.

USOS NO INDUSTRIALES DE LA TECNOLOGÍA

OTRAS APLICACIONES

Fotos: www.google.com

USOS NO INDUSTRIALES DE LA TECNOLOGÍA

OTRAS APLICACIONES DE LA MISMA TECNOLOGÍA

20Fotos: www.google.comBuenos Aires, 30/07/2012

TRANSMISIÓN DE CARGAS SOBRE EL SUELO

DISEÑO DE PISOS INDUSTRIALES

PAVIMENTO FLEXIBLE PAVIMENTO RÍGIDO

radio de rigidez relativa

INFLUENCIA DE LA UNIFORMIDAD DE LA BASE DE APOYO

zona de suelo rígido

zona de suelo muy compresible y/o bombeable

ESTADO INICIAL

ESTADO FINAL

zona de suelo rígido

INFLUENCIA DE LA UNIFORMIDAD DE LA BASE DE APOYO

Foto: PCA, #69552. Concrete Floors on Ground

Foto: ASOCRETO, Asociación Colombiana del Concreto

Foto: htttp:www.constructorcivil.orgBuenos Aires, 30/07/2012

RELACIÓN ENTRE k Y CBR

k: módulo de reacción módulo de balasto módulo de Winkler

CBR: índice de soporte California California Bearing Ratio

CBR = 100% es piedra caliza compactada

POSIBLES ESTADOS TENSIONALES

DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOECUACIONES DE WESTERGAARD PARA LA CARGAS PUNTUALES

CARGA CENTRAL

CARGA DE BORDE

CARGA EN ESQUINA

DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOCURVA DE FATIGA

Influencia de la relación de tensiones sobre la cantidad de repeticiones necesarias para producir la falla por fatiga del hormigón.Fuente: basado en el manual de la PCA escrito por Robert G. Packard, 1984 “Thickness Design for Concrete Highway and Street Pavements” .

DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOINFLUENCIA DE LAS CONDICIONES MEDIOAMBIENTALES LOCALES

Fuente: servcio meteorológico nacional

DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOINFLUENCIA DE LAS CONDICIONES MEDIOAMBIENTALES LOCALES

Gradiente de temperatura en el espesor de la losa y su influencia sobre el alabeo.Fuente: E. Becker, 2008. “Seminario sobre pisos industriales para Constructora DICON S.R.L.”

DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOINFLUENCIA DEL TAMAÑO DEL ÁREA DE CONTACTO DE LA CARGA SOBRE LOS CRITERIOS QUE CONTROLAN EL DISEÑO

Fuente: PCA, 2001. EB075 “Concrete Floors on Ground” Buenos Aires, 30/07/2012

1 10 100 1.000 10 100 1.000

100 100 10 100 1.000 10.000 [cm 2]

cargas concentradas

cargas distribuidasracks

sin platos de apoyo

con platos de apoyo

cargas especiales

áreas de almacenaje

• flexión• punzonado/corte

• tensión de flexión bajo la carga

• momento negativo en el área no cargada• falla de juntas• asentamiento

pulgadas cuadradas pies cuadrados

ÁREA DE CONCTACTO

TIPO DE CARGA

CONSIDERACIONES QUE CONTROLAN EL DISEÑO

DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOINFLUENCIA DEL TIPO DE EJE SOBRE LOS MOMENTOS DEBAJO DE RUEDA Y SOBRE LOS ESFUERZOS SOBRE LOS PASADORES

Fuente: E. Becker, 2011. Memoria de cálculo de trabajo profesional de diseño de pavimento para proyecto TecPlata.

DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOINFLUENCIA DEL TIPO DE EJE SOBRE LOS MOMENTOS DEBAJO DE RUEDA

Fuente: E. Becker, 2011. “Seminario sobre pavimentos de hormigón”.

EJE SIMPLE EJE DUAL

DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOAASHTO 1993 – PAVIMENTOS RÍGIDOS

log10(W18) = ZR . So + 7,35 . log10(D+1) – 0,06 + + (4,22 – 0,32 . pt) . log10

4,5 – 1,5

1,624 . 107

(D + 1)8,461 +

S’c . Cd . (D0,75 – 1,132)

215,63 . J D0,75 -18,42

(Ec/k)0,25

S’c :

predicted number of 18-kip equivalent single axle load applications,

standard normal deviate,

combined standard error of traffic prediction and performance prediction,

tickness (inches) of pavement slab,

difference between the inicial design serviciability index, po, and the design terminal serviciability index, pt,

modulus of rupture (psi) for portland cement concrete used on a specific project,

load transfer coefficient used to adjust for load transfer characteristics of a specific design,

drainage coefficient,

modulus of elasticity (psi) for portland cement concrete, and

modulus of subgrade reaction (pci)

dex) po

ZR . So

ESALs(equivalent simple axles load)

Fuente: E. Becker, 2012. Informe Técnico N°06-00012-01-2012 sobre alternativas de paquetes estructurales. Canal de Panamá, Third Set of Locks Project Atlantic Lock Complex – Access Road and Internal Pavements

DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOAASHTO 1993 – PAVIMENTOS RÍGIDOS. Influencia del valor de k

Fuente: E. Becker, 2012. Design Basis Memorandum. Acces Roads and Internal Pavements. Canal de Panamá, Third Set of Locks Project - Atlantic Lock Complex

1.000.000

2.000.000

3.000.000

4.000.000

5.000.000

6.000.000

7.000.000

8.000.000

9.000.000

10.000.000

0,100 0,150 0,200 0,250 0,300

k-values

W18 = variable

ZR = -1.282

SO = 0.34

D = variable

PSI = 2.0

S’c = 650 psi (4.5 MPa)

J = 3.2

Cd = 0.90

Ec = 4,200,000 psi (29.1 GPa)

k = variable

DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOEJEMPLO DE CARGA DE RUEDA DE AUTOELEVADOR

DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOEJEMPLO DE CARGA DE RUEDA DE EQUIPO REACH-STACKER

Estado de carga: Reachstacker de 40 toneladas (Q = 0 t)

eje delantero (dual), P = 45 t

smáx : máxima tensión de flexión, en MPa

Peje: carga x eje, en N 459,0 kNFF: cantidad de ruedas por eje 4Sd : separación entre ejes de ruedas duales 300 mmg : coeficiente de mayoración de cargas 1,10P : carga de rueda, en N 126 kNm : relación de Poisson (G/Ec) 0,15h : espesor de la losa, en mm 250 mmEc : módulo de elasticidad del hormigón, en MPa 29.725 MPa

k : módulo de reacción de la subbase, en N/mm3, ó MPa/mm 0,186 MPa/mmb : radio de la zona contacto de la rueda, en mm (b = (P/pp)1/2) 200 mm

Scontacto: area de contacto entre rueda y pavimento 126.225 mm2

p : tensión de contacto entre la rueda y el piso, en MPa 1,00 MPaMR : módulo de rotura especificado, en MPa 5,3 MPaf'c: resistencia a la compresión especificada, en MPa 40,0 MPa

a b c distribuidas

i [MPa] = 1,75 2,88 2,48 0,09 s i [MPa] = 0,98 1,61 1,38 -

si acum [MPa] = 2,73 4,48 3,86 -

s i / smáx = 0,95 1,56 1,34 0,03s i / MR = 0,52 0,85 0,73 0,02

i [mm] = 0,276 0,749 1,935 -

Nf losa aislada = 386.983 34 865 ilimitadasred. pasadores = 0% 25% 35% 0%s

i red. [MPa] = 2,73 3,36 2,51 0,09s i red./ MR = 0,52 0,63 0,47 0,02

Nf real = 386.983 11.974 3.850.631 ilimitadas

i red. [mm] = 0,276 0,562 1,258 -

Carga distribuida:qmáx : carga distribuida de diseño, en kN/m2 (kPa) 14,00 kN/m2

Hipótesis de ubicación de carga

a b c distribuidas

i [MPa] = 1,75 2,88 2,48 0,09 s i [MPa] = 0,98 1,61 1,38 -

si acum [MPa] = 2,73 4,48 3,86 -

s i / smáx = 0,95 1,56 1,34 0,03s i / MR = 0,52 0,85 0,73 0,02

i [mm] = 0,276 0,749 1,935 -

i red. [MPa] = 2,73 3,36 2,51 0,09s i red./ MR = 0,52 0,63 0,47 0,02

i red. [mm] = 0,276 0,562 1,258 -

a b c distribuidas

i [MPa] = 1,75 2,88 2,48 0,09 s i [MPa] = 0,98 1,61 1,38 -

si acum [MPa] = 2,73 4,48 3,86 -

s i / smáx = 0,95 1,56 1,34 0,03s i / MR = 0,52 0,85 0,73 0,02

i [mm] = 0,276 0,749 1,935 -

i red. [MPa] = 2,73 3,36 2,51 0,09s i red./ MR = 0,52 0,63 0,47 0,02

i red. [mm] = 0,276 0,562 1,258 -

eje delantero (dual), P = 121,9 t

Peje: carga x eje, en N 1.243,4 kNFF: cantidad de ruedas por eje 4Sd : separación entre ejes de ruedas duales 300 mmg : coeficiente de mayoración de cargas 1,10P : carga de rueda, en N 342 kNm : relación de Poisson (G/Ec) 0,15h : espesor de la losa, en mm 410 mmEc : módulo de elasticidad del hormigón, en MPa 29.725 MPa

a b c distribuidas

i [MPa] = 1,62 2,64 2,21 0,04 s i [MPa] = 1,13 1,83 1,54 -

si acum [MPa] = 2,75 4,47 3,75 -

s i / smáx = 1,04 1,70 1,42 0,02s i / MR = 0,52 0,84 0,71 0,01

i [mm] = 0,384 1,005 2,557 -

Nf losa aislada = 333.954 35 1.588 ilimitadasred. pasadores = 0% 25% 35% 0%s

i red. [MPa] = 2,75 3,36 2,43 0,04s i red./ MR = 0,52 0,63 0,46 0,01

i red. [mm] = 0,384 0,754 1,662 -

121,9 t 16,7 t

a b c distribuidas

i [MPa] = 1,75 2,88 2,48 0,09 s i [MPa] = 0,98 1,61 1,38 -

si acum [MPa] = 2,73 4,48 3,86 -

s i / smáx = 0,95 1,56 1,34 0,03s i / MR = 0,52 0,85 0,73 0,02

i [mm] = 0,276 0,749 1,935 -

i red. [MPa] = 2,73 3,36 2,51 0,09s i red./ MR = 0,52 0,63 0,47 0,02

i red. [mm] = 0,276 0,562 1,258 -

eje delantero (dual), P = 121,9 t

Peje: carga x eje, en N 1.243,4 kNFF: cantidad de ruedas por eje 4Sd : separación entre ejes de ruedas duales 300 mmg : coeficiente de mayoración de cargas 1,10P : carga de rueda, en N 342 kNm : relación de Poisson (G/Ec) 0,15h : espesor de la losa, en mm 410 mmEc : módulo de elasticidad del hormigón, en MPa 29.725 MPa

a b c distribuidas

i [MPa] = 1,62 2,64 2,21 0,04 s i [MPa] = 1,13 1,83 1,54 -

si acum [MPa] = 2,75 4,47 3,75 -

s i / smáx = 1,04 1,70 1,42 0,02s i / MR = 0,52 0,84 0,71 0,01

i [mm] = 0,384 1,005 2,557 -

Nf losa aislada = 333.954 35 1.588 ilimitadasred. pasadores = 0% 25% 35% 0%s

i red. [MPa] = 2,75 3,36 2,43 0,04s i red./ MR = 0,52 0,63 0,46 0,01

i red. [mm] = 0,384 0,754 1,662 -

121,9 t 16,7 t

DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOTRANSFERENCIA DE CARGAS

DIMENSIONADO DE PISOS INDUSTRIALESCARGA DISTRIBUIDA UNIFORME

h [mm]MR [MPa]

Fuente: E. Becker, predimensionado de piso para nave Q200-B (VW) comitente: DICON S.R.L. Buenos Aires, 30/07/2012

DIMENSIONADO DE PISOS INDUSTRIALESCARGA PUNTUAL

Cálculo Elástico

Estado Plástico

DISEÑO DE ESPESOR DE PAVIMENTOEJEMPLO PRÁCTICO

a b c distribuidas

i [MPa] = 1,75 2,88 2,48 0,09 s i [MPa] = 0,98 1,61 1,38 -

si acum [MPa] = 2,73 4,48 3,86 -

s i / smáx = 0,95 1,56 1,34 0,03s i / MR = 0,52 0,85 0,73 0,02

i [mm] = 0,276 0,749 1,935 -

i red. [MPa] = 2,73 3,36 2,51 0,09s i red./ MR = 0,52 0,63 0,47 0,02

i red. [mm] = 0,276 0,562 1,258 -

DIMENSIONADO DE PISOS INDUSTRIALESTENSIONES DE ALABEO POR GRADIENTE TÉRMICO

Fuente: E. Becker, predimensionado de piso para nave Q200-B (VW) comitente: DICON S.R.L.

Ubicación de la zona

DISEÑO DE PASADORESMODELOS UTILIZADOS PARA EL DIMENSIONADO

PASADORES NO CONVENCIONALESSISTEMA DIAMOND DOWELS

Fuente: Ing. Ramiro Ledezma. Asesor Comercial Internacional de GCC

PISOS PARA PLAYA DE CONTENEDORESEJEMPLO DE CARGAS ACTUANTES

COMPOSICIÓN

COMPOSICIÓN DEL HORMIGÓN

Pasta cementiciaentre 25 y 35 % del volumen

Agregadosentre 65 y 75 % del volumen

Aire incorporado - atrapadoentre 1 y 8 % del volumen

INFLUENCIA DE LA RESISTENCIA

Aire incorporado (no intencional)

Fuente: E. Becker, 2001. Informe sobre desempeño de CPC40 de LomaSer

Clase de Hormigón

Agregados

Cemento

Pasta Cementicia

H-17 H-30 H-38

INFLUENCIA DE LA RESISTENCIA

cemento agua agregado fino agregado gruesoaire

Hormigón Convencional

Hormigón de Alto Desempeño

Hormigón Autocompactable

DESARROLLO DE LOS COMPUESTOS C-S-H

HIDRATACIÓN DEL CEMENTO

Compuestos C-S-H

Fuente: E. Becker, 2002. Seminario sobre Patología del Hormigón

INFLUENCIA SOBRE EL DESARROLLO DE RESISTENCIA DE LA PASTA

INFLUENCIA SOBRE LA ESTABILIDAD DIMENSIONAL

cementohidratado

cemento

aguavacíos de

hidratación acumulados

Contracciónautógena

asentamiento plástico

contracción química

(estado fresco)

contracción química

agua deexudación

Relación volumétrica entre asentamiento, contracción química y contracción autógena.

Inicial Inicio de Fraguado Endurecimiento

Fuente: S. Kosmatka y otros, 2004. “Diseño y Control de Mezclas de Hormigón” (Portland Cement Association).

INFLUENCIA DE LA RELACIÓN A/C SOBRE LA RESISTENCIA

Alta a/c (agua / cemento en masa)

Baja a/c (agua / cemento en masa)

INFLUENCIA DE LA RELACIÓN A/C SOBRE LA RESISTENCIA

0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80

a/c [kg/kg]

f' 28 [M

Fuente: P. Corallo & E. Becker, 2003 “Diseño de Hormigones Clase H-30 Utilizando Cementos de Categorías CP30 y CP40”

INFLUENCIA DE LA RELACIÓN A/C SOBRE LA RESISTENCIA Y DURABILIDAD

Fuente: Revista CEMENTO N°25, Junio 2000

INFLUENCIA DE LA DISTRIBUCIÓN DE TAMAÑOS

AGREGADOS

Fuente: E. Becker, 2008. Curso para ARQ de Clarín

INFLUENCIA DE LA FORMA

AGREGADOS

INFLUENCIA DE LAS CONDICIONES AMBIENTALES

ALABEO EN PAVIMENTOS

Pavimento en estado ideal

Pavimento durante asoleamiento

Pavimento durante la noche

Fuente: E. Becker, 2009. Seminario Internacional sobre Construcción de Pavimentos de Hormigón Durables. Bogotá, Colombia (07/05/2009)

INFLUENCIA DE LAS CONDICIONES AMBIENTALES

Pavimento en estado ideal

Pavimento durante asoleamiento

Pavimento durante la noche

Fuente: E. Becker, 2009. Seminario Internacional sobre Construcción de Pavimentos de Hormigón Durables. Bogotá, Colombia (07/05/2009)

EFECTOS SOBRE LA FUNCIONALIDAD DE LOS PISOS INDUSTRIALES

Foto: E. Becker, 2004. Alabeo de losas en piso de galpón en ciudad de Córdoba, Argentina.

EFECTOS DE LA HUMENDAD DIFERENCIAL

• Los pisos industriales, al estar generalmente protegidos del asoleamiento, se alabean por un gradiente de humedad

superficie expuesta

losa de H°

subrasante

EFECTOS DE LA HUMENDAD DIFERENCIAL

• Los pisos industriales, al estar generalmente protegidos del asoleamiento, se alabean por un gradiente de humedad

superficie expuesta

losa de H°

subrasante

húmedo

METODOLOGÍA TRADICIONAL

CONSTRUCCIÓN DE PISOS INDUSTRIALES

Foto: http://www.imcyc.com/revistact06/ago06/EUCO.pdf

Foto: http://www.amioneconstrucciones.com/images/pisos-4.jpg

Foto: http://www.lanacion.com.ar/archivo/anexos/fotos/58/867158.jpg

EJECUCIÓN CON REGLA LÁSER (LASERSCREED)

ALABEOS CON METODOLOGÍA TRADICIONAL

DETERIORO POR

ALABEO

ALABEOS DE LOSAS DE PISOINFLUENCIA DEL GRADIENTE TÉRMICO Y LA RIGIDEZ DE LA BASE

7,30 m

2,20 m

ALABEOS DE LOSAS DE PISO

Figura 8: alabeo (fuera de escala) de la misma losa de figura 7 pero apoyada sobre base rígida.Fuente: E. Becker, 2010. Estimación de alabeo del ejemplo de Holland & otros para base rígida.

Base flexible

Base rígida

(0,022 MPa/mm)

INFLUENCIA DEL GRADIENTE TÉRMICO Y LA RIGIDEZ DE LA BASE

ALABEOS DE LOSAS DE PISOINFLUENCIA DEL TAMAÑO DE LOSA

EFECTOS DE LA CONTRACCIÓN DEL HORMIGÓN Y LAS RESTRICCIONES

Estado inicial

Luego de algunas horas

Luego de algunos días

restricción

Fuente: ACI 360R-06 – Design of Slabs on Ground, página 54.

EFECTOS DE LA CONTRACCIÓN DEL HORMIGÓN Y LAS RESTRICCIONES

CARACTERÍSTICAS DE LA MEZCLA DE HORMIGÓN

• La mezcla de hormigón debe ser:– suficientemente cohesiva (no segregable)– adecuadamente compactable– fácil de terminar con la técnica adecuada– de baja contracción– cumplir con los requerimientos de resistencia del proyecto:

MR (módulo de rotura) resistencia al desgaste adecuada otros requerimientos mecánicos (f’c, impacto, etc.)

– cumplir con otros requerimientos (durabilidad, etc.)

HORMIGONES DE BAJA CONTRACCIÓN o de contracción limitada

ENSAYO DE CONTRACCIÓN LIBRE

0 20 40 60 80 100 120Edad [días]

Hormigón convencional 1

0 20 40 60 80 100 120Edad [días]

Límite a la edad de 28 días*

* Los límites deben ser definidos por acuerdo entre proyectista y productor.

0 20 40 60 80 100 120Edad [días]

Hormigón de baja contracciónLímite a la edad de 28 días*

* Los límites deben ser definidos por acuerdo entre proyectista y productor.

TRATAMIENTOS SUPERFICIALES

• Endurecedores– por espolvoreo (en fresco)

• con agregado mineral• metálicos

– aplicados sobre hormigón endurecido

• Selladores líquidos• Recubrimientos

– Poliméricos• epóxicos• poluiretánicos

– cementicios

RETARDADORES DE VAPOR

DIAGRAMA DE DECISIÓN

¿el piso prevé la colocación de una terminación superficial

sensible al vapor o es un área de humedad controlada?

se requiere colocación de un retardador o barrera de vapor

losas con coberturas sensibles al vapor

losas en áreas de humedad controlada

¿las bases y las losas serán construidas con

el techo puesto? (1)

SIFig.1 Fig.3Fig.2 (2)

(1) Si el material granular está sujeto a una futura infiltración de humedad use el esquema de fig.2.(2) Si se usa la fig.2, se requiere un reducido espaciamiento de juntas, una mezcla de baja contracción u otras medidas a fin de minimizar el alabeo de losas.

losa de H°

material granular seco

barrera/retardador de vapor

REFERENCIAS:

RETARDADORES DE VAPOR

DIAGRAMA DE DECISIÓN

¿el piso prevé la colocación de una terminación superficial

sensible al vapor o es un área de humedad controlada?

se requiere colocación de un retardador o barrera de vapor

losas con coberturas sensibles al vapor

losas en áreas de humedad controlada

¿las bases y las losas serán construidas con

el techo puesto? (1)

SIFig.1 Fig.3Fig.2 (2)

(1) Si el material granular está sujeto a una futura infiltración de humedad use el esquema de fig.2.(2) Si se usa la fig.2, se requiere un reducido espaciamiento de juntas, una mezcla de baja contracción u otras medidas a fin de minimizar el alabeo de losas.

losa de H°

material granular seco

barrera/retardador de vapor

REFERENCIAS:

TRATAMIENTOS SUPERFICIEALES

ENDURECEDORES

• Endurecedores por espolvoreo

Foto: H. Bálzamo, 2008. Presentación sobre “Pisos Industriales”. Jornada AAHE en Oberá, Misiones (14-11-2008)

ENDURECEDORES

• Endurecedores por espolvoreo

SELLADORES

• Selladores Líquidos

RECUBRIMIENTOS

• Recubrimientos Cementicios

Fuente: Concrete Society, 2003. TR34-2003. Concrete Industrial Ground Floors.

RECUBRIMIENTOS

• Recubrimientos Poliméricos

Foto: http://www.polimerosflexibles.com/images/Image/lastofloor2.jpg

PATOLOGÍAS TÍPICAS EN RECUBRIMIENTOS

• Recubrimientos Poliméricos - Patologías

Foto: http://www.bvv.sld.cu/vaccimonitor/Vm2007/a16.pdf

Foto: PCA, #69689 y 69690. Concrete Floors on Ground

ASTM D 4263Test Method for Indicating Moisture in Concrete by the Plastic Sheet Method

La norma indica el uso de un polietileno de 100 mm de sección cuadrada de 18 in (460 mm) de lado, sellado durante 16 hs, para luego observar signos de humedad sobre la superficie.

Sin embargo, algunas especificaciones indican un procedimiento similar pero con una prueba de 24 hs usando un polietileno de alta resistencia.

HORMIGÓN CON FIBRAS

DEFINICIÓN Y TIPOS

• Definición:– “Las fibras son elementos de corta longitud y pequeña sección que se

incorporan al hormigón para mejorar ciertas propiedades específicas.” EHE – Anejo 14

• Clasificación:– Por finalidad:

• Estructural (proporcionan mayor energía de rotura)• No estructural (mejoran control de fisuración, impacto, etc.)

– Por material:• Fibras de polipropileno (estructurales y no estructurales)• Fibras de acero (estructurales)• Fibras de vidrio (no estructurales)• Fibras orgánicas• Otras (acrílico, nylon, poliéster, acrílico, aramida, PVC)

DEFINICIÓN Y TIPOS

• Clasificación (continuación):– Por forma:

• Rectas

• Onduladas corrugadas

• Conformadas en extremos (distintas formas)

– Por proceso de fabricación:• Trefiladas (tipo I)

• Cortadas en láminas (tipo II)

• Extraídas por rascado en caliente (tipo III)

• Fibras de acero fundido y otras (tipo IV)

– Por dimensiones• Microfibra (< 0,20 mm)

• Macrofibras (≥ 0,20 mm)

FIBRAS ESTRUCTURALES

• Efecto de la fibras estructurales

P [kN]

hormigón sin fibras

P [kN]

hormigón con fibras estructurales

Fuente: Antonio Aguado, 2009. Jornadas del Hormigón Estructural 2009.

HORMIGÓN CON FIBRASFIBRAS ESTRUCTURALES

Fuente: Antonio Aguado, 2009. Jornadas del Hormigón Estructural 2009.

FISURAS POR ALABEO

ALGUNAS PATOLOGÍAS HABITUALES

FISURAS POR REFLEXIÓN

Fisura

Fuente: E. Becker, 2004. Seminario sobre Tecnología del Hormigón Aplicada. Módulo V.

FISURAS POR CONTRACCIÓN PLÁSTICA

Fotos: PCA (vista general) y E. Becker (detalle)

DEBILIDAD SUPERFICIAL Y EMPOLVAMIENTO

Fotos: PCA (empolvamiento)

CON O SIN JUNTAS

PISOS INDUSTRIALES CON LOSAS GRANDES

Piso industrial convencional

14,00 m

20,00 m

CON O SIN JUNTAS

Piso industrial convencional

14,00 m

20,00 m

Piso industrial SIN juntas

14,00 m

20,00 m

CON O SIN JUNTAS

Foto: G. Fornasier, 2004. Seminario sobre Tecnología Aplicada del Hormigón.

CON O SIN JUNTAS

Foto: http://www.imcyc.com/revistact06/ago06/EUCO.pdf

CON O SIN JUNTAS

CONCEPTO

HRC – HORMIGÓN DE RETRACCIÓN COMPENSADA

0 20 40 60 80 100 120Edad [días]

Hormigón convencional

0 20 40 60 80 100 120Edad [días]

Hormigón convencional

HRC – hormigón de retracción compensada

CONCEPTO

Contracción por secado de hormigón convencional (sin expansor) y con expansor.Fuente: E. Becker, 2004. Seminario sobre pavimentos industriales.

ENSAYO DE CONTRACCIÓN RESTRINGIDA

• Aspectos normativos:– La medición de la expansión se realiza de acuerdo con la norma

americana ASTM C 878. Además el comité ACI 223-98 “Standard Practice for the use of Shrinkage Compensating Concrete” brinda recomendaciones desde el punto de vista práctico.

– COMENTARIOS:• Moldeo de prismas de 75 x 75 x 250 mm en dos capas con el hormigón tamizado por el tamiz de 26,5

mm (1”).

• La lectura inicial se debe realizar a las 6 horas de moldeada la probeta. Si esto no es posible se realizará el desmolde tan pronto como lo permita el hormigón. Para disminuir la fricción molde-probeta, se revistieron la paredes del molde con un film adherente.

• Se toman las medidas durante 7/14 días de curado húmedo y luego se almacenan en ambiente de 21 ± 2ºC de temperatura y 50 ± 10% de humedad.

HRC – HORMIGÓN DE RETRACCIÓN COMPENSADAENSAYO DE CONTRACCIÓN RESTRINGIDA

HRC – HORMIGÓN DE RETRACCIÓN COMPENSADADOSIFICACIÓN DEL CEMENTO/PRODUCTO EXPANSOR

PISOS INDUSTRIALES CON LOSAS GRANDESEJECUCIÓN CON REGLA

Foto: http://www.inboundlogistics.com.mx/pdf/ilm21.pdf

PISOS INDUSTRIALES CON LOSAS GRANDESEJECUCIÓN CON REGLA LÁSER (LASERSCREED)

Foto: http://www.laserscreedamerica.com

Foto: http://www.pyramidconcretellc.com

Foto: http://www.barbeeconcrete.com

ALABEOS DE LOSAS DE PISOINFLUENCIA DEL TAMAÑO DE LOSA

Piso convencional(losas de 5 m x 5 m)

Piso con losas grandes(losa de 20 m x 20 m)

PISOS POSTENSADOSTAMAÑO DE LOSAS Y CONTROL DE ALABEOS

Alabeos en piso convencional(losas de 5 m x 5 m)

Piso con losas grandesPOSTESADO

(losa de 20 m x 20 m)

Alabeos en piso con losas grandesSIN control*

(losas de 20 m x 20 m)

Piso con losas grandesPOSTESADO

(losa de 20 m x 20 m)

* se refiere a proyectos donde no se toman medidas tendientes a limitar el alabeo de las losas

Fotos: D. Díaz et al. “Experiencia Chilena en la Construcción de Grandes Pisos Superplanos Postesados”

hueco de tensión y anclaje intemedio

apoyo plástico con barra de soporte opcional

hueco de tiro con anclaje en cuña de 2 piezas

tendón

qato de tensión

anclaje

encofrado

¡Gracias!

¿preguntas?edgardo.becker@lomanegra.com.ar

óedgardo.becker@hotmail.com

E. Becker, presentación sobre pavimentos y pisos industriales

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