Post on 01-Feb-2016
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DISEÑO DE UNA ZAPATA CONECTADA
1.21.81.9
2100.3 0.6
0.7 0.3 0.60.3
420040.8 6.0235.7 7.22
4.91.41.7
5 cm2.54 cm5.07 cm2
solucion : dimensionamiento zapata exterior :
DIMENSIONAMIENTO EN PLANTA 46.82
8.28
6.79
2.46 mul.sup 2.50
DIMENSIONAMIENTO DE VIGA EN CONEXIÓN
0.70 mul.sup. 0.70
0.31
𝜎_𝑡𝐷_𝑓𝛾_𝑚〖𝑓′〗_𝑐colum. exte, 〖𝐶〗 _1=𝐶_2〖𝑆 /𝐶 〗 _𝑝𝑖𝑠𝑜𝑓_𝑦
𝑘𝑔/ 〖𝑐〗 ^2
𝑘𝑔/ 〖𝑐〗 ^2𝑘𝑔/ 〖𝑐〗 ^2
𝑡/𝑚^3
𝑡/𝑚^2
m
𝑚^2m ó =𝑑𝑖𝑎𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜
=
𝑃_1=𝑃_𝐷1+𝑃_𝐿1
𝑙𝑎 𝑐𝑜𝑙𝑢𝑚𝑛𝑎 𝑒𝑥𝑡𝑒𝑟𝑖𝑜𝑟 𝑃1 𝑒𝑠𝑡𝑎 𝑠𝑢𝑗𝑒𝑡𝑎 𝑙𝑎 𝑐𝑜𝑙𝑢𝑚𝑛𝑎 𝑖𝑛𝑡𝑒𝑟𝑖𝑜𝑟 𝑃2 𝑒𝑠𝑡𝑎 𝑠𝑢𝑗𝑒𝑡𝑎 𝑃_𝐷1=𝑃_𝐷2=
𝑃_𝐿1=𝑃_𝐿2=tt
tt
𝜎_𝑛=𝜎_𝑡∗10−𝛾_𝑝𝑜𝑚∗ℎ_𝑓−〖𝑆 /𝐶 〗 _𝑝𝑖𝑠𝑜𝐴_𝑍1=(1.20∗ _1𝑃 )/ _𝜎 𝑛 𝑆=√( _ 1 )+𝐴 𝑍( _1− _2)/2𝐶 𝐶
h=𝐿_1/7𝑏= _1𝑃 /
〖 31∗𝐿 〗 _1
��_1
m
t𝑡/𝑚^2𝑚^2m
m
m
condicion b>ℎ/2
m
𝑚^2𝐶_2=
m
𝑠𝑒 𝑢𝑠𝑎
𝐶_𝑃𝐷𝐶_𝑃𝐿𝛷_𝑣viga
〖𝑟𝑐〗 _𝑣𝑖𝑔𝑎𝐴_𝑣viga
0.31 < 0.35 0.35redon.mas 0.40
0.4 x 0.7 m2
dimensionamiento de zapata exterior
1.18
64.3328
7.77 m2
3.108 redo.mas.1 3.20 m
por lo tanto dimensiones de la zapata exterior
S = 2.50 mT = 3.20 m
2. diseño de la viga en conexión67.35
1.77 sacar
98.72 revisar
39.49
seccion de momento maximo X0 >= superior1.79
-50.03
1.79 < 2.50 !conforme¡
61.00 sacar
12.2
𝑊_𝑣=ℎ∗𝑏∗ _ /𝑓 𝑦1000
condicion b>ℎ/2usar : bxh =
𝑠𝑒 𝑢𝑠𝑎m
𝑡∕𝑚𝑅_𝑁=( 〖 (𝑃 〗 _ 1+ _ 1)"*𝐷 𝑃 𝐿 " 𝐿_1 "*" _𝑊 𝑣 〖〖 (𝐿 〗 _1+ _1/2)𝐶 〗 ^2/2)/( 〖〖 (𝐿 〗 _1+ _1/2)𝐶 〗 ^ −𝑆/2)
t
𝐴_𝑍=𝑅_𝑁/ _𝜎 𝑛𝑇= _ /S𝐴 𝑍
𝑃_1𝑈=𝐶_𝑃𝐷∗ _ 1𝑃 𝐷 +𝐶_𝑃𝐿* _ 1𝑃 𝐿𝑊_𝑉𝑈=1.4*𝑊_𝑣+0.12
𝑅_𝑁𝑈=( _𝑃 1𝑢 " " _1 "+" _∗ 𝐿 𝑊 𝑣𝑢 〖〖∗ (𝐿 〗 _1+ _1/2)𝐶 〗 ^2/2)/( 〖 (𝐿
〗 _1+ _1/2)− /2)𝐶 𝑆𝑊_𝑁𝑈=𝑅_𝑁𝑈/S
t
t/m
t/m
t
𝑋_0=𝑃_1𝑈/( _(𝑊 𝑁𝑈−) _𝑊 𝑉𝑈)
𝑀_(𝑈 𝑚𝑎𝑥)=( _(𝑊 𝑁𝑈−) _𝑊 𝑉𝑈) 〖𝑋 _0 〗^2/2*- _1𝑃 𝑈∗(𝑋_0−𝑡_1/2)-0.01
t
t-m
condicion _0𝑋 <𝑆d =h∗100−
〖𝑟𝑐〗 _𝑣𝑖𝑔𝑎−𝛷_𝑣𝑎𝑟𝑖𝑙𝑙𝑎-1.46𝑎=𝑑/5cm
36.1624
𝑎=𝑑/5
𝑎𝑠=𝜎_𝑡−𝛾_𝑝𝑜𝑚∙ℎ_𝑓−ℎ_𝑐∙𝛾_(𝑐−) 𝑆/𝐶
As=−( _( 𝑀 𝑈)𝑚𝑎𝑥 ∗100000)/(𝛷∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑐∗("d" −𝑎/2))
d =h∗100−〖𝑟𝑐〗 _𝑣𝑖𝑔𝑎−𝛷_𝑣𝑎𝑟𝑖𝑙𝑙𝑎-1.46
DISEÑO DE UNA ZAPATA CONECTADA
3.51.50
22100.5 0.5
0.70.4
420070 26120 45
6.21.21.6
5 cm2.54 cm5.07 cm20.95 cm
solucion : dimensionamiento zapata exterior :
DIMENSIONAMIENTO EN PLANTA 96
31.6
3.65
1.35
DIMENSIONAMIENTO DE VIGA EN CONEXIÓN
0.89 0.90
0.50
𝜎_𝑡ℎ_𝑓𝛾_𝑚〖𝑓′〗_𝑐𝐶_1𝐶_2〖𝑆 /𝐶 〗 _𝑝𝑖𝑠𝑜𝑓_𝑦
𝑘𝑔/ 〖𝑐〗 ^2
𝑘𝑔/ 〖𝑐〗 ^2𝑘𝑔/ 〖𝑐〗 ^2
𝑡/𝑚^3
𝑡/𝑚^2
m
𝑚^2m 𝑑𝑖𝑎𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜
=
L*L =
𝑃_1=𝑃_𝐷1+𝑃_𝐿1
𝑙𝑎 𝑐𝑜𝑙𝑢𝑚𝑛𝑎 𝑒𝑥𝑡𝑒𝑟𝑖𝑜𝑟 𝑃1 𝑒𝑠𝑡𝑎 𝑠𝑢𝑗𝑒𝑡𝑎 𝑙𝑎 𝑐𝑜𝑙𝑢𝑚𝑛𝑎 𝑖𝑛𝑡𝑒𝑟𝑖𝑜𝑟 𝑃2 𝑒𝑠𝑡𝑎 𝑠𝑢𝑗𝑒𝑡𝑎 𝑃_𝐷1=𝑃_𝐷2=
𝑃_𝐿1=𝑃_𝐿2=tt
tt
𝜎_𝑛=𝜎_𝑡∗10−𝛾_𝑝𝑜𝑚∗ℎ_𝑓−〖𝑆 /𝐶 〗 _𝑝𝑖𝑠𝑜𝐴_𝑍1=(1.20∗ _1𝑃 )/ _𝜎 𝑛 𝑆=√( _ /2𝐴 𝑧 )
h=𝐿_1/7𝑏= _1𝑃 /
〖 31∗𝐿 〗 _1
𝐿_1 m
t𝑡/𝑚^2𝑚^2m
m
m
mm
𝐶_𝑃𝐷𝐶_𝑃𝐿𝛷_𝑣viga
〖𝑟𝑐〗 _𝑣𝑖𝑔𝑎𝐴_𝑣viga𝛷_𝑒𝑠𝑡𝑟𝑖𝑏𝑜
0.50 > 0.45 0.5
0.5 x 0.9 m2
dimensionamiento de zapata exterior
1.08
106.955 106.96
3.38481 3.39
2.51 2.55
2.55 x 1.35 m2
diseño de la viga de conexión
125.6
1.30
139.53
103.36
seccion de momento maximo
1.23
1.23 < 1.35 conforme
-45.88
82.78
16.56
16.30
7.70
𝑏= _1𝑃 /〖 31∗𝐿 〗 _1
usar :TxS =
m
condicion b>ℎ/2usar : bxh =
𝑊_𝑣=ℎ∗𝑏∗2.4 t/m
𝑅_𝑁=( 〖 (𝑃 〗 _ 1+ _ 1)"*𝐷 𝑃 𝐿 " 𝐿_1 "+" _𝑊 𝑣 〖〖 (𝐿 〗 _1+ _1/2)𝐶 〗 ^2/2)/( 〖〖 (𝐿 〗 _1+ _1/2)𝐶 〗 ^ −𝑆/2)
t
𝐴_𝑍=𝑅_𝑁/ _𝜎 𝑛𝑇= _ /S𝐴 𝑍
m2
m mul.sup.
red.mas. m2
m
𝑃_1𝑢=𝐶_𝑃𝐷∗ _ 1𝑃 𝐷 + _𝐶𝑃𝐿* _ 1𝑃 𝐿 t
𝑊_𝑣𝑢= _ *𝐶 𝑃𝐷 𝑊_𝑣 t/m
𝑅_𝑛𝑢=( _𝑃 1𝑢 " " _1 "+" _∗ 𝐿 𝑊 𝑣𝑢 〖〖∗ (𝐿 〗 _1+ _1/2)𝐶 〗 ^2/2)/( 〖 (𝐿 〗 _1+ _1/2)− /2)𝐶 𝑆 t
𝑊_𝑛𝑢=𝑅_𝑛𝑢/S t/m
𝑋_0≤𝑆𝑋_0=𝑃_1𝑈/( _(𝑊 𝑛𝑢−) _𝑊 𝑣𝑢) m
m
𝑋_0≤𝑆𝑋_0≤𝑆 m
𝑀_(𝑈 𝑚𝑎𝑥)=( _(𝑊 𝑛𝑢−) _𝑊 𝑣𝑢) 〖𝑋_0 〗 ^2/2- _1𝑃 𝑈∗(𝑋_0−𝐶_1/2) t.m
𝑎=𝑑/5d =h∗100−
〖 〗𝑟𝑐 _𝑣𝑖𝑔𝑎− _𝛷 𝑒𝑠𝑡𝑟𝑖𝑏𝑜−𝛷_𝑣𝑎𝑟𝑖𝑙𝑙𝑎/2
m
mAs=( −〖 (𝑀 〗 _(𝑈 𝑚𝑎𝑥))∗100000)/(𝛷∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑦∗("d" −𝑎/2))a
=( 〖 (𝐴 〗 _𝑠)∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑦)/(0.85∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑐∗𝑏∗100) cm
c�̂�2
15.38
7.24
15.33
7.21
15.32
0.004
0.003333
0.003333 < 0.004 conforme
refuerzo en la carga inferior 7.66
13.80
13.80 > 7.66 13.8
10.14
12.18
31.79
16.24
31.79 > 16.24 conforme
1.91 68.76 0.65"estribo 3/8"
"estribo 3/8" @ 0.65 m
𝜎_𝑛=𝜎_𝑡−𝛾_𝑝𝑜𝑚∙ℎ_𝑓−ℎ_𝑐∙𝛾_(𝑐−) 𝑆/𝐶
a =( 〖 (𝐴 〗 _𝑠)∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑦)/(0.85∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑐∗𝑏∗100)As=( −〖 (𝑀 〗 _(𝑈 𝑚𝑎𝑥))∗100000)/(𝛷∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑦∗("d" −𝑎/2))a =( 〖 (𝐴 〗 _𝑠)∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑦)/(0.85∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑐∗𝑏∗100)As=( −〖 (𝑀 〗 _(𝑈 𝑚𝑎𝑥))∗100000)/(𝛷∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑦∗("d" −𝑎/2))a
=( 〖 (𝐴 〗 _𝑠)∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑦)/(0.85∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑐∗𝑏∗100)
cm
cm
cm
c�̂�2
c𝑚^2
entonces ponemos : 4 𝛷 7/8 " 𝐴_(𝑠 )=𝑝𝑜𝑛𝑒𝑟𝜌=𝐴_𝑠/((𝑏∗100)∗𝑑)𝜌min=14/ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑦𝜌min<"𝜌"
𝐴_(𝑠^+ )= _𝐴 𝑠∕2𝐴_𝑚𝑖𝑛="𝜌" min * b*100 *d
c𝑚^2𝐴_𝑚𝑖𝑛≤ _( ^+ )𝐴 𝑠 usar c𝑚^2
entonces varilla inferior ponemos : 5 𝛷 3/4 "
𝑉_1𝑢= 〖 (𝑊 〗 _𝑛𝑢− _𝑊 𝑣𝑢)〖 (𝐶 〗 _1+𝑑)−𝑃_1𝑢 t𝑉_2𝑢= 〖 (𝑊 〗 _𝑛𝑢− _𝑊 𝑣𝑢)∗S−𝑃_1𝑢 t𝑉_𝑐=0.53√( 〖𝑓´ 〗 _𝑐 )∗10∗b∗𝑑/100
〖 〗𝑉 _𝑛= _2𝑉 𝑢/𝛷 〖 𝑐𝑜𝑛𝑑𝑖𝑐𝑖𝑜𝑛
〗𝑉 _𝑐> _𝑉 𝑛≤𝑆 36 varilla∗𝛷 inferior mul.inf. mponer
𝛷varilla inferior =
zonas muy sismicas .deben confinarse los extremos de la viga de conexion (viga ductil)
usar :
𝛷=0.75
diseño de la zapata interior
54.72
28.75
0.08
38.45 mul.sup 40 cm
50 cm
41.5 cm
diseño de corte
1.025 m
33.38 t/m
44.51 t/m
43.03
44.51 > 43.03 conforme
diseño por flexion8.3 cm
20.36 cm2
3.55 cm
19.15
3.34
19.1
3.33
〖 〗𝑊 _𝑛𝑢=𝑅_𝑛𝑢/𝑇 t/m
𝑀_(𝑢 𝑚𝑎𝑥)=pregubtar al profe 𝑤=𝜌 〖𝑓´ 〗 _𝑦/ 〖𝑓´ 〗 _𝑐
t.m
d=√(( _( 𝑀 𝑢)𝑚𝑎𝑥 ∗ 〖 10 〗 ^5)/(𝛷∗ 〖𝑓
´ 〗 _𝑐∗(𝑆∗100)∗𝑤(1−0.59𝑤)))𝛷=0.9
cmm
𝑉_𝑢𝑑=𝑊_𝑛𝑢 (𝐿_𝑣1−𝑑)𝐿_ 1𝑣 =(𝑇−𝐶_1)/2
d="h-rc-" 〖 (𝛷𝑣𝑎𝑟𝑖𝑙𝑙𝑎 〗 _(3/4´´))/2
h="d"+10
𝑉_𝑛= _𝑉 𝑢𝑑/𝛷𝛷=0.75𝑉_𝑐=0.53√( 〖𝑓
´ 〗 _𝑐 )∗10∗𝑆∗𝑑/100𝑉_𝑛> _𝑉 𝑐As=( 〖 (𝑀 〗 _(𝑈 𝑚𝑎𝑥))∗100000)/(𝛷∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑦∗("d" −𝑎/2))
𝛷=0.9𝑎=𝑑/5
a =( 〖 (𝐴 〗 _𝑠)∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑦)/(0.85∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑐∗𝑆∗100)As=( 〖 (𝑀 〗 _(𝑈 𝑚𝑎𝑥))∗100000)/(𝛷∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑦∗("d" −𝑎/2))a =( 〖 (𝐴 〗 _𝑠)∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑦)/(0.85∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑐∗𝑆∗100)
As=( 〖 (𝑀 〗 _(𝑈 𝑚𝑎𝑥))∗100000)/(𝛷∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑦∗("d" −𝑎/2))a =( 〖 (𝐴 〗 _𝑠)∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑦)/(0.85∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑐∗𝑆∗100)
𝑉_𝑐=0.53√( 〖𝑓´ 〗 _𝑐 )∗10∗𝑆∗𝑑/100
entonces varilla inferior es ponemos 6 3/4´´𝛷0.23618 usar: 0.24 cm
7.5 cm1.91 cm usar : 6 3/4´´ @ 0.24cm𝛷
6 und
refuerzo transversal
22.95 cm2
entonces varilla inferior es ponemos 12 5/8´´𝛷0.22 cm
7.5 cm1.59 cm
12 und usar : 12 5/8´´ @ 0.22cm𝛷
diseño de la zapta interior
165
96
6.45
-161.0
216
125.6
-210.46
5.09 m2 2.26 2.26 m2
2.30 2.30 m2 5.29 m2
sp=(𝑠−2∗𝑟𝑐/100−(𝛷 𝑎𝑐𝑒𝑟𝑜)/100)/("№ varillas" −1)
𝑟𝑐"№ varillas"
( 𝛷)𝑎𝑐𝑒𝑟𝑜
𝐴_(𝑠 𝑇𝑒𝑚𝑝)=0.0018∗(𝑇∗100)∗(𝐶1∗100)
sp=(𝑇−2∗𝑟𝑐/100−(𝛷 𝑎𝑐𝑒𝑟𝑜)/100)/("№ varillas" −1)
𝑟𝑐"№ varillas"
( 𝛷)𝑎𝑐𝑒𝑟𝑜
𝑃_(2 )= _ 2𝑃 𝐷 + _𝑃 𝐿2
𝑃_(2 𝑒𝑓𝑒𝑐𝑡𝑖𝑣𝑜)= 〖−〗 _(2 ) −〖𝑃〗 _(1 ) −〖 𝑤〗 _(𝑣 ) 〖∗𝐿〗 _( ) 𝑣〖 +𝑅 〗 _(𝑛 )
𝑃_(1 )= _𝑃 𝐷1+ _𝑃 𝐿1𝐿_( )𝑣 = _𝐿 1+𝐶_1
𝑃_(2𝑢 )= _𝐶 𝑃𝐷∗ _ 2𝑃 𝐷 +
〖𝐶 _𝑃𝐿∗𝑃 〗 _𝐿2𝑃_(1𝑢 )= _𝐶 𝑃𝐷∗ _𝑃 𝐷1+
〖𝐶 _𝑃𝐿∗𝑃 〗 _𝐿1𝑃_(2𝑢 𝑒𝑓𝑒𝑐𝑡𝑖𝑣𝑜)= 〖−𝑃〗 _(2 ) −〖𝑃〗 _(1 ) −〖 𝑤〗 _(𝑣 ) 〖∗𝐿〗 _( ) 𝑣
〖 +𝑅 〗 _(𝑛𝑢 )𝐴_𝑧= _(2 )𝑃 𝑒𝑓𝑒𝑐𝑡𝑖𝑣𝑜 /𝜎_𝑛 𝑢𝑠𝑎𝑟 𝐴_(𝑧 ): = L x L 𝑥
𝑥
39.78 t/m2
0.62 m
0.84 m
32.28 T.m
40.59 cm7.5 cm
1.91 cm
verificacion por punzamnamiento
0.5 1.66 m
0.91 m
150.3683 t
200.49
4.23 m
263.74 t
263.74 > 200.49 conforme
verificacion por corte
39.72 t
52.96 t
71.70 t
71.70 > 52.96 conforme
diseño por flexion8.118 cm
𝑤_(𝑛𝑢 )= _(2 )𝑃 𝑒𝑓𝑒𝑐𝑡𝑖𝑣𝑜 / _𝐴 𝑧 𝑎=√(3.14∗𝑟^2 ) 𝐿_(𝑣2 )=(𝐿−𝑎)/2
𝑀_(𝑢 𝑚𝑎𝑥 )=𝑤_𝑛𝑢∗L∗ 〖𝐿 _( 2 𝑣) 〗 ^2∗
d="h*100-rc-(" 〖𝛷𝑣𝑎𝑟𝑖𝑙𝑙𝑎 〗 _(3/4´´))
rc𝛷𝑣𝑎𝑟𝑖𝑙𝑙𝑎
𝑚= _( 2 𝐿 𝑣)+a+(d/100)/2 𝑛= _( 2 )𝐿 𝑣 +a+(d/100)/2 𝑉_(𝑢 )=𝑃_( 2 𝑣 𝑒𝑓𝑒𝑐𝑡)−𝑤_𝑛𝑢∗𝑚∗𝑛
𝑏_(0 )=2∗𝑚+𝑛𝑉_𝑐=1.06√( 〖𝑓´ 〗 _𝑐 )∗10∗ _(0 )𝑏 ∗d
𝑉_𝑐> _𝑉 𝑛
𝑉_(𝑛 )= _( )𝑉 𝑢 /𝜙 𝜙=0.75
𝑉_𝑢𝑑=𝑤_𝑛𝑢∗𝐿∗( _( 2 )𝐿 𝑣−d)𝑉_𝑛=𝑤_𝑢/𝜙 𝜙=0.75 𝑉_𝑐=0.53√( 〖𝑓´ 〗 _𝑐 )∗10∗𝐿∗(d/100)𝑉_𝑐> _𝑉 𝑛
𝑎=𝑑/5
23.38 cm2
2.39 cm
21.68
2.22
21.63
2.21
entonces varilla inferior es ponemos 11 5/8´´𝛷0.21 cm
7.5 cm1.59 cm
11 und usar : 11 5/8´´ @ 0.21cm𝛷
As=( 〖 (𝑀 〗 _(𝑈 𝑚𝑎𝑥))∗100000)/(𝛷∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑦∗("d" −𝑎/2))𝛷=0.9𝑎=𝑑/5
a =( 〖 (𝐴 〗 _𝑠)∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑦)/(0.85∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑐∗𝐶_1∗100)As=( 〖 (𝑀 〗 _(𝑈 𝑚𝑎𝑥))∗100000)/(𝛷∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑦∗("d" −𝑎/2))a =( 〖 (𝐴 〗 _𝑠)∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑦)/(0.85∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑐∗ _1𝐶 ∗100)
As=( 〖 (𝑀 〗 _(𝑈 𝑚𝑎𝑥))∗100000)/(𝛷∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑦∗("d" −𝑎/2))a =( 〖 (𝐴 〗 _𝑠)∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑦)/(0.85∗ 〖𝑓 ^′ 〗 _𝑐∗ _1𝐶 ∗100)
sp=(𝑇−2∗𝑟𝑐/100−(𝛷 𝑎𝑐𝑒𝑟𝑜)/100)/("№ varillas" −1)
𝑟𝑐"№ varillas"
( 𝛷)𝑎𝑐𝑒𝑟𝑜
𝜎_𝑛=𝜎_𝑡−𝛾_𝑝𝑜𝑚∙ℎ_𝑓−ℎ_𝑐∙𝛾_(𝑐−) 𝑆/𝐶
c𝑚^2
m