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GUÍA DE DISEÑO PARAFLUIDOS EMPACADORES
En esta guía se muestran los fundamentos y criterios adecuados para la selección y diseño del fluido empacador en la terminación del pozo con objeto de evitar la corrosión de las tuberías, mantener el control del pozo en caso de falla del empacador y recuperar los aparejos durante las reparaciones del pozo sin problemas de pegaduras u obstrucción.
CONTENIDO
1. OBJETIVO
2. INTRODUCCIÓN 3. FUNCIONES Y CARACTERISTI- CAS DE LOS FLUIDOS EMPACA- DORES 4. TIPOS DE FLUIDOS EMPACA- DORES
a. Base aceite b. Base agua
5. SELECCIÓN DE LOS FLUIDOS EMPACADORES a. Corrosión b. Densidad c. Temperatura de Cristalización Aislamiento térmico (parafinas yd. Asfáltenos) e. Daño a la formación
f. Costo
6. CONSIDERACIONES PARA EL DESPLAZAMIENTO DEL FLUIDO EMPACADOR
APÉNDICE 1
a. Cálculo de la densidad de una salmuera por efecto de presión y temperatura b. Cálculo del cambio de densi- dad de salmueras
APENDICE 2
A. Nomenclatura
GUÍA DE DISEÑO PARA
FLUIDOS EMPACADORES
1. OBJETIVO
2. INTRODUCCIÓN
3.FUNCIONES Y CARACTERISTICAS
Desarrollar una guía para diseñar y seleccionar adecuadamente el fluido empacador en la etapa de terminación y mantenimiento de pozos, a fin de evitar problemas de corrosión en las tuberías, facilitar la recuperación de los aparejos de producción, disponer de una columna hidrostática para el control del pozo y minimizar la transferencia de calor para reducir la posibi l idad de depositación de parafinas y asfáltenos.
Un fluido empacador es un fluido que ocupa el espacio anular entre la tubería de producción y la tubería de revestimiento desde el empacador, hasta el cabezal de tuberías.La diferencia entre los fluidos de terminación y los fluidos empacadores es que los primeros están frente del intervalo productor al momento del disparo y el fluido empacador permanece en el espacio anular durante la vida productiva del pozo, en algunos casos un mismo fluido cumple las dos funciones.
Un fluido empacador debe cumplir con las siguientes funciones:
a.- Ejercer una columna hidrostática para controlar el pozo en caso de fugas en el empacador o aparejo de producción.
Durante la vida productiva del pozo, la presión hidrostática ejercida por la columna de fluido empacador evitara que se presente una presión elevada en superficie en caso de tener una comunicación, además esto facilitara el control del pozo.
b.- Reducir la presión diferencial entre los espacios anulares de TP -TR y TR agujero.
Si no se tiene un fluido adecuado se puede generar una diferencial de presión alta entre el interior de TP y espacio anular, produciendo el movimiento del aparejo, lo cual ocasiona esfuerzos en el mismo. El fluido empacador puede servir como respaldo en casos especiales (domos salinos) para evitar el colapso de la tubería de revestimiento. En estas circunstancias se deberá seleccionar la densidad adecuada.
c.- Reducir el efecto de corrosión de las tuber ías de p roducc ión y de revestimiento.
Si la selección del fluido empacador no
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FLUIDOS EMPACADORES
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es la adecuada se propiciara un ambiente favorable a la corrosión, lo cual causara un deterioro de las tuberías de producción y de revestimi-ento (para aceros convencionales) generando problemas de comunicación con el espacio anular, dificultad para la recuperación del aparejo y a veces hasta la perdida del pozo.
d.- Minimizar la transferencia de calor a través del aparejo para reducir la depositación de parafinas y asfáltenos.
Si se tiene un fluido empacador que tenga baja conductividad térmica y que además no permita el fenómeno por convección de calor, puede reducirse la posibilidad de depositación de parafi-nas y asfáltenos; esto es debido a que con el fluido empacador sé tendrá menos transferencia de calor del fluido producido teniendo como resultado una temperatura mayor.
e.- Facilite la recuperación del aparejo durante las reparaciones.
Al intervenir el pozo para una reparac ión f recuentemente se encuentran depósitos de sólidos en el espacio anular, di f icul tando la recuperación del aparejo de producción debido al atascamiento del empacador y/o tubería de producción, resultando en perdidas de tiempo y de recursos debido a pescas y moliendas,
por lo que requiere un fluido que evite esta problemática.
Las características que debe reunir un fluido empacador son las siguientes:
a. No dañar la formación(hin- chazón de arcillas, cambio de mojabilidad, formación de emulsiones, etc.)
b. No dañar el medio ambiente c. No dañar los elastómeros
del empacador d. Química y mecánicamente
estables c. Minimizar la corrosión
Los diferentes tipos de fluidos empacadores se muestran en la figura 1.
Existen básicamente dos tipos de fluidos empacadores; los de base aceite los cuales pueden formar emulsiones, usando aceite diesel y el resto agua en una proporción del 10% al 35% según los requerimientos de densidad o únicamente el diesel y los fluidos base agua, los cuales t ienen como componente principal agua dulce o agua de mar.
4. TIPOS DE FLUIDOS EMPACADO-RES
Los fluidos base se pueden usar sin densificar agregando inhibidores de corrosión, bactericidas, viscosificantes, alcalinizantes, secuestrantes de O 2,
controlador de pH. Esto dependerá de las condiciones requeridas del pozo.
a). Fluidos empacadores base aceite
Estos fluidos se formulan con fluidos base aceite-diesel, tienen por lo general baja conductividad térmica.La gravedad especifica esta deter-minada por su composición química, la viscosidad es pequeña y sensible a la temperatura.
En el caso del aceite debe verificarse que no contenga parafinas y asfáltenos, agua de formación o finos que puedan dañar el intervalo productor.
En el caso del diesel no tiene problemas de emulsificación y cambios de mojabilidad, pero debe considerarse su contenido de azufre para evitar el daño de los elastómeros del empacador por lo que se recomienda su control de calidad mediante la prueba de punto de anilina o usando aceite diesel # 2.
Estos fluidos evitan la corrosión de las tuberías debido a su naturaleza no polar, su conductividad térmica es menor a los de base agua.
Figura 1 . Tipo de fluidos empacadores
Las emulsiones inversas son estables a tempera tu ras a l tas y pueden densificarse con sales en la fase acuosa para evitar la precipitación de material sólido y daño a la formación. El inconveniente es que pueden dañar la formación debido al cambio de mojabilidad por los emulsificantes o puede rompe rse l a emu l s i ón separándose las fases.
Los fluidos diesel gelificados son de una tecnología reciente y se usan en forma efectiva cuando se tiene problemas de parafinas y asfáltenos, se verán con mas detal le en la sección de “Aislamiento Térmico ”.
Ventajas y desventajas de los fluidos base aceite
Aceite-diesel
Ventajas
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F luidosbas e ac eite
empac adoresF luidos
F luidos
A gua dulc eo
de MarS almueras
c laras
F luidosde
perforac ión
S almuerasc on
biopolimerosDies el
E muls iónDies el
S almuera
Dies elgeific ado
bas e agua
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tube-?Evita la corrosión en las rías
? Buen aislante térmico ? No daña la formación
Libre de sólidos?
? Estable a altas temperaturas
Desventajas
? No se puede densificar? Costo alto
Emulsión Diesel Salmuera
Ventajas
? Evita el daño a la formación ? Baja corrosión en las tuberías
Estable a alta temperatura ?
? Se puede densificar
Desventajas
? Costo alto
Diesel Gelificado
Ventajas
? Excelente aislamiento térmico ?No daña la formación
? Evita la corrosión en las tuberías?Estable a alta temperatura
? Se puede densificar
Desventajas
? Costo alto
a) Fluidos empacadores base
agua
El agua es el fluido base para formular
salmueras, a la cual se le agregan sales
para densificar y aditivos de control de
perdida de fluido, inhibidores de arcillas
y de corrosión, controlador del pH. ,
secuestrantes de O y biocidas según 2
las necesidades.
Es importante mencionar que debe
haber compatibilidad química entre los
componentes.
El agua que se usa como fluido base
debe estar libre de sólidos y no contener
sales y iones en solución.
Debido a su gran habilidad para disolver
un gran número de compuestos
inorgánicos si no se tiene un control
estricto de los iones en solución,
pueden volver a reaccionar formando
precipitados insolubles en el pozo, por
lo tanto la calidad del agua usada para
preparar los fluidos empacadores debe
cumplir con los parámetros de calidad
mostrados en la tabla 1.
Agua Dulce
Agua de mar
La densidad limita su aplicación para su uso y para que cumpla con las propiedades requeridas se le agregan aditivos.
Es un abundante recurso en pozos costa afuera; donde se puede usar si cumple los requerimientos de no contener sólidos y otros componentes, haciendo un análisis químico.Su aplicación esta limitada por su densidad, aunque puede usarse en un rango mas amplio densificándola.
Ventajas y desventajas de agua dulce o de mar
Ventajas
No contiene sólidos
? Bajo costo? Buena disponibilidad
contamina? No
Desventajas
? Daño a la formación? No se puede densificar
Puede generar problemas de? corrosión
? Baja capacidad como aislante Térmico
Es común usar estos fluidos debido a su disponibilidad, pero no todos pueden reunir las condiciones requeridas en cuanto a contenido de sólidos y composición química. El acon-dicionamiento requiere un costo adicional que puede resultar costoso. Otro problema con su uso es la presencia de aditivos que se pueden degradar y formar H S y CO .2 2
Ventajas y desventajas de los fluidos de perforación ?Bajo costo ? Se puede densificar
Desventajas
?
Fluidos de perforación
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FLUIDOS EMPACADORES
TABLA 1 PRO PIEDADES DEL AG UA USADA PARA PREPARAR
SALM UERAS
M g/L
Sólidos totales disueltos 100
Sólidos en suspensión 0-100 D ureza de calcio(C aC O 3) 40 D ureza de m agnesio 40 A lcalin idad total 200 Cloruros 412 Sulfatos(N a2SO 4) 200 F osfatos totales solubles(PO 4) 0.1 C rom atos(C rO 4) 0.05 F ierro Total 0.30 pH 7-9
Pagina nueve
A -
?
bre el empacador y tubería dificulta la recuperación del aparejo
? Daña la formación (Alto con-
Tenido de sólidos)
? Puede generar problemas deco-rrosión si no es tratado ade-cuadamente (aditivos degra-dan con la temperatura y forman CO y H S) 2 2
Nota: por sus desventajas no es recomendable utilizarlo.
Estos fluidos tienen agua dulce como fluido base y se adicionan sales dobles o triples según los requerimientos de densidad y composición de la forma-ción, su uso es común debido que se puede evitar el daño a la formación, controlar la corrosión y densificar en un amplio rango, pero por el contrario tiene el inconveniente de que en tempera-turas altas aumenta la velocidad de corrosión. Las sales dobles y triples en presencia de CO y presión producen 2
precipitados. La solubilidad del hierro con la salmuera CaBr /ZnBr a temperaturas 2 2
ode 273 C produce precipitados aun usando inhibidor de corrosión.Las sa lmueras que cont ienen bromuros y cloruros son corrosivas y
sentamiento de sólidos so
Salmueras
toxicas por lo que existe una normatividad ecológica estricta en cuanto a su manejo y disposición final que debe observarse. Se debe evaluar su uso mediante un análisis costo-beneficio.En temperaturas bajas debe de considerarse el fenómeno de cr is ta l izac ión en procesos de enfriamiento como en el caso de pozos costa afuera con tirantes de agua profunda.
En la figura 2 se muestran los rangos de densidades de las salmueras y otros fluidos.
Ventajas y desventajas de las salmu-eras
Ventajas
No contiene sólidos?
?Se puede densificar No dañan la formación?
Figura 2* 217gr/cm3 esta densidad máxima practica para salmueras de Ca C2/Ca Br2/ZnBr2
A densidades mayores es muy dificil controlar las velocidades de corrosion.
Desventajas
Puede generar problemas de corrosión si no es tratado
Baja capacidad como aislante ?
térmico?No es muy estable a altas
temperaturas
Nota: Las salmueras triples de bromuro de calcio y zinc son corrosivas, toxicas y alto costo.
Los formiatos de sodio, potasio y cesio, tienen la ventaja con respecto a las salmueras anteriores que son muy estables con la temperatura y amigables con el medio ambiente, además que la velocidad de corrosión de tuberías es menor, se puede utilizar goma xantana como viscosificante; la cual soporta temperaturas altas, además que es biodegradable .
Ventajas y desventajas de las Salmueras con biopolímeros.
Ventajas
?Estable a altas temperaturas
o (150 C)
?
Salmueras con biopolímeros
No contamina ?No daña la formación?
Se puede densificar?
Desventajas
Costo alto?
Puede generar problemas de ?corrosión si no es tratado
Baja capacidad como aislante? Térmico
a) Corrosión
La corrosión es el deterioro del acero o de sus propiedades debido a su medio ambiente.
Los cuatro elementos necesarios para que se lleve a cabo la corrosión son: un ánodo, un cátodo, un electrolito y una trayectoria conductiva.
La figura 3 ilustra esquemáticamente el proceso de corrosión galvánica que se presenta mas comúnmente en las tuberías expuestas a los fluidos empacadores.
Figura 3. Corrosión en la tubería
5. SELECCIÓN DE LOS FLUIDOS EMPACADORES
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FLUIDOS EMPACADORES
La reacción que ocurre en las tuberías es la siguiente:
2+0 -Reacción del ánodo:Fe Fe +2e
Factores que afectan la velocidad de corrosión:
El pH es la medida de acidez o alcalinidad de un fluido.El pH de salmueras de densidad 1.39 gr/cm3 es casi neutro, disminuye con el aumento de densidad por el efecto de hidrólisis que se lleva a cabo cuando una salmuera contiene una base fuerte.
Uno de los principales problemas con este tipo de fluidos es el control de la corrosión (el valor establecido es de 0.1 mpy en cupones de TP grado N-80).
La corrosión es causada por los agentes corrosivos O , CO y H S ; los 2 2 2
inhibidores de corrosión no la evitan, pero s i la d isminuyen. Están clasificados como aniónicos, cationicos y no aniónicos. Los inhibidores aniónicos son atraídos hacia una superficie anódica y son formados a base de un radical del tipo R-COOH tiene cargas negativas y buscan abandonar a sus electrones. Los inhibidores cationicos están en general formados por aminas con átomos de N , los cuales tienen carga 2
positiva y pueden ser atraídos a una
superficie catódica los cuales son del tipo de formación de película entre los principales tenemos las aminas, las cuales son efectivas en salmueras que no contienen Zn Br . La estabilidad 2
otérmica de las aminas varia desde 137 a 204 °C.
Los aditivos no aniónicos tienen las características de los dos anteriores es decir son atraídos por cargas positivas y negativas (hacia los cátodos y ánodos), tienen la particularidad de una alta adsorción sobre la superficie del metal; por lo que retardan la corrosión, mezclados con el aceite los hace más eficientes. Los p r i nc ipa les ad i t i vos mas comúnmente usados en los pozos por su alta eficiencia son los del tipo orgánico. Los inhibidores decorrosión usados en fluidos empacantes van dirigidos a atacar el O , bacterias 2
anaeróbicas y aeróbicas. Estos aditivos, reaccionan químicamente con el O , CO y H S para producir sales no 2 2 2
reactivas. Son compatibles con los aditivos formadores de película con los cuales conjuntamente dan protección anticorrosiva.
b.) Densidad
La densificación puede ser necesaria para que el fluido empacador ejerza cierta presión hidrostática; esto se logra
Pagina once
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18.5
19.0
60 70 80 90 100
Temperatura
Den
sid
ad
de
so
lucio
nes
de
CaC
l2/C
aB
r2/Z
nB
r2en
lb/g
al.
NL Baroid/NL Industries, Inc.
gr/
cm
3
15 20 25 30 35 40
°C
2.20
2.15
2.10
2.05
2.00
1.95
1.90
1.85
1.80
usando sales sencillas o combinadas dependiendo de la densidad requerida. Cada una de las sales forma una salmuera en un rango de densidades como se muestra en la figura 2.
La expansión térmica es el aumento de volumen de la salmuera por efecto de la temperatura, lo que ocasionará variar la densidad requerida a condiciones de superficie. La Figura 4 ilustra la variación de la densidad con la temperatura, debido a este fenómeno
Figura 4. Los efectos del cambio de Temperatura sobre la densidad de soluciones
de CaCl /CaBr /ZnBr .2 2 2
Por lo general los factores de expansión térmica aumentan con la concentración de sal para todas las salmueras, como se observa en la figura 5.
En el Apéndice 1a se muestra la ecuación para determinar la densidad a condiciones de superficie a partir de la densidad requerida en el fondo.
En el Apéndice 1b se encontraran los cálculos de materiales para aumentar la densidad de una salmuera, utilizando sales sencillas dobles y múltiples.
Factores de Expansión (lb/gal/100°F)
Figura 5. Factor de expansión para varias salmueras
Conocer la viscosidad de una salmuera es necesaria para el cálculo de la hidráulica durante la colocación y recuperación de la misma; esta es una función de la concentración y naturaleza de las sales disueltas así como de la temperatura.
En la figura 6 se muestra la variación de
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FLUIDOS EMPACADORES
Vis
cosid
ad,cp
viscosidad con la temperatura para diferentes salmueras.
La temperatura afecta la estabilidad de la salmuera y la velocidad de corrosión
Temperatura °C
Figura 6. Viscosidad de NaCl, CaCl y CaBr 2 2
como una función de la temperatura
La cristalización de una sal es definida por el siguiente comportamiento de la curva mostrada en la figura 7.En un proceso de enfriamiento en una salmuera formada por una sal; al ir disminuyendo se formara el primer cristal a una temperatura determinada FCTA a esta temperatura se le llama temperatura de aparición del primer cristal; continuando este proceso y disminuyendo la temperatura se alcanza la temperatura absoluta de cristalización TCT en la que la curva tiene una inflexión. Esto sucede debido
c. Temperatura de cristalización
a las condiciones termodinámicas de la cristalización, seguido de una región que sigue una tendencia ascendente; si después se calentara, entonces se tendrá un cambio de pendiente y ascenso continuo hasta donde el último cristal desaparece ( LCTD).
Si el efecto de cristalización ocurre, el fluido pierde completamente sus funciones, lo cual seria catastrófico.
Figura 7. Curva de cristalización para salmueras de 2.3 gr/cm3(19.2 lb/gal
ZnBr /CaBr )2 2
Es importante hacer notar que cada sal tiene su punto de cristalización y en sales combinadas se considera la de menor valor.Este proceso adquiere importancia en pozos marinos costa afuera en tirantes de agua profundos.
La detección temprana de depositación
d.) Aislamiento Térmico
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de material orgánico se puede hacer mediante las envolventes de fase para parafinas y asfáltenos para evitar su depositación y la obstrucción de los aparejos de producción.
Es conocido que durante el flujo de la producción de crudo a la superficie a través de las tuberías, se enfría debido a la transferencia de calor con el medio que lo rodea y se pueden alcanzar las condiciones de temperatura donde se alcanza el punto de nube (condiciones de temperatura a las que se empiezan a formar los primeros cristales de parafina) y la depositacion de parafina y asfálteno.
Mediante el uso de un fluido empacador cuyo valor de conductividad térmica sea pequeño, se puede evitar la perdida de calor y por consiguiente en algunos casos la depositación de material inorgánico en el aparejo y con ello costos innecesarios de producción diferida a causa de trabajos de limpieza del pozo que pueden obstruirlo totalmente ocasionando intervenciones a los pozos para limpieza o cambios de aparejo.Algunas características que debe tener este fluido aislante es no degradarse con el tiempo, ni solidificarse.Existe en el mercado un diesel gelificado similar al utilizado en fracturamiento hidráulico, libre de sólidos, formado por fosfato de
ester y aluminato de sodio produciendo un polímero en asociación con un ester de fosfato de aluminio con aditivos cuyas ventajas son las siguientes:
·La transferencia de calor por convección en este caso es mínima debido al movimiento limitado de la interacción molecular. En varios pozos se han tenido ganancias desde 9 grados hasta 21 grados centígrados con gradientes de
otemperatura de 0.9 C/100m.
·La acción de este fluido es efectiva y económica; no existe riesgo de daño a la formación como cuando se usa el método tradicional de aceite caliente el cual resulta no económico por la producción diferida y tratamientos requeridos en forma continua.
·Evita la corrosión en las tuberías, mediante el uso de inhibidores de corrosión basandose en aminas fenolicas.
·No hay asentamientos de só l idos, es estable con la t e m p e r a t u r a , l a d e n s i d a d proporcionada es por disolución del material por lo que no ocurre a s e n t a m i e n t o s d e s o l i d o
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· No se degrada con el tiempo
Las figuras 8 y 9 muestran la ganancia de temperatura debido a la baja transferencia de calor en pruebas efectuadas con este fluido.
Figura 8: Gráfica de Resultado de pruebas con Gel en varios pozos Vs
Fluido convencional
Figura 9. Ganancia de Temperatura de Diesel gelificado VS Fluido de un pozo
Es indicado usar este fluido en pozos que producen parafina y/o asfáltenos debido a que se han mantenido sus propiedades desde hace 2 años hasta el momento actual.
Los fluidos usados como empacadores entran en contacto directo con la formación cuando se controla el pozo durante las reparaciones o fugas en el aparejo o en el empacador; por lo que deben ser compatibles con la formación y con los fluidos producidos haciendo pruebas de compatibilidad para evitar daño a la formación por precipitación de sólidos, formación de emulsiones, etc.
El fluido seleccionado debe considerar lo siguiente:
1.Los Costos iniciales por la adquisición, transporte, preparación, etc.
2. -Los costos de mantenimiento por acondicionamiento del fluido, los posibles costos por corrosión de las tuberías, pescas o string shot por recuperación de aparejos por atrapamiento o pegadura de tuberías debido al asentamiento de sólidos y el costo por daño a la formación y su efecto en la productividad, además del aspecto de seguridad y contaminación del medio ambiente.
e.- Daño a la formación
f.- Costos
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3. -Se debe considerar los costos debido a la ubicación del pozo y su accesibilidad en caso de requerir densificación.El costo del diesel es alto, pero deben considerase las ventajas que tiene en cuanto a su estabilidad con la temperatura y sus propiedades de no-polaridad evitando el uso de inhibidores de corrosión; por lo que debe evaluarse su uso considerando los aspectos señalados anteriormente, incluyendo el posible daño a los elastómeros del empacador.
La Figura 10. muestra una tabla comparativa de costos relativos de las salmueras donde se muestra que para una densidad requerida existen varias sales, donde se puede seleccionar la de menor costo siempre y cuando exista compatibilidad química con los otros aditivos
Figura 10. Costo relativo y densidad de salmueras
La tabla 2 muestra una matriz de los fluidos empacadores contra los criterios de selección y características, así como el grado de afectación. Esta tabla ayudará a la selección del fluido empacador mas adecuado.
El desplazamiento del fluido en el pozo por el fluido empacador se lleva a cabo una vez que sé a lavado el pozo perfectamente de acuerdo a los lineamientos establecidos en la Guía #1 de Lavado de Pozos.
E s r e c o m e n d a b l e h a c e r e l desplazamiento de los fluidos en circulación inversa para evitar que el fluido empacador circule a través del todo el sistema y por consiguiente su posible contaminación.
El régimen de flujo no es relevante en este caso, pero si afecta el costo del tiempo-equipo, por lo que debe hacerse de la forma más rápida posible dentro de las posibilidades del equipo.
Tabla 2. Selección de fluidos empacadores
6. CONSIDERACIONES PARA EL DESPLAZAMIENTO DEL FLUIDO EMPACADOR
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FLUIDOS EMPACADORES
BASE ACEITE BASE AGUA
PARAMETRO
DAÑO A LA FORMACION
DENSIDAD
CORROSION
AISLAMIENTOTERMICO
ECOLOGÍA
COSTO Alto
Baja
Bajo
Bueno
Regular
Bajo Bajo Bajo
Baja
Bajo Bajo
Bueno
BajoAlto Alto
Buena Buena BuenaExcelente
Excelente
Malo
Regular
Media
Medio
Amplia
Media
Medio Medio
Buena
Media
Malo Malo
Malo
Alto
MaloRegular
Regular
Ampliorango
Amplio rango
Regular
Alto
Buena
Bajo
Alta
Malo
DIESEL EMULSIONINVERSA
dieselsalmuera
DIESEL(GELIFICADO)
AGUADULCE
FLUIDOde
PERF
SALMUERABAJA
DENSIDAD
SALMUERA(BIOPOLIMEROS)
Bajo BajoAltoVariada
ESTABILIDADTEMPERATURA
Para disponer del volumen de fluido empacador y equipo necesario se debe conocer lo siguiente:
Cálculo del volumen necesario de fluido empacador para el lle- nar espacio anular
Emplear la siguiente ecuación para cada sección de tubería del mismo diámetro. El volumen total deberá considerar la suma de todas las secciones de diámetro diferente en el espacio anular.
La presión diferencial debido a la diferencia de densidades en- tre el fluido a desplazar y el fluido empacador se calculará con las Siguientes ecuaciones:
A la diferencial total de presión DP deberá agregarse además las caídas de
·
·
presión por fricción en espacio anular y T P d e a c u e r d o a l g a s t o d e desplazamiento.
Cá lcu lo de l vo lumen de desplazamiento
Si el desplazamiento se efectúa en circulación inversa, prácticamente no se requiere fluido adicional para desplazar el fluido empacador, por otro lado si el desplazamiento es en circulación directa, el volumen de desplazamiento será igual al volumen de la tubería de producción, el cual es calculado como sigue
El volumen se calcula por cada sección de diferente diámetro y el volumen total será la suma de todas las secciones de diferente diámetro.
A. Cálculo de la densidad de una salmuera por efecto de presión y temperatura
La ecuación para calcular la presión hidrostática ejercida por una salmuera es la siguiente:
·
APENDICE 1
)*Ld(D V ean
22003187.0 -=
HP
HP
**1.422
**1.422
22
11
r
r
=
=
21 PPP -=D
Pagina diecisiete
Ld V itp
2003187.0=
HP promh ··= r422.1
Donde Ph, es la presión hidrostática ejercida en el fondo, psi.
rDonde prom es la densidad promedio de 3
la salmuera, gr/cm .
H es la profundidad vertical de la columna hidrostática, m.
El procedimiento para calcular la densidad de salmuera requerida a condiciones de superficie depende de la presión y temperatura en el fondo del pozo; normalmente las salmueras son
oreferidas a una temperatura de 21 C.
En pozos someros en formaciones de baja temperatura el efecto de la presión y temperatura es despreciable.
Corrección por presión y temperatura
Tomando en cuenta los factores de expansión térmica y compresibilidad. La siguiente ecuación se usa para calcular la densidad de la salmuera requerida a condiciones de superficie
o(21 C).
Los fac to res de expans ión y compresibilidad se obtienen en la siguiente tabla:
La corrección por temperatura y presión es necesaria solo en pozos profundos.
Al aumentar la densidad de una salmuera aumenta su volumen que se calcula mediante la siguiente ecuación:
b. Cálculo del cambio de densidad de salmueras
Salmuera simple()( )úû
ùêë
é ´́-́-+=
345.8
5.070 chep
promcs
CPCTrr
Factor de compresibilidad, lb/gal/psi
Factor de expansión, lb/gal/oF
2
)()sup( 00 FTfondoFT ?
cs
p
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C
C
P
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FLUIDOS EMPACADORES
( )( )ao
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DDVV
-
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El peso requerido de la sal adicionada se calcula con la siguiente ecuación:
Para disminuir la densidad de una salmuera se agrega agua.
El volumen final será calculado con la siguiente ecuación:
Se presenta cuando se requiere mezclar dos salmueras de diferentes densidades o con agua fresca. El cálculo del volumen final y densidad esta relacionado con la suma de los pesos y volúmenes de las dos y es obtenido mediante las siguientes ecuaciones:
Mezcla de dos salmueras:
ooffa SVVSS -=
fao VVV =+
ffaaoo DVDVDV =+
f
oof
W
WVV =́
f
oof
S
SVV =
Las ecuaciones anteriores pueden resolverse simultáneamente en forma práct ica como se muestra a continuación:
Para determinar el agua adicional requerida para cada barril de salmuera original y proveer la misma relación de CaCl . se utiliza la siguiente formula:2
El agua total adicional requerida es
Calculo para salmueras de sales dobles
O
f
fo
a WC
WCW -=
Pagina diecinueve
igual a la anterior tantas veces el volumen original del agua Vo como sigue:
El bromuro de calcio total adicional se calculan con la siguiente ecuación:
El volumen final de la salmuera se obtiene con la misma ecuación como si fuera única
Generalmente se usa en el campo un método usando solo bromuro de calcio,en lugar de la mezcla cloruro de calcio-bromuro, debido a que es mas practico y no requiere de equipo sofisticado ni especial. Primero se determina el volumen de agua que se uso en la salmuera original con la siguiente ecuación:
Aumento de la densidad de una salmuera como fluido de terminación diluida.
Determinación de la sal para redensificar con CaCl y Ca Br .2 2
Se emplean las tablas para determinar la cantidad de CaCl y Ca Br requerido 2 2
para densificar cuando se emplean sales múltiples o las siguientes ecuaciones:
Son las libras de CaCl al 95% para rwC 2
redensificar agua adicionada.El volumen densificado puede ser encontrado usando la siguiente ecuación:
Vrw Volumen redensificado en barriles
Va = se convierte Vw (volumen de agua adicionado en Bls) Vf se convierte en Vd
(volumen diluido de salmuera en bls)
Df se convierte en dd (densidad diluida de salmuera en lbs/gal)
f
oof
W
CVV =
o
wwdrw
W
VVVV +-= )(
o
wwdrw
W
VVVV +-= )(
o
oWrw
W
BVB =
o
owrw
W
CVC =
o
f
fo
oa WC
WCVtotalW -=
o
f
fo
a BC
BCtotalB -=
a
f
faDD
DDVV
-
-=
0
0
GUÍA DE DISEÑO PARA
FLUIDOS EMPACADORES
Da se convierte en Dw ( 8.34 lb/gal densidad del agua)
La cantidad de sal de CaBr requerida 2
para el volumen calculado se puede determinar de tablas o mediante las siguientes ecuaciones:
Aumento de la densidad de salmueras como fluidos de terminación no diluida
En el campo el método mas practico de aumentar la densidad de una salmuera no diluida es añadir 19.2 lb/gal de bromuro de Zn. Esto puede hacerse por la ecuación modificada siguiente:
El volumen final, entonces es igual a:
Cálculos con salmueras de sales múltiples
Aumento de la densidad de salmueras como fluidos de terminación diluida
Primero.- Se determina la cantidad de agua que ha entrado con la siguiente ecuación:
Segundo.- De tablas se determina la cantidad de bromuro de calcio o la siguiente ecuación:
Para calcular el volumen de solución de bromuro de zinc de 19.2 lb/gal
El volumen redensificado se encuentra usando la ecuación:
Bromuro total de calcio adicio- nado en (lbs).
APENDICE 2
a.) Nomenclatura
Wo
BoVwBrw =
)2.19(
)(2.19
Df
DoDVoV f
-
-=
VoVV f +=2.19
( ))34.8( -
-=
do
DdDoVdVw
Wo
BoVwBrw=
VwZnrw ?
Wo
ZnO
( ))34.8( -
-=
Do
DfDoVdVw
Wo
VwVwVdVrw +-= )(
Pagina veintiuno
: totBa
Bromuro de calcio de la solución resultante después de densificar (Lbs/bl). Bromuro de calcio (lbs/bl) de la
salmuera para incrementar la densidad, de la salmuera original.
Lbs de Bromuro de calcio al 95% para redensificar agua adicio-nada Vw.
Cloruro de calcio (lbs/bl) de la Solución resultante después de
aumentada su densidad (sal-muera final).
Cloruro de calcio (lbs/bl) de la salmuera al ser aumentada su densidad.
lbs de cloruro de calcio al 95% p a r a r e d e n s i f i c a r a g u a adicionada.
Densidad del fluido a adicionar (lbs/gal).
D e n s i d a d d i l u i d a d e l a salmuera(lbs/gal).
Densidad final de fluidos
Diámetro exterior de la TP , pg.
Diámetro interior de la TP , pg.
Densidad original de fluido
(lb/gal)
Diámetro interior de la TR, pg.
Profundidad, m.
Densidad del fluido desplazado, 3gr/cm .
Densidad del fluido empacador,
3gr/cm .
Diferencial de presión entre TP y TR, psi.
Longitud de sección de tubería, m.
Presión en el fondo de la TP, psi.
Presión en el fondo del espacio anular, psi.
Contenido adicional de sal (lbs/bl de salmuera).
Contenido final de sal (lbs/bl de
GUÍA DE DISEÑO PARA
FLUIDOS EMPACADORES
:Bf
:Brw
:Cf
:Co
:Crw
:Bo
:Da
:ed
:id
:Df
:oD
:Dd
:D
:H
: 1r
: 2r
:PD
:L
:1P
:2P
:Sa
:Sf
Contenido original de sal (lbs/bl de salmuera).
Volumen adicionado de agua a la salmuera (bls).
Volumen final de la salmuera (bls)
Volumen redensificando (lbs).
Bromuro de zinc de 19.2 lbs/gal
(bls).
Volumen adicionado de agua (bls).
Volumen de salmuera diluido (bls).
Volumen original de salmueras (bls).
Volumen anular, entre TP y TR, bls Volumen interior de la TP, bls .
Agua adicionada a la salmuera original(bls/bl).
Contenido original de agua a la densidad de la salmuera origi- nal (bls/bl de salmuera)
. Contenido final de agua (bls/bl de salmuera).
Agua total adicional requerida en (bls/bl)
Bls de bromuro de zinc de 19.2 Ibs/gal para redensificar agua adicionada
Bromuro de Zn de 19.2 ibs/gal a la densidad de la salmuera origi- nal (bls/bl).
Pagina veintitres
:Vrw
:2.19V
:Vw
:Vd
:So
:Va
:fV
:Vo
:anV
:tpV
:Wa
:.Wo
: totWa
:Wf
:Znrw
:Zn