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INTRODUCCION
El flujo de fluidos se presenta en la vida cotidiana de las personas y en un enormeporcentaje de los procesos industriales, el flujo se puede definir de manera concreta como
el transporte o movimiento de un fluido a travs de un conducto.os conductos var!an en "eometr!a pero as tu#er!as de secci$n circular son las masfrecuentes ya %ue esta forma ofrece no solo mayor resistencia estructural sino tam#in
mayor secci$n transversal para el mismo per!metro e&terior %ue cual%uier otra forma
aun%ue 'ay conductos de otras secciones transversales(Ductos).El flujo de un fluido se de#e controlar por diversas ra*ones tales como+ prolon"ar la vida de
la tu#er!a, estar dentro de los limites de presi$n de la tu#er!a. a fuer*a motri* %ue
movili*a al fluido es un compresor ("ases). aun%ue 'ay conductos de otras secciones
transversales(Ductos).a medici$n de flujo es un proceso complejo de#ido a %ue otras ma"nitudes tienen una
influencia determinante en el comportamiento de los fluidos. os medidores de flujo se
emplean en operaciones tan diversas como el control de procesos, control de componentesde me*cla, la transferencias de fluidos como el petr$leo y sus derivados entre otras.
E manejo de los fluidos en superficie proveniente de un yacimiento de petr$leo o "as,
re%uieren de la aplicaci$n de conceptos #sicos relacionado con el flujo de fluidos entu#er!as en sistemas sencillos y en red de tu#er!as, el uso de vlvulas, accesorios y las
tcnicas necesarias para dise-ar y especificar e%uipos utili*ados en operaciones de
superficie.
os fluidos de un yacimiento de petr$leo son transportados a los separadores,donde seseparan las fases li%uidas y "aseosas. E "as de#e ser comprimido y tratado para su uso
posterior y el li%uido formado por petr$leo, a"ua y emulsiones de#e ser tratado para
remover el a"ua y lue"o ser #om#eado para transportarlo a su destino.
CONCLUSIONES
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.Cuando / tu#erias de dimetro o ru"osidad diferente se conectan de modo %ue el fluido
fluya por la tu#er!a y lue"o por la otra,se dice %ue estn conectadas en serie
/.a ecuaci$n de 0eymout' de#e ser usada solamente para dimetros(123),lon"itudes
cortas y Re altos.
4.a ecuaci$n de 5an'ale de#er usada solamente para dimetros(623) y lon"itudes
"randes,y Re moderadas.
7.a selecci$n de tu#er!a depende si el fluido es viscoso , corrosivo, acido y si contienepart!culas en suspensi$n.
DESARROLLO
TIPOS DE MEDIDORES DE FLUJO GASEOSO
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ELEMENTOS DEPRIMGENOSDeprim$"eno+ 8e denomina as! al elemento primario cuya instalaci$n produce una
diferencia de presiones (prdida de car"a), %ue se vincula con el caudal %ue circula, en una
relaci$n determina#le.
os elementos deprim$"enos ms usados son+
5laca orificioTu#o 9enturi
:o%uilla ; Codo
Tu#o 5itot ;
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BOQUILLA Y CODO
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Una #o%uilla es una restricci$n con una secci$n de apro&imaci$n de contorno el!ptico
%ue termina en una "ar"anta de secci$n circular. 8e mide la ca!da de presi$n entre undimetro a"uas arri#a y un dimetro y medio a"uas de#ajo de la ca-er!a. as #o%uillas
proveen una ca!da de presi$n intermedia entre la placa orificio y el tu#o 9enturi. El codo
produce un cam#io de direcci$n en el flujo del fluido en una ca-er!a, "enerando una presi$n
diferencial, resultante de la fuer*a centr!fu"a. Dado %ue en las plantas de procesos sedispone de codos, el costo de estos medidores es muy #ajo. 8in em#ar"o la e&actitud es
muy po#re.
TUBO PITOT Y ANNUBAR
El tu#o 5itot mide la presi$n esttica y la presi$n dinmica del fluido en un punto de la
ca-er!a. El caudal puede determinarse a partir de la diferencia entre am#as presiones. Unltiples mediciones. El tu#o 5itot y el
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ANNUBAR / CUA
ELEMENTOS DE MEDICIONPCE-GA3 Detector de "ases con forma de #ol!"rafo para "ases inflama#les Este medidor de
#olsillo es muy fcil de manejar. Este aparato detecta "ases inflama#les y emite una alarma$ptica en la pantalla CD y una alarma sonora mediante un pitido intenso. 5or ello es ideal
para tra#ajadores %ue desean locali*ar espordicamente "ases (revisi$n de instalaciones
durante la visita a la f#rica). No es necesario re"ular manualmente el aparato. Estcontrolado por un microprocesador %ue emite una alarma al alcan*ar concentraciones de
"ases de AA, AAA y A.AAA ppm. E&cepto el cam#io de la #ater!a, el medidor de "ases est
e&ento de mantenimiento. El sensor est cali#rado para detectar "ases inflama#les en elaire.
Aplicci!"#$%? Carretilla elevadora a "as? Calefacciones de "as
? Botores de com#usti$n
PCE-LD &Detector de fu"as para "ases refri"erantes R//, R47a, R7Asticacuando detecta una fu"a. El cuello de "anso le posi#ilita medir en lu"ares de dif!cil acceso.
? Banejo muy sencillo
? Ideal para "ases refri"erantes R//, R47a, R7A
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MF-'() Bedidor de CO/ para el control de espacios cerrados Este medidor de "as 'a
sido especialmente conce#ido para el control de la calidad del aire en espacios interiores
('o"ares, escuelas, "uarder!as, lu"ares de tra#ajo, ect). Este aparato detecta el contenido deCO/ en el aire a una temperatura am#iente de =A a G2A HC. En su interior se encuentra un
nuevo sistema de medici$n por infrarrojos. El medidor de CO/ es li"ero, compacto, no
necesita mantenimiento en su uso normal, es duradero y m$vil, y a pesar de ello msecon$mico %ue el resto de sistemas infrarrojos convencionales. 8e puede montar en la pared
o puede ser colocado en una estanter!a y puesto en funcionamiento con el componente de
red. Un semforo compuesto por un ED verde, uno amarillo y uno rojo muestra la calidaddel aire. Con la lu* verde la concentraci$n de di$&ido de car#ono est por de#ajo de .AAA
ppm y 'ay una #uena calidad del aire. E ED amarillo indica una concentraci$n de
di$&ido de car#ono entre .AAA y /.2AA ppm y se emite un #reve pitido. 8e recomienda
ventilar el espacio. a lu* roja corresponde a un valor de ms de /.2AA ppm CO/ y elaparato emite dos pitidos. Es o#li"atorio ventilar el espacio. < partir de valores superiores a
4.AAA ppm, el aparato emite cinco pitidos y el ED rojo parpadea.
? @cil instalaci$n? No necesita mantenimiento
? Esta#le a lar"o pla*o
? 5ermite un uso m$vil? Indicaci$n del nivel de calidad de aire por c$di"o de colorest
?
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IAQ+&) , IAQ+()Bedidores de calidad de aire en interiores para CO/ (di$&ido de car#ono)
os medidores de CO/ I
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manejo %ue se encuentra actualmente en el mercado. El asman N cumple con los tipos de
protecci$n I52 y I5 y esta#lece nuevos parmetros para los monitores de "asespersonales.
? Bide s$lo FA & 7 & /7 mm
? 5esa s$lo entre FA y 4A " (dependiendo del sensor)
? Con compro#aci$n stica y alarma vi#ratoria
? Tipo de protecci$n I52;
? stica, $ptica y
vi#ratoria y muestra siempre el valor actual. Detecta 'asta cuatro "ases simultneamente+
p.e. C7, /8, CO y O/ (y otras com#inaciones de "ases). Todos los ajustes se reali*anmediante s$lo un #ot$n. os datos pueden ser "uardados en el aparato y ser transmitidos al
5C para su posterior valoraci$n (soft0are e interfa* opcionales). El TETR< dispone de
sensores %ue pueden ser intercam#iados in situ, no es necesario %ue nos env!e el aparatopara ello, con lo %ue se reducen los "astos de uso. El aparato se puede cali#rar se">n la
DIN=I8O y cumple con todas las normas internacionales.
? stica+ FA d: (
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M. IBRID Bedidor de "as con autori*aci$n stica al so#repasar el valor l!mite impuesto
por ley
? @cil manejo, s$lida carcasa, se lleva sencillamente en la ropa? 8in necesidad de "astos de mantenimiento
? Bantenimiento "aranti*ado durante / a-os
? No se puede desconectar? @unci$n de control interna
T1ipl# Pl2$ Bedidor para 7 "ases con memoria (
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? @unci$n de memoria ; lo""er para AAA valores por parmetro
? Todo tipo de com#inaciones de sensores? Tipo de protecci$n I5 2
?
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Es muy importante ele"ir un medidor de flujo %ue se ajuste lo mejor %ue se puedaauna aplicaci$n en especifico pero 'ay %ue tener ciertos criterios para ele"ir el medidor de
flujo %ue se ajuste perfectamente a la aplicaci$n para la cual se va a ad%uirir.n medidor deflujo,esta elecci$n de#e cu#rir las necesidades de la aplicaci$n y del proceso en el cual va a
tra#ajar dic'o medidor.8i se eli"e el medidor sin considerar todos estos aspectos la
pro#a#ilidad de una elecci$n err$nea es muy alta.
CALCULO DE TUBERIAS
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Fc8!1 5# 61icci4" F""i"9
Es un factor emp!rico utili*ado para ca!das de presi$n en tu#er!as rectas. Es funci$n
del n>mero de Reynolds y la ru"osidad relativa a la pared Q;d. 5ara una determinada clase
de material la ru"osidad es relativamente independiente del dimetro de la l!nea.
Fc8!1 5# c!p1#$i:ili55
El efecto de la compresi#ilidad de#er compensarse adecuadamente en tu#er!as de
"as de alta presi$n, a fin de 'acer las predicciones con e&actitud. E&isten ar"umentos acerca
del mejor mtodo de aplicar el factor .
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/
/
/
/
Z
p
Z
p
(Ec.2)
as presiones terminales son espec!ficamente rectificadas por esta desviaci$n.
ECUACIONES ASOCIADAS AL TRANSPORTE Y DISTRIBUCIN DEL GASNATURAL
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Ec2ci4" 5# ;#
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Di>#81! ? &/6@&/(
Y3= 3 F,2
Z3= X3 A,2A
/3 ,7
43 /,74
73 y mayores /,FA
#
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:lasius+
1
f=(3,56)0,125 (Ec.7)
B[eller+
1
f=(3,35)0,130 (Ec.2)
ees+
1
f=
0,35
(0,0018 )0,35+0,153 (Ec.)
d mero de Reynolds ydel dimetro interno de la tu#er!a. Entre ellas se encuentra la ecuaci$n de @rit*sc'e+
.d
1
f=(5,145 )
(Ec.)
a ecuaci$n de Seymout' cae dentro de la se"unda clasificaci$n, ya %ue el coeficiente
de fricci$n es una funci$n del dimetro interno de la tu#er!a, por lo tanto+
f=0,008
d0,333 (Ec.)
Este valor, e&presado en trminos del factor de transmisi$n, %uedar!a+
1
f=(11,19)d1 /6 (Ec.F)
8i el valor de f se sustituye en la primera ecuaci$n, y si la tasa de flujo se e&presa en
pcdn, la ecuaci$n de Seymout' se reduce a+
Q=(433,488 )Tb
Pb (P1
2P2
2 )d16/3
TfL (Ec./A)
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Q=Cd8/3(P
1
2P2
2)
L =K=
(P1
2P2
2)
L (Ec./)
Q=Cd8 /3
L P1
2P2
2
(Ec.//)
Q=K
LP1
2P2
2
(Ec./4)
En los cuales+
JV pies c>#icos de "as en /7 'oras, medidos a T# y5#CV Constante de Seymout', representada as!+
C=(433,488)TbPb . .Tf (Ec./7)
\V Coeficiente de Seymout', e&presado de este modo+\V C. d;4
Ec2ci4" 5# P"="5l# A
Tal como se 'a e&plicado en el caso de la ecuaci$n de Seymout' la ecuaci$n de5an'andle, se 'a considerado una de las f$rmulas %ue mayor uso 'a tenido en la industriadel "as natural para dise-o de tu#er!as.
< diferencia de la ecuaci$n de Seymout', la ecuaci$n de 5an'andle se emplea para dise-o
de tu#er!a de alta presi$n y "ran dimetro, donde la tasa de flujo puede variar nota#lemente.
a ecuaci$n de 5an'andle presentada por C'arles 5aulette, es para ser usada en unidadesmtricas+
( ) IN/./24F7.A
7IAI.A
/
/
/
ACNN.
TTTT
TTNC,742 DZLT
PPE
Pb
TbQ
p
=
(Ec./2)Donde+
J V Caudal, m4;d!a.
D V Dimetro, (cms).5 y 5/V 5resi$n, \";cm
/ (a#s).
W V Densidad relativa del "as (
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Tf V Temperatura del fluido (HC)
V on"itud (]ms).E V Eficiencia de tu#er!a, factor de e&periencia (
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REDES DE TUBERAS
8e conoce como red de tu#er!as a un conjunto de tu#er!as dispuestas y conectadas de
tal forma %ue el caudal %ue entra 'acia un nodo pueda salir si"uiendo diversas trayectorias.
El clculo de estos sistemas es #astante complejo. En la prctica se si"uen
procedimientos de clculo %ue permiten 'acer ajustes, de tal forma %ue se pueda cumplir
%ue el caudal %ue entra 'acia un nudo sea i"ual al %ue sale del mismo y %ue la ca!da de
presi$n entre dos nudos de una malla de#e ser la misma independientemente del recorrido
%ue si"a el fluido entre los dos nodos.
Redes de distribucin de gas metano
Es un arre"lo de tu#er!as interconectadas entre s! en forma de malla o circuito %ue seutili*an para distri#uir el "as directo a clientes domsticos y comerciales en una ciudad o
re"i$n. El o#jetivo principal es llevar el "as metano desde los centros de producci$n 'asta
los sitios donde se re%uiere o se consume.
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a red domstica opera con un ran"o de presi$n de A psi" y estn conformadas por
tu#er!as de polietileno de alta densidad (5Enmente, estas redes son ela#oradas de materiales resistentes a la alta presi$n a la
%ue sern sometidos. 5ueden ser construidas y esta#lecidas en forma su#terrnea o area.
R#5#$ 5# #5i p1#$i4"
Este tipo de redes, por lo "eneral transporta "as para alimento de redes de #ajapresi$n, como tam#in para consumidores industriales y domsticos. Este tipo de redes por
lo "eneral es construido con el material denominado acero o polietileno.
R#5#$ 5# :7 p1#$i4"
8u construcci$n y funci$n es muy parecida a las redes de media presi$n.
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MTODOS DE CLCULO PARA RESOLVER REDES DE GAS
En un sistema de distri#uci$n, la mayor parte de las tu#er!as estn interconectadas,
formando una red.
< consecuencia de la intercone&i$n entre los diferentes tramos, el "as puede fluir desdela fuente 'asta los nodos de consumo, y en diferentes v!as y a distintas tasas de flujo. Es por
ello %ue cuando se 'a#la de resolver una red, se re%uiere especificar el clculo del caudal en
cada tramo y la presi$n en cada nodo.
E&isten diversos tipos de pro#lemas, %ue pueden e&i"ir el anlisis ri"uroso de una red+
a Desarrollo de planes para refor*ar una red e&istente de distri#uci$n de "as.
# Determinaci$n del efecto de nuevas tasas de flujo a"re"adas a un sistema de
distri#uci$n en operaci$n.
c Estudio del efecto de vlvulas y re"uladores de presi$n en tu#er!as e&istentes.
d Tendido y clculo de dimetros de ductos para una nueva distri#uci$n.
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a complejidad de los clculos impl!citos en una red de "as dificulta su dise-o y las
posi#ilidades de predecir su comportamiento futuro.os primeros anlisis del pro#lema llevaron a ta#ular parmetros %ue intervienen en la
ecuaci$n "eneral de flujo de "as en tu#er!as 'ori*ontales, aplicadas en las formas
"enerali*adas+ Seymout' y 5an'andle. nico mtodo usado en la soluci$n de redes fue el sistema deensayo y error. Este mtodo consiste en asi"nar las tasas de flujo en todas las direcciones de
la tu#er!a, satisfaciendo la ey de \irc'off en cada nodo, sin em#ar"o, para "randes redes,
el procedimiento consiste en estudiar la *ona irri"ada por cada fuente y tra#ajar desde elper!metro de cada rea de invasi$n de una determinada fuente 'acia esta.
5osteriormente, se calculan las prdidas de presi$n en las diferentes secciones de
tu#er!a, utili*ando la ecuaci$n de flujo, lue"o se suman las prdidas de presi$n en cadamalla, a lo lar"o de las secciones continuas de tu#er!as %ue unen dos fuentes, los valores de
estas sumas se verifican con la se"unda ey de \irc'off. as tasas de flujo de#en irse
modificando repitiendo el procedimiento 'asta %ue las prdidas de presi$n satisfa"an la
se"unda ey de \irc'off dentro de una tolerancia acepta#le
M8!5! 5# 15< C1!$$
El fundamento matemtico de la mayor!a de los mtodos de clculo utili*ados en redes
de "as tiene su #ase en la teor!a "eneral de ardy Cross %ue, a su ve* proviene de unaaplicaci$n directa de las eyes de \irc'off, las cuales esta#lecen lo si"uiente+
En todo nodo, la sumatoria al"e#raica de los flujos %ue entran y salen es i"ual a cero.
a En un circuito cerrado o red, la suma al"e#raica de las prdidas de car"a es i"ual a cero.
a prdida de car"a total (') para una cierta lon"itud () y una prdida de car"aunitaria (_) es i"ual a+
h=LQn (Ec./)
Donde la resistencia de la tu#er!a (r) es+
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r=L (Ec./)
` por lo tanto+
h=rQn
(Ec./F)
Dependiendo de la ecuaci$n %ue se seleccione el e&ponente n3 var!a entre ,2 y /,A.
En el caso espec!fico de Seymout' , nV/,A.
El procedimiento para cerrar redes de "as se #asa en el clculo de un ajuste (J o) para
un caudal de flujo (Jo) previamente asi"nado, de tal manera %ue la nueva tasa de flujo, en
el tramo referido ser+Qn=Qo+ Qo (Ec.4A)
Donde+Jn es el caudal corre"ido
Jo es la correcci$nJo es el caudal ori"inal asi"nado al tramo
8upon"amos %ue se introduce en la red una tasa de flujo (J t), destinada a irri"ar el
sistema de la fi"ura /.2y descar"ar por los nodos /,4 y 7b de modo %ue+
Qt=Q2+Q3+Q4 (Ec.4)
8e esco"e una distri#uci$n inicial del "as en el sistema J/, J/4, J74 y J7, y con #ase enesto, se calcula el factor de correcci$n del caudal (Jo)
a nueva tasa de flujo en cada tramo ser el caudal anterior, ms el valor al"e#raico%ue resulte de la correcci$n (JiG Jo),como aparece a continuaci$n+
Qn=Qo Qo (Ec.4/)
Q12=Q
12 Qo (Ec.44)
Q23=Q
23Qo (Ec.47)
as leyes de \irc'off se"uirn siendo vlidas en cada uno de los nodos de la red. a
prdida de car"a total con el caudal corre"ido ser i"ual a+
h=rQn
(Ec.42)
Q
(o+ Qo)n
h=r (Ec.4)
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QT=Q2+Q3+Q4 (Ec.4)
En cada nodo se de#e cumplir la primera ey de \irc'off+
QT=Q12+Q14 (Ec./.7)
Q14=Q
4+Q
43 (Ec./.7F)
Q12=Q
2+Q
23 (Ec.2.50)
Q3=Q
23+Q
43 (Ec./.2)
Q
(o n+nQo
n1
1! Qo++Q
n)
h=r
(Ec.4)
Dado %ue Jo es un valor pe%ue-o, el tercer trmino y los dems podrn despreciarse
y el valor de ' se e&presar en la forma+
h=r(Qon
+n QoQon1
) (Ec.4F)
a sumatoria de las prdidas de car"a en la red ser, entonces+
h=rQon+n Qor Qo
n1
(Ec.7A)
JT J7
J7
J74
7
J4
4
J/
J/
/
@i"ura Es%uema de una red para el desarrollo de la ey de \irc'off
i
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5ara %ue se cumpla la se"unda ley de \irc'off, la suma al"e#raica de las prdidas de
car"a de#e ser i"ual a cero ('VA), de tal manera %ue+
0=i=1
n
rQ on+nr
i=1
n
Qon1Qo (Ec.41)
Qo=
i=1
n
rQon
n .i=1
n
r .Q on1 (Ec.7/)
o tam#in+
Qo=
i=1
n
riQin
n .i=1
n
ri.Qin1 (Ec./.2)
Usando la ecuaci$n de Seymout' para el clculo de cada tramo+
Q=C . d
8 /3
LP1
2P22 (Ec.74)
O #ien+
Q=K
P 1
2
P22
L (Ec.77)
De donde se infiere %ue+
P2=K2Q2L (Ec.72)
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Qo=
i=1
n
Qi2
. Li
(2 )i=1
n
Qi.Li (Ec.7)
El trmino Jo, e&presado en el sistema ori"inal, %uedar!a as!+
Qo=
i=1
n
Qi2
. Li
2i=1
nQi.Li
Ki2
(Ec.7)
REDUCCION DE UNA RED A UN SISTEMA EQUIVALENTE
M8!5! !5i6ic5! 5# 15< C1!$$Este mtodo se aplica en la soluci$n de redes con varias fuentes o insumos y m>ltiples
descar"as. 8u o#jeto es #alancear el caudal %ue entra por las diferentes estaciones.
Como en el caso de ardy Cross, la distri#uci$n del flujo se lo"ra con el ajustesucesivo de la tasa de flujo. El procedimiento de clculo puede implicar la reducci$n de la
malla ori"inal a una e%uivalente de dimetro com>n, con lo cual la determinaci$n del factor
de correcci$n (Jo) es ms sencillo.En la fi"ura /., se consideraran dos mallas, I y II, y una uni$n entre fuentes (mero de nodos de suministro, se de#er incluir, comom!nimo, cada nodo a una de las cone&iones.
El enlace entre fuentes se tomar como una malla adicional. 8e calcula el factor decorrecci$n (Jo) para cada malla o cone&i$n, 'asta %ue el valor a#soluto de Jo sea
desprecia#le.
El si"no del flujo de empalme entre fuentes se considerar positivo cuando se aleje del
nodo de partida (
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@i"ura / Dia"rama el mtodo modificado de ardy Cross
M8!5! 5# R#"!215
El mtodo de Renouard supone %ue si+
h=rQn
(Ec.7F)
h=nrQn1 (Ec.2A)
la ecuaci$n A puede escri#irse de la si"uiente forma+
0=i=1
n
h+Q oi=1
n
h (Ec.2)
8iendo+h= P2=K2Q2L (Ec.2/)
h =2K2QL (Ec.24)
y para una red reducida a un sistema e%uivalente+
h=Qi2Li (Ec.27)
h =2
QiL (Ec.22)
de donde, sustituyendo en la ecuaci$n y despejando resulta+
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Qoi=0
n
QiL=
i=1
n
Qi2L
2 (Ec.2)
Renouard considera %ue JoV iy lo aplica en mallas colindantes, por lo cual+
QiLi
i=1
n
Xi
(Ec.2)
Donde ies la correcci$n del flujo (Jo) para una malla i y j, el ajuste del caudal en
la malla colindante j. este procedimiento lleva al esta#lecimiento de un sistema de tantas
ecuaciones como mallas e&istan en la red, cuya soluci$n entre"a, de una sola ve*, losajustes del caudal para cada uno de los tramos. En los tramos comunes el ajuste del caudal
se 'ace corri"iendo con las diferencias de los J oentre el valor de la malla respectiva y laadyacente.
O#srvese %ue el sistema 'a sido e&presado en funci$n de un solo dimetro
e%uivalente.
M8!5! 5#l 5#$ll7# $ipli6ic5!
El mtodo de desmallaje simplificado reduce el n>mero de mallas de la red. Consiste
en eliminar los tramos intermedios y distri#uir el flujo de cada tramo cortado, 'acia los
respectivos nodos de alimentaci$n, de tal manera %ue la soluci$n se simplifi%ue. ue"o setra#aja el sistema 'asta o#tener un valor desprecia#le de
JO(menor %ue la tercera cifra
decimal $ A,AAF). 5ara ello se emplea la misma ecuaci$n del mtodo de ardy Cross+
(2 ) .i=1
n
QiLi
Qo=
i=1
n
Qi2
. Li
(Ec.2)
M8!5! 5#l 5#$ll7# $ipli6ic5! plic5! 1i$ 62#"8#$ < l8ipl#$ $li5$
Consiste en distri#uir el flujo %ue lle"a por dos o ms fuentes en una malla cuyos
tramos cr!ticos 'an sido cortados. a direcci$n del flujo se"uir considerndose positiva enel sentido de las a"ujas del reloj y viceversa
Despus de la primera asi"naci$n de caudales, el procedimiento de clculo es el mismo
utili*ado en el mtodo de ardy Cross para una sola malla.
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@i"ura 4 Dia"rama del mtodo de desmallaje simplificado para una fuente
< diferencia del mtodo de ardy Cross, en el cual la distri#uci$n de caudal se reali*a
en cada tramo y en la direcci$n del flujo, en este mtodo los tramos centrales son cortados
y se reducen a una sola malla, el flujo se distri#uye en un mismo sentido, desde la fuente'asta un nodo de e%uili#rio, tal como se o#serva en la fi"ura /.. 5or otro lado, cuando se
utili*an dos fuentes aparecen dos nodos de e%uili#rio y el flujo se despla*a desde las
fuentes 'acia los nodos de e%uili#rio, en este caso el procedimiento es similar al casoanterior, e&ceptuando %ue se reali*an cam#ios de si"no en al"unos tramos, como se muestra
en la fi"ura 4..
@i"ura /.Dia"rama del mtodo de desmallaje simplificado para dos fuentes.
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BIBLIOGRAFIA
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'ttp+;;es.scri#d.com;doc;72A4;UNIDlc2l! 5# 82:#1$ < 1#5#$ 5# 9$. Tercera Edici$n. Editorial
Edilu*, Baracai#o, 9ene*uela (FF4).
Universidad de Oriente
http://es.scribd.com/doc/41115603/UNIDAD-4http://es.scribd.com/doc/41115603/UNIDAD-47/23/2019 Tuberias y redes de gases
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N>cleo de
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INDICE
Contenido 5".
Introducci$n.. 4
Desarrollo... 7=/
Conclusiones.. /F
:i#lio"raf!a. 4A
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