PROYECTO DE LAS INSTALACIONES HIDRAULICAS Y SANITARIAS
DEL HOTEL MESON EJECUTIVO
CAPITULO 10
CALCULO Y DISEÑO DE LA RED DE PROTECCION CONTRA INCENDIO
10.1 OBJETIVO:
La prevención, control y extinción del fuego descansa en un amplio
conocimiento de las condiciones que determinan las posibilidades de iniciación y
propagación del mismo.
Las instalaciones de Protección Contra Incendio tienen por objeto:
Proteger las vidas humanas,
Proteger los bienes inmuebles,
Proteger los valores insustituibles, y
Reducir los costos de las primas por conceptos de seguros contra incendio.
10.2. DESCRIPCIÓN.
10.2.1. TEORÍA DEL FUEGO.
El fuego es el efecto de la reacción entre un material combustible y uno
comburente con desprendimiento de calor y elevación de la temperatura; también puede
describirse como una oxidación acelerada con desprendimiento de calor y luz.
10.2.2. ELEMENTOS FUNDAMENTALES DEL FUEGO.
Los elementos fundamentales para que se produzca fuego son:
1. Un material combustible (sólido, líquido o gaseoso),
2. Un material comburente (que por lo general es el Oxígeno),
3. Que se tenga la temperatura propicia (que se conoce como temperatura de
ignición)
Estos tres elementos deben concurrir simultáneamente, para que se produzca el
fuego.
10.2.3. CLASIFICACIÓN DE LOS INCENDIOS.
10.2.3.1. Incendios Clase “A” :
Se originan en materiales sólidos tales como madera, papel, lana, cartón, estopa,
textiles, trapos, y en general, Combustibles Ordinarios.
Para combatir esta clase de incendios es de suma importancia el uso de grandes
cantidades de Agua o de soluciones que la contengan en un gran porcentaje.
10.2.3.2. Incendios Clase “B” :
Son incendios producidos en aceites, grasas, pinturas y, en general, en Líquidos
Inflamables.
Para combatir estos incendios deben usarse Extintores con polvo ABC, con
polvo BC o con Bióxido de Carbono.
10.2.3.3. Incendios Clase “C” :
Son aquellos que tienen su origen en circuitos eléctricos vivos, como
interruptores, tableros, motores, aparatos domésticos, etc.
Para la extinción de esta clase de incendios deben emplearse agentes Extintores
No Conductores de Electricidad, como el Polvo Químico Seco y el Bióxido de Carbono,
ya que de no ser así se corre el peligro de recibir una descarga eléctrica.
10.2.3.4. Incendios Clase “D” :
Esta clase de incendios tiene su origen en Metales Ligeros que al estar en
ignición desprenden su propio oxígeno; tal es el caso del magnesio, sodio, potasio,
aluminio, etc.
Para esta clase de incendios es difícil mencionar un solo tipo de agente extintor
debido a la diferencia estructural que existe entre cada uno de ellos; por tal motivo, los
agentes extintores que se usan para combatir el fuego de un metal casi siempre no son
útiles para combatir el fuego de otro.
10.3. SELECCIÓN DEL SISTEMA.
Para seleccionar los sistemas y equipos de Protección Contra Incendio se deben
tomar en cuenta las características del riesgo y el equipo disponible en el mercado.
10.3.1. Características de los riesgos que se deben tomar en cuenta:
Grado de peligrosidad del riesgo a proteger.
Clase o clases de fuego que puede originar el contenido del riesgo.
Velocidad de propagación del fuego.
Clase y tipo de equipos, maquinarias, instalaciones y contenido del riesgo a
proteger.
Capacidad física y necesidades de entrenamiento del personal que labora dentro
del riesgo.
10.3.2. Selección de Sistemas y Equipos:
Para determinar el grado de Peligrosidad, la Clase de incendio que pueda
originarse y su velocidad de propagación será preciso estudiar cuidadosamente el
proyecto arquitectónico así como el programa de distribución de equipo e instalaciones.
Si dentro del riesgo hay posibilidad de que por la ignición de los materiales
contenidos se pueden producir humos o vapores tóxicos, deberá seleccionarse un
equipo para extinción rápida.
En el caso de que el equipo, maquinaria, instalaciones y contenidos sean de tal
naturaleza que puedan ser dañados por los agentes extintores, se deberá usar
como agente extintor el bióxido de carbono.
Si el personal que labora habitualmente dentro del riesgo es de poca capacidad
física, el equipo que se seleccione deberá ser de fácil manejo y de poca
capacidad para que sea de poco peso, compensando esta poca capacidad con la
instalación de un mayor número de unidades.
La selección del equipo a instalar será independiente mente de los equipos con
que cuenta el personal, exceptuando la toma siamesa.
10.4. EXTINTORES.
10.4.1. Criterios de Localización:
Los extintores se deberán localizar tomando en consideración los criterios que se
indican a continuación:
Si el Riesgo es Bajo, y va a estar protegido con hidrantes, se debe colocar un
extintor por cada 500 m2 o fracción.
Si el Riesgo es Medio, y va a estar protegido con hidrantes, se debe colocar un
extintor por cada 300 m2.
Deberán colocarse a una distancia no mayor de 30 m de separación entre uno y
otro.
Colocarse a una distancia tal que la persona no tenga que caminar más de 15 m.
Colocarse a una altura máxima de 1.50 m la parte más alta del extintor.
Colocarse en sitios donde la temperatura exceda de 50 ºC y no sea menor de
0 ºC.
Colocarse en sitios visibles, de fácil acceso, cerca de las puertas de entrada y
salida, o cerca de los trayectos normalmente recorridos.
Sujetarse en tal forma que se pueda descolgar fácilmente para ser usado.
Cuando se coloquen en exteriores se deben instalar en gabinetes.
En los lugares en que se instalen deberá haber un círculo de 0.60 m a 1.00 m de
diámetro o un rectángulo pintado de color rojo, quedando colocado el extintor al
centro del mismo.
Deberá existir un señalamiento que diga “Extintor” en la parte superior de cada
uno de éstos y el tipo de fuego.
10.5. SISTEMA DE PROTECCIÓN CON HIDRANTES.
Los edificios con más de 15 metros de altura o con una superficie construida de
más de 2000 metros cuadrados serán protegidos con Hidrantes, independientemente de
alguna otra protección requerida.
Los sistemas de hidrantes son un conjunto de equipos y accesorios fijos con gran
capacidad de extinción, de los cuales deben disponerse cuando hayan sido insuficientes
los equipos portátiles, o extintores, para combatir un conato de incendio. El gasto de
diseño para los hidrantes es de 2.33 Lts/Seg.
Consisten en el equipo de bombeo y la red de tuberías necesarias para alimentar,
con el gasto y la presión requerida, a los hidrantes del Edificio que se puedan considerar
en uso simultáneo.
10.5.1. Definición de Hidrante:
Se conoce con el nombre de Hidrante a las salidas de descarga de estos sistemas,
las cuales deben de estar conectadas mediante una válvula angular a un tramo de
manguera con su chiflón de descarga, estando contenidos estos elementos dentro de un
gabinete metálico.
10.5.2. Gabinete Metálico:
Debe ser fabricado en lámina de calibre No. 20, de una sola pieza, sin uniones en
el fondo, diseñado para sobreponer o empotrar en el muro, con una puerta con bisagra
de piano continua. Las dimensiones de estos gabinetes serán: 83.2 cm de ancho, 88.3
cm de alto y 21.6 cm de fondo; en caso de que los gabinetes no contengan el extintor,
sus dimensiones serán: 58.8 cm de ancho, 88.3 cm de alto, y 14 cm de fondo. En ambos
casos habrán de tener una abertura circular, en la parte de arriba del costado, tanto
derecho como en el lado izquierdo, para introducir el tubo de alimentación. Deberán
tener un acabado con una mano de pintura anticorrosivo y el marco del gabinete debe
pintarse de color rojo para facilitar su localización en casos de emergencia.
10.5.3. Localización de los Hidrantes:
Deben estar en lugares visibles y de fácil acceso, debiéndose tener siempre, un
hidrante cerca de las escaleras y de las puertas de salida del edificio. El volante de la
válvula angular no deberá estar a más de 1.60 m sobre el nivel del piso.
10.5.4. Tuberías:
Las de 50 mm de diámetro o menores serán de fierro negro, cédula 40, para
roscar.
Las de 64 mm de diámetro o mayores serán de acero sin costura, con extremos
lisos para soldar, cédula 40.
10.5.5. Tomas Siamesas:
Todos los riesgos protegidos con sistema de hidrantes deberán contar con toma o
tomas siamesas, localizadas en el exterior del edificio, y para su localización se deberán
seguir las siguientes indicaciones:
Cuando la construcción esté en una esquina y la longitud total de muros
exteriores no exceda de 90 metros, basta con poner una sola toma siamesa,
siempre y cuando se coloque a no mas de 4.5 metros de la esquina, y sobre el
muro más largo.
10.5.6. Almacenamiento de Agua Requerido:
Se deberá contar con un almacenamiento de agua (cisterna) exclusivo para
Protección Contra Incendio, en proporción de 5 litros por metro cuadrado construido.
La capacidad mínima para este efecto será de 20,000 litros y la máxima de 100,000
litros.
10.6. CÁLCULOS DE LA CISTERNA Y DEL EQUIPO DE BOMBEO PARA
LA PROTECCIÓN CONTRA INCENDIO:
10.6.1. Gasto:
Se considerará un gasto de 2.33 litros por segundo por hidrante y el número de
hidrantes en uso simultáneo se basará en el área construida de acuerdo a la siguiente
tabla:
Tabla 10.1.- Número de Hidrantes según el área construida.
Area Construida
(m2)
Hidrantes en
Uso Simultáneo
0 – 5000 2
5000 – 7500 3
7500 – en adelante 4
10.6.2. Datos para el Diseño de Proyecto y secuencia de cálculo:
Área construida:
Sótano 527.59 m2
Lobby 362.98 m2
N-1 Habitaciones 308.74 m2
N-2 Habitaciones 346.56 m2
N-3 Habitaciones 346.56 m2
N-4 Habitaciones 346.56 m2
N-5 Habitaciones 346.56 m2
N-6 163.95 m2
Total = 2749.50 m2
10.6.3. Cálculo De La Cisterna De Protección Contra Incendio.
1. Cálculo de la cisterna de la Red Contra Incendio:
Área construida = 2749.50 m2
Hidrantes de uso simultáneo = 2
Tiempo considerado de vaciado de la cisterna = 90 min.
Gasto (Q) de Hidrantes:
Q por hidrante = 2.33 L.p.s.
Q 1 hidrante = (2.33 L.p.s.) = 140 L.p.m.
Q 2 hidrantes = (140 L.p.m.) * (2 hidrantes) = 280 L.p.m.
Cap. De diseño de la Cisterna = (280 L.p.m.) * (90 min) = 25,200 Lts. = 25.2 m3
Dimensiones de cisterna :
Longitud = 3.35 m
Ancho = 3.30 m
Profundidad útil al espejo del agua = 2.30 m
Profundidad Total de la cisterna = 3.10 m
Capacidad útil de la cisterna contra incendio = 25,430 Lts. = 25.43 m3
2. Obtención del Diámetro (D) de la Tubería de Servicio:
Consideraciones del Proyecto:
La velocidad para evitar sedimentaciones será:
V = 0.60 m/seg
La fórmula para la obtención del Diámetro de la tubería de servicio se deduce a
continuación:
V = Q /A
Por lo tanto:
A = Q .
V
Se tiene que:
D2 = Q D
2 = 4 Q .
4 V V
Conversiones:
1 m3 = 61,023 plg.
3
1 m = 39.37 plg.
Sustituyendo la fórmula:
D2 = (4) (61,023) Q .
(0.60 m/seg) (39.37)
Fórmula:
D = (3289.16 Q)1/2
Donde:
D = Diámetro de la tubería de servicio en plg.
Q = Gasto de los hidrantes en uso simultáneo, dado en m3/seg.
Por lo tanto:
D = [(3289.16) (0.00466)]1/2
= 3.92 plg. = 4 plg.
3. Carga Total de Bombeo:
Siempre se diseñará una bomba con motor eléctrico conectada a la planta de
emergencia y otra con motor de combustión interna.
Para obtener la probable carga total de bombeo, se deberán considerar las
siguientes cargas:
Carga Estática de Descarga (he) :
Es la altura, en metros, entre el eje de las bombas y la válvula angular del
hidrante más desfavorable, ya sea por su altura, por su lejanía, o por ambas.
Entonces he = 30.62 m
Carga de Fricción (hf) :
Se considerará igual al 5.5% de la longitud entre el equipo de bombeo en
casa de máquinas y la válvula angular del hidrante más desfavorable, ya sea por
su altura, por su lejanía, o por ambas.
Entonces hf = 1.68 m
Carga de Trabajo (ht) :
Es la presión requerida en la válvula angular considerada como más
desfavorable, ya sea por su altura, por su lejanía, o por ambas. Se deberán considerar
37.5 metros, de los cuales 35 se requieren para la operación correcta del chiflón de
niebla y 2.5 corresponden a la pérdida por fricción en la manguera.
Entonces ht = 37.5 m
Altura de Succión (hs) :
Es la altura de la tubería desde la válvula de retención (pichancha) hasta
el eje de la bomba; bajo la suposición de que la cisterna estará enterrada.
Entonces hs = 2.30 m
Carga Total de Bombeo (H) :
Es la suma de las cuatro cargas antes mencionadas, es decir:
H = he + hf + ht + hs
H = 30.62 m + 1.68 m + 37.5 m + 3.10 m = 72.9 m
3. Potencia de la bomba (C.P.):
Al igual que en el caso de las bombas del equipo de agua potable, los caballos de
potencia del motor de la bomba se calcularán, utilizando el gasto para los
hidrantes simultáneos y la carga total de bombeo, por medio de la siguiente
expresión:
C.P. bomba = 0.024*H*Q
C.P. = 0.024 * (72.9 m) * (4.66 Lts/seg) = 8.15 hp.
5. Cálculo del Tanque Hidroneumático:
Para determinar el espacio que ocupa el tanque hidroneumático su volumen se
calculará en forma aproximada, en base a la siguiente expresión:
V = 590 Q
Donde:
V = volumen del tanque en litros.
Q = gasto máximo, en litros por segundo.
Entonces:
V = 590 (4.66 Lts/seg) = 2750 Lts.
Capacidad Tanque Comercial = 3090 Lts.
Y para tanques comerciales, considerar los siguientes, de acuerdo con el gasto
máximo supuesto:
Tabla 10.2.- Dimensiones de tanques hironeumáticos comerciales. Dimensiones del Tanque Gasto de
Bombeo
(L.p.s.) Volumen (Lts.) Diámetro (m) Largo (m)
3 1750 1.06 2.13
4 2450 1.25 2.17
5 3090 1.06 3.65
6 3570 1.25 3.08
7 4320 1.25 3.69
8 5050 1.35 3.71
9 5480 1.35 4.01
10 5910 1.35 4.31
11 6350 1.35 4.62
12 7170 1.54 4.05
5. Cálculo de la Compresora:
La potencia del motor de la compresora de aire para el tanque hidroneumático se
considerará como se indica a continuación, dependiendo del volumen del tanque:
Tabla 10.3.- Potencia del motor de la compresora. Volumen del Tanque (Lts) Potencia del Motor (C.P.)
0 – 3000 0.5
3000 – 5000 0.75
5000 – 7000 1.0
7000 – 10,000 2.0
Por lo tanto:
Se escogerá un compresor de 0.5 c.p.
10.7. SECUENCIA PARA LA MEMORIA DE CÁLCULO DEL CUADRO
FRÍO PARA LA RED CONTRA INCENDIO:
1. Elaboración del Plano Isométrico.
2. Posición del Tanque Hidroneumático.
3. Numeración de los Cruceros a partir de la posición del Tanque Hidroneumático.
Nota: Se recomienda tomar una distancia mínima, entre cruceros, de 3m de
longitud, según sea el caso.
4. Considerar la Presión de Trabajo para el correcto funcionamiento de la válvula
angular:
Presión de Trabajo = 3.6 kg/cm2 = 36 m.c.a.
Presión de Ruptura = 5 kg/cm2 = 50 m.c.a.
Nota: Si la Presión entre crucero y crucero baja de 3.6 kg/cm2 , entonces, se
calculará con la Presión de Ruptura, o con una presión intermedia entre estas dos.
5. Obtención del Gasto de los hidrantes (Lts/seg).
6. Obtener diámetros y velocidades dentro de la tubería (utilizando las tablas del
manual del IMSS) en los cruceros.
7. Diseño de Válvulas de globo según el tipo de Circuito a elegir:
a) Abierto: cuando NO se dispondrá de válvulas intermedias para el control
del fluido dentro de la red.
b) Cerrado: SI se dispondrá de válvulas intermedias para el control del
fluido dentro de la red.
7. Cálculo de las Pérdidas por fricción en conexiones y válvulas. Para este fin, existen
tres métodos de cálculo que son:
a) Método de la Carga-Velocidad,
b) Método de la Longitud Equivalente y,
c) Método de la Longitud Equivalente por Experiencia.
10.7.1. Método De La Longitud Equivalente Por Experiencia:
Para este Proyecto utilizaremos el Método de la Longitud Equivalente por
Experiencia; es decir, es la misma Teoría del Método de la Longitud Equivalente con la
variación de que Le (Longitud Equivalente de la conexión o válvula) se obtiene por la
Experiencia. A continuación mencionaremos el Procedimiento de cálculo con el Método
a utilizar:
Para obtener Le (longitud equivalente por experiencia) se considera lo siguiente:
a) Si el tramo de la tubería es de 5m o menor, entonces, agregarle un 35%
de la longitud.
b) Si el tramo de la tubería es mayor de 5m pero menor de 10m, entonces,
agregarle un 30% de la longitud.
c) Si el tramo de la tubería es mayor de 10m pero menor de 20m, agregarle
un 25% de la longitud.
d) Si el tramo es mayor de 20m, agregarle un 20%.
9. Cálculo de las Pérdidas por fricción en los tramos (cruceros) de la tubería (hf):
Para el cálculo de la Velocidad en tuberías parcialmente llenas aplicaremos la
Fórmula de Manning:
V = 1 * R2/3
* S1/2
n
Donde:
V = velocidad media del flujo en m/seg.
n = coeficiente de rugosidad.
R = radio hidráulico, en m.
S = pendiente de fricción (pérdida de carga unitaria).
Para este caso en que por la magnitud del proyecto, no es de mayor trascendencia la
exactitud en las pérdidas por fricción, emplearemos la fórmula de uso más común para
conductos a presión:
hf = KLQ2
Donde:
hf = pérdidas de fricción en tuberías, en m.
K = coeficiente de fricción.
L = longitud, en m.
Q = gasto en m3/seg.
Para el cálculo de K, se tomará en cuenta el coeficiente de rugosidad “n “ para la
tubería de acero, que se utiliza en la fórmula de Manning, y que se menciona enseguida:
K = 10.293 n2 .
D16/3
Donde:
K = coeficiente de fricción.
n = coeficiente de rugosidad (para tubería de acero 0.0086).
D = diámetro interior del conducto en m.
10. Sumatoria de la Carga Disponible (1) con los datos:
a) Sumatoria de hf, igual a 4.00 m.
b) Presión de Trabajo, de 38 m.(según convenga).
10. Calcular Alturas Piezométricas por crucero, en m.:
a) Carga Piezométrica Actual del crucero considerado.
b) Carga Piezométrica Anterior del crucero considerado.
11. Introducir las Cargas Estáticas según se observe en el plano isométrico (positivas y
negativas).
12. Sumatoria de la Carga Disponible (2) por crucero, en m., utilizando los siguientes
datos:
a) Carga Piezométrica Anterior del crucero, en m.
b) Carga Estática del crucero, en m.
10.8. EQUIPO DE BOMBEO PROYECTADO PARA PROTECCIÓN
CONTRA INCENDIO.
Analizando el espacio en Sótano y el Equipo de Bombeo disponible en el
mercado, para éste sistema se eligió Proyectar un “Equipo de Bombeo Integrado” de la
Marca “Mejorada” con las siguientes características:
1.- 2 Motobombas: a) Eléctrica de 2” x 1 ½” , de 15 hp.
b) Gasolina de 22 x 1 ½” , de 42 hp marca VolksWagen.
2.- Gasto de 303 LPM (80 GPM).
3.- Presión de 110 psi (77 mca).
4.- 2 Tableros de Control: para automatizar cada una de las motobombas.
5.- 1 Tanque Hidroneumático: para mantener Presurizada la línea.
6.- 2 Interruptores de Presión: de 0 a 10 kg/cm2, para cada una de las motobombas.
7.- 1 Tanque de Gasolina.
8.- 1 Batería para Motor a Gasolina.
9.- Conexiones y válvulas para Descarga y Seccionamiento de cada una de las
Motobombas y del Tanque Presurizador.
10.- 1 Cabezal de Descarga con Bridas en los extremos.
11.- 1 Base Chasis Estructural, para montar todos los elementos.
Los datos antes Mencionados Fueron Proporcionados por el Fabricante, para lo
cual se utilizó el Cálculo del Gasto obtenido para 2 Hidrantes en uso simultáneo y la
Carga Total de Bombeo.
En la siguiente página se presenta el cálculo del Cuadro Frío para esta Red.
CUCEI
OBRA : HOTEL MESÓN EJECUTIVO. GUADALAJARA, JALISCO.
TIPO DE TUBERIA : ACERO CEDULA 40. hf = K * L * Q2
CIRCUITO : ABIERTO. 0.0086 01/04/2005
V Min. : 0.60 m/s PARA EVITAR SEDIMENTACIÓN. PRESIÓN DE TRABAJO : 38 m.c.a.
V Max. : 2.50 m/s PARA EVITAR RUIDO.
Q (Lts/Seg)
DE: A: HIDRANTE Lm % Le Le L Actual Anterior
42.00 0 42.00 1
1 2 16.31 100 1.997 28.10 20% 5.62 33.72 1.4712 42.00 40.53 6.15 46.68 2
2 3 2.33 50 1.081 9.11 30% 2.73 11.84 0.4251 40.53 40.10 -1.60 38.50 3
2 4 13.98 100 1.705 4.00 35% 1.40 5.40 0.1731 40.53 40.36 3.60 43.96 4
4 5 2.33 50 1.081 5.14 30% 1.54 6.68 0.2399 40.36 40.12 -0.80 39.32 5
4 6 11.65 100 1.425 3.10 35% 1.09 4.19 0.0932 40.36 40.26 3.10 43.36 6
6 7 2.33 50 1.081 4.96 35% 1.74 6.70 0.2404 40.26 40.02 -0.80 39.22 7
6 8 9.32 100 1.145 3.10 35% 1.09 4.19 0.0596 40.26 40.20 3.10 43.30 8
8 9 2.33 50 1.081 4.96 35% 1.74 6.70 0.2404 40.20 39.96 -0.80 39.16 9
8 10 6.99 100 0.852 3.10 35% 1.09 4.19 0.0335 40.20 40.17 3.10 43.27 10
10 11 2.33 50 1.081 4.96 35% 1.74 6.70 0.2404 40.17 39.93 -0.80 39.13 11
10 12 4.66 64 1.522 3.10 35% 1.09 4.19 0.1611 40.17 40.01 3.10 43.11 12
12 13 4.66 64 1.522 4.95 35% 1.73 6.68 0.2572 40.01 39.75 -0.80 38.95 13
13 14 2.33 50 1.081 7.82 30% 2.35 10.17 0.3649 39.75 39.39 3.10 42.49 14
4.00
CARGA DISPONIBLE: Donde:
Lm = Longitud real del tramo en consideración (mts.).
S hf = 4.00 Le = Longitud equivalente de las conexiones y válvulas (mts.).
38 + L = Longitud total equivalente (mts.)
42.00 m.c.a.
Crucero
UNIVERSIDAD DE GUADALAJARACENTRO UNIVERSITARIO DE CIENCIAS EXACTAS E INGENIERIAS
CUADRO FRIO DE LA RED CONTRA INCENDIO.
LOCALIDAD :
Velocidad
(m/s)
Método de la L.E.E.(mts.)
P. (m.c.a.) =
COEF. DE RUGOSIDAD :
Puntohf (mts)
H. Piezométrica (mts) Ho estática
(mts)
Ho disponible
(mts)
Diámetro
(mm)
1
I
Línea aérea Principal de
distribución a hidrantes.
Ø 1
00
C.P.C.I.
CENTRO UNIVERSITARIO DE CIENCIAS EXACTAS E
INGENIERÍAS
DIVISIÓN DE INGENIERÍA
DPTO. DE INGENIERÍA CIVIL Y TOPOGRAFÍA
SISTEMA DE LA RED DE
PROTECCION CONTRA
INCENDIO
DAVID COVARRUBIAS ZAMORA
ARMANDO MARTÍNEZ HERRERA
IH 0-1
Ø DIAMETRO DE TUBERIA DE 50,
64, 100 (Milímetros).
GABINETE DE PROTECCION
CONTRA INCENDIO.E
C.P.C.I.
UNIVERSIDAD DE
GUADALAJARA
I
UNIVERSIDAD DE
TR
AB
AJA
GUADALAJARA
COLUMNA DE PROTECCION
CONTRA INCENDIO (POR
DUCTO).
RED DE AGUA FRIA.
SIMBOLOGIA.
PIE
NS
A Y
Equipo de Bombeo Integrado
para el Sistema de Protección
Contra Incendio
Tuberia subterranea de
succión del equipo de
bombeo contra incendio
de Ø 64 mm
VALVULA DE RETENCION
BRIDADA (4").
VALVULA DE COMPUERTA
BRIDADA (4").
I
I
C.P.C.I.
C.P.C.I.
Línea aérea de la toma
siamesa a la cisterna
OBSERVACIONES:
* LA CISTERNA DE PROTECCION CONTRA
INCENDIO TIENE LAS SIGUIENTES
DIMENSIONES:
LONGITUD: 5.20 m
ANCHO: 3.30 m
PROFUNDIDAD: 1.80 m.
* EL EQUIPO DE BOMBEO INTEGRADO
PARA LA PROTECCIÓN CONTRA INCENDIO
ES CON MOTOR VW 42 HP, DE
COMBUSTIÓN; Y UNA BOMBA ELECTRICA
DE 15 HP. INCLUYE UN TANQUE
HIDRONEUMÁTICO.
BASURACONTENEDOR DE
DE TRASTESLAVADO Y SECADO
ALIMENTOSAREA DE PREPARADO
E
23
I
I
Ø 100
Ø 50
C.P.C.I.
C.P.C.I.
Ø 100
Ø 100
Línea aérea por plafón.
Sube a crucero
num. 4
C.P.C.I.ICOLUMNA DE PROTECCION
CONTRA INCENDIO (POR
DUCTO).
DAVID COVARRUBIAS ZAMORA
ARMANDO MARTÍNEZ HERRERA
CENTRO UNIVERSITARIO DE CIENCIAS EXACTAS E
INGENIERÍAS
DIVISIÓN DE INGENIERÍA
DPTO. DE INGENIERÍA CIVIL Y TOPOGRAFÍA
SISTEMA DE LA RED DE
PROTECCION CONTRA
INCENDIO
DIAMETRO DE TUBERIA DE 50,
64, 100 (Milímetros).
GABINETE DE PROTECCION
CONTRA INCENDIO.
Ø
E
IH 00
UNIVERSIDAD DE
GUADALAJARA
SIMBOLOGIA.
RED DE AGUA FRIA.
TR
AB
AJA
PIE
NS
A Y
UNIVERSIDAD DE GUADALAJARA
TOMA SIAMESA PARA
BOMBEROS.
I
E
4
5
I
C.P.C.I.
Ø 50
Ø 100
Línea aérea
por plafón.
DAVID COVARRUBIAS ZAMORA
ARMANDO MARTÍNEZ HERRERA
SISTEMA DE LA RED DE
PROTECCION CONTRA
INCENDIO
CENTRO UNIVERSITARIO DE CIENCIAS EXACTAS E
INGENIERÍAS
DIVISIÓN DE INGENIERÍA
DPTO. DE INGENIERÍA CIVIL Y TOPOGRAFÍA
IH 01
Ø
EGABINETE DE PROTECCION
CONTRA INCENDIO.
DIAMETRO DE TUBERIA DE 50,
64, 100 (Milímetros).
UNIVERSIDAD DE
GUADALAJARA
C.P.C.I.I
GUADALAJARA
TR
AB
AJA
DE
UNIVERSIDAD
PIE
NS
A Y
SIMBOLOGIA.
RED DE AGUA FRIA.
COLUMNA DE PROTECCION
CONTRA INCENDIO (POR
DUCTO).
E7
6
I
C.P.C.I.
Ø 50
Ø 100 Línea aérea
por plafón.
CENTRO UNIVERSITARIO DE CIENCIAS EXACTAS E
INGENIERÍAS
DIVISIÓN DE INGENIERÍA
DPTO. DE INGENIERÍA CIVIL Y TOPOGRAFÍA
SISTEMA DE LA RED DE
PROTECCION CONTRA
INCENDIO
DAVID COVARRUBIAS ZAMORA
ARMANDO MARTÍNEZ HERRERA
IH 02
C.P.C.I.I
Ø
COLUMNA DE PROTECCION
CONTRA INCENDIO (POR
DUCTO).
DIAMETRO DE TUBERIA DE 50,
64, 100 (Milímetros).
GABINETE DE PROTECCION
CONTRA INCENDIO.E
RED DE AGUA FRIA.
SIMBOLOGIA.
UNIVERSIDAD DE
GUADALAJARA PIE
NS
A Y
UNIVERSIDAD DE
TR
AB
AJA
GUADALAJARA
E9
8
I
C.P.C.I.
Ø 50
Ø 100 Línea aérea
por plafón.
DAVID COVARRUBIAS ZAMORA
ARMANDO MARTÍNEZ HERRERA
SISTEMA DE LA RED DE
PROTECCION CONTRA
INCENDIO
IH 03
CENTRO UNIVERSITARIO DE CIENCIAS EXACTAS E
INGENIERÍAS
DIVISIÓN DE INGENIERÍA
DPTO. DE INGENIERÍA CIVIL Y TOPOGRAFÍA
C.P.C.I.
Ø
I
SIMBOLOGIA.
RED DE AGUA FRIA.
EGABINETE DE PROTECCION
CONTRA INCENDIO.
DIAMETRO DE TUBERIA DE 50,
64, 100 (Milímetros).
COLUMNA DE PROTECCION
CONTRA INCENDIO (POR
DUCTO).
UNIVERSIDAD DE
GUADALAJARA
GUADALAJARA
TR
AB
AJA
DE
UNIVERSIDAD
PIE
NS
A Y
E
1011
I
C.P.C.I.
Ø 50
Ø 64 Línea aérea
por plafón.
SISTEMA DE LA RED DE
PROTECCION CONTRA
INCENDIO
DAVID COVARRUBIAS ZAMORA
ARMANDO MARTÍNEZ HERRERA
CENTRO UNIVERSITARIO DE CIENCIAS EXACTAS E
INGENIERÍAS
DIVISIÓN DE INGENIERÍA
DPTO. DE INGENIERÍA CIVIL Y TOPOGRAFÍA
IH 04
I C.P.C.I.COLUMNA DE PROTECCION
CONTRA INCENDIO (POR
DUCTO).
DIAMETRO DE TUBERIA DE 50,
64, 100 (Milímetros).
GABINETE DE PROTECCION
CONTRA INCENDIO.
Ø
E
RED DE AGUA FRIA.
SIMBOLOGIA.
UNIVERSIDAD DE
GUADALAJARA PIE
NS
A Y
UNIVERSIDAD DE
TR
AB
AJA
GUADALAJARA
E
12 13
I
I
C.P.C.I.
C.P.C.I.Ø 64
Ø 64
Ø 50
Ø 50
Línea aérea
por plafón. Ø DIAMETRO DE TUBERIA DE 50,
64, 100 (Milímetros).
SISTEMA DE LA RED DE
PROTECCION CONTRA
INCENDIO
DAVID COVARRUBIAS ZAMORA
ARMANDO MARTÍNEZ HERRERA
CENTRO UNIVERSITARIO DE CIENCIAS EXACTAS E
INGENIERÍAS
DIVISIÓN DE INGENIERÍA
DPTO. DE INGENIERÍA CIVIL Y TOPOGRAFÍA
IH 05
GABINETE DE PROTECCION
CONTRA INCENDIO.E
COLUMNA DE PROTECCION
CONTRA INCENDIO (POR
DUCTO).
RED DE AGUA FRIA.
SIMBOLOGIA.
UNIVERSIDAD DE
GUADALAJARA
I C.P.C.I.
PIE
NS
A Y
UNIVERSIDAD DE
TR
AB
AJA
GUADALAJARA
14
I
E
C.P.C.I.Ø 50
Ø 50
Línea aérea
por plafón.
SISTEMA DE LA RED DE
PROTECCION CONTRA
INCENDIO
DAVID COVARRUBIAS ZAMORA
ARMANDO MARTÍNEZ HERRERA
CENTRO UNIVERSITARIO DE CIENCIAS EXACTAS E
INGENIERÍAS
DIVISIÓN DE INGENIERÍA
DPTO. DE INGENIERÍA CIVIL Y TOPOGRAFÍA
UNIVERSIDAD DE
GUADALAJARA
SIMBOLOGIA.
RED DE AGUA FRIA.
C.P.C.I.
IH 06
GUADALAJARA
TR
AB
AJA
DE
UNIVERSIDAD
PIE
NS
A Y
ICOLUMNA DE PROTECCION
CONTRA INCENDIO (POR
DUCTO).
Ø DIAMETRO DE TUBERIA DE 50,
64, 100 (Milímetros).
EGABINETE DE PROTECCION
CONTRA INCENDIO.
ALIMENTACIÓN
CENTRO UNIVERSITARIO DE CIENCIAS EXACTAS E
INGENIERÍAS
DIVISIÓN DE INGENIERÍA
DPTO. DE INGENIERÍA CIVIL Y TOPOGRAFÍA
DAVID COVARRUBIAS ZAMORA
ARMANDO MARTÍNEZ HERRERA
DETALLE DE GABINETE,
TOMA SIAMESA Y VALVULA
ANGULAR DE PROTECCION
CONTRA INCENDIO
IH DT 01
UNIVERSIDAD DE
GUADALAJARA PIE
NS
A Y
UNIVERSIDAD DE
TR
AB
AJA
GUADALAJARA
MANGUERA
PLACA DE ORIFICIO
VALVULA ANGULAR
50 mm
ELEVACIÓN
VALVULA DE RETENCIÓN
REGISTRO NPT
TOMA SIAMESA
MURETE
CORTE
PLANTANPT
GABINETE DE PROTECCIÓN CONTRA INCENDIO