ESTACIÓN TRANSFORMADORA ENVILA-SECA
AUTOR(S): José Luis Villacorta Martínez.DIRECTOR(S) : Juan José Tena Tena
Titulació: Enginyeria Tècnica Industrial en Electricitat
Data Presentació: Setembre del 2003
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456INDICE GENERAL
1
1.-INDICE GENERAL
ESTACIÓN TRANSFORMADORA DE VILA-SECA(cod. 123456)
SITUACIÓN:N-340, Km. 930 del término municipal de Reus (TARRAGONA)
PROMOTOR:Ayuntamiento de ReusJoan Mateu Valls DNI: 366789789Plaça d’Espanya C.P: 43206 Reus (TARRAGONA)Tlf.: 977789789 Fax.: 977456456
AUTOR DEL PROYECTO:Jose Luis Villacorta Martínez DNI: 39889123 Colegiado nº: E-132-TAvd/ Pere el Cerimoniós nº6, 7º4ª C.P: 43204 Reus (TARRAGONA)Tlf.: 977750383 Fax.: 977750383
Reus, septiembre del 2003EL PROMOTOR EL FACULTATIVO
Joan Mateu Valls Jose Luis Villacorta Martínez.DNI:366789789 Colegiado nº:123456
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456INDICE GENERAL
2
MEMORIA DESCRITIVA
2.1 OBJETO DEL PROYECTO 132.2 ANTECEDENTES 142.2.1 DATOS GENERALES 14
2.2.1.1 SITUACIÓN Y EMPLAZAMIENTO 142.2.2 NECESIDADES Y POSIBLES AMPLIACIONES 152.2.3 DESCRIPCION DE LA INSTALACIÓN DE INTEMPERIE 16
2.2.3.1 GENERALIDADES 162.2.3.2 SOLUCIÓN ADOPTADA 17
2.3 NORMAS Y REFERENCIAS 192.3.1 DISPOSICIONES LEGALES Y NORMAS APLICADAS 192.3.2 BIBLIOGRAFIA 262.3.3 PROGRAMAS DE CALCULO 282.3.4 PLAN DE GESTIÓN DE CALIDAD APLICADA DURANTE LAREDACCIÓN DEL PROYECTO
29
2.4 DEFINICIONES Y ABREVIATURAS 302.5 REQUISITOS DE DISEÑO 352.6 ANALISIS DE SOLUCIONES 36
2.6.1 EVALUACIÓN DE LAS POSIBLES SOLUCIONES 362.6.2 CUADRO COMPARATIVO DE LOS DISTINTOS DIAGRAMAS 382.6.3 SOLUCIÓN ADOPTADA 39
2.7 RESULTADOS FINALES 402.7.1 DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN INTERIOR 40
2.7.1.1 GENERALIDADES 402.7.1.2 DISTRIBUCIÓN INTERIOR 40
2.7.2 TRANSFORMADORES DE POTENCIA 432.7.2.1 TRANSFORMADORES DE 60MVA 43
2.7.2.1.1 GENERALIDADES 432.7.2.1.2 DESCRIPVIÓN TÉCNICA DEL TRASFORMADOR 44
2.7.2.1.2.1 DATOS GENERALES 442.7.2.1.2.2 CONDICIONES DE FUNCIONAMIENTO 442.7.2.1.2.3 CARACTERISTICAS DE DISEÑOS Y ENSAYOS 45
2.7.2.1.3 DETALLES CONSTRUCTIVOS Y ACCESORIOS 482.7.2.1.3.1 BORNAS 482.7.2.1.3.2 DETALLES CONSTRUCTIVOS Y SCCESORIOS 49
2.7.2.2 TRANSFORMADORES DE 250KVA, 25/0.4KV 512.7.2.2.1 GENERALIDADES 512.7.2.2.2 CARACTERÍSTICAS ELÉCTRICAS Y TÉCNICAS 522.7.2.2.3 CONDICIONES DE FUNCIONAMIENTO 532.7.2.2.4 CARACTERÍSTICAS DE DISEÑO Y ENSAYO 53
2.7.3 DISYUNTORES 552.7.3.1 GENERALIDADES 552.7.3.2 DISYUNTORES DE 220KV 582.7.3.3 DISYUNTORES DE 25KV 60
2.7.4 SECCIONADORES 632.7.4.1 GENERALIDADES 632.7.4.2 SECCIONADORES DE 220KV 632.7.4.3 SECCIONADORES DE 25KV 65
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456INDICE GENERAL
3
2.7.5 EQUIPOS DE PROTECCIÓN 662.7.5.1 GENERALIDADES 662.7.5.2 PROTECCIONES CONTRA SOBRETENSIONES DE ORIGENATMOSFERICO O DE TIPO MANIOBRA 67
2.7.5.2.1 EQUIPO DE 220KV 672.7.5.2.2.EQUIPO DE 25KV 69
2.7.5.3 PROTECCIÓN DIFERENCIAL DEL TRANSFORMADOR 692.7.5.4 PROTECCIÓN HOMPOLAR DIRECCIONAL EN LAS LÍNEAS DEALIMENTACIÓN A BARRAS DE 25KV 70
2.7.5.4.1 GENERALIDADES 702.7.5.4.2 CARACTERÍSTICAS DE LAS BOBINAS ZIG-ZAG 712.7.5.4.3 ESQUEMA DE PROTECCIÓN 72
2.7.5.5 PROTECCIÓN DE CUBA 722.7.5.6 PROTECCIÓN DE MÁXIMA Y MÍNIMA TENSIÓN 74
2.7.5.6.1 CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS DEL TRANSFORMADOR DETENSIÓN 74
2.7.5.6.2 PROTECCIÓN DE MÁXIMA TENSIÓN 742.7.5.6.3 PROTECCIÓN DE MÍNIMA TENSIÓN 75
2.7.5.7 PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE BARRAS 752.7.5.8 PROTECCIÓN HOMOPLAR PAR LAS LÍNEAS DE SALIDA 762.7.5.9 PROTECCIÓN DE MÁXIMA Y MÍNIMA FRECUENCIA 782.7.5.10 PROTECCIÓN DE SOBREINTENSIDAD 792.7.5.11 INTERCONEXIÓN DE LAS LÍNEAS DE LLEGADA 822.7.5.12 REENGANCHES 85
2.7.6 TRANSFORMADORES DE MEDIDA Y PROTECCIÓN 852.7.6.1 GENERALIDADES 852.7.6.2 TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD 862.7.6.3 TRANSFORMADORES DE TENSIÓN 93
2.7.7 RED DE TIERRAS 962.7.7.1 GENERALIDADES 962.7.7.2 RED GENERAL 97
2.7.7.2.1 MALLA DE 220KV 972.7.7.2.2 MALLA DE 25KV 972.7.7.2.3 RED DE SERVICIOS 972.7.7.2.4 INSTALACIÓN DE LAS LÍNEAS DE TIERRA 98
2.7.8 ALUMBRADO EXTERIOR E INTERIOR 982.7.8.1 GENERALIDADES 982.7.8.2 ALUMBRADO DE ACCESO A LA ESTACIÓN 992.7.8.3 ALUMBRADO DEL PARQUE DE INTEMPERIE 992.7.8.4 ALUMBRADO INTERIOR 1002.7.8.5 ALUMBRADO DE EMERGENCIA Y SEÑALIZACIÓN 101
2.7.9 MEDIDAS DE SEGURIDAD 1022.8 PLANIFICACIÓN 103
2.8.1 DIAGRAMA DE GRANT 1032.8.2 DIAGRAMA DE PERT MINIMIZADO 1072.8.2.1 DISTRIBUCIÓN BLOQUES PERT 117
2.9 ORDEN DE PRIORIDAD ENTRE LOS DOCUMENTOS BÁSICOS 118
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456INDICE GENERAL
4
ANEXOS
3.1 CÁLCULOS 1243.1.1 CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO 124
3.1.1.1 CALCULO DE CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO 1243.1.1.1.2 ESQUEMA UNIFILAR Y LOCALIZACIÓN DE FALTAS 1243.1.1.1.3 MAGNITUDES EN VALORES POR UNIDAD 1253.1.1.1.4 CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO 132
3.1.1.1.4.1 VALORES PERMANENTES 1323.1.1.1.4.2 VALORES DE CHOQUE 135
3.1.1.1.5 TABLA RESUMEN DE CÁLCULO 1373.1.1.1.6 CARACTERÍSTICAS DE LOS DISYUNTORES 138
3.1.1.1.6.1 CAPACIDAD DE CIERRE 1383.1.1.1.6.2 CORRIENTES DE DESCONEXION 1413.1.1.1.6.3 CAPACIDAD DE RUPTURA 1413.1.1.1.6.4 CORRIENTE NOMINAL EN LOS DISYUNTORES 1423.1.1.1.6.5 TABLA RESUMEN DE LAS CARACTERÍSTICAS DE LOSDISYUNTORES
144
3.1.1.2 EFECTOS DE LAS CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO 1463.1.12.1 ESFUERZOS MECÁNICOS 1463.1.12.2 ESFUERZOS TÉRMICOS 148
3.1.12.2.1 VALOR MEDIO DE CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO 1483.1.12.2.2 CALENTAMIENTO DE LOS CONDUCTORES 151
3.1.2 CALCULO DE CONDUCTORES DE 220 kV 1643.1.2.1 BARRAS GENERALES 164
3.1.2.1.1 DENSIDADES DE CORRIENTE 1643.1.2.1.2 EFECTO CORONA 1673.1.2.1.3 JUSTIFICACIÓN MECÁNICA 171
3.1.2.1.3.1 CABLE AÉREO Al-Ac 1743.1.2.1.3.1.1 VANO DE 20 m 1753.1.2.1.3.1.2 CABLE AÉREO DE ACERO (cable guarda) 1773.1.2.1.3.1.3 FENÓMENOS VIBRATORIOS 180
3.1.2.1.3.2 CONDUCTOR DE COBRE TUBULAR 1823.1.2.1.3.2.1 FENÓMENOS VIBRATORIOS 184
3.1.2.2 DERIVACIONES DE BARRAS A LOS TRANSFORMADORES 1843.1.2.2.1 DENSIDADES DE CORRIENTE 1843.1.2.2.2 EFECTO CORONA 1873.1.2.2.3 JUSTIFICACIÓN MECÁNICA 192
3.1.2.2.3.1 CABLE AÉREO Al-Ac 1953.1.2.2.3.2 CABLE AÉREO DE ACERO (Cable guarda) 1973.1.2.2.3.3 FENÓMENOS VIBRATORIOS 1993.1.2.2.3.4 CONDUCTOR DE COBRE TUBULAR 201
3.1.2.2.3.4.1 FENÓMENOS VIBRATORIOS 2023.1.2.3 MAGNITUDES ELÉCTRICAS DE LAS LÍNEAS DE LLEGADA 202
3.1.2.3.1 CORRIENTE DE CORTOCIRCUITO 2023.1.2.3.2 INTENSIDAD MÁXIMA 2033.1.2.3.3 RESISTENCIA ELÉCTRICA POR FASE 2033.1.2.3.4 INDUCTANCIA POR FASE Y REACTANCIA 2043.1.2.3.5 CAPACITANCIA 204
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456INDICE GENERAL
5
3.1.2.3.6 SUSCEPTANCIA 2053.1.2.3.7 PERDITANCIA 2053.1.2.3.8 ADMITANCIA 2053.1.2.3.9 CAÍDA DE TENSIÓN 2053.1.2.3.10 IMPEDANCIA KILOMÉTRICA 2053.1.2.3.11 IMPEDANCIA CARACTERÍSTICA 205
3.1.3 CALCULO DE LOS AISLADORES DE 220 kV 2073.1.3.1 CARACTERÍSTICAS DEL TRAMO Y DE LOS AISLADORES 2073.1.3.2 CÁLCULO ELÉCTRICO 2083.1.3.3 CÁLCULO MECÁNICO (vano 20 m) 2083.1.3.4 CÁLCULO MECÁNICO (vano 37 m) 209
3.1.4 CALCULO DE LOS AISLADORES DE 25 kV 2113.1.4.1 DERIVACIONES DE BARRAS 211
3.1.4.1.1 DENSIDADES DE BARRAS 2113.1.4.1.2 EFECTO CORONA 2123.1.4.1.3 JUSTIFICACIÓN MECÁNICA DEL TUBO DE COBRE 2143.1.4.1.3.1 FENÓMENOS VIBRATORIOS 2163.1.4.1.4 CONDUCTOR DE LA LÍNEA SUBTERRÁNES 217
3.1.4.1.4.1 CÁLCULO POR DENSIDAD DE CORRIENTE 2173.1.4.1.4.2 SECCIÓN INTERIOR DE LA CANALIZACIÓN DE LOS
CONDUCTORES 218
3.1.4.1.4.3 COMPROBACIÓN POR CORTOCIRCUITO 2193.1.4.2 BARRAS DE DISTRIBUCIÓN 220
3.1.4.2.1 DENSIDADES DE CORRIENTE 2203.1.4.2.2 JUSTIFICACIÓN MECÁNICA 221
3.1.4.2.2.1 FENÓMENOS VIBRATORIOS 2233.1.4.3 SALIDA DE LÍNEAS 224
3.1.4.3.1 CÁLCULO POR DENSIDAD DE CORRIENTE 2243.1.4.3.2 COMPROBACIÓN POR CORTOCIRCUITO 2253.1.4.3.3 SECCIÓN INTERIOR DE LA CANALIZACIÓN DE LOS
CONDUCTORES226
3.1.4.4 SALIDAS DE BAJA TENSIÓN 2273.1.4.4.1 CÁLCULO POR DENSIDAD DE CORRIENTE 2273.1.4.4.2 COMPROBACIÓN POR CORTOCIRCUITO 228
3.1.5 CALCULO DE LOS AISLADORES DE 25 kV 2293.1.5.1 AISLADORES DE APOYO EN LAS BARRAS DE DISTRIBUCIÓN 229
3.1.5.1.1 CÁLCULO ELÉCTRICO 2303.1.5.1.2 CÁLCULO MECÁNICO 230
3.1.6 PROTECCIONES 2323.1.6.1 PROTECCIÓN DE LOS TRANSFORMADORES DE POTENCIA 232
3.1.6.1.1 PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE FASES 2323.1.6.1.2 PROTECCIÓN DIRECCIONAL HOMOPOLAR EN LAS LÍNEAS DE
ALIMENTACIÓN A BARRAS DE 25 kV236
3.1.6.1.3 PROTECCIÓN DE CUBA 2383.1.6.2 PROTECCIÓN DE MÁXIMA Y MÍNIMA TENSIÓN 2403.1.6.3 PROTECCIÓN CONTRA SOBRETENSIONES TIPO RAYO 242
3.1.6.3.1 EQUIPO DE 220 kV 242473
3.1.6.3.2 EQUIPO DE 25 kV 2503.1.6.4 PROTECCIÓN DE LAS LÍNEAS DE LLEGADA 250
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456INDICE GENERAL
6
3.1.6.4.1 LÍNEAS DE LLEGADA 2503.1.6.4.2 AJUSTE DE LAS ZONAS 250
3.1.6.5. PROTECCIÓN DE BARRAS DE 25 kV 2523.1.6.5.1 PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE BARRAS 2523.1.6.5.2 PROTECCIÓN CONTRA FALTAS A TIERRA EN BARRAS 253
3.1.6.6 PROTECCIÓN HOMOPOLAR EN LAS LÍNEAS DE SALIDA 2553.1.6.7 PROTECCIÓN DE MÁXIMA Y MÍNIMA FRECUENCIA 2563.1.6.8 PROTECCIÓN DE SOBREINTENSIDAD 257
3.1.6.8.1 LÍNEAS DE SALIDA 2573.1.6.8.2 DIRECCIONAL EN LAS LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN A BARRAS
DE 25 kV 261
3.1.6.8.3 LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN DE LOS TRANSFORMADORES DEPOTENCIA
264
3.1.6.8.4 REMONTE DE BARRAS 2733.1.6.8.5 LÍNEAS DE LLEGADA 274
3.1.6.9 INTERCONEXIÓN DE LAS LÍNEAS DE LLEGADA 2823.1.6.10 REENGANCHES 284
3.1.7 TRANSFORMADORES DE MEDIDA Y PROTECCIÓN 2853.1.7.1 TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD 285
3.1.7.1.1 LÍNEAS DE LLEGADA 2853.1.7.1.2 ACOPLE DE BARRAS 2873.1.7.1.3 LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN A TRANSFORMADORES 2893.1.7.1.4 LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN A BARRAS DE 25 kV 294
3.1.7.1.4.1 TRANSFORMADORES DE rt=1500/5 A 2943.1.7.1.4.2 TRANSFORMADORES DE rt=1500/1 A 297
3.1.7.1.5 SALIDA DE LÍNEAS 3003.1.7.1.5.1 TRANSFORMADORES DE rt=200/5 A 3003.1.7.1.5.2 TRANSFORMADORES DE rt=1500/1 A 303
3.1.7.1.6 TRANSFORMADOR DE INTENSIDAD EN EL NEUTRO DEL ZIG-ZAG 305
3.1.7.1.7 TRANSFORMADOR PARA LA PROTECCIÓN DE CUBA 3063.1.7.1.8 TRANSFORMADOR DE INTENSIDAD PARA LA PROTECCIÓN
HOMOPOLAR DE LAS LÍNEAS DE SALIDA307
3.1.7.2 TRANSFORMADORES DE TENSIÓN 3093.1.7.2.1 LÍNEAS DE LLEGADA 3093.1.7.2.2 BARRAS GENERALES (220 kV) 3103.1.7.2.3 LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN A BARRAS 3123.1.7.2.4 EMBARRADOS DE 25 kV 314
3.1.8 RED DE TIERRAS 3153.1.8.1 GENERALIDADES 3153.1.8.2 RESISTIVIDAD DEL TERRENO 3153.1.8.3. CORRIENTE MÁXIMA DE PUESTA A TIERRA 3153.1.8.4. SECCIÓN DEL CONDUCTOR 3163.1.8.5 RESISTENCIA DE LAS MALLAS 3173.1.8.6 TENSIÓN DE TIERRA 3183.1.8.7 TENSIONES DE PASO 318
3.1.8.7.1 TENSIÓN DE PASO APLICADA 3203.1.8.8 TENSIONES DE CONTACTO 321
3.1.8.8.1 TENSIÓN DE CONTACTO APLICADA 3233.1.8.9 TENSIÓN MÁXIMA APLICABLE 324
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456INDICE GENERAL
7
3.1.9 ALUMBRADO 3253.1.9.1 ALUMBRADO DE ACCESO A LA SUBESTACIÓN 3253.1.9.2 ALUMBRADO DEL PARQUE DE INTEMPERIE 3303.1.9.3 ALUMBRADO INTERIOR 330
3.1.9.3.1 SALA DE CONTROL 3333.1.9.3.2 SALA DE CABINAS 3353.1.9.3.3 ALMACÉN 3373.1.9.3.4 VESTÍBULO 3403.1.9.3.5 SERVICIOS 343
3.1.9.4 ALUMBRADO DE EMERGENCIA Y SEÑALIZACIÓN 3453.2. OTROS DOCUMENTOS 346
PLANOS
4.1 SITUACIÓN4.2 EMPLAZAMIENTO4.3 ESQUEMA UNIFILAR4.4 PLANTA GENERAL DE MONTAJE4.5 PLANTA GENERAL DE SECCIONES4.6 LLEGADA DE LINEAS4.7 REMONTE DE BARRAS4.8 LINEA DE ALIMENTACIÓN A TRANSFORMADORES4.9 BARRAS GENERALES4.10 RED DE TIERRA4.11 EDIFICIO INSTALACIÓN INTERIOR4.12 CABINAS DE ALIMENTACIÓN A BARRAS4.13 CABINAS DE SALIDAS DE LINEAS4.14 CUADRO DE MANDO Y SEÑALIZACIÓN4.15 CUADRO DE PROTECCIONES4.16 LLEGADA DE LINEAS4.17 CUDRO DE MANDO Y SEÑALIZACIÓN4.18 ACOPLE DE BARRAS4.19 CUADRO DE MANDOS ACOPLE DE BARRAS4.20 LINEA DE ALIMENTACIÓN A TRANSFORMADORES4.21 CUADRO DE MANDO LINEA DE ALIMENTACIÓN A TRAFOS4.22 ALIMENTACIÓN A BARRAS DE 25 KV4.23 CUADRO DE MANDO LINEA DE ALIMENTACIÓN A BARRAS4.24 LINEAS DE SALIDA4.25 CUADRO DE MANDO SALIDA DE LINEAS4.26 CUADRO DE DISTRIBUCIÓN EN BAJA TENSIÓN4.27 DISTRIBUCIÓN DE ENERGIA EN BAJA TENSIÓN4.28 CONEXIÓN DE TRAFOS DE INTENSIDAD4.29 PROTECCIÓN DIRECCIONAL HOMOPOLAR(25kv)4.30 PROTECCIÓN DE LÍNEAS DE LLEGADA4.31 PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE BARRAS 25KV4.32 PROTECCIÓN CONTRA FALTAS A TIERRA EN BARRA 25KV
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456INDICE GENERAL
8
PLIEGO DE CONDICIONES
5.1 CONDICIONES GENERALES 3505.2 CONDICIONES TÉCNICAS 3535.3 CONDICIONES TÉCNICAS 3575.4 CONDICIONES FACULTATIVAS 3595.5 CONDICIONES ADMINISTRATIVAS 361
ESTADO DE MEDICIONES
C01 CONCUCTORES 364C02 AISLADORES 366C03 DISYUNTORES 367C04 TRANSFORMADORES DE POTENCIA 367C05 TRANSFORMADORES DE TENSIÓN 368C06 TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD 369C07 SECCIONADORES 372C08 AUTOVÁLVULAS 372C09 PROTECCIONES 373C10 EQUIPOS DE MEDIDA 376C11 INTERRUPTORES AUTOMÁTICOS DE B.T. 380C12 OTROS 381
PRESUPUESTO
7.1.-PRECIOS UNITARIOS 391C01 CONCUCTORES 391C02 AISLADORES 393C03 DISYUNTORES 394C04 TRANSFORMADORES DE POTENCIA 394C05 TRANSFORMADORES DE TENSIÓN 395C06 TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD 396C07 SECCIONADORES 399C08 AUTOVÁLVULAS 399C09 PROTECCIONES 400C10 EQUIPOS DE MEDIDA 403C11 INTERRUPTORES AUTOMÁTICOS DE B.T. 406C12 OTROS 407
7.2.- PRESUPUESTO 415C01 CONCUCTORES 415C02 AISLADORES 417
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456INDICE GENERAL
9
C03 DISYUNTORES 418C04 TRANSFORMADORES DE POTENCIA 419C05 TRANSFORMADORES DE TENSIÓN 419C06 TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD 420C07 SECCIONADORES 423C08 AUTOVÁLVULAS 424C09 PROTECCIONES 424C10 EQUIPOS DE MEDIDA 427C11 INTERRUPTORES AUTOMÁTICOS DE B.T. 431C12 OTROS 433
7.3.- RESUMENT DEL PRESUPUESTO 441
ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
9.1 SEGURIDAD, HIGIENE Y SALUD EN EL TRABAJO 4449.1.1 PREVENCIÓN DE RIESGOS LABORALES 444
9.1.1.1. INTRODUCCIÓN 4449.1.1.2. DERECHOS Y OBLIGACIONES 4449.1.1.3. SERVICIOS DE PREVENCIÓN 4449.1.1.4. CONSULTA Y PARTICIPACIÓN DE LOS TRABAJADORES 444
9.1.2 DISPOSICIONES MÍNIMAS EN MATERÍA DE SEÑALIZACIÓN DESEGURIDAD Y SALUD EN EL TRABAJO
451
9.1.2.1. INTRODUCCIÓN 4519.1.2.2. OBLIGACIÓN GENERAL DEL EMPRESARIO 452
9.1.3 DISPOSICIONES MÍNIMAS DE SEGURIDAD Y SALUD PARA LAUTILIZACIÓN POR LOS TRABAJADORES DE LOS EQUIPOS DE TRABAJO 453
9.1.3.1. INTRODUCCIÓN 4539.1.3.2. OBLIGACIÓN GENERAL DEL EMP`RESARIO 453
9.1.4 DISPOSICIONES MÍNIMAS DE SEGURIDAD Y SALUD EN LAS OBRASDE CONSTRUCCIÓN 458
9.1.4.1. INTRODUCCIÓN 4589.1.4.2. ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD 4599.1.4.3.DISPOSICIONES ESPECÍFICAS DE SEGURIDAD Y SALUDDURANTE LA EJECUCIÓN DE LAS OBRAS
459
9.1.5 DISPOSICIONES MÍNIMAS DE SEGURIDAD Y SALUD RELATIVAS ALA UTILIZACIÓN POR LOS TRABAJADORES DE EQUIPOS DE PROTECCIÓNOFICIAL
470
9.1.5.1 INTRODUCCIÓN 4709.1.5.2. OBLIGACIONES GENERALES DEL EMPRESARIO 470
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
10
2.-MEMORIADESCRIPTIVA
ESTACIÓN TRANSFORMADORA DE VILA-SECA(cod. 123456)
SITUACIÓN:N-340, Km. 930 del término municipal de Reus (TARRAGONA)
PROMOTOR:Ayuntamiento de ReusJoan Mateu Valls DNI: 366789789Plaça d’Espanya C.P: 43206 Reus (TARRAGONA)Tlf.: 977789789 Fax.: 977456456
AUTOR DEL PROYECTO:Jose Luis Villacorta Martínez DNI: 39889123 Colegiado nº: E-132-TAvd/ Pere el Cerimoniós nº6, 7º4ª C.P: 43204 Reus (TARRAGONA)Tlf.: 977750383 Fax.: 977750383
Reus, septiembre del 2003EL PROMOTOR EL FACULTATIVO
Joan Mateu Valls Jose Luis Villacorta Martínez.DNI:366789789 Colegiado nº:123456
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
11
2.1 OBJETO DEL PROYECTO 132.2 ANTECEDENTES 142.2.1 DATOS GENERALES 14
2.2.1.1 SITUACIÓN Y EMPLAZAMIENTO 142.2.2 NECESIDADES Y POSIBLES AMPLIACIONES 152.2.3 DESCRIPCION DE LA INSTALACIÓN DE INTEMPERIE 16
2.2.3.1 GENERALIDADES 162.2.3.2 SOLUCIÓN ADOPTADA 17
2.3 NORMAS Y REFERENCIAS 192.3.1 DISPOSICIONES LEGALES Y NORMAS APLICADAS 192.3.2 BIBLIOGRAFIA 262.3.3 PROGRAMAS DE CALCULO 282.3.4 PLAN DE GESTIÓN DE CALIDAD APLICADA DURANTE LAREDACCIÓN DEL PROYECTO 29
2.4 DEFINICIONES Y ABREVIATURAS 302.5 REQUISITOS DE DISEÑO 352.6 ANALISIS DE SOLUCIONES 36
2.6.1 EVALUACIÓN DE LAS POSIBLES SOLUCIONES 362.6.2 CUADRO COMPARATIVO DE LOS DISTINTOS DIAGRAMAS 382.6.3 SOLUCIÓN ADOPTADA 39
2.7 RESULTADOS FINALES 402.7.1 DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN INTERIOR 40
2.7.1.1 GENERALIDADES 402.7.1.2 DISTRIBUCIÓN INTERIOR 40
2.7.2 TRANSFORMADORES DE POTENCIA 432.7.2.1 TRANSFORMADORES DE 60MVA 43
2.7.2.1.1 GENERALIDADES 432.7.2.1.2 DESCRIPVIÓN TÉCNICA DEL TRASFORMADOR 44
2.7.2.1.2.1 DATOS GENERALES 442.7.2.1.2.2 CONDICIONES DE FUNCIONAMIENTO 442.7.2.1.2.3 CARACTERISTICAS DE DISEÑOS Y ENSAYOS 45
2.7.2.1.3 DETALLES CONSTRUCTIVOS Y ACCESORIOS 482.7.2.1.3.1 BORNAS 482.7.2.1.3.2 DETALLES CONSTRUCTIVOS Y SCCESORIOS 49
2.7.2.2 TRANSFORMADORES DE 250KVA, 25/0.4KV 512.7.2.2.1 GENERALIDADES 512.7.2.2.2 CARACTERÍSTICAS ELÉCTRICAS Y TÉCNICAS 522.7.2.2.3 CONDICIONES DE FUNCIONAMIENTO 532.7.2.2.4 CARACTERÍSTICAS DE DISEÑO Y ENSAYO 53
2.7.3 DISYUNTORES 552.7.3.1 GENERALIDADES 552.7.3.2 DISYUNTORES DE 220KV 582.7.3.3 DISYUNTORES DE 25KV 60
2.7.4 SECCIONADORES 632.7.4.1 GENERALIDADES 632.7.4.2 SECCIONADORES DE 220KV 632.7.4.3 SECCIONADORES DE 25KV 65
2.7.5 EQUIPOS DE PROTECCIÓN 662.7.5.1 GENERALIDADES 662.7.5.2 PROTECCIONES CONTRA SOBRETENSIONES DE ORIGEN 67
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
12
ATMOSFERICO O DE TIPO MANIOBRA2.7.5.2.1 EQUIPO DE 220KV 672.7.5.2.2.EQUIPO DE 25KV 69
2.7.5.3 PROTECCIÓN DIFERENCIAL DEL TRANSFORMADOR 692.7.5.4 PROTECCIÓN HOMPOLAR DIRECCIONAL EN LAS LÍNEAS DEALIMENTACIÓN A BARRAS DE 25KV 70
2.7.5.4.1 GENERALIDADES 702.7.5.4.2 CARACTERÍSTICAS DE LAS BOBINAS ZIG-ZAG 712.7.5.4.3 ESQUEMA DE PROTECCIÓN 72
2.7.5.5 PROTECCIÓN DE CUBA 722.7.5.6 PROTECCIÓN DE MÁXIMA Y MÍNIMA TENSIÓN 74
2.7.5.6.1 CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS DEL TRANSFORMADOR DETENSIÓN
74
2.7.5.6.2 PROTECCIÓN DE MÁXIMA TENSIÓN 742.7.5.6.3 PROTECCIÓN DE MÍNIMA TENSIÓN 75
2.7.5.7 PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE BARRAS 752.7.5.8 PROTECCIÓN HOMOPLAR PAR LAS LÍNEAS DE SALIDA 762.7.5.9 PROTECCIÓN DE MÁXIMA Y MÍNIMA FRECUENCIA 782.7.5.10 PROTECCIÓN DE SOBREINTENSIDAD 792.7.5.11 INTERCONEXIÓN DE LAS LÍNEAS DE LLEGADA 822.7.5.12 REENGANCHES 85
2.7.6 TRANSFORMADORES DE MEDIDA Y PROTECCIÓN 852.7.6.1 GENERALIDADES 852.7.6.2 TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD 862.7.6.3 TRANSFORMADORES DE TENSIÓN 93
2.7.7 RED DE TIERRAS 962.7.7.1 GENERALIDADES 962.7.7.2 RED GENERAL 97
2.7.7.2.1 MALLA DE 220KV 972.7.7.2.2 MALLA DE 25KV 972.7.7.2.3 RED DE SERVICIOS 972.7.7.2.4 INSTALACIÓN DE LAS LÍNEAS DE TIERRA 98
2.7.8 ALUMBRADO EXTERIOR E INTERIOR 982.7.8.1 GENERALIDADES 982.7.8.2 ALUMBRADO DE ACCESO A LA ESTACIÓN 992.7.8.3 ALUMBRADO DEL PARQUE DE INTEMPERIE 992.7.8.4 ALUMBRADO INTERIOR 1002.7.8.5 ALUMBRADO DE EMERGENCIA Y SEÑALIZACIÓN 101
2.7.9 MEDIDAS DE SEGURIDAD 1022.8 PLANIFICACIÓN 103
2.8.1 DIAGRAMA DE GRANT 1032.8.2 DIAGRAMA DE PERT MINIMIZADO 1072.8.2.1 DISTRIBUCIÓN BLOQUES PERT 117
2.9 ORDEN DE PRIORIDAD ENTRE LOS DOCUMENTOS BÁSICOS 118
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
13
2.1.-OBJETO DEL PROYECTO
El objeto del proyecto es la construcción de la estación transformadora de
una tensión de entrada de 220 kV, con un tensión de salida de 25 kV. Esta
estación transformadora está situada en la proximidad del municipio de Vila-
Seca. El fin de esta construcción es el aumentar, mejorar el servicio y la
distribución de energía eléctrica a los clientes industriales de la empresa FECSA,
al parque de atracciones “Universal Mediterranea” y parte de las comarcas del
Tarragonès y el Baix Camp.
La instalación constará de:
? Un edificio de nueva construcción, en el cual hay instalados, además
del cuadro de mando y protección de los equipos de 220 kV y 25 kV,
las cabinas de 25 kV.
? Un parque de intemperie de 220 kV.
? Una plataforma de transformación a 220/25 kV.
? Una red de tierras.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
14
2.2.-ANTECEDENTES
La creciente demanda de energía eléctrica presente en nuestra sociedad, y
en concreto en la provincia de Tarragona, debido a los crecientes proyectos de
infraestructuras e industrias, a motivado la redacción de la presente obra.
Concretando, en los alrededores de la zona a estudiar, el incremento de
potencia solicitada por “Universal Mediterranea”, en creciente expansión con
nuevas atracciones y 2 nuevos hoteles, además con nuevas industrias en las
mediaciones de la carretera Bellisens, nos lleva a que la demanda energética en la
zona está creciendo asiduamente y motiva a la necesidad de la creación de la
Estación Transformadora protagonista de este proyecto. Dicha E.T. favorecerá a
el transporte de la energía demandada en estas mediaciones.
2.2.1.-DATOS GENERALES
2.2.1.1.-SITUACIÓN Y EMPLAZAMIENTO
La estación transformadora a tratar, nombrada en la presente obra ‘de
Vila-Seca’ por la proximidad con esta población, se encuentra situada en el
término municipal de Reus, en la comarca del Baix Camp, junto a la carretera
Nacional 340, en el punto kilométrico 930, tal como muestran los planos de
situación y emplazamiento marcados como planos 4.1 y 4.2.
Su acceso se efectúa a través de la carretera N-340, desviándonos por una
pista asfaltada que discurre entre el taller de la I.T.V. del Baix Camp, la cual nos
queda a nuestra derecha, y una nave industrial que nos quedar a nuestra
izquierda.
La estación transformadora de Vila-Seca es una instalación de alta tensión
que está interconectada a la red de 220 kV de la zona comprendida entre
Tarragona y Rubí.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
15
Esta estación transformadora estará orientada con sus líneas de salida
hacia la dirección sur-oeste, tal como indica el plano de situación y el de
emplazamiento, que es la dirección en la cual hay la demanda energética,
posteriormente a las salidas se repartirá la energía en las otras direcciones de
demanda.
La instalación ocupa una superficie de unos 27000 m² y se encuentra a
una altitud de 75 m sobre el nivel del mar, lo cual hace que corresponda con la
zona A del R.A.T. de líneas aéreas.
2.2.2.-NECESIDADES Y POSIBLES AMPLIACIONES
La potencia nominal de la Estación Transformadora de Vila-Seca será de
120 MVA, obtenida mediante dos unidades de transformación que están
conectadas a las cabinas de 25 kV y alimentan la red de 25 kV.
La alimentación se efectuará a través de dos líneas con una tensión
nominal entre fases de 220 kV. Cada una de las dos líneas será capaz de
transportar 120 MVA sin problemas para alimentar la estación receptora a plena
potencia, en caso de anomalía en una de la línea. Con esta disposición se
garantiza una buena continuidad en el servicio. Las dos líneas de llegada se
conectarán en paralelo; de esta forma reduciremos a la mitad la potencia perdida
en calor por efecto Joule.
Se prevé en un principio quince líneas de salida, más nueve en reserva a
punto para funcionar. Por cada línea se prevé una potencia nominal de 8 MVA.
Los equipos auxiliares constan de dos transformadores trifásicos de 25/0,4
kV de 250 kVA, para disponer de la energía necesaria que alimente la estación
transformadora para cubrir sus necesidades en cuanto a baja tensión, mando e
iluminación. También se ha previsto la instalación de iluminación autónoma con
baterías para cualquier imprevisto.
Inicialmente se estudió la posibilidad de instalar placas fotovoltaicas en la
estación transformadora en cuestión pero, no se llevó a cabo pues era más
económico extraer la energía de la red para cargar las baterías.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
16
En el proyecto de ampliación de la estación transformadora de Vila-Seca
se ha calculado la capacidad de la misma considerando la demanda actual de la
zona en MVA más el incremento en el crecimiento obtenido de la zona durante
los siguientes diez años, y se ha previsto el espacio necesario para futuras
ampliaciones. Así, si es necesario, se puede ampliar la instalación construyendo
una superficie para colocar una unidad de transformación más, teniendo entonces
una potencia instalada de 180 MVA.
En caso de una posterior ampliación de la instalación, no sería necesario
cambiar o modificar los embarrados de 220 kV y el de 25 kV, así como las líneas
de salida y la red de tierras, pues ya han sido calculados para una potencia de 180
MVA.
En cuanto a disyuntores y protecciones, habría que cambiar los
disyuntores y reajustar las protecciones, pues las magnitudes de potencia y
corriente de cortocircuito, con una unidad de transformación adicional, variarán
considerablemente una vez realizada la ampliación si ésta se llevase a cabo.
Las cabinas de 25 kV, también tienen prevista una posible ampliación,
teniendo veinte cabinas en reserva para la conexión del nuevo transformador lo
que hacen un total de nueve líneas de salida más.
2.2.3.- DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN DE
INTEMPERIE
2.2.3.1.- GENERALIDADES
La instalación de intemperie queda definida en el plano 4.4; constará de un
doble juego de barras, dos líneas de llegada y dos salidas de transformador; cubre
una superficie de unos 27000 m², y coincide con los circuitos de potencia
diseñados en el plano 4.3.
Toda la aparamenta irá montada encima del suelo de hormigón, en donde
se tendrán en cuenta los orificios necesarios para la colocación y empotramiento
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
17
de las estructuras, aparatos de medida y protección, además de las canalizaciones
eléctricas para el mando y control.
La colocación en el plano de toda la aparamenta se ha hecho de manera
que queden zonas libres a lo ancho y a lo alto para poderse mover con accesorios,
recambios, y evitando zonas de difícil acceso.
Bordeando la instalación de intemperie se ha previsto la construcción de
viales sin asfaltar que facilitarán el transporte de accesorios, recambios, etc.,
mediante vehículos apropiados para realizar dichas operaciones.
Los circuitos de potencia se montarán sobre pórticos y estructuras
metálicas a una altura adecuada según los reglamentos correspondientes, citados
en el apartado 3 de la presente obra.
Tendrán la suficiente resistencia mecánica para soportar el peso de la
aparamenta, conductores, accesorios, … y además los esfuerzos transmitidos por
el viento y los ocasionados accidentalmente por faltas de cualquier tipo.
Toda la instalación de A.T. irá a la intemperie debido a que se tiene
suficiente espacio para cubrir las grandes distancias de separación entre los
elementos bajo tensión y entre fase y tierra.
2.2.3.2.- SOLUCIÓN FINAL ADOPTADA
Como se observa en la tabla 1, el coste del equipo para el arreglo con
interruptor y medio es inferior al coste de la opción de doble juego de barras
principales y un juego de barras auxiliares.
Además, hay que añadir, que la opción de interruptor y medio conviene
más desde el punto de vista de continuidad en el servicio y que permite la misma
facilidad en la revisión de los interruptores que en el caso antes citado.
Por el contrario, el coste de la opción con interruptor y medio resulta más
caro respecto al arreglo con doble juego de barras, sin embargo, para efectuar la
revisión de cualquier interruptor es necesario desconectar la línea o el
transformador correspondiente.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
18
Finalmente, el coste del diagrama de un solo juego de barras es el más
económico, pero no ofrece las garantías necesarias de funcionamiento para los
casos de una subestación de transmisión o de interconexión, ni ofrece flexibilidad
desde los puntos de vista de operación, o de mantenimiento, del equipo instalado.
No obstante todos estos argumentos favorables al diagrama con interruptor
y medio, el hecho que el sistema de protecciones para este tipo de arreglo resulta
bastante complicado y que el sistema con doble juego de barras ofrece unas
garantías en lo referente a la continuidad del servicio, más que aceptables,
justifican la adopción del diagrama de conexiones con doble juego de barras
colectoras en el lado de alta tensión (A.T.).
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
19
2.3.- NORMAS Y REFERENCIAS
2.3.1.- DISPOSICIONES LEGALES Y NORMAS APLICADAS
- Norma:
UNE 157001
Que implica los criterios generales para la elaboración de proyectos.
ORGANISME MINISTERIO DE INDUSTRIA Y ENERGIA
TEMA Instalaciones eléctricas de alta tensión
TÍTOL R.D. 3275/1982, de 12-11, Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías deSeguridad en Centrales Eléctricas y Centros de Transformación.
DATA 01-12-1982 BOE ESPAÑA. BOE.Nº 288 UPDATE N
ÀMBIT ESPAÑA.
MODIFICA
MODIFICAT
ADAPTA
DEROGA
Núm. Fitxa 10005536 Document 10005536.pdf
ORGANISME DIRECCION GENERAL DE ENERGIA
TEMA Instalaciones eléctricas de alta tensión
TÍTOL Res.19-06-1984. Normas sobre ventilación y acceso de ciertos centros detransformación.
DATA 26-06-1984 BOE ESPAÑA. BOE.Nº 152 UPDATE N
ÀMBIT ESPAÑA.
MODIFICA
MODIFICAT
ADAPTA
DEROGA
Núm. Fitxa 10005537 Document 10005537.pdf
ORGANISME MINISTERIO DE INDUSTRIA Y ENERGIA
TEMA Instalaciones eléctricas de alta tensión
TÍTOL O. 06-07-1984 por la que se aprueban las Instrucciones Técnicas Complementariasdel Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en CentralesEléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación.
DATA 01-08-1984 BOE ESPAÑA. BOE.Nº 183 UPDATE N
ÀMBIT ESPAÑA.
MODIFICA
MODIFICAT Modificada por: O.06-07-1984, O.27-11-1987, O.23-06-1988, O.16-04-1991,O.16-05-1994, O.15-12-1995.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
20
ADAPTA
DEROGA
Núm. Fitxa 10005538 Document 10005538.pdf
ORGANISME MINISTERIO DE INDUSTRIA Y ENERGIA
TEMA Instalaciones eléctricas de alta tensión
TÍTOL O.18-10-1984 complementaria de la O.06-07-1984 que aprueba las InstruccionesComplementarias del Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías deSeguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación.
DATA 25-10-1984 BOE ESPAÑA. BOE.Nº 256 UPDATE N
ÀMBIT ESPAÑA.
MODIFICA Modifica: O.06-07-1984.
MODIFICAT
ADAPTA
DEROGA
Núm. Fitxa 10005539 Document 10005539.pdf
ORGANISME MINISTERIO DE INDUSTRIA Y ENERGIA
TEMA Instalaciones eléctricas de alta tensión
TÍTOL O.27-11-1987 por la que se actualizan las Instrucciones Técnicas ComplementariasMIE-RAT 13 y MIE-RAT 14 del Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantíasde Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación.
DATA 05-12-1987 BOE ESPAÑA. BOE.Nº 291 UPDATE N
ÀMBIT ESPAÑA.
MODIFICA Modifica: MIE-RAT 13, MIE-RAT 14.
MODIFICAT
ADAPTA
DEROGA
Núm. Fitxa 10005540 Document 10005540.pdf
ORGANISME MINISTERIO DE INDUSTRIA Y ENERGIA
TEMA Instalaciones eléctricas de alta tensión
TÍTOL Corr.err. O.27-11-1987 actualizan I.T.C. MIE-RAT 13 y MIE-RAT 14 del Reglamentosobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Centrales Eléctricas,Subestaciones y Centros de Transformación.
DATA 03-03-1988 BOE ESPAÑA. BOE.Nº 54 UPDATE N
ÀMBIT ESPAÑA.
MODIFICA Modifica: O.27-11-1987.
MODIFICAT
ADAPTA
DEROGA
Núm. Fitxa 88413 Document 88413.PDF
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
21
ORGANISME MINISTERIO DE INDUSTRIA Y ENERGIA
TEMA Instalaciones eléctricas de alta tensión
TÍTOL O. 23-06-1988 se actualizan diversas Instrucciones.Técnicas ComplementariasMIE-RAT del Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad enCentrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación.
DATA 05-07-1988 BOE ESPAÑA. BOE.Nº 160 UPDATE N
ÀMBIT ESPAÑA.
MODIFICA
MODIFICAT
ADAPTA
DEROGA
Núm. Fitxa 88898 Document 88898.PDF
ORGANISME MINISTERIO DE INDUSTRIA Y ENERGIA
TEMA Instalaciones eléctricas de alta tensión
TÍTOL Corr.err.O.23-06-1988 que actualiza diversas Instrucciones TécnicasComplementarias MIE-RAT del Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantíasde Seguridad en Centrales Eléctricas Subestaciones y Centros de Transformación.
DATA 03-10-1988 BOE ESPAÑA. BOE.Nº 237 UPDATE N
ÀMBIT ESPAÑA.
MODIFICA Modifica: O.23-06-1988.
MODIFICAT
ADAPTA
DEROGA
Núm. Fitxa 881195 Document 881195.PDF
ORGANISME MINISTERIO DE INDUSTRIA, COMERCIO Y TURISMO
TEMA Instalaciones eléctricas de alta tensión
TÍTOL O.16-04-1991 por la que se modifica el punto 3.6 de la Instrucción TécnicaComplementaria MIE-RAT 06 del Reglamento sobre Condiciones Técnicas deSeguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación.
DATA 24-04-1991 BOE ESPAÑA. BOE.Nº 98 UPDATE N
ÀMBIT ESPAÑA.
MODIFICA Modifica: Punto 3.6 de MIE-RAT 06.
MODIFICAT
ADAPTA
DEROGA
Núm. Fitxa 91 875 Document 91875.pdf
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
22
ORGANISME MINISTERIO DE INDUSTRIA Y ENERGIA
TEMA Instalaciones eléctricas de alta tensión
TÍTOL O.16-05-1994 por la que se adapta al progreso técnico la ITC MIE-RAT 02 delReglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en CentralesEléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación.
DATA 02-06-1994 BOE ESPAÑA. BOE.Nº 131 UPDATE N
ÀMBIT ESPAÑA.
MODIFICA Modifica: MIE-RAT 02.
MODIFICAT
ADAPTA
DEROGA
Núm. Fitxa 942560 Document 942560.PDF
ORGANISME MINISTERIO DE INDUSTRIA Y ENERGIA
TEMA Instalaciones eléctricas de alta tensión
TÍTOL O. 15-12-1995 por la que se adapta al progreso técnico la Instrucción TécnicaComplementaria MIE-RAT 02 del Reglamento sobre Condiciones Técnicas yGarantías de Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros deTransformación.
DATA 05-01-1996 BOE ESPAÑA. BOE.Nº 5 UPDATE N
ÀMBIT ESPAÑA.
MODIFICA Modifica: MIE-RAT 02.
MODIFICAT
ADAPTA
DEROGA
Núm. Fitxa 960058 Document 960058.PDF
ORGANISME MINISTERIO DE INDUSTRIA Y ENERGIA
TEMA Instalaciones eléctricas de alta tensión
TÍTOL Corr.err.O.15-12-1995 por la que se adapta al progreso técnico la InstrucciónTécnica Complementaria MIE-RAT 02 del Reglamento sobre Condiciones Técnicas yGarantías de Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros deTransformación.
DATA 23-02-1996 BOE ESPAÑA. BOE.Nº 47 UPDATE N
ÀMBIT ESPAÑA.
MODIFICA Modifica: O.15-12-1995.
MODIFICAT
ADAPTA
DEROGA
Núm. Fitxa 960731 Document 960731.PDF
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
23
ORGANISME MINISTERIO DE INDUSTRIA Y ENERGIA
TEMA Instalaciones eléctricas de alta tensión
TÍTOL O. 10-03-2000 modifica las Instrucciones Técnicas Complementarias MIE-RAT 01,MIE-RAT 02, MIE-RAT 06, MIE-RAT 14, MIE-RAT 15, MIE-RAT 16, MIE-RAT 17,MIE-RAT 18, MIE-RAT 19 del Reglamento sobre Condiciones Técnicas de Seguridaden Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación.
DATA 24-03-2000 BOE ESPAÑA. BOE.Nº 72 UPDATE N
ÀMBIT ESPAÑA.
MODIFICA Modifica: MIE-RAT 01, MIE-RAT 02, MIE-RAT 06, MIE-RAT 14, MIE-RAT 15, MIE-RAT16, MIE-RAT 17,MIE-RAT 18, MIE-RAT 19.
MODIFICAT
ADAPTA
DEROGA
Núm. Fitxa 20001535 Document 20001535.PDF
ORGANISME MINISTERIO DE CIENCIA Y TECNOLOGIA
TEMA Alta tensión. Centrales eléctricas, subestaciones y centros de transformación.
TÍTOL Corr.err.O.10-03-2000 de modificación de las Instrucciones TécnicasComplementarias MIE-RAT 01, MIE-RAT 02, MIE-RAT 06, MIE-RAT 14, MIE-RAT 15,MIE-RAT 16, MIE-RAT 17, MIE-RAT 18, MIE-RAT 19 del Reglamento sobreCondiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Centrales Eléctricas,Subestaciones y Centros de Transformación.
DATA 18-10-2000 BOE ESPAÑA. BOE.Nº 250 UPDATE N
ÀMBIT ESPAÑA.
MODIFICA Modifica: O.10-03-2000.
MODIFICAT
ADAPTA
DEROGA
Núm. Fitxa 20004775 Document 20004775.PDF
ORGANISME MINISTERIO DE ECONOMIA
TEMA Instalaciones eléctricas en edificios
TÍTOL R.D. 1955/2000 de 01-12 regula las actividades de transporte, distribución,comercialización, suministro y procedimientos de autorización de instalaciones deenergía eléctrica.
DATA 27-12-2000 BOE ESPAÑA. BOE.Nº 310 UPDATE N
ÀMBIT ESPAÑA.
MODIFICA
MODIFICAT
ADAPTA
DEROGA Derogaciones: Queda derogado la disposición adicional décima mediante el R.D.841/2002 por el que se regula para las instalaciones de producción de energíaeléctrica en régimen especial su incentivación en la participación en el mercado deproducción, determinadas obligaciones de información de sus previsiones deproducción, y la adquisición por los comercializadores de su energía eléctricaproducida.
Núm. Fitxa 20005933 Document 20005933.PDF
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
24
ORGANISME MINISTERIO DE ECONOMIA
TEMA Instalaciones eléctricas en edificios
TÍTOL Corr.err.R.D.1955/2000 de 01-12 que regula las actividades de transporte,distribución, comercialización, suministro y procedimientos de autorización deinstalaciones de energía eléctrica.
DATA 13-03-2001 BOE ESPAÑA. BOE.Nº 62 UPDATE N
ÀMBIT ESPAÑA.
MODIFICA Modifica: R.D.1955/2000.
MODIFICAT
ADAPTA
DEROGA
Núm. Fitxa 20011513 Document 20011513.PDF
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
25
CATALUÑA
ORGANISME DEPARTAMENT D'INDUSTRIA I ENERGIA
TEMA Instalaciones eléctricas de alta tensión
TÍTOL O. 02-02-1990 por la que se regula el procedimiento de actuación administrativa para la aplicación de los reglamentos electrónicos para alta tensión en las instalacionesprivadas.
DATA 14-03-1990 BOE CATALUNYA. DOGC.Nº 1267 UPDATE N
ÀMBIT CATALUNYA.
MODIFICA
MODIFICAT
ADAPTA
DEROGA Derogaciones: Derogado su artículo 14 por la O.02-01-1991 (DOGC 25-01-1991 y20-03-1991).
Núm. Fitxa 10005554 Document 10005554E.pdf
ORGANISME DEPARTAMENT D'INDUSTRIA, COMERÇ I TURISME
TEMA Energía eléctrica. Instalaciones de producción, transporte, distribución,comercialización y suministro
TÍTOL D.328/2001 de 04-12 establece el procedimiento aplicable para efectuar losreconocimientos periódicos de las instalaciones de producción, transformación,transporte y distribución de energía eléctrica.
DATA 18-12-2001 BOE CATALUNYA. DOGC.Nº 3536 UPDATE N
ÀMBIT CATALUNYA.
MODIFICA
MODIFICAT
ADAPTA
DEROGA Derogaciones: Queda derogado el Decreto 191/1993, de 13-07, por el que sedetermina el procedimiento aplicable para efectuar los reconocimientos periódicosde las instalaciones de producción, transformación, transporte y distribución deenergía eléctrica (DOGC.Nº 1779. 04-08-1993).
Núm. Fitxa 20016968 Document 20016968e.pdf
ORGANISME DEPARTAMENT D'INDUSTRIA, COMERÇ I TURISME
TEMA Energía eléctrica. Instalaciones de producción, transporte, distribución,comercialización y suministro
TÍTOL Corr.err.D. 328/2001 de 04-12 que establece el procedimiento aplicable paraefectuar los reconocimientos periódicos de las instalaciones de producción,transformación, transporte y distribución de energía eléctrica (DOGC 3536 de18-12-2001).
DATA 03-04-2002 BOE CATALUNYA. DOGC.Nº 3607 UPDATE N
ÀMBIT CATALUNYA.
MODIFICA Modifica: D.328/2001.
MODIFICAT
ADAPTA
DEROGANúm. Fitxa 20022573 Document 20022573e.pdf
Las correspondientes normativas están vinculadas a un archivo, con el
correspondiente texto del Real Decreto al completo, dichos archivos se
encuentran en el CD-ROM adjunto a la presente obra correspondiente.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
26
2.3.2.- BIBLIOGRAFÍA
PROTECCIONES EN LAS INSTALACIONES ELÉCTRICAS
AUTOR:
PAULINO MONTANÉ
EDITORIAL:
MARCOMBO
TEMARIO APLICABLE A LA PRESENTE OBRA:
Capítulo 2: Equipos asociados a las protecciones
Capítulo 4: Enumeración y descripción de los sistemas de protección
más usuales
Capítulo 5: Recomendaciones para la protección de instalaciones
eléctricas
Capítulo 6: Coordinación de los sistemas de protección
Capítulo 7: Etapas fundamentales para la definición, instalación y
conservación de las protecciones
ESTACIONES DE TRANSFORMACIÓN Y DISTRIBUCIÓN PROTECCION
DE SISTEMAS ELÉCTRICOS
AUTOR:
D. JOSÉ RAMÍREZ VÁZQUEZ
EDITORIAL:
EDICIONES CEAC
TEMARIO APLICABLE A LA PRESENTE OBRA:
Parte I
Capítulo 1: Fundamentos para el cálculo de corrientes de
cortocircuito
Capítulo 6: Esfuerzos provocados por las corrientes de cortocircuito
Capítulo 7: Limitación de las corrientes de cortocircuito
Parte II
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
27
Capítulo 1: Características generales de los aparatos de corte de alta
tensión.
Capítulo 2: Seccionadores de alta tensión.
Capítulo 3: Interruptores de alta tensión.
Capítulo 4: Características de funcionamiento de los disyuntores
Capítulo 5: Disyuntores en baño de aceite
Capítulo 6: Disyuntores de pequeño volumen de aceite
Capítulo 7: Disyuntores neumáticos
Capítulo 8: Disyuntores de soplado magnético
Capítulo 9: Disyuntores de hexafloruro de azufre.
Capítulo 10: Cortacircuitos fusibles
Parte III
Capítulo 1: Relés para la protección de sistemas eléctricos
Capítulo 2: Clases de protección de sistemas eléctricos
Capítulo 4: Protección de transformadores.
Capítulo 5: Protección de barras generales
Capítulo 6: Protección de redes de distribución. Conceptos Generales
Capítulo 7: Protección de redes de distribución. Sistemas de
protección por escalonamiento.
Capítulo 8: Protección de redes de distribución. Sistemas de
protección por comparación
Capítulo 9: Protección de redes de distribución. Protección contra las
puestas a tierra
Capítulo 11: Descripción de algunos tipos de relés
Capítulo 12: Relés electrónicos de protección
Capítulo 13: Sobretensiones
Capítulo 14: Protección contra sobretensiones
Capítulo 15: Pararrayos
Parte IV
Capítulo 2: Transformadores
Capítulo 3: Aparatos de medida
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
28
Capítulo 4: Conductores y elementos de conexión y montaje
Capítulo 5: Cuadros de distribución y de mando
Capítulo 6: Puesta a tierra de protección y de servicio
Capítulo 7: Instalaciones de distribución de alta tensión para
exteriores
Capítulo 9: Instalaciones prefabricadas de distribución de alta
tensión.
ANÁLISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA
AUTOR:
JOHN J. GRAINGER
WILLIAM D. STEVENSON Jr.
EDITORIAL:
MCGRAWHILL
TEMARIO APLICABLE A LA PRESENTE OBRA:
Capítulo 2: Transformadores
Capítulo 3: Fallas simétricas
Capítulo 12: Fallas asimétricas
2.3.3.- PROGRAMAS DE CÁLCULO
Programa:
Calculux interior.
Empleo:
Utilizado para el cálculo del alumbrado de interior.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
29
Programa:
Calculux área.
Empleo:
Utilizado para el cálculo del alumbrado exterior, parque de intemperie.
Programa:
Calculux viario.
Empleo:
Utilizado para el cálculo del alumbrado para el acceso al parque.
Programa:
Microsoft Project
Empleo:
Utilizado para planificación de la construcción del proyecto.
2.3.4.- PLAN DE GESTIÓN DE CALIDAD APLICADO
DURANTE LA REDACCIÓN DEL PROYECTO:
En primer lugar se ha partido de la elaboración del primer plano de
situación (plano 4.1), este plano, marcando el inicio de la presente obra, es el
plano de situación. En este plano se presenta la ubicación geográfica de la
Estación transformadora de Vila-Seca.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
30
Seguidamente se ha elaborado el plano 4.2, donde se puede apreciar el
emplazamiento concreto de la construcción. Le ha seguido el estudio de las
protecciones, predecedido de los cálculos y finalmente se ha redactados la
memoria y consecuentemente se ha completado la presente obra
Cabe citar que para la elaboración del proyecto se han seguido las
recomendaciones de la norma UNE 157001. Sobre los criterios generales para la
elaboración de proyectos. De esta manera, se ha ido elaborando la presente obra.
2.4.- DEFINICIONES Y ABREVIATURAS:
DEFINICIONES:
Aparamenta eléctrica: es el conjunto de aparatos de maniobra, de regulación,
de seguridad o de control y los accesorios de canalización utilizados en las
instalaciones eléctricas.
Aparatos de corte: elementos destinados a asegurar la continuidad o
discontinuidad de los circuitos eléctricos.
Seccionadores: aparatos utilizados para abrir o cerrar un circuito cuando no está
recorrido por una corriente, y previstos especialmente para aislar, de una red bajo
tensión, una máquina, un aparato, un conjunto de aparatos o una sección de una
línea, para que sea posible el tocarlos sin peligro. La ruptura es visible. No están
preparados para cortar corrientes.
Interruptores: aparatos destinados a interrumpir y a conectar circuitos en
condiciones normales de carga.
Interruptores seccionadores: interruptores que en posición de apertura,
responden además a las condiciones impuestas a los seccionadores.
Dsiyuntores: dispositivos destinados a interrumpir o establecer circuitos en
condiciones normales de carga, así como en las condiciones anormales que se
presentan en el caso de cortocircuitos.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
31
Corriente nominal: corresponde a la corriente que el aparato puede soportar
indefinidamente en condiciones nominales de empleo.
Poder de ruptura: de un aparato es la mayor intensidad de corriente que es
capaz de cortar en unas condiciones de empleo dadas.
Poder de conexión: es la mayor corriente que un aparato es capaz de cerrar a
una temperatura dada y en las condiciones prescritas de empleo y
funcionamiento, sin deteriorarse ni dar origen a manifestaciones externas
excesivas.
Organo de entrada: detecta las señales procedentes de una perturbación y las
convierte en señales aptas para ser recogidas por el relé de protección.
Órgano de conversión: convierte las señales procedentes del órgano de entrada,
de tal forma que puedan medirse por el órgano de entrada.
Órgano de medida: es la parte más importante del dispositivo de protección, es
el encargado de medir las señales procedentes de los órganos anteriores.
Órgano de salida: es el elemento intermediario entre el dispositivo de
protección y los órganos accionados por este dispositivo.
Órgano accionado: es la bobina de mando de laos disyuntores, que producen la
desconexión de éstos en caso de perturbación.
Corriente nominal: corriente para la que ha sido calibrado el relé.
Corriente máxima admisible: llamada también valor de sobreintensidad.
Corriente a la apertura: es el valor máximo de la intensidad que pueden cortar
los contactos de un relé, en el momento de la apertura de los mismos.
Corriente al cierre: Valor máximo de la intensidad que puede atravesar los
contactos del relé en el momento del cierre de los mismos.
Corriente de retorno: Valor de la corriente para que el relé vuelva a su posición
de reposo.
Tensión de servicio: Es la tensión para la que ha sido calibrado un aparato.
Tensión de funcionamiento: es el límite inferior del valor de la tensión que
provoca el funcionamiento del relé.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
32
Tensión permanente admisible: es el valor máxima de la tensión que puede
soportar la bobina de un relé, o los contactos del mismo, en un tiempo
especificado.
Tensión de retorno: Valor de la tensión para la que el relé vuelve a su posición
de reposo.
Potencia de consumo: es la potencia absorbida por los circuitos del relé para la
tensión de servicio y la intensidad nominal. Se expresa en vatios o en
voltamperios.
Potencia de funcionamiento: es el límite inferior del valor de la potencia, que
provoca el funcionamiento del relé.
Potencia permanente admisible: es el valor máximo de la potencia que pueden
soportar los circuitos del relé.
Potencia a la apertura: es el valor máximo de la potencia que pueden cortar los
contactos de un aparato, en el momento de la apertura de los mismos.
Potencia al cierre: Valor máximo de la potencia que pueden soportar los
contactos del relé, en el momento del cierre de los mismos.
Potencia de retorno: Valor de la potencia para la que el relé vuelve a su
posición de reposo.
Instante de excitación: Instante en que la magnitud eléctrica alcanza el valor de
funcionamiento.
Temporización: Retardo introducido voluntariamente en el tiempo de
funcionamiento de un relé.
Relé de acción instantánea: Relé sin dispositivo de retardo. Entra en acción en
el mismo instante en que la magnitud eléctrica llega a su valor de
funcionamiento.
Relé de acción diferida: entra en acción después de cierto tiempo de haber
alcanzado la magnitud eléctrica.
Relé de retardo independiente: Es el relé de acción diferida cuyo retardo es
siempre el mismo cualquiera que sea el valor de la magnitud eléctrica que
provoca el funcionamiento del relé.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
33
Relé de retardo dependiente: Es el relé de acción diferida cuyo retardo varía
con el valor de la magnitud eléctrica que provoca el funcionamiento del relé.
Calibrado: Valor de las magnitudes eléctricas marcados sobre la placa de
características, para los cuales se dimensionan las bobinas y los contactos del
relé.
Relación de retorno: Relación en tanto por ciento entre el valor de retorno de
una magnitud eléctrica y el valor de funcionamiento.
Fiabilidad: Los relés de protección protegen dispositivos cuyo valor es varias
miles de veces más elevado que el valor del relé. Por lo tanto, su fiabilidad debe
ser también varias miles de veces mayor que la del aparto o parte de la
instalación que protegen. Deben mantenerse aun para las más desfavorables
condiciones de funcionamiento, tales como el hundimiento de la tensión auxiliar
del relé a su valor mínimo, valores extremos de la corriente de cortocircuito en el
lugar del montaje, primer funcionamiento del dispositivo de protección después
de varios años sin defecto, etc..
Sensibilidad: Los relés de protección deben tener una sensibilidad tal que, bajo
reserva de un cierto margen de seguridad, su funcionamiento sea correcto para el
valor mínimo de la perturbación que pueda aparecer en el lugar del defecto. Con
este objeto, hay que tener en cuenta ciertas características de la instalación como
son, el número de máquinas en servicio, alimentación a distancia por líneas
largas o transformadores, número reducido de puntos de tierra del neutro, líneas
en paralelo, etc…
Rapidez: Como el calentamiento producido en el lugar del defecto, es decir, las
destrucciones que resultan de la transformación de la energía eléctrica en calor,
son directamente proporcionales a la duración del arco, la separación del defecto
por el relé de protección debe ser también tan rápida como sea posible.
Frecuentemente, la rapidez de los relés de protección resulta preponderante para
la obtención de un coste mínimo de cables, particularmente para los cables cuya
capacidad térmica de resistencia a los cortocircuitos es limitada. Los nuevos relés
estáticos electrónicos se caracterizan por su rapidez.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
34
Selectividad: Las características y los valores de funcionamiento de los relés
deben elegirse de forma que, aun para condiciones desfavorables, solamente
quede desconectada, o señalada, la línea o parte de la red afectada por el defecto.
Puede presentarse el caso, por ejemplo, para una saturación elevada de los
transformadores de intensidad, producida por una corriente de cortocircuito
máxima simultáneamente con una componente continua máxima de dicha
corriente. La detección correcta de la dirección del defecto situado en los
inmediatos alrededores del lugar de montaje de los relés direccionales de
potencia o de los relés de distancia, es particularmente delicada en caso de
cortocircuitos trifásicos metálicos, a causa de la desaparición total del triángulo
de tensiones. De la misma forma, para las protecciones contra las puestas a tierra
de las redes cuyo punto neutro no está aislado, una corriente capacitiva elevada,
en relación con el ángulo de error del transformador de medida puede hacer
difícil la detección no selectiva. También ciertas perturbaciones secundarias
pueden provocar una detección no selectiva.
Órganos de salida: son los elementos intermediarios entre la salida del relé y los
órganos accionados por este mismo relé, generalmente, las bobinas de mando de
los disyuntores. Engloban todos los elementos que pueden aumentar el número
de canales para las señales de desconexión y aumentar la potencia de estas
señales. Los órganos de salida clásicos son los contactos de mando o, bajo una
forma más moderna, los elementos lógicos de acoplamiento con amplificadores.
ABREVIATURAS:
E.T.: Estación transformadora
kV.: kilovoltios
MVA: megavoltamperios
A.T.: Alta tensión
R.A.T.: Reglamento Alta Tensión.
R.E.B.T.: Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión
I.T.V.: Inspección Técnica de Vehículos.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
35
2.5. REQUISITOS DE DISEÑO:
El promotor nos a descrito las bases de partida establecidas por la empresaexplotadora de la red, seleccionando en rasgos generales las condicionestécnicas la potencia de la Estación transformadora y una posible ampliación dedicha potencia.
Inclusive se nos a descrito el lugar concreto en la colocación de losarmarios de mando y control, dicha ubicación ha sido seleccionado en un lugardonde no cree molestias a los trabajadores. La ubicación correspondiente a sidodentro del edificio de mando y control.
La ubicación del edificio de mando y protección también ha sidodeterminada por el promotor, al igual que la ubicación de las baterías decondensadores y además de la situación de los transformadores auxiliares.
La situación de la estación transformadora también ha sido definida por elcliente, donde en el plano de Situación y Emplazamiento se indicancorrectamente.
El acceso a la estación estaba desde un principio ideado para facilitar almáximo las maniobras de carga y descarga de los materiales y recambios,consecuentemente se ha fijado en el lugar perpendicular al vial de acceso, siendoéste el lugar más cómodo y fácil para obtener dicha finalidad.
Los reglamentos aplicables y la legislación correspondiente a estainstalación han determinado muchas de las cotas fijada en el interior delemplazamiento, medidas de seguridad para personas y para los materiales,consiguiendo que la instalación sea segura para su explotación.
Teniendo en cuenta la posibilidad de acceso de personas a lasinstalaciones, desde un primer momento se determinó la instalación de una vallametálica que impidiese el paso a toda persona ajena a la instalación y al personalno autorizado. Instalando también en los lugares determinados para ello cartelesprohibitivos e informativos de los peligros existentes en el interior de lainstalación.
Teniendo en cuenta la interconexión con la red eléctrica nacional, estádeterminada una calidad de funcionamiento y además una continuidad delmismo, se han tenido en cuenta esta importancia a la hora de desarrollar lapresente obra en toda su plenitud. Hay que remarcar la importancia que tiene adía de hoy esta premisa, teniendo en cuenta que un corte de suministro eléctricopara un polígono o una zona de población como también para en mencionadoUniversal Estudio es muy perjudicial.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
36
2.6.- ANÁLISIS DE SOLUCIONES
2.6.1.- EVALUACIÓN DE LAS POSIBLES SOLUCIONES
a) Un solo juego de barras colectoras:
Se trata del diagrama más sencillo. En condiciones normales de operación,
todas las líneas y bancos de transformadores están conectados al único juego de
barras.
Con esta solución, en caso de operar la protección diferencial de barras,
ésta desconecta todos los interruptores, quedando la estación completamente
desenergizada. Si en la barra se instala un juego de cuchillas seccionadoras, en
caso de un fallo en las barras mencionadas queda fuera de servicio toda la
estación. Entonces se abren las cuchillas mencionadas, se deja fuera la parte
dañada y así puede trabajar la mitad de la instalación que no sufrió daños.
El mantenimiento da los interruptores se dificulta porque hay que dejar
fuera parte de la estación.
Es el arreglo que utiliza menor cantidad de equipo y, por lo tanto, es el
más económico.
b) Doble juego de barras colectoras:
El diagrama tiene como característica que la mitad de las líneas y
transformadores se conectan a un juego de barras y la otra mitad al otro juego.
Desde el punto de vista de continuidad, el arreglo no es bueno debido a
que por cada interruptor que necesite revisión se tiene que desconectar el
transformador o línea correspondiente.
La estación, en condiciones normales, se opera con el interruptor de
amarre y sus dos juegos de cuchillas en posición de cerrado, de tal manera que,
en caso de un fallo en uno de los juegos de barras, el otro sigue operando,
trabajando la estación a media capacidad, mientras se efectúan las maniobras
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
37
necesarias para librar las cuchillas de todos los circuitos de las barras dañadas,
dejando la estación conectada al juego de barras en buen estado, mientras se
reparan las barras afectadas.
Para dar mantenimiento a cada interruptor, se necesita desconectar el
circuito correspondiente, lo cual representa una desventaja para este diagrama.
c) Doble juego de barras colectoras principales y un juego de barras
auxiliares:
Cada juego de barras tiene su protección diferencial independiente para
evitar, en caso de un fallo en éstas, la desconexión total de la estación
transformadora.
Los juegos de barras principales permiten que la mitad de las líneas y
transformadores se conecten a un juego y la otra mitad al otro.
Las barras auxiliares sirven para que el interruptor comodín pueda
sustituir la operación de cualquier interruptor de circuito.
Este arreglo permite dar mantenimiento a cualquier interruptor
sustituyéndolo por el interruptor auxiliar, sin alterar la operación de la estación
transformadora.
d) Interruptor y medio:
Perfecta continuidad de servicio. Idem anterior.
En condiciones normales de operación, todos los interruptores están
cerrados, cada juego de barras tiene su propia protección diferencial y, en caso de
fallo en cualquier juego de barras, ésta desconecta todos los interruptores que
llevan energía al juego de barras afectado, sin dejar fuera de servicio ninguna
línea, ni transformados.
Se puede efectuar la reparación de cualquier interruptor en el momento
que se necesite, sin afectar la continuidad del servicio.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
38
2.6.2.- CUADRO COMPARATIVO DE LOS DISTINTOS DIAGRAMAS
DIAGRAMA VENTAJAS DESVENTAJAS COSTE
Un solo juego de barras - Coste mínimo- Continuidad de servicio deficiente- Mantenimiento deficiente
100
Doble juego de barras
- Flexibilidad aceptable- Puede aislarse cualquier barra a efectos
de mantenimiento- Facilidad en la transferencia de
servicio de una barra a otra.
- Es necesario un disyuntor de barras- Cada disyuntor dispone de 3, 4 o 5
seccionadores- El sistema de protección de barras puede
ocasionar la parara total- El fallo de un disyuntor pone fuera de servicio
a todos los circuitos conectados a esa barra.
130
Doble juego de barrascolectoras principales y unjuego de barras auxiliares
- El mantenimiento de los interruptoresno altera la operación de la instalación
- El fallo en una barra no implica ladesconexión total de la subestación
- La cantidad de interruptores y seccionadoresaumenta respecto los otros diagramas
188
Interruptor y medio
- Máxima flexibilidad de servicio- El fallo en un disyuntor pone fuera de
servicio únicamente un circuito- Todas las conexiones se efectúan con
los disyuntores- Puede ponerse fuera de servicio
cualquier barra
- Disyuntor y medio por circuito- El sistema de protecciones resulta algo
complicado, ya que el interruptor del mediodebe responder ante cualquiera de los serviciosasociados
157
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
39
2.6.3.- SOLUCIÓN ADOPTADA
Como se observa en la tabla 1, el coste del equipo para el arreglo con
interruptor y medio es inferior al coste de la opción de doble juego de barras
principales y un juego de barras auxiliares.
Además, hay que añadir, que la opción de interruptor y medio conviene
más desde el punto de vista de continuidad en el servicio y que permite la misma
facilidad en la revisión de los interruptores que en el caso antes citado.
Por el contrario, el coste de la opción con interruptor y medio resulta más
caro respecto al arreglo con doble juego de barras, sin embargo, para efectuar la
revisión de cualquier interruptor es necesario desconectar la línea o el
transformador correspondiente.
Finalmente, el coste del diagrama de un solo juego de barras es el más
económico, pero no ofrece las garantías necesarias de funcionamiento para los
casos de una estación de transmisión o de interconexión, ni ofrece flexibilidad
desde los puntos de vista de operación, o de mantenimiento, del equipo instalado.
No obstante todos estos argumentos favorables al diagrama con interruptor
y medio, el hecho que el sistema de protecciones para este tipo de arreglo resulta
bastante complicado y que el sistema con doble juego de barras ofrece unas
garantías en lo referente a la continuidad del servicio, más que aceptables,
justifican la adopción del diagrama de conexiones con doble juego de barras
colectoras en el lado de alta tensión (A.T.).
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
40
2.7.- RESULTADOS FINALES:
2.7.1.- DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN INTERIOR:
2.7.1.1.- Generalidades:
Por ser un nivel de tensión bastante menor respecto las líneas de llegada,
la distancia entre conductores y la aparamenta es menor y , por este motivo, se
tiene la instalación de 25 kV en el interior del edificio.
En el edificio estarán ubicadas la sala de cabinas, la sala de control, los
servicios y el almacén.
El suelo del edificio se mantendrá 1 m por encima del nivel de suelo del
parque de intemperie.
2.7.1.2.- Distribución interior:
a) En lo referente a la sala de control:
Se tendrán todos los cuadros de control de la E. Transformadora. Estos
cuadros son los de protección, mando y medida, y bajo tensión. Bajo el suelo y
rodeando la sala se dispondrá una zanja cubierta con placas amovibles para
distribuir los cables de mando y medida entre los elementos correspondientes.
Mediante el cuadro de baja tensión se controlará el equipo rectificador, los
circuitos de fuerza para los motores de los seccionadores y disyuntores, la
calefacción, la iluminación exterior e interior, así como los contadores de activa y
reactiva, y la protección de los distintos circuitos con interruptores
magnetotérmicos y diferenciales.
Mediante el cuadro de mando y medida se tendrá rápidamente la visión
del estado eléctrico de la Estación Transformadora, comprobando las posiciones
de cada interruptor y seccionador. Se tendrá también, la medida de todas las
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
41
magnitudes fundamentales en los diferentes puntos eléctricos, como son la
tensión, la frecuencia, la secuencia de fases, la intensidad, la potencia activa y
reactiva, y el contaje de energía activa y energía reactiva. Todo esto se contempla
con gran detalle en el plano 4.14.
En el cuadro de protecciones se tiene la totalidad de los relés de
protección, teniendo las siguientes protecciones:
Líneas de llegada: Equipo de Carrier con relé de distancia, de
sobreintensidad, reenganches y máxima y mínima frecuencia.
Acople de barras: Protección de sobreintensidad.
Alimentación a transformadores: Protección contra sobreintensidad y
diferencial en cada transformador.
Alimentación de barras de 25 kV: Protecciones de sobreintensidad
direccional, homopolar direccional, diferencial de barras de 25 kV, máxima y
mínima tensión.
Salida de líneas: Sobreintensidad, homopolar y reenganches.
Además están los relés de señalización de la protección de cuba del
transformador y los relés del neutro del zigzag para la protección hompolar de
barras de 25 kV.
b) En lo referente a la salida de cabinas:
Se tiene toda la aparamenta de 25 kV de interior, que recibe la
alimentación de los transformadores de potencia a los embarrados, y de éstos a
las líneas de salida y cabinas de reserva.
La entrada y salida de energía se hace mediante zanjas cubiertas con
placas amovibles para facilitar su revisión.
Los dos embarrados lo forman dos filas distintas, formada cada una por
sus cabinas y embarrado encima de éstas, dejando un pasillo delante y detrás de
las cabinas. Los embarrados estarán sujetos al techo mediante los aisladores de
apoyo según la forma y dimensiones calculadas; a partir de estos perfiles se dará
tensión a cada cabina.
Cada cabina estará formada principalmente por el disyuntor y además se le
adosará un habitáculo trasero con suficiente volumen para alojar los
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
42
transformadores de medida y con suficiente altura para evitar contactos con los
elementos en tensión (ver planos 4.12 y 4.13).
La disposición y dimensiones están en el plano 4.11.
En la parte frontal de las cabinas están las zanjas de baja tensión, mediante
las cuales se conectan los cuadros con los disyuntores y los transformadores de
medida.
La salida de línea a los postes de principio de línea se realizará bajo tierra
mediante conductores aislados, según se muestra en la sección transversal A-A’
del plano 4.11.
La sala tendrá ventilación natural y grandes ventanales para la iluminación
diurna.
Dispondrá de calefacción para mantener la sala a una temperatura
agradable en días fríos.
Se ubicarán puertas con suficiente altura y anchura para el transporte de
aparatos, abriéndose éstas en ambos sentidos, y teniendo una puerta en cada
extremo del pasillo que comunique la sala de control y el almacén.
En la parte posterior del edificio se instalarán los transformadores de
servicios auxiliares, cuya alimentación a 25 kV se hará bajo zanja. La salida de
baja tensión se realizará bajo zanja y hasta el interior del edificio y, a partir de
allí, mediante bandeja perforada hacia la sala de control.
c) En lo referente al almacén:
Se guardarán todos los instrumentos y accesorios de recambio, estando
totalmente prohibido utilizar la sala de cabinas como almacén.
Dispondrá de un muelle de descarga, con una puerta sobre guías de
desplazamiento horizontal, con el fin de ahorrar espacio.
d) En lo referente al edificio:
Dispondrá de dos entradas; por la primera se accederá al almacén y por la
segunda se podrá acceder directamente a la sala de control.
En un rincón adecuado se instalará una trampilla para el acceso a la parte
inferior del edificio, para poder revisar el equipo y las líneas de salida en este
tramo.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
43
2.7.2.- TRANSFORMADORES DE POTENCIA:
2.7.2.1.- Transformadores de 60 MVA:
2.7.2.1.1.- Generalidades:
Se instalarán dos transformadores de potencia trifásicos. Las unidades de
transformación serán en baño de aceite y preparadas para su servicio en
intemperie.
Su servicio continuados permitirá una potencia de 60 MVA por unidad
con una relación de transformación de 220/25 kV, a una frecuencia de 50 Hz y un
grupo de conexión Ynd11.
Se podrá regular la tensión en carga en el lado de alta tensión. Esta opción
es preferible respecto la regulación en el lado de baja tensión, debido a que su
coste disminuye en virtud de que la intensidad de corrientes es menor.
Se ha escogido el tipo de conexión Ynd11 porque algunos de los
inconvenientes que presenta, no afectan a este tipo de instalación, como es el
hecho de no tener neutro en el secundario, el no poder disponer de dos tensión y
además, dificulta la detección de fallos al no estar conectado el neutro a tierra;
esto se subsana mediante la instalación del bobinado zigzag que suministra un
neutro para las protecciones en esta parte del sistema aislado de tierra.
Los inconvenientes que sí le afectan son que si se le corta una fase en el
bobinado secundario, deja de funcionar correctamente; y la conexión del neutro
del primario a tierra, aunque nos sirve de protección para las líneas de llegada,
dan lugar a armónicos, siempre perjudiciales.
Las ventajas que han hecho que sea este tipo de conexión la escogida son
que, en desequilibrio de corrientes en las líneas conectadas al secundario en
triángulo, éste se transmite a las tres fases del primario, atenuándose de esta
forma el desequilibrio, por lo que es adecuado como reductor al final de líneas,
como en este caso concreto.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
44
2.7.2.1.2.- Descripción técnica del transformador:
Construido por la casa ABB – TRAFOSUR, cada unidad presenta las
siguientes especificaciones técnicas:
2.7.2.1.2.1.- Datos generales:
- Número de fases 3
- Frecuencia 50 Hz
- Normas C.E.I.
- Refrigeración ONAN/ONAF
- Altitud ? 1000 m (s.n.mar)
- Temperatura ambiente máxima 45ºC
- Líquido refrigerante Aceite
- Instalación Exterior
2.7.2.1.2.2.- Condiciones de funcionamiento:
a) Potencia
- Potencia nominal ONAN en A.T. 45 MVA
- Potencia nominal ONAN en B.T. 45 MVA
- Potencia nominal ONAF en A.T. 60 MVA
- Potencia nominal ONAF en B.T. 60 MVA
b) Tensiones nominales en vacío
- A.T. 220 kV
- B. T. 25 kV
c) Intensidades nominales
- A.T. 158 A
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
45
- B.T. 1386 A
d) Regulación (arrollamiento A.T.)
- Clase Carga
- Margen de regulación ? 10%
- Número de posiciones totales 8
- Campo de regulación 242 – 198 kV
e) Conexiones
- Arrollamiento de A.T. Estrella con neutro accesible
- Arrollamiento B.T. Triángulo
f) Grupo de conexiones
- A.T., B.T. Ynd11
2.7.2.1.2.3.- Características de diseño y ensayos:
a) Calentamiento
- Máximo del aceite (termómetro) 45ºC
- Medio del cobre (resistencia) 55ºC
b) Clase de aislamiento
- Línea de A.T. 245 kV
- Neutro de A.T. 245 kV
- Línea de M.T. 36 kV
c) Tensión de ensayo, impulso onda llena
- Línea de A.T. 1085 kV
- Línea de M.T. 170 kV
d) Tensión de ensayo a frecuencia industrial
- Línea de A.T. 460 kV
- Neutro de A.T. 460 kV
- Línea de M.T. 70 kV
e) Pérdidas e intensidades de vacío
- Inducción 100 %
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
46
- Pérdidas de vacío 55 kW
- Intensidad de vacío 0.72 %, Base 60 MVA
f) Pérdidas en el cobre y tensión de cortocircuito a 75 ºC
- Relación (kV) 220/25
- Base (MVA) 60
- Pérdidas (kW) 334
- Ucc% 12 %
g) Pérdidas totales a 75 ºC
- Relación (kV) % 220/25
- Base (MVA) 60
- Pérdidas (kW) 389
- Pérdidas en los ventiladores 6 kW
h) Rendimientos
- Base (MVA) 60
- Relación (kV) 220/25
h.1) Fracción de carga: ¼
- Factor de potencia: 0.8 0.9 1
- Rendimiento %: 99.37 99.44 99.5
h.2) Fracción de carga: 2/4
- Factor de potencia: 0.8 0.9 1
- Rendimiento %: 99.43 99.49 99.54
h.3) Fracción de carga: ¾
- Factor de potencia: 0.8 0.9 1
- Rendimiento %: 99.33 99.40 99.46
h.4) Fracción de carga: 4/4
- Factor de potencia: 0.8 0.9 1
- Rendimiento %: 99.19 99.28 99.35
h.5) Fracción de carga: 5/4
- Factor de potencia: 0.8 0.9 1
- Rendimiento %: 99.05 99.15 99.24
i) Coeficientes de regulación
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
47
- Base (MVA) 60
- Regulación (kV) 220/25
i.1) Fracción de carga: ¼
- Factor de potencia: 0.8 0.9 1
- Coeficiente de regulación: 1.94 1.47 0.19
i.2) Fracción de carga: 2/4
- Factor de potencia: 0.8 0.9 1
- Coeficiente de regulación: 3.93 3 0.46
i.3) Fracción de carga: ¾
- Factor de potencia: 0.8 0.9 1
- Coeficiente de regulación: 5.97 4.61 0.82
i.4) Fracción de carga: 4/4
- Factor de potencia: 0.8 0.9 1
- Coeficiente de regulación: 8.07 6.28 1.28
i.5) Fracción de carga: 5/4
- Factor de potencia: 0.8 0.9 1
- Coeficiente de regulación: 10.22 8.03 1.82
Regulación de transformación a plena carga y cos ? = 0.8? ? ? C.R. = 8.07%
a) Alimentación por M.T. 25/202.25 kV (toma central)
b) Alimentación por A.T. 220/23 kV (toma central)
j) Construcción, ensayos y tolerancias
Según normas C.E.I.
k) dimensiones y pesos aproximados
k.1) Dimensión máxima en servicio
- Longitud total 7000 mm
- Anchura total 5300 mm
- Altura total 5400 mm
- Altura desencubado 6400 mm
k.2) Dimensiones de la pieza más pesada para transporte
- Longitud 4900 mm
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
48
- Anchura 2100 mm
- Altura 3400 mm
k.3) Pesos
- Parte activa 22100 kp
- Cuba y accesorio activa 12500 kp
- Aceite activa 14000 kp
- Peso total en servicio 48600 kp
- Peso para desencubado 23500 kp
- Peso de la pieza más pesada para trans.
sin aceites 29000 kp
k.4) Condiciones de transporte previstas
Por carretera o ferrocarril y vía marítima, sin aceite, en atmósfera de gas
inerte, habiéndose de desmontar los siguientes accesorios: Conservador, bornas y
cajas de protección, equipo de refrigeración, ruedas.
2.7.2.1.3.- Detalles constructivos y accesorios
2.7.2.1.3.1.- Bornas
a) Alta tensión con neutro
- Tipo GOB – 650 – 800
- Nº de bornas Cuatro
- Clase de aislamiento 245 kV
- Nivel de aislamiento 1085 kV
- Intensidad nominal 800 A
- Línea de fuga 6700 mm
- Fabricante ABB – COMPONENT (o similar)
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
49
b) Media tensión
- Tipo DT – 20f/2000
- Nº de bornas Tres
- Clase de aislamiento 36 kV
- Nivel de aislamiento 170 kV
- Intensidad nominal 2000 A
- Línea de fuga 855 mm
- Fabricante ABB – TRAFOSUR
2.7.2.1.3.2.- Detalles constructivos y accesorios
a) Cuba y tapa
Lisas en chapa de acero reforzadas con perfiles aptas para soportar el
pleno vacío.
b) Accesorios de la cuba
- Ruedas orientables por carril de perfil normal
- Anchura de vía (caras interiores de los raíles) : 4000 mm
- Válvula de vaciado y toma de muestras
- Válvula de filtrado inferior
- Válvula de filtrado superior
- Ganchos de elevación
- Ganchos de arrastre
- Apoyos para gatos hidráulicos
- Aislantes de ruedas para protección masa-Cuba
c) Accesorios del depósito de expansión
- Indicador magnético de nivel
- Desecador de aire
- Válvula de vaciado
d) Aparatos de protección
- Relé Buchholz con contacto de alarma y disparo, válvula de
independización.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
50
- Válvula automática de alivio, de reposición automática y contacto de
alarma.
- Depósito de toma de gases desde el nivel del suelo
- Termómetro con contactos de alarma, disparo y aguja de máxima
- Termostato con contacto de alarma, disparo y accionamiento de
ventiladores.
e) Equipo de refrigeración
- 8 radiadores adosados a la cuba con válvula de independización
- 6 Moto – ventiladores
- Cabina de control del equipo de refrigeración y centralizado de cableado
de los aparatos de protección
f) Regulación
Conmutador bajo carga de ?10% en ? 4 escalones de tensión, con un total
de 9 posiciones de servicio, actuando sobre el arrollamiento de alta tensión. 5.5
kV/escalón.
- Accionamiento por motor, con mando por pulsador local y a distancia, y
manual de emergencia mediante manivela. Con indicador de posiciones local y a
distancia mediante cuadro de lámparas.
- Relé de protección del conmutador en carga tipo RS- 2001
- Relé de accionamiento automático tipo MK- 20, con dispositivo
compensador de caída de tensión en la red (LDC)
g) Otros accesorios
- Placa de características
- Placa de esquema
- Placa de firma y fábrica
h) Aceite en
- Cisternas: 14000 kp
Tipo Repsol Tensión, Univolt 54 o similar según C.E.I. publicación 296.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
51
2.7.2.2.- Transformadores de 250 KVA, 25/0.4 kV
2.7.2.2.1.- Generalidades
Para la elección del transformador se han considerado dos posibilidades:
Transformador convencional en baño de aceite o fluido de silicona y
transformador seco.
La principal ventaja que ofrece un transformador seco respecto un
transformador convencional, es que, en teoría, no requiere mantenimiento. Sin
embargo, plantea una serie de desventajas como por ejemplo:
- Coste de compra más elevado
- Reparaciones más costosas al ser los devanados encapsulados, no
pudiéndose bobinar de nuevo de forma convencional.
Se instalarán dos transformadores, para la alimentación de los servicios
auxiliares con tensiones de 220 V y 380 V, preparados para servicios en
intemperie.
En servicio continuo admitirán una potencia de 250 kVA por unidad con
una relación de transformación de 25/0,4 kV a una frecuencia de 50 Hz y un
grupo de conexión Dyn11.
La unidad está construida por la casa DIESTRE.
Todos los arrollamientos son de cobre electrolítico de alta conductividad.
El arrollamiento de baja tensión es en hélice y el conductor de forma
rectangular, aislado con papel.
El arrollamiento de alta tensión es del tipo continuo por capas y, se bobina
directamente sobre el de baja tensión, intercalando, entre ambos, una barrera
aislante con canales de refrigeración. El conductor utilizado es hilo esmaltado o
pletina recubierta con papel (opcional) y el aislamiento entre capas es de papel
aislante preimpregnado.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
52
Está de acuerdo con las normas:
UNE 20-138
y recomendaciones:
UNESA 5.201-C y 5.204-B
El líquido aislante utilizado es aceite mineral y sus características, antes de
llenado del transformador, son las correspondientes a la clase “I”, según norma
UNE 21-320/5.
Las precauciones a tomar en lo que se refiere a su instalación, son las
enunciadas en este capítulo:
- Se construirán muros de separación a ambos lados de los dos
transformadores para evitar, en caso de incendio o explosión, la proyección de
materias y la propagación del fuego hacia el segundo transformador y el resto de
la instalación.
- No se instalarán en zonas inundables
- La altitud de la instalación no debe sobrepasar los 1000 m sobre el nivel
del mar.
2.7.2.2.2.- Características eléctricas y técnicas
- Número de fases 3
- Frecuencia 50 Hz
- Normas UNE
- Recomendaciones UNESA
- Refrigeración natural en Aceite (ONAN)
Fluido de silicona (KNAN)
- Servicio continuo
- Instalación Interior o exterior
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
53
2.7.2.2.3.- Condiciones de funcionamiento
a) Potencia
- Potencia nominal en A.T. 250 kVA
- Potencia nominal en B.T. 250 kVA
b) Tensiones nominales en vacío
- Alta tensión 25 kV
- Baja tensión 0.4 kV
c) Intensidades nominales
- Alta tensión 5.77 A
- Baja tensión 360,8 A
d) Regulación
Arrollamiento A.T.
- Margen de regulación ?2.5%, ?5%
- Número de posiciones 5
- Campo de regulación 23.75 ?26.25 kV
e) Conexiones
- Arrollamiento A.T. triángulo
- Arrollamiento B.T. Estrella con neutro accesible
f) Grupo de conexión
- A.T./B.T. Dyn11
2.7.2.2.4.- Características de diseño y ensayos
a) Calentamientos
Aceite en l a parte superior 60 k
Arrollamientos:
- Medio, medido por resistencia 65 k
- Del punto más caliente (UNE 20-110) 78 k
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
54
b) Clase de aislamiento
Líquido aislante Clase I
Aislamiento de A.T. 36 kV
Aislamiento de B.T. 1.1 kV
c) Tensiones de ensayo, impulso tipo rayo (kV choque, 1,2/50?s)
Línea A.T. 170 kV
Línea B.T. 30 kV (entre arrollamiento y cuba
d) Tensión de ensayo a frecuencia industrial 850 Hz) durante 1 minuto
- Línea de A.T. 70 kVef
- Línea de B.T. 10 kVef
e) Pérdidas e intensidades de vacío
- Pérdidas en vacío 650 W
- Pérdidas en carga a 75 ºC 3500 W
- Corriente de vacío en % 2 %
f) Pérdidas globales a 75 ºC
- Pérdidas = 4150 W
g) Tensión de cortocircuito
- Ucc = 4.5 %
h) Rendimientos
- Base = 250 kVA Relación = 25/0.4 Kv
Fracción de carga: 100%
Factor de potencia 0.8 1
Temperatura 75 ºC 756 ºC
Rendimiento 97.93 98.34
i) Caída de tensión a plena carga
- Base = 250 kVA Relación = 25/0.4 kV
Factor de potencia 0.8 1
Temperatura 75 ºC 75 ºC
C.d.t. % 3.72 1.49
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
55
Relación de transformación a plena carga, cos ? = 0.8 y C.d.t.= 3.72%
- Alimentación para B.T. 0.4/24.07 kV (toma central)
- Alimentación para M.T 25/0.3851 kV (toma central)
j) Nivel de ruido
52 dB(A); valor medio según norma UNE 21-315
k) Construcción, ensayo y tolerancia
Según norma UNE
l) Dimensiones y pesos aproximados
l.1) Dimensiones máximas en servicio:
- Longitud total 1550 mm
- Anchura total 780 mm
- Altura total 1850 mm
l.2) Pesos
- Peso total en servicio 1330 kp
e) Otros accesorios
- Pasatapas
- Cambiador de tomas
- Accesorios normales
m) Observaciones
Más información detallada en el catálogo del transformador en el
documento básico anexos.
2.7.3.- Disyuntores
2.7.3.1.- Generalidades
En vista del aumento constante de la potencia de las centrales eléctricas,
los constructores de aparamenta de interrupción, se han visto obligados a mejorar
las características de ruptura de sus disyuntores a fin de protegerlos de las
elevadas potencias de cortocircuito a las que están expuestos.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
56
La técnica de los disyuntores actual permite el dispones de interruptores
de pequeño volumen y gran fiabilidad en la extinción del arco.
Se han escogido todos los interruptores en SF6 (hexafluoruro de azufre),
que es un gas pesado muy estable, inodoro, inerte, no inflamable y no tóxico.
Esto, junto con la elevada rigidez dieléctrica, su gran conductividad térmica, y a
que es uno de los gases más electronegativos, es lo que le otorga sus excelentes
propiedades dieléctricas y también, su gran poder de extinción del arco.
Esto ha llevado a realizar cámaras selladas ya que, el mantenimiento de
los contactos es nulo al no quedar residuos por el calentamiento del gas. La
estanqueidad de los disyuntores de SF6 implica una serie de ventajas, como son:
la ausencia completa de llamas y una considerable reducción del ruido producido
por una ruptura. Además, la construcción hermética elimina la posibilidad de que
aire húmedo penetra en el interior del disyuntor, con el consiguiente peligro de
condensación, que causaría corrosión y aumentaría las pérdidas superficiales de
los aisladores.
De lo anterior se deduce que las principales averías de este tipo de
interruptores son las fugas de gas, lo cual requiere apartados especiales para
detectar el punto de fuga. En un aparato bien instalado, las pérdidas de gas deben
ser inferiores al 2% anual del volumen total de gas encerrado dentro del aparato.
En los disyuntores trifásicos conviene que en la apertura de los contactos
haya una dispersión de un milisegundo entre los tres polos, es decir, que la
diferencia de tiempo entre el instante de cierre del primer polo y el instante de
cierre del último sea de un milisegundo. De esta forma conseguiremos reducir las
sobretensiones debidas a impulsos de maniobra.
Debido a las excepcionales propiedades aislantes del SF6, ha sido posible
reducir las distancias entre las partes bajo tensión y las que están a potencial de
tierra, en el interior de los tanques.
Para la elección del tipo de disyuntor, básicamente se han tenido en cuenta
los cálculos por cortocircuito:
- Corriente permanente por cortocircuito
- Capacidad de corte
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
57
- Corriente de choque
- Capacidad de cierre
así como los valores nominales:
- Máxima tensión en servicio normal
- Grado de aislamiento
- Intensidad nominal
- Ciclo nominal de reenganche
Por tanto, resumiendo, el uso del disyuntor de hexafluoruro de azufre para
la interrupción de arcos eléctricos presenta las siguientes ventajas:
- Después de la apertura de los contactos, los gases ionizados no escapan
al aire, por lo que la apertura del disyuntor no produce casi ruido.
- El SF6 es estable. Expuesto al arco se disocia en SF4, SF2 y en fluoruros
metálicos, pero al enfriarse se recombinan de nuevo en SF6.
- Una constante de tiempo, de la columna de arco, muy pequeña.
- Alta rigidez dieléctrica y una rápida recuperación del poder aislante
después de la extinción del arco.
- El circuito es cortado con una velocidad de aumento de la tensión de
recuperación excepcionalmente alta.
- Muy alta capacidad de ruptura.
- Buena conductividad térmica.
No obstante todas estas ventajas, los disyuntores de hexafluoruro de azufre
presentan también una serie de inconvenientes que se deben tener en cuenta, que
son:
- El SF6 es inodoro, incoloro e insípido, por tanto, en lugares cerrados hay
que tener en cuenta el cuidado de no existan escapes, ya que por tener mayor
densidad que el aire, lo desplaza provocando asfixia en las personas por falta de
oxígeno.
Los productos del arco son tóxicos y combinados con la humedad
producen ácido fluorhídrico que ataca la porcelana y el cemento de sellado de las
boquillas.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
58
Los principales componentes de los disyuntores de SF6, son:
- Un filtro para la eliminación de pequeñas impurezas que se desprenden
por el contacto del gas con el arco.
- Un compresor para la circulación del gas y para el relleno de los
depósitos.
- Un filtro para la eliminación de las posibles trazas de aceite en el gas.
- Una válvula de seguridad para mantener el valor de la presión dentro de
los límites correctos.
- Una serie de válvulas, instrumentos de medida y relés.
2.7.3.2.- Disyuntores de 220 kV
Se instalarán disyuntores con mando tripolar y técnica de corte en SF6 de
la casa ABB con las siguientes características técnicas:
- Tipo LTB 245 D1
- Servicio Exterior
- Frecuencia 50 Hz
- Tensión nominal 245 kV
- Nivel de aislamiento 245 kV
- Tensiones de ensayo:
- 50 Hz, 1 minuto bajo lluvia 465 kV
- Onda completa 1,2/50 ?s 1100 kV
- Línea de fuga a tierra:
- Normal 5140 mm
- Larga 6785 mm
- Línea de fuga sobre elementos de interrupción:
- Normal 4900 mm
- Larga 6420 mm
- Intensidad nominal 2500 A
- Intensidad nominal de corte 31,5 kA
- Poder de corte simétrico 7911 MVA
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
59
- Corriente de cierre 85 kA
- Capacidad de cierre 21347 MVA
- Tiempo de cierre 40 ms
- Tiempo de apertura 20 ms
- Tiempo de interrupción 40 ms
- Tiempo muerto 300 ms
- Ciclo nominal de maniobra O – 0.3 s- CO – 3 min – CO
- Soporte sobre dos columnas
- Tipo de accionamiento BLK de ABB
El disyuntor LTB es accionado por un mecanismo de resortes tensados a
motor, tipo BLK, instalado en un recinto cerrado compacto, a prueba de
salpicaduras y anticorrosivos. Se utiliza un BLK para maniobra tripolar.
A la vista del menor requerimiento de energía en el interruptor LTB, ha
sido posible introducir un mecanismo nuevo de accionamiento. El diseño está
basado en un resorte en espiral y se caracteriza por el escaso número de
componentes mecánicos, que asegura un alto grado de fiabilidad.
El resorte espiral se carga mediante un pequeño motor universal.
El diseño escogido es con mando tripolar, lo cual le hace tener una
estructura común a los tres polos, con soporte sobre dos columnas.
Cada polo constituye una unidad herméticamente cerrada que incluye, la
cámara de interrupción, el aislador soporte y la caja de mecanismos.
El polo del interruptor se llena de SF6 a una presión de 0.5 Mpa (Pabs)
para el modelo aquí indicado y funcionamiento hasta – 40 ºC.
Se dispondrá de un total de cinco disyuntores:
- Dos en las líneas de llegada (D0)
- Uno en el acople de barras (D0)
- Dos para las derivaciones a los transformadores de potencia (D1)
Los apoyos se montarán según el diseño que muestran los planos, para
mantener la altura mínima sobre el nivel de las partes en tensión según el R.C.E.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
60
2.7.3.3.- Disyuntores de 25 kV
Los disyuntores escogidos son de mando tripolar y técnica de corte en SF6
con autocompresión, de la casa MERLIN GUERIN; el disyuntor escogido
presenta las siguientes características:
- Tipo FLUARC FB4 – 36
(Denchufable)
- Servicio Interior
- Frecuencia 50 Hz
- Tensión nominal 36 kV
- Nivel de aislamiento 36 kV
- Tensiones de ensayo:
- 50 Hz, 1 min 70 kV
- Onda completa, 1,2/50 ?s 170 kV
- Intensidad nominal:
- D2: Alimentación a barras de 25 kV 2000 A
- D3: Salida de líneas 1250 A
- Corriente nominal de corte:
- D2: Alimentación a barras de 25 kV 12.5 A
- D3: Salida de líneas 16 kA
- Poder de corte simétrico
- D2: Alimentación a barras de 25 kV 1125 MVA
- D3: Salida de líneas 875 MVA
- Corriente de cierre
- D2: Alimentación a barras de25 kV 50 kA
- D3: Salida de líneas 31 kA
- Capacidad de cierre
- D2: Alimentación a barras de 25 kV 1288 MVA
- D3: Salida de líneas 2078 MVA
- Tiempo de cierre 60 ? 90 ms
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
61
- Tiempo de apertura 45 ? 65 ms
- Tiempo de corte 60 ? 80 ms
- Ciclo nominal de maniobra O – 0.3s – CO – 15s – CO
- Tipo de accionamiento GMh de MERLIN GUERIN
El disyuntor FLUARC FB4 está equipado con un mando por acumulación
de energía a resortes tipo Gmh. Dicho mando asegura al disyuntor la velocidad
de cierre y apertura independiente del operador.
En caso de ausencia de tensión, el rearme eléctrico se complementa con un
rearme manual de seguridad por medio de una palanca.
El sistema de rearme eléctrico comprende un motor que rearma
automáticamente el mando después de la conexión del aparato (tiempo de rearme
? 6 seg).
La maniobra de cierre manual se efectúa tirando de un pulsador mecánico
situado en la parte frontal.
La maniobra de apertura manual se efectúa pulsando un pulsador
mecánico situado en la parte frontal.
La maniobra de apertura eléctrica se realiza mediante disparadores
indirectos.
El diseño escogido es un aparato desenchufable.
Cada polo constituye una unidad heméticamente cerrada en la que se
incluye, la cámara de interrupción con un circuito principal, un circuito de corte,
el sistema de soplado de gas SF6, la cadena cinemática de mecanismos y el
sistema de estanqueidad.
La presión de llenado y las prestaciones del disyuntor se conservan como
mínimo durante veinte años, que corresponde con el tiempo de explotación
normal de una red normalmente perturbada. Como elemento de seguridad
dispone de un presostato por polo que da señal mediante un contacto de la
pérdida de presión por cada polo.
De disyuntores de alimentación a barras de 25 kV (D2) se instalarán
cuatro, dos por cada una de las líneas de alimentación de barras.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
62
Según la maniobra diseñada no se pueden conectar simultáneamente dos
disyuntores de la misma línea, quedando todas las línea de alimentación a barras
exclusivamente sobre la posición de una de las dos barras, es decir, tan solo
funciona uno de los dos embarrados de 25 kV, negándose la tansferencia de
energía de un embarrado a otro.
Los disyuntores sobre las carretillas de maniobra pueden adoptar las
posiciones de conectado con enclavamientos, desconectado (enchufado) y
desconectado (desenchufado). La carretilla tiene un recorrido de 30 cm hacia
fuera al desenchufar.
Se instalarán un total de 52 disyuntores (D3) de salida de líneas:
- Se dispone de 15 salidas de línea lo cual supone 30 disyuntores
- Se dispone de 2 transformadores de servios auxiliares lo cual supone 4
disyuntores
- Se dispone de 9 salidas de línea en reserva a punto para funcionar que
suponen 18 disyuntores más.
Al igual que la maniobra D2, no se pueden conectar simultáneamente dos
disyuntores de una misma línea de salida, ya que entonces se produciría
transferencia de energía de unas barras a otras, y los disyuntores no están
capacitados para soportar esta corriente; por tanto, se conectarán únicamente a las
barras que tengan tensión.
La conexión o desconexión se puede realizar desde la sala de control,
eléctricamente, o bien manualmente sobre la propia cabina.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
63
2.7.4.- Seccionadores
2.7.4.1.- Generalidades
Los seccionadores son utilizados para la separación galvánica de redes. En
estado abierto proporcionan una distancia de aislamiento visible. Los
seccionadores de dos columnas pueden utilizarse en estaciones de alta tensión
como es en este caso.
Para conectar a tierra o cortocircuitar partes desconectadas de la estación,
se pueden tener uno o dos seccionadores de puesta a tierra por polo.
Cumplen las normas nacionales y las C.E.I. 129/1984, C.E.I. 694/1980
sobre seccionadores.
2.7.4.2.- Seccionadores de 220 kV
Se instalarán seccionadores rotativos tripolares de la marca ABB, con las
siguientes características técnicas:
- Tipo SGF 245 n100
- Servicio Exterior
- Frecuencia 50 Hz
- Tensión máxima de servicio 245 kV
- Nivel de aislamiento 245 kV
- Tensiones de ensayo:
- 50 Hz, 1 min.:
- Con tierra y entre fases 465 kV
- Sobre la distancia de aislamiento 530 kV
- Onda completa, 1,2/50 ?s:
- Contra tierra y entre fases 1125 kV
- Sobre la distancia de aislamiento 1250 kV
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
64
- Intensidad nominal 1600 A
- Tensión umbral de ionización > 160 kV
- Intensidad nominal de choque 100 kA
- Intensidad nominal de corta duración (1s) 40 kA
- Tipo de accionamiento Motor universal
Se necesitan en total 12 seccionadores. Con montaje en serie de los polos
son 10 seccionadores y van montados bajo las barras tensadas. Estos
seccionadores no necesitan seccionador de puesta a tierra. Se necesitan dos por
cada línea de llegada, dos por cada línea de alimentación a transformadores dos
más para el acople de barras.
Su denominación es:
SGF 245 n 100 (Serie)
Los dos restantes son los seccionadores de las líneas de llegada. Estos sí
que necesitan seccionador de puesta a tierra y van montados en paralelo. Se
necesita uno por cada línea de llegada.
Su denominación es:
SGF 245 n E 100 (Paralelo)
Los apoyos sobre los que se apoyarán consistirán en columnas a base de
perfiles de acero, diseñadas y cimentadas para soportar los esfuerzos de
cortocircuito, y diseñadas y cimentadas para soportar los esfuerzos de
cortocircuito, y dispuestos conforme el R.C.E. en lo que a distancias y alturas se
refiere.
Como ya se ha dicho, los seccionadores de entrada de líneas dispondrán de
cuchillas de puesta a tierra, con accionamiento común tripolar y giro entre
columnas.
Está prevista en el mando las condiciones de prohibición para que no se
cierren o abran en carga los seccionadores, evitando posibles fallos en el sistema.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
65
2.7.4.3.- Seccionadores de 25 kV
Según el disyuntor escogido, se hace innecesario la utilización de
seccionadores en la instalación interior. Esta función se lleva a cabo al
desenchufar el disyuntor.
Sólo se utilizarán seccionadores de puesta a tierra en la salida de líneas,
dispuestos en el interior de las cabinas, y accionados eléctricamente desde el
cuadro de mando.
Los seccionadores a instalar son de la marca AEG y presentan las
siguientes características:
- Tipo SPTN 36
- Servicio Interior
- Frecuencia 50 Hz
- Tensión máxima de servicio 36 kV
- Nivel de aislamiento 36 kV
- Tensiones de ensayo:
- 50 Hz, 1 min:
- Contra tierra y entre fases 70 kV
- Onda completa, 1,2/50 ?s:
- Contra tierra y entre fases 170 kV
- Intensidad nominal de corta duración (1s) 10 kA
- Tipo de accionamiento Motor universal
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
66
2.7.5.- Equipos de protección
2.7.5.1.- Generalidades
En la parte de protecciones se tomarán las medidas necesarias para evitar
en lo posible accidentes, averías en los equipos e interrupciones en el servicio.
Estas medidas forman parte del diseño de los sistemas eléctricos y cubren una
amplia gama de posibilidades según sea el origen de la perturbación:
sobretensiones, subtensiones, sobrecargas y cortocircuitos.
Para la elección también se han tenido en cuenta las prescripciones del
R.C.E.
Se ha buscado fundamentalmente:
- Rapidez en eliminar la falta
- Selectividad
- Máxima seguridad
Por otra parte, se ha atendido en menor nivel a tener protecciones de
reserva con el fin de garantizar un alto grado de seguridad para el equipo y la
continuidad en el servicio.
Al diseñar la estación transformadora se ha tenido en cuenta la protección
contra los tres tipos de sobretensiones que se pueden presentar:
- Sobretensiones debidas a descargas atmosféricas
- Sobretensiones debidas a maniobras de interruptores
- Sobretensiones debidas a desequilibrios en el sistema, provocadas por
faltas a tierra o por pérdida súbita de carga.
De estos tres casos, los más importantes son los dos primeros.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
67
2.7.5.2.- Protecciones contra sobretensiones de origen
atmosférico o de tipo maniobra
De las ondas debidas a rayos, sólo llegan a la estación transformadora
aquellas cuya magnitud es inferior al nivel de aislamiento de la línea y que, por lo
tanto no alcanzan a contornear los aisladores de la instalación. Estas ondas
pueden ser de polaridad positiva o negativa, predominando estas últimas.
De las ondas debidas a la operación de interruptores, las sobretensiones
más elevadas se obtienen al efectuarse la apertura de líneas largas o cables de
potencia en vacío, apertura de corrientes de excitación de transformadores o
reactancias y, sobre todo, cuando se efectúan recierres en líneas que pueden
haber quedado cargadas a una tensión elevada, al producirse la desconexión
inicial.
2.7.5.2.1.- Equipo de 220 kV
La instalación se protegerá contra sobretensiones peligrosas para el
material, tanto si la sobretensión es de origen atmosférico como si es de tipo
maniobra.
Para este cometido se utilizan pararrayos autovalvulares que disminuyen
su resistencia a tierra conforme aumentan la tensión.
Para la elección se han tenido en cuenta los criterios dados en los
catálogos del fabricante (ABB), teniendo en cuenta si el neutro del transformador
está rígidamente unido a tierra y la impedancia característica de la línea a la cual
se conectan.
En la elección del pararrayos se ha escogido una tensión nominal
adecuada para que éste no opere con demasiada frecuencia, al estar expuesto a
una mayor posibilidad de faltas y, al mismo tiempo, para que la tensión de
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
68
operación del pararrayos no se acerque en exceso al nivel de aislamiento del
equipo por proteger, lo cual podría provocar que éste se dañara.
Según se ha calculado, se necesita un pararrayos autovalvular por fase
(tierra) de la casa ABB, denominado EXLIM-R-198-AM-245, con las siguientes
características técnicas:
- Tensión nominal 198 kV
- Corriente de descarga 10 kA
- Tensión de cebado a 50 Hz (fase-tierra) 156 kV
(270,2 kV entre fases)
- Tensión de descarga con onda de impulso 719 kV
- Tensión residual con la corriente de descarga 521 kV
- Pendiente de elevación de la tensión p = 1040 kV/ ?s
La correcta protección de un equipo altamente sensible a las
sobretensiones, como pueden ser los transformadores, depende de la distancia
entre el punto en que se sitúan los pararrayos y el punto en que se sitúa el equipo
a proteger.
Entre los principales factores que determinan la separación entre los
pararrayos y el equipo a proteger, se han considerado los siguientes:
- Magnitud y pendiente del frente de onda de tensión incidente
- Características de protección del pararrayos
- Magnitud y forma de la onda de tensión que puede resistir el
transformador
- Impedancia característica de líneas y buses.
A fin de procurar la protección de los transformadores se conectarán a
fase-tierra a menos de 28,7 metros del transformador.
Los bornes de tierra se conectarán a la red general de tierra de 220 kV.
Por otra parte, los transformadores de tensión capacitivos y los cables
guarda refuerzan esta protección, llevando a tierra las ondas de tensión.
Llevarán un cercado de protección alrededor con las dimensiones
prescritas en el R.C.E.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
69
2.7.5.2.2.- Equipo de 25 kV
Para la elección del pararrayos para el equipo de 25 kV, se han tenido en
cuenta los mismos criterios que con el equipo de 220 kV.
Se ha calculado que se necesita un pararrayos autovalvular por fase de la
casa ABB, denominado EXLIM-R-30-AV-036, con las siguientes características
técnicas:
- Tensión nominal 30 kV
- Corriente de descarga 5 kA
- Tensión de cebado a 50 Hz (fase-tierra) 24 kV
- Tensión de descarga con onda de impulso 138 kV
- Tensión residual con la corriente de descarga 77.7 kV
- Pendiente de elevación de la tensión p = 350 kV/ ?s
Se instalará una autoválvula por fase en cada una de las líneas de salida,
montadas sobre los postes de principio de línea.
2.7.5.3.- Protección diferencial del transformador
Es una protección muy selectiva en el transformador, provocando el
disparo ante cualquier tipo de cortocircuito o contacto que ocasione una
circulación de corriente dentro de su margen de actuación, es decir, la zona
comprendida entre los transformadores de intensidad. Por esto, detecta tanto
faltas internas en el transformador como faltas externas, es decir, detecta
desequilibrios entre la corriente entrante y la corriente saliente del nudo eléctrico.
Los inconvenientes que presenta son que forzosamente se tiene que limitar
su sensibilidad debido a los errores en los transformadores de intensidad; también
en este caso, a la regulación de tensión y las corrientes de vacío del
transformador conectado. Por estos motivos, se le debe dar un ajuste de
intensidad a partir de la cual debe actuar y por debajo de la cual no debe hacerlo.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
70
De todos modos, estos inconvenientes son salvables y la mayoría de los
fallos no son de un grado relevante.
El esquema de conexión está en el documento básico de planos, donde se
detalla el número de bornas de los elementos de protección.
El relé escogido es el modelo RD3T referencia 022/01 de la marca
MAYVASA.
Los contactos a tierra en el lado triángulo del transformador no serán
detectados por el relé aún estando conectados el bobinado zig-zag, ya que la
corriente circulatoria no alcanza la sensibilidad del relé diferencial.
La actuación del relé diferencial provocará la desconexión del
transformador afectado por completo, dando disparo en los disyuntores del
primario y del secundario al mismo tiempo.
El relé se alimenta con una fuente de continua entre 48 y 120V ?20% sin
polaridad específica.
Tiene tres tarjetas, una por fase, para indicar los estados del relé y detectar
los armónicos de 2º y 5º orden.
En el último módulo están los ajustes de intensidad de cada fase.
El sistema de medida es totalmente estático, lo cual garantiza una gran
precisión, durabilidad y fiabilidad.
2.7.5.4.- Protección homopolar direcciónal en las líneas de
alimentación a barras de 25 kV
2.7.5.4.1.- Generalidades
Esta protección es contra faltas a tierra.
Sirve para detectar faltas resistentes; la corriente está limitada o no existe
porque no hay retorno de corriente al no haber neutro conectado a tierra
(conexión triángulo), por lo que la protección diferencial del transformador de
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
71
potencia no es sensible a la corriente de falta o no la detecta porque no hay
derivación de corriente.
Con el bobinado zig-zag se crea un neutro artificial; la impedancia de
estos equipos es la que limita la corriente de falta.
En este caso, el lado de 220 kV está con el neutro rígidamente unido a
tierra y no hace falta esta conexión.
En el lado de 25 kV la conexión es triángulo, y una falta a tierra no se
detectará, pues no existe el neutro y no habrá retorno de corriente.
Para hacer un neutro accesible se crea un neutro artificial para poder
detectar estas faltas a tierra en un sistema aislado.
Se adoptan unas bobinas en conexión zig-zag en vez de estrella, pues
presenta mayor impedancia con el mismo número de espiras y deja pasar mejor
las corrientes homopolares, que es lo que interesa en caso de falta a tierra.
El neutro formado por las bobinas se unirá a tierra, dando así retorno a la
corriente.
Se conectarán lo más próximo posible del transformador de potencia.
El relé que se utiliza para detectar estas faltas, es un relé homopolar
específico para detectar este tipo de faltas a tierra, pues es muy sensible.
2.7.5.4.2.- Características de las bobinas zig-zag
- Potencia nominal 200 kVA
- Tensión nominal 25 kV
- Intensidad nominal 4.62 A
- Impedancia por fase 2000 ?
- Corriente circulatoria con falta monofásica 10 A
- Tensión homopolar con falta monofásica 110/? 3 V
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
72
2.7.5.4.3.- Esquema de protección
Se conectarán a través de los transformadores de tensión e intensidad.
No hace falta conectar un transformador de intensidad en el neutro del zig-
zag, el relé detecta los componentes homopolares, pues el bobinado está para
hacer circular dichas corrientes.
Se tendrá selectividad al ser direccional y así, una falta en un
transformador en paralelo no provocará el disparo en los restantes.
La relación de transformación en los transformadores de intensidad es:
rt= 1500/1 A
No se producirá disparo si hay arranque y la dirección no es correcta.
Como es una protección de reserva, el tiempo de actuación se ajusta a 0.3
seg, pues el relé diferencial tiene un tiempo fijo de 0.15 seg.
Esta protección actuará cuando estén conectados dos o más
transformadores de potencia, pues si sólo está conectado uno, no habrá corriente
homopolar de retorno.
Los transformadores de tensión de 25 kV se conectarán directamente a la
salida de los transformadores de potencia, teniendo tres transformadores de
tensión antes de los interruptores de barras; de esta forma, seguro que se pueden
detectar las faltas a tierra mediante el relé direccional homopolar.
2.7.5.5.- Protección de cuba
Esta protección controla los contactos a la masa del transformador. La
masa del transformador está conectada a tierra.
Para poder aplicar esta protección, es necesario que las ruedas del
transformador estén aisladas de tierra; se consideran que están aisladas con un
aislamiento mínimo de 25 ? .
La actuación de esta protección no significa que exista una avería, pues
cualquier contacto entre la masa de la cuba y un elemento en tensión, provocará
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
73
la actuación de dicha protección, como puede ser el caso de faltas provocadas por
animales.
Con un ajuste suficientemente bajo, se pueden detectar faltas próximas en
el interior del arrollamiento, como es el caso de la conexión estrella y una falta
próxima al neutro.
Un contacto a masa en el lado de conexión triángulo (25 kV) queda
limitado como máximo a 10 A:
In? =10 A
Un contacto a masa en el lado de conexión estrella (220 kV) queda
limitado como máximo a 364 A:
InY=364 A
Por tanto, se colocará un dispositivo de señalización que indique el paso
de corriente por la masa del transformador, de esta forma se sabrá que el
transformador ha intervenido en el contacto a tierra.
Esta protección no dará disparo, pues de ello se encargar á la protección
diferencial o la protección homopolar direccional, únicamente señaliza el
contacto a masa.
Por tanto, se conectará un transformador de intensidad en la puesta a tierra
de la masa del transformador de potencia con una relación de transformación
10/1 A.
El transformador de intensidad tendrá un núcleo para medida y no para
protección, para que así el núcleo se sature rápidamente con corrientes superiores
a 10 A, y así no reproducir los 364 A en el secundario.
El relé que señalizará la falta será un relé electrónico de sobreintensidad
monofásico a tiempo independiente de actuación instantánea en t<30 ms.
Intensidad de ajuste: 0.5 A
El tiempo de actuación no es relevante pues sólo señaliza la falta (óptico-
acústica) de que ha habido corriente a tierra.
Se tendrán zapatas aislantes bajo las ruedas para conseguir que la
protección sea eficaz.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
74
El relé será el modelo electrónico de sobreintensidad monofásico a tiempo
independientes de actuación instantáneo Ref. 007/04 de la marca MAYVASA.
2.7.5.6.- Protección de máxima y mínima tensión
2.7.5.6.1.- Características técnicas del transformador de
tensión
El transformador de tensión presenta las siguientes características técnicas:
- Relación de transformación 25/?3, 0.11/?3 kV
- Conexión del primario Estrella
- Conexión del secundario Estrella
- Potencia de precisión 30 VA
- Clase de precisión 0.2
2.7.5.6.2.- Protección de máxima tensión
Por tener una configuración poco mallada hay la posibilidad de tener
sobretensiones sostenidas; por este motivo se temporizará el disparo. Si se
sostiene la sobretensión durante más de 5 seg., el relé actúa provocando el
disparo:
Tiempo de temporización: 5 segundos
Los relés se conectarán a los transformadores de medida entre fases para
que no les afecten las sobretensiones de las fases sanas en caso de falta
monofásica, ni por el descenso de tensión en la fase afectada mientras dura la
falta.
Teniendo en cuenta que la máxima tensión de servicio es de 245 kV y 220
kV la tensión nominal, esto supones un incremento de aproximadamente un 10%
en la tensión.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
75
Por este motivo, se ajustará el máximo al 110%, tomando como referencia
de tensión nominal los 110V en el secundario del transformador de tensión:
Ajuste de máxima tensión: 110%
El relé escogido es el modelo MTA-¡T-F Ref. 004/3 de la marca
MAYVASA. Es un relé de sobre-subtensión a tiempo independiente, instantáneo
o temporizado.
Se conmuta a temporizado a 5 segundos y a máxima tensión.
2.7.5.6.3.- Protección de mínima tensión
Se admite, en general, una caída de tensión de un 10% para tener un
funcionamiento normal en los aparatos conectados a la red.
Esto supone que, si la Un=25kV, la mínima tensión será de 22,5 kV.
El ajuste de mínima tensión será de un 90% de la tensión nominal:
Ajuste de mínima tensión: 90%
Se temporiza la subtensión a 2 seg. para permitir a los dispositivos
reguladores la corrección de la tensión:
Tiempo de temporización: 2 segundos
La tensión de ref. serán los 110 V del secundario del transformador de
tensión.
El relé escogido es el mismo que para máxima tensión. En este caso se
conmuta a temporizado 2 segundos y mínima tensión.
Se tendrá un duplicado para tener ambas protecciones.
El relé es el modelo MTA-¡T-F, Ref. 004/3 de la marca MAYVASA.
2.7.5.7.- Protección diferencial de barras
Los embarrados son puntos de gran concentración de energía, por lo que,
cualquier defecto que se produzca, puede comportar graves consecuencias, tanto
en el deterioro de la instalación como en la continuidad en el servicio.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
76
Como cualquier elemento eléctrico, también las barras necesitan un
elemento de protección.
El sistema más utilizado es la protección diferencial de barras.
Cualquier defecto trifásico o bifásico dentro de su zona, será detectado por
esta protección.
La protección diferencial de barras consta de un relé al cual se conectan
los secundarios de los transformadores de intensidad de todas las posiciones
conectadas a la barra.
Todos los transformadores de intensidad deben tener la misma relación de
transformación para que las corrientes que lleguen al relé sean iguales en
condiciones normales de servicio.
Al comportarse las barras como un nudo eléctrico de corrientes, la suma
de intensidades que entran debe ser igual a la suma de intensidades que salen.
Como toda protección diferencial, una falta fuera de zona no le afecta.
El relé se ajusta a la menor toma que son 0.5 A, la más sensible y la
inmediata superior en la escala.
El relé adoptado es un relé electrónico monofásico de sobreintensidad con
disparo instantáneo, t<30 ms, de la marca MAYVASA MIA.1 Ref. 007/04.
El esquema multifilar se hará con montajes monofásicos, cada uno con su
fase homóloga, teniendo así tres relés independientes.
Con este esquema no se detectarán las faltas monofásicas a tierra, pues
están limitadas a 10 A por bobinas zig-zag, lo cual da, en caso de estar los dos
transformadores conectados, un total de 20 A, que en el secundario del
transformador de intensidad da 13.33 mA, intensidad que no provoca la
actuación del relé, ajustado a 0.5 A.
2.7.5.8.- Protección homopolar para las líneas de salida
Con esta protección se detectan las faltas a tierra monofásicas en las líneas
de salida.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
77
Para este cometido se ha escogido el relé electrónico de corriente
homopolar que circula por el zig-zag.
Detectará si hay una fase cortada; si hay consumos trifásicos y alguno de
ellos bifásicos, provocará el mismo efecto, así como si hay diferencia de
corrientes de una fase respecto de las otras.
La protección será de un relé por salida. De esta forma se tendrá una
rápida visualización de la línea afectada.
La instalación del transformador de intensidad toroidal se hará en la salida
subterránea en la botella terminal tal como nos muestra el correspondiente
catálogo.
El relé actúa cuando detecta una corriente por encima de la de ajuste y su
duración es superior a 100 ms, con el fin de evitar el disparo por transitorios.
Entonces activa una alarma mediante un contacto y dispara la posición de la
línea, con los correspondientes reenganches.
El relé de corriente homopolar tendrá las siguientes características y
ajustes:
- Núcleo tórico
- Relación de transformación 10/1 A
- Potencia de precisión 2.5 VA
- Clase de precisión 0.5
- Nivel de aislamiento 36 kV
- Diámetro útil 145 mm
- Relé: Dial con los números cambiados del 0.3 al 1.2
El ajuste de intensidad será de 0.6 A
El relé será electrónico de corriente homopolar de la marca MAYVASA
Ref. 006/2
Necesitará un cable apantallado para la conexión entre los transformadores
de intensidad y el relé alojado en el armario.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
78
2.7.5.9.- Protección de máxima y mínima frecuencia
Las bajadas de frecuencia a menos de 49 Hz son frecuentes, más de una
por año, según las estadísticas. Ante esta situación, hay que tomar medidas para
que no degenere hasta 48 Hz o menos, lo cual provocaría una pérdida de
estabilidad en el sistema.
Esto se debe al déficit de generación de energía y, como último recurso, se
equilibra desconectando cargas, después de haber agotado todos los recursos
normales.
La separación de cargas empieza cuando la frecuencia baja de 49 Hz,
teniendo cuatro escalones de disparo según el plan nacional. Estos son: 49, 48.7,
48.4 y 48 Hz.
En esta central se escoge el escalón de 48.7 Hz, pues se trata de un
consumo importante a mantener, pero también importante de no mantener si no
se recupera la estabilidad.
El relé de frecuencia cumplirá con las siguientes características:
- Frecuencia de disparo 48.7 y 51.3 Hz (? 2.6 %)
- Tiempo de disparo t<0.2s
y no se puede superar (el tiempo viene impuesto por el plan nacional de
separación de cargas).
- Frecuencia nominal 50 Hz.
El relé de frecuencia dispara todos los disyuntores de las líneas de
interconexión de barras, con el fin de separar la estación de la red nacional, sin
reenganche en el disparo.
El relé es un relé de máxima y mínima frecuencia de la marca
MAYVASA Ref. 010/1, ajustado con valores fijos internamente a ?2.5% de la
frecuencia nominal.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
79
2.7.5.10.- Protección de sobreintensidad
Para la protección de sobreintensidad, se han tenido en cuenta los
siguientes criterios:
- La corriente nominal del punto de la instalación que se desea proteger.
- La corriente secundaria del transformador de intensidad, teniendo en
cuenta los posibles errores en el valor de la relación de transformación.
- Errores de margen en la corriente de arranque del relé.
Con estos datos, se ha hecho para cada caso, un cálculo por sobrecarga,
del cual se ha obtenido la curva del relé más conveniente y también su ajuste.
Con todo esto, se hace una comprobación del tiempo de actuación en el
caso del cortocircuito más desfavorable para el punto a proteger.
En los tiempos de arranque influye la tensión que tenga en aquel momento
la red, pues si se trata de una sobrecarga, la tensión tendrá un valor muy cercano
al nominal; no obstante, si se trata de un cortocircuito, la tensión será menor
respecto la nominal y entonces, en el relé, el tiempo de arranque se reducirá en
función de la tensión real en aquel momento. Con esto se distingue entre
cortocircuitos y sobrecargas.
En las líneas de salida:
Se ha escogido un relé de sobreintensidad trifásico con frenado por tensión
RS3-F de la marca MAYVASA, Ref. 007/9.
Sus ajustes son:
- Factor de la carátula: X2
- Toma: 2.45
- Curva: 6
Esta protección actuará sobre el disyuntor conectado a esa línea (D3).
En la línea de alimentación a barras de 25 kV:
Se ha escogido una protección de sobreintensidad direccional. Es muy
difícil que ocurra un cortocircuito en el tramo que protege, pues éste es muy
corto tanto en su parte en la intemperie como en su parte subterránea, pero un
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
80
cortocircuito en esa zona sin esta protección, dejaría la estación fuera de servicio.
Con esta protección únicamente se desconectará el transformador afectado,
teniendo continuidad en el servicio gracias al segundo transformador.
El relé debe ser direccional para que sólo aísle el tramo afectado y, en caso
de que haya un transformador conectado en paralelo, no provoque también su
disparo por la corriente de retorno. Con esto, se consigue una buena selectividad
aislando el tramo afectado.
Por estar el elemento direccional orientado eléctricamente hacia el
transformador, no actuará por sobrecargas, sólo lo hará debido a cortocircuitos en
el tramo afectado como consecuencia de la corriente de retorno. Si únicamente
está conectado uno de los dos transformadores, esta protección no actuará,
quedando protegido en este caso, por el relé de sobreintensidad del primario del
transformador.
Se han tenido en cuanta los mismos criterios que en el caso de la
protección de sobreintensidad normal.
Se ha escogido el relé de sobreintensidad trifásico direccional de la marca
MAYVASA Ref. 011/3
Sus ajustes son:
- Factor de carátula: X2
- Ajustes amperios: 2.3
- Fases (R, S, T): Curva: 1
- Característica interna: extremadamente inversa
- Ángulo interno: 45º capacitivos
Esta protección da disparo simultáneo a los disyuntores que protegen al
transformador (D1 y D2).
No habrá simultaneidad de tiempos con las líneas de salida, pues no se
relacionan, pero sí con la de la alimentación a transformadores, con el fin de que
no actúe hasta que no haya actuado ésta.
En las derivaciones a los transformadores (en el lado de 220 kV) :
Esta protección de sobreintensidad, con frenado por tensión, como en las
líneas de salida, se ajustará a los criterios ya expuestos.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
81
Se ha calculado la curva más conveniente y el ajuste de intensidad para
tener selectividad de tiempos con las líneas de salida y la protección de
sobreintensidad direccional.
Se atenderá el arranque de estas protecciones en caso de sobrecarga para
saber cuando hay que conectar otro transformador en paralelo; para ello se
provocará una señal acústica de la sobrecarga del transformador, para que el
operario conecte la unidad de transformación en paralelo.
Se ha comprobado, caso por caso, la selectividad de tiempos entre las
líneas de salida y esta protección en caso de cortocircuito, siendo satisfactorio en
todos los casos.
El relé es del mismo tipo que el de las líneas de salida, relé de
sobreintensidad trifásico con frenado por tensión RS3-F de la marca
MAYVASA, Ref. 007/9, y su ajuste es:
- Factor de carátula: X2
- Toma: 2.1
- Curva: 6
En el remonte de barras:
Tiene esta protección porque cuando se conecten las dos líneas en
paralelo, el paso de corriente de unas barras a otras, quede controlado.
El relé escogido es de sobreintensidad trifásico con frenado por tensión
RS3-F de la marca MAYVASA Ref. 007/9.
Se analiza de la misma manera que en el caso anterior y se comprueba que
haya una adecuada selectividad de tiempos en caso de cortocircuitos.
Su ajuste es:
- Factor de carátula: X2
- Toma: 2.1
- Curva: 8
En las líneas de llegada:
Se plantea la cuestión de los reengaches, pues también actuarán en caso de
sobrecargas, lo cual no es deseable. Se ha realizado un bloqueo mediante un
temporizador a 3 segundos, que es el tiempo máximo de duración de un
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
82
cortocircuito. Si se sobrepasan estos 3 segundos en el tiempo de disparo, indica
que se trata de una sobrecarga y no habrá reenganche, pero sí disparo por
sobrecarga. Esta orden de NO reenganche se acciona con la señal de disparo
temporizado del relé de sobreintensidad. Por tanto, los reengaches únicamente
funcionarán con los cortocircuitos mediante el Carrier y el disparo instantáneo
del relé de sobreintensidad.
Al ser los cálculos iguales que en el caso del remonte de barras en cuanto
a tiempos, se introducirá un poco más de retardo mediante la curva de tiempos.
Su ajuste es:
- Factor de carátula: X2
- toma: 2.1
- Curva: 9
El relé escogido es de sobreintensidad trifásico con frenado por tensión
RS3-F de la marca MAYVASA Ref. 007/9, y disparará el disyuntor de su línea.
2.7.5.11.- Interconexión de las líneas de llegada
La interconexión de las líneas de llegada se realiza a través del módulo de
acople de barras de 220 kV.
Aunque provengan las dos líneas de la misma estación de interconexión,
no se sabe si los principios de línea están acoplados, y por tanto, si existe un
sincronismo entre las fases homólogas.
La maniobra de acople se realiza para rentabilizar la instalación,
reduciendo las pérdidas por calor en las líneas, al estar conectadas en paralelo. A
la vez, se cuenta con la ventaja de tener un servicio continuo, pues si una de las
líneas se avería, la otra puede suministrar la plena potencia de la instalación.
Para realizar la maniobra de acoplamiento en paralelo, se deben dar cuatro
condiciones:
- Igualdad de frecuencia.
- Igualdad de tensión.
- Igualdad de fases.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
83
- Oposición de fases.
La igualdad de frecuencia se comprueba con los frecuencímetros del
panel.
La igualdad de tensiones, en módulo, se comprueba con los voltímetros
del panel.
La identidad de fases está asegurada por la presencia física del interruptor
de acople. Se tiene, también, un sincronoscópio para comprobar la secuencia de
fases de cada línea.
La oposición de fases se comprueba con el método de lámparas Siemens,
que consta de dos lámparas encendidas y una apagada.
Los elementos de control son:
- Relés de máxima tensión
- Temporizador
Ambos elementos de control están en serie, por lo que, se necesita el
permiso de ambos para la conexión.
El relé de máxima tensión comprueba la oposición de fases, evitando así
falsas conexiones debidas a un error en la maniobra.
El temporizador se conectará cuando el relé de máxima tensión dé
permiso. Entonces contará el tiempo ajustado, conectando automáticamente el
disyuntor una vez transcurrido ese tiempo. Con esto, se pretende que la igualdad
de tensiones sea sostenida a lo largo del tiempo, evitando así, ondas de larga
duración debido al desfase de tensiones.
Hay que decir, que se podrán o no conectar en paralelo. Si una de ellas
está sin tensión, el relé no permitirá el acoplamiento.
Si por cualquier motivo no se cumple alguna de las condiciones anteriores,
no se podrá hacer nada para subsanarlo, pues las líneas no están bajo el control de
esta instalación y no disponen de ningún elemento regulador (depende de las
centrales de energía) funcionando sólo una línea, y en caso de fallo, entraría la
otra en funcionamiento.
El relé de control es un relé de tensión, modelo MTA-1T-F, de la marca
MAYVASA, y el relé temporizador es el modelo TP-1, de la misma marca.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
84
El relé de sincronismo es el modelo MTA-1T-F monofásico y, por lo
tanto, se necesitarán tres relés para la maniobra de sincronización.
Este relé es de máxima o mínima tensión, temporizado o instantáneo.
Se utiliza por su amplio margen de regulación de tensión.
Se hace un uso especial de este relé, pues su uso más común no es éste.
La máxima diferencia de tensión entre una línea en vacío (245kV) y una a
plena carga (220kV) es de un 10%. Con este dato, se conmuta el relé a máxima
tensión a un valor de un 10%. Con esto, cuando se sobrepase el 10 % de la Un en
diferencia de tensiones, el relé actuará, conmutando sus contactos.
Se dará el tiempo máximo para que esta diferencia sea constante: 10s.
- Ajuste de tensión 10%
- Ajuste de tiempos 10 s (posición 10 X 1s)
- Posición de tiempos Temporizado
- Posición de tensiones Máxima tensión.
- Factor de tensiones X 1s (bajo pedido)
Se utilizará el conmutador de señal (17,18,6)
Si se permite la maniobra, el relé no actuará, dejando el contacto (17,18)
cerrado, dando paso al temporizador si las otras fases están en condiciones de
acoplarse.
Si no se permite la maniobra, el relé actuará, conmutando a los 10 seg a la
posición (6,18), lo cual dejará una señal y se dejará de alimentar al circuito de
conexión.
El temporizador se ajustará a dos minutos, después de los cuales, dará el
permiso de conexión al disyuntor:
Tiempo de ajuste: 2 min.
Durante todo este tiempo, se tendrá la igualdad de tensiones sostenida.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
85
2.7.5.12.- Reenganches
Los reenganches de las líneas de alta tensión son necesarios porque según
las estadísticas, un alto porcentaje de defectos en las líneas, son faltas
monofásicas y, lo más importante, son de naturaleza transitoria, lo que permite
un reenganche rápido de la parte afectada, pudiéndose poner en servicio
satisfactoriamente.
Para el reenganche de las líneas de entrada a 220 kV y de las líneas de
distribución a 25 kV, se adoptan reenganchadores RRA-3F de la marca
MAYVASA.
2.7.6.- Transformadores de medida y protección
2.7.6.1.- Generalidades
Con objeto de disminuir el coste y el peligro de las altas tensiones dentro
de los tableros de control y protección, se dispone de estos dispositivos
electromagnéticos, que presentan, a escala muy reducida, las grandes magnitudes
de corriente o de tensión de los diferentes circuitos de la estación receptora.
Los transformadores escogidos realizan las funciones de medición y
protección simultáneamente; por este motivo, poseen un circuito con el núcleo de
alta precisión para los circuitos de medición y uno o dos circuitos más, con sus
núcleos adecuados, para los circuitos de protección.
Los transformadores de medida y protección se han escogido según los
siguientes criterios:
- Cumplimiento de las normas UNE 21088
- Máximo grado de precisión y fiabilidad
- grado de aislamiento
- Fácil instalación
- Economía.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
86
2.7.6.2.- Transformadores de intensidad
Son aparatos en los que la corriente secundaria, dentro de las condiciones
normales de operación, es prácticamente proporcional a la corriente primaria,
aunque ligeramente desfasada. Desarrollan dos tipos de función: transformar la
corriente y aislar los instrumentos de protección y medición conectados a los
circuitos de alta tensión.
Los transformadores de intensidad se conectan con el primario en serie
con el circuito por controlar y el secundario en serie con las bobinas de corriente
de los aparatos de medición y de protección que requieran ser energizados.
a) Líneas de llegada:
Se instalarán tres transformadores de intensidad en la futura línea de
llegada, uno por fase, de la marca ABB, de las siguientes características técnicas:
- Tipo IMBD-245
- Servicio Exterior
- Aislamiento Aceite – porcelana
- Conexión de los secundarios Estrella
- Relación de transformación 400/5-5 A
- Número de núcleos necesarios 2
- Nivel de aislamiento 245 kV
- Potencia de precisión 40 VA, 40 VA
- Grado de precisión 5P20, 5P20
- Sobredimensionado del núcleo 30%, 30 %
- Corriente máxima de corta duración 22 kA
- Corriente máxima de choque 55 kA
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
87
b) Acople de barras:
Se instalarán tres transformadores de intensidad en cada módulo, uno por
fase, de la marca ABB, de las siguientes características técnicas:
- Tipo IMBD-245
- Servicio Exterior
- Aislamiento Aceite – Porcelana
- Conexión de los secundario Estrella
- Relación de transformación 400/5 A
- Número de núcleos necesarios 1
- Nivel de aislamiento 245 kV
- Potencia de precisión 40 VA
- Grado de precisión 5P20
- Sobredimensionado del núcleo 30%
- Corriente máxima de corta duración 22 kA
- Corriente máxima de choque 55 kA
c) Líneas de alimentación a transformadores (220 kV)
Se instalarán tres transformadores de intensidad por cada línea adicional,
uno por fase, de la marca ABB, de las siguientes características técnicas:
- Tipo IMBD-245
- Servicio Exterior
- Aislamiento Aceite – Porcelana
- Conexión de los secundario Estrella
- Relación de transformación 200/5-5-5 A
- Número de núcleos necesarios 3
- Nivel de aislamiento 245 kV
- Potencia de precisión 10 VA,7.5 VA, 15 VA
- Grado de precisión 0.5, 5P20, 5P20
- Sobredimensionado del núcleo 0%, 30%, 50%
- Corriente máxima de corta duración 22 kA
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
88
- Corriente máxima de choque 55 kA
d) Línea de alimentación a barras:
d.1) Transformadores de rt=1500/5 A
Se instalarán en el secundario de transformador de potencia, es decir, en
las cabinas de alimentación de barras. Se instalarán tres transformadores de
intensidad por cada línea adicional, uno por fase, de la marca ARTECHE, de las
siguientes características técnicas:
- Tipo ACH-36
- Modelo Soporte
- Servicio Interior
- Aislamiento Resina seca
- Conexión de los secundario Estrella
- Relación de transformación 1500/5-5-5 A
- Número de núcleos necesarios 3
- Nivel de aislamiento 36 kV
- Potencia de precisión 10 VA,10 VA, 10 VA
- Grado de precisión 0.5, 5P10, 5P10
- Sobredimensionado del núcleo 0%, 30%, 30%
- Corriente máxima de corta duración 150 kA
- Corriente máxima de choque 150 kA
d.2) Transformadores de rt = 1500/1 A
Se instalarán en el secundario de transformador de potencia, es decir, en
las cabinas de alimentación de barras. Se instalarán tres transformadores de
intensidad por cada línea adicional, uno por fase, de la marca ARTECHE, de las
siguientes características técnicas:
- Tipo ACH-36
- Modelo Soporte
- Servicio Interior
- Aislamiento Resina seca
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
89
- Conexión de los secundario 1º) Los 3 paralelo
2º) Paralelo fases homólogas
- Relación de transformación 1500/1-1 A
- Número de núcleos necesarios 2
- Nivel de aislamiento 36 kV
- Potencia de precisión 2.5 VA,2.5 VA
- Grado de precisión 5P10, 5P10
- Sobredimensionado del núcleo 30%, 30%
- Corriente máxima de corta duración 150 kA
- Corriente máxima de choque 150 kA
e) Salida de líneas:
e.1) Transformadores de rt = 200/5 A
Se instalarán tres transformadores de intensidad por cada línea de salida
adicional, uno por fase, en el interior de las cabinas de salida de líneas, de la
marca ARTECHE, de las siguientes características técnicas:
- Tipo ACH-36
- Modelo Soporte
- Servicio Interior
- Aislamiento Resina seca
- Conexión de los secundario 1º) Los 3 paralelo
2º) Paralelo fases homólogas
- Relación de transformación 200/5-5 A
- Número de núcleos necesarios 2
- Nivel de aislamiento 36 kV
- Potencia de precisión 10 VA,50 VA
- Grado de precisión 0.5, 5P10
- Sobredimensionado del núcleo 0%, 30%
- Corriente máxima de corta duración 150 kA
- Corriente máxima de choque 150 kA
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
90
e.2) Transformadores de rt= 1500/1 A
Se instalarán tres transformadores de intensidad por cada línea de salida
adicional, uno por fase, de la marca ARTECHE, en el interior de las cabinas de
salida de líneas, de las siguientes características técnicas:
- Tipo ACH-36
- Modelo Soporte
- Servicio Interior
- Aislamiento Resina seca
- Conexión de los secundario Paralelo fases homólogas
- Relación de transformación 1500/1 A
- Número de núcleos necesarios 1
- Nivel de aislamiento 36 kV
- Potencia de precisión 2.5 VA
- Grado de precisión 5P10
- Sobredimensionado del núcleo 30%
- Corriente máxima de corta duración 150 kA
- Corriente máxima de choque 150 kA
f) Neutro del zig-zag:
Para la protección contra faltas a tierra en barras, se necesita detectar la
corriente circulatoria en el bobinado zig-zag, lo cual se realiza mediante este
transformador en el neutro. Será de la marca ARTECHE, con las siguientes
características técnicas:
- Tipo ACH-36
- Modelo Soporte
- Servicio Interior
- Aislamiento Resina seca
- Conexión de los secundario Paralelo fases homólogas
- Relación de transformación 10/5 A
- Número de núcleos necesarios 1
- Nivel de aislamiento 36 kV
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
91
- Potencia de precisión 30 VA
- Grado de precisión 5P10
- Sobredimensionado del núcleo 30%
- Corriente máxima de corta duración 150 kA
- Corriente máxima de choque 150 kA
No está afectado por la corriente de cortocircuito de fases.
Estará dispuesto en un armario, pues se situará a la intemperie junto al
bobinado zig-zag, que lo protegerá contra las inclemencias atmosféricas.
G) Protección de cuba:
Se ha escogido un transformador toroidal con el fin de evitar tensiones de
contacto peligrosas ya que si, accidentalmente, se pone la cuba en tensión, el
transformador de tensión deberá tener un aislamiento propio del lado del
transformador de potencia de alta tensión. Con un transformador toroidal se tiene
menor aislamiento, pues no hay contacto eléctrico con la masa del transformador.
El transformador las siguientes características técnicas:
- Tipo AVD-36
- Modelo Pasamuros sin barra
- Servicio Interior
- Aislamiento Resina seca
- Conexión de los secundario Paralelo fases homólogas
- Relación de transformación 10/1 A
- Número de núcleos necesarios 1
- Nivel de aislamiento 36 kV
- Potencia de precisión 2.5 VA
- Grado de precisión 0.5, para medida
- Sobredimensionado del núcleo 0%
- Corriente máxima de corta duración Prácticamente ilimitada
- Corriente máxima de choque Prácticamente ilimitada
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
92
h) Protección homopolar de las líneas de salida:
Será un transformador de intensidad con núcleo tórico para poder abrazar
los tres conductores de la línea de salida.
El transformador va junto con el equipo homopolar de la casa MAYVAS.
Será un núcleo para que se sature rápidamente ante corrientes elevadas y
así no dañar el secundario del transformador ni el relé.
El transformador presenta las siguientes características ténicas:
- Tipo AVD-36
- Modelo Pasamuros sin barra
- Servicio Interior
- Aislamiento Resina seca
- Conexión de los secundario Paralelo fases homólogas
- Relación de transformación 10/1 A
- Número de núcleos necesarios 1
- Nivel de aislamiento 36 kV
- Potencia de precisión 2.5 VA
- Grado de precisión 0.5, para medida
- Sobredimensionado del núcleo 0%
- Corriente máxima de corta duración Prácticamente ilimitada
- Corriente máxima de choque Prácticamente ilimitada
El modelo aquí detallado es de la marca ARTECHE, por si no se consigue
de la casa MAYVASA, pues el que viene con el equipo no tiene las mismas
características.
El conductor hasta el relé debe ser apantallado.
Todas las salidas de los conductores de los transformadores de intensidad,
pasarán a través de cajas cortocircuitadoras, las cuales pondrán a éstos a tierra en
caso de tener que desconectar la carga correspondiente.
Estos equipos dispondrán también de una caja de ensayo para los controles
y medidas.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
93
2.7.6.3.- Transformadores de tensión
Son aparatos en los que la tensión secundaria, dentro de las condiciones
normales de operación, es prácticamente proporcional a la tensión primaria,
aunque ligeramente desfasada. Desarrollan dos tipos de función: transformar la
tensión y aislar los instrumentos de protección y medición conectados a los
circuitos de alta tensión.
Los transformadores de tensión se conectan con el primario en paralelo
con el circuito por controlar y el secundario en paralelo con las bobinas de
tensión de los aparatos de medición y de protección que requieran ser
energizados.
a) Líneas de llegada:
Se instalarán tres transformadores de tensión en la futura línea de llegada,
uno por fase, de la marca ABB, de las siguientes características:
- Tipo CPDE 245-N-C
- Modelo Capacitivo
- Servicio Exterior
- Aislamiento Acetire-porcelana
- Conexión primario/secundario Estrella/Estrella
- Tensión nominal primaria 220/? 3 kV
- Tensión nominal secundaria 0.11/?3 kV
- Número de núcleos necesarios 1
- Nivel de aislamiento 245 kV
- Potencia de precisión 140 VA
- Grado de precisión 0.2
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
94
b) Barras generales (220 kV):
Se instalarán tres transformadores de tensión en cada módulo del
embarrado de 220 kV, uno por fase, de la marca ABB, de las siguientes
características técnicas:
- Tipo CPDE 245-N-C
- Modelo Capacitivo
- Servicio Exterior
- Aislamiento Acetire-porcelana
- Conexión primario/secundario Estrella/Estrella-Estrella
- Tensión nominal primaria 220/? 3 kV
- Tensión nominal secundaria 0.11/?3 kV
- Número de núcleos necesarios 2
- Nivel de aislamiento 245 kV
- Potencia de precisión 140 VA – 140 VA
- Grado de precisión 0.2, 0.2
c) Líneas de alimentación a barras (25 kV)
Se instalarán tres transformadores de tensión por cada línea adicional, uno
por fase, de la marca ARTECHE, de las siguientes características técnicas:
- Tipo UCP - 36
- Modelo Capacitivo
- Servicio Interior
- Aislamiento Resina seca
- Conexión primario/secundario Estrella/Estrella-Serie
- Tensión nominal primaria 25/?3 kV
- Tensión nominal secundaria 0.11/?3 kV
- Número de núcleos necesarios 2
- Nivel de aislamiento 245 kV
- Potencia de precisión 30 VA- 30 VA
- Grado de precisión 0.2, 0.2
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
95
d) Embarrados de 25 kV
Por cada embarrado se tendrán tres transformadores, uno por fase, de la
marca ARTECHE, de las siguientes características técnicas:
- Tipo UCP-36
- Modelo Capacitivo
- Servicio Interior
- Aislamiento Resina seca
- Conexión primario/secundario Estrella/Estrella
- Tensión nominal primaria 25/?3 kV
- Tensión nominal secundaria 0.11/?3 kV
- Número de núcleos necesarios 1
- Nivel de aislamiento 245 kV
- Potencia de precisión 300 VA
- Grado de precisión 1
Todas las salidas de los transformadores de tensión pasarán por su
correspondiente caja de seccionador fusible, estando éste último calibrado de
acuerdo con la carga nominal en cada caso.
Estos equipos dispondrán también de una caja de ensayo para los controles
y medidas.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
96
2.7.7.- Red de tierras
2.7.7.1.- Generalidades
Las redes de tierra cumplirán con lo establecido en la instrucción MIE-
RAT 13 del R.C.E., realizando las siguientes funciones:
- Proporcionar un circuito de muy baja impedancia para la circulación de
las corrientes de tierra, ya sea que se deban a una falta por cortocircuito o a la
operación de un pararrayos.
- Evitar que, durante la circulación de estas corrientes de tierra, puedan
producirse diferencias de potencial entre distintos puntos de la estación
transformadora, implicando un peligro para el personal.
- Facilitar, mediante sistemas de relés, la eliminación de las faltas a tierra
en los sistemas eléctricos.
- Dar mayor confiabilidad y continuidad al servicio eléctrico.
La red de tierras está formada por dos mallas unidas entre si, una para el
equipo de 220 kV y la otra para el equipo de 25 kV; así como una red
independiente destinada para la aparamenta de baja tensión.
El dimensionado de las redes se ha realizado teniendo en cuenta las
máximas corrientes de defecto y los tiempos máximos de duración de las
mismas.
El diseño de la red de tierras se ha sobrediemensionado en previsión de
futuras ampliaciones.
Los conductores adoptados para las mallas serán de cobre desnudo para
que puedan admitir valores altos de densidad de corriente, y por su mayor
resistencia a la corrosión.
A fin de aumentar la resistividad superficial del suelo y, con esto, la
seguridad, se ha previsto el descubrimiento del terreno con una capa de grava de
10 cm de espesor, con una resistividad de 4000 ? /m.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
97
2.7.7.2.- Red general
Está formada por la unión de dos mallas, una para el equipo de 220 kV y
la otra para el de 25 kV; se conectarán con los herrajes, estructuras, autoválvulas,
neutros de los transformadores y bobinados zig-zag, blindaje de los conductores
subterráneos, etc.…
2.7.7.2.1.- Malla de 220 kV
Formada por conductores de cobre de 113 mm^2 de sección, dispuesta
según el plano 4.10, enterrada a 1,5 m de profundidad y cubriendo una superficie
aproximada de 9450 m^2, con una longitud de conductor enterrado de 1455 m
aproximadamente.
2.7.7.2.2.- Malla de 25 kV
Formada por conductores de cobre de 113 mm^2 de sección, dispuesta
según el plano 4.10, enterrada a 1,5 m de profundidad y cubriendo una superficie
aproximada de 1000 m^2, con una longitud de conductor enterrado de 470 m
aproximadamente.
2.7.7.2.3.- Red de servicios
Formada por una única malla, a la cual se conectarán todas las partes de la
instalación sometidas a baja tensión, es decir: armarios de control, aparatos de
medida y protección, secundarios de los transformadores de medida y protección,
etc…
Formada por conductores de cobre de 50 mm^2 de sección, está enterrada
fuera de la estación a 0,5 m de profundidad y cubriendo una superficie
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
98
aproximada de 150 m^2, con una longitud de conductor enterrado de 100 m
aproximadamente.
2.7.7.2.4.- Instalación de las líneas de tierra
Se instalarán procurando que los conductores no hagan recorridos
tortuosos o curvas de poco radio; irán desnudos.
Todas las conexiones de las mallas se harán mediante soldadura autógena,
para evitar la desoldadura por el paso de corrientes de tierra o su deterioro debido
a la corrosión.
Las uniones de las estructuras se pintarán de amarillo para su fácil
localización.
Las conexiones de los aparatos a las mallas serán GC-AH de
ELECTRONIOVEL, asegurándose así la permanencia de la unión y evitando
calentamientos.
2.7.8.- Alumbrado exterior e interior
2.7.8.1.- Generalidades
La iluminación de la estación receptora ha sido diseñada teniendo en
cuenta los siguientes propósitos:
- Seguridad en la operación del equipo
- Tránsito sin peligro
- Inspección del equipo
- Trabajos de mantenimiento.
Para calcular el nivel de iluminación, se han tenido en cuenta las funciones
que debe acentuar, al incidir sobre los distintos tipos de aparatos, que son los
siguientes:
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
99
- Transformadores: Deben ser visibles los niveles de aceite en las
boquillas, fugas de aceite, mediciones de precisión y temperatura en el tanque
principal y en el del cambiador de derivaciones, así como medidores de flujo en
las bombas de aceite.
- Interruptores: Deben ser visibles los dispositivos de control.
- Seccionadores: Deben ser visibles los indicadores de posición, los
eslabones mecánicos de la posición de los seccionadores, los dispositivos de
operación manual, y evidencias de arqueo y calentamiento excesivo.
2.7.8.2.- Alumbrado de acceso a la estación
Se ha escogido una disposición unilateral de las luminarias mediante
farolas de 7,5 metros de altura y con luminarias modelo 750-OVX-P de
INDALUX, cerradas, de reparto asimétrico, en las que se alojan lámparas de
vapor de mercurio color corregido de 250 W.
2.7.8.3.- Alumbrado del parque de intemperie
Para facilitar el cálculo del alumbrado necesario para iluminar los
aproximadamente 25500 m^2 que ocupa la instalación de intemperie, se ha
procedido a dividir dicha zona en dos:
Zona de servicios: Ocupa una superficie de 12100 m^2, en donde se
instalarán 36 lámparas de vapor de mercurio color corregido (VMCC) de 700 W
de potencia. El modelo de iluminaria elegido es del tipo farola con difusor
protector, con montaje sobre brazo mural en aluminio modelo INDALUX BRA-
750. Los brazos murales se fijarán sobre los pórticos de barras y de
transformadores en una disposición tal, que se reduzca al máximo la proyección
de sombras sobre los equipos del parque.
Zona de tránsito: Ocupa una superficie de 13400 m^2, en donde se
instalarán 17 lámparas de vapor de mercurio color corregido (VMCC) de 700 W
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
100
de potencia. El modelo de luminaria elegido es del tipo farola jardín modelo
INDALUX 1000-FM, con montaje sobre columna de aluminio modelo
INDALUX TRI-40-BA.
2.7.8.4.- Alumbrado interior
Comprende la iluminación de sala de control, sala de cabinas, almacén,
vestíbulo y servicios.
Se ha procurado tener una iluminación agradable a la vista, adecuada para
ver con detalle los materiales y elementos iluminados y, evitar en lo posible
deslumbramientos que, en el peor de los casos, puede dar lugar a accidentes.
Sala de control:
Se instalarán 21 lámparas fluorescentes de tono de luz ‘blanco cálido’, de
arranque rápido, de muy alta emisión y de 215 W de potencia por unidad. El
sistema de alumbrado será directo con difusor de lamas transversales. Las
lámparas fluorescentes se instalarán en 21 luminarias de armadura y panel de
aluminio, empotradas en falso techo, para lámparas fluorescentes de alta emisión,
modelo 2151-FLTN de INDALUX.
Sala de cabinas:
Se instalarán 128 lámparas fluorescentes de tono de luz ‘blanco’, de
arranque rápido y de 65 W de potencia por unidad. El sistema de alumbrado será
directo con difusor de lamas transversales. Las lámparas fluorescentes se
instalarán en 64 luminarias (2 lámparas por luminaria) adosables al techo con
difusor y alojamiento de reactancia, modelo 652-FLTN-I de INDALUX.
Almacén:
Se instalarán 24 lámparas fluorescentes de tono de luz ‘blanco’, de
arranque rápido y de 65 W de potencia por unidad. El sistema de alumbrado será
directo con difusor cuba de metraquilato opal. Las lámparas fluorescentes se
instalarán en 12 luminarias (2 lámparas por luminaria) adosables al techo con
difusor y alojamiento de reactancia, modelo 652-FLTN-I de INDALUX.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
101
Vestíbulo:
Se instalarán 2 lámparas fluorescentes de tono de luz ‘blanco cálido’, de
encendido por cebado y de 65 W de potencia por unidad. El sistema de
alumbrado será directo con difusor de lamas transversales. Las lámparas
fluorescentes se instalarán en una luminaria de armadura y panel de aluminio,
empotradas en falso techo, para fluorescencia, modelo 652-FLTN de INDALUX.
Servicios:
Se instalarán 4 lámparas de incandescencia de 150 W de potencia por
unidad. Cada lámpara incorpora un reflector para montaje empotrado en falso
techo, modelo LUX-C-150 de INDALUX.
2.7.8.5.- Alumbrado de emergencia y señalización
Se instalará una iluminación auxiliar de emergencia, que actuará en caso
de falta de tensión, a fin de facilitar la realización de las maniobras que sean
necesarias y permitir la circulación del personal sin que esto represente un
peligro para la integridad del personal por falta de luz.
Para tal fin, se instalarán 18 aparatos de emergencia tipo 53063 de
SIMON, con la siguiente distribución:
- 4 en la sala de control
- 12 en la sala de cabinas
- 2 en el almacén.
Su instalación se efectuará en la pared, en montaje superficial. La
alimentación se realizará a 220 V e irán dotados de tubos fluorescentes de 20 W,
uno por aparato, permitiendo una autonomía de servicios continuo superior a una
hora. Las lámparas de emergencia entrarán en funcionamiento cuando el valor de
la tensión de la red disminuya en un 75% de su valor nominal, y dejarán
automáticamente de funcionar tan pronto se restablezca el servicio normal.
Así mismo, con el fin de facilitar el tránsito del personal e incluso si fuera
necesario evacuar la instalación en caso de falta de la tensión de red, en la parte
superior de cada una de las puertas del edificio interior se colocará un aparto de
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
102
señalización modelo 53060 de SIMON, equipado con una lámpara fluorescente
de 8W y de la misma autonomía y funcionamiento que el anterior.
2.7.9.- Medidas de seguridad
Se han tenido en cuenta las prescripciones del nuevo Reglamento de
Centrales Eléctricas correspondientes a las distancias de seguridad, vallas de
cierre, placas de peligro y demás señalizaciones.
Se han adoptado los materiales y dispositivos de protección de tal forma
que eviten en lo posible la declaración de incendios y, teniendo en cuenta:
- La propagación del incendio a otras partes de la instalación.
- La posibilidad de propagación del incendio hacia el exterior de la
instalación.
- La presencia o ausencia del personal de servicios de la instalación.
- La disponibilidad de los medios públicos de lucha contra incendios.
A tales efectos, se tienen instalados dispositivos de recogida de aceites en
una fosa colectora y equipos de extinción apropiados, con la instalación de
extintores portátiles distribuidos conforme a las indicaciones de las instrucciones
MIE-RAT 14 y 15.
Se prohibirá el almacenamiento de materiales en locales y recintos que
alberguen instalaciones eléctricas.
Estarán a disposición del operador todos los elementos y dispositivos de
maniobra, cuidando su perfecto uso y mantenimiento; medida ésta que se llevará
acabo periódicamente.
Se colocarán placas con instrucciones sobre los primeros auxilios que
deben prestarse a los accidentados por contacto con elementos en tensión,
disponiéndose de los elementos indispensables para practicar los primeros
auxilios en caso de accidente, tales como botiquín de urgencias, camilla, mantas
ignífugas e instrucciones para su uso.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
103
2.8.- PLANIFICACIÓN: 2.8.1.- DIAGRAMA DE GANTT:
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
104
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
105
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
106
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
107
2.8.2.- DIAGRAMA PERT MINIMIZADO
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
108
2.8.2.1.- DIAGRAMA PERT POR BLOQUES
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
109
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
110
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
111
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
112
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
113
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
114
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
115
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
116
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
117
2.8.2.2.- DISTRIBUCIÓN BLOQUES PERT
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA
118
2.9.- ORDEN DE PRIORIDAD ENTRE LOS DOCUMENTOS
BÁSICOS:
A efectos de evitar posibles discrepancias, se establecerá el siguienteorden de prioridad de los documentos básicos del proyecto.
1.- Planos
2.- Pliego de Condiciones
3.- Presupuesto
4.- Memoria descriptiva
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
119
3.-ANEXOS
ESTACIÓN TRANSFORMADORA DE VILA-SECA(cod. 123456)
SITUACIÓN:N-340, Km. 930 del término municipal de Reus (TARRAGONA)
PROMOTOR:Ayuntamiento de ReusJoan Mateu Valls DNI: 366789789Plaça d’Espanya C.P: 43206 Reus (TARRAGONA)Tlf.: 977789789 Fax.: 977456456
AUTOR DEL PROYECTO:Jose Luis Villacorta Martínez DNI: 39889123 Colegiado nº: E-132-TAvd/ Pere el Cerimoniós nº6, 7º4ª C.P: 43204 Reus (TARRAGONA)Tlf.: 977750383 Fax.: 977750383
Reus, septiembre del 2003EL PROMOTOR EL FACULTATIVO
Joan Mateu Valls Jose Luis Villacorta Martínez.DNI:366789789 Colegiado nº:123456
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
120
3.1 CÁLCULOS 1243.1.1 CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO 124
3.1.1.1 CALCULO DE CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO 1243.1.1.1.2 ESQUEMA UNIFILAR Y LOCALIZACIÓN DE FALTAS 1243.1.1.1.3 MAGNITUDES EN VALORES POR UNIDAD 1253.1.1.1.4 CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO 132
3.1.1.1.4.1 VALORES PERMANENTES 1323.1.1.1.4.2 VALORES DE CHOQUE 135
3.1.1.1.5 TABLA RESUMEN DE CÁLCULO 1373.1.1.1.6 CARACTERÍSTICAS DE LOS DISYUNTORES 138
3.1.1.1.6.1 CAPACIDAD DE CIERRE 1383.1.1.1.6.2 CORRIENTES DE DESCONEXION 1413.1.1.1.6.3 CAPACIDAD DE RUPTURA 1413.1.1.1.6.4 CORRIENTE NOMINAL EN LOS DISYUNTORES 1423.1.1.1.6.5 TABLA RESUMEN DE LAS CARACTERÍSTICAS DE LOSDISYUNTORES 144
3.1.1.2 EFECTOS DE LAS CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO 1463.1.12.1 ESFUERZOS MECÁNICOS 1463.1.12.2 ESFUERZOS TÉRMICOS 148
3.1.12.2.1 VALOR MEDIO DE CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO 1483.1.12.2.2 CALENTAMIENTO DE LOS CONDUCTORES 151
3.1.2 CALCULO DE CONDUCTORES DE 220 kV 1643.1.2.1 BARRAS GENERALES 164
3.1.2.1.1 DENSIDADES DE CORRIENTE 1643.1.2.1.2 EFECTO CORONA 1673.1.2.1.3 JUSTIFICACIÓN MECÁNICA 171
3.1.2.1.3.1 CABLE AÉREO Al-Ac 1743.1.2.1.3.1.1 VANO DE 20 m 1753.1.2.1.3.1.2 CABLE AÉREO DE ACERO (cable guarda) 1773.1.2.1.3.1.3 FENÓMENOS VIBRATORIOS 180
3.1.2.1.3.2 CONDUCTOR DE COBRE TUBULAR 1823.1.2.1.3.2.1 FENÓMENOS VIBRATORIOS 184
3.1.2.2 DERIVACIONES DE BARRAS A LOS TRANSFORMADORES 1843.1.2.2.1 DENSIDADES DE CORRIENTE 1843.1.2.2.2 EFECTO CORONA 1873.1.2.2.3 JUSTIFICACIÓN MECÁNICA 192
3.1.2.2.3.1 CABLE AÉREO Al-Ac 1953.1.2.2.3.2 CABLE AÉREO DE ACERO (Cable guarda) 1973.1.2.2.3.3 FENÓMENOS VIBRATORIOS 1993.1.2.2.3.4 CONDUCTOR DE COBRE TUBULAR 201
3.1.2.2.3.4.1 FENÓMENOS VIBRATORIOS 2023.1.2.3 MAGNITUDES ELÉCTRICAS DE LAS LÍNEAS DE LLEGADA 202
3.1.2.3.1 CORRIENTE DE CORTOCIRCUITO 2023.1.2.3.2 INTENSIDAD MÁXIMA 2033.1.2.3.3 RESISTENCIA ELÉCTRICA POR FASE 2033.1.2.3.4 INDUCTANCIA POR FASE Y REACTANCIA 2043.1.2.3.5 CAPACITANCIA 204
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
121
3.1.2.3.6 SUSCEPTANCIA 2053.1.2.3.7 PERDITANCIA 2053.1.2.3.8 ADMITANCIA 2053.1.2.3.9 CAÍDA DE TENSIÓN 2053.1.2.3.10 IMPEDANCIA KILOMÉTRICA 2053.1.2.3.11 IMPEDANCIA CARACTERÍSTICA 205
3.1.3 CALCULO DE LOS AISLADORES DE 220 kV 2073.1.3.1 CARACTERÍSTICAS DEL TRAMO Y DE LOS AISLADORES 2073.1.3.2 CÁLCULO ELÉCTRICO 2083.1.3.3 CÁLCULO MECÁNICO (vano 20 m) 2083.1.3.4 CÁLCULO MECÁNICO (vano 37 m) 209
3.1.4 CALCULO DE LOS AISLADORES DE 25 kV 2113.1.4.1 DERIVACIONES DE BARRAS 211
3.1.4.1.1 DENSIDADES DE BARRAS 2113.1.4.1.2 EFECTO CORONA 2123.1.4.1.3 JUSTIFICACIÓN MECÁNICA DEL TUBO DE COBRE 2143.1.4.1.3.1 FENÓMENOS VIBRATORIOS 2163.1.4.1.4 CONDUCTOR DE LA LÍNEA SUBTERRÁNES 217
3.1.4.1.4.1 CÁLCULO POR DENSIDAD DE CORRIENTE 2173.1.4.1.4.2 SECCIÓN INTERIOR DE LA CANALIZACIÓN DE LOS
CONDUCTORES 218
3.1.4.1.4.3 COMPROBACIÓN POR CORTOCIRCUITO 2193.1.4.2 BARRAS DE DISTRIBUCIÓN 220
3.1.4.2.1 DENSIDADES DE CORRIENTE 2203.1.4.2.2 JUSTIFICACIÓN MECÁNICA 221
3.1.4.2.2.1 FENÓMENOS VIBRATORIOS 2233.1.4.3 SALIDA DE LÍNEAS 224
3.1.4.3.1 CÁLCULO POR DENSIDAD DE CORRIENTE 2243.1.4.3.2 COMPROBACIÓN POR CORTOCIRCUITO 2253.1.4.3.3 SECCIÓN INTERIOR DE LA CANALIZACIÓN DE LOS
CONDUCTORES226
3.1.4.4 SALIDAS DE BAJA TENSIÓN 2273.1.4.4.1 CÁLCULO POR DENSIDAD DE CORRIENTE 2273.1.4.4.2 COMPROBACIÓN POR CORTOCIRCUITO 228
3.1.5 CALCULO DE LOS AISLADORES DE 25 kV 2293.1.5.1 AISLADORES DE APOYO EN LAS BARRAS DE DISTRIBUCIÓN 229
3.1.5.1.1 CÁLCULO ELÉCTRICO 2303.1.5.1.2 CÁLCULO MECÁNICO 230
3.1.6 PROTECCIONES 2323.1.6.1 PROTECCIÓN DE LOS TRANSFORMADORES DE POTENCIA 232
3.1.6.1.1 PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE FASES 2323.1.6.1.2 PROTECCIÓN DIRECCIONAL HOMOPOLAR EN LAS LÍNEAS DE
ALIMENTACIÓN A BARRAS DE 25 kV236
3.1.6.1.3 PROTECCIÓN DE CUBA 2383.1.6.2 PROTECCIÓN DE MÁXIMA Y MÍNIMA TENSIÓN 2403.1.6.3 PROTECCIÓN CONTRA SOBRETENSIONES TIPO RAYO 242
3.1.6.3.1 EQUIPO DE 220 kV 242473
3.1.6.3.2 EQUIPO DE 25 kV 2503.1.6.4 PROTECCIÓN DE LAS LÍNEAS DE LLEGADA 250
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
122
3.1.6.4.1 LÍNEAS DE LLEGADA 2503.1.6.4.2 AJUSTE DE LAS ZONAS 250
3.1.6.5. PROTECCIÓN DE BARRAS DE 25 kV 2523.1.6.5.1 PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE BARRAS 2523.1.6.5.2 PROTECCIÓN CONTRA FALTAS A TIERRA EN BARRAS 253
3.1.6.6 PROTECCIÓN HOMOPOLAR EN LAS LÍNEAS DE SALIDA 2553.1.6.7 PROTECCIÓN DE MÁXIMA Y MÍNIMA FRECUENCIA 2563.1.6.8 PROTECCIÓN DE SOBREINTENSIDAD 257
3.1.6.8.1 LÍNEAS DE SALIDA 2573.1.6.8.2 DIRECCIONAL EN LAS LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN A BARRAS
DE 25 kV 261
3.1.6.8.3 LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN DE LOS TRANSFORMADORES DEPOTENCIA
264
3.1.6.8.4 REMONTE DE BARRAS 2733.1.6.8.5 LÍNEAS DE LLEGADA 274
3.1.6.9 INTERCONEXIÓN DE LAS LÍNEAS DE LLEGADA 2823.1.6.10 REENGANCHES 284
3.1.7 TRANSFORMADORES DE MEDIDA Y PROTECCIÓN 2853.1.7.1 TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD 285
3.1.7.1.1 LÍNEAS DE LLEGADA 2853.1.7.1.2 ACOPLE DE BARRAS 2873.1.7.1.3 LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN A TRANSFORMADORES 2893.1.7.1.4 LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN A BARRAS DE 25 kV 294
3.1.7.1.4.1 TRANSFORMADORES DE rt=1500/5 A 2943.1.7.1.4.2 TRANSFORMADORES DE rt=1500/1 A 297
3.1.7.1.5 SALIDA DE LÍNEAS 3003.1.7.1.5.1 TRANSFORMADORES DE rt=200/5 A 3003.1.7.1.5.2 TRANSFORMADORES DE rt=1500/1 A 303
3.1.7.1.6 TRANSFORMADOR DE INTENSIDAD EN EL NEUTRO DEL ZIG-ZAG 305
3.1.7.1.7 TRANSFORMADOR PARA LA PROTECCIÓN DE CUBA 3063.1.7.1.8 TRANSFORMADOR DE INTENSIDAD PARA LA PROTECCIÓN
HOMOPOLAR DE LAS LÍNEAS DE SALIDA307
3.1.7.2 TRANSFORMADORES DE TENSIÓN 3093.1.7.2.1 LÍNEAS DE LLEGADA 3093.1.7.2.2 BARRAS GENERALES (220 kV) 3103.1.7.2.3 LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN A BARRAS 3123.1.7.2.4 EMBARRADOS DE 25 kV 314
3.1.8 RED DE TIERRAS 3153.1.8.1 GENERALIDADES 3153.1.8.2 RESISTIVIDAD DEL TERRENO 3153.1.8.3. CORRIENTE MÁXIMA DE PUESTA A TIERRA 3153.1.8.4. SECCIÓN DEL CONDUCTOR 3163.1.8.5 RESISTENCIA DE LAS MALLAS 3173.1.8.6 TENSIÓN DE TIERRA 3183.1.8.7 TENSIONES DE PASO 318
3.1.8.7.1 TENSIÓN DE PASO APLICADA 3203.1.8.8 TENSIONES DE CONTACTO 321
3.1.8.8.1 TENSIÓN DE CONTACTO APLICADA 3233.1.8.9 TENSIÓN MÁXIMA APLICABLE 324
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
123
3.1.9 ALUMBRADO 3253.1.9.1 ALUMBRADO DE ACCESO A LA SUBESTACIÓN 3253.1.9.2 ALUMBRADO DEL PARQUE DE INTEMPERIE 3303.1.9.3 ALUMBRADO INTERIOR 330
3.1.9.3.1 SALA DE CONTROL 3333.1.9.3.2 SALA DE CABINAS 3353.1.9.3.3 ALMACÉN 3373.1.9.3.4 VESTÍBULO 3403.1.9.3.5 SERVICIOS 343
3.1.9.4 ALUMBRADO DE EMERGENCIA Y SEÑALIZACIÓN 3453.2. OTROS DOCUMENTOS 346
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
124
3.1.- CÁLCULOS:
3.1.1.- CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO:
3.1.1.1.- CÁLCULO DE LAS CORRIENTES DE
CORTOCIRCUITO:
3.1.1.1.1.- ESQUEMA UNIFILAR Y LOCALIZACIÓN DE
FALTAS:
D0
F0
D1
F1
Trafo. 1220/25 kV
220 kV
25 kV
D2 D2
F2
D3 D3
F3
D4 D4
Trafo.25/0.4 kV
4%
I4
F4Salida de líneas
D0
D1
D0
D2
Trafo. 2220/25 kV
D2
Salida de líneas
D3 D3
I4
D4 D4
Trafo.25/0.4 kV
4%
Salida de líneas
D3 D3
Transformadores de potencia60 MVA
12%
Entrada de líneas Entrada de líneas
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
125
3.1.1.1.2.- MAGNITUDES EN VALORES POR UNIDAD:
Potencia de referencia de cálculo:
Pb=10 MVA
a) Reactancia del generador equivalente de la línea:
La Red Eléctrica Española determina en cada línea una
potencia de cortocircuito de 1000 MVA; al ser las 2 líneas idénticas y
estar conectadas en paralelo, en este punto de la red, la potencia de
cortocircuito será de 2000 MVA.
Pcc=2000 MVA
Valor por unidad:
X= Pb/Pcc=10/2000=0.005 p.u.
siendo:
X: Valor p.u. (por unidad) de la reactancia del sistema.
Pb: Valor de la potencia base en MVA.
Pcc: Valor de la potencia de cortocircuito en MVA
En cada línea encontraremos:
Pcc=1000 MVA; Xlínea=Pb/Pcc=10/1000=0.01 p.u.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
126
b) Transformador de potencia:
Los transformadores de potencia tienen una Ucc = 12% y una
Pn = 60 MVA (datos extraídos del catálogo)
Xtp=0.12*10/60=0.02 p.u.
c) Transformadores de servicios auxiliares:
Los transformadores de potencia para servicios auxiliares tienen
una Ucc = 4.5% y una Pn = 250 kVA
Xsa = 0.045*10/0.25=1.8 p.u.
3.1.1.3.- POTENCIAS DE CORTOCIRCUITO:
Esquema de cortocircuitos:
10 MVA
0.01 pu
DO
10 MVA
0.01 pu
DO
D1
D1
F0 10 MVA
0.02 pu
D2
10 MVAD2
F2D3
D4
F1 F3
0.02 pu
10 MVA
1.8 pu
I4F4
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
127
Cortocircuito en el punto 0:
Se produce en las líneas de llegada.
El suministro de potencia de cortocircuito se hará por una de las líneas de
llegada, a través de los disyuntores D0. El cálculo de las corrientes de
cortocircuitos posibles en este punto, nos permitirá determinar las características
de corte y de funcionamiento de los disyuntores D0.
Esquema equivalente de situación:
Finalmente, el valor de la potencia de cortocircuito:
Pcc=Pb/Xlinea=10/0.01=1000 MVA
Cortocircuito en el punto 1:
El cálculo de las corrientes de cortocircuito en este punto, nos permitirá
determinar las características de corte y de funcionamiento de los disyuntores D1,
conectados a las barras de 220 kV.
Esquema equivalente de situación:
Seguidamente, el valor de la Pcc:
Pcc=Pb/Xp1=10/0.005=2000 MVA
10 MVA
0.01 pu
DOF0
10 MVA
0.005 pu
D1F1
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
128
Cortocircuito en el punto 2:
La condición es que está conectado únicamente el transformador donde se
produce la falta, los otros están desconectados.
El cálculo de las corrientes de cortocircuito en este punto, nos permitirá
determinar las características de corte y de funcionamiento de los disyuntores D2,
correspondientes al lado de baja tensión de los transformadores de potencia (25
kV).
El esquema equivalente de reactancias queda:
y simplificando:
El valor de la potencia de cortocircuito es:
Pcc=Pb/Xp2=10/0.025= 400 MVA
10 MVA
0.02 pu
D2F210 MVA
0.005 pu
10 MVA
0.025 pu
D2F2
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
129
Cortocircuito en el punto 3:
En este caso el cortocircuito sería el más desfavorable. Se produce en el
mismo punto eléctrico que F2, pero con los 2 transformadores de potencia
y las 2 líneas de llegada conectadas en paralelo.
El esquema es el continuo:
Donde simplificando dos veces, tenemos:
Pcc=Pb/Xp3=10/0.015=666.67 MVA
Se aprecia que por cada transformador pasan: 666.67 MVA/2
trafos=333.33 MVA.
El cálculo de los conductores de las barras de 220 kV y 25 kV se realiza
teniendo en cuenta una futura ampliación de la estación transformadora, con lo
que la instalación pasará de 120 a 180 MVA de potencia con la incorporación de
una tercera unidad de transformación más. Con estas nuevas condiciones, el
esquema equivalente será:
10 MVA
0.02 pu
D3F310 MVA
0.005 pu
10 MVA
0.02 pu
10 MVA
0.015 pu
D3F3
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
130
Donde simplificando dos veces, tenemos:
Pcc’=Pb/Xp3=10 MVA/0.0116=857.14 MVA
Por cada transformador pasan: 857.14 MVA/3trafos=285.72 MVA
Cortocircuito en el punto 4:
El caso más desfavorable es con los 2 transformadores de potencia y las 2
líneas de llegada conectadas en paralelo.
Esquema equivalente:
10 MVA
0.02 pu
D3F310 MVA
0.005 pu
10 MVA
0.02 pu
10 MVA
0.02 pu
10 MVA
0.0116 pu
D3F3
10 MVA
1.80 pu
D4F410 MVA
0.01 pu
10 MVA
0.005 pu
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
131
Simplificando el esquema:
Pcc=Pb/X=10 MVA/1.815=5.51 MVA
El cálculo de las corrientes de cortocircuito en este punto, nos permitirá
determinar las características de corte y de funcionamiento de los interruptores
I4.
En caso de que la estación transformadora pase a aumentar su potencia a
180 MVA con una unidad de transformación adicional, la potencia de
cortocircuito será:
Esquema equivalente:
Simplificando el esquema:
Pcc’=Pb/X=10 MVA/1.8116=5.52 MVA
10 MVA
1.815 pu
D4F4
10 MVA
1.80 pu
D4F410 MVA
0.0066 pu
10 MVA
0.005 pu
10 MVA
1.8116 pu
D4F4
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
132
Finalmente se presenta la siguiente tabla aclaratoria:
DisyuntorPotencia de
cortocircuito
Potencia de
cortocircuito con
ampliación a 3 trafos.
D0 1000 MVA 1000 MVA
D1 2000 MVA 2000 MVA
D2 400 MVA 400 MVA
D3666.67
MVA666.67/3=333.3
857.14
MVA857.14/3=285.7
D4666.67
MVA666.67/3=333.3
857.14
MVA857.14/3=285.7
I4 5.51 MVA 5.52 MVA
3.1.1.4.- CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO:
3.1.1.4.1.- VALORES PERMANENTES:
Son las corrientes de cortocircuito en el régimen permanente (cortocircuito
trifásico).
Se calculan en valores eficaces. La corriente permanente de cortocircuito
se extrae de la siguiente fórmula:
Donde:
Icc: Valor de corriente de choque en kA.
Pcc: Potencia de cortocircuito en MVA (encontrado en el apartado
anterior.
Un: Tensión nominal en kV. (Referenciado en el plano 4.3)
3*UnPcc
I cc ?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
133
a) En el punto 0 (Líneas de llegada: Un = 220 kV)
b) En el punto 1 (Barras generales: Un = 220 kV)
c) En el punto 2 (Derivación a barras: Un = 25 kV)
d) En el punto 3 (líneas de salida: Un = 25 kV)
d’) En el punto 3, teniendo en cuenta una posibles ampliación a un tercer
transformador (Líneas de salida: Un = 25 kV)
kAkV
MVAI cc 625.2
3*2201000
0 ??
kAkV
MVAI cc 25.5
3*2202000
1 ??
kAkV
MVAI cc 24.9
3*25400
2 ??
kAkV
MVAI cc 4.15
3*2567.666
3 ??
kAkV
MVAI cc 795.19
3*2514.857
'3 ??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
134
e) En el punto 4 (Salidas de baja tensión: Un = 0.38 kV)
e’) En el punto 4, teniendo en cuenta una posible ampliación a un tercer
transformador (Líneas de salida: Un = 0.38 kV)
Seguidamente se muestra una tabla resumen de los valores obtenidos de la
corriente de cortocircuito permanente:
Punto de cc
Corriente de
cortocircuito
permanente
Corriente de
cortocircuito
permanente con
ampliación 3 trafos
F0 2.625 kA 2.625 kA
F1 5.25 kA 5.25 kA
F2 9.24 kA 9.24 kA
F3 15.4kA 15.4/3=5.13 19.795 19.75/3=6.58
F4 8.371kA 8.37/3=2.91 8.387 8.38/3=2.793
Los valores anteriormente encontrados nos reflejan cuales han de ser los
kA que esta instalación tendrá que soportar como corriente permanente de
cortocircuito en los puntos citados con anterioridad. Cogeremos para el cálculo
de la posterior aparamenta los valores más desfavorables, es decir, en el supuesto
caso de que la instalación sufra una ampliación a un tercer transformador, como
se refleja en los datos anteriores.
kAkV
MVAI cc 371.8
3*38.051.5
4 ??
kAkV
MVAI cc 387.8
3*38.052.5
'4 ??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
135
3.1.1.4.2.- VALORES DE CHOQUE:
Son los valores cresta de la corriente de cortocircuito instantánea existente
en el periodo subtransitorio, es decir en la primera semionda de cortocircuito.
El valor de esta corriente viene determinado por la expresión:
Este es el valor máximo teórico que tendremos en caso de cortocircuito,
como hay que tener en cuenta el amortiguamiento del circuito; en la práctica, y
según resultados experimentales, se toma la siguiente expresión:
Siendo:
Icc: Valor de la corriente de cortocircuito en kA.
a) En el punto F0:
b) En el punto F1:
c) En el punto F2:
ccIIcht *22?
ccIIch *28.1?
kAkAIchf 682.6625.2*28.10 ??
kAkAIchf 364.1325.5*28.11 ??
kAkAIchf 521.2324.9*28.12 ??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
136
d) En el punto F3:
d’) En el punto F3:
e) En el punto F4:
e’) En el punto F4:
kAkAIchf 201.394.15*28.13 ??
kAkAIchf 389.50795.19*28.1'3 ??
kAkAIchf 3345.21381.8*28.14 ??
kAkAIchf 349.21387.8*28.1'4 ??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
137
3.1.1.5.- Tabla resumen de cálculo:
TRAMO Pcc(MVA) Icc(kA) Icc(kA)
Líneas de llegada
220kV1000 2.625 6.682
Barras de alta
tensión 220kV2000 5.25 13.364
Derivaciones a
barras 25kV400 9.24 23.521
Líneas de salida
de 25kV857.14 19.795 50.389
Salidas en baja
tensión
0.38kV
5.52 8.387 21.349
Hay que observar que se eligen los valores máximos en la situación de que
se amplíe la instalación con un tercer transformados, se ha comprobado en el
apartado anterior que la situación más crítica es la que se daría en la anterior
tabla resumen.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
138
3.1.1.6.- CARACTERÍSTICAS DE LOS DISYUNTORES
3.1.1.6.1.- CAPACIDAD DE CIERRE:
En la tabla expresada a continuación, se muestran los principales casos de
acoplamiento. Estos casos se han agrupado por una parte, según el desfase entre
la corriente y la tensión y, por otra parte, según el orden de magnitud de la
corriente que debe conectarse.
Corriente
inductiva
cos? <+0.3
Corriente
inductiva y
óhmica
+1.0< cos? <+0.3
Corriente
capacitiva
cos? <-0.3
Conexión de
corrientes de
carga.
1.- Cargas inductiva:
- Transformadores
en vacío
- Bobinas de
ractancia
2.- Cargas óhmicas e
inductiva
- Acoplamiento en
las redes de
alimentación.
3.- Cargas
capacitivas
- Líneas y cables en
vacío.
- Baterías de
condensadores
Conexión de
corrientes de
cortocircuito.
4.- Cortocircuito en
las proximidades del
disyuntor.
5.- Cortocircuito en
la línea de transporte
o en secundario del
transformador.
6.- Oposición de
fases.
7.- Defectos a tierra.
8.- Defecto
evolutivo.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
139
En el dominio de las corrientes de carga el caso 1 se refiere a la conexión
de una carga inductiva. Se trata de corrientes comprendidas entre alguno
amperios y algunos centenares de amperios; por ejemplo, corrientes
magnetizantes, de transformadores en vacío o cargados por reactancias.
El caso 2 concierne a la conexión de un circuito de carga,
simultáneamente óhmico e inductivo. Este es el caso más frecuente entre las
maniobras de acoplamiento en las redes de alimentación de energía eléctrica. La
corriente, puede alcanzar cualquier valor hasta la corriente nominal del aparato
de corte. También se trata del más sencillo de todos los casos, ya que no plantea
exigencias particulares al aparato de corte y no existe el riesgo de que se
produzcan sobre tensiones peligrosas.
El caso 3 es el de conexión de un circuito capacitivo. La carga capacitiva
es la de una línea o la de un cable en vacío, la de una batería de condencadoras,
etc…
En el caso 4 tendremos la conexión de un cortocircuito clásico,
encontrándose el punto de defecto en las proximidades del aparato de corte.
En el caso 5 se trata del defecto kilométrico, es decir de un cortocircuito
que se produce a algunos centenares de metros o a algunos kilómetros del aparato
de corte. Además, este caso es análogo a la desconexión por el aparato de corte
del primario de un transformador por causa de un defecto producido por un
cortocircuito en el secundario de este mismo transformador.
El caso 6 se refiere a la oposición de fases, como puede ocurrir, por
ejemplo, en un falso acoplamiento en paralelo o en el acoplamiento de dos redes
que no están en fase. En estos caso resultan conexiones con una tensión superior
a la de servicio.
Finalmente, el caso 8, llamado defecto evolutivo, se puede presentar
durante el corte de una corriente de carga que evoluciona súbitamente en una
corriente de cortocircuito.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
140
La capacidad de cierre del disyuntor viene determinada por la corriente de
choque, pues hay veces que el disyuntor cierra directamente sobre un
cortocircuito, como puede ser en el momento de un reenganche, como se ha
citado en la tabla anterior.
La capacidad de cierre viene determinada por la expresión:
siendo:
Pc: Capacidad de cierre del disyuntor en MVA
Un: Tensión nominal en kV
Ich: Corriente de choque instantánea en kA.
a) En el punto F0 Líneas de llegada: 220 kV
b) En el punto F1 Barras generales: 220 kV
c) En el punto F2 Derivación a barras: 25 kV
d) En el punto F3 Salida de líneas: 25 kV
chn IUPc **3?
MVAkAkVPcF 18.2546682.6*220*30 ??
MVAkAkVPcF 36.5092364.13*220*31 ??
MVAkAkVPcF 489.1018521.23*25*32 ??
MVAkAkVPcF 905.2181389.50*25*33 ??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
141
e) En el punto F4 Salida de líneas: 0.38 kV
Los valores anteriores son válidos para definir los disyuntores.
3.1.1.6.2.- CORRIENTES DE DESCONEXIÓN:
La corriente máxima a la que deberán abrir los disyuntores será la de
régimen permanente de cortocircuito, encontrada anteriormente en este presente
documento básico concretamente en el apartado 3.1.1.4.1. Los valores para los
cuales los disyuntores concretos tendrán que estar calculados serán:
Punto de ccCorriente de cortocircuito permanente con
ampliación 3 trafos
F0 2.625 kA
F1 5.25 kA
F2 9.24 kA
F3 19.795 kA
F4 8.387 kA
3.1.1.6.3.- CAPACIDAD DE RUPTURA:
La capacidad de ruptura mínima vendrá determinada por la corriente de
desconexión, que es la corriente permanente de cortocircuito encontrado en el
apartado 3.1.1.4.2 del presente documento básico. Consecuentemente, serán las
MVAkAkVPcF 05.14349.21*38.0*34 ??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
142
corriente de cortocircuito de cada punto. La expresión que nos determinará el
valor buscado será la siguiente:
donde:
Pr: Capacidad de ruptura en MVA
Icc: Valor eficaz de la corriente de choque en kA
Un: Tensión nominql en kV
Se puede observar que este valor ya ha sido determinado en el apartado
3.1.1.3, donde se especifica que este valor es equivalente al calculado en la
expresión anterior, es decir Pr=Pcc
Consecuentemente, lo valores de la capacidad de ruptura en los puntos
siguientes son:
a) Del disyuntor D0 Pr0=1000 MVA
b) Del disyuntor D1 Pr1=2000 MVA
c) Del disyuntor D2 Pr2= 400 MVA
d) Del disyuntor D3 y D4 Pr3=666,67 MVA
e) Del interruptor automático I4 Pr4=5,51 MVA
3.1.1.6.4.- CORRIENTE NOMINAL DE LOS
DISYUNTORES:
La corriente nominal en los disyuntores surge de la siguiente fórmula:
ccnr IUP **3?
3*n
nn
U
PI ?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
143
donde:
In: Intensidad nominal en kA
Pn: Potencia nominal en MVA
Un: Tensión nominal en kV
a) Disyuntor de llegada de líneas D0:
Cada línea puede abastecer la potencia de 120 MVA. La potencia de una
línea no nos da la posibilidad de calcular estos disyuntores para garantizar una
plena potencia en el caso de que se realice una ampliación de la instalación a un
tercer transformador, consecuentemente no podemos calcular estos disyuntores
para una máxima potencia de 180 MVA, se tendría que reforzar la línea.
Finalmente, la potencia que pasará por este disyuntor D0 es de 120 MVA. La
corriente nominal en kA es:
b) Disyuntor de derivación a trafos D1:
La potencia nominal de cada transformador de potencia es de 60 MVA:
c) Disyuntor de derivación a barras de 25 kV D2:
La potencia nominal del secundario cada transformador de potencia es de
60 MVA:
kAkV
MVAI D 315.0
3*220120
0 ??
kAkVMVA
I D 157.03*220
601 ??
kAkV
MVAI D 38.1
3*2560
2 ??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
144
d) Disyuntor de salida de líneas de 25 kV D3:
Cada línea de salida puede suministrar una potencia nominal de 8 MVA:
e) Disyuntor de salida embarrado para líneas auxiliares de 25kV D4:
La potencia nominal de cada transformador de servicios auxiliares es de
0.25 MVA:
f) Interruptor automático de servicios auxiliares de 0.38 kV I4:
La potencia nominal que pasará por cada I4 será de 0.25 MVA
3.1.1.6.5.- TABLA RESUMEN DE LAS
CARACTERÍSTICAS DE LOS DISYUNTORES:
A) Valores calculados y adoptados
Los valores calculados son los valores hallados en los correspondientes
apartados anteriores del presente documento básico.
Los valores adoptados en cursiva y negrita son los valores adoptados
según los catálogos comerciales y técnicos.
kAkVMVA
I D 185.03*25
83 ??
kAkV
MVAI D 77.5
3*2525.0
4 ??
kAkV
MVAI I 38.0
3*38.025.0
4 ??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
145
Tensiones 220 kV 25 kV 0.38kV
Disyuntores D0 D1 D2 D3 D4 I4
2546.18 5092.36 1018.48 2181.90 2181.90 14.05Capacidad de
cierre en MVA (Pc) 2545 2545 1288 2178 2178
2.625 5.25 9.24 19.79 19.79 8.387Corriente de
desconexión en kA
(Icc) 31.5 31.5 12.5 19.5 19.5
1000 2000 400 857.14 857.14 5.52Capacidad de
ruptura en MVA
(Pcc) 7201 7201 1125 875 875
315 157.5 1380 185 5.77 380Corriente nominal
en A (In) 2500 2500 1600 1250 1250
Los valores únicamente en cursiva serán los definitivamente adoptados
para los disyuntores, de manera que realmente están sobredimensionados para las
condiciones nominales de esta instalación, pero están calculados teniendo en
cuenta la gran demanda energética que tiene esta zona y el crecimiento de la
industria.
Consecuentemente, en el caso de una ampliación de un transformador más
y aumentando la potencia, los disyuntores calculados podrán soportar la mayor
capacidad requerida en dicha situación. Estos disyuntores no tendrían que ser
sustituidos en el caso de una ampliación.
B) Disyuntores adoptados
Los disyuntores D0 y D1 serán iguales. Son disyuntores en SF6 tipo LTB
para 245 kV de la marca ABB. Los disyuntores D2, D3 y D4 serán del tipo
FLUARC FB4 en SF6 para 25 kV de la marca MERLIN GUERIN y tendrán
mando frontal con bastidor soporte móbil.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
146
3.1.1.2.- EFECTOS DE CORRIENTES COROCIRCUITO
3.1.1.2.1.- ESFUERZOS MECÁNICOS:
Las corrientes de cortocircuito provocan esfuerzos electrodinámicos en las
barras, apoyos, aisladores y demás elementos de los circuitos recorridos por estas
corrientes. El conocimiento de estos esfuerzos resulta esencial para poder
dimensionar y seleccionar los sistemas de barras colectoras, los aisladores de
apoyo, la distancia entre apoyos, etc…, de acuerdo con los esfuerzos producidos.
Seguidamente se procede al cálculo de estos esfuerzos.
Cuando el cortocircuito es tripolar, el cálculo de los esfuerzos
electrodinámicos es más complicado, por lo cual, generalmente, se adoptan los
resultados que se obtienen en el supuesto de un cortocircuito bipolar, teniendo en
cuanta que este es el caso más desfavorable.
La expresión que nos da el valor requerido es la siguiente:
donde:
Ich: Corriente de choque en kA (eficaces)
d: Distancia de separación de los conductores en cm
F: Fuerza ejercida en cada metro de conductor en kg/m
a) Líneas de llegada (220 kV):
La distancia entre las líneas será de 500 cm.
mkgd
IF vh /
*04.2 2
??
mkgF /182.0500
682.6*04.20
2
??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
147
b) Barras generales (220 kV) :
La distancia en el embarrado de llegada será de 500 cm.
c) Alimentación a transformadores (220 kV) :
La distancia entre las líneas será de 500 cm., consecuentemente el
esfuerzo que tiene que sufrir la aparamenta es el mismo que el anterior
d) Líneas de alimentación a barras (25 kV) :
Esta parte es la existente entre la salida del transformador de potencia y el
embarrado del edificio interior; por tanto, hay una parte en la intemperie y otra
subterránea..
La distancia es de 80 cm, porque es la que existe entre los bornes del
secundario del transformador, y que se mantiene durante todo el recorrido,
consecuentemente, el valor de los esfuerzos electromagnéticos es:
e) Barras de distribución (25 kV):
La máxima corriente de choque se dará en la falta 3, con los 2
transformadores de potencia y las 2 líneas de llegada conectadas en paralelo, pero
se calculan para la posible ampliación del tercer transformador.
mkgF /728.0500
364.13*04.21
2
??
mkgF /728.0500
364.13*04.22
2
??
mkgF /107.14500
521.23*04.23
2
??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
148
La separación entre barras es de 32 cm, de esta manera queda:
f) Líneas de salida (25 kV) :
La distancia mínima entre las líneas de salida es de 32 cm. También se
calcula en el caso más desfavorable Falta en 3, y con la ampliación del tercer
transformador:
3.1.1.2.2.- ESFUERZOS TÉRMICOS
3.1.1.2.1.- VALOR MEDIO DE LAS CORRIENTES
DE CORTOCIRCUITO:
Se debe tener en cuenta la componente continua de la corriente de
cortocircuito en el régimen subtransitorio y transitorio.
El método propuesto es el recomendado por la norma Alemana
VDE103.
Según la norma VDE103, el valor medio de la corriente de
cortocircuito, teniendo en cuenta la componente continua, es:
mkgF /864.16132
389.50*04.24
2
??
mkgF /864.16132
389.50*04.25
2
??
1* ?? mII ccmcc
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
149
donde:
Imcc: Valor medio de la corriente de cortocircuito en kA
Icc: Corriente de cortocircuito en kA
m: Componente de corriente continua (fig.2 de la norma VDE103
incluida en el CD adjunto)
Para extraer el valor de m, anteriormente tenemos que saber el valor de n,
el cual lo extraeremos de la fig.1 de la norma VDE103 incluida en el CD adjunto
de esta presente obra.
El valor de n se extrae de la fig.1 de la mencionada norma, pero entrando
por el valor de la relación R/X. Según R.E.E. en este punto el valor de
R/X=0.331 en este punto. Entrando con este valor en la fig.1 sacamos el dato de
que X=1,375. Prestando atención a la fig.2 y teniendo el valor de X=1,375 se
observa que a partir de 0,5 segundo sólo está presente la componente alterna, es
decir la corriente permanente.
Seguidamente se presentan los valores eficaz dependiendo del tiempo de
desconexión.
a) En el punto 1 (220kV):
Icc1: Corriente de cortocircuito permanente 5.25 kA (Valor
calculado en el apartado 3.1.1.1.4.1)
t(s) 0.05 0.1 0.2 0.5 1
m 0.2 0.1 0.05 0 0
Imcc1 5.751 5.506 5.379 5.25 5.25
1*11 ?? mII ccmcc
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
150
b) En el punto 2 (25kV):
Icc2: Corriente de cortocircuito permanente 9.24 kA (Valor
calculado en el apartado 3.1.1.1.4.1)
t(s) 0.05 0.1 0.2 0.5 1
m 0.2 0.1 0.05 0 0
Imcc2 10.12 9.691 9.46 9.24 9.24
c) En el punto 3 (25kV):
Teniendo en cuenta el caso más desfavorable que es con la ampliación del
tercer transformador.
Icc3: Corriente de cortocircuito permanente 19.795 kA (Valor
calculado en el apartado 3.1.1.1.4.1)
t(s) 0.05 0.1 0.2 0.5 1
m 0.2 0.1 0.05 0 0
Imcc3 21.684 20.761 20.284 19.795 19.795
1*22 ?? mII ccmcc
1*33 ?? mII ccmcc
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
151
d) En el punto 4 (0.38kV):
Teniendo en cuenta el caso más desfavorable que es con la ampliación del
tercer transformador.
Icc4: Corriente de cortocircuito permanente 8.387 kA (Valor
calculado en el apartado 3.1.1.1.4.1)
t(s) 0.05 0.1 0.2 0.5 1
m 0.2 0.1 0.05 0 0
Imcc4 9.187 8.796 8.594 8.387 8.387
3.1.1.2.2.2.- CALENTAMIENTO DE LOS CONDUCTORES
Las dimensiones de los conductores están determinadas por la elevación
de temperatura que puede admitirse sin peligro de sobrecalentamiento en los
terminales de los equipos, las conexiones y en ellos mismos.
Los calentamientos producidos deben ser comprobados para poder limitar
sus efectos y no conllevar a mayores peligros que la causa del mero
calentamiento controlado.
Para simplificar el cálculo, se supone que, debido a la corta duración del
cortocircuito, no se disipa calor al ambienta, por lo que toda la energía se emplea
en calentar las partes activas.
Atendiendo a las densidades de corriente admisibles para el calentamiento
y a los valores medios calculados anteriormente, podremos saber la sección
mínima admisible y, con ella, la sección nominal inmediatamente superior.
1*44 ?? mII ccmcc
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
152
En la siguiente gráfica encontraremos las densidades que corresponden a
cada situación en concreto:
Antes de empezar a calcular los calentamiento en las zonas concretas, hay
que mencionar que las sobretemperaturas admisibles en caso de cortocircuito,
son las siguientes:
Conductores desnudos:
de aluminio = 180ºC
de cobre = 200ºC
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
153
Cables:
En los cables de baja tensión se puede admitir un calentamiento bastante
elevado (hasta unos 150ºC)
En los cables de alta tensión debe tenerse muy en cuenta la buena
conservación del medio dieléctrico; por esta razón, con el aumento de la tensión
de servicio deben reducirse los calentamientos admisibles. Pueden tomarse como
valores de estos calentamentos:
Cables de 6 kV = 120ºC
Cables de 10 kV =115ºC
Cables de 20 kV = 100ºC
Consecuentemente se procederá a calcular el calentamiento en las zonas
correspondientes:
a) Barras generales (220 kV):
Temperatura máxima de trabajo 80ºC
Calentamiento 100ºC
Temperatura final 180ºC
Las barras generales de 220 kV están formadas por conductores tensados
de Al-Ac, por lo que le corresponde el Aluminio.
Observando la gráfica se tiene que, la densidad de corriente admisible para
este calentamiento es:
?c1= 76 A/mm? (Aluminio)
Teniendo en cuenta el tiempo de calentamiento, la densidad de corriente
varía según la expresión:
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
154
donde:
?c1: Densidad de corriente admisible en A/mm?
t: Tiempo en segundos
La sección del conductor se determina a partir de la expresión:
donde:
Imccn: Corriente permanente de cortocircuito para un tiempo concreto.
S: sección calculada.
Una vez tenemos la sección normalizada (Sn), podemos calcular la
densidad de corriente real (?creal1):
Para calcular el calentamiento final, nos moveremos por la gráfica
presentada anteriormente, en este mismo apartado.
tc
c1?
? ?
c
mccnmccnc
IS
SI
?? ?? ???
n
mcccreal S
I 1??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
155
Seguidamente se presenta la tabla resumen del los cálculos sobre las
barras generales relacionados con el calentamiento:
t(s) 0.05 0.1 0.2 0.5 1 2 5
Imcc1 (A) 5751 5506 5379 5250 5250 5250 5250
?c1 A/mm? 340 240 170 107.2 76 53.7 34
S (mm?) 16.9 22.9 31.6 48.8 69 97.8 154.4
Sn (mm?) 25 25 40 50 70 125 185
?creal A/mm? 230 220.2 134.5 105 61.8 42 28.4
? f(ºC) 120 160 140 175 140 140 145
Existe una sección de conductor de Al-Ac de 381,55 mm?, por lo que se
llega a la temperatura final de 180ºC en unos 30,5 seg.
b) Derivaciones de las barras a los transformadores (220 kV):
Este tramo está constituido por cable de Al-Ac y por tubo de Cobre.
b.1) Al-Ac:
Temperatura máxima de trabajo 80ºC
Calentamiento 100ºC
Temperatura final 180ºC
Observando la gráfica se tiene que, la densidad de corriente admisible para
este calentamiento es:
?c1= 76 A/mm? (Aluminio)
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
156
Siguiendo el procedimiento del apartado a), es decir el cálculo
inmediatamente anterior, llegaremos a la tabla resumen siguiente:
En Al-Ac:
t(s) 0.05 0.1 0.2 0.5 1 2 5
Imcc1 (A) 5751 5506 5379 5250 5250 5250 5250
?c A/mm? 340 240 170 107.2 76 53.7 34
S (mm?) 16.9 22.9 31.6 48.8 69 97.8 154.4
Sn (mm?) 25 25 40 50 70 125 185
?creal A/mm? 230 220.2 134.5 105 61.8 42 28.4
? f(ºC) 120 160 140 175 140 140 145
Se observa que son las mismas condiciones que en el apartado a) , de este
apartado.
Consecuentemente, se tiene una sección de conductor de Al-Ac de 381.5
mm?, por lo que se llega a la temperatura final de 180ºC en unos 30,5 seg.
b.2) Tubo de cobre
Temperatura máxima de trabajo 80ºC
Calentamiento 120ºC
Temperatura final 200ºC
Observando la gráfica, para el cobre, se tiene que la densidad de corriente
admisible para este calentamiento es:
?c1= 120 A/mm? (Cobre)
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
157
Siguiendo el procedimiento del apartado a), es decir el cálculo anterior,
llegaremos a la tabla resumen siguiente:
En Cobre:
t(s) 0.05 0.1 0.2 0.5 1 2 5
Imcc1 (A) 5751 5506 5379 5250 5250 5250 5250
?c A/mm? 536.7 380 268 170 120 85 54
S (mm?) 10.7 14.5 20 31 43.75 61.8 97.2
Sn (mm?) 16 16 25 40 50 63 100
?creal A/mm? 359.4 344.1 215.2 131.25 105 83 52.5
? f(ºC) 120 160 140 135 155 170 170
Con una sección de conductor de Cu de 189 mm?, soporta el cortocircuito
alrededor de 18,7 seg.
c) Línea de alimentación a barras de (25 kV):
Este tramo está constituido una parte desnuda a la intemperie y luego por
otra subterránea.
c.1) Conductores desnudos a la intemperie:
Temperatura máxima de trabajo 80ºC
Calentamiento 100ºC
Temperatura final 180ºC
Este tramo está ubicado entre el secundario del transformador y las zanjas;
tiene una sección de 1060 mm? de cobre (calculado en el punto 3.1.2.4.1)
Observando la gráfica, para el cobre, se tiene que la densidad de corriente
admisible para este calentamiento es:
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
158
?c1= 120 A/mm? (Cobre)
Una vez tenemos la sección normalizada (Sn), podemos calcular la
densidad de corriente real (?creal2):
Para calcular el calentamiento final, nos moveremos por la gráfica
presentada anteriormente, en este mismo apartado.
Siguiendo el procedimiento del apartado a), es decir el cálculo anterior,
llegaremos a la tabla resumen siguiente:
En Cobre:
t(s) 0.05 0.1 0.2 0.5 1 2 5
Imcc2 (A) 10122 9691 9240 9240 9240 9240 9240
?c A/mm? 536.7 380 268 170 120 85 54
S (mm?) 19 25.5 35 54 77 108.7 170
Sn (mm?) 25 40 40 63 80 125 200
?creal A/mm? 405 242.3 236.7 146.7 115.5 74 46.2
? f(ºC) 135 115 155 150 170 155 155
Con la sección de 1062 mm? soporta el cortocircuito 189.5 segundos.
c.2) Conductores aislados de la parte subterránea:
Para evaluar el calentamiento admisible en los cables subterráneos, por
efecto de las corrientes de cortocircuito, se supone que el conductor trabaja a
n
mcccreal S
I 2??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
159
80ºC antes del cortocircuito. En estas condiciones, la temperatura máxima que
puede alcanzar el cable con aislante de polietileno reticulado es:
Temperatura máxima de trabajo 80ºC
Calentamiento 40ºC
Temperatura final 120ºC
La temperatura final viene determinada por la temperatura máxima que
soporta el aislamiento.
Observando la gráfica, para el cobre, se tiene que la densidad de corriente
admisible para este calentamiento es:
?c1= 80 A/mm? (Cobre)
Según el punto 3.1.4.1.4 (Conductor de la línea subterránea), se tiene una
sección en cobre de 1000 mm?
Siguiendo el procedimiento del apartado a), es decir el cálculo anterior,
llegaremos a la tabla resumen siguiente:
En Cobre:
t(s) 0.05 0.1 0.2 0.5 1 2 5
Imcc2 (A) 10122 9691 9240 9240 9240 9240 9240
?c A/mm? 357.7 253 178 113.2 80 56.5 35.7
S (mm?) 28.3 38.3 53.2 81.6 115.5 163.5 258.3
Sn (mm?) 35 50 70 95 120 185 300
?creal A/mm? 289.2 193.8 135.5 97.3 77 50 30.8
? f(ºC) 105 103 103 110 115 110 110
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
160
Con la sección de 1000 mm? en cobre soportará el cortocircuito
aproximadamente 75 seg.
d) Barras de distribución de 25 kV:
Temperatura máxima de trabajo 80ºC
Calentamiento 120ºC
Temperatura final 200ºC
Observando la gráfica para el cobre, la densidad de corriente admisible
para este calentamiento, es:
?c1= 80 A/mm? (Cobre)
Una vez tenemos la sección normalizada (Sn), podemos calcular la
densidad de corriente real (?creal3):
Para calcular el calentamiento final, nos moveremos por la gráfica
presentada anteriormente, en este mismo apartado.
Según el apartado 3.1.4.2 (Barras de distribución), la sección en cobre es
de 800 mm?.
Siguiendo el procedimiento del apartado a), es decir el cálculo anterior,
llegaremos a la tabla resumen siguiente:
n
mcccrea S
I 33 ??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
161
En Cobre:
t(s) 0.05 0.1 0.2 0.5 1 2 5
Imcc2 (A) 21684 20761 20284 19795 19795 19795 19795
?c A/mm? 536.7 380 268 170 120 85 54
S (mm?) 40.4 54.6 75.7 116.4 165 233 366.6
Sn (mm?) 45 60 90 120 200 250 400
?creal A/mm? 482 346 225 165 99 79 49.5
? f(ºC) 155 160 145 170 145 160 160
Con la sección de 800 mm? en cobre, soporta el cortocircuito alrededor de
39 seg. sin un calentamiento excesivo.
e) Salida de líneas (25 kV) :
Para evaluar el calentamiento admisible en los cables subterráneos, por
efecto de las corrientes de cortocircuito, se supone que el conductor trabaja a
80ºC antes del cortocircuito. En estas condiciones, la temperatura máxima que
puede alcanzar el cable con aislante de polietileno reticulado,
Temperatura máxima de trabajo 80ºC
Calentamiento 40ºC
Temperatura final 120ºC
La temperatura final, en este caso, viene determinada por la temperatura
máxima que soporta el aislante.
Observando la gráfica para el cobre, la densidad de corriente admisible
para este calentamiento, es:
?c1= 80 A/mm? (Cobre)
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
162
Según el apartado 3.1.4.3 (salida de líneas), la sección en cobre es de 500
mm?.
Siguiendo el procedimiento del apartado a), es decir el cálculo anterior,
llegaremos a la tabla resumen siguiente:
En Cobre:
t(s) 0.05 0.1 0.2 0.5 1 2 5
Imcc2 (A) 21684 20761 20284 19795 19795 19795 19795
?c A/mm? 357.7 253 178 113.2 80 56.5 35.7
S (mm?) 60.6 82 114 175 247.4 350.35 554.5
Sn (mm?) 75 90 120 200 250 400 600
?creal A/mm? 289 230.7 169 99 79 49.5 33
? f(ºC) 105 115 115 110 120 110 115
Para los 500 mm? en cobre, tardará un poco más de 4 seg. en alcanzar la
temperatura máxima.
f) Salida en baja tensión:
Para evaluar el calentamiento admisible en los cables subterráneos, por
efecto de las corrientes de cortocircuito, se supone que el conductor trabaja a
80ºC antes del cortocircuito. En estas condiciones, la temperatura máxima que
puede alcanzar el cable con aislante de polietileno reticulado es:
Temperatura máxima de trabajo 80ºC
Calentamiento 40ºC
Temperatura final 120ºC
La temperatura final, en este caso, viene determinada por la temperatura
máxima que soporta el aislante.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
163
Observando la gráfica para el cobre, la densidad de corriente admisible
para este calentamiento, es:
?c1= 80 A/mm? (Cobre)
Una vez tenemos la sección normalizada (Sn), podemos calcular la
densidad de corriente real (?creal4):
Para calcular el calentamiento final, nos moveremos por la gráfica
presentada anteriormente, en este mismo apartado.
Según el apartado 3.1.4.4 (salidas de baja tensión), la sección en cobre es
de 240 mm?.
Siguiendo el procedimiento del apartado a), es decir el cálculo anterior,
llegaremos a la tabla resumen siguiente:
En Cobre:
t(s) 0.05 0.1 0.2 0.5 1 2 5
Imcc2 (A) 9187.5 8796 8594 8387 8387 8387 8387
?c A/mm? 357.7 253 178 113.2 80 56.5 35.7
S (mm?) 25.7 34.8 48.3 74.1 104.8 148.4 235
Sn (mm?) 35 35 50 95 120 150 240
?creal A/mm? 262 250.8 171.5 88 69.7 55.8 35
? f(ºC) 100 120 115 105 110 120 120
Para los 240 mm? en cobre, tardará un poco más de 5 seg. en alcanzar la
temperatura máxima.
n
mcccrea S
I 44 ??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
164
3.1.2.- CÁLCULO DE CONDUCTORES DE 220 kV
Los conductores se escogerán de acuerdo a las prescripciones expuestas en
el R.A.T. de líneas aéreas, sobre densidades de corriente, sobrecargas, efecto
corona, fenómenos vibratorios, esfuerzos mecánicos y térmicos.
3.1.2.1.- BARRAS GENERALES
El cálculo de los conductores en las barras generales se ha realizado
teniendo en cuenta una futura ampliación de la estación transformadora con la
instalación de un tercer transformador de la misma potencia (60MVA), en
paralelo con los dos anteriores.
Con esta ampliación, la máxima potencia que soportarán
permanentemente estos conductores será de 180 MVA, con los 3 transformadores
conectado al mismo tiempo.
La intensidad nominal que pasan por las barras en estas condiciones es:
3.1.2.1.1.- DENSIDADES DE CORRIENTE
Las densidades máximas de corriente en los conductores no pueden
sobrepasar los valores que fija el Reglamento de Líneas Eléctricas Aéreas de Alta
Tensión.
El artículo 22 sobre la densidad de corriente en los conductores incluye
una tabla numérica y unos coeficientes para utilizar en los cálculos, que hay que
respetar.
kAkVMVA
U
PI
n
nn 472.0
3*220180
3*???
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
165
En función de estos datos hemos determinado las densidades de corriente
máximas admisibles, así como las intensidades máximas correspondientes.
Como las secciones de los conductores no vienen en la tabla, hay que
interpolar los valores.
a) Cable de Aluminio-Acero:
Según el R.A.T. de líneas aéreas, en el artículo 22, para los cables de Al-
Ac se tomará en la tabla el valor de densidad de corriente correspondiente a su
sección como si fuera de Aluminio en su totalidad, es decir, incluyendo la
sección de Acero; y este valor de densidad de corriente se reducirá según sea la
composición del cable.
El valor resultante de densidad de corriente se aplicará a la totalidad de
sección del cable.
Conductor Gull (GAVIOTA)
Sección del cable S=381.55mm?
Composición 54+7
Coeficiente reglamentario a aplicar f=0.941
Densidad real 472 A/227.8 mm?=1.8 A/ mm?
Densidad máxima admitida:
Las densidades de corriente máximas en régimen permanente no
sobrepasarán los valores señalados en la tabla numérica del artículo 22 del
Reglamento de Líneas Eléctricas Aéreas de Alta Tensión,
De 300 a 400 mm?=+100 mm?……De 2.15 a 1.95 A/ mm?=-0.2 A/ mm?
De 300 a 381.55 mm?=+81.55 mm?…..X
donde:
X=-0.1631 A/ mm?
Aplicando el coeficiente reglamentario obtendremos la densidad máxima
admisible:
?máx=(2.15-0.1631)*0.941= 1.869 A/ mm?
y la intensidad máxima correspondiente:
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
166
Imáx =1.869 A/ mm?*381.55 mm?=713.37 A
?máx= 1.869 A/ mm?>?real= 1.8 A/ mm?
El conductor GULL (GAVIOTA) cumple por densidad de corriente.
b) Tubo de cobre:
Se ha escogido un conductor tubular porque resulta muy apropiado en
instalaciones de corriente alterna, ya que su sección es la que mejor se adapta a la
distribución de la corriente alterna, debido al efecto pelicular. Por lo tanto, el
conductor tubular ofrece el máximo aprovechamiento del material conductor y,
además, permite una mayor refrigeración, a causa del aire que circula por su
interior.
Además de estas ventajas de orden eléctrico, el conductor tubular tiene
también una importante ventaja de orden mecánico y es que, a igualdad de
sección, tiene mayor resistencia mecánica que cualquier otro conductor, lo que
permite su montaje con apoyos separados por distancias mayores.
Se instalarán para la conexión de los distintos aparatos.
Cumple por densidad de corriente el conductor tubular, para servicio en
intemperie, con las siguientes características:
Sección del tubo S=189mm?
Diámetro exterior D=32mm
Diámetro interior d=28 mm
Espesor de pared e=2mm
Material E – Cu F 30
Peso 1.68 kp/m
Máxima corriente permanente en intemperie:
Pintada 710 A
Desnuda 670 A
Valores estáticos:
Momento resistente W 1.33 cm?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
167
Momento de inercia j 2.13 cm?
3.1.2.1.2.- EFECTO CORONA
Si un conductor de una línea eléctrica adquiere un potencial lo
suficientemente elevado para dar lugar a un gradiente del campo eléctrico radial,
igual o superior a la rigidez dieléctrica del aire, se produce corriente de fuga;
tales corrientes producen pérdidas de potencia apreciables en tiempo seco, e
importantes en tiempo húmedo.
La tensión para la que este gradiente es igual a la rigidez dieléctrica del
aires, se llama tensión crítica disruptiva.
Las pérdidas por efecto corona empiezan a producirse desde el momento
en que la tensión crítica disruptiva sea menor que la de la línea.
La tensión crítica disruptiva para conductores en disposición geométrica
triángulo es:
Para operar con valores eficaces hay que dividir por v2, ya que se trata de
corrientes senoidales, en las que la relación de valor máximo a valor eficaz es
igual a 1/v2
donde:
Uc: Tensión compuesta crítica disruptiva en kV
29.8: rigidez dieléctrica del aire a 25ºC y 760 mm Hg en kV/cm.
mc: Coeficiente de rugosidad del conductor; sus valores son:
mc= 1 para hilos de superficie lisa
mc=0.93? 0.98 para hilos oxidados o rugosos
mc=0.83? 0.87 para cables
mt: Coeficiente meteorológico, para tener en cuenta el efecto que produce
la humedad, haciendo disminuir el valor de la tensión crítica disruptiva Uc.
Sus valores son:
2
3*)ln(*****8.29 rd
c
rmtmcU
??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
168
mt=1 para tiempo seco
mt=0.8 para tiempo húmedo
r: Radio del conductor en cm
d: Distancia entre los ejes de los conductores. Si no es disposición
triángulo, la distancia equivalente es la media geométrica de las distancias entre
ellos, es decir, la siguiente expresión:
? : Factor de densidad del aire que modifica la rigidez dieléctrica de éste en
función de la altura sobre el nivel del mar:
siendo:
P: Presión en cm de Hg
? : Temperatura en ºC
La presión en cualquier punto viene dada por la fórmula de Halley:
h: Altura sobre el nivel del mar en m.
En las barras generales (220 kV), la distancia entre conductores será de
500 cm.
Se selección el coeficiente más desfavorable.
El nivel medio de la zona donde se instala la estación transformadora
sobre el nivel del mar es de 75 m
La temperatura media es de 20 ºC
3312312 ** dddd ?
76027325273 p
???
??
?
36.19342)76(loglog 1010
hP ??
cmd 6301000*500*5003 ??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
169
Presión media del aire:
Densidad del aire:
a) Conductor de Al-Ac :
* Para tiempo seco:
Uc=246.25 kV>Umáx=245 kV
Según este resultado, no habrá efecto corona con tiempo seco, con este
conductor (GULL).
* Para tiempo húmedo:
Uc=197 kV<Umáx=245 kV
Por tanto, habrá que considerar la posibilidad de que se presente el efecto
corona, y que se produzcan pérdidas de potencia.
La pérdida de potencia por efecto corona, para cada conductor, se calcula
con la siguiente expresión:
cmdeHgantip 29.75)18336
7576log(log 10 ???
007.176
29.75*
2027325273
???
??
2
3*ln*27.1*007.1*1*85.0*8.29 27.1630
?cU
2
3*ln*27.1*007.1*8.0*85.0*8.29 27.1630
?cU
KmkWUcUmax
fP Dr /10*
33**)25(*
241 52
???
???
????
?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
170
donde:
? : Factor de corrección de la densidad del aire
f: Frecuencia en Hz
r: Radio del conductor en centímetros
D: Distancia media geométrica entre fases en cm
Umáx: Tensión compuesta más elevada (245 kV)
Uc: Tensión compuesta crítica disruptiva, capaz de producir el
efecto corona, en kV.
Consecuentemente, el valor buscado:
Como disponemos de 2 barras con 3 conductores cada una, tenemos en
total 6 conductores del circuito simple,
6*P=6*6.19=37kW/km
La pérdida de potencia por efecto corona resulta, sin embargo,
relativamente pequeña por ser la longitud de las barras muy corta.
La conductancia kilométrica por conductor, debida al efecto corona, se
calcula a partir de la fórmula siguiente:
y en los 6 conductores del circuito simple de las barras:
6*Gk=6*47.58*10^-8=287*10^-8 S/Km
KmkWKmkWP /19.6/10*3
1973
245**)2550(*
007.1241 5
2
63027.1 ??
?
???
???? ?
? ? ? ? kmSP
GcUk /10*85.4710*
19.610* 83
2
3197
32
3
??? ???
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
171
b) Tubo de Cu:
* Para tiempo seco:
Uc=298.7 kV>Umáx=245 kV
Según este resultado, no habrá efecto corona con tiempo seco, con este
conductor tubular de cobre de S=189 mm?.
* Para tiempo húmedo:
Uc=238.95kV<Umáx=245 kV
Por tanto, habrá que considerar la posibilidad de que se presente el efecto
corona, y que se produzcan las consiguientes pérdidas de potencia.
La pérdida de potencia por efecto corona y, para cada conductor, se
calcula con la fórmula expresada en el apartado anterior.
Debido a la corta longitud de tubo de cobre utilizado para la conexión de
los distintos aparatos, la pérdida de potencia por efecto corona resulta
prácticamente despreciable.
3.1.2.1.3.- JUSTIFICACIÓN MECÁNICA
Según el R.A.T. de líneas aéreas, se considera el conductor sometido a las
siguientes acciones y sobrecargas:
2
3*ln*6.1*007.1*1*85.0*8.29 6.1630
?cU
2
3*ln*6.1*007.1*8.0*85.0*8.29 6.1630
?cU
KmkWKmkWP /95.6/10*3
1973
245**)2550(*
007.1241 5
2
6306.1 ??
?
???
???? ?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
172
El peso propio
Temperatura mínima de –5ºC
Sobrecarga por viento de 50 kp/m? para D>16 mm y de 60 kp/m? y
de 60 kp/m? para D<16 mm
Esfuerzos electrodinámicos en cortocircuito.
Según el estudio hecho en el apartado anterior del presento documento
básico, por efecto corona cumple como mínimo el conductor GULL de Al-Ac de
381.55mm? (54+7); con lo cual, se utilizará este conductor para todas las barras
tensadas.
a) MARCHA DE CÁLCULO
A.1) HIPÓTESIS DE TEMPERATURA
Calcularemos las tensiones para una temperatura del conductor de 50ºC,
tal y como prescribe el R.A.T. de líneas aéreas.
Donde las ecuaciones de cambio de condiciones es:
22
21
2
221 *24***
**)(*T
SEpaTSEA ???? ???
24*** 2
12 SEPa
B ?
BATT ?? )(* 12
1
1
21
*8*TaP
f ?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
173
Donde:
f: Flecha del cable (m)
E: Módulo de elasticidad del conductor (kp/mm?)
T1: Tensión mecánica final como consecuencia del cambio (kP)
T2: Tensión mecánica inicial con la temperatura 2 (kp)
P2: Peso propio del conductor (kp/m)
P1: Esfuerzo al cual están sometidos los conductores (kp/m)
S: Sección total del conductor (mm?)
a: Longitud horizontal del vano (m)
? : Coeficiente de dilatación lineal
?1: Temperatura final a la cual se requiere el cambio
?2: Temperatura inicial de referencia
A.2) HIPÓTESIS DE VIENTO Y CORTOCIRCUITO:
Para calcular las tensiones con viento, tomaremos una temperatura de
15ºC tal y como indica el R.A.T. de líneas aéreas.
Se utiliza la ecuación de cambio de condiciones.
Las sobrecargas se reflejan mediante P1:
donde:
P2: Peso del conductor (kp/m)
F: Esfuerzo de cortocircuito (kp/m)
Pv: Fuerza del viento (kp/m)
Pv= Dato de R.A.T * diámetro en (m)
Para diámetros inferiores a 16 mm: Pv=60 kp/m?
Para diámetros mayores de 16 mm: Pv=50 kp/m?
2221 )( FPPP v ???
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
174
Observar el detalle esquemático de la descomposición de las fuerzas:
3.1.2.1.3.1.- CABLE AÉREO DE AL-AC
Se utiliza para conductores de potencia. Las características del conductor
adoptado (GULL), son:
Composición 54+7
Sección total 381.55 mm?
Diámetro total 25.4 mm
Peso 1276.8 kp/m
Tensión de roturo 11135.7 kp
Módulo de elasticidad 6860 kp/mm?
Coeficiente de dilatación 19.35*10^-6
La altura mínima que deberá alcanzar el cable en cualquier caso es:
hmín=5.3+Un(kv)/150=5.3+220/150=6.77m
Conductor
P2
Pv F
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
175
3.1.2.1.3.1.1.- VANO DE 20m
Las características del vano son:
Longitud del vano 20m
Separación de los conductores 500cm
Material del conductor Al-Ac
Sección del conductor 381.55 mm?
Composición 54+7
Tensión de rotura 11135.7 kp
Tensión adoptada 100 kp a –5ºC
La tensión adoptada es baja debido a que el vano es pequeño ya que la
flecha será pequeña y los pórticos soportarán esfuerzos menores.
En la zona A del R.A.T. de líneas aéreas, sólo se considera la hipótesis de
temperatura y viento.
El coeficiente de seguridad es:
C.S.=Tr/Tmáx=11135.7/100=111.357
HIPÓTESIS DE TEMPERATURA:
Ecuación de cambio de condiciones:
Donde las ecuaciones de cambio de condiciones es:
25.9797100*24
55.381*6860*2768.1*2010055.381*6860*)55(*10*35.19 2
226 ???? ?A
7111645024
55.381*6860*2768.1*20 22
??B
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
176
Despejando de la fórmula anterior:
T1=85 kp
Finalmente, la flecha es:
La altura mínima que alcanza el conductor en este caso es:
hmín=(10-0.751)m=9.25>6.77m
por tanto, cumple con el Reglamento de Alta Tensión (R.A.T.)
HIPÓTESIS DE VIENTO CON CORTOCIRCUITO
Pv=50kp/m?*25.4*10^-3m=1.27kp/m
Donde las ecuaciones de cambio de condiciones es:
BATT ?? )(* 12
1
751.085*8
20*2768.1 2
??f
mkpP /122.2)425.027.1(2768.1 221 ????
275.20556100*24
55.381*6860*122.2*2010055.381*6860*)20(*10*35.19
2
226 ???? ?A
19643329024
55.381*6860*122.2*20 22
??B
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
177
Despejando de la fórmula anterior:
T1=97.5 kp
Finalmente, la flecha es:
La altura mínima que alcanza el conductor bajo esta situación es:
hmín=(10-1.09)m=8.91>6.77m
por tanto, cumple con el Reglamento de Alta tensión.
3.1.2.1.3.1.2.- CABLE AÉREO DE ACERO (CABLE
GUARDA)
Para el cable guarda se utiliza un cable de hierro galvanizado.
Características del cable:
Nombre T-50
Composición 1*7+0
Sección 50 mm?
Diámetro total 9 mm
Tensión de rotura 6300 kp
Peso 0.4 kp/m
Módulo de elasticidad 18500 kp/mm?
BATT ?? )(* 12
1
mf 09.15.97*8
20*122.2 2
??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
178
Coeficiente de dilatación 11.5*10^-6
Se adopta una tensión mecánica de 100 kp a –5ºC porque los vanos son
muy pequeños.
El vano que recorre el cable guarda es de 20 m
El coeficiente de seguridad con el cual trabaja este cables es:
C.s.=6300/100=63
HIPOTESIS DE TEMPERATURA PARA CABLE GUARDA
Donde las ecuaciones de cambio de condiciones son:
Despejando de la fórmula anterior:
T1=56 kp
Finalmente, la flecha es:
La altura mínima que alcanza el conductor en este caso es:
hmín = (15-0.357) m= 14.643m>6.77
73.731100*24
50*18500*4.0*2010050*18500*)55(*10*5.11
2
226 ???? ?A
246666624
50*18500*4.0*20 22
??B
BATT ?? )(* 12
1
mf 357.056*8
20*4.0 2
??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
179
Por tanto cumple con las obligaciones del R.A.T.
HIPÓTESIS DE VIENTO
Pv=60kp/m?*9*10^-3m=0.54kp/m
Donde las ecuaciones de cambio de condiciones es:
Despejando de la fórmula anterior:
T1=88 kp
Finalmente, la flecha es:
La altura mínima que alcanza el conductor bajo esta situación es:
hmín=(15-0.382)m=14.618>6.77m
mkpP /672.0)54.0(4.0 221 ???
9.808100*24
50*18500*672.0*2010050*18500*)20(*10*5.11 2
226 ???? ?A
696192024
50*18500*672.0*20 22
??B
BATT ?? )(* 12
1
mf 382.088*8
20*672.0 2
??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
180
También cumple con el R.A.T. en este apartado.
3.1.2.1.3.1.3.- FENÓMENOS VIBRATORIOS
El número de oscilaciones propias del conductor deberán estar
suficientemente alejadas del doble de la frecuencia de la red, para evitar que entre
en resonancia mecánica y de lugar a sobretensiones.
La expresión a seguir es la siguiente.
donde:
n0: Número de oscilaciones por segundo (Hz)
g: Aceleración de la gravedad g=9.81 m/s?
f: flecha mínima (m)
Cálculo de la flecha mínima:
La flecha mínima se dará en las condiciones de que no tengamos ni efecto
del viento, ni efecto de cortocircuito, y además que no haya dilatación.
Consecuentemente, tendremos que tener una temperatura ambiental de –5ºC.
Flecha mínima para el cable de Al-Ac
Donde las ecuaciones de cambio de condiciones son:
Los valores de A y B valen 0 puesto que no hay cambios.
El valor de T1=100 kp
Finalmente, la flecha mínima es:
fgn **21
0 ??
638.0100*8
20*2768.1 2
??f
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
181
Flecha mínima para el cable de acero guarda
Donde las ecuaciones de cambio de condiciones son:
Los valores de A y B valen 0 puesto que no hay cambios.
El valor de T1=100 kp
Finalmente, la flecha mínima es:
a) CONDUCTORES DE POTENCIA
Este valor está muy alejado de 100 Hz, no habrá resonancia mecánica.
b) CONDUCTOR DE ACERO (CABLE GUARDA)
Este valor también está muy alejado de los 100 Hz, tampoco habrá
resonancia mecánica.
Hzn 624.0638.081.9**21
0 ?? ?
Hzn 115.12.081.9**21
0 ?? ?
2.0100*8
20*672.0 2
??f
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
182
3.1.2.1.3.2.- CONDUCTOR DE COBRE TUBULAR
Se utiliza para la unión entre los elementos del tramo de entrada.
Datos del conductor (calculado en el punto 3.1.2.1.1):
Sección 189 mm?
Diámetro exterior 32 mm
Diámetro interior 28 mm
Peso 1.68 kp/m
Espeso de pared 2 mm
Máxima corriente permanente en intemperie:
Pintada: 710 A
Desnuda: 670 A
Valores estáticos:
Momento resistente: W 1.33 cm?
Momento de inercia: j 2.13 cm?
Cargas estáticas: Peso propio P2=1.68 kp/m
Cargas dinámicas: Acción del viento y cortocircuito:
Viento: Pv=50 kp/m?*32*10^-3m=1.6 kp/m
Cortocircuito: F=0.425 kp/m
Esfuerzo total:
Longitud máxima de conductor 14 m
Longitud del vano máximo 12245 kp/mm?
Carga de rotura mínima 3775.5 kp/cm?
mkpP /63.2)425.060.1(68.1 221 ????
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
183
Momento flector máximo:
siendo:
P: Esfuerzo total en Kp/m
l: longitud máxima de conductor en m
Coeficiente de trabajo a flexión:
Siendo la carga de rotura del conductor de 3775.5 kp/cm?, este valor es
mayor que el valor calculado anteriormente, entonces el coeficiente de seguridad
es:
C.s.=3775.5/3229.8=1.17
La flecha vertical debida a su peso es:
donde:
f: Flecha en cm
P2: Peso del conductor
l: Longitud del vano máximo
E: Módulo de elasticidad
j: Momento de inercia
El valor de esta flecha no provoca que el conductor no salga del R.A.T.
kpml
PM 96.421214
*63.212
*22
???
23
/8.322933.1
4296cmkp
cmkpcm
WM
????
cmjEI
Pf 44.64384*13.2*12245001400
*0168.0384***44
2 ???
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
184
3.1.2.1.3.2.1.- FENÓMENOS VIBRATORIOS
El número de oscilaciones propias del conductor deberá estar
suficientemente alejadas del doble de la frecuencia de la red, para evitar que entre
en resonancia mecánica y de lugar a sobretensiones.
La expresión a seguir es la siguiente.
Este valor está muy alejado de 100 Hz, no habrá resonancia mecánica.
3.1.2.2.- DERIVACIONES DE BARRAS A LOS TRAFOS
La potencia que deberá soportar cada derivación de barras generales a los
transformadores de potencia, será de 60 MVA, independientemente de que hayan
2 ó 3 trafos de potencia. Los 60 MVA son la potencia de cada trafo.
La intensidad nominal que pasan por las derivaciones es:
3.1.2.2.1.- DENSIDADES DE CORRIENTE
Las densidades máximas de corriente en los conductores no pueden
sobrepasar los valores que fija el Reglamento de Líneas Eléctricas Aéreas de Alta
Tensión.
fgn **21
0 ??
Hzn 62.064.081.9**21
0 ?? ?
kAkVMVA
U
PI
n
nn 158.0
3*220160
3*???
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
185
El artículo 22 sobre la densidad de corriente en los conductores incluye
una tabla numérica y unos coeficientes para utilizar en los cálculos, que hay que
respetar.
En función de estos datos hemos determinado las densidades de corriente
máximas admisibles, así como las intensidades máximas correspondientes.
Como las secciones de los conductores no vienen en la tabla, hay que
interpolar los valores.
Las derivaciones de barras quedan constituidas por cable aéreo Al-Ac, por
la aparamenta de alta tensión y el tubo de cobre que la une
a) Cable de Aluminio-Acero:
Según el R.A.T. de líneas aéreas, en el artículo 22, para los cables de Al-
Ac se tomará en la tabla el valor de densidad de corriente correspondiente a su
sección como si fuera de Aluminio en su totalidad, es decir, incluyendo la
sección de Acero; y este valor de densidad de corriente se reducirá según sea la
composición del cable.
El valor resultante de densidad de corriente se aplicará a la totalidad de
sección del cable.
El cable de Al-Ac utilizado es el mismo que en el caso de las barras
generales, pues la distancia entre conductores y la tensión es la misma.
Conductor Gull (GAVIOTA)
Sección del cable S=381.55mm?
Composición 54+7
Coeficiente reglamentario a aplicar f=0.941
Densidad real 158 A/227.8 mm?=0.693 A/ mm?
Densidad máxima admitida:
Las densidades de corriente máximas en régimen permanente no
sobrepasarán los valores señalados en la tabla numérica del artículo 22 del
Reglamento de Líneas Eléctricas Aéreas de Alta Tensión,
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
186
De 300 a 400 mm?=+100 mm?……De 2.15 a 1.95 A/ mm?=-0.2 A/ mm?
De 300 a 381.55 mm?=+81.55 mm?…..X
donde:
X=-0.1631 A/ mm?(valor interpolado)
Aplicando el coeficiente reglamentario obtendremos la densidad máxima
admisible:
?máx=(2.15-0.1631)*0.941= 1.869 A/ mm?
y la intensidad máxima correspondiente:
Imáx =1.869 A/ mm?*381.55 mm?=713.37 A
?máx= 1.869 A/ mm?>?real= 0.693 A/ mm?
El conductor GULL (GAVIOTA) cumple por densidad de corriente.
b) Tubo de cobre:
Se ha escogido un conductor tubular porque resulta muy apropiado en
instalaciones de corriente alterna, ya que su sección es la que mejor se adapta a la
distribución de la corriente alterna, debido al efecto pelicular. Por lo tanto, el
conductor tubular ofrece el máximo aprovechamiento del material conductor y,
además, permite una mayor refrigeración, a causa del aire que circula por su
interior.
Además de estas ventajas de orden eléctrico, el conductor tubular tiene
también una importante ventaja de orden mecánico y es que, a igualdad de
sección, tiene mayor resistencia mecánica que cualquier otro conductor, lo que
permite su montaje con apoyos separados por distancias mayores.
El tubo de cobre utilizado es el mismo que en al caso de las barras
generales, pues la distancia entre conductores y la tensión es la misma.
Cumple por densidad de corriente el conductor tubular, para servicio en
intemperie, con las siguientes características:
Sección del tubo S=189mm?
Diámetro exterior D=32mm
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
187
Diámetro interior d=28 mm
Espesor de pared e=2mm
Material E – Cu F 30
Peso 1.68 kp/m
Máxima corriente permanente en intemperie:
Pintada 710 A
Desnuda 670 A
Valores estáticos:
Momento resistente W 1.33 cm?
Momento de inercia j 2.13 cm?
3.1.2.2.2.- EFECTO CORONA
Si un conductor de una línea eléctrica adquiere un potencial lo
suficientemente elevado para dar lugar a un gradiente del campo eléctrico radial,
igual o superior a la rigidez dieléctrica del aire, se produce corriente de fuga;
tales corrientes producen pérdidas de potencia apreciables en tiempo seco, e
importantes en tiempo húmedo.
La tensión para la que este gradiente es igual a la rigidez dieléctrica del
aires, se llama tensión crítica disruptiva.
Las pérdidas por efecto corona empiezan a producirse desde el momento
en que la tensión crítica disruptiva sea menor que la de la línea.
La tensión crítica disruptiva para conductores en disposición geométrica
triángulo es:
donde:
Uc: Tensión compuesta crítica disruptiva en kV
29.8: rigidez dieléctrica del aire a 25ºC y 760 mm Hg en kV/cm.
mc: Coeficiente de rugosidad del conductor; sus valores son:
2
3*)ln(*****8.29 rd
c
rmtmcU
??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
188
mc= 1 para hilos de superficie lisa
mc=0.93? 0.98 para hilos oxidados o rugosos
mc=0.83? 0.87 para cables
mt: Coeficiente meteorológico, para tener en cuenta el efecto que produce
la humedad, haciendo disminuir el valor de la tensión crítica disruptiva Uc.
Sus valores son:
mt=1 para tiempo seco
mt=0.8 para tiempo húmedo
r: Radio del conductor en cm
d: Distancia entre los ejes de los conductores. Si no es disposición
triángulo, la distancia equivalente es la media geométrica de las distancias entre
ellos, es decir, la siguiente expresión:
? : Factor de densidad del aire que modifica la rigidez dieléctrica de éste en
función de la altura sobre el nivel del mar:
siendo:
P: Presión en cm de Hg
? : Temperatura en ºC
La presión en cualquier punto viene dada por la fórmula de Halley:
h: Altura sobre el nivel del mar en m.
En las barras generales (220 kV), la distancia entre conductores será de
500 cm.
3312312 ** dddd ?
76027325273 p
???
??
?
36.19342)76(loglog 1010
hP ??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
189
Se seleccina el coeficiente más desfavorable.
El nivel medio de la zona donde se instala la estación transformadora
sobre el nivel del mar es de 75 m
La temperatura media es de 20 ºC
Presión media del aire:
Densidad del aire:
a) Conductor de Al-Ac :
* Para tiempo seco:
Uc=246.25 kV>Umáx=245 kV
Según este resultado, no habrá efecto corona con tiempo seco, con este
conductor (GULL).
* Para tiempo húmedo:
Uc=197 kV<Umáx=245 kV
cmd 6301000*500*5003 ??
cmdeHgantip 29.75)18336
7576log(log 10 ???
007.176
29.75*
2027325273
???
??
2
3*ln*27.1*007.1*1*85.0*8.29 27.1630
?cU
2
3*ln*27.1*007.1*8.0*85.0*8.29 27.1630
?cU
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
190
Por tanto, habrá que considerar la posibilidad de que se presente el efecto
corona, y que se produzcan pérdidas de potencia.
La pérdida de potencia por efecto corona, para cada conductor, se calcula
con la siguiente expresión:
donde:
? : Factor de corrección de la densidad del aire
f: Frecuencia en Hz
r: Radio del conductor en centímetros
D: Distancia media geométrica entre fases en cm
Umáx: Tensión compuesta más elevada (245 kV)
Uc: Tensión compuesta crítica disruptiva, capaz de producir el
efecto corona, en kV.
Consecuentemente, el valor buscado:
Como disponemos de 2 barras con 3 conductores cada una, tenemos en
total 6 conductores del circuito simple,
6*P=6*6.19=37kW/km
La pérdida de potencia por efecto corona resulta, sin embargo,
relativamente pequeña por ser la longitud de las barras muy corta.
La conductancia kilométrica por conductor, debida al efecto corona, se
calcula a partir de la fórmula siguiente:
KmkWUcUmax
fP Dr /10*
33**)25(*
241 52
???
???
????
?
KmkWKmkWP /19.6/10*3
1973
245**)2550(*
007.1241 5
2
63027.1 ??
?
???
???? ?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
191
y en los 6 conductores del circuito simple de las barras:
6*Gk=6*47.58*10^-8=287*10^-8 S/Km
b) Tubo de Cu:
* Para tiempo seco:
Uc=298.7 kV>Umáx=245 kV
Según este resultado, no habrá efecto corona con tiempo seco, con este
conductor tubular de cobre de S=189 mm?.
* Para tiempo húmedo:
Uc=238.95kV<Umáx=245 kV
Por tanto, habrá que considerar la posibilidad de que se presente el efecto
corona, y que se produzcan las consiguientes pérdidas de potencia.
La pérdida de potencia por efecto corona y, para cada conductor, se
calcula con la fórmula expresada en el apartado anterior.
? ? ? ? kmSP
GcUk /10*85.4710*
19.610* 83
2
3197
32
3
??? ???
2
3*ln*6.1*007.1*1*85.0*8.29 6.1630
?cU
2
3*ln*6.1*007.1*8.0*85.0*8.29 6.1630
?cU
KmkWKmkWP /95.6/10*3
1973
245**)2550(*
007.1241 5
2
6306.1 ??
?
???
???? ?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
192
Debido a la corta longitud de tubo de cobre utilizado para la conexión de
los distintos aparatos, la pérdida de potencia por efecto corona resulta
prácticamente despreciable.
3.1.2.2.3.- JUSTIFICACIÓN MECÁNICA
Según el R.A.T. de líneas aéreas, se considera el conductor sometido a las
siguientes acciones y sobrecargas:
El peso propio
Temperatura mínima de –5ºC
Sobrecarga por viento de 50 kp/m? para D>16 mm y de 60 kp/m? y
de 60 kp/m? para D<16 mm
Esfuerzos electrodinámicos en cortocircuito.
3.1.2.2.3.1.- CABLE AÉREO Al-Ac
Las características del vano son:
Longitud del vano 37m
Separación de los conductores 500 cm
Material del conductor Al-Ac
Sección del conductor 381.55 mm?
Composición 54+7
Tensión de rotura 11135.7 kp
Tensión adoptada* 1000 kp a –5ºC
Se escoge 1000 kp de tensión mecánica porque el vano es mayor que el
vano de 20 metros que tienen las barras generales.
Por estar en la zona A del R.A.T. de líneas aéreas, sólo se considera la
hipótesis de temperatura y viento.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
193
El coeficiente de seguridad es:
C.s.=Tr/Tmáx=11135.7/1000=11.1357
Las expresiones a utilizar son las presentadas en el apartado 3.1.2.1.3
HIPÓTESIS DE TEMPERATURA:
Donde las ecuaciones de cambio de condiciones es:
Despejando de la fórmula anterior:
T1=322 kp
Finalmente, la flecha es:
La altura mínima que alcanza el conductor en este caso es:
hmín=(10-0.678)m=9.32>6.77m
por tanto, cumple con el Reglamento de Alta Tensión (R.A.T.)
20291000*24
55.381*6860*2768.1*37100055.381*6860*)55(*10*35.19 2
226 ???? ?A
24339605024
55.381*6860*2768.1*37 22
??B
BATT ?? )(* 12
1
678.085*8
20*2768.1 2
??f
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
194
HIPÓTESIS DE VIENTO CON CORTOCIRCUITO
Pv=50kp/m?*25.4*10^-3m=1.27kp/m
Donde las ecuaciones de cambio de condiciones es:
Despejando de la fórmula anterior:
T1=697.5 kp
Finalmente, la flecha es:
La altura mínima que alcanza el conductor bajo esta situación es:
hmín=(10-0.52)m=9.48>6.77m
por tanto, cumple con el Reglamento de Alta tensión.
mkpP /122.2)425.027.1(2768.1 221 ????
24.685100*24
55.381*6860*122.2*37100055.381*6860*)20(*10*35.19 2
226 ???? ?A
67229292024
55.381*6860*122.2*37 22
??B
BATT ?? )(* 12
1
mf 52.05.97*8
37*122.2 2
??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
195
3.1.2.2.3.2.- CABLE AÉREO DE ACERO (CABLE
GUARDA)
Para el cable guarde se utiliza un cable de hierro galvanizado.
Características del cable:
Nombre T-50
Composición 1*7+0
Sección 50 mm?
Diámetro total 9 mm
Tensión de rotura 6300 kp
Peso 0.4 kp/m
Módulo de elasticidad 18500 kp/mm?
Coeficiente de dilatación 11.5*10^-6
Se adopta una tensión mecánica de 1000 kp a –5ºC porque los vanos son
mayores que en el caso de las barras generales.
El vano que recorre el cable guarda es de 37 m
El coeficiente de seguridad con el cual trabaja este cable es:
C.s.=6300/1000=6.3
HIPOTESIS DE TEMPERATURA PARA CABLE GUARDA
Donde las ecuaciones de cambio de condiciones son:
5.4061000*24
50*18500*4.0*37100050*18500*)55(*10*5.11 2
226 ????? ?A
7.844216624
50*18500*4.0*37 22
??B
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
196
Despejando de la fórmula anterior:
T1=448 kp
Finalmente, la flecha es:
La altura mínima que alcanza el conductor en este caso es:
hmín = (15-0.153) m= 14.847m>6.77
Por tanto cumple con las obligaciones del R.A.T.
HIPÓTESIS DE VIENTO
Pv=60kp/m?*9*10^-3m=0.54kp/m
Donde las ecuaciones de cambio de condiciones es:
BATT ?? )(* 12
1
mf 153.056*8
37*4.0 2
??
mkpP /672.0)54.0(4.0 221 ???
4.7631000*24
50*18500*672.0*37100050*18500*)20(*10*5.11
2
226 ????? ?A
2382717124
50*18500*672.0*37 22
??B
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
197
Despejando de la fórmula anterior:
T1=800 kp
Finalmente, la flecha es:
La altura mínima que alcanza el conductor bajo esta situación es:
hmín=(15-0.144)m=14.85>6.77m
También cumple con el R.A.T. en este apartado.
3.1.2.2.3.3.- FENÓMENOS VIBRATORIOS
El número de oscilaciones propias del conductor deberán estar
suficientemente alejadas del doble de la frecuencia de la red, para evitar que entre
en resonancia mecánica y de lugar a sobretensiones.
La expresión a seguir es la siguiente.
donde:
n0: Número de oscilaciones por segundo (Hz)
g: Aceleración de la gravedad g=9.81 m/s?
f: flecha mínima (m)
BATT ?? )(* 12
1
mf 144.088*8
20*672.0 2
??
fgn **21
0 ??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
198
Cálculo de la flecha mínima:
La flecha mínima se dará en las condiciones de que no tengamos ni efecto
del viento, ni efecto de cortocircuito, y además que no haya dilatación.
Consecuentemente, tendremos que tener una temperatura ambiental de –5ºC.
Flecha mínima para el cable de Al-Ac
Donde las ecuaciones de cambio de condiciones son:
Los valores de A y B valen 0 puesto que no hay cambios.
El valor de T1=1000 kp
Finalmente, la flecha mínima es:
Flecha mínima para el cable de acero guarda
Donde las ecuaciones de cambio de condiciones son:
Los valores de A y B valen 0 puesto que no hay cambios.
El valor de T1=1000 kp
Finalmente, la flecha mínima es:
218.01000*8
37*122.2 2
??f
068.01000*8
37*672.0 2
??f
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
199
a) CONDUCTORES DE POTENCIA
Este valor está muy alejado de 100 Hz, no habrá resonancia mecánica.
b) CONDUCTOR DE ACERO (CABLE GUARDA)
Este valor también está muy alejado de los 100 Hz, tampoco habrá
resonancia mecánica.
3.1.2.3.4.- CONDUCTOR DE COBRE TUBULAR
Se utiliza para la unión entre los elementos del tramo de entrada.
Datos del conductor (calculado en el punto 3.1.2.1.1):
Sección 189 mm?
Diámetro exterior 32 mm
Diámetro interior 28 mm
Peso 1.68 kp/m
Espeso de pared 2 mm
Máxima corriente permanente en intemperie:
Pintada: 710 A
Desnuda: 670 A
Valores estáticos:
Hzn 106.0218.081.9**21
0 ?? ?
Hzn 115.12.081.9**21
0 ?? ?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
200
Momento resistente: W 1.33 cm?
Momento de inercia: j 2.13 cm?
Cargas estáticas: Peso propio P2=1.68 kp/m
A continuación se comprueba si el tubo de cobre soporta los esfuerzos
más desfavorables:
Cargas dinámicas: Acción del viento y cortocircuito:
Viento: Pv=50 kp/m?*32*10^-3m=1.6 kp/m
Cortocircuito: F=0.425 kp/m
Esfuerzo total:
Longitud máxima de conductor 10000 cm
Módulo de elasticidad 12245 kp/mm?
Carga de rotura mínima 3775.5 kp/cm?
Momento flector máximo:
siendo:
P: Esfuerzo total en Kp/m
l: longitud máxima de conductor en m
Coeficiente de trabajo a flexión:
mkpP /63.2)425.060.1(68.1 221 ????
kpml
PM 9.211210
*63.212
*22
???
23
/87.164733.1
2191cmkp
cmkpcm
WM
????
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
201
Siendo la carga de rotura del conductor de 3775.5 kp/cm?, este valor es
mayor que el valor calculado anteriormente, entonces el coeficiente de seguridad
es:
C.s.=3775.5/1647.87=2.29
La flecha vertical debida a su peso es:
donde:
f: Flecha en cm
P2: Peso del conductor
l: Longitud del vano máximo
E: Módulo de elasticidad
j: Momento de inercia
El valor de esta flecha no provoca que el conductor no salga del R.A.T.
3.1.2.1.3.2.1.- FENÓMENOS VIBRATORIOS
El número de oscilaciones propias del conductor deberá estar
suficientemente alejadas del doble de la frecuencia de la red, para evitar que entre
en resonancia mecánica y de lugar a sobretensiones.
La expresión a seguir es la siguiente.
Este valor está muy alejado de 100 Hz, no habrá resonancia mecánica.
cmjEI
Pf 77.16384*13.2*12245001000
*0168.0384***44
2 ???
fgn **21
0 ??
Hzn 22.116.081.9**21
0 ?? ?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
202
3.1.2.3.- MAGNITUDES ELÉCTRICAS DE LAS LINEAS
DE LLEGADA
Son 2 líneas de 120 MVA de potencia cada una.
La potencia de cortocircuito en el apoyo fin de línea es de 1000 MVA por
cada línea.
3.1.2.3.1.- CORRIENTE DE CORTOCIRCUITO
Donde:
Icc: Valor de corriente de choque en kA.
Pcc: Potencia de cortocircuito en MVA
Un: Tensión nominal en kV.
3.1.2.3.2.- INTENSIDAD MÁXIMA
Las líneas aéreas están formadas de cable de Al-Cu de 381.55 mm? de
sección (GULL).
La densidad máxima de corriente que soporta este conductor es de 1.869
A/mm? y la intensidad máxima correspondiente multiplicando este valor por la
sección:
Imáx=1.869 A/mm?*381.55 mm?=713.37 A
La densidad de corriente en cortocircuito es:
kAkV
MVA
Un
PccI cc 624.2
3*220
1000
3*???
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
203
?c=2624/381.55 mm?=6.88 A/mm?
Observando la gráfica del punto 3.1.1.2.2.2 (calentamiento de los
conductores)
? inicial=80ºC
?final=180ºC La ? para 1 s es: 76 A/mm?
Con la densidad de corriente real, tardará en llegar a la temperatura de 180
ºC:
t=(?c1/?c)?= (76/6.88)?=122.1 s
Tardará algo más de 122 segundos en sobrecalentarse; lo cual no sucederá
en ningún caso al actuar ante las protecciones.
3.1.2.3.3.- RESISTENCIA ELÉCTRICA POR FASE
El conductor AL-Ac de S=381,55 mm?, tienen una resistencia eléctrica a
20ºC de 0.0851? /Km
3.1.2.3.4.- INDUCTANCIA POR FASE Y REACTANCIA
Las 2 líneas trifásicas van en disposición plana vertical.
Se calcula la media geométrica para hacer el equivalente en disposición
triángulo:
cmdddd 9451500*750*750** 33312312 ???
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
204
La inductancia por fase y metro es:
La reactancia inductiva es:
3.1.2.3.5.- CAPACITANCIA
La capacitancia en las líneas trifásicas es:
donde:
?0: Constante dieléctrica del vacío
d: Distancia media geométrica entre conductores en cm
r: Radio del conductor en cm
3.1.2.3.6.- SUSCEPTANCIA
B=w*C=2? 50*8.4020181*10^-3=2.6395718*10^-6 S/km
faseL mH
rd
a )(10*37243.1)ln(*28
)ln(*28
627.1
94500001
???????
??
??
??
?
kmmLwX aLa /431.0/10*162.43110*3724336.1*502* 661 ?????? ???
)(10*40201.8)(10*40201.8)ln(10*36
1*2
)ln(2 312
945
90
254.2
mF
mF
rd
C ???? ? ?? ????
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
205
3.1.2.3.8.- ADMITANCIA
y=G+jB=0+j2.64*10^-6
y=2.64*10^-6 ?90º S/km
3.1.2.3.9.- CAÍDA DE TENSIÓN
Se tomará la caída de tensión por resistencia e inductancia, despreciando
el efecto capacitivo de la línea:
siendo:
U: caída de tensión compuesta
? : Angulo de desfase
If: Intensidad de fase en A
R: Resistencia kilométrica en ? /km
X: Reactancia kilométrica en ? /km
3.1.2.3.10.- IMPEDANCIA KILOMÉTRICA
3.1.2.3.11.- IMPEDANCIA CARACTERÍSTICA
kmVjjXRIU f /83.783264.0)981.0*431.019.0*0851.0(*
23*220
120*3)sencos(**3 0???
????
?
?
????
?
?
??? ??
kmXRZ /º89.744393.022 ?????
???? 40410*)/(4020181.8)/(3724336.1
/ 3
mFmH
CLZc
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
206
siendo:
L: Inductancia por metro
C: Capacitancia por metro
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
207
3.1.3.- CÁLCULO DE LOS AISLADORES DE 220 kV
3.1.3.1.- CARACTERÍSTICAS DEL TRAMO Y DE LOS
AISLADORES
Se efectúa el cálculo electromecánico de los aisladores de amarre en las
barras tensadas, atendiendo al R.A.T. de líneas aéreas en el artículo 29.1. Puede
consultarse en el CD adjuntado a la presente obra.
Las principales características del tramo son:
Tensión nominal 220 kV
Tensión máxima en servicio 245 kV
Tensión de ensayo al choque con neutro a tierra 900 kV
Tensión de ensayo a frecuencia industrial 395 kV
Nivel de aislamiento del aislador (máx. y mín) 2.2 a 2.5 cm/kV
Datos de los aisladores:
Tipo: de caperuza y vástago
Material Vidrio templado
Número del aislador E 160/146
Tensión de perforación en aceite 105 kV
Longitud de la línea de fuga 300 mm
Carga de rotura mínima 16500 kp
Esfuerzo permanente normal 5500 kp
Carga mecánica de 24 horas 11000 kp
Norma (diámetro del vástago) 20.5 mm
Peso neto aproximado 6.1 kp
Contenido de la jaula normal 6 piezas
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
208
3.1.3.2.- CÁLCULO ELÉCTRICO
A) La línea de fuga mínima será:
Lf=2.2*Umáx=2.2 cm/kV*245 kV=539cm
B) Número de aisladores:
Na=Lf/Lfa=539/30=17.9 aisladores
3.1.3.3.- CÁLCULO MECÁNICO (VANO 20M)
Según el R.A.T. de líneas aéreas, el coeficiente de seguridad mecánica no
será inferior a 3.
La tracción máxima de cada cable, con el coeficiente de seguridad
nombrado es:
Tc=11135.7/3=3712 kp
Conductor: Cable Al-Ac (54+7); S=381.55mm?
Esfuerzo total máximo: 2.122 kp/m
Longitud del cable: 20 m
a) Cargas normales:
Esfuerzo máximo por fase = 2.122 kp/m*20m=42.44 kp
Peso de los aisladores = 6.1/1.8 =109.8 kp
Peso de los accesorios =49.9 kp
Peso total =202.14 kp
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
209
De todos los elementos que compondrán la cadena de amarre, el de menor
carga de rotura será la grapa de compresión (14000 kp), por tanto, el coeficiente
de seguridad mecánico es:
C.s.=14000/202.14=69.2>3
b) Cargas anormales:
Según el R.A.T. de líneas aéreas, en el artículo 19.1º, en el apoyo de
alineación se considera una tensión mecánica del 50 % de la tensión de rotura del
cable, cuando hay 1 o 2 conductores por fase y circuito:
Tc=0.5*Tr=0.5*3712 kp=1856 kp
El coeficiente de seguridad es C.s.=14000/1856=7.5>3
Por tanto, el aislador número E160/146 para las cadenas de amarre cumple
con las solicitaciones electromecánicas a las que será sometido.
3.1.3.4.- CÁLCULO MECÁNICO (VANO 37 M)
Según el R.A.T. de líneas aéreas, el coeficiente de seguridad mecánica no
será inferior a 3.
La tracción máxima de cada cable, con el coeficiente de seguridad
nombrado es:
Tc=11135.7/3=3712 kp
Conductor: Cable Al-Ac (54+7); S=381.55mm?
Esfuerzo total máximo: 2.122 kp/m
Longitud del cable: 37 m
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
210
a) Cargas normales:
Esfuerzo máximo por fase = 2.122 kp/m*37m =78.5 kp
Peso de los aisladores = 6.1/1.8 =109.8 kp
Peso de los accesorios =49.9 kp
Peso total =238.2 kp
De todos los elementos que compondrán la cadena de amarre, el de menor
carga de rotura será la grapa de compresión (14000 kp), por tanto, el coeficiente
de seguridad mecánico es:
C.s.=14000/238.2=58.77>3
b) Cargas anormales:
Según el R.A.T. de líneas aéreas, en el artículo 19.1º, en el apoyo de
alineación se considera una tensión mecánica del 50 % de la tensión de rotura del
cable, cuando hay 1 o 2 conductores por fase y circuito:
Tc=0.5*Tr=0.5*3712 kp=1856 kp
El coeficiente de seguridad es C.s.=14000/1856=7.5>3
Por tanto, el aislador número E160/146 para las cadenas de amarre cumple
con las solicitaciones electromecánicas a las que será sometido.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
211
3.1.4.- CALCULO DE LOS CONDUCTORES DE 25 Kv
Los conductores se escogerán de acuerdo con las prescripciones expuestas
en el R.A.T. sobre densidades de corriente, sobrecargas, esfuerzos mecánicos y
térmicos.
3.1.4.1.- DERIVACIONES DE BARRAS
Este tramo de conductor está constituido en parte por tubo de cobre a la
intemperie y, en parte, por cable con conductor de cobre en instalación enterrada.
La potencia que deberá soportar, son los 60 MVA de potencia nominal de
cada transformador.
La intensidad nominal será:
3.1.4.1.1.- DENSIDADES DE CORRIENTE
Las densidades máximas de corriente en los conductores no pueden
sobrepasar los valores que fija el R.A.T.
El artículo 22 sobre Densidad de corriente en los conductores incluye una
tabla numérica y unos coeficientes para utilizar en los cálculos.
Tubo de cobre:
Se ha escogido un conductor tubular porque resulta muy apropiado en
instalaciones de corriente alterna, ya que su sección es la que mejor se adapta a la
distribución de la corriente alterna, debido al efecto pelicular. Por lo tanto, el
kAkV
MVAU
PI
n
nn 386.1
3*2560
3*???
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
212
conductor tubular ofrece el máximo aprovechamiento del material conductor y,
además, permite una mayor refrigeración, a causa del aire que circula por su
interior.
Además de estas ventajas de orden eléctrico, el conductor tubular tiene
también una importante ventaja de orden mecánico y es que, a igualdad de
sección, tiene mayor resistencia mecánica que cualquier otro conductor, lo que
permite su montaje con apoyos separados por distancias mayores.
Se instalarán para la conexión de los distintos aparatos.
Cumple por densidad de corriente el conductor tubular, para servicio en
intemperie, con las siguientes características:
Sección del tubo S=707mm?
Diámetro exterior D=50mm
Diámetro interior d=40 mm
Espesor de pared e=5mm
Material E – Cu F 30
Peso 6.29 kp/m
Máxima corriente permanente en intemperie:
Pintada 1520 A
Desnuda 1450 A
Valores estáticos:
Momento resistente W 7.24 cm?
Momento de inercia j 18.1 cm?
3.1.4.1.2.- EFECTO CORONA
Si un conductor de una línea eléctrica adquiere un potencial lo
suficientemente elevado para dar lugar a un gradiente del campo eléctrico radial,
igual o superior a la rigidez dieléctrica del aire, se produce corriente de fuga;
tales corrientes producen pérdidas de potencia apreciables en tiempo seco, e
importantes en tiempo húmedo.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
213
La tensión para la que este gradiente es igual a la rigidez dieléctrica del
aires, se llama tensión crítica disruptiva.
Las pérdidas por efecto corona empiezan a producirse desde el momento
en que la tensión crítica disruptiva sea menor que la de la línea.
La tensión crítica disruptiva para conductores en disposición geométrica
triángulo es:
Presión media del aire:
Densidad del aire:
En las derivaciones de barras (25 kV), la distancia entre conductores es de
80 cm.
Consecuentemente:
Tubo de Cu:
* Para tiempo seco:
Uc=288.7 kV>Umáx=30 kV
2
3*)ln(*****8.29 rd
c
rmtmcU
??
cmdeHgantip 29.75)18336
7576log(log 10 ???
007.176
29.75*
2027325273
???
??
kVU c 7.2882
3*ln*5.2*007.1*1*85.0*8.29 5.28.100
??
8.100160*80*803 ??d
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
214
Según este resultado, no habrá efecto corona con tiempo seco, con este
conductor tubular de cobre de S=1060 mm?.
* Para tiempo húmedo:
Uc=231kV>Umáx=30 kV
Según este resultado, no habrá efecto corona con tiempo seco, con este
conductor tubular de cobre de S=1060 mm?.
3.1.4.1.3.- JUSTIFICACIÓN MECÁNICA DEL TUBO DE
COBRE
Según el R.A.T. de líneas aéreas, se considera el conductor sometido a las
siguientes acciones y sobrecargas:
El peso propio
Temperatura mínima de –5ºC
Sobrecarga por viento de 50 kp/m? para D>16 mm y de 60 kp/m? y
de 60 kp/m? para D<16 mm
Esfuerzos electrodinámicos en cortocircuito.
HIPOTESIS DE VIENTO Y CORTOCIRCUITO:
Se utiliza para la unión entre los elementos del tramo de entrada.
Datos del conductor (calculado en el punto 3.1.2.1.1):
Sección 707 mm?
Diámetro exterior 50 mm
Diámetro interior 40 mm
2312
3*ln*5.2*007.1*8.0*85.0*8.29 5.28.100
??cU
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
215
Peso 6.29 kp/m
Espeso de pared 5 mm
Valores estáticos:
Momento resistente: W 7.24 cm?
Momento de inercia: j 18.1 cm?
Cargas estáticas: Peso propio P2=6.29 kp/m
A continuación se comprueba si el tubo de cobre soporta los esfuerzos
más desfavorables:
Cargas dinámicas: Acción del viento y cortocircuito:
Viento: Pv=50 kp/m?*50*10^-3m=2.5 kp/m
Cortocircuito: F=0.425 kp/m
Esfuerzo total:
Longitud máxima de conductor 10000 cm
Módulo de elasticidad 12245 kp/mm?
Carga de rotura mínima 3775.5 kp/cm?
Momento flector máximo:
siendo:
P: Esfuerzo total en Kp/m
l: longitud máxima de conductor en m
Coeficiente de trabajo a flexión:
mkpP /46.12)26.850.2(29.6 221 ????
kpml
PM 83.1031210
*46.1212
*22
???
23 /341.14
24.783.103
cmkpcmkpcm
WM
????
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
216
Siendo la carga de rotura del conductor de 3775.5 kp/cm?, este valor es
mayor que el valor calculado anteriormente, entonces el coeficiente de seguridad
es:
C.s.=3775.5/14.341=263.26
La flecha vertical debida a su peso es:
donde:
f: Flecha en cm
P2: Peso del conductor
l: Longitud del vano máximo
E: Módulo de elasticidad
j: Momento de inercia
El valor de esta flecha no provoca que el conductor se salga del R.A.T.
3.1.4.1.3.1.- FENÓMENOS VIBRATORIOS
El número de oscilaciones propias del conductor deberá estar
suficientemente alejadas del doble de la frecuencia de la red, para evitar que entre
en resonancia mecánica y de lugar a sobretensiones.
La expresión a seguir es la siguiente.
cmjEI
Pf 702.35384*1.18*12245001000
*0629.0384***44
2 ???
fgn **21
0 ??
Hzn 92.034.2981.9**21
0 ?? ?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
217
Este valor está muy alejado de 100 Hz, no habrá resonancia mecánica.
3.1.4.1.4.- CONDUCTOR DE LA LÍNEA SUBTERRÁNEA
3.1.4.1.4.1.- CÁLCULO POR DENSIDAD DE CORRIENTE
Potencia máxima 60 MVA
Tensión nominal 25 kV
Intensidad máxima 1386 A
Potencia de cortocircuito máxima 400 MVA
Para el cálculo de los conductores se siguen las recomendaciones de la
compañía para las líneas subterráneas de media tensión.
Las características del conductor de cobre escogido, son:
Composición 2 Cables unipolares
Sección 2*500 mm?=1000 mm?
Intensidad máxima admisible 2*1175 A=2350 A
Sobreintensidad máxima admisible 25%
Resistencia 0.04416 ? /km
Aislante Polietileno reticulado
Reactancia:
La reactancia será independiente del tipo de conductor mientras éstos sean
iguales y estén en contacto.
Xl=2? 50*L=2? 50*1.866*10^-7=5.925*10^-5 ? /m=0.05925 ? /km
Para transportar los 1386 A en cualquier condición, se comprueba que
cumpla los siguientes supuestos:
faseL mH
rd
a )(10*886.1)ln(*28
)ln(*28
7250
50000001
???????
??
??
??
?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
218
2*500 = 1000 mm? 2*1175 A= 2350 A
La intensidad máxima admisible deberá corregirse teniendo en cuenta las
características de la instalación que difieran de las condiciones normales, de
forma que el incremento de la temperatura provocado por la corriente eléctrica no
dé lugar a una temperatura en el conductor superior a la admitida por el
aislamiento.
Por estar los conductores enterrados en la misma zanja, se aplica un factor
de corrección a la intensidad de 0.85:
2350*0.85=1997.5 A
Por ir los conductores bajo zanja al aire sin relleno, se aplica un factor de
corrección a la intensidad de 0.8:
1997.5*0.8=1598 A
Por ser la temperatura del terreno de 40 ºC, se aplica un factor de
corrección a la intensidad de 0.88:
1598*0.88=1406A
Imáx=1406>1386 A
Admite sobrecargas temporales de un 25% I=1732.5 A
Por cada fase se instalarán 2 conductores monofásicos de 500 mm? en
cobre, teniendo una sección por fase de 2*500 = 1000 mm?, con aislante de
polietileno reticulado.
Cada fase irá instalada en su zanja, teniendo 3 tubos y 6 conductores
monofásicos con aislante apto para una tensión máxima de 30 kV.
3.1.4.1.4.2.- SECCIÓN INTERIOR DE LA
CANALIZACIÓN DE LOS CONDUCTORES
Según las normas de la compañía, para secciones de conductores
superiores a 400 mm? se necesita una sección de zanja 3 veces la sección
ocupada por el conductor.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
219
Son 2 conductores por fase:
Diámetro exterior 29.25 mm
Sección total ? *29.25?/4 = 672 mm?
Sección nominal del conductor 500 mm?
Sección total ocupada 2*672 mm?=1344 mm?
Sección de zanja 3*1344 mm?=4032 mm?
Lado interior de la zanja l= ? 4032=63.5 mm
Se adopta un lado interior de 100 mm
Se instalarán 3 zanjas de fabricación de 100 mm de lado interior para
conectar el secundario del transformador de potencia con la instalación interior.
Irán separados 80 cm para mantener la distancia entre fases y disminuir
los esfuerzos electrodinámicos bajo tierra.
Se instalarán a 1 m de profundidad e irán cubiertos de placas amovibles
para la revisión de la instalación.
3.1.4.1.4.3.- COMPROBACIÓN POR CORTOCIRCUITO
La densidad de corriente en cortocircuito es:
Observando la gráfica del punto 3.1.1.2.2.2. (calentamiento de los
conductores):
? inicial=80ºC
?final=120ºC La ?c para 1 s es:80 A/mm?
22
/24.91000
3*25400
mmAmm
kVMVA
c ???
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
220
Con la densidad de corriente real tardará en llegar a la temperatura de
120ºC:
t=(?c1/?c)?= (80/9.24)?=75 s
Tardará aproximadamente 75 s en llegar a la temperatura de 120 ºC,
teniendo la temperatura de cortocircuito a 200 ºC, a la cual no llegará en ningún
caso gracias a las protecciones que posee la instalación.
3.1.4.2.- BARRAS DE DISTRIBUCIÓN
El edificio de la instalación interior constará de 2 embarrados de 25 kV.
Cada embarrado trifásico deberá soportar permanentemente una potencia de 180
MVA, teniendo en cuenta el incremento de potencia previsto en futuras
ampliaciones de la instalación.
La intensidad es :
3.1.4.2.1.- DENSIDADES DE CORRIENTE
Las densidades máximas de corriente en los conductores no pueden
sobrepasar los valores que fija el Reglamento de Líneas Eléctricas Aéreas de Alta
Tensión.
El artículo 22 sobre la densidad de corriente en los conductores incluye
una tabla numérica y unos coeficientes para utilizar en los cálculos, que hay que
respetar.
En función de estos datos hemos determinado las densidades de corriente
máximas admisibles, así como las intensidades máximas correspondientes.
Los conductores de cobre en este caso serán barras rectangulares.
AkV
MVAU
PI
n
nn 157.4
3*25180
3*???
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
221
Para una intensidad de 4157 A se escoge la barra de cobre rectangular de
las siguientes características:
Dimensiones:
Ancho 80 mm
Espesor 10 mm
Sección 800 mm?
Peso 7.12 kp/m
Corriente permanente:
Pintadas 4600 A
Desnudas 4200 A
Valores estáticos:
Momento resistente respecto al eje X: Wx=10.660 cm?
Momento de inercia respecto el eje X: Jx=42.600 cm^4
Momento resistente respecto el eje Y: Wy=1.333 cm?
Momento de inercia respecto el eje Y: Jy=0.666 cm^^4
Con la barra desnuda soporta una corriente de 4200 A, lo cual supone
181,86 MVA permanentemente; por tanto, soporta la misma potencia que el
embarrado de 220 kV; tenemos así, embarrados preparados para una futura
ampliación de la potencia de la E.R. a 180 MVA.
3.1.4.2.2.- JUSTIFICACIÓN MECÁNICA
Según el R.A.T. de líneas aéreas, se considera el conductor sometido a las
siguientes acciones y sobrecargas:
El peso propio
Temperatura mínima de –5ºC
Sobrecarga por viento de 50 kp/m? para D>16 mm y de 60 kp/m? y
de 60 kp/m? para D<16 mm
Esfuerzos electrodinámicos en cortocircuito.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
222
HIPOTESIS DE VIENTO Y CORTOCIRCUITO:
Como las barras de 25 kV se encuentran situadas en el edificio interior,
no se tiene en cuenta la sobrecarga por viento.
Se comprueba si la barra soporta los esfuerzos más desfavorables:
Cargas estáticas: Peso propio P2=7.12 kp/m
Esfuerzo de cortocircuito F4=94.5 kp/m
Esfuerzo total:
Longitud máxima de conductor 1200 cm
Módulo de elasticidad 12245 kp/mm?
Carga de rotura mínima 3775.5 kp/cm?
Momento flector máximo:
siendo:
P: Esfuerzo total en Kp/m
l: longitud máxima de conductor en m
Coeficiente de trabajo a flexión:
Siendo la carga de rotura del conductor de 3775.5 kp/cm?, este valor es
mayor que el valor calculado anteriormente, entonces el coeficiente de seguridad
es:
mkpP /77.94)5.94(12.7 221 ???
kpml
PM 75.111222.1
*77.9412
*22
???
23 /3.110
66.105.1175
cmkpcmkpcm
WM
????
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
223
C.s.=3775.5/110.3=34.2
La flecha vertical debida a su peso es:
donde:
f: Flecha en cm
P2: Peso del conductor
l: Longitud del vano máximo
E: Módulo de elasticidad
j: Momento de inercia
El valor de esta flecha no provoca que el conductor se salga del R.A.T.
3.1.4.2.2.1.- FENÓMENOS VIBRATORIOS
El número de oscilaciones propias del conductor deberá estar
suficientemente alejadas del doble de la frecuencia de la red, para evitar que entre
en resonancia mecánica y de lugar a sobretensiones.
La expresión a seguir es la siguiente.
Este valor está muy alejado de 100 Hz, no habrá resonancia mecánica.
cmjEI
Pf 1844
2 10*5384*666.0*1224500
0122.0*0712.0384*** ????
fgn **21
0 ??
Hzn 101821
0 10*22.010*581.9** ?? ?? ?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
224
3.1.4.3.- SALIDA DE LÍNEAS
La potencia máxima que transporta cada una de las líneas de salida es de 8
MVA.
La intensidad es :
3.1.4.3.1.- CÁLCULO POR DENSIDAD DE CORRIENTE
Las densidades máximas de corriente en los conductores no pueden
sobrepasar los valores que fija el Reglamento de Líneas Eléctricas Aéreas de Alta
Tensión.
El artículo 22 sobre la densidad de corriente en los conductores incluye
una tabla numérica y unos coeficientes para utilizar en los cálculos, que hay que
respetar.
En función de estos datos hemos determinado las densidades de corriente
máximas admisibles, así como las intensidades máximas correspondientes.
La corriente se transportará a través de 1 terno de cables unipolares de
cobre bajo zanjas con aislante de polietileno reticulado.
Estas canalizaciones subterráneas irán hasta los postes de principio de
línea.
Para una intensidad de 185 A en cualquier condición, se comprueba la
corriente máxima en cada conductor.
Composición 1 terno cables unipolares
Sección 50 mm?
Intensidad máxima admisible 230 A
Sobreintensidad máxima admisible 25%
Resistencia 0.04416 ? /km
AkVMVA
U
PI
n
nn 75.184
3*258
3*???
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
225
Aislante Polietileno reticulado
La intensidad máxima admisible deberá corregirse teniendo en cuenta las
características de la instalación que difieran de las condiciones normales, de
forma que el incremento de la temperatura provocado por la corriente eléctrica no
dé lugar a una temperatura en el conductor superior a la admisible.
Por ir los conductores bajo zanjas al aire sin relleno, se aplica un factor de
corrección a la intensidad de 0.8:
230*0.8=185
Imáx=185>185.75 A
Admite sobrecargas temporales de un 25 % I=231 A
3.1.4.3.2.- COMPROBACIÓN POR CORTOCIRCUITO
Escogemos el caso más desfavorables, es decir, con las 2 líneas de llegada
y los 3 transformadores conectados en paralelo al mismo tiempo:
Icc=19.795 kA
?c=19795 A/50mm?=396 A/ mm?
Observando la gráfica del punto 3.1.1.2.2.2. (calentamiento de los
conductores):
? inicial=80ºC
?final=120ºC La ?c para 1 s es:80 A/mm?
Con la densidad de corriente real tardará en llegar a la temperatura de
120ºC:
t=(?c1/?c)?= (80/396)?=0.45 s
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
226
El tiempo de 0.45 seg es insuficiente para que las protecciones actúen.
Según su selectividad, el tiempo debe ser algo superior de 4 seg para que en caso
de fallo actúen las protecciones sin que por ello se deterioren las líneas.
Para calcular la sección necesaria, se procede de la siguiente forma:
?c=?c1/? t=80/ ? 4=40 A/mm? S>=19795/40=495 mm?
Sn=500 mm?
Con esta sección de conductor, tardará en llegar a la temperatura de
120ºC:
?c=19795/500=39.59 A/mm? t=(80/39.59) ?=4.08 seg
Por tanto, para la canalización subterránea de las líneas de salida se utiliza
conductor de cobre de 500 mm? de sección.
3.1.4.3.3.- SECCIÓN INTERIOR DE LA CANALIZACIÓN
DE LOS CONDUCTORES
Según las normas de la compañía, para secciones de conductores
superiores a 400 mm? se necesita una sección de zanja 3 veces la sección
ocupada por el conductor.
Diámetro exterior 29.25 mm
Sección total ? *29.25?/4 = 672 mm?
Sección nominal del conductor 500 mm?
Sección total ocupada 672 mm?
Sección de zanja 3*672 mm?=2016 mm?
Lado interior de la zanja l= ? 2016=45 mm
Se adopta un lado interior de 100 mm
Se instalarán 3 zanjas de fabricación de 100 mm de lado interior para
conectar el secundario del transformador de potencia con la instalación interior.
Irán separados 32 cm para mantener la distancia entre fases y disminuir
los esfuerzos electrodinámicos bajo tierra.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
227
Se instalarán a 1 m de profundidad e irán cubiertos de placas amovibles
para la revisión de la instalación.
3.14.4.- SALIDAS DE BAJA TENSIÓN
La potencia máxima que transporta cada una de las líneas de salida es de
0.25 MVA.
La intensidad es :
3.1.4.4.1.- CÁLCULO POR DENSIDAD DE CORRIENTE
Las densidades máximas de corriente en los conductores no pueden
sobrepasar los valores que fija el Reglamento de Líneas Eléctricas Aéreas de Alta
Tensión.
El artículo 22 sobre la densidad de corriente en los conductores incluye
una tabla numérica y unos coeficientes para utilizar en los cálculos, que hay que
respetar.
En función de estos datos hemos determinado las densidades de corriente
máximas admisibles, así como las intensidades máximas correspondientes.
Se transportarán a través de una manguera trifásica de cobre con hilo
neutro con aislante RETENAX-N de la casa PIRELLI.
Características de la manguera trifásica:
Sección 3*240/120
Intensidad máxima 520 A
Factor de corrección a aplicar 0.8
Intensidad máxima admisible 520*0.8=416 A
416 a>In=380
AkV
MVAU
PI
n
nn 8.379
3*38.025.0
3*???
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
228
Aislante Polietileno reticulado
3.1.4.4.2.- COMPROBACIÓN POR CORTOCIRCUITO
La densidad de corriente en cortocircuito es:
?c=8387 A/240mm?=35 A/ mm?
Observando la gráfica del punto 3.1.1.2.2.2. (calentamiento de los
conductores):
? inicial=80ºC
?final=120ºC La ?c para 1 s es:80 A/mm?
Con la densidad de corriente real tardará en llegar a la temperatura de
120ºC:
t=(?c1/?c)?= (80/35)?=5.29 s
Tardará algo más de 5 seg en llegar a la temperatura de 120 ºC, a la que no
llegará en ningún caso gracias a las protecciones que posee la instalación.
Para calcular la sección necesaria, se procede de la siguiente forma:
?c=?c1/? t=80/ ? 4=40 A/mm? S>=19795/40=495 mm?
Sn=500 mm?
Con esta sección de conductor, tardará en llegar a la temperatura de
120ºC:
?c=19795/500=39.59 A/mm? t=(80/39.59) ?=4.08 seg
Por tanto, para la canalización subterránea de las líneas de salida se utiliza
conductor de cobre de 500 mm? de sección.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
229
3.1.5.- CÁLCULO DE LOS AISLADORES DE 25 kV
Se efectúa el cálculo electromecánico de los aisladores atendiendo al
R.A.T. de líneas aéreas, artículo 29.1.
3.1.5.1.- AISLADORES DE APOYO EN LAS BARRAS DE
DISTRIBUCIÓN.
El servicio es interior.
Los aisladores se colocarán en posición horizontal, 1m por encima del
techo de las cabinas de maniobra.
El embarrado se montará unido a los aisladores y, de aquí, se harán las
derivaciones a las cabinas mediante pletinas de cobre.
Propiedades de los aisladores:
AEG SJRA-30 AEG AIA/A 36
Material Porcelana Araldit
Tensión máxima de servicio 36 kV 36 kV
Tensión de prueba en seco a 50 Hz 86 kV 75 kV
Tensión de choque onda 1.2 /50 ?seg
(valor de cresta)170 kV 170 kV
Esfuerzo de rotura a flexión 375 kg 375 kg
Línea de fuga 470 mm 360 mm
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
230
3.1.5.1.1.- CÁCULO ELÉCTRICO
El nivel de aislamiento será el correspondiente al blindaje de las cabinas
de maniobra.
El nivel de aislamiento en cada caso es:
AEG SJRA-30 G = 47 cm/36 kV=1.305 cm/kV
AEG AIA/A 36 G = 36 cm/36 kV= 1cm/kV
3.1.5.1.2.- CÁLCULO MECÁNICO
Para la disposición vertical del aislador deberá soportar el peso del
conductor más el posible esfuerzo de cortocircuito.
La distancia de conductor a soportar por cada aislador es de 1m.
Peso de conductor por aislador Pc=7.12 kp
Esfuerzo de cortocircuito por aislador F=94.5 kp
Esfuerzo total:
Este esfuerzo está en el centro de gravedad del conductor y debemos
conocer el esfuerzo al que está sometido la punta del aislador.
mkpP /77.94)5.94(12.7 221 ???
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
231
Con estas premisas determinaremos los esfuerzos de cada aislador.
AEG SJRA – 30
h = 288 mm
H = 288 mm + 13.3 mm = 301.3 mm
Pa = 94.5 kp*(301.3/288) = 98.86 kp
El coeficiente de seguridad es:
C.S.=375/98.86 = 3.8>3
AEG AIA/A 36
h = 300 mm
H = 300mm + 13.3 mm = 313.3 mm
Pa = 94.5 kp*(313.3/288) = 98.7 kp
El coeficiente de seguridad es:
C.S.=375/98.7 = 3.8 > 3
Se comprueba que ambos aisladores son adecuados por igual en el cálculo
mecánico, por tanto, escogemos el que presenta un mejor nivel de aislamiento.
Escogemos el aislador AEG SJRA – 30 por presentar mejores
características eléctricas.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
232
3.1.6.- PROTECCIONES
Se han escogido todas las protecciones de acuerdo con el reglamento sobre
subestaciones de transformación MIE-RAT-S, y otras bajo el criterio del
proyectista.
3.1.6.1.- PROTECCIÓN DE LOS TRAFOS DE POTENCIA
3.1.6.1.1.- PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE FASES
La intensidad nominal en el primario del transformador es:
La intensidad nominal en el secundario del transformador es:
La relación de transformación de los transformadores de intensidad es:
Lado de A.T. (220 kV) 200/5 A
Lado de M.T. (25 kV) 1500/5 A
La intensidad máxima nominal en los secundarios de los transformadores
de intensidad son:
Lado de A.T. I’AT=158*(5/200) = 3.95 A
Lado de M.T. I’MT=1380*(5/1500) = 4.62 A
La conexión de los secundarios de los transformadores de intensidad a
ambos lados del transformador de potencia es en estrella.
AkVMVA
U
PI
AT
nAT 158
3*22060
3*???
AkV
MVAU
PI
MT
nMT 1386
3*2560
3*???
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
233
Las intensidades en el secundario de los transformadores de intensidad en
módulo son distintas y, además, el grupo de conexión del transformador
introduce un desfase de 30 º que debe ser corregido.
Para que el valor secundario de las intensidades en módulo y fase sea
idéntico, se dispondrá de un juego de transformadores auxiliares de relación de
transformación, 5/(5/ ? 3) A.
El transformador de potencia tienen un grupo de conexión Ynd11, por lo
que el transformador de intensidad auxiliar deberá tener el mismo grupo de
conexión e irá conectado según muestra el plano número 28 del correspondiente
documento básico.
En los T/I del lado de A.T., aparecerán los vectores de intensidad
desfasados 180º respecto la causa que los produce, que no es otra que la
intensidad de línea.
En los secundarios de los T/I se sigue manteniendo un desfase de 30º,
desfase que deberemos corregir antes de conectar los terminales al relé
diferencial. Con el transformador de intensidad auxiliar conseguimos volver a
desfasar 30º las intensidades secundarias para ponerlas en fase y, además, igualar
los módulos. Es por tanto necesario convenir 4.62 A en 3.95 A.
En la conexión triángulo, las intensidades fuera del triángulo son ? 3
superiores a las de los arrollamientos. Por tanto, la relación de cada uno de los
T/I auxiliares vendrá dada por:
(4.62/ ? 3)/3.95 A
es decir,
2.667/3.95 A=3.38/5 A
Por tanto, en las T/I auxiliares las intensidades serán:
En el lado estrella 3.95 A
En el lado triángulo 2.667 A
Relación de transformación 3.95/2.667=1.48
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
234
Transformador de intensidad auxiliar:
Debido a su relación de transformación, los T/I auxiliares se obtendrán
mediante pedido; son en total 3 transformadores que presentarán las siguientes
características técnicas:
Relación de transformación por fase 5/(5/1.48) A = 5/3.38 A
El lado de 5 A se conectará en estrella y el lado de 3.38 A en triángulo,
como puede observarse en el plano 28.
Clase de precisión 5P10
Potencia de precisión 10 VA
Aislamiento Baja tensión
Reactancia de cortocircuito (Xcc) 8.33 %
Intensidad máxima en el lado estrella:
Imáx=In*100/Xcc=(3.95 A)*100/8.33 = 47.4 A
Intensidad máxima en el lado triángulo:
Imáx=In*100/Xcc=(4.62/ ? 3 A)*100/8.33 = 32 A
Servicio interior
Número de núcleos 1
Soportará los esfuerzos térmicos para las intensidades máximas.
Soportará los esfuerzos dinámicos:
En el caso más desfavorable da una intensidad en el primario de 18 kA
instantáneos (Ich2).
Errores, ajuste: El error de relación en el transformador, puede llegar a ser
más significativo en cuanto a módulo. Suponiendo una relación de
transformación de:
rt=5/3.33 el error queda:
El error introducido por la regulación es de ? 10%
%45.1100*48.1
48.133.3/5100*% ?
??
??
teóricoteóricoreal
?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
235
El error introducido por los transformadores de intensidad principales es,
al ser la clase de precisión 5P, de un error absoluto máximo de un 1 %; al tener 2
T/I por fase, puede llegar a ser de un 2 %,
El error total es, por tanto:
?T%=1.45+10+2=13.45%
La intensidad diferencial de arranque será:
Id=13.45*3.95/100=0.531 A
El valor inmediato superior en el relé es de 0.66 A, que corresponde a la
posición nº1 del relé a ajustar en cada fase.
El frenado real es:
X=0.66*100/3.95=16.7%
El frenado ajustado es de un 17%
El tiempo de actuación es fijo: t?150 ms
El relé diferencial trifásico permite el disparo cuando Id es superior al 50
% de If (intensidad de frenado) y se supere el valor ajustado Id, siendo If:
If=(I’AT+I’’MT)/2
siendo:
I’AT y I’’MT: Intensidades que circulan por el relé diferencial.
En caso de falta monofásica a tierra en el lado de 220 kV, la corriente de
cortocircuito será suficiente para accionar la protección diferencial. Es por esto,
que no es necesario proteger específicamente contra faltas a tierra el lado de alta
tensión del transformador, con esta protección hay suficiente.
Se escoge el relé diferencial de protección de transformadores RD·T
Ref:022/01 de la marca MAYVASA.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
236
3.1.6.1.2.- PROTECCIÓN DIRECCIONAL HOMOPOLAR
EN LAS LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN A BARRAS DE 25 kV
Esta protección es contra faltas a tierra.
Sirve para detectar faltas resistentes; la corriente está limitada o no existe
porque no hay retorno de corriente al no haber neutro conectado a tierra
(conexión triángulo), por lo que la protección diferencial del transformador de
potencia no es sensible a la corriente de falta o no la detecta porque no hay
derivación de corriente.
Con el bobinado zig-zag se crea un neutro artificial; la impedancia de
estos equipos es la que limita la corriente de falta.
En este caso, el lado de 220 kV está con el neutro rígidamente unido a
tierra y no hace falta esta conexión.
En el lado de 25 kV la conexión es triángulo, y una falta a tierra no se
detectará, pues no existe el neutro y no habrá retorno de corriente.
Para hacer un neutro accesible se crea un neutro artificial para poder
detectar estas faltas a tierra en un sistema aislado.
Se adoptan unas bobinas en conexión zig-zag en vez de estrella, pues
presenta mayor impedancia con el mismo número de espiras y deja pasar mejor
las corrientes homopolares, que es lo que interesa en caso de falta a tierra.
El neutro formado por las bobinas se unirá a tierra, dando así retorno a la
corriente.
Se conectarán lo más próximo posible del transformador de potencia.
El relé que se utiliza para detectar estas faltas, es un relé homopolar
específico para detectar este tipo de faltas a tierra, pues es muy sensible.
Características de las bobinas zig-zag:
Potencia nominal 200 kVA
Tensión nominal 25 kV
Intensidad nominal 4.62 A
Impedancia por fase 2000 ?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
237
Corriente circulatoria con falta monofásica 10 A
Tensión homopolar con falta monofásica 110/? 3 V
Esquema de protección:
Se conectarán a través de los transformadores de tensión e intensidad.
No hace falta conectar un transformador de intensidad en el neutro del zig-
zag, el relé detecta las componentes homopolares; el bobinado está para hacer
circular dichas corrientes.
Se tendrá selectividad al ser direccional, y así, una falta en un
transformador en paralelo no provocará el disparo en los restantes.
La relación de transformación en los transformadores de intensidad es:
rt=1500/5 A
La conexión de la protección direccional homopolar, se puede ver
representada en el plano 29 del correspondiente documento básico.
La corriente en los secundarios de los transformadores de intensidad es:
Is=Ip/rt= 10 A/(1500/5) = 33 mA
Consultando el catálogo del relé homopolar direccional, se comprueba que
con 33 mA es suficiente para detectar la falta.
Con la tensión homopolar, V0 = 110/? 3 V
En el relé hay un selecto de curvas. La más adecuada es la ‘toma cero’,
pues es la más sensible:
Toma cero:
Ia = 7 mA
Ib = 26.6 mA
V0 = 63.5 V > 42 V de quiebro en la gráfica del catálogo.
El disparo es temporizado de 0.1 a 1 seg. Después de un disparo, si en el
intervalo de 5 segundo se produce un nuevo disparo, éste será instantáneo (90 ?
100 ms).
No habrá disparo si hay arranque y la dirección no es la correcta.
El relé escogido es el relé direccional homopolar (R.D.H.) de la marca
MAYVASA.
Permanentemente aguanta el circuito una sobreintensidad de 2 A.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
238
Durante 1 seg aguanta 20 A
La máxima corriente de cortocircuito que puede aparecer es de 18000 A,
lo cual implica que la corriente en el relé será:
Como no lo soportará, se adopta un núcleo de relación de transformación:
rt=1000/1 A
Con esta relación de transformación, la intensidad secundaria de
cortocircuito es:
Is=18000/1000 A = 18 A < 20 A
Por tanto, en caso de falta a tierra, la intensidad secundaria, es:
Is=10/1000 A = 10 mA > 7 mA (Intensidad de arranque)
Con 10 mA el relé sí detectará la falta a tierra.
Como es reserva, el tiempo de actuación se ajusta a 0.3 s, pues el relé
diferencial tiene un tiempo fijo de 0.15 s.
Esta protección actuará cuando estén conectados 2 o más transformadores
de potencia, pues si sólo está conectado uno, no habrá corriente homopolar de
retorno.
Los transformadores de tensión de 25 kV se conectarán directamente a la
salida de los transformadores de potencia, teniendo 3 transformadores de tensión
antes de los interruptores de barras; de esta forma, seguro que se pueden detectar
las faltas a tierra mediante el relé direccional homopolar.
3.1.6.1.3.- PROTECCIÓN DE CUBA
Esta protección controla los contactos a la masa del transformador. La
masa del transformador está conectada a tierra.
Para poder aplicar esta protección, es necesario que las ruedas del
transformador estén aisladas de tierra; se consideran que están aisladas con un
aislamiento mínimo de 25 ? .
AAAIs 20605/1500
18000???
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
239
La actuación de esta protección no significa que exista una avería, pues
cualquier contacto entre la masa de la cuba y un elemento en tensión, provocará
la actuación de dicha protección, como puede ser el caso de faltas provocadas por
animales.
Con un ajuste suficientemente bajo, se pueden detectar faltas próximas en
el interior del arrollamiento, como es el caso de la conexión estrella y una falta
próxima al neutro.
Un contacto a masa en el lado de conexión triángulo (25 kV) queda
limitado como máximo a 10 A:
IN?=10 A
Un contacto a masa en el lado de conexión estrella (220 kV) queda
limitado como máximo a 364 A:
INY=364 A
Por tanto, se colocará un dispositivo de señalización que indique el paso
de corriente por la masa del transformador, de esta forma se sabrá que el
transformador ha intervenido en el contacto a tierra.
Esta protección no dará disparo, pues de ello se encargará la protección
diferencial o la protección homopolar direccional, únicamente señaliza el
contacto a masa.
Esta protección no dará disparo, pues de ello se encargará la protección
diferencial o la protección homopolar direccional, únicamente señaliza el
contacto a masa.
Por tanto, se conectará un transformador de intensidad en la puesta a tierra
de la masa del transformador de potencia con una relación de transformación
10/1 A
El transformador de intensidad tendrá un núcleo para medida y no para
protección, para que así el núcleo se sature rápidamente con corrientes superiores
a 10 A, y así no reproducir los 364 A en el secundario.
El relé que señalizará la falta será un relé electrónico de sobreintensidad
monofásico a tiempo independiente de actuación instantánea en t < 30 ms.
Intensidad de ajuste: 0.5 A
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
240
El tiempo de actuación no es relevante pues sólo señaliza la falta de que ha
habido corriente a tierra.
Se tendrán zapatas aislantes bajo las ruedas para conseguir que la
protección sea eficaz.
El relé será el modelo electrónico de sobreintensidad monofásico a tiempo
independiente de actuación instantáneo Ref 007/04 de la marca MAYVASA.
3.1.6.2.- PROTECCIÓN DE MÁXIMA Y MÍNIMA
TENSIÓN
Las protecciones de máxima y mínima tensión deben operar en un tiempo
prudencial, permitiendo la posible corrección de la desviación de la magnitud
nominal que intentarán efectuar los dispositivos reguladores.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
241
El transformador de tensión presenta las siguientes características técnicas:
Relación de transformación 25/?3, 0.11/?3 kV
Conexión del primario Estrella
Conexión del secundario Estrella
Potencia de precisión 30 VA
Clase de precisión 0.2
A) Protección de máxima tensión:
Si se sostiene la sobretensión durante más de 5 seg. el relé actúa
provocando el disparo:
Tiempo de temporización: 5 segundos.
Los relés se conectarán a los transformadores de medida entre fases para
que no les afecten las sobretensiones de las fases sanas en caso de falta
monofásica a tierra, ni por el descenso de tensión en la fase afectada mientras
dura la falta, pues las tensiones entre fases se mantienen estables.
Teniendo en cuenta que la máxima tensión de servicio es de 245 kV y 220
kV la tensión nominal, esto supone un incremento de aproximadamente un 10 %
respecto la tensión nominal.
Por este motivo, se ajustará el máximo al 110 %, tomando como
referencia de tensión nominal los 110 V en el secundario del transformador de
tensión:
Ajuste de máxima tensión: 110 %
El relé escogido es el modelo MTA-1T-F Ref 004/3 de la marca
MAYVASA. Es un relé de sobre-subtensión a tiempo independiente, instantáneo
o temporizado.
Se conmuta a temporizado a 5 segundos y a máxima tensión.
B) Protección de mínima tensión:
Se admite, en general, una caída de tensión de un 10% para tener un
funcionamiento normal en los aparatos conectados a la red.
Esto supone que, si la Un=25 kV, la mínima tensión será de 22.5 kV.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
242
El ajuste de mínima tensión será de un 90% de la tensión nominal:
Ajuste de mínima tensión: 90 %
Se temporiza la subtensión a 2 segundos para permitir a los dispositivos
reguladores la corrección de la tensión.
Tiempo de temporización: 2 segundos.
La tensión de referencia será los 110 V del secundario del transformador
de tensión.
El relé escogido es el mismo que para máxima tensión. En este caso se
conmuta a temporizado 2 segundos y mínima tensión.
El esquema para ambos caso es muy simple:
3.1.6.3.- PROTECCIÓN CONTRA SOBRETENSIONES
TIPO RAYO
La instalación se protegerá contra sobretensiones peligrosas, tanto de
origen atmosférico como de origen interno, mediante la utilización de pararrayos
autovalvulares de resistencia variable, que se conectarán a la red general de
tierras para descargar en ella.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
243
3.1.6.3.1.- EQUIPO DE 220 kV
Para el equipo instalado a la intemperie corresponderá, de acuerdo con el
R.A.T., un nivel básico de aislamiento a impulsos de tensión tipo rayo, con el
neutro unido rígidamente a tierra, de 900 kV.
Tensión nominal de pararrayos:
Unp=ke*Umáx=0.8*245 kV=196 kV
siendo:
Unp: Tensión nominal del aparato en kV.
ke: Factor de corrección por neutro a tierra = 0.8
U máx: Tensión máxima del sistema
Corriente nominal de descarga del pararrayos:
Id=2*NBI/Zc
siendo:
Id: Corriente de descarga del pararrayos en kA
NBI: Nivel básico de aislamiento
Zc: Impedancia característica de la línea de llegada = 415 ?
Al estar las 2 líneas en paralelo:
Zc’=Zc/2=415/2=207.5?
finalmente:
Id=2900/207.5=8.91 kA
Se adopta una corriente de descarga nominal de 10 kA.
Se adopta un pararrayos autovalvular de las siguientes características:
Tensión nominal 198 kV
Corriente de descarga 10 kA
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
244
Tensión de cebado a 50 Hz (fase-tierra) 156 kV
270.2 kV entre fases
Tensión de descarga con onda de impulso 719 kV
Tensión residual con la corriente de descarga 521 kV
Pendiente de elevación de la tensión p=1040 kV/?s
Estas son las características del pararrayos autovalvular EXLIM-R-198-
AM-245 de la casa ABB.
El margen de protección es:
Mp=((NBI-Up)/Up)*100
donde:
Mp: Margen de protección en %
NBI: Nivel básico de aislamiento = 900 kV
Up: Tensión de descarga con onda de impulso = 719 kV
Finalmente:
Mp=((900-719)/719)*100 = 25.17%>20% (Recomendado)
Tensión máxima permisible:
Umáx=0.8*NBI=0.8*900 kV = 720 kV
Distancia máxima de protección:
d=((Umáx-Ur)/2p)*?
Umáx: Tensión máxima permisible = 720 kV
Ur: Tensión residual con la corriente de descarga = 521 kV
? : Velocidad de propagación de la onda= 300 m / ?s
p: Pendiente de elevación de la tensión = 1040 kV/ ?s
dando:
msmskV
kVd 7.28/300*
/1040.2)521720(
??
? ??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
245
Por tanto, los pararrayos se instalarán a una distancia inferior a 28.7 m de
los aparatos a proteger ( transformadores de potencia).
Se adapta el EXLIM-R-198-AM-245 de la marca ABB para servicio
exterior.
3.1.6.3.2.- EQUIPO DE 25 kV
Para el equipo de distribución corresponderá, de acuerdo con el R.A.T., un
NBA a los impulsos de tensión tipo rayo de 170 kV.
Al estar el lado de 25 kV del transformador puesto a tierra mediante un
bobinado zig-zag, se tiene un coeficiente de reducción de 0,8.
Tensión nominal de pararrayos:
Unp= Ke*Umáx = 0.8*36 kV=28.8 kV
siendo:
Unp: Tensión nominal del apartado en kV.
Ke: Factor de corrección por neutro a tierra = 0.8
Umáx: Tensión máxima del sistema
Corriente de descarga del pararrayos:
Id=2*NBI/Zc
siendo:
Id: Corriente de descarga del pararrayos en kA.
NBI: Nivel básico de aislamiento
Zc: Impedancia característica de la línea de salida = 170 ?
Id=2*NBI/Zc=2*170/170= 2 kA
Se adopta una corriente de descarga nominal de 5 kA.
Se adopta un pararrayos autovalvular de las siguientes características:
Tensión nominal 30 kV
Corriente de descarga 5 kA (8/20?s)
Tensión de cebado a 50 Hz (fase-tierra) 24 kV
Tensión de descarga con onda de impulso 138 kV
Tensión residual con la corriente de descarga 77.7 kV
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
246
Pendiente de elevación de la tensión p=350 kV/ ?s
Estas son las características del pararrayos autovalvular EXLIM-R30-AV-
036 de la casa ABB.
El margen de protección es:
Mp=((NBI-Up)/Up)100
siendo:
Mp: Margen de protección en %
NBI: Nivel básico de aislamiento = 170 kV
Up: Tensión de descarga con onda de impulso = 138 kV
finalmente:
Mp=((170-138)/138)100=23.2%>20%
Tensión máxima permisible:
Umáx=0.8*NBI=0.8*170 kV=136 kV
Distancia máxima de protección:
d=((Umáx-Ur)/2p)*?
finalmente:
d=((136-77.7)/2*350)*300 = 25 m
Por tanto, los pararrayos se instalarán a una distancia inferior a 25 m de
los aparatos a proteger (transformadores).
Se adopta el EXLIM-R-30-AV-036 de la marca ABB para servicio
exterior.
Se instalarán encima de los postes de principio de línea.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
247
3.1.6.4.- PROTECCIÓN DE LAS LÍNEAS DE LLEGADA
La protección de las líneas de llegada no se hará mediante la típica
protección de mínima impedancia simple, pues presenta una serie de
inconvenientes al estar las 2 líneas en paralelo y, aún sin estarlo, debido a que no
abarca la totalidad de la línea, sino el 90 % para el primer escalón, dando lugar a
disparos descoordinados en los disyuntores de principio y final de línea, lo cual
da lugar a perturbaciones importantes que afectan a la calidad del servicio.
Se ha optado por la protección de comparación direccional que puede
abarcar toda la línea y sólo actúa ante faltas dentro del tramo protegido, lo cual
proporciona una buena selectividad.
La protección se debe instalar en ambos extremos de las líneas, por lo que
en esta estación transfomadora se halla parte de la instalación de esta protección.
Para esta protección se utilizará el Carrier, que consiste en la inyección de
una señal de alta frecuencia (150 kHZ) mediante transformadores de tensión
capacitivos. Se utilizará la propia línea de soporte evitando así hilos piloto.
Esta señal no se sale de la línea, pues consta de bobinas tanque que
bloquean el paso de la señal.
El relé de protección constará de 3 zonas. Las 2 primeras de reactancia por
ser líneas cortas e influir la resistencia del arco eléctrico, y la tercera zona de
característica Mho invertida para el arranque.
R
X
2ª Zona
1ª Zona
3ª Zona
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
248
1ª Zona:
Actúa independiente del Carrier. Protege el 90% de la longitud de la línea.
Es una protección instantánea de reserva.
2ªZona:
Protege toda la línea más el 20% de la siguiente. Sin la señal del Carrier y
con arranque provoca el disparo instantánea. También actúa como protección de
reserva dando disparo en 0.5 s.
3ª Zona:
Detecta faltas en la dirección contraria respecto de las otras 2 zonas. Su
alcance es hasta el final de la línea adyacente. Esta unidad da el arranque del
Carrier, provocando la transmisión de su señal. Opera también como protección
de reserva remota, dando disparo en 2 seg.
Dado que estas unidades no operan con faltas a tierra, es necesaria una
protección adicional a base de relés direccionales de sobreintensidad de tierra de
alta velocidad, que efectúan idénticas funciones.
Para este caso se tiene 2 líneas, cada una de las cuales llevará su propio
equipo de Carrier y se ajustarán ambas con los mismos parámetros, pues son
iguales en longitud y forma. La estación sólo se alimenta a partir de otra
subestación de interconexión, es decir, la energía siempre fluye hacia esta
estación.
En el plano número 30 del correspondiente documento básico, se exponen
todos los puntos posibles de faltas en las líneas.
Z1 y Z2 son de protección
Z3 provoca el arranque del Carrier y es, además, de protección.
En la siguiente tabla se expone el modo de funcionamiento de esta
protección:
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
249
FALTA EN: V W X Y Z
LINEAS1 2 1 2 1 2 1 2 1 2
DISYUNTORESA B F G A B F G A B F G A B F G A B F G
DETECTAN FALTAZ2
Z1
Z2Z3 Z3 Z2 Z3 Z2 Z3
Z1
Z2
Z1
Z2Z3 Z3
Z1
Z2Z2 Z3
Z2
Z3Z3 Z2 Z3 Z2
TRANSMITE CARRIERNO NO SI SI NO SI NO SI NO NO SI SI NO NO SI SI SI NO SI NO
SE RECIBE CARRIERNO NO SI SI SI SI SI SI NO NO SI SI NO NO SI SI SI SI SI SI
CONTACOT R
CERRADOSI SI NO NO NO NO NO NO SI SI NO NO SI SI NO NO NO NO NO NO
DISPARO
INSTANTANEOSI SI NO NO NO NO NO NO SI SI NO NO SI SI NO NO NO NO NO NO
DISPARO TEMP.
2ªZONA SI* NO NO SIa) NO SIa) NO SI* NO NO SI* NO NO NO SIb) NO SIb)
DISPARO TEMP.
3ªZONANO NO SI c) NO SId) NO Sie) NO NO SI c) NO NO SI c) SIf) NO Sig) NO
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
250
Condicionantes:
*: Sí actúa si no abre el disparo instantáneo
a): Sí que actúa si no abre el disyuntor –D-
b): Sí que actúa –B-G- si no abren por sobreintensidad –A-F-
c): Sí que actúan si no abre –C-
d): Sí que actúa si no abren los disyuntores –D-A-
e): Sí que actúa si no abren los disyuntores –D-G-E-
f): Sí que actúa si no abre el disyuntor –B-
g): Sí que actúa si no abre el disyuntor –G-
3.1.6.4.1.- LÍNEAS DE LLEGADA
Son ambas iguales.
Características de cada línea:
Tensión nominal 220 kV
Corriente máxima 315 A
Impedancia kilométrica (0.0851+j0.431) ? / km
Longitud de la línea 20 km
Relaciones de transformación:
T/T rtt=220/0.11 = 2000
T/I rti = 400/5 = 80
Reactancia de la línea Xl= 0.431 ? / km*20 km=8.62?
3.1.6.4.2.- AJUSTE DE LAS ZONAS
Se emplearán, como ya se ha dicho, relés con 3 escalones. Los 2 primeros
de reactancia, por ser líneas cortas, y el tercero tipo Mho invertido (se invierte al
conectar los 3 tipos con direccionalidad).
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
251
1ª Zona:
La primera zona es de acción inmediata, independiente del Carrier. Actúa
simplemente como un relé de distancia en su 1ª zona.
Reglaje al 90% de la reactancia de la línea:
Xl: Reactancia total de la línea = 8.62 ?
Fr: Factor de relación = 80/2000 = 1/25 ?
El primer reglaje es:
1ª Zona (0.9*8.62? )/25 = 0.31?
2ª Zona:
La segunda zona activada por el Carrier es instantánea y, después
actuando como relé de distancia dispara temporizado en 0.5 s según
recomendaciones de la compañía eléctrica.
El reglaje se efectúa al 100% de la línea que protege más un 20 % de la
siguiente. En este caso supone el 120% pues las 2 líneas son iguales.
El segundo reglaje es:
2ª Zona (1.2*8.62? )/25 = 0.414 ?
3ª Zona:
La tercera zona alcanza el 100% de ambas líneas; al ser iguales será el
200%.
La tercera zona controla el Carrier y es la que envía la señal de alta
frecuencia instantánea al detectar una falta en su dirección. Este señal bloquea los
disparos de los equipos (disyuntores) que la reciben.
Actuando como relé de distancia da disparo 2 s después de detectar la
falta.
El tercer reglaje es:
FrXlrttrti
IpUp
rtiIp
rttUp
IsUs
X s ** ????
???
???
????
????
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
252
3ª Zona (2*8.62? )/25 = 0.69 ?
La bobina tanque viene calculada junto con el equipo de transmisión.
Al actuar únicamente con faltas bifásicas o trifásicas, sólo será necesario
montar el Carrier en una fase (fase central), dado que es muy difícil que se
produzca un cortocircuito bifásico entre las fases de los extremos.
Para enviar la señal sólo hará falta un conductor.
Para las faltas a tierra en las líneas, se montará en la estación de
interconexión relés de sobreintensidad direccional de neutro, que detecta las
faltas resistentes a tierra. No se refleja en este proyecto pues no forma parte de
esta instalación.
3.1.6.5.- PROTECCIÓN DE BARRAS DE 25 kV
3.1.6.5.1.- PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE BARRAS
Los embarrados son puntos de gran concentración de energía, por lo que,
cualquier defecto que se produzca, pude comportar graves consecuencias, tanto
en el deterioro de la instalación como en la continuidad en el servicio.
Como cualquier elemento eléctrico, también las barras necesitan un
elemento de protección.
El sistema más utilizado es la protección diferencial de barras.
Cualquier defecto trifásico o bifásico dentro de su zona, será detectado por
esta protección.
La protección diferencial de barras consta de un relé al cual se conectan
los secundarios de los transformadores de intensidad de todas las posiciones
conectadas a la barra.
Todos los transformadores de intensidad deben tener la misma relación de
transformación para que las corrientes que lleguen al relé sean iguales en
condiciones normales de servicio.
Al comportarse las barras como un nudo eléctrico de corrientes, la suma
de intensidades que entran debe ser igual a la suma de intensidades que salen.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
253
El esquema por fase es el que se puede observar en el plano número 31 del
correspondiente documento básico.
Como toda protección diferencial, una falta fuera de zona no le afecta.
Los transformadores de intensidad tienen un error absoluto máximo de un
1 %. En total se tienen 15 ramificaciones y en cada una un transformador de
intensidad, lo que puede dar, como máximo, un error de un 15% en servicio
normal, lo que implica un desequilibrio máximo de 0,15 A en el circuito
secundario.
El relé se ajusta a la menor toma que son 0.5 A, la más sensible y la
inmediata superior en la escala.
El relé adoptado es un relé electrónico monofásico de sobreintensidad con
disparo instantáneo, t<30 ms, de la marca MAYVASA MIA.1 Ref 007/04.
El esquema trifilar se hará con montajes monofásicos, cada uno con su
fase homóloga, teniendo así tres relés independientes.
Con este esquema no se detectarán las faltas monofásicas a tierra, pues
están limitada a 10 A por bobina zig-zag, lo cual da, en caso de estar los 2
transformadores conectados, un total de 20 A, que en el secundario del
transformador de intensidad da 13,33 mA, intensidad que no provoca la
actuación del relé, ajustado a 0.5 A en el secundario.
3.1.6.5.2.- PROTECCIÓN CONTRA FALTAS A TIERRA
EN BARRAS
Como la corriente de falta monofásica a tierra está limitada a 10 A por
cada bobina zig-zag en las barras de 25 kV, la protección diferencial de barras no
la detectará y, como los relés homopolares puestos anteriormente son
direccionales, sólo verán las faltas en su dirección y no actuarán con faltas en las
barras o en las líneas de salida.
Para detectarlas, esta protección se basa en la corriente del neutro del zig-
zag, con lo que se tendrá una adecuada protección mediante un relé de
sobreintensidad temporizado; temporizado porque es una protección de reserva
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
254
de las líneas en las cuales debe actuar su protección homopolar. Si la falta ocurre
directamente en barras, temporiza igualmente, sin tener demasiada importancia el
tiempo de desconexión, puesto que la corriente de cortocircuito en esta falta no
provoca daños al ser mucho menor con respecto a la nominal.
En el plano numero 32 observamos la conexión que tiene esta protección.
Si la falta sucede en la línea de alimentación a barras de 25 kV, actúa la
protección direccional homopolar, mucho más rápida y efectiva pues sólo aísla el
tramo afectado.
La protección diferencial de barras actuará con faltas bifásicas, lo cual
introduce una componente homopolar; esta protección también lo detectará
mediante la corriente por el neutro del zig-zag.
El tiempo de actuación de las distintas protecciones son:
Protección diferencial de barras t<30 ms = 0.03 s
Protección diferencial homopolar t = 0.3 s
En el caso de que fallen ambas conjuntamente, como en el caso de una
falta bifásica en C, o bien por separado, cada una en su campo de actuación, se le
da al relé un tiempo de actuación de:
t = 0.6 s
El relé desconectará el tramo afectado mediante los disyuntores D1 y D2.
Uno por transformador de potencia, con lo cual, la corriente homopolar de los 2
bobinado zig-zag se suman (si están conectado a barras). Son 10 A por bobinado
zig-zag se suman (si están conectados a barras). Son 10 A por bobinado zig-zag,
por lo que se tendrá una corriente máxima de 20 A en el primario y de 10 A en el
secundario del transformador de intensidad, intensidad que no soporta un solo
relé (Imáx = 8 mA), por lo que se instalarán 3 relés, uno por bobinado.
Es un relé electrónico de sobreintensidad monofásico a tiempo
independiente de actuación temporizada, modelo MIA-2T, Ref 007/06 de la
marca MAYVASA.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
255
La temporización es de 0.6 s, que corresponde al número 2 del dial de
tiempos.
t = 2*0.3 = 0.6 s
En el dial de corrientes, el ajuste se hará a una corriente menor de 5 A.
Para hacerlo lo más sensible posible se ajusta a 0.5 A por si hay faltas
resistentes en las líneas, ya que la falta a tierra no siempre tendrá resistencia cero.
I = 0.5 A
Las características del transformador de intensidad son:
Relación de transformación 10/5 A
Intensidad secundaria 5 A
3.1.6.6.- PROTECCIÓN HOMOPOLAR PARA LAS
LÍNEAS DE SALIDA
Con esta protección se detectan las faltas a tierra monofásicas en las líneas
de salida.
Para este cometido se ha escogido el relé electrónico de corriente
homopolar que circula por el zig-zag.
Detectará si hay una fase cortada; si hay consumos trifásicos y alguno de
ellos bifásicos provocará el mismo efecto, así como si hay diferencia de
corrientes de una fase respecto de las otras.
La protección será de un relé por salida; de esta forma se tendrá una rápida
visualización de la línea afectada.
El relé electrónico viene equipado con un transformador toroidal de rt=
100/1 A; este valor no nos sirve, por lo que se encargará uno de rt= 10/1 A.
La instalación del transformador de intensidad toroidal se hará en la salida
subterránea en la botella terminal tal como nos muestra el correspondiente
catálogo, en el apartado 3.2 del presente documento básico.
El relé actúa cuando detecta una corriente por encima de la de ajuste y su
duración es superior a 100 ms, a fin de evitar el disparo por transitorios, y
además, se supere la intensidad de ajuste; entonces activa una alarma mediante
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
256
un contacto y dispara la posición de la línea, con los correspondientes
reenganches.
El relé de corriente homopolar tendrá las siguientes características y
ajustes:
Núcleo tórico
Relación de transformación 10/1 A
Potencia de precisión 2.5 VA
Clase de precisión 0.5
Nivel de aislamiento 36 kV
Diámetro útil 145 mm
Relé: Dial con los número cambiados del 0.3 al 1.2:
El ajuste de intensidad será de 0.6 A
El relé será electrónico de corriente homopolar de la marca MAYVASA
Ref. 006/2.
Necesitará un cable apantallado para conexión entre los transformadores
de intensidad y el relé alojado en el armario.
3.1.6.7.- PROTECCIÓN DE MÁXIMA Y MINIMA
FRECUENCIA
Las bajadas de frecuencia a menos de 49 Hz son frecuentes, más de una
por año, según las estadísticas. Ante esta situación, hay que tomar medidas para
que no degenere hasta 48 Hz o menos, lo cual provocaría una pérdida de la
estabilidad en el sistema.
Esto se debe al déficit de generación de energía y como último recurso, se
equilibra desconectando cargas, después de haber agotado todos los recursos
normales.
La separación de cargas empieza cuando la frecuencia baja de 49 Hz,
teniendo cuatro escalones de disparo según el plan nacional. Estos son: 49, 48.7,
48.4 y 48 Hz.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
257
En esta estación transformadora se escoge el escalón de 48.7 Hz, pues se
trata de un consumo importante a mantener, pero también importante de no
mantener si no se recupera la estabilidad.
El relé de frecuencia cumplirá con las siguientes características:
Frecuencia de disparo 48.7 y 51.3 Hz (? 2.6 %)
Tiempo de disparo t<0.2 s
(El tiempo viene impuesto por el plan nacional de separación de cargas y
no se puede superar).
Frecuencia nominal 50 Hz.
El relé de frecuencia dispara todos los disyuntores de los módulos de
barras, con el fin de separar la subestación de la red nacional, sin reenganche en
el disparo.
El relé es un relé de máxima y mínima frecuencia de la marca
MAYVASA Ref. 010/1, ajustado con valores fijos internamente a ?2.6 % de la
frecuencia nominal.
3.1.6.8.- PROTECCIÓN DE SOBREINTENSIDAD
Para la protección de sobreintensidad se utilizarán 2 tipos de relés, uno
con direccionalidad y otro sin direccionalidad. Ambos serán trifásicos y se podrá
distinguir entre sobrecargas y cortocircuito.
Más información en el apartado 3.2 del presente documento básico.
3.1.6.8.1.- LÍNEAS DE SALIDA
Las características de las líneas de salida son:
Potencia nominal 8 MVA
Tensión nominal 25 kV
Intensidad nominal 184.75 A
Relación de transformación de los T/I 200/5 A
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
258
Se necesita un relé de sobreintensidad trifásico sin direccionalidad y con
frenado por tensión.
La intensidad de arranque del relé actúa entre el 100% y el 110% de la
intensidad ajustada.
El ajuste es:
Iarr=Ajusto*2/F
donde:
F: Factor de cortocircuito dependiente de la tensión
F=1 a>80%
F=2 80%>a>20%
F=3 50%>a>20%
F=4 0%<a<20%
a= Uf/Un (en %)
donde:
Uf: Tensión de fase
Un: Tensión nominal
A) Cálculo por sobrecarga
La intensidad secundaria en el transformador de intensidad es:
Is=Ip/rt=184.75/40 = 4.62
Como el error en la relación de transformación es de ? 1 % en los
transformadores de intensidad, pueden aparecer corrientes comprendidas entre:
Is=4.573?4.665 A
Al ser una sobrecarga, la tensión de la línea se aproxima a la tensión
nominal; esto hace que F = 1, con lo cual, el ajuste en el dial de corriente será:
Ajuste = Iarr/2
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
259
Con el error en la rt de + 1%, la intensidad de arranque es:
Iarr = (1? ? 1,1)*Iajustada = 4.573 A ? ? 5.03 A
Ajuste + = 5.03 A/2 = 2.515 A
Ajuste - = 4.573 A/2 = 2.2865 A
La media real es:
X=(2.2865+2.515)/2= 2.4
En este caso la intensidad de arranque es:
Iarr = 2.4*2=4.8 A
Con el error en la rt de –1%, la intensidad de arranque es:
Iarr = (1? ? 1,1). I ajustada = 4.665 A ? ? 5.1315 A
Ajuste + = 5.1315 A/2= 2.56575 A
Ajuste - = 4.665 A/2 = 2.3325 A
La media real es:
X=(2.56575+2.3325)/2= 2.45
En este caso la intensidad de arranque es:
Iarr = 2.45*2=4.9 A
Por tanto, nos da una media ajustada entre 2,4 y 2,45.
Se escoge el valor superior de la intensidad de arranque, pues así arranca
con una sobrecarga de poco valor:
Ajuste = 2.45
Si el error es + 1% ? ? Ip = 40.4*4.9 = 198 A
Si el error es - 1% ? ? Ip = 39.6*4.9 = 194 A
La intensidad de arranque será entonces:
Error en +1% ? ? Iarr = 198*1.1 = 217.8 A
Error en – 1 % ? ? Iarr = 194*1.1 = 213.4 A
La intensidad de arranque real estará comprendida entre 194 y 217.8 A,
ambos valores por encima de la intensidad nominal, 184.75 A.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
260
El tiempo de disparo o conmutación es:
donde:
Ipaso: Intensidad que circula en A
Iarranque: Intensidad de arranque en A
kt: Curva seleccionada del 1 al 10 dando valores entre 0.1 y 1
Finalmente:
suponiendo:
Ipaso = 300 A
I arranque = 217.8 A
Kt = 0.6; CURVA: 6
Se comprueba que con una pequeña sobrecarga, la protección actúa en
poco más de 9 seg.
B) Cálculo por cortocircuito
En caso de cortocircuito trifásico el valor de F = 4, con lo cual, la
intensidad de arranque queda dividida por 4:
I arranque secundario = 4.9/4 = 1.225 A
I arranque primario = 1.225*40 = 49 A
La intensidad de paso en cortocircuito trifásico, más desfavorable, es con
las dos líneas de llegada y los 2 transformadores de potencia conectados en
paralelo:
I paso = 15400 A
Kt
IarranqueIpaso
t *1
1.0
???
???
??
st 34.96.0*1
8.217300
1.0?
????
???
?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
261
El tiempo de conmutación es:
El tiempo es menor respecto los 4.32 seg que soporta el conductor de las
líneas de salida en cortocircuito trifásico.
Se escoge:
Factor de la carátula: *2
Toma: 2.45
Curva: 6
El relé escogido es de sobreintensidad trifásico con frenado por tensión
RS3-F de la marca MAYVASA Ref. 007/9
3.1.6.8.2.- SOBREINTENSIDAD DIRECCIONAL EN LAS
LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN A BARRAS DE 25 kV
No hay que hacer selectividad entre esta protección y las de sobrecarga
con frenado por tensión, porque ésta es direccional y las demás no.
La zona de actuación se determinará entre el transformador de potencia y
los relés de sobreintensidad direccionales que están conectados justo antes del
embarrado de 25 kV, antes de los disyuntores D2.
La intensidad de cortocircuito más desfavorable es 9240 A.
Esta protección separará el cortocircuito por arriba y por debajo
disparando D1 y D2 a la vez.
La intensidad nominal por transformador es de 1386 A que, aunque no es
significativa porque el elemento direccional no actuará con esta intensidad en
condiciones normales, sirve como intensidad de referencia.
El arranque se produce entre el 100% y el 110 % del ajuste:
Iarr = 1386 A*1.1 = 1524.6 A
st 492.06.0*1
4915400
1.0?
????
???
?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
262
El caso más desfavorable es con 9240 A:
Ipaso/Iarr = 9240/1524.6 = 6.06
Escogiendo la curva extremadamente inversa, se tiene la siguiente
expresión del tiempo de disparo o conmutación:
En este caso Kt es la curva seleccionada del 1 al 10 dando valores entre
0.1 y 1.
Seleccionando la curva número 1 nos queda:
Es una protección muy rápida que actúa en 137.7 ms en el caso más
desfavorable.
Por ahora, el ajuste necesario en el relé es:
Relación de transformación 1500/5 A
Intensidad secundaria 1386 A* 5/1500 = 4.62 A
Al ser el factor de carátula x2, el ajuste en cada fase es:
Ajuste = 4.62/2 = 2.31
En el caso de que se produzca un cortocircuito en el lado de 220 kV del
transformador, se tiene lo siguiente:
Primero disparará la protección de sobreintensidad de cabecera del
transformador; conectado entre el embarrado de alta y el transformador de
potencia, disparando D1 y D2, si por cualquier motivo abre D1 y no abre D2, la
falta quedará alimentada por retorno de corriente en 25 kV, actuando entonces
esta protección que abrirá D2.
? ?st 1377.01.0*
106.62.492 ?
??
Kt
IarranqueIpaso
t *
1
2.492
???
???
??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
263
La máxima corriente de cortocircuito que pasará por esta protección en
estas condiciones, es con las 2 líneas y un transformador conectado en paralelo a
éste:
y la mínima corriente de cortocircuito sería con una línea y un
transformador conectados:
Con los mismos ajustes que antes, el disparo con esta protección se
produciría con un tiempo de:
Este caso no es deseable, pero actúa como reserva ante este segundo
cortocircuito de menor intensidad.
El ajuste definitivo es:
Facto multiplicativo: *2
Ajuste amperios: 2,3
Fases (R,S,T): Curva 1
AkV
Icc 6.92373*2502.02/01.0
10
???
AkV
Icc 76983*25
02.001.010
???
segt 138.01.0*
16.15246.9237
2.492 ?
????
???
?
segt 2.01.0*
16.1524
7698
2.492 ?
????
???
?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
264
Curva característica: Extremadamente inversa
Angulo interno: 45º capacitivos
Es el relé de sobreintensidad trifásico direccional de la marca MAYVASA
Ref. 011/3.
3.1.6.8.3.- Protección de sobreintensidad en la línea de
alimentación a transformadores (220 kV)
Al igual que en las líneas de salida es necesario distinguir entre sobrecarga
y cortocircuito.
Debe haber selectividad de tiempos con las protecciones de
sobreintensidad de las líneas de salida.
Hay que tener en cuenta que en caso de cortocircuito en la línea de
alimentación al transformador, puede actuar la protección diferencial del
transformador (220 kV) o bien la de sobreintensidad direccional (25 kV), por lo
que es necesario hacer selectividad de tiempos con estas protecciones.
Esta protección protegerá a los transformadores contra sobrecargas,
función ésta que no realiza ninguna otra protección.
A) Cálculo por sobrecargas:
Potencia nominal 60 MVA
Tensión nominal 220 kV
Intensidad nominal 158 A
Transformador de intensidad rt=200/5 A
La intensidad secundaria en el transformación es de ?1 % en los
transformadores de intensidad, pueden aparecer corrientes comprendidas entre:
Is = 3.897?3976 A
Al ser una sobrecarga, la tensión de la línea se aproxima a la tensión
nominal; esto hace que F = 1, con lo cual, el ajuste en el dial de corriente será:
Ajuste = Iarr/2
Con el error en la rt de +1%, la intensidad de arranque es:
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
265
Iarr = (1? ? 1,1). I ajustada = 3.897 A ? ? 4.287 A
Ajuste + = 4.287 A/2= 2.144 A
Ajuste - = 3.897 A/2 = 1.948 A
La media real es:
X=(2.144+1.948)/2= 2
En este caso la intensidad de arranque es:
Iarr = 2*2=4 A
Con el error en la rt de –1%, la intensidad de arranque es:
Iarr = (1? ? 1,1). I ajustada = 3.976 A ? ? 4.3736 A
Ajuste + = 4.3736 A/2= 2.1868 A
Ajuste - = 3.976 A/2 = 1.988 A
La media real es:
X=(2.1868+1.988)/2= 2.1
En este caso la intensidad de arranque es:
Iarr = 2.1*2=2.1 A
Por tanto, nos da una media ajustada entre 2 y 2,1.
Se escoge el valor superior de la intensidad de arranque, pues así arranca
con una sobrecarga de poco valor:
Ajuste = 2.1
Si el error es + 1% ? ? Ip = 40.4*4.17 = 168.66 A
Si el error es - 1% ? ? Ip = 39.6*4.17 = 165.3 A
La intensidad de arranque será entonces:
Error en +1% ? ? Iarr = 168.66*1.1 = 185.5 A
Error en – 1 % ? ? Iarr = 194*1.1 = 181.85 A
La intensidad de arranque real estará comprendida entre 185.5 y 181.85 A,
ambos valores por encima de la intensidad nominal, 158 A.
La máxima carga del transformador son los 5/4 de su carga nominal:
158 A ? ? ? 197.5 A
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
266
El máximo tiempo que tardará en disparar con los 5/4 de carga será:
El tiempo es 47.8 seg.
Suponiendo:
Ipaso = 197.5
I arranque = 185.5 A
Kt = 0.6; CURVA : 6
Se comprueba que con una pequeña sobrecarga, la protección actúa en
poco más de 47 seg.
El mínimo tiempo que tardará en disparar con los 5/4 de carga será:
El tiempo es 36.3 seg.
Suponiendo:
Ipaso = 197.5
I arranque = 181.85A
Kt = 0.6; CURVA : 6
Se comprueba que con una pequeña sobrecarga, la protección actúa en
poco más de 36 seg.
Es tiempo suficiente para pensar que la sobrecarga va a ser permanente,
por lo que se puede dar permiso para la conexión en paralelo de otro
transformador.
Contra una sobrecarga en la línea de salida sólo la protegerá su relé. Para
que esta protección actúe de reserva en las líneas de salida, en cuanto a
sobrecargas, se tiene que sobrecargar primero el transformador, con lo cual, por
norma general, no actuará como reserva en las líneas de salida, pues ello
st 8.476.0*
15.1855.197
1.002.0
?
????
???
?
st 3.366.0*
185.1815.197
1.002.0
?
????
???
?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
267
dependerá del número de salida conectadas, de la carga en cada salida y del
número de transformadores conectados. Esto hace que la actuación o no de esta
protección en dicho caso sea muy variable.
Se escoge:
Factor de carátula: * 2
Toma: 2.1
Curva: 6
B) Cálculo por cortocircuito
Se analiza la selectividad de tiempos entre las líneas de salida y estas
protecciones en las combinaciones posibles.
a) Conectadas las 2 líneas de llegada y los 2 transformadores en paralelo.
Icc trafo = 1750 A/2 trafos = 875 A
En caso de cortocircuito trifásico el valor de F = 4, con lo cual, la
intensidad de arranque queda dividida por 4:
I arranque secundario = Iajuste/4=4.2/4 = 1.05 A
I arranque primario = 1.05 A*rt=1.05*40 = 42 A
El tiempo de conmutación es:
El tiempo está adecuado en cuanto a la selectividad de la línea de salida:
Transformador ? ? t= 0.96 s
st 96.06.0*
142
875
1.002.0
?
????
???
?
AkV
Icc 17503*220
2/02.02/01.010
????
???
??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
268
Línea de salida ? ? t= 0.492 s
a) Conectadas las 2 líneas de llegada y 1 transformador.
Icc trafo = 1050 A
En caso de cortocircuito trifásico el valor de F = 4, con lo cual, la
intensidad de arranque queda dividida por 4:
I arranque secundario = Iajuste/4=4.2/4 = 1.05 A
I arranque primario = 1.05 A*rt=1.05*40 = 42 A
El tiempo de conmutación en la línea de alimentación al transformador es:
y para la línea de salida:
El tiempo está adecuado en cuanto a la selectividad de la línea de salida:
Transformador ? ? t= 0.9 s
Línea de salida ? ? t= 0.54 s
c) Conectada 1 línea de llegada y los 2 transformadores en paralelo.
st 9.06.0*
142
1050
1.002.0
?
????
???
?
AkV
Icc 10503*22002.02/01.0
10
????
???
??
st 54.06.0*
142
9240
1.002.0
?
????
???
?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
269
Icc trafo = 1312 A/2 trafos = 656 A
En caso de cortocircuito trifásico el valor de F = 4, con lo cual, la
intensidad de arranque queda dividida por 4:
I arranque secundario = Iajuste/4=4.2/4 = 1.05 A
I arranque primario = 1.05 A*rt=1.05*40 = 42 A
El tiempo de conmutación en la línea de alimentación al transformador es:
y para la línea de salida:
El tiempo está adecuado en cuanto a la selectividad de la línea de salida:
Transformador ? ? t= 1.06 s
Línea de salida ? ? t= 0.52 s
c) Conectada 1 línea de llegada y los 2 transformadores en paralelo.
st 06.16.0*
142656
1.002.0 ?
????
???
?
AkV
Icc 13123*2202/02.001.0
10
????
???
??
st 52.06.0*
149
11547
1.002.0 ?
????
???
?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
270
Icc trafo = 1312 A/2 trafos = 656 A
En caso de cortocircuito trifásico el valor de F = 4, con lo cual, la
intensidad de arranque queda dividida por 4:
I arranque secundario = Iajuste/4=4.2/4 = 1.05 A
I arranque primario = 1.05 A*rt=1.05*40 = 42 A
El tiempo de conmutación en la línea de alimentación al transformador es:
y para la línea de salida:
El tiempo está adecuado en cuanto a la selectividad de la línea de salida:
Transformador ? ? t= 1.06 s
Línea de salida ? ? t= 0.52 s
st 06.16.0*
142656
1.002.0 ?
????
???
?
AkV
Icc 13123*2202/02.001.0
10
????
???
??
st 52.06.0*
149
11547
1.002.0 ?
????
???
?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
271
d) Conectada 1 línea de llegada y 1 transformador.
Icc trafo = 875 A
En caso de cortocircuito trifásico el valor de F = 4, con lo cual, la
intensidad de arranque queda dividida por 4:
I arranque secundario = Iajuste/4=4.2/4 = 1.05 A
I arranque primario = 1.05 A*rt=1.05*40 = 42 A
El tiempo de conmutación en la línea de alimentación al transformador es:
y para la línea de salida:
El tiempo está adecuado en cuanto a la selectividad de la línea de salida:
Transformador ? ? t= 0.96 s
Línea de salida ? ? t= 0.56 s
Por tanto, existe una adecuada selectividad de tiempos en todas las
combinaciones posibles, pues el tiempo de actuación de los relés en las
st 96.06.0*
142
875
1.002.0
?
????
???
?
AkV
Icc 8753*220
02.001.010
????
???
??
st 56.06.0*
149
7698
1.002.0
?
????
???
?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
272
líneas de salida son inferiores respecto los tiempos de respuesta de los
relés en las líneas de alimentación a los transformadores.
Falta analizar el cortocircuito en el lado de 220 kV del
transformador.
La intensidad de cortocircuito sólo depende del número de líneas
conectadas, 1 ó 2:
a) Conectada una línea
Icc linea = 2624 A
En caso de cortocircuito trifásico el valor de F = 4, con lo cual, la
intensidad de arranque queda dividida por 4:
I arranque secundario = Iajuste/4=4.2/4 = 1.05 A
I arranque primario = 1.05 A*rt=1.05*40 = 42 A
El tiempo de conmutación en la línea de alimentación al transformador es:
b) Conectada 2 línea
Icc línea = 5249 A
En caso de cortocircuito trifásico el valor de F = 4, con lo cual, la
intensidad de arranque queda dividida por 4:
I arranque secundario = Iajuste/4=4.2/4 = 1.05 A
I arranque primario = 1.05 A*rt=1.05*40 = 42 A
st 696.06.0*
142
2624
1.002.0
?
????
???
?
AkV
Icc 26243*220
01.010
????
???
?
AkV
Icc 52493*220
2/01.010
????
???
?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
273
El tiempo de conmutación en la línea de alimentación al transformador es:
Los conductores han sido calculados para soportar, sin un calentamiento
excesivo, esta corriente durante algo más de 18 seg. tiempo más que suficiente
para que actúen todas las protecciones.
Se escoge:
Factor de la carátula: *2
Toma: 2.45
Curva: 6
El relé escogido es de sobreintensidad trifásico con frenado por tensión
RS3-F de la marca MAYVASA Ref. 007/9
3.1.6.8.3.1.- Acoplamiento en paralelo de transformadores
Cuando se produzca una sobrecarga en un transformador, esta protección
se encargará de conectar el otro transformador en paralelo, repartiéndose así la
carga equitativamente entre los 2 transformadores.
Esta maniobra queda supeditada bajo el control del operario, pues la
conexión automática depende de muchos factores y comportaría el riesgo de
falsas maniobras al intervenir varios elementos distintos.
st 59.06.0*
142
5249
1.002.0
?
????
???
?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
274
3.1.6.8.4.- Protección de sobreintensidad en el remonte de
barras
Esta protección se encarga de controlar el paso de corriente desde una de
las barras de 220 kV hacia la otra.
Hay 2 líneas de llegada, cada una de las cuales puede transportar 120
MVA, por lo que se puede tener la estación alimentada a plena potencia con una
sola línea de llegada.
Con este acoplamiento se obtiene una mayor flexibilidad en las maniobras
de la estación.
a) Cálculo por sobrecarga
Potencia nominal 120 MVA
Tensión nominal 220 kV
Intensidad nominal 315 A
Relación de transformación de los T/I 400/5 A
La intensidad secundaria en el transformador de intensidad es:
Is= Ip/rt = 315/80 = 3.9375 A
Como el error en la relación de transformación es de ? 1 % en los
transformadores de intensidad, pueden aparecer corrientes comprendidas entre:
Is=315/80.8 = 3.8985 A con ?= + 1 %
Is=315/79.2 = 3.977 A con ?= - 1 %
Is= 3.8985?3.977 A
Al ser una sobrecarga, la tensión de la línea se aproxima a la tensión
nominal; esto hace que F = 1, con lo cual, el ajuste en el dial de corriente será:
Ajuste = Iarr/2
Con el error en la rt de +1%, la intensidad de arranque es:
Iarr = (1? ? 1,1). I ajustada = 3.8985 A ? ? 4.288 A
Ajuste + = 4.287 A/2= 2.144 A
Ajuste - = 3.8985 A/2 = 1.949 A
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
275
La media real es:
X=(2.144+1.948)/2= 2
En este caso la intensidad de arranque es:
Iarr = 2*2=4 A
Con el error en la rt de –1%, la intensidad de arranque es:
Iarr = (1? ? 1,1). I ajustada = 3.977 A ? ? 4.375 A
Ajuste + = 3.977 A/2= 1.9885 A
Ajuste - = 4.375 A/2 = 2.1875 A
La media real es:
X=(2.1868+1.988)/2= 2.1
En este caso la intensidad de arranque es:
Iarr = 2.1*2=4.2 A
Por tanto, nos da una media ajustada entre 2 y 2.1.
Se escoge el valor superior de la intensidad de arranque, pues así arranca
con una sobrecarga de poco valor:
Ajuste = 2.1
Si el error es + 1% ? ? Ip = 80.8*4.2 = 339.36 A
Si el error es - 1% ? ? Ip = 79.2*4.2 = 332.64 A
La intensidad de arranque será entonces:
Error en +1% ? ? Iarr = 339.36*1.1 = 373.3 A
Error en – 1 % ? ? Iarr = 332.64*1.1 = 365.9 A
La intensidad de arranque real estará comprendida entre 365.9 y 373.3 A,
ambos valores por encima de la intensidad nominal, 315 A.
El tiempo de disparo o conmutación es:
siendo:
Ipaso: Intensidad que circula en A
Iarranque: Intensidad de arranque en A = 373,A
kt
IarranqueIpaso
t *
1
1.002.0
???
???
??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
276
Kt: Curva seleccionada del 1 al 10 dando valores entre 0.1 y 1 = 0.8
Con sobrecarga en la línea, puede que se disparen las protecciones de
sobreintensidad de los transformadores de potencia conectados. Esto implica
tener la subestación a la máxima potencia por sobrecargar la línea; entonces,
dependiendo de los arranques reales de los relés de los transformadores, pueden
llegar o no a desconectarse.
Por tanto, sólo habrá selectividad entre los equipos de sobreintensidad en
caso de cortocircuito, pues todas las unidades están bajo arranque al detectarlo.
b) Cálculo por cortocircuito
Se analizará la selectividad de tiempos entre las líneas de salida y el resto
de protecciones aguas arriba, con las combinaciones posibles.
a) Conectadas las 2 líneas de llegada y los 2 transformadores en paralelo.
Icc Remonte = 1750 A/2 Remontes = 875 A
En caso de cortocircuito trifásico el valor de F = 4, con lo cual, la
intensidad de arranque queda dividida por 4:
I arranque secundario = Iajuste/4=4.2/4 = 1.05 A
I arranque primario = 1.05 A*rt=1.05*40 = 42 A
El tiempo de conmutación en el remonte de barras será:
st 28.18.0*
142
875
1.002.0
?
????
???
?
AkV
Icc 17503*220
2/02.02/01.010
????
???
??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
277
Hay una adecuada selectividad de tiempos:
Remonte t = 1.28 seg
Transformador t = 0.96 seg
Línea de salida t = 0.492 seg
b) Conectadas las 2 líneas de llegada y 1 transformador.
Icc Remonte = 1050 A/2 Remontes = 525 A
En caso de cortocircuito trifásico el valor de F = 4, con lo cual, la
intensidad de arranque queda dividida por 4:
I arranque secundario = Iajuste/4=4.2/4 = 1.05 A
I arranque primario = 1.05 A*rt=1.05*40 = 42 A
El tiempo de conmutación en el remonte de barras será:
Hay una adecuada selectividad de tiempos:
Remonte t = 1.54 seg
Transformador t = 0.9 seg
Línea de salida t = 0.54 seg
st 54.18.0*
142
525
1.002.0
?
????
???
?
AkV
Icc 10503*22002.02/01.0
10
????
???
??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
278
a) Conectada 1 línea de llegada y los 2 transformadores en paralelo.
Icc Remonte = 1312 A
En caso de cortocircuito trifásico el valor de F = 4, con lo cual, la
intensidad de arranque queda dividida por 4:
I arranque secundario = Iajuste/4=4.2/4 = 1.05 A
I arranque primario = 1.05 A*rt=1.05*40 = 42 A
El tiempo de conmutación en el remonte de barras será:
Hay una adecuada selectividad de tiempos:
Remonte t = 1.12seg
Transformador t = 1.06 seg
Línea de salida t = 0.52 seg
d) Conectada 1 línea de llegada y 1 transformador.
Icc Remonte = 875 A
st 12.18.0*
142
1312
1.002.0 ?
????
???
?
AkV
Icc 13123*2202/02.001.0
10
????
???
??
AkV
Icc 8753*220
02.001.010
????
???
??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
279
En caso de cortocircuito trifásico el valor de F = 4, con lo cual, la
intensidad de arranque queda dividida por 4:
I arranque secundario = Iajuste/4=4.2/4 = 1.05 A
I arranque primario = 1.05 A*rt=1.05*40 = 42 A
El tiempo de conmutación en el remonte de barras será:
Hay una adecuada selectividad de tiempos:
Remonte t = 1.28 seg
Transformador t = 0.96 seg
Línea de salida t = 0.56 seg
Por tanto, existe una adecuada selectividad de tiempos en todas las
combinaciones posibles, pues el tiempo de actuación de los relés en las líneas de
salida son inferiores respecto los tiempos de respuesta de los relés en las líneas
de alimentación a los transformadores.
Falta analizar el cortocircuito en el lado de 220 kV del transformador.
La intensidad de cortocircuito sólo depende del número de líneas
conectadas, 1 ó 2:
a) Conectada una línea
Icc linea = 2624 A
st 28.18.0*
142
875
1.002.0
?
????
???
?
AkV
Icc 26243*220
01.010
????
???
?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
280
En caso de cortocircuito trifásico el valor de F = 4, con lo cual, la
intensidad de arranque queda dividida por 4:
I arranque secundario = Iajuste/4=4.2/4 = 1.05 A
I arranque primario = 1.05 A*rt=1.05*40 = 42 A
El tiempo de conmutación en la línea de alimentación al transformador es:
Hay una adecuada selectividad en cuanto a tiempos:
Remonte t = 0.795 seg
Transformador t = 0.696 seg
b) Conectada 2 línea
Icc línea = 5249 A
En caso de cortocircuito trifásico el valor de F = 4, con lo cual, la
intensidad de arranque queda dividida por 4:
I arranque secundario = Iajuste/4=4.2/4 = 1.05 A
I arranque primario = 1.05 A*rt=1.05*40 = 42 A
El tiempo de conmutación en la línea de alimentación al transformador es:
st 795.08.0*
142
2624
1.002.0
?
????
???
?
st 79.07.0*
142
5249
1.002.0
?
????
???
?
AkV
Icc 52493*220
2/01.010
????
???
?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
281
Hay una adecuada selectividad en cuanto a tiempos:
Remonte t = 0.79 seg
Transformador t = 0.59 seg
Los conductores han sido calculados para soportar, sin un calentamiento
excesivo, esta corriente durante algo más de 18 seg. tiempo más que suficiente
para que actúen todas las protecciones.
Se escoge:
Factor de la carátula: *2
Toma: 2.1
Curva: 8
El relé escogido es de sobreintensidad trifásico con frenado por tensión
RS3-F de la marca MAYVASA Ref. 007/9
3.1.6.8.5.- Protección de sobreintensidad en las líneas de
llegada
Esta protección controla el paso de corriente en las líneas de llegada (220
kV)
Cada línea puede suministrar 120 MVA sin ningún problema.
Como están conectadas mediante el remonte de barras, el tiempo de
actuación de los relés debe ser algo mayor respecto del remonte de barras en
cuanto a sobrecargas y cortocircuitos.
Los cálculos son idénticos que en el caso del remonte de barras.
Los ajustes son:
Factor de carátula: X2
Toma: 2.1
Curva: 9
Se aumenta un poco el tiempo de arranque, con lo cual, se asegura la
selectividad entre el remonte de barras y líneas de llegada:
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
282
En el remonte de barras curva 8
En las líneas de llegada curva 9
El relé escogido es de sobreintensidad trifásico con frenado por tensión
RS3-F de la marca MAYVASA Ref. 007/9.
3.1.6.9.- Interconexión de las líneas de llegada
La interconexión de las líneas de llegada se realiza a través del módulo de
acople de barras de 220 kV.
Aunque provengan las dos líneas de la misma estación de interconexión,
no se sabe si los principios de línea están acoplados, y por tanto, si existe un
sincronismo entre las fases homólogas.
La maniobra de acople se realiza para rentabilizar la instalación,
reduciendo las pérdidas por calor en las líneas, al estar conectadas en paralelo. A
la vez, se cuenta con la ventaja de tener un servicio continuo, pues si una de las
líneas se avería, la otra puede suministrar la plena potencia de la instalación.
Para realizar la maniobra de acoplamiento en paralelo, se deben dar cuatro
condiciones:
Igualdad de frecuencia
Igualdad de tensión
Igualdad de fases
Oposición de fases
La igualdad de frecuencias se comprueba con los frecuencímetros del
panel.
La igualdad de tensiones, en módulo, se comprueba con los voltímetros
del panel.
Se tiene también un sincronoscópio para comprobar la secuencia de fases
de cada línea.
La oposición de fases se comprueba con el método de lámparas Siemens,
que consta de dos lámparas encendidas y una apagada.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
283
Los elementos de control son:
Relés de máxima tensión
Temporizador
Ambos elementos de control están en serie, por lo que, se necesita el
permiso de ambos para la conexión.
El relé de máxima tensión comprueba la oposición de fases, permitiendo o
no la conexión de los disyuntores y evitando así falsas conexiones debidas a un
error en la maniobra.
El temporizador se conectará cuando el relé de máxima tensión dé
permiso. Entonces contará el tiempo ajustado, conectando automáticamente el
disyuntor una vez transcurrido ese tiempo. Con esto, se pretende que la igualdad
de tensiones sea sostenida a lo largo del tiempo, evitando así, ondas de larga
duración debido al desfase de tensiones.
El relé de control es un relé de tensión, modelo MTA-1T-F de la marca
MAYVASA, y el relé temporizador es el modelo TP-1 de la marca MAYVASA.
El relé de sincronismo es el modelo MTA-1T-F monofásico y, por lo
tanto, se necesitarán 3 relés para la maniobra de sincronización.
Este relé es de máxima o mínima tensión, temporizado o instantáneo.
Se utiliza por su amplio margen de regulación de tensión.
La máxima diferencia de tensión entre una línea en vacío (245 kV) y una a
plena carga (220 kV) es de un 10 %. Con este dato, se conmuta el relé a máxima
tensión a un valor de un 10%. Con esto, cuando se sobrepase el 10 % de la Un en
diferencia de tensiones, el relé actuará, conmutando sus contactos.
Se dará el tiempo máximo para que esta diferencia sea constante:
t = 10 segundos
Ajuste de tensión 10%
Ajuste de tiempos 10 s (posición 10 * 1 s)
Posición de tiempos Temporizado
Posición de tensiones Máxima tensión.
Factor de tensiones * 1 seg (bajo pedido)
Se utilizará el conmutador de señal (17,18,6).
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
284
Si se permite la maniobra, el relé no actuará, dejando el contacto (17,18)
cerrado, dando paso al temporizador si las otras fases están en condiciones de
acoplarse.
Si no se permite la maniobra, el relé actuará, conmutando a los 10 seg. a la
posición (6,18), lo cual dejará una señal y se dejará de alimentar al circuito de
conexión.
El temporizador se ajustará a dos minutos, después de los cuales, dará el
permiso de conexión al disyuntor:
Tiempo de ajuste: 2 min.
Durante todo este tiempo, se tendrá la igualdad de tensiones sostenida.
3.1.6.10.- Reenganches
Para el reenganche de las líneas de entrada a 220 kV y de las líneas de
distribución a 25 kV, se adoptan reenganchadores RRA-3F de la marca
MAYVASA.
a) Entrada de líneas
Se escoge la posición (R + 2 L), con lo cual, se darán como máximo 3
reenganches, uno rápido y 2 lentos:
1º Reenganche, tiempo rápido: Fijo 0.5 seg.
2º Reenganche, tiempo lento: Fijo 40 seg.
3º Reenganche, tiempo lento: Fijo 40 seg.
Si después de 3 reenganches persiste la falta, el disjuntor queda abierto
permanentemente.
b) Salida de líneas
Se escoge la posición (R + L), con lo cual, se darán como máximo 2
reenganches, uno rápido y uno lento:
1º Reenganche, tiempo rápido: Fijo 0.5 seg.
2º Reenganche, tiempo lento: Fijo 40 seg.
Si después de 2 reenganches persiste la falta, el disjuntor queda abierto
permanentemente.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
285
3.1.7.- TRANSFORMADORES DE MEDIDA Y
PROTECCIÓN
Estos aparatos cumplirán con la norma UNE 21088 según la instrucción
MIE-RAT 08.
3.1.7.1.- Transformadores de intensidad
3.1.7.1.1.- Líneas de llegada
Por cada línea de llegada se tiene:
Máxima intensidad nominal 315 A
Máxima corriente de cortocircuito 2624 A
Relación de transformación 400/5 A
Número de núcleos necesarios 2
a) Primer núcleo (Para protección de sobreintensidad)
Conexión Estrella
Carga Relé de sobreintensidad trifásico? 0.1 VA
Impedancia del conductor:
R= ?*L/S = (1/57)*(90/6)=0.263 ?
donde:
? : Resistividad del cobre = 1/57 ? /mm?/m
L: Longitud = 90 m
S: Sección = 6 mm?
Potencia consumida (In = 5 A):
P = 0.1 + (0.263*5?) = 6.675 VA
Para 400 A primarios y un sobredimensionado del núcleo de un 30 %, se
tienen 40 VA de potencia de precisión.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
286
La máxima corriente de cortocircuito es:
Icc = 2624 A
La intensidad secundaria es:
Is=Ip/rt=2624 A/80 = 32.8 A
El factor de sobrecarga es:
Fs = Is/Ins < = 20
Fs= 32.8 A/ 5 A = 6.56 < 20
siendo
Is: Intensidad secundaria máxima en A
Ins: Intensidad nominal secundaria en A
Fs: Factor de sobrecarga < = 20
Por tanto, el núcleo de protección reproduce fielmente el cortocircuito en
el secundario.
Se adopta un núcleo de 40 VA, 5p20 y 30% sobredimensionado.
b) Segundo núcleo (Para protección de distancia)
Conexión Estrella
Carga Relé de Carrier trifásico? 0.04 ?
Impedancia del conductor:
R= ?*L/S = (1/57)*(90/6)=0.263 ?
Potencia consumida (In = 5 A):
P = (0,04 + 0.263)*5? = 7.575 VA
Para 400 A primarios y un sobredimensionado del núcleo de un 30 %, se
tienen 40 VA de potencia de precisión.
La máxima corriente de cortocircuito es:
Icc = 2624 A
La intensidad secundaria es:
Is=Ip/rt=2624 A/80 = 32.8 A
El factor de sobrecarga es:
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
287
Fs = Is/Ins < = 20
Fs= 32.8 A/ 5 A = 6.56 < 20
siendo
Is: Intensidad secundaria máxima en A
Ins: Intensidad nominal secundaria en A
Fs: Factor de sobrecarga < = 20
Por tanto, el núcleo de protección reproduce fielmente el cortocircuito en
el secundario.
Se adopta un núcleo de 40 VA, 5p20 y 30% sobredimensionado.
Esfuerzos térmicos:
El tiempo máximo que dura un cortocircuito en barras de 220 kV, no llega
a 1 seg.
Para t = 1 seg, se tiene una Icc = 2624 A.
La intensidad máxima en el transformador de intensidad en 1 seg. es de 22
kA.
Por tanto, soporta los esfuerzos térmicos.
Esfuerzos electrodinámicos:
La intensidad de choque máxima que pueden pasar por los
transformadores de intensidad es de 5.105 kA; la máxima intensidad de choque
que soporta es de 55 kA. Por lo tanto, soportará los esfuerzos electrodinámicos.
El transformador adoptado es el modelo IMBD-245 A-2 de la marca ABB
con In = 400 A y para servicio en intemperie.
3.1.7.1.2.- Acople de barras
Máxima intensidad nominal 315 A
Máxima corriente de cortocricuito 5250 A
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
288
Relación de transformación 400/5 A
Número de núcleos necesarios 1
a) Primer núcleo (Para protección de sobreintensidad)
Conexión Estrella
Carga Relé de sobreintensidad trifásico? 0.1 VA
Impedancia del conductor:
R= ?*L/S = (1/57)*(55/4)=0.241 ?
donde:
? : Resistividad del cobre = 1/57 ? /mm?/m
L: Longitud = 55 m
S: Sección = 4 mm?
Potencia consumida (In = 5 A):
P = 0.1 + (0.241*5?) = 6.125 VA
Para 400 A primarios y un sobredimensionado del núcleo de un 30 %, se
tienen 40 VA de potencia de precisión.
La máxima corriente de cortocircuito es:
Icc = 5250 A
La intensidad secundaria es:
Is=Ip/rt=5250 A/80 = 32.8 A
El factor de sobrecarga es:
Fs = Is/Ins < = 20
Fs= 65.62 A/ 5 A = 13.125 < 20
siendo
Is: Intensidad secundaria máxima en A
Ins: Intensidad nominal secundaria en A
Fs: Factor de sobrecarga < = 20
Por tanto, el núcleo de protección reproduce fielmente el cortocircuito en
el secundario.
Se adopta un núcleo de 40 VA, 5p20 y 30% sobredimensionado.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
289
Esfuerzos térmicos:
El tiempo máximo que dura un cortocircuito en barras de 220 kV, no llega
a 1 seg.
Para t = 1 seg, se tiene una Icc = 5250 A.
La intensidad máxima en el transformador de intensidad en 1 seg. es de 22
kA.
Por tanto, soporta los esfuerzos térmicos.
Esfuerzos electrodinámicos:
La intensidad de choque máxima que pueden pasar por los
transformadores de intensidad es de 5.105 kA; la máxima intensidad de choque
que soporta es de 55 kA. Por lo tanto, soportará los esfuerzos electrodinámicos.
El transformador adoptado es el modelo IMBD-245 A-2 de la marca ABB
con In = 400 A y para servicio en intemperie.
3.1.7.1.3.- Líneas de alimentación de transformadores
Por cada línea de alimentación de transformador se tiene:
Máxima intensidad nominal 158 A
Máxima corriente de cortocircuito 5250 A
Relación de transformación 200/5 A
Número de núcleos necesarios 3
a) Primer núcleo (Para medición)
Conexión Estrella
Carga
Contador de activa 1 VA
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
290
Contador de reactiva 0.31 VA
1 Amperímetro 1 VA
Impedancia del conductor:
R= ?*L/S = (1/57)*(75/10)=0.131 ?
donde:
? : Resistividad del cobre = 1/57 ? /mm?/m
L: Longitud = 75 m
S: Sección = 10 mm?
Potencia consumida (In = 5 A):
P = 1+0.31 + (0.131*5?) = 5.6 VA
Para 200 A primarios se tiene 10 VA de potencia de precisión y clase 0.5.
Al ser el núcleo para medición, con la corriente de cortocircuito se
saturará rápidamente el núcleo y no se dañarán los aparatos de medida.
Se adopta un núcleo de 10 VA y clase 0.5.
b) Segundo núcleo (Para protección de distancia)
Conexión Estrella
Carga Relé de sobreintensidad trifásico? 0.1 VA
Impedancia del conductor:
R= ?*L/S = (1/57)*(70/10)=0.1228 ?
donde:
? : Resistividad del cobre = 1/57 ? /mm?/m
L: Longitud = 70 m
S: Sección = 10 mm?
Potencia consumida (In = 5 A):
P = 0.1+0.1228*5? = 3.17 VA
Para 200 A primarios se tienen 5,5 VA de potencia de precisión y un
sobredimensionado del núcleo de un 30 %
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
291
La máxima corriente de cortocircuito es:
Icc = 5250 A
La intensidad secundaria es:
Is=Ip/rt=5250 A/40 = 131.25 A
El factor de sobrecarga es:
Fs = Is/Ins < = 20
Fs= 131.25 A/ 5 A = 26.25 > 20
siendo
Is: Intensidad secundaria máxima en A
Ins: Intensidad nominal secundaria en A
Fs: Factor de sobrecarga < = 20
Al ser Fs > 20 se comprueba la intensidad límite de precisión.
Intensidad límite de precisión:
e2L = Ilp*(Zr + Zs) = Fs *Ins * (Zc+Zs)
donde:
e2L: F.e.m. límite secundaria en V
Ilp: Intensidad límite y precisión en A
Zr: Impedancia real de carga en ?
Zs: Impedancia del secundario del transformador de intensidad en ?
Fs: Factor de sobrecarga nominal = 20
Ins: Intensidad nominal del secundario = 5 A
Zc: Carga de precesión para la potencia de precisión en ?
Despejando Ilp, queda:
donde:
Zc = 7.5 VA/5? A = 0.3 ?
Zs = 0.09 ?
Zrelé = 0.004 ?
Zcond = 0.1228 ?
AIlp 18009.01228.0004.0)09.03.0(*5.20
??????
????
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
292
La Ilp supera el valor real:
Ilp = 180 A> 131.25 A
Por tanto, el núcleo de protección reproduce fielmente el cortocircuito en
el secundario.
Se adopta un núcleo de 7,5 VA, 5p20, 30% sobredimensionado.
C) Tercer núcleo (Para protección diferencial)
Conexión Estrella
Carga Relé diferencial trifásico = 0.08 ?
Impedancia del conductor:
R= ?*L/S = (1/57)*(70/10)=0.1228 ?
donde:
? : Resistividad del cobre = 1/57 ? /mm?/m
L: Longitud = 70 m
S: Sección = 10 mm?
Potencia consumida (In = 5 A):
P = (0.08*0.1228)*5? = 5.6 VA
Para 200 A primarios se tiene 15 VA de potencia de precisión y un
sobredimensionado del núcleo de un 50%.
La máxima corriente de cortocircuito es:
Icc = 5250 A
La intensidad secundaria es:
Is=Ip/rt=5250 A/40 = 131.25 A
El factor de sobrecarga es:
Fs = Is/Ins < = 20
Fs= 131.25 A/ 5 A = 26.25 > 20
siendo
Is: Intensidad secundaria máxima en A
Ins: Intensidad nominal secundaria en A
Fs: Factor de sobrecarga < = 20
Al ser Fs > 20 se comprueba la intensidad límite de precisión.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
293
Intensidad límite de precisión:
e2L = Ilp*(Zr + Zs) = Fs *Ins * (Zc+Zs)
donde:
e2L: F.e.m. límite secundaria en V
Ilp: Intensidad límite y precisión en A
Zr: Impedancia real de carga en ?
Zs: Impedancia del secundario del transformador de intensidad en ?
Fs: Factor de sobrecarga nominal = 20
Ins: Intensidad nominal del secundario = 5 A
Zc: Carga de precesión para la potencia de precisión en ?
Despejando Ilp, queda:
donde:
Zc = 15 VA/5? A = 0.6 ?
Zs = 0.12 ?
Zrelé = 0.08 ?
Zcond = 0.1228 ?
La Ilp supera el valor real:
Ilp = 223 A> 131.25 A
Por tanto, el núcleo de protección reproduce fielmente el cortocircuito en
el secundario.
Se adopta un núcleo de 15 VA, 5p20, 50% sobredimensionado.
Esfuerzos térmicos:
El tiempo máximo que dura un cortocircuito en las líneas de alimentación
a transformadores, no llega a 1 seg.
Para t = 1 seg, se tiene una Icc = 5250 A.
AIlp 22312.01228.008.0
)12.06.0(*5.20?
????????
?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
294
La intensidad máxima en el transformador de intensidad en 1 seg. es de 22
kA.
Por tanto, soporta los esfuerzos térmicos.
Esfuerzos electrodinámicos:
La intensidad de choque máxima que pueden pasar por los
transformadores de intensidad es de 10.21 kA; la máxima intensidad de choque
que soporta es de 55 kA. Por lo tanto, soportará los esfuerzos electrodinámicos.
El transformador adoptado es el modelo IMBD-245 A-2 de la marca ABB
con In = 400 A y para servicio en intemperie.
El transformador adoptado es el modelo IMBD-245 A-2 de la marca ABB
con In = 200 A y para servicio en intemperie.
3.1.7.1.4.- LINEAS DE ALIMENTACION A BARRAS
3.1.7.1.4.1.- Transformadores de rt = 1500/5A
Por cada línea de alimentación a barras se tiene:
Máxima intensidad nominal 1386 A
Máxima corriente de cortocircuito 9240 A
Relación de transformación 1500/5 A
Número de núcleos necesarios 3
a) Primer núcleo (Para medición)
Conexión Estrella
Carga
Vatímetro 1 VA
Varímetro 0.31 VA
1 Voltímetro 1 VA
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
295
Impedancia del conductor:
R= ?*L/S = (1/57)*(40/6)=0.117 ?
donde:
? : Resistividad del cobre = 1/57 ? /mm?/m
L: Longitud = 40 m
S: Sección = 6 mm?
Potencia consumida (In = 5 A):
P = 1+0.31 + (0.117*5?) = 5.234 VA
Para 1500 A primarios se tiene 10 VA de potencia de precisión y clase
0.5.
Al ser el núcleo para medición, con la corriente de cortocircuito se
saturará rápidamente el núcleo y no se dañarán los aparatos de medida.
Se adopta un núcleo de 10 VA y clase 0.5.
b) Segundo núcleo (Para protección de sobreintensidad)
Conexión Estrella
Carga Relé de sobreintensidad trifásico? 0.1 VA
Impedancia del conductor:
R= ?*L/S = (1/57)*(40/2.5)=0.28 ?
donde:
? : Resistividad del cobre = 1/57 ? /mm?/m
L: Longitud = 40 m
S: Sección = 2.5 mm?
Potencia consumida (In = 5 A):
P = 0.1+0.28*5? = 7.117 VA
Para 1500 A primarios se tienen 10 VA de potencia de precisión y clase de
precisión 5p10.
La máxima corriente de cortocircuito es:
Icc = 9240 A
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
296
La intensidad secundaria es:
Is=Ip/rt=9240 A/300 = 30.8 A
El factor de sobrecarga es:
Fs = Is/Ins < = 10
Fs= 30.8 A/ 5 A = 6.16 < 10
siendo
Is: Intensidad secundaria máxima en A
Ins: Intensidad nominal secundaria en A
Fs: Factor de sobrecarga < = 10
Por tanto, el núcleo de protección reproduce fielmente el cortocircuito en
el secundario.
Se adopta un núcleo de 10 VA de potencia de precisión y clase de
precisión 5p10.
C) Tercer núcleo (Para protección diferencial)
Conexión Estrella
Carga Relé diferencial trifásico = 0.08 ?
Impedancia del conductor:
R= ?*L/S = (1/57)*(40/2.5)=0.117 ?
donde:
? : Resistividad del cobre = 1/57 ? /mm?/m
L: Longitud = 40 m
S: Sección = 2.5 mm?
Resistencia por fase del transformador auxiliar = 0.02 ?
Potencia consumida (In = 5 A):
P = (0.08+0.117+0.02)*5? = 5.4 VA
Para 1500 A primarios se tiene 10 VA de potencia de precisión y clase de
precisión 5p10.
La máxima corriente de cortocircuito es:
Icc = 9240 A
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
297
La intensidad secundaria es:
Is=Ip/rt=9240 A/300 = 30.8 A
El factor de sobrecarga es:
Fs = Is/Ins < = 10
Fs = 30.8 A/ 5 A = 6.16 < 10
siendo:
Is: Intensidad secundaria máxima en A
Ins: Intensidad nominal secundaria en A
Fs: Factor de sobrecarga < = 10
Por tanto, el núcleo de protección reproduce fielmente el cortocircuito en
el secundario.
Se adopta un núcleo de 10 VA de potencia de precisión y clase de
precisión 5p10.
3.1.7.1.4.2.- Transformadores de rt = 1500/1 A
Por cada línea de alimentación de transformador se tiene:
Máxima intensidad nominal 1386 A
Máxima corriente de cortocircuito 9240 A
Relación de transformación 1500/1 A
Número de núcleos necesarios 2
a) Primer núcleo (Para medición)
Conexión Estrella
Carga 1.2?
Impedancia del conductor (bifilar):
R= 2*?*L/S = 2*(1/57)*(40/2.5)=0.561 ?
donde:
? : Resistividad del cobre = 1/57 ? /mm?/m
L: Longitud = 40 m
S: Sección = 2.5 mm?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
298
Potencia consumida (In = 5 A):
P = (1.2+0.561)*1? = 1.761 VA
Al estar 3 núcleos se debería repartir la intensidad; pero se adopta un
núcleo de 2,5 VA de potencia de precisión y 5p10 de clase de precisión.
Al ser el núcleo para medición, con la corriente de cortocircuito se
saturará rápidamente el núcleo y no se dañarán los aparatos de medida.
Se adopta un núcleo de 2.5 VA y clase 5p10.
En caso de cortocircuito trifásico no circulará corriente, pues no existirá
corriente homopolar, pero se han realizado los cálculos suponiendo los valores
más desfavorables.
b) Segundo núcleo (Para protección diferencial de barras)
Conexión Fases homólogas en paralelo (ver esquema)
Carga Relé de sobreintensidad monofásico? 0.06?
Impedancia del conductor (bifilar):
R= 2*?*L/S = 2*(1/57)*(40/6)=0.234 ?
donde:
? : Resistividad del cobre = 1/57 ? /mm?/m
L: Longitud = 40 m
S: Sección = 6 mm?
Potencia consumida (In = 5 A):
P = (0.06+0.234)*1? = 0.294 VA
Para 1500 A primarios se tiene 2.5 VA de potencia de precisión y clase de
precisión 5p10..
La máxima corriente de cortocircuito es:
Icc = 9240 A
La intensidad secundaria es:
Is=Ip/rt=9240 A/1500 = 6.16 A
El factor de sobrecarga es:
Fs = Is/Ins < = 10
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
299
Fs = 6.16 A/ 1 A = 6.16 < 10
siendo:
Is: Intensidad secundaria máxima en A
Ins: Intensidad nominal secundaria en A
Fs: Factor de sobrecarga < = 10
Por tanto, el núcleo de protección reproduce fielmente el cortocircuito en
el secundario.
Se adopta un núcleo de 2,5 VA y 5p10.
Esfuerzos térmicos:
El tiempo máximo que dura un cortocircuito en las líneas de alimentación
a transformadores, no llega a 1 seg.
Para t = 1 seg, se tiene una Icc = 9240 A.
La intensidad máxima en el transformador de intensidad en 1 seg. es de
150 kA eficaces..
Por tanto, soporta los esfuerzos térmicos.
Esfuerzos electrodinámicos:
La intensidad de choque máxima que pueden pasar por los
transformadores de intensidad es de 18 kA; la máxima intensidad de choque que
soporta es de 150 kA. Por lo tanto, soportará los esfuerzos electrodinámicos.
El transformador adoptado es el modelo ACH-36 de la marca ARTECHE
y para servicios en interior.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
300
3.1.7.1.5 Salida de líneas
3.1.7.1.5.1.- Transformadores de rt = 200/5 A
Por cada línea de salida tenemos:
Máxima intensidad nominal 185 A
Máxima corriente de cortocircuito 15400 A
Relación de transformación 200/5 A
Número de núcleos necesarios 2
a) Primer núcleo (Para medición)
Conexión Estrella
Carga
Contador de activa 1VA
Contador de reactiva 0.31 VA
1 Amperímetro 1 VA
Impedancia del conductor:
R= ?*L/S = (1/57)*(40/6)=0.117 ?
donde:
? : Resistividad del cobre = 1/57 ? /mm?/m
L: Longitud = 40 m
S: Sección = 6 mm?
Potencia consumida (In = 5 A):
P = 1+0.31+1+(0.117*5?) = 5.234 VA
Para 200 A primarios se tienen 10 VA de potencia de precisión y clase
0.5.
Al ser el núcleo para medición, con la corriente de cortocircuito se
saturará rápidamente el núcleo y no se dañarán los aparatos de medida.
Se adopta un núcleo de 10VA y clase 0.5.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
301
b) Segundo núcleo (Para protección de sobreintensidad)
Conexión Estrella
Carga relé de sobreintensidad trifásico? 0.1VA
Impedancia del conductor:
R= ?*L/S = (1/57)*(40/2.5)=0.28 ?
donde:
? : Resistividad del cobre = 1/57 ? /mm?/m
L: Longitud = 40 m
S: Sección = 2.5 mm?
Potencia consumida (In = 5 A):
P = 0.1+(0.28*5?) = 7.117 VA
Para 200 A primarios se tiene 10 VA de potencia de precisión y clase de
precisión 5p10..
La máxima corriente de cortocircuito es:
Icc = 15400 A
La intensidad secundaria es:
Is=Ip/rt=15400 A/40 = 385 A
El factor de sobrecarga es:
Fs = Is/Ins < = 10
Fs = 385 A/ 5 A = 77 > 10
siendo:
Is: Intensidad secundaria máxima en A
Ins: Intensidad nominal secundaria en A
Fs: Factor de sobrecarga < = 10
Al ser Fs>10, se comprueba la intensidad límite de precisión.
Intensidad límite de precisión:
e2L = Ilp*(Zr + Zs) = Fs * Ins * (Zc+Zs)
donde:
e2L: F.e.m. límite secundaria en V
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
302
Ilp: Intensidad límite y precisión en A
Zr: Impedancia real de carga en ?
Zs: Impedancia del secundario del transformador de intensidad en ?
Fs: Factor de sobrecarga nominal = 20
Ins: Intensidad nominal del secundario = 5 A
Zc: Carga de precesión para la potencia de precisión en ?
Despejando Ilp, queda:
donde:
Zc = 10 VA/5? A = 0.4 ?
Zs = 0.12 ?
Zrelé = 0.004 ?
Zcond = 0.28 ?
La Ilp supera el valor real:
Ilp = 63.36 A < 385 A
Al no superar la Ilp el valor real, se aumenta la potencia de precisión a 30
VA y la sección del conductor a 15 mm?
La intensidad límite de precisión es ahora:
donde:
Zc = 50 VA/5? A = 2 ?
Zs = 0.2 ?
Zrelé = 0.004 ?
Zcond = (1/57)*(40/10) = 0.07 ?
La Ilp supera el valor real:
AIlp 36.6312.028.0004.0
)12.04.0(*5.10?
????????
?
AIlp 46.4012.007.0004.0)2.02(*5.10
??????
????
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
303
Ilp = 401.46 A > 385 A
Por tanto, el núcleo de protección reproduce fielmente el cortocircuito en
el secundario.
Se adopta un núcleo de 50 VA de potencia de precisión y clase de
precisión 5p10.
Se ha cambiado la sección del conductor a 10 mm?
3.1.7.1.5.2.- Transformadores de rt = 1500/1 A
Por cada línea de salida tenemos:
Máxima intensidad nominal 185 A
Máxima corriente de cortocircuito 15400 A
Relación de transformación 200/5 A
Número de núcleos necesarios 2
a) Primer núcleo (Para protección diferencial de barras)
Conexión Fases homólogas en paralelo (Ver esquema)
Carga Relé de sobreintensidad monofásico? ? 0.06?
Impedancia del conductor (bifilar):
R=2*?*L/S = 2*(1/57)*(40/2.5)=0.561 ?
donde:
? : Resistividad del cobre = 1/57 ? /mm?/m
L: Longitud = 40 m
S: Sección = 2.5 mm?
Potencia consumida (In = 5 A):
P = (0.06+0.561)*1? = 0.621 VA
Se adopta un núcleo de 2,5 VA de potencia de precisión y 5p10 de clase
de precisión.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
304
La máxima corriente de cortocircuito es:
Icc = 15400 A
La intensidad secundaria es:
Is=Ip/rt=15400 A/1500 = 10.26 A
El factor de sobrecarga es:
Fs = Is/Ins < = 10
Fs = 10.26 A/ 1 A = 10.26 > 10
siendo:
Is: Intensidad secundaria máxima en A
Ins: Intensidad nominal secundaria en A
Fs: Factor de sobrecarga < = 10
Al ser Fs>10, se comprueba la intensidad límite de precisión.
Intensidad límite de precisión:
e2L = Ilp*(Zr + Zs) = Fs *Ins * (Zc+Zs)
donde:
e2L: F.e.m. límite secundaria en V
Ilp: Intensidad límite y precisión en A
Zr: Impedancia real de carga en ?
Zs: Impedancia del secundario del transformador de intensidad en ?
Fs: Factor de sobrecarga nominal = 10
Ins: Intensidad nominal del secundario = 1 A
Zc: Carga de precesión para la potencia de precisión en ?
Despejando Ilp, queda:
donde:
Zc = 2.5 VA/1? A = 2.5 ?
Zs = 0.8 ?
Zrelé = 0.06 ?
Zcond = 0.561 ?
AIlp 22.238.0561.006.0)8.05.2(*1.10
??????
????
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
305
La Ilp supera el valor real:
Ilp = 23.22 A > 385 A
Por tanto, el núcleo de protección reproduce fielmente el cortocircuito en
el secundario.
Se adopta un núcleo de 2,5 VA y 5p10.
Soporta los esfuerzos térmicos y electrodinámicos.
Los transformadores adoptados serán los modelos ACH-36 de la marca
ARTECHE y para servicio interior.
Uno de ellos con 2 núcleos de relación de transformación 200/5 A y el
otro con un núcleo de relación de transformación 1500/1 A.
3.1.7.1.6.- Transformador de intensidad en el neutro del zig-
zag
Máxima intensidad nominal 10 A
Relación de transformación 10/5 A
Número de núcleos necesarios 1
El aislamiento será el correspondiente al nivel de tensión del aparato, 25
kV.
a) Primer núcleo (Para protección de sobreintensidad)
Carga Relé de sobreintensidad monofásico? ? 0.06?
Impedancia del conductor (bifilar):
R=2*?*L/S = 2*(1/57)*(75/2.5)=1.053 ?
donde:
? : Resistividad del cobre = 1/57 ? /mm?/m
L: Longitud = 75 m
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
306
S: Sección = 2.5 mm?
Potencia consumida (In = 5 A):
P = (0.06+1.053)*5? = 27.8 VA
Se adopta un núcleo de 30 VA de potencia de precisión y 5p10 de clase de
precisión.
No es necesario comprobar nada más, pues no está afectado por las
corrientes de cortocircuito de las fases, ni por los esfuerzos electrodinámicos, ni
por los esfuerzos térmicos.
Se escoge un transformador de intensidad modelo ACH-36 para servicio
interior, de relación de transformación 10/5 A, con núcleo de protección de 30
VA de potencia de precisión, de la marca ARTECHE.
3.1.7.1.7.- Transformador para la protección de cuba
Se ha escogido un transformador toroidal con el fin de evitar tensiones de
contacto peligrosas.
Máxima intensidad en el lado estrella 364 A
Máxima intensidad en el lado triángulo 10 A
Relación de transformación 10/1 A
Número de núcleos necesarios 1
Aislamiento 36 kV
a) Primer núcleo (Para medición)
Por razones técnicas se necesita un núcleo de medición para protección,
pues se debe medir 2 niveles de intensidad con un transformador. Se ajustará al
nivel más bajo, cumpliendo para la protección pues con un nivel alto también
funcionará.
Con el fin de no perjudicar el relé con un nivel alto, se ha escogido un
núcleo para medición que se saturará rápidamente si la intensidad aumenta
excesivamente.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
307
Carga Relé de sobreintensidad monofásico? ? 0.06?
Impedancia del conductor (bifilar):
R=2*?*L/S = 2*(1/57)*(75/2.5)=1.053 ?
donde:
? : Resistividad del cobre = 1/57 ? /mm?/m
L: Longitud = 75 m
S: Sección = 2.5 mm?
Potencia consumida (In = 1 A):
P = (0.06+1.053)*1? = 1.113 VA
Se adopta un núcleo de medida de 2.5 VA de potencia de precisión y 0.5
de clase de precisión.
Se saturará rápidamente con corrientes superiores a 10 A.
No es necesario comprobar nada más, pues no está afectado por las
corrientes de cortocircuito de las fases, ni por los esfuerzos electrodinámicos, ni
por los esfuerzos térmicos.
Se escoge un transformador de intensidad modelo AVD-36 para servicio
interior, de relación de transformación 10/1 A, con núcleo para medición de 2.5
VA de potencia de precisión y 0.5 de clase de precisión, de la marca ARTECHE.
3.1.7.1.8.- Transformador de intensidad para la protección
homopolar de las líneas de salida
Se ha escogido un transformador toroidal con el fin de evitar tensiones de
contacto peligrosas.
Máxima intensidad en el lado estrella 20 A
Relación de transformación 10/1 A
Número de núcleos necesarios 1
Aislamiento 36 kV
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
308
a) Primer núcleo (Para medición)
Por razones técnicas se necesita un núcleo de medición para protección,
pues se debe medir una intensidad homopolar, el valor de la cual, depende del
número de transformadores conectados a barras. El valor mínimo es con 1
transformador que da 10 A y la máxima corriente homopolar a tierra se produce
con 2 transformadores conectados que dan 20 A. Por este motivo, se deben
detectar 10 A como mínimo. Así, cuando circulen más de 10 A, el núcleo se
saturará rápidamente y el relé no sufrirá daño alguno debido a la intensidad en el
secundario del transformador de intensidad.
Carga Relé de intensidad homopolar? ? 0.5?
Impedancia del conductor (bifilar):
R=2*?*L/S = 2*(1/57)*(40/2.5)=0.561 ?
donde:
? : Resistividad del cobre = 1/57 ? /mm?/m
L: Longitud = 40 m
S: Sección = 2.5 mm?
Potencia consumida (In = 1 A):
P = (0.5+0.561)*1? = 1.061 VA
Se adopta un núcleo de medida de 2.5 VA de potencia de precisión y 0.5
de clase de precisión.
Se saturará rápidamente con corrientes superiores a 10 A.
El conductor hasta el relé deberá estar apantallado.
No es necesario comprobar nada más, pues no está afectado por las
corrientes de cortocircuito de las fases, ni por los esfuerzos electrodinámicos, ni
por los esfuerzos térmicos.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
309
Se escoge un transformador de intensidad modelo AVD-36 para servicio
interior, de relación de transformación 10/1 A, con núcleo para medición de 2.5
VA de potencia de precisión y 0.5 de clase de precisión, de la marca ARTECHE.
3.1.7.2.- Transformadores de tensión
3.1.7.2.1.- Líneas de llegada
Por cada línea de llegada, se tiene:
Relación de transformación 220/? 3, 0.11/? 3 kV
Número de secundarios necesarios 1
Conexión del primario Estrella
a) Primer núcleo (Para medición)
Conexión del secundario Estrella
Potencia de precisión 140 VA
Carga
Relé de distancia “Carrier” 30 VA
1 Voltímetro 5 VA
1 Frecuencímetro 1 VA
Relé de frecuencia 6 VA
Frenado por tensión del relé de sobreintensidad 30 VA
TOTAL =72 VA
Clase de precisión 0.2
Caída de tensión admisible 0.5V
Cálculo del conductor:
? : Resistividad del cobre = 1/57 ? /mm?/m
L: Longitud = 90 m
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
310
Intensidad = 72 VA/(110*? 3)
V: Tensión = 110 V
Sección:
Se adopta una sección de 1.5 mm?
Se adopta un transformador de tensión capacitivo CPDE 245-N-C de la
marca ABB para servicio exterior.
3.1.7.2.2.- Barras generales
Por cada embarrado se tiene:
Relación de transformación 220/? 3, 0.11/? 3 kV
Número de secundarios necesarios 2
Conexión del primario Estrella
a) Primer secundario (Para medición)
Conexión del secundario Estrella
Potencia de precisión 140 VA
Carga
3 Contadores trifásicos de activa: 9
Elementos motores 9*4.9 VA
3 Contadores trifásicos de reactiva: 9
Elementos motores 9*3.9 VA
1 Voltímetro 5 VA
1 Frecuencímetro 1 VA
Relé de sincronismo (Máxima tensión) 8 VA
TOTAL =93.2 VA
2193.13*110
72*)5.0/90(*57/1*)/(* mm
VAIVLS ???? ?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
311
Clase de precisión 0.2
Caída de tensión admisible 0.1V
Cálculo del conductor:
? : Resistividad del cobre = 1/57 ? /mm?/m
L: Longitud = 60 m
Intensidad = 93.2 VA/(110*? 3)
V: Tensión = 110 V
Sección:
Se adopta una sección de 6 mm?
b) Segundo secundario (Para protección)
Conexión del secundario Estrella
Potencia de precisión 140 VA
Carga:
Frenado por tensión de sobreintensidad para las líneas de
alimentación a trafos. 3*30 VA
Frenado por tensión de sobreintensidad para el remonte de barras
30
TOTAL =120 VA
Clase de precisión 0.2
Caída de tensión admisible 0.5V
Cálculo del conductor:
? : Resistividad del cobre = 1/57 ? /mm?/m
L: Longitud = 60 m
Intensidad = 120 VA/(110*? 3)
V: Tensión = 110 V
Sección:
215.53*110
2.93*)1.0/60(*57/1*)/(* mm
VAIVLS ???? ?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
312
Se adopta una sección de 1.5 mm?
Se adopta un transformador de tensión capacitivo CPDE 245-N-C de la
marca ABB para servicio exterior.
3.1.7.2.3.- Líneas de alimentación a barras
Por cada línea de alimentación, se tiene:
Relación de transformación 25/?3, 0.11/?3 kV
Número de secundarios necesarios 2
Conexión del primario Estrella
a) Primer secundario (Para medición)
Conexión del secundario Estrella
Potencia de precisión 30 VA
Carga
Relé de máxima tensión 6 VA
Relé de mínima tensión 6 VA
1 vatímetro 7 VA
1 varímetro 7 VA
1 Voltímetro 5 VA
Relé de sobreintensidad direccional 1 VA
TOTAL =32 VA
Clase de precisión 0.2
Caída de tensión admisible 0.1V
Cálculo del conductor:
? : Resistividad del cobre = 1/57 ? /mm?/m
L: Longitud = 45 m
232.13*110
120*)5.0/60(*57/1*)/(* mm
VAIVLS ???? ?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
313
Intensidad = 32 VA/(110*? 3)
V: Tensión = 110 V
Sección:
Se adopta una sección de 1.5 mm?
b) Segundo secundario (Para protección)
Conexión del secundario Los 3 secundarios en serie
Potencia de precisión 30 VA
Carga:
Relé direccional homopolar 0.8 VA
Clase de precisión 0.2
Caída de tensión admisible 0.5V
Cálculo del conductor:
? : Resistividad del cobre = 1/57 ? /mm?/m
L: Longitud = 45 m
Intensidad = 0.8 VA/(110*?3)
Vo: Máxima tensión homopolar = 110 V/? 3
Sección:
Se adopta una sección de 1.5 mm?
Se adopta un transformador de tensión modelo UCP-36 con 2 núcleos de
la marca ARTECHE para servicio interior, conexión fase-tierra.
235.13*110
32*)1.0/45(*57/1*)/(* mm
VAIVLS ???? ?
20066.03*110
8.0*)5.0/45(*57/1*)/(* mm
VAIVLS ???? ?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
314
3.1.7.2.4.- Embarrados de 25 kV
Por cada embarrado, se tiene:
Relación de transformación 25/?3, 0.11/?3 kV
Número de secundarios necesarios 1
Conexión del primario Estrella
a) Primer secundario (Para medición)
Conexión del secundario Estrella
Potencia de precisión 600 VA
Carga:
Alimentación del frenado por tensión de la protección de
sobreintensidad en las líneas de salida 15 rel.*30 VA
TOTAL =450 VA
Clase de precisión 1
Caída de tensión admisible 0.5V
Cálculo del conductor:
? : Resistividad del cobre = 1/57 ? /mm?/m
L: Longitud = 45 m
Intensidad = 300 VA/(110*? 3)
V: Tensión = 110 V
Sección:
Se adopta una sección de 2.5 mm?
Se adopta un transformador de tensión modelo VCS-36 con 1 núcleos de
la marca ARTECHE para servicio interior, conexión fase-tierra.
2486.23*110
300*)5.0/45(*57/1*)/(* mm
VAIVLS ???? ?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
315
3.1.8.- RED DE TIERRAS
3.1.8.1.- Generalidades
Las redes de tierra cumplirán según lo establecido en la instrucción MIE-
RAT 13 del R.C.E.
La red general de tierras estará formada por 2 mallas unidas entre sí, una
para el equipo de 220 kV y la otra para el equipo de 25 kV; a dichas mallas se
conectarán todos los herrajes de la aparamenta: Pararrayos, estructuras metálicas,
neutro de los transformadores, neutro del zig-zag, etc.
3.1.8.2.- Resistividad del terreno
La mayor parte del terreno está compuesto de arcilla plástica, con una
resistividad de 50 ? *m
3.1.8.3.- Corriente máxima de puesta a tierra
Por la configuración del sistema, con el neutro rígidamente unido a tierra y
una Un> 1000 kV, resulta una corriente máxima de puesta a tierra de:
Icct=0.7*Iccmáx
La máxima corriente de cortocircuito se producirá con las 2 líneas y los 2
transformadores de potencia en paralelo, conectados simultáneamente:
Icc = 15400 A
lo que produce una corriente a tierra de:
Icct=0.7*15400 A= 10780 A
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
316
3.1.8.4.- Sección del conductor
De acuerdo con la instrucción MIE-RAT 13 del R.C.E., la sección mínima
para los conductores de cobre es:
S = Icct/?ct
donde:
Icct: Intensidad máxima de puesta a tierra
?ct: Densidad de corriente admisible para la falta de mayor
duración.
El tiempo máximo de duración de una falta es en la parte de 25 kV,
teniendo conectado 1 transformador de potencia a las 2 líneas de llegada. La
desconexión más tardía tiene lugar en las líneas de llegada, y es de:
t=t1+t2=1.7325+0.1=1.8325 seg.
siendo:
t1: tiempo de actuación del relé = 1.7325 seg.
t2: Tiempo de apertura del disyuntor = 0.1 seg.
Por tanto, teniendo en cuenta que el conductor de tierra se encuentra a una
temperatura ambiente de 25 º C y su temperatura final no puede sobrepasar los
200ºC, con una falta de 1 seg. de duración, la densidad de corriente admisible es
de 160 A/mm? (Ver gráfica del punto 3.1.2.2.2). Como la falta tarda un poco más
de tiempo en desaparecer, la densidad de corriente admisible disminuye
conforme a la expresión:
?ct=?(ls)/? t
siendo:
?ct: Densidad de corriente en el tiempo real en A
?(ls): Densidad de corriente admisible para 1 seg en A
t: Tiempo real en seg.
Por tanto, la densidad de corriente real será:
?ct =(160 A/mm?)/? 1.8325s=118.2 A/mm?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
317
con lo que queda una sección mínima de:
S=Icct/?ct=10780 A/118.2 A/mm?=91.2 mm?
En la tabla de conductores tubulares de cobre de los anexos, la sección
inmediatamente superior es de 113 mm?.
Por tanto, se adopta un conductor tubular de cobre con las siguientes
características:
Dext/dint 20/16mm
Sección 113mm?
Material E – Cu F30
Peso 1.01 kp/m
3.1.8.5.- Resistencia de las mallas
Según la instrucción MIE-RAT 13 del R.C.E. punto 4.2, la resistencia de
tierra del electrodo para la malla de tierra es:
R=(? /4r)+( ? /L)
siendo:
R: Resistencia de tierra del electrodo en ?
? : Resistividad del terreno = 50 ? *m
L : Longitud del conductor enterrado en m
r: Radio de un círculo de igual superficie que el área cubierta por la malla
en m.
Malla 1 (Un = 220 kV)
S=9450 m?
r= 54.8 m
L= 1455 m
Aplicando la fórmula anterior: R1=0.2625 ?
Malla 2 (Un = 25 kV)
S=1000 m?
r= 17.84m
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
318
L= 470 m
Aplicando la fórmula anterior: R2=0.8 ?
3.1.8.6.- Tensión de tierra
El potencial de la red será:
Las corrientes de defecto máximas en cada malla serán:
Malla1 (Un=220 kV) 2131V/0.2625? =8118 A
Malla2 (Un=25 kV) 2131V/0.8? =2664 A
3.1.8.7.- Tensiones de paso
Según la instrucción MIE-RAT 13 punto 1.1 del R.C.E., la tensión de paso
máximo, que no se puede superar en ningún caso es:
donde:
K = 78.5 y n=0.18 para tiempos de faltas comprendidos entre 0.9 y 3 seg.
t: Tiempo máximo de duración de la falta = 1.8325 seg.
? : Resistividad del terreno = 50 ? *m
V
RR
IcctE 2131
8.01
2625.01
1*10780
21
11
1* ?
??
??
???
??? ??
10006
1*)/10(máx?ntKVp
VVp 9151000
50*61*)8325.1/5.78*10(máx 18.0 ???
???? ??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
319
La tensión de paso real es:
siendo:
Vp: Tensión de paso real en V
Icct: Corriente de malla en A
? : Resistividad del terreno = 50 ? *m
L: Longitud total del conductor enterrado en m
Ki: Factor de corrección de corriente de paso a tierra = 0.65+0.172 m
siendo:
n: Números de conductores paralelos en una dirección
Kp: Coeficiente de paso que depende de la expresión:
donde:
h: Profundidad de la instalación en m
D: Distancia entre conductores paralelos en m
n: Nº de conductores paralelos en la misma dirección de D
Se estudian en las 2 direcciones escogiendo la tensión más desfavorable:
Malla 1 (Un = 220 kV):
1ª Dirección:
D = 15 m
n = 8
h = 1.5 m
Ki1= 0.65+0.172*8 = 2.026
kp1 (aplicando expresión anterior) = 0.1592
Vp1 = 0.1592*2.026*50*(8118/1455)= 90 V
LIcct
KiKpVp *** ??
??
???
????
????
??
?????
??)1(
1...
31
21
*1
)(1
21
*1
nDhDhKp
?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
320
Malla 1 (Un = 220 kV):
2ª Dirección:
D = 15 m
n = 7
h = 1.5 m
Ki2= 0.65+0.172*7 = 1.854
kp2 (aplicando expresión anterior) = 0.1562
Vp2 = 0.1562*1.854*50*(8118/1455)= 80.8 V
Malla 2 (Un = 25 kV):
1ª Dirección:
D = 5 m
n = 11
h = 1.5 m
Ki1= 0.65+0.172*11 = 2.542
kp1 (aplicando expresión anterior) = 0.2779
Vp1 = 0.2779*2.542*50*(2664/470)= 200.19 V
Malla 2 (Un = 25 kV):
2ª Dirección:
D = 5 m
n = 5
h = 1.5 m
Ki2= 0.65+0.172*5 = 1.51
kp2 (aplicando expresión anterior) = 0.224
Vp2 = 1.51*0.224*50*(2664/470)= 95.88 V
3.1.8.7.1.- Tensión de paso aplicada
Se escogen las tensiones de paso más desfavorables en cada malla.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
321
Tomamos 1000 ? como valor de resistencia eléctrica del cuerpo humano
y, teniendo en cuenta, que el terreno está cubierto de una capa de grava de ? =
4000 ? *3, la tensión aplicada resultante es:
Malla 1:
Malla 2:
se comprueba que en todos los casos cumple con el reglamento.
3.1.8.8.- Tensiones de contacto
La tensión de contacto máxima, según la instrucción MIE-RAT 13 punto
1.1 del R.C.E. es:
La tensión de contacto real es:
Vc = Km *Ki*?*(Icct/L)
donde:
Vc: tensión de contacto real en V
Icct: Corriente de malla en A
? : Resistividad del terreno en ? *m
L: Longitud total del conductor enterrado en m
Ki: factor de corrección de corriente de paso a tierra = 0.65+0.172n
Donde:
?610001000
*?
? VpVpa
máx9156.34000*61000
1000*901 VpVVVpa ???
??
máx91584000*61000
1000*19.2002 VpVVVpa ???
??
VtKVc n 67.751000
50*5.11*8325.1/5.78
1000*5.1
1*/máx 18.0 ????
??? ????
???? ??
?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
322
n: Número de conductores paralelos en una dirección.
Km: Coeficiente de contacto que depende de la expresión:
donde:
h: Profundidad de la instalación en m
D: distancia entre conductores paralelos en m
n: nº de conductores paralelos en la misma dirección de D
d: Diámetro del conductor en m
Se estudian en las 2 direcciones escogiendo la tensión más desfavorable:
Malla 1 (Un = 220 kV):
1ª Dirección:
D = 15 m
n = 8
h = 1.5 m
Ki1= 0.65+0.172*8 = 2.026
km1 (aplicando expresión anterior) = 0.7
Vc1 = 0.7*2.026*50*(8118/1455)= 396.7 V
Malla 1 (Un = 220 kV):
2ª Dirección:
D = 15 m
n = 7
h = 1.5 m
Ki2= 0.65+0.172*7 = 1.854
km2 (aplicando expresión anterior) = 0.725
Vc2 = 0.725*1.854*50*(8118/1455)= 375 V
???
????
???
???????
????
)22()32(
...87
65
43
ln*1
16*
ln*21
nn
hdDD
Km??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
323
Malla 2 (Un = 25 kV):
1ª Dirección:
D = 5 m
n = 11
h = 1.5 m
Ki1= 0.65+0.172*11 = 2.542
km1 (aplicando expresión anterior) = 0.297
Vc1 = 0.297*2.542*50*(2664/470)= 214 V
Malla 2 (Un = 25 kV):
2ª Dirección:
D = 5 m
n = 5
h = 1.5 m
Ki2= 0.65+0.172*5 = 1.51
km2 (aplicando expresión anterior) = 0.437
Vc2 = 0.437*0.224*50*(2664/470)= 187 V
3.1.8.8.1.- Tensión de contacto aplicada
Se escogen las tensiones de contacto más desfavorables en cada malla.
Tomamos 1000 ? como valor de resist. eléctrica del cuerpo humano y,
teniendo en cuenta, que el terreno está cubierto de una capa de grava de ? = 4000
? *m, la tensión aplicada resultante es:
Malla 1:
Malla 2:
?5.110001000
*?
? VcVca
máx67.7567.564000*5.11000
1000*7.3961 VcVVVca ???
??
máx67.7557.304000*5.11000
1000*2142 VcVVVca ???
??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
324
se comprueba que en todos los casos cumple con el reglamento.
3.1.8.9.- Tensión máxima aplicable
En cualquier caso la tensión máxima de contacto aplicada al cuerpo
humano es, según el MIE-RAT 13 punto 1.1 del R.C.E.,
Todas las tensiones de contacto calculadas anteriormente son menores
respecto el valor obtenido.
Por tanto, la configuración de tierra tomada en las mallas a una
profundidad h = 1,5 m, es suficiente para mantener la seguridad.
VtK
Vcan
39.708325.1
5.7818.0
???
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
325
3.1.9.- Alumbrado
3.1.9.1.- Alumbrado de acceso a la subestación
Para efectos de cálculo, se supondrán características similares a las de una
calle secundaria.
a) Dimensiones del espacio a iluminar:
Anchura de la calzada 6 metros
Longitud total de la vía 65 metros
b) Naturaleza:
Por considerarse una vía secundaria, se fija un nivel medio de iluminación
Emed = 20 lux.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
326
c) Tipo de fuente luminosa:
Se prevén lámparas de vapor de mercurio color corregido (V.M.C.C.) de
250 W, cuyo flujo luminoso es de 13125 lúmens.
d) Tipo de luminaria:
Interesa para este tipo de iluminación, en la que la limpieza y
conservación no son fáciles, el empleo de una armadura cerrada de reparto
asimétrico, modelo INDALUX 750-OVX-P, montadas sobre báculos de acero.
En este caso el factor de mantenimiento se fija en fm=0.7 (luminaria y lámpara).
e) Características ópticas:
El factor de utilización, obtenido de la curva correspondiente, es de
fu=0.30.
f) Proceso de cálculo:
Para un flujo luminoso de 13125 lúmenes corresponde una altura del
punto de luz de H = 7.5 metros.
La disposición de las unidades luminosas será del tipo “unilateral”.
Por la fórmula de iluminación y con los datos obtenidos, tenemos:
donde:
? : flujo luminoso del punto de luz = 13125 Lm
Ems: Nivel medio de iluminación en servicio = 20 lux
mDlúmensD
fmfuDAEms
23131257.0*30.0
*6*20*
**??????
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
327
A: Anchura de la calzada a iluminar = 4 m
D: distancia de separación entre dos puntos de luz en metros
fu: Factor de utilización = 0.30
fm: Factor de mantenimiento = 0.70
El número de unidades luminosas es:
Nl = L/D + 1 = 65 m/23 m + 1 = 3.8 unidades
Por tanto, se instalarán 4 lámparas de 250 w en 4 luminarias modelo
INDALUX 750-OVX-P sobre báculo de acero en disposición únilateral.
La potencia absorbida por el alumbrado de acceso a la estación será:
P = 4 lámparas * 250 W/ lámpara = 1000 W
3.1.9.2.- Alumbrado del parque de intemperie
a) Dimensiones del espacio a iluminar:
Con el fin de facilitar el proceso de cálculo, dividiremos el área a iluminar
en 2 zonas distintas, tal como se indica en el dibujo de arriba:
Zona A: El parque de intemperie propiamente dicho.
Zona B: La zona periférica comprendida entre el parque y el edificio y la
reja que delimita toda la instalación.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
328
b) Naturaleza:
La iluminación tiene que cumplir 2 finalidades: alumbrar la zona de
servicio (Zona A) y alumbrar la zona de tránsito (Zona B). Por ello se fijan 2
niveles de iluminación media horizontal:
Zona de servicio (Zona A) 35 lux
Zona de tránsito (Zona B) 15 lux
c) Tipo de fuente luminosa:
Lámpara de vapor de mercurio, color corregido (V.M.C.C.); han sido
elegidas por su alta eficacia luminosa y su larga duración.
El coeficiente de depreciación o rendimiento se fija en ? =0.80
d) Tipo de luminaria:
Se han considerado como armaduras más adecuadas las del tipo farola con
difusor protector, montadas sobre los pórticos de barras para la zona de servicio
(Zona A) y sobre columna de aluminio para la zona de tránsito (Zona B):
e1) Flujo total (Zona A):
siendo:
Ems: Nivel medio de iluminación en servicio = 35 lux
S: Superficie a iluminar = 110*110 = 12100 m?
fu: Factor de utilización = 0.5
fm: Factor de mantenimiento = 0.8
? : Rendimiento luminoso = 0.8
lúmensfmfu
SEms1323437
8.0*8.0*5.012100*35
***
????
?
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
329
Empleando lámparas de 700 W de vapor de mercurio color corregido, de
flujo inicial 36750 lúmenes, el número de lámparas será:
N=? /?u= 1323437/36750= 36 lámparas
Se dispondrá de una luminaria por cada lámpara, instalándose dos
luminaria en cada uno de los pórticos de barras y tres luminarias en cada uno de
los pórticos de transformadores mediante montaje sobre brazo mural en aluminio,
modelo INDALUZ BRA-750.
e2) Flujo total (Zona B):
Empleando lámparas de 700 W de vapor de mercurio color corregido, de
flujo inicial 36750 lúmenes, el número de lámparas será:
N=? /?u= 628125/36750= 17 lámparas
las cuales se instalarán en 17 farolas jardín modelo INDALUX 1000-FM
sobre columna de aluminio modelo TRI-40-BA y cuya distribución se realizará
tal como se indica en el dibujo anterior.
La potencia absorbida por el alumbrado exterior será:
P = (36+17) lámparas * 700 W/lámpara = 37100 W
? ?lúmens
fmfuSEms
6281258.0*8.0*5.0
)20*5.37(*2)110*20(2)201614(*150*15**
*?
??????
??
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
330
3.1.9.3.- Alumbrado interior
3.1.9.3.1.- Sala de control
a) Dimensiones del espacio a iluminar:
Anchura a = 17.4 m
Longitud b = 14.7 m
Altura sobre el plano de trabajo h = 2.4 m
b) Naturaleza:
Debido al trabajo allí existente se requiere un alumbrado cuantitativo y a
la vez cualitativo. Así pues, debe haber una ausencia de deslumbramientos,
contrastes, etc., a fin de evitar en lo posible la fatiga visual. Por ello se fija un
nivel de iluminación media horizontal de:
Ems = 500 lux
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
331
c) Factores de reflexión:
Techo 70 %
Paredes 50 %
Plano útil 30 %
d) Tipo de fuente luminosa:
Lámparas fluorescentes de arranque rápido. Esta elección ha sido
efectuada teniendo en cuenta las características del local y la elevada eficacia
luminosa de esta clase de lámparas.
e) Sistema de alumbrado:
Directo con difusor de lamas transversales. Esta elección ha sido efectuada
teniendo en cuenta las características cualitativas de este tipo de alumbrado en
cuanto a ausencia de deslumbramientos se refiere.
f) Tipo de luminaria:
Armadura y panel de aluminio, empotrado, para lámparas fluorescentes de
alta emisión, modelo 2151-FLTN de INDALUX.
g) Factor de mantenimiento:
Teniendo en cuenta que se va a realizar una buena conservación en
servicio, se fija según tablas, un factor de mantenimiento fm = 78 %. (En este
factor están incluidos la depreciación de la lámpara y el factor de mantenimiento
de la instalación).
h) Indice del local:
Se toma k = 4
i) Coeficiente de utilización:
Para k = 4 y factores de reflexión de techo y paredes del 70% y del 50%
respectivamente, se obtiene un valor del factor de utilización (Según tablas)
fu=53%.
32.3)7.144.17(*47.2
7.14*4.17)(*
*?
??
??
bahba
K
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
332
j) Flujo luminoso:
Empleando lámparas fluorescentes blanco cálido de muy alta emisión, con
una potencia de 215 W, cuyo flujo es de 15000 lm, el número de lámparas
necesario será:
N=? /?u= 309361/15000= 20.62 lámparas
Por tanto, se instalarán 21 lámparas alojadas en 21 lámparas.
k) Distribución de las luminarias:
siendo:
P = 2.35 m
m = 5 m
q = 0.9 m
lúmensfmfu
SEms361.309
78.0*53.0)7.14*4.17(*500
**
????
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
333
n = 2.6 m
l) Índice de malla:
m) Índice de proximidad:
La potencia absorbida por el alumbrado de la sala de control será:
P = 21 lámparas * 215 W/lámpara = 4515 W
3.1.9.3.2.- Sala de cabinas
a) Dimensiones del espacio a iluminar:
5.142.1)6.25(*4.2
6.2*5*2)(*
**2??
??
??
nmhnm
Km
75.07.0)7.144.17(*4.2
)9.0*7.14()35.2*4.17()(*
)*()*(??
??
??
??
bahpbpa
Kp
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
334
Anchura a = 19.6 m
Longitud b = 44.8 m
Altura sobre el plano de trabajo h = 2.9 m
b) Naturaleza:
Debido al trabajo allí existente se requiere un alumbrado cuantitativo y a
la vez cualitativo. Así pues, debe haber una ausencia de deslumbramientos,
contrastes, etc., a fin de evitar en lo posible la fatiga visual. Por ello se fija un
nivel de iluminación media horizontal de:
Ems = 300 lux
c) Factores de reflexión:
Techo 70 %
Paredes 50 %
Plano útil 30 %
d) Tipo de fuente luminosa:
Lámparas fluorescentes de arranque rápido. Esta elección ha sido
efectuada teniendo en cuenta las características del local y la elevada eficacia
luminosa de esta clase de lámparas.
e) Sistema de alumbrado:
Directo con difusor de lamas transversales. Esta elección ha sido efectuada
teniendo en cuenta las características cualitativas de este tipo de alumbrado en
cuanto a ausencia de deslumbramientos se refiere.
f) Tipo de luminaria:
Adosable al techo con difusor y alojamiento de reactancia, modelo 652-
FLTN-I de INDALUX.
g) Factor de mantenimiento:
Teniendo en cuenta que se va a realizar una buena conservación en
servicio, se fija según tablas, un factor de mantenimiento fm = 78 %. (En este
factor están incluidos la depreciación de la lámpara y el factor de mantenimiento
de la instalación).
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
335
h) Indice del local:
Se toma k = 6
i) Coeficiente de utilización:
Para k = 6 y factores de reflexión de techo y paredes del 70% y del 50%
respectivamente, se obtiene un valor del factor de utilización (Según tabas)
fu=55%.
j) Flujo luminoso:
Empleando lámparas fluorescentes de tono de luz blanco, con una
potencia de 65 W, cuyo flujo es de 4800 lm, el número de lámparas necesario
será:
N=? /?u= 614042/4800= 127.9 lámparas
Se instalarán 128 lámparas, con lo cual, el número de luminarias
necesarias, teniendo en cuenta que en cada luminaria van alojadas 2 lámparas,
nos queda N= 64 luminarias.
7.4)8.446.19(*9.2
8.44*6.19)(*
*?
??
??
bahba
K
lúmensfmfu
SEms614042
78.0*55.0)8.44*6.19(*300
**
????
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
336
k) Distribución de las luminarias:
donde:
p = 2.3 m
m = 5 m
q = 1.4 m
n = 2.8 m
l) Índice de malla:
5.124.1)8.25(*9.2
8.2*5*2)(*
**2??
??
??
nmhnm
Km
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
337
m) Índice de proximidad:
La potencia absorbida por el alumbrado de la sala de control será:
P = 128 lámparas * 65 W/lámpara = 8320 W
3.1.9.3.3.- Almacén
a) Dimensiones del espacio a iluminar:
Anchura a = 19.6 m
Longitud b = 14.7 m
Altura sobre el plano de trabajo h = 2.9 m
b) Naturaleza:
Para ello se fija un nivel de iluminación media horizontal de:
Ems = 150 lux.
75.058.0)8.446.19(*9.2
)4.1*8.44()3.2*6.19()(*
)*()*(??
??
??
??
bahpbpa
Kp
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
338
c) Factores de reflexión:
Techo 70 %
Paredes 50 %
Plano útil 30 %
d) Tipo de fuente luminosa:
Lámparas fluorescentes de arranque rápido. Esta elección ha sido
efectuada teniendo en cuenta las características del local y la elevada eficacia
luminosa de esta clase de lámparas.
e) Sistema de alumbrado:
Directo con difusor de lamas transversales.
f) Tipo de luminaria:
Adosable al techo con difusor y alojamiento de reactancia, modelo 652-
FLTN-I de INDALUX.
g) Factor de mantenimiento:
Teniendo en cuenta que se va a realizar una buena conservación en
servicio, se fija según tablas, un factor de mantenimiento fm = 78 %. (En este
factor están incluidos la depreciación de la lámpara y el factor de mantenimiento
de la instalación).
h) Indice del local:
Se toma k = 3
i) Coeficiente de utilización:
Para k = 3 y factores de reflexión de techo y paredes del 70% y del 50%
respectivamente, se obtiene un valor del factor de utilización (Según tabas)
fu=50%.
89.2)7.146.19(*9.2
7.14*6.19)(*
*?
??
??
bahba
K
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
339
j) Flujo luminoso:
Empleando lámparas fluorescentes de tono de luz blanco, con una
potencia de 65 W, cuyo flujo es de 4800 lm, el número de lámparas necesario
será:
N=? /?u= 110815/4800= 23.1 lámparas
Se instalarán 24 lámparas, con lo cual, el número de luminarias necesarias,
teniendo en cuenta que en cada luminaria van alojadas 2 lámparas, nos queda N=
64 luminarias.
N = 12 luminarias
k) Distribución de las luminarias:
lúmensfmfu
SEms110815
78.0*5.0)7.14*6.19(*150
**
????
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
340
donde:
p = 3.8 m
m = 6 m
q = 1.35 m
n = 4 m
l) Índice de malla:
m) Índice de proximidad:
La potencia absorbida por el alumbrado de la sala de control será:
P = 24 lámparas * 65 W/lámpara = 1560 W
3.1.9.3.4.- Vestíbuloa) Dimensiones del espacio a iluminar:
265.1)46(*9.2
4*6*2)(*
**2??
??
??
nmhnm
Km
195.0)7.146.19(*9.2
)35.1*7.14()8.3*6.19()(*
)*()*(??
??
??
??
bahpbpa
Kp
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
341
Anchura a = 6.3 m
Longitud b = 2 m
Altura sobre el plano de trabajo h = 2.4 m
b) Naturaleza:
Ems = 150 lux
c) Factores de reflexión:
Techo 70 %
Paredes 50 %
Plano útil 30 %
d) Tipo de fuente luminosa:
Lámparas fluorescentes de encendido por cebador.
e) Sistema de alumbrado:
Directo con difusor. Esta elección ha sido efectuada teniendo en cuenta las
características cualitativas de este tipo de alumbrado en cuanto a ausencia de
deslumbramientos se refiere.
f) Tipo de luminaria:
Adosable al techo con difusor y alojamiento de reactancia, modelo 652-
FLTN de INDALUX.
g) Factor de mantenimiento:
Teniendo en cuenta que se va a realizar una buena conservación en
servicio, se fija según tablas, un factor de mantenimiento fm = 78 %. (En este
factor están incluidos la depreciación de la lámpara y el factor de mantenimiento
de la instalación).
h) Indice del local:
96.0)23.6(*4.2
2.3*3.6)(*
*?
??
??
bahba
K
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
342
Se toma k = 1
i) Coeficiente de utilización:
Para k = 1 y factores de reflexión de techo y paredes del 70% y del 50%
respectivamente, se obtiene un valor del factor de utilización (Según tablas)
fu=27%.
j) Flujo luminoso:
Empleando lámparas fluorescentes de tono de luz blanco, con una
potencia de 65 W, cuyo flujo es de 4800 lm, el número de lámparas necesario
será:
N=? /?u= 8974/4900= 1.83 lámparas
Se instalarán 2 lámparas, con lo cual, teniendo en cuenta que en cada
luminaria van alojadas 2 lámparas, únicamente necesitaremos una luminaria,
situada en el centro del habitáculo.
P = 2 lámparas * 65 W/lámpara = 130 W
lúmensfmfu
SEms8974
78.0*27.0)2*3.6(*150
**
????
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
343
3.1.9.3.5.- Servicios
a) Dimensiones del espacio a iluminar:
Anchura a = 2 m
Longitud b = 4 m
Altura sobre el plano de trabajo h = 2.4 m
b) Naturaleza:
Para ello se fija un nivel de iluminación media horizontal de:
Ems = 150 lux.
c) Factores de reflexión:
Techo 70 %
Paredes 50 %
Plano útil 30 %
d) Tipo de fuente luminosa:
Lámparas de incandescencia. Esta elección ha sido efectuada teniendo en
cuenta las características del local y la elevada eficacia luminosa de esta clase de
lámparas.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
344
e) Sistema de alumbrado:
Lámparas de incandescencia de reflector incorporado para montaje
empotrado en falso techo.
f) Tipo de luminaria:
El modelo escogido es el LUX-C-150 de INDALUX.
g) Factor de mantenimiento:
Teniendo en cuenta que se va a realizar una buena conservación en
servicio, se fija según tablas, un factor de mantenimiento fm = 80 %. (En este
factor están incluidos la depreciación de la lámpara y el factor de mantenimiento
de la instalación).
h) Indice del local:
Se toma k = 1
i) Coeficiente de utilización:
Para k = 1 y factores de reflexión de techo y paredes del 70% y del 50%
respectivamente, se obtiene un valor del factor de utilización (Según tabas)
fu=53%.
j) Flujo luminoso:
Empleando lámparas de incandescencia de 150 W, cuyo flujo es de 1500
lm, el número de lámparas necesario será:
N=? /?u= 2903/1500= 1.93 lámparas
55.0)42(*9.2
4*2)(*
*?
??
??
bahba
K
lúmensfmfu
SEms2903
78.0*53.0)4*2(*150
**
????
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS
345
Se instalarán 2 lámparas, con la distribución que se indica a continuación:
La potencia absorbida por el alumbrado de los servicios será:
P = 2 servicios (2 lámparas/servicio*150 W/lámpara) = 600W
3.1.9.4.- Alumbrado de emergencia y señalización
Se instalarán 18 aparatos de emergencia de la marca SIMON modelo
53063 equipados con un fluorescente de 20 W con una autonomía superior a una
hora, que entrarán en funcionamiento en caso que la tensión de red disminuya un
75% de la tensión nominal.
Se dispondrá de 4 aparatos en la sala de control, 12 en la sala de cabinas y
dos en el almacén.
Se dispondrá también de aparatos de señalización situados encima de las
puertas de salida del edificio y de las puertas que comunican la sala de control
con la sala de cabinas y ésta con el almacén. Serán del tipo 53060 de la marca
SIMON, equipados con tubos fluorescentes de 20 W y con la misma autonomía
que los de emergencia.
La alimentación de los aparatos que constituyen el alumbrado de
emergencia y señalización, se realizará a 220 V, mediante las líneas de
distribución del alumbrado interior.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PLANOS
346
4.-PLANOS
ESTACIÓN TRANSFORMADORA DE VILA-SECA(cod. 123456)
SITUACIÓN:N-340, Km. 930 del término municipal de Reus (TARRAGONA)
PROMOTOR:Ayuntamiento de ReusJoan Mateu Valls DNI: 366789789Plaça d’Espanya C.P: 43206 Reus (TARRAGONA)Tlf.: 977789789 Fax.: 977456456
AUTOR DEL PROYECTO:Jose Luis Villacorta Martínez DNI: 39889123 Colegiado nº: E-132-TAvd/ Pere el Cerimoniós nº6, 7º4ª C.P: 43204 Reus (TARRAGONA)Tlf.: 977750383 Fax.: 977750383
Reus, septiembre del 2003EL PROMOTOR EL FACULTATIVO
Joan Mateu Valls Jose Luis Villacorta Martínez.DNI:366789789 Colegiado nº:123456
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PLANOS
347
4.1 SITUACIÓN4.2 EMPLAZAMIENTO4.3 ESQUEMA UNIFILAR4.4 PLANTA GENERAL DE MONTAJE4.5 PLANTA GENERAL DE SECCIONES4.6 LLEGADA DE LINEAS4.7 REMONTE DE BARRAS4.8 LINEA DE ALIMENTACIÓN A TRANSFORMADORES4.9 BARRAS GENERALES4.10 RED DE TIERRA4.11 EDIFICIO INSTALACIÓN INTERIOR4.12 CABINAS DE ALIMENTACIÓN A BARRAS4.13 CABINAS DE SALIDAS DE LINEAS4.14 CUADRO DE MANDO Y SEÑALIZACIÓN4.15 CUADRO DE PROTECCIONES4.16 LLEGADA DE LINEAS4.17 CUDRO DE MANDO Y SEÑALIZACIÓN4.18 ACOPLE DE BARRAS4.19 CUADRO DE MANDOS ACOPLE DE BARRAS4.20 LINEA DE ALIMENTACIÓN A TRANSFORMADORES4.21 CUADRO DE MANDO LINEA DE ALIMENTACIÓN A TRAFOS4.22 ALIMENTACIÓN A BARRAS DE 25 KV4.23 CUADRO DE MANDO LINEA DE ALIMENTACIÓN A BARRAS4.24 LINEAS DE SALIDA4.25 CUADRO DE MANDO SALIDA DE LINEAS4.26 CUADRO DE DISTRIBUCIÓN EN BAJA TENSIÓN4.27 DISTRIBUCIÓN DE ENERGIA EN BAJA TENSIÓN4.28 CONEXIÓN DE TRAFOS DE INTENSIDAD4.29 PROTECCIÓN DIRECCIONAL HOMOPOLAR(25kv)4.30 PROTECCIÓN DE LÍNEAS DE LLEGADA4.31 PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE BARRAS 25KV4.32 PROTECCIÓN CONTRA FALTAS A TIERRA EN BARRA 25KV
1500/5-5-5 A
1500/5-5-5 A
SALI
DA
DE
LIN
EAS
S1 .
. . .
. . .
. .
S5
SERVICIOS AUXILIARES
I4
250 kVA25/0.11 kV
4.5%Dy11
D3
D3
D3
D3
D4
D4
D3
25/√3 0.11/√3 kV
D1
D1
1500/1-1 A
SALI
DA
DE
LIN
EAS
S11
. . .
. . .
. . .
S15
SALI
DA
DE
LIN
EAS
S6 .
. . .
. . .
. . S
10
SERVICIOS AUXILIARES
250 kVA25/0.11 kV
4.5%Dy11
I4
D4
D3
D3
D3
D4
D3
D3
25 kV-50Hz
D1
D1
1500/1-1 A
D3
D3
60 MVA220±10%/25 kV
12%Ynd11
200/5-5-5 A D1
DO 220/√3 0.11/√3 kV
400/5-5 A
L2
200/5-5-5 A
60 MVA220±10%/25 kV
12%Ynd11
220/√3 0.11/√3 kV
D1
DO
220 kV-50HzPcc=2000
MVA
220/√3 0.11/√3 kV
400/5-5 A
L1
DO
400/5 A
ACOPLAMIENTO DE
BARRAS
10/1 A
10/5 A
25/√3 0.11/√3 kV
25/√3 0.11/√3 kV
10/1 A
10/5 A
10/1 A
1500/1 A
200/5-5 A
10/1 A
1500/1 A
200/5-5 A
10/1 A
1500/1 A
200/5-5 A
10/1 A
1500/1 A
200/5-5 A
10/1 A
1500/1 A
200/5-5 A
10/1 A
1500/1 A
200/5-5 A
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PLIEGO DE CONDICIONES
348
5.-PLIEGO DE CONDICIONES
ESTACIÓN TRANSFORMADORA DE VILA-SECA(cod. 123456)
SITUACIÓN:N-340, Km. 930 del término municipal de Reus (TARRAGONA)
PROMOTOR:Ayuntamiento de ReusJoan Mateu Valls DNI: 366789789Plaça d’Espanya C.P: 43206 Reus (TARRAGONA)Tlf.: 977789789 Fax.: 977456456
AUTOR DEL PROYECTO:Jose Luis Villacorta Martínez DNI: 39889123 Colegiado nº: E-132-TAvd/ Pere el Cerimoniós nº6, 7º4ª C.P: 43204 Reus (TARRAGONA)Tlf.: 977750383 Fax.: 977750383
Reus, septiembre del 2003EL PROMOTOR EL FACULTATIVO
Joan Mateu Valls Jose Luis Villacorta Martínez.DNI:366789789 Colegiado nº:123456
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PLIEGO DE CONDICIONES
349
5.1 CONDICIONES GENERALES 3505.2 CONDICIONES TÉCNICAS 3535.3 CONDICIONES TÉCNICAS 3575.4 CONDICIONES FACULTATIVAS 3595.5 CONDICIONES ADMINISTRATIVAS 361
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PLIEGO DE CONDICIONES
350
5.1. Condiciones Generales
El presente proyecto tiene carácter de obligado cumplimiento, una vez
cumplimentado con los sellos oportunos y legalizado.
Garantiza el cumplimiento de todos los reglamentos y disposiciones vigentes en
el terreno de las subestaciones transformadoras de distribución.
* El proyecto desarrolla el estudio de una subestación transformadora de
distribución, para una potencia firme de 120 MVA, con una relación de transformación
de 220 ?10% / 25 kV. Situada en el término municipal de Reus, en la comarca del Baix
Camp y a una altitud sobre el nivel del mar de 75 m.
* El contratista, en el momento de inicio de la obra, hará un reconocimiento del
terreno y comprobará la posibilidad de llevar a cabo el proyecto. Haciendo un
replanteamiento del mismo y especificando las mejoras o reformas que considere
oportunas, las cuales presentará al Director de Obra.
* A partir de la fecha en que se ejecute el replanteamiento, se iniciarán los
trabajos según el programa previsto entre las partes contratantes, salvo en el caso en
que, después de efectuado el replanteamiento, se observasen anomalías o graves
impedimentos para la realización de la obra. Otorgándose en este supuesto la demora
necesaria por parte del contratante.
* La interpretación del proyecto y su, dirección serán misión exclusiva del
Director de Obra, el cual, según su criterio, resolverá todas las dudas y suplirá
omisiones; autorizando en su caso, posibles ampliaciones de la instalación.
* Tanto el Director de Obra, como el personal que el propietario considere
necesario, tendrán en todo momento acceso a la obra. El contratista dará todo tipo de
facilidades para la realización de este cometido.
* Cualquier modificación en el presente pliego de condiciones no podrá ser
introducida por el propietario sin previo aviso por escrito a la empresa contratante y a la
dirección de obra, quienes tendrán que dar su conformidad.
* El propietario podrá solicitar modificaciones de especificación o diseño en el
curso de los trabajos de construcción. La repercusión de los mismos sobre los precios o
plazos de entrega se convendrán de común acuerdo por escrito entre ambas partes.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PLIEGO DE CONDICIONES
351
* La Dirección de Obra se reserva el derecho de solicitar modificaciones en el
curso de los trabajos, bien sean de especificaciones, planos, etc., de la siguiente forma:
a) Sin suplemento de precios, siempre que las modificaciones solicitadas no
origenen desechos en la estructura construida.
b) Con suplemento de precios, siempre que las modificaciones solicitadas
requieran un aumento en la construcción o gastos suplementarios.
* El contratista llevará a cabo la instalación de los distintos equipos de
construcción, por indicación del Director de Obra, quedando exento de cuanta
responsabilidad pudiese derivarse de una inadecuada disposición de éstos.
Una vez concluido el montaje del 'material, la instalación será sometida a una
detallada inspección que llevarán a cabo propietario y constructor. Una vez finalizada se
redactará por ambas partes un documento de recepción provisional.
* La recepción definitiva se efectuará doce meses después de la provisional,
considerándose ésta definitiva en cualquier caso, transcurridos veinte meses desde la
salida del material de fábrica y siempre que en el periodo transcurrido desde la
recepción provisional, el resultado fuese satisfactorio.
Si la empresa constructora tuviese que reparar o sustituir algún elemento de la
instalación, se aplicará a éste un plazo de garantía nuevo, de doce meses, contados a
partir de la sustitución o reparación.
* El contrato podrá ser rescindido por:
a) Fallecimiento del contratista.
b) Incumplimiento de acuerdos por ambas partes.
c) Causas de fuerza mayor, no pudiéndose iniciar las obras en un largo
periodo o teniéndose que suspender definitivamente
d) Resultar las modificaciones a adoptar con un valor superior al 20 % del
valor del proyecto.
En todos estos casos se abonará al contratista el importe de la obra, salvo que se
observase negligencia por su parte.
* Será responsabilidad de la empresa constructora la observación y seguimiento
de las normas de buena instalación, así como cuanto se derive de una probada
negligencia en la ejecución de los trabajos. Queda para la Dirección de Obra la
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PLIEGO DE CONDICIONES
352
supervisión y la facultad de la no admisión de los trabajos, siendo responsabilidad de
ésta la correcta interpretación del proyecto.
* En caso de surgir discrepancias entre el contratante y el contratista, cualquiera
de las dos partes podrá solicitar la suspensión de los trabajos, liquidándose la obra
realizada hasta el momento, con arreglo a las siguientes cláusulas:
a) Desde el momento de la solicitud de suspensión por una de las partes, el
constructor debe someterse al plan que señale el Director de Obra, para dejar ésta en
fácil estado de conservación y en condiciones de una posterior reanudación, no
pudiendo transcurrir más de diez días ni más de treinta entre la petición de la suspensión
y el cese de los trabajos.
b) Al tener lugar la suspensión, el propietario subrogará en las obligaciones y
derechos dimanantes de los contratos y encargos
c) verbales que tenga el constructor formalizados para proveer de materiales y
equipos a la obra.
* Los litigios que puedan resultar de la aplicación de este pliego de condiciones,
serán resueltos por un árbitro único o por un tribunal arbitral.
Los árbitros juzgarán soberanamente y sin apelación, cumplirán las formas,
procedimientos y plazos establecidos en el código civil.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PLIEGO DE CONDICIONES
353
5.2. Condiciones técnicas
* Los ensayos de fábrica sobre la aparamenta eléctrica acabada comprenderá, de
una manera general, el control de todos los materiales acabados, así como los ensayos
encaminados a comprobar los valores indicados.
El importe de estos ensayos estará incluido en el precio de los aparatos, salvo
gastos de estancia y viajes de los delegados enviados, que serán por cuenta del
propietario.
Los ensayos se realizarán sobre:
a) Interruptores:
l. Ensayo de resistencia. Mil maniobras de enganche y desenganche a la
cadencia convenida.
11. Ensayo de rigidez dieléctrica en seco y bajo lluvia, entre piezas de baja
tensión y tierra a 50 Hz.
111. Ensayo de choque.
IV. Medida de la velocidad de apertura de los contactos.
V. Medida de la intensidad absorbida por el motor de tensado de los
resortes.
b) Seccionadores:
l. Ensayo de rigidez dieléctrica entre piezas de baja tensión
y tierra a 50 Hz.
11. Ensayo de choque.
111. Ensayo de calentamiento de contactos.
c) Transformadores de potencia:
l. Ensayo de rigidez dieléctrica.
11. Ensayo de choque.
111. Ensayo de regulación en carga.
IV. Ensayo de calentamiento.
V. Medida de nivel de ruido.
d) Transformadores de tensión:
l. Ensayo de rigidez dieléctrica.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PLIEGO DE CONDICIONES
354
11. Ensayo de precisión, con determinación de las curvas de relación de
transformación y ángulo de desfases.
111. Ensayo de resistencia a los cortocircuitos.
e) Transformadores de intensidad:
l. Ensayo de rigidez dieléctrica.
11. Ensayo de precisión.
111. Ensayo de sobreintensidad.
f) Pararrayos autovalvular:
l. Determinación de las características de tensión e intensidad.
11. Ensayos dieléctricos.
g) Aparatos indicadores:
l. Ensayo de precisión.
11. Ensayo de amortiguamiento.
111. Ensayo de robustez.
IV. Ensayo de aislamiento.
h) Contadores de energía:
l. Valor del par motor a carga.
l1. Coeficiente de calidad.
111. Consumo de bobinas.
IV. Ensayo de aislamiento.
*El propietario podrá realizar los ensayos en los talleres de la casa suministradora
sobre un aparato escogido como muestra al azar entre los que formen el lote, de acuerdo
con las normas establecidas:
a) Si el resultado es satisfactorio, el material se expedirá a su lugar de destino.
b) Si el resultado en uno de los aparatos no fuese satisfactorio, la casa
suministradora efectuará por su cuenta el ensayo de todos los aparatos que
formen el lote correspondiente.
* Todos los transformadores, tanto los de potencia como los de medida y
protección, llevarán colocada su placa de características en un lugar visible y seguro.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PLIEGO DE CONDICIONES
355
En las placas figurarán el nombre del fabricante, modelo y número de serie, así
como grupos de conexión, tensiones nominales, tensiones de aislamiento, frecuencia
nominal, potencias de precisión, número de arrollamientos secundarios y cuantos datos
sean necesarios y de interés.
* En los interruptores automáticos se indicarán claramente las posiciones de
"abierto" y "cerrado" mediante rótulos en el mecanismo de maniobra.
* Cuando los seccionadores estén equi pados con cuchillas de puesta a tierra,
deberán estar dotados de un enclavamiento seguro entre las cuchillas principales y las
de tierra.
* El nivel de aislamiento de los materiales corresponderá con los valores que
figuran en el reglamento para las tensiones nominales de 220 y 25 kV.
Los ensayos de tensión soportada por las instalaciones o por los distintos
aparatos que la componen, estarán destinados a la comprobación de sus niveles de
aislamiento.
* Para los grandes transformadores de potencia y con el fin de evitar el deterioro
de éstos por proyección de aceite o cascotes al averiarse otro próximo, se instalarán
pantallas protectoras de hormigón entre éstos, con las dimensiones y resistencia
mecánica apropiadas.
Los transformadores de potencia deben tener las ruedas bloqueadas durante su
funcionamiento.
* Todos los cables de fuerza, control y señalización instalados exteriormente al
transformador, deberán resistir a la degradación de los líquidos aislantes y agentes
meteorológicos y no propagar la llama.
Idéntico comportamiento se observará para los conductores de la instalación
subterránea.
* Deberán ponerse a tierra todas las partes metálicas de los transformadores de
medida que no se encuentren sometidas a tensión, a fin de evitar posibles contactos.
* Los cables de unión de las estructuras a la red de tierra que queden en la
superficie, se pintarán de amarillo para su fácil detección. Estos cables atravesarán las
cimentaciones para su conexión a la malla.
* Las uniones de los cables que forman las mallas de tierra y las conexiones de
las distintas líneas de tierra a éstas, se realizarán con soldadura exotérmica.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PLIEGO DE CONDICIONES
356
* Después de construida la instalación de tierras, se harán las comprobaciones y
verificaciones previstas "in situ" y se efectuarán los cambios necesarios para cumplir las
prescripciones generales de seguridad.
* Las conducciones y depósitos de almacenamiento de agua, se instalarán
suficientemente alejados de los elementos en tensión, de tal forma que su rotura no
pueda provocar averías en las instalaciones eléctricas. A tales efectos las canalizaciones
principales de agua se dispondrán en un plano inferior respecto de todas las
conducciones eléctricas.
* El terreno de la instalación deberá ser explanado teniendo en cuenta las disposiciones
de drenaje en el caso de utilizar fosas de recogida de aceite, así como para los canales y
todos los conductores eléctricos.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PLIEGO DE CONDICIONES
357
5.3. Condiciones facultativas
* En la realización práctica del proyecto se utilizarán materiales cuya cualidad-
tipo queda reseñada en la memoria, no obstante, podrán utilizarse materiales de calidad
similar, con la conformidad del Director de Obra y siempre que se cumplan los,
requisitos especificados en las condiciones técnicas.
* En el instante de la adjudicación de la obra se encargarán los materiales
necesarios, informándose a las casas proveedoras que se hayan consultado, de las
condiciones en que se realizará la adquisición del material. En caso de que se
produjeran aumentos de precio durante dicho plazo, el contratista deberá hacerse cargo
de ellos.
* Será competencia de la empresa constructora la realización de los siguientes
trabajos:
a) Suministro de los materiales necesarios con exclusión de la instalación
eléctrica.
b) Ejecución de explanaciones, fundiciones, cimientos, estructuras, ect.
c) Ejecución de carpintería metálica, fontanería, sanitarios, etc.
d) Enfoscados, enlucidos y pinturas de exteriores e interiores.
e) Replanteamiento de los distintos edificios en base a su situación e indicaciones
del proyecto.
* Será competencia de la empresa contratante:
a) Suministrar el terreno necesario para la edificación de la instalación.
b) Poner a disposición del constructor de la energía necesaria.
c) Obtener las licencias y permisos necesarios para la ejecución de las obras.
d) Colaborar con la empresa constructora en el replanteamiento de detalle del
edificio con objeto de verificar su exactitud.
* El propietario pondrá a disposición del constructor de la energía eléctrica
necesaria a la tensión de 380/220 V, quedando por cuenta del constructor, la instalación
de los tendidos de líneas de alimentación a motores y alumbrado.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PLIEGO DE CONDICIONES
358
A la salida de estas líneas se colocarán equipos de medida para registrar el
consumo. El importe de la energía consumida será abonado por el contratista.
* El contratista dará un plazo de garantía de la obra, durante el cual se encargará
del mantenimiento de la misma. Al finalizar este periodo de tiempo, hará entrega de la
instalación en perfecto estado y funcionamiento.
* La empresa contratante se reserva los derechos que autoriza la ley, en cuanto a
desperfectos ocultos que se revelasen después expirado el periodo de garantía, en caso
de quedar demostrada la culpabilidad o negligencia del constructor.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PLIEGO DE CONDICIONES
359
5.4. Condiciones económicas
*El contratista percibirá el importe de las obras especificadas en el contrato, más
las modificaciones efectuadas y autorizadas por el Director de Obra. El abono de éstas
se realizará mediante relaciones valoradas o certificados de obra aprobados por el
propio Director.
* El precio de los materiales encargados se indicará en precio neto, sin embalaje,
cargado en fábrica sobre camión o vagón y será el correspondiente a la fecha de la
oferta. Llevará incluidos todos los impuestos salvo timbres y derechos reales.
Las revisiones de precios estarán limitadas a variaciones acaecidas dentro del
plazo de entrega, atendiéndose a una revisión de los mismos en el caso de un aumento
del índice de los salarios superior al 10 %.
* No se pagará por los materiales un precio superior al que se haya especificado
en el presupuesto, aunque éstos se hayan adoptado con el fin de establecer mejoras.
* Las mediciones de las unidades que hayan de abonarse a peso, se realizarán
antes de su instalación y en presencia del Director de Obra o la persona delegada. El
resto de las mediciones, a excepción de las de obra oculta, se harán una vez concluidos
los trabajos de construcción, salvo que se especifique lo contrario por cualquiera de las
partes.
* Las unidades defectuosas, pero que cumplan las exigencias mínimas, podrán
ser demolidas o se reducirá su valor según el criterio del contratista.
La parte contratante podrá solicitar la demolición en el caso supuesto, cuando
considere la invalidez de la obra, llevándose a cabo con el consentimiento de la parte
implicada.
* La liquidación de la obra en caso de suspensión, la efectuará el Director,
separando dos capítulos:
1°) Dedicado a la obra ejecutada, con la certificación de su precio y la relación de
los materiales acopiados, para el pago del precio total de adquisición.
2°) Dedicado a la transferencia y liquidación de los consignados en los apanados
de conservación de obra y contratos a terceros.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PLIEGO DE CONDICIONES
360
* Las condiciones de pago se establecerán de la siguiente forma:
a) Entrega del 10 % a la casa suministradora en la recepción de los
pedidos.
b) Entrega del 20 % una vez transcurrida la mitad del plazo.
c) Entrega del 60 % después de superar satisfactoriamente los ensayos de
fábrica.
d) Entrega del 5 % en el momento de la recepción provisional.
e) Entrega del 5 % en el momento de la recepción definitiva.
El proveedor puede optar por cobrar este último 5 % en el momento de la
recepción provisional, ofreciendo al propietario la garantía bancaria por el citado valor.
* En caso de producirse retrasos en la finalización de la obra, se aplicará a la
empresa constructora un recargo por día que pase sobre la fecha de finalización
acordada en el contrato. El importe de la misma quedará especificada en el momento de
la firma del documento, no pudiendo superar su valor el 5O % del importe de
adjudicación de la obra.
* La empresa contratante gestionará la tramitación de las expropiaciones
necesarias si las hubiese, responsabilizándose a su vez de los pagos e indemnizaciones a
las personas afectadas, conforme a las disposiciones vigentes en materia de
expropiación y valoraciones.
* El pago de las licencias de obra, honorarios de dirección de obras y los
derechos de acometida de alcantarillados yaguas, serán por cuenta de la empresa
contratante.
Los recargos por pagos al Estado, Diputación y otras administraciones, serán
abonados en los, plazos marcados, por cuenta de la empresa constructora.
* Una vez finalizados los trabajos y mientras se produce la recepción definitiva,
el importe correspondiente al último plazo de liquidación, permanecerá depositado en
concepto de garantía.
* La liquidación total de la obra, se realizará en el momento de entrega de la
misma y después de haber superado satisfactoriamente el periodo de garantía.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PLIEGO DE CONDICIONES
361
5.5. Condiciones administrativas
* La adjudicación de la obra se realizará a través de un concurso subasta,
dándose el total de los presupuestos a la baja, y se estudiarán la calidad de los
materiales designados en relación con el presupuesto dado.
* En el concurso podrán participar todas aquellas personas físicas o
jurídicas con capacidad legal para ello, siempre que quede demostrado la
solvencia y capacidad profesional de las mismas.
* La adjudicación de solicitudes y cuanto documentación se refiera a la
forma y bases del concurso, será facilitada por la empresa contratante, quedando
fijadas de antemano cada una de las cláusulas y plazos.
La recepción de solicitudes finalizará en el plazo de veinte días hábiles
desde la fecha de la convocatoria.
* La apertura de pliegos se deberá juzgar en un plazo no superior a una
semana desde la fecha de presentación de los presupuestos, emitiéndose el fallo
en un plazo no superior a los veinte días desde esta misma fecha.
* Las fianzas y depósitos exigidos por la empresa contratante, se fijarán de
mutuo acuerdo entre las partes implicadas una vez conocido el fallo del concurso.
Cualquiera de los apartados que configuran este pliego de condiciones,
podrá ser modificado o rectificado para su mejor interpretación y clarificación, de
común acuerdo entre todas las partes.
Reus, Septiembre de 2003
El Facultativo
Fdo.: Jose Luis Villacorta Martínez
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTADO DE MEDICIONES
362
6.-ESTADO DE MEDICIONES
ESTACIÓN TRANSFORMADORA DE VILA-SECA(cod. 123456)
SITUACIÓN:N-340, Km. 930 del término municipal de Reus (TARRAGONA)
PROMOTOR:Ayuntamiento de ReusJoan Mateu Valls DNI: 366789789Plaça d’Espanya C.P: 43206 Reus (TARRAGONA)Tlf.: 977789789 Fax.: 977456456
AUTOR DEL PROYECTO:Jose Luis Villacorta Martínez DNI: 39889123 Colegiado nº: E-132-TAvd/ Pere el Cerimoniós nº6, 7º4ª C.P: 43204 Reus (TARRAGONA)Tlf.: 977750383 Fax.: 977750383
Reus, junio del 2003EL PROMOTOR EL FACULTATIVO
Joan Mateu Valls Jose Luis Villacorta Martínez.DNI:366789789 Colegiado nº:123456
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTADO DE MEDICIONES
363
C01 CONCUCTORES 364C02 AISLADORES 366C03 DISYUNTORES 367C04 TRANSFORMADORES DE POTENCIA 367C05 TRANSFORMADORES DE TENSIÓN 368C06 TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD 369C07 SECCIONADORES 372C08 AUTOVÁLVULAS 372C09 PROTECCIONES 373C10 EQUIPOS DE MEDIDA 376C11 INTERRUPTORES AUTOMÁTICOS DE B.T. 380C12 OTROS 381
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTADO DE MEDICIONES
Codigo Descripción Uts Longitud Anchura Altura Parciales Cantidad
364
CAPITULO C01 CONDUCTORES
1 kp AL-Ac (54+7)*381,55 mm?*1.2768 kp/m
Conductor de Aluminio-Acero (54+7), sección del cable381,55 mm?, peso de 1.2768 kp/m
1050 1050
1050
2 kp Tubular Cu*32/28 mm*1.68 kp/m
Conductor tubular de relación diámetro esterior /interiorde 32/28 mm, peso de 1.68 kp/m
1000 1000
1000
3 kp Tubular Cu*50/40 mm*6.29 kp/m
Conductor tubular de relación diámetro esterior /interiorde 50/40 mm, peso de 6.29 kp/m
450 450
450
4 kp Tubular Cu*20/16 mm*1.01 kp/m
Conductor tubular de relación diámetro esterior /interiorde 20/16 mm, peso de 1.01 kp/m
1950 1950
1950
5 kp Subterránea Cu*2*500 mm?*9.8kp/m
Conductor subterráneo de cobre bifilar de sección 2*500mm?, peso de 9.8 kp/m
4900 4900
4900
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTADO DE MEDICIONES
Codigo Descripción Uts Longitud Anchura Altura Parciales Cantidad
365
6 kp Subterránea Cu240 mm?*2.5kp/m
Conductor subterráneo de cobre unifilar de sección 240mm?, peso de 2.5 kp/m
3400 3400
3400
7 kp Barra rectangular Cu80*10 mm*7.12kp/m
Barra rectangular de cobre desnudo de 80*10 mm, pesode 7.12 kp/m
1500 1500
1500
8 m Pirepoll.10 mm?
Cable de cobre de denominación Pirepoll de sección 10mm?
1000 1000
1000
9 m Pirepoll.6 mm?
Cable de cobre de denominación Pirepoll de sección6mm?
1550 1550
1550
10 m Pirepoll.4 mm?
Cable de cobre de denominación Pirepoll de sección4mm?
700 700
700
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTADO DE MEDICIONES
Codigo Descripción Uts Longitud Anchura Altura Parciales Cantidad
366
11 m Pirepoll.2.5 mm?
Cable de cobre de denominación Pirepoll de sección2.5mm?
700 700
700
12 kp Cable guarda acero. 50 mm?*0.4kp/m
Cable guarda acero de sección 50mm? de peso 0.4kp/m
300 300
300
CAPITULO C02 AISLADORES
13 ud E160/146. (Amarre intemperie)
Amarre aislador en disposición intemperie de vidrio ocerámico con referencia E160/146.
1404 1404
1404
14 ud AEG SJRA-30. (Apoyo interior)
Apoyo interior de la casa AEG o similar con referenciaAEG SJRA-30.
174 174
1747
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTADO DE MEDICIONES
Codigo Descripción Uts Longitud Anchura Altura Parciales Cantidad
367
CAPITULO C03 DISYUNTORES
15 ud LTB 245 D1.ABB
Disyuntor de alto voltaje para 245 kV disposición verticala la intemperie con Inmax=10kA. De la casa ABB
5 5
5
16 ud FLUARC FB4-36 MERLIN GUERIN. 2000 A
Disyuntor tripolar de SF6 para aislamiento y corte.Constituidos por 3 polos separados con sistema a presiónsellada, de la casa Merlin Guerin o similar. De 2000 A deIn
4 4
4
17 ud FLUARC FB4-36 MERLIN GUERIN. 1250 A
Disyuntor tripolar de SF6 para aislamiento y corte.Constituidos por 3 polos separados con sistema a presiónsellada, de la casa Merlin Guerin o similar. De 1250 A deIn
4 4
4
CAPITULO C04 TRANSFORMADORES DE POTENCIA
18 ud ABB Trafosur 220? 10%/25 kV. Ynd11. 60 MVA
Transformador de potencia de la casa ABB fabricado enTrafosur con características de 220? 10%/25 kV. Ynd11.60 MVA, con refrigeración en aceite y para instalación enintemperie. Con accesorios.
2 2
2
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTADO DE MEDICIONES
Codigo Descripción Uts Longitud Anchura Altura Parciales Cantidad
368
19 ud DIESTRE 25/0.4 kV. Dyn11. 250 kVA
Transformador de potencia de la casa DIESTRE concaracterísticas de 25/0.4 kV. Dyn11. 250 kVA, conrefrigeración en resina epoxi e instación interior. Conaccesorios.
2 2
2
CAPITULO C05 TRANSFORMADORES DE TENSIÓN
20 ud CPDE 245-N-C.1 núcleo. ABB
Transformador de tensión de la casa ABB para unatensión de 245 kV, de instalación a la intemperie insertdosen cápsula de porcelana. De un núcleo
6 6
6
21 ud CPDE 245-N-C.2 núcleo. ABB
Transformador de tensión de la casa ABB para unatensión de 245 kV, de instalación a la intemperie insertdosen cápsula de porcelana. De dos núcleos
6 6
6
22 ud CPDE 245-N-C.1 núcleo. ABB (Carrier)
Transformador de tensión de la casa ABB para unatensión de 245 kV, de instalación a la intemperie insertdosen cápsula de porcelana. De un núcleo (Carrier)
2 2
2
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTADO DE MEDICIONES
Codigo Descripción Uts Longitud Anchura Altura Parciales Cantidad
369
23 ud UCP-36. 2 núcleos. ARTECHE
Transformador de tensión de la casa ARTECHE para unatensión de 24-36 kV, de instalación a la intemperie,refrigeración al aire. De 2 núcleos
6 6
6
24 ud UCP-36. 1 núcleos. ARTECHE
Transformador de tensión de la casa ARTECHE para unatensión de 24-36 kV, de instalación a la intemperie,refrigeración al aire. De 1 núcleos
6 6
6
CAPITULO C06 TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD
25 ud IMBD-245. 2 núcleos. 400/5-5 A. ABB
Transformador de intensidad de la casa ABB para unatensión de 245 kV, de instalación a la intemperie eninstalación vertical, con tenisón máxima de 1050 kV. Dedos núcleos, incluidos accesorios. Corriente primario 400,2º de 5
6 6
6
26 ud IMBD-245. 1 núcleo. 400/5 A. ABB
Transformador de intensidad de la casa ABB para unatensión de 245 kV, de instalación a la intemperie eninstalación vertical, con tenisón máxima de 1050 kV. Deun núcleo, incluidos accesorios. Corriente primario 400, 2ºde 5
3 3
3
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTADO DE MEDICIONES
Codigo Descripción Uts Longitud Anchura Altura Parciales Cantidad
370
27 ud IMBD-245. 3 núcleo. 200/5-5-5 A. ABB
Transformador de intensidad de la casa ABB para unatensión de 245 kV, de instalación a la intemperie eninstalación vertical, con tenisón máxima de 1050 kV. Detres núcleos, incluidos accesorios. Corriente primario 200,2º de 5
6 6
6
28 ud ACH-36. 3 núcleo. 1500/5-5-5 A. ARTECHE
Transformador de intensidad de la casa ARTECHE parauna tensión de 36 kV, de instalación en interior, contenisón máxima de 36 kV. Modelo Soporte. De tresnúcleos, incluidos accesorios. Corriente primario 1500, 2ºde 5. Ventilación resina sintética colada y tratada bajovacío.
6 6
6
29 ud ACH-36. 2 núcleo. 1500/1-1 A. ARTECHE
Transformador de intensidad de la casa ARTECHE parauna tensión de 36 kV, de instalación en interior, contenisón máxima de 36 kV. Modelo Soporte. De dosnúcleos, incluidos accesorios. Corriente primario 1500, 2ºde 1. Ventilación resina sintética colada y tratada bajovacío.
6 6
6
30 ud ACH-36. 2 núcleo. 200/5-5 A. ARTECHE
Transformador de intensidad de la casa ARTECHE parauna tensión de 36 kV, de instalación en interior, contenisón máxima de 36 kV. Modelo Soporte. De dosnúcleos, incluidos accesorios. Corriente primario 200, 2ºde 5. Ventilación resina sintética colada y tratada bajovacío.
72 72
72
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTADO DE MEDICIONES
Codigo Descripción Uts Longitud Anchura Altura Parciales Cantidad
371
31 ud ACH-36. 1 núcleo. 1500/1 A. ARTECHE
Transformador de intensidad de la casa ARTECHE parauna tensión de 36 kV, de instalación en interior, contenisón máxima de 36 kV. Modelo Soporte. De unnúcleos, incluidos accesorios. Corriente primario 1500, 2ºde 1 A. Ventilación resina sintética colada y tratada bajovacío.
72 72
72
32 ud ACH-36. 1 núcleo. 10/5 A. ARTECHE
Transformador de intensidad de la casa ARTECHE parauna tensión de 36 kV, de instalación en interior, contenisón máxima de 36 kV. Modelo Soporte. De unnúcleos, incluidos accesorios. Corriente primario 10, 2º de5 A. Ventilación resina sintética colada y tratada bajovacío.
2 2
2
33 ud AVD-36. 1 núcleo. 10/1 A. ARTECHE
Transformador de intensidad de la casa ARTECHE parauna tensión de 36 kV, de instalación en interior, contenisón máxima de 36 kV. Modelo pasamuros sin barra.De un núcleos, incluidos accesorios. Corriente primario10, 2º de 1 A. Ventilación resina sintética colada y tratadabajo vacío.
4 4
4
34 ud B.T. 1 núcleo. 5/(5/? 3) A
Bajo pedido núcleo de 5/(5/ ?3) una tensión de 36 kV, deinstalación en interior, con tenisón máxima de 36 kV. Deun núcleo, incluidos accesorios.Ventilación resinasintética colada y tratada bajo vacío.
2 2
2
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTADO DE MEDICIONES
Codigo Descripción Uts Longitud Anchura Altura Parciales Cantidad
372
CAPITULO C07 SECCIONADORES
35 ud SGF 245 n 100. Montaje serie. ABB
Seccionador de 245 kV, de intalación a la intemperie,vertical y giratório. De la casa ABB. Montje serie
10 10
10
36 ud SGF 245 n E 100. Montaje paralelo. ABB
Seccionador de 245 kV, de intalación a la intemperie,vertical y giratório. De la casa ABB. Montaje paralelo.
2 2
2
37 ud SPTN 36 (S. Puesta a tierra) AEG
Seccionador de 36 kV, tipo SI, para montaje interior ytodas las posiciones. De la casa AEG. Con enclavamiento.
15 15
15
CAPITULO C08 AUTOVÁLVULAS
38 ud EXLIM-R-198-AM-245. ABB
Autoválvula tipo EXLIM-R-198-AM-245, de tensiónnominal 245 kV, alta corriente de descarga 100 kA, y bajacorriente de 550 A. Instalación intemperie, vertical. De lacasa ABB
6 6
6
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTADO DE MEDICIONES
Codigo Descripción Uts Longitud Anchura Altura Parciales Cantidad
373
39 ud EXLIM-R-30-AV-036. ABB
Autoválvula tipo EXLIM-R-30-AV-036, de tensiónnominal 30 kV, alta corriente de descarga 100 kA, y bajacorriente de 550 A. Instalación intemperie, vertical. De lacasa ABB
45 45
45
CAPITULO C09 PROTECCIONES
40 ud RELÉ RD3T Ref. 022/01. MAYVASA
Relé diferencial de protección de transformadores RD3Tde la casa MAYVASA. Trifásico de Ref. 022/01, deinstalación interior, con caja de metálica para correctaubicación. De 3 tarjetas y regulación. Con bornascortocircuitables en los circuitos de intensidad.
2 2
2
41 ud RELÉ RDH Ref. 011/01. MAYVASA
Relé direccional homopolar de la casa MAYVASA.Trifásico de Ref. 011/01, de instalación interior, con cajaenchufable metálica tipo B para correcta ubicación. Concurva de intensidad tensión definida Con bornascortocircuitables en los circuitos de intensidad.
2 2
2
42 ud RELÉ MIA-1T-F Ref. 004/03. MAYVASA
Relé de máxima y mínima tensión, alárma y desconexión,de la casa MAYVASA. Trifásico de Ref. 004/03, deinstalación interior, con caja enchufable metálica tipo Bpara correcta ubicación. Precisa tensión contínua. Conbornas cortocircuitables en los circuitos de intensidad.Con supresión de tercer armónico
6 6
6
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTADO DE MEDICIONES
Codigo Descripción Uts Longitud Anchura Altura Parciales Cantidad
374
43 ud RELÉ ICC Ref. 006/02. MAYVASA
Relé ICC de detección de intesnidad homopolar endistribución trifásica radial con neutro a tierra, de la casaMAYVASA. Trifásico de Ref. 006/02, de instalacióninterior, con caja enchufable metálica tipo B para correctaubicación. Dispone de elemento señalizador. Con bornascortocircuitables en los circuitos de intensidad. Consupresión de tercer armónico
17 17
17
44 ud RELÉ DISTANCIA RXAP 6235 SCHLUMBERGER
Relé de distancia, de la casa SCHLUMBERGER.Trifásico modelo RXAP 6235, de instalación interior, concaja enchufable metálica tipo B para correcta ubicación.Dispone de elemento señalizador.
2 2
2
45 ud Equipo de alta frecuencia
Equip de alta frecuencia, de instalación interior, con cajaenchufable metálica tipo B para correcta ubicación.Dispone de elemento señalizador.
2 2
2
46 ud Relé MMF Ref. 010/1. MAYVASA
Relé de máxima y mínima frecuencia, de instalacióninteriorde la casa MAYVASA. Trifásico de Ref. 010/01,de instalación interior, con caja enchufable metálica tipoB para correcta ubicación. Dispone de elementoseñalizador. Con bornas cortocircuitables en los circuitosde intensidad. Con supresión de tercer armónico
2 2
2
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTADO DE MEDICIONES
Codigo Descripción Uts Longitud Anchura Altura Parciales Cantidad
375
47 ud Relé RSD3 Ref. 011/3. MAYVASA
Rele de direccional sobreintensidad, necesariaalimentación de contínua, con señal temporizada ydisparos de instalación interior, con caja enchufablemetálica tipo B para correcta ubicación. Dispone deelemento señalizador.
2 2
2
48 ud Relé RS3-F Ref. 007/9. MAYVASA
Relé de sobreintensidad trifásico con frenado por tensión,necesaria alimentación de contínua, sistema de medidaestanco, con caja enchufable metálica tipo B para correctaubicación. Dispone de elemento señalizador. Dotado de 3bones cortocircuitables en circuito intensidad. Ref.007/9
20 20
20
49 ud Relé M.I.A.-1 Ref. 007/4. MAYVASA
Relé eléctrónico de sobreintensidad monofásico a tiempoindependiente, tipo M.I.A.-1 de ref. 007/4, necesariaalimentación de contínua, sistema de medida estanco, concaja enchufable metálica tipo A para correcta ubicación.Dispone de elemento señalizador.
3 3
3
50 ud Relé M.I.A.-2T Ref. 007/6. MAYVASA
Relé eléctrónico de sobreintensidad monofásico a tiempoindependiente, tipo M.I.A.-2T de ref. 007/6, necesariaalimentación de contínua, 2 temporizadores, dispone dialpara ajuste, dial escalado con caja enchufable metálicatipo B para correcta ubicación. Dispone de elementoseñalizador.
2 2
2
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTADO DE MEDICIONES
Codigo Descripción Uts Longitud Anchura Altura Parciales Cantidad
376
51 ud Relé RRA-3F Ref. 008/2. MAYVASA
Relé eléctrónico para reconexión automática dedisyuntores, tipo R.R.A.-3F de ref. 008/2, necesariaalimentación de contínua, 5 ciclos de funcionamiento, concaja enchufable metálica tipo B para correcta ubicación.Dispone de elemento señalizador.
17 17
17
52 ud Temp. TP1 Ref. 021/3. MAYVASA
Temporizador de casa MAYVASA, tipo TP1 de ref.021/3, necesaria alimentación de contínua, con cajaenchufable de plástico para correcta ubicación. Disponede elemento señalizador.
1 1
1
CAPITULO C10 EQUIPOS DE MEDIDA
53 ud CONTADOR ACTIVA L200.
CONTADOR TRIFÁSICO DE POTENCIA ACTIVAMODELO L200. CLASE 1. L? G
28 28
28
54 ud CONTADOR REACTIVA FG/MG330? 1.
CONTADOR TRIFÁSICO DE POTENCIA REACTIVAMODELO FG/MG330?1. L? G
28 28
28
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTADO DE MEDICIONES
Codigo Descripción Uts Longitud Anchura Altura Parciales Cantidad
377
55 ud VOLTÍMETRO SACI (110V) 0-250kV
VOLTÍMETRO ANALÓGICO DE LA CASA SACI,CON TENSIÓN DE ALIMENTACIÓN 110V, ESCALADE 0-250 kV. CLASE 0,5
2 2
2
56 ud VOLTÍMETRO SACI (110V) 0-30kV
VOLTÍMETRO ANALÓGICO DE LA CASA SACI,CON TENSIÓN DE ALIMENTACIÓN 110V, ESCALADE 0-30 kV. CLASE 0.5
2 2
2
57 ud DOBLE VOLTÍMETRO SACI (110V) 0-250kV
DOBLE VOLTÍMETRO ANALÓGICO DE LA CASASACI, CON TENSIÓN DE ALIMENTACIÓN 110V,ESCALA DE 0-250 kV. CLASE 0.5
1 1
1
58 ud FRECUENCÍMETRO SACI 50 Hz. CLASE 0.5
FRECUENCÍMETRO ANALÓGICO DE LA CASASACI, PARA FRECUENCIA 50 Hz. CLASE 0.5
2 2
2
59 ud DOBLE FRECUENCÍMETRO SACI 50 Hz. CLASE 0.5
DOBLE FRECUENCÍMETRO ANALÓGICO DE LACASA SACI, PARA FRECUENCIA 50 Hz. CLASE 0.5
1 1
1
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTADO DE MEDICIONES
Codigo Descripción Uts Longitud Anchura Altura Parciales Cantidad
378
60 ud SINCRONOSCOPIO SACI
SINCRONOSCOPIO DE LA CASA SACI, DE 3 LUCESPARA VISUALIZAR SINCRONISMO
1 1
1
61 ud AMPERÍMETRO SACI (0-5 A) 0-150 A. CLASE 0.5
AMPERÍMETRO DE LA CASA SACI CON ENTRADADE 0-5 A Y VISUALIZACIÓN DE 0-150 A. CONCLASE DE PRECISIÓN 0.5
6 6
6
62 ud CONMUTADORES VOLTIMÉTRICOS SACI
CONMUTADOR VOLTIMÉTRICO DE LA CASA SACI
4 4
4
63 ud VATÍMETRO 110V-5 A TRIF. 0-60 MW SACI
VATÍMETRO ANALÓGICO DE LA CASA SACI CONTENSIÓN DE ALIMENTACIÓN 110V-5 A,TRIFÁSICO. CON ESCALA 0-60 MW.
2 2
2
64 ud VATÍMETRO 110V-5 A TRIF. 0-60 MVAr SACI
VATÍMETRO ANALÓGICO DE LA CASA SACI CONTENSIÓN DE ALIMENTACIÓN 110V-5 A,TRIFÁSICO. CON ESCALA 0-60 MVAr.
2 2
2
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTADO DE MEDICIONES
Codigo Descripción Uts Longitud Anchura Altura Parciales Cantidad
379
65 ud CABINAS PREF. MEDICIÓN MERLIN GUERIN
CABINAS PREFABRICADAS METÁLICAS DE2500*900mm DE LA CASA MERLIN GUERIN
58 58
58
66 ud BOBINADOS ZIG-ZAG 200 kVA ABB
BOBINAS DE CONEXIÓN ZIG-ZAG DE POTENCIA200 kVA DE LA CASA ABB.
2 2
2
67 ud CAJAS DE ENSAYO INTENSIDAD 5 A. MECELEC
CAJAS DE ENSAYO DE INTESIDAD 5 A. DE LACASA MECELEC
15 15
15
68 ud CAJAS DE ENSAYO TENSIÒN 110V. MECELEC
CAJAS DE ENSAYO DE TENSIÓN DE 110V. DE LACASA MECELEC
12 12
12
69 ud Relé AUXILIARES TRIF. RF4. ARTECHE
RELÉS AUXILIARES, DE LA CASA ARTECHE.Trifásico de RF4, de instalación interior, con cajaenchufable metálica tipo B para correcta ubicación.Dispone de elemento señalizador. Con bornascortocircuitables en los circuitos de intensidad.ACCESORIOS
80 80
80
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTADO DE MEDICIONES
Codigo Descripción Uts Longitud Anchura Altura Parciales Cantidad
380
70 ud RECT. TRIF. UC-KP
RECTIFICADOR TRIFÁSICO UC-KP, CONCONECTORES PARA CARGA DE BATERÍAS
1 1
1
CAPITULO C11 INTERRUPTORES AUTOMÁTICOS DE B.T.
71 ud COMPACT C160N. GARDY
MAGNETOTÉCMICO DE 160 A DE CORRIENTENOMINAL, FABRICADO POR GARDY
1 1
1
72 ud COMPACT C63L. GARDY
MAGNETOTÉCMICO DE 63 A DE CORRIENTENOMINAL, FABRICADO POR GARDY
2 2
2
73 ud COMPACT C32N. GARDY
MAGNETOTÉCMICO DE 32 A DE CORRIENTENOMINAL, FABRICADO POR GARDY
1 1
1
74 ud COMPACT C32L (C.C) 10 A. GARDY
MAGNETOTÉCMICO DE 10 A DE CORRIENTENOMINAL, FABRICADO POR GARDY, PARACIRCUITO DE CORRIENTE CONTÍNUA
42 42
42
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTADO DE MEDICIONES
Codigo Descripción Uts Longitud Anchura Altura Parciales Cantidad
381
75 ud DDI GARDY
INTERRUPTOR MAGNETOTÉRMICO DIFERENCIALDE LA CASA GARDY.
4 4
4
76 ud BLOQUE VIGI-C32a
BLOQUE COMPLETO DE VIGI PARAMAGNETOTÉRMICO DIFERENCIAL C32a, DE In=32
5 5
5
CAPITULO C12 OTROS
77 M PERFIL GUÍA DEL TRANSFORMADOR
PERFIL METÁLICO GUÍA DEL TRANSFORMADOR
106 106
106
78 M VALLA PROTECTORA. 3.5m
VALLA METÁLICA PROTECTORA DE 3.5m DEALTURA. POSTES Y ACCESORIOS COMPLETOS
660 660
660
79 M VALLA PROTECTORA. 2.5m
VALLA METÁLICA PROTECTORA DE 2.5m DEALTURA. POSTES Y ACCESORIOS COMPLETOS
20 20
20
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTADO DE MEDICIONES
Codigo Descripción Uts Longitud Anchura Altura Parciales Cantidad
382
80 M VALLA PROTECTORA. 2m
VALLA METÁLICA PROTECTORA DE 2m DEALTURA. POSTES Y ACCESORIOS COMPLETOS
20 20
20
81 ud LÁMPARAS DE SEÑALIZACIÓN. 110V. NEÓN
LAMPARAS DE SEÑALIZACIÓN PARAINSTALACIÓN EN SUPERFICIE, ALIMENTAICÓN110 V, ACCESORIOS, DE NEÓN
100 100
100
82 ud DIODOS 1N4148 (100mA)
DIODOS DE REF. 1N4148 DE CORRIENTE 100mA.
111 111
111
83 ud ARMARIOS HF HIMEL (SALA DE CONTROL)
ARMARIO PREFABRICADO EN METAL DE LACASA HIMEL, MODELO HF PARA SALA DECONTROL.
2 2
2
84 ud ARMARIOS LF HIMEL (INST. INTEMPERIE)
ARMARIO PREFABRICADO EN METAL DE LACASA HIMEL, MODELO LF PARA INSTALCIÓNINTEMPERIE.
4 4
4
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTADO DE MEDICIONES
Codigo Descripción Uts Longitud Anchura Altura Parciales Cantidad
383
85 ud LUMINARIA 750-OVX-P. INDALUX
LUMINARIA DE 750W DE OVX, MODELO 750-OVX-9. DE LA CASA INDALUX ARMADURA CERRADADE REPARTO ASIMÉTRICO. ACCESORIOS
4 4
4
86 ud LUMINARIA 1000-FM INDALUX
LUMINARIA DE 1000W, MODELO 1000-FM. DE LACASA INDALUX. ACCESORIOS
53 53
53
87 ud LUMINARIA 2151-FLTN INDALUX
LUMINARIA MODELO 2151-FLTN. DE LA CASAINDALUX. ARMADURA Y PANEL DE ALUMINIO,EMPOTRADO, PARA ALTA EMISIÓN
21 21
21
88 ud LUMINARIA 652-FLTN-I INDALUX
LUMINARIA ADOSABLE AL TECHO CON DIFUSORY ALOJAMIENTO REACTANCIAS, MODELO 652-FLTN-I. DE LA CASA INDALUX. ACCESORIOS
76 76
76
89 ud LUMINARIA 652-FLTN INDALUX
LUMINARIA, ARMADURA Y PANEL DE ALUMINIODE MONTAJE EMPOTRADO PARAFLUORESCENCIA Y ALOJAMIENTOREACTANCIAS, MODELO 652-FLTN. DE LA CASAINDALUX. ACCESORIOS
1 1
1
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTADO DE MEDICIONES
Codigo Descripción Uts Longitud Anchura Altura Parciales Cantidad
384
90 ud LUMINARIA LUX-C-150 INDALUX
LUMINARIA DE INCANDESCENCIA DEREFLECTOR INCORPORADO PARA MONTAJEEMPOTRADO FALSO TECHO, MODELO LUX-C-150.DE LA CASA INDALUX. ACCESORIOS
4 4
4
91 ud LÁMPARA V.M.C.C. 250
LÁMPARA DE VAPOR DE MERCURIO COLORCORREGIDO, POTENCIA 250 W. 13125 LÚMENS
4 4
4
92 ud LÁMPARA V.M.C.C. 700
LÁMPARA DE VAPOR DE MERCURIO COLORCORREGIDO, POTENCIA 700 W. 13125 LÚMENS
53 53
53
93 ud LÁMPARA FLUOR. 215W. 15000 Lm
LÁMPARA FLUORESCENTE DE 215 W DEPOTENCIA Y FLUJO LUMINOSO DE 15000 LÚMENSPARA MONTAJE, HORIZONTAL, ACCESORIOS
21 21
21
94 ud LÁMPARA FLUOR. 65W. 4800 Lm
LÁMPARA FLUORESCENTE DE 65 W DEPOTENCIA Y FLUJO LUMINOSO DE 4800 LÚMENSPARA MONTAJE, HORIZONTAL, ACCESORIOS
154 154
154
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTADO DE MEDICIONES
Codigo Descripción Uts Longitud Anchura Altura Parciales Cantidad
385
95 ud LÁMPARA INCAND. 150W. 1500 Lm
LÁMPARA INCANDESCENTE DE 150 W DEPOTENCIA Y FLUJO LUMINOSO DE 1500 LÚMENSPARA MONTAJE UNIVERSAL.
4 4
4
96 ud ALUM. EMER. MOD. 53063. 20 W SIMON
ALUMBRADO DE EMERGENCIA MODELO 53063DE POTENCIA 20W DE LA CASA SIMON,AUTONOMÍA SUPERIOR A 1 H. ILUMINACIÓN
18 18
18
97 ud ALUM. EMER. MOD. 53060. 20 W SIMON
ALUMBRADO DE EMERGENCIA MODELO 53060DE POTENCIA 20W DE LA CASA SIMON,AUTONOMÍA SUPERIOR A 1 H. SEÑALIZACIÓN
5 5
5
98 ud BÁCULO DE ACERO
COLUMNA DE ACERO GALVANIZADO DEESPESOR NORMAL Y 35 CM DEEMPOTRAMIENTO, DE ALTURA DE 7,5M
4 4
4
99 ud BRAZO MURAL. MOD. BRA-750. INDALUX
BRAZO MURAL. MODELO BRA-750. DE LA CASAINDALUX
36 36
36
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTADO DE MEDICIONES
Codigo Descripción Uts Longitud Anchura Altura Parciales Cantidad
386
100 ud COLUMNA MOD. TRI-40-BA. INDALUX
COLUMNA MODELO TRI-40-BA. DE 7.5 M DEALTURA DE LA CASA INDALUX
17 17
17
101 M TUBO ATUPLAX 16 MM? TUREPLASTICA
TUBO ATUPLAX 16 MM? TUREPLASTICA
1000 1000
1000
102 ud INTERRUPTOR 24101 B SIMON
INTERRUPTOR DE SUPERFICIE MODELO 24101TIPO B DE LA CASA SIMON, ACCESORIOS
15 15
15
103 ud BASE ENCHUFE 24432 B SIMON
BASE DE ENCHUFE DE SUPERFICIE MODELO24432 TIPO B DE LA CASA SIMON, ACCESORIOS
10 10
10
104 ud CAJA DE CONEXIÓN 48820-35 SIMON
CAJA DE CONEXIÓN DE SUPERFICIE MODELO48820-35 DE LA CASA SIMÓN. ACCESORIOS
15 15
15
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTADO DE MEDICIONES
Codigo Descripción Uts Longitud Anchura Altura Parciales Cantidad
387
105 ud PUESTA A TIERRA Y CORTOCIRCUITO MT 600
PUESTA A TIERRA Y CORTOCIRCUITO MT 600
1 1
1
106 ud PÉRTIGA CM 5 160. CLATU
PÉRTIGA PROTECTORA DE SEGURIDAD MODELOCM 5 160. DE LA CASA CLATU. SEGÚN NORMASUNE.
4 4
4
107 ud BANQUETA AISLANTE CT 7. CLATU
BANQUETA AISLANTE DE SEGURIDAD MODELOCT7, PARA MANIPULACIÓN DE TENSIÓN, DE LACASA CLATU
1 1
1
108 ud GUANTES AISLANTES CG 30. CLATU
GUANTES AISLANTES DE PROTECCIÓN PARAMANIPULACIÓN DE TENSIÓN, MODELO CG 30, DELA CASA CLATU, SEGÚN UNE
4 4
4
109 ud MONO AISLANTE (COMPLETO) 245 kV. CLATU
MONO AISLANTE COMPLETO PARAMANIPULACIÓN DE TENSIÓN 245 kV SEGÚNNORMAS UNE, DE LA CASA CLATU
2 2
2
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTADO DE MEDICIONES
Codigo Descripción Uts Longitud Anchura Altura Parciales Cantidad
388
110 ud SEÑALIZACIÓN DE PELIGRO DE MUERTE
PLACA SEÑALIZADORA DE PELIGRO DE MUERTE.30*30CM. EN AMARILLO Y NEGRO, PLÁSTICO,SEGÚN NORMAS UNE
15 15
15
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO
389
7.-PRESUPUESTO
ESTACIÓN TRANSFORMADORA DE VILA-SECA(cod. 123456)
SITUACIÓN:N-340, Km. 930 del término municipal de Reus (TARRAGONA)
PROMOTOR:Ayuntamiento de ReusJoan Mateu Valls DNI: 366789789Plaça d’Espanya C.P: 43206 Reus (TARRAGONA)Tlf.: 977789789 Fax.: 977456456
AUTOR DEL PROYECTO:Jose Luis Villacorta Martínez DNI: 39889123 Colegiado nº: E-132-TAvd/ Pere el Cerimoniós nº6, 7º4ª C.P: 43204 Reus (TARRAGONA)Tlf.: 977750383 Fax.: 977750383
Reus, septiembre del 2003EL PROMOTOR EL FACULTATIVO
Joan Mateu Valls Jose Luis Villacorta Martínez.DNI:366789789 Colegiado nº:123456
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO
390
7.1.-PRECIOS UNITARIOS 391C01 CONCUCTORES 391C02 AISLADORES 393C03 DISYUNTORES 394C04 TRANSFORMADORES DE POTENCIA 394C05 TRANSFORMADORES DE TENSIÓN 395C06 TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD 396C07 SECCIONADORES 399C08 AUTOVÁLVULAS 399C09 PROTECCIONES 400C10 EQUIPOS DE MEDIDA 403C11 INTERRUPTORES AUTOMÁTICOS DE B.T. 406C12 OTROS 407
7.2.- PRESUPUESTO 415C01 CONCUCTORES 415C02 AISLADORES 417C03 DISYUNTORES 418C04 TRANSFORMADORES DE POTENCIA 419C05 TRANSFORMADORES DE TENSIÓN 419C06 TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD 420C07 SECCIONADORES 423C08 AUTOVÁLVULAS 424C09 PROTECCIONES 424C10 EQUIPOS DE MEDIDA 427C11 INTERRUPTORES AUTOMÁTICOS DE B.T. 431C12 OTROS 433
7.3.- RESUMENT DEL PRESUPUESTO 441
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUETO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Total
391
7.1.-PRECIOS UNITARIOS
CAPITULO C01 CONDUCTORES
1 kp AL-Ac (54+7)*381,55 mm?*1.2768 kp/m
Conductor de Aluminio-Acero (54+7), sección del cable381,55 mm?, peso de 1.2768 kp/m
1.29 €
UN EURO CON VEINTINUEVE CÉNTIMOS
2 kp Tubular Cu*32/28 mm*1.68 kp/m
Conductor tubular de relación diámetro esterior /interiorde 32/28 mm, peso de 1.68 kp/m
4.27 €
CUATRO EUROS CON VENTISIETE CÉNTIMOS
3 kp Tubular Cu*50/40 mm*6.29 kp/m
Conductor tubular de relación diámetro esterior /interiorde 50/40 mm, peso de 6.29 kp/m
4.5 €
CUATRO EUROS CON CINCO CÉNTIMOS
4 kp Tubular Cu*20/16 mm*1.01 kp/m
Conductor tubular de relación diámetro esterior /interiorde 20/16 mm, peso de 1.01 kp/m
4.17 €
CUATRO EUROS CON DIECISIETE CÉNTIMOS
5 kp Subterránea Cu*2*500 mm?*9.8kp/m
Conductor subterráneo de cobre bifilar de sección 2*500mm?, peso de 9.8 kp/m
14.66 €
CATORCE EUROS CON SESENTAISEIS CÉNTIMOS
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUETO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Total
392
6 kp Subterránea Cu240 mm?*2.5kp/m
Conductor subterráneo de cobre unifilar de sección 240mm?, peso de 2.5 kp/m
20.43 €
VEINTE EUROS CON CUARENTA Y TRES CÉNTIMOS
7 kp Barra rectangular Cu80*10 mm*7.12kp/m
Barra rectangular de cobre desnudo de 80*10 mm, pesode 7.12 kp/m
4.66 €
CUATRO EUROS CON SESENTA Y SEIS CÉNTIMOS
8 m Pirepoll.10 mm?
Cable de cobre de denominación Pirepoll de sección 10mm?
0.96 €
NOVENTA Y SEIS CÉNTIMOS
9 m Pirepoll.6 mm?
Cable de cobre de denominación Pirepoll de sección6mm?
0.60 €
SESENTA CÉNTIMOS
10 m Pirepoll.4 mm?
Cable de cobre de denominación Pirepoll de sección4mm?
4.21 €
CUATRO EUROS CON VEINTIUN CÉNTIMOS
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUETO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Total
393
11 m Pirepoll.2.5 mm?
Cable de cobre de denominación Pirepoll de sección2.5mm?
0.24
VEINTICUATRO CÉNTIMOS
12 kp Cable guarda acero. 50 mm?*0.4kp/m
Cable guarda acero de sección 50mm? de peso 0.4kp/m
0.67
SESENTA Y SIETE CÉNTIMOS
CAPITULO C02 AISLADORES
13 ud E160/146. (Amarre intemperie)
Amarre aislador en disposición intemperie de vidrio ocerámico con referencia E160/146.
9.01
NUEVE EUROS CON ÚN CÉNTIMOS
14 ud AEG SJRA-30. (Apoyo interior)
Apoyo interior de la casa AEG o similar con referenciaAEG SJRA-30.
11.33 €
ONCE EUROS CON TRENTA Y TRES CÉNTIMOS
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUETO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Total
394
CAPITULO C03 DISYUNTORES
15 ud LTB 245 D1.ABB
Disyuntor de alto voltaje para 245 kV disposición verticala la intemperie con Inmax=10kA. De la casa ABB
18931.9 €
DIECIOCHO MIL NOVECIENTOS TREINTE Y ÚN EURO CON NUEVECÉNTIMOS
16 ud FLUARC FB4-36 MERLIN GUERIN. 2000 A
Disyuntor tripolar de SF6 para aislamiento y corte.Constituidos por 3 polos separados con sistema a presiónsellada, de la casa Merlin Guerin o similar. De 2000 A deIn
6370.73 €
SIS MIL TRESCIENTOS SETENTA EUROS CON SENTENA Y TRES CÉNTIMOS
17 ud FLUARC FB4-36 MERLIN GUERIN. 1250 A
Disyuntor tripolar de SF6 para aislamiento y corte.Constituidos por 3 polos separados con sistema a presiónsellada, de la casa Merlin Guerin o similar. De 1250 A deIn
7073.9 €
SIETE MIL SETENTA Y TRES EUROS CON NUEVE CÉNTIMOS
CAPITULO C04 TRANSFORMADORES DE POTENCIA
18 ud ABB Trafosur 220? 10%/25 kV. Ynd11. 60 MVA
Transformador de potencia de la casa ABB fabricado enTrafosur con características de 220? 10%/25 kV. Ynd11.60 MVA, con refrigeración en aceite y para instalación enintemperie. Con accesorios.
376984.85 €
TRESCIENTOS SETENTA Y SEIS MIL NOVECIENTOS OCHENTA Y CINCOEUROS CON OCHENTA Y CINCO CÉNTIMOS
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUETO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Total
395
19 ud DIESTRE 25/0.4 kV. Dyn11. 250 kVA
Transformador de potencia de la casa DIESTRE concaracterísticas de 25/0.4 kV. Dyn11. 250 kVA, conrefrigeración en resina epoxi e instación interior. Conaccesorios.
2764.65 €
DOS MIL SETECIENTOS SESENTA Y CUATROEUROS CON SESENTA YCINCO CÉNTIMOS
CAPITULO C05 TRANSFORMADORES DE TENSIÓN
20 ud CPDE 245-N-C.1 núcleo. ABB
Transformador de tensión de la casa ABB para unatensión de 245 kV, de instalación a la intemperie insertdosen cápsula de porcelana. De un núcleo
2829.56 €
DOS MIL OCHOCIENTOS TREINTA Y NUEVE EUROS CON CINCUENTA YSEIS C CÉNTIMOS
21 ud CPDE 245-N-C.2 núcleo. ABB
Transformador de tensión de la casa ABB para unatensión de 245 kV, de instalación a la intemperie insertdosen cápsula de porcelana. De dos núcleos
3729.28 €
TRES MIL SETECIENTOS TREINTA Y NUEVE EUROS CON VEINTIOCHOCÉNTIMOS
22 ud CPDE 245-N-C.1 núcleo. ABB (Carrier)
Transformador de tensión de la casa ABB para unatensión de 245 kV, de instalación a la intemperie insertdosen cápsula de porcelana. De un núcleo (Carrier)
2824.76 €
DOS MIL OCHOCIENTOS VEINTICUATRO EUROS CON SETENTA Y SEUSCÉNTIMOS
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUETO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Total
396
23 ud UCP-36. 2 núcleos. ARTECHE
Transformador de tensión de la casa ARTECHE para unatensión de 24-36 kV, de instalación a la intemperie,refrigeración al aire. De 2 núcleos
691.16 €
SEISCIENTOS NOVENTA Y ÚN EURO CON DIECISEIS CÉNTIMOS
24 ud UCP-36. 1 núcleos. ARTECHE
Transformador de tensión de la casa ARTECHE para unatensión de 24-36 kV, de instalación a la intemperie,refrigeración al aire. De 1 núcleos
546.92 €
QUINIENTOS CUARENTA Y SEIS EUROS CON NOVENTA Y DOS CÉNTIMOS
CAPITULO C06 TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD
25 ud IMBD-245. 2 núcleos. 400/5-5 A. ABB
Transformador de intensidad de la casa ABB para unatensión de 245 kV, de instalación a la intemperie eninstalación vertical, con tenisón máxima de 1050 kV. Dedos núcleos, incluidos accesorios. Corriente primario 400,2º de 5
2824.75 €
DOS MIL OCHOCIENTOS VEINTI CUATRO EUROS CON SETENTA Y CINCOCÉNTIMOS
26 ud IMBD-245. 1 núcleo. 400/5 A. ABB
Transformador de intensidad de la casa ABB para unatensión de 245 kV, de instalación a la intemperie eninstalación vertical, con tenisón máxima de 1050 kV. Deun núcleo, incluidos accesorios. Corriente primario 400, 2ºde 5
2506.22 €
DOS MIL QUINIENTOS SEIS EUROS CON VEINTIDOS CÉNTIMOS
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUETO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Total
397
27 ud IMBD-245. 3 núcleo. 200/5-5-5 A. ABB
Transformador de intensidad de la casa ABB para unatensión de 245 kV, de instalación a la intemperie eninstalación vertical, con tenisón máxima de 1050 kV. Detres núcleos, incluidos accesorios. Corriente primario 200,2º de 5
3155.31 €
TRES MIL CIENTO CINCUENTA Y CINCO EUROS CON TREINTA Y UNCÉNTIMOS
28 ud ACH-36. 3 núcleo. 1500/5-5-5 A. ARTECHE
Transformador de intensidad de la casa ARTECHE parauna tensión de 36 kV, de instalación en interior, contenisón máxima de 36 kV. Modelo Soporte. De tresnúcleos, incluidos accesorios. Corriente primario 1500, 2ºde 5. Ventilación resina sintética colada y tratada bajovacío.
573.97 €
QUINIENTOS SETENTA Y TRES EUROS CON NOVENTA Y SIETE CÉNTIMOS
29 ud ACH-36. 2 núcleo. 1500/1-1 A. ARTECHE
Transformador de intensidad de la casa ARTECHE parauna tensión de 36 kV, de instalación en interior, contenisón máxima de 36 kV. Modelo Soporte. De dosnúcleos, incluidos accesorios. Corriente primario 1500, 2ºde 1. Ventilación resina sintética colada y tratada bajovacío.
510.86 €
QUINIENTOS DIEZ EUROS CON OCHENTA Y SEIS CÉNTIMOS
30 ud ACH-36. 2 núcleo. 200/5-5 A. ARTECHE
Transformador de intensidad de la casa ARTECHE parauna tensión de 36 kV, de instalación en interior, contenisón máxima de 36 kV. Modelo Soporte. De dosnúcleos, incluidos accesorios. Corriente primario 200, 2ºde 5. Ventilación resina sintética colada y tratada bajovacío.
390.66 €
TRESCIENTOS NOVENTA EUROS CON SESENTA Y SEIS CÉNTIMOS
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUETO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Total
398
31 ud ACH-36. 1 núcleo. 1500/1 A. ARTECHE
Transformador de intensidad de la casa ARTECHE parauna tensión de 36 kV, de instalación en interior, contenisón máxima de 36 kV. Modelo Soporte. De unnúcleos, incluidos accesorios. Corriente primario 1500, 2ºde 1 A. Ventilación resina sintética colada y tratada bajovacío.
444.75 €
CUATROCIENTOS CUARENTA Y CUATRO EUROS CON SETENTA Y CINCOCÉNTIMOS
32 ud ACH-36. 1 núcleo. 10/5 A. ARTECHE
Transformador de intensidad de la casa ARTECHE parauna tensión de 36 kV, de instalación en interior, contenisón máxima de 36 kV. Modelo Soporte. De unnúcleos, incluidos accesorios. Corriente primario 10, 2º de5 A. Ventilación resina sintética colada y tratada bajovacío.
150.25 €
CIENTO CINCUENTA EUROS CON VEINTICINCO CÉNTIMOS
33 ud AVD-36. 1 núcleo. 10/1 A. ARTECHE
Transformador de intensidad de la casa ARTECHE parauna tensión de 36 kV, de instalación en interior, contenisón máxima de 36 kV. Modelo pasamuros sin barra.De un núcleos, incluidos accesorios. Corriente primario10, 2º de 1 A. Ventilación resina sintética colada y tratadabajo vacío.
126.21 €
CIENTO VEINTI SEIS EUROS CON VEINTIUN CÉNTIMOS
34 ud B.T. 1 núcleo. 5/(5/? 3) A
Bajo pedido núcleo de 5/(5/ ?3) una tensión de 36 kV, deinstalación en interior, con tenisón máxima de 36 kV. Deun núcleo, incluidos accesorios.Ventilación resinasintética colada y tratada bajo vacío.
79.33 €
SETENTA Y NUEVE EUROS CON TRENTA Y TRES CÉNTIMOS
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUETO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Total
399
CAPITULO C07 SECCIONADORES
35 ud SGF 245 n 100. Montaje serie. ABB
Seccionador de 245 kV, de intalación a la intemperie,vertical y giratório. De la casa ABB. Montje serie
1075.81 €
MIL SETENTA Y CINCO EUROS CON OCHENTA Y UN CÉNTIMOS
36 ud SGF 245 n E 100. Montaje paralelo. ABB
Seccionador de 245 kV, de intalación a la intemperie,vertical y giratório. De la casa ABB. Montaje paralelo.
1159.95 €
MIL CIENTO CINCUENTA Y NUEVE EUROS CON NOVENTA Y CINCOCÉNTIMOS
37 ud SPTN 36 (S. Puesta a tierra) AEG
Seccionador de 36 kV, tipo SI, para montaje interior ytodas las posiciones. De la casa AEG. Con enclavamiento.
163.47 €
CIENTO SESENTA Y TRES EUROS CON CUARENTA Y SIETE CÉNTIMOS
CAPITULO C08 AUTOVÁLVULAS
38 ud EXLIM-R-198-AM-245. ABB
Autoválvula tipo EXLIM-R-198-AM-245, de tensiónnominal 245 kV, alta corriente de descarga 100 kA, y bajacorriente de 550 A. Instalación intemperie, vertical. De lacasa ABB
1586.67 €
MIL QUINIENTOS OCHENTA Y SEIS EUROS CON SESENTA Y SIETECÉNTIMOS
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUETO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Total
400
39 ud EXLIM-R-30-AV-036. ABB
Autoválvula tipo EXLIM-R-30-AV-036, de tensiónnominal 30 kV, alta corriente de descarga 100 kA, y bajacorriente de 550 A. Instalación intemperie, vertical. De lacasa ABB
123.81 €
CIENTO VEINTI TRES EUROS CON OCHENTA Y UN CÉNTIMOS
CAPITULO C09 PROTECCIONES
40 ud RELÉ RD3T Ref. 022/01. MAYVASA
Relé diferencial de protección de transformadores RD3Tde la casa MAYVASA. Trifásico de Ref. 022/01, deinstalación interior, con caja de metálica para correctaubicación. De 3 tarjetas y regulación. Con bornascortocircuitables en los circuitos de intensidad.
420.11 €
CUATROCIENTOS VEINTE EUROS CON ONCE CÉNTIMOS
41 ud RELÉ RDH Ref. 011/01. MAYVASA
Relé direccional homopolar de la casa MAYVASA.Trifásico de Ref. 011/01, de instalación interior, con cajaenchufable metálica tipo B para correcta ubicación. Concurva de intensidad tensión definida Con bornascortocircuitables en los circuitos de intensidad.
230.187 €
DOSCIENTOS TREINTA EUROS CON CIENTO OCHENTA Y SIETE CÉNTIMOS
42 ud RELÉ MIA-1T-F Ref. 004/03. MAYVASA
Relé de máxima y mínima tensión, alárma y desconexión,de la casa MAYVASA. Trifásico de Ref. 004/03, deinstalación interior, con caja enchufable metálica tipo Bpara correcta ubicación. Precisa tensión contínua. Conbornas cortocircuitables en los circuitos de intensidad.Con supresión de tercer armónico
78.13 €
SETENTA Y OCHO EUROS CON TRECE CÉNTIMOS
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUETO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Total
401
43 ud RELÉ ICC Ref. 006/02. MAYVASA
Relé ICC de detección de intesnidad homopolar endistribución trifásica radial con neutro a tierra, de la casaMAYVASA. Trifásico de Ref. 006/02, de instalacióninterior, con caja enchufable metálica tipo B para correctaubicación. Dispone de elemento señalizador. Con bornascortocircuitables en los circuitos de intensidad. Consupresión de tercer armónico
238.60 €
DOSCIENTOS TREINTA Y OCHO EUROS CON SESENTA CÉNTIMOS
44 ud RELÉ DISTANCIA RXAP 6235 SCHLUMBERGER
Relé de distancia, de la casa SCHLUMBERGER.Trifásico modelo RXAP 6235, de instalación interior, concaja enchufable metálica tipo B para correcta ubicación.Dispone de elemento señalizador.
931.57 €
NOVECIENTOS TREINTA Y UN EURO CON CINCUENTA Y SIETE CÉNTIMOS
45 ud Equipo de alta frecuencia
Equip de alta frecuencia, de instalación interior, con cajaenchufable metálica tipo B para correcta ubicación.Dispone de elemento señalizador.
471.8 €
CUATROCIENTOS SETENTA Y UN EURO CON OCHO CÉNTIMOS
46 ud Relé MMF Ref. 010/1. MAYVASA
Relé de máxima y mínima frecuencia, de instalacióninteriorde la casa MAYVASA. Trifásico de Ref. 010/01,de instalación interior, con caja enchufable metálica tipoB para correcta ubicación. Dispone de elementoseñalizador. Con bornas cortocircuitables en los circuitosde intensidad. Con supresión de tercer armónico
247.61 €
DOSCIENTOS CUARENTA Y SIETE EUROS CON SESENTA Y UN CÉNTIMOS
47 ud Relé RSD3 Ref. 011/3. MAYVASA
Rele de direccional sobreintensidad, necesariaalimentación de contínua, con señal temporizada ydisparos de instalación interior, con caja enchufablemetálica tipo B para correcta ubicación. Dispone deelemento señalizador.
462.78 €
CUATROCIENTOS SESENTA Y DOS EUROS CON SETENTA Y OCHOCÉNTIMOS
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUETO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Total
402
48 ud Relé RS3-F Ref. 007/9. MAYVASA
Relé de sobreintensidad trifásico con frenado por tensión,necesaria alimentación de contínua, sistema de medidaestanco, con caja enchufable metálica tipo B para correctaubicación. Dispone de elemento señalizador. Dotado de 3bones cortocircuitables en circuito intensidad. Ref.007/9
503.05 €
QUINIENTOS TRES EUROS CON CINCO CÉNTIMOS
49 ud Relé M.I.A.-1 Ref. 007/4. MAYVASA
Relé eléctrónico de sobreintensidad monofásico a tiempoindependiente, tipo M.I.A.-1 de ref. 007/4, necesariaalimentación de contínua, sistema de medida estanco, concaja enchufable metálica tipo A para correcta ubicación.Dispone de elemento señalizador.
59.5 €
CINCUENTA Y NUEVE EUROS CON CINCO CÉNTIMOS
50 ud Relé M.I.A.-2T Ref. 007/6. MAYVASA
Relé eléctrónico de sobreintensidad monofásico a tiempoindependiente, tipo M.I.A.-2T de ref. 007/6, necesariaalimentación de contínua, 2 temporizadores, dispone dialpara ajuste, dial escalado con caja enchufable metálicatipo B para correcta ubicación. Dispone de elementoseñalizador.
97.36 €
NOVENTA Y SIETE EUROS CON CÉNTIMOS
51 ud Relé RRA-3F Ref. 008/2. MAYVASA
Relé eléctrónico para reconexión automática dedisyuntores, tipo R.R.A.-3F de ref. 008/2, necesariaalimentación de contínua, 5 ciclos de funcionamiento, concaja enchufable metálica tipo B para correcta ubicación.Dispone de elemento señalizador.
248.22 €
DOSCIENTOS CUARENTA Y OCHO EUROS CON VEINTIDÓS CÉNTIMOS
52 ud Temp. TP1 Ref. 021/3. MAYVASA
Temporizador de casa MAYVASA, tipo TP1 de ref.021/3, necesaria alimentación de contínua, con cajaenchufable de plástico para correcta ubicación. Disponede elemento señalizador.
33.06 €
TRENTA Y TRES EUROS CON SEIS CÉNTIMOS
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUETO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Total
403
CAPITULO C10 EQUIPOS DE MEDIDA
53 ud CONTADOR ACTIVA L200.
CONTADOR TRIFÁSICO DE POTENCIA ACTIVAMODELO L200. CLASE 1. L? G
158.67 €
CIENTO CINCUENTA Y OCHO EUROS CON SESENTA Y SIETE CÉNTIMOS
54 ud CONTADOR REACTIVA FG/MG330? 1.
CONTADOR TRIFÁSICO DE POTENCIA REACTIVAMODELO FG/MG330?1. L? G
150.25 €
CIENTO CINCUENTA EUROS CON VEINTI CINCO CÉNTIMOS
55 ud VOLTÍMETRO SACI (110V) 0-250kV
VOLTÍMETRO ANALÓGICO DE LA CASA SACI,CON TENSIÓN DE ALIMENTACIÓN 110V, ESCALADE 0-250 kV. CLASE 0,5
20.44 €
VEINTE EUROS CON CUARENTA Y CUATRO CÉNTIMOS
56 ud VOLTÍMETRO SACI (110V) 0-30kV
VOLTÍMETRO ANALÓGICO DE LA CASA SACI,CON TENSIÓN DE ALIMENTACIÓN 110V, ESCALADE 0-30 kV. CLASE 0.5
20.44 €
VEINTE EUROS Y CUARENTA Y CUATRO CÉNTIMOS
57 ud DOBLE VOLTÍMETRO SACI (110V) 0-250kV
DOBLE VOLTÍMETRO ANALÓGICO DE LA CASASACI, CON TENSIÓN DE ALIMENTACIÓN 110V,ESCALA DE 0-250 kV. CLASE 0.5
38.46 €
TREINTA Y OCHO EUROS CON CUARENTA Y SEIS CÉNTIMOS
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUETO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Total
404
58 ud FRECUENCÍMETRO SACI 50 Hz. CLASE 0.5
FRECUENCÍMETRO ANALÓGICO DE LA CASASACI, PARA FRECUENCIA 50 Hz. CLASE 0.5
54.7 €
CINCUENTA Y CUATRO EUROS CON CUARENTA Y SIETE CÉNTIMOS
59 ud DOBLE FRECUENCÍMETRO SACI 50 Hz. CLASE 0.5
DOBLE FRECUENCÍMETRO ANALÓGICO DE LACASA SACI, PARA FRECUENCIA 50 Hz. CLASE 0.5
96.16 €
NOVENTA Y SEIS EUROS CON DIECISEIS CÉNTIMOS
60 ud SINCRONOSCOPIO SACI
SINCRONOSCOPIO DE LA CASA SACI, DE 3 LUCESPARA VISUALIZAR SINCRONISMO
64.91 €
SESENTA Y CUATRO EUROS CON NOVENTA Y UN CÉNTIMOS
61 ud AMPERÍMETRO SACI (0-5 A) 0-150 A. CLASE 0.5
AMPERÍMETRO DE LA CASA SACI CON ENTRADADE 0-5 A Y VISUALIZACIÓN DE 0-150 A. CONCLASE DE PRECISIÓN 0.5
22.54 €
VEINTIDOS EUORS CON CINCUENTA Y CUATRO CÉNTIMOS
62 ud CONMUTADORES VOLTIMÉTRICOS SACI
CONMUTADOR VOLTIMÉTRICO DE LA CASA SACI
12.02 €
DOCE EUROS CON DOS CÉNTIMOS
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUETO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Total
405
63 ud VATÍMETRO 110V-5 A TRIF. 0-60 MW SACI
VATÍMETRO ANALÓGICO DE LA CASA SACI CONTENSIÓN DE ALIMENTACIÓN 110V-5 A,TRIFÁSICO. CON ESCALA 0-60 MW.
129.22 €
CIENTO VEINTINUEVE EUROS CON VEINTIDOS CÉNTIMOS
64 ud VATÍMETRO 110V-5 A TRIF. 0-60 MVAr SACI
VATÍMETRO ANALÓGICO DE LA CASA SACI CONTENSIÓN DE ALIMENTACIÓN 110V-5 A,TRIFÁSICO. CON ESCALA 0-60 MVAr.
127.41 €
CIENTO VEINTI SIETE EUROS CON CUARENTA Y UN CÉNTIMOS
65 ud CABINAS PREF. MEDICIÓN MERLIN GUERIN
CABINAS PREFABRICADAS METÁLICAS DE2500*900mm DE LA CASA MERLIN GUERIN
510.86 €
QUINIENTOS DIEZ EUROS CON OCHENTA Y SEIS CÉNTIMOS
66 ud BOBINADOS ZIG-ZAG 200 kVA ABB
BOBINAS DE CONEXIÓN ZIG-ZAG DE POTENCIA200 kVA DE LA CASA ABB.
2055.46 €
DOS MIL CINCUENTA Y CINCO EUROS CON CUARENTA Y SEIS CÉNTIMOS
67 ud CAJAS DE ENSAYO INTENSIDAD 5 A. MECELEC
CAJAS DE ENSAYO DE INTESIDAD 5 A. DE LACASA MECELEC
16.22 €
DIECISEIS EUROS CON VEINTI DOS CÉNTIMOS
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUETO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Total
406
68 ud CAJAS DE ENSAYO TENSIÒN 110V. MECELEC
CAJAS DE ENSAYO DE TENSIÓN DE 110V. DE LACASA MECELEC
21.03 €
VEINTI ÚN EUROS CON TRE CÉNTIMOS
69 ud Relé AUXILIARES TRIF. RF4. ARTECHE
RELÉS AUXILIARES, DE LA CASA ARTECHE.Trifásico de RF4, de instalación interior, con cajaenchufable metálica tipo B para correcta ubicación.Dispone de elemento señalizador. Con bornascortocircuitables en los circuitos de intensidad.ACCESORIOS
13.52 €
TRECE EUROS CON CINCUENTA Y DOS CÉNTIMOS
70 ud RECT. TRIF. UC-KP
RECTIFICADOR TRIFÁSICO UC-KP, CONCONECTORES PARA CARGA DE BATERÍAS
10610.87 €
DIEZ MIL SEISCIENTOS EUROS CON OCHENTA Y SIETE CÉNTIMOS
CAPITULO C11 INTERRUPTORES AUTOMÁTICOS DE B.T.
71 ud COMPACT C160N. GARDY
MAGNETOTÉCMICO DE 160 A DE CORRIENTENOMINAL, FABRICADO POR GARDY
384.28 €
TRESCIENTOS OCHENTA Y CUATRO EUROS CON VEINTIOCHO CÉNTIMOS
72 ud COMPACT C63L. GARDY
MAGNETOTÉCMICO DE 63 A DE CORRIENTENOMINAL, FABRICADO POR GARDY
135.23 €
CIENTO TREINTA Y CINCO MIL EUROS CON VEINTI TRES CÉNTIMOS
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUETO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Total
407
73 ud COMPACT C32N. GARDY
MAGNETOTÉCMICO DE 32 A DE CORRIENTENOMINAL, FABRICADO POR GARDY
115.75 €
CIENTO QUINCE MIL EUROS CON SETENTA Y CINCO CÉNTIMOS
74 ud COMPACT C32L (C.C) 10 A. GARDY
MAGNETOTÉCMICO DE 10 A DE CORRIENTENOMINAL, FABRICADO POR GARDY, PARACIRCUITO DE CORRIENTE CONTÍNUA
36.06 €
TREINTA Y SEIS EUROS CON SEIS CÉNTIMOS
75 ud DDI GARDY
INTERRUPTOR MAGNETOTÉRMICO DIFERENCIALDE LA CASA GARDY.
105.18 €
CIENTO CINCO EUROS CON DIECIOCHO CÉNTIMOS
76 ud BLOQUE VIGI-C32a
BLOQUE COMPLETO DE VIGI PARAMAGNETOTÉRMICO DIFERENCIAL C32a, DE In=32
90.15 €
NOVENTA EUROS CON QUINCE CÉNTIMOS
CAPITULO C12 OTROS
77 M PERFIL GUÍA DEL TRANSFORMADOR
PERFIL METÁLICO GUÍA DEL TRANSFORMADOR
24.04 €
VEINTI CUATRO EUROS CON CUATRO CÉNTIMOS
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUETO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Total
408
78 M VALLA PROTECTORA. 3.5m
VALLA METÁLICA PROTECTORA DE 3.5m DEALTURA. POSTES Y ACCESORIOS COMPLETOS
10.13 €
DIEZ EUROS CON TRECE CÉNTIMOS
79 M VALLA PROTECTORA. 2.5m
VALLA METÁLICA PROTECTORA DE 2.5m DEALTURA. POSTES Y ACCESORIOS COMPLETOS
6.61 €
SEIS EUROS CON SESENTA Y UN CÉNTIMOS
80 M VALLA PROTECTORA. 2m
VALLA METÁLICA PROTECTORA DE 2m DEALTURA. POSTES Y ACCESORIOS COMPLETOS
4.81 €
CUATRO EUROS CON OCHENTA Y UN CÉNTIMOS
81 ud LÁMPARAS DE SEÑALIZACIÓN. 110V. NEÓN
LAMPARAS DE SEÑALIZACIÓN PARAINSTALACIÓN EN SUPERFICIE, ALIMENTAICÓN110 V, ACCESORIOS, DE NEÓN
0.81 €
OCHETA Y UN CÉNTIMOS
82 ud DIODOS 1N4148 (100mA)
DIODOS DE REF. 1N4148 DE CORRIENTE 100mA.
0.10 €
DIEZ CÉNTIMOS
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUETO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Total
409
83 ud ARMARIOS HF HIMEL (SALA DE CONTROL)
ARMARIO PREFABRICADO EN METAL DE LACASA HIMEL, MODELO HF PARA SALA DECONTROL.
483.81 €
CUATROCIENTOS OCHENTA Y TRES EUROS CON OCHENTA Y UNCÉNTIMOS
84 ud ARMARIOS LF HIMEL (INST. INTEMPERIE)
ARMARIO PREFABRICADO EN METAL DE LACASA HIMEL, MODELO LF PARA INSTALCIÓNINTEMPERIE.
26.44 €
VEINTI SEIS EUROS CON CUARENTA Y CUATRO CÉNTIMOS
85 ud LUMINARIA 750-OVX-P. INDALUX
LUMINARIA DE 750W DE OVX, MODELO 750-OVX-9. DE LA CASA INDALUX ARMADURA CERRADADE REPARTO ASIMÉTRICO. ACCESORIOS
286.70 €
DOSCIENTOS OCHENTA Y SEIS EUROS CON SETENTA CÉNTIMOS
86 ud LUMINARIA 1000-FM INDALUX
LUMINARIA DE 1000W, MODELO 1000-FM. DE LACASA INDALUX. ACCESORIOS
71.52 €
SETENTA Y UN EUROS CON CINCUENTA Y DOS CÉNTIMOS
87 ud LUMINARIA 2151-FLTN INDALUX
LUMINARIA MODELO 2151-FLTN. DE LA CASAINDALUX. ARMADURA Y PANEL DE ALUMINIO,EMPOTRADO, PARA ALTA EMISIÓN
48.99 €
CUARENTA Y OCHO EUROS CON NOVENTA Y NUEVE CÉNTIMOS
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUETO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Total
410
88 ud LUMINARIA 652-FLTN-I INDALUX
LUMINARIA ADOSABLE AL TECHO CON DIFUSORY ALOJAMIENTO REACTANCIAS, MODELO 652-FLTN-I. DE LA CASA INDALUX. ACCESORIOS
58.30 €
CINCUENTA Y OCHO EUROS CON TREINTA CÉNTIMOS
89 ud LUMINARIA 652-FLTN INDALUX
LUMINARIA, ARMADURA Y PANEL DE ALUMINIODE MONTAJE EMPOTRADO PARAFLUORESCENCIA Y ALOJAMIENTOREACTANCIAS, MODELO 652-FLTN. DE LA CASAINDALUX. ACCESORIOS
53.49 €
CINCUENTA Y TRES EUROS CON CUARENTA Y NUEVE CÉNTIMOS
90 ud LUMINARIA LUX-C-150 INDALUX
LUMINARIA DE INCANDESCENCIA DEREFLECTOR INCORPORADO PARA MONTAJEEMPOTRADO FALSO TECHO, MODELO LUX-C-150.DE LA CASA INDALUX. ACCESORIOS
6.61 €
SEIS EUROS CON SESENTA Y UN CÉNTIMOS
91 ud LÁMPARA V.M.C.C. 250
LÁMPARA DE VAPOR DE MERCURIO COLORCORREGIDO, POTENCIA 250 W. 13125 LÚMENS
24.64 €
VEINTI CUATRO EUROS CON SESENTA Y CUATRO CÉNTIMOS
92 ud LÁMPARA V.M.C.C. 700
LÁMPARA DE VAPOR DE MERCURIO COLORCORREGIDO, POTENCIA 700 W. 13125 LÚMENS
41.47 €
CUARTENTA Y UN EUROS CON CUARENTA Y SIETE CÉNTIMOS
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUETO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Total
411
93 ud LÁMPARA FLUOR. 215W. 15000 Lm
LÁMPARA FLUORESCENTE DE 215 W DEPOTENCIA Y FLUJO LUMINOSO DE 15000 LÚMENSPARA MONTAJE, HORIZONTAL, ACCESORIOS
9.02 €
NUEVE EUROS CON DOS CÉNTIMOS
94 ud LÁMPARA FLUOR. 65W. 4800 Lm
LÁMPARA FLUORESCENTE DE 65 W DEPOTENCIA Y FLUJO LUMINOSO DE 4800 LÚMENSPARA MONTAJE, HORIZONTAL, ACCESORIOS
4.75 €
CUATRO EUROS CON SETENTA Y CINCO CÉNTIMOS
95 ud LÁMPARA INCAND. 150W. 1500 Lm
LÁMPARA INCANDESCENTE DE 150 W DEPOTENCIA Y FLUJO LUMINOSO DE 1500 LÚMENSPARA MONTAJE UNIVERSAL.
1.32 €
UN EURO CON TREINTA Y DOS CÉNTIMOS
96 ud ALUM. EMER. MOD. 53063. 20 W SIMON
ALUMBRADO DE EMERGENCIA MODELO 53063DE POTENCIA 20W DE LA CASA SIMON,AUTONOMÍA SUPERIOR A 1 H. ILUMINACIÓN
204.34 €
DOSCINETOS CUATRO EUROS CON TREINTA Y CUATRO CÉNTIMOS
97 ud ALUM. EMER. MOD. 53060. 20 W SIMON
ALUMBRADO DE EMERGENCIA MODELO 53060DE POTENCIA 20W DE LA CASA SIMON,AUTONOMÍA SUPERIOR A 1 H. SEÑALIZACIÓN
161.67 €
CIENTO SESENTA Y UN EURO CON SESENTA Y SIETE CÉNTIMOS
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUETO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Total
412
98 ud BÁCULO DE ACERO
COLUMNA DE ACERO GALVANIZADO DEESPESOR NORMAL Y 35 CM DEEMPOTRAMIENTO, DE ALTURA DE 7,5M
225.38 €
DOSCIENTOS VEINTICINCO EUROS CON TREINTA Y OCHO CÉNTIMOS
99 ud BRAZO MURAL. MOD. BRA-750. INDALUX
BRAZO MURAL. MODELO BRA-750. DE LA CASAINDALUX
141.84 €
CIENTO CUARENTA Y UN EUROS CON OCHENTA Y CUATRO CÉNTIMOS
100 ud COLUMNA MOD. TRI-40-BA. INDALUX
COLUMNA MODELO TRI-40-BA. DE 7.5 M DEALTURA DE LA CASA INDALUX
183.91 €
CIENTO OCHENTA Y TRES EUROS CON NOVENTA Y UN CÉNTIMOS
101 M TUBO ATUPLAX 16 MM? TUREPLASTICA
TUBO ATUPLAX 16 MM? TUREPLASTICA
0.15 €
QUINCE CÉNTIMOS
102 ud INTERRUPTOR 24101 B SIMON
INTERRUPTOR DE SUPERFICIE MODELO 24101TIPO B DE LA CASA SIMON, ACCESORIOS
1.44 €
UN EURO CON CUARENTA Y CUATRO CÉNTIMOS
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUETO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Total
413
103 ud BASE ENCHUFE 24432 B SIMON
BASE DE ENCHUFE DE SUPERFICIE MODELO24432 TIPO B DE LA CASA SIMON, ACCESORIOS
1.09 €
UN EURO CON NUEVE CÉNTIMOS
104 ud CAJA DE CONEXIÓN 48820-35 SIMON
CAJA DE CONEXIÓN DE SUPERFICIE MODELO48820-35 DE LA CASA SIMÓN. ACCESORIOS
2.83 €
DOS EUROS CON OCHENTA Y TRES CÉNTIMOS
105 ud PUESTA A TIERRA Y CORTOCIRCUITO MT 600
PUESTA A TIERRA Y CORTOCIRCUITO MT 600
306.51 €
TRESCIENTOS SEIS EUORS CON CINCUENTA Y UN CÉNTIMOS
106 ud PÉRTIGA CM 5 160. CLATU
PÉRTIGA PROTECTORA DE SEGURIDAD MODELOCM 5 160. DE LA CASA CLATU. SEGÚN NORMASUNE.
63.11 €
SESENTA Y TRES EUROS CON ONCE CÉNTIMOS
107 ud BANQUETA AISLANTE CT 7. CLATU
BANQUETA AISLANTE DE SEGURIDAD MODELOCT7, PARA MANIPULACIÓN DE TENSIÓN, DE LACASA CLATU
70.08 €
SETENTA EUROS CON OCHO CÉNTIMOS
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUETO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Total
414
108 ud GUANTES AISLANTES CG 30. CLATU
GUANTES AISLANTES DE PROTECCIÓN PARAMANIPULACIÓN DE TENSIÓN, MODELO CG 30, DELA CASA CLATU, SEGÚN UNE
79.94 €
SETENTA Y NUEVE EUROS CON NOVENTA Y CUATRO CÉNTIMOS
109 ud MONO AISLANTE (COMPLETO) 245 kV. CLATU
MONO AISLANTE COMPLETO PARAMANIPULACIÓN DE TENSIÓN 245 kV SEGÚNNORMAS UNE, DE LA CASA CLATU
853.43 €
OCHOCIENTOS CINCUENTA Y TRES EUROS CON CUARENTA Y TRESCÉNTIMOS
110 ud SEÑALIZACIÓN DE PELIGRO DE MUERTE
PLACA SEÑALIZADORA DE PELIGRO DE MUERTE.30*30CM. EN AMARILLO Y NEGRO, PLÁSTICO,SEGÚN NORMAS UNE
13.22 €
TRECE EUROS CON VEINTIDOS CÉNTIMOS
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Cantidad Precio Importe
415
7.2.- PRESUPUESTO:
CAPITULO C01 CONDUCTORES
1 kp AL-Ac (54+7)*381,55 mm?*1.2768 kp/m
Conductor de Aluminio-Acero (54+7), sección del cable381,55 mm?, peso de 1.2768 kp/m
1050 1.29 €
1354.5 €
2 kp Tubular Cu*32/28 mm*1.68 kp/m
Conductor tubular de relación diámetro esterior /interiorde 32/28 mm, peso de 1.68 kp/m
1000 4.27 €
4270 €
3 kp Tubular Cu*50/40 mm*6.29 kp/m
Conductor tubular de relación diámetro esterior /interiorde 50/40 mm, peso de 6.29 kp/m
450 4.5 €
2025 €
4 kp Tubular Cu*20/16 mm*1.01 kp/m
Conductor tubular de relación diámetro esterior /interiorde 20/16 mm, peso de 1.01 kp/m
685 4.17 €
2856.45 €
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Cantidad Precio Importe
416
5 M Subterránea Cu*2*500 mm?*9.8kp/m
Conductor subterráneo de cobre bifilar de sección 2*500mm?, peso de 9.8 kp/m
4900 14.66 €
71857 €
6 M Subterránea Cu240 mm?*2.5kp/m
Conductor subterráneo de cobre unifilar de sección 240mm?, peso de 2.5 kp/m
3400 20.43 €
69462 €
7 M Barra rectangular Cu80*10 mm*7.12kp/m
Barra rectangular de cobre desnudo de 80*10 mm, pesode 7.12 kp/m
1500 4.66 €
6990 €
8 m Pirepoll.10 mm?
Cable de cobre de denominación Pirepoll de sección 10mm?
1000 0.96 €
960 €
9 m Pirepoll.6 mm?
Cable de cobre de denominación Pirepoll de sección6mm?
1550 0.60 €
930 €
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Cantidad Precio Importe
417
10 m Pirepoll.4 mm?
Cable de cobre de denominación Pirepoll de sección4mm?
700 4.21 €
2947 €
11 m Pirepoll.2.5 mm?
Cable de cobre de denominación Pirepoll de sección2.5mm?
700 0.24 €
168 €
12 kp Cable guarda acero. 50 mm?*0.4kp/m
Cable guarda acero de sección 50mm? de peso 0.4kp/m
300 0.67 €
201 €
TOTAL CAPÍTULO C01 CONDUCTORES 164020.95 €
CAPITULO C02 AISLADORES
13 ud E160/146. (Amarre intemperie)
Amarre aislador en disposición intemperie de vidrio ocerámico con referencia E160/146.
1404 9.01 €
12650.04 €
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Cantidad Precio Importe
418
14 ud AEG SJRA-30. (Apoyo interior)
Apoyo interior de la casa AEG o similar con referenciaAEG SJRA-30.
174 11.33 €
1971.42 €
TOTAL CAPÍTULO C02 AISLADORES 14621.46 €
CAPITULO C03 DISYUNTORES
15 ud LTB 245 D1.ABB
Disyuntor de alto voltaje para 245 kV disposición verticala la intemperie con Inmax=10kA. De la casa ABB
5 18931.9 €
94659.5 €
16 ud FLUARC FB4-36 MERLIN GUERIN. 2000 A
Disyuntor tripolar de SF6 para aislamiento y corte.Constituidos por 3 polos separados con sistema a presiónsellada, de la casa Merlin Guerin o similar. De 2000 A deIn
4 6370.73 €
25482.92 €
17 ud FLUARC FB4-36 MERLIN GUERIN. 1250 A
Disyuntor tripolar de SF6 para aislamiento y corte.Constituidos por 3 polos separados con sistema a presiónsellada, de la casa Merlin Guerin o similar. De 1250 A deIn
52 7073.9 €
367842.8 €
TOTAL CAPÍTULO C03 DISYUNTORES 487985.22 €
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Cantidad Precio Importe
419
CAPITULO C04 TRANSFORMADORES DE POTENCIA
18 ud ABB Trafosur 220? 10%/25 kV. Ynd11. 60 MVA
Transformador de potencia de la casa ABB fabricado enTrafosur con características de 220? 10%/25 kV. Ynd11.60 MVA, con refrigeración en aceite y para instalación enintemperie. Con accesorios.
2 376984.85 €
753969.7 €
19 ud DIESTRE 25/0.4 kV. Dyn11. 250 kVA
Transformador de potencia de la casa DIESTRE concaracterísticas de 25/0.4 kV. Dyn11. 250 kVA, conrefrigeración en resina epoxi e instación interior. Conaccesorios.
2 2764.65 €
5529.3 €
TOTAL CAPÍTULO C04 TRAFOS DE POTENCIA 759499 €
CAPITULO C05 TRANSFORMADORES DE TENSIÓN
20 ud CPDE 245-N-C.1 núcleo. ABB
Transformador de tensión de la casa ABB para unatensión de 245 kV, de instalación a la intemperie insertdosen cápsula de porcelana. De un núcleo
6 2829.56 €
16977.36 €
21 ud CPDE 245-N-C.2 núcleo. ABB
Transformador de tensión de la casa ABB para unatensión de 245 kV, de instalación a la intemperie insertdosen cápsula de porcelana. De dos núcleos
6 3729.28 €
22375.78 €
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Cantidad Precio Importe
420
22 ud CPDE 245-N-C.1 núcleo. ABB (Carrier)
Transformador de tensión de la casa ABB para unatensión de 245 kV, de instalación a la intemperie insertdosen cápsula de porcelana. De un núcleo (Carrier)
2 2824.76 €
5649.52 €
23 ud UCP-36. 2 núcleos. ARTECHE
Transformador de tensión de la casa ARTECHE para unatensión de 24-36 kV, de instalación a la intemperie,refrigeración al aire. De 2 núcleos
6 691.16 €
4146.96 €
24 ud UCP-36. 1 núcleos. ARTECHE
Transformador de tensión de la casa ARTECHE para unatensión de 24-36 kV, de instalación a la intemperie,refrigeración al aire. De 1 núcleos
6 546.92 €
3281.52 €
TOTAL CAPÍTULO C05 TRAFOS DE TENSIÓN 52431.04 €
CAPITULO C06 TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD
25 ud IMBD-245. 2 núcleos. 400/5-5 A. ABB
Transformador de intensidad de la casa ABB para unatensión de 245 kV, de instalación a la intemperie eninstalación vertical, con tenisón máxima de 1050 kV. Dedos núcleos, incluidos accesorios. Corriente primario 400,2º de 5
6 2824.75 €
16948.5 €
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Cantidad Precio Importe
421
26 ud IMBD-245. 1 núcleo. 400/5 A. ABB
Transformador de intensidad de la casa ABB para unatensión de 245 kV, de instalación a la intemperie eninstalación vertical, con tenisón máxima de 1050 kV. Deun núcleo, incluidos accesorios. Corriente primario 400, 2ºde 5
3 2506.22 €
7518.66 €
27 ud IMBD-245. 3 núcleo. 200/5-5-5 A. ABB
Transformador de intensidad de la casa ABB para unatensión de 245 kV, de instalación a la intemperie eninstalación vertical, con tenisón máxima de 1050 kV. Detres núcleos, incluidos accesorios. Corriente primario 200,2º de 5
6 3155.31 €
18931.86 €
28 ud ACH-36. 3 núcleo. 1500/5-5-5 A. ARTECHE
Transformador de intensidad de la casa ARTECHE parauna tensión de 36 kV, de instalación en interior, contenisón máxima de 36 kV. Modelo Soporte. De tresnúcleos, incluidos accesorios. Corriente primario 1500, 2ºde 5. Ventilación resina sintética colada y tratada bajovacío.
6 573.97 €
3443.82 €
29 ud ACH-36. 2 núcleo. 1500/1-1 A. ARTECHE
Transformador de intensidad de la casa ARTECHE parauna tensión de 36 kV, de instalación en interior, contenisón máxima de 36 kV. Modelo Soporte. De dosnúcleos, incluidos accesorios. Corriente primario 1500, 2ºde 1. Ventilación resina sintética colada y tratada bajovacío.
6 510.86 €
365.16 €
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Cantidad Precio Importe
422
30 ud ACH-36. 2 núcleo. 200/5-5 A. ARTECHE
Transformador de intensidad de la casa ARTECHE parauna tensión de 36 kV, de instalación en interior, contenisón máxima de 36 kV. Modelo Soporte. De dosnúcleos, incluidos accesorios. Corriente primario 200, 2ºde 5. Ventilación resina sintética colada y tratada bajovacío.
72 390.66 €
28127.52 €
31 ud ACH-36. 1 núcleo. 1500/1 A. ARTECHE
Transformador de intensidad de la casa ARTECHE parauna tensión de 36 kV, de instalación en interior, contenisón máxima de 36 kV. Modelo Soporte. De unnúcleos, incluidos accesorios. Corriente primario 1500, 2ºde 1 A. Ventilación resina sintética colada y tratada bajovacío.
72 444.75 €
32022 €
32 ud ACH-36. 1 núcleo. 10/5 A. ARTECHE
Transformador de intensidad de la casa ARTECHE parauna tensión de 36 kV, de instalación en interior, contenisón máxima de 36 kV. Modelo Soporte. De unnúcleos, incluidos accesorios. Corriente primario 10, 2º de5 A. Ventilación resina sintética colada y tratada bajovacío.
2 150.25 €
300.5 €
33 ud AVD-36. 1 núcleo. 10/1 A. ARTECHE
Transformador de intensidad de la casa ARTECHE parauna tensión de 36 kV, de instalación en interior, contenisón máxima de 36 kV. Modelo pasamuros sin barra.De un núcleos, incluidos accesorios. Corriente primario10, 2º de 1 A. Ventilación resina sintética colada y tratadabajo vacío.
4 126.21 €
504.84 €
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Cantidad Precio Importe
423
34 ud B.T. 1 núcleo. 5/(5/? 3) A
Bajo pedido núcleo de 5/(5/ ?3) una tensión de 36 kV, deinstalación en interior, con tenisón máxima de 36 kV. Deun núcleo, incluidos accesorios.Ventilación resinasintética colada y tratada bajo vacío.
2 79.33 €
158.66 €
TOTAL CAPÍTULO C06 TRAFOS DE INTENSIDAD 111021.52 €
CAPITULO C07 SECCIONADORES
35 ud SGF 245 n 100. Montaje serie. ABB
Seccionador de 245 kV, de intalación a la intemperie,vertical y giratório. De la casa ABB. Montje serie
10 1075.81 €
10758.1 €
36 ud SGF 245 n E 100. Montaje paralelo. ABB
Seccionador de 245 kV, de intalación a la intemperie,vertical y giratório. De la casa ABB. Montaje paralelo.
2 1159.95 €
2319.9 €
37 ud SPTN 36 (S. Puesta a tierra) AEG
Seccionador de 36 kV, tipo SI, para montaje interior ytodas las posiciones. De la casa AEG. Con enclavamiento.
15 163.47 €
2452.05 €
TOTAL CAPÍTULO C07 SECCIONADORES 15530.05 €
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Cantidad Precio Importe
424
CAPITULO C08 AUTOVÁLVULAS
38 ud EXLIM-R-198-AM-245. ABB
Autoválvula tipo EXLIM-R-198-AM-245, de tensiónnominal 245 kV, alta corriente de descarga 100 kA, y bajacorriente de 550 A. Instalación intemperie, vertical. De lacasa ABB
6 1586.67 €
9520.02 €
39 ud EXLIM-R-30-AV-036. ABB
Autoválvula tipo EXLIM-R-30-AV-036, de tensiónnominal 30 kV, alta corriente de descarga 100 kA, y bajacorriente de 550 A. Instalación intemperie, vertical. De lacasa ABB
45 123.81 €
5571.45 €
TOTAL CAPÍTULO C08 AUTOVÁLVULAS 15091.47 €
CAPITULO C09 PROTECCIONES
40 ud RELÉ RD3T Ref. 022/01. MAYVASA
Relé diferencial de protección de transformadores RD3Tde la casa MAYVASA. Trifásico de Ref. 022/01, deinstalación interior, con caja de metálica para correctaubicación. De 3 tarjetas y regulación. Con bornascortocircuitables en los circuitos de intensidad.
2 420.11 €
840.22 €
41 ud RELÉ RDH Ref. 011/01. MAYVASA
Relé direccional homopolar de la casa MAYVASA.Trifásico de Ref. 011/01, de instalación interior, con cajaenchufable metálica tipo B para correcta ubicación. Concurva de intensidad tensión definida Con bornascortocircuitables en los circuitos de intensidad.
2 230.18 €
460.37 €
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Cantidad Precio Importe
425
42 ud RELÉ MIA-1T-F Ref. 004/03. MAYVASA
Relé de máxima y mínima tensión, alárma y desconexión,de la casa MAYVASA. Trifásico de Ref. 004/03, deinstalación interior, con caja enchufable metálica tipo Bpara correcta ubicación. Precisa tensión contínua. Conbornas cortocircuitables en los circuitos de intensidad.Con supresión de tercer armónico
6 78.13 €
468.78 €
43 ud RELÉ ICC Ref. 006/02. MAYVASA
Relé ICC de detección de intesnidad homopolar endistribución trifásica radial con neutro a tierra, de la casaMAYVASA. Trifásico de Ref. 006/02, de instalacióninterior, con caja enchufable metálica tipo B para correctaubicación. Dispone de elemento señalizador. Con bornascortocircuitables en los circuitos de intensidad. Consupresión de tercer armónico
17 238.60 €
4056.2 €
44 ud RELÉ DISTANCIA RXAP 6235 SCHLUMBERGER
Relé de distancia, de la casa SCHLUMBERGER.Trifásico modelo RXAP 6235, de instalación interior, concaja enchufable metálica tipo B para correcta ubicación.Dispone de elemento señalizador.
2 931.57 €
1863.14 €
45 ud Equipo de alta frecuencia
Equip de alta frecuencia, de instalación interior, con cajaenchufable metálica tipo B para correcta ubicación.Dispone de elemento señalizador.
2 471.8 €
943.6 €
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Cantidad Precio Importe
426
46 ud Relé MMF Ref. 010/1. MAYVASA
Relé de máxima y mínima frecuencia, de instalacióninteriorde la casa MAYVASA. Trifásico de Ref. 010/01,de instalación interior, con caja enchufable metálica tipoB para correcta ubicación. Dispone de elementoseñalizador. Con bornas cortocircuitables en los circuitosde intensidad. Con supresión de tercer armónico
2 247.61 €
495.22 €
47 ud Relé RSD3 Ref. 011/3. MAYVASA
Rele de direccional sobreintensidad, necesariaalimentación de contínua, con señal temporizada ydisparos de instalación interior, con caja enchufablemetálica tipo B para correcta ubicación. Dispone deelemento señalizador.
2 462.78 €
925.56 €
48 ud Relé RS3-F Ref. 007/9. MAYVASA
Relé de sobreintensidad trifásico con frenado por tensión,necesaria alimentación de contínua, sistema de medidaestanco, con caja enchufable metálica tipo B para correctaubicación. Dispone de elemento señalizador. Dotado de 3bones cortocircuitables en circuito intensidad. Ref.007/9
20 503.05 €
10061 €
49 ud Relé M.I.A.-1 Ref. 007/4. MAYVASA
Relé eléctrónico de sobreintensidad monofásico a tiempoindependiente, tipo M.I.A.-1 de ref. 007/4, necesariaalimentación de contínua, sistema de medida estanco, concaja enchufable metálica tipo A para correcta ubicación.Dispone de elemento señalizador.
3 59.5 €
178.5 €
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Cantidad Precio Importe
427
50 ud Relé M.I.A.-2T Ref. 007/6. MAYVASA
Relé eléctrónico de sobreintensidad monofásico a tiempoindependiente, tipo M.I.A.-2T de ref. 007/6, necesariaalimentación de contínua, 2 temporizadores, dispone dialpara ajuste, dial escalado con caja enchufable metálicatipo B para correcta ubicación. Dispone de elementoseñalizador.
2 97.36 €
194.72 €
51 ud Relé RRA-3F Ref. 008/2. MAYVASA
Relé eléctrónico para reconexión automática dedisyuntores, tipo R.R.A.-3F de ref. 008/2, necesariaalimentación de contínua, 5 ciclos de funcionamiento, concaja enchufable metálica tipo B para correcta ubicación.Dispone de elemento señalizador.
17 248.22 €
4219.74 €
52 ud Temp. TP1 Ref. 021/3. MAYVASA
Temporizador de casa MAYVASA, tipo TP1 de ref.021/3, necesaria alimentación de contínua, con cajaenchufable de plástico para correcta ubicación. Disponede elemento señalizador.
1 33.06 €
33.06 €
TOTAL CAPÍTULO C09 PROTECCCIONES 24740.11 €
CAPITULO C10 EQUIPOS DE MEDIDA
53 ud CONTADOR ACTIVA L200.
CONTADOR TRIFÁSICO DE POTENCIA ACTIVAMODELO L200. CLASE 1. L? G
28 158.67 €
4442.76 €
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Cantidad Precio Importe
428
54 ud CONTADOR REACTIVA FG/MG330? 1.
CONTADOR TRIFÁSICO DE POTENCIA REACTIVAMODELO FG/MG330?1. L? G
28 150.25 €
4207 €
55 ud VOLTÍMETRO SACI (110V) 0-250kV
VOLTÍMETRO ANALÓGICO DE LA CASA SACI,CON TENSIÓN DE ALIMENTACIÓN 110V, ESCALADE 0-250 kV. CLASE 0,5
2 20.44 €
44.88 €
56 ud VOLTÍMETRO SACI (110V) 0-30kV
VOLTÍMETRO ANALÓGICO DE LA CASA SACI,CON TENSIÓN DE ALIMENTACIÓN 110V, ESCALADE 0-30 kV. CLASE 0.5
2 20.44 €
44.88 €
57 ud DOBLE VOLTÍMETRO SACI (110V) 0-250kV
DOBLE VOLTÍMETRO ANALÓGICO DE LA CASASACI, CON TENSIÓN DE ALIMENTACIÓN 110V,ESCALA DE 0-250 kV. CLASE 0.5
1 38.46 €
38.46 €
58 ud FRECUENCÍMETRO SACI 50 Hz. CLASE 0.5
FRECUENCÍMETRO ANALÓGICO DE LA CASASACI, PARA FRECUENCIA 50 Hz. CLASE 0.5
2 54.7 €
109.4 €
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Cantidad Precio Importe
429
59 ud DOBLE FRECUENCÍMETRO SACI 50 Hz. CLASE 0.5
DOBLE FRECUENCÍMETRO ANALÓGICO DE LACASA SACI, PARA FRECUENCIA 50 Hz. CLASE 0.5
1 96.16 €
96.16 €
60 ud SINCRONOSCOPIO SACI
SINCRONOSCOPIO DE LA CASA SACI, DE 3 LUCESPARA VISUALIZAR SINCRONISMO
1 64.91 €
64.91 €
61 ud AMPERÍMETRO SACI (0-5 A) 0-150 A. CLASE 0.5
AMPERÍMETRO DE LA CASA SACI CON ENTRADADE 0-5 A Y VISUALIZACIÓN DE 0-150 A. CONCLASE DE PRECISIÓN 0.5
6 22.54 €
135.24 €
62 ud CONMUTADORES VOLTIMÉTRICOS SACI
CONMUTADOR VOLTIMÉTRICO DE LA CASA SACI
4 12.02 €
48.08 €
63 ud VATÍMETRO 110V-5 A TRIF. 0-60 MW SACI
VATÍMETRO ANALÓGICO DE LA CASA SACI CONTENSIÓN DE ALIMENTACIÓN 110V-5 A,TRIFÁSICO. CON ESCALA 0-60 MW.
2 129.22 €
258.44 €
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Cantidad Precio Importe
430
64 ud VATÍMETRO 110V-5 A TRIF. 0-60 MVAr SACI
VATÍMETRO ANALÓGICO DE LA CASA SACI CONTENSIÓN DE ALIMENTACIÓN 110V-5 A,TRIFÁSICO. CON ESCALA 0-60 MVAr.
2 127.41 €
254.82 €
65 ud CABINAS PREF. MEDICIÓN MERLIN GUERIN
CABINAS PREFABRICADAS METÁLICAS DE2500*900mm DE LA CASA MERLIN GUERIN
58 510.86 €
29629.88 €
66 ud BOBINADOS ZIG-ZAG 200 kVA ABB
BOBINAS DE CONEXIÓN ZIG-ZAG DE POTENCIA200 kVA DE LA CASA ABB.
2 2055.46 €
4110.92 €
67 ud CAJAS DE ENSAYO INTENSIDAD 5 A. MECELEC
CAJAS DE ENSAYO DE INTESIDAD 5 A. DE LACASA MECELEC
15 16.22 €
243.3 €
68 ud CAJAS DE ENSAYO TENSIÒN 110V. MECELEC
CAJAS DE ENSAYO DE TENSIÓN DE 110V. DE LACASA MECELEC
12 21.03 €
252.36 €
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Cantidad Precio Importe
431
69 ud Relé AUXILIARES TRIF. RF4. ARTECHE
RELÉS AUXILIARES, DE LA CASA ARTECHE.Trifásico de RF4, de instalación interior, con cajaenchufable metálica tipo B para correcta ubicación.Dispone de elemento señalizador. Con bornascortocircuitables en los circuitos de intensidad.ACCESORIOS
80 13.52 €
1081.6 €
70 ud RECT. TRIF. UC-KP
RECTIFICADOR TRIFÁSICO UC-KP, CONCONECTORES PARA CARGA DE BATERÍAS
1 10610.87 €
10610.87 €
TOTAL CAPÍTULO C10 EQUIPOS MEDIDA 55666.02 €
CAPITULO C11 INTERRUPTORES AUTOMÁTICOS DE B.T.
71 ud COMPACT C160N. GARDY
MAGNETOTÉCMICO DE 160 A DE CORRIENTENOMINAL, FABRICADO POR GARDY
1 384.28 €
384.28 €
72 ud COMPACT C63L. GARDY
MAGNETOTÉCMICO DE 63 A DE CORRIENTENOMINAL, FABRICADO POR GARDY
2 135.23 €
270.46 €
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Cantidad Precio Importe
432
73 ud COMPACT C32N. GARDY
MAGNETOTÉCMICO DE 32 A DE CORRIENTENOMINAL, FABRICADO POR GARDY
1 115.75 €
115.75 €
74 ud COMPACT C32L (C.C) 10 A. GARDY
MAGNETOTÉCMICO DE 10 A DE CORRIENTENOMINAL, FABRICADO POR GARDY, PARACIRCUITO DE CORRIENTE CONTÍNUA
42 36.06 €
1514.52 €
75 ud DDI GARDY
INTERRUPTOR MAGNETOTÉRMICO DIFERENCIALDE LA CASA GARDY.
4 105.18 €
420.72 €
76 ud BLOQUE VIGI-C32a
BLOQUE COMPLETO DE VIGI PARAMAGNETOTÉRMICO DIFERENCIAL C32a, DE In=32
5 90.15 €
450.75 €
TOTAL CAPÍTULO C11 INT. AUTOMÁTIC DE B.T. 3152.48 €
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Cantidad Precio Importe
433
CAPITULO C12 OTROS
77 M PERFIL GUÍA DEL TRANSFORMADOR
PERFIL METÁLICO GUÍA DEL TRANSFORMADOR
106 24.04 €
2548.24 €
78 M VALLA PROTECTORA. 3.5m
VALLA METÁLICA PROTECTORA DE 3.5m DEALTURA. POSTES Y ACCESORIOS COMPLETOS
660 10.13 €
6685.8 €
79 M VALLA PROTECTORA. 2.5m
VALLA METÁLICA PROTECTORA DE 2.5m DEALTURA. POSTES Y ACCESORIOS COMPLETOS
20 6.61 €
132.2 €
80 M VALLA PROTECTORA. 2m
VALLA METÁLICA PROTECTORA DE 2m DEALTURA. POSTES Y ACCESORIOS COMPLETOS
20 4.81 €
96.2 €
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Cantidad Precio Importe
434
81 ud LÁMPARAS DE SEÑALIZACIÓN. 110V. NEÓN
LAMPARAS DE SEÑALIZACIÓN PARAINSTALACIÓN EN SUPERFICIE, ALIMENTAICÓN110 V, ACCESORIOS, DE NEÓN
100 0.81 €
81 €
82 ud DIODOS 1N4148 (100mA)
DIODOS DE REF. 1N4148 DE CORRIENTE 100mA.
111 0.10 €
11.1 €
83 ud ARMARIOS HF HIMEL (SALA DE CONTROL)
ARMARIO PREFABRICADO EN METAL DE LACASA HIMEL, MODELO HF PARA SALA DECONTROL.
2 483.81 €
967.62 €
84 ud ARMARIOS LF HIMEL (INST. INTEMPERIE)
ARMARIO PREFABRICADO EN METAL DE LACASA HIMEL, MODELO LF PARA INSTALCIÓNINTEMPERIE.
4 26.44 €
105.76 €
85 ud LUMINARIA 750-OVX-P. INDALUX
LUMINARIA DE 750W DE OVX, MODELO 750-OVX-9. DE LA CASA INDALUX ARMADURA CERRADADE REPARTO ASIMÉTRICO. ACCESORIOS
4 286.70 €
1146.8 €
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Cantidad Precio Importe
435
86 ud LUMINARIA 1000-FM INDALUX
LUMINARIA DE 1000W, MODELO 1000-FM. DE LACASA INDALUX. ACCESORIOS
53 71.52 €
3790.56 €
87 ud LUMINARIA 2151-FLTN INDALUX
LUMINARIA MODELO 2151-FLTN. DE LA CASAINDALUX. ARMADURA Y PANEL DE ALUMINIO,EMPOTRADO, PARA ALTA EMISIÓN
21 48.99 €
1028.79 €
88 ud LUMINARIA 652-FLTN-I INDALUX
LUMINARIA ADOSABLE AL TECHO CON DIFUSORY ALOJAMIENTO REACTANCIAS, MODELO 652-FLTN-I. DE LA CASA INDALUX. ACCESORIOS
76 58.30 €
4430.8 €
89 ud LUMINARIA 652-FLTN INDALUX
LUMINARIA, ARMADURA Y PANEL DE ALUMINIODE MONTAJE EMPOTRADO PARAFLUORESCENCIA Y ALOJAMIENTOREACTANCIAS, MODELO 652-FLTN. DE LA CASAINDALUX. ACCESORIOS
1 53.49 €
53.49 €
90 ud LUMINARIA LUX-C-150 INDALUX
LUMINARIA DE INCANDESCENCIA DEREFLECTOR INCORPORADO PARA MONTAJEEMPOTRADO FALSO TECHO, MODELO LUX-C-150.DE LA CASA INDALUX. ACCESORIOS
4 6.61 €
26.44 €
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Cantidad Precio Importe
436
91 ud LÁMPARA V.M.C.C. 250
LÁMPARA DE VAPOR DE MERCURIO COLORCORREGIDO, POTENCIA 250 W. 13125 LÚMENS
4 24.64 €
98.56 €
92 ud LÁMPARA V.M.C.C. 700
LÁMPARA DE VAPOR DE MERCURIO COLORCORREGIDO, POTENCIA 700 W. 13125 LÚMENS
53 41.47 €
2197.91 €
93 ud LÁMPARA FLUOR. 215W. 15000 Lm
LÁMPARA FLUORESCENTE DE 215 W DEPOTENCIA Y FLUJO LUMINOSO DE 15000 LÚMENSPARA MONTAJE, HORIZONTAL, ACCESORIOS
21 9.02 €
189.42 €
94 ud LÁMPARA FLUOR. 65W. 4800 Lm
LÁMPARA FLUORESCENTE DE 65 W DEPOTENCIA Y FLUJO LUMINOSO DE 4800 LÚMENSPARA MONTAJE, HORIZONTAL, ACCESORIOS
154 4.75 €
731.5 €
95 ud LÁMPARA INCAND. 150W. 1500 Lm
LÁMPARA INCANDESCENTE DE 150 W DEPOTENCIA Y FLUJO LUMINOSO DE 1500 LÚMENSPARA MONTAJE UNIVERSAL.
4 1.32 €
5.28 €
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Cantidad Precio Importe
437
96 ud ALUM. EMER. MOD. 53063. 20 W SIMON
ALUMBRADO DE EMERGENCIA MODELO 53063DE POTENCIA 20W DE LA CASA SIMON,AUTONOMÍA SUPERIOR A 1 H. ILUMINACIÓN
18 204.34 €
3678.12 €
97 ud ALUM. EMER. MOD. 53060. 20 W SIMON
ALUMBRADO DE EMERGENCIA MODELO 53060DE POTENCIA 20W DE LA CASA SIMON,AUTONOMÍA SUPERIOR A 1 H. SEÑALIZACIÓN
5 161.67 €
808.35 €
98 ud BÁCULO DE ACERO
COLUMNA DE ACERO GALVANIZADO DEESPESOR NORMAL Y 35 CM DEEMPOTRAMIENTO, DE ALTURA DE 7,5M
4 225.38 €
901.54 €
99 ud BRAZO MURAL. MOD. BRA-750. INDALUX
BRAZO MURAL. MODELO BRA-750. DE LA CASAINDALUX
36 141.84 €
5106.24 €
100 ud COLUMNA MOD. TRI-40-BA. INDALUX
COLUMNA MODELO TRI-40-BA. DE 7.5 M DEALTURA DE LA CASA INDALUX
17 183.91 €
3126.47 €
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Cantidad Precio Importe
438
101 M TUBO ATUPLAX 16 MM? TUREPLASTICA
TUBO ATUPLAX 16 MM? TUREPLASTICA
1000 0.15 €
150
102 ud INTERRUPTOR 24101 B SIMON
INTERRUPTOR DE SUPERFICIE MODELO 24101TIPO B DE LA CASA SIMON, ACCESORIOS
15 1.44 €
21.6 €
103 ud BASE ENCHUFE 24432 B SIMON
BASE DE ENCHUFE DE SUPERFICIE MODELO24432 TIPO B DE LA CASA SIMON, ACCESORIOS
10 1.09 €
10.9 €
104 ud CAJA DE CONEXIÓN 48820-35 SIMON
CAJA DE CONEXIÓN DE SUPERFICIE MODELO48820-35 DE LA CASA SIMÓN. ACCESORIOS
15 2.83 €
42.45 €
105 ud PUESTA A TIERRA Y CORTOCIRCUITO MT 600
PUESTA A TIERRA Y CORTOCIRCUITO MT 600
1 306.51 €
306.51 €
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Cantidad Precio Importe
439
106 ud PÉRTIGA CM 5 160. CLATU
PÉRTIGA PROTECTORA DE SEGURIDAD MODELOCM 5 160. DE LA CASA CLATU. SEGÚN NORMASUNE.
4 63.11 €
252.44 €
107 ud BANQUETA AISLANTE CT 7. CLATU
BANQUETA AISLANTE DE SEGURIDAD MODELOCT7, PARA MANIPULACIÓN DE TENSIÓN, DE LACASA CLATU
1 70.08 €
70.08 €
108 ud GUANTES AISLANTES CG 30. CLATU
GUANTES AISLANTES DE PROTECCIÓN PARAMANIPULACIÓN DE TENSIÓN, MODELO CG 30, DELA CASA CLATU, SEGÚN UNE
4 79.94 €
319.76 €
109 ud MONO AISLANTE (COMPLETO) 245 kV. CLATU
MONO AISLANTE COMPLETO PARAMANIPULACIÓN DE TENSIÓN 245 kV SEGÚNNORMAS UNE, DE LA CASA CLATU
2 853.43 €
1706.86 €
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO (Precios unitarios)
Codigo Descripción Cantidad Precio Importe
440
110 ud SEÑALIZACIÓN DE PELIGRO DE MUERTE
PLACA SEÑALIZADORA DE PELIGRO DE MUERTE.30*30CM. EN AMARILLO Y NEGRO, PLÁSTICO,SEGÚN NORMAS UNE
15 13.22 €
198.3 €
TOTAL CAPÍTULO C12 OTROS 41027.07 €
TOTAL 1744786.39 €
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456RESUMEN DEL PRESUPUESTO
Capitol Resum Import
441
7.3.- RESUMEN DE PRESUPUESTO
C01 CONDUCTORES……………………………………………. 164020.95C02 AISLADORES…………….………………………………… 14621.46C03 DISYUNTORES…………………………………………….. 487985.22C04 TRANSFORMADORES DE POTENCIA………………….. 759499C05 TRANSFORMADORES DE TENSIÓN…………………….. 52431.04C06 TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD……………….. 111021.52C07 SECCIONADORES………………………………………….. 15530.05C08 AUTOVÁLVULAS……………………………………….… 15091.47C09 PROTECCIONES…………………………………………… 24740.11C10 EQUIPOS DE MEDIDA……………………………………. 55666.02C11 INTERRUPTORES AUTOMÁTICOS DE B.T……………. 3152.48C12 OTROS……………………………………………………… 41027.07
TOTAL EJECUCIÓN MATERIAL 1.744.786,3913,00% Gastos generales...………….. 226.822,236,00% Beneficio industrial.……….. 104.687,18
SUMA DE G.G. y B.I. 331.509,4116% I.V.A…………….………….. 279.165,82 279.165,82
TOTAL PRESUPUESTOCONTRATA
2.355.461,62
TOTAL PRESSUPOST GENERAL 2.355.461,62
Asciende el presupuesto general a la nombrada cantidad de DOS MILLONES
TRESCIENTOS CINCUENTA Y CINCO MIL CUATROCIENTOS SESENTA Y UN
EURO CON SESENTA Y DOS CÉNTIMOS.
a Septiembre del 2003.EL FACULTATIVO
Jose Luis Villacorta Martínez.Colegiado nº:E-123-T
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
442
8.-ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
ESTACIÓN TRANSFORMADORA DE VILA-SECA(cod. 123456)
SITUACIÓN:N-340, Km. 930 del término municipal de Reus (TARRAGONA)
PROMOTOR:Ayuntamiento de ReusJoan Mateu Valls DNI: 366789789Plaça d’Espanya C.P: 43206 Reus (TARRAGONA)Tlf.: 977789789 Fax.: 977456456
AUTOR DEL PROYECTO:Jose Luis Villacorta Martínez DNI: 39889123 Colegiado nº: E-132-TAvd/ Pere el Cerimoniós nº6, 7º4ª C.P: 43204 Reus (TARRAGONA)Tlf.: 977750383 Fax.: 977750383
Reus, septiembre del 2003EL PROMOTOR EL FACULTATIVO
Joan Mateu Valls Jose Luis Villacorta Martínez.DNI:366789789 Colegiado nº:123456
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
443
9.1 SEGURIDAD, HIGIENE Y SALUD EN EL TRABAJO 4449.1.1 PREVENCIÓN DE RIESGOS LABORALES 444
9.1.1.1. INTRODUCCIÓN 4449.1.1.2. DERECHOS Y OBLIGACIONES 4449.1.1.3. SERVICIOS DE PREVENCIÓN 4449.1.1.4. CONSULTA Y PARTICIPACIÓN DE LOS TRABAJADORES 444
9.1.2 DISPOSICIONES MÍNIMAS EN MATERÍA DE SEÑALIZACIÓN DESEGURIDAD Y SALUD EN EL TRABAJO 451
9.1.2.1. INTRODUCCIÓN 4519.1.2.2. OBLIGACIÓN GENERAL DEL EMPRESARIO 452
9.1.3 DISPOSICIONES MÍNIMAS DE SEGURIDAD Y SALUD PARA LAUTILIZACIÓN POR LOS TRABAJADORES DE LOS EQUIPOS DE TRABAJO
453
9.1.3.1. INTRODUCCIÓN 4539.1.3.2. OBLIGACIÓN GENERAL DEL EMP`RESARIO 453
9.1.4 DISPOSICIONES MÍNIMAS DE SEGURIDAD Y SALUD EN LAS OBRASDE CONSTRUCCIÓN 458
9.1.4.1. INTRODUCCIÓN 4589.1.4.2. ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD 4599.1.4.3.DISPOSICIONES ESPECÍFICAS DE SEGURIDAD Y SALUDDURANTE LA EJECUCIÓN DE LAS OBRAS
459
9.1.5 DISPOSICIONES MÍNIMAS DE SEGURIDAD Y SALUD RELATIVAS ALA UTILIZACIÓN POR LOS TRABAJADORES DE EQUIPOS DE PROTECCIÓNOFICIAL
470
9.1.5.1 INTRODUCCIÓN 4709.1.5.2. OBLIGACIONES GENERALES DEL EMPRESARIO 470
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
444
9.1.-Seguridad, Higiene y Salud en el Trabajo9.1.1.- Prevención de Riesgos Laborales.9.1.1.1.-Introducción.
La ley 31/1995, de 8 de noviembre de 1995, de Prevención de Riesgos Laborales tienepor objeto la determinación del cuerpo básico de garantías y responsabilidades precisopara establecer un adecuado nivel de protección de la salud de los trabajadores frente alos riesgos derivados de las condiciones de trabajo.
Como ley establece un marco legal a partir del cual las normas reglamentarias iránfijando y concretando los aspectos más técnicos de las medidas preventivas.
Estas normas complementarias quedan resumidas a continuación:
? Disposiciones mínimas en materia de señalización de seguridad y salud en eltrabajo.
? Disposiciones mínimas de seguridad y salud para la utilización por lostrabajadores de los equipos de trabajo.
? Disposiciones mínimas de seguridad y salud en las obras de construcción.
? Disposiciones mínimas de seguridad y salud relativas a la utilización por lostrabajadores de equipos de protección individual.
9.1.1.2.-Derechos y Obligaciones.
9.1.1.3.-Derecho a la Protección Frente a los Riesgos Laborales.
Los trabajadores tienen derecho a una protección eficaz en materia de seguridad y saluden el trabajo.
A este efecto, el empresario realizará la prevención de los riesgos laborales mediante laadopción de cuantas medidas sean necesarias para la protección de la seguridad y lasalud de los trabajadores, con las especialidades que se recogen en los artículossiguientes en materia de evaluación de riesgos, información, consulta, participación yformación de los trabajadores, actuación en casos de emergencia y de riesgo grave einminente y vigilancia de la salud.
9.1.1.4.-Principios de la Acción Preventiva.
El empresario aplicará las medidas preventivas pertinentes, con arreglo a los siguientesprincipios generales:
? Evitar los riesgos.
? Evaluar los riesgos que no se pueden evitar.
? Combatir los riesgos en su origen.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
445
? Adaptar el trabajo a la persona, en particular en lo que respecta a laconcepción de los puestos de trabajo, la organización del trabajo, lascondiciones de trabajo, las relaciones sociales y la influencia de los factoresambientales en el trabajo.
? Adoptar medidas que antepongan la protección colectiva a la individual.
? Dar las debidas instrucciones a los trabajadores.
? Adoptar las medidas necesarias a fin de garantizar que sólo los trabajadoresque hayan recibido información suficiente y adecuada puedan acceder a laszonas de riesgo grave y específico.
? Prever las distracciones o imprudencias no temerarias que pudiera cometer eltrabajador.
Evaluación de los Riesgos.
La acción preventiva en la empresa se planificará por el empresario a partir de unaevaluación inicial de los riesgos para la seguridad y la salud de los trabajadores, que serealizará, con carácter general, teniendo en cuenta la naturaleza de la actividad, y enrelación con aquellos que estén expuestos a riesgos especiales. Igual evaluación deberáhacerse con ocasión de la elección de los equipos de trabajo, de las sustancias opreparados químicos y del acondicionamiento de los lugares de trabajo.
De alguna manera se podrían clasificar las causas de los riesgos en las categoríassiguientes:
? Insuficiente calificación profesional del personal dirigente, jefes de equipo yobreros.
? Empleo de maquinaria y equipos en trabajos que no corresponden a lafinalidad para la que fueron concebidos o a sus posibilidades.
? Negligencia en el manejo y conservación de las máquinas e instalaciones.Control deficiente en la explotación.
? Insuficiente instrucción del personal en materia de seguridad.
Referente a las máquinas herramienta, los riesgos que pueden surgir al manejarlas sepueden resumir en los siguientes puntos:
? Se puede producir un accidente o deterioro de una máquina si se pone enmarcha sin conocer su modo de funcionamiento.
? La lubricación deficiente conduce a un desgaste prematuro por lo que lospuntos de engrase manual deben ser engrasados regularmente.
? Puede haber ciertos riesgos si alguna palanca de la máquina no está en suposición correcta.
? El resultado de un trabajo puede ser poco exacto si las guías de las máquinasse desgastan, y por ello hay que protegerlas contra la introducción de virutas.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
446
? Puede haber riesgos mecánicos que se deriven fundamentalmente de losdiversos movimientos que realicen las distintas partes de una máquina y quepueden provocar que el operario:
? Entre en contacto con alguna parte de la máquina o ser atrapado entre ellay cualquier estructura fija o material.
? Sea golpeado o arrastrado por cualquier parte en movimiento de lamáquina.
? Ser golpeado por elementos de la máquina que resulten proyectados.
? Ser golpeado por otros materiales proyectados por la máquina.
? Puede haber riesgos no mecánicos tales como los derivados de la utilizaciónde energía eléctrica, productos químicos, generación de ruido, vibraciones,radiaciones, etc.
? Los movimientos peligrosos de las máquinas se clasifican en cuatro grupos:
? Movimientos de rotación. Son aquellos movimientos sobre un eje conindependencia de la inclinación del mismo y aún cuando giren lentamente. Seclasifican en los siguientes grupos:
? Elementos considerados aisladamente tales como árboles de transmisión,vástagos, brocas, acoplamientos.
? Puntos de atrapamiento entre engranajes y ejes girando y otras fijas odotadas de desplazamiento lateral a ellas.
? Movimientos alternativos y de traslación. El punto peligroso se sitúa en ellugar donde la pieza dotada de este tipo de movimiento se aproxima a otrapieza fija o móvil y la sobrepasa.
? Movimientos de traslación y rotación. Las conexiones de bielas y vástagos conruedas y volantes son algunos de los mecanismos que generalmente estándotadas de este tipo de movimientos.
? Movimientos de oscilación. Las piezas dotadas de movimientos de oscilaciónpendular generan puntos de ”tijera“ entre ellas y otras piezas fijas.
Las actividades de prevención deberán ser modificadas cuando se aprecie por elempresario, como consecuencia de los controles periódicos previstos en el apartadoanterior, su inadecuación a los fines de protección requeridos.
Equipos de Trabajo y Medios de Protección.
Cuando la utilización de un equipo de trabajo pueda presentar un riesgo específico parala seguridad y la salud de los trabajadores, el empresario adoptará las medidasnecesarias con el fin de que:
? La utilización del equipo de trabajo quede reservada a los encargados de dichautilización.
? Los trabajos de reparación, transformación, mantenimiento o conservaciónsean realizados por los trabajadores específicamente capacitados para ello.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
447
El empresario deberá proporcionar a sus trabajadores equipos de protección individualadecuados para el desempeño de sus funciones y velar por el uso efectivo de losmismos.
Información, Consulta y Participación de los Trabajadores.
El empresario adoptará las medidas adecuadas para que los trabajadores reciban todaslas informaciones necesarias en relación con:
? Los riegos para la seguridad y la salud de los trabajadores en el trabajo.
? Las medidas y actividades de protección y prevención aplicables a los riesgos.
Los trabajadores tendrán derecho a efectuar propuestas al empresario, así como a losórganos competentes en esta materia, dirigidas a la mejora de los niveles de laprotección de la seguridad y la salud en los lugares de trabajo, en materia deseñalización en dichos lugares, en cuanto a la utilización por los trabajadores de losequipos de trabajo, en las obras de construcción y en cuanto a utilización por lostrabajadores de equipos de protección individual.
Formación de los Trabajadores.
El empresario deberá garantizar que cada trabajador reciba una formación teórica ypráctica, suficiente y adecuada, en materia preventiva.
Medidas de Emergencia.
El empresario, teniendo en cuenta el tamaño y la actividad de la empresa, así como laposible presencia de personas ajenas a la misma, deberá analizar las posibles situacionesde emergencia y adoptar las medidas necesarias en materia de primeros auxilios, luchacontra incendios y evacuación de los trabajadores, designando para ello al personalencargado de poner en práctica estas medidas y comprobando periódicamente, en sucaso, su correcto funcionamiento.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
448
Riesgo Grave e Inminente.
Cuando los trabajadores estén expuestos a un riesgo grave e inminente con ocasión desu trabajo, el empresario estará obligado a:
? Informar lo antes posible a todos los trabajadores afectados acerca de laexistencia de dicho riesgo y de las medidas adoptadas en materia deprotección.
? Dar las instrucciones necesarias para que, en caso de peligro grave, inminentee inevitable, los trabajadores puedan interrumpir su actividad y además estaren condiciones, habida cuenta de sus conocimientos y de los medios técnicospuestos a su disposición, de adoptar las medidas necesarias para evitar lasconsecuencias de dicho peligro.
Vigilancia de la Salud.
El empresario garantizará a los trabajadores a su servicio la vigilancia periódica de suestado de salud en función de los riesgos inherentes al trabajo, optando por larealización de aquellos reconocimientos o pruebas que causen las menores molestias altrabajador y que sean proporcionales al riesgo.
Documentación.
El empresario deberá elaborar y conservar a disposición de la autoridad laboral lasiguiente documentación:
? Evaluación de los riesgos para la seguridad y salud en el trabajo, yplanificación de la acción preventiva.
? Medidas de protección y prevención a adoptar.
? Resultado de los controles periódicos de las condiciones de trabajo.
? Práctica de los controles del estado de salud de los trabajadores.
? Relación de accidentes de trabajo y enfermedades profesionales que hayancausado al trabajador una incapacidad laboral superior a un día de trabajo.
Coordinación de Actividades Empresariales.
Cuando en un mismo centro de trabajo desarrollen actividades trabajadores de dos omás empresas, éstas deberán cooperar en la aplicación de la normativa sobre prevenciónde riesgos laborales.
Protección de Trabajadores Especialmente Sensibles a DeterminadosRiesgos.
El empresario garantizará, evaluando los riesgos y adoptando las medidas preventivasnecesarias, la protección de los trabajadores que, por sus propias característicaspersonales o estado biológico conocido, incluidos aquellos que tengan reconocida la
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
449
situación de discapacidad física, psíquica o sensorial, sean específicamente sensibles alos riesgos derivados del trabajo.
Protección de los Menores.
Antes de la incorporación al trabajo de jóvenes menores de dieciocho años, ypreviamente a cualquier modificación importante de sus condiciones de trabajo, elempresario deberá efectuar una evaluación de los puestos de trabajo a desempeñar porlos mismos, a fin de determinar la naturaleza, el grado y la duración de su exposición,teniendo especialmente en cuenta los riesgos derivados de su falta de experiencia, de suinmadurez para evaluar los riesgos existentes o potenciales y de su desarrollo todavíaincompleto.
Relaciones de Trabajo Temporales, de Duración Determinada y enEmpresas de Trabajo Temporal.
Los trabajadores con relaciones de trabajo temporales o de duración determinada, asícomo los contratados por empresas de trabajo temporal, deberán disfrutar del mismonivel de protección en materia de seguridad y salud que los restantes trabajadores de laempresa en la que prestan sus servicios.
Obligaciones de los Trabajadores en Materia de Prevención de Riesgos.
Corresponde a cada trabajador velar, según sus posibilidades y mediante elcumplimiento de las medidas de prevención que en cada caso sean adoptadas, por supropia seguridad y salud en el trabajo y por la de aquellas otras personas a las que puedaafectar su actividad profesional, a causa de sus actos y omisiones en el trabajo, deconformidad con su formación y las instrucciones del empresario.
Los trabajadores, con arreglo a su formación y siguiendo las instrucciones delempresario, deberán en particular:
? Usar adecuadamente, de acuerdo con su naturaleza y los riesgos previsibles,las máquinas, aparatos, herramientas, sustancias peligrosas, equipos detransporte y, en general, cualesquiera otros medios con los que desarrollen suactividad.
? Utilizar correctamente los medios y equipos de protección facilitados por elempresario.
? No poner fuera de funcionamiento y utilizar correctamente los dispositivos deseguridad existentes.
? Informar de inmediato un riesgo para la seguridad y la salud de lostrabajadores.
? Contribuir al cumplimiento de las obligaciones establecidas por la autoridadcompetente.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
450
Servicios de Prevención.
Protección y Prevención de Riesgos Profesionales.
En cumplimiento del deber de prevención de riesgos profesionales, el empresariodesignará uno o varios trabajadores para ocuparse de dicha actividad, constituirá unservicio de prevención o concertará dicho servicio con una entidad especializada ajena ala empresa.
Los trabajadores designados deberán tener la capacidad necesaria, disponer del tiempo yde los medios precisos y ser suficientes en número, teniendo en cuenta el tamaño de laempresa, así como los riesgos a que están expuestos los trabajadores.
En las empresas de menos de seis trabajadores, el empresario podrá asumirpersonalmente las funciones señaladas anteriormente, siempre que desarrolle de formahabitual su actividad en el centro de trabajo y tenga capacidad necesaria.
El empresario que no hubiere concertado el Servicio de Prevención con una entidadespecializada ajena a la empresa deberá someter su sistema de prevención al control deuna auditoría o evaluación externa.
Servicios de Prevención.
Si la designación de uno o varios trabajadores fuera insuficiente para la realización delas actividades de prevención, en función del tamaño de la empresa, de los riesgos a queestán expuestos los trabajadores o de la peligrosidad de las actividades desarrolladas, elempresario deberá recurrir a uno o varios servicios de prevención propios o ajenos a laempresa, que colaborarán cuando sea necesario.
Se entenderá como servicio de prevención el conjunto de medios humanos y materialesnecesarios para realizar las actividades preventivas a fin de garantizar la adecuadaprotección de la seguridad y la salud de los trabajadores, asesorando y asistiendo paraello al empresario, a los trabajadores y a sus representantes y a los órganos derepresentación especializados.
Consulta y Participación de los Trabajadores.
Consulta de los Trabajadores.
El empresario deberá consultar a los trabajadores, con la debida antelación, la adopciónde las decisiones relativas a:
? La planificación y la organización del trabajo en la empresa y la introducciónde nuevas tecnologías, en todo lo relacionado con las consecuencias que éstaspudieran tener para la seguridad y la salud de los trabajadores.
? La organización y desarrollo de las actividades de protección de la salud yprevención de los riesgos profesionales en la empresa, incluida la designaciónde los trabajadores encargados de dichas actividades o el recurso a un serviciode prevención externo.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
451
? La designación de los trabajadores encargados de las medidas de emergencia.
? El proyecto y la organización de la formación en materia preventiva.
Derechos de Participación y Representación.
Los trabajadores tienen derecho a participar en la empresa en las cuestionesrelacionadas con la prevención de riesgos en el trabajo.
En las empresas o centros de trabajo que cuenten con seis o más trabajadores, laparticipación de éstos se canalizará a través de sus representantes y de la representaciónespecializada.
Delegados de Prevención.
Los Delegados de Prevención son los representantes de los trabajadores con funcionesespecíficas en materia de prevención de riesgos en el trabajo. Serán designados por yentre los representantes del personal, con arreglo a la siguiente escala:
- De 50 a 100 trabajadores: 2 Delegados de Prevención.- De 101 a 500 trabajadores: 3 Delegados de Prevención.- De 501 a 1000 trabajadores: 4 Delegados de Prevención.- De 1001 a 2000 trabajadores: 5 Delegados de Prevención.- De 2001 a 3000 trabajadores: 6 Delegados de Prevención.- De 3001 a 4000 trabajadores: 7 Delegados de Prevención.- De 4001 en adelante: 8 Delegados de Prevención.
En las empresas de hasta treinta trabajadores el Delegado de Prevención será elDelegado de Personal. En las empresas de treinta y uno a cuarenta y nueve trabajadoreshabrá un Delegado de Prevención que será elegido por y entre los Delegados dePersonal.
9.1.2.-Disposiciones Mínimas en Materia de Señalización deSeguridad y Salud en el Trabajo.
9.1.2.1.-Introducción.
La ley 31/1995, de 8 de noviembre de 1995, de Prevención de Riesgos Laborales es lanorma legal por la que se determina el cuerpo básico de garantías y responsabilidadespreciso para establecer un adecuado nivel de protección de la salud de los trabajadoresfrente a los riesgos derivados de las condiciones de trabajo.
De acuerdo con el artículo 6 de dicha ley, serán las normas reglamentarias las quefijarán las medidas mínimas que deben adoptarse para la adecuada protección de lostrabajadores. Entre éstas se encuentran las destinadas a garantizar que en los lugares detrabajo exista una adecuada señalización de seguridad y salud, siempre que los riesgosno puedan evitarse o limitarse suficientemente a través de medios técnicos de proteccióncolectiva.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
452
Por todo lo expuesto, el Real Decreto 485/1997 de 14 de Abril de 1.997 establece lasdisposiciones mínimas en materia de señalización de seguridad y de salud en el trabajo,entendiendo como tales aquellas señalizaciones que referidas a un objeto, actividad osituación determinada, proporcionen una indicación o una obligación relativa a laseguridad o la salud en el trabajo mediante una señal en forma de panel, un color, unaseñal luminosa o acústica, una comunicación verbal o una señal gestual.
9.1.2.2.-Obligación General Del Empresario.
La elección del tipo de señal y del número y emplazamiento de las señales odispositivos de señalización a utilizar en cada caso se realizará de forma que laseñalización resulte lo más eficaz posible, teniendo en cuenta:
- Las características de la señal.- Los riesgos, elementos o circunstancias que hayan de señalizarse.- La extensión de la zona a cubrir.- El número de trabajadores afectados.
Para la señalización de desniveles, obstáculos u otros elementos que originen riesgo decaída de personas, choques o golpes, así como para la señalización de riesgo eléctrico,presencia de materias inflamables, tóxicas, corrosivas o riesgo biológico, podrá optarsepor una señal de advertencia de forma triangular, con un pictograma característico decolor negro sobre fondo amarillo y bordes negros.Las vías de circulación de vehículos deberán estar delimitadas con claridad mediantefranjas continuas de color blanco o amarillo.
Los equipos de protección contra incendios deberán ser de color rojo.
La señalización para la localización e identificación de las vías de evacuación y de losequipos de salvamento o socorro (botiquín portátil) se realizará mediante una señal deforma cuadrada o rectangular, con un pictograma característico de color blanco sobrefondo verde.La señalización dirigida a alertar a los trabajadores o a terceros de la aparición de unasituación de peligro y de la consiguiente y urgente necesidad de actuar de una formadeterminada o de evacuar la zona de peligro, se realizará mediante una señal luminosa,una señal acústica o una comunicación verbal.
Los medios y dispositivos de señalización deberán ser limpiados, mantenidos yverificados regularmente.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
453
9.1.3.-Disposiciones Mínimas de Seguridad y Salud Para laUtilización por los Trabajadores de los Equipos de Trabajo.
9.1.3.1.-Introducción.
La ley 31/1995, de 8 de noviembre de 1995, de Prevención de Riesgos Laborales es lanorma legal por la que se determina el cuerpo básico de garantías y responsabilidadespreciso para establecer un adecuado nivel de protección de la salud de los trabajadoresfrente a los riesgos derivados de las condiciones de trabajo.
De acuerdo con el artículo 6 de dicha ley, serán las normas reglamentarias las quefijarán las medidas mínimas que deben adoptarse para la adecuada protección de lostrabajadores. Entre éstas se encuentran las destinadas a garantizar que de la presencia outilización de los equipos de trabajo puestos a disposición de los trabajadores en laempresa o centro de trabajo no se deriven riesgos para la seguridad o salud de losmismos.
Por todo lo expuesto, el Real Decreto 1215/1997 de 18 de Julio de 1.997 establece lasdisposiciones mínimas de seguridad y de salud para la utilización por los trabajadoresde los equipos de trabajo, entendiendo como tales cualquier máquina, aparato,instrumento o instalación utilizado en el trabajo.
9.1.3.2.-Obligación General del Empresario.
El empresario adoptará las medidas necesarias para que los equipos de trabajo que sepongan a disposición de los trabajadores sean adecuados al trabajo que deba realizarse yconvenientemente adaptados al mismo, de forma que garanticen la seguridad y la saludde los trabajadores al utilizar dichos equipos.
Deberá utilizar únicamente equipos que satisfagan cualquier disposición legal oreglamentaria que les sea de aplicación.
Para la elección de los equipos de trabajo el empresario deberá tener en cuenta lossiguientes factores:
? Las condiciones y características específicas del trabajo a desarrollar.
? Los riesgos existentes para la seguridad y salud de los trabajadores en el lugarde trabajo.
? En su caso, las adaptaciones necesarias para su utilización por trabajadoresdiscapacitados.
Adoptará las medidas necesarias para que, mediante un mantenimiento adecuado, losequipos de trabajo se conserven durante todo el tiempo de utilización en unascondiciones adecuadas. Todas las operaciones de mantenimiento, ajuste, desbloqueo,revisión o reparación de los equipos de trabajo se realizará tras haber parado odesconectado el equipo. Estas operaciones deberán ser encomendadas al personalespecialmente capacitado para ello.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
454
El empresario deberá garantizar que los trabajadores reciban una formación einformación adecuadas a los riesgos derivados de los equipos de trabajo. Lainformación, suministrada preferentemente por escrito, deberá contener, como mínimo,las indicaciones relativas a:
? Las condiciones y forma correcta de utilización de los equipos de trabajo,teniendo en cuenta las instrucciones del fabricante, así como las situaciones oformas de utilización anormales y peligrosas que puedan preverse.
? Las conclusiones que, en su caso, se puedan obtener de la experienciaadquirida en la utilización de los equipos de trabajo.
9.1.4.-Disposiciones Mínimas Generales Aplicables a los Equipos deTrabajo.
Los órganos de accionamiento de un equipo de trabajo que tengan alguna incidencia enla seguridad deberán ser claramente visibles e identificables y no deberán acarrearriesgos como consecuencia de una manipulación involuntaria.
Cada equipo de trabajo deberá estar provisto de un órgano de accionamiento quepermita su parada total en condiciones de seguridad.
Cualquier equipo de trabajo que entrañe riesgo de caída de objetos o de proyeccionesdeberá estar provisto de dispositivos de protección adecuados a dichos riesgos.
Cualquier equipo de trabajo que entrañe riesgo por emanación de gases, vapores olíquidos o por emisión de polvo deberá estar provisto de dispositivos adecuados decaptación o extracción cerca de la fuente emisora correspondiente.
Si fuera necesario para la seguridad o la salud de los trabajadores, los equipos de trabajoy sus elementos deberán estabilizarse por fijación o por otros medios.
Cuando los elementos móviles de un equipo de trabajo puedan entrañar riesgo deaccidente por contacto mecánico, deberán ir equipados con resguardos o dispositivosque impidan el acceso a las zonas peligrosas.
Las zonas y puntos de trabajo o mantenimiento de un equipo de trabajo deberán estaradecuadamente iluminadas en función de las tareas que deban realizarse.
Las partes de un equipo de trabajo que alcancen temperaturas elevadas o muy bajasdeberán estar protegidas cuando corresponda contra los riesgos de contacto o laproximidad de los trabajadores.
Todo equipo de trabajo deberá ser adecuado para proteger a los trabajadores expuestoscontra el riesgo de contacto directo o indirecto de la electricidad y los que entrañenriesgo por ruido, vibraciones o radiaciones deberá disponer de las protecciones odispositivos adecuados para limitar, en la medida de lo posible, la generación ypropagación de estos agentes físicos.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
455
Las herramientas manuales deberán estar construidas con materiales resistentes y launión entre sus elementos deberá ser firme, de manera que se eviten las roturas oproyecciones de los mismos.
La utilización de todos estos equipos no podrá realizarse en contradicción con lasinstrucciones facilitadas por el fabricante, comprobándose antes del iniciar la tarea quetodas sus protecciones y condiciones de uso son las adecuadas.
Deberán tomarse las medidas necesarias para evitar el atrapamiento del cabello, ropasde trabajo u otros objetos del trabajador, evitando, en cualquier caso, someter a losequipos a sobrecargas, sobrepresiones, velocidades o tensiones excesivas.
Disposiciones Mínimas Adicionales Aplicables a los Equipos de TrabajoMóviles.
Los equipos con trabajadores transportados deberán evitar el contacto de éstos conruedas y orugas y el aprisionamiento por las mismas. Para ello dispondrán de unaestructura de protección que impida que el equipo de trabajo incline más de un cuarto devuelta o una estructura que garantice un espacio suficiente alrededor de los trabajadorestransportados cuando el equipo pueda inclinarse más de un cuarto de vuelta. No serequerirán estas estructuras de protección cuando el equipo de trabajo se encuentreestabilizado durante su empleo.
Las carretillas elevadoras deberán estar acondicionadas mediante la instalación de unacabina para el conductor, una estructura que impida que la carretilla vuelque, unaestructura que garantice que, en caso de vuelco, quede espacio suficiente para eltrabajador entre el suelo y determinadas partes de dicha carretilla y una estructura quemantenga al trabajador sobre el asiento de conducción en buenas condiciones.
Los equipos de trabajo automotores deberán contar con dispositivos de frenado yparada, con dispositivos para garantizar una visibilidad adecuada y con una señalizaciónacústica de advertencia. En cualquier caso, su conducción estará reservada a lostrabajadores que hayan recibido una información específica.
Disposiciones Mínimas Adicionales Aplicables a los Equipos de TrabajoPara Elevación de Cargas.
Deberán estar instalados firmemente, teniendo presente la carga que deban levantar ylas tensiones inducidas en los puntos de suspensión o de fijación. En cualquier caso, losAparatos de izar estarán equipados con limitador del recorrido del carro y de losganchos, los motores eléctricos estarán provistos de limitadores de altura y del peso, losganchos de sujeción serán de acero con ”pestillos de seguridad“ y los carriles paradesplazamiento estarán limitados a una distancia de 1 m de su término mediante topesde seguridad de final de carrera eléctricos.
Deberá figurar claramente la carga nominal.
Deberán instalarse de modo que se reduzca el riesgo de que la carga caiga en picado, sesuelte o se desvíe involuntariamente de forma peligrosa. En cualquier caso, se evitará la
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
456
presencia de trabajadores bajo las cargas suspendidas. Caso de ir equipadas con cabinaspara trabajadores deberá evitarse la caída de éstas, su aplastamiento o choque.
Los trabajos de izado, transporte y descenso de cargas suspendidas, quedaráninterrumpidos bajo régimen de vientos superiores a los 60 km/h.
Disposiciones Mínimas Adicionales Aplicables a los Equipos de TrabajoPara Movimiento de Tierras y Maquinaria Pesada en General.
Las máquinas para los movimientos de tierras estarán dotadas de faros de marcha haciaadelante y de retroceso, servofrenos, freno de mano, bocina automática de retroceso,retrovisores en ambos lados, pórtico de seguridad antivuelco y antiimpactos y unextintor.
Se prohíbe trabajar o permanecer dentro del radio de acción de la maquinaria demovimiento de tierras, para evitar los riesgos por atropello.
Durante el tiempo de parada de las máquinas se señalizará su entorno con "señales depeligro", para evitar los riesgos por fallo de frenos o por atropello durante la puesta enmarcha.
Si se produjese contacto con líneas eléctricas el maquinista permanecerá inmóvil en supuesto y solicitará auxilio por medio de las bocinas. De ser posible el salto sin riesgo decontacto eléctrico, el maquinista saltará fuera de la máquina sin tocar, al unísono, lamáquina y el terreno.
Antes del abandono de la cabina, el maquinista habrá dejado en reposo, en contacto conel pavimento (la cuchilla, cazo, etc.), puesto el freno de mano y parado el motorextrayendo la llave de contacto para evitar los riesgos por fallos del sistema hidráulico.
Las pasarelas y peldaños de acceso para conducción o mantenimiento permaneceránlimpios de gravas, barros y aceite, para evitar los riesgos de caída.
Se prohíbe el transporte de personas sobre las máquinas para el movimiento de tierras,para evitar los riesgos de caídas o de atropellos.
Se instalarán topes de seguridad de fin de recorrido, ante la coronación de los cortes(taludes o terraplenes) a los que debe aproximarse la maquinaria empleada en elmovimiento de tierras, para evitar los riesgos por caída de la máquina.
Se señalizarán los caminos de circulación interna mediante cuerda de banderolas yseñales normalizadas de tráfico.
Se prohíbe el acopio de tierras a menos de 2 m. del borde de la excavación (como normageneral).
No se debe fumar cuando se abastezca de combustible la máquina, pues podríainflamarse. Al realizar dicha tarea el motor deberá permanecer parado.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
457
Se prohíbe realizar trabajos en un radio de 10 m entorno a las máquinas de hinca, enprevención de golpes y atropellos.
Las cintas transportadoras estarán dotadas de pasillo lateral de visita de 60 cm deanchura y barandillas de protección de éste de 90 cm de altura. Estarán dotadas deencauzadores antidesprendimientos de objetos por rebose de materiales. Bajo las cintas,en todo su recorrido, se instalarán bandejas de recogida de objetos desprendidos.
Los compresores serán de los llamados ”silenciosos“ en la intención de disminuir elnivel de ruido. La zona dedicada para la ubicación del compresor quedará acordonadaen un radio de 4 m. Las mangueras estarán en perfectas condiciones de uso, es decir, singrietas ni desgastes que puedan producir un reventón.
Cada tajo con martillos neumáticos, estará trabajado por dos cuadrillas que se turnaráncada hora, en prevención de lesiones por permanencia continuada recibiendovibraciones. Los pisones mecánicos se guiarán avanzando frontalmente, evitando losdesplazamientos laterales. Para realizar estas tareas se utilizará faja elástica deprotección de cintura, muñequeras bien ajustadas, botas de seguridad, cascos antirruidoy una mascarilla con filtro mecánico recambiable.
Disposiciones Mínimas Adicionales Aplicables a la MaquinariaHerramienta.
Las máquinas-herramienta estarán protegidas eléctricamente mediante dobleaislamiento y sus motores eléctricos estarán protegidos por la carcasa.
Las que tengan capacidad de corte tendrán el disco protegido mediante una carcasaantiproyecciones.
Las que se utilicen en ambientes inflamables o explosivos estarán protegidas mediantecarcasas antideflagrantes. Se prohíbe la utilización de máquinas accionadas mediantecombustibles líquidos en lugares cerrados o de ventilación insuficiente.
Se prohíbe trabajar sobre lugares encharcados, para evitar los riesgos de caídas y loseléctricos.
Para todas las tareas se dispondrá una iluminación adecuada, en torno a 100 lux.
En prevención de los riesgos por inhalación de polvo, se utilizarán en vía húmeda lasherramientas que lo produzcan.Las mesas de sierra circular, cortadoras de material cerámico y sierras de disco manualno se ubicarán a distancias inferiores a tres metros del borde de los forjados, con laexcepción de los que estén claramente protegidos (redes o barandillas, petos de remate,etc). Bajo ningún concepto se retirará la protección del disco de corte, utilizándose entodo momento gafas de seguridad antiproyección de partículas. Como normal general,se deberán extraer los clavos o partes metálicas hincadas en el elemento a cortar.
Con las pistolas fija-clavos no se realizarán disparos inclinados, se deberá verificar queno hay nadie al otro lado del objeto sobre el que se dispara, se evitará clavar sobre
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
458
fábricas de ladrillo hueco y se asegurará el equilibrio de la persona antes de efectuar eldisparo.
Para la utilización de los taladros portátiles y rozadoras eléctricas se elegirán siemprelas brocas y discos adecuados al material a taladrar, se evitará realizar taladros en unasola maniobra y taladros o rozaduras inclinadas a pulso y se tratará no recalentar lasbrocas y discos.
En las tareas de soldadura por arco eléctrico se utilizará yelmo del soldar o pantalla demano, no se mirará directamente al arco voltaico, no se tocarán las piezas recientementesoldadas, se soldará en un lugar ventilado, se verificará la inexistencia de personas en elentorno vertical de puesto de trabajo, no se dejará directamente la pinza en el suelo osobre la perfilería, se escogerá el electrodo adecuada para el cordón a ejecutar y sesuspenderán los trabajos de soldadura con vientos superiores a 60 km/h y a laintemperie con régimen de lluvias.
En la soldadura oxiacetilénica (oxicorte) no se mezclarán botellas de gases distintos,éstas se transportarán sobre bateas enjauladas en posición vertical y atadas, no seubicarán al sol ni en posición inclinada y los mecheros estarán dotados de válvulasantirretroceso de la llama. Si se desprenden pinturas se trabajará con mascarillaprotectora y se hará al aire libre o en un local ventilado.
9.1.4.-Disposiciones Mínimas de Seguridad y Salud en lasObras de Construcción.
9.1.4.1.-Introducción.
La ley 31/1995, de 8 de noviembre de 1995, de Prevención de Riesgos Laborales es lanorma legal por la que se determina el cuerpo básico de garantías y responsabilidadespreciso para establecer un adecuado nivel de protección de la salud de los trabajadoresfrente a los riesgos derivados de las condiciones de trabajo.
De acuerdo con el artículo 6 de dicha ley, serán las normas reglamentarias las quefijarán las medidas mínimas que deben adoptarse para la adecuada protección de lostrabajadores. Entre éstas se encuentran necesariamente las destinadas a garantizar laseguridad y la salud en las obras de construcción.
Por todo lo expuesto, el Real Decreto 1627/1997 de 24 de Octubre de 1.997 establecelas disposiciones mínimas de seguridad y salud en las obras de construcción,entendiendo como tales cualquier obra, pública o privada, en la que se efectúen trabajosde construcción o ingeniería civil.
La obra en proyecto referente a la Ejecución de una Línea Eléctrica de Alta Tensión seencuentra incluida en el Anexo I de dicha legislación, con la clasificación a)Excavación, b) Movimiento de tierras, c) Construcción, e) Acondicionamiento oinstalación, k) Mantenimiento y l) Trabajos de pintura y de limpieza.
Al tratarse de una obra con las siguientes condiciones:
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
459
a) El presupuesto de ejecución por contrata incluido en el proyecto es inferior a
75 millones de pesetas.
b) La duración estimada es inferior a 30 días laborables, no utilizándose enningún momento a más de 20 trabajadores simultáneamente.
c) El volumen de mano de obra estimada, entendiendo por tal la suma de los díasde trabajo del total de los trabajadores en la obra, es inferior a 500.
Por todo lo indicado, el promotor estará obligado a que en la fase de redacción delproyecto se elabore un estudio básico de seguridad y salud. Caso de superarse alguna delas condiciones citadas anteriormente deberá realizarse un estudio completo deseguridad y salud.
9.1.4.2.-Estudio Básico de Seguridad y Salud.
9.1.4.3.-Riesgos más Frecuentes en las Obras de Construcción.
Los Oficios más comunes en la obra en proyecto son los siguientes:
- Movimiento de tierras. Excavación de pozos y zanjas.- Relleno de tierras.- Encofrados.- Trabajos con ferralla, manipulación y puesta en obra.- Trabajos de manipulación del hormigón.- Montaje de estructura metálica- Montaje de prefabricados.- Albañilería.- Instalación eléctrica definitiva y provisional de obra.
Los riesgos más frecuentes durante estos oficios son los descritos a continuación:
- Deslizamientos, desprendimientos de tierras por diferentes motivos (no emplearel talud adecuado, por variación de la humedad del terreno, etc).
- Riesgos derivados del manejo de máquinas-herramienta y maquinaria pesada engeneral.
- Atropellos, colisiones, vuelcos y falsas maniobras de la maquinaria paramovimiento de tierras.
- Caídas al mismo o distinto nivel de personas, materiales y útiles.- Los derivados de los trabajos pulverulentos.- Contactos con el hormigón (dermatitis por cementos, etc).- Desprendimientos por mal apilado de la madera, planchas metálicas, etc.- Cortes y heridas en manos y pies, aplastamientos, tropiezos y torceduras al
caminar sobre las armaduras.- Hundimientos, rotura o reventón de encofrados, fallos de entibaciones.- Contactos con la energía eléctrica (directos e indirectos), electrocuciones,
quemaduras, etc.- Cuerpos extraños en los ojos, etc.- Agresión por ruido y vibraciones en todo el cuerpo.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
460
- Microclima laboral (frío-calor), agresión por radiación ultravioleta, infrarroja.- Agresión mecánica por proyección de partículas.- Golpes.- Cortes por objetos y/o herramientas.- Incendio y explosiones.- Riesgo por sobreesfuerzos musculares y malos gestos.- Carga de trabajo física.- Deficiente iluminación.- Efecto psico-fisiológico de horarios y turno.
Medidas Preventivas de Carácter General.
Se establecerán a lo largo de la obra letreros divulgativos y señalización de los riesgos(vuelco, atropello, colisión, caída en altura, corriente eléctrica, peligro de incendio,materiales inflamables, prohibido fumar, etc), así como las medidas preventivasprevistas (uso obligatorio del casco, uso obligatorio de las botas de seguridad, usoobligatorio de guantes, uso obligatorio de cinturón de seguridad, etc).
Se habilitarán zonas o estancias para el acopio de material y útiles (ferralla, perfileríametálica, piezas prefabricadas, material eléctrico, etc).Se procurará que los trabajos se realicen en superficies secas y limpias, utilizando loselementos de protección personal, fundamentalmente calzado antideslizante reforzadopara protección de golpes en los pies, casco de protección para la cabeza y cinturón deseguridad.
El transporte aéreo de materiales y útiles se hará suspendiéndolos desde dos puntosmediante eslingas, y se guiarán por tres operarios, dos de ellos guiarán la carga y eltercero ordenará las maniobras.
El transporte de elementos pesados se hará sobre carretilla de mano y así evitarsobreesfuerzos.
Los andamios sobre borriquetas, para trabajos en altura, tendrán siempre plataformas detrabajo de anchura no inferior a 60 cm (3 tablones trabados entre sí), prohibiéndose laformación de andamios mediante bidones, cajas de materiales, bañeras, etc.
Se tenderán cables de seguridad amarrados a elementos estructurales sólidos en los queenganchar el mosquetón del cinturón de seguridad de los operarios encargados derealizar trabajos en altura.
La distribución de máquinas, equipos y materiales en los locales de trabajo será laadecuada, delimitando las zonas de operación y paso, los espacios destinados a puestosde trabajo, las separaciones entre máquinas y equipos, etc.
El área de trabajo estará al alcance normal de la mano, sin necesidad de ejecutarmovimientos forzados.
Se vigilarán los esfuerzos de torsión o de flexión del tronco, sobre todo si el cuerpoestán en posición inestable.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
461
Se evitarán las distancias demasiado grandes de elevación, descenso o transporte, asícomo un ritmo demasiado alto de trabajo.
Se tratará que la carga y su volumen permitan asirla con facilidad.
Se recomienda evitar los barrizales, en prevención de accidentes.
Se debe seleccionar la herramienta correcta para el trabajo a realizar, manteniéndola enbuen estado y uso correcto de ésta. Después de realizar las tareas, se guardarán en lugarseguro.
La iluminación para desarrollar los oficios convenientemente oscilará en torno a los 100lux.
Es conveniente que los vestidos estén configurados en varias capas al comprender entreellas cantidades de aire que mejoran el aislamiento al frío. Empleo de guantes, botas yorejeras. Se resguardará al trabajador de vientos mediante apantallamientos y se evitaráque la ropa de trabajo se empape de líquidos evaporables.
Si el trabajador sufriese estrés térmico se deben modificar las condiciones de trabajo,con el fin de disminuir su esfuerzo físico, mejorar la circulación de aire, apantallar elcalor por radiación, dotar al trabajador de vestimenta adecuada (sombrero, gafas de sol,cremas y lociones solares), vigilar que la ingesta de agua tenga cantidades moderadas desal y establecer descansos de recuperación si las soluciones anteriores no sonsuficientes.
El aporte alimentario calórico debe ser suficiente para compensar el gasto derivado de laactividad y de las contracciones musculares.
Para evitar el contacto eléctrico directo se utilizará el sistema de separación pordistancia o alejamiento de las partes activas hasta una zona no accesible por eltrabajador, interposición de obstáculos y/o barreras (armarios para cuadros eléctricos,tapas para interruptores, etc.) y recubrimiento o aislamiento de las partes activas.
Para evitar el contacto eléctrico indirecto se utilizará el sistema de puesta a tierra de lasmasas (conductores de protección, líneas de enlace con tierra y electrodos artificiales) ydispositivos de corte por intensidad de defecto (interruptores diferenciales desensibilidad adecuada a las condiciones de humedad y resistencia de tierra de lainstalación provisional).
Será responsabilidad del empresario garantizar que los primeros auxilios puedanprestarse en todo momento por personal con la suficiente formación para ello.
Medidas Preventivas de Carácter Particular Para Cada Oficio
Movimiento de tierras. Excavación de pozos y zanjas.
Antes del inicio de los trabajos, se inspeccionará el tajo con el fin de detectar posiblesgrietas o movimientos del terreno.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
462
Se prohibirá el acopio de tierras o de materiales a menos de dos metros del borde de laexcavación, para evitar sobrecargas y posibles vuelcos del terreno, señalizándoseademás mediante una línea esta distancia de seguridad.
Se eliminarán todos los bolos o viseras de los frentes de la excavación que por susituación ofrezcan el riesgo de desprendimiento.
La maquinaria estará dotada de peldaños y asidero para subir o bajar de la cabina decontrol. No se utilizará como apoyo para subir a la cabina las llantas, cubiertas, cadenasy guardabarros.
Los desplazamientos por el interior de la obra se realizarán por caminos señalizados.
Se utilizarán redes tensas o mallazo electrosoldado situadas sobre los taludes, con unsolape mínimo de 2 m.
La circulación de los vehículos se realizará a un máximo de aproximación al borde de laexcavación no superior a los 3 m. para vehículos ligeros y de 4 m para pesados.
Se conservarán los caminos de circulación interna cubriendo baches, eliminandoblandones y compactando mediante zahorras.
El acceso y salida de los pozos y zanjas se efectuará mediante una escalera sólida,anclada en la parte superior del pozo, que estará provista de zapatas antideslizantes.
Cuando la profundidad del pozo sea igual o superior a 1,5 m., se entibará (o encamisará)el perímetro en prevención de derrumbamientos.
Se efectuará el achique inmediato de las aguas que afloran (o caen) en el interior de laszanjas, para evitar que se altere la estabilidad de los taludes.
En presencia de líneas eléctricas en servicio se tendrán en cuenta las siguientescondiciones:
Se procederá a solicitar de la compañía propietaria de la línea eléctrica el corte de fluidoy puesta a tierra de los cables, antes de realizar los trabajos.
La línea eléctrica que afecta a la obra será desviada de su actual trazado al limitemarcado en los planos.
La distancia de seguridad con respecto a las líneas eléctricas que cruzan la obra, quedafijada en 5 m., en zonas accesibles durante la construcción.
Se prohíbe la utilización de cualquier calzado que no sea aislante de la electricidad enproximidad con la línea eléctrica.
Relleno de tierras.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
463
Se prohíbe el transporte de personal fuera de la cabina de conducción y/o en númerosuperior a los asientos existentes en el interior.
Se regarán periódicamente los tajos, las cargas y cajas de camión, para evitar laspolvaredas. Especialmente si se debe conducir por vías públicas, calles y carreteras.
Se instalará, en el borde de los terraplenes de vertido, sólidos topes de limitación derecorrido para el vertido en retroceso.
Se prohíbe la permanencia de personas en un radio no inferior a los 5 m. en torno a lascompactadoras y apisonadoras en funcionamiento.
Los vehículos de compactación y apisonado, irán provistos de cabina de seguridad deprotección en caso de vuelco.
Trabajos con ferralla, manipulación y puesta en obra.
Los paquetes de redondos se almacenarán en posición horizontal sobre durmientes demadera capa a capa, evitándose las alturas de las pilas superiores al 1'50 m.
Se efectuará un barrido diario de puntas, alambres y recortes de ferralla en torno albanco (o bancos, borriquetas, etc.) de trabajo.
Queda prohibido el transporte aéreo de armaduras de pilares en posición vertical.
Se prohíbe trepar por las armaduras en cualquier caso.
Se prohíbe el montaje de zunchos perimetrales, sin antes estar correctamente instaladaslas redes de protección.
Se evitará, en lo posible, caminar por los fondillos de los encofrados de jácenas o vigas.
Trabajos de manipulación del hormigón.
Se instalarán fuertes topes final de recorrido de los camiones hormigonera, en evitaciónde vuelcos.
Se prohíbe acercar las ruedas de los camiones hormigoneras a menos de 2 m. del bordede la excavación.
Se prohíbe cargar el cubo por encima de la carga máxima admisible de la grúa que losustenta.
Se procurará no golpear con el cubo los encofrados, ni las entibaciones.
La tubería de la bomba de hormigonado, se apoyará sobre caballetes, arriostrándose laspartes susceptibles de movimiento.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
464
Para vibrar el hormigón desde posiciones sobre la cimentación que se hormigona, seestablecerán plataformas de trabajo móviles formadas por un mínimo de tres tablones,que se dispondrán perpendicularmente al eje de la zanja o zapata.
Montaje de elementos metálicos.
Los elementos metálicos (báculos, postes, etc) se apilarán ordenadamente sobredurmientes de madera de soporte de cargas, estableciendo capas hasta una altura nosuperior al 1'50 m.
Las operaciones de soldadura en altura, se realizarán desde el interior de una guindolade soldador, provista de una barandilla perimetral de 1 m. de altura formada porpasamanos, barra intermedia y rodapié. El soldador, además, amarrará el mosquetón delcinturón a un cable de seguridad, o a argollas soldadas a tal efecto en la perfilería.
Se prohíbe la permanencia de operarios dentro del radio de acción de cargassuspendidas.
Se prohíbe la permanencia de operarios directamente bajo tajos de soldadura.
El ascenso o descenso, se realizará mediante una escalera de mano provista de zapatasantideslizantes y ganchos de cuelgue e inmovilidad dispuestos de tal forma quesobrepase la escalera 1 m. la altura de desembarco.
El riesgo de caída al vacío se cubrirá mediante la utilización de redes de horca (o debandeja).
Montaje de prefabricados.
El riesgo de caída desde altura, se evitará realizando los trabajos de recepción einstalación del prefabricado desde el interior de una plataforma de trabajo rodeada debarandillas de 90 cm., de altura, formadas por pasamanos, listón intermedio y rodapiéde 15 cm., sobre andamios (metálicos, tubulares de borriquetas).
Se prohíbe trabajar o permanecer en lugares de tránsito de piezas suspendidas enprevención del riesgo de desplome.
Los prefabricados se acopiarán en posición horizontal sobre durmientes dispuestos porcapas de tal forma que no dañen los elementos de enganche para su izado.
Se paralizará la labor de instalación de los prefabricados bajo régimen de vientossuperiores a 60 km/h.
Albañilería.
Los escombros y cascotes se evacuarán diariamente, para evitar el riesgo de pisadassobre materiales.
Pintura y barnizados.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
465
Se prohíbe almacenar pinturas susceptibles de emanar vapores inflamables con losrecipientes mal o incompletamente cerrados, para evitar accidentes por generación deatmósferas tóxicas o explosivas.
Se prohíbe realizar trabajos de soldadura y oxicorte en lugares próximos a los tajos enlos que se empleen pinturas inflamables, para evitar el riesgo de explosión o deincendio.
Se tenderán redes horizontales sujetas a puntos firmes de la estructura, para evitar elriesgo de caída desde alturas.
Se prohíbe la conexión de aparatos de carga accionados eléctricamente (puentes grúapor ejemplo) durante las operaciones de pintura de carriles, soportes, topes, barandillas,etc., en prevención de atrapamientos o caídas desde altura.
Instalación eléctrica provisional de obra.
El montaje de aparatos eléctricos será ejecutado por personal especialista, en prevenciónde los riesgos por montajes incorrectos.
El calibre o sección del cableado será siempre el adecuado para la carga eléctrica que hade soportar.
Los hilos tendrán la funda protectora aislante sin defectos apreciables (rasgones,repelones y asimilables). No se admitirán tramos defectuosos.
La distribución general desde el cuadro general de obra a los cuadros secundarios, seefectuará mediante manguera eléctrica antihumedad.
El tendido de los cables y mangueras, se efectuará a una altura mínima de 2 m. en loslugares peatonales y de 5 m. en los de vehículos, medidos sobre el nivel del pavimento.
Los empalmes provisionales entre mangueras, se ejecutarán mediante conexionesnormalizadas estancas antihumedad.
Las mangueras de "alargadera" por ser provisionales y de corta estancia pueden llevarsetendidas por el suelo, pero arrimadas a los paramentos verticales.
Los interruptores se instalarán en el interior de cajas normalizadas, provistas de puertade entrada con cerradura de seguridad.
Los cuadros eléctricos metálicos tendrán la carcasa conectada a tierra.
Los cuadros eléctricos se colgarán pendientes de tableros de madera recibidos a losparamentos verticales o bien a "pies derechos" firmes.
Las maniobras a ejecutar en el cuadro eléctrico general se efectuarán subido a unabanqueta de maniobra o alfombrilla aislante.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
466
Los cuadros eléctricos poseerán tomas de corriente para conexiones normalizadasblindadas para intemperie.
La tensión siempre estará en la clavija "hembra", nunca en la "macho", para evitar loscontactos eléctricos directos.
Los interruptores diferenciales se instalarán de acuerdo con las siguientessensibilidades:
300 mA. Alimentación a la maquinaria.30 mA. Alimentación a la maquinaria como mejora del nivel de seguridad.30 mA. Para las instalaciones eléctricas de alumbrado.
Las partes metálicas de todo equipo eléctrico dispondrán de toma de tierra.
El neutro de la instalación estará puesto a tierra.
La toma de tierra se efectuará a través de la pica o placa de cada cuadro general.
El hilo de toma de tierra, siempre estará protegido con macarrón en colores amarillo yverde. Se prohíbe expresamente utilizarlo para otros usos.
La iluminación mediante portátiles cumplirá la siguiente norma:
? Portalámparas estanco de seguridad con mango aislante, rejilla protectora de labombilla dotada de gancho de cuelgue a la pared, manguera antihumedad,clavija de conexión normalizada estanca de seguridad, alimentados a 24 V.
? La iluminación de los tajos se situará a una altura en torno a los 2 m., medidosdesde la superficie de apoyo de los operarios en el puesto de trabajo.
? La iluminación de los tajos, siempre que sea posible, se efectuará cruzada conel fin de disminuir sombras.
? Las zonas de paso de la obra, estarán permanentemente iluminadas evitandorincones oscuros.
No se permitirá las conexiones a tierra a través de conducciones de agua.
No se permitirá el tránsito de carretillas y personas sobre mangueras eléctricas,pueden pelarse y producir accidentes.
No se permitirá el tránsito bajo líneas eléctricas de las compañías con elementoslongitudinales transportados a hombro (pértigas, reglas, escaleras de mano yasimilables). La inclinación de la pieza puede llegar a producir el contacto eléctrico.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
467
Medidas Especificas Para Trabajos en la Proximidad de InstalacionesEléctricas En Alta Tensión.
Los Oficios más comunes en las instalaciones de alta tensión son los siguientes.
- Instalación de apoyos metálicos o de hormigón.- Instalación de conductores desnudos.- Instalación de aisladores cerámicos.- Instalación de crucetas metálicas.- Instalación de aparatos de seccionamiento y corte (interruptores, seccionadores,
fusibles, etc).- Instalación de limitadores de sobretensión (autoválvulas pararrayos).- Instalación de transformadores tipo intemperie sobre apoyos.- Instalación de dispositivos antivibraciones.- Medida de altura de conductores.- Detección de partes en tensión.- Instalación de conductores aislados en zanjas o galerías.- Instalación de envolventes prefabricadas de hormigón.- Instalación de celdas eléctricas (seccionamiento, protección, medida, etc).- Instalación de transformadores en envolventes prefabricadas a nivel del terreno.- Instalación de cuadros eléctricos y salidas en B.T.- Interconexión entre elementos.- Conexión y desconexión de líneas o equipos.- Puestas a tierra y conexiones equipotenciales.- Reparación, conservación o cambio de los elementos citados.
Los Riesgos más frecuentes durante estos oficios son los descritos a continuación.
- Deslizamientos, desprendimientos de tierras por diferentes motivos (no emplearel talud adecuado, por variación de la humedad del terreno, etc).
- Riesgos derivados del manejo de máquinas-herramienta y maquinaria pesada engeneral.
- Atropellos, colisiones, vuelcos y falsas maniobras de la maquinaria paramovimiento de tierras.
- Caídas al mismo o distinto nivel de personas, materiales y útiles.- Contactos con el hormigón (dermatitis por cementos, etc).- Golpes.- Cortes por objetos y/o herramientas.- Incendio y explosiones. Electrocuciones y quemaduras.- Riesgo por sobreesfuerzos musculares y malos gestos.- Contacto o manipulación de los elementos aislantes de los transformadores
(aceites minerales, aceites a la silicona y piraleno). El aceite mineral tiene unpunto de inflamación relativamente bajo (130º) y produce humos densos ynocivos en la combustión. El aceite a la silicona posee un punto de inflamaciónmás elevado (400º). El piraleno ataca la piel, ojos y mucosas, produce gasestóxicos a temperaturas normales y arde mezclado con otros productos.
- Contacto directo con una parte del cuerpo humano y contacto a través de útiles oherramientas.
- Contacto a través de maquinaria de gran altura.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
468
- Maniobras en centros de transformación privados por personal con escaso o nuloconocimiento de la responsabilidad y riesgo de una instalación de alta tensión.
Las Medidas Preventivas de carácter general se describen a continuación.
Se realizará un diseño seguro y viable por parte del técnico proyectista.
Los trabajadores recibirán una formación específica referente a los riesgos en altatensión.
Para evitar el riesgo de contacto eléctrico se alejarán las partes activas de la instalacióna distancia suficiente del lugar donde las personas habitualmente se encuentran ocirculan, se recubrirán las partes activas con aislamiento apropiado, de tal forma queconserven sus propiedades indefinidamente y que limiten la corriente de contacto a unvalor inocuo (1 mA) y se interpondrán obstáculos aislantes de forma segura queimpidan todo contacto accidental.
La distancia de seguridad para líneas eléctricas aéreas de alta tensión y los distintoselementos, como maquinaria, grúas, etc no será inferior a 3 m. Respecto a lasedificaciones no será inferior a 5 m.
Conviene determinar con la suficiente antelación, al comenzar los trabajos o en lautilización de maquinaria móvil de gran altura, si existe el riesgo derivado de laproximidad de líneas eléctricas aéreas. Se indicarán dispositivos que limiten o indiquenla altura máxima permisible.
Será obligatorio el uso del cinturón de seguridad para los operarios encargados derealizar trabajos en altura.
Todos los apoyos, herrajes, autoválvulas, seccionadores de puesta a tierra y elementosmetálicos en general estarán conectados a tierra, con el fin de evitar las tensiones depaso y de contacto sobre el cuerpo humano. La puesta a tierra del neutro de lostransformadores será independiente de la especificada para herrajes. Ambas seránmotivo de estudio en la fase de proyecto.
Es aconsejable que en centros de transformación el pavimento sea de hormigónruleteado antideslizante y se ubique una capa de grava alrededor de ellos (en amboscasos se mejoran las tensiones de paso y de contacto).
Se evitará aumentar la resistividad superficial del terreno.
En centros de transformación tipo intemperie se revestirán los apoyos con obra defábrica y mortero de hormigón hasta una altura de 2 m y se aislarán las empuñaduras delos mandos.
En centros de transformación interiores o prefabricados se colocarán suelos de láminasaislantes sobre el acabado de hormigón.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
469
Las pantallas de protección contra contacto de las celdas, aparte de esta función, debenevitar posibles proyecciones de líquidos o gases en caso de explosión, para lo cualdeberán ser de chapa y no de malla.
Los mandos de los interruptores, seccionadores, etc, deben estar emplazados en lugaresde fácil manipulación, evitándose postura forzadas para el operador, teniendo en cuentaque éste lo hará desde el banquillo aislante.
Se realizarán enclavamientos mecánicos en las celdas, de puerta (se impide su aperturacuando el aparato principal está cerrado o la puesta a tierra desconectada), de maniobra(impide la maniobra del aparato principal y puesta a tierra con la puerta abierta), depuesta a tierra (impide el cierre de la puesta a tierra con el interruptor cerrado oviceversa), entre el seccionador y el interruptor (no se cierra el interruptor si elseccionador está abierto y conectado a tierra y no se abrirá el seccionador si elinterruptor está cerrado) y enclavamiento del mando por candado.
Como recomendación, en las celdas se instalarán detectores de presencia de tensión ymallas protectoras quitamiedos para comprobación con pértiga.
En las celdas de transformador se utilizará una ventilación optimizada de mayor eficaciasituando la salida de aire caliente en la parte superior de los paneles verticales. Ladirección del flujo de aire será obligada a través del transformador.
El alumbrado de emergencia no estará concebido para trabajar en ningún centro detransformación, sólo para efectuar maniobras de rutina.
Los centros de transformación estarán dotados de cerradura con llave que impida elacceso a personas ajenas a la explotación.
Las maniobras en alta tensión se realizarán, por elemental que puedan ser, por unoperador y su ayudante. Deben estar advertidos que los seccionadores no pueden sermaniobrados en carga. Antes de la entrada en un recinto en tensión deberán comprobarla ausencia de tensión mediante pértiga adecuada y de forma visible la apertura de unelemento de corte y la puesta a tierra y en cortocircuito del sistema. Para realizar todaslas maniobras será obligatorio el uso de, al menos y a la vez, dos elementos deprotección personal: pértiga, guantes y banqueta o alfombra aislante, conexiónequipotencial del mando manual del aparato y plataforma de maniobras.
Se colocarán señales de seguridad adecuadas, delimitando la zona de trabajo.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
470
Disposiciones Especificas de Seguridad y Salud Durante la Ejecución delas Obras.
Cuando en la ejecución de la obra intervenga más de una empresa, o una empresa ytrabajadores autónomos o diversos trabajadores autónomos, el promotor designará uncoordinador en materia de seguridad y salud durante la ejecución de la obra, que será untécnico competente integrado en la dirección facultativa.
Cuando no sea necesaria la designación de coordinador, las funciones de éste seránasumidas por la dirección facultativa.
En aplicación del estudio básico de seguridad y salud, cada contratista elaborará un plande seguridad y salud en el trabajo en el que se analicen, estudien, desarrollen ycomplementen las previsiones contenidas en el estudio desarrollado en el proyecto, enfunción de su propio sistema de ejecución de la obra.
Antes del comienzo de los trabajos, el promotor deberá efectuar un aviso a la autoridadlaboral competente.
9.1.5.-Disposiciones Mínimas de Seguridad y Salud Relativasa la Utilización por los Trabajadores de Equipos deProtección Individual.
9.1.5.1.- Introducción.
La ley 31/1995, de 8 de noviembre, de Prevención de Riesgos Laborales, determina elcuerpo básico de garantías y responsabilidades preciso para establecer un adecuadonivel de protección de la salud de los trabajadores frente a los riesgos derivados de lascondiciones de trabajo.
Así son las normas de desarrollo reglamentario las que deben fijar las medidas mínimasque deben adoptarse para la adecuada protección de los trabajadores. Entre ellas seencuentran las destinadas a garantizar la utilización por los trabajadores en el trabajo deequipos de protección individual que los protejan adecuadamente de aquellos riesgospara su salud o su seguridad que no puedan evitarse o limitarse suficientementemediante la utilización de medios de protección colectiva o la adopción de medidas deorganización en el trabajo.
9.1.5.2.-Obligaciones Generales del Empresario.
Hará obligatorio el uso de los equipos de protección individual que a continuación sedesarrollan.
Protectores de la Cabeza.
- Cascos de seguridad, no metálicos, clase N, aislados para baja tensión, con el finde proteger a los trabajadores de los posibles choques, impactos y contactoseléctricos.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
471
- Protectores auditivos acoplables a los cascos de protección.- Gafas de montura universal contra impactos y antipolvo.- Mascarilla antipolvo con filtros protectores.- Pantalla de protección para soldadura autógena y eléctrica.
Protectores de Manos y Brazos.
- Guantes contra las agresiones mecánicas (perforaciones, cortes, vibraciones).- Guantes de goma finos, para operarios que trabajen con hormigón.- Guantes dieléctricos para B.T.- Guantes de soldador.- Muñequeras.- Mango aislante de protección en las herramientas.
Protectores de Pies y Piernas.
- Calzado provisto de suela y puntera de seguridad contra las agresionesmecánicas.- Botas dieléctricas para B.T.- Botas de protección impermeables.- Polainas de soldador.- Rodilleras.
Protectores del Cuerpo.
- Crema de protección y pomadas.- Chalecos, chaquetas y mandiles de cuero para protección de las agresiones
mecánicas.- Traje impermeable de trabajo.- Cinturón de seguridad, de sujeción y caída, clase A.- Fajas y cinturones antivibraciones.- Pértiga de B.T.- Banqueta aislante clase I para maniobra de B.T.- Linterna individual de situación.- Comprobador de tensión.
Equipos Adicionales de Protección Para Trabajos en la Proximidad deInstalaciones Eléctricas de Alta Tensión.
- Casco de protección aislante clase E-AT.- Guantes aislantes clase IV.- Banqueta aislante de maniobra clase II-B o alfombra aislante para A.T.- Pértiga detectora de tensión (salvamento y maniobra).- Traje de protección de menos de 3 kg, bien ajustado al cuerpo y sin piezas
descubiertas eléctricamente conductoras de la electricidad.- Gafas de protección.- Insuflador boca a boca.- Tierra auxiliar.
ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA
472
- Esquema unifilar- Placa de primeros auxilios.- Placas de peligro de muerte y E.T.
a Septiembre del 2003.EL FACULTATIVO
Jose Luis Villacorta Martínez.Colegiado nº:E-123-T
Top Related