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NOTAS DE CLASECURSO DE TITULACIONDISEO EN ACERO
a) REVISION NTE-090b) INTRODUCCION AL DISEO CON
PERFILES PLEGADOS
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Estructuras Metalicas de mayor usoa) Campamentos
Fuente: Precor
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b) Edificios & Viviendas
Fuente: Precor
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c) Galpones
Fuente: Precor
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d) Centros Comerciales
Fuente: Precor
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Viviendas con sistemade muros con entramadode perfiles plegados
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Campamento con sistemade muros con entramado
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Tijerales con sistemareticulado
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REVI SION DE LA NORMA
LRFD1999
Norma Tecnica NTE-090
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Capitulo-1: Cargas & Combinaciones
D : Carga muerta debida al peso propio de los elementos y los efectos
permanentes sobre la estructura.
L : Carga viva debida al mobiliario y ocupantes.
rL : Carga viva en las azoteas.
W : Carga de viento.
S : Carga de nieve.
E : Carga de sismo de acuerdo a la Norma E.030 Diseo Sismorresistente.
R : Carga por lluvia o granizo.
Cargas
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La resistencia requerida de la estructura y sus elementos debe ser determinada para la
adecuada combinacin crtica de cargas factorizadas. El efecto crtico puede ocurrir
cuando una o ms cargas no estn actuando. Para la aplicacin del mtodo LRFD, las
siguientes combinaciones deben ser investigadas:
1.4 D 1.4.1
1.2 D + 1.6 L + 0.5 (Lr S R) 1.4.2
1.2 D + 1.6 (Lr S R) + (0.5 L 0.8W) 1.4.3
1.2 D + 1.3 W + 0.5 L + 0.5 (Lr S R) 1.4.4
1.2 D + 1.0 E + 0.5 L + 0.2 S 1.4.5
0.9 D + (1.3 W 1.0 E) 1.4.6
Combinaciones
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Impacto
(a) Para apoyos de ascensores :100%.
(b) Para apoyos de maquinaria liviana accionada por ejes o motores : 20%.
(c) Para apoyos de mquinas reciprocantes : 50%.
(d) Para tirantes que soportan pisos y voladizos : 33%.
(e) Para vigas de puentes gras con cabina de operador y sus conexiones : 25%.
(f) Para vigas de puentes gras con control colgante y sus conexiones : 10%.
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P= 1000 Kg
Mx= 1000 Kg-m
My= 1000 Kg-m
P= 9.81 KN-m
Mx= 9.81 KN-m
My= 9.81 KN-m
Fy= 250 Mpa
Fu= 400 Mpa
E= 200000 Mpa
G= 77200 Mpa
Sistema Internacional - SI -
Equivalencias
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Capitulo-2: Requisitos de diseo
AreasAg: rea de la seccion = S(b.t)
An: rea neta = S(bn .t) tal que bn se calcula
- corte y traccin: ancho agujero =Fperno + 2 mm
bn = bancho agujero
- cadena de agujeros en diagonal o zigzagbn = b - Sancho agujero + s2/4g
b F
t
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REA NETA EFECTIVA PARA MIEMBROS EN TRACCIN
1) Cuando la traccin es transmitida directamente a cada elemento de la
seccin por medio de conectores o soldadura, el rea neta efectiva es
igual al rea neta, .
2) Cuando la traccin es transmitida por conectores o soldadura a travsde algunos pero no todos los elementos de la seccin, el rea neta efectiv
debe de calcularse como:
(2.3-1)
DondeA = el rea como se define a continuacin.
U =coeficiente de reduccin =
AUAe
9,01 Lx
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Signi f icado de X & L
( ) d l i i id l
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(a) Cuando la traccin es transmitida slo por pernos A = An
(b) Cuando la traccin es transmitida slo por soldaduras longitudinales a
elementos que no son una plancha, por soldaduras longitudinales combinadas
con transversales. A = Ag
(c) Cuando la traccin es transmitida slo por soldaduras transversales.
A= rea de los elementos directamente conectados
U= 1,0
(d) Cuando la traccin es transmitida a una plancha a travs de soldaduraslongitudinales a lo largo de los bordes de sta, la longitud de la soldadura
no debe ser menor que el ancho de la plancha.
A= rea de la plancha.
Cuando l 2w : U= 1,00
Cuando 2w > l 1,5w : U= 0,87Cuando 1,5w >l w : U = 0,75
donde
l = longitud de la soldadura.
w = ancho de la plancha (distancia entre soldaduras).
lw
[C 2
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TABLA 2.5.1
RELACIONES LMITE ANCHO/ESPESOR PARA ELEMENTOS EN
COMPRESIN (Fy en MPa)
Relacin Lmites ancho/espesor para elementos en compresin
Descripcin del elementoRelacin
ancho/espesorp
(compacto)
r
(no compacto)
Alas de vigas laminadas en forma de I, y canales
en flexintb y
F170[c]
70370 yF
Alas de vigas soldadas o hbridas en forma de I,
en flexintb yfF170 cyf kF /115
425
[e]
Alas que se proyectan de elementos armados en
compresintb
ND cy kF285 [e]
Lados que se proyectan de pares de ngulos en
compresin en contacto continuo, alas de perfiles
en forma de I y canales en compresin axial;
ngulos y planchas que se proyectan de vigas o deelementos en compresin
tb ND
yF250
Lados de puntales de un solo ngulo en
compresin; lados de puntales en compresin
formados por dos ngulos con separadores;
elementos no rigidizados o sea apoyados a lo
largo de un borde.
t
yF200 Element
osnoRigidizados
Almas de secciones T t ND
yF335
[Cap. 2
Alas de secciones estructurales huecas cuadradas
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Alas de secciones estructurales, huecas, cuadradas
y rectangulares, y de seccin cajn y de espesor
uniforme, sometidas a flexin o compresin;
platabandas y planchas de diafragmas entre lneas
de conectores o soldaduras.
tb yF500 yF625
Ancho no soportado de platabandas perforadas
con una sucesin de huecos de acceso. [b]t yF30
Almas en compresin por flexin. [a] wth yF1680 [c] yF550 [f]
Almas en flexo-compresin wth
Para 125,0ybu PP [c]
yb
u
y P
P
F
75,21
680
Para 125,0ybu PP [c]
yyb
u
y FP
P
F
66533,2
500
[f]
yb
u
y P
P
F 74,01
2550
Cualquier otro elemento rigidizado
uniformenenre comprendido
tb
wth
ND y
F665
ElementosRigidizado
s
Secciones circulares huecas en compresin axial
en flexin
tD
ND [d]yF00014
yF00022
yF0002
[a]Para vigas hbridas usar el esfuerzo de fluencia del ala yfF
en lugar deyF
.
[b]Se asume el rea neta de la plancha en el agujero ms ancho
[c]Asume una capacidad de rotacin inelstica de 3. Para estructuras en zonas de alta sismicidad, puede ser necesaria una mayor capacidad de rotacin.
[d]Para diseo plstico emplear 9000/ yF
.
[e]w
cth
k4
,con 0,35 ck
0,763
[f]Para elementos con alas desiguales, ver el Apndice 2.5.1.yF es el esfuerzo de fluencia mnimo especificado del tipo de acero que est siendo usado.
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Capitulo-3: Porticos y otras estructuras
uM = ltnt MBMB 21
1
1 11
eu
m
PP
CB
21 /4,06,0 MMCm
a) elementos en compresin NOsujetos acargas transversales entre sus apoyos
21 MM
b) elementos en compresin SUJETOSacargas transversales entre sus apoyos
-Extremos restringidos contra rotacin en
el plano de flexin
- Extremos no estn restringidos contra
rotacin en el plano de flexin
mC = 0,85
mC = 1,00.
LH
PB
ohU1
12
2
2
1
1
e
u
P
PB
Efecto de Segundo Orden
22 / cyge FAP E
FrKl yc
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Capitulo-4: Elementos en traccin
Pu < FPn
a) Para fluencia en el rea total:
t = 0,90
nP= gyAF
b) Para rotura en el rea neta:
t= 0,75
nP= euAF
Carga L imite
Esbeltez L imi te
L < 300
r
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Capitulo-5: Elementos en compresin
donde
si
si
Carga L imite
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Pandeo Inelastico
Pandeo Elastico (Euler)
Columna LargaColumna
Intermedia
Columna
Corta
200 valor limite
Problema de la Esbeltez
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Arriostres
Ejemplo: Determine la resistencia limite de la seccion W 14x90
arr iostrada como se muestra
Area= 26.5 in2
17096.7 mm2
rx= 6.14 in 156.0 mm
ry= 3.7 in 94.0 mm
Lx= 32 ft 9753.6 mm
Ly= 10 ft 3048.0 mm
12 ft 3657.6 mm
Kx= 0.8
Ky= 1
KLx/rx= 50.0 50.0 < 200
KLy/ry= 32.4 32.4
KLy/ry= 38.9 38.9
Fy= 36 ksi 250 Mpa
E= 29000 ksi 200000 Mpa
l = 0.56 < 1.5 Pandeo Inelastico
Fcr= 31.53 ksi
Fcr= 218.93 Mpa
FFcr= 26.80 ksi
FFcr= 186.09 Mpa
FPn= 3181578.17 N 3181.58 kN
FPn= 710.13 Kip
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Capitulo-6: Elementos en flexin
(Longitud no arriostrada del ala en compresin)
Comportamiento
PlasticoMpPandeo
Inelastico
Pandeo
Elastico
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Gradiente de Momentos
Estados L imites a ver if icar
Fluencia
Pandeo Local de ala y alma
Pandeo Lateral Torsional
CorteDeflexion
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Zona -1
Zona -2
Zona -3
Mn= Mp= Z Fy
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Capitulo 9: Elementos Compuestos
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Capitulo 10 : Conexiones
Conexiones Simples
Conexiones de Momento
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10.1.6 RESISTENCIA M INIMA DE CONEXIONES
En conexiones que transmiten esfuerzos de diseoRnPu> 45 kN en LRFD
En conexiones de armaduras por cargas de diseo
RnPu> 0.5 Pnen LRFD
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Se emplearan soldaduras o pernos de alta resistencia en:
Empalmes de columnas (estructuras de varios pisos de 60m o +)
Empalmes de columnas (estructuras de 30 a 60 m. si dimensin
horizontal mas pequea es menor a 40% de la altura)
Empalmes de columnas (estructuras menores a 30 m.si dimensin
horizontal mas pequea es menor a 25% de la altura)Conexiones en vigas y columnas que dependa del arriostre en las
columnas (estructuras de mas de 38 m. de altura)
Todas las estructuras con gras con levante mayor a 45 kN (empal-
mes de techos, conexiones de armaduras a columnas, empalmes de
columnas, arriostres de columnas y soportes de gras).
Conexiones para soporte de maquinaria en funcionamiento o carga
viva que produce impacto o inversin de esfuerzos.
10.1.9 L IM ITACIONES EN LAS CONEXIONES EMPERNADAS
Y SOLDADAS
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10.2 SOLDADURAS
10.2.1 Soldaduras Acanaladas
Sin bisel Bisel en V Bisel en U Biselsimple
t1 t2
le
te = (t1 t2)min
Ver tabla 10.2.1,
10.2.2 y 10.2.3
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t1 t2
le
te = (t1 t2)min
Ver tabla 10.2.1,
10.2.2 10.2.3
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10.2.2 Soldaduras de F ilete
Sw
Sw
temin
temax
te
te = 0.707 Sw
Sw mn Sw Sw mx
Sw mnimo: ver tabla 10.2.4
t , t < 6mm
Swmax =
t-2 , t > 6mm
TABLA 10.2.4
Tamao Mnimo de Soldaduras de Filete [b]
Espesor de la parte unida ms gruesa
(en mm)
Tamao mnimo de la soldadura
de filete [a] (en mm)
Hasta 6 inclusiveSobre 6 a 13
Sobre 13 a 19Sobre 19
35
68
[a] Dimensin del lado de la soldadura de filete. Debe emplearse soldaduras en slouna pasada.
[b] Ver la Seccin 10.2.2b para el tamao mximo de soldaduras de filete.
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10.1.5 RECORTES DE VIGAS Y HUECOS DE ACCESO(soldaduras)
Lmin = 1.5 tw
> tw
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Lmin = 2 Sw
Lmin = 2 Sw
Lw max 70 Sw
Lw min = 4 Sw
u u
L > 4 Sw
Lmin = 40 mm
Q Q
t1
t2
LT 5 tmin > 25mm
CORTE
Q-Q
L imitaciones de Soldadura de F ilete
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10.2.3 Soldaduras de Tapn
CORTE
R-R
d
RRd
u
u
t
4*
2 dAe
t + 8 mm < d 2.25 Sw
emin
=4d
t , t < 16mm
Sw
> t/2 > 16mm , t > 16mm
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t + 8 mm < d 2.25 Sw2
t
u
u
S S
d
CORTE
S-S
LR 10 Sw
t + 8 mm < a < 2.25 Sw
4a
2 LR
t , t < 16mm
Sw
> t/2 > 16mm , t > 16mm
10.2.3 Soldaduras de Ranura
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10.2.4 Resistencia de Diseo
Usando el Mtodo LRFD
Rn = { FBMA BM, FwAw} min.
Los valores , FBM, Fw se obtienen de Tabla 10.2.5.1
donde:
FBM= Resistencia nominal de material base
Fw = Resistencia nominal del electrodo
A BM= rea de la seccin recta del material baseA w= rea efectiva de la seccin recta de soldadura
= factor de resistencia
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Acciones Tpicas en Conexiones
Referencia: L.Zapata
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Metal Base y Soldadura Compatible
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Ejemplo: Diseo de Soldadura de F i lete
Perfil y Plancha Fy=250 Mpa Fu=400 Mpa
Electrodo E70XX Fexx=490 Mpa.
Plancha 3/8
L 2.5x2x5/16
P2
P1
P3
Pu = 377.6 kN
A) T d S ld d
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A) Tamao mnimo de Soldadura
Plancha 3/8 t= 9.52 mm.
Angulo 5/16 t= 7.94 mm. tmax= 9.52 mm. TABLA 10.2.4
Swmin= 5 mm.
B) Tamao mximo de Soldadura (10.2.2b)
material con espesor 9.52 > 6 mm. Swmax= t - 2 =9.52 - 2 = 7.52 mm.
Swmin< Sw< Swmax
5 mm< Sw< 7.52 mm.
Tomamos Sw= 6.35 mm. = 1/4Plancha 3/8
L2.5x2x5/16
L2
L1
L3
C) R i i d l S ld d d Fil
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Rn = { FBMA BM, Fw Aw} min.
, FBM, Fw de la Tabla 10.2.5.1 tal que
FBM= Resistencia nominal de material base
Fw = Resistencia nominal del electrodo
A BM= rea de la seccin recta del material base =Sw.Lw
A w= rea efectiva de la seccin recta de soldadura = (0.707 Sw).Lw
= factor de resistencia
C) Resistencia de la Soldadura de Filete
5 mm< Sw< 7.52 mm.
Tomamos Sw= 6.35 mm. = 1/4
P1
P2
P3Pu
Corte
Corte
PuTraccin
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Soldaduras L2 y L3 ( en CORTE) para Lw=1 mm
* Base (nota [f] use apndice 10): Rn = 0.75 FwAw= 0.75 (0.60 FEXX{1.0 +0.5 sen1.5q})(Lw te)
= 0.75(0.60x490x{1.0 + 0.5 sen 1.50}Lw x 0.707x 6.35) = 989.9 N/mm
* Electrodo: Rn = 0.75 FwAw= 0.75 (0.60 FEXX Lw te )= 0.75 x 0.6 x 490 x 1 x 0.707 x 6.35 = 989.9 N/mm
Soldadura L1 (en TRACCION)
* Base : Rn = 0.90 FwAw= 0.90 Fy Lw Sw = 0.90 x 250 x 1 x 6.35 = 1428.7 N/mm
Rn = 989.9 N/mm = 0.9899 kN/mm
d) A l B l d
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d) Arreglo Balanceado Por equilibri o:Rn x (63.5 + L2 + L3) = 377.6 kN
0.9899 x (63.5+L2+L3) = 377.6 kN
L2+L3 = 317.95
Por Momentos en L3:63.5 P2 +31.75 P1 = 42.95 x 377.6
63.5x Rn L2+ 31.75x Rn L1 =42.95 x 377.6
63.5x Rn L2+ 31.75x Rn 63.5 =42.95 x 377.6
63.5x 0.989 L2 + 31.75x 0.989x63.5=16217.92
L2= 226.2 mm 228 mm = 9
L3= 91.75 mm 100 mm = 4
Lmin= 4Sw = 4x 6.35= 25.4 mm.
Plancha 3/8
2Ls 2.5x2x5/16
L2
L1
L3
20.55 mm
42.95 mm
Pu
P2
P3
P1
31.75 mm
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A-307 Elementos secundarios
A-325 Pernos de alta resistencia
A-490 para estructuras principales
F H Longitud del perno H W
10.3 PERNOS Y PIEZAS ROSCADAS
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10.3 PERNOS Y PIEZAS ROSCADAS
Todos los pernos A325 y A490 deben ajustarse hasta conseguir
una traccin no menor a la indicada en la Tabla 10.3.1
El ajuste ser por: - Mtodo de giro de la tuerca
- Indicador directo de traccin
- Llave de torque calibradaLos valores de resistencia nominal en la Tabla 10.3.2.1 y la
Tabla 10.3.2.2 para conexiones de aplastamiento se usaran
para pernos ajustados sin requintar ( pernos no sometidos a
carga de traccin).En las conexiones de deslizamiento critico con direccin de carga
hacia el borde de la parte conectada, debe existir una adecuada
resistencia al aplastamiento( Seccin 10.3.10)
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10.3 PERNOS Y PIEZAS ROSCADAS
Todos los pernos A325 y A490 deben ajustarse hasta conseguir
una traccin no menor a la indicada en la Tabla 10.3.1
El ajuste ser por: - Mtodo de giro de la tuerca
- Indicador directo de traccin
- Llave de torque calibradaLos valores de resistencia nominal en la Tabla 10.3.2.1 y la
Tabla 10.3.2.2 para conexiones de aplastamiento se usaran
para pernos ajustados sin requintar ( pernos no sometidos a
carga de traccin).En las conexiones de deslizamiento critico con direccin de carga
hacia el borde de la parte conectada, debe existir una adecuada
resistencia al aplastamiento( Seccin 10.3.10)
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10.3 PERNOS Y PIEZAS ROSCADAS
Todos los pernos A325 y A490 deben ajustarse hasta conseguir
una traccin no menor a la indicada en la Tabla 10.3.1
El ajuste ser por: - Mtodo de giro de la tuerca
- Indicador directo de traccin
- Llave de torque calibradaLos valores de resistencia nominal en la Tabla 10.3.2.1 y la
Tabla 10.3.2.2 para conexiones de aplastamiento se usaran
para pernos ajustados sin requintar ( pernos no sometidos a
carga de traccin).En las conexiones de deslizamiento critico con direccin de carga
hacia el borde de la parte conectada, debe existir una adecuada
resistencia al aplastamiento( Seccin 10.3.10)
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Junta de contacto Junta sin deslizamiento
Transmisin de Fuerzas en Conexiones
Referenc ia: L.Zapata
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Modos de Falla Tpicas en Uniones con Pernos
Referenci a: L.Zapata
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Esfuerzos en Conexiones de aplastamiento
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10.3.2 Tamao y uso de Huecos (Tabla 10.3.3)
Smax= 24 tmin 300 mm, cuando el
elemento no est sujeto a corrosin.Smax= 14 t 180 mm, cuando el elemento
est sujeto a corrosin.
Lmin(tabla 10.3.4 10.3.6 y 10.3.7)
Lmax= 12t < 150mm
dmax(tabla 10.3.3)
L
Smin
=3d
10 3 3 Espaciamiento Mnimo
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10.3.3 Espaciamiento Mnimo
10.3.4 Distancia Mnima al borde
10.3.5 Mximo Espaciamiento y Distancia al Borde
Smax= 24 tmin 300 mm, cuando el
elemento no est sujeto a corrosin.Smax= 14 t 180 mm, cuando el elemento
est sujeto a corrosin.
Lmin(tabla 10.3.4 10.3.6 y 10.3.7)
Lmax= 12t < 150mm
dmax(tabla 10.3.3)
L
Smin
=3d
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10 9 BASES DE COLUMNAS Y APLASTAM IENTO EN EL CONCRETO
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10.9 BASES DE COLUMNAS Y APLASTAM IENTO EN EL CONCRETO
Usando el mtodo LRFD
Pp= 0.60 (0.85 fc A1) > Pu
Pp= 0.60 (0.85 fc A1((A2/A 1) ) ) > Pu
A2A1
A2
A1
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Conclusiones
La norma NT-E90 representa un gran avance para la normalizacin
en la construccin de estructuras metalicas.
Existe una comisin permanente de la norma se encuentra trabajandoincorporando los avances que se realizan en el campo de la ingeniera
local y los cambios en metodologas.
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REVI SION DE LA NORMA
AISI1996 aplicable a
Perf i les plegados
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Que es un perf i l plegado?
Son perf i les doblados en fr io cuyarelacion ancho espesor no satsface
la tabla B5.1 del AISC-LRFD99
Se disenan usando la norma AISIbajo cargas de servicio ASD
[Cap. 2
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TABLA 2.5.1
RELACIONES LMITE ANCHO/ESPESOR PARA ELEMENTOS EN
COMPRESIN (Fy en MPa)
Relacin Lmites ancho/espesor para elementos en compresin
Descripcin del elementoRelacin
ancho/espesorp
(compacto)
r
(no compacto)
Alas de vigas laminadas en forma de I, y canales
en flexintb y
F170[c]
70370 yF
Alas de vigas soldadas o hbridas en forma de I,
en flexintb yfF170 cyf kF /115
425
[e]
Alas que se proyectan de elementos armados en
compresintb
ND cy kF285 [e]
Lados que se proyectan de pares de ngulos en
compresin en contacto continuo, alas de perfiles
en forma de I y canales en compresin axial;
ngulos y planchas que se proyectan de vigas o de
elementos en compresin
tb ND
yF250
Lados de puntales de un solo ngulo en
compresin; lados de puntales en compresin
formados por dos ngulos con separadores;
elementos no rigidizados o sea apoyados a lo
largo de un borde.
t
yF200 ElementosnoRigidizados
Almas de secciones T t ND
yF335
Alas de secciones estructurales, huecas, cuadradasy rectangulares, y de seccin cajn y de espesor
uniforme, sometidas a flexin o compresin;
platabandas y planchas de diafragmas entre lneastb yF500 yF625
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platabandas y planchas de diafragmas entre lneas
de conectores o soldaduras.
Ancho no soportado de platabandas perforadas
con una sucesin de huecos de acceso. [b]t yF30
Almas en compresin por flexin. [a] wth yF1680 [c] yF550 [f]
Almas en flexo-compresin wth
Para 125,0ybu PP [c]
yb
u
y P
P
F
75,21
680
Para 125,0ybu PP [c]
yyb
u
y FP
P
F
66533,2
500
[f]
yb
u
y P
P
F 74,01
2550
Cualquier otro elemento rigidizado
uniformenenre comprendido
tb
wth
ND y
F665
ElementosRigidizad
os
Secciones circulares huecas en compresin axial
en flexin
tD
ND [d]yF00014
yF00022
yF0002
[a]Para vigas hbridas usar el esfuerzo de fluencia del ala yfF
en lugar deyF
.
[b]Se asume el rea neta de la plancha en el agujero ms ancho
[c]Asume una capacidad de rotacin inelstica de 3. Para estructuras en zonas de alta sismicidad, puede ser necesaria una mayor capacidad de rotacin.[d]Para diseo plstico emplear 9000/ y
F.
[e]w
cth
k4
,con 0,35 ck
0,763
[f]Para elementos con alas desiguales, ver el Apndice 2.5.1.yF es el esfuerzo de fluencia mnimo especificado del tipo de acero que est siendo usado.
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Consideraciones de Cargas & Combinaciones
D : Carga muerta debida al peso propio de los elementos y los efectos
permanentes sobre la estructura.
L : Carga viva debida al mobiliario y ocupantes.
rL : Carga viva en las azoteas.
W : Carga de viento.
S : Carga de nieve.
E : Carga de sismo de acuerdo a la Norma E.030 Diseo Sismorresistente.
R : Carga por lluvia o granizo.
Cargas
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La verificacion del perfil se realiza usando el criterio de los esfuerzos permisibles
versus la demanda de las cargas de servicio. El metodo de diseo por servicio es
conocido con las siglas ASD (Allowable Stress Design). Las siguientes combinaciones
deben ser investigadas:
D 1.
D + L + (Lr S Rr) 2.
D + ( W E) 3.
D + L + (Lr S Rr) + (W E) 4.
Combinaciones
Propiedades de las secciones: Metodo de la linea
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Propiedades de las secciones: Metodo de la linea
Metodo de la linea: Ejemplo
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Metodo de la linea: Ejemplo
Calcule el Modulo de seccion Sx para el perfil mostrado
En la Figura (a) se muestra la seccion rectaEn la Figura (b) se muestra la linea al centro de la seccionEn la Figura (c) se muestra la esquina curva
Se divide el elemento en secciones: 3-> alma2-> curva
1-> ala1) Zona plana de alas (elemento 1)
Lf = 1.5 - 0.292 = 1.208 in
2) Distancia desde eje X-X al centro de la linea del ala
3- 0.105/2 = 2.948 in
3) Calculo de propiedades de la esquina curva (Figura c - Elemento 2)
R' = 0.1875 +0.105/2= 0.240 in
Lc = 1.57 (0.240) = 0.377 in
c = 0.637 (0.240) = 0.153 in
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4) Ancho plano del elemento almas (elemento 3)
Lw = 6.0 - 2 (0.292) = 5.416 in
5) Distancia desde eje X- X al centro de gravedad de la esquina curva
y = 5.416 /2 + 0.153= 2.861 in
6) Momento de inercia de la linea media de la plancha metalica (Ix')
Alas: 2(1.208)(2.948)2= 21.00 in
Esquinas: 2(0.377)(2.861)2= 6.17 in
Alma: 1/12 (5.416)3= 13.24 in
Total = 40.41 in3
7) Momento de Inercia actual
Ix = Ix' t 4.24 in4
8) Modulo de Seccion (Sx)
Sx = Ix/ (d/2)= 4.243/3 1.41in
3
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Errores del metodo de la linea
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Efecto de los esfuerzos residuales
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Esfuerzos residuales
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Pandeo local en elementos
Vigas
Columnas
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Tipos de elementos en el perf i l
-Atiesados
-No Atiesados
Ancho efectivo para flexion y compresion
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p y p
Factor de longitud
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efectiva por esbeltez
de plancha
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