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AYUNTAMIENTO DE BERRIZ BERRIZKO UDALA
Desprendimiento en el Bº Andikoa en el T.M. de Berriz
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INDICE
Pág.
1.‐ INTRODUCCION ............................................................................................................................ 1 1.1.‐ Antecedentes .......................................................................................................................... 1
2.‐ RECOPILACION DE INFORMACIÓN ............................................................................................... 2 3.‐ GEOLOGIA ..................................................................................................................................... 2 3.1.‐ Marco Geológico ..................................................................................................................... 2 3.2.‐ Estratigrafía ............................................................................................................................. 3 3.2.1.‐ Unidad 1: Margas arenosas y areniscas margosas ............................................................. 3 3.2.2.‐ Unidad 2: Coluvión ............................................................................................................. 3 3.3.‐ Tectónica ................................................................................................................................. 4 3.4.‐ Geomorfología ......................................................................................................................... 4 3.5.‐ Hidrogeología .......................................................................................................................... 5 3.6.‐ Sismicidad ................................................................................................................................ 5
4.‐ TRABAJOS DE INVESTIGACION ...................................................................................................... 6 4.1.‐ Sondeos ................................................................................................................................... 6 4.1.1.‐ Ensayos Standard ............................................................................................................... 6 4.1.2.‐ Indice RQD .......................................................................................................................... 7 4.1.3.‐ Grado de Alteración y Meteorización ................................................................................ 8
5.‐ ENSAYOS DE LABORATORIO ......................................................................................................... 9 6.‐ CARACTERISTICAS DEL SUBSUELO .............................................................................................. 10 6.1.‐ Perfil tipo Subsuelo ............................................................................................................... 10 6.2.‐ Parámetros Geotécnicos ....................................................................................................... 11
7.‐ CARACTERIZACIÓN DEL DESPRENDIMIENTO .............................................................................. 12 7.1.‐ Características generales ....................................................................................................... 12
8.‐ CONTENCIÓN .............................................................................................................................. 13 8.1.‐ Alternativas ........................................................................................................................... 13 8.2.‐ Solución Propuesta ................................................................................................................ 13 8.3.‐ Otros Trabajos ....................................................................................................................... 17
9.‐ RECOMENDACION FINAL Y SEGUIMIENTO (DIRECCIÓN) DE OBRAS .......................................... 18
ANEXOS
1398 / 00 Reportaje Fotográfico ‐‐‐‐ 1398 / 01 Geología General 1:25.000 1398 / 02 Emplazamiento 1:400 1398 / 03 Cortes de los Sondeos 1:100 1398 / 04 Fotografías de los Sondeos ‐‐‐‐ 1398 / 05 Ensayos de Laboratorio ‐‐‐‐ 1398 / 06 Perfiles Geotécnicos 1:500 1398 / 07 Cálculos ‐‐‐‐ 1398 / 08 Solución Propuesta 1:400 y 1:500 1398 / 09 Bioingeniería ‐‐‐‐
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1.‐ INTRODUCCION
BERRIZKO UDALA‐AYUNTAMIENTO DE BERRIZ ha encargado la realización de un Estudio
Geológico‐Geotécnico Valorado relativo al Desprendimiento ocurrido en el Barrio Andikoa en el
T.M. de Berriz tras las recientes lluvias de Febrero de 2.016.
El objetivo del Estudio Geotécnico es determinar las características del subsuelo en la Zona Inestable
que permitan definir:
Causas de la Inestabilidad
Determinación de Riesgo
Análisis de Alternativas de Solución
Valoración de las obras a Acometer
Los Trabajos de Investigación han consistido en la realización de:
Estudio Fotogeológico
Cartografía Geológica‐Geotécnica de Detalle
Dos Sondeos Geotécnicos
Ensayos de Laboratorio
1.1.‐ Antecedentes
Los pasados días 27 y 28 de Febrero de 2016 tuvo lugar un desprendimiento en la carretera Bº
Andikoa en Berriz, en concreto en la zona de accesos a los caseríos Solozar y Sagasti, tras las
recientes lluvias.
La rotura presenta una planta con grietas de tracción en coronación de 15 m de longitud y una altura
de unos 5,50 m. El material desprendido ha rodado ladera debajo de forma significante soprepasando
lo 100 m de longitud.
Con anterioridad la misma zona ha sufrido otros deslizamientos:
‐ Entre Agosto y Septiembre de 1991.
‐ En Diciembre de 1999.
Véanse las Fotografías de la zona del anexo 1398/00.
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2.‐ RECOPILACION DE INFORMACIÓN
Se ha consultado con diversa documentación disponible en la zona, tanto mapas geológicos,
cartografías temáticas, fotografías aéreas, etc.
Cabe destacar el Informe Geotécnico redactado por GIGSA el 9 de Diciembre de 1991 tras uno de
los desprendimientos ocurridos. Para la redacción de este informe se realizaron 8 ensayos de
penetración dinámica y una caracterización geomecánica del macizo rocoso. Esta información ha
sido empleada en la elaboración del presente Informe.
3.‐ GEOLOGIA
3.1.‐ Marco Geológico
La zona investigada se sitúa en el flanco SE de la estructura conocida como Sinclinorio de Vizcaya,
concretamente en un sector muy próximo a su región axial.
Esta estructura, junto con el Anticlinorio de Bilbao situado hacia el SW, constituyen los rasgos
tectónicos‐estructurales más representativos de la provincia de Vizcaya.
Según las últimas investigaciones, la existencia de ambas, está relacionada con una “fosa tectónica
de zócalo en profundidad” que permitió la acumulación de importantes sedimentos durante el
Cretácico Superior. A su vez, los movimientos de fallas de zócalo permitieron la salida de material
siálico al exterior en este período.
Ciñéndonos al área de estudio, los materiales que afloran pertenecen mayoritariamente a
formaciones terrígeno‐carbonatadas del Cretácico superior y Terciario. Se han detectado a su vez,
materiales del Cretácico Inferior y en contacto supuestamente mecánico, y pequeñas
intercalaciones de naturaleza volcanoclástica, así como depósitos superficiales discordantes de
edad cuaternaria asociados a las riberas de arroyos y regatas y materiales heterogéneos vertidos
por el hombre.
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Desde el punto de vista tectónico, las estructuras mantienen claramente las directrices del
plegamiento Alpino de la Cuenca Vasco‐Cantábrica (NW‐SE).
La existencia de los numerosos pliegues y fallas o fracturas longitudinales está asociada a la etapa
compresiva de este movimiento. Una etapa distensiva posterior dio lugar a las fallas transversales
que desplazan contactos.
La magnitud de esta complejidad estructural queda patente en la zona investigada, pudiéndose
observar como el Cretácico llega a contactar mecánicamente con el Eoceno siguiendo una
superficie casi vertical, ligeramente oblicua con respecto a la dirección de las capas.
3.2.‐ Estratigrafía
3.2.1.‐ Unidad 1: Margas arenosas y areniscas margosas
Estas margas arenosas o areniscas aparecen formando paquetes de espesores centimétricos
generalmente y algunos decimétricos, más esporádicos. Se trata de areniscas de grano fino a medio y
presentan una coloración ocre a rojiza. Son blandas a semiduras.
Como litologías secundarias, aparecen areniscas micáceas, margas apizarradas, limolitas, cuarzo y
pirita.
Se han observado abundantes restos de fósiles como Equinodermos, Lamelibránquios, Ostrácodos y
Espículas.
3.2.2.‐ Unidad 2: Coluvión
Al Norte de la zona deslizada, se observa una pequeña zona con acúmulo de suelos de tipo coluvial.
Son suelos arcillosos con cierta fracción arenosa y con espesores variables entre 1,50 y 2,50 m.
No se observan, en la misma, síntomas de estabilidad
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3.3.‐ Tectónica
El rasgo estructural más acusado de la zona de estudio lo marca la estratificación, con
orientaciones NE‐SW e inclinaciones hacia el NW, siguiendo las directrices cantábricas, como
consecuencia del plegamiento Alpino.
Esta orientación sufre un giro en la zona de Estudio y pasa a disposición E‐W, debido a la acción de
una posible falla.
Se han señalado asimismo diversos sistemas de fracturas, unos paralelos a la estratificación y otros
perpendiculares a la misma.
3.4.‐ Geomorfología
La zona de estudio se caracteriza por presentar pendientes medias a elevadas hacia el SE.
Bajo una escasa cobertera vegetal (inferior a 1,00 m) se sitúa el sustrato rocoso con una
disposición perpendicular al deslizamiento producido y con inclinaciones hacia el NW.
Existe, sin embargo, una importante cresta alterada, provocada por la complejidad geoestructural
de la zona.
Sobre esta cresta se detectan fenómenos de vuelco de estratos “toppling” observándose en los
planos de rotura disposiciones prácticamente horizontales en los estratos sueltos.
El espesor de esta cresta potencialmente inestable, alcanza espesores de hasta 10 metros en la
zona del deslizamiento.
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3.5.‐ Hidrogeología
Los materiales que constituyen el sustrato rocoso presentan permeabilidades bajas. Unicamente a
través de las fisuras y de las zonas de alteración pueden existir circulaciones hipodérmicas de
agua.
3.6.‐ Sismicidad
En cuanto a la sismicidad y de acuerdo con la NCSE‐02, la zona presenta una relación entre el valor de
la aceleración sísmica básica y el de la gravedad inferior a 0,04 (con un coeficiente de contribución “K”
de 1,0).
Por lo tanto y en base a la normativa vigente no es necesario considerar acciones sísmicas.
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4.‐ TRABAJOS DE INVESTIGACION
4.1.‐ Sondeos
Se han realizado dos sondeos mecánicos con extracción continua de testigo.
En el anexo 1398/02 aparece el emplazamiento del mismo. En el anexo 1398/03 figura el corte
detallado. Las fotografías correspondientes al sondeo aparecen a continuación, en el anexo 1398/04.
La profundidad alcanzada ha sido la siguiente:
Sondeo nº Profundidad (m)
S1 13,50
S2 11,00
4.1.1.‐ Ensayos Standard
Con objeto de determinar las características geomecánicas "in situ" de los materiales atravesados se
han llevado a cabo Ensayos de Penetración Standard (SPT).
Para efectuar este ensayo, es preciso avanzar con el sondeo normal entubado, al llegar al punto que
se desea evaluar, se introduce la cuchara normalizada hasta el fondo y se hinca mediante el golpeo de
una maza de 63,5 Kg que cae desde una altura de 76 cm. No se considera el número de golpes para
introducirla los primeros 15 cm puesto que se supone que el terreno en el fondo del sondeo puede
estar alterado. Se cuentan, sin embargo, el número de golpes necesarios para introducirle los 30 cm
siguientes. Este es el "Número de Penetración Standar" N.
Se considera rechazo cuando el golpeo supera el valor 75 en los 30 cm de penetración. Los ensayos
realizados así como los resultados figuran en el anexo 1398/03 y se recapitula a continuación:
Sondeo Profundidad
(m) Material NSPT Resistencia
S1 3,60 á 4,20 Arcillas arenosas 11 Compacta
S2 3,60 á 4,20 Arcillas de alteración 16 Muy compacta
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4.1.2.‐ Indice RQD
En los materiales rocosos extraídos en los sondeos, se ha determinado el índice de calidad de la roca
RQD.
Se basa en la recuperación modificada del testigo que, a su vez, depende directamente del grado de
alteración de la frecuencia y espaciado de las juntas.
Para calcular este índice, se consideran los trozos de testigo con longitud igual o superior a 10 cm; la
relación entre la suma de las longitudes así obtenida y la longitud perforada constituye el índice RQD.
Los valores obtenidos figuran en el corte de los sondeos y se representan a continuación:
Sondeo Profundidad (m) Material RQD (%)
S1 9,30 á 12,00 Roca alterada 0
S1 12,00 á 13,50 Roca algo alterada 40
S2 5,30 á 7,10 Roca alterada 0
S2 7,10 á 11,00 Roca algo alterada 10
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4.1.3.‐ Grado de Alteración y Meteorización
Los materiales rocosos extraídos, se han clasificado según la escala de meteorización definida por la
ISMR (1.977), que se describe a continuación:
ESCALA DE METEORIZACION
Grado Denominación Roca descompuesta (%)
Descripción
I Roca Fresca o Sana 0
La roca no presenta signos visibles de meteorización, pueden existir ligeras pérdidas de color o pequeñas manchas de óxidos en los planos de discontinuidad.
II Roca ligeramente meteorizada
< 10
La roca y los planos de discontinuidad presentan signos de decoloración. La roca puede estar decolorada en la pared de las juntas pero no es notorio que la pared sea más débil que la roca sana.
III Roca moderadamente
meteorizada 10 – 50
La roca está decolorada en la pared. La meteorización empieza a penetrar hacia el interior de la roca desde las discontinuidades. El material es notablemente más débil en la pared que en la roca sana. Material débil <50% del total.
IV Roca meteorizada o muy meteorizada
50 – 90
Más de la mitad del material está descompuesto a suelo. Aparece roca sana o ligeramente meteorizada de forma discontinua.
V
Completamente meteorizada
< 90
Todo el material está descompuesto a un suelo. La estructura original de la roca se mantiene intacta.
VI Suelo residual 100
La roca está totalmente descompuesta en un suelo y no puede reconocer‐se ni la textura ni la estructura original. El material permanece “in situ” y existe un cambio de volumen importante.
Los grados de alteración se han indicado en los cortes de los sondeos.
Se observan dos capas de roca con un grado de alteración distintos, por una parte una capa superior
con un grado de alteración entre III‐IV y seguidamente con un grado II‐III.
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5.‐ ENSAYOS DE LABORATORIO
Véase el anexo 1398/05.
Se ha procedido a ensayar la muestra proveniente del Sondeo S‐1 de 3,00 a 3,60 m de profundidad.
En la tabla siguiente se incluyen los resultados obtenidos de la muestra analizada.
Ensayos en Suelos
Muestra G.G.LARREA
S1
Profundidad (m) 3,00‐3,60
Material Gravas Arcillosas
U.S.C.S. GC
W % 19
Densidad Aparente (g/cm³) 1,903
Densidad Seca (g/cm³) 1,599
WL (%) 42,0
Wp (%) 24,3
Ip (%) 17,8
% pasa 0,08 UNE 39,0
% queda 5 UNE 45,2
Acidez Bauman‐Gully
(ml/Kg) 12
Contenido en sulfatos
(mg SO42‐ / Kg)
108
AGRESIVIDAD No
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6.‐ CARACTERISTICAS DEL SUBSUELO
6.1.‐ Perfil tipo Subsuelo
Con la información obtenida de los trabajos de campo y una interpretación razonable de la misma se
ha realizado los perfiles geotécnicos que aparecen en el anexo 1398/06.
El perfil tipo del subsuelo puede describirse como sigue, de arriba abajo:
Unidad Descripción
R RELLENOS; arenas y gravas en proporciones variables
predominando la fracción arenosa, de color negro a gris oscuro, en
general sueltas a flojas. Principalmente relacionadas con los viales
existentes.
El espesor varía entre 0,00 y 1,50 metros.
A ARCILLAS / MATERIAL DESLIZADO; arcillas, arcillas arenosas y gravas
o pequeños bloques, originados por los deslizamientos ocurridos. En
general ocres a marrón claro y sueltos a flojos.
El espesor varía entre 1,50 y los 6,50 metros.
B ARCILLAS; ocres a marrones muy compactas, presentan alguna
grava y cierta fracción arenosa.
El espesor varía entre 1,50 y los 3,00 metros.
C ROCA ALTERADA; margas arenosas a areniscas, muy compactas.
Grado de alteración IV‐V.
El espesor varía entre 1,50 y los 2,50 metros.
D ROCA FRACTURADA; margas arenosas a areniscas algo alteradas y
fracturadas.
No se detecta presencia de Nivel Freático como tal, pero si aportes de agua provenientes de
ladera arriba que manan por el talud deslizado. Los materiales deslizados se presentan húmedos.
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6.2.‐ Parámetros Geotécnicos
Con los datos a disposición se pueden utilizar en cálculos los siguientes parámetros geotécnicos a las
capas diferenciadas:
Descripción Material Densidad
(KN/m3)
Cohesión
(KN/m2)
Fricción
(º)
Rellenos
(R) 19 5 25
Arcillas / material
deslizado
(A)
19 15 25
Arcillas de alteración
(B) 20 25 28
Roca Alterada
(C) 22 40 30
Roca Relativamente
Sana
(D)
26 50 45
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7.‐ CARACTERIZACIÓN DEL DESPRENDIMIENTO
7.1.‐ Características generales
El desprendimiento ocurrido presenta las siguientes características:
‐ Zona repetida
‐ Relación con épocas de pluviometría alta
‐ Caída de rellenos‐suelos y roca meteorizada
La formación de una grieta de tracción en cabeza de gran verticalidad implica una zona de Alto
Riesgo. Este Riesgo se extiende hasta la zona de grietas que alcanza la carretera Berriz‐Bº Andikoa.
El Riesgo es alto tanto por Peligrosidad (que se pueda reproducir la inestabilidad) como por
Vulnerabilidad (afecciones a los accesos a los caseríos y servicios existentes).
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8.‐ CONTENCIÓN
Para garantizar la estabilidad de la masa de suelos inestable es necesario conseguir, al menos,
unas condiciones de estabilidad de F.S. ≥ 1,5, con las acciones señaladas anteriormente,
incluyendo en este caso las sobrecargas por paso de vehículos.
8.1.‐ Alternativas
Existen diversas alternativas de contención‐recuperación del terreno desprendido y la zona en
riesgo:
La eliminación de la zona de riesgo mediante excavación es inviable por las afecciones que
supone.
La solución de excavación‐recuperación del terreno requerirá movimientos de tierras que
cortarían el vial Berriz‐Bº Andikoa, requiere una extracción de volumen de tierras importante y
aportes de materiales (seleccionados) así mismo la ejecución de un banqueo‐saneo y una
escollera como contención (esta solución o similar fue valorada en el año 1992 por un importe
de 14.496.538 pesetas, es decir 87.125,95€, (considerando que la zona de actuación actual ha
aumentado y considerando asimismo el incremento de los precios desde dicha época, 24 años,
una valoración económica de esta solución sería del orden de unos 140.000,00€). Por otro lado
implicaría el cierre del vial en un periodo de 20‐30 días.
Se plantea por lo tanto una solución de contención de la actual zona inestable y un sistema de
protección al paramento del plano de rotura.
8.2.‐ Solución Propuesta
Se ha dividido la zona afectada en dos subzonas, una principal (Zona A) en la que se actuará para
lograr su contención y reparación y otra situada al Este (Zona B), en la que se contempla una labor
de protección, ya que aunque no haya habido desprendimientos, se observan grietas en el vial de
acceso al caserio.
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ZONA A:
En la zona superior:
‐ Pantalla de micropilotes atada con una viga de hormigón armado.
En la zona del paramento de la grieta:
‐ Anclajes
‐ Hormigón Proyectado
‐ Drenes Californianos
ZONA B:
En la zona superior:
‐ Pantalla de micropilotes atada con una viga de hormigón armado.
Para el cálculo de estas pantallas de micropilotes se ha utilizado el programa DIADIM 32.
El programa utilizado está dedicado al diseño, desde el punto de vista geotécnico y de ingeniería
estructural en las obras de protección flexibles.
El diseño de las estructuras de protección se considera en este programa como un problema de
interacción terreno – estructura, ya que la distribución y la entidad de las fuerzas solicitantes y
resistentes actuantes sobre la obra, están muy influenciadas por la deformabilidad del conjunto
terreno – estructura. La esquematización del comportamiento del terreno utilizada por el
programa (terreno ideal elástico – plástico, representado con una serie de resortes a valle y a
monte de la obra, con distintas leyes de comportamiento) permite la verificación de situaciones
complejas en poco tiempo.
Para el diseño de la pantalla se considera que la zona de riesgo por rotura afecta una altura teórica
vertical de 6,00 metros (excavación en programa) en el caso de la Zona A y 2,50 metros en el caso
de la Zona B. Véase el anexo 1398/07. Se ha incluido una sobrecarga vertical por paso de
vehículos, nieves, etc. de 20 KN/ml.
Asimismo y para el cálculo de la pantalla se ha tomado como materiales micropilotes tipo 127x9.
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Resultando:
ZONA A
Con los materiales empleados (estructura) resulta necesario 1 micropilote cada 0,40 metros de
longitud de pantalla.
La longitud de cada micropilote es de 15,00 metros para garantizar tanto la zona de empotre como
de los esfuerzos verticales (sobrecarga pase de vehículos y comportamiento vertical de los
anclajes).
En coronación se instalará una Viga – Muro que sirva de unión de los micropilotes.
Los Anclajes se diseñan como un sostenimiento frente a empujes con una inclinación de unos 25°
respecto a la horizontal.
En los cálculos realizados se indica una necesidad de sostenimiento de 35 KN/ml. 4 t, empleando
bulones permanentes de barra tipo gewi Ø 32 capaces de soportar 30 t (o anclajes de 3 cables) y
con una inclinación de 25° que se reduce a 27 t, valdría 1 anclaje cada 3,00 ml de pantalla (4 t/m x
3 m = 12 t). En dos filas, una a una profundidad de 1,00 m y otra a 3,00 m.
La longitud de los anclajes debe ser tal que:
Fila 1ª:
‐ Longitud bulbo: 5,00 m.
‐ Longitud libre: 7,00 m. (siempre ≥ 5,00 m y alcanzado la roca)
Fila 2ª:
‐ Longitud bulbo: 5,00 m.
‐ Longitud libre: 5,00 m. (siempre ≥ 5,00 m y alcanzado la roca)
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Considerando un tramo a contener de unos 26 ml se recomienda:
- instalar 1 micropilote (tipo 127x9 de 15,00 m de longitud) cada 0,40 m
- instalar dos filas de anclajes al tresbolillo: 1 anclaje (tipo Gewi 32(o anclaje de 3
cables), de 12,00 m de longitud 7,00 m de longitud libre + 5,00 m bulbo (primera
fila) y de 10,00 m de longitud 5,00 m de longitud libre + 5,00 de bulbo (segunda
fila), inclinado 25º hacia abajo) cada 3,00 m y a 1,00 m de profundidad desde la
cabeza de los micropilotes la primera fila y a 3,00 m la segunda fila.
- instalar viga de atado en cabeza de los micropilotes
- instalar en toda la longitud de la pantalla, doble mallazo y gunitado de 30 cm).
- instalar 6 drenes de 5,00 m de longitud repartidos por el paramento en función
de las aguas observadas durante la ejecución de la obra.
ZONA B
Con los materiales empleados (estructura) resulta necesario 1 micropilote cada 1,50 metros de
longitud de pantalla.
La longitud de cada micropilote es de 15,00 metros para garantizar tanto la zona de empotre como
de los esfuerzos verticales. No son necesarios anclajes.
Considerando un tramo a contener de unos 10 ml se recomienda:
- instalar 1 micropilote (tipo 127x9 de 15,00 m de longitud) cada 1,50 m
- instalar viga de atado en cabeza de los micropilotes
Ver solución propuesta en el anexo 1398/08.
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8.3.‐ Otros Trabajos
Tras las obras de sostenimiento sería conveniente la creación‐reparación de una cuneta en el lado
monte, a lo largo de todo el vial.
Se incluye una partida de retaluzado de los taludes situados en el lado monte.
En la zona de cabeza de los micropilotes se instalará una bionda, cierre de madera o similar como
protección.
La zona de suelos deprendidos ladera abajo, “a priori” no se retirará por la dificultad que entraña
el mismo y por no existir zonas con vulnerabilidad. Para esta zona, y en al menos 50,00 m de
desarrollo se incluye, no obstante, una partida para ejecutar labores de bioingeniería que se
detallan en el anexo 1398/09.
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9.‐ RECOMENDACION FINAL Y SEGUIMIENTO (DIRECCIÓN) DE OBRAS
Durante la realización de los trabajos proyectados, será necesaria una supervisión "in situ" por
técnicos con experiencia geotécnica para corroborar o en su caso adaptar las conclusiones y
recomendaciones señaladas. Se deberá efectuar un seguimiento por parte de Técnicos especializados
en Geotecnia, al objeto de garantizar la estabilidad, posible afección a los medianeros y comprobar
las características del subsuelo
Asimismo es necesario redactar un Informe Final que recoja todas las actuaciones realizadas:
- Planos
- Memoria
- Mediciones
- Posibles modificaciones
- Certificados de materiales
- Certificados de tesados en anclajes
Sopela, 9 de Mayo de 2.016
Agustín Larrea Bergaretxe
Geólogo
Colegiado nº 1.625
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REPORTAJE FOTOGRÁFICO
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1/2 1398/00
Vista General de la Zona
Desprendimiento Zona Oeste
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
2/2 1398/00
Desprendimiento Zona Este
Material del desprendimiento
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
HOJA 62-IV DURANGO
39 Calizas micríticas brechoides
37 Margas y paraconglomerados de matriz margosa
36 Lutias, areniscas,margas y calizas arenosas flyschoides
34 Callizas arenosas de grano medio a grueso
32 Areniscas de grano medio a grueso y microconglomerados
14 Brechas Poligénicas
11 Alternancia de calizas arenosas y margas
10 Facies olistrómicas
9 Margas y margocalizas
7 Alternancia de calizas arenosas o limolitas y margas
5 Volcánicas basálticas
Falla
Falla supuesta
Contacto normal
Contacto gradual
Dirección y valor del buzamiento de la estratificación
Estratifiación vertical
PROYECTODesprendimiento en el Bº Andikoa
en el T.M. de Berriz
PLANO GEOLOGIA GENERAL
ESCALA 1 : 25.000 FECHA : 04 / 16 Nº 1398 / 01
LEYENDA
ZONA DE ESTUDIO
40
N
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
CORTES DE LOS SONDEOS
ANEXO 1398 / 03
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
FOTOGRAFÍAS DE LOS SONDEOS
ANEXO 1398 / 04
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
1/4 1398/04
Emplazamiento Sondeo 1
Sondeo 1 Caja 1
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
2/4 1398/04
Sondeo 1 Caja 2
Sondeo 1 Caja 3
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
3/4 1398/04
Emplazamiento Sondeo 2
Sondeo 2 Caja 1
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
4/4 1398/04
Sondeo 2 Caja 2
Sondeo 2 Caja 3
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
ENSAYOS DE LABORATORIO
ANEXO 1398 / 05
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
Laboratorio de ensayos para el Control de Calidad de la Edificación acreditado por la Dirección General de Vivienda y Arquitectura del Gobierno de Cantabria, según Real Decreto 410/2010 de 31 de marzo, con número
de acreditación CTB-L-008
GTK Laboratorio Geotécnico
Laboratorio de Control de Calidad. Edificación y Obra Civil Bº Iseca Vieja, 51 – 39776 Liendo (CANTABRIA)
Tfno: 942 64 39 81
INFORME DE RESULTADOS
INFORME Nº: E070516 REF. MUESTRAS: 2518 PETICIONARIO: GEOLOGÍA Y GEOTECNIA LARREA, S.L. SIPIRI Nº8 DPTO.5 2ª PLANTA 48600 SOPELANA SOLICITUD / OBRA: Ensayos de suelos / Ref.: 1398 – Barrio Andikoa, Berriz (Bizkaia).
El presente Informe técnico se emite bajo las condiciones siguientes:
1. Se prohíbe la reproducción total o parcial de los datos presentados.
2. La información contenida en este documento es estrictamente confidencial. GTK Laboratorio Geotécnico no facilitará información relativa a este Informe a terceras personas, salvo autorización escrita del cliente o en los casos previstos por las leyes vigentes.
3. Los resultados de ensayos tienen valor únicamente en relación con las muestras referidas en las actas.
4. GTK Laboratorio Geotécnico emplea para la realización e interpretación de los ensayos y pruebas, el personal y los medios adecuados en cada caso, no aceptando más responsabilidad ni obligaciones que la repetición gratuita de los ensayos sobre nuevas muestras, en el caso de fallos ajenos a su intención.
5. GTK Laboratorio Geotécnico no se responsabiliza de la veracidad de los datos aportados por el cliente.
El presente informe consta de 10 hojas, incluida ésta.
En Liendo, a 09 de mayo de 2016
Pablo Salvarrey Isequilla Geólogo Colegiado nº 3974
Ignacio San José Carrasco Geólogo Colegiado nº 3972
Director de Laboratorio Director Técnico
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
2518
S1MI
3,00-3,60 m
GC39,045,242,024,317,819,01,9031,599
12108
DENSIDAD APARENTE (g/cm3)
CONT. SULFATOS SOLUBLES (EHE; mg SO4/kg)
CONTENIDO EN YESO (%)
DETERMINACIÓN DEL Ph (UNE 77305:99)
CONTENIDO EN MATERIA ORGÁNICA (%)
ACIDEZ BAUMANN-GULLY (EHE)
DENSIDAD SECA (g/cm3)
PESO ESPECÍFICO DE LAS PARTÍCULAS (g/cm3)
MODULOS Edometrico secante y compresibilidad (CONSOLID. EDOM.)
INDICE DE POROS INICIAL (CONSOLID. EDÓM.)
EN
SA
YO
S D
E
R
ES
ISTE
NC
IAE
NS
AY
OS
DE
EX
PA
NS
IVID
AD
Y
DE
FOR
MA
BIL
IDA
D
INDICES compresión y Entumecimiento (CONSOLID. EDOM.)
INDICE DE COLAPSO (EDÓMETRO), (%)
RESISTENCIA A CARGA PUNTUAL (MPa)
ENSAYO BRASILEÑO (MPa)
COMPRESIÓN UNIAXIAL EN ROCAS (MPa)
COHESIÓN (kPa)
PROCEDENCIA (OBRA/CLIENTE):
CLASIFICACIÓN S.U.C.S.
LÍMITES DE ATTERBERG
Nº REFERENCIA DE LAS MUESTRAS
LOCALIZACIÓN
CALICATA / SONDEO
TIPO DE MUESTRA
PROFUNDIDAD
EN
SA
YO
S D
E ID
EN
TIFI
CA
CIÓ
N Y
ES
TAD
O
FINOS INFERIORES A 80μ (%)
EN
SA
YO
S Q
UÍM
ICO
S
GRANULOM.
HUMEDAD NATURAL W(%)
GTK Laboratorio Geotécnico Laboratorio de Control de Calidad. Edificación y Obra Civil
1398-Bº Andikoa (Berriz) Geol. y Geot .LARREA, S.L.
LÍMITE LÍQUIDO WL
LÍMITE PLÁSTICO WP
ÍNDICE DE PLASTICIDAD Ip
SUPERIOR A 5mm (%)
Hoja 1 de 1
RESUMEN DE RESULTADOS DE ENSAYOS DE SUELOS
AGRESIVIDAD DEL AGUA AL HORMIGÓN (EHE)
ÁNGULO DE ROZAMIENTO INTERNO (º)
CAMBIO DE VOLUMEN POTENCIAL (LAMBE)
HINCHAMIENTO LIBRE EN EDÓMETRO (%)
PRESIÓN DE HINCHAMIENTO EN EDÓM. (kPa)
ÍNDICE DE HINCHAMIENTO (LAMBE), MPa
CONTENIDO EN CARBONATOS (%CaCO3)
CONTENIDO EN SALES (%)
COMPRESIÓN SIMPLE EN SUELOS (kPa)
DENSIDAD MÁXIMA PROCTOR (g/cm3)
HUMEDAD ÓPTIMA PROCTOR (%)
Laboratorio de ensayos para el Control de Calidad de la Edificación acreditado por la Dirección General de Vivienda y Arquitectura del Gobierno de Cantabria, según Real Decreto 410/2010 de 31 de marzo, con número de acreditación CTB-L-008
ÍNDICE C.B.R. 95%EN
SA
YO
S D
E
C
OM
PA
CTA
CIÓ
N
ÍNDICE C.B.R. 100%
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
Hoja 1 de 1
Reacción en
Al corte sin drenaje frío al ácido
TORVANE (kp/cm2) clorhídrico
2518 3,00-3,60 m S1 MI Gravas arcillosas - -
Ref. Muestra
Profundidad Extracción
Observaciones:
Localización
APERTURA Y DESCRIPCIÓN DE MUESTRAS
REVISADO: PABLO SALVARREY ISEQUILLAPETICIONARIO (CLIENTE):
E070516INFORME NºGeol. y Geot .LARREA, S.L. REALIZADO: M.A. ORTIZ
GTK Laboratorio GeotécnicoLaboratorio de Control de Calidad. Edificación y Obra CivilBº Iseca Vieja, 51. Liendo (39776) - CantabriaTfno: 942 64 39 81 Fax: 942 64 32 80
-
Tipo
Características Físicas: Resistencia
Micropenetrómetro
SOILTEST (kp/cm2)Color
Marrón
Descripción de la muestra
OBRA: 1398-Bº Andikoa (Berriz) 09/05/2016FECHA DE EMISIÓN DE INFORME:
Laboratorio de ensayos para el Control de Calidad de la Edificación acreditado por la Dirección General de Vivienda y Arquitectura del Gobierno de Cantabria, según Real Decreto 410/2010 de 31 de marzo, con número de acreditación CTB-L-008
Fdo. Pablo Salvarrey Fdo: Ignacio San José Director Técnico Director del Laboratorio
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
2518 Informe Nº: E070516S1 3,00-3,60 m
21/04/201625/04/2016 09/05/2016
OBSERVACIONES:
Director del Laboratorio Director Técnico
% Humedad a/s x 100 19,0
El resultado de este ensayo es válido para esta muestra.
Fdo. Pablo Salvarrey
Suelo s 25,99
Fdo. Ignacio San José
Tara t 60,83
Tara+suelo t+s 86,82
Tara+suelo+agua t+s+a 91,77
Procedencia (Obra / Cliente):
Agua a = (t+s+a)-(t+s) 4,95
1398-Bº Andikoa (Berriz) Geol. y Geot .LARREA, S.L.
GTK Laboratorio Geotécnico Laboratorio de Control de Calidad. Edificación y Obra Civil
Hoja 1 de 1
DETERMINACIÓN DE LA HUMEDAD (UNE 103 300:93)
Laboratorio de ensayos para el Control de Calidad de la Edificación acreditado por la Dirección General de Vivienda y Arquitectura del Gobierno de Cantabria, según Real Decreto 410/2010 de 31 de marzo, con número de acreditación CTB-L-008
Muestra (Origen / Profundidad):
Nº Referencia Muestra:
Fecha de Toma:
Fecha de Ensayo: Fecha de emisión del Informe:
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
Nº Referencia Muestra: 2518 Informe Nº:
S1
El resultado de este ensayo es válido para esta muestra.
Fdo. Pablo Salvarrey Fdo. Ignacio San JoséDirector del Laboratorio Director Técnico
OBSERVACIONES:
Densidad húmeda ρ = M1 / V2 1,903
Densidad seca ρd = ρ / [1 + (w / 100)] 1,599
Masa sumergida muestra+parafina
M4 (g) 36,60
Volumen muestra V2 = M2 - M4 - V1 41,94
Volumen parafina V1(cm3) = M3 / ρp 8,02
Densidad parafina ρp (g/cm3) 0,84
Masa muestra+parafina M2 (g) 86,56
Masa parafina añadida M3(g) = M2 - M1 6,74
% Humedad w = a/s x 100 19,0
Masa muestra M1 (g) 79,82
Tara t 60,83
Suelo s 25,99
Tara+suelo+agua t+s+a 91,77
Tara+suelo t+s 86,82
Agua a = (t+s+a)-(t+s) 4,95
1398-Bº Andikoa (Berriz) Geol. y Geot .LARREA, S.L.25/04/2016 Fecha de emisión del Informe: 09/05/2016
Procedencia (Obra / Cliente):
GTK Laboratorio Geotécnico Laboratorio de Control de Calidad. Edificación y Obra Civil
Hoja 1 de 1
DETERMINACIÓN DE LA DENSIDAD DE UN SUELO Método de la balanza hidrostática (UNE 103 301:94)
Laboratorio de ensayos para el Control de Calidad de la Edificación acreditado por la Dirección General de Vivienda y Arquitectura del Gobierno de Cantabria, según Real Decreto 410/2010 de 31 de marzo, con número de acreditación CTB-L-008
E070516Muestra (Origen / Profundidad): 3,00-3,60 mFecha de Toma: 21/04/2016Fecha de Ensayo:
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
2518 E070516S1
09/05/2016
A 1511,10 f= 100/(100+h) 0,9715
B 863,40 h=(a/s)x100 2,93
C 674,40 - 1
E=(A-B) x f 629,26 a=(t+s+a)- (t+s) 2,03
F= B+E 1492,66 t+s+a 132,90
G 50,50 t+s 130,87
H= G x f 49,06 t 61,60
s 69,27
Grs.en la Grs.en la
parte fina muestra
Designación ensayada total
1 2 A 3 4 5 6
1.492,66 100,0
63 2,5'' 0,00 1.492,66 100,0
50 2 " 0,00 1.492,66 100,0
40 1,5'' 0,00 1.492,66 100,0
25 1'' 277,80 1.214,86 81,4
20 3/4'' 55,30 1.159,56 77,7
12,5 1/2'' 172,23 987,33 66,1
10 3/8'' 44,20 943,13 63,2
6,3 1/4'' 88,94 854,19 57,2
5 Nº 4 35,93 818,26 54,8
2 Nº 10 5,70 73,11 745,15 49,9
1 Nº 18 4,90 62,85 682,31 45,7
0,630 Nº 30 2,29 29,37 652,94 43,7
0,400 Nº 40 1,34 17,19 635,75 42,6
0,080 Nº 200 4,21 54,00 581,75 39,0
2,00
4,75
6,35
0,074
0,420
0,590
1,00
OBSERVACIONES
2 B
Abertura mm.
19,1
25,4
38,1
50,8
63,5
% Pasa
9,52
12,7
U.N.E. GramosA.S.T.M.
Fracción fina ensayada Tara + suelo
Fraccion fina ensayada seca Tara
Por fracción gruesa se entiende el material retenido por el tamiz nº10 Suelo
y fracción fina el que pasa por el mismo tamiz
TAMICES Pasa en muestra totalRetenido en tamicesDescripción del suelo
Muestra total seca Tara+suelo+agua
Gruesos sin lavar Hum. higroscópica %
Gruesos lavados Referencia tara
Fracción fina seca total Agua
Fecha de Ensayo: 06/05/2016Geol. y Geot .LARREA, S.L.
CÁLCULOS PREVIOS
Fecha de emisión del Informe:
3,00-3,60 m
Procedencia (Obra / Cliente): 1398-Bº Andikoa (Berriz)
Laboratorio de ensayos para el Control de Calidad de la Edificación acreditado por la Dirección General de Vivienda y Arquitectura del Gobierno de Cantabria, según Real Decreto 410/2010 de 31 de marzo, con número de acreditación CTB-L-008
Muestra (Origen / Profundidad):
Fecha de Toma: 21/04/2016
HUMEDAD HIGROSCÓPICA
Muestra total seca al aire Factor de corrección
Nº Referencia Muestra:
GTK Laboratorio Geotécnico Laboratorio de Control de Calidad. Edificación y Obra Civil
Hoja 1 de 2
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO DE SUELOS POR TAMIZADO (UNE 103 101:95)
Informe Nº:
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
2518
Tamices 63 50 40 25 20 12,5 10 6,3 5 2 1 0,63 0,4 0,08
% pasa 100,0 100,0 100,0 81,4 77,7 66,1 63,2 57,2 54,8 49,9 45,7 43,7 42,6 39,0
El resultado de este ensayo es válido para esta muestra.
Director del Laboratorio Director Técnico
FINOS 39,0 39,0
Nº Referencia Muestra:
Fdo. Pablo Salvarrey Fdo: Ignacio San José
GRAVA 45,2 50,110,9
Laboratorio de ensayos para el Control de Calidad de la Edificación acreditado por la Dirección General de Vivienda y Arquitectura del Gobierno de Cantabria, según Real Decreto 410/2010 de 31 de marzo, con número de acreditación CTB-L-008
Hoja 2 de 2GTK Laboratorio Geotécnico
Laboratorio de Control de Calidad. Edificación y Obra Civil
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO DE SUELOS POR TAMIZADO (UNE 103 101:95)
OBSERVACIONES:
% SUCS
ARENA 15,8
CTE
CURVA GRANULOMÉTRICA (% PASA)
63 50 40 25 20
12,5 10 6,3 5 2 1
0,63 0,
4
0,08
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
Tamices UNE
% Q
ue
pas
a
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
2518 Informe Nº: E070516S1
09/05/2016
16 27
1 2
29,54 30,30
27,58 28,22
23,09 23,23
4,49 4,99
1,96 2,08
43,65 41,68 42,0
LÍMITE LÍQUIDO
(UNE 103 103:949
Geol. y Geot .LARREA, S.L.
t+s+a Tara+suelo+agua
Número de golpes
Referencia tara
Procedencia (Obra / Cliente): 1398-Bº Andikoa (Berriz)
LÍMITE LÍQUIDO
s=(t+s)-t Suelo
Laboratorio de ensayos para el Control de Calidad de la Edificación acreditado por la Dirección General de Vivienda y Arquitectura del Gobierno de Cantabria, según Real Decreto 410/2010 de 31 de marzo, con número de acreditación CTB-L-008
a=(t+s+a)-(t+s) Agua
w=100x a / s Humedad (%)
t+s Tara+suelo
t Tara
Muestra (Origen / Profundidad):
Fecha de emisión del Informe:Fecha de Ensayo: 06/05/2016
3,00-3,60 mFecha de Toma: 21/04/2016
Nº Referencia Muestra:
GTK Laboratorio Geotécnico Laboratorio de Control de Calidad. Edificación y Obra Civil
Hoja 1 de 2
DETERMINACIÓN DEL LÍMITE LÍQUIDO POR EL MÉTODO DEL APARATO DE CASAGRANDE (UNE 103 103:94) y LÍMITE PLÁSTICO (UNE 103 104:93) DE UN SUELO
25
15
35
10
100
10,00 100,00% DE HUMEDAD
Nº
DE
GO
LP
ES
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
Nº Referencia Muestra: 2518
26,86 26,90
25,98 26,15
22,33 23,08
3,65 3,07
0,88 0,75
24,11 24,43 24,3
10 425,5 4
10 729,8 7
10 410 7
OBSERVACIONES:
El resultado de este ensayo es válido para esta muestra.
Fdo. Pablo Salvarrey Fdo. Ignacio San JoséDirector del Laboratorio Director Técnico
LÍMITE PLÁSTICO
17,8
24,3
ÍNDICE DE PLASTICIDAD, IP
a=(t+s+a)-(t+s)
42,0
t
1 2
DESCRIPCIÓN ASTM D-2486
CLASIFICACIÓN SUCS GC
LÍMITE PLÁSTICO
t+s+a Tara+suelo+agua
(UNE 103 104:94)Referencia tara
Grava arcillosa
s=(t+s)-t Suelo
45,2FRACCIÓN > 5,00 mm, %
Agua
Humedad (%)
LÍMITE PLÁSTICO, LP
39,0
GTK Laboratorio Geotécnico Laboratorio de Control de Calidad. Edificación y Obra Civil
Hoja 2 de 2
DETERMINACIÓN DEL LÍMITE LÍQUIDO POR EL MÉTODO DEL APARATO DE CASAGRANDE (UNE 103 103:94) y LÍMITE PLÁSTICO (UNE 103 104:93) DE UN SUELO
Laboratorio de ensayos para el Control de Calidad de la Edificación acreditado por la Dirección General de Vivienda y Arquitectura del Gobierno de Cantabria, según Real Decreto 410/2010 de 31 de marzo, con número de acreditación CTB-L-008
w=100x a / s
FRACCIÓN < 0,08 mm, %
LÍMITE LÍQUIDO, LL
Tara+suelo
Tara
t+s
CARTA DE CASAGRANDE
0
10
20
30
40
50
60
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Límite Líquido
Índ
ice
de
pla
stic
idad
CL CH
ML MH
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
2518 E070516S1
09/05/2016
Débil (Qa) Medio (Qb) Fuerte (Qc)
12 > 200 _ _
108 2000 a 30003000 a 12000
> 12000
OBSERVACIONES:
El resultado de este ensayo es válido para esta muestra.
Fdo. Pablo Salvarrey Fdo. Ignacio San JoséDirector del Laboratorio Director Técnico
EVALUACIÓN DE LA AGRESIVIDAD:
Contenido en sulfatos
(mg SO42- / kilo de suelo)
El suelo no es agresivo para el hormigón
DETERMINACIÓNResultado del ensayo
GRADO DE AGRESIVIDAD
Acidez Baumann-Gully (ml/kg suelo)
Fecha de Toma:
Fecha de Ensayo:
21/04/201606/05/2016
0,011Contenido en ión SO4
2- (%) (UNE 83963)
C + F + Precipitado (g) 121,5542
Peso precipitado = (C + F + Precipitado)-(C + F) 0,0131
mg SO42- / kilo de suelo = 411,6 x P / M 107,8392
Tara del crisol: C (g) 121,5411
Peso del filtro calcinado: F (g) 0,0000
Volumen de Hidróxido de Sodio empleado en la valoración (ml)
0,3
12
Peso de suelo analizado: M (kg) 0,05
Grado de acidez (ml/kg suelo) (UNE 83962)
1398-Bº Andikoa (Berriz) Geol. y Geot .LARREA, S.L.
Informe Nº:
Volumen de líquido recogido para la valoración (ml) 50
Fecha de emisión del Informe:
GTK Laboratorio Geotécnico Laboratorio de Control de Calidad. Edificación y Obra Civil
Hoja 1 de 1
DURABILIDAD DEL HORMIGÓN. SUELOS AGRESIVOS (UNE 83962; UNE 83963)
Laboratorio de ensayos para el Control de Calidad de la Edificación acreditado por la Dirección General de Vivienda y Arquitectura del Gobierno de Cantabria, según Real Decreto 410/2010 de 31 de marzo, con número de acreditación CTB-L-008
Procedencia (Obra / Cliente):
Nº Referencia Muestra:
Muestra (Origen / Profundidad): 3,00-3,60 m
Peso de suelo seco ensayado (g) 100
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
PERFILES GEOTÉCNICOS
ANEXO 1398 / 06
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
CÁLCULOS
ANEXO 1398 / 07
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
Program DIADIM 32
CÁLCULO DEL MURO PANTALLA
Barrio Andikoa -1398Cálculo Pantalla Micropilotes
Zona A
DESCRIPCIÓN LITOESTRATIGRÁFICAProf. [m] Gama [kN/m³] Gama Sat. [kN/m³] Phi [°] Cohe. [kN/m²] ks [kN/m³]
1.40 19.00 19.00 25.00 5.00 0.006.00 19.00 19.00 25.00 15.00 0.009.50 20.00 20.00 28.00 25.00 0.00
12.00 22.00 22.00 40.00 30.00 0.00100.00 26.00 26.00 45.00 50.00 0.00
PARÁMETROS DEL MURO PANTALLACondiciones de vínculo de la cabeza del muro pantalla: libreCondiciones de vínculo del pie del muro pantalla: libreEmpujes activo y pasivo calculados a cada fase de excavaciónCoeficiente de rigidez ks recalculado a cada fase de excavaciónCálculo efectuado en términos de tensión efectivaEmpujes activo y pasivo calculados con el método sugerido por RankineCoeficiente de rigidez ks calculado con el método de Bowles
Longitud del muro pantalla [m] .................................................................... 15.00Rigidez EJ del muro pantalla [kN m²] .......................................................... 3440.00Sobrecarga vertical lado monte [kN/m²] ...................................................... 20.00Momento externo aplicado a la cabeza del muro pantalla [kN m] .............. 0.00Fuerza horizontal externa aplicada a la cabeza del muro pantalla [kN] ..... 0.00Carga normal aplicada a la cabeza del muro pantalla [kN] ........................ 0.00Inclinación del terreno en el lado monte del muro pantalla [°] .................... 0.00Profundidad de la capa freatica al lado monte del muro pantalla [m] ........ 6.00Coefficiente sismico orizzontale [-] .............................................................. 0.00Coefficiente sismico verticale [-] .................................................................. 0.00
DESCRIPCIÓN TIRANTESProf. [m] Rigidez [kN/m] Pretens. [kN] Tipo
1.00 1700.00 0.00 Sólo a tracción3.00 1700.00 0.00 Sólo a tracción
DESCRIPCIÓN FASES DE EXCAVACIÓNProf. [m] Número tot. tirantes Sobreca. [kN/m²] Prof. capa freatica [m]
4.50 0.00 0.00 100.004.50 2.00 0.00 100.006.00 2.00 0.00 100.00
FASE RESULTADOS 1Profundidad [m] Desplazamiento [cm] Momento [kN m] Corte [kN]
0.00 36.93 0.00 -.000.30 34.63 -.07 -.87
(C) 2000-2003 geo&soft international
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
Program DIADIM 32
Profundidad [m] Desplazamiento [cm] Momento [kN m] Corte [kN]0.60 32.33 -.52 -2.430.90 30.03 -1.54 -4.691.20 27.73 -3.33 -7.641.50 25.44 -6.12 -9.381.80 23.17 -8.96 -9.902.10 20.92 -12.07 -11.112.40 18.71 -15.63 -13.022.70 16.53 -19.88 -15.623.00 14.41 -25.01 -18.913.30 12.35 -31.23 -22.903.60 10.37 -38.75 -27.583.90 8.50 -47.78 -32.964.20 6.75 -58.53 -39.034.50 5.15 -71.20 -38.734.80 3.74 -81.77 -29.965.10 2.55 -89.18 -17.665.40 1.58 -92.37 -1.855.70 0.86 -90.29 17.476.00 0.38 -81.89 49.596.30 0.11 -60.53 78.976.60 -.00 -34.50 77.636.90 -.02 -13.96 53.457.20 -.00 -2.43 26.747.50 0.01 2.08 8.697.80 0.02 2.78 0.068.10 0.03 2.12 -2.188.40 0.03 1.47 -1.418.70 0.03 1.27 -.259.00 0.03 1.32 -.899.30 0.02 0.74 -5.589.60 0.01 -2.03 -3.699.90 0.00 -1.47 2.55
10.20 0.00 -.49 2.3810.50 0.00 -.04 0.9410.80 0.00 0.06 0.3011.10 0.00 0.13 0.4211.40 0.00 0.32 0.4911.70 0.00 0.43 -1.5112.00 0.00 -.58 -1.1112.30 0.00 -.23 0.9312.60 0.00 -.02 0.4112.90 0.00 0.01 0.0513.20 0.00 0.00 -.0213.50 0.00 0.00 -.0113.80 0.00 -.00 -.0014.10 0.00 -.00 0.0014.40 0.00 0.00 0.0014.70 0.00 0.00 -.0015.00 0.00 0.00 0.00
(C) 2000-2003 geo&soft international
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
Program DIADIM 32
FASE RESULTADOS 2Profundidad [m] Desplazamiento [cm] Momento [kN m] Corte [kN]
0.00 36.93 0.00 -.000.30 34.63 -.07 -.870.60 32.33 -.52 -2.430.90 30.03 -1.54 -5.911.20 27.73 -3.33 -7.641.50 25.44 -6.12 -9.381.80 23.17 -8.96 -9.902.10 20.92 -12.07 -11.112.40 18.71 -15.63 -13.022.70 16.53 -19.88 -15.623.00 14.41 -25.01 -18.223.30 12.35 -31.23 -22.903.60 10.37 -38.75 -27.583.90 8.50 -47.78 -32.964.20 6.75 -58.53 -39.034.50 5.15 -71.20 -38.734.80 3.74 -81.77 -29.965.10 2.55 -89.18 -17.665.40 1.58 -92.37 -1.855.70 0.86 -90.29 17.476.00 0.38 -81.89 49.596.30 0.11 -60.53 78.976.60 -.00 -34.50 77.636.90 -.02 -13.96 53.457.20 -.00 -2.43 26.747.50 0.01 2.08 8.697.80 0.02 2.78 0.068.10 0.03 2.12 -2.188.40 0.03 1.47 -1.418.70 0.03 1.27 -.259.00 0.03 1.32 -.899.30 0.02 0.74 -5.589.60 0.01 -2.03 -3.699.90 0.00 -1.47 2.55
10.20 0.00 -.49 2.3810.50 0.00 -.04 0.9410.80 0.00 0.06 0.3011.10 0.00 0.13 0.4211.40 0.00 0.32 0.4911.70 0.00 0.43 -1.5112.00 0.00 -.58 -1.1112.30 0.00 -.23 0.9312.60 0.00 -.02 0.4112.90 0.00 0.01 0.0513.20 0.00 0.00 -.0213.50 0.00 0.00 -.0113.80 0.00 -.00 -.0014.10 0.00 -.00 0.0014.40 0.00 0.00 0.00
(C) 2000-2003 geo&soft international
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
Program DIADIM 32
Profundidad [m] Desplazamiento [cm] Momento [kN m] Corte [kN]14.70 0.00 0.00 -.0015.00 0.00 0.00 0.00
FASE RESULTADOS 3Profundidad [m] Desplazamiento [cm] Momento [kN m] Corte [kN]
0.00 34.90 0.00 -.000.30 33.01 -.07 -.870.60 31.11 -.52 -2.430.90 29.22 -1.54 -5.911.20 27.33 -3.33 -7.641.50 25.45 -6.12 -9.381.80 23.59 -8.96 -9.902.10 21.75 -12.07 -11.112.40 19.94 -15.63 -13.022.70 18.18 -19.88 -15.623.00 16.46 -25.01 16.693.30 14.81 -20.75 12.003.60 13.22 -17.80 7.323.90 11.67 -16.36 1.944.20 10.16 -16.63 -4.124.50 8.70 -18.83 -10.884.80 7.29 -23.17 -18.345.10 5.94 -29.84 -26.495.40 4.66 -39.07 -35.345.70 3.49 -51.05 -44.886.00 2.45 -66.00 -40.096.30 1.59 -75.11 -18.756.60 0.92 -77.25 6.346.90 0.45 -71.30 35.217.20 0.17 -56.12 58.917.50 0.04 -35.95 65.637.80 0.00 -16.74 52.498.10 0.00 -4.45 30.348.40 0.02 1.46 13.188.70 0.03 3.45 3.439.00 0.03 3.51 -2.129.30 0.03 2.18 -8.519.60 0.01 -1.58 -6.849.90 0.01 -1.92 1.05
10.20 0.00 -.95 2.8110.50 0.00 -.23 1.6610.80 0.00 0.04 0.6911.10 0.00 0.18 0.6011.40 0.00 0.40 0.5511.70 0.00 0.51 -1.8412.00 0.00 -.70 -1.3412.30 0.00 -.29 1.1112.60 0.00 -.03 0.5112.90 0.00 0.01 0.0713.20 0.00 0.00 -.02
(C) 2000-2003 geo&soft international
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
Program DIADIM 32
Profundidad [m] Desplazamiento [cm] Momento [kN m] Corte [kN]13.50 0.00 0.00 -.0113.80 0.00 -.00 -.0014.10 0.00 -.00 0.0014.40 0.00 -.00 0.0014.70 0.00 -.00 0.0015.00 0.00 0.00 0.00
MÁXIMA FUERZA APLICADA A LOS TIRANTES
Prof. tirantes [m] Fuerza max. [kN]1.00 -.003.00 34.91
CÁLCULO MICROPILOTES
Diámetro externo [mm] ............ 127.00Diámetro interno [mm] ............. 109.00Espaciado armaduras [mm] ..... 400.00
CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES
Módulo elástico del acero [N/mm²] ................................................ 200000.00Módulo elástico hormigón [N/mm²] ................................................ 30000.00Fluencia característica del acero fyk [N/mm²] ............................... 500.00Resistencia cilíndrica característica del hormigón fck [N/mm²] ..... 25.00
VERIFICACIÓN DE LOS MOMENTOS DE FLEXIÓN
Mrd (pos) ..... Momento resistente de cálculo (pos.)Mrd (neg) ..... Momento resistente de cálculo (neg.)Msk .............. Momento máximo aplicadoMsd .............. Momento de cálculo máximo aplicadoNsd .............. Cálculo del esfuerzo normal aplicado
TABLA RESUMEN DE LAS SOLICITACION DE CÁLCULO
Prof. [m] Nsd [kN] Mrd (pos) [kN m] Mrd (neg) [kN m] Msk [kN m] Msd [kN m] Cond. seguridad0.00 0.00 129.38 -129.38 0.00 0.00 verificado0.30 0.47 129.37 -129.37 -.07 -.10 verificado0.60 0.94 129.37 -129.37 -.52 -.67 verificado0.90 1.41 129.37 -129.37 -1.54 -2.00 verificado1.20 1.88 129.37 -129.37 -3.33 -4.34 verificado1.50 2.35 129.36 -129.36 -6.12 -7.96 verificado1.80 2.82 129.36 -129.36 -8.96 -11.66 verificado2.10 3.29 129.36 -129.36 -12.07 -15.69 verificado2.40 3.76 129.36 -129.36 -15.63 -20.33 verificado2.70 4.23 129.36 -129.36 -19.88 -25.84 verificado3.00 4.70 129.35 -129.35 -25.01 -32.51 verificado3.30 5.18 129.35 -129.35 -31.23 -40.60 verificado3.60 5.65 129.35 -129.35 -38.75 -50.38 verificado
(C) 2000-2003 geo&soft international
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
Program DIADIM 32
Prof. [m] Nsd [kN] Mrd (pos) [kN m] Mrd (neg) [kN m] Msk [kN m] Msd [kN m] Cond. seguridad3.90 6.12 129.35 -129.35 -47.78 -62.12 verificado4.20 6.59 129.34 -129.34 -58.53 -76.09 verificado4.50 7.06 129.34 -129.34 -71.20 -92.57 verificado4.80 7.53 129.34 -129.34 -81.77 -106.30 verificado5.10 8.00 129.34 -129.34 -89.18 -115.94 verificado5.40 8.47 129.34 -129.34 -92.37 -120.09 verificado5.70 8.94 129.33 -129.33 -90.29 -117.38 verificado6.00 9.41 129.33 -129.33 -81.89 -106.45 verificado6.30 9.89 129.33 -129.33 -75.11 -97.64 verificado6.60 10.36 129.33 -129.33 -77.25 -100.43 verificado6.90 10.83 129.33 -129.33 -71.30 -92.69 verificado7.20 11.30 129.32 -129.32 -56.12 -72.96 verificado7.50 11.77 129.32 -129.32 -35.95 -46.73 verificado7.80 12.24 129.32 -129.32 -16.74 -21.76 verificado8.10 12.71 129.32 -129.32 -4.45 -5.78 verificado8.40 13.18 129.31 -129.31 1.47 1.91 verificado8.70 13.65 129.31 -129.31 3.45 4.49 verificado9.00 14.12 129.31 -129.31 3.51 4.57 verificado9.30 14.60 129.31 -129.31 2.18 2.84 verificado9.60 15.07 129.31 -129.31 -2.03 -2.63 verificado9.90 15.54 129.30 -129.30 -1.92 -2.49 verificado
10.20 16.01 129.30 -129.30 -.95 -1.24 verificado10.50 16.48 129.30 -129.30 -.23 -.30 verificado10.80 16.95 129.30 -129.30 0.06 0.08 verificado11.10 17.42 129.29 -129.29 0.18 0.23 verificado11.40 17.89 129.29 -129.29 0.40 0.52 verificado11.70 18.36 129.29 -129.29 0.51 0.66 verificado12.00 18.83 129.29 -129.29 -.70 -.91 verificado12.30 19.31 129.29 -129.29 -.29 -.38 verificado12.60 19.78 129.28 -129.28 -.03 -.04 verificado12.90 20.25 129.28 -129.28 0.01 0.02 verificado13.20 20.72 129.28 -129.28 0.00 0.01 verificado13.50 21.19 129.28 -129.28 0.00 0.00 verificado13.80 21.66 129.28 -129.28 -.00 -.00 verificado14.10 22.13 129.27 -129.27 -.00 -.00 verificado14.40 22.60 129.27 -129.27 -.00 -.00 verificado14.70 23.07 129.27 -129.27 0.00 0.00 verificado15.00 23.54 129.26 -129.26 0.00 0.00 verificado
Condiciones de seguridad verificadas (momento negativo)Condiciones de seguridad verificadas (momento positivo)
(C) 2000-2003 geo&soft international
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
FASE
1Barrio Andikoa -1398Cálculo Pantalla MicropilotesZona A
Esquema muro pantalla
Desplazamiento: 36.93 [cm]
Momento pos.: 2.78 [kN m]
Momento neg.: -92.37 [kN m]
01
23
45
67
89
1011
1213
1415
Desplazamientos [cm]
Desplazamiento: 36.93 [cm]
Momento pos.: 2.78 [kN m]
Momento neg.: -92.37 [kN m]
-20 0 20
01
23
45
67
89
1011
1213
1415
Momentos [kN m]
Desplazamiento: 36.93 [cm]
Momento pos.: 2.78 [kN m]
Momento neg.: -92.37 [kN m]
-50 0 50
01
23
45
67
89
1011
1213
1415
Corte [kN]
Desplazamiento: 36.93 [cm]
Momento pos.: 2.78 [kN m]
Momento neg.: -92.37 [kN m]
-50 0 50
01
23
45
67
89
1011
1213
1415
Corte: 78.97 [kN]
Presiones [kN/m²]
Desplazamiento: 36.93 [cm]
Momento pos.: 2.78 [kN m]
Momento neg.: -92.37 [kN m]
-100 0 100
01
23
45
67
89
1011
1213
1415
EstratigrafíaZ Gn Gs Phi C'[m] [kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²]
1.40 19.00 19.00 25.00 5.00
6.00 19.00 19.00 25.00 15.00
9.50 20.00 20.00 28.00 25.00
12.00 22.00 22.00 40.00 30.00
100.00 26.00 26.00 45.00 50.00
Parámetros del Muro Pantalla
Cabeza: libre
Pie: libre
Longitud: 15.0 [m]
Rigidez: 3440.0 [kN m²]
Cargas Externas
Sobrecarga lado monte: 20.00 [kN/m²]
Momento externo: 0.00 [kN m]
Fuerza horiz. externa: 0.00 [kN]
Carga normal : 0.00 [kN]
Fase de excavación
Profundidad: 4.50 [m]
Numero de tirantes: 0.00 [-]
Sobrecarga: 0.00 [kN/m²]
Prof. capa freatica: 100.00 [m]
Resultados del cálculo
Solicitación TirantesZ PC K DL T[m] [kN] [kN/m] [mm] [kN]
Sección Estructural
Lado
mon
te
Lado
val
le
Diámetro externo pilotes: 127 [mm]
Diámetro interno pilotes: 109 [mm]
Espaciado pilotes: 400 [mm]
www.geoandsoft.com
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
FASE
2Barrio Andikoa -1398Cálculo Pantalla MicropilotesZona A
Esquema muro pantalla
1.00 0.00 1700 0.00 0.00
0.00 [kN]
3.00 0.00 1700 0.00 0.00
0.00 [kN]
Desplazamiento: 36.93 [cm]
Momento pos.: 2.78 [kN m]
Momento neg.: -92.37 [kN m]
01
23
45
67
89
1011
1213
1415
Desplazamientos [cm]
Desplazamiento: 36.93 [cm]
Momento pos.: 2.78 [kN m]
Momento neg.: -92.37 [kN m]
-20 0 20
01
23
45
67
89
1011
1213
1415
Momentos [kN m]
Desplazamiento: 36.93 [cm]
Momento pos.: 2.78 [kN m]
Momento neg.: -92.37 [kN m]
-50 0 50
01
23
45
67
89
1011
1213
1415
Corte [kN]
Desplazamiento: 36.93 [cm]
Momento pos.: 2.78 [kN m]
Momento neg.: -92.37 [kN m]
-50 0 50
01
23
45
67
89
1011
1213
1415
Corte: 78.97 [kN]
Presiones [kN/m²]
Desplazamiento: 36.93 [cm]
Momento pos.: 2.78 [kN m]
Momento neg.: -92.37 [kN m]
-100 0 100
01
23
45
67
89
1011
1213
1415
EstratigrafíaZ Gn Gs Phi C'[m] [kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²]
1.40 19.00 19.00 25.00 5.00
6.00 19.00 19.00 25.00 15.00
9.50 20.00 20.00 28.00 25.00
12.00 22.00 22.00 40.00 30.00
100.00 26.00 26.00 45.00 50.00
Parámetros del Muro Pantalla
Cabeza: libre
Pie: libre
Longitud: 15.0 [m]
Rigidez: 3440.0 [kN m²]
Cargas Externas
Sobrecarga lado monte: 20.00 [kN/m²]
Momento externo: 0.00 [kN m]
Fuerza horiz. externa: 0.00 [kN]
Carga normal : 0.00 [kN]
Fase de excavación
Profundidad: 4.50 [m]
Numero de tirantes: 2.00 [-]
Sobrecarga: 0.00 [kN/m²]
Prof. capa freatica: 100.00 [m]
Resultados del cálculo
Solicitación TirantesZ PC K DL T[m] [kN] [kN/m] [mm] [kN]
Sección Estructural
Lado
mon
te
Lado
val
le
Diámetro externo pilotes: 127 [mm]
Diámetro interno pilotes: 109 [mm]
Espaciado pilotes: 400 [mm]
www.geoandsoft.com
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
FASE
3Barrio Andikoa -1398Cálculo Pantalla MicropilotesZona A
Esquema muro pantalla
1.00 0.00 1700 -8.06 -13.70
-13.70 [kN]
3.00 0.00 1700 20.54 34.91
34.91 [kN]
Desplazamiento: 34.90 [cm]
Momento pos.: 3.51 [kN m]
Momento neg.: -77.25 [kN m]
01
23
45
67
89
1011
1213
1415
Desplazamientos [cm]
Desplazamiento: 34.90 [cm]
Momento pos.: 3.51 [kN m]
Momento neg.: -77.25 [kN m]
-20 0 20
01
23
45
67
89
1011
1213
1415
Momentos [kN m]
Desplazamiento: 34.90 [cm]
Momento pos.: 3.51 [kN m]
Momento neg.: -77.25 [kN m]
-50 0 50
01
23
45
67
89
1011
1213
1415
Corte [kN]
Desplazamiento: 34.90 [cm]
Momento pos.: 3.51 [kN m]
Momento neg.: -77.25 [kN m]
-50 0 50
01
23
45
67
89
1011
1213
1415
Corte: 65.63 [kN]
Presiones [kN/m²]
Desplazamiento: 34.90 [cm]
Momento pos.: 3.51 [kN m]
Momento neg.: -77.25 [kN m]
-100 0 100
01
23
45
67
89
1011
1213
1415
EstratigrafíaZ Gn Gs Phi C'[m] [kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²]
1.40 19.00 19.00 25.00 5.00
6.00 19.00 19.00 25.00 15.00
9.50 20.00 20.00 28.00 25.00
12.00 22.00 22.00 40.00 30.00
100.00 26.00 26.00 45.00 50.00
Parámetros del Muro Pantalla
Cabeza: libre
Pie: libre
Longitud: 15.0 [m]
Rigidez: 3440.0 [kN m²]
Cargas Externas
Sobrecarga lado monte: 20.00 [kN/m²]
Momento externo: 0.00 [kN m]
Fuerza horiz. externa: 0.00 [kN]
Carga normal : 0.00 [kN]
Fase de excavación
Profundidad: 6.00 [m]
Numero de tirantes: 2.00 [-]
Sobrecarga: 0.00 [kN/m²]
Prof. capa freatica: 100.00 [m]
Resultados del cálculo
Solicitación TirantesZ PC K DL T[m] [kN] [kN/m] [mm] [kN]
Sección Estructural
Lado
mon
te
Lado
val
le
Diámetro externo pilotes: 127 [mm]
Diámetro interno pilotes: 109 [mm]
Espaciado pilotes: 400 [mm]
www.geoandsoft.com
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
Program DIADIM 32
CÁLCULO DEL MURO PANTALLA
Barrio Andikoa -1398Cálculo Pantalla Micropilotes
Zona B
DESCRIPCIÓN LITOESTRATIGRÁFICAProf. [m] Gama [kN/m³] Gama Sat. [kN/m³] Phi [°] Cohe. [kN/m²] ks [kN/m³]
1.40 19.00 19.00 25.00 5.00 0.006.00 19.00 19.00 25.00 15.00 0.009.50 20.00 20.00 28.00 25.00 0.00
12.00 22.00 22.00 40.00 30.00 0.00100.00 26.00 26.00 45.00 50.00 0.00
PARÁMETROS DEL MURO PANTALLACondiciones de vínculo de la cabeza del muro pantalla: libreCondiciones de vínculo del pie del muro pantalla: libreEmpujes activo y pasivo calculados a cada fase de excavaciónCoeficiente de rigidez ks recalculado a cada fase de excavaciónCálculo efectuado en términos de tensión efectivaEmpujes activo y pasivo calculados con el método sugerido por RankineCoeficiente de rigidez ks calculado con el método de Bowles
Longitud del muro pantalla [m] .................................................................... 15.00Rigidez EJ del muro pantalla [kN m²] .......................................................... 917.30Sobrecarga vertical lado monte [kN/m²] ...................................................... 20.00Momento externo aplicado a la cabeza del muro pantalla [kN m] .............. 0.00Fuerza horizontal externa aplicada a la cabeza del muro pantalla [kN] ..... 0.00Carga normal aplicada a la cabeza del muro pantalla [kN] ........................ 0.00Inclinación del terreno en el lado monte del muro pantalla [°] .................... 0.00Profundidad de la capa freatica al lado monte del muro pantalla [m] ........ 6.00Coefficiente sismico orizzontale [-] .............................................................. 0.00Coefficiente sismico verticale [-] .................................................................. 0.00
DESCRIPCIÓN FASES DE EXCAVACIÓNProf. [m] Número tot. tirantes Sobreca. [kN/m²] Prof. capa freatica [m]
2.50 0.00 0.00 100.00
FASE RESULTADOS 1Profundidad [m] Desplazamiento [cm] Momento [kN m] Corte [kN]
0.00 9.48 0.00 0.000.30 8.38 -.07 -.870.60 7.29 -.52 -2.430.90 6.19 -1.54 -4.691.20 5.11 -3.33 -7.641.50 4.07 -6.12 -9.381.80 3.08 -8.96 -9.902.10 2.18 -12.07 -11.112.40 1.40 -15.63 -13.02
(C) 2000-2003 geo&soft international
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
Program DIADIM 32
Profundidad [m] Desplazamiento [cm] Momento [kN m] Corte [kN]2.70 0.78 -19.88 -7.153.00 0.35 -19.93 8.593.30 0.11 -14.72 20.243.60 0.02 -7.78 20.233.90 0.01 -2.58 12.834.20 0.02 -.08 5.314.50 0.03 0.60 1.034.80 0.03 0.53 -.425.10 0.03 0.34 -.465.40 0.03 0.25 -.335.70 0.03 0.14 -1.046.00 0.02 -.36 -.686.30 0.02 -.26 0.456.60 0.02 -.09 0.426.90 0.02 -.01 0.187.20 0.02 0.01 0.027.50 0.02 0.00 -.037.80 0.02 -.00 -.028.10 0.02 -.01 0.048.40 0.02 0.02 0.268.70 0.02 0.14 0.609.00 0.02 0.38 0.509.30 0.01 0.44 -1.889.60 0.00 -.74 -1.139.90 0.00 -.23 1.23
10.20 0.00 -.00 0.4010.50 0.00 0.01 0.0110.80 0.00 0.00 -.0111.10 0.00 0.00 0.0811.40 0.00 0.05 0.2811.70 0.00 0.17 -.4112.00 0.00 -.19 -.3312.30 0.00 -.03 0.3212.60 0.00 0.00 0.0512.90 0.00 0.00 -.0013.20 0.00 0.00 -.0013.50 0.00 0.00 -.0013.80 0.00 0.00 0.0014.10 0.00 0.00 -.0014.40 0.00 0.00 -.0014.70 0.00 0.00 -.0015.00 0.00 0.00 -.00
CÁLCULO MICROPILOTES
Diámetro externo [mm] ............ 127.00Diámetro interno [mm] ............. 109.00Espaciado armaduras [mm] ..... 1500.00
CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES
(C) 2000-2003 geo&soft international
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
Program DIADIM 32
Módulo elástico del acero [N/mm²] ................................................ 200000.00Módulo elástico hormigón [N/mm²] ................................................ 30000.00Fluencia característica del acero fyk [N/mm²] ............................... 500.00Resistencia cilíndrica característica del hormigón fck [N/mm²] ..... 25.00
VERIFICACIÓN DE LOS MOMENTOS DE FLEXIÓN
Mrd (pos) ..... Momento resistente de cálculo (pos.)Mrd (neg) ..... Momento resistente de cálculo (neg.)Msk .............. Momento máximo aplicadoMsd .............. Momento de cálculo máximo aplicadoNsd .............. Cálculo del esfuerzo normal aplicado
TABLA RESUMEN DE LAS SOLICITACION DE CÁLCULO
Prof. [m] Nsd [kN] Mrd (pos) [kN m] Mrd (neg) [kN m] Msk [kN m] Msd [kN m] Cond. seguridad0.00 0.00 34.50 -34.50 0.00 0.00 verificado0.30 0.12 34.50 -34.50 -.07 -.10 verificado0.60 0.25 34.50 -34.50 -.52 -.67 verificado0.90 0.37 34.49 -34.49 -1.54 -2.00 verificado1.20 0.50 34.49 -34.49 -3.33 -4.34 verificado1.50 0.62 34.49 -34.49 -6.12 -7.96 verificado1.80 0.75 34.49 -34.49 -8.96 -11.66 verificado2.10 0.87 34.49 -34.49 -12.07 -15.69 verificado2.40 1.00 34.49 -34.49 -15.63 -20.33 verificado2.70 1.13 34.49 -34.49 -19.88 -25.84 verificado3.00 1.25 34.49 -34.49 -19.93 -25.91 verificado3.30 1.38 34.49 -34.49 -14.72 -19.14 verificado3.60 1.50 34.49 -34.49 -7.78 -10.11 verificado3.90 1.63 34.49 -34.49 -2.58 -3.35 verificado4.20 1.75 34.49 -34.49 -.08 -.10 verificado4.50 1.88 34.49 -34.49 0.60 0.78 verificado4.80 2.00 34.49 -34.49 0.53 0.69 verificado5.10 2.13 34.49 -34.49 0.34 0.45 verificado5.40 2.26 34.49 -34.49 0.25 0.33 verificado5.70 2.38 34.49 -34.49 0.14 0.19 verificado6.00 2.51 34.48 -34.48 -.36 -.47 verificado6.30 2.63 34.48 -34.48 -.26 -.34 verificado6.60 2.76 34.48 -34.48 -.09 -.12 verificado6.90 2.88 34.48 -34.48 -.01 -.01 verificado7.20 3.01 34.48 -34.48 0.01 0.01 verificado7.50 3.13 34.48 -34.48 0.00 0.00 verificado7.80 3.26 34.48 -34.48 -.00 -.00 verificado8.10 3.39 34.48 -34.48 -.01 -.01 verificado8.40 3.51 34.48 -34.48 0.02 0.02 verificado8.70 3.64 34.48 -34.48 0.14 0.19 verificado9.00 3.76 34.48 -34.48 0.38 0.50 verificado9.30 3.89 34.48 -34.48 0.44 0.58 verificado9.60 4.01 34.48 -34.48 -.74 -.97 verificado9.90 4.14 34.48 -34.48 -.23 -.29 verificado
(C) 2000-2003 geo&soft international
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
Program DIADIM 32
Prof. [m] Nsd [kN] Mrd (pos) [kN m] Mrd (neg) [kN m] Msk [kN m] Msd [kN m] Cond. seguridad10.20 4.27 34.48 -34.48 -.00 -.00 verificado10.50 4.39 34.48 -34.48 0.01 0.01 verificado10.80 4.52 34.48 -34.48 0.00 0.00 verificado11.10 4.64 34.47 -34.47 0.00 0.00 verificado11.40 4.77 34.47 -34.47 0.05 0.06 verificado11.70 4.89 34.47 -34.47 0.17 0.22 verificado12.00 5.02 34.47 -34.47 -.19 -.25 verificado12.30 5.14 34.47 -34.47 -.03 -.03 verificado12.60 5.27 34.47 -34.47 0.00 0.00 verificado12.90 5.40 34.47 -34.47 0.00 0.00 verificado13.20 5.52 34.47 -34.47 0.00 0.00 verificado13.50 5.65 34.47 -34.47 0.00 0.00 verificado13.80 5.77 34.47 -34.47 0.00 0.00 verificado14.10 5.90 34.47 -34.47 0.00 0.00 verificado14.40 6.02 34.47 -34.47 0.00 0.00 verificado14.70 6.15 34.47 -34.47 0.00 0.00 verificado15.00 6.27 34.47 -34.47 0.00 0.00 verificado
Condiciones de seguridad verificadas (momento negativo)Condiciones de seguridad verificadas (momento positivo)
(C) 2000-2003 geo&soft international
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
FASE
1Barrio Andikoa -1398Cálculo Pantalla MicropilotesZona B
Esquema muro pantalla
Desplazamiento: 9.48 [cm]
Momento pos.: 0.60 [kN m]
Momento neg.: -19.93 [kN m]
01
23
45
67
89
1011
1213
1415
Desplazamientos [cm]
Desplazamiento: 9.48 [cm]
Momento pos.: 0.60 [kN m]
Momento neg.: -19.93 [kN m]
-5 0 5
01
23
45
67
89
1011
1213
1415
Momentos [kN m]
Desplazamiento: 9.48 [cm]
Momento pos.: 0.60 [kN m]
Momento neg.: -19.93 [kN m]
-20 -10 0 10 20
01
23
45
67
89
1011
1213
1415
Corte [kN]
Desplazamiento: 9.48 [cm]
Momento pos.: 0.60 [kN m]
Momento neg.: -19.93 [kN m]
-20 -10 0 10 20
01
23
45
67
89
1011
1213
1415
Corte: 20.24 [kN]
Presiones [kN/m²]
Desplazamiento: 9.48 [cm]
Momento pos.: 0.60 [kN m]
Momento neg.: -19.93 [kN m]
-100 0 100
01
23
45
67
89
1011
1213
1415
EstratigrafíaZ Gn Gs Phi C'[m] [kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²]
1.40 19.00 19.00 25.00 5.00
6.00 19.00 19.00 25.00 15.00
9.50 20.00 20.00 28.00 25.00
12.00 22.00 22.00 40.00 30.00
100.00 26.00 26.00 45.00 50.00
Parámetros del Muro Pantalla
Cabeza: libre
Pie: libre
Longitud: 15.0 [m]
Rigidez: 917.3 [kN m²]
Cargas Externas
Sobrecarga lado monte: 20.00 [kN/m²]
Momento externo: 0.00 [kN m]
Fuerza horiz. externa: 0.00 [kN]
Carga normal : 0.00 [kN]
Fase de excavación
Profundidad: 2.50 [m]
Numero de tirantes: 0.00 [-]
Sobrecarga: 0.00 [kN/m²]
Prof. capa freatica: 100.00 [m]
Resultados del cálculo
Solicitación TirantesZ PC K DL T[m] [kN] [kN/m] [mm] [kN]
Sección Estructural
Lado
mon
te
Lado
val
le
Diámetro externo pilotes: 127 [mm]
Diámetro interno pilotes: 109 [mm]
Espaciado pilotes: 1500 [mm]
www.geoandsoft.com
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
SOLUCIÓN PROPUESTA
ANEXO 1398 / 08
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
BIOINGENIERÍA
ANEXO 1398 / 09
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
BIOINGENIERIA Escalones de matorral Descripción Esta técnica consiste en situar ramas de especies leñosas con capacidad para enraizar en pequeñas zanjas o entre capas sucesivas de tierra a lo largo de la pendiente de los taludes, de manera que formen una especie de terrazas o escalones (Figura ). Esta técnica difiere de las fajinas en la orientación de las ramas y la profundidad a la que éstas se sitúan. En los escalones de matorral las ramas se orientan más o menos perpendicularmente al perfil del talud y se introducen hasta dos metros dentro de él, mientras que las fajinas se sitúan paralelas al perfil del talud y se entierran muy someramente.
Escalones de matorral
La orientación perpendicular es más efectiva desde el punto de vista del refuerzo del suelo y la estabilidad del talud frente a movimientos de masas. Las ramas actúan como elementos de tensión que refuerzan el talud y las porciones de las ramas que sobresalen sobre la superficie actúan frenando la escorrentía y disipando su potencial erosivo.
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
1625
Aplicaciones y efectividad Esta técnica proporciona de forma inmediata varios efectos positivos en cuanto al control de la erosión, el refuerzo del suelo y la estabilidad de los taludes frente a movimientos en masa. La pendiente del talud queda dividida en una serie de escalones separados por las filas de matorral, lo que disminuye la longitud efectiva de la pendiente y con ello la capacidad erosiva de la escorrentía. Las ramas introducidas en el talud refuerzan el suelo ya antes de que se desarrollen las raíces, e incrementan de forma significativa su resistencia al deslizamiento y a los movimientos rotacionales. La vegetación desarrollada a partir de las ramas retiene los sedimentos y mejora las condiciones de infiltración en los suelos secos, y drena los suelos excesivamente húmedos. Mejoran las condiciones microclimáticas y facilitan el desarrollo de la vegetación y la regeneración natural. Los escalones de matorral redireccionan y mitigan los efectos del drenaje interno del talud al actuar como drenajes horizontales. Materiales e instalación Se utilizan ramas de sauce (Salix sp), aliso (Alnus sp) o chopo (Populus sp) de 20 - 50 mm de diámetro y longitud suficiente para que lleguen al final de la zanja (1 - 2,5 m). Los laterales de las ramas deben permanecer intactos. La excavación de las zanjas se inicia al pie del talud y se va avanzando hacia la cabecera, de forma que el material excavado en cada zanja superior sirva para el relleno de la que está situada inmediatamente por debajo. Las zanjas deben tener contrapendiente de entre 10 y 20º hacia el talud. Su anchura suele ser de entre 0,5 y 1 m. Si existen problemas de drenaje debe dárseles una ligera pendiente hacia el borde del talud, de forma que las aguas que las zanjas recojan puedan circular y no queden retenidas. Las ramas se introducen en la zanja perpendicularmente a la superficie del talud, con las yemas de crecimiento hacia afuera, y de manera que sobresalgan al menos 15 - 30 cm fuera de la zanja (1/4 de su longitud total). Las ramas se colocan de forma entrecruzada para formar una especie de estera de entre 75 y 200 mm de espesor. Una vez que las ramas han sido colocadas en el interior de las zanjas, se cubren con tierra. Este relleno debe compactarse para eliminar las bolsas de aire. Las yemas de crecimiento deben quedar situadas ligeramente por fuera del relleno. Cuando se concluye la instalación de un escalón de matorral, se procede a la instalación del siguiente por arriba. La distancia entre zanjas sucesivas varía dependiendo de la pendiente del talud y de sus condiciones previas de estabilidad. Una distancia media recomendada es entre 1 y 2,5 m. Es conveniente tratar la superficie de talud comprendida entre zanjas adyacentes para protegerla frente a la erosión. Si el talud entre las filas de zanjas consecutivas tiene una pendiente de 3H:1V o inferior es suficiente con sembrar el espacio y extender una capa de mulch de fibra larga. Si la pendiente es superior a este valor, en lugar de mulch, es conveniente utilizar una red o una manta orgánica.
11/05/2016 31600042R0 031600042/00
Agustin Larrea Bergaletxe
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