7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
1/61
Transferencia de Masa,
Momento y Energa en
Fermentaciones
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
2/61
Transferencia de Masa,
Momento y Energa
Aireacin
Agitacin
Calor de fermentacin
v Los fenmenos de transporte tienen lugar en los procesos conocidos
como procesos de transferencia
v En ellos establece el movimiento de una propiedad ( masa, momentum o
energa) bajo la accin de una fuerza impulsora.
v Al movimiento de una propiedad se le llama flujo
v El comportamiento de las fermentaciones est fuertemente influenciado
por las operaciones de transferencia.
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
3/61
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
4/61
Aireacin
v Proporcionar a los microorganismos aerobios el oxgeno
necesario para llevar a cabo su proceso metablico.
v La solubilidad del O2 es baja < 10mg/l
v Se necesita alimentar en forma continua este nutriente
v Demanda tpica es aproximadamente de 1g/l.
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
5/61
v Es posible que una determinada fermentacin, en especial las
aerbicas, est limitada en sus posibilidades de mejorar su
rendimiento y productividad, no por razones propias de las
caractersticas de las clulas sino que por problemas en el diseo
que permita satisfacer la alta demanda de transferencia de masa, y
en especial de oxgeno.
DEMANDA DE OXIGENO = OFERTA DE OXIGENO
Necesidades de Diseo
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
6/61
Demanda de Oxgeno de un Cultivo
v Un cultivo aerbico de clulas requiere del suministro de
oxgeno a una determinada velocidad para asegurar la plena
satisfaccin de sus requerimientos metablicos.
v La demanda de oxgeno, NA ,se define como: La cantidad de
oxgeno requerida por unidad de tiempo y por unidad de
volumen de cultivo
2O
AY
XN =
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
7/61
Recordando
el crecimiento microbiano se puede representar por:
CaHbOC + m N H3 + n O2
q CdHeOfNg + r C O2 + t H2O + u ChHiOjNk
CdHeOfNg: Biomasa
ChHiOjNk: Metabolito extracelular
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
8/61
El rendimiento de oxgeno en clulas se puede calcular por medio de
la relacin entre n y q
Si no se produce el metabolito extracelular (u = 0)
egdfMY
cbaY
s
s
x
o 08.002.003.001.0*
168322
-+-+-+
=
Ms: Peso molecular de la fuente de carbono y energa
Ref: Acevedo F.,Gentina JC., Illanes A (2002) Fundamentos de Ingeniera Bioqumica, Ed. Universitarias de Valparaso
Correlacin de Mateles:(Mateles, 1971)
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
9/61
vValores usuales de NA :
50 a 200 m-moles de O2/L h (1.6-3.2 g O2/ L h)
vValores superiores a 120 m-moles de O2/L h
son difciles de satisfacer en equipos de diseo
estndar y en condiciones de operacineconmicas.
Ref: Acevedo F.,Gentina JC., Illanes A (2002) Fundamentos de Ingeniera Bioqumica, Ed. Universitarias de Valparaso
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
10/61
(i) Del seno de la burbuja a una capa interna de gas
(ii) Difusin en la capa interna de gas.
(iii) Difusin a travs de una capa externa de lquido que
rodea a la burbuja. Etapa limitante!
(iv) Transferencia al seno del lquido(v) Difusin a travs de la capa de lquido que rodea a
los microorganismos Etapa limitante!
(vi) Difusin en el interior de los microorganismos
El oxgeno se introduce por burbujeo y su concentracin depende dela agitacin
Transferencia de oxigeno a las clulas ocurre en varias etapas:
Transferencia de Oxgeno en un cultivo (oferta)
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
11/61
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
12/61
La velocidad de transferencia por unidad de rea interfacial, W, est dada por:
W = kL (Ci C)
Velocidad de Transferencia de Oxgeno
Como en la interfase se suponeque hay equilibrio entre eloxgeno en el gas y el disuelto.
W = kL (Ci C)= kG (P Pi)
Las cantidades Pi y Ci resultan difciles de determinar en la prctica
se prefiere hacer uso de las relaciones de equilibrio, C* y P*
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
13/61
Relaciones de equilibrio C* y P*
La pendiente es la constante de Henry
C es la concentracin molar (mol/L)
P es la presin parcial del gas (atm)
k es la constante de HenryEl valor de k depende de la naturaleza del gas, del l quido y de
la temperatura
C = kP
La ley de Henry:
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
14/61
Cuando el control de la transferencia de O2 se encuentra
en la pelcula de lquido que rodea a la burbuja o a los
microorganismos,
la velocidad de transferencia de oxgeno, NA se puedeexpresar como:
NA = kLa (C* - C) = H kLa (P P*)
Se supone que hay equilibrio entre el oxgeno de el gas yel disuelto en el lquido.
Velocidad de Transferencia de Oxgeno Volumtrica
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
15/61
NA = kLa (C* - C) = H kLa (P P*)
kL: Coef volumtrico de transferencia de O2 a la fase lquida (cm/hr)
a: A / V, rea interfacial especfica (cm2/m3)como a resulta difcil de determinar kLa
C*: Conc. de O2 en el equilibrio (mM/L) (hipottico)
C: Conc. de O2 disuelto en el seno de la fase lquida
este valor no puede ser inferior Ccrtico 1mg/LP*: Presin de O2 en el equilibrio
P: Presin de O2 en el seno de la fase gas
H : cte. de Henry
Velocidad de Transferencia de Oxgeno Volumtrica
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
16/61
Balance de Oxgeno
Ecuacin de balance de oxgeno
en el fermentador:
FO2
xo
LY
xCCak
dt
dC
2
*)(
--=
m
Variacin = O2 que entra O2 que sale O2 consumido (por unid vol)
O2 que entra O2 que sale = O2 transferido = NA
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
17/61
Balance de Oxgeno
Ecuacin de balance de oxgeno
en el fermentador:
FO2
En estado estacionario, para que el cultivo pueda crecer
sin limitacin de oxgeno, el suministro debe ser igual a
la demanda.
2
)( *
o
LY
xCCak
=-
m
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
18/61
Para la adecuada operacin de un fermentador se hace necesarioconocer el valor del coeficiente volumtrico de transferencia de O2
Mtodos de determinacin de kLa
Estimado mediante correlaciones
kLa
Medicin del flujo de oxgeno
Titulacin: Oxidacin de sulfito de sodio
Eliminacin del O2: Mtodo Dinmico
Balances de masa: Medicin Directa con analizador de O2
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
19/61
Se basa en la rpida reaccin qumica de oxidacin del sulfito a
sulfato mediante O2.
Se reemplaza el medio por solucin de sulfito de sodio (sulfato
cprico como catalizador) y se burbujea aire por un cierto
tiempo.Sulfito + O2 Sulfato
t
SulfitoSulfitoCak
finalinicial
L
D
-= *
kLa C* : Representa la mxima velocidad volumtrica de
transferencia de O2 en un sistema dado (fermentador).
Mtodo del sulfito de sodio
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
20/61
Mtodo dinmico
Etapa 1:
Durante la fermentacin secorta el suministro de aire(T1) y se registra ladisminucin de O2 disuelto.
En este caso el suministro esnulo0)( * =- CCakL
La pendiente de la curva es la demanda de O2: dt
dC
Y
x
o
=
2
m
En este caso la medicin se realiza en el fermentador durante elcrecimiento de un cultivo activo, registrndose el oxgeno disuelto mediante
un electrodo. El proceso tiene 2 etapas:
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
21/61
+
-=
dt
dC
Y
x
akCC
oL 2
1* m
El flujo de aire se repone antes que se alcance la concentracin crtica de
oxgeno, Cc (bajo este valor la velocidad de metabolismo se hace
dependiente de la concentracin C, pudindose causar daos irreversiblesen los m.o.).
Cc 0.1*Concentracin de Saturacin
Bajo estas condiciones se cumple:
Desde la cual se despeja el trmino (-1/kLa)
Depende de la velocidad de respuesta de los electrodos!!
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
22/61
Mtodo medicin directa
Para aplicar este mtodo se utiliza un electrodo de oxgenodisuelto y sistemas para determinar oxgeno en la fase gaseosa.
En este mtodo se calcula la demanda de oxgeno midiendo elflujo de aire y la concentracin de oxgeno en las corrientes
gaseosas de entrada y salida.Con estos valores y la lectura de oxgeno disuelta, se calculakLa.
O2 entrada O2 salida = O2 transferido = kL a (C* - C)
Mtodo de alto costo debido al equipamiento analtico requerido.
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
23/61
Temperatura
Los aumentos de temperatura se producen aumentos en el coeficiente
de transferencia, es as como se tiene:
kL a (30C) = 1.15*kL a (20C)
kL a (20C) = 1.15 kL a (10C)
Fermentacin con formacin de micelas
Al formarse micelas se produce un aumento de la viscosidad lo que
conlleva a una disminucin del kL a.
Factores que afectan kLa
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
24/61
Sustancias Orgnicas
La adicin de compuestos orgnicos produce una disminucin tanto del
kL como del rea especifica, a.
Es as como:
En agua + 1% peptona kL decrecedb (dimetro de burbuja) a decrece
Efecto combinado implica que kLa (orgnico) = 0,4 kL a (agua)
Agentes SurfactantesLa adicin de agentes surfactantes que evitan la produccin de espuma
alteran el valor de kLa. Afectando tanto al kL como al dimetro de las
burbujas, db.
Factores que afectan kLa
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
25/61
Condiciones de Operacin
Matraz VTO = 30-60 [m moles/L h]kLa = 200-400 [ h-1 ]
Laboratorio VTO = 60-120 [m moles/L h]kLa = 60-500 [ h-1 ]
Industrial VTO = 70-100 [m moles/L h]
kLa = 100-400 [ h-1 ]
VTO: Velocidad de transferencia de Oxgeno
Ref: Acevedo F.,Gentina JC., Illanes A (2002) Fundamentos de Ingeniera Bioqumica, Ed. Universitarias de Valparaso
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
26/61
Velocidad de Flujo de Aire
Para determinar la velocidad de flujo de aire necesario se puede tomarcomo dato la demanda de oxgeno, considerando la eficiencia de
absorcin, E (3-30%).
La tasa especfica de aireacin se entrega en volmenes de aire por
volumen de lquido por min VVM
6027321.01000
4.22
==
pE
TN
V
FVVM A
liquido
aire
Ref: Acevedo F.,Gentina JC., Illanes A (2002) Fundamentos de Ingeniera Bioqumica, Ed. Universitarias de Valparaso
NA en [milimoles O2/ h*L], T en [K], Presin (p) en [atm]
En condic iones normales de presin (P = 1 atm) y temperatura (T = 0C = 273 K)
un mol de un gas ocupa un vo lumen de 22.4 L
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
27/61
Velocidad de Flujo de Aire
Ref: Acevedo F.,Gentina JC., Illanes A (2002) Fundamentos de Ingeniera Bioqumica, Ed. Universitarias de Valparaso
Otra forma es expresar la aireacin como velocidad superficial del aire,vs
AvF saire =
A: rea de la seccin transversal del fermentadorUsualmente Vs est entre 30 -300 [cm/min]
Generalmente Aireacin
Laboratorio 1.5 vvmNivel Industrial 0.2-0.7 vvm
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
28/61
Objetivos
Mezclarel caldo de fermentacin,para obtener una suspensin
uniforme (mezcla homognea)
Acelerarlas velocidades detransferencia de masa(nutrientes) y calor
Disminuir el espesor de lapelcula lquida esttica.
Agitacin
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
29/61
En detalle, los objetivos de la agitacin pueden ser:
Mezcla de dos lquidos miscibles (ej: alcohol y agua)
Disolucin de slidos en lquido (ej.: azcar y agua)
Mejorar la transferencia de calor (ej.,en calentamiento o enfriamiento)
Dispersin de un gas en un lquido (ej.,oxgeno en caldo de
fermentacin)
Dispersin de partculas finas en un lquido
Dispersin de dos fases no miscibles (ej.,grasa en la leche)
Agitacin
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
30/61
Agitacin por paletasAgitacin por aire
Diferentes sistemas de agitacin
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
31/61
Agitacin por aire
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
32/61
Placadeflectora
Bafles
Los agitadores cuentan generalmente con 2 o 3 rotores en un mismo eje.
Para obtener un alto grado de mezclado se utilizan placas deflectoras de modode romper las lneas de flujo.
Agitacin
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
33/61
Los agitadores se dividen en
A) Los que generan corrientes paralelas al eje del impulsor que sedenominan impulsores de flujo axial;B) Los que generan corrientes en direccin radial tangencial que sellaman impulsores de flujo radial.
Agitadores
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
34/61
Tipos de agitadoresDiferentes clases de RODETES, Impeler
Los tres tipos principales de agitadores son:
paletas
turbina
hlice
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
35/61
Tipos de agitadoresDiferentes clases de RODETES, Impeler
Los tres tipos principales de agitadores son:
paletas
turbina
hlice
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
36/61
El flujo de lquido tiene una componente radial en el plano de lapala
Producen una accin de mezcla suave, conveniente para eltrabajo con materiales frgiles.
Operaciones de mezcla simple: la mezcla de lquidos miscibles o
la disolucin de productos slidos.
Paleta o pala
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
37/61
eficaces para un amplio intervalo de viscosidades; en lquidospoco viscosos
producen corrientes intensas, que se extienden por todo el tanquey destruyen las masas de lquido estancado.
Turbina
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
38/61
Giran a gran velocidad (de 500 a varios millares de r.p.m). No son muy efectivas si estn sobre ejes verticales situados en el
centro del depsito de mezcla.
Hlice
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
39/61
Sistemas sin aireacinSistemas con aireacin
Clculo de Potencia para la agitacin en un Reactor
A
F
E
C D
L
W
J
T
H
Razn Valor
HL/T 1,0 3,0
D/T 0,3 0,6
A/D 0,5 3,0
E/D, F/D 1,0 2,0
J/T 0,08 0,1
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
40/61
Np: Nmero de Potencia: Valor que determina la potencia absorbida por el fluido
Clculo de Potencia:
Mecanismos de Agitacin en Sistemas sin Aireacin
Np = Fuerza Externa Aplicada
Fuerza Inercial del Fluido 53 DN
gPN cop
=r
Donde
Po : Potencia externa entregada por el agitador [Kgf m /s]
1 HP = 76 Kgf m/sec
gc :Factor de conversin : 9.8 kg m/Kgf sec2
N :Velocidad de rotacin del impeler [rps ]D :Dimetro del impeler [m]
r Densidad del Fludo [kg/m3]
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
41/61
Rodete H/T D/T C/D deflectores
1 Turbina Rushton
1 0,33 1 42 Turbina 4 paletas
rectas (canalete)
3 Hlice marina
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
42/61
f
L
f
L
f
D
H
D
T
D
H
D
T
PrealP
=
*
*
)(
Diferentes Configuraciones
Si la configuracin es diferente se debenaplicar los siguientes factores:
f: representa las condiciones
de la tabla
Si el nmero de impeler es mayor que 1
P*( real) = N impeler * P(real)
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
43/61
Ejemplo
Se tiene un fermentador equipado con 2 set de turbinas de paletas planas y 4baffles. Las dimensiones del fermentador son:
Dimetro del fermentador 3m (T)
Dimetro del agitador 1.5m (D)
Ancho de los baffles 0.3 m (J)
Altura del lquido 5 m (Hl)
Las caractersticas del caldo de cultivo son una densidad de 1200 kg/m3 y unaviscosidad de 0.02 kg/m sec.
Las condiciones de operacin son una velocidad de rotacin de 60rpm y unavelocidad de aireacin de 0.4 vvm.
Se requiere calcular la potencia requerida para un sistema sin aireacin
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
44/61
Efecto de aireacin
Potencia necesaria
Aumentao
Disminuye?
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
45/61
Disminucin de la potencia consumida debido a la aireacin
La presencia de un gas produce cambios en la densidad, alrededor delagitador, principalmente por la presencia de burbujas.
Los cambios producidos son bastante significativos al comparar los nivelesde potencia requeridos en un sistema sin aireacin.
PG/ P = 0 . 3 1:Dependiendo del tipo de agitador y la velocidad de aireacin, que setraduce en el grado de dispersin de las burbujas.
La disminucin tpica en la potencia es del orden de un 40 a 60%
Na: Nmero de aireacin
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
46/61
agitacindeVelocidad
tanquedelseccinunadetravsaairedelAparenteVelocidad=
aN
3
2
a
DN
DF
DN
FN aa
=
= Donde
Fa: Flujo de aireacin [m3/seg]
N: Velocidad de rotacin del impeler [rps ]
D: Dimetro del impeler [m]
Clculo de Potencia:
Mecanismos de Agitacin en Sistemas con Aireacin
PG/ P = f (Na)
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
47/61
Para Turbina de paletas planas en un sistema aire-agua, se handeterminado la siguiente correlacin:
PG = a* ( Po2 * N *Di3/ Faire 0.56)0.45
Donde
a: Constante, si V >1000 L a=1, V
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
48/61
Ref: Aiba S (1973)Biochemical EngineeringAcademic Press, NY.
np: Nmero de paletas
H/T D/T J/H
1 0,33 0,1
Relacin entre la potenciacon y sin aireacin, y el
nmero de aireacin
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
49/61
Ejemplo
Se tiene un fermentador equipado con 2 set de turbinas de paletas planas y 4baffles. Las dimensiones del fermentador son:
Dimetro del fermentador 3m (T)
Dimetro del agitador 1.5m (D)
Ancho de los baffles 0.3 m (J)
Altura del lquido 5 m (Hl)
Las caractersticas del caldo de cultivo son una densidad de 1200 kg/m3 y unaviscosidad de 0.02 kg/m sec.
Las condiciones de operacin son una velocidad de rotacin de 60rpm y unavelocidad de aireacin de 0.4 vvm.
Se requiere calcular la potencia para un sistema aireado
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
50/61
Correlaciones del tipo:
kLa = K *( PG /V )a * vsb * Ng
Donde
(PG/V): Potencia por unidad de volumen
vs : Velocidad del aire a travs del estanque vaco
N: velocidad de agitacin
Correlaciones entre variables de diseo y el Coeficiente deTransferencias de O2 (kLa)
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
51/61
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
52/61
Ejemplo
Se tiene un fermentador equipado con 2 set de turbinas de paletas planas y 4baffles. Las dimensiones del fermentador son:
Dimetro del fermentador 3m (T)
Dimetro del agitador 1.5m (D)
Ancho de los baffles 0.3 m (J)
Altura del lquido 5 m (Hl)
Las caractersticas del caldo de cultivo son una densidad de 1200 kg/m3 y unaviscosidad de 0.02 kg/m sec.
Las condiciones de operacin son una velocidad de rotacin de 60rpm y unavelocidad de aireacin de 0.4 vvm.
Se requiere calcular el coeficiente de transferencia de oxgeno
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
53/61
Transferencia de Calor
El metabolismo celular es una reaccin global exotrmica
La operacin a temperatura constante implica laREMOCIN del calor de fermentacin
El calor de fermentacin, QF, se calcula en base a balancesde energa considerando:
La oxidacin de sustrato
Formacin de biomasa
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
54/61
Calor de Fermentacin
Fermentaciones anaerobias
Se considera que la fraccin de sustrato que se
convierte a clulas es muy pequea
QF [Kcal/ l h] = QR [Kcal/ l h]
QR: Calor de reaccin de la secuencia metablica principal.
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
55/61
Calor de Fermentacin
Fermentaciones aerobias
Es indispensable considerar la formacin de biomasa.
Una forma simplificada es la propuesta por Cooney et al. (1968):
QF [Kcal/ l h] = 0.12 * NA [milimoles/ l h]
NA: Demanda de oxgenoBalance de energa en todo el fermentador, sin acumulacin y calores delas corrientes de entrada y salida y son despreciables.
QF + QA = QP + QIQA: Calor de Agitacin.
QP: Prdidas de calorQI: Calor transferido por el sistema deenfriamiento. Este parmetro es significativoen clulas que crezcan a altas tasas
QF (8-15 [Kcal/ l h] ) >> QA (0.8-2.5 [Kcal/ l h] )
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
56/61
QF + QA = QP + QI
Asumiendo
QF: Se calcula segn la fermentacin (aerbica o anaerbica).
QA = 0.1 * QF , o se puede despreciar.
QP: Se puede estimar como las prdidas de calor por las paredes de un cuerpo
cilndrico, suponiendo que tanto la temperatura interna como externa sonconstantes.
QP = h*p*T*HL* (Tf Ta)h: Coeficiente de conveccin [ 10 25 Kcal/h m2]
T: Dimetro del tanque
HL: Altura del lquido
Tf: Temperatura fermentador
Ta: Temp ambiente.
Diseo de sistemas de enfr iamiento
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
57/61
Diseo de sistemas de enfr iamiento
QF + QA = QP + QIAsumiendo
QF: Se calcula segn la fermentacin (aerbica o anaerbica).
QA = 0.1 * QF , o se puede despreciar.
QI: el diseo de los intercambiadores de calor se basan en:Q I =U *A * DT
A: rea de transferencia de calor
DT: Diferencia de temperaturas media logartmica o aritmtica
U: Coeficiente global de transferencia de calor (W/ (m2 K))
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
58/61
v En fermentadores pequeos, el enfriamiento no es
problema, algunas veces hay que adicionar calor para
mantener las condiciones isotrmicas, debido a que las
prdidas se hacen ms significativas.
v En fermentadores industriales la remocin de calor
resulta costosa.
Diseo de sistemas de enfr iamiento
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
59/61
Equipo Usos y limitaciones Diagrama
Chaqueta Se utiliza en equiposde tamao piloto.
Alto costo y rea detransferencia limitada
Sistemas de enfriamiento
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
60/61
Equipo Usos y limitaciones Diagrama
Serpentn Bajo costo y gran reade transferencia (peroen algunos casos noalcanza a sersuficiente)
Sistemas de enfriamiento
7/26/2019 3 BioProc UNAB 2012.pdf
61/61
Equipo Usos y limitaciones Diagrama
Intercambiadorexterno
Si el serpentn no essuficiente.
Aumento los costos ypeligro decontaminacin e
insuficiencia deaireacin.
Lluvia Externa Barato y eficaz, se usaen conjunto con losserpentines.
Sistemas de enfriamiento
Top Related