UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIAcybertesis.uni.edu.pe/bitstream/uni/11655/1/yaranga_rj.pdf ·...
84
UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERIA GEOLOGICA MINERA Y METALURGICA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERIA METALÚRGICA INCREMENTO DE TONELAJE DE LA PLANTA CONCENTRADORA “BERNA Nº2” DE LA CIA. MINERA CASAPALCA S.A. INFORME DE SUFICIENCIA PARA OPTAR EL TITULO PROFESIONAL DE: INGENIERO METALURGISTA PRESENTADO POR: YARANGA RAMOS, JORGE RAUL LIMA – PERU 2009
Transcript of UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIAcybertesis.uni.edu.pe/bitstream/uni/11655/1/yaranga_rj.pdf ·...
UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERIA GEOLOGICA MINERA Y METALURGICA
ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERIA METALÚRGICA
INCREMENTO DE TONELAJE DE LA PLANTA
CONCENTRADORA “BERNA Nº2” DE LA CIA. MINERA
CASAPALCA S.A.
INFORME DE SUFICIENCIA
PARA OPTAR EL TITULO PROFESIONAL DE:
INGENIERO METALURGISTA
PRESENTADO POR:
YARANGA RAMOS, JORGE RAUL
LIMA – PERU
2009
DEDICATORIA:
A mi madre, esposa e hijo que enriquecen mi vida.
Y en especial a mi padre que siempre me guía del cielo.
RESUMEN
En la Cía. Minera Casapalca S.A. Unidad “Americana”, se ejecutan las actividades
de explotación de reservas del mineral y el beneficio del mineral con ley comercial
de Cu, Pb y Zn, y se ubica en el Paraje Piedra Parada, en el distrito de Chicla,
provincia de Huarochirí y departamento de Lima, a una altura de 4 800 m.s.n.m.
Las reservas de la mina están en aumento lo cual justifica la ampliación, en la
actualidad la capacidad de extracción de mineral con relación al tratamiento de la
Planta Concentradora ha creado un stock de 160 000 TM de mineral.
La Planta Concentradora Berna Nº2 está siendo modernizada en las secciones de
chancado, molienda, flotación, espesamiento y relavera. La ampliación de la Planta
Concentradora comprenderá el incremento en el tonelaje tratado y el cambio de
equipos modernos y de mejor procesamiento, en la misma área de la Planta.
Se toma en cuenta la inversión estimada y el tiempo de retorno de la inversión para la
ampliación de la Planta Concentradora “Berna Nº2” que se efectuará de 2 700
TMSD a 5 000 TMSD.
INDICE
Pagina
INTRODUCCIÓN ....................................................................................................... 1
CAPITULO I.- ANTECEDENTES Y GENERALIDADES ....................................... 2
1.1 Ubicación y accesibilidad .................................................................................... 2
1.2 Plano de ubicación. .............................................................................................. 4
1.3 Clima .................................................................................................................... 5
1.4 Mineralogía. ......................................................................................................... 5
1.5 Geología local ...................................................................................................... 6
1.6 Operación actual ................................................................................................ 12
CAPITULO II.- AMPLIACIÓN DE LA PLANTACONCENTRADORA. .............. 25
2.1. Selección de equipos y materiales. .................................................................... 25
2.2. Descripción del proceso ..................................................................................... 25
2.3. Energía y agua.................................................................................................... 39
2.4. Balance metalúrgico........................................................................................... 43
CAPITULO III.- EVALUACION ECONÓMICA .................................................... 44
3.1. Costo de inversión.............................................................................................. 44
3.1.1. Mina ...................................................................................................... 44
3.1.2. Planta .................................................................................................... 45
3.2. Análisis financiero ............................................................................................. 48
CONCLUSIONES ..................................................................................................... 49
BIBLIOGRAFÍA ....................................................................................................... 52
ANEXOS ................................................................................................................... 53
Anexo I.- Diagrama de flujo Planta Concentradora Actual
Anexo II.- Diagrama de flujo Planta Concentradora Proyectada
Anexo III.- Cálculos Metalúrgicos
Anexo IV.- Energía
1
INTRODUCCIÓN
La Compañía Minera Casapalca S.A., ha considerado mejorar el sistema de las
operaciones de mina; así como la ampliación de la planta concentradora “Berna
Nº2”, los mismos que serán diseñados para producir hasta alcanzar la meta propuesta
5 000 TMSD.
La ampliación de la Planta Concentradora comprenderá el incremento y cambio
(existentes) por otros equipos modernos de mejor procesamiento, en la misma área
de la planta.
Las operaciones e instalaciones de mina se ampliarán en la zona de Oroya Sur, las
que tendrán que adecuarse para el abastecimiento del mineral por explotar
rediseñando la capacidad de equipo y operación para cumplir las metas trazadas por
el proyecto.
Actualmente en las canchas de mineral de la planta concentradora se tiene
acumulado 170 000 TMS, además las reservas estimadas al 2007 son de 1 721 270
TMS en mineral de vetas y 2 534 765 TMS en mineral de cuerpos haciendo un total
de 4 256 035 TMS.
Para el almacenamiento de las colas del proceso de concentración, actualmente se
encuentra en recrecimiento el depósito de relaves Nº 3.
El proyecto tiene previsto ocupar nuevos terrenos para los servicios auxiliares.
Todas estas implementaciones se esperan culminar para fines de este año.
2
CAPITULO I
ANTECEDENTES Y GENERALIDADES
1.1. UBICACIÓN Y ACCESIBILIDAD
La Planta Concentradora se encuentra en el departamento de Lima, provincia de
Huarochirí, distrito Chicla, Paraje Piedra Parada, a una altitud de 4 800 m.s.n.m.
El acceso se realiza mediante la carretera central, hasta el Km. 115 donde están
situadas las instalaciones de la Empresa Minera Los Quenuales S.A., desde este
punto existe una carretera afirmada de 8 Km., que sube por la quebrada El Carmen
hacia el Sur Este, y conduce a las instalaciones de Compañía Minera Casapalca S.A.
TABLA 1.1- Ruta y Ubicación de Compañía Minera Casapalca
De A Tipo de Vía Km. Tiempo (hr)
Lima Casapalca Asfaltado 115 3,00
Los Quenuales CMC (mina) Afirmado 08 0,20
La Planta de Beneficio “Berna N° 2”, se encuentra ubicada en las coordenadas UTM:
N: 8 709 526 y E: 358 436, a una altitud de 4 800 m.s.n.m. y en la actualidad procesa
2 700 TMD.
La U.E.A. “Americana” está constituida por 21 derechos con una extensión total de 4
846,15 hectáreas; estas áreas se encuentran ubicados en los distritos de Yauli y
Chicla, provincias de Yauli y Huarochirí en los departamentos de Junín y Lima.
3
El subsuelo de la concesión de explotación se encuentra en el ámbito de las tierras
superficiales de la Comunidad Campesina de San Mateo de Huanchor del Distrito de
Chicla, jurisdicción del Departamento de Lima y de la Comunidad Campesina de
Pomacocha, distrito de Yauli de la jurisdicción del Departamento de Junín.
4
1.2. PLANO DE UBICACIÓN DE LA CIA. MINERA CASAPALCA S.A.
LEYENDA
Propiedad
CIA. MINERA CASAPALCA S.A.
PLANO N°
APROBADO:
Ing. E. PONZONI
Ing. M. AGUILAR
CHICLA - HUAROCHIRI - LIMA
PLANO DE
CIA. MINERACASAPALCA S.A.
FIGURA 1.1- Plano de ubicación
5
1.3. CLIMA
El clima está influenciado principalmente por la orografía y la altitud por lo que se
puede diferenciar en el área de estudio dos climas: Clima frígido o glacial, a altitudes
mayores a los 4 500 m.s.n.m., correspondiendo a la zona de las cumbres nevadas y
Clima frío o de Puna entre los 4 000 y los 4 500 m.s.n.m. de altitud, la cuál es la zona
del altiplano. Tanto en las cumbres nevadas como en las partes bajas las variaciones
en día y la noche son bien marcadas.
Las precipitaciones son marcadamente estacionales, presentándose durante los meses
de verano, es decir entre los meses de Diciembre a Marzo, período en el cual ocurre
alrededor del 85% de la precipitación total anual.
La temperatura promedio mensual, varía entre 3,1°C (julio) a 4,7°C (noviembre).
La humedad relativa promedio mensual, osciló entre 78% (julio y agosto) a 83%
(febrero y marzo).
1.4. MINERALIZACIÓN
En el distrito minero de Casapalca se presentan varias clases de mineralizaciones
siendo las principales las vetiforme con relleno de fracturas, las vetas son de carácter
mesotermal que indica su gran profundidad de mineralización y las de re-
emplazamiento. También existen mantos no reconocidos y brechas hidrotermales,
todos ellos con diferentes características y grados de mineralización.
La mineralización de las vetas constituyen esfalerita, galena, calcopirita, tetraedrita,
y en menor porcentaje proustita, pirargirita, polibasita y electrum. Las gangas son
pirita, cuarzo, y carbonatos.
6
1.5. GEOLOGIA LOCAL
Zona Oroya
Veta Oroya.- Estructura con rumbo N50º-85º E, buzamiento 60º - 62º NW; con
desarrollo de galerías se ha reconocido 2 km. en su rumbo y 900 m de altura, su
roca encajonante es volcánico andesítico, textura porfirítica, color gris oscuro a
claro (volcánico Carlos Francisco).
La veta Oroya presenta potencia variable de 0,40 a 5,00 m, su mineralogía
económica está constituida por tetraedrita, galena, esfalerita y como ganga
carbonatos.
Veta Oroya Piso.- Estructura reconocida en longitud de 1 Km. y altura de 600 m.,
presenta rumbo N50º - 85ºE y buzamiento 68º-72ºNW, está emplazada en roca
volcánica andesítica, textura porfirítica, de color gris oscuro a claro del miembro
Carlos Francisco, al extremo este la roca encajonante son tufos claro a rojos.
La veta Oroya Piso presenta potencia de 0,30 a 6,00 m., mineralización de esfalerita,
galena, tetraedrita, calcita y rodocrosita.
Veta Oroya CT.- Estructura adyacente al techo de la veta Oroya, en sectores donde
presenta grandes potencias y donde la mineralización económica se emplaza en los
hastiales techo-piso, tiene rumbo N80º - 85ºE, buzamiento 63ºNW, roca encajonante
volcánico, andesita textura porfirítica, color gris oscuro a claro, con horizontes
ligeramente argilizados, con potencia variable de 0,50 a 0,90 m., su mineralogía está
constituido por tetraedrita, galena, esfalerita, pirita y carbonatos.
Veta Tensional.- Es una veta con rumbo N70º - 75°W, buzamiento 63º - 65º NE
potencia promedio 0,20 a 1,70 m., litológicamente esta estructura tiene como roca
encajonante a la andesita porfirítica con horizontes de tufo gris claro a verde claro.
7
Su mineralogía económica es tetraedrita, galena, esfalerita y como ganga
carbonatos.
La estructura se ha reconocido a una longitud de 300 m.
Crucero 310 Omega.- En la zona de Oroya este Túnel se ejecutó en volcánico
andesítico, textura porfirítica, color gris oscuro claro, roca de la formación Carlos
Francisco con horizontes tenue a moderadamente fracturados y filtración de agua a
través de fallas con rumbo N-S, buzamiento 65º - 70ºW.
Zona Esperanza y Mariana
Veta Esperanza.- Veta angosta reconocida en 1,50 Km. de longitud, con rumbo
N35º - 40ºE, buzamiento 72º - 75º NW, potencias de 0,30 a 0,70 m., con minerales
económicos de tetraedrita, esfalerita, galena y como ganga carbonatos, la roca caja
consiste en capas de arenisca calcárea y lutitas pertenecientes a la formación
Casapalca.
Veta Esperanza Caja Piso.- Estructura angosta, lazo cimoide de la Veta Esperanza
con rumbo N50ºE y buzamiento 73ºNW, potencia de 0,20 a 0,60 m., su mena está
constituida por tetraedrita, esfalerita, galena y como ganga carbonatos, la roca caja
consiste en areniscas perteneciente a la formación Casapalca.
Veta Mariana.- Mercedes.- Veta de 3,50 km. de longitud, con rumbo E-W,
buzamiento 54º - 60ºN, potencia variable de 0,40 a 1,50 m., sus minerales de mena
son tetraedrita, esfalerita, galena y como ganga carbonatos, su roca encajonante son
areniscas y lutitas de la formación Casapalca y volcánicos andesítico porfiritico de
la formación Carlos Francisco.
Veta Escondida.- Veta angosta con rumbo N 45ºE y buzamiento 60º -75ºNW, con
potencia de 0,20 a 0,40 m., su mineralogía económica consiste de esfalerita, galena,
8
tetraedrita y de ganga calcita, cuarzo y pirita. La roca caja es volcánico andesítico
porfiritico de la formación Carlos Francisco.
Cruceros 305 y 310, Alfa y Omega.- En el sector de la zona Esperanza este Túnel
cruza estratos de arenisca cuarzosa con alteración propilítica, alternados con algunas
capas de lutitas rojizas y areniscas pardo rojizas del miembro Capas Rojas Casapalca,
la estratificación de las areniscas y lutitas son capas delgadas y medianas, con rumbo
N5ºE a N15ºW, buzamiento 60º - 75ºW, en el Túnel Omega además cruza horizontes
de conglomerado con clastos cuarcíticos matriz areno limosa, intercaladas con capas
de arenisca y lutita rojiza del Miembro Carmen cuyos estratos presentan rumbo N5ºE
a N15ºW, buzamiento 50º - 80ºW. En el túnel se observa 2 sistemas de fracturas, un
sistema E-W buzando 80º NE y otro sistema con rumbo N1Oº-E y buzamiento
75ºNW.
Zona Oroya Sur
Veta Reynaldo.- Estructura de 3,20 Km. de longitud, con ancho variable de hasta 3
m. de potencia, rumbo N 75º-85º E, buzamiento variable de 55º-80ºNW, textura
brechosa y algo bandeada, presenta venillas y puntos de tetraedrita y calcita en
matriz brechosa y silicificada. Está emplazada en las formaciones Carlos Francisco
y Bellavista, su prolongación se proyecta a la formación Casapalca.
Veta Alejandro.- Es un estructura de 5 Km. de longitud, con rumbo N70º-90º E,
buzamiento de 70º-82º S, potencia variable de hasta 3,50 m., textura brechosa y
panizada, minerales de cuarzo, calcita, esporádicos ojos y venillas de rodocrosita,
tetraedrita, galena, esfalerita y pirita. Está emplazada en las formaciones Río
Blanco, Bellavista, Carlos Francisco y Casapalca.
Veta Juanita.- Veta reconocida en longitud de 2 Km., con anchos de hasta 8 m.,
9
textura brechosa, crustificada y ramaleada, presenta mineralización de calcita,
rodocrosita, cuarzo, tetraedrita, galena, esfalerita y pirita; está emplazada en las
formaciones Bellavista, Carlos Francisco y Casapalca.
La veta Juanita presenta lazos cimoides y ramales como el Ramal Techo Juanita,
Split Ramal Techo Juanita, Cimoide Piso y Ramal Piso Juanita.
Zona Cuerpos
Cuerpo Esperanza.- Cuerpo con diseminación de sulfuros concordantes con la
estratificación de areniscas del Miembro Capas Rojas, con rumbo N0º-20ºW,
buzamiento 60º-70ºSW, está emplazado inmediatamente al techo de la veta
Esperanza, presenta área mineralizada de hasta 80 m. de longitud y 45 m. de ancho,
reconocida en altura de 300 m. La mineralización está compuesta principalmente por
esfalerita, en pequeña proporción calcopirita, pirita y galena asociados a franjas de
epídota y areniscas calcitizada.
Cuerpo Esperanza Piso.- Similar al cuerpo Esperanza es un depósito de sulfuros
diseminados concordante s con la estratificación de arenisca epidotizada y piritizada
del Miembro Capas Rojas, presenta rumbo general N5ºW, buzamiento 68ºSW, está
emplazada al piso de la veta Esperanza; en el tajo 25 del nivel 10 presenta 28 m. de
longitud y ancho hasta 12 m.
Cuerpo Emilia.- El cuerpo Emilia está ubicado en arenisca del miembro Capas
Rojas, al piso de la veta Esperanza, presenta forma irregular la diseminación de
sulfuroso en arenisca piritizadas y cloritizadas. Este cuerpo está asociado a la veta
Esperanza, el cuerpo Emilia está al piso de la veta.
Cuerpo Mery.- Ubicado en el miembro Capas Rojas entre las vetas Mariana Techo
y Esperanza. Presenta irregular diseminación de sulfuros en areniscas epidotizadas y
10
piritizadas con rumbo N12º - 25ºW, en niveles altos está asociado a las veta O, O4 y
Q. Este cuerpo se ha trabajado en 230 m. de altura con áreas considerables y muy
variables.
Cuerpo Anita.- Este cuerpo está emplazado inmediatamente al norte del cuerpo
Mery, también en arenisca epidotizadas y piritizadas del Miembro Capas Rojas, en
varios niveles se nota que forma un solo cuerpo con el cuerpo Mery.
Cuerpo Micaela.- Emplazado en el miembro Capas Rojas, su mineralización
consiste de diseminación y parches de esfalerita, calcopirita, tetraedrita y pirita;
también como relleno de fracturas con rumbo N60º-75ºW, buzamiento de 75º-
80ºSW, con relleno de cuarzo, carbonatos, esfalerita, pirita, calcopirita y tetraedrita.
Cuerpo Sofía.- El cuerpo Sofía es un depósito de sulfuros diseminados en arenisca
del techo de las Capas Rojas, como control estratigráfico está al piso del
conglomerado base del miembro El Carmen, y al piso del cuerpo se tiene arenisca de
grano fino del miembro Capas Rojas. El rumbo del paquete de arenisca del cuerpo
Sofia es NO0º-23ºW, su longitud llega hasta 95 m. y su ancho hasta 20 m., se ha
reconocido en altura de 170 m.
Cuerpo Sorpresa.- Está ubicado en la base del miembro El Carmen; es un depósito
de sulfuros diseminados concordante con horizonte de conglomerado calcitizado,
epidotizado y piritizado, con rumbo NO0º-30ºW, longitud de hasta 60 m. y potencia
hasta 7 m. de ancho, está reconocido en 200 m. de altura.
Cuerpo Negrita.- Es un depósito por relleno de cavidades y reemplazamiento, la
estructura que se ha rellenado presenta rumbo paralelo a la estratificación, con
minerales masivos de esfalerita, calco pirita, pirita, galena y eventualmente
tetraedrita, se ha reconocido 50 m. de longitud, 150 m. de altura y su potencia es
11
angosta de hasta 2 m. de ancho; está emplazado en el miembro El Carmen.
Cuerpo Vivian.- Emplazado en el miembro El Carmen, depósito de sulfuros
diseminados concordantes con horizonte de conglomerado epidotizado, piritizado y
calcitizado, con rumbo NO0º-25ºW, reconocido en longitud de hasta 110 m. y altura
de 200m., en general es un cuerpo angosto cuyo ancho llega hasta 3 m.
Cuerpo Patty.- En un cuerpo angosto emplazado en el miembro El Carmen, con
sulfuros diseminados concordante con la estratificación que presenta rumbo NO0º--
40ºW, ancho hasta 3 m., y se ha reconocido en 100 m. de longitud y 50 m. de ancho.
Cuerpo Carmen.- Está emplazado en el miembro El Carmen, sus extensiones
reconocidas son 100 m. de longitud, ancho de hasta 15 m. y 100 m. de altura. Es un
cuerpo con diseminación de sulfuros concordante con al estratificación de areniscas
y conglomerados, su mineralización está compuesta por esfalerita y calcopirita, en
menor proporción tetraedrita y galena como minerales de mena, los minerales de
ganga son pirita, cuarzo y carbonatos; el rumbo de las bandas mineralizadas y
epidotizadas es de N7º - 30º W con buzamiento de 73º - 85ºE.
Cuerpo Escondida.- Cuerpo mineralizado con sulfuros diseminados en horizonte de
conglomerado de la secuencia intermedia del miembro El Carmen, su mineralogía
está constituida por esfalerita, calcopirita, tetraedrita, galena, pirita, cuarzo y
carbonatos; el rumbo que presenta este cuerpo es de N26º - 30ºW.
12
TABLA 1.2- Reservas de mineral hasta el año 2 007
Probado 1 052 390 5,97 1,52 0,24 2,05Probable 668 880 5,69 1,51 0,23 2,13Sub total de vetas 1 721 270 5,86 1,52 0,23 2,08
Probado 1 945 131 1,10 0,15 0,33 3,50Probable 589 634 1,30 0,27 0,31 3,28Sub total de cuerpos 2 534 765 1,15 0,18 0,32 3,44
VETAS
CUERPOS
AgOz/TC
Pb%
Cu%
Zn%TMSCerteza
1.6. OPERACIÓN ACTUAL
La operación actual en la planta concentradora Berna II de la Cía. Minera Casapalca
se desarrolla de la siguiente manera:
A.- Sección chancado
Esta sección consta de una tolva de gruesos y 03 etapas de chancado así como una
tolva de finos y un stock pile de 10 000 TM. Esta sección tiene una capacidad de
chancado de 4 000 TMSD.
Tolva de gruesos
La tolva de gruesos tiene 700 TM de capacidad y la abertura entre riel y riel es de 8”.
Esta tolva tiene con 02 alimentadores vibratorios los cuales extraen el mineral de la
tolva y descargan a la Faja #1 de 36”.
Chancado primario
La Faja #1 alimenta al grizzly vibratorio Metso 4’x8’ de 3” de abertura en la que el
mineral gruesos (+3”) ingresa a la chancadora de quijadas Fima 24”x36” con un set
de 4½” el producto de chancado se une con el mineral fino del grizzly (-3”) en la faja
#2 de 36”.
13
Clasificación primaria y chancado secundario
El mineral proveniente de la faja #2 se somete a una clasificación en la zaranda
vibratoria Metso 6’x16’ #1 de 02 pisos, provista de mallas de 1½”x1½” y de 1”x1”,
el mineral grueso (+1”) ingresa a la chancadora Nordberg HP-200 estándar con 1¼ ”
de set. El producto de chancado se une con el mineral fino de la zaranda (-1”) en la
faja #3 de 30” la cual alimentara a la tercera etapa de chancado.
Clasificación secundaria y chancado terciario
El mineral proveniente de la segunda etapa de chancado se somete a una
clasificación secundaria en la zaranda vibratoria Metso 6’x16’ #2 de 02 pisos
provista de mallas de abertura de 1¼”x 1¼” y de ¾”x ¾”; el mineral grueso (+¾”) se
envía a la chancadora Nordberg HP-400 Short Head con ¾” de set. El producto de
chancado se envía mediante la faja #4 de 30” hacia la faja #3 con lo cual se cierra el
circuito. El mineral fino (-¾”) de la zaranda #2 cae a la faja #5 de 30” la cual
transporta el mineral hacia la tolva de almacenaje.
Almacenamiento de mineral fino
La tolva de finos tiene capacidad de 1 000 TM, esta tolva tiene dos fajas extractoras
de 36” (belt feeder #1 y #2), las cuales descargan a la faja #7 de 30” y esta a su vez
alimenta al molino primario.
Cuando se llena la tolva de finos se envía el producto de chancado mediante la faja
#6 de 30” hacia el Stock Pile de 10 000 TM de capacidad.
El stock pile tiene 03 fajas extractoras de 36” (belt Feeder #3, #4 y #5), las cuales
descargan el mineral a la faja #7.
14
B.- Sección molienda
La sección molienda tiene 02 etapas con la finalidad de reducir el tamaño de mineral
hasta lograr un adecuado grado de liberación y flotabilidad de los minerales de valor
económico, el grado que se obtiene en la sección molienda está entre 51 – 53% -
m200. El ANEXO III contiene el análisis granulométrico y la carga circulante.
TABLA 1.3 – Work Index de los minerales
WI (kw-h/tcs)
Mineral Vetas 14,46
Mineral Cuerpos 19,24
Molienda primaria
El mineral fino proveniente de las tolvas de almacenaje se alimenta al molino
primario de barras Allis Chalmers 12.5’x16’ el cual usa barras de 3½’’ φ. El tonelaje
de procesamiento de este molino es de 113 TMSH, haciendo un total de 2 700
TMSD.
Clasificación primaria y molienda secundaria
La descarga del molino de barras es bombeada por una bomba Fima SRL 10”x8”
hacia el nido de hidrociclones Krebs G-Max D-26 que cuenta con vortex de 8’’ y
ápex de 3½” donde se realiza la clasificación.
El producto fino de la clasificación (overflow) se envía a la flotación bulk, mientras
que la fracción gruesa (underflow) ingresa como alimento al molino de bolas Allis
Chalmers 12.5’x14’ se une con la descarga del molino de barras en el cajón de la
bomba Fima SRL 10”x8”, con lo que se cierra el circuito.
15
TABLA 1.4 – Velocidad de los molinos
Velocidad
NC (RPM)
Velocidad Critica
Ncrit (RPM)
% de Velocidad
critica
Molino de Barras 12,5’x16’
14,14 21,67 65,26
Molino de Bolas 12,5’x14’
16,62 21,67 76,71
C.- Sección flotación
La planta concentradora produce concentrados de Cu-Ag, Pb y Zn para lo cual se
tiene los circuito de bulk y de zinc. En la sección de separación Pb-Cu se usa
bicromato de sodio y cianuro de sodio dependiendo del tipo de mineral que se trate.
Flotación bulk La flotación bulk se realiza en un circuito constituido por una celda unitaria, una
etapa rougher y dos etapas scavenger y 03 etapas de limpieza. Además incluye dos
remoliendas.
La etapa de celda unitaria se realiza en la celda Outokumpu OK-30 #1, las espumas
constituyen una parte del concentrado bulk, el cual se envía a la separación Pb-Cu. El
relave de la celda unitaria se envía hacia la etapa rougher.
La etapa rougher se realiza en la celda Outokumpu OK-30 #2, las espumas se envían
a la etapa de limpieza. El relave de las celdas rougher se envía a la primera etapa
scavenger mediante una bomba Fima SRL 10”x8”.
La primera etapa scavenger se realiza en 02 celdas Fima RCS 15 (#1 y #2), las
espumas se envían a la celda Outokumpu OK-30 #2 mediante la bomba Fima SRL
6”x6”.
El relave de la primera etapa scavenger se envía mediante la bomba Fima SRL
10”x8” a una clasificación en un hidrociclón D-26, el underflow alimenta a los dos
16
molinos Kurimoto (7’x10’ y 5’x10’) y la descarga de ambos molinos retornan a la
bomba Fima SRL 10”x8” con lo cual se cierra el circuito de la primera remolienda.
El overflow se envía a la segunda etapa scavenger.
La segunda etapa scavenger se realiza en 01 celda Fima RCS 15 #3 y 04 celdas Fima
DR-300, las espumas se envían mediante una bomba Fima SRL 5”x4” a una
clasificación en un hidrociclón D-15, el underflow alimenta al molino Comesa 5’x5’
y la descarga retorna a la bomba Fima SRL 5”x4” cerrando el circuito de la segunda
remolienda. El overflow se une con la descarga de la celda Outokumpu OK-30 #2 y
es enviada a la primera etapa scavenger.
El relave de la segunda etapa scavenger es el alimento para el circuito de Zinc.
La primera limpieza del bulk está constituida por 04 celdas Fima Denver 50 ft3, las
espumas de estas celdas se envían a la segunda limpieza y el relave se une con las
espumas del primera etapa scavenger en la bomba Fima SRL 6”x6” la cual bombea
la pulpa hacia la celda Outokumpu OK-30 #2 (etapa rougher).
La segunda limpieza se realiza en 04 celdas Denver de 50 ft3, las espumas de esta
celda se unen con las espumas de la celda Outokumpu OK-30 #1 y constituyen el
concentrado bulk que luego entrara a la etapa separación Pb-Cu. El relave de esta
celda retorna a la primera limpieza.
Flotación separación Pb-Cu
La separación Pb-Cu está conformada por 03 limpiezas y se usa Bicromato de Sodio
para deprimir el Plomo.
La primera limpieza se realiza en 04 celdas Denver 50 ft3, las espumas de estas
celdas pasan a la segunda limpieza y el relave constituye el concentrado de Plomo.
17
La segunda limpieza se realiza en 02 celdas de 50 ft3, las espumas de esta celda se
envía a la tercera limpieza y el relave retorna a la primera limpieza.
La tercera limpieza se realiza en 02 celda de 50 ft3, las espumas de esta celdas es el
concentrado de Cu-Ag. El relave de esta celda retorna a la segunda limpieza.
Para el mineral de cuerpos se utiliza solo las celdas Denver de 18 ft3.
Esta separación Pb-Cu está conformada por 03 limpiezas y se utiliza NaCN como
depresor de Cobre.
La primera limpieza se realiza en 04 celdas Denver de 18 ft3, las espumas de esta
celda se envían a la segunda limpieza, El relave viene hacer nuestro concentrado
final de Cobre.
La segunda limpieza se realiza en 02 celdas Denver de 18 ft3, las espumas de esta
celda pasan a la tercera limpieza y el relave retorna a la primera limpieza.
La tercera limpieza se realiza en 02 celdas de 18 ft3, las espumas de esta celda
conforma el concentrado final de Plomo y el relave retorna a la segunda limpieza.
Flotación de zinc
La flotación de zinc está conformada por dos etapas rougher, una etapa scavenger,
dos limpiezas y dos remoliendas.
La pulpa proveniente del circuito bulk alimenta a la celda Outokumpu OK-30 #1, las
espumas de la celda de envía hacia una etapa de limpieza y el relave va hacia la etapa
rougher.
La etapa rougher consta de 02 celdas Outokumpu OK-30(#2 y #3), en donde las
espumas se envían mediante una bomba Fima SRL 10”x8” hacia un hidrociclón D-
15, El underflow es el alimento del molino Comesa 6’x6’ #3, la descarga del molino
18
retorna a la bomba cerrando el circuito de remolienda, el overflow va hacia la
primera limpieza. El relave a la etapa scavenger.
La etapa scavenger consta de 01 celda Outokumpu OK-30 #4 y 06 celdas DR-300,
las espumas de las celdas se envían mediante la bomba Fima SRL 10”x8” hacia el
nido de hidrociclones D-15, El underflow alimenta al molino Comesa 6’x6’ #1, su
descarga retorna a la bomba Fima SRL 10”x8” con lo cual se cierra el circuito de
remolienda. El overflow es enviado a la etapa rougher.
La descarga de las celdas scavenger es el relave final de la Planta Concentradora la
cual va hacia a relleno hidráulico y posteriormente a la relavera #3.
Las espumas de la primera rougher se limpian en la celda Outokumpu OK-5 en
donde las espumas vienen hacer una parte del concentrado de zinc, el relave se envía
a la segunda limpieza de zinc.
La primera limpieza de las espumas 2da rougher se realiza en 04 celdas Fima de 50
ft3, las espumas de la celda van hacia la segunda limpieza y se une con el relave de la
celda OK-5, el relave retorna hacia la etapa rougher.
La segunda limpieza se realiza en 04 celdas Denver de 50 ft3, las espumas esta celda
se une con las espumas de la celda OK-5 y conforman el concentrado final de zinc y
el relave retorna a la primera limpieza.
19
TABLA 1.5 – Consumo de reactivos para 2 700 TMSD
0,10
165,43
410,00
10,78
Xantato Z - 06
MIBC
Sulfato de Zinc
Carbon Activado
gr/Tm167,14
43,10
0,07
4,46
11,91
REACTIVO Bisulfito de Sodio
Sulfato de Cobre
Xantato Z - 11
Cianuro de Sodio
MT - 404
TABLA 1.6 – Puntos de dosificación de reactivos de flotación para 2 700 TMSD
(%)
** Densidad Reactivo Dosificado Puro
4,11Cianuro de Na 1,00 CANALETA CL-II SEPARACION
CANALETA ESPUMAS ACOND. 8' X 8' 2,94Carbon Activado 2,86CANAL. ESP. ACOND. 8' X 8' 0,86Cianuro de Na 1,00
34,29Carbon Activado 2,86 ACONDICIONADOR 5' x 5' 7,84
5,57
SEPA
RA
CIÓ
N Cianuro de Na 1,00 ACONDICIONADOR 5' x 5'
2,50
2,50 CAJON ALIMENTO 4 CELDAS DR-300 ZINC
COLA OK 30 N° 04 ZINC
ALIMENTO OK 30 N° 04 ZINC
2,14Xantato Z - 6 2,50
3,86ALIMENTO OK-30 N° 01 ZINC 410,00
3,09
Sulfato de Cu 8,132,50 ALIMENTO OK 30 N° 01 ZINC
ZIN
C
Xantato Z - 11
Xantato Z - 6
Xantato Z - 6
CAJÓN ALIMENTO DR-300 BULK 0,43Xantato Z - 6 2,50ALIMENTO CELDA 5O ft3, CL - IV BULK 56,57Sulfato de Zinc 6,25
ALIMENTO CELDA 100 ft3 CL-I BULK 42,86Sulfato de Zinc 6,25ALIMENTO OK-30 N° 02 1,71Sulfato de Zinc 6,25
ACONDICIONADOR 8' x 8' 64,29Sulfato de Zinc 6,25
0,69MIBC 0,81 ALIMENTO OK 30 N° 01 0,10
2,50 ALIMENTO RCS 15 N° 01 y N° 02
0,07Xantato Z - 11 2,50 ALIMENTO OK 30 N° 01 BULK 0,60
1,17 DESCARGA MOLINO DE BARRAS
167,14Cianuro de Na 1,00 DESCARGA MOLINO DE BOLAS Y BARRAS 3,84
8,13
Circuito Reactivo Concentración
ALIMENTO MOLINO DE BARRAS
BULK
Bisulfito de Na
Punto de Dosificación gr/Tm
Xantato Z - 6
MT - 404
TABLA 1.7 - Balance Metalúrgico
TMSD LEYES CONTENIDOS DISTRIBUCIÓN
RATIO Ag (Oz/TC)
Pb (%)
Cu (%)
Zn (%)
Ag (Oz)
Pb (TM)
Cu (TM)
Zn (TM)
Ag (%)
Pb (%)
Cu (%)
Zn (%)
Cabeza 2 700,000 1,48 0,41 0,31 3,04 4 402,092 11,158 8,328 82,135 100,00 100,00 100,00 100,00 Conc. Cu/Ag 25,425 94,10 7,33 22,51 12,59 2 637,182 1,863 5,724 3,201 59,91 16,69 68,73 3,90 106,20 Conc. Pb 14,611 67,79 56,78 2,95 6,89 1 091,842 8,296 0,430 1,007 24,80 74,35 5,17 1,23 184,79 Conc. Zn 128,628 1,83 0,17 1,25 58,31 259,266 0,219 1,611 75,006 5,89 1,96 19,35 91,32 20,99 Relave 2 531,336 0,148 0,031 0,022 0,115 413,802 0,780 0,563 2,922 9,40 6,99 6,76 3,56
21
D.- Sección espesamiento y filtrado
En esta sección se tiene 03 espesadores y 02 filtros prensa para el filtrado de los
productos de la planta Concentradora.
Espesamiento y filtrado de concentrado Cobre-Plata
El espesamiento del concentrado Cu-Ag se realiza en un espesador de 16’x8’; en el
que se elimina el agua desde 72% hasta 25%. La pulpa se descarga del sedimentador
hacia el filtro prensa Sperry de 61 placas de 1mx1m eliminando el agua hasta un
promedio de 6,5%. El concentrado filtrado se almacena en el patio de concentrados
para posterior su transporte a la fundición de la Oroya (Doe Run).
El rebose espesador 16’x8’ pasa a un sedimentador de 8’x8’ y el rebose de este
último se une con el agua de filtrado y se envía a las cochas, donde se logra la
sedimentación de las partículas fina contenidas en ella.
Espesamiento y filtrado de concentrado Plomo
El espesamiento del concentrado de Plomo se realiza en un espesador de 25’x10’; en
el que se elimina el agua desde 70% hasta 25%. La pulpa se descarga del espesador
hacia el filtro prensa Sperry de 61 placas de 1m x 1m eliminando el agua hasta un
promedio de 8,0%. El concentrado filtrado se almacena en el patio de concentrados
para posterior su transporte a la fundición de la Oroya (Doe Run).El rebose del
espesador y el agua de filtrado se envía a las cochas, donde se logra la sedimentación
de las partículas fina contenidas en ella.
Espesamiento y filtrado de concentrado Zinc
El espesamiento del concentrado de Zinc se realiza en un espesador de 12 m de φ; en
el que se elimina el agua desde 70% hasta 25%. La pulpa se descarga del
sedimentador hacia la bomba Fima SRL 4”x3”, y esta bombea hacia el holding tank
22
cuando la lectura del densímetro nuclear este por encima del set point fijado de lo
contrario bombeara hacia el espesador, cuando se tenga la carga suficiente en el
holding tank se filtrara en el filtro prensa Cidelco de 41 placas de 1.5 mx1.5 m con la
ayuda de la bomba Vulco 6”x6”; eliminando el agua hasta un promedio de 8.8%. El
concentrado filtrado se almacena en el patio de concentrados para posterior su
transporte a la refinería de Cajamarquilla.
El rebose del sedimentador y el agua de filtrado se envía a las cochas, donde se logra
la sedimentación de las partículas fina contenidas en ella.
E.- Sección relave
La pulpa de descarga del circuito de flotación tiene pH 11,0 – 11,5 lo cual constituye
el relave final de la Planta Concentradora Berna Nº2. Este producto se envía por
gravedad hacia la planta de relleno hidráulico.
El producto grueso del hidrociclón se usa para relleno de mina.
El producto fino del hidrociclón se envía a la relavera #3 para lograr la
sedimentación final de las partículas finas.
El agua depositada en el espejo se evacua mediante quenas de tubos y es conducida
hacia una poza para luego retornarla a la planta concentradora.
El método de crecimiento del depósito de relave es por el método de aguas abajo,
empleándose material de préstamo como grava limosa (material de cantera) y grava
pobremente gradada (desmonte de mina) y el relave grueso.
Parámetros de la presa de relaves Nº 3
Cota actual 4 651 m.s.n.m.
Altura 35 m
23
Ancho de corona 5 m
Longitud 350 m
Talud de aguas abajo 20º
Talud de aguas arriba 38º
Borde libre operativo 3 m
Capacidad actual de almacenamiento 420 000 m3 equivalente a 650
000 TM.
Condiciones de estabilidad física
Estática: 1,64
Seudo estática: 1,15
Auxiliares
Consumo de agua industrial
El abastecimiento para las operaciones de concentración del mineral, proviene de la
captación de la laguna Aguascocha y otra parte de la recirculación del agua
decantada de la relavera N° 3, en los siguientes volúmenes:
Recirculación de agua decantada de la relavera 60 L/s.
Extracción de la laguna de Aguascocha 40 L/s.
El consumo total actual es 100 L/s.
El consumo de agua para el proceso de beneficio proviene de la laguna de
Aguascocha.
Suministro de energía
El suministro de energía para la planta concentradora proviene del servicio de
ELECTRO PERU y ENERSUR abasteciendo con 50 kv. Esta energía proviene de las
subestación Casapalca cuyo consumo es el siguiente:
24
TABLA 1.8 - Consumo de Electricidad Actual
2 700 TMSD PLANTA
POTENCIA (KW) 5 350,95
ENERGIA (KW – H) 93 896,78
25
CAPITULO II
2.
AMPLIACION DE LA PLANTA
2.1. SELECCIÓN DE EQUIPOS Y MATERIALES
La selección de equipos se realizo por experiencias con equipos similares que vienen
operando en la planta y por visitas a otras plantas concentradoras.
En la sección chancado se opto por equipos de la marca Metso debido a que se tiene
buena experiencia con las chancadoras HP-400 y HP-200 que viene operando sin
problemas. Además la planta móvil que se adquiere viene trabajando
satisfactoriamente en la Cía. Minera Condestable.
Las zarandas de alta frecuencia se pensaron adquirir luego de las visitas realizadas a
las empresas El Brocal y la Cía. Minera Condestable en las cuales han dado
resultados satisfactorios incrementando su tonelaje de tratamiento.
En el área de flotación se pensó en las celdas OK-50 ya que las actuales celdas OK-
30 han dado buenos resultados en la metalurgia.
Los espesadores de 15m y 27m que se adquieren son de la empresa Outotec similar
al que está trabajando actualmente en el espesador de zinc.
2.2. DESCRIPCION DEL PROCESO
Se detalla todas las secciones en la planta concentradora.
26
A.- Sección chancado
El nuevo proyecto de la sección chancado incrementa su producción de chancado
para el tratamiento de 5 000 TM, para lo cual se adquirió:
• 01 alimentador vibratorio.
• 01 chancadora Metso C-110.
• 01 zaranda 6’x16’ de un piso.
• 01 Chancadora Nordberg HP-400.
• Fajas transportadoras A, B, C y 3A.
Todos estos equipos se unieron a los ya existentes de los circuitos secundario y
terciario, con lo cual el nuevo circuito tendrá 04 etapas de chancado.
Tolva de gruesos
La nueva tolva de gruesos tiene 75 TM de capacidad.
Esta nueva tolva alimenta directamente al alimentador vibratorio Metso MV 40120.
Chancado primario
El mineral de la tolva alimenta al alimentador vibratorio Metso que cuenta con 3” de
abertura, en la que el mineral gruesos (+3”) ingresa a la chancadora de quijadas
Metso C-110 de 34”x46” con un set de 5”, el producto de chancado se une con el
mineral fino del alimentador (-3”) en la faja A de 42”.
Clasificación primaria y chancado secundario
El mineral proveniente de la faja A, descarga en la faja B de 42” y esta a su vez
alimenta a la Zaranda #1 de 6’x16’ de 01 piso, provista de mallas de 2”x2”, el
mineral grueso (+2”) ingresa a la chancadora Nordberg HP-400 estándar con 1½” de
set. El producto de chancado se une con el mineral fino de la zaranda (-2”) en la faja
C de 42” la cual alimentara a la tercera etapa de chancado.
27
Clasificación secundaria y chancado terciario
El mineral proveniente de la segunda etapa de chancado se somete a una
clasificación terciaria en la zaranda vibratoria Metso 6’x16’ #2 de 02 pisos provista
de mallas de abertura de 1”x 1” y de ¾”x¾”; el mineral grueso (+¾”) se envía a la
chancadora cónica HP-400 short head con ¾” de set. El producto de chancado se
envía mediante la faja #3 de 32” hacia la zaranda Metso 6’x16’ #3. El mineral fino
(-¾”) de la zaranda #2 cae a la faja #3A de 30” la cual transporta el mineral hacia la
tolva de almacenaje.
Clasificación terciaria y chancado cuaternario
El mineral proveniente de la segunda etapa de chancado se somete a una
clasificación terciaria en la zaranda vibratoria Metso 6’x16’ #3 de 02 pisos provista
de mallas de abertura de ¾”x¾” y de ½”x½”; el mineral grueso (+½”) se envía a la
chancadora Nordberg HP-400 short head con 5/8” de set. El producto de chancado se
envía mediante la faja #4 de 32” hacia la faja #3 con lo cual se cierra el circuito. El
mineral fino (-5/8”) de la zaranda #2 cae a la faja #5 de 32” la cual transporta el
mineral hacia la tolva de almacenaje.
Almacenamiento de mineral fino
La tolva de finos tiene capacidad de 1 000 TM, esta tolva está provista de dos fajas
extractoras de 36” (belt feeder #1 y #2), las cuales descargan a la faja #7 de 36” y
esta a su vez alimenta al molino primario.
Cuando se llena la tolva de finos se envía el producto de chancado mediante la faja
#6 de 32” hacia el stock pile de 10 000 TM de capacidad.
El stock pile tiene 03 fajas extractoras de 36” (belt Feeder #3, #4 y #5), las cuales
descargan el mineral a la faja #7.
28
FIGURA 2.1- Área destinada para la ampliación de chancado
Balance de masa
El balance de masa que se proyecto para el nuevo circuito se puede observar en el
ANEXO III, en donde se observa que los set y aberturas de las mallas son diferentes
a las que están operando, pero el producto de chancado casi similar.
29
FIGURA 2.2- Nuevo circuito de chancado
TABLA 2.1 - Producto de la Sección chancado
Nº Mallas
Abertura micrones Peso %peso %Ac(+) %Ac(-)
gr f(x) G(x) F(x) + m 3/4" 19 000 0 0,00 0,00 0,00 + m 5/8" 16 000 158 1,24 1,24 98,76 + m 1/2" 12 700 768 6,01 7,24 92,76 + m 3/8" 9 500 1 641 12,83 20,07 79,93 + m 1/4" 6 350 2 359 18,45 38,52 61,48 + m 6 3 350 2 324 18,17 56,69 43,31 + m 10 2 000 1 125 8,80 65,49 34,51 - m 10 4 413 34,51 100,00 0,00 Total 12 788 100,00
30
FIGURA 2.3 – Grafica del alimento al molino de barras 12,5’x16’
B.- Sección molienda
En esta sección se adquiere 03 zarandas de alta frecuencia y se convierte el molino
de barras a molino de bolas, con lo cual ambos molinos trabajaran en paralelo y se
obtendrá entre 50 - 51% -m200.
Molienda y clasificación primaria
El mineral fino proveniente de las tolvas de almacenaje se alimenta a los molinos
12.5’x14’ y 12.5’x16’ en 45% y 55% del tonelaje total.
La descarga de los molinos de bolas es bombeada por una bomba Fima SRL 12”x10”
hacia 03 zarandas de alta frecuencia donde se realiza la clasificación.
El producto fino de la clasificación (undersize) se envía a la flotación bulk, mientras
que la fracción gruesa (oversize) ingresa a los molinos de bolas Allis Chalmers y se
une con la carga fresca con lo cual se cierra el circuito.
y = 0.0048x + 28.805R² = 0.9789
10
100
1000 10000 100000
% A
cum
(-)
Micrones
F(80) = 10 666μ
31
FIGURA 2.4 - Nido de ciclones que saldrá de operación
FIGURA 2.5- Zarandas de alta frecuencia implementados para la ampliación
32
C.- Sección flotación
Para esta sección se adquirieron los siguientes equipos:
07 celdas OK-50
01 acondicionador 8’x8’
08 celdas de 100 ft3
02 bombas Fima SRL 12”x10”
Flotación bulk
La flotación bulk se realizara en un circuito constituido por una celda unitaria, una
etapa rougher y 01 etapa scavenger y 03 etapas de limpieza. Además incluye dos
remoliendas.
En la celda unitaria Outokumpu OK-50 #1, las espumas se envía al acondicionador
8’x8’ para derivarlas a la tercera limpieza. El relave de la celda unitaria se envía
hacia la etapa rougher.
La etapa rougher se realiza en la celda circular Outokumpu OK-50 #2, las espumas
se envían a remoler en el molino Comesa 5’x5’ y luego a la etapa de limpieza. El
relave de las celdas rougher se envía mediante la bomba Fima 12”x10” a una
clasificación en 02 hidrociclones D-26, el underflow alimenta a los dos molinos
Kurimoto (7’x10’ y 5’x10’) y la descarga de ambos molinos retornan a la bomba
Fima SRL 12”x10” con lo cual se cierra el circuito de remolienda bulk, el overflow
se envía a la etapa scavenger.
La etapa scavenger se realiza en 03 celdas Outokumpu OK-50 (#3, #4 y #5), las
espumas se envían a remolienda que se realiza en el molino Comesa 6’x6’ #2 para
luego enviarlas a la celda RCS 15 #1 para una limpieza en donde las espumas de esta
33
limpieza se envían a la celda rougher II mediante la bomba Fima SRL 6”x6”. Las
colas de la celda RCS 15 #1 retornan a la etapa scavenger.
El relave de la etapa scavenger se envía mediante la bomba Fima SRL 10”x8” al
circuito de zinc.
La primera limpieza se realiza en 04 celdas Denver de 100 ft3, las espumas se envían
a la segunda limpieza y las colas retornan a la remolienda que se realiza en el molino
Comesa 6’x6’ #2.
La segunda limpieza se realiza en 04 celdas de 50 ft3, las espumas se une con las
espumas de la celda OK-50 #1 en el acondicionador 8’x8’.
La tercera limpieza se realiza en 04 celdas de 50 ft3, las espumas se envían a la cuarta
limpieza, relave de esta celda se une con las colas de la primera limpieza.
La cuarta limpieza se realiza en 02 celdas de 50 ft3, las espumas de esta celda se unen
con las espumas del acondicionador 8’x8’ y viene hacer el concentrado bulk final, el
relave retorna a la tercera limpieza.
34
FIGURA 2.6- Celdas OK-50 para el circuito bulk
Flotación separación Pb-Cu
Para el mineral de cuerpos se utiliza las celdas Denver de 18 ft3, además de la celda
OK-05 y el acondicionador 4’x4’.
La separación Pb-Cu está conformada por 03 limpiezas y se utiliza NaCN como
depresor de Cu.
La primera limpieza se realiza en la celda OK-05, las espumas de esta celda se
envían al acondicionador 4’x4’ en el cual se adiciona NaCN. El relave viene hacer
nuestro concentrado final de Cobre.
El acondicionador envía la pulpa hacia la segunda limpieza, esta etapa se realiza en
02 celdas Denver de 18 ft3, las espumas de esta celda pasan a la tercera limpieza y el
35
relave se va a hacia la bomba Fima SRL 4”x3” la cual retorna la pulpa a la primera
limpieza.
La tercera limpieza se realiza en 02 celdas de 18 ft3, las espumas de esta celda
conforma el concentrado final de Plomo y el relave retorna a la segunda limpieza.
Para el mineral de vetas la flotación bulk solo tiene 02 etapas de limpieza y la
separación Pb-Cu se realiza con la mezcla de bicromato de sodio, CMC y fosfato
monosodico.
Las celdas que se usan son las de 50 ft3 en donde se realizaba la tercera y cuarta
limpieza para el mineral de vetas.
Flotación de zinc
La flotación de zinc está conformada por dos líneas en paralelo y cada línea está
formada por 01 celda OK-50 rougher, 01 celda OK-30 segunda rougher y 02 celdas
OK-30 scavenger.
La pulpa proveniente del circuito bulk se distribuye equitativamente a las 02 celdas
OK-50 1-A y 1-B, las espumas de ambas celdas se envían a la etapa limpieza, las
colas avanzan a la segunda rougher que tienen a las celdas OK-30 2-A y 2-B.
Las espumas de la segunda etapa rougher se envían una remolienda que se realiza en
el molino Comesa 6’x6’ #3 para luego enviarlas a la primera limpieza, las colas de
estas celdas avanzan a la etapa scavenger.
Las espumas de la etapa scavenger se envía mediante la bomba Fima SRL 10”x8” a
remolienda la cual se realiza en hidrociclones D-15 en donde el overflow retorna a la
segunda rougher y el underflow al molino Comesa 6’x6’ #1, la descarga retorna a la
bomba 10”x8” con lo cual se cierra el circuito. Las colas de las celdas scavenger es el
relave final de la Planta Concentradora.
36
Las espumas de la primera etapa rougher se envían a la celda RCS 15 #3 para su
limpieza en la cual las espumas vienen hacer una parte del concentrado final de zinc,
y el relave de esta celda se une a las espumas de la primera limpieza de las espumas
segunda rougher.
La primera limpieza se realiza en la celda RCS 15 #2, las espumas de la celda van
hacia la segunda limpieza y el relave se une con las espumas scavenger para
remolienda.
La segunda limpieza se realiza en 04 celdas Denver de 100 ft3, las espumas se envían
a la tercera limpieza y las colas retornan a la primera limpieza.
La tercera limpieza se realiza en dos bancos de 04 celdas Denver de 50 ft3 c/u, las
espumas se unen con las espumas de la celda RCS 15 # 3 y conforman el
concentrado final de zinc y el relave retorna a la tercera limpieza.
TABLA 2.2- Tiempo de retención de las celdas de flotación circuito bulk
Volumen Dp Caudal Tiempo Volumen Dp Caudal Tiempom3 gr/cc m3/min min m3 gr/cc m3/min min
Unitaria 30 1 480 2,44 8,61 50 1 480 4,52 7,74Rougher 30 1 480 2,44 8,61 50 1 480 4,52 7,74Scavenger I 30 1 430 2,73 7,70 150 1 380 5,72 18,37Scavenger II 49 1 370 3,17 10,82
Tiempo total 35,74 33,84* Dp = Densidad de pulpa
2 700 TMSD 5 000 TMSD
37
TABLA 2.3- Tiempo de retención de las celdas de flotación circuito de zinc
Volumen Caudal Tiempo Volumen Caudal Tiempom3 m3/min min m3 m3/min min
Rougher I 30 1 350 3,32 6,32 100 1 350 6,15 11,39Rougher II 60 1 320 3,63 11,56 60 1 320 6,72 6,25Scavenger 81 1 250 4,50 12,61 120 1 250 8,12 10,35
Tiempo total 30,49 27,98* Dp = Densidad de pulpa
Dp Dp
2 700 TMSD 5 000 TMSD
TABLA 2.4- Resumen del tiempo de retención de las celdas de flotación
2 700 TMSD 5 000 TMSDBulk 35,73 min 33,84 minZinc 30,49 min 27,98 min
El tiempo de retención para el nuevo tonelaje es casi similar al tratamiento actual.
Por lo cual la recuperación y calidad de los concentrados no se verá afectado.
D.- Sección espesamiento y filtrado
En esta sección se integrara un espesador de 15m para el concentrado de zinc.
Espesamiento y filtrado de concentrado Cobre-Plata
El espesamiento del concentrado de Cobre-Plata se realiza en un espesador de
25’x10’; en el que se elimina el agua desde 70% hasta 25%. La pulpa se descarga del
espesador hacia el filtro prensa Sperry de 61 placas de 1m x 1m eliminando el agua
hasta un promedio de 6,5%. El concentrado filtrado se almacena en el patio de
concentrados para posterior su transporte a la fundición de la Oroya (Doe Run). El
rebose del espesador y el agua de filtrado se envía a las cochas, donde se logra la
sedimentación de las partículas fina contenidas en ella.
38
Espesamiento y filtrado de concentrado Plomo
El espesamiento del concentrado de Plomo se realiza en un espesador de 12 m de φ;
en el que se elimina el agua desde 70% hasta 25%. La pulpa se descarga del
espesador hacia el filtro prensa Sperry de 61 placas de 1m x 1m eliminando el agua
hasta un promedio de 6,5%. El concentrado filtrado se almacena en el patio de
concentrados para posterior su transporte a la fundición de la Oroya (Doe Run). El
rebose del espesador y el agua de filtrado se envía a las cochas, donde se logra la
sedimentación de las partículas fina contenidas en ella.
Espesamiento y filtrado de concentrado Zinc.
El espesamiento del concentrado de zinc se realizara en un espesador de 15 m de φ;
en el que se elimina el agua desde 70% hasta 25%.
La pulpa se descarga del sedimentador hacia la bomba Fima SRL 4”x3”, y esta
bombea hacia el Holding Tank cuando la lectura del densímetro nuclear este por
encima del set point fijado de lo contrario bombeara hacia el espesador, cuando se
tenga la carga suficiente en el holding tank se filtrara en el filtro prensa Cidelco de
41 placas de 1.5mx1.5m con la ayuda de la bomba Vulco 6”x6”; eliminando el agua
hasta un promedio de 8,5%. El concentrado filtrado se almacena en el patio de
concentrados para posterior su transporte a la fundición de la Oroya. El rebose del
espesador y el agua de filtrado se envía a las cochas, donde se logra la
sedimentación de las partículas fina contenidas en ella.
E.- Sección relave
El sistema operativo continuara con el mismo tratamiento ejecutado a 2 700 TMSD.
39
Los cálculos de almacenaje proyectado en este vaso receptor han determinado una
capacidad de vida del depósito de 3 años más, por el cual se está ejecutando el
recrecimiento del talud de la relavera para darle una mayor efectividad de almacenaje
y seguridad.
Parámetros de recrecimiento de la presa de relaves Nº 3
Cota actual 4 651 m.s.n.m.
Cota futura 4 665 m.s.n.m.
Altura adicional 15 a 20 m
Ancho de corona 6 m
Talud de aguas arriba 1,2 H- 1,0 V
Pendiente promedio 28,7° o 1,8 H -1,0V
Borde libre operativo: 3 m
Capacidad de almacenamiento 3 250 000 TM.
2.3. ENERGIA Y AGUA
Consumo de agua industrial
El consumo de agua para las operaciones en la planta concentradora proyectado para
el incremento de capacidad a 5 000 TMSD es 170 L/s, el que continuara siendo
abastecido de la laguna Aguascocha y de la recirculación de las aguas decantadas de
la relavera Nº 3, en los siguientes volúmenes:
Recirculación de agua decantada de la relavera 110 L/s.
Extracción de la laguna de Aguascocha 60 L/s.
El consumo Total 170 L/s
40
FIGURA 2.7 – ABASTECIMIENTO DE AGUA PARA LA PLANTA CONCENTRADORA “BERNA Nº2” 5 000 TMSD
41
FIGURA 2.8 – BALANCE DE AGUA DE LA PLANTA CONCENTRADORA “BERNA Nº2” 5 000 TMSD
LEYENDA
42
Suministro de energía
El abastecimiento continuara siendo suministrado por ELECTRO PERU y
ENERSUR, las necesidades de energía para las operaciones de mina se
incrementaran como se indica en la tabla siguiente:
TABLA 2.5- Consumo de electricidad proyectada
5 000 TMSD MINA
POTENCIA (KW) 6 943,21
ENERGIA (KW – H) 117 315,60
Se instala un transformador Delcrosa de 1 600 kva de 12 000 V a 460 V para la
nueva demanda de energía en la sección chancado.
Los cálculos se observan en el Anexo IV.
2.4. BALANCE METALÚRGICO
TABLA 2.6- Balance Metalúrgico
TMSD
LEYES CONTENIDOS DISTRIBUCIÓN RATIO Ag
(Oz/TC) Pb (%)
Cu (%)
Zn (%)
Ag (Oz)
Pb (TM)
Cu (TM)
Zn (TM)
Ag (%)
Pb (%)
Cu (%)
Zn (%)
Cabeza 5 000,00 1,29 0,33 0,31 3,06 7 109,90 16,28 15,29 152,91 100,00 100,00 100,00 100,00 Conc. Cu/Ag 46,544 82,26 6,43 22,61 12,87 4 220,52 2,99 10,52 5,99 59,36 18,39 68,81 3,92 107,42 Conc. Pb 21,065 73,49 55,51 3,37 6,99 1 706,55 11,69 0,71 1,47 24,00 71,83 4,65 0,96 237,36 Conc. Zinc 240,388 1,69 0,14 1,27 58,23 447,91 0,34 3,06 139,99 6,30 2,11 20,01 91,55 20,80 Relave 4 692,003 0,142 0,027 0,022 0,117 734,92 1,25 1,04 5,47 10,34 7,66 6,80 3,57
44
CAPITULO III
EVALUACIÓN ECONOMICA
En la Tabla, se muestra los costos de inversión de los equipos del proyecto de
ampliación a la capacidad operativa a 5 000 TMSD.
3.1. COSTO DE INVERSIÓN
3.1.1. MINA
TABLA 3.1 – Inversión estimada para la ampliación en la mina
Equipos Mina US$ US$
Scoop 4 unidades 2 de 3.5 y 2 de 4.1 ydas3 1 308 000,00
Dúmper 3 unidades 915 000,00
Locomotora de 10 ton ,3 unid. 525 000,00
Equipo Taladro Largo Simba 3 unid 927 000,00
Equipo Jumbo de un brazo Boomer ,2 unid 500 000,00
Maquinas perforadoras, 20 unid 80 000,00
Carros Mineros Gramby 80P3 -50 unid. 300 000,00
Winche 2 500 000,00
Profundización-1200x 8,000/m 9 600 000,00
Compresoras de aire comprimido 3 unid Atlas
Copco 375 000,00
Continúa…
45
Equipos Mina US$
US$
Ventiladores 3 de 150,000 cfm 105 000,00
Otros (Pockets, tolvas, etc.) 2 300 000,00
Ventiladores, 3 de 10,000 y 2 de 30,000 cfm 40 000,00
Volquetes 6 unidades 900 000,00
Equipos menudos 250 000,00
Sub Total 20 625 000,00 20 625 000,00
Otros
Ensanche de carretera Mina Planta 150 000,00
Campamentos para incremento de personal 350 000,00
Oficinas 80 000,00
Sub total 580 000,00 580 000,00
TOTAL ACUMULADO ( US$ ) 21 205 000,00
3.1.2. PLANTA
TABLA 3.2 – Inversión estimada para Ampliación de la Planta Concentradora
Equipos Planta Concentradora US$ US$
Construcción de tolva de concreto 70 TM 25 750,00
Planta semi-móvil de trituración primaria modelo DS-110
Incluye:
01 Alimentador vibratorio modelo MV-40120
01 chancadora de mandíbulas modelo C-110
577 150,00
Continúa…
…Viene
46
Equipos Planta Concentradora US$ US$
1 faja transportadora A, 42” x 9 m.
367 500,00
1 faja transportadora B, 42” x 11.6 m.
1 faja transportadora C, 42”x 29 m
1 faja transportadora 3A, 30”x 36.5 m
1 zaranda vibratorio de un piso 6’x16’
Montaje de equipos:
Planta semi móvil.
Chancadora HP-400 STD.
Fajas A, B, C y 3A.
Zaranda vibratoria 6’x16’.
Chancadora HP-400 STD.
1 Chancadora de giratoria HP 400 STD. 434 350,00
1 Chancadora de giratoria HP 400 STD. 495 635,00
Montaje en puesta en operación de chancadora HP 400. 50 000,00
01 Transformador Delcrosa 1600 kva. 40 000,00
03 Zarandas de alta frecuencia. 424 470,00
Montaje y puesta en operación de las zarandas alta frecuencia. 150 500,00
Construcción y montaje de extensión de la faja 7, incluye faja auxiliar 02 motoreductores y chutes 70 000,00
07 Celdas de 50 m3. 961 400,00
Instalación y montaje de 05 celdas OK-50 circuito bulk. 75 000,00
Instalación y montaje de 02 celdas OK-50 y 02 40 000,00
…Viene
Continúa…
47
celdas OK-30 circuito zinc.
2 Bombas Fima 12”x10”. 144 000,00
1 Acondicionador 8’x8’. 50 000,00
8 celdas de 100 ft3. 120 000,00
Montaje y puesta en marcha de 08 celdas 100 ft3. 18 000,00
Soplador Gardner Denver 7000 CFM 170 500,00
Espesador Supaflo15m de diámetro para concentrado de zinc. 192 950,00
Instalación y puesta en operación espesador supaflo 15 m. 70 000,00
Espesador supaflo 27 m de diámetro para relave final. 511 370,00
Instalación y puesta en operación espesador supaflo 27 m. 120 000,00
Analizador multiflujo marca Thermo Scientific 505 713,00
Instalación y montaje del analizador multiflujo 60 000,00
01 Bomba Ritz 80 LPS. 66 927,00
Recrecimiento de Presa de Relaves Nº 3. 2 621 395,00
Sub Total 8 322 610,00 9 903 906,00
INVERSIÓN TOTAL ESTIMADO US$ 31 156 505,90
…Viene
48
3.2. ANÁLISIS FINANCIERO
Precios de los metales del día 23/09/2009
TABLA 3.3 – Valorización del mineral por Cu, Pb y Zn
1,00 TM mineral
Ratio
TM Conc. Grado % TMF US$/TMF US$
Cobre 107,420 0,009 22,610 0,002 6 295,50 13,251 Plomo 237,360 0,004 55,510 0,002 2 234,00 5,225 Zinc 20,800 0,048 58,230 0,028 1 925,00 53,891
Por metales base Cu-Pb-Zn 72,366
TABLA 3.4 – Valorización del mineral por Ag
Onzas Recuperación Onzas
pagable US$/Oz US$ Ag 1,290 59,360 0,766 17,080 13,079
Valor total mineral 85,445 US$/TM
Costo Operativo mina 28,590 US$/TM
Costo Operativo Lima 4,350 US$/TM
Utilidad x Tm mineral 52,505 US$/TM
Incremento de tonelaje 2 300,000 TM
Utilidad Diaria 120 761,699 US$
Inversión total estimado 31 156 505,900 US$
Tiempo estimado de recuperación de la Inversión 258,00 Días
49
CONCLUSIONES
• El incremento de tonelaje será muy beneficioso ya que la tendencia del precio
de los metales está en aumento y se recuperara la inversión en un menor tiempo
al estimado.
• La ampliación de chancado dio como resultado un producto de 9,5 a 11 mm, lo
cual ayudara a incrementar el tonelaje de tratamiento en 900 TMSD.
• El producto de chancado fino obliga a convertir el molino de barras a molino
de bolas.
• Se reduce el trunión de descarga del molino de bolas 12.5’x14’ y se incrementa
el volumen de barras de 37% a 44% al molino de barras Allis Chalmers con lo
cual se incrementara el tonelaje de tratamiento en 1000 TMSD.
• Los molinos Allis Chalmers operaran en paralelo con cual se incrementara el
tonelaje de tratamiento.
• La implementación de las zarandas de alta frecuencia reducirá la carga
circulante a 110%.
50
• El incremento de tonelaje puede ocasionar que baje la calidad de los
concentrados por la presencia de partículas mixtas por lo cual se debe estar
pensando en mejorar la remolienda del circuito bulk, cambiando los molinos
Kurimoto por otro de mayor capacidad.
• El tiempo de retención de las celdas se mantendrá para el tonelaje de 5 000
TMSD.
• El analizador en línea Thermo Scientific reportara las leyes de 06 puntos de
muestreo cada 10 min con lo cual se podrá se tener un mejor control de la
operación de flotación.
• La implementación del espesador de 27m para relave ayudara a recuperar la
mayor cantidad de agua.
• Si bien la sección chancado está dando un producto 9,5 a 11 mm, el área de
chancado cuaternario se está sobrecargando y el motor de esa chancadora está
trabajando por instantes a su amperaje nominal teniendo el riesgo que se queme
el motor por tal motivo es imperativo que se instale una zaranda para clasificar
el producto chancado de la etapa cuaternaria y así evitar que se sobrecargue la
zaranda #3 con este producto.
• Cambiar los motoreductores y aumentar la velocidad de las fajas
transportadoras #5 y #6 para evitar derrames.
51
• El molino Comesa 6’x6’ #2 debe de trabajar como remolienda de zinc y no
como remolienda bulk debido a que la carga que recibe de las OK 50 scavenger
es muy poca, produciendo lamas de zinc y levantando la activación del zinc en
el bulk.
• La planta concentradora nunca ha tenido acondicionamiento en el circuito de
zinc para el sulfato de cobre, pero para este nuevo tonelaje se requiere la
instalación de acondiconadores para mejorar la recuperación de zinc y reducir
los costos en reactivos.
52
BIBLIOGRAFIA 1. S.C. INGENIERIA S.R.L.; Informe “Estudio de impacto ambiental ampliación
de la Planta concentradora Berna Nº2 2 700 TMD A 5 000 TMD”.
2. ASESORES Y CONSULTORES MINEROS S.A.; Informe “Modernización y ampliación de la Planta Concentradora Berna Nº2 1 800 TMD A 2 700 TMD”.
3. CIA. MINERA CASAPALCA S.A, “Memoria Anual”, 2 008.
4. MANZANEDA JOSE, Informe “Estudio de Microscopia Mineral Cía. Minera
Casapalca S.A., Julio 2 009”.
5. AQUINO BENIGNO – VIZCARRA JAVIER; “Reingeniería de los procesos metalúrgicos en la Mina Colquijirca – Sociedad Minera El Brocal S.A.”. 2 008.
6. DIAZ BARRIOS, GREGORIO. “Estudio de la influencia de las zaranda de alta
frecuencia en la operaciones de la Planta Concentradora en la Mina Condestable”. 2 008.
7. ESTUDIOS MINEROS DEL PERU; “Manual de Minería”, 2 008.
8. CARCAMO, HUGO – ASOCIACIÓN PERUANA DE MANAGEMENT;
“Diseño y Optimización de Plantas Concentradoras”. 2 007.
9. CYTEC, Handbook, 2 008.
53
A N E X O S
ANEXO I
DIAGRAMA DE FLUJO
PLANTA ACTUAL
Nº01 TOLVA DE MINERAL GRUESO / CAP 700TM0202a0304050607 CHANCADORA GIRATORIA NORDBERG HP-200080910 CHANCADORA GIRATORIA NORDBERG HP-40011 FAJA TRANSPORTADORA Nº 4; 30"x 18.6 m12 FAJA TRANSPORTADORA Nº 5; 30" x 46.84 m1314 FAJA TRANSPORTADORA Nº 6; 30"x 34.8 m15 STOCK PILE CAP. 10000Tn16 FAJA TRANSPORTADORA Nº 717 ZONA DE REACTIVOS18 TOLVA DE CAL19 TANQUE DE LECHADA DE CAL
DETECTOR DE METALES – ELECTROIMÁN
DESCRIPCION
FAJA TRANSPORTADORA Nº 01; 36"x 15.46
ALIMENTADOR GRIZZLY VIBRATORIO 4x8'
FAJA TRANPORTADORA Nº 2; 36"x 7.34 mCHANCADORA DE QUIJADAS 24"x36"
Nombre
15/06/2009
15/06/2009
ZARANDA VIBRATORIA Nº 1 (6x16', 2 pisos)
FAJA TRANPORTADORA Nº 3; 30"x 31.25 m
TOLVA DE FINOS CAP. 1000TMH.
ZARANDA VIBRATORIA Nº 2 (6x16, 2 pisos).
SECCION: CHANCADO
DIAGRAMA DE FLUJOPLANTA CONCENTRADORA BERNA Nº2
2,700 TMSD
Ing. Geovani Pulido
Ing. Geovani Pulido
Bach. Jorge Yaranga R.DIBUJADO:
REVISADO:
Fecha
15/06/2009
APROBADO: ESCALA S/E
04
05 06 09
11
12
13
08
0710
14
15
Circuito de molienda16
03
01
02
17
18
19
02a
N° C Descripcion1 1 Molino de Barras 12.5´x16´2 1 Molino de Bolas 12.5' x 14'3 2 Nido de ciclones D-264 2 Bomba 10" x 8"5 1 Ok-30 N° 01-Bulk (Ro.I)6 1 Ok-30 N° 02-Bulk (Ro.II)7 4 Celdas 50ft - Cleaner I. Bulk8 4 Celdas 50ft - Cleaner II. Bulk9 4 Celdas 50ft - Cleaner III. Bulk
10a 2 Celdas 50ft - Cleaner IV. Bulk10b 2 Celdas 50ft - Cleaner V. Bulk11 1 Bomba 2.5" x2"12 1 Bomba 10" x 8"13 1 RCS 15 - N° 01 Scv.I Bulk14 1 RCS 15 - N° 02 Scv.I Bulk15 1 Bomba 6" x 6"16 1 Bomba 10" x 8"17 1 Ciclon D-26 Remolienda Bulk18 1 Molino Remolienda Bulk19 1 Molino Remolienda Bulk20 1 RCS 15 - N° 03 Scv.II Bulk21 4 Celdas DR-300 Scv.II Bulk22 1 Bomba 4" x 3"23 1 Acond. 6x6 Sep Cu-Pb24 8 Celdas 18ft Sep. Cu-Pb25 1 Bomba 10" x 8"26 1 Ok-30 N° 01-Zn (Ro.I)27 1 Ok-30 N° 02-Zn (Ro.II)28 1 Ok-30 N° 03-Zn (Ro.II)29 1 Ok-30 N° 04-Zn (Scv.I)
30a 2 DR-300 Scv.II - Zn30b 4 DR-300 Scv.II - Zn31 4 Celdas de 50ft Cleaner I. Zn32 4 Celdas de 50ft Cleaner II. Zn33 1 Ok-05 N° 01- Cleaner I. Zn34 1 Bomba 8" x 6"35 1 Bomba 8" x 6"36 1 Bomba 6" x 6"37 2 Nido de Ciclones D-15 Remolienda Zn38 1 Molino de Bolas 6x6 Remolienda Zn39 1 Espesador de Zn; D=12m40 1 Bomba 2 1/2" x 2"41 1 Holdin tank 10'x1042 1 Espesador de Pb (25'x10')43 1 Espesador de Cu (16'x8')44 1 Espesador de Cu 45 1 Filtro de disco (stan By; Zn)46 1 Filtro Prensa CIDELCO47 1 Filtro Prensa Sperry
DIAGRAMA DE FLUJOPLANTA CONCENTRADORA BERNA Nº 2
2700 TMSD
Fecha NombreDIBUJADO: 15/06/2009 Bach. Jorge Yaranga R.
REVISADO: 15/06/2009 Ing. Geovani Pulido
SECCION:MOLIENDA/FLOTACION/ESPESAMIENTO/FILTRADO APROBADO: 15/06/2009 Ing. Geovani Pulido ESCALA: S/E
14
15
11
Conc. Zn
Conc. Pb
Conc. CuRelv. Final
03
04
0102
05
0607 08
09 10a
23
13
14
18
19
17
20 21
24
12
22
16
15
25
26 27
28 2930b
3131
32
33
34
35
36
38
37
04
03
10b
30a
40
Conc. PbConc. Zn Conc. Cu
3942
43
44
41
45
4647
CON. PLOMO
ANEXO II
DIAGRAMA DE FLUJO
PLANTA PROYECTADA
Nº C DESCRIPCION01 Volquete de Mina02 1 Tolvin de Paso de Mineral Grueso03 1 Alimentador Grizzly Vibratorio MV-4012004 1 Chancadora Primaria Nordberg C-11005 1 Faja Transportadora A; 42"x 9 m06 1 Faja Transportadora B; 42"x 11.6 m07 1 Zaranda Vibratoria de un piso 6'x16' N° 0108 1 Chancadora Secundaria Nordberg HP-40009 1 Faja Transportadora C; 42"x 29 m10 1 Zaranda Vibratoria de Doble piso 6'x16' N° 0211 1 Chancadora Terciaria Nordberg HP-40012 1 Faja Transportadora N° 03; 32"x 31.25 m13 1 Zaranda Vibratoria de Doble piso 6'x16' N° 0314 1 Chancadora Cuaternaria Nordberg HP-40015 1 Faja Transportadora N° 04; 32"x 18.6m16 1 Faja Transportadora N° 03-A; 30"x 36.5 m17 1 Faja Transportadora N° 05; 32"x 46.84 m18 1 Faja Transportadora N° 06; 32"x 34.8 m19 1 Tolva de Finos Cap. 1000 Tn20 1 Stock Pile Cap. 10000 Tn21 1 Faja Transportadora N° 0722 1 Electroimán
DIAGRAMA DE FLUJOPLANTA CONCENTRADORA BERNA N° 2
5,000 TMSD
FECHA NOMBRE
DIBUJADO: 30/08/2009 Bach. Jorge Yaranga R.
REVISADO: 30/08/2009 Ing. Geovani Pulido L.
SECCION: APROBADO: 30/08/2009 Ing. Geovani Pulido L. ESCALA:CIRCUITO DE CHANCADO S/E
0102
03
04
05
06
07
08
09
10
1112
13
14
15
16
17
18
19 20
21
22
Nº C DESCRIPCION Nº C DESCRIPCION Nº C DESCRIPCION01 1 Molino de Bolas 12.5' x 16' 24 1 Ciclon D-15 (Remol. I-Bulk) 49 4 Celdas 50 ft3 Limp. III-A02 1 Molino de Bolas 12.5' x 14' 25 1 Molino de Bolas 5' x 5' (Remol. I-Bulk) 50 4 Celdas 50 ft3 Limp. III-B 03 3 Zaranda Vibratoria de Alta Frecuencia 26 1 Celda RCS-15 N° 01 51 1 Bomba Denver SRL 8"x 6"
04-A 1 Bomba Denver SRL 12"x 10" 27 1 Bomba Denver SRL 8"x6" 52 1 Ciclon D-15 (Remol. II-Zinc)04-B 1 Bomba Denver SRL 12"x 10" 28 1 Ciclon D-15 (Remol. II-Bulk) 53 1 Molino de Bolas 6' x 6' N° 01 (Remol. II-Zinc)05 1 Bomba Vertical Galigher 2½" x 31" Rec. Mol. 29 1 Molino de Bolas 6' x 6' N° 02 (Remol. II-Bulk) 54 1 Bomba Denver SRL 10"x 8"06 1 Celda Outokumpu OK-50 N° 01 (Ro I-Bulk) 30 2 Ciclon D-26 (Remolienda III-Bulk) 55 1 Bomba Denver SRL 8"x 6"07 1 Celda Outokumpu OK-50 N° 02 (Ro II-Bulk) 31 1 Molino de Bolas 7' x 10' (Remol. II-Bulk) 56 1 Bomba Denver 5'x4' de Recup. Derrames Bulk08 1 Celda Outokumpu OK-50 N° 03 (Scv-Bulk) 32 1 Molino de Bolas 5' x 10' (Remol. II-Bulk) 57 1 Bomba Peristática de Recup. Derrames Zinc09 1 Celda Outokumpu OK-50 N° 04 (Scv-Bulk) 33 1 Bomba Denver SRL 10"x8" 58 1 Espesador de Plomo D=12m10 1 Celda Outokumpu OK-50 N° 05 (Scv-Bulk) 34 1 Distribuidor de Carga Cabeza de Zinc 59 1 Bomba Denver 2½' x 2'11 1 Bomba Denver SRL 12"x 10" 35 1 Celda Outokumpu OK-50 N° 1-A (Ro I-Zinc) 60 1 Holding Tank 10'x10'12 1 Acondicionador 8' x 8' 36 1 Celda Outokumpu OK-50 N° 1-B (Ro I-Zinc) 61 1 Espesador de Cobre 25'x10'13 4 Celdas 18 ft3 (Separación Cu-Pb) 37 1 Celda Outokumpu OK-30 N° 2-A (Ro II-Zinc) 62 1 Espesador de Cobre 16'x8'14 1 Celda Outokumpu OK-05 (Separación Cu-Pb) 38 1 Celda Outokumpu OK-30 N° 2-B (Ro II-Zinc) 63 1 Espesador de Cobre15 1 Acondicionador 5' x 5' 39 1 Celda Outokumpu OK-30 N° 3-A (Scv-Zinc) 64 1 Filtro Tipo Prensa Cidelco (Zinc)16 1 Bomba Denver 4" x 3" 40 1 Celda Outokumpu OK-30 N° 3-B (Scv-Zinc) 65 1 Filtro Tipo Prensa Sperry (Cobre - Plomo)17 4 Celdas 100 ft3 Limp. I Bulk 41 1 Celda Outokumpu OK-30 N° 4-A (Scv-Zinc) 66 1 Filtro de Discos (Zinc) Stand By18 4 Celdas 50 ft3 Limp. II Bulk 42 1 Celda Outokumpu OK-30 N° 4-B (Scv-Zinc) 67 1 Compresora Atlas Copco GA 7519 4 Celdas 50 ft3 Limp. III Bulk 43 1 Bomba Denver SRL 8"x 6" 68 1 Compresora Ingersoll Rand
20-A 2 Celdas 50 ft3 Limp. IV Bulk 44 1 Ciclon D-15 (Remol. I-Zinc) 69 1 Compresora Atlas Copco GA 2220-B 2 Celdas 50 ft3 Limp. V 45 1 Molino de Bolas 6' x 6' N° 03 (Remol. I-Zinc) 70 1 Compresora Atlas Copco GA 11021 1 Bomba Denver SRL 6"x6" 46 1 Celda RCS-15 N° 03 Limp. 71 1 Espesador de Zinc D=15m22 1 Bomba Denver 2½"x 2" 47 1 Celda RCS-15 N° 02 Limp. I 72 1 Espesador de Relave D=27m23 1 Bomba Denver 5" x 4" 48 4 Celdas 100 ft3 Limp. II
DIAGRAMA DE FLUJOPLANTA CONCENTRADORA BERNA N° 2
5,000 TMSD
FECHA NOMBRE
DIBUJADO: 25/08/2009 Bach. Jorge Yaranga Ramos
REVISADO: 26/08/2009 Ing. Geovani Pulido L.
SECCION: APROBADO: 27/08/2009 Ing. Geovani Pulido L. ESCALA:MOLIENDA / FLOTACION / ESPESAMIENTO / FILTRADO S/E
Conc. Cobre
Conc. Zinc
02
03
04-A04-B
01
05
06
12
13
19
20-A 20-B
22
23
16
11
17
18
21
26
47
30
31
32
24
25
39 41
40 42
48
49
50
51
43
44
45
52
53
55
56
57
59
60
61
64
65
66
69 70
67 68
14
15
Conc. Plomo
Pb
28
29
07
08
09
10
27
33
34
54
Alimentación N° 01
Alimentación N° 02
Relave Final
62 6358
35 37
36 38
71
72
46
ANEXO III
CALCULOS METALURGICOS
500 mmcoarse quartzite
t/h431
MV-40120opening 75 mm 3
154
277
C110setting 100 mm 4"
277
ZARANDA 6' x 16'1" · 25 mm/E64%
HP 400std medium
ZARANDA 6x16 DD 34" ·20 mm/E87 %
58" ·16 mm/E88 %
P80=11mm
setting 30 mm
HP 400std fine
setting 17 mm
HP 400sh fine
setting 11 mm
431
325
106
325
431189
78164
189
189
421
89
65267
431 154
154
ZARANDA 6x16 DD1" ·25 mm/E85 %58" ·16 mm/E88 %
DIBUJADO: Jorge Yaranga Ramos
FECHA:/ /2008
ESCALA:NUEVOCIRCUITO DE CHANCADO
ANALISIS DE MALLA CIRCUITO MOLIENDA 2,700 TMD
Molino De
Barras
Molino De
Bolas
1
23
4
5
6
1. Alimento al Molino de Barras (12.5 x 16´)
Peso %peso %Ac(+) %Ac(-)W,g f(x) G(x) F(x)
+ m 3/4" 19000 530.40 3.52 3.52 96.48+ m 1/2" 12700 3040.40 20.18 23.70 76.30+ m 1/4" 6350 4662.60 30.95 54.65 45.35
+ m 6 3360 2280.00 15.13 69.78 30.22+ m 8 2380 786.00 5.22 75.00 25.00
+ m 10 2000 287.00 1.90 76.90 23.10+ m 20 841 1014.65 6.73 83.64 16.36+ m 30 595 252.62 1.68 85.32 14.68+ m 40 420 189.29 1.26 86.57 13.43+ m 50 297 205.99 1.37 87.94 12.06+ m 70 210 137.79 0.91 88.85 11.15
+ m 100 150 204.95 1.36 90.21 9.79+ m 140 105 152.41 1.01 91.23 8.77+ m 200 74 155.19 1.03 92.26 7.74+ m 270 53 125.61 0.83 93.09 6.91+ m 325 44 54.98 0.36 93.45 6.55+ m 400 37 58.81 0.39 93.84 6.16-m 400 927.31 6.16 100.00 0.00Total 15066.0 100.00
NºMallas
Abertura micrones
y = 0.0048x + 10.252R² = 0.9836
1
10
100
1 10 100 1000 10000 100000
% A
cum
(-)
Micrones
Grafica GGS Alimento Molino de Barras (12.5 x 16´)
F(80) = 14457 µ
2. Descarga Molino de Barras (12.5 x 16´)Wmineral seco = 524.3
Peso %peso %Ac(+) %Ac(-)W,g f(x) G(x) F(x)
+ m 6 3350 13.36 2.55 2.55 97.45+ m 10 2000 42.61 8.13 10.67 89.33+ m 20 850 87.53 16.70 27.37 72.63+ m 30 600 40.70 7.76 35.13 64.87+ m 40 425 34.00 6.48 41.62 58.38+ m 50 300 33.00 6.29 47.91 52.09+ m 70 212 25.30 4.83 52.74 47.26
+ m 100 150 28.00 5.34 58.08 41.92+ m 140 106 25.50 4.86 62.94 37.06+ m 200 75 25.10 4.79 67.73 32.27+ m 270 53 20.90 3.99 71.71 28.29+ m 325 45 9.30 1.77 73.49 26.51+ m 400 38 10.70 2.04 75.53 24.47 - m 400 128.30 24.47 100.00 0.00
Total 524.3 100.00
NºMallas
Abertura um
3. Descarga Molino de Bolas (12.5 x 14´)
Peso %peso %Ac(+) %Ac(-)W,g f(x) G(x) F(x)
+ m 6 3350 1.66 0.34 0.34 99.66+ m 10 2000 6.89 1.43 1.78 98.22+ m 20 850 36.45 7.57 9.35 90.65+ m 30 600 36.20 7.52 16.87 83.13+ m 40 425 52.30 10.87 27.74 72.26+ m 50 300 67.20 13.96 41.70 58.30+ m 70 212 52.20 10.85 52.55 47.45
+ m 100 150 49.60 10.31 62.85 37.15+ m 140 106 36.60 7.60 70.46 29.54+ m 200 75 27.00 5.61 76.06 23.94+ m 270 53 8.60 1.79 77.85 22.15+ m325 45 7.50 1.56 79.41 20.59+ m 400 38 8.80 1.83 81.24 18.76 - m 400 90.30 18.76 100.00 0.00
Total 481.3 100.00
NºMallas
Abertura um
4. Alimento al Nido de Ciclones D-26
Peso %peso %Ac(+) %Ac(-)W,g f(x) G(x) F(x)
+ m 6 3350 12.39 2.00 2.00 98.00+ m 10 2000 34.28 5.54 7.54 92.46+ m 20 850 74.53 12.04 19.59 80.41+ m 30 600 45.80 7.40 26.99 73.01+ m 40 425 52.10 8.42 35.41 64.59+ m 50 300 60.60 9.79 45.20 54.80+ m 70 212 45.40 7.34 52.54 47.46
+ m 100 150 48.10 7.77 60.31 39.69+ m 140 106 37.30 6.03 66.34 33.66+ m 200 75 30.10 4.86 71.20 28.80+ m 270 53 21.50 3.47 74.68 25.32+ m 325 45 9.30 1.50 76.18 23.82+ m 400 38 20.20 3.26 79.44 20.56 - m 400 127.20 20.56 100.00 0.00
Total 618.80 100.00
NºMallas
Abertura um
5. Under Flow (Nido de Ciclones D-26)
Peso %peso %Ac(+) %Ac(-)W,g f(x) G(x) F(x)
+ m 6 3350 27.94 2.70 2.70 97.30+ m 10 2000 82.12 7.93 10.6 89.38+ m 20 850 215.04 20.76 31.4 68.62+ m 30 600 105.30 10.17 41.5 58.45+ m 40 425 110.10 10.63 52.2 47.82+ m 50 300 107.90 10.42 62.6 37.41+ m 70 212 68.40 6.60 69.2 30.80
+ m 100 150 63.00 6.08 75.3 24.72+ m 140 106 42.20 4.07 79.4 20.65+ m 200 75 30.80 2.97 82.3 17.68+ m 270 53 28.60 2.76 85.1 14.91+ m 325 45 9.40 0.91 86.0 14.01+ m 400 38 11.30 1.09 87.1 12.92 - m 400 133.80 12.92 100.0 0.00
Total 1035.9 100.00
NºMallas
Abertura um
6. Over Flow (Nido de Ciclones D-26)
Peso %peso %Ac(+) %Ac(-)W,g f(x) G(x) F(x)
+ m 30 600 7.50 0.52 0.52 99.48+ m 40 425 32.60 2.27 2.79 97.21+ m 50 300 112.60 7.84 10.63 89.37+ m 70 212 114.90 8.00 18.64 81.36
+ m 100 150 154.80 10.78 29.42 70.58+ m 140 106 146.50 10.20 39.62 60.38+ m 200 75 129.30 9.00 48.62 51.38+ m 270 53 95.20 6.63 55.25 44.75+ m 325 45 42.50 2.96 58.21 41.79+ m 400 38 45.90 3.20 61.41 38.59 - m 400 554.20 38.59 100.00 0.00
Total 1436.0 100.00
NºMallas
Abertura um
7. Calculo de la Eficiencia de Clasificación
% Peso Ac (-) % Peso Ac (-) % Peso Ac (-) % Rec. U/F % Rec. O/F U' flow O' flow Total % % Ac(+) % Ac(-) U/F O/F+ m 6 3350 2.00 98.00 2.70 97.30 179.12 0.00 179.12 1.79 1.79 98.21 100.00 0.00+ m 10 2000 5.54 92.46 7.93 89.38 526.46 0.00 526.46 5.26 7.06 92.94 100.00 0.00+ m 20 850 12.04 80.41 20.76 68.62 1378.58 0.00 1378.58 13.79 20.84 79.16 100.00 0.00+ m 30 600 7.40 73.01 0.52 99.48 10.17 58.45 675.06 17.54 692.60 6.93 27.77 72.23 97.47 2.53+ m 40 425 8.42 64.59 2.27 97.21 10.63 47.82 66.04 33.96 705.83 76.26 782.09 7.82 35.59 64.41 90.25 9.75+ m 50 300 9.79 54.80 7.84 89.37 10.42 37.41 66.53 33.47 691.73 263.39 955.12 9.55 45.14 54.86 72.42 27.58+ m 70 212 7.34 47.46 8.00 81.36 6.60 30.80 67.05 32.95 438.50 268.77 707.27 7.07 52.21 47.79 62.00 38.00
+ m 100 150 7.77 39.69 10.78 70.58 6.08 24.72 67.36 32.64 403.88 362.10 765.98 7.66 59.87 40.13 52.73 47.27+ m 140 106 6.03 33.66 10.20 60.38 4.07 20.65 67.25 32.75 270.54 342.69 613.22 6.13 66.00 34.00 44.12 55.88+ m 200 75 4.86 28.80 9.00 51.38 2.97 17.68 67.00 33.00 197.45 302.45 499.91 5.00 71.00 29.00 39.50 60.50+ m 270 53 3.47 25.32 6.63 44.75 2.76 14.91 65.11 34.89 183.35 222.69 406.04 4.06 75.06 24.94 45.16 54.84+ m 325 45 1.50 23.82 2.96 41.79 0.91 14.01 64.68 35.32 60.26 99.41 159.68 1.60 76.66 23.34 37.74 62.26+ m 400 38 3.26 20.56 3.20 38.59 1.09 12.92 72.44 107.37 179.81 1.80 78.46 21.54 40.29 59.71 - m 400 20.56 0.00 38.59 0.00 12.92 0.00 857.77 1296.37 2154.13 21.54 100.00 0.00 39.82 60.18
Total 100.0 100.0 100.0 66.41 33.59 100.00
Under FlowNºMallas
Abertura um
Alimento Over Flow
0102030405060708090
100110
10 100 1000
% A
c(-)
Micrones
Eficiencia de Clasificación
UNDER FLOW OVER FLOW Polinómica (UNDER FLOW) Polinómica (OVER FLOW)
D50 F O U n1 n290,50 30,85 55,78 18,90 0,79 0,59 46,45
69,15 44,22 81,10
Eficiencia Ciclón
NIDO DE CICLONES D-26
1,8181,9451,9872,0352,0642,0532,0301,8661,8312,361
Promedio 201,9 %
Carga Circulante Método de Mallas
ANEXO IV
ENERGIA
EQUIPOPOTENCIA NOMINAL
HP
CORRIENTE NOMINAL
CORRIENTE MAXIMA EFICIENCIA
POTENCIA ABSORBIDA
HPAlimentador reciprocante Nº 01 9 12,5 5,6 0,45 4,03Alimentador reciprocante Nº 02 10 14,4 6,2 0,43 4,31Faja Nº 01 20 25,0 13,7 0,55 10,96Grizzly 20 28,8 16,2 0,56 11,25Chancadora FIMA 24 x 36 75 91,5 45,0 0,49 36,89Faja Nº 02 15 21,5 12,8 0,60 8,93Zaranda Nº2 30 38,2 21,0 0,55 16,49Chancadora HP-200 175 205,0 112,0 0,55 95,61Faja Nº 03 50 63,0 41,0 0,65 32,54Faja Nº 3A 25 32,2 15,1 0,47 11,72Zaranda Nº 03 30 38,2 22,0 0,58 17,28Chancadora HP-400 400 471,0 340,0 0,72 288,75Faja Nº 04 30 39,0 21,0 0,54 16,15Faja Nº 05 40 52,0 32,0 0,62 24,62Faja Nº 06 30 39,0 18,4 0,47 14,15Faja Nº 07 30 39,0 24,0 0,62 18,46Faja Alimentadora Nº 01 5,5 10,0 5,2 0,52 2,86Faja Alimentadora Nº 02 5,5 10,0 5,8 0,58 3,19Faja Alimentadora Nº 03 10 11,8 8,2 0,69 6,95Faja Alimentadora Nº 04 10 11,8 8,1 0,69 6,86Faja Alimentadora Nº 05 10 11,8 8,2 0,69 6,95
1 030 1 265,7 781,5 0,62 638,95
CONSUMO DE ENERGIA CIRCUITO CHANCADO ANTIGUO VS ACTUALC
IRC
UIT
O A
NTI
GU
O
TOTAL
EQUIPOPOTENCIA NOMINAL
CORRIENTE NOMINAL
CORRIENTE MAXIMA EFICIENCIA
POTENCIA ABSORBIDA
Alimentador MV-40120 40 53 46,2 0,87 34,87Chancadora C-110 200 225 217,6 0,97 193,42Faja A 20 26,3 15,4 0,59 11,71Faja B 25 32,2 18 0,56 13,98Zaranda Fundicion 30 35 17,6 0,50 15,09Chancadora HP-400 400 471 245 0,52 208,07Faja C 40 50,5 17,5 0,35 13,86Zaranda Nº2 30 38,2 21 0,55 16,49Chancadora HP-400 400 471 240 0,51 203,82Faja Nº 03 50 63 43 0,68 34,13Faja Nº 3A 25 32,2 16 0,50 12,42Zaranda Nº 03 30 38,2 23 0,60 18,06Chancadora HP-400 400 471 345 0,73 292,99Faja Nº 04 30 39 23 0,59 17,69Faja Nº 05 40 52 34 0,65 26,15Faja Nº 06 30 39 18,4 0,47 14,15Faja Nº 07 30 39 24 0,62 18,46Faja Alimentadora Nº 01 5,5 10 5,2 0,52 2,86Faja Alimentadora Nº 02 5,5 10 5,8 0,58 3,19Faja Alimentadora Nº 03 10 11,8 8,2 0,69 6,95Faja Alimentadora Nº 04 10 11,8 8,1 0,69 6,86Faja Alimentadora Nº 05 10 11,8 8,2 0,69 6,95
1 861 2 231 1 400,2 0,63 1 172,19
CIR
CU
ITO
NU
EV
O
TOTAL
ÍTEM EQUIPO MARCA POTENCIA NOMINAL (HP)
POTENCIA REAL (HP) VELOC. VOLT. AMPERAJE
NOMINAL (A)AMPERAJE
REAL (A)
1 Molino de Barras 12.5'x16' ALLIS CHALMERS 1650 906 200RPM 2300V 408 2242 Molino de Bolas 12.5'x14' ALLIS CHALMERS 1650 1039 200RPM 2300V 408 2573 Molino de Bolas 5'x10' HITACHI 127 89 870RPM 2300V 31 224 Molino de Bolas 7'x10' HITACHI 228 147 875RPM 2300V 54 35
DATOS DE MOTORES PLANTA CONCENTRADORA 2700 TMDZ
ON
A
MO
LIE
ND
A
MOTORES QUE TRABAJAN A 2 300V
ÍTEM EQUIPO MARCA POTENCIA NOMINAL (HP)
POTENCIA REAL (HP) VELOC. VOLT. AMPERAJE
NOMINAL (A)AMPERAJE
REAL (A)
5 Lubricación Molino de Barras 12.5' x 16' WEG 7,5 4,14 1740RPM 440V 10 5,56 Lubricación Molino de Barras 12.5' x 14' WEG 7,5 4,50 1740RPM 440V 10 67 Molino de Bolas 6'x6' Nº1 ASEA 110 100,14 1170RPM 440V 145 1328 Molino de Bolas 6'x6' N°2 ASEA 100 101,67 875RPM 440V 120 1229 Molino de Bolas 6'x6' Nº3 ELECTRO VISA 100 97,89 875RPM 440V 142 139
10 Molino de Bolas 5'x5' GENERAL ELECTRIC 60 53,51 1175RPM 440V 74 6611 Bomba 2 1/2'' X 2'' Filtro Cidelco WEG 25 16,30 1755RPM 440V 32,2 2112 Espesador de Zinc WEG 10 5,11 1760RPM 440V 13,3 6,813 SIEMENS 30 17,69 1755RPM 440V 39 2314 WEG 60 41,92 1780RPM 440V 73 5115 Espesador de Plomo SIEMENS 4 2,45 1150RPM 440V 7,5 4,616 Espesador de Cobre GENERAL ELECTRIC 10 3,21 1760RPM 440V 13,4 4,3
Holding Tank
ZO
NA
E
SPE
SAM
IEN
TO
MOTORES QUE TRABAJAN A 440V
ZO
NA
M
OL
IEN
DA
17 Compresora Tornillo Atlas Copco GA15 N°1 SIEMENS 20 15,43 3560RPM 440V 28,00 21,60
18 SIEMENS 30 19,00 3560RPM 440V 36,00 22,8019 SIEMENS 1,15 0,79 3520RPM 440V 2,20 1,50
20 Compresora PistonesIngersoll Rand N°3 INGERSOLL RAND 10 7,20 1755RPM 440V 12,50 9,00
21 WEG 50 33,44 3555RPM 440V 61,00 40,8022 WEG 3 2,33 1725RPM 440V 4,50 3,5023 ABB 100 75,22 3570RPM 440V 113,00 85,0024 ABB 5 3,44 440V 8,00 5,5025 ABB 150 111,26 1790RPM 440V 182,00 135,0026 ABB 10 6,43 440V 14,00 9,00
27 WEG 40 26,42 1775RPM 440V 53,00 35,00
28 WEG 12,5 8,59 1720RPM 440V 16,00 11,0029 PEDROLLO 20 15,00 1750RPM 440V 28,00 21,0030 Filtro Prensa Sperry BALDOR 10 7,59 1720RPM 440V 14,50 11,0031 Agitador 5'x5' (Agua Cromada) SIEMENS 5 4,88 1150RPM 440V 8,20 8,0032 Tanque Agitador de Cal 8'x8' WEG 20 17,02 1170RPM 440V 28,20 24,0033 Bomba Sulfato de Zinc SEW EURODRIVE 1 0,63 1680 / 31 440V 1,90 1,2034 Bomba Bisulfito de Sodio SEW EURODRIVE 1 0,68 1680 / 31 440V 1,90 1,3035 Bomba Xantato-6 / Xantato-11 SEW EURODRIVE 1 0,80 1680 / 42 440V 1,13 1,9036 Bomba Cianuro SEW EURODRIVE 1 0,88 1680 / 42 440V 1,13 1,0037 Tanque Mezcla SEW EURODRIVE 2 1,43 1415 / 43 440V 3,55 2,5438 Agitador de Xantato - 6 WEG 3 2,42 1725RPM 440V 4,34 3,5039 Agitador de Xantato - 11 WEG 3 2,42 1725RPM 440V 4,34 3,5040 Agitador Sulfato de Zinc WEG 3 2,35 1725RPM 440V 4,34 3,4041 Agitador de Cianuro WEG 3 2,49 1725RPM 440V 4,34 3,6042 Agitador Bisulfito Sodio WEG 3 2,63 1725RPM 440V 4,34 3,8043 Agitador Sulfato de Cobre SIEMENS 15 8,86 826 440 23,70 14,00
ZO
NA
FIL
TR
AD
O Y
R
EC
UP
ER
AC
ION
CO
MP
RE
SOR
AS
Filtro Prensa CIDELCO
Compresora TornilloAtlas Copco GA75 N°5Compresora TornilloAtlas Copco GA110 N°6
ZO
NA
RE
AC
TIV
OS
Compresora TornilloIngersoll Rand N°4
Compresora TornilloAtlas Copco GA22 N°2
ÍTEM EQUIPO Potencía Nominal(HP)
Corriente Nominal(A)
Corriente Real(A) Potencía Real(HP)
44 Bomba de Pulpa Nº 1 175 217 145 11745 Bomba de Pulpa Nº 2 150 177 90 7646 Bomba de Pulpa Nº3 175 217 160 12947 Bomba de Pulpa Nº4 40 51 21 1748 Bomba de Pulpa Nº5 25 31 20 1649 Bomba de Pulpa Nº6 150 177 92 7850 Bomba de Pulpa Nº7 60 73 47 3951 Bomba de Pulpa Nº8 125 146 75 6452 Bomba de Pulpa Nº9 150 177 72 6153 Bomba de Pulpa Nº10 20 26 15 1154 Bomba de Pulpa Nº11 25 30 15 1255 Bomba SRL 5"x4" N°12 25 30 20 1756 Bomba N°13 25 30 26 2157 Bomba Vertical Galigher 2 1/2" x 31" 10 13 8 658 Bomba Vertical Galigher 1 1/2" 10 13 8 659 OK - 30 Bulk Nº1 60 74 54 4460 OK - 30 Bulk Nº2 60 74 45 3661 OK - 30 Zinc Nº1 60 74 41 3362 OK - 30 Zinc Nº2 60 74 40 3263 OK - 30 Zinc Nº3 60 74 40 3264 OK - 30 Zinc Nº4 60 74 42 3465 OK - 5 Zinc 15 20 12 966 RCS - 15 Nº1 60 74 38 3167 RCS - 15 Nº2 50 63 34 2768 RCS - 15 Nº3 50 63 34 2769 Tanque Acondic. Sep. Pb-Cu 15 28 18 10
24 30 19 1524 30 18 14
0,55 1,6 1 0,34
ZONA
FLO
TACI
ONBO
MBA
S
70Celda de Flotación Bulk Prim.Limpieza 50 pies3 Nº1 y 2
30 38 24 1924 30 22 18
25 31 22 1825 31 22 1825 31 22 1825 31 22 189 13 10 79 13 9 69 13 11 89 13 8 6
30 39 30 2330 39 30 2330 39 31 2430 39 32 2530 39 28 2230 39 29 2230 39 30 2330 39 33 2530 39 32 2530 39 31 2425 32 26 2125 32 24 19
0,55 1,6 1 0,3425 32 25 1925 32 26 21
0,5 1,13 1 0,44
79 Soplador Spencer N°1 250 280 171 153
80 Ventilador Airtec N°1 100 116 96 83
71Celda de Flotación Bulk Seg.Limpieza 50 pies3 Nº1 y 2
ZONA
FLO
TACI
ON72
Celda de Flotación Pb-CuPrim. Sep. 50 pies3 Nº1
73Celda de Flotación Pb-CuSeg. Sep. 50 pies3 Nº2
74Celda de Flotación BulkDR - 300Nº 1, 2, 3 y 4
Celda de Flotación ZincDR - 300Nº 1, 2, 3, 4, 5 y 6
75
Celda de Flotación Zinc Tercera Limpieza 50 pies3 Nº1 y 2
78 Agitador de Carbón Activado
76Celda de Flotación Zinc Segunda Limpieza 50 pies3 Nº1 y 2
SOPL
ADOR
ES
77
ÍTEM EQUIPO MARCA POTENCIA NOMINAL (HP)
POTENCIA REAL (HP) VELOC. VOLT. AMPERAJE
NOMINAL (A)AMPERAJE
REAL (A)
1 Molino de Barras 12.5'x16' ALLIS CHALMERS 1650 1132 200RPM 2300V 408 2802 Molino de Bolas 12.5'x14' ALLIS CHALMERS 1650 1213 200RPM 2300V 408 3003 Molino de Bolas 5'x10' HITACHI 127 89 870RPM 2300V 31 224 Molino de Bolas 7'x10' HITACHI 228 147 875RPM 2300V 54 35
MOTORES QUE TRABAJAN A 2300V
ZO
NA
M
OL
IEN
DA
DATOS DE MOTORES PLANTA CONCENTRADORA 5000 TMD
ÍTEM EQUIPO MARCAPOTENCIA NOMINAL
(HP)
POTENCIA REAL (HP) VELOC. VOLT. AMPERAJE
NOMINAL (A)AMPERAJE
REAL (A)
5 Lubricación Molino de Barras 12.5' x 16' WEG 8 4 1740RPM 440V 10 66 Lubricación Molino de Barras 12.5' x 14' WEG 8 5 1740RPM 440V 10 67 Lubricación Molino de Barras 10.5' x 16' WEG 8 4 1740RPM 440V 10 58 Derrick 3 2 1200RPM 440V 4 49 Derrick 3 2 1200RPM 440V 4 4
10 Derrick 3 2 1200RPM 440V 4 411 Derrick 3 2 1200RPM 440V 4 412 Derrick 3 2 1200RPM 440V 4 413 Derrick 3 2 1200RPM 440V 4 414 Molino de Bolas 6'x6' Nº1 ASEA 110 100 1170RPM 440V 145 13215 Molino de Bolas 6'x6' N°2 ASEA 100 102 875RPM 440V 120 12216 Molino de Bolas 6'x6' Nº3 ELECTRO VISA 100 98 875RPM 440V 142 13917 Molino de Bolas 5'x5' GENERAL ELECTRIC 60 54 1175RPM 440V 74 6618 Bomba 2 1/2'' X 2'' Filtro Cidelco WEG 25 16 1755RPM 440V 32 2119 Espesador de Plomo WEG 10 5 1760RPM 440V 13 720 SIEMENS 30 18 1755RPM 440V 39 2321 WEG 60 42 1780RPM 440V 73 5122 Espesador de Cobre SIEMENS 4 2 1150RPM 440V 8 523 Espesador de Zinc WEG 15 11 1760RPM 440V 18 1324 Espesador de Relave WEG 30 22 1760RPM 440V 37 27
Zaranda Alta Frecuencia
MOTORES QUE TRABAJAN A 440V
Holding Tank
ZONA
ES
PESA
MIE
NTO
ZONA
MOL
IEND
A
25 Compresora Tornillo Atlas Copco GA15 N°1 SIEMENS 20 15 3560RPM 440V 28 2226 SIEMENS 30 19 3560RPM 440V 36 2327 SIEMENS 1 1 3520RPM 440V 2 2
28 Compresora PistonesIngersoll Rand N°3
INGERSOLL RAND 10 7 1755RPM 440V 13 9
29 WEG 50 33 3555RPM 440V 61 4130 WEG 3 2 1725RPM 440V 5 431 ABB 100 75 3570RPM 440V 113 8532 ABB 5 3 440V 8 633 ABB 150 111 1790RPM 440V 182 13534 ABB 10 6 440V 14 935 WEG 40 26 1775RPM 440V 53 3536 WEG 13 9 1720RPM 440V 16 1137 PEDROLLO 20 15 1750RPM 440V 28 2138 Filtro Prensa Sperry BALDOR 10 8 1720RPM 440V 15 1139 Agitador 5'x5' (Agua Cromada) SIEMENS 5 5 1150RPM 440V 8 840 Tanque Agitador de Cal 8'x8' WEG 20 17 1170RPM 440V 28 2441 Bomba Sulfato de Zinc SEW EURODRIVE 1 1 1680 / 31 440V 2 142 Bomba Bisulfito de Sodio SEW EURODRIVE 1 1 1680 / 31 440V 2 143 Bomba Xantato-6 / Xantato-11 SEW EURODRIVE 1 1 1680 / 42 440V 1 144 Bomba Cianuro SEW EURODRIVE 1 1 1680 / 42 440V 1 145 Tanque Mezcla SEW EURODRIVE 2 1 1415 / 43 440V 4 346 Agitador de Xantato - 6 WEG 3 2 1725RPM 440V 4 447 Agitador de Xantato - 11 WEG 3 2 1725RPM 440V 4 448 Agitador Sulfato de Zinc WEG 3 2 1725RPM 440V 4 349 Agitador de Cianuro WEG 3 2 1725RPM 440V 4 450 Agitador Bisulfito Sodio WEG 3 3 1725RPM 440V 4 451 Agitador Sulfato de Cobre SIEMENS 15 9 826 RPM 440 24 14
CO
MP
RE
SOR
AS
Compresora TornilloAtlas Copco GA75 N°5Compresora TornilloAtlas Copco GA110 N°6
Compresora TornilloAtlas Copco GA22 N°2
Compresora TornilloIngersoll Rand N°4
Filtro Prensa CIDELCO
ZO
NA
RE
AC
TIV
OS
FIL
TR
AD
O
ÍTEM EQUIPO Potencía Nominal(HP)
Corriente Nominal(A)
Corriente Estimado Real(HP)
Potencia estimado Real (A)
52 Bomba de Pulpa Nº 1 300 345 242 21053 Bomba de Pulpa Nº3 300 345 242 21054 Bomba de Pulpa Nº4 40 51 35 2855 Bomba de Pulpa Nº5 25 31 22 1856 Bomba de Pulpa Nº6 175 217 152 12357 Bomba de Pulpa Nº7 60 73 51 4258 Bomba de Pulpa Nº8 150 177 124 10559 Bomba de Pulpa Nº9 150 177 124 10560 Bomba de Pulpa Nº10 20 26 18 1461 Bomba de Pulpa Nº11 25 30 21 1862 Bomba SRL 5"x4" N°12 (Recuperacion 25 30 21 1863 Bomba N°13 25 30 21 1864 Bomba Vertical Galigher 2 1/2" x 31" 10 13 9 765 Bomba Vertical Galigher 1 1/2" 10 13 9 766 OK - 50 Bulk Nº1 100 121 85 7067 OK - 50 Bulk Nº2 100 121 85 7068 OK - 50 Bulk Nº3 100 121 85 7069 OK - 50 Bulk Nº4 100 121 85 7070 OK - 50 Bulk Nº5 100 121 85 7071 OK - 50 Zinc Nº1 100 121 85 7072 OK - 50 Zinc Nº2 100 121 85 7073 OK - 30 Zinc Nº3 60 74 52 4274 OK - 30 Zinc Nº4 60 74 52 4275 OK - 30 Zinc Nº5 60 74 52 4276 OK - 30 Zinc Nº6 60 74 52 4277 OK - 5 separacion Pb-Cu 15 20 14 1178 RCS - 15 Nº1 60 74 52 4279 RCS - 15 Nº2 50 63 44 3580 RCS - 15 Nº3 50 63 44 3581 Tanque Acondic. Sep. Pb-Cu 15 28 20 11
30 37 26 2130 37 26 21
0,55 1,6 1,12 0,39
ZONA
FLOT
ACIO
NBO
MBA
S
82Celda de Flotación Bulk Prim.Limpieza 100 pies3 Nº1 y 2
30 38 26 2124 30 21 1725 31 22 1825 31 22 1825 31 22 1825 31 22 189 13 9 69 13 9 69 13 9 69 13 9 6
30 39 27 2130 39 27 211 2 1 0
25 32 22 1825 32 22 18
0,55 1,6 1,12 0,3925 32 23 1825 32 22 18
89 Agitador de Carbón Activado 0,5 1,13 0,79 0,35
87
86
450 530SOPLADOR
Celda de Flotación Zinc Segunda Limpieza 50 pies3 Nº1 y 2
88Celda de Flotación Zinc Tercera Limpieza 50 pies3 Nº1 y 2
90 Soplador Gardner Denver
Celda de Flotación Zinc Primera Limpieza 100 pies3 Nº1 y 2
Celda de Flotación Bulk Seg.Limpieza 50 pies3 Nº1 y 2
84Celda de Flotación Pb-CuPrim. Sep. 50 pies3 Nº1
85Celda de Flotación Pb-CuSeg. Sep. 50 pies3 Nº2
83
371 315
ZO
NA
FL
OT
AC
ION
SECCION CHANCADO
Potencia nominal
HP
Potencia realHP
Energiakw-h
Potencia nominalHP
Potencia realHP
Energia kw-h
1 030 638,95 9 533,13 1 636 1 172,19 13 991,26
2 700 TMSD440 V
5 000 TMSD
Para esta sección se adquirió un transformador Delcrosa de 1 600 kva de 12000v a
460 v.
SECCION MOLIENDA, FLOTACION, ESPESAMIENTO, FILTRADO Y
REACTIVOS.
Potencia nominalHP
Potencia realHP
Energiakw-h
Potencia estimadaHP
Energia kw-h
3 751,25 2 530,84 45 312,16 3 189,49 57 104,63
Potencia nominalHP
Potencia realHP
Energiakw-h
Potencia estimadaHP
Energia kw-h
3 655 2 181,16 39 051,49 2 581,53 46 219,71
2300 V2 700 TMSD 5 000 TMSD
5 000 TMSD2 700 TMSD440 V
