UNIDAD ACADÉMICA DE INGENIERÍA CIVIL

CARRERA DE INGENIERÍA CIVIL

MACHALA2016

MALDONADO RENTERÍA OMAR GUILLERMO

CÁLCULO Y DISEÑO DEL SISTEMA DE ABASTECIMIENTO DE AGUAPOTABLE Y DESAGÜE DE UN EDIFICIO DE CUATRO PLANTAS

UNIDAD ACADÉMICA DE INGENIERÍA CIVIL

CARRERA DE INGENIERÍA CIVIL

MACHALA2016

MALDONADO RENTERÍA OMAR GUILLERMO

CÁLCULO Y DISEÑO DEL SISTEMA DE ABASTECIMIENTO DEAGUA POTABLE Y DESAGÜE DE UN EDIFICIO DE CUATRO

PLANTAS

Nota de aceptación: Quienes suscriben AGUIRRE MORALES FREDY ALEJANDRO, ROMERO V A L D I V I E Z O ANGEL GUSTAVO y SOLANO DE LA SALA MONTEROS CESAR AUGUSTO, en nuestra condición de evaluadores del trabajo de t i tu lac ión d e n o m i n a d o CÁLCULO Y DISEÑO D E L SISTEMA DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE Y DESAGÜE DE U N EDIFICIO DE CUATRO PLANTAS, hacemos constar que luego de haber revisado el manuscrito del precitado trabajo, consideramos que reúne las condiciones académicas para continuar con la fase de evaluación correspondiente.

ROMERO VALDIVIEZO ANGEL GUSTAVO 0701950313

ESPECIALISTA 2

SOLANO DE LA SALA MONTEROS CESAR AUGUSTO 0702118001

ESPECIALISTA 3

Máchala, 22 de septiembre de 2016

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2

U R K N DU

CLÁUSULA DE CESIÓN DE DERECHO DE PUBLICACIÓN E N EL REPOSITORIO D I G I T A L I N S T I T U C I O N A L

El que suscribe, M A L D O N A D O RENTERÍA OMAR GUILLERMO, en calidad de autor del siguiente trabajo escrito t itulado CÁLCULO Y DISEÑO DEL SISTEMA DE ABASTECIMIENTO DE A G U A POTABLE Y DESAGÜE DE U N EDIFICIO DE CUATRO PLANTAS, otorga a la Universidad Técnica de Máchala, de fornra gratuita y no exclusiva, los derechos de reproducción, distribución y comunicación pública de la obra, que constituye u n trabajo de autoría propia, sobre la cual tiene potestad para otorgar los derechos contenidos en esta licencia.

El autor declara que el contenido que se publicará es de carácter académico y se erunarca en las dispociones definidas por la Universidad Técnica de Máchala.

Se autoriza a transformar la obra, únicamente cuando sea necesario, y a realizar las adaptaciones pertinentes para permitir su preservación, distribución y publicación en el Repositorio Digital Institucional de la Universidad Técnica de Máchala.

El autor como garante de la autoría de la obra y en relación a la misma, declara que la universidad se encuentra libre de todo tipo de responsabilidad sobre el contenido de la obra y que él asume la responsabilidad frente a cualquier reclamo o demanda por parte de terceros de manera exclusiva.

Aceptando esta licencia, se cede a la Universidad Técnica de Máchala el derecho exclusivo de archivar, reproducir, convertir, comunicar y/o distribuir la obra mundialmente en formato electrónico y digital a través de su Repositorio Digital Institucional, siempre y cuando no se lo haga para obtener beneficio económico.

Máchala, 22 de septiembre de 2016

M A L D O N A D O RENTERÍA OMAR GUILLERMO 0705391514

RESUMEN

El presente trabajo tiene como objetivo principal realizar el diseño hidráulico-sanitario de

un edificio de cuatro plantas basándonos en los requisitos mínimos establecidos por la

Norma Ecuatoriana de la Construcción NEC-11 en su capítulo 16. Se aplicó el método de

factor de simultaneidad para el cálculo del sistema de abastecimiento de agua potable y

para el cálculo de la red de desagüe se empleó el método de las unidades de descarga.

Mediante apoyo bibliográfico se ha obtenido el procedimiento adecuado para desarrollar

el trabajo el cual consta prácticamente de dos partes, la primera trata del dibujo de la red

de distribución de agua potable y desagüe con ayuda del programa AutoCAD con la cual

obtenemos los datos de aparatos, accesorio, distancias a considerar en el diseño y la

segunda parte con ayuda del programa Excel, además del cálculo del volumen de agua

que demanda el edificio y el sistema de bombeo adecuado, desarrollamos el cálculo de

los dos métodos anteriormente dichos en los cuales definimos el comportamiento del

fluido en la tuberías, los diámetros comerciales a usarse y verificamos si cumplen los

requisitos de las normas ecuatorianas establecidas.

Palabras claves: Abastecimiento, red, cálculo, desagüe, diseño

CONTENIDO

pág.

INTRODUCCIÓN 1

DESARROLLO 4

CONCLUSIONES 10

REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS 11

TABLAS 13

ÍNDICE 17

ANEXOS 18

LISTA DE TABLAS

pág.

TABLA 1. Demandas de caudales, presiones y diámetros en aparatos de consumo .................. 13

TABLA 2. Dotaciones para edificaciones de uso específico ...................................................... 13

TABLA 3. Coeficiente k de perdidas menores ........................................................................... 14

TABLA 4. Coeficiente C de Hazen-Williams ............................................................................ 14

TABLA 5. Condiciones de funcionamiento de los aparatos sanitarios ...................................... 15

TABLA 6. Valores de viscosidad del agua ................................................................................ 15

TABLA 7. Valores de la rugosidad absoluta .............................................................................. 15

TABLA 8. Unidades de descarga de los aparatos sanitarios ...................................................... 16

TABLA 9. Relaciones hidráulicas para tuberías parcialmente llenas......................................... 16

1

INTRODUCCIÓN

En la construcción de un edificio para que este tenga un óptimo desempeño es necesario

de que todas sus partes constructivas estén vinculadas a diseños y cálculos de acuerdo a

la función que conlleve. Uno los diseños principales a considerar es el de instalaciones

hidrosanitarias cuyo propósito fundamental es la protección de la salud de las personas

manteniendo un adecuado suministro de agua potable para su consumo diario, su aseo

personal así como también su respectiva descarga de aguas servidas.

“Su importancia radica en que el acceso al agua segura es una de las necesidades más

apremiantes de los seres humanos. El suministro adecuado en cantidad y calidad es

indispensable para garantizar su salud y su supervivencia. La población que carece de ella

es segregada irremediablemente, pues tal condición es suficiente para que en muchos

casos le sean negados sus derechos básicos [1].”

“El agua debe ser suficiente para cubrir las necesidades básicas y con unas condiciones

mínimas de calidad. Los principales problemas relacionados con el agua son el acceso, la

cantidad y la calidad de la misma, y el coste. La falta de calidad da lugar a enfermedades

que en muchos casos son mortales al complicarse con problemas relacionados con una

deficiente alimentación y/o con otras enfermedades, falta de alimento o de asistencia

médica. En otros casos, está relacionado con el acceso incorrecto al saneamiento y a la

falta de higiene, siendo la población afectada la más pobre [2].”

“La situación actual en el ámbito de la gestión del agua ha hecho crisis. La Comisión

mundial del agua pronostica que en los próximos treinta años el uso del agua aumentara

un cincuenta por ciento, y que, cuatro mil millones de personas, quizás la mitad de la

población mundial, vivirán en el 2030 en condiciones de graves tensiones por el agua. El

conflicto en torno al agua empeora, especialmente, en áreas que ya sufren el agotamiento

del recurso agua; como en Asia meridional, Oriente Medio y en el Norte de África.

Asimismo, se anuncian conflictos por el uso económico directo y las necesidades

ambientales del agua en otras tantas regiones del mundo [3].”

“El agua es un bien único: es indispensable para el desarrollo económico, social y

ambiental; no tiene sustituto, en algunos casos debido a su ritmo de explotación, es un

bien no renovable, con posibilidades de escasez como consecuencia del crecimiento

demográfico. Estas características han convertido, en un bien meritorio que el Estado

2

debe asegurar y tiene la responsabilidad de que esté disponible para todos los miembros

de la sociedad [4].”

“La ordenación y gestión de los recursos hídricos, que ha sido desde siempre un objetivo

prioritario para cualquier sociedad, se ha realizado históricamente bajo directrices

orientadas a satisfacer la demanda en cantidades suficientes, bajo una perspectiva de

política de oferta, lo que no garantiza un uso sostenible del recurso [5].”

“El crecimiento urbano-industrial ha sido un factor importante en el aumento de los

requerimientos de agua en las últimas décadas. La competencia entre los usos industrial,

urbano y agrícola han propiciado la construcción de grandes obras hidráulicas para el

abastecimiento de agua, dando preferencia a los sectores industriales y a los habitantes de

las grandes ciudades del país, originando con ello la sobreexplotación y contaminación

de este recurso natural [6].”

En la provincia de El Oro el incremento de la población ha generado el aumento de

edificaciones lo que conlleva a mayor suministro del líquido vital para los diferentes

servicios requeridos, esta circunstancia ha provocado que la presión de agua que llega a

las edificaciones disminuya motivos por lo cual las edificaciones han optado por

diferentes sistemas de bombeos para poder abastecerse.

“La red de alcantarillado se considera un servicio básico, sin embargo la cobertura de

estas redes ha sido ínfima en relación con la cobertura de las redes de agua potable. Esto

genera importantes problemas sanitarios. Actualmente la existencia de redes de

alcantarillado es un requisito para aprobar la construcción de nuevas urbanizaciones en la

mayoría de las naciones [7].”

El presente proyecto trata del cálculo y diseño de los sistemas de abastecimiento de agua

potable y de desagüe tanto sanitario como pluvial, para un edificio de cuatro plantas

basándose en la Norma Ecuatoriana de la Construcción NEC-11 capítulo 16 Norma

Hidrosanitaria NHE Agua, cumpliendo con los requisitos mínimos para las instalaciones

hidrosanitarias que debe contener una edificación.

En la actualidad prevalece el objetivo de reducir los costos de los proyectos para elevar

la rentabilidad de las obras. Cumpliendo con las exigencias de la sostenibilidad, quiere

decir:

3

“• Comprender detalladamente la función del sistema dentro de la obra y las relaciones

que guarda con los restantes componentes constructivos.

• Seleccionar los materiales y sistemas adecuados según las características del medio a

transportar y del lugar de instalación

• Emprender los cálculos costo-beneficio entre las variantes factibles considerando la fase

de explotación completa.

• Elaborar el diseño óptimo para las variantes de mayor rentabilidad [8].”

El diseño del sistema de abastecimiento de agua potable y desagüe intenta proporcionar

la manera de conseguir y entender criterios de diseños basándonos en normas ya

establecidas para cumplir requisitos básicos como habitualidad, funcionabilidad,

durabilidad y economía.

En el desarrollo del proyecto se identifican los diferentes tipos de consumo que sirven

para dimensionar los elementos necesarios para un buen funcionamiento, nos basaremos

a diferentes tablas que quedan indicadas al final del desarrollo, para la resolución de

cualquier calculo requerido y verificación de normas ya establecidas.

OBJETIVO GENERAL

Elaborar el cálculo y diseño del sistema de abastecimiento de agua potable y desagüe

tanto sanitario como pluvial para un edificio de cuatro plantas ubicado en la ciudad de

Machala, Provincia de El Oro considerando las normativas ecuatorianas actuales, con el

fin de obtener soluciones técnicas y económicas.

4

DESARROLLO

El proyecto a construirse, es una edificación de cuatro plantas situado en la parroquia la

Providencia en la esquina de la calle 5ta Av. y los Ceibos de la ciudad de Machala

Provincia de El Oro y que está distribuido de la siguiente forma: en la planta baja se

encuentran dos locales comerciales, una oficina y una bodega en la cual se encuentra la

cisterna y la bomba. La primera y segunda planta alta abarca dos departamentos familiares

por piso y en la 3 planta alta que es la terraza está destinada para lavandería y salón de

fiestas.

Por medio de la Norma Hidrosanitaria NHE Agua de la NEC-11 se establece los

parámetros mínimos para las instalaciones interiores de agua en los edificios con el fin de

garantizar un correcto funcionamiento. De acuerdo a la tabla 1 se deberá dimensionar la

red interior de acuerdo a los caudales y presiones mínimas dadas.

1. SISTEMAS DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE DEL EDIFICO

Según la NEC-11 cuando no existe una presión suficiente en la red para abastecer una

edificación directamente se debe proveer de un sistema de bombeo, el cual puede ser con

cisterna y tanque elevado o a través de un equipo de presión.

1.1. Sistema indirecto de suministro de agua

Un sistema es indirecto “porque el suministro de agua en los puntos de consumo (aparatos

sanitarios) no es directamente por la presión de la red pública [9]”. En nuestro caso la

presión en la red es insuficiente por lo que diseña con el sistema indirecto, adicional se

requiere la instalación de equipo de bombeo que permita bombear agua desde la cisterna

hasta el tanque elevado y este a su vez repartir por gravedad el agua hasta los puntos de

consumo.

1.2. Sistema directo hidroneumático

Mediante este sistema el agua se distribuye directamente al punto de consumo a través de

un equipo hidroneumático, que incluye un tanque de presión y un sistema de bombas.

Para el accionar correcto del equipo es necesario de una apropiada combinación de agua

y aire.

1.3. Acometida

Para la alimentación de nuestra cisterna se instala la acometida domiciliaria que va desde

la tubería de abastecimiento publico ubicada al frente del edificio hasta el medidor y luego

5

de este hacia la cisterna, verificando según la norma NEC-11 que la tubería principal sea

tres veces mayor al de la acometida en relación a su diámetro, de lo contrario basta con

instalar una T en la red principal, más un accesorio de reducción para su derivación.

1.4. Dotación de agua total requerida para el edificio

Para la asignación del volumen de agua que se ocupa en cada planta del edificio se ha

tomado en consideración las dotaciones establecidas en la Norma Hidrosanitaria NHE

Agua de la NEC 2011 (Tabla 2)

Según la NEC 2011 nos indica que para el almacenamiento de agua el volumen total debe

dividirse en 60% para la cisterna y 40% para el tanque elevado para un suministro

estimado de 24 horas.

1.5. Sistema de bombeo

Determinado el volumen de agua para el tanque elevado asumimos el tiempo que requiere

este para ser llenado así obtenemos el caudal de bombeo, luego calculamos los diámetros

de tubería para la succión e impulsión con sus respectivas velocidades reales del fluido,

adoptando diámetros comerciales tanto para la succión e impulsión.

Conociendo los diámetros de tubería del sistema de bombeo se determinan las pérdidas

por accesorios (Ks) que existen tanto en la succión como en la impulsión, teniendo en

cuenta la definición de perdidas locales o por accesorios que dice “es la pérdida de

energía, diferente a la pérdida de fricción, producida en una pequeña región cercana al

sitio donde se presenta cambio en la geometría del conducto o cambio en la dirección del

flujo, que se traduce en una alteración de las condiciones de flujo [10].”

Determinamos la bomba que alimentara el tanque elevado mediante la ecuacion formada

por los siguientes criterios: los datos de las altura de succión e impulsión, el uso de la

fórmula de Hazen William para establecer las pérdidas por fricción en las tubería de

succión e impulsión; el valor en función de ecuación obtenido de las pérdidas locales, el

valor de la carga por velocidad. Definida la ecuación damos valores al caudal (Q) con

datos de las bombas que existen en el mercado pare este caso del fabricante Pedrollo y

obtenemos los valores para gráfica de la curva del sistema. “El método de Hazen-

Williams es válido solamente para el agua que fluye en las temperaturas ordinarias (5 ºC

- 25 ºC). La fórmula es sencilla y su cálculo es simple debido a que el coeficiente de

rugosidad "C" no es función de la velocidad ni del diámetro de la tubería. Es útil en el

cálculo de pérdidas de carga en tuberías para redes de distribución de diversos materiales,

especialmente de fundición y acero [11].”

6

𝒉𝒇𝒔 =𝟏𝟎, 𝟔𝟕𝟒 𝑳𝒔 𝑸𝟏,𝟖𝟓𝟐

𝑪𝟏,𝟖𝟓𝟐 𝑫𝒔 𝟒,𝟖𝟕𝟏 𝒇𝒐𝒓𝒎 (𝟏)

En donde:

hfs: Pérdida de carga o de energía (m)

Q: Caudal (m3/s)

C: Coeficiente de rugosidad (adimensional ver tabla 4)

L: Longitud de la tubería (m)

1.6. Red de distribución

Para la red de distribución partiremos ubicando los aparatos sanitarios y las condiciones

en la que estos funcionaran para lo cual nos ayudaremos con el trazado de la red en vista

en planta y en base a esto realizamos la vista isométrica de tal manera que se pueda

apreciar todos los detalles de la red como número de nudos, número de aparatos y

accesorios, longitud de tubería.

Estimación de caudales máximos

“El objeto principal de todos los métodos es determinar el caudal máximo probable que

se puede presentar en una instalación, sin embargo, es complicado establecer dicho valor

debido a que los muebles sanitarios son utilizados de forma intermitente, con frecuencias

muy variadas y en diferentes tipos de edificaciones [12].”

Entre los criterios que se toman para establecer los caudales con los que se va a trabajar

está el método de factor de simultaneidad para lo cual asignamos valores de caudal de

cada aparato sanitario con la tabla 5 verificando que cumpla con los requisitos de la NEC

11 y posterior se evalúa el funcionamiento simultaneo de los aparatos sanitarios aplicando

un factor que se obtiene mediante la fórmula que indica la norma NEC-11 [13] que es la

siguiente

𝑲𝒔 =𝟏

√𝒏 − 𝟏+ 𝑭(𝟎. 𝟎𝟒 + 𝟎. 𝟎𝟒 ∗ 𝒍𝒐𝒈 (𝒍𝒐𝒈(𝒏))) 𝒇𝒐𝒓𝒎. (𝟐)

Donde:

n = número total de aparatos

Valor del factor F para diferentes tipos de edificaciones:

F = 0, Según Norma Francesa NFP 41204 el valor de F=0, para construcciones de

edificios de oficinas F=1, para departamentos F=2, para hotelerías y centros hospitalarios

7

F=3, para instituciones educativas, cuarteles F=4, para grandes edificios con mayores

demandas F=5

De la formula expresada a continuación se obtiene el caudal máximo probable (NEC-11).

𝑸𝑴𝑷 = 𝑲𝒔 × ℇ𝒒𝒊 𝒇𝒐𝒓𝒎. (𝟑)

Donde:

Ks: factor de simultaneidad, rango de 0.2 a 1.0

qi= caudal suministrado a los aparatos (Tabla 5)

Asignamos los diámetros comercial verificando que la velocidad este en el rango de 0,6

m/s2 a 2.5 m/s2.

Para obtener pérdidas de fricción se utilizara la ecuación de Darcy-Weisbach, la cual

expresa que “la perdida de energía es directamente proporcional a la longitud de la tubería

y a la altura de velocidad, e inversamente proporcional al diámetro de la tubería. La

proporcionalidad se establece mediante un coeficiente f denominado coeficiente de

fricción, que es función de la rugosidad de la tubería y de las características del flujo a

presión establecido con el número de Reynolds [10].”

La ecuación de Darcy-Weisbach se expresa de la siguiente manera:

𝒉𝒇 = 𝒇𝑳

𝑫 𝒗𝟐

𝟐𝒈 𝒇𝒐𝒓𝒎. (𝟒)

Donde:

f= Coeficiente de fricción

L=Longitud de la tubería (m)

D= Diámetro de la tubería (m)

V= Velocidad de flujo (m/s)

g= Gravedad (9.81 m/s2)

El factor de fricción f es variable y depende de la geometría de la tubería, el número de

Reynolds y la rugosidad absoluta de la tubería.

𝒇 =𝟎. 𝟐𝟓

(𝒍𝒐𝒈(𝜺

𝟑. 𝟕 𝑫 + 𝟓. 𝟕𝟒𝑵𝑹𝟎.𝟗))

𝟐 𝒇𝒐𝒓𝒎. (𝟓)

Donde:

ε = Rugosidad relativa

R= Numero de Reynolds

8

D= Diámetro de la tubería (m)

Para conducciones circulares en flujo a tubo lleno el número de Reynolds según

Saldarriaga [13]; se obtiene de la siguiente manera

𝑵𝑹 =𝑽 𝑫

𝒗 𝒇𝒐𝒓𝒎. (𝟔)

Donde:

V= Velocidad media (m/s)

ν =Viscosidad cinemática del agua (m2/s) (Tabla 6)

D= Diámetro de la tubería (m)

Según Saldarriaga “la rugosidad absoluta la determinamos mediante el coeficiente Ɛ en

unidades de longitud de mm [13]”. (Ver tabla 7)

Para las perdidas locales se calcula por medio del factor K de acuerdo al accesorio usado

en la red de distribución (ver tabla 3), obteniendo la sumatoria de pérdidas para cada

tramo.

Como demuestra Rodríguez [10] la fórmula para la perdidas locales es:

𝒉𝑳 = 𝑲 𝒗𝟐

𝟐𝒈 𝒇𝒐𝒓𝒎. (𝟕)

Al final se verifica el diseño evaluando la presión en el punto crítico de la red con la

ecuación de la energía, teniendo claro las pérdidas que producen los aparatos que se

encuentran en la misma ruta del punto crítico.

2. SISTEMA DE DESAGUE SANITARIO

“Una regla de oro de universal aceptación, en lo que se refiere a la depuración de aguas

servidas, es la de evitar a toda costa la contaminación en origen de las mismas. Este

principio se concreta de forma práctica, en el caso del saneamiento para uso doméstico,

evitando el inútil dispendio de consumo de agua, que posteriormente ha de ser

transportada y depurada en menor o mayor grado [14].”

Calculamos la red de evacuación de aguas servidas identificando en cada tramo el número

de aparatos que intervienen y asignamos sus respectivas unidades de descarga (ver tabla

8) para así obtener el caudal máximo (ver Anexos F)

Según Rodríguez, “la pendiente de los ramales de desagüe debe ser uniforme y no menor

del 1% cuando su diámetro sea igual o menor a 3”; la pendiente mínima de estos será de

9

2%, según norma Icontec 1500 [10]”, por lo cual adoptamos pendientes de 2% y 3% para

ramal principal y ramal secundario respectivamente. Se colocaron las tuberías

recomendadas para cada descarga de los aparatos sanitarios y con la fórmula de Manning

se calculó la velocidad que multiplicada por el área hidráulica de la tubería se obtiene el

caudal que va circular por el tubo lleno. La fórmula de Manning es la siguiente, donde R

es el radio hidráulico, S la pendiente y n el coeficiente de rugosidad de Mannig:

𝑽 =𝟏

𝒏 𝑹

𝟐𝟑 𝑺

𝟏𝟐 𝒇𝒐𝒓𝒎. (𝟖)

De la tabla 9 buscamos el valor obtenido de la relación caudal máximo probable sobre el

caudal de tubo lleno, con el valor de d/D multiplicado por el diámetro interior de la tubería

encontramos la altura de lámina de agua cuyo valor según Rodríguez [10], debe ser menor

al 75% del diámetro de la tubería.

Con el total de la suma de unidades de descargas que intervienen por piso se calcula el

caudal para posterior calcular los diámetros requeridos en las bajantes y determinarlo con

referencia a los diámetros que existen en el mercado.

SISTEMA DE DESAGUE PLUVIAL

Para la evacuación del agua lluvia se le hará mediante la recolección del agua a través de

canaletas las cuales conducirán el flujo hacia las dos bajantes y estas a su vez a su

respectiva caja de registro

.Mediante el método racional se determina el caudal que recoge el agua lluvia, el cual es

el producto del coeficiente de escorrentía por la intensidad de la lluvia y por el área de

drenaje en este caso el área de la cubierta.

La fórmula es:

𝑸 = 𝑪. 𝑰. 𝑨 𝒇𝒐𝒓𝒎. (𝟗)

Según Rodríguez, el coeficiente de escorrentía se considera igual a 1 ya que no se

producen infiltración ni perdidas por evaporación.

Mediantes datos obtenidos por el INAMHI se obtiene la intensidad de lluvia y el área se

la obtiene de la dimensiones de la cubierta en este caso es de tipo dos aguas.

Al final se evacuan hacia la red principal de alcantarillado que se encuentra al frente y a

lado del edificio.

10

CONCLUSIONES

El sistema de abastecimiento indirecto aplicado en el diseño es el adecuado y

eficiente, porque nos garantiza una reserva de agua en caso de que se

interrumpiera la energía electrica, lo que sería imposible con el sistema

hidroneumático.

Los valores de caudal, diámetros y presiones obtenidas en los respectivos cálculos

para los sistemas de abastecimiento y desague fueron verificadas con los

requisítos mínimos que establece la norma NEC-11 en su cap 16.

El método de la simultaneidad es práctico, con el obtenemos el caudal de diseño

de una manera oportuna.

Se comprobó la altura del tanque elevado satisface la presión requerida para el

punto crítico que en este caso es la ducha ubicada en la terraza.

Se determinó mediante los cálculos que el diámetro para las bajantes de aguas

lluvias es de 75 mm.

11

REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS

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humano,» Teoría y Praxis, nº 2, pp. 171-180, 2006.

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universidad en la cooperación al desarrollo de base tecnológica. Algunos casos de agua y

saneamiento en la Universidad Politecnica de Madrid,» ArDIn. Arte, Diseño e Ingeniería,

vol. 1, nº 3, p. 10, 2015.

[3] C. Iñíguez Sepúlveda, «Uso y valor del recurso hidrico urbano. Sistema de agua potable

en Culiacan, Mexico,» Urbano, vol. 13, nº 21, pp. 41-47, 2010.

[4] L. Amador Cabra, «Análisis costo eficiencia en la promocion de un sistema de indicadores

para las empresas de servicios públicos de acueducto y alcantarillados,» Contexto, pp.

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[5] E. Abradelo, Y. De la Caridad, A. Romero y Ibet, «Diagnostico integrdo del agua,» Ciencias

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potable en una ciudad media,» Espiral, vol. XII, nº 36, pp. 129-162, 2006.

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de comunicación social al sistema publico de alcantarillado sanitario: sector de

Mapasingue Este- J. Tanca Marengo,» Desarrollo Local Sostenible, vol. 9, nº 25, p. 15,

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[8] S. Bueno Garcia, «Sostenibilidad en la construcción. Calidad integral y rentabilidad en

instalaciones hidro-sanitarias,» Revista de Arquitectura e Ingeniería, vol. 3, nº 2, p. 13,

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[9] J. Ortiz B, Instalaciones Sanitarias, Universidad Nacional de Ingeniería, 1997.

[10] H. A. Rodríguez Díaz, Diseños hidraúlicos, sanitarios y de gas en edificaciones, Escuela

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[11] «Miliarium.com,» 2001. [En línea]. Available: http://www.miliarium.com/. [Último

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[12] N. Castro, J. Garzón y R. Ortiz, «APLICACIÓN DE LOS MÉTODOS PARA EL CÁLCULO DE

CAUDALES MÁXIMOS PROBABLES INSTANTÁNEOS, EN EDIFICACIONES DE DIFERENTES

TIPOS",» VI SEREA - Seminário Iberoamericano sobre Sistemas de Abastecimento Urbano

de Água, nº 2, p. 14, 2006.

12

[13] J. G. Saldarriaga V, Hidráulica de tuberías, Bogota: mc. Graw-Hill Interamericana S.A,

1998.

[14] J. Salas y L. Fernández, «Economia de agua. Economia de instalaciones,» Informes de la

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[15] NEC-11, «NEC-11 Norma Hidrosanitaria NHE Agua Cap 16,» 06 Abril 2011. [En línea].

Available: http://www.normaconstruccion.ec.

[16] S. Bueno García, «Sostenibilidad en la construcción. Calidad integral y rentabilidad en

instalaciones hidro-sanitarias.,» Revista de Arquitectura e Ingeniería, vol. 3, nº 2, p. 13,

2009.

13

TABLAS

TABLA 1. Demandas de caudales, presiones y diámetros en aparatos de consumo

Aparato sanitario

Caudal

instantáneo

mínimo

Presión Diámetro

según

recomendada mínima NTE INEN

1369 (mm) (L/s) (m.c.a.) (m.c.a.)

Bañera / tina 0.30 7.0 3.0 20

Bidet 0.10 7.0 3.0 16

Calentadores / calderas 0.30 15.0 10.0 20

Ducha 0.20 10.0 3.0 16

Fregadero cocina 0.20 5.0 2.0 16

Fuentes para beber 0.10 3.0 2.0 16

Grifo para manguera 0.20 7.0 3.0 16

Inodoro con depósito 0.10 7.0 3.0 16

Inodoro con fluxor 1.25 15.0 10.0 25

Lavabo 0.10 5.0 2.0 16

Máquina de lavar ropa 0.20 7.0 3.0 16

Máquina lava vajilla 0.20 7.0 3.0 16

Urinario con fluxor 0.50 15.0 10.0 20

Urinario con llave 0.15 7.0 3.0 16

Sauna, turco, ó hidromasaje

domésticos 1.00 15.0 10.0 25

Fuente: NEC-11 Norma Hidrosanitaria NHE Agua

TABLA 2. Dotaciones para edificaciones de uso específico

Tipo de edificación Unidad Dotación

Bloques de viviendas L/habitante/día 200 a 350

Bares, cafeterías y restaurantes L/m2 área útil /día 40 a 60

Centro comercial L/m2 área útil /día 15 a 25

Jardines y ornamentación con recirculación L/m2/día 2 a 8

Lavanderías y tintorerías L/kg de ropa 30 a 50

Oficinas L/persona/día 50 a 90

Salas de fiesta y casinos L/ m2 área útil /día 20 a 40

Servicios sanitarios públicos L/mueble sanitario/día 300

Fuente: NEC-11 Norma Hidrosanitaria NHE Agua

14

TABLA 3. Coeficiente k de perdidas menores

ACCESORIO

DIAMETRO

(pulg)

1/2'' 3/4'' 1'' 1 1/4'' 1 1/2'' 2'' 2 1/2'' 3'' 4''

Codo 90 0.81 0.75 0.69 0.66 0.63 0.57 0.54 0.53 0.51

Codo 45 0.43 0.4 0.37 0.35 0.34 0.3 0.29 0.28 0.27

Válvula de compuerta 0.22 0.2 0.18 0.18 0.15 0.15 0.14 0.14 0.14

Válvula de globo 9.2 8.5 7.8 7.5 7.1 6.5 6.1 6 5.8

Válvula de mariposa 1.35 1.22 1.1 1 0.92 0.86 0.81 0.79 0.77

Válvula de bola 0.09 0.08 0.07 0.07 0.06 0.05 0.05 0.05 0.05

Válvula check o de

retención 1.5 1.4 1.3 1.2 1.2 1.1 1 1 0.94

Válvula de pie

(vertical) 11.3 10.5 9.7 9.3 8.8 7.6 7.6 7.1 7.1

Tee normal 0.54 0.5 0.46 0.44 0.42 0.38 0.36 0.37 0.34

Tee con derivación 1.62 1.5 1.38 1.32 1.26 1.14 1.1 1.08 1.02

Entrada a un tanque 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Salida de un tanque 0.78 0.78 0.78 0.78 0.78 0.78 0.78 0.78 0.78

Unión 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3

Fuente: CÁLCULO Y NORMATIVA BASICA DE INSTALACIONES EN

EDIFICIOS Arizmendi Barnes. 2001.

TABLA 4. Coeficiente C de Hazen-Williams

Material C Material C

Asbesto cemento 140 Hierro galvanizado 120

Latón 130-140 Vidrio 140

Ladrillo de saneamiento 100 Plomo 130-140

Hierro fundido, nuevo 130 Plástico (PE, PVC) 140-150

Hierro fundido, 10 años de edad 107-113 Tubería lisa nueva 140

Hierro fundido, 20 años de edad 89-100 Acero nuevo 140-150

Hierro fundido, 30 años de edad 75-90 Acero 130

Hierro fundido, 40 años de edad 64-83 Acero rolado 110

Concreto 120-140 Lata 130

Cobre 130-140 Madera 120

Hierro dúctil 120 Hormigón 120-140

Fuente: HIDRALICA DE TUBERÍAS, Juan Saldarriaga V. 1998

15

TABLA 5. Condiciones de funcionamiento de los aparatos sanitarios

Artefacto sanitario o salida

Gasto Q

mínimo

litros/seg

Diámetro mínimo

pulgadas

Presión

mínima m.c.a

Ducha 0.2 1/2 3

Inodoro de tanque 0.15 1/2 2

Inodoro de Fluxómetro 1-2-2.5 1-11/4-11/2 7 a 14

Lavadero 0.2 - 0.3 1/2 2

Lavamanos 0.2 1/2 2

Lavaplatos 0.25 - 0.3 1/2 2

Fuente: DISEÑO HIDRÁULICO, SANITARIOS Y GAS EN

EDIFICACIONES, Héctor Rodríguez D. 2005

TABLA 6. Valores de viscosidad del agua

Temperatura Viscosidad Cinemática del Agua ν (m2/s)

0 1.785 x 10-6

5 1.519 x 10-6

10 1.306 x 10-6

15 1.139 x 10-6

20 1.003 x 10-6

25 0.893 x 10-6

30 0.800 x 10-6

40 0.658 x 10-6

Fuente: HIDRALICA DE TUBERÍAS, Juan Saldarriaga V. 1998

TABLA 7. Valores de la rugosidad absoluta

MATERIAL ε (mm)

PVC 0.0015

AC 0.03

Acero 0.046

Hierro galvanizado 0.15

Hierro fundido 0.15

Hierro dúctil 0.25

Concreto 0.3 – 3.0

Vidrio 0.0003

Fuente: HIDRALICA DE TUBERÍAS, Juan Saldarriaga V. 1998

16

TABLA 8. Unidades de descarga de los aparatos sanitarios

APARATO DIAM(PULG) DESAGUE UNIDADES DE

DESCARGA

Bañera o tina 2 2 - 3

Ducha privada 2 2

Lavadero 2 2

Inodoro (tanque) 3 - 4 3

Inodoro (fluxómetro) 4 8

Lavaplatos 2 1

Lavamanos 2 1 - 2

Urinario tanque 2 2

Urinario fluxómetro 3 8

Fuente: DISEÑO HIDRÁULICO, SANITARIOS Y GAS EN EDIFICACIONES,

Héctor Rodríguez D. 2005

TABLA 9. Relaciones hidráulicas para tuberías parcialmente llenas

q/Q v/V d/D t/T q/Q v/V d/D t/T

0.00 0.000 0.000 0.000 0.23 0.683 0.370 0.809

0.01 0.290 0.076 0.195 0.24 0.692 0.379 0.822

0.02 0.344 0.108 0.273 0.25 0.700 0.387 0.836

0.03 0.386 0.131 0.328 0.26 0.708 0.395 0.849

0.04 0.419 0.152 0.375 0.27 0.716 0.403 0.862

0.05 0.445 0.169 0.415 0.28 0.724 0.411 0.874

0.06 0.468 0.186 0.452 0.29 0.732 0.418 0.885

0.07 0.488 0.201 0.485 0.30 0.739 0.426 0.879

0.08 0.506 0.215 0.515 0.31 0.747 0.433 0.905

0.09 0.523 0.228 0.542 0.32 0.754 0.440 0.918

0.10 0.539 0.241 0.568 0.33 0.761 0.448 0.929

0.11 0.553 0.253 0.592 0.34 0.768 0.455 0.939

0.12 0.567 0.265 0.615 0.35 0.775 0.462 0.949

0.13 0.579 0.276 0.637 0.36 0.782 0.469 0.959

0.14 0.591 0.287 0.658 0.37 0.788 0.476 0.968

0.15 0.602 0.297 0.678 0.38 0.795 0.483 0.978

0.16 0.614 0.307 0.697 0.39 0.801 0.490 0.987

0.17 0.625 0.317 0.715 0.40 0.807 0.497 0.996

0.18 0.636 0.326 0.732 0.41 0.813 0.503 1.004

0.19 0.646 0.335 0.748 0.42 0.819 0.510 1.013

0.20 0.656 0.344 0.764 0.43 0.825 0.517 1.021

0.21 0.665 0.353 0.779 0.44 0.830 0.523 1.029

0.22 0.674 0.362 0.794 0.45 0.836 0.530 1.037

Fuente: INGENIERIA AMBIENTAL: SISTEMAS DE RECOLECCION Y

EVACUACION DE AGUAS, Báez Noguera J.

17

ÍNDICE

Acometida, 4

Calculamos la red de evacuación de aguas servidas, 8

Cálculo de la red de aguas lluvias, 26

Cálculo de la red de aguas servidas, 18, 26

Cálculo de la red de distribución, 22

Cálculo del caudal de bombeo, 18

Cálculo del volumen de la cisterna y tanque elevado, 18

Cálculo para realizar la curva del sistema, 18, 20

Coeficiente de escorrentía, 9

Construcción, 1

Dimensiones de la cisterna, 18

Dotación de agua total requerida para el edificio, 5

Dotaciones y características del edificio, 18

Ecuación de la curva del sistema, 20

El agua debe ser suficiente, 1

El método de factor de simultaneidad, 6

El método de la simultaneidad, 10

El presente proyecto, 2

Elaborar el cálculo y diseño, 3

En la actualidad prevalece el objetivo de reducir los costos de los proyectos, 2

Es una edificación de cuatro plantas, 4

Estimación de caudales máximos, 6

Evacuación del agua lluvia, 9

La ordenación y gestión de los recursos hídricos, 2

La red de alcantarillado se considera un servicio básico, 2

La situación actual en el ámbito de la gestión del agua, 1

Mediante el método racional, 9

Pendiente de los ramales, 8

Punto crítico, 10

Red de distribución, 6

Sistema de bombeo, 5

Sistema directo hidroneumático, 4

Sistema indirecto de tanque elevado, 4

18

ANEXOS

Contiene:

Anexo A. CÁLCULO DEL CAUDAL DE BOMBEO

Anexo B. DETERMINACIÓN DE LOS DIÁMETROS DE SUCCIÓN E IMPULSIÓN

Anexo C. CÁLCULO PARA REALIZAR LA CURVA DEL SISTEMA

Anexo D. CURVA DEL SISTEMA Y CURVA CARACTERISTICAS DE LA BOMBA

Anexo E. CÁLCULO DE LA RED DE DISTRIBUCIÓN

Anexo F. CÁLCULO DE LA RED DE AGUAS SERVIDAS Y AGUAS LLUVIAS

Anexo G: PLANOS DE DISEÑO

Anexo A. CÁLCULO DEL CAUDAL DE BOMBEO

Dotación total del edificio

Dotaciones y Características del edificio

Cálculo del volumen de la cisterna y tanque elevado

Según la NEC 2011 nos indica que para el almacenamiento de agua el volumen total debe

dividirse en 60% para la cisterna y 40% para el tanque elevado para un suministro

estimado de 24 horas.

Volumen mínimo de cisterna (60% Consumo Diario)= 4,00 m3

Volumen mínimo de tanque elevado (40 % Consumo diario) = 2,67m3

Dimensiones de la cisterna

Para un compartimiento, la relación más económica r (a/b) es:

Asumimos una altura de = 1,6 m

La Superficie será = 4,17 m2

ancho a=(r S)0.5 2,04 m

largo b=a/r 2,04 m

La cisterna debe tener un borde libre 0,2 m

El nivel de salida de la succión de la bomba debe estar a 0,2 m

h total = 2 m

El volumen real será de 8,33 m3

Caudal de bombeo

VTE= 2,67 m3

t= 1 hora

𝑸𝒃 =𝑽𝑻𝑬

𝑻 𝒇𝒐𝒓𝒎. (𝟏𝟎)

𝐐𝐛 = 0.00074 m3/s

#

hab

Area

(m2)

#

Personas

Local Comercial 1 22,7 20 L/m2 área útil /día 454

Local Comercial 2 48,97 20 L/m2 área útil /día 979,4

Oficina 5 50 L/persona/día 250

1° Planta Alta Departamentos 8 200 L/hab/d 1600

2° Planta Alta Departamentos 8 200 L/hab/d 1600

Terraza Sala de fiesta 89,08 20 L/m2 área útil /día 1781,6

Vol. Total (lt) 6665

Vol. Total (m3) 6,67

CantidadesVolumen

diario (lt)PISOS TIPO DOTACION

Planta Baja

DOTACION TOTAL DEL

EDIFICIO

Anexo B. DETERMINACIÓN DE LOS DIÁMETROS DE SUCCIÓN E

IMPULSIÓN

SUCCIÓN 𝐃 = √𝟒𝑸

𝝅𝑽 𝑓𝑜𝑟𝑚. (11)

Q= 0,00074 m3/s

V= 1,00 m/s (Velocidad asumida)

Ds= 0,031 m

Ds= 30,71 mm Diámetro calculado

Se adopta D= 32 mm D. comercial adoptado 1 1/4"

Cálculo de velocidad real

𝑽𝒔 =𝟒𝑸

𝝅𝑫𝒔𝟐 𝒇𝒐𝒓𝒎. (𝟏𝟐)

𝑽𝒔 = 𝟎. 𝟗𝟎 𝒎/𝒔𝟐

IMPULSIÓN 𝐃 = √𝟒𝑸

𝝅𝑽 𝑓𝑜𝑟𝑚. (11)

Q= 0,00074 m3/s

V= 2,00 m/s Velocidad asumida

Di= 0,022 m

Di= 21,713 mm Diámetro calculado

Se adopta D= 25 mm D. comercial adoptado 1"

Cálculo de velocidad real

𝑽𝒊 =𝟒𝑸

𝝅𝑫𝒔𝟐 𝑓𝑜𝑟𝑚. (12)

𝑽𝒊 = 𝟏. 𝟗𝟓 𝒎/𝒔𝟐

SUMERGENCIA 𝑺 = 𝟐. 𝟓 𝑫 + 𝟎, 𝟏 𝑓𝑜𝑟𝑚. (13) 𝑺 = 𝟎. 𝟏𝟖 𝒎

Se toma el valor del coeficiente K de perdidas menores de los accesorios usados en la

succión e impulsión de la tabla 3

ACCESORIOS No. D" K

SUCCION

VALVULA DE PIE 1 1 1/4" 9,30

CODO 90 1 1 1/4" 0,66

ΣKs 9,96

IMPULSION

TEE CON DERIVACION 1 1" 1,38

VALVULA CHECK O RETENCION 1 1" 1,30

VALVULA DE COMPUERTA 1 1" 0,18

CODO 90 5 1" 3,45

Σki 6,31

Anexo C. CÁLCULO PARA REALIZAR LA CURVA DEL SISTEMA

𝐻𝑡 = ℎ𝑠 + ℎ𝑖 + ℎ𝑓𝑠 + ℎ𝑓𝑖 + ℎ𝑚𝑠 + ℎ𝑚𝑖 + 𝑉𝑖2

2𝑔 𝑓𝑜𝑟𝑚. (14)

hs= 1.70 m Altura de succión

hi= 12.50 m Altura de impulsión

CARGA DE VELOCIDAD

ℎ =8𝑄2

8𝜋2𝐷4 𝑓𝑜𝑟𝑚. (16)

𝒉 = 𝟑𝟓𝟑𝟎𝟖𝟎. 𝟐𝟔 𝑸𝟐

ECUACIÓN DE LA CURVA DEL SISTEMA

𝐻𝑡 = 1.7 + 12.5 + 75895.59𝑄1.852 + 2221033,95𝑄1.852 + 1197439.43𝑄1.852

+ 2227936.47𝑄1.852 + 353080.26𝑄1.852

PÉRDIDAS POR FRICCION DE

LA SUCCIÓN

ℎ𝑓𝑠 =10,674𝐿𝑠𝑄1,852

𝐶1,852𝐷𝑠4,871 𝑓𝑜𝑟𝑚. (1)

Ls= 2.10 m

C= 140

D= 0.0288 m

hfs (m)= 75895.59 Q1.852

PÉRDIDAS POR FRICCION DE

LA IMPULSIÓN

ℎ𝑓𝑖 =10,674𝐿𝑠𝑄1,852

𝐶1,852𝐷𝑖4,871 𝑓𝑜𝑟𝑚. (1)

Li= 16.55 m

C= 140

D= 0.022 m

hfi (m)= 2221033.95 Q1.852

PÉRDIDAS MENORES DE LA

SUCCIÓN

ℎ𝑚𝑠 =8𝛴𝐾𝑠𝑄2

𝜋2𝑔𝐷𝑠4 𝑓𝑜𝑟𝑚. (15)

g= 9.81 m/s2 ks= 9.96

D= 0.0288 m hms (m)= 1197439.43 Q2

PÉRDIDAS MENORES DE LA

IMPULSIÓN

ℎ𝑚𝑖 =8𝛴𝐾𝑖𝑄2

𝜋2𝑔𝐷𝑖4 𝑓𝑜𝑟𝑚. (15)

g= 9.81 m/s2 ki= 6.31

D= 0.022 m hmi (m)= 2227936.47 Q2

Anexo D. CURVA DEL SISTEMA Y CURVA CARACTERISTICAS DE LA

BOMBA

Según la gráfica de las curvas del sistema y curva características de la bomba se

selecciona una bomba de 0.7 hp que tiene un punto de operación de 0.697 l/s a una Ht de

18.80 m

0,5 HP 0,7 HP 0.85 HP

Ht H (m) H (m) H (m)

GPM m3/s l/s m

0 0,00000 0,00 14,20

1,25 0,00008 0,08 14,28 40,00 55,00 65,00

2,50 0,00016 0,16 14,50 38,00 50,00 62,00

3,75 0,00024 0,24 14,84 33,50 45,50 57,00

5,00 0,00032 0,32 15,30 29,00 40,50 52,00

6,25 0,00039 0,39 15,89 24,00 36,00 47,00

7,50 0,00047 0,47 16,59 19,50 31,00 42,00

8,75 0,00055 0,55 17,41 15,00 27,00 37,00

10,00 0,00063 0,63 18,33 10,00 22,00 32,00

11,25 0,00071 0,71 19,38 5,00 17,00 27,00

12,50 0,00079 0,79 20,53 8,00 18,00

HAZEN -

WILLIA

MSCAUDAL

DATOS PARA CURVAS DE LAS BOMBAS

SEGÚN EL FABRICANTE PEDROLLO

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

70

0,00 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00l/s

SE SELECCIONA LA BOMBA DE 0.7 HP QUE TIENE UN PUNTO DE OPERACION DE 0.679 l/s a una Ht de 18.80 m

0.7 HP

0.85 HP

0.5 HP

CURVA DEL SISTEMA

Ht (m)

0.679

Bomba marca PKm 65 de 0.7hp

Anexo E. CÁLCULO DE LA RED DE DISTRIBUCIÓN

Se describe el proceso de cálculo y las formulas empleadas para la red de distribución

de agua potable

TRAMO 2-3 de la planta baja

DATOS

Qmax posible= 0.3 l/s

Ks= 1

D= 18.76

L= 0.52 m

n= número total de aparatos servidos= 2

PASO # 1

𝐾𝑠 =1

√𝑛 − 1+ 𝐹(0.04 + 0.04 ∗ log(log(𝑛)))

𝑲𝒔 = 𝟏

PASO # 3

𝒗 =𝑸

𝑨=

𝟒𝑸

𝝅𝑫𝟐=4(0.301000)

𝜋(18.761000)

= 1.085 𝑚/𝑠

PASO # 5

𝒇 =𝟎. 𝟐𝟓

(𝒍𝒐𝒈(𝜺

𝟑. 𝟕 𝑫 + 𝟓. 𝟕𝟒𝑵𝑹𝟎.𝟗))

𝟐

𝒇 =0.25

(𝑙𝑜𝑔(0.0015

3.7 (18.76)+

5.74(20300.07)0.9

))2

𝒇 = 0.0257

PASO # 7

K= tee ¾”= 0.5

ℎ𝐿 = 𝐾 𝑣2

2𝑔

PASO # 4

𝑵𝑹 =𝑽 𝑫

𝒗=1.085(0.01876)

1.003𝑥10−6

𝑁𝑅 = 20300.07

PASO # 6

𝒉𝑓 = 𝑓𝐿

𝐷 𝑣2

2𝑔

𝒉𝒇 = 0.0257 (0.52

0.01876)( (1.085)2

2(9.81))

ℎ𝑓 = 0.0428 𝑚

PASO # 2

Qmax probable= K. Qmax

Qmax= 1(0.3)= 0.3 L/s

PASO # 8

𝒉𝑳 = 0.5 ∗ (1.085)2

2(9.81)

ℎ𝐿 = 0.0300 𝑚

Verificando el diseño del edificio evaluamos el punto crítico que es la ducha ubicada en

la terraza a una altura de 11m, las pérdidas de energía que sufre el fluido hasta el punto

crítico que es de 1.21m y la salida del tanque elevado que se localiza a 13.8m aplicando

la ecuación de la energía obtenemos como resultado una presión de 1.589m. El cálculo

por cada piso se encuentra a continuación.

PASO # 9

𝒉𝑻 = 𝒉𝒇 + 𝒉𝑳

ℎ𝑇 = 0.0428 + 0.0300

ℎ𝑇 = 0.0728 𝑚

Red de distribución de agua potable planta baja y 1 planta alta

f hf k hl

1 2 1 1,0000 0,2 0,2000 3/4 18,76 0,01876 0,724 2,55 13533,38 0,0285 0,1035 1,70 0,0454 0,1489

2 3 2 1,0000 0,3 0,3000 3/4 18,76 0,01876 1,085 0,52 20300,07 0,0257 0,0428 0,5 0,0300 0,0728

3 4 3 0,7614 0,4 0,3046 3/4 18,76 0,01876 1,102 5,83 20608,56 0,0256 0,4927 0,7 0,0433 0,5360

5 6 1 1,0000 0,2 0,2000 3/4 18,76 0,01876 0,724 0,65 13533,38 0,0285 0,0264 1,7 0,0454 0,0718

6 7 2 1,0000 0,3 0,3000 3/4 18,76 0,01876 1,085 0,40 20300,07 0,0257 0,0329 0,5 0,0300 0,0629

7 4 3 0,7614 0,4 0,3046 3/4 18,76 0,01876 1,102 4,95 20608,56 0,0256 0,4183 1,45 0,0897 0,5080

8 9 1 1,0000 0,2 0,2000 3/4 18,76 0,01876 0,724 0,75 13533,38 0,0285 0,0305 1,7 0,0454 0,0758

9 10 2 1,0000 0,3 0,3000 3/4 18,76 0,01876 1,085 0,90 20300,07 0,0257 0,0741 0,5 0,0300 0,1041

10 E 3 0,7614 0,4 0,3046 3/4 18,76 0,01876 1,102 1,14 20608,56 0,0256 0,0963 2,2 0,1361 0,2325

4 E 6 0,5185 0,8 0,4148 3/4 18,76 0,01876 1,501 2,12 28068,17 0,0237 0,3080 0,5 0,0574 0,3654

ΣhT 2,1783

f hf k hl

11 12 1 1,0000 0,2 0,2000 3/4 18,76 0,01876 0,724 6,27 13533,38 0,0285 0,2546 1,50 0,0400 0,2946

12 13 2 1,0000 0,4 0,4000 3/4 18,76 0,01876 1,447 2,76 27066,76 0,0240 0,3762 1,45 0,1548 0,5310

13 14 3 0,7614 0,5 0,3807 3/4 18,76 0,01876 1,377 0,55 25760,69 0,0242 0,0687 0,50 0,0483 0,1171

14 15 4 0,6397 0,6 0,3838 3/4 18,76 0,01876 1,389 2,89 25972,78 0,0242 0,3664 0,70 0,0688 0,4352

16 17 1 1,0000 0,2 0,2000 3/4 18,76 0,01876 0,724 2,65 13533,38 0,0285 0,1076 1,70 0,0454 0,1530

17 18 2 1,0000 0,3 0,3000 3/4 18,76 0,01876 1,085 0,40 20300,07 0,0257 0,0329 0,50 0,0300 0,0629

18 15 3 0,7614 0,4 0,3046 3/4 18,76 0,01876 1,102 3,39 20608,56 0,0256 0,2865 1,45 0,0897 0,3762

19 20 1 1,0000 0,2 0,2000 3/4 18,76 0,01876 0,724 2,17 13533,38 0,0285 0,0881 2,25 0,0600 0,1481

20 21 2 1,0000 0,4 0,4000 3/4 18,76 0,01876 1,447 2,54 27066,76 0,0240 0,3462 1,45 0,1548 0,5010

21 22 3 0,7614 0,5 0,3807 3/4 18,76 0,01876 1,377 0,50 25760,69 0,0242 0,0625 0,50 0,0483 0,1108

22 23 4 0,6397 0,6 0,3838 3/4 18,76 0,01876 1,389 1,71 25972,78 0,0242 0,2168 0,70 0,0688 0,2856

15 23 7 0,4824 1 0,4824 3/4 18,76 0,01876 1,745 2,09 32642,58 0,0229 0,3962 0,50 0,0776 0,4738

23 D 11 0,3976 1,6 0,6362 1 24,20 0,0242 1,383 1,40 33373,40 0,0228 0,1286 0,46 0,0449 0,1734

ΣhT 3,6628

PERD. FRICCION PERD. LOCALES

PERD. FRICCION PERD. LOCALES

1 PLANTA ALTA

NUDO

INICIAL

NUDO

FINAL

# DE

APARATOS

(n)

FACTOR DE

SIMULTANIEDAD

(Ks)

CAUDAL

MAX.

POSIBLE

CAUDAL MAX.

PROBABLE

DIAMETRO

in

DIAMETRO

NOMINAL

(mm)

diámetro

(m)

VELOCIDAD

(m/seg)

LONGITUD

TRAMO (m)

Nº de

Reynolds

diámetro

(m)

VELOCIDAD

(m/seg)

LONGITUD

TRAMO (m)

ht= (hf+hm)

NUDO

INICIAL

NUDO

FINAL

# DE

APARATOS

(n)

FACTOR DE

SIMULTANIEDAD

(Ks)

CAUDAL

MAX.

POSIBLE

PLANTA BAJA

ht= (hf+hm)Nº de

Reynolds

CAUDAL MAX.

PROBABLE

DIAMETRO

in

DIAMETRO

NOMINAL

(mm)

Red de distribución de agua potable 2 planta alta y 3 planta alt

f hf k hl

24 25 1 1,0000 0,2 0,2000 3/4 18,76 0,01876 0,724 6,27 13533,38 0,0285 0,2546 1,50 0,0400 0,2946

25 26 2 1,0000 0,4 0,4000 3/4 18,76 0,01876 1,447 2,76 27066,76 0,0240 0,3762 1,45 0,1548 0,5310

26 27 3 0,7614 0,5 0,3807 3/4 18,76 0,01876 1,377 0,55 25760,69 0,0242 0,0687 0,50 0,0483 0,1171

27 28 4 0,6397 0,6 0,3838 3/4 18,76 0,01876 1,389 2,89 25972,78 0,0242 0,3664 0,70 0,0688 0,4352

29 30 1 1,0000 0,2 0,2000 3/4 18,76 0,01876 0,724 2,65 13533,38 0,0285 0,1076 1,70 0,0454 0,1530

30 31 2 1,0000 0,3 0,3000 3/4 18,76 0,01876 1,085 0,40 20300,07 0,0257 0,0329 0,50 0,0300 0,0629

31 28 3 0,7614 0,4 0,3046 3/4 18,76 0,01876 1,102 3,39 20608,56 0,0256 0,2865 1,45 0,0897 0,3762

32 33 1 1,0000 0,2 0,2000 3/4 18,76 0,01876 0,724 2,17 13533,38 0,0285 0,0881 2,25 0,0600 0,1481

33 34 2 1,0000 0,4 0,4000 3/4 18,76 0,01876 1,447 2,54 27066,76 0,0240 0,3462 1,45 0,1548 0,5010

34 35 3 0,7614 0,5 0,3807 3/4 18,76 0,01876 1,377 0,50 25760,69 0,0242 0,0625 0,50 0,0483 0,1108

35 36 4 0,6397 0,6 0,3838 3/4 18,76 0,01876 1,389 1,71 25972,78 0,0242 0,2168 0,70 0,0688 0,2856

28 36 7 0,4824 1 0,4824 3/4 18,76 0,01876 1,745 2,09 32642,58 0,0229 0,3962 0,50 0,0776 0,4738

36 C 11 0,3976 1,6 0,6362 1 24,20 0,0242 1,383 1,40 33373,40 0,0228 0,1286 0,46 0,0449 0,1734

ΣhT 3,6628

f hf k hl

37 38 1 1,0000 0,2 0,2000 3/4 18,76 0,01876 0,724 2,78 13533,38 0,0285 0,1129 1,70 0,0454 0,1582 0,1582

38 39 2 1,0000 0,3 0,3000 3/4 18,76 0,01876 1,085 0,29 20300,07 0,0257 0,0239 0,50 0,0300 0,0539 0,0539

39 40 3 0,7614 0,4 0,3046 3/4 18,76 0,01876 1,102 2,78 20608,56 0,0256 0,2349 1,45 0,0897 0,3247 0,3247

41 42 1 1,0000 0,2 0,2000 3/4 18,76 0,01876 0,724 0,50 13533,38 0,0285 0,0203 0,75 0,0200 0,0403

42 43 2 1,0000 0,4 0,4000 3/4 18,76 0,01876 1,447 0,59 27066,76 0,0240 0,0804 0,50 0,0534 0,1338

43 40 3 0,7614 0,6 0,4568 3/4 18,76 0,01876 1,653 0,63 30912,83 0,0232 0,1085 0,70 0,0975 0,2060

40 B 6 0,5185 1 0,5185 3/4 18,76 0,01876 1,876 0,58 35085,21 0,0225 0,1249 0,50 0,0897 0,2146 0,2146

D E 9 0,4319 1,2 0,5183 3/4 18,76 0,01876 1,875 3,00 35072,53 0,0225 0,6455 0,50 0,0896 0,7351

C D 20 0,3186 2,8 0,8920 1 24,20 0,0242 1,939 3,00 46788,74 0,0211 0,5007 0,46 0,0882 0,5889

B C 31 0,2765 4,4 1,2164 1 1/4 32,35 0,03235 1,480 3,00 47733,27 0,0210 0,2172 0,44 0,0491 0,2663

A B 37 0,2623 5,4 1,4164 1 1/4 32,35 0,03235 1,723 2,80 55580,83 0,0203 0,2656 1,28 0,1937 0,4593 0,4593

1,2107

Z 37 = 11

ZA = 13,8

ZA = ZF + PF/γ + ht ( 37 - F )

PF/γ = m por lo que se cumple con la condición que la presión en la ducha esta entre 1,5 y 7 m1,5893

ht= (hf+hm)

PERD. FRICCION PERD. LOCALES

PERD. FRICCION PERD. LOCALES

ht= (hf+hm)

TERRAZA

NUDO

INICIAL

NUDO

FINAL

# DE

APARATOS

(n)

FACTOR DE

SIMULTANIEDAD

(Ks)

CAUDAL

MAX.

POSIBLE

LONGITUD

TRAMO (m)

Nº de

Reynolds

LONGITUD

TRAMO (m)

Nº de

Reynolds

CAUDAL MAX.

PROBABLE

DIAMETRO

in

DIAMETRO

NOMINAL

(mm)

diámetro

(m)

VELOCIDAD

(m/seg)

CAUDAL MAX.

PROBABLE

DIAMETRO

in

DIAMETRO

NOMINAL

(mm)

diámetro

(m)

VELOCIDAD

(m/seg)

NUDO

INICIAL

NUDO

FINAL

# DE

APARATOS

(n)

FACTOR DE

SIMULTANIEDAD

(Ks)

CAUDAL

MAX.

POSIBLE

2 PLANTA ALTA

RUTA

CRITICA

Anexo F. CÁLCULO DE LA RED DE AGUAS SERVIDAS Y AGUAS LLUVIAS

Se detallan el diámetro de las bajantes.

CÁLCULO DE LAS BAJANTES

BAJANTE

UNIDADES

DE

DESCARGA

No.

DE

PISOS

UNIDADES

DE

DESCARGA

TOTAL

CAUDAL

DIÁMETRO

INTERIOR

CALCULADO

DIÁMETRO

NOMINAL

ADOPTADO

UD l/s m mm

Unidades

de

descarga

acumulada

s cada

ramal.

No. de pisos

x UD del

ramal

Según la

expresión Q=0.1163 UD 0.6875

BAJ. No. 1 29 4 116 3,054 0,073 110

BAJ. No. 2 14 4 56 1,851 0,060 110

BAJ. No. 3 16 4 64 2,029 0,062 110

NOTA: El diámetro de la bajante no podrá ser menor al diámetro de los ramales horizontales que

descarguen a la bajante.

RED DE AGUAS LLUVIAS

Calculamos el diámetro para las dos bajantes que se tendrá para evacuar las aguas lluvias,

conociendo que la cubierta es a dos aguas en la que cada una tiene un área de 80.98 m2

en obteniendo un diámetro de 75mm para cada bajante los cálculos a continuación

Cálculo de caudales, diámetros y pendientes en la red de aguas servidas Coeficiente de rugosidad de Manning para tuberias de PVC Sanitario

n= 0,012 Calculo tirante normal y critico.xlsm

NOMINAL INTERIOR VELOCIDAD (V) AREA HIDRAULICA CAUDAL (Q) q/Q v/V d/D v

l/s mm m/s m2 l/s m/s mm mm

UD segun la

cantidad de

aparatos

sanitarios

Segun la

expresion

Q=0.1163 UD 0.6875

Entre 2 y 3 %Denominacion

comercialDiametro interior

Segun la Formula

Manning

V=1/n (Dint/4)2/3

S1/2

A=1/4πDint2 Q=V A

q max.

probable/ Q

tubo lleno

Vel tub

parcialmente

lleno / Vel. Tubo

lleno

Tirante/Diame

tro

Velocidad

tubo

parcialmente

lleno=v/V x

Vel. Tubo

lleno

Altura lamina

agua

suponiendo

flujo uniforme

Diametro

interior

multiplicado

por 0.75

El valor de 0.75 D debe ser siempre

mayor a d

LM-A 2 0,187 3 50 46,4 0,740 0,0017 1,250 0,15 0,602 0,297 0,45 13,78 34,80

WC-A 3 0,248 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,03 0,386 0,131 0,40 13,83 79,20

A-B 5 0,352 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,04 0,419 0,152 0,44 16,05 79,20

DCH-B 2 0,187 3 50 46,4 0,740 0,0017 1,250 0,15 0,602 0,297 0,45 13,78 34,80

B-E 7 0,443 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,05 0,445 0,169 0,46 17,85 79,20

LVD-C 2 0,187 3 50 46,4 0,740 0,0017 1,250 0,15 0,602 0,297 0,45 13,78 34,80

LVD-C 2 0,187 3 50 46,4 0,740 0,0017 1,250 0,15 0,602 0,297 0,45 13,78 34,80

C-D 4 0,302 3 50 46,4 0,740 0,0017 1,250 0,24 0,683 0,370 0,51 17,17 34,80

LVD-D 2 0,187 3 50 46,4 0,740 0,0017 1,250 0,15 0,602 0,297 0,45 13,78 34,80

D-E 6 0,399 2 50 46,4 0,604 0,0017 1,021 0,39 0,795 0,483 0,48 22,41 34,80

E-BAJ No. 1 13 0,678 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,07 0,488 0,201 0,51 21,23 79,20

SF- BAJ No. 2 2 0,187 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,02 0,344 0,108 0,36 11,40 79,20

LP-BAJ No. 1 1 0,116 3 50 46,4 0,740 0,0017 1,250 0,09 0,523 0,228 0,39 10,58 34,80

LM-F 2 0,187 3 50 46,4 0,740 0,0017 1,250 0,15 0,602 0,297 0,45 13,78 34,80

WC-F 3 0,248 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,03 0,386 0,131 0,40 13,83 79,20

F-G 5 0,352 2 50 46,4 0,604 0,0017 1,021 0,34 0,761 0,448 0,46 20,79 34,80

DCH-G 2 0,187 3 50 46,4 0,740 0,0017 1,250 0,15 0,602 0,297 0,45 13,78 34,80

G-BAJ No. 1 7 0,443 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,05 0,445 0,169 0,46 17,85 79,20

LM-H 2 0,187 3 50 46,4 0,740 0,0017 1,250 0,15 0,602 0,297 0,45 13,78 34,80

WC-H 3 0,248 2 75 71 0,802 0,0040 3,176 0,08 0,506 0,215 0,41 15,27 53,25

H-I 5 0,352 2 75 71 0,802 0,0040 3,176 0,11 0,553 0,253 0,44 17,96 53,25

DCH-I 2 0,187 3 50 46,4 0,740 0,0017 1,250 0,15 0,602 0,297 0,45 13,78 34,80

I-BAJ No. 2 7 0,443 2 75 71 0,802 0,0040 3,176 0,14 0,591 0,287 0,47 20,38 53,25

LM-J 2 0,187 3 50 46,4 0,740 0,0017 1,250 0,15 0,602 0,297 0,45 13,78 34,80

WC-J 3 0,248 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,03 0,386 0,131 0,40 13,83 79,20

J-K 5 0,352 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,04 0,419 0,152 0,44 16,05 79,20

DCH-K 2 0,187 3 50 46,4 0,740 0,0017 1,250 0,15 0,602 0,297 0,45 13,78 34,80

K-BAJ No. 3 7 0,443 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,05 0,445 0,169 0,46 17,85 79,20

LP-BAJ No. 4 1 0,116 3 50 46,4 0,740 0,0017 1,250 0,09 0,523 0,228 0,39 10,58 34,80

LP-BAJ No. 1 1 0,116 3 50 46,4 0,740 0,0017 1,250 0,09 0,523 0,228 0,39 10,58 34,80

LM-L 2 0,187 3 50 46,4 0,740 0,0017 1,250 0,15 0,602 0,297 0,45 13,78 34,80

WC-L 3 0,248 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,03 0,386 0,131 0,40 13,83 79,20

L-M 5 0,352 2 50 46,4 0,604 0,0017 1,021 0,34 0,761 0,448 0,46 20,79 34,80

DCH-M 2 0,187 3 50 46,4 0,740 0,0017 1,250 0,15 0,602 0,297 0,45 13,78 34,80

M-BAJ No. 1 7 0,443 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,05 0,445 0,169 0,46 17,85 79,20

LM-N 2 0,187 3 50 46,4 0,740 0,0017 1,250 0,15 0,602 0,297 0,45 13,78 34,80

WC-N 3 0,248 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,03 0,386 0,131 0,40 13,83 79,20

N-O 5 0,352 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,04 0,419 0,152 0,44 16,05 79,20

DCH-O 2 0,187 3 50 46,4 0,740 0,0017 1,250 0,15 0,602 0,297 0,45 13,78 34,80

O-BAJ No. 2 7 0,443 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,05 0,445 0,169 0,46 17,85 79,20

LM-P 2 0,187 3 50 46,4 0,740 0,0017 1,250 0,15 0,602 0,297 0,45 13,78 34,80

WC-P 3 0,248 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,03 0,386 0,131 0,40 13,83 79,20

P-Q 5 0,352 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,04 0,419 0,152 0,44 16,05 79,20

DCH-Q 2 0,187 3 50 46,4 0,740 0,0017 1,250 0,15 0,602 0,297 0,45 13,78 34,80

Q-BAJ No. 3 7 0,443 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,05 0,445 0,169 0,46 17,85 79,20

LP-BAJ No. 3 1 0,116 3 50 46,4 0,740 0,0017 1,250 0,09 0,523 0,228 0,39 10,58 34,80

WC-R 3 0,248 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,03 0,386 0,131 0,40 13,83 79,20

LM-R 2 0,187 3 50 46,4 0,740 0,0017 1,250 0,15 0,602 0,297 0,45 13,78 34,80

R-S 5 0,352 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,04 0,419 0,152 0,44 16,05 79,20

DCH-S 2 0,187 3 50 46,4 0,740 0,0017 1,250 0,15 0,602 0,297 0,45 13,78 34,80

BAJ No. 1-T 29 1,178 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,13 0,579 0,276 0,60 29,15 79,20

T-CAJA 36 1,366 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,15 0,602 0,297 0,63 31,36 79,20

LM-U 2 0,187 3 50 46,4 0,740 0,0017 1,250 0,15 0,602 0,297 0,45 13,78 34,80

WC-U 3 0,248 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,03 0,386 0,131 0,40 13,83 79,20

U-V 5 0,352 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,04 0,419 0,152 0,44 16,05 79,20

DCH-V 2 0,187 2 50 46,4 0,604 0,0017 1,021 0,18 0,625 0,317 0,38 14,71 34,80

V-CAJA 7 0,443 3 50 46,4 0,740 0,0017 1,250 0,35 0,768 0,455 0,57 21,11 34,80

BAJ No. 2-CAJA 16 0,782 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,09 0,523 0,228 0,55 24,08 79,20

BAJ No. 3-CAJA 16 0,782 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,09 0,523 0,228 0,55 24,08 79,20

LM-W 2 0,187 3 110 105,6 1,280 0,0088 11,210 0,02 0,344 0,108 0,44 11,40 79,20

W-X 5 0,352 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,04 0,419 0,152 0,44 16,05 79,20

WC-W 3 0,248 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,03 0,386 0,131 0,40 13,83 79,20

DCH-X 2 0,187 3 50 46,4 0,740 0,0017 1,250 0,15 0,602 0,297 0,45 13,78 34,80

X-CAJA 7 0,443 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,05 0,445 0,169 0,46 17,85 79,20

T

E

R

R

A

Z

A

S

E

G

U

N

D

A

P

L

A

N

T

A

A

L

T

A

P

R

I

M

E

R

A

P

L

A

N

T

A

A

L

T

A

P

L

A

N

T

A

B

A

J

A

0.75 X D OBSERVACIONES

CALCULO DE CAUDALES, DIAMETROS Y PENDIENTES EN LA RED DE AGUAS SERVIDAS

TUBO PARCIALMENTE LLENODIAMETRO (D) TUBO LLENO

PENDIENTE (S) (%)CAUDAL MAXIMO

PROBABLE (q)

UNIDADES DE

DESCARGATRAMO

TIRANTE

NORMAL (d)

Cálculo de caudales, diámetros, pendientes y bajantes en la red de aguas lluvias

INTENSIDAD DE LLUVIA

CAUDAL AGUAS LLUVIAS q=C I A I= 102 mm/hora/m2

I= 0.0283 l/s/m2

Coeficiente de rugosidad de Manning para tuberias de PVC

n= 0.011 para aguas lluvias Calculo tirante normal y critico.xlsm

Minima S = 1% Velocidad minima =0.80 m/s

NOMINAL INTERIOR VELOCIDAD (V) AREA HIDRAULICA CAUDAL (Q) q/Q v/V d/D v

l/s mm m/s m2 l/s m/s mm mm

Area de

drenaje

Segun la

expresion Q=C I

A ( l/s/m2 x m2)

Minimo 1 %Denominacion

comercialDiametro interior

Segun la Formula

Manning

V=1/n (D int /4)2/3

S1/2

A=1/4 πD int2 Q=V A

q max.

probable/ Q

tubo lleno

Vel tub

parcialmente

lleno / Vel. Tubo

lleno

Tirante/Diam

etro

Velocidad

tubo

parcialmente

lleno=v/V x

Vel. Tubo

lleno

Altura lamina

agua

suponiendo

flujo

uniforme

1/2

Diametro

interior

multiplicado

por 0.70

El agua debe ocupar el

70 % de la profundidad

y el 30% como borde

libre

80.98 1 2.29 1 160 153.6 1.035 0.0185 19.174 0.12 0.567 0.265 0.59 40.70 53.76 Ok

80.98 1 2.29 1 160 153.6 1.035 0.0185 19.174 0.12 0.567 0.265 0.59 40.70 53.76 Ok

Canaleta

semicircular 1

Canaleta

semicircular 2

LAMINA DE

AGUA

MAX.0.70 X

D/2

OBSERVACIONES

CALCULO DE CAUDALES, DIAMETROS Y PENDIENTES EN LA RED DE AGUAS LLUVIAS

TUBO PARCIALMENTE LLENODIAMETRO (D) TUBO LLENOPENDIENTE (S)

(%)

CAUDAL AGUAS

LLUVIAS (q)AREA (m2)TRAMO

TIRANTE

NORMAL (d)

COEFICIENTE

ESCORRENTIA

Bajante 2

D/2 d

r recomendado para AALL= 1/3

m2 l/s m mm mm

Proyección horizontal

del área de drenaje

Según la expresión

Q=C I A

BAJ. No. 1 80.98 2.29 0.058 58.018 75

BAJ. No. 2 80.98 2.29 0.058 58.018 75

DIAMETRO NOMINAL

ADOPTADO

CALCULO DE LAS BAJANTES

AREABAJANTE CAUDALDIAMETRO INTERIOR

CALCULADO

DIAMETRO INTERIOR

CALCULADO

= (𝑄𝑛

0,3116 𝑟5

) 8

PLANOS DE DISEÑO

LAVAMANOS

0,10 L/s

LAVAMANOS

0,10 L/s

LAVAMANOS

0,10 L/s

DUCHA

0.2 L/s

INODORO

0,10 L/s

DUCHA

0.2 L/s

INODORO

0,10 L/s

DUCHA

0.2 L/sIN

ODORO

0,10

L/s

E

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Vista Isométrica Planta Baja

1/5

UNIVERSIDAD DE MACHALAFACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL

PLANTA BAJA Y VISTA ISOMETRICA

OBRA: HOJA:

ESCALAS:

FECHA:JUL. / 2016ECUADOR

PAIS:

EL OROPROVINCIA:CANTON:

MACHALA

ELABORO:

OMAR GUILLERMO MALDONADO RENTERÍA

CONTIENE:

1234567

89

A B C D

4

3

2

1

LOCAL

COMERCIAL 2

LOCAL

COMERCIAL 1

BODEGA

PLANTA BAJAC

AP

SØ3/4"

CA

PBØ3/4"

RED PÚBLICA AA.SS

RED PÚBLICA AA.PP

RED PÚBLICA AA.LL

B. AASS 1

B. AASS 3

B. AASS 2

LM (2 UD)

LM (2 UD)

WC (3 UD)

DCH (2 UD)

WC (3 UD)

WC (3 UD)

DCH (2 UD)

DCH (2 UD)

LM (2 UD)

RS

T

UV

W

X

B. AALL # 2

B. AALL # 1

RE

D P

ÚB

LIC

A A

A.S

S

RE

D P

ÚB

LIC

A A

A.L

L

1

,

4

1

0

,

3

0

0

,

5

0

0

,

5

4

0

,

2

1

2

,

8

4

0

,

0

6

2

,

0

9

0

,

5

1

0

,

5

5

0

,

7

6

0

,

3

9

LAVAMANOS

0,10 L/s0

,

1

3

0

,

4

2

0

,

4

0

0

,

6

5

LAVAMANOS

0,10 L/s

LAVAMANOS

0,10 L/s

INODORO

0,10 L/s

DUCHA

0,20 L/s

FREGADERO

0,20 L/s

INODORO

0,10 L/s

INODORO

0,10 L/s

DUCHA

0,20L/s

DUCHA

0,20L/s

FREGADERO

0,20 L/s

1

,

9

0

2

,

8

9

D

11

12

13

14

1516

17

18

19

20

21

22

23

Vista Isométrica 1 Planta Alta

2/5

UNIVERSIDAD DE MACHALAFACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL

PRIMERA PLANTA ALTA Y VISTA ISOMETRICA

OBRA: HOJA:

ESCALAS:

FECHA:JUL. / 2016ECUADOR

PAIS:

EL OROPROVINCIA:CANTON:

MACHALA

ELABORO:

OMAR GUILLERMO MALDONADO RENTERÍA

CONTIENE:

4

3

2

1

A B C D

N. +3.00

COCINA

SALA

SALA

COCINA

1° PLANTA ALTA

DORMITORIO 1

DORMITORIO 2

DORMITORIO A

DORMITORIO B

B. AASS 1

B. AASS 2

B. AASS 3

LM (2 UD)

LM (2 UD)

LM (2 UD)

LP (1 UD)

LP (1 UD)

WC (3 UD)

WC (3 UD)

WC (3 UD) DCH (2 UD)

DCH (2 UD)

L

M

NO

P

Q

DCH (2 UD)

B. AALL # 2

B. AALL # 1

249

181920212223

11

1615141312

10

17

1

,

4

1

0

,

3

0

0

,

5

0

0

,

5

4

0

,

2

1

2

,

8

4

0

,

4

0

0

,

4

2

0

,

1

3

0

,

6

5

0

,

0

6

2

,

0

9

0

,

5

1

0

,

5

5

0

,

7

6

0

,

3

9

LAVAMANOS

0,10 L/s

INODORO

0,10 L/s

DUCHA

0,20 L/s

FREGADERO

0,20 L/s

LAVAMANOS

0,10 L/s

INODORO

0,10L/s

DUCHA

0,20 L/s

FREGADERO

0,20 L/s

LAVAMANOS

0,10 L/s

INODORO

0,10 L/s

DUCHA

0,20 L/s

C

32

24

25

26

27

2829

30

31

36

35

3433

Vista Isométrica 2 Planta Alta

3/5

UNIVERSIDAD DE MACHALAFACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL

SEGUNDA PLANYA ALTA Y VISTA ISOMETRICA

OBRA: HOJA:

ESCALAS:

FECHA:JUL. / 2016ECUADOR

PAIS:

EL OROPROVINCIA:CANTON:

MACHALA

ELABORO:

OMAR GUILLERMO MALDONADO RENTERÍA

CONTIENE:

4

3

2

1

A B C D

N. +6.00

COCINA

SALA

SALA

COCINA

2° DA PLANTA ALTA

DORMITORIO 1

DORMITORIO 2

DORMITORIO A

DORMITORIO B

B. AASS 1

B. AASS 2

B. AASS 3

LM (2 UD)

LM (2 UD)

LM (2 UD)

LP (1 UD)

LP (1 UD)

WC (3 UD)

WC (3 UD)

WC (3 UD) DCH (2 UD)

DCH (2 UD)

F

G

HI

JK

DCH (2 UD)

B. AALL # 2

B. AALL # 1

33343536373839

40

32313029282726

25

0

,

5

8

0

,

5

0

0

,

5

9

1

,

3

8

0

,

2

5

0

,

2

9

0

,

7

8

1

,

5

0

0

,

5

0

A

LAVAMANOS

0,10 L/s

INODORO

0,10 L/s

DUCHA

0,20 L/s

LAVADORA

0,20 L/sLAVADORA

0,20 L/s

LAVADORA

0,20 L/s

B

37

3839

40

43

42

41

Vista Isométrica terraza

4/5

UNIVERSIDAD DE MACHALAFACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL

TERRAZA, CUBIERTA Y VISTA ISOMÉTRICA

OBRA: HOJA:

ESCALAS:

FECHA:JUL. / 2016ECUADOR

PAIS:

EL OROPROVINCIA:CANTON:

MACHALA

ELABORO:

OMAR GUILLERMO MALDONADO RENTERÍA

CONTIENE:

B. Y S. DE AGUA

B. AASS 1

TERRAZA

LM (2 UD) WC (3 UD) DCH (2 UD)

LVD (2 UD) LVD (2 UD) LVD (2 UD)

A

B

EC D

B. AASS 2

B. AALL # 2

B. AALL # 1

N. +9.00

B. AALL # 1

B. AALL # 2

Canaleta #1

Canaleta #2

A=80.98

A=80.98

CUBIERTA

Esc: 1:50

Caja de bomba

N. +6.00

N. +9.00

N. +11.50

N. +3.00

Vista Isométrica subida de agua

12.50 m

5/5

UNIVERSIDAD DE MACHALAFACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL

VISTA ISOMÉTRICA DE LA RED DE AAPP DEL EDIFICIO

OBRA: HOJA:

ESCALAS:

FECHA:JUL. / 2016ECUADOR

PAIS:

EL OROPROVINCIA:CANTON:

MACHALA

ELABORO:

OMAR GUILLERMO MALDONADO RENTERÍA

CONTIENE:

0

,

2

1

A

LAVAMANOS

0,10 L/sLAVAMANOS

0,10 L/s

LAVAMANOS

0,10 L/s

LAVAMANOS

0,10 L/s

LAVAMANOS

0,10 L/s

LAVAMANOS

0,10 L/s

LAVAMANOS

0,10 L/s

LAVAMANOS

0,10 L/s

DUCHA

0.2 L/sINODORO

0,10 L/s

DUCHA

0.2 L/s

INODORO

0,10 L/s

DUCHA

0.2 L/s

INODORO

0,10 L/s

DUCHA

0,20 L/s

INODORO

0,10 L/s

FREGADERO

0,20 L/s

INODORO

0,10 L/s

INODORO

0,10 L/sDUCHA

0,20 L/s

DUCHA

0,20 L/s

FREGADERO

0,20 L/s

INODORO

0,10 L/s

DUCHA

0,20 L/s

FREGADERO

0,20 L/s

LAVAMANOS

0,10 L/s

INODORO

0,10 L/s

DUCHA

0,20 L/s

FREGADERO

0,20 L/s

INODORO

0,10 L/s

DUCHA

0,20 L/s

LAVADORA

0,20 L/sLAVADORA

0,20 L/sLAVADORA

0,20 L/s

LAVAMANOS

0,10 L/s

INODORO

0,10 L/s

DUCHA

0,20 L/s

B

C

D

E

1

2

3

4

5

67

8

9

10

11

12

13

14

1516

17

18

32

19

20

21

22

23

24

25

26

27

2829

30

31

36

35

3433

37

3839

40

43

42

41

Vista Isométrica de la red