Ultima Clase 2013

UNIVERSIDAD NACIONAL DE TRUJILLO06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE

ROCAS UNT

RESUMEN

1

06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE ROCAS UNT

2

GSI : REALIDAD DEL PROBLEMA 06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE

ROCAS UNT

Los sistemas RMR de Bieniaswski (1,973) y Q deBarton (1 974); fueron originalmente desarrolladosBarton (1,974); fueron originalmente desarrolladospara proveer una gua en el soporte de tneles enmasas rocosas con bloques regulares.

Otros usos:1 Diseo de grandes aberturas mtodos de1. Diseo de grandes aberturas, mtodos de

extraccin, hundimientos y subsidencias enminera subterrnea.E i fi i l l l d t bilid d d2. En minera superficial, calculo de estabilidad detaludes: (SMR = RMR + (F1*F2*F3) + F4 )

Una clasificacin netamente geolgica y con parmetrosespecficos, que tiene una aplicacin numrica, descriptiva yfuncional y su aplicacin en muchas minas crece

y p

polinmicamente, es el Sistema de ndice Geolgico deResistencia (GSI)

3

ANTECEDENTES06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE

ROCAS UNT

El GSI, desarrollado por Hoek (1,994) y extendido por Hoeket al (1 998) Marios y Hoek (2001) y Hoek et al (2 005)et al. (1,998), Marios y Hoek (2001) y Hoek et al. (2,005),en el que, incorpora masas rocosas dbiles yheterogneas y masas rocosas con litologas variables;heterogneas y masas rocosas con litologas variables;se torna como un sistema simple y de aplicacin muyprctica.

Esta clasificacin es aplicado en congruencia con elcriterio de falla de Hoek and Brown para estimar loscriterio de falla de Hoek and Brown, para estimar losparmetros geotcnicos de la masa rocosa.

Las ventajas de GSI, es el razonamiento geolgico, quepermite ajustes de los rangos de masas rocosas ycondiciones de las mismas.

4

FUNDAMENTO TERICO06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE

ROCAS UNT

El ndice de Resistencia Geolgica, contempla unareduccin de la resistencia de la masa rocosa pordiferentes condiciones geolgicas, determinadaspor la presencia discontinuidadespor la presencia discontinuidades.

Los parmetros principales para estimar el GSI, es Los parmetros principales para estimar el GSI, esel grado de fracturamiento y la condicin delmacizo rocoso en el frente de la excavacin

El ndice de Resistencia Geolgica, fue introducidopor Hoek en 1 994; quin estim una reduccin depor Hoek en 1,994; quin estim una reduccin deresistencia de la masa rocosa por diferentescondiciones geolgicas y propuso la TABLA 1.

5


TABLA 1. Caracterizacin de macizos rocosos en base a su grado de facturacin y estado de las juntas (Hoek and Brown, 1,997 6

Estimation of the Geological Strength Index (GSI)(adapted from Hoek & Brown, 1997, Practical estimates of rock mass strength; Int. J. Rock Mech. & Min. Sci., 34(8), p. 1165-1186)

Surface Conditions of Discontinuities


Rock mass Structure VG (Very Good) G (Good) F (Fair) P (Poor) VP (Very Poor)Very rough; fresh; Rough; slightly Smooth, mod. Slickensided; Slickensided;unweathered weathered weathered or v.weathr. w/ v.weathr. w/

iron stained altered compact filling soft clay filling.B (Blocky)Well interlocked 74 64 55 44 33Well interlocked 74 64 55 44 33undisturbed rock 64 86 55 71 45 64 35 54 25 42w/ typically threeorthog. joint sets

VB (Very Blocky)VB (Very Blocky)Interlocked, partially 63 54 45 35 25disturbed rock with 54 73 45 63 37 54 28 43 18 33angular blocks formedby four or more sets

BD (Blocky/Disturbed)Folded and/or faulted 53 45 38 29 20with angular blocks 45 62 39 53 31 45 22 37 13 27formed by many intersecting setsg

D (Disintegrated)Poorly interlocked, 45 39 32 23 14heavily broken rock 40 52 34 45 25 38 15 31 8 22with a mixture ofangular & rounded frags.

Note: The average GSI value in each case is reported as the single value, followed by the range of values expected for the given rock mass conditions. GSI values that may fit two adjacent conditions can be

l t d f th l f d b th t ditiselected from the overlap zone formed by the two conditions.

7

GSI CON VALORES ESTIMADOS06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE

ROCAS UNT

La caracterizacin del macizo rocoso para estimarsu resistencia se basa en el aspecto inherente a lasu resistencia se basa en el aspecto inherente a laroca, es elegir la categora, que mejor la describa,enfatizando en sus condiciones previas aexcavacin.

L t i i l ti l GSI Los parmetros principales para estimar el GSI, esel grado de fracturamiento y la condicin delmacizo rocoso en el frente de la excavacinmacizo rocoso en el frente de la excavacin

El sistema da un GSI con valores estimados de laestructura de la masa rocosa y de las condicionesde las discontinuidades en la superficie de la roca,como se aprecia en la TABLA 2como se aprecia en la TABLA 2.

8


TABLA 2. Descripcin cuantitativa del GSI en base a descripciones geolgicas (Hoek and Brown, 1,997)

9

VALIDACIN CON OTROS SISTEMAS Y ESTNDARES


ESTNDARES

Los valores del GSI, comparados con laDesignacin de los Estndares Internacionalesde Mecnica de Rocas (ISRM), a laDi ti id d t bi (J )Discontinuidades por metro cbico (Jv) y porende, a la Calidad de Roca Designada (RQD),sugieren en la TABLA 3sugieren en la TABLA 3.

TABLA 3. Descripcin de la estructura y valoracin entre el GSI,Estndares Internacionales de Mecnica de Rocas y el RQD

10

GSI Y OTROS SISTEMAS06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE

ROCAS UNT

11

CORRELACIONES ENTRE RQD,RMR, Q Y GSI06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE

ROCAS UNT

La correlacin entre la Calidad de Roca, porpDeere (1,967) y GSI, se expone en la TABLA 6.

TABLA 6. Correlacin entre la calidad de roca y los valores del GSI

La correlacin entre Q y RMR est dado por:

RMR = 9 lnQ + ARMR = 9 lnQ + A

Los valores de A varan entre 26 y 62 y tiene unLos valores de A varan entre 26 y 62 y tiene unpromedio de A es 44.

12

CORRELACIONES ENTRE RMR Y Q06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE

ROCAS UNT

TABLA 8. Correlacin entre RMR y Q, despus de Choquet and Hadjigeorgiou (1,993) 13

CORRELACION ENTRE RMR Y GSI06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE

ROCAS UNT

Para masas rocosas generalmente competentes con GSI > 25puede ser relacionado a RMR (Rock Mass Rating) con unp ( g)valor de:

GSI = RMR - 5GSI = RMR - 5

El RMR es el valor bsico RMR por el grado de Rango deA S bt i d t d 15 ( ) i l j t dAgua Subterrnea circundante, de 15 (seco) y sin el ajuste dela orientacin de las junturas.

Para masas rocosas de muy pobre calidad, el valor del RMRes muy difcil de estimar y la correlacin entre el RMR y elGSI no es ms confiable.

Consecuentemente, la clasificacin del RMR no podra serusado para estimar los valores del GSI para masas rocosasusado pa a est a os a o es de GS pa a asas ocosasde pobre calidad.

14

HIPTESIS06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE

ROCAS UNT

La aplicacin del GSI en la clasificacin y caracterizacin de lasmasas rocosas para los procesos de minado, comparado ymasas rocosas para los procesos de minado, comparado ycorrelacionado con los Sistemas: RMR y Q supone:

Cl ifi t i f ti id d d lid d d- Clasificar y caracterizar con efectividad, masas rocosas de calidades depobre a muy pobre

- Obtener una detallada descripcin desde el punto de vista de laingeniera geolgica de la masa rocosa, el cual es esencialmentecualitativo y difiere de los valores expresados por el RMR y Q, cuandose trata de masas rocosas dbiles y heterogneas

- No reemplazar por el GSI al RMR o Q, destinados al diseo dep p ,estabilizacin de masa rocosa.

El GSI especficamente estima las propiedades de la masa rocosa- El GSI, especficamente estima las propiedades de la masa rocosa

- Con el GSI, estimar el FACTOR DE DISTURBANCIA D 15

CARACTERSTICAS GEOMECNICASMINA PAVICO


MINA PAVICO- Masa rocosa grantica, roca plutnica totalmente cristalina,

que contiene minerales predominantes como cuarzo,que contiene minerales predominantes como cuarzo,feldespatos de colores y micas.

- Fracturamiento de 3 juegos de discontinuidades El promedio del RQD es de 88%- El promedio del RQD es de 88%

- El espacio promedio de juntas es de 0.24 m- La superficie de la juntas son generalmente escalonadas y

d i d t d i t i irugosas, demasiados angostos, cerrados y sin meteorizacincon ocasionales manchas de xido.

- La excavacin superficial hmeda, no hay presencia de goteo.- Resistencia a la compresin uniaxial del MR es de 160 MPa- El tnel es excavado a 150 m debajo de la superficie, donde

no se espera anormales in situ stresses.no se espera anormales in situ stresses.

- En la FIGURA 3, se aprecia diferentes de grados de alteracinde un granito recuperados de una perforacin y para el casode un granito, recuperados de una perforacin y para el casodel presente estudio se ha tomado de la caja 2.

16

CAJAS DE TESTIGOS DE GRANITOMINA PAVICO


MINA PAVICO

CAJA 1 CAJA 2 17

SOLUCIN RMR MINA PAVICO06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE

ROCAS UNT

-El RMR bsico calculado es 76.

-Hay fallas en la roca Clase B, lo cualindica, que la masa rocosa es de buenacalidad y mximo abierto de 3.3 mcalidad y mximo abierto de 3.3 mpuede estar abierto hasta 7 meses

18

SOLUCIN Q MINA PAVICO06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE

ROCAS UNT

-La condicin de la Superficie de lasJ t bJuntas es muy buena

-El valor del Q calculado es de 29

-La masa rocosa es clasificadacomo de una calidad buena a muybuenabuena

19

SOLUCIN GSI MINA PAVICO06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE

ROCAS UNT

-La condicin de laSuperficie de las Juntas espmuy buena

-Entonces, el valor del GSI es 755

20

RESISTENCIA DE LA MASA ROCOSA06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE

ROCAS UNT

CARACTERISTICAS DE LA RESISTENCIA DE

MASAS ROCOSAS:MASAS ROCOSAS:

1. Granito,G ,2. Arenisca y3. Limonita 21

CARACTERISTICAS DE LA RESISTENCIA DE LA MASA ROCOSA


MASA ROCOSA

En el Criterio generalizado de Hoek-Brown, 1 es lag 1resistencia de la masa rocosa a una presinconfinada 3.

ci es la resistencia uniaxial de la roca intacta enuna masa rocosa. El parmetro a es generalmenteuna masa rocosa. El parmetro a es generalmenteigual a 0.5.

Las constante mb y s son parmetros que cambiancon el tipo de roca y calidad de la masa rocosa;como se aprecia en las TABLA 9 y 10como se aprecia en las TABLA 9 y 10.

Los valores de las TABLAS son sugestivas. Como se puede apreciar en la TABLA, lavariacin de mi por cada roca son amplias. Si las pruebas triaxiales han sidovariacin de mi por cada roca son amplias. Si las pruebas triaxiales han sidodebidamente conducidas, el valor de mi podra ser calculado de los resultados de laspruebas. 22


23


TABLA 10. Valores de mi para rocas intactas por grupos de roca (Los valoresentre parntesis son estimados) 24


TABLA 10. Valores de mi para rocas intactas para el criterio de Hoek-Brown 25

FORMULAS PARA EL CALCULO DE LA RESISTENCIA A LA COMPRESIN UNIAXIAL DE LA MASA ROCOSA MEDIANTE EL GSI


Una vez que el GSI ha sido estimado, los parmetros el cual describe las caractersticas dela resistencia de la masa rocosa, son calculados a continuacin:

mb = mi exp (GSI 100)/28

Para GSI > 25 y una masa rocosa razonablemente de buena calidad, el original criterio deHoek-Brown, es aplicable con:

s = exp (GSI 100)/9 y a = 0.5

Para un GSI < 25, donde la calidad de masa rocosa es de pobre calidad, s = 0, y a en elCriterio de Hoek-Brown, no es el ms idntico, siendo: a = 0.5. El valor de a puede serestimado por GSI, utilizando la siguiente ecuacin.

a = 0.65 - (GSI/200)

La resistencia uniaxial de la masa rocosa es el valor de 1 cuando 3 es cero. Para elcriterio de Hoek-Brown, cuando 3 = 0, este da una resistencia a la compresin uniaxialcriterio de Hoek Brown, cuando 3 0, este da una resistencia a la compresin uniaxialcomo:

3 = sa ci

Claramente, para masas rocosas de una calidad muy pobre, la resistencia a la compresinuniaxial tiende a valores cercanos a cero

26


27


28

MR: GRANITO, CI = 150 MPA Y GSI = 75 06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE

ROCAS UNT

De la TABLA 10, el valor de mi para el granito es aproximadamente 32

mb = mi exp[(GSI-100)/28] = 13.1

s = exp[(GSI-100)/9] = 0.062( )

GSI > 25, a = 0.5

La ecuacin de Hoek-Brown para la masa rocosa de granito es:

1 = 3 + (mb ci 3 + s ci2)a

1 = 3 + (1956 3 + 1395)0.5

La resistencia uniaxial a la compresin de la masa rocosa es, cuando 3 = 0

cm = 13950.5cm

cm = 37.3 MPa 29

RANGOS DE GSI PARA DIFERENTES CALIDADES DE MASA ROCOSA


CALIDADES DE MASA ROCOSA1 Peridotita masiva resistente conamplios espacios de discontinuidades.Las condiciones de las discontinuidadesson pobres solamente afectadas por laserpentinizacin.

2 Buena a regular calidad de peridotita oserpentina compacta condiscontinuidades, en la cual, esseveramente afectada por alteracin.

3 Serpentina esquistosa. La esquistosidadpuede ser ms o menos pronunciado ypuede ser ms o menos pronunciado ysus planos alterados.

4 Pobre a muy pobre calidad dei i ll d L fserpentina cizallada. Los fragmentos

consiste de materiales dbiles.

Advertencia: Las reas sombreadas indicanrangos de GSI ms frecuentes de ocurrir enestos tipos de rocas. Ello podr no serapropiada para un particular sitio o casoespecfico

30

BUENA CALIDAD DE PERIDOTITA06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE

ROCAS UNT

1. En la FIGURA 4, se puede apreciar una peridotita de buena calidad.

2. Las condiciones de un amplio espacio de discontinuidades son solamentemedianamente afectada por la serpentinizacin.

3. La profundidad de los testigos en la fotografa es cerca de 380 m y seestima un GSI = 80 5 31

BUENA CALIDAD DE AFLORAMIENTO DE UNA PERIDOTITA


UNA PERIDOTITA

1 Buena calidad de unfl i t d t tafloramiento de una estructura

bloqueada en peridotita

2 Con regulares condiciones dediscontinuidades en lasuperficie (suave,p ( ,moderadamente intemperizaday alterada)

3 En ancho de la fotografa escerca de 1.5 m y GSI estimadode 55de 55

Buena calidad de una estructura conbloques regulares expuesto en un

afloramiento en superficie. 32

PERIDOTITA DE REGULAR CALIDAD06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE

ROCAS UNT

1En la FIGURA 7, se expone la peridotita de calidad regular, con1En la FIGURA 7, se expone la peridotita de calidad regular, condiscontinuidades de propiedades de baja friccin debido a lapresencia de pelculas de material serpentinizado

2 Las junturas bloqueadas con cortas longitudes de desintegracin osecciones serpentinizadas.

3La profundidad de los testigos es aproximadamente 200 m y tiene unGSI de 35 5 33

SERPENTINITA COMPACTA06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE

ROCAS UNT

P h 40 MP d l l d lPara muchos casos, 40 MPa, puede ser una valor real de laresistencia la compresin uniaxial (ci) de la serpentinita, talcomo se aprecia en la FIGURA 8como se aprecia en la FIGURA 8.

34

POBRE CALIDAD DE UNA PERIDOTITA06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE

ROCAS UNT

1. En la FIGURA 9, se aprecia una pobre calidad de una serpentinitacizallada

2. Una peridotita completamente desintegrada con prdida debloqueamiento y presencia de secciones arcillosas

3. La profundidad de los testigos en la FOTOGRAFIA es cerca de 175m y con un GSI entre 15 y 20 35

PROPIEDADES MECNICAS06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE

ROCAS UNT

CALCULO DE LAS PROPIEDADESMECANICAS DE LA MASA

ROCOSA A PARTIR DEL GSIA PARTIR DEL GSI:

1 Cohesin1. Cohesin,2. Angulo de Friccin yg y3. Mdulo de Deformacin. 36

CALCULO DEL ESFUERZO COHESIVO A PARTIR DEL GSI


PARTIR DEL GSI

37

CALCULO DEL NGULO DE FRICCIN A PARTIR DEL GSI


PARTIR DEL GSI

38

CALCULO DEL MODULO DE DEFORMACIN A PARTIR DEL GSI


DEFORMACIN A PARTIR DEL GSI

39

FACTOR DE DISTURBANCIA06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE

ROCAS UNT

ESTIMACION DE DAOS POR VOLADURAS

Y EL FACTOR DE DISTURBANCIA : DD

40

DAOS POR VOLADURAS EN LA MINA NGELA


NGELA Los daos de las voladuras reducen la resistencia de la masa

rocosa debido a la creacin de nuevas fracturas y lasrocosa debido a la creacin de nuevas fracturas y lasaperturas de cuas por la existencia de fracturas por lapenetracin de los gases de los explosivos

En el caso de la Mina ngela, este dao alcanza, a veces, unaextensin mayor de 100 m desde la ltima fila de los taladrosde voladura CREANDO ZONAS INESTABLES en el PIT FINALde voladura, CREANDO ZONAS INESTABLES en el PIT FINAL.

Para contrarrestar esta prdida de la resistencia debido a larelajacin del stress o dilatacin es posible arribar a unarelajacin del stress o dilatacin, es posible arribar a unacuantificacin aproximada de la prdida de resistencia debidoa daos por voladuras

Esto es porque la voladura es diseada para alcanzar unobjetivo especfico, el cual es, fragmentar la roca y desplazarlaf d il d d l l iformando pilas adecuadas para el carguo con el equipoapropiado.

41

MTODOS DE EXCAVACIN VERSUS RESISTENCIA DE LA MASA ROCOSA


RESISTENCIA DE LA MASA ROCOSA

FIGURA 16. Ploteo de laresistencia de la masarocosa versus diferentesrocosa versus diferentesmtodos de excavacin,despus de Abdullatif andCruden (1 983)Cruden (1,983).

42

MTODOS DE EXCAVACIN EN FUNCIN A LA UCS DE LA MASA ROCOSA


UCS S OCOS

TABLA 9. Sumariza los mtodos usadospara excavar las masas rocosas con elpara excavar las masas rocosas con elrango de valores de la resistencia uniaxialcompresiva, basado en una data publicadapor Abdullatif and Cruden (1 983)por Abdullatif and Cruden (1,983)

43

PARMETROS DE EXCAVACIN Y VALORES GEOTCNICOS ENCONTRADOS EN EL CAMPO


Las voladuras fueron usadas para valores del GSI mayores que60 y resistencias de masas rocosas mayores que 15 MPa.

Para el PIT FINAL del tajo ngela, en el que, excavamos unamasa rocosa compuesta de granodiorita. La resistencia uniaxialp gcompresiva de la roca intacta es ci = 60 MPa y el GSI = 55.

Para la granodiorita, la TABLA 10, dan un valor de mi = 30.Para la granodiorita, la TABLA 10, dan un valor de mi 30.Sustituyendo estos valores, para una altura de talud de 18 m, dauna resistencia de la masa rocosa cm = 5.7 MPa.

En la necesidad de crear condiciones para una fcil excavacin,la voladura es diseada para reducir los valores de GSI debajode 40 y/o valores de la resistencia de la masa rocosa menoresyque 1 MPa.

En este caso, el parmetro a controlar es la resistencia de la, pmasa rocosa y los valores del GSI alrededor de 22, para alcanzaruna equivalencia con la resistencia de la masa rocosa.

44


Otro ejemplo, de 15 metros de altura de talud en una dbili b h li i t i i i larenisca, brecha y slice con una resistencia uniaxial

compresiva de la roca intacta de ci = 10 MPa, mi = 30 y GSI =60.

Estos valores dan una resistencia de la masa rocosa cm =1.4 MPa y este es reducida a 0.7 por reduccin del GSI a 40.1.4 MPa y este es reducida a 0.7 por reduccin del GSI a 40.

Entonces, en este caso, ambas condiciones para unaeficiente excavacin en esta roca suave son satisfacer poreficiente excavacin en esta roca suave son satisfacer porel diseo de la voladura para obtener un valor de GSI de 40

45

ZONA FRAGMENTADA Y APILADA Y ESPESOR D (ZONA DAADA) PARA UN TALUD DE ALTURA H


)

FIGURA 17. Representacin diagramtica de la transicin entre la masa rocosa in situ y la roca volada que es adaptable para la excavacin 46

ESPESOR D DE LA ZONA DAADA POR LA VOLADURA


LA VOLADURAEl espesor D de la zona daada por la voladura depender deldiseo de la voladuradiseo de la voladura.

Basada en la experiencia vivida en la Mina ngela, se sugierelas principales relaciones de aproximacin pueden ser usadocomo un punto de partida para evaluar y juzgar la zona deextensin de los daos de las voladurasextensin de los daos de las voladuras

47

LA REALIDAD06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE

ROCAS UNT

48

LA PESADILLA06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE

ROCAS UNT

49

EL FUTURO06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE

ROCAS UNT

50


51

DISCUSIN DE RESULTADOS06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE

ROCAS UNT

Los parmetros como, el agua subterrnea y orientacinestructural en los sistemas RMR y Q son distribuidosestructural en los sistemas RMR y Q, son distribuidosexplcitamente en el anlisis numrico del efectivo stressy la incorporacin de estos parmetros en los resultadosde la estimacin mediante el GSI es inapropiadode la estimacin mediante el GSI, es inapropiado.

Entonces, es recomendable usar los primeros cuatro Entonces, es recomendable usar los primeros cuatroparmetros del sistema RMR (resistencia de la rocaintacta, Calidad RQD, espacio de las juntas yCondiciones de las Juntas) para poder ser usadas par laCondiciones de las Juntas) para poder ser usadas par laestimacin de las propiedades de la masa rocosa.

L l ifi i RMR i li i li i d l La clasificacin RMR, tiene aplicacin limitada y slo eseficiente en casos de una razonable calidad de la masarocosa (3070) y, debajo de moderadas( ) y jcondiciones de stress.

52


53

APLICACIONES DEL RMR Y Q06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE

ROCAS UNT

Las aplicaciones nos han permitido conocer que el sistema RMR,tiene muy serias dificultades, para aplicar sus criterios a masasrocosas que son de pobre calidad.

La relacin entre el RMR y las constantes m y s del criterio de falla de La relacin entre el RMR y las constantes m y s del criterio de falla deHoek-Brown en un principio se rompe para el caso de masasrocosas severamente fracturas y dbiles.

El RMR y Q incluyen y permiten gran ascendencia, a laclasificacin RQD introducida por Deere (1,964). Desde RQD en laQ p ( , ) Qmayora de las masas rocosas dbiles es esencialmente cero ysera insensato, considerar al RQD, como un sistema declasificacin alternativoclasificacin alternativo

El GSI ofrece aplicaciones exclusivas: Para resolver problemas dep pcalidades pobres de masa rocosa, con juntas y para macizosrocosos heterogneos. 54


55


56


57

CONSTANTES RELACIONADOS CON EL GSI06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE

ROCAS UNT

58

GEOLOGICAL STRENGTH INDEX, GSI06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE

ROCAS UNT

Developed by Hoek, Kaiser, & Bawden(1995) H k & B (1997)(1995), Hoek & Brown (1997).

GSI from Q-system: 44log9 +

= rJRQDGSIy

GSI from Geomechanics system where RMR

44log9 +

=an JJ

GSI

GSI from Geomechanics system where RMR > 25: ( )+= 410 RGSI ( )

=+=

110

iiRGSI

Chart approach based on structure & surface qualityquality

59

CHART DEL GSI PARA RESOLVER PROBLEMAS DE CALIDADES POBRES DE MASA ROCOSA


60

CHART DEL GSI PARA RESOLVER PROBLEMAS DE MASAS ROCOSAS HETEROGENEAS


61

MDULOS DE DEFORMACIN, GSI Y FACTOR D06/08/2009Oliver Gago Porras MECANICA DE

ROCAS UNT

62

Ultima Clase 2013

Documents

Transcript of Ultima Clase 2013