Tren de Calentamiento

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Denunciar| TRABAJO ESPECIAL DE GRADO

EVALUACIN DEL SISTEMA DE DESHIDRATACIN DE CRUDO DE LA ESTACIN PRINCIPAL DE SINCOR C.A.

Presentado ante la Ilustre Universidad Central de Venezuela Por el Br. Salas L., Carlos A. Para optar al Ttulo de Ingeniero Qumico Caracas, 2007

TRABAJO ESPECIAL DE GRADO

EVALUACIN DEL SISTEMA DE DESHIDRATACIN DE CRUDO DE LA ESTACIN PRINCIPAL DE SINCOR C.A.

TUTOR ACADMICO: Ing. Virgilio Anteri TUTOR INDUSTRIAL: Ing. Pedro Amundaran

Presentado ante la Ilustre Universidad Central de Venezuela Por el Br. Salas L., Carlos A. Para optar al Ttulo de Ingeniero Qumico Caracas, 2007

Caracas, Diciembre de 2007

Los abajo firmantes, miembros del Jurado designado por el Consejo de Escuela de Ingeniera Qumica, para evaluar el Trabajo Especial de Grado presentado por el Bachiller Carlos Alfonso Salas Lpez, titulado:

Evaluacin del sistema de deshidratacin de crudo de la

Estacin Principal de SINCOR C.A.

Consideran que el mismo cumple con los requisitos exigidos por el plan de estudios conducente al Ttulo de Ingeniero Qumico, y sin que ello signifique que se hacen solidarios con las ideas expuestas por el autor, lo declaran APROBADO.

Prof. Anubis Prez Jurado

Prof. Leonardo Oropeza Jurado

Ing. Virgilio Anteri Tutor Acadmico

Ing. Pedro Amundaran Tutor Industrial

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A Flor de Mara Mndezde Salas Mi abuela. Espero lo disfrutes desde all arriba, esto es pati.

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AGRADECIMIENTOSDurante algn tiempo pens que cuando comenc la universidad y me mud ya me haba ido de mi casa, sin embargo, estos ltimos meses me di cuenta que estaba equivocado y al darme cuenta quise agradecer a toda mi familia de la siguiente manera: A mi pap pap, El Gocho Lus, te quiero por todo viejo. A mis paps profesores: Lus Garca, Leonardo Oropeza, Jos F. Fernndez, Humberto Kum, Francisco Yanez y Armando Vizcaya, por todos sus consejos y regaos. A mis paps tutores, Pedro Gonzlez, Pedro Amundaran y Virgilio Anteri, por todo el conocimiento que me brindaron y por tratarme como ingeniero siendo an un muchacho con tanto por aprender. A mis paps compaeros, Mickael Abdalah, Andy Mera, Jos Rojas (Freppy), y Eduardo Zorce, por la oportunidad de aprender a amar a mi Escuela y a la Universidad. A mi mam mam, Mirna, por su todo amor y entendimiento, a mis mams de la universidad Leudith e Iraida, por su cario, sus regaos y aguantar mis travesuras en la Escuela, a mi mam de Sincor, Birgitt, por escucharme en esos instantes cuando solamente necesitaba que me escucharan, a mis mams compaeras, Adriana Garca e Ini Ojeda, por hacer de mi un mejor ingeniero y por quererme tanto. A mi hermano hermano, Roberto, por demostrarme que mientras ms lejosestamos, estamos ms unidos. A mis hermanos del Centro de Estudiantes, El Coporo Tour y Er Jojoto Soun Machn, Andru, Miguel, Ignacio (Nacho), Sergio (Puchi), Jess (El negro), Carlitos, Luis (Bambam), Benito, Luis Zea y Buhmann, por todos los momentos de alegra, tamales, cerveza y ron. A mis hermanos de Sincor, Andrs (Maracucho), Cesar, Ignacio, Israel y Freddy, por compartir su conocimiento y ayudarme en los momentos cuando todo se vea sin salida. A mis hermanos dragones, Jess y Cesar, por la hermandad del fuego, A mi hermano de estudio Juan Rojas por

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mostrarme muchas veces la realidad de las cosas. A mi hermano compaero Arturo Frontado (Tintin), si hubiese tenido otro hermano hubiese querido que fueras l. A mi hermana hermana, Gabriela, por ser mi mejor amiga y por ensearme como entender a las mujeres. A mi hermana de la Universidad, Hazel, por nunca dejarme caer cuando necesitaba ayuda y siempre presionarme para que acabara la carrera pronto. A mis hermanas de las Quimiolimpiadas, Mileydi, Jennifer, Mayaya, Vernica, Rosarmy, Andrea y Rosanna, por estar a mi lado y ayudarme a sacar ese magnfico evento adelante una y otra vez. A mis hermanitas hijas Denise, Dayenni, Angela Limpio, Angela Mujica, Eliana, Nancy y Gaby, por ser tan bellas personas y por todo su cario. A la ms linda de mis hermanas, mi hermana amiga, mi morocha Nela,por todo lo que tu cario me ha brindado, por siempre Pilar. A mi familia lejana (en distancia), mis primos amigos, Pedro Luis, Jos Germn, Aparicio, Cesar Nicorsin, Carlitos Marn y mis primas amigas, Cristina, Vicky, Eliana, Vernica, Mara Gabriela y recientemente trada al mundo Camila, a todos por ayudarme a reir y darme alegra a travs de sus carios, sus chistes y sus casas que fueron refugios en los momentos que necesitaba escapar de la locura cotidiana de la ciudad capitalina. Al principio dije que en algn tiempo pens que cuando al mudarme ya me haba ido de mi casa, sin embargo, estos ltimos meses me di cuenta que estaba equivocado, y estaba muy equivocadolo que hizo Dios fue agrandar los cuartos y los convirti en salones, agrando el jardn y lo convirti en la Tierra de Nadie, agrando la cocina de mam y la convirti en el Comedor Universitario, me dio muchos ms paps, mams, hermanos y hermanaslo que hizo Dios fue agrandar mi hogar y lo convirti en la casa que vence las sombras, hizo de mi hogar a la UCV. Gracias Dios por todo lo que me has dado y por crear el Ron. AMEN.

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Salas L., Carlos A.

EVALUACIN DEL SISTEMA DE DESHIDRATACIN DE CRUDO DE LA ESTACIN PRINCIPAL DE SINCOR C.A.Tutor Acadmico: Ing. Virgilio Anteri. Tutor Industrial: Ing. Pedro Amundaran. Tesis. Caracas. UCV. Facultad de Ingeniera. Escuela de IngenieraQumica. Ao 2007, 72 p. Palabras claves: Deshidratacin del crudo, Intercambiadores de calor, Fluidodinmica, Separacin Gas-Crudo. Resumen: La Estacin Principal est conformada por dos trenes de procesamiento de un flujo multifsico. Entre los sistemas que conforman a la Estacin Principal de Flujo se encuentra el Sistema de Deshidratacin que est conformado por el tren de calentamiento, el Separador de Alta Temperatura y el Deshidratador Electrosttico. En estos momentos la Estacin Principal se encuentra recibiendo mayor cantidad de agua de la estimada originalmente, lo que ha trado como consecuencia mayores volmenes de fluido multifsico a procesar y debido a esto el tren de calentamiento ha tenido limitaciones para llevar el crudo a la temperatura de operacin para el cual fue diseado. En la bsqueda por minimizar el impacto negativo que ha trado el ascendente corte de agua se realizaron un conjunto de pruebas que consistieron en evaluar la operacin de los siguientes procesos del Sistema de Deshidratacin, como son: Deshidratadores Electrstaticos, Separador de Alta Temperatura, Fluido-dinmica del Sistema de Deshidratacin, Intercambiadores de calor ( de placas paralelas y de tubos y carcasa). En primer lugar se llevaron a cabo toma de datos de variables de campo como presin y temperatura, as como tambin se tomaron muestras de crudoy agua en diferentes puntos de la Estacin. En segundo lugar se realizaron anlisis de

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laboratorio para las muestras de crudo y agua para determinar diferentes propiedades y composiciones, y finalmente, se realizaron anlisis computacionales de todos los datos. Para los anlisis computacionales se construyeron simulaciones en Excel, as como tambin anlisis de comportamientos de los procesos, anlisis grficos de distribucin de composiciones y simulaciones en Pro/II. Para los Deshidratadores Electrostticos se determin que existe una mejor deshidratacin, as como tambin se encontr que la fase acuosa permanece ms baja dentro del equipo permitiendo beneficios operaciones frente a los aumento de corte de agua. Para el Separador de Alta Temperatura se encontr una mayor separacin de gas al aumentar la temperatura promedio del tren de Precalentamiento. Con respecto a la Fluido-dinmica del Sistema de Deshidratacin se hall que esta mejora al aumentar la temperatura promedio del tren de produccin debido a que esta accin hace disminuir la cada de presin a travs del tren de Produccin. Para los Intercambiadores de calor se hall en un primer lugar para los de Tubos y Carcasa que su aprovechamiento se ha mantenido relativamente constante desde su instalacin mientras que para los de Placas Paralelas ha disminuido considerablemente ocasionadopor faltas de mantenimiento y el aumento en el corte de agua. Habiendo tomado en cuenta todo lo anteriormente mostrado se elabor una propuesta para aumentar la temperatura promedio del Sistema de Deshidratacin que consiste en incluir en el sistema unos intercambiadores de calor que estn instalados pero fuera de servicio, haciendo pasar a travs de ellos parte del agua que sales de los actuales intercambiadores de tubos y carcasa, y pasar parte del crudo deshidratado que sale de los Deshidratadores Electrostticos, con lo que se lograra una disminucin de 10C, aproximadamente, en el crudo hacia exportacin.

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NDICENDICE DE FIGURAS ................................................................................. xii NDICE DE TABLAS .................................................................................. xiv Captulo I. Introduccin ................................................................................. 1 Planteamiento del problema ...................................................................... 1 Objetivos ................................................................................................... 3 General .................................................................................................. 3 Especficos ............................................................................................3 Antecedentes ............................................................................................. 4 Captulo II. Revisin bibliogrfica ................................................................ 6 Emulsiones ................................................................................................ 6 Definicin.............................................................................................. 6 Componentes de una emulsin ............................................................. 6 Tipos de emulsiones .............................................................................. 9 Propiedades de las emulsiones ............................................................ 10 Conductividad ................................................................................. 10 Viscosidad ....................................................................................... 11 Estabilidad y ruptura de las emulsiones .............................................. 11 Acercamiento macroscpico de las gotas ....................................... 12 Drenaje de la pelcula ...................................................................... 13 Coalescencia.................................................................................... 16 Mtodos de tratamiento para la deshidratacin.......................................18 Tratamiento qumico ........................................................................... 18 Tratamiento gravitacional ................................................................... 19 Tratamiento trmico ............................................................................ 20 Tratamiento electroesttico ................................................................. 21

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Equipos de transferencia de calor ........................................................... 24 Tipos de intercambiadores de calor..................................................... 24 Intercambiador de calor de tubo y carcasa ...................................... 24 Intercambiadores de placas paralelas .............................................. 26 Estabilizacin del crudo .......................................................................... 28 Presin de vapor Reid ......................................................................... 29 Separadores gas crudo ...................................................................... 29 Bombas de desplazamiento positivo ....................................................... 31 Descripcin de las unidades que conforman el tren de produccin ........ 33 Captulo III. Metodologa experimental ..................................................... 37 Metodologa operacional.........................................................................37 Familiarizacin con el tren de produccin .......................................... 37 Elaboracin del protocolo de pruebas ................................................. 38 Aumento de temperatura ..................................................................... 38 Muestreo en los deshidratadores electrostticos ................................. 39 Muestreo en las Bombas de alimentacin al SD ................................. 39 Muestreo en los intercambiadores de calor ......................................... 39 Metodologa de anlisis experimental ..................................................... 40 Anlisis de laboratorio para el crudo .................................................. 40 Determinacin del contenido de agua libre en crudo. ..................... 40 Determinacin de la Densidad de petrleo crudo ........................... 40 Determinacin del porcentaje de emulsin W/O ............................ 40 metodologa de Anlisis computacional de datos obtenidos................... 40 Anlisis operacional de los deshidratadores electrostticos................ 41 Anlisis de la Separacin Gas-Liquido ............................................... 41 Anlisis de la Fluido-dinmica del Sistema de Deshidratacin .......... 42 Anlisis operacional de los intercambiadoresde calor ....................... 42 Factor de aprovechamiento ............................................................. 42

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Eficiencia trmica............................................................................ 43 Identificacin de las propuestas de mejoras del sistema ..................... 43 Captulo IV. Discusin de resultados .......................................................... 44 Deshidratadores Electrostticos .............................................................. 44 Separadores Gas-Lquido ........................................................................ 51 Fluido-dinmica del Sistema de Deshidratacin ..................................... 54 Intercambiadores de calor ....................................................................... 58 Intercambiadores de Tubos y Carcasa................................................. 58 Intercambiadores de Placas Paralelas.................................................. 60 Mejoras al Sistema de Deshidratacin .................................................... 63 Captulo V. Conclusiones ............................................................................. 67 Captulo VI. Recomendaciones .................................................................... 69 Captulo VII. Referencias bibliogrficas ....................................................70 Captulo VIII. Anexos ................................................................................... 73

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NDICE DE FIGURASFigura 1. Representacin de la estructura molecular de un surfactante. ....................... 7 Figura 2. Variacin del factor de Stokes con la temperatura y la gravedad API. ....... 13 Figura 3. (a) Efecto del drenaje de la pelcula sobre la concentracin de surfactantes naturales. (b) Efecto de la concentracin superficial sobre la variacin en la tensin interfacial en el interior de la pelcula drenada. .......................................................... 14 Figura 4. (a) Ilustracin esquemtica de la adsorcin del surfactante deshidratante en la superficie libre de la pelcula. (b) Efecto de la concentracin superficial del surfactante natural y las molculas de deshidratante sobre la variacin de la tensin interfacial en el interior de la pelcula drenada. .......................................................... 16 Figura 5. Deshidratador electrosttico AC de tres transformadores (Proceso de

corriente alterna de campo profundo). ........................................................................ 22 Figura 6. Esquema del proceso de electrocoalescencia. ............................................. 23 Figura 7. Principales elementos de un intercambiador de calor de tubo y carcasa. ....25 Figura 8. Caractersticas principales de los intercambiadores de placas. ................... 27 Figura 9. Esquema de un separador trifsico. ............................................................. 30 Figura 10. Clasificacin de las bombas rotativas. ....................................................... 32 Figura 11. Esquema de una bomba de doble tornillo. ................................................. 33 Figura 12. Esquema de la Estacin Principal de Flujo de SINCOR, C.A................... 34 Figura 13. Factor de asentamiento de Stokes para crudos de diferentes grados API.. 45 Figura 14. Comportamiento del porcentaje de BSW promedio a la salida de los deshidratadores electrostticos. ................................................................................... 47

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Figura 15. Posicin de los tomamuestras de interfase de los deshidratadores. .......... 48 Figura 16. Distribucin de la interfase agua-crudo dentro de los deshidratadores. .... 49 Figura 17. Representacin del comportamiento de la interfase agua-crudo a las temperaturas de prueba. .............................................................................................. 50 Figura 18. Comportamiento de la relacin Gas separado-Crudo diluido. .................. 52 Figura 19. Comportamiento de la RVP para las diferentes temperaturas de operacin en el tren de precalentamiento..................................................................................... 53 Figura 20. Comportamiento de la presin de descarga de las bombas doble tornillo en funcin del flujo volumtrico desplazado. .................................................................. 55 Figura 21. Comportamiento de la viscosidad para un crudo diluido con 35% de BSW. ..................................................................................................................................... 56 Figura 22. Presin de descarga promedio de las bombas doble tornillo. .................... 57 Figura 23. Comportamiento del %Aprovechamiento para los intercambiadores de tubos y carcasa. ........................................................................................................... 59 Figura 24. Comportamiento del %Aprovechamiento para los intercambiadores de tubos y carcasa. ........................................................................................................... 61 Figura 25. Representacin de la zona crtica de %Aprovechamiento para condiciones dadas............................................................................................................................ 62 Figura 26. Esquema de la propuesta para la mejora del Sistema de Deshidratacin. . 64 Figura 27. Esquema de la propuestapara la mejora del Sistema de Deshidratacin. . 65

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NDICE DE TABLASTabla 1. Flujos de operacin promedio durante las pruebas experimentales en la Estacin Principal. ...................................................................................................... 45 Tabla 2. Resultados de los anlisis de laboratorio para porcentaje de BSW. ............. 46 Tabla 3. Resultados del porcentaje promedio de BSW en los tomamuestras de

interfase de los deshidratadores. ................................................................................. 48 Tabla 4. Condiciones operacionales y resultados de la separacin gas-liquido.......... 51 Tabla 5. Resultados de los anlisis de RVP (dry). ...................................................... 52 Tabla 6. Presiones de salida de los diferentes elementos del Sistema de Deshidratacin y la cada de presin entre ellos. ....................................................... 56 Tabla 7. Desviacin entre los datos de diseo y los calculados por IC 2.0 para los Intercambiadores de Tubos y Carcasa......................................................................... 58 Tabla 8. Desviacin entre los datos de diseo y los calculados por IC 2.0 para los Intercambiadores de Placas Paralelas.......................................................................... 58 Tabla 9. Resultadospara el anlisis operacional de los intercambiadores de tubos y carcasa con IC 2.0 ....................................................................................................... 58 Tabla 10. Resultados para el anlisis operacional de los intercambiadores de placas paralelas. ..................................................................................................................... 60 Tabla 11. Caudales alimentados para la evaluacin de la propuesta. ......................... 63 Tabla 12. Resultados de IC 2.0 para la evaluacin de la propuesta de mejora del SD. ..................................................................................................................................... 65

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Tabla 13. Resultados de PRO II para el intercambiador E-3001 B en la evaluacin de la propuesta de mejora del SD. ................................................................................... 66 Tabla 14. Resultados de PRO II de la evaluacin de la propuesta de mejora del SD. 66

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INTRODUCCIN

CAPTULO IINTRODUCCINEn esta seccin se plantea el problema que justifica la realizacin de este trabajo, as como los objetivos que orientan y delimitan el desarrollo del mismo. Igualmente se enuncian reseas de estudios realizados los cuales incluyen aspectos sobre la deshidratacin de crudos que son relevantes para este estudio.

PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA Actualmente la Estacin Principal de Flujo de la empresa Sincrudos de Oriente SINCOR, C.A., luego de cinco aos en operacin, se encuentra en una situacin operacional diferente a las condiciones de diseo, por lo que se ha visto en la necesidad de modificar ciertos rangos de operacin y cambiar en algunos casos la Filosofa de Operacin y Control. La Estacin Principal est conformada por dos trenes de procesamiento de un flujo multifsico (crudo diluido + agua + gas), los cuales constan a su vez de cuatro sistemas bien definidos. Entre estos sistemas se encuentra el Sistema de Deshidratacin que est conformado por el tren de calentamiento (Horno, Intercambiadores de Placa, Intercambiadores de Tubo y Carcasa), el Separador de Alta Temperatura (SAT) y el Deshidratador Electrosttico (DEL). En estos momentos la Estacin Principal se encuentra recibiendo mayor cantidad de agua de la estimada originalmente, lo que ha trado como consecuencia mayores volmenes de fluido multifsico a procesar, debido a esto, el tren de calentamiento ha tenido limitaciones para llevar el crudo a la temperatura de operacin para el cual fue diseado.

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INTRODUCCIN

En el caso del Separador de Alta Temperatura, la disminucin en la temperatura del crudo afecta la separacin del gas, por lo que si se separa menos gas enel SAT, el crudo no se logra llevar a la presin de vapor deseada, traducindose esto en problemas mecnicos aguas abajo en la lnea de exportacin de crudo. En el caso del Deshidratador Electrosttico, a menor temperatura en la corriente, segn lo que dicta la Filosofa de Operacin y Control bajo la cual fue diseada la Estacin Principal, la separacin agua/crudo se ve afectada, ya que la densidad del crudo no disminuye lo requerido, por lo que ms trazas de crudo quedan atrapadas en la seccin del agua y son arrastradas hasta la Planta de Tratamiento de Aguas Producidas (PTAP), lo cual afecta su operacin, necesitando mayor mantenimiento y mayor cantidad de qumicos para alcanzar las especificaciones para la disposicin de aguas, as como tambin afecta el porcentaje de agua que queda atrapada en la corriente de crudo que luego ha de ser exportada hacia el Mejorador de SINCOR, C.A. Por lo antes expuesto, surge la necesidad de evaluar las condiciones operacionales del tren de deshidratacin para identificar un esquema operacional que minimice el impacto negativo que actualmente se presenta debido al alto corte de agua presente en la corriente de crudo producido.

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INTRODUCCIN

OBJETIVOS GENERAL Evaluar y proponer mejoras operacionales para el Sistema de Deshidratacin de Crudo de la Estacin Principal de Flujo de la empresa Sincrudos de OrienteSINCOR, C.A. ESPECFICOS

Evaluar el comportamiento operacional de los Deshidratadores Electrostticos debido a los cambios de temperatura a la salida del tren de precalentamiento.

Analizar la separacin del gas asociado al flujo multifsico en el Separador de Alta Temperatura, debido a los cambios de temperatura a la salida del tren de precalentamiento.

Evaluar la fluido-dinmica en el Sistema de Deshidratacin frente a los cambios de temperatura a la salida del tren de precalentamiento.

Analizar operacionalmente el tren de calentamiento conformado por los intercambiadores de tubo y carcasa y los intercambiadores de placas.

Identificar las propuestas de mejora al Sistema de Deshidratacin de la Estacin Principal de Flujo.

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INTRODUCCIN

ANTECEDENTES Al-Otaibi (2001) investig experimentalmente el efecto de cinco factores (velocidad de sedimentacin debido a la gravedad, la dosificacin de qumicos, la inyeccin de agua fresca, el calentamiento del crudo y el mezclado) en la eficiencia del proceso de deshidratacin y desalacin para un crudo Kuwaiti y un desemulsificador comercial (Servo CC 3408). Los factores fueron sistemticamente variados y su eficiencia analizada. Las eficiencias analizadas fueron la remocin de sal y la eficiencia de reduccin del corte de agua. Las dos conclusiones ms relevantesdel estudio son primeramente que la excesiva dosificacin de desemulsificador tiene efectos adversos en los procesos de deshidratacin y desalacin, segundo y como conclusin ms importante es que la velocidad de sedimentacin es el factor ms significativo a la hora de estimar ambas eficiencias. Perez y col. (2002) estudiaron experimentalmente las variables que afectan a la rapidez de deshidratacin y desalacin del crudo Maya en Mxico, al aplicar un campo elctrico de corriente continua. Para lo cual construyeron un deshidratador en operacin por lotes, en el cual introdujeron dos electrodos de cobre de geometra circular. Las variables que afectan a la deshidratacin y desalado son: voltaje, concentracin de sal en fase acuosa, concentracin de desemulsificante, porcentaje de agua emulsionada y temperatura. Todas esas variables se agruparon en un modelo para estimar la velocidad de deshidratacin del crudo Maya dando como resultado una estimacin de 10% de precisin con respecto a los datos experimentales. Pekdemir y col. (2003) estudiaron las caractersticas de la emulsificacin y la subsecuente separacin de emulsiones de agua en crudo utilizando crudo proveniente de Norsk Hydro en Noruega. En particular, fueron considerados los efectos de la presin, presencia de dixido de carbono y campo elctrico en la demulsificacin de emulsiones de aguaen crudo. La separacin de las fases se evidenci al operar a altas presiones (>50bar), sin embargo la sola aplicacin de la presin no es suficiente

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INTRODUCCIN

cuando la emulsin es altamente estable. En estas pruebas se vari el tipo y la concentracin de surfactantes sintticos as como la composicin de las fases agua y aceite. Xia y col. (2004) presentaron datos experimentales para demostrar la influencia de asfaltenos y resinas en la estabilidad y demulsificacin de emulsiones. Se encontr que la estabilidad de la emulsin est relacionada con las concentraciones de asfaltenos y resinas en el crudo y el estado de dispersin de los asfaltenos y resinas (molecular vs. coloidal) fue crtica para la resistencia y rigidez de las pelculas interfaciales y, por lo tanto, para la estabilidad de las emulsiones.

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REVISIN BIBLIOGRFICA

CAPTULO IIREVISIN BIBLIOGRFICAEn esta seccin se presenta el fundamento terico con respecto a emulsiones, deshidratacin y estabilizacin del crudo, as tambin conceptos sobre

intercambiadores de calor y bombas de desplazamiento positivo. Esta informacin respalda la metodologa experimental y procura apoyar las investigaciones realizadas.

EMULSIONES El agua y el aceite son esencialmente inmiscibles, por lo tanto, estos dos lquidos coexisten como dos distintos.. El agua est lejos deser soluble en hidrocarburos saturados (por ejemplo: parafinas o alcanos) y la solubilidad del agua decrece con el incremento del peso molecular de los hidrocarburos.

DEFINICIN Una emulsin es una suspensin cuasi-estable de finas gotas de un lquido disperso en otro lquido. El lquido presente como pequeas gotas es la fase dispersa o interna, mientras que el lquido que lo rodea es la fase continua o externa.

COMPONENTES DE UNA EMULSIN Existen tres requisitos para formar una emulsin:

Dos lquidos inmiscibles. Suficiente agitacin para dispersar un lquido en pequeas gotas. Un emulsificador para estabilizar las gotas dispersas.

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Dos lquidos puros inmiscibles no pueden formar una emulsin estable, sin la presencia de fuerzas estabilizadoras de la emulsin, pequeas gotas se unirn nuevamente y decrecer el rea interfacial, la energa total de superficie y la energa libre de Gibbs del sistema.

Una tercera sustancia o agente emulsificante debe estar presente para estabilizar la emulsin. El tpico emulsificador es un agente activo de superficie o surfactante, el cual es una sustancia qumica cuya estructura molecular le confiere una doble afinidad, constituida por una parte polar (hidroflica) y otra no-polar (lipoflica), y que a su vez le otorga actividad interfacial, absorbindose a una interfaselquido lquido en forma orientada, disminuyendo as la tensin interfacial (MARFISI, 2004). En la Figura 1 se muestra la representacin usual de la estructura molecular de un surfactante, aprecindose la doble afinidad polar y no-polar.Grupo lipoflico (no-polar) Grupo hidroflico (polar)

SURFACTANTE

Figura 1. Representacin de la estructura molecular de un surfactante.

Entre las propiedades ms importantes de los surfactantes estn el carcter anffilo, es decir, afinidad por las sustancias polares y no-polares; la capacidad de ubicarse en una interfase segn el fenmeno de absorcin y la capacidad de asociacin entre s para formar micelas (MARFISI, 2004). Las molculas de surfactantes se alinean ellas mismas en la interfase polar hidroflica en la fase acuosa y en la no polar hidrofbica en la fase aceite. Esta pelcula estabiliza la emulsin debido a las siguientes causas:

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Reduce las fuerzas de tensin superficial que se requiere para la coalescencia de las gotas.

Forman una barrera viscosa que inhibe la coalescencia de las gotas. Este tipo de pelcula ha sido comparada como una envoltura plstica.

Si el surfactante es polar, alineado en la superficie de las gotas de agua, su carga elctrica provoca que se repelan unas gotas con otras.

Un segundo mecanismo de estabilizacinocurre cuando los emulsificadores son partculas slidas muy finas. Para ser agentes emulsificantes, las partculas slidas deben ser ms pequeas que las gotas suspendidas y deben ser humedecidos por el aceite y el agua. Luego estas finas partculas slidas o coloides (usualmente con surfactantes adheridos a su superficie) se colectan en la superficie de la gota y forman una barrera fsica. Los agentes emulsificadores son numerosos y pueden ser clasificados de la siguiente manera: Compuestos naturales de superficie activa tales como asfaltenos y resinas conteniendo cidos orgnicos y bases, cidos naftnicos, cidos carboxlicos, compuestos de sulfuro, fenoles, cresoles y otros surfactantes naturales de alto peso molecular. Slidos finamente divididos, tales como arena, arcilla, finos de formacin, esquistos, lodos de perforacin, fluidos para estimulacin de pozos, incrustaciones minerales, compuestos de corrosin (por ejemplo sulfuro de hierro, xidos), parafinas, asfaltenos precipitados. Los fluidos para estimulacin de pozos son notablemente efectivos para formar emulsiones muy estables.

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Qumicos aadidos tales como inhibidores de corrosin, biocidas, limpiadores, surfactantes y agentes humectantes.

TIPOS DE EMULSIONES. (MARFISI, 2004) Los dos tipos de emulsiones agua-aceite ms conocidos son aceite-en-agua(O/W) y agua-en-aceite (W/O). Las emulsiones O/W se refieren a aceite disperso en el agua y las emulsiones W/O se refieren a agua dispersa en el aceite. El tipo de emulsin formada depende fundamentalmente del tipo de agentes emulsificantes. Una regla emprica predice que surfactantes predominantemente solubles en aceite forman emulsiones W/O y surfactantes solubles en agua producen emulsiones O/W. En los campos petroleros las emulsiones agua en aceite (W/O) son llamadas emulsiones regulares, mientras que las emulsiones aceite en el agua (O/W) son llamadas emulsiones inversas. Esta clasificacin simple no siempre es adecuada, ya que emulsiones mltiples o complejas (O/W/O W/O/W) tambin pueden ocurrir. Emulsiones del tipo O/W/O se refieren a emulsiones consistentes en gotas de aceite dentro de gotas de agua que estn dispersas en fase continua de aceite. Las emulsiones W/O/W tienen gotas de agua dispersas en gotas de aceite que a su vez estn dispersas en fase continua de agua. El presente trabajo se centra en emulsiones agua-en aceite, porque stas son las ms comunes en el manejo de crudo. En las emulsiones regulares, la fase acuosa dispersa es usualmente llamada agua y sedimento (SW) y la fase continua es aceite crudo. El SW es principalmente agua salina; sin embargo, slidos tales como arena, lodos, carbonatos, productos de corrosin y slidosprecipitados o disueltos se encuentran tambin presentes, por lo que SW tambin es llamado agua y sedimento bsico (BSW). Las emulsiones regulares producidas pueden ser clasificadas como duras y suaves. Por definicin una emulsin dura es muy estable y difcil de romper,

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principalmente porque las gotas dispersas son muy pequeas. Por otro lado, una emulsin suave o dispersin es inestable y fcil de romper. En otras palabras, cuando un gran nmero de gotas de agua de gran dimetro estn presentes, ellas a menudo se separan fcilmente por la fuerza gravitacional. El agua que se separa en menos de cinco minutos es llamada agua libre. En general, la cantidad de agua remanente emulsificada vara de 60 % volumen. En los crudos ligeros (>20 API) las emulsiones contienen tpicamente de 5 a 20 % volumen de agua, mientras que en los crudos pesados (3,5 Barg), la temperatura , si baja el flujo en la descarga y/o se detectan ruidos anormales en el interior de la bomba): Incrementar la temperatura hasta el prximo valor de prueba. g) Bajo NPSH de las P-3005 D/E/F. o En caso que el nivel de lquido del HTS descienda hasta un 15%, con presin interna menor a 3.2 barg: Aumentar el flujo a travs del tren Si esta accin altera las condiciones arriba monitoreadas (nivel del D-3001B y P.desc. P-3001 C/D/F), aumentar la temperaturahasta el prximo valor de prueba. De persistir estas condiciones, se normalizar la operacin y se abortar la prueba. h) Condicin de la llama en los quemadores del H-3001B, y temperatura de la chimenea (post-combustin) o En caso de que la llama del horno presente una distancia muy grande del quemador, muestre un comportamiento inestable (tiende a desviarse hacia los tubos) o se evidencie postcombustin (temperatura de la chimenea o emisin de humo negro) Regular el punto de ajuste de la temperatura del horno Cerrar uno o ambos bypass en los E-3003 G/H, segn sea el caso. o De no alcanzar el target de temperatura, se trabajar a la mxima posible, siempre sin alterar las condiciones de operacin normales del horno. i) Condicin imprevista o De presentarse una condicin de operacin que no haya sido prevista en este protocolo: Solventar la misma, an cuando dicha accin conlleve a una suspensin de la prueba.

Adicionalmente se anexan tambin las curvas de operacin correspondientes a cada una de las bombas mencionadas anteriormente (P-3001, P-3005, P-3002), con la finalidad de poder identificar claramente los limites operacionales de los mencionados equipos. Bombas P-3001 (Bomba de tornillo)

Bombas P-3005 (Bomba centrifuga)

Bombas P-3002 (Bomba centrifuga)

3.- RECOPILACIN DE DATOS A continuacin se reflejan algunas tablas que contienenvariables importantes a registrar durante el desarrollo de la prueba y que no pueden ser registradas por PI.

Fecha Hora D-3001B %BSW API TREN B %BSW API % EMULSION ANALIZADOR (30-AIT-565) % BSW 10:00 12:00 14:00 16:00 18:00

Dia1 20:00 22:00 0:00 2:00 4:00 6:00 8:00

Comentarios

Fecha Hora T-3920 CRUDO SEDIMENTOS T-3900 B in CRUDO SEDIMENTOS T-3900 B out CRUDO SEDIMENTOS X-3900 out CRUDO SEDIMENTOS FX-01 D OULET FILTER CRUDO SEDIMENTOS FX-02 D OULET FILTER CRUDO SEDIMENTOS FX-04 D OULET FILTER CRUDO SEDIMENTOS 10:00 12:00 14:00 16:00 18:00

Dia1 20:00 22:00 00:00 02:00 04:00 06:00 08:00

Comentarios

Tambin es til tener un seguimiento de la inyeccin de qumicos durante la prueba, a continuacin se anexo un formato de tabla que actualmente es llenado por el personal de laboratorio, tambin forma parte de su rutina normal de trabajo (las horas son referenciales).Fecha Hora 10:00 12:00 14:00 16:00 18:00 Dia1 20:00 22:00 00:00 02:00 04:00 06:00 08:00 Comentarios

TREN B DEMULSIFICANTE LITROS / DIA PPM ANTIESPUMANTE LITROS / DIA PPM PLANTA DE AGUA CLARIFICANTE LITROS / DIA PPM FLUJO DE AGUA BARRILES / DIA

Tablas de indicacin local de temperatura y presin de los E-3001 y E-3003 (las horas indicadas son referenciales).Fecha Hora E-3001 C Lado Crudo (oil side) TI-758 , C (in) TI-742 , C (out) PI-741 , barg (out) Lado Agua (waters.) TI- 744 , C (in) PI-743 , barg (in) TI-755 , C (out) PI-754 , barg (out) E-3001 D Lado Crudo (oil side) TI-616 , C (in) TI-522 , C (out) PI-519 , barg (out) Lado Agua (water s.) TI-576 , C (in) PI-555 , barg (in) TI- 759 , C (out) PI-617 , barg (out) E-3003 (E/F/G/H) Lado Frio (cold side) PI-477, barg (in) TI-478, C (in) TI-484, C (E out) TI-492, C (F out) TI-501, C (G out) TI-509, C (H out) Lado Caliente (hot) PI-479, barg (in) TI-481, C (E out) TI-489, C (F out) TI-499, C (C out) TI-503, C (D out) TI-480, C (in) 10:00 12:00 14:00 16:00 18:00 20:00 Dia1 22:00 00:00 02:00 04:00 06:00 08:00 Comentarios

Tablas de indicacin local de nivel de lquido y presin de los D-3001, D-3007 y D-3004.Fecha Hora D-3007 C P. equipo Nivel de Interfase D-3007 D P. equipo Nivel de Interfase D-3004 C P. entrada P. salida P. equipo % Agua en interf (Secc. Crudo) Nivel de Interfase % Agua en interf (Secc. Agua) D-3004 D P. entrada P. salida P. equipo % Agua en interf (Secc. Crudo) Nivel de Interfase % Agua en interf (Secc. Agua) 30-PI-216 30-PI-243 30-PI-221 30-LI-223 30-LI-224 30-LI-225 30-PI-202 30-PI-241 30-PI-207 30-LI-209 30-LI-210 30-LI-211 30-PI-651 30-LI-436 30-PI-628 30-LI-421 28/05/2007 00:00 02:00 04:00 06:00 08:00 10:00 12:00 14:00 16:00 18:00 20:00 22:00 Comentarios

Tablas de indicacin local de presin de succin y descarga de las P-3001, P-3005 y P-3002.Fecha Hora 10:00 12:00 14:00 16:00 18:00 Dia1 20:00 22:00 00:00 02:00 04:00 06:00 08:00 Comentarios

P-3001 F P. succin P. descarga P-3001 C P. succin P. descarga P-3001 D P. succin P. descarga P-3005 D P. succin P. descarga P-3005 E P. succin P. descarga P-3005 F P. succin P. descarga P-3002 A/B/S P. succin P. descarga 30-PI-388 30-PI-506 30-PI-459 30-PI-462 30-PI-467 30-PI-464 30-PI-471 30-PI-470 30-PI-572 30-PI-577 30-PI-573 30-PI-578 30-PI-453 30-PI-454

Tablas de indicacin local de datos diversos en los H-3001B.Fecha Hora 10:00 12:00 14:00 16:00 18:00 TREN B % apertura vlvulas gas 32-CV-050A P. vacio en conveccion P. vacio en chimenea T. Chimenea Flujo de gas en el horno T. salida H-3001B 30-PI-162 30-PI-150 30-TI-148A 32-FI-124 30-TI-528 Dia1 20:00 22:00 00:00 02:00 04:00 06:00 08:00 Comentarios

% Oxigeno en chimenea 30-AI-147A Flujo de crudo en el horno 30-FI-138A

Tablas de indicacin de estado de la interfase en los D-3004 C/D.Fecha Hora D-3004C Pase 1 %BSW Emulsion TSS Hidrocarburos Pase 2 %BSW Emulsion TSS Hidrocarburos Pase 3 %BSW Emulsion TSS Hidrocarburos Pase 4 %BSW Emulsion TSS Hidrocarburos Pase 5 %BSW Emulsion TSS Hidrocarburos D-3004D Pase 1 %BSW Emulsion TSS Hidrocarburos Pase 2 %BSW Emulsion TSS Hidrocarburos Pase 3 %BSW Emulsion TSS Hidrocarburos Pase 4 %BSW Emulsion TSS HidrocarburosPase 5 %BSW Emulsion TSS Hidrocarburos 10:00 12:00 14:00 16:00 18:00 Dia1 20:00 22:00 0:00 2:00 4:00 6:00 8:00 Comentarios

Comentarios para la observacin de las caractersticas de la llama del H-3001B VALORACIN Forma: Color: Inclinacin: Separacin:Forma

Cnica alargada Tonos Amarillo Muy Inclinada SeparadaColor

Otra Tonos Violeta Poco Inclinada No SeparadaInclinacin

. Tono Azul No Inclinada .Separacin del quemador

Da 1

Noche 1

Da 2

Noche 2

Da 3

Noche 3

Da 4

Noche 4

ANEXOS

ANEXO 2HOJAS DE ESPECIFICACIONES DE LOS DIFERENTES EQUIPOS QUECONFORMAN EL SISTEMA DE DESHIDRATACIN

90

SINCORProject TitleSINCOR, C. A. UPSTREAM SURFACE FACILITIES PROJECT Sincor Document No: Sincor Interface Code: Sincor Document CLASS: Page /File: Rev./Date:

CPOCA04-04-14-B-DS-016 0 00 1/CA040414BDS016 0A/Apr. 26, 2000

SINCOR, C.A. UPSTREAM SURFACE FACILITIES PROJECT CONSORCIO PETRO ORINOCODATA SHEET HIGH TEMPERATURE SEPARATOR VAPOR COOLERS A-3001 A/B

REVISION INDEX: This Document Consists of 6

Pages

APPROVAL REGISTER Prepared By/ Date D. Liu 99.03.12 D. Liu 99.04.19 T. Trinh 99.06.04 M. Nadella 00.04.26 Checked By/ Date S. Huang 99.03.12 S. Huang 99.04.19 S. Huang 99.06.04 S. Huang 00.04.26 Project Approved By/ Date SINCOR Approved By/ Date Reason for Revision Issued for IDC Issuedfor Approval Issued for Design Re-Issued for Design

No. A0 B0 0 0A

B. Docherty 99.04.19 R. Caldwell 99.06.04 W. Abernethy 00.04.26

W:\4000 -Engineering\Process\Data Sheet\Equip DS\Process\A-3001 AB\A3001 CA04-04-14-B-DS-016_A0.xls

AIRCOOLED EXCHANGER

S IN CO RCUSTOMERS NAME: LOCATION: SERVICE: SINCOR ZUATA REGION - EDO. ANZOATEGUI

CPOPROJECT No: UNIT No: ITEM No:

PROCESS SPECIFICATIONUP-STREAM SURFACE FACILITIES PROJECT013322 14 A-3001 A/B No. REQD: 2 (1 per Item).

HIGH TEMPERATURE SEPARATOR VAPOR COOLERS

DOCUMENT CAT.REV. DATE ORIG. BY APP. BY A0 12-Mar-99 DL SH B0 19-Apr-99 DL SH 0 4-Jun-99 TT SH 0A 26-Apr-00 MN SH DOCUMENT No. PAGE CA04-04-14-B-DS-016 2 OF 016 6

DOCUMENT SEQUENCE No.

TOTAL PERFORMANCE OF EACH ITEMIN Fluid Name : Fluid Fouling/Corrosive Compounds Total Fluid Entering Total vapor (Dry) Total Liquid (Dry) Steam Non Condensables Fluid Condensed Temperature Inlet Press barg /Allowable P kg/hr [6] kg/hr kg/hr MW kg/hr kg/hr MW kg/hr C bar Vap kJ/kgC cP Wm/m2 K kg/m 1.990 0.01289 0.0315 -0.9787 dyne/cm bara/ C C C kJ/kg -166.1 -[4] / / / [4] Yes / No m/s m2C/kW [3] 0.18 Yes / No Yes / No kW % 5486 [6] 11 (included) [4] 139.1 3.5 Liq ---/ Vap 1.604 0.0132 0.0375 824.0 0.9891 57.76 290.6 -[4] 0 17183 [6] 10407 0 6776 -0 13770 70 0.14 61.171 3265 7142 148 DESIGN VAPOR [1] [1] 17183 [6]

(PROCESSSIDE)OUT IN OUT

31.636

--

/ Liq 3.095 0.384 0.1565 Vap Liq Vap Liq

PROPERTIES @ Flowing Conditions Specific Heat Viscosity Thermal Conductivity Liquid Density Vapor Compressibility Factor Liquid Surface Tension Critical Press/Temp. Pour Point/Freezing Point Dew Point/Bubble Point Latent Heat Heat Curve attached Velocity Allowable Fouling Factor Mechanical Cleaning Requirement Cyclic Service Heat Exchanged Margin required on Flow / Surface

/ / /

Max air temperature (for process design) AIR SIDE Minimum design temperature Average temperature MECHANICAL DESIGN Design Pressure/Temperature Short Term Max Temperature Min Temperature during atmos. venting MATERIALS OF CONSTRUCTION Tubes Header Type EQUIPMENT SELECTION [2] [2] FORCED DRAFT [3] Length Size 245 [3] 6.1 m 2400 x 6100 [3] m thickness C.A. mm. LMTD 5 [3] 5.2 barg C for

35.0 20.9 26.7 155.0

C C C C hr/yr C mm

[2] 71.7 [3] mm

mm (corr.) No. of rows Pitch TRIANG. FAN Yes / No 3 87.31 [3] [3] mm C

Total outside bare surface Tubes No. off Total fan power Combined with 84 [3] NO [3]

No. of passes Diameter 2 [3] [5] , [3]

38.1

0A 18.6

kW

No. of Fans / Bays

Control Scheme Heating Coil

NOTES [1] [2] [3] [4] [5] [6] See TABLE I - Sheet 3 for vapor composition. To be defined by Material Group. To be confirmed or defined by Mechanical Group/ Vendor. See TABLE II - Sheet 4 (Without safety factor) . N of bays = 4 per item. Including 11% of overdesign or margin required flow.

ITEM No. Form

A-3001 A/B

SHEET

2

OF

6

AC1

PROJECT No.:

013322

AIRCOOLED EXCHANGER







TABLE I :

INLET VAPOR COMPOSITION

COMPONENT

MOLAR COMPOSITION (%)

H2O H2S CO2 C1 C2 C3 i-C4 n-C4 i-C5 n-C5 C6 + TOTAL

68.8572 0.0040 5.6388 11.6793 0.1609 0.1602 0.1676 0.0121 0.0046 0.0041 13.3112 100.0000

ITEM No. Form

A-3001 A/B

SHEET

3

OF

6

AC2

PROJECT No.:

013322

AIRCOOLED EXCHANGER





DOCUMENT CAT.REV. DATE ORIG. BYAPP. BY A0 12-Mar-99 DL SH B0 19-Apr-99 DL SH 0 4-Jun-99 TT SH 0A 26-Apr-00 MN SH DOCUMENT No. PAGE CA04-04-14-B-DS-016 4 OF 016 6


TABLE II ADIABATIC HEATING CURVE FOR HTS VAPOR COOLERS 'A-3001 A/B', HOT SIDE

TEMP C -----139.15 W 135.04 132.24 D 127.94 125.32 118.41 111.49 104.58 97.66 90.75 83.83 76.92 70.00

PRES BAR(GA) ------3.500 3.485 3.470 3.455 3.440 3.410 3.380 3.350 3.320 3.290 3.260 3.230 3.200

- MOLAR FLOW RATE -VAPOR LIQUID WATER K*KG-MOL/DAY ------ ------ -----492.72 .00 .00 492.72 .00 .00 425.62 .00 67.10 352.11 .00 140.61 320.48 .45 171.79 244.26 12.86 235.60 191.32 27.59 273.81 158.51 38.27 295.95 137.41 45.75 309.56 123.19 51.10 318.43 113.22 55.05 324.45 106.02 58.04 328.66 100.69 60.37 331.67

------------ ENTHALPY -----------VAPOR LIQUID WATER TOTAL M*KJ/HR ------- ------- ------- ------21.93567 .00000 .00000 21.93567 21.80964 .00000 .00000 21.80964 18.44079 .00000 .67125 19.11204 14.73681 .00000 1.36056 16.09737 13.12169 .01439 1.62784 14.76392 9.10119 .35506 2.10813 11.56437 6.28392 .69796 2.30555 9.28743 4.54195 .89285 2.33606 7.77086 3.42289 .98429 2.28084 6.68802 2.66911 1.01105 2.17911 5.85926 2.14041 .99703 2.05041 5.18785 1.75758 .95656 1.90520 4.61935 1.47351 .89851 1.74947 4.12149

NOTE - LIQUID PROPERTIES ARE WET PROPERTIES UNLESS OTHERWISE INDICATED.

TEMP C ---------139.15 W 135.04132.24 D 127.94 125.32 118.41 111.49 104.58 97.66 90.75 83.83 76.92 70.00

PRESSURE BAR(GA) ----------3.500 3.485 3.470 3.455 3.440 3.410 3.380 3.350 3.320 3.290 3.260 3.230 3.200

------------VAPOR ----------219.0980 218.5733 232.7515 254.3216 265.5521 277.4777 275.4063 269.1609 261.5199 253.6420 246.0448 238.9700 232.5297

ENTROPY ------------LIQUID TOTAL KJ/KG-MOL-C ----------- ----------.0000 219.0980 .0000 218.5733 31.7991 205.3855 30.8620 190.5511 32.1414 183.9590 60.2595 167.9423 80.5679 156.2222 90.7891 148.1714 96.1282 142.2537 98.9062 137.5945 100.1992 133.7133 100.5572 130.3389 100.2857 127.3097

LATENT HEAT KJ/KG ----------N/A N/A 2161.0442 2171.9958 1727.6701 934.1374 825.2222 780.4194 755.3112 735.5502 718.9120 701.9418 684.4301

TEMP C -----139.15 135.04 132.24 127.94 125.32 118.41 111.49 104.58 97.66 90.75 83.83 76.92 70.00

PRES BAR(GA) ------3.500 3.485 3.470 3.455 3.440 3.410 3.380 3.350 3.320 3.290 3.260 3.230 3.200

-- WEIGHT FLOW RATE -VAPOR LIQUID WATER KG/HR ------ ------ -----15499. 0. 0. 15499. 0. 0. 14290. 0. 1209. 12966. 0. 2533. 12347. 57. 3095. 9793. 1462. 4244. 7509. 3057. 4933. 5983. 4185. 5331. 4959. 4963. 5577. 4249. 5513. 5736. 3739. 5915. 5845. 3363. 6215. 5921. 3078. 6445. 5975.

MOLECULAR WEIGHT VAPOR LIQUID ------31.46 31.46 33.57 36.82 38.53 40.09 39.25 37.74 36.09 34.49 33.03 31.72 30.57 ------.00.00 .00 .00 18.30 22.97 26.51 28.47 29.66 30.44 30.99 31.38 31.68

DRY STD SPGR VAPOR LIQUID (AIR=1.0) ------- ------2.1120 .0000 2.1120 .0000 2.1120 .0000 2.1120 .0000 2.1054 .7989 1.9441 .7767 1.7332 .7712 1.5561 .7685 1.4154 .7668 1.3044 .7657 1.2165 .7649 1.1464 .7643 1.0900 .7638

ITEM No. Form

A-3001 A/B

SHEET

4

OF

6

AC2

PROJECT No.:

013322

AIRCOOLED EXCHANGER







TABLE II (Cont.)

TEMP C -----139.15 135.04 132.24 127.94 125.32 118.41 111.49 104.58 97.66 90.75 83.83 76.92 70.00

PRES BAR(GA) ------3.500 3.485 3.470 3.455 3.440 3.410 3.380 3.350 3.320 3.290 3.260 3.230 3.200

MOLE FRACTION VAPOR LIQUID -------- -------1.0000 .0000 1.0000 .0000 .8638 .1362 .7146 .2854 .6504 .3496 .4957 .5043 .3883 .6117 .3217 .6783 .2789 .7211 .2500 .7500 .2298 .7702 .2152 .7848 .2043 .7957

WEIGHT FRACTION VAPOR LIQUID -------- -------1.0000 .0000 1.0000 .0000.9220 .0780 .8366 .1634 .7967 .2033 .6318 .3682 .4845 .5155 .3860 .6140 .3200 .6800 .2742 .7258 .2413 .7587 .2170 .7830 .1986 .8014

DRY LV FRACTION VAPOR LIQUID -------- -------1.0000 .0000 1.0000 .0000 1.0000 .0000 1.0000 .0000 .9950 .0050 .8669 .1331 .7196 .2804 .6146 .3854 .5418 .4582 .4901 .5099 .4523 .5477 .4239 .5761 .4020 .5980

NO. --1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13

TEMP C -----139.15 135.04 132.24 127.94 125.32 118.41 111.49 104.58 97.66 90.75 83.83 76.92 70.00

PRES BAR(GA ------3.500 3.485 3.470 3.455 3.440 3.410 3.380 3.350 3.320 3.290 3.260 3.230 3.200

------------MW DENSITY KG/M3 ----- ------31.46 4.248 31.46 4.281 33.57 4.580 36.82 5.055 38.53 5.305 40.09 5.570 39.25 5.499 37.74 5.335 36.09 5.150 34.49 4.973 33.03 4.814 31.72 4.678 30.57 4.565

VAPOR -----------STANDARD Z K*M3/HR FACTOR ---------- ------1.1044E+01 .9750 1.1044E+01 .9738 9.5399E+00 .9750 7.8922E+00 .9760 7.1833E+00 .9762 5.4748E+00 .9778 4.2883E+00 .9804 3.5528E+00 .9829 3.0800E+00 .9849 2.7613E+00 .9865 2.5378E+00 .9877 2.3763E+00 .9885 2.2568E+00 .9891

------ LIQUID ------MW DENSITY SP.GR. KG/M3 ----- ------- ------N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A 18.30 933.36 .9951 22.97 863.33 .9313 26.51 830.51 .8980 28.47 819.18 .8830 29.66 815.68 .8747 30.44 815.69 .8696 30.99 817.48 .8661 31.38 820.26 .8635 31.68 823.63 .8616

THERMODYNAMIC PROPERTIESFOR STREAM - VAPOR NO. --1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 TEMP C -----139.15 135.04 132.24 127.94 125.32 118.41 111.49 104.58 97.66 90.75 83.83 76.92 70.00 PRES BAR(GA ------3.500 3.485 3.470 3.455 3.440 3.410 3.380 3.350 3.320 3.290 3.260 3.230 3.200 ENTHALPY KJ/KG -----------1.41532E+03 1.40719E+03 1.29047E+03 1.13661E+03 1.06271E+03 9.29403E+02 8.36817E+02 7.59194E+02 6.90195E+02 6.28140E+02 5.72412E+02 5.22674E+02 4.78661E+02 CP CP/(CP-R) KJ/KG-C -------- -------- -------1.8758 1.9896 1.1532 1.8667 1.9986 1.1524 1.8567 1.9747 1.1434 1.8407 1.9412 1.1316 1.8309 1.9233 1.1264 1.8006 1.8623 1.1253 1.7663 1.8405 1.1301 1.7315 1.7939 1.1400 1.6978 1.7387 1.1527 1.6659 1.6998 1.1652 1.6361 1.6603 1.1787 1.6087 1.6308 1.1915 1.5838 1.6043 1.2041 CP0 ENTROPY KJ/KG-C -----------6.9654E+00 6.9487E+00 6.9325E+00 6.9067E+00 6.8925E+00 6.9213E+00 7.0167E+00 7.1314E+00 7.2462E+00 7.3536E+00 7.4501E+00 7.5341E+00 7.6055E+00

ITEM No. Form

A-3001 A/B

SHEET

5

OF

6

AC2

PROJECT No.:

013322

AIRCOOLED EXCHANGER





DOCUMENT CAT.REV. DATE ORIG. BY APP. BY A0 12-Mar-99DL SH B0 19-Apr-99 DL SH 0 4-Jun-99 TT SH 0A 26-Apr-00 MN SH DOCUMENT No. PAGE CA04-04-14-B-DS-016 6 OF 016 6


TABLE II (Cont.)

THERMODYNAMIC PROPERTIES FOR STREAM - LIQUID NO. --5 6 7 8 9 10 11 12 13 TEMP C -----125.32 118.41 111.49 104.58 97.66 90.75 83.83 76.92 70.00 PRES BAR(GA ------3.440 3.410 3.380 3.350 3.320 3.290 3.260 3.230 3.200 ENTHALPY KJ/KG -----------5.21118E+02 4.31667E+02 3.75936E+02 3.39309E+02 3.09801E+02 2.83582E+02 2.59148E+02 2.35806E+02 2.13197E+02 CP KJ/KG-C -----------4.20218E+00 3.72920E+00 3.46791E+00 3.33874E+00 3.26014E+00 3.20475E+00 3.16174E+00 3.12614E+00 3.09540E+00 ENTROPY KJ/KG-C -----------1.7567E+00 2.6238E+00 3.0394E+00 3.1886E+00 3.2407E+00 3.2489E+00 3.2336E+00 3.2042E+00 3.1654E+00

TRANSPORT PROPERTIES FOR STREAM - WET ------ VISCOSITY ----TEMP PRES VAPOR LIQUID C BAR(GA) CP ------ ------ ---------- ---------139.15 139 15 3.50 1.2888E-02 3 50 1 2888 02 N/A / 135.04 3.49 1.2746E-02 N/A 132.24 3.47 1.2559E-02 2.0733E-01 127.94 3.46 1.2293E-02 2.1479E-01 125.32 3.44 1.2157E-02 2.1970E-01 118.41 3.41 1.2116E-02 2.3357E-01 111.49 3.38 1.2313E-02 2.4790E-01 104.58 3.35 1.2550E-02 2.6376E-01 97.66 3.32 1.2770E-02 2.8170E-01 90.75 3.29 1.2951E-02 3.0213E-01 83.83 3.26 1.3085E-02 3.2553E-01 76.92 3.23 1.3170E-02 3.5249E-01 70.00 3.20 1.3207E-02 3.8376E-01 THERMAL CONDUCTIVITY VAPOR LIQUIDW/M-K ---------- ---------3.1493E-02 3 1493 02 N/A / 3.1011E-02 N/A 3.1142E-02 6.8793E-01 3.1267E-02 6.8743E-01 3.1303E-02 5.0826E-01 3.2282E-02 1.9549E-01 3.3846E-02 1.6469E-01 3.5244E-02 1.5666E-01 3.6256E-02 1.5409E-01 3.6849E-02 1.5359E-01 3.7272E-02 1.5408E-01 3.7480E-02 1.5511E-01 3.7487E-02 1.5647E-01 SURFACE TENSION N/M ---------N/A / N/A 5.2752E-02 5.3654E-02 5.4104E-02 5.3587E-02 5.3295E-02 5.3608E-02 5.4236E-02 5.5026E-02 5.5902E-02 5.6822E-02 5.7762E-02

NO. --1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13

TRANSPORT PROPERTIES FOR STREAM - DRY

NO. --1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13

------ VISCOSITY ----TEMP PRES VAPOR LIQUID C BAR(GA) CP ------ ------ ---------- ---------139.15 3.50 1.1901E-02 N/A 135.04 3.49 1.1790E-02 N/A 132.24 3.47 1.1723E-02 N/A 127.94 3.46 1.1619E-02 N/A 125.32 3.44 1.1569E-02 2.6002E-01 118.41 3.41 1.1805E-02 2.3806E-01 111.49 3.38 1.2230E-02 2.3923E-01 104.58 3.35 1.2609E-02 2.4497E-01 97.66 3.32 1.2905E-02 2.5302E-01 90.75 3.29 1.3118E-02 2.6268E-01 83.83 3.26 1.3256E-02 2.7373E-01 76.92 3.23 1.3329E-02 2.8611E-01 70.00 3.20 1.3346E-02 2.9986E-01

THERMAL CONDUCTIVITY VAPOR LIQUID W/M-K ---------- ---------3.6796E-02 N/A 3.6106E-02 N/A 3.5655E-02 N/A 3.4971E-02 N/A 3.4617E-02 9.9964E-02 3.5337E-02 1.0194E-01 3.6847E-02 1.0363E-01 3.8012E-02 1.0537E-01 3.8660E-02 1.0714E-01 3.8841E-02 1.0891E-01 3.8884E-02 1.1069E-01 3.8753E-021.1247E-01 3.8467E-02 1.1424E-01

SURFACE TENSION N/M ---------N/A N/A N/A N/A 1.6484E-02 1.5560E-02 1.5737E-02 1.6141E-02 1.6642E-02 1.7195E-02 1.7780E-02 1.8387E-02 1.9011E-02

ITEM No. Form

A-3001 A/B

SHEET

6

OF

6

AC2

PROJECT No.:

013322

CONSORCIO

JANTESA-PROYCCAProject Title: SINCOR, C. A. MAIN STATION WATER UPGRADE PROJECT Sincor Document No: Sincor Interface Code: Sincor Document CLASS: JV Document No Page /File: Rev./Date: 1108-04-14-B-DS-105 2 01 WU-B-P445-DS-005 1/11080414BDS0050 0/29Oct2003

SINCOR, C.A. MAIN STATION WATER UPGRADE PROJECT

MAIN STATION OIL TREATMENT UNIT PROCESS DATA SHEET PRODUCTION WATER AIR COOLERS A-3005 A/B/C & D/E/F

REVISION INDEX:This Document Consists of 3 Pages

No.

Prepared By / Checked By/ Date Date M.Jackson 15/Jul/03. M.Jackson 26/Aug/03 R.Sillitti 15/Jul/03 R.Sillitti 26/Aug/03

Project Approved By/ Date P.Gonzalez 18/Jul/03 P.Gonzalez 28/Aug/03

SINCOR Approved By/ Date

Return Code

Reason for Revision

A1 B0 0

ISSUED FOR REVIEW ISSUED FOR APPROVAL ISSUED FOR CONSTRUCTION

AIR COOLER DATA0 0 MANUFACTURER: FINNED TUBE HEAT TRANSFER RATE BARE TUBE HEAT TRANFER RATE: No. UNITS: 6 (2,5) 23 (2) W/m2C 496.5 (2) W/m2C TYPE: DUTY MTD FORCED AREA/UNIT-FINNED (2) 49.723 (1,8) 52.7

m2 MM kJ/h C IN 928.4/4.29/ 0.684/ OUT 957.3/4.21/0.682/-

PERFORMANCEDATA - TUBE SIDEFLUID NAME: PRODUCED WATER TOTAL FLUID ENTERING 307888 kg/h (per train) (3,8) IN OUT TEMPERATURE C 140 102 (1) LIQUID kg/h VAPOR kg/h NONCOND. kg/h STEAM kg/h WATER kg/h 307888 (1,8) 307888 (1,8) VISCOSITY (LIQ/VAP) 0.198/0.277/PROCESS CONTAMINANTS: SAND, SALINITY (4) AIR QUANTITY/UNIT AIR QUANTITY/FAN ACTUAL STATIC PRESSURE FACE VELOCITY 2.2 (2) DESIGN PRESSURE TUBE BUNDLE: SIZE (2,3) m No./BAY: (2,3) ARRANGEMENT : 13.6 LETHAL SERVICE: NO DENSITY (LIQ/VAP) SPECIFIC HEAT CAPACITY (LIQ/VAP) THERM. COND. (LIQ/VAP) (POUR) (FREEZE) POINT BUBBLE POINT C LATENT HEAT kJ/kg INLET PRESSURE PRESSURE DROP ALLOW FOULING RESIST., INCIDE GAS IGNITION TEMPERATURE kg/m3 kJ/kgC W/mK C

barg Bar (m2K)/W C 135 35 (6) 100 (6) 13

4.2 1 0.00035

PERFORMANCE DATA AIR SIDE3646 (2) SCMM 1933 (2) ACMM 8.59 (2) mm H2O m/s MASS VEL (NET FREE AREA) barg ALTITUDE ABOVE SEA LEVEL TEMPERATURE IN (DESIGN DRY BULB) TEMPERATURE OUT m/s-m2 MIN. DESIGN AMBIENT m C C C

DESIGN - MATERIALS CONSTRUCTION0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 TEST PRESSURE HEADER, TYPE MATERIAL CARBON STEEL No. PASSES (2,3) SLOPE No. ROWS (2,3) PLUG MATERIAL,TYPE: GASKET MATERIAL CORROSION ALLOWANCE No./SIZE INLET NOZZLE (2,5) No./SIZE OUTLET NOZZLE (2,5) RATING & FACING 150 #/ R.F. barg DESIGN TEMPERATURE 155 C TUBE, MATERIAL: STAINLESS STEEL (SEAMLESS) (WELDED) OD (2,3)mm Thick. mm (2,3) No./BUNDLE (2,3) LENGTH (2,3) m LPITCH (2,3) mm mm mm mm FIN, TYPE MATERIAL (2,3) OD (2,3) mm No./in (2,3) CODE SPECS.No.: TPITCH (2,3) mm

BUNDLES 1 (2,3) IN PARALLEL (2) IN SERIES BAYS 1 (2,3) IN PARALLEL (2) IN SERIES BUNDLE FRAME MISCELLANEOUS STRUCT. MOUNT. (GRADE) (PIPERACK) C/C SURFACE PREPARATION LOUVERS AUTO MANUAL VIBRATION SWITCHES YES

THICKNESS (2,3) mm FIN DESIGN TEMP. STAMP

F

CHEM. CLEANING

MECHANICAL EQUIPMENT0 0 0 0 FAN, MFR. & MODEL, No. UNIT : DRIVER,TYPE: No./UNIT: (3) RPM : MFR. DIAMETER : (3) m No. BLADES No./BAY hp/DRIVER PITCH (2) ANGLE RPM MATERIAL, BLADE HUB ENCLOSURE VOLT; PHASE; CYCLE kW/FAN, (2) DRAFT TYPE: FORCED CONTROL ACTION ON AIR FAILURE - FAN PITCH (MINIMUM) (MAXIMUM) (LOCK UP); DEGREE CONTROL OF OUTLET PROCESS TEMPERATURE (MAXIMUM COOLING) ( C) RECIRCULATION : SPEED REDUCER, TYPE MFR. & MODEL No./BAY AGMA RATING hp RATIO SUPPORT (STRUCTURAL) (PEDESTAL) WEIGHT (lb) : LOUVERS OPEN / CLOSE / LOCK UP 5 STEAM COIL :

REMARKS:. 1- HEAT EXCHANGED CONSIDERED FOR THE 100 kbpd CASE, VENDOR SHOULD ALSO CONSIDER THAT THE UNIT SHOULD BE ABLE TO WORK FOR A FLOW OF 208162 kg/h (PER TRAIN) AND A OUTLET TEMPERATURE OF 98C. ALL CASES HAVE A FIXED INLET TEMPERATURE OF 140C. 2- TO BE CONFIRMED BY VENDOR. 3- MECHANICAL DATA IS JUST FOR COST ESTIMATION. TO BE CONFIRMED BY VENDOR. 4- SALINITY 10000ppm, SAND 100 ppm. 5-FINAL ARRAGEMENT TO BE DETERMINED BY VENDOR. PRELIMINARY CONSIST OF THREE BAYS WORKING IN PARALLALEL, PER TRAIN (PLEASE SEE ATTACHED FIGURE FOR FURTHER DETAILS). 6-AIR TEMPERATURE: MAXIMUM RECORDED 35 C, MINIMUM RECORDED 13.1 C, AVERAGE MONTHLY 34.1 C AVERAGE MIN. MONTHLY 17.8 C. DESIGN MAXIMUM 35 C AVERAGE 26.7 C. REALTIVE HUMIDITY AVG. MONTHLY 78 % DESIGN MAXIMUM 88%, DESIGN MINIMUM 23.2 % 7- VENDOR SHALL WARRANTY THERMAL AND MECHANICAL DESIGN 8-HEAT EXCHANGER MUST BE DESIGNED TO PROVIDE 10 % HEAT AND HYDRAULIC OVERDESIGN 9-VENDOR SHALL CONSIDER THAT THE DESIGN OF HEAT EXCHANGERS SHOULD BE SUITABLE TO WITHSTAND THE PRESENCE OF SOLIDS AND SAND.

PROCESS DATA SHEETMain Station Water Upgrade Project Jantesa Proycca Project No. 7624

REVISION:

0

PRODUCTION WATER AIR COOLERS A-3005 A/B/C & D/E/F Sincor Doc. No. JV Doc No. 1108-04-14-B-DS-105 WU-B-P445-DS-005

ELABORATION DATE: 29/Oct/2003 PAGE 2 OF 3

TRAIN A (REMARK 5)

102629 kg/h (1) 307888 kg/h (1)

TRAIN B (REMARK 5)

102629 kg/h(1) 307888 kg/h (1)PLOT AREA (REMARK 2) m2 WEIGHT-BUNDLE (REMARK 2) kg SHIPPING (REMARK 2) kg

DESIGN AND MAINTENANCE CONSIDERATIONSPROCESS CONTAMINANTS: TYPE OF SAFETY PROTECTION: METHOD OF PROCESS CONTROL: IS POWER CONSUMPTION TO BE CONSIDERED? US$ / hp MAX. EXPECTED OPERATING PRESSURE 7 barg MAX. EXPECTED OPERATINGTEMPERATURE WILL UNIT BE SUBJECTED TO THERMAL CYCLING? DESCRIBE: WILL UNIT BE SUBJECTED TO PRESSURE CYCLING? DESCRIBE: WILL SERVICE AUTO REFRIGERATE? DESCRIBE UPSET, START-UP, ALTERNATE, OR FUTURE OPERATING CONDITIONS (IF APPLICABLE): DESCRIBE TYPE OF FOULING: RESTRICTION (IF ANY) VELOCITY: m/s METHOD OF CLEANING: FREQUENCY OF CLEANING:

140

C

TUBE OD:

in

ADDITIONAL REMARKS(1)FLOWS FOR THE 100 kbpd CASE, FOR THE 70 KBPD CASE THE TOTAL FLOW IS EQUAL TO 208162 kg/h

PROCESS DATA SHEETMain Station Water Upgrade Project Jantesa Proycca Project No. 7624

REVISION:

0

PRODUCTION WATER AIR COOLERS A-3005 A/B/C & D/E/F Sincor Doc. No. JV Doc No. 1108-04-14-B-DS-105 WU-B-P445-DS-005

ELABORATION DATE: 29/Oct/03 PAGE 3 OF 3



SINCOR, C.A. UPSTREAM SURFACE FACILITIES PROJECT CONSORCIO PETRO ORINOCODATA SHEET - SLUG CATCHER D-3001 A/B


Pages

APPROVAL REGISTER Prepared By/ Date D. Liu 99.03.05 D. Liu 99.04.19 T. Trinh 99.06.04 M. Nadella 00.04.26 Checked By/ Date S. Huang 99.03.05 S. Huang 99.04.19 S. Huang 99.06.04 S. Huang 00.04.26 Project ApprovedBy/ Date SINCOR Approved By/ Date Reason for Revision Issued for IDC Issued for Approval Issued for Design Re-Issued for Design

No. A0 B0 0 0A


W:\4000 - Engineering\Process\Data Sheet\Equip DS\Process\D-3001 AB\D3001 CA04-04-14-B-DS-001_A0.xls

VESSEL PROCESS SPECIFICATION

S IN CO RCUSTOMERS NAME: LOCATION: SERVICE: SINCOR ZUATA REGION - EDO. ANZOATEGUI SLUG CATCHER

CPOUP-STREAM SURFACE FACILITIES PROJECTPROJECT No: UNIT No: ITEM No: 14 D-3001 A/B No. REQD: 2 013322

DOCUMENT CAT.REV. DATE ORIG. BY APP. BY A0 05-Feb-99 DL SH B0 19-Abr-99 DL SH NOZZLE CHART CONN No. N1 N2 N3 N4 SIZE in 24 10 20 8 PROCESS INLET GAS OUTLET LIQUID OUTLET VENT TWO PHASE SERVICE REMARKS No. REQD. 1 1 1 1 Design Press. Design Temp. Operating Press. Operating Temp. Vac. Design Cond.: Clean out Conditions: Stress Relieved:0A 0A 0A

0 04-Jun-99 TT SH

0A 26-Apr-00 MN SH

DOCUMENT No. PAGE 2

CA04-04-14-B-DS-001 OF 001 3


Top/Bottom: Top/Bottom: Top/Bottom: Top/Bottom: 0.84

[1]

14.5 65 3.5

barg C barg C C barg

Normal 33 / Max. 50 bara @

(No steam) C

I1

3

LEVEL TRANSMITTER

CAPACITIVE

1

Corrosion Allowance: I3 I4 2 8 3 TEMPERATURE RELIEF LEVEL TRANSMITTER CAPACITIVE 1 1 1

[4]

Shell: Fixed Internals:

6 [4] C

mmmm for barg

Short term maximum temperature of hr duration. Coincident pressure

0A

I5

M1 M2 M3

24 6 3

MANHOLE W/DAVIT CLEAN OUT DRAIN [8]

3 2 6

minimum temperature during atmospheric venting (atmospheric pressure) is Insulation: Fireproofing: NONE N/A C

Press./Temp. Cycling:

MATERIALS Shell Plate: CS

[4]

Lining/Cladding: N/A

Thickness

[5]

mm

Internals: Lining:

CS

Others:

GENERAL NOTES: [1] Design pressure excludes static head of liquid- Mechanical Group to calculate. Maximum operating liquid level= 3520 Operating liquid SG= [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] Deleted. 90 short elbow and a wear plate (for protection for splashing liquid) To be confirmed or defined by Materials Group Vendor to define. See sheet No.1 for nozzle chart, design data, etc. Add one foot of pipe inside the vessel. Install six (6) drain connections at equal spacing. Deleted. Deleted. 0.941 mm

OPERATING TEMPERATURE PROFILE Tray No. @ C

(Columns only)

Emergency relief

BLOCKED GAS OUTLET flow MW 21503 17.69 33 15.95 C barg kg/hr

Relieving temperature: Max. relieving pressure:

Fluid: ITEM No No. FORM V1 PROJECT No.: 013322

GAS D 3001 A/B D-3001 SHEET 2 OF 3


S IN CO RCUSTOMERS NAME: LOCATION: SERVICE: SINCOR ZUATA REGION - EDO. ANZOATEGUI SLUG CATCHER

CPOUP-STREAMSURFACE FACILITIES PROJECTPROJECT No: UNIT No: ITEM No: 14 D-3001 A/B No. REQD: 2 013322

DOCUMENT CAT.REV. DATE ORIG. BY APP. BY A0 05-Feb-99 DL SH B0 19-Abr-99 DL SH 0 04-Jun-99 TT SH 0A 26-Apr-00 MN SH DOCUMENT No. PAGE CA04-04-14-B-DS-001 3 OF 001 3


DIMENSIONS (mm):

[6]

A B C D L E F G H I

Distance from tangent line Distance from tangent line Distance from tangent line Diameter Tangent to Tangent Length High High Liquid Level High Liquid Level Normal Liquid Level Low Liquid Level Low Low Liquid Level0A

550 300 2010 4880 19510 3520 3130 2800 850 335 Measured from Vessel Bottom Measured from Vessel Bottom Measured from Vessel Bottom Measured from Vessel Bottom Measured from Vessel Bottom

L

N1 [3] A M1

I5

I4

N4

I1

N2 B HHLL HLL NLL E D LLL G F LLLL I M3 N30A

I3

H

M2

[7]

1:100 6165 mm MIN.0A

C

Grade

ITEM No. FORM V2 PROJECT No.: 013322

D-3001 A/B

SHEET

3

OF

3



SINCOR, C.A. UPSTREAM SURFACE FACILITIES PROJECT CONSORCIO PETRO ORINOCODATA SHEET - HIGH TEMPERATURE SEPARATORS D-3007 A/B

REVISION INDEX: ThisDocument Consists of 3

Pages

APPROVAL REGISTER Prepared By/ Date D. Liu 99.03.05 D. Liu 99.04.19 T. Trinh 99.06.04 M. Nadella 00.04.26 Checked By/ Date S. Huang 99.03.05 S. Huang 99.04.19 S. Huang 99.06.04 S. Huang 00.04.26 Project Approved By/ Date SINCOR Approved By/ Date Reason for Revision Issued for IDC Issued for Approval Issued for Design Re-Issued for Design

No. A0 B0 0 0A


W:\4000 - Engineering\Process\Data Sheet\Equip DS\Process\D-3007 AB\D3007 CA04-04-14-B-DS-003_A0.xls


S IN CO RCUSTOMERS NAME: LOCATION: SERVICE: SINCOR ZUATA REGION - EDO. ANZOATEGUI HIGH TEMPERATURE SEPARATOR


DOCUMENT CAT.REV. DATE ORIG. BY APP. BY A0 09-Mar-99 DL SH B0 19-Apr-99 DL SH NOZZLE CHART CONN No. N1 N2 N3 N4 SIZE in 20 8 20 8 PROCESS INLET GAS OUTLET LIQUID OUTLET VENT TWO PHASE SERVICE REMARKS No. REQD. 1 1 1 1 Design Press. Design Temp. Operating Press. Operating Temp. Vac. Design Cond.: Clean out Conditions: Stress Relieved:0A 0A 0A

0 04-Jun-99 TT SH

0A 26-Apr-00 MN SH

DOCUMENT No. PAGE 2

CA04-04-14-B-DS-003 OF 003 3


Top/Bottom: Top/Bottom: Top/Bottom: Top/Bottom: 0.84

[1]

5.2 155 4.2 140

bargC barg C C barg

bara C [7]

@

I1

3

LEVEL CONNECTION

CAPACITIVE

1 Corrosion Allowance: [7] Shell: Fixed Internals: 6 C mm mm for barg

I3 I40A

2 8 3

TEMPERATURE RELIEF LEVEL CONNECTION CAPACITIVE

1 1 1


I5

minimum temperature during atmospheric venting M1 M2 M3 24 6 3 MANHOLE CLEAN OUT DRAIN [13] 3 2 4 is Insulation: Fireproofing: Press./Temp. Cycling: Heat Conservation [3] C

MATERIALS Shell Plate: CS

[7]

Lining/Cladding: N/A

Thickness

[9]

mm

Internals: Lining:

CS

Others:

GENERAL NOTES: [1] Design pressure excludes static head of liquid- Mechanical Group to calculate. Maximum operating liquid level= 2850 Operating liquid SG= [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] [11] [12] Deleted. Insulation thickness by Mechanical Group Deleted. Deleted. 90 short elbow and a wear plate (for protection for splashing liquid) To be confirmed or defined by Materials Group. Deleted. By vendor. See sheet No.1 for nozzle chart, design data, etc. Vortex breaker required. Add one foot of pipe inside the vessel. 0.872 mm


Emergency relief flow MW Relieving temperature: Max. relieving pressure:

CLOSED GAS OUTLET 15499 61.17 140 5.72 C barg kg/hr

Fluid: ITEM No.

GAS D-3007 A/BSHEET 2 OF 3

FORM

V1

PROJECT No.:

013322


S IN CO RCUSTOMERS NAME: LOCATION: SERVICE: SINCOR ZUATA REGION - EDO. ANZOATEGUI HIGH TEMPERATURE SEPARATOR




DIMENSIONS (mm):

[10]

A B C D L E F G H I

Distance from tangent line Distance from tangent line Distance from tangent line Diameter Tangent to Tangent Length High High Liquid Level High Liquid Level Normal Liquid Level Low Liquid Level Low Low Liquid Level

650 400 1300 3810 14630 2850 2130 1630 1130 230 Measured from Vessel Bottom Measured from Vessel Bottom Measured from Vessel Bottom Measured from Vessel Bottom Measured from Vessel Bottom

L

N1[6]

I5

I4

N4

I1

0A

N2

HHLL B HLL NLL D E F H G LLL 0A LLLL I

A

M1 I3M2 [12] M3 [11]

N33000 mm MIN. C

3600 mm MIN.

P-3005 Grade

[13] Install four (4) drain connections at equal spacing.


D-3007 A/B

SHEET

3

OF

3

SINCORProject TitleSINCOR, C. A. UPSTREAM SURFACE FACILITIES PROJECT Sincor Document No:Sincor Interface Code: Sincor Document CLASS: Page /File: Rev./Date:

CPOCA04-04-14-B-DS-005 0 00 1/CA040414BDS005 0B/Apr. 26, 2000

SINCOR, C.A. UPSTREAM SURFACE FACILITIES PROJECT CONSORCIO PETRO ORINOCODATA SHEET - HTS VAPOR K.O. DRUM D-3009 A/B


Pages

APPROVAL REGISTER Prepared By/ Date T. Trinh 99.04.19 T. Trinh 99.06.04 T. Trinh 99.06.21 M. Nadella 00.04.26 Checked By/ Date S. Huang 99.04.19 S. Huang 99.06.04 S. Huang 99.06.21 S. Huang 00.04.26 Project Approved By/ Date B. Docherty 99.04.19 R. Caldwell 99.06.04 R. Caldwell 99.06.21 W. Abernethy 00.04.26 SINCOR Approved By/ Date Reason for Revision Issued for Approval Issued for Design Re-Issue for Design Re-Issued for Design

No. B0 0 0A 0B

W:\4000 -Engineering\Process\Data Sheet\Equip DS\Process\D-3009\D3009 CA04-04-14-B-DS-005_B0.xls


S IN CO RCUSTOMERS NAME: LOCATION: SERVICE: SINCOR ZUATA REGION - EDO. ANZOATEGUI HTS VAPOR K.O. DRUM

CPOUP-STREAM SURFACE FACILITIES PROJECTPROJECT No: UNIT No: ITEM No: DOCUMENT CAT.013322 14 D-3009 A/B No. REQD: 2

REV. DATE ORIG. BY APP. BY

B0 19-Apr-99 TT SH

0 04-Jun-99 TT SH NOZZLE CHART

0A 21-Jun-99 TT SH

0B 26-Abr-00 MN SH

DOCUMENT No. PAGE 2

CA04-04-14-B-DS-005 OF 005 3


SIZE No.0B

SERVICE

REMARKS

No.REQD.

Design Press. Design Temp. Operating Press. Operating Temp. Vac. Design Cond.: Clean out Conditions: Stress Relieved:

Top/Bottom: Top/Bottom: Top/Bottom: Top/Bottom: 0.84 [10]

5.2

barg 105 C 3.2 barg

[1]

in 6 6 2 3 PROCESS INLET GAS OULET WATER OULET LIQUID HC OULET

N1 N2 N3 N4

1 1 1 1

Normal 70 / Max. 89 C bara C @ C barg

I1 I2 I3 I4 I5

3 3 3 3 3

RELIEF LEVEL CONNECTION LEVEL CONNECTION LEVEL CONNECTION LEVEL CONNECTION STANDPIPE STANDPIPE STANDPIPE STANDPIPE

1 2 2 2 2

Corrosion Allowance:

Shell: Fixed Internals:

6 [4]

mm mm


C

for barg

minimum temperature during atmospheric venting M1 M2 M3 24 2 6 MANWAY UTILITY CO CONNECTION C O VENT CONNECTION 2 1 1 (atmospheric pressure) is Insulation: Fireproofing: Press./Temp. Cycling: Personnel Protection C

MATERIALS Shell Plate: CS [4] Thickness [4] mm

Lining/Cladding: [6]

Internals: Lining:

SS

[4]

Others:

GENERAL NOTES: [1] Design pressure excludes static head of liquid- Mechanical Group to calculate. Maximum operating liquid level = 670 (water) / 1900 (diluent) Operating liquid SG = [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] Deleted Deleted To be confirmed or defined by Materials Engineer. Deleted Epoxy or vinylester base high integrity coating . DeletedSee sheet 1 for nozzle chart, design data, etc. Vessels Design considering design safety factor of 1.1 on flow. 1.000 (water) / 0.719 (diluent)


Emergency relief flow MW Relieving temperature: Max. relieving pressure: Fluid: ITEM No. D-3009 A/B SHEET 2 OF 3 C barg kg/hr

[10] With blind flange. [11] H2S content: 4 x 10-3 mole % CO2 content: 5.6 mole % FORM V1 PROJECT No.: 013322


S IN CO RCUSTOMERS NAME: LOCATION: SERVICE: SINCOR ZUATA REGION - EDO. ANZOATEGUI HTS VAPOR K.O. DRUM

CPOUP-STREAM SURFACE FACILITIES PROJECTPROJECT No: UNIT No: ITEM No: DOCUMENT CAT.013322 14 D-3009 A/B No. REQD: 2

REV. DATE ORIG. BY APP. BY

B0 19-Apr-99 TT SH

0 04-Jun-99 TT SH

0A 21-Jun-99 TT SH

0B 26-Abr-00 MN SH

DOCUMENT No. PAGE 3

CA04-04-14-B-DS-005 OF 005 3


DN2 M3D L A B 1220 4575 305 100 1065 535 150 150 1750 670 840 760 150 150 305 230 100 INT. DIAMETER HEIGHT DIMENSIONS [mm]:[8][9]

A BI1

C E F G H I J K M N O P W

CN11 V ent

M1

E HHLL F G HLL

I3

I5

W L J A O M K PI2 I4

AI5 N4 I3

HSECTION AA

INTERFACED

AD

W

M1

IAW

LLLLM2

N

I2

I4

350 0 mm

N3

NOTES:


D-3009 A/B

SHEET

3

OF

3

SINCORProjectTitle SINCOR, C. A. UPSTREAM SURFACE FACILITIES PROJECT Sincor Document No: Sincor Interface Code: Sincor Document CLASS: Page /File: Rev./Date:

CPO0 00 1/CA040414GDS012 0/June 4, 1999

SINCOR, C.A. UPSTREAM SURFACE FACILITIES PROJECT CONSORCIO PETRO ORINOCODATA SHEET - WATER / OIL PREHEATERS E-3001 C/D/E/F


Pages

APPROVAL REGISTER Prepared By/ Date D. Liu 99.03.10 D. Liu 99.04.19 T. Trinh 99.06.04 Checked By/ Date S. Huang 99.03.10 S. Huang 99.04.19 S. Huang 99.06.04 Project Approved By/ Date SINCOR Approved By/ Date Reason for Revision Issued for IDC Issued for Approval Issued for Design

No. A0 B0 0

B. Docherty 99.04.19 R. Caldwell 99.06.04

DATA SHEET SHELL & TUBE HEAT EXCHANGERClient : SINCOR, C.A. Site: ZUATA REGION- EDO. ANZOATEGUI Service of Unit: WATER/OIL PREHEATER Size: 1575 x 9144 mm [1][9][14] Type AES Horizontal 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 Type: Shell and Tube Heat Exchanger Item(s): E-3001 C/D & D/F 2 Sincor Requisition No: 1108-04-14-MR-103 Connected 2 in Parallel 1 in Series per Train 2233 [1][9][15] Surface/Unit (Gross) (Eff),m2: Shell/Unit: 2 / Train 1078,3 [1][9][15] Surface/Shell (Gross) (Eff), m2: Manufacturer:EXCHANGER INDUSTRIES

2

PERFORMANCE OF ONE TRAIN 2 Fluid Allocation TUBE SIDE WATER (Salted Water & Sand) [2] [9] [12] Fluid Name Fluid Quantity, Total Kg/Hr 307888 307888 Vapor (In/Out) Liquid 307888 307888 Water Noncondensable Temperature (In/Out) C 102 67 Kg/m3 Liquid Density 956.62 979.11 Viscosity, Liquid Cp 0.27 0.42 Molecular Weight, Vapor Molecular Weight, Noncondensables Specific Heat kJ/Kg C 4.21 4.18 Thermal Conductivity W /m *K 0.588 0.598 Latent Heat KJ/Kg at C Inlet Pressure Bar(g) 6.23 1,0 (min) - 3,0 (max) / 0.96 Velocity m/s Pressure Drop, Allow/Calc Bar(g) 1.5 / 0.85 [1] [9] [12] m2 C/kW Fouling Resistance (Min) 0.352 Heat Exchanged, kW MTD Corrected (Weighted), C 20.8 12495 [1] [9] [12] (kW/m2 C) Service: 306.4 [1] [9] [12] Clean: 511 [1] [9] [12] Total Surface Required.: Transfer Rate CONSTRUCTION OF ONE SHELL2

2 SHELL SIDE OIL (Salted Water & Sand) [2] [9] [12]

1230423 1230423 50,69 (11) 942.99 211.0 2.45 0.108 16.3 1,0 (min) - 3,0 (max) / 1.26 3.2 / 1.4 [1] [9] [12] 0.881 m2 2233 [1] [9] [12]

1230423 1230423 65.5 933.16 109 2.490 0.106

Surface per Shell: m2 1078.3 [1] [9] [12] Sketch (Bundle/Nozzle Orientation)

Shell Side Tube Side WATER HOT Full Diam. Design/Test Pressure Bar(g) / PER CODE 13.6 / PER CODE 19.0 Tubesheet Design Temperature C 155 155 Vent 1 [1] [9] [15] 14 [1] [9] [15] N Passesper Shell Corrosion Allowance mm 6 C.S. 0 S.S [4] 40 [1] [11] 40 [1] [11] Insulation Thickness mm Drain Connections In 1 x 16" 300# RF WN 1 x 6" 300# RF WN Size & Out 1 x 16" 300# RF WN 1 x 6" 300# RF WN OIL HOT Rating Mechanical Cleaning 2" 300# RF LWN w/BLIND 2" 300# RF LWN w/BLIND 1530 [1][9][15] OD 25.4 [1][9][15] mm Thk.(min/Avg.) Tube N Pitch 31.75 [1] mm 90 1,65 [1][9][15] mm Length 9144 [1][9][15] N Passes: 14 [1][9][15] Tube Type PLAIN Material SA-213-316L [3] SA- 516 Gr. 70 [3] 1575 mm (1) Shell Max Shell Cover SA- 516 Gr. 70 REMOVIBLE Channel SA-240-TP-316L Channel Cover SA-240-TP316L REMOVIBLE Tubesheet Stationary SA-182-TP 316L Tubesheet-Floating SA-240-TP 316L Pv2 Floating Head Cover SA-240-TP 316L Impingement Protection SA- 516 Gr. 70 [1] [9] %Cut 13 [1][9][15] Baffles (Cross) SA-240-TP-316 Type Single Helix[1][9][15] Spacing: c/c 668 mm [1][9][15] Baffles (Long) NONE Seal Type -------------Supports-Tube: SA-240-TP 316 YES U-Bend NONE Type Floating Head Support Tube/Tubesheet Joint Seal Welded & Rolled Bypass Seal Arrangement Seal Strips & Rods Gaskets [7] Test Ring Req'd YES Expansion Joint Type Code Requirements ASME VIII DIV I Code Stamp YES NO TEMA Class : R Weight/Shell: Shipping Kg Filled with Water (1) Kg Bundle 68705 (1) GENERAL REMARKS: 1.2.3.4.5.6.7.8.9.10.11.12.To be defined or confirmed by vendor. Heat Exchanger must bedesigned to provide 10% heat and hydraulic overdesign. Mechanical Cleaning Required. Size Vent & Drain Conections shall be: 1" - 300 # - RF - LWN W/Blind. See Table 2/3 for fluid composition in the Process Data Sheet No. 1108-04-14-B-DS-103 Rev. 4. See Table 1 for Heating Curves in the Process Data Sheet No. 1108-04-14-B-DS-103 Rev. 4. Shell side: Spiral Wound, 304 SS, Flexitallic CG or equivalent 1/8" thk. Tube side: Spiral Wound, 304 SS, Flexitallic CG or equivalent 1/8" thk. Vendor is Responsible for insuring the design is free of mechanical and Acoustic Vibration. Vendor shall warranty thermal design. Vendor design shall avoid stagnant areas or be selectively clad. Insulation Required for H.C., for detail see Sincor Specification No. CA04-04-00-G-SP-017. For hydraulic calculation only (allowable pressure drop), vendor shall consider that the inlet temperature is 25 C and viscosity equal to 883 cP.2

NO

Kg

13.- Vendor shall check heat exchanger performance for the following conditions: - Tube Side flow rate: 208162 kg/h. - Shell Side flow rate: 1131197 kg/h. 14.- Vendor shall consider that the design of heat exchangers should be suitable to withstand the presence of solids and sand. 15.- The heat exchanger design showed in this data sheet is according with the data sheet supplied by Exchanger Industries in the proposal, Vendor shall confirmand verify it during design of the equipment. 16.- Vendor shall check heat exchanger performance for the following conditions: - Shell side Inlet temperature: 25 C - Tube side Inlet temperature: 140 C 17.- Vendor shall provide the fireproofing clips for the heat exchangers.

S IN CO RMAIN STATION WATER UPGRADE PROJECT JANTESA - PROYCCA PRJECT No. 7624

MECHANICAL DATA SHEET

REVISION: 2

WATER / OIL PREHEATERS ITEMS No.: E-3001 C/D & E/FSINCOR DOCUMENT No.: 1108-04-14-G-DS-101 JV DOCUMENT No.: WU-B-M445-DS-101

DATE: `10 / December / 2003 SHEET No. 2 of 3

DATA SHEET SHELL & TUBE HEAT EXCHANGER SKETCH

TRAIN A E-3001 C/D

2

Train ACrude Inlet 1230423 kg/h

Water Inlet 307888

Water Outlet

Crude Outlet

##

TRAIN B E-3001 E/F

Train BCrude Inlet 1230423 kg/h

Water Inlet 307888

Water Outlet

Crude Outlet

S IN CO RMAIN STATION WATER UPGRADE PROJECT JANTESA - PROYCCA PRJECT No. 7624

MECHANICAL DATA SHEET

REVISION: 2

WATER / OIL PREHEATERS ITEMS No.: E-3001 C/D & E/FSINCOR DOCUMENT No.: 1108-04-14-G-DS-101 JV DOCUMENT No.: WU-B-M445-DS-101

DATE: `10 / December / 2003 SHEET No. 3 of 3


CPOCA04-04-14-B-DS-011 0 00 1/CA040414BDS0110/June 4, 1999

SINCOR, C.A. UPSTREAM SURFACE FACILITIES PROJECT CONSORCIO PETRO ORINOCODATA SHEET - WATER / OIL PREHEATERS E-3001 A/B


Pages

APPROVAL REGISTER Prepared By/ Date D. Liu 99.03.10 D. Liu 99.04.19 T. Trinh 99.06.04 Checked By/ Date S. Huang 99.03.10 S. Huang 99.04.19 S. Huang 99.06.04 Project Approved By/ Date SINCOR Approved By/ Date Reason for Revision Issued for IDC Issued for Approval Issued for Design

No. A0 B0 0

B. Docherty 99.04.19 R. Caldwell 99.06.04

W:\4000 -Engineering\Process\Data Sheet\Equip DS\Process\E-3001 AB\E3001 AB CA04-04-14-B-DS-011_0.xls

HEAT EXCHANGER

S IN CO RCUSTOMERS NAME: LOCATION: SERVICE: SINCOR ZUATA REGION - EDO. ANZOATEGUI WATER / OIL PREHEATERS


PROCESS SPECIFICATIONUP-STREAM SURFACE FACILITIES PROJECT013322 14 E-3001 A/B No. REQD: 2

DOCUMENT CAT.REV. DATE ORIG. BY APP. BY PREFERRED TYPE: MOUNTING: [1] A0 10-Mar-99 DL SH B0 19-Apr-99 DL SH [1] 0 4-Jun-99 TT SH DOCUMENT No. PAGE CA04-04-14-B-DS-011 2 OF 011 10


SHELL & TUBE EXCHANGER

TOTAL PERFORMANCE OF EACH ITEMIN Fluid Name Corrosion/erosion/fouling by Total Fluid Entering Total Vapor Total Liquid Steam Non Condensables Fluid Condensed/Evaporated Temperature Inlet Press barg /Allowable P kg/hr kg/hrkg/hr MW kg/hr kg/hr MW kg/hr C bar Vap kJ/kgC cP Wm/m 2 K kg/m ---925.6 -dyne/cm bara/ C C C kJ/kg 50.99 222 --/ / / -[3] m/s m2C/kW kW 5439 1.0 (min.) / 3.0 (max.) 0.352 Margin required on Flow / Surface 10 140.4 6.23 Liq 4.239 0.194 0.6883 / Vap ---969.1 -62.23 374.2 ----82394 ---84.2 0.62 Liq 4.201 0.333 0.67011 Vap ---941.1 -52.63 131.7 --/ / / -[3] 1.0 (min.) / 3.0 (max.) 0.88 (Included) % 34.2 16.2 Liq 1.927 418.95 0.0983 / Vap ---935.0 -51.28 413.2 ---HOT SIDE WATER WATER SALTED & SAND 82394 --82394 ---82394 --1067733 ---43.7 1.5 Liq 1.960 241.23 0.0970 -[2] OUT IN COLD SIDE OIL WATER SALTED & SAND 1067733 --1067733 --1067733 -[2] OUT

DESIGN DATA @ Flowing Conditions Specific Heat Viscosity Thermal Conductivity Liquid Density Vapor Compressibility Factor Liquid Surface Tension Critical Press/Temp. Pour Point/Freezing Point Dew Point/Bubble Point Latent Heat Heat Curve attached Velocity Allowable Fouling Factor Heat Exchanged

MECHANICAL DESIGN0

Design Pressure / Temperature Short Term Max. Temperature/pressure Min. Temperature during atmos. venting Mechanical Cleaning Requirement Cyclic Service --

13.6 C

barg & ---

/ barg C YES [8] NO

155.0 --

C hr/yr

19.0 C

barg &

/ barg C YES [8] NO

155.0

C hr/yr

MATERIALS OF CONSTRUCTIONPrimary Materials Selection Corrosion Allowance Stress Relief(Process Reasons) mm 316L SS [4] -[4]

(see sheet 3) CS [4]

6 [4] --

MISCELLANEOUSLine Size In / Out in 6 / 6 16 / --16 Insulation Required NOTES [1] [2] [3] [4] See sheet 3 for equipment details. HOT fluid flows on TUBE side. Heating curve attached (Without safety factor) : TABLE I & TABLE II To be defined or confirmed by Material Engineer. ITEM No. Form HE1 PROJECT No.: 013322 E-3001 A/B SHEET 2 OF 10 YES (For Heat Conservation).

HEAT EXCHANGER




DOCUMENT CAT.REV. DATE ORIG. BY APP. BY A0 10-Mar-99 DL SH B0 19-Apr-99 DL SH 0 4-Jun-99 TT SH DOCUMENT No. PAGE CA04-04-14-B-DS-011 3 OF 011 10


EQUIPMENT SELECTIONExchanger size/type No. of shells/casings per item LMTD Corrected 70.0 C 900-6100 [7] / AES Horizontal 1 /

[7]233 [7] 233 [7] 356.88 [7] 680.20 [7] 2.108 [7] mm PITCH m m W/m2C W/m2C 25.4 [7] mm [4] mm

Total surface required Surface per shell/casing Transfer Rate (service) (clean)

Tubes: SHELL Tubes: Tubesheet & Channel Shell: TUBE Shell: Baffle: Plate: PLATE Plate: Gasket: OTHER

Material No. Pass

316L SS [4] 6 [7]

No. 637 [7] Lining

Length[4]

6.1 [7]

m

O.D.

19.05 [7] mm THK

Tubes: Corrosion Allowance [4] [4] CS [4] Tubesheet C.A 1mm [4] Channel C.A.: 1mm [4] Tube welding: Shell: Corrosion Allowance: [7] Dimensions Plate Corrosion Allowance: 6 [4] [5]

Material: Material: I.D. No. Pass Materials Materials: Lining: Material:

316L SS [4] 316L SS [4]

Tubesheet Lining: Channel Lining:

900 [7] 1 [7] [4]

mm Lining

Material [4] Type No. off

mm

mm

Drain and vent connection on shell and tube side shall be provided Also an impingement plate is required provided. due to fluid sand carried on.

Fluid composition:

[6]

Dew point/bubble point properties:

SKETCH ( Only for development of P&ID ) :

WATER (HOT)

6 [9] 16

[9] 6

16

OIL (COLD)

NOTES :[5] [6] [7] [8] [9] To be defined by Mechanical Group. Fluid composition attached (TABLE III & TABLE IV). To be defined or confirmed by vendor. To be confirmed. 1/2" nozzles for chemical cleaning.

ITEM No.

E-3001 A/B

SHEET

3

OF

10

Form HE2

PROJECT No.:

013322

HEAT EXCHANGER




DOCUMENT CAT.REV. DATE ORIG. BY APP.BY A0 10-Mar-99 DL SH B0 19-Apr-99 DL SH 0 4-Jun-99 TT SH DOCUMENT No. PAGE CA04-04-14-B-DS-011 4 OF 011 10


TABLE IADIABATIC HEATING CURVE FOR HEAT EXCHANGERS 'E-3001 A/B', COLD SIDE (CASE : WITH DEHYDRATION)- MOLAR FLOW RATE -VAPOR LIQUID WATER K*KG-MOL/HR ------ ------ -----.0000 3.1975 3.8372 .0000 3.1977 3.8370 .0000 3.1980 3.8367 .0000 3.1983 3.8364 .0000 3.1986 3.8362 .0000 3.1988 3.8359 .0000 3.1991 3.8356 .0000 3.1994 3.8353 .0000 3.1997 3.8350 .0000 3.2001 3.8347 .0000 3.2004 3.8343 ------------ ENTHALPY -----------VAPOR LIQUID WATER TOTAL M*KJ/HR ------- ------- ------- ------.0000 52.1149 10.0122

Tren de Calentamiento

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