ESTADO LMITE DE INESTABILIDAD

INESTABILIDAD - PANDEO ESTRUCTURAS TRASLACIONALES E INTRASLACIONALES CLCULO DE SOPORTES AISLADOS

MTODO APROXIMADO: FLEXIN COMPUESTA RECTA MTODO APROXIMADO: FLEXIN ESVIADA

EJERCICIO

hINESTABILIDAD PANDEO ( PIEZA ESTRUCTURA SECCIN)

- UN ELEMENTO ESTRUCTURAL SOMETIDO A AXIL Y MOMENTOS FLECTORES EN SUS EXTREMOS ESTSOLICITADO POR ESFUERZOS DE FLEXIN QUE NO SOLAMENTE DEPENDEN DE LOS VALORES DE LOS MOMENTOS EN LOS EXTREMOS, SINO TAMBIN DE LA EXCENTRICIDAD CON QUE ACTA EL ES-FUERZO AXIL AL PRODUCIRSE LA DEFORMACIN DE LA PIEZA, QUE PRODUCE ESFUERZOS DE SE-GUNDO ORDEN. POR ELLO, AUNQUE NO ACTEN MOMENTOS EN LOS EXTREMOS, SIEMPRE HAY QUE CONSIDERAR LOS DE EXCENTRICIDAD MNIMA, PORQUE PUEDEN PRODUCIRSE EXCENTRICI-DADES REALES DE APLICACIN DEL AXIL QUE EN CIRCUNSTANCIAS DESFAVORABLES PUEDEN OCA-SIONAR INESTABILIDAD POR PANDEO.

- LAS POSIBILIDADES DE PANDEO DEPENDEN DE LA ESBELTEZ DEL ELE-MENTO ESTRUCTURAL Y DE LA COACCIN EN SUS EXTREMOS (SOPOR-TE AISLADO, SOPORTE DE UN PRTICO TRASLACIONAL, SOPORTE DE UN PRTICO INTRASLACIONAL ... ).

- SE DEFINE LA ESBELTEZ MECNICA (llll) COMO LA RELACIN ENTRE LA

LONGITUD DE PANDEO (l0) Y EL RADIO DE GIRO (i) DE LA SECCIN TRANSVERSAL DE LA PIEZA. LONGITUD DE PANDEO ES LA DISTANCIA ENTRE LOS PUNTOS DE INFLEXIN DE LA DEFORMADA DE LA PIEZA.

- ESBELTEZ GEOMTRICA DE UN SOPORTE ES EL COCIENTE ENTRE LA LONGITUD DE PANDEO Y LA DIMENSIN DE LA SECCIN TRANSVER-SAL QUE ES PARALELA AL PLANO DE PANDEO.

- LA LONGITUD DE PANDEO (l0) DE UNA PIEZA DE LONGITUD REAL (l) SE PUEDE DETERMINAR MULTIPLICANDO STA POR UN FACTOR (aaaa) DE

LONGITUD DE PANDEO QUE DEPENDE DEL TIPO DE PIEZA Y DE LA SUSTENTACIN DE LOS EXTREMOS DE LA PIEZA.

N

N

M1

M2

I = MOMENTO DE INERCIA DE LA SECCIN (BRUTA) TRANSVERSAL DE LA PIEZAA = AREA DE LA SECCIN TRANSVERSAL DE LA PIEZAl0 = LONGITUD DE PANDEOl = LONGITUD REAL DE LA PIEZAllll = ESBELTEZ MECANICA DE LA PIEZAaaaa = FACTOR DE LONGITUD DE PANDEO

EN SECCIN RECTANGULAR:I = 1/12 b h3

A = b hi = h / 12

ESBELTEZ MECNICA (SOPORTE DE SECCIN CONSTANTE)

llll = l0 / i

i = I / A

l0 = aaaa l

h

b

PLANO DE PANDEO

ESBELTEZ GEOMTRICA (SOP. SECC. CONSTANTE)

llllgeo = l0 / h

FACTOR DE LONGITUD DE PANDEO

- PARA LOS SOPORTES AISLADOS, LOS VALORES DEL COEFICIENTE aaaa, DEPENDIENDO DE LA

SUSTENTACIN DE LA PIEZA, SON LOS SIGUIENTES:

- SIN EMBARGO, EN GENERAL, UN SOPORTE TIENE SUS EXTREMOS UNIDOS A LOS EXTREMOS DE OTROS ELEMENTOS ESTRUCTURALES, POR LO QUE SU SITUACIN SER DISTINTA, DEPENDIENDO DE LAS POSIBILIDADES DE DESPLAZAMIENTO Y GIRO QUE TENGAN SUS EXTREMOS, LO QUE DE-PENDE DE LA RIGIDEZ DE LAS PIEZAS A LAS QUE EST CONECTADO Y DE LA TRASLACIONALIDAD DE LA ESTRUCTURA:

aaaa= 2 aaaa= 0,7 aaaa= 0,5 aaaa= 1aaaa= 1

ESTRUCTURAS TRASLACIONALES E INTRASLACIONALES

ESTRUCTURAS TRASLACIONALES E INTRASLACIONALES

- SI LOS NUDOS DE LA ESTRUCTURA PRESENTAN BAJO LAS SOLICITACIONES DE CLCULO DESPLAZA-MIENTOS TRANSVERSALES DESPRECIABLES DESDE EL PUNTO DE VISTA DE LA ESTABILIDAD DEL CONJUNTO, LA ESTRUCTURA SE CONSIDERA INTRASLACIONAL; EN CASO CONTRARIO SE CONSIDE-RA TRASLACIONAL.

- EN LAS ESTRUCTURAS INTRASLACIONALES SE EFECTA EL CLCULO GLOBAL DE ESFUERZOS SEGN LA TEORA DE PRIMER ORDEN. CON LOS ESFUERZOS AS CALCULADOS, SE COMPRUEBAN LOS EFEC-TOS DE SEGUNDO ORDEN EN CADA SOPORTE CONSIDERADO AISLADAMENTE . EN LAS ESTRUCTU-RAS TRASLACIONALES SE DEBE EFECTUAR UN ANLISIS GLOBAL POR EL MTODO GENERAL, PERO EN EL CASO DE ESTRUCTURAS DE EDIFICACIN DE MENOS DE 15 PLANTAS (QUE CUMPLAN ADEMS DETERMINADAS CONDICIONES DE DESPLAZAMIENTO TRANSVERSAL MXIMO), TAMBIN SE PUEDE EFECTUAR UNA COMPROBACIN DE LOS SOPORTES AISLADOS BASADA EN ESFUERZOS DE PRIMER ORDEN.

FACTOR DE LONGITUD DE PANDEO EN SOPORTES DE ESTRUCTURAS PORTICADAS

SOPORTES AISLADOS

CONSIDERACIN DE LOS EFECTOSDE SEGUNDO ORDEN

SE CALCULA llll = l0 / i

SE SELECCIONA EL MTODO DE

COMPROBACIN

SE CALCULA llll inf (ESBELTEZ LMITE INFERIOR)

SI llll < llllinf (100) PUEDEN DESPRECIARSE LOS ESFUERZOS DE SEGUNDO ORDEN

SI llllinf (100) < llll < 100 PUEDEN UTILIZARSE LOS MTODOS APROXIMADOS

SI 100 < llll < 200 DEBE UTILIZARSE EL MTODO GENERAL (CONSIDERANDO LA NO LINEALIDAD GEOMTRICA Y MECNICA DE LA ESTRUCTURA)

SI 200 < l l l l SITUACIN NO CUBIERTA POR LA INSTRUCCIN EHE

CONSIDERACIN DE LOS EFECTOSDE SEGUNDO ORDEN (CONT)

SOPORTES AISLADOS

MTODO APROXIMADO :FLEXION COMPUESTA RECTA

MTODO APROXIMADO:FLEXION COMPUESTA RECTA

MTODO APROXIMADO:FLEXION COMPUESTA RECTA

SOPORTES AISLADOS

MTODO APROXIMADO :FLEXION ESVIADA

MTODO APROXIMADO PARA CLCULO EN FLEXION ESVIADA

2

1

MTODO APROXIMADO PARA CLCULO EN FLEXION ESVIADA

EJERCICIO FLEXION COMPUESTA Y

COMPROBACION DE E.L.U.INESTABILIDAD

(EJCL_FC2_20102011)