T de Calor
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Transferencia de calor
• Mecanismos de transporte de calor: Conducción – Convección – Radiación
• Radiación es significativa para sistemas donde las temperaturas superan 100°C
• Conducción: ec. de Fourier
• Convección: ec. de Newton
• Coeficiente global de T. de calor : U
• Aplicaciones: intercambiador de calor (doble tubo) y tanque agitado
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Conducción:
• interacciones entre
moleculas/átomos adyacentes (vibración)
• Conducción por electrones libres (metales)
Ec. de Fourier:
k: conductividad térmica. Sup. k independ. de T y
k independ. de las coordenadas (isotrópico)
Flujo unidireccional q x = - k d T
dx
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Conductividad térmica
Unidades de k
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k sólidos > k líquidos > k gases
Material K
Kcal / ( h m °C )
K
W / ( m °C )
Cu
360 418
Magnesita
5,4 6,3
H2O
0,7 0,81
aire 0,03 0,035
X 1,16222
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CONDUCCIÓN EN ESTADO ESTACIONARIO
T = T (posición, tiempo)
T = T (x , y , z) FLUJO UNIDIRECCIONAL
T1 > T2
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• Transf.de calor en una pared plana simple
• Estado estacionario (Q =cte, A= cte q=cte)
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• Perfil de temperatura en una pared plana simple
• Estado estacionario (Q =cte)
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• Transf. de calor en una pared
• cilíndrica simple
• Estado estacionario (Q =cte, A=cte q=cte)
2 Lrdr
dTkAqQ
11 2 TTLk
r
rLnQ o
o
2
0
1
1
r
rLn
TTLkQ o
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TAU
r
rLn
TTLkQ
o
o
1
12
kL
r
rLn
VTiQR
Vi
o
2
AU
1R
1
U : Coef. Global de transf. de calor
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Pared plana compuesta
i A
1
2
2
1
1 1
1
2
2
1
1
31
i ik
ie
ii
RTOTAL
RAU
k
e
k
e
AAU
TAUQ
kA
e
kA
e
TTQ
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Pared cilíndrica compuesta
T AU
rr Ln
rr Ln
L 2
1201
21
20
1
kk
TTQ
rr Ln
rr Ln
L 2
AU
1 1201
21
1
kk
i
i
ii
k
rrLn
LAU
1
2
11
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Convección
• T. de calor a través de un fluido y
mezclado de elementos
macroscópicos calientes y fríos
del fluido
• Intercambio de energía entre
superficie sólida y un fluido
Tipos de convección:
• C. Forzada: Velocidad macro del
fluido no nula (bombas,
ventiladores)
• C. Natural o Libre: Velocidad
macro del fluido nula
T2
T1
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Teoría de la película (espesor d)
Q = h A ( TW – Too )
h: Coef. Pelicular de transferencia
h = Kcal / (h m2 °C )
h = h ( prop. fluído, geometría, condic. de flujo)
Resistencia CONVECTIVA = 1/ ( h A )
Ec. de veloc.de T. de calor de Newton
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Resistencias
convectivas
Convección
Q = h A ( Tpared – Tfuido )
R = 1/ ( h A )
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RESUMEN
• Q = U A T
Pared Cilíndrica compuesta
Pared Plana compuesta
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Significado del coeficiente pelicular h
0
0
)(
y
ww
y
w
dy
TTdkTTh
TTwddTTTw
dy
dTkTTh
0
yw
w
TT
TT
dy
dkh
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Convección forzada Convección Natural
Aplicaciones:
Intercambiadores
de calor
Evaporadores
Esterilización Cocción
Tipos de conveción
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Valores de h
h
(Kcal/(h m2 °C)
material material h
(Kcal/(h m2 °C)
3 - 20 Gases Gases 10 - 100
100 - 600 Líquidos Líquidos
Líq. viscosos
500 – 10000
50 - 500
1000 - 20000 H2O
ebullición
Vapores
condensacíon
1000 - 10000
Convección NATURAL Convección FORZADA
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• h = h (prop. fluido, vel. flujo, T, geometría)
• El coef. pelicular h se obtiene de correlaciones
empíricas
• Casos
• CONVECCIÓN NATURAL O LIBRE: en régimen Laminar
o Turbulento (mezclado)
Aplicación: pared plana vertical o cilindro horizontal
• CONVECCIÓN FORZADA:en régimen Laminar o
Turbulento
Aplicación: circulación en caños y alrededor de cuerpos
sumergidos
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• CONVECCION NATURAL O LIBRE
TgF
gF
T
TT
Tf
TThThq
oFlotación
oFlotación
o
P
W
1
1ideal gas ;
1
)(
Peso ,cosasVis
F
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2 2 3
1k
Pr
TgL
h
k
L
LhNu
c
kk
Pc
k
Pc
Gr
P
Pr ,1
GrfNu
asVisF
FlotacionFGr
Fluido
Nu
TérmicaDif
cmDif
cos
convecciónx Resist.
conducciónx Resist.
.
.Pr
Convección
Natural
Grashof
Prandtl
Nusselt
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Pr (Aire) = 1
Pr (Agua) = 6 - 7
Pr =0,01
Pr > 1000
T
H
Nº Prandtl controla el espesor relativo de la capa límite
hidrodinámica (dH) y la capa límite térmica (dT) )
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Convección Natural (CN): Correlaciones
2
TT
T Wfilm
Propiedades del fluido
a T film
m
GraNu Pr
CN-Reg. Lam.
CN-Reg
Transición
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k
Pr
v
Re
DhNu
k
Pc
D
Pr Re,2
fNu
FluidoNu
TérmicaDif
cmDif
asVisF
InercialesF
Convecciónx aResistenci
conducciónx aResistenci
.
.Pr
cos
Re
Convección
Forzada
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Conv. Forzada-caño: Correlaciones
2
sepromedio
TTT
Propiedades del fluido
Sieder y Tate
PePrRe
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Conv. Forzada-caño: Correlaciones
sw
ew
swewml
mlml
W
ml
TT
TTLN
TTTTLDhQ
TAhQ
k
DhNu
14,0
3/18,0PrRe023,0
Prop. fluido
T promedio e/s
100
Sieder y Tate
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Aplicación : cálculo del Coeficiente de T. de calor por el
interior de un conducto
Se usa un intercambiador de calor de carcasa y tubos
de paso único para calentar una solución salina diluída
( = 1010 Kg/m3, = 0,001 Pa.s, CP = 4 kJ/(kg ºC),
k = 0,64 W m-1 ºC-1 ) utilizada en cromatografía de una
proteína a gran escala. Se pasan 25,5 m3/h por el
interior de 42 tubos paralelos de 1,5 cm de diámetro y 4
m de longitud. Determine el coeficiente de transmisión
de calor.
Qvol = V Aflujo = V (nº tubos x R2)
V = Qvol/ [ 42 x (1,5 x 10-2/2)2] = 0,95 m/s
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Intercambiador de carcasa y tubos
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)º W/(m3835105,1
0,64 9,89
9,896,25 14400 023,0
Pr Re023,0
2
2
1/30,8
3/18,0
Cx
h
Nu
k
DhNu
viscosidadpor corrección la dodesprecian
267D
L ; 6,25
0,64
10 4000
CPr
1440010
10x 1,5 (0,95) 1010
Re
3-
P
3-
-2
k
DV
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Flujo en Tanques agitados
•Serpentín helicoidal inmerso
en el tanque
rodete del diámetro N
Re
Pr Re87,0
2
i
14,03/162,0tanque-interno
ii
i
i
DD
Wk
DhNu
•Camisa
14,0
Pr Re36,0 3/167,0tanque-interno
Wk
DhNu i
![Page 31: T de Calor](https://reader031.fdocuments.ec/reader031/viewer/2022012514/618e04256f8a735f557947bc/html5/thumbnails/31.jpg)
Coeficiente de transferencia de calor en tanques
agitados
Un fermentador agitado de 5 m de diámetro
contiene un serpentín interno para la T. de calor y
un rodete de turbina para la mezcla de 1,8 m de
diámetro que opera a 60 rpm. El caldo de
fermentación tiene las sgtes propiedades:
= 1000 Kg/m3, = 0,005 Pa.s, CP = 4,2 kJ/(kg ºC),
k = 0,70 W m-1 ºC-1
Despreciando los cambios de viscosidad en la
pared del serpentín, calcular el coeficiente de
transmisión de calor.
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ºm W15185
70.010841
10841 30 64800087,0
Pr Re87,0
30 70,0
0,005 4200Pr rodete del diámetro
6480000,005
1000 8,1 60
min1min 60
N Re
12-
2-1
2
i
3/162,0
14,03/162,0tanque-interno
Cx
h
Nu
Wk
DhNu
D
sD
i
i
ii
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Q Q
Intercambiador
externo
Serpentín
interno camisa
Serpentín
externo
Serpentín
interno
Configuraciones para T. de calor en bioreactores
![Page 34: T de Calor](https://reader031.fdocuments.ec/reader031/viewer/2022012514/618e04256f8a735f557947bc/html5/thumbnails/34.jpg)
DISEÑO VENTAJAS DESVENTAJAS
Camisa y
Serpentín
externo
No afecta
agitación
Área de transferencia limitada
Útil para Escala Lab o pequeña
Serpentín
interno
Área de transf.
Grande. Útil
para Escala
Industrial
Afecta agitación y limpieza
Crecimiento células sobre serpentín
Intercambiador Fácil de
escalar
Mejor diseño
(Área de
transferencia
óptima)
Conocimiento preciso de
condiciones operativas
Daño celular x bombeo
En Fermentaciones aeróbicas se
requieren bajos t residencia
![Page 35: T de Calor](https://reader031.fdocuments.ec/reader031/viewer/2022012514/618e04256f8a735f557947bc/html5/thumbnails/35.jpg)
Intercambiador de calor de doble
tubo o tubos concéntricos
![Page 36: T de Calor](https://reader031.fdocuments.ec/reader031/viewer/2022012514/618e04256f8a735f557947bc/html5/thumbnails/36.jpg)
es
se
esseml
tT
tTLn
tTtTT
esfríoPfrío
secalPcal
ttCmQ
TTCmQ
,
,.
Te
te
Ts
ts
Te
ts Ts
te
Intercambiadores de calor de doble tubo
Balances entálpicos
mlTAUQ
ss
ee
sseeml
tT
tTLn
tTtTT
Cocorriente o c. paralelas
Contracorriente
Ecuación de diseño
![Page 37: T de Calor](https://reader031.fdocuments.ec/reader031/viewer/2022012514/618e04256f8a735f557947bc/html5/thumbnails/37.jpg)
T. De calor entre fluidos
separados por una pared
![Page 38: T de Calor](https://reader031.fdocuments.ec/reader031/viewer/2022012514/618e04256f8a735f557947bc/html5/thumbnails/38.jpg)
Fe =
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Diseño del serpentín de un tanque agitado
Un fermentador que opera a 27ºC se usa para producir un
antibiótico. Se requieren disipar 550 kW para mantener la
temperatura del sistema. Para ello se propone instalar un
serpentín helicoidal de acero ( k = 60 W m-1 ºC-1), el diámetro
externo del tubo es 8 cm y el espesor es 5 mm. Al serpentín el
agua de refrigeración entra a 10ºC y sale a 25ºC, siendo el
coeficiente de transferencia de calor de 14000 W m-2 ºC-1 . El
coeficiente de T. de calor en el tanque es 2150 W m-2 ºC-1
(obtenido mediante la correlación para serpentín helicoidal). Se
espera un factor de ensuciamiento interior de 8500 W m-2 ºC-1
mientras que se considera limpia la superficie externa del
serpentín. Determinar la longitud del serpentín requerida.
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mR
ALmA
CUU
U
Fhcaño
k
espesor
hU
Ln
T
TAUQ
eei
ml
mlTU
W
mlTU
QA
ml
4,2302
9,577,01 1355
550000
ºm W1355000737,01
8500
1
2150
1
60
005,0
14000
11
1111
01,7
2
17
25271027
2
12-
550000