T de Calor

40
Transferencia de calor Mecanismos de transporte de calor: Conducción Convección Radiación Radiación es significativa para sistemas donde las temperaturas superan 100°C Conducción: ec. de Fourier Convección: ec. de Newton Coeficiente global de T. de calor : U Aplicaciones: intercambiador de calor (doble tubo) y tanque agitado

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Page 1: T de Calor

Transferencia de calor

• Mecanismos de transporte de calor: Conducción – Convección – Radiación

• Radiación es significativa para sistemas donde las temperaturas superan 100°C

• Conducción: ec. de Fourier

• Convección: ec. de Newton

• Coeficiente global de T. de calor : U

• Aplicaciones: intercambiador de calor (doble tubo) y tanque agitado

Page 2: T de Calor

Conducción:

• interacciones entre

moleculas/átomos adyacentes (vibración)

• Conducción por electrones libres (metales)

Ec. de Fourier:

k: conductividad térmica. Sup. k independ. de T y

k independ. de las coordenadas (isotrópico)

Flujo unidireccional q x = - k d T

dx

Page 3: T de Calor

Conductividad térmica

Unidades de k

Page 4: T de Calor

k sólidos > k líquidos > k gases

Material K

Kcal / ( h m °C )

K

W / ( m °C )

Cu

360 418

Magnesita

5,4 6,3

H2O

0,7 0,81

aire 0,03 0,035

X 1,16222

Page 5: T de Calor

CONDUCCIÓN EN ESTADO ESTACIONARIO

T = T (posición, tiempo)

T = T (x , y , z) FLUJO UNIDIRECCIONAL

T1 > T2

Page 6: T de Calor

• Transf.de calor en una pared plana simple

• Estado estacionario (Q =cte, A= cte q=cte)

Page 7: T de Calor

• Perfil de temperatura en una pared plana simple

• Estado estacionario (Q =cte)

Page 8: T de Calor

• Transf. de calor en una pared

• cilíndrica simple

• Estado estacionario (Q =cte, A=cte q=cte)

2 Lrdr

dTkAqQ

11 2 TTLk

r

rLnQ o

o

2

0

1

1

r

rLn

TTLkQ o

Page 9: T de Calor

TAU

r

rLn

TTLkQ

o

o

1

12

kL

r

rLn

VTiQR

Vi

o

2

AU

1R

1

U : Coef. Global de transf. de calor

Page 10: T de Calor

Pared plana compuesta

i A

1

2

2

1

1 1

1

2

2

1

1

31

i ik

ie

ii

RTOTAL

RAU

k

e

k

e

AAU

TAUQ

kA

e

kA

e

TTQ

Page 11: T de Calor

Pared cilíndrica compuesta

T AU

rr Ln

rr Ln

L 2

1201

21

20

1

kk

TTQ

rr Ln

rr Ln

L 2

AU

1 1201

21

1

kk

i

i

ii

k

rrLn

LAU

1

2

11

Page 12: T de Calor

Convección

• T. de calor a través de un fluido y

mezclado de elementos

macroscópicos calientes y fríos

del fluido

• Intercambio de energía entre

superficie sólida y un fluido

Tipos de convección:

• C. Forzada: Velocidad macro del

fluido no nula (bombas,

ventiladores)

• C. Natural o Libre: Velocidad

macro del fluido nula

T2

T1

Page 13: T de Calor

Teoría de la película (espesor d)

Q = h A ( TW – Too )

h: Coef. Pelicular de transferencia

h = Kcal / (h m2 °C )

h = h ( prop. fluído, geometría, condic. de flujo)

Resistencia CONVECTIVA = 1/ ( h A )

Ec. de veloc.de T. de calor de Newton

Page 14: T de Calor

Resistencias

convectivas

Convección

Q = h A ( Tpared – Tfuido )

R = 1/ ( h A )

Page 15: T de Calor

RESUMEN

• Q = U A T

Pared Cilíndrica compuesta

Pared Plana compuesta

Page 16: T de Calor

Significado del coeficiente pelicular h

0

0

)(

y

ww

y

w

dy

TTdkTTh

TTwddTTTw

dy

dTkTTh

0

yw

w

TT

TT

dy

dkh

Page 17: T de Calor

Convección forzada Convección Natural

Aplicaciones:

Intercambiadores

de calor

Evaporadores

Esterilización Cocción

Tipos de conveción

Page 18: T de Calor

Valores de h

h

(Kcal/(h m2 °C)

material material h

(Kcal/(h m2 °C)

3 - 20 Gases Gases 10 - 100

100 - 600 Líquidos Líquidos

Líq. viscosos

500 – 10000

50 - 500

1000 - 20000 H2O

ebullición

Vapores

condensacíon

1000 - 10000

Convección NATURAL Convección FORZADA

Page 19: T de Calor

• h = h (prop. fluido, vel. flujo, T, geometría)

• El coef. pelicular h se obtiene de correlaciones

empíricas

• Casos

• CONVECCIÓN NATURAL O LIBRE: en régimen Laminar

o Turbulento (mezclado)

Aplicación: pared plana vertical o cilindro horizontal

• CONVECCIÓN FORZADA:en régimen Laminar o

Turbulento

Aplicación: circulación en caños y alrededor de cuerpos

sumergidos

Page 20: T de Calor

• CONVECCION NATURAL O LIBRE

TgF

gF

T

TT

Tf

TThThq

oFlotación

oFlotación

o

P

W

1

1ideal gas ;

1

)(

Peso ,cosasVis

F

Page 21: T de Calor

2 2 3

1k

Pr

TgL

h

k

L

LhNu

c

kk

Pc

k

Pc

Gr

P

Pr ,1

GrfNu

asVisF

FlotacionFGr

Fluido

Nu

TérmicaDif

cmDif

cos

convecciónx Resist.

conducciónx Resist.

.

.Pr

Convección

Natural

Grashof

Prandtl

Nusselt

Page 22: T de Calor

Pr (Aire) = 1

Pr (Agua) = 6 - 7

Pr =0,01

Pr > 1000

T

H

Nº Prandtl controla el espesor relativo de la capa límite

hidrodinámica (dH) y la capa límite térmica (dT) )

Page 23: T de Calor

Convección Natural (CN): Correlaciones

2

TT

T Wfilm

Propiedades del fluido

a T film

m

GraNu Pr

CN-Reg. Lam.

CN-Reg

Transición

Page 24: T de Calor

k

Pr

v

Re

DhNu

k

Pc

D

Pr Re,2

fNu

FluidoNu

TérmicaDif

cmDif

asVisF

InercialesF

Convecciónx aResistenci

conducciónx aResistenci

.

.Pr

cos

Re

Convección

Forzada

Page 25: T de Calor

Conv. Forzada-caño: Correlaciones

2

sepromedio

TTT

Propiedades del fluido

Sieder y Tate

PePrRe

Page 26: T de Calor

Conv. Forzada-caño: Correlaciones

sw

ew

swewml

mlml

W

ml

TT

TTLN

TTTTLDhQ

TAhQ

k

DhNu

14,0

3/18,0PrRe023,0

Prop. fluido

T promedio e/s

100

Sieder y Tate

Page 27: T de Calor

Aplicación : cálculo del Coeficiente de T. de calor por el

interior de un conducto

Se usa un intercambiador de calor de carcasa y tubos

de paso único para calentar una solución salina diluída

( = 1010 Kg/m3, = 0,001 Pa.s, CP = 4 kJ/(kg ºC),

k = 0,64 W m-1 ºC-1 ) utilizada en cromatografía de una

proteína a gran escala. Se pasan 25,5 m3/h por el

interior de 42 tubos paralelos de 1,5 cm de diámetro y 4

m de longitud. Determine el coeficiente de transmisión

de calor.

Qvol = V Aflujo = V (nº tubos x R2)

V = Qvol/ [ 42 x (1,5 x 10-2/2)2] = 0,95 m/s

Page 28: T de Calor

Intercambiador de carcasa y tubos

Page 29: T de Calor

)º W/(m3835105,1

0,64 9,89

9,896,25 14400 023,0

Pr Re023,0

2

2

1/30,8

3/18,0

Cx

h

Nu

k

DhNu

viscosidadpor corrección la dodesprecian

267D

L ; 6,25

0,64

10 4000

CPr

1440010

10x 1,5 (0,95) 1010

Re

3-

P

3-

-2

k

DV

Page 30: T de Calor

Flujo en Tanques agitados

•Serpentín helicoidal inmerso

en el tanque

rodete del diámetro N

Re

Pr Re87,0

2

i

14,03/162,0tanque-interno

ii

i

i

DD

Wk

DhNu

•Camisa

14,0

Pr Re36,0 3/167,0tanque-interno

Wk

DhNu i

Page 31: T de Calor

Coeficiente de transferencia de calor en tanques

agitados

Un fermentador agitado de 5 m de diámetro

contiene un serpentín interno para la T. de calor y

un rodete de turbina para la mezcla de 1,8 m de

diámetro que opera a 60 rpm. El caldo de

fermentación tiene las sgtes propiedades:

= 1000 Kg/m3, = 0,005 Pa.s, CP = 4,2 kJ/(kg ºC),

k = 0,70 W m-1 ºC-1

Despreciando los cambios de viscosidad en la

pared del serpentín, calcular el coeficiente de

transmisión de calor.

Page 32: T de Calor

ºm W15185

70.010841

10841 30 64800087,0

Pr Re87,0

30 70,0

0,005 4200Pr rodete del diámetro

6480000,005

1000 8,1 60

min1min 60

N Re

12-

2-1

2

i

3/162,0

14,03/162,0tanque-interno

Cx

h

Nu

Wk

DhNu

D

sD

i

i

ii

Page 33: T de Calor

Q Q

Intercambiador

externo

Serpentín

interno camisa

Serpentín

externo

Serpentín

interno

Configuraciones para T. de calor en bioreactores

Page 34: T de Calor

DISEÑO VENTAJAS DESVENTAJAS

Camisa y

Serpentín

externo

No afecta

agitación

Área de transferencia limitada

Útil para Escala Lab o pequeña

Serpentín

interno

Área de transf.

Grande. Útil

para Escala

Industrial

Afecta agitación y limpieza

Crecimiento células sobre serpentín

Intercambiador Fácil de

escalar

Mejor diseño

(Área de

transferencia

óptima)

Conocimiento preciso de

condiciones operativas

Daño celular x bombeo

En Fermentaciones aeróbicas se

requieren bajos t residencia

Page 35: T de Calor

Intercambiador de calor de doble

tubo o tubos concéntricos

Page 36: T de Calor

es

se

esseml

tT

tTLn

tTtTT

esfríoPfrío

secalPcal

ttCmQ

TTCmQ

,

,.

Te

te

Ts

ts

Te

ts Ts

te

Intercambiadores de calor de doble tubo

Balances entálpicos

mlTAUQ

ss

ee

sseeml

tT

tTLn

tTtTT

Cocorriente o c. paralelas

Contracorriente

Ecuación de diseño

Page 37: T de Calor

T. De calor entre fluidos

separados por una pared

Page 38: T de Calor

Fe =

Page 39: T de Calor

Diseño del serpentín de un tanque agitado

Un fermentador que opera a 27ºC se usa para producir un

antibiótico. Se requieren disipar 550 kW para mantener la

temperatura del sistema. Para ello se propone instalar un

serpentín helicoidal de acero ( k = 60 W m-1 ºC-1), el diámetro

externo del tubo es 8 cm y el espesor es 5 mm. Al serpentín el

agua de refrigeración entra a 10ºC y sale a 25ºC, siendo el

coeficiente de transferencia de calor de 14000 W m-2 ºC-1 . El

coeficiente de T. de calor en el tanque es 2150 W m-2 ºC-1

(obtenido mediante la correlación para serpentín helicoidal). Se

espera un factor de ensuciamiento interior de 8500 W m-2 ºC-1

mientras que se considera limpia la superficie externa del

serpentín. Determinar la longitud del serpentín requerida.

Page 40: T de Calor

mR

ALmA

CUU

U

Fhcaño

k

espesor

hU

Ln

T

TAUQ

eei

ml

mlTU

W

mlTU

QA

ml

4,2302

9,577,01 1355

550000

ºm W1355000737,01

8500

1

2150

1

60

005,0

14000

11

1111

01,7

2

17

25271027

2

12-

550000