SEPARATA Nº1 - Boltaña...cable aislado trenzado, con la ubicación según se detalla a...

SYP INGENIEROSC/ Mariano de Pano, Nº 47 22.500 - BINÉFAR (HUESCA) Telf : (974) 43 05 23 Fax : (974) 43 22 30 e-mail: [email protected]

SEPARATA Nº1

AL PROYECTO DE ELECTRIFICACION DEL BARRIO DE “SILVES” Y “SESO” EN BOLTAÑA (HUESCA)

LÍNEA SUBTERRÁNEA Y LINEA AÉREA DE M.T. A 15 KV CON CONDUCTOR AISLADO TRENZADO, ESTABLECIMIENTO DE CENTROS DE TRANSFORMACION INTEMPERIE PT DE 50 KVA Y RED DE DISTRIBUCION AÉREA DE B.T.

PROMOTOR: AYUNTAMIENTO DE BOLTAÑA

Barrios de Silves y Seso 22340 Boltaña (Huesca)

INGENIEROS Tcos. INDUSTRIALES: D. Francisco J. Altabás Aventín D. José A. Mur Cadena

INDICE DE LA SEPARATA Nº1

I ‐ MEMORIA.

1.‐ OBJETO Y ANTECEDENTES.

2.‐ PROMOTOR. EMPLAZAMIENTO.

3.‐ EMPRESA SUMINISTRADORA DE ENERGIA.

4.‐ POTENCIA Y TENSIONES.

5.‐ DESCRIPCION DE LA LINEA ELECTRICA DE MEDIA TENSION.

5.1.‐ Apoyo de Derivación.

5.2.‐ Apoyo de Seccionamiento y Protección.

5.3.‐ Trazado de la línea subterránea. Zanjas.

5.4.‐ Trazado de la línea aérea. Apoyos.

5.5.‐ Cruzamientos y relación de parcelas afectadas.

5.6.‐ Aislamiento.

5.7.‐ Conductor, fiador y pantallas.

5.8.‐ Puestas a tierra.

5.9.‐ Centros de Transformación PT.

6.‐ MEDIDAS MEDIOAMBIENTALES. PROTECCIÓN DE LA AVIFAUNA.

7.‐ DESCRIPCION DE LA LINEA ELECTRICA AEREA DE BAJA TENSION.

8.‐ CONCLUSIONES.

II – CALCULOS GENERALES.

1.‐ CALCULOS ELECTRICOS DE RED DE MEDIA TENSION.

2.‐ CALCULOS MECANICOS DE LA RED DE MEDIA TENSION.

3.‐ CALCULOS ELECTRICOS DE LAS REDES DE BAJA TENSION.

4.‐ CALCULOS MECANICOS DE LA RED AEREA DE BAJA TENSION.

SYP Ingenieros - C/MAriano de Pano 47 - Binéfar (HU) Pág. nº-2-

III-PRESUPUESTO

IV–PLANOS

1.‐ PLANO DE SITUACIÓN Y EMPLAZAMIENTO.

2.‐ PLANO DE PLANTA GENERAL DE MT.

3.‐ PLANTA Y PERFIL DE LA LINEA AEREA DE MT.

4.‐ APOYO DE DERIVACIÓN Y SECCIONAMIENTO.

5.‐ PLANTA Y SECCIÓN RED DE BAJA TENSIÓN.

6.‐ ESQUEMA UNIFILAR.


I ‐ MEMORIA


1.‐ OBJETO Y ANTECEDENTES

Es objeto de la presente separata al proyecto de Electrificación del Barrio de Silves y Seso ‐ Línea Aérea Aislada Trenzada de M.T. a 15 KV, establecimiento de dos Centros de Transformación intemperie PT de 50 KVA y Red de Distribución Aérea de B.T., la descripción de las obras y modificaciones o adaptaciones necesarias, a realizar para la conclusión de los trabajos de electrificación que eran objeto del proyecto inicial de agosto de 2015, información técnica complementada mediante anexo en noviembre de 2015.

La citada circunstancia se produce, toda vez que sobre el adjudicatario de las obras ISOLUX INGENIERÍA, S.A. ha sido necesario incoarle un proceso de resolución del contrato que mantenía con el Excmó. Ayuntamiento de Boltaña para la ejecución de las obras, según lo dispuesto en el Pliego de Cláusulas Administrativas Particulares y en el propio contrato de obras, que fue suscrito entre las partes en fecha 29 de octubre de 2015.

Los principales hitos de las obras, ya parcialmente ejecutadas, se enumeran a continuación:

AGOSTO 2015

‐Proyecto de Electrificación del Barrio de Silves y Seso ‐ Línea Aérea Aislada Trenzada de M.T. a 15 KV, establecimiento de dos Centros de Transformación intemperie PT de 50 KVA y Red de Distribución Aérea de B.T.

NOVIEMBRE 2015

‐Anexo al Proyecto de fecha agosto de 2015 con objeto de realizar los siguientes cambios o modificaciones:

‐ Realizar la parte de la instalación que discurría paralela al Camino de Seso en disposición enterrada con cable tipo RH5Z1 12/20 Kv 3x1x95mm², en lugar de en disposición aérea aislada y trenzada prevista inicialmente, con lo que se conseguirá un menor impacto medioambiental de la instalación.

‐ Reestructurar la disposición de apoyos en la parte de instalación aérea aislada y trenzada, disminuyendo el número de apoyos a implantar en la zona. En total, desde el edificio de derivación hasta el PT de Silves se instalarán un total de 16 apoyos, en lugar de los 25 apoyos previstos inicialmente, consiguiendo por tanto un menor impacto visual y una reducción en los trabajos posteriores de mantenimiento. El conductor previsto corresponderá al tipo aislado trenzado RHVS 12/20 KV 3x1x35mm² Al + H16/50 Ac.

AÑO 2016

‐Durante todo el año 2016 el contratista adjudicatario de los trabajos desatiende sus obligaciones contractuales para la ejecución de las obras contempladas y no realiza trabajo alguno.


ENERO 2017 ‐El Excmo. Ayuntamiento de Boltaña inicia el expediente de “RESOLUCIÓN CONTRATO ISOLUX Procedimiento Abierto ELECTRIFICACIÓN DE SILVES por incumplimiento de los plazos de ejecución de la segunda anualidad fijados en 6 semanas, y en todo caso a ejecutar en 2016” con informe del Director de las Obras, D. Francisco Altabás Aventín, refrendando la necesidad de resolución del contrato según lo dispuesto en el Pliego de Cláusulas Administrativas Particulares. ‐Se redacta la presente separata nº1, para la definición de las partes inconclusas de la obra y la inclusión de aquellas modificaciones necesarias que permitan la finalización de la obras. En la presente separata se comprenderán los siguientes trabajos: ‐Ejecución de L.A.M.T. con conductor previsto corresponderá al tipo aislado trenzado RHVS 12/20 KV 3x1x35mm² Al + H16/50 Ac hasta Barrio de Silves. ‐Derivación desde la línea de media tensión y establecimiento de centro de transformación tipo ‐Ejecución L.A.B.T. desde centro transformación “Silves” a cuadro distribución existente. 2.‐ PROMOTOR. EMPLAZAMIENTO Se redacta la presente separata nº1 al proyecto a petición del promotor de la instalación:

AYUNTAMIENTO DE BOLTAÑA PLAZA ESPAÑA, S/Nº 22340 – BOLTAÑA (HUESCA) C.I.F. P‐2208900‐G

La línea proyectada, el Centro de Transformación previstos y la red de distribución aérea en BT servirán para realizar el suministro eléctrico al Barrio de Silves, el cual está compuesto, inicialmente, por 4 viviendas, una explotación agropecuaria, un bombeo de agua y el suministro al vecino barrio de “Silves bajo” a 550 metros de distancia, este último suministro desarrollado en la separata nº2 al proyecto. La ubicación de la instalación de transformación se realizará en la parcela siguiente, pertenecientes al municipio de Boltaña (Huesca).

SOLICITANTE PARCELA POTENCIA

AYUNTAMIENTO DE BOLTAÑA (Silves) POLÍGONO 5, PARCELA 69 P.T. 50 KVA

La potencia requerida por el solicitante para ambos suministros será en suministro trifásico a 400 V.


3.‐ EMPRESA SUMINISTRADORA DE ENERGIA.

La Empresa Suministradora de energía es ENDESA DISTRIBUCIÓN ELÉCTRICA, S.L. Unipersonal, en adelante ENDESA.

4.‐ POTENCIA Y TENSIONES.

La potencia de transformación del transformador será de 50 KVA.

La tensión de suministro es:

Tensión de suministro actual: 15.000 Voltios.

Tensión de suministro futura: 15.000 Voltios.

La tensión de utilización será de 400 / 3 x 230 Voltios.

La previsión de potencias en el Barrio de Silves será la siguiente (incluida la previsión para Silves Bajo, objeto de separata nº2):

UBICACIÓN POTENCIA

VIVIENDA 1 5 Kw

VIVIENDA 2 5 Kw

VIVIENDA 3 5 Kw

VIVIENDA 4 5 Kw

SILVES BAJO (separata nº2) 5Kw

EXPLOTACION AGROPECUARIA 5 Kw

BOMBEO DE AGUA 9,5 Kw

PREVISION DE CARGAS TOTAL……… 44,5 Kw

5.‐ DESCRIPCION DE LA LÍNEA ELÉCTRICA ÁEREA DE MEDIA TENSION

5.1.‐ Apoyo de Derivación.

La línea de derivación en proyecto tiene una longitud de 1.419 metros, discurriendo en su totalidad por terrenos públicos y privados, en el T.M. de Boltaña (Huesca).

El origen de la línea se prevé en el apoyo Nº 10 de la LAMT “BOLTAÑA” LA56 existente que discurre por el polígono 5, parcela 89 de Boltaña (Huesca).

El apoyo previsto, según indicaciones de ENDESA será un apoyo de celosía con cabeza recta de 14 m de altura tipo T.M. C‐1000‐14 con cruceta del tipo bóveda recta que se dotará de una cruceta de derivación con amarre TR.

Desde este apoyo partirá la línea de derivación hasta el apoyo de seccionamiento, mediante un vano flojo de distancia aproximada de 18,92 m.


La línea desde la que se efectúa la derivación posee una tensión de 15 KV y es propiedad de ENDESA. Las instalaciones a realizar en el apoyo de derivación deberán ser realizadas por la Compañía Suministradora, para lo que dicha compañía ha facilitado las correspondientes condiciones de suministro con la referencia NSHUHS 0127215‐2. 5.2.‐ Apoyo de Seccionamiento y Protección. Mediante la instalación de un vano flojo desde el apoyo de derivación antes indicado alcanzaremos el apoyo de seccionamiento y protección, que servirá a la vez de apoyo de conversión aéreo a subterráneo. El apoyo de seccionamiento y protección y conversión A/S será un apoyo metálico de celosía de 14 metros y 2.000 Kg. con cruceta de triángulo TR. Al objeto de poder seccionar la línea de derivación proyectada se instalará un seccionador bajo la cruceta de triángulo de las siguientes características:

Descripción del material: Interruptor aéreo tripolar 36 KV para servicio exterior.

Tensión asignada: 36 KV

Corriente asignada: 400 A.

Resto de características: Norma IEC‐60265‐1 e IEC‐62271‐102

Descripción comercial: Seccionador III Ref. SBC‐36/400.

Fabricante: MESA En la bifurcación de la línea de suministro a Silves con la línea a Seso se instalará un centro de maniobra PF‐15 con tres cabinas SF6 y conexión en línea subterránea de MT para efectuar la derivación de las líneas. 5.4.‐ Trazado de la línea aérea. Apoyos. La línea aérea se realizará con una única alineación, con una longitud total en planta de 1.418,91 m., y constará de dieciséis apoyos entre el centro de derivación y el apoyo de transformación de Silves, estos apoyos serán metálicos de celosía con los elementos de sujeción necesarios para el cable aislado trenzado, con la ubicación según se detalla a continuación:

Num.

Función

Long. de

Vano

Angulo

G.Sexa.

Cruces

1 Apoyo de conversión aéreo –Subterráneo

Celosía


2 Apoyo de Alineación

Celosía

89,28


Celosía

86,72

4 Apoyo de Ángulo

Celosía

86,77 182,33º


Celosía

96,32

6 Apoyo de Ángulo

Celosía

97,15 205,70º


Celosía

90,01

8 Apoyo de Ángulo

Celosía

101,69 208,50º

9 Apoyo de Ángulo

Celosía

79,07 218,33º

10 Apoyo de Ángulo

Celosía

90,77 204,29º

11 Apoyo de Ángulo

Celosía

98,49 217,03º

12 Apoyo de Ángulo

Celosía

107,22 170º

13 Apoyo de Ángulo

Celosía

85,14 188,65º

14 Apoyo de Ángulo

Celosía

111,08 228,94º

15 Apoyo de Ángulo

Celosía

101 203,61º

16 PT SILVES – Fin de línea

Celosía

98,20

La instalación de la nueva línea afectará terrenos de propiedad pública (Ayuntamiento de Boltaña) y privada en el término municipal de Boltaña (Huesca). Los apoyos serán metálicos de celosía y estarán debidamente cimentados en bloques de hormigón. 5.5.‐ Cruzamientos y relación de parcelas afectadas.


Como se ha comentado en el punto 5.3. del presente documento, la línea subterránea discurrirá

en su integridad por el Camino de Seso.

El trazado de la línea aérea en estudio afectará los terrenos siguientes:

Parcela afectada Referencia Afección

Pol. Parcela Paraje Catastral

5 88 MUP 49 22089A005000880000AU Ubicación Centro de Seccionamiento

Ubicación apoyo conversión S/A

Ubicación apoyos 1, 2, 3 y 4

Vuelos de línea aislada 3x35 RHVS:

89,28 m + 86,72 m + 86,77 m + 80,20 m (4 vanos)

5 123 Peña Cueva 22089A005001230000AW Ubicación apoyo 5


16,12 m +70,13 m

5 110 Peña Cueva 22089A005001100000AR Ubicación apoyos 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13 y 14


27,02 m + 90,01 m + 101,69 m + 79,07 m 90,77 m + 98,49 m + 107,22 m + 85,14 m

+ 111,08 m + 61,90 m (10 vanos)

5 69 Camprani 22089A005000690000AT Ubicación apoyos 15 y 16 PT Silves


39,10 m + 98,20 m (2 vanos)

En el plano de perfil de la línea se puede observar el desarrollo de las afecciones antes indicadas.

No existen nuevos cruzamientos a realizar en la línea en estudio.

Artículo 162 del RD 1955/2000 de 1 de Diciembre de 2.000 sobre “Relaciones civiles”.

1.‐ La servidumbre de paso de energía eléctrica no impide al dueño del predio sirviente cercarlo o edificar sobre él, dejando a salvo dicha servidumbre, siempre que sea autorizado por la Administración competente, que tomará en especial consideración la normativa vigente en materia de seguridad. Podrá, asimismo, el dueño solicitar el cambio de trazado de la línea, si no existen dificultades técnicas, corriendo a su costa los gastos de la variación, incluyéndose en dichos gastos los perjuicios ocasionados.

2.‐ Se entenderá que la servidumbre ha sido respetada cuando la cerca, plantación o edificación construida por el propietario no afecte al contenido de la misma y a la seguridad de la instalación, personas y bienes de acuerdo con el presente Real Decreto.


3.‐ En todo caso, y para las líneas eléctricas aéreas, queda limitada la plantación de árboles y prohibida la construcción de edificios e instalaciones industriales en la franja definida por la proyección sobre el terreno de los conductores extremos en las condiciones más desfavorables, incrementada con las distancias reglamentarias a ambos lados de dicha proyección. Para las líneas subterráneas se prohíbe la plantación y construcciones mencionadas en el párrafo anterior, en la franja definida por la zanja donde van alojados los conductores incrementada en las distancias mínimas de seguridad reglamentarias. 5.6.‐ Aislamiento. Los aisladores utilizado en los apoyos de derivación y de seccionamiento, protección y conversión A/S serán poliméricos del modelo C3670EBAV 36 kV 70 kN que, mediante soportes, o formando cadenas de suspensión o de amarre, irán fijados a las crucetas de los apoyos mediante herrajes galvanizados. La zona de aislamiento continuo de silicona tipo HTV será de 1.000 mm, lo que evitará el uso de alargaderas metálicas y se evitará la electrocución por contacto entre las zonas activas y/o con tensión. El aislador propuesto está fabricado conforme la norma CEI 61109 UNE 21909. 5.7.‐ Conductor, fiador y pantallas. La línea que se proyecta constará de un primer vano flojo de 41,81 m. para efectuar la transición del actual circuito desnudo con el nuevo conductor aislado trenzado. Este circuito estará formado por tres cables de aluminio – acero tipo LA‐56 de 9,45 mm de diámetro que corresponden a una sección de 54,60 mm², un peso de 191 Kg/Km y 1.667 Kg. de resistencia a la rotura. A partir del apoyo de seccionamiento y conversión A/S la línea utilizada es del tipo RH5Z1 12/20 Kv 3x1x95mm² en disposición enterrada hasta el edificio de seccionamiento existente, y de éste a la ubicación del futuro PFU de Seso –no objeto de la presente separata‐. En el tramo aéreo a ejecutar, comprendido entre el edificio de seccionamiento existente en el linde del camino a Seso y el PT de Silves se utilizará una línea aislada y trenzada, del tipo RHVS 12/20 KV 3x1x35mm² Al + H16/50 Ac, con las siguientes características: Conductor: El conductor que se empleará será de aluminio, compacto de sección circular de varios alambres cableados, que cumpla la Norma UNE EN 60228. Teniendo en cuenta que la tensión nominal normalizada es de 15 kV y el sistema de protección previsto, la línea incluida en el presente proyecto se pueden clasificar como línea de 1ª categoría, por lo que la tensión nominal adecuada del cable a utilizar es de 12/20 kV. Se utilizarán cables con aislamiento de polietileno reticulado o etileno propileno de acuerdo con la Norma UNE HD 620. Los conductores utilizados serán unipolares debidamente protegidos contra la corrosión que


pueda provocar el terreno donde se instalen y tendrán resistencia mecánica suficiente para soportar los esfuerzos a que pueden estar sometidos. Los empalmes y conexiones de los conductores trenzados se efectuarán siguiendo métodos o sistemas que garanticen una perfecta continuidad del conductor y de su aislamiento. Las pantallas de los cables se conectarán a tierra en los dos extremos de la línea. Las características principales del conductor se indican en la tabla siguiente: TABLA CARACTERISTICAS DEL CONDUCTOR:

RHVS 12/20 kV

Sección mm2 35

φ Exterior aprox. (haz con fiador) mm 69,2

Temp.° C Máx. Normal/CC máx. 5 seg 90/250

Nivel aislamiento impulsos kV 125

Intensidad admis. cc. 0,1 seg kA (90° cable) 2,9

Intensidad admis. aire a 40° (90° cable) XLPE 135

Resistencia máx. a 20° C Ω /km 0,868

Diámetro aparente (mm) 69,2

Reactancia inductiva Ω /km 0,158

Peso aprox. kg/km (haz con fiador) 3220

Fiador: Como fiador se empleará cables de acero galvanizado, según norma UNE HD 620, con cubierta aislante basándose en mezcla elastómera o reticulada, exclusivamente para la protección exterior, así como contra el rozamiento con las fases y de sección 50 mm², de las características siguientes:


TABLA FIADOR:

Sección (mm2) 50

Nº de alambres 7

Diámetro de cada alambre (mm) 3

Diámetro de la cuerda (mm) 9

Peso lineal 0,42

Carga de rotura (daN) 6.400

Módulo de elasticidad (daN/mm2) 15.000

Coeficiente de dilatación lineal por ° 11.10‐6

Pantallas: Las pantallas y el aislamiento cumplirán lo que sobre el particular se indica en la Norma UNE EN 60228.

5.8.‐ Puestas a Tierra. En las líneas aéreas aisladas de Media Tensión se conectarán a tierra los siguientes elementos: ‐ El fiador ‐ Bastidores de los elementos de maniobra y protección ‐ Apoyos ‐ Autoválvulas o pararrayos ‐ Envolturas o pantallas metálicas de los cables Las envolturas o pantallas metálicas de los cables deben ser convenientemente puestas a tierra en los extremos y en los empalmes de dichos cables, con objeto de disminuir su resistencia global a tierra. Será obligatoria la continuidad eléctrica del fiador en toda la longitud de la línea. Las pantallas metálicas de los conductores de fase y naturalmente el fiador, no se pondrán nunca a tierra del electrodo del centro de transformación, para que no puedan transmitir la tensión de falta de dicho electrodo. Los elementos que constituyen el sistema de puesta a tierra son: ‐ Línea de tierra ‐ Electrodo de puesta a tierra


a) Línea de tierra Está constituida por conductores de cobre. En función de la corriente de defecto y la duración del mismo, las secciones mínimas del conductor a emplear por la línea de tierra, a efectos de no alcanzar su temperatura máxima se deducirá según la expresión siguiente: S ≥ (Id / α) . (t / Δθ)‐1/2

En donde: Id = Corriente de defecto en amperios. t = Tiempo de duración de la falta en segundos. 13 para conductor de cobre α (para t≤5 seg) = 4,5 para conductor de acero Δθ= 160° para conductor aislado, 180° para conductor desnudo Una vez calculada la sección, se elegirá de las normalizadas el valor igual o inmediatamente superior al calculado. En ningún caso, esta sección será inferior a 50 mm² para el cobre y 100 mm² para el acero. Los conductores a utilizar cumplirán con las Normas UNE 21011 y 21012 para el caso de cobre, la UNE 21019 para uso de cable de acero. b) Electrodos de puesta a tierra Estarán constituidos por picas, pudiendo ser éstas de la siguiente clase: ‐ Picas de acero con protección catódica según UNE 2003. ‐ Picas de acero‐cobre según Norma UNE 21056. Se adjunta al presente proyecto la correspondiente memoria de Cálculo de Tierras según el método de “Cálculo y Proyecto de Instalaciones de Puestas a Tierra, para Centros de Transformación de 3ª Categoría”, publicado por UNESA y aprobado por la Dirección General de la Energía, del Ministerio de Industria y Energía, con fecha 2 de febrero de 1.989. 5.9.‐ Centro de Transformación PT. 5.9.1.‐ Apoyos. El Centro de transformación proyectado para el barrio de Silves del tipo intemperie, sobre apoyo metálico de celosía según RU6704 B, normalizados por ENDESA, para sus instalaciones de media tensión, del tipo indicado a continuación:

Nº Apoyo Ubicación Usuario Potencia Tipo de Apoyo

16 Polígono 5

Parcela 69 AYUNTAMIENTO DE BOLTAÑA (SILVES) 50 KVA C‐2000‐14 M

Los apoyos, como se ha indicado, estarán debidamente cimentados en bloques de hormigón.


5.9.2.‐ Altura de seguridad. La altura y disposición de los elementos serán tales que las partes bajo tensión en M.T. se encuentren como mínimo a 6,0 metros de altura sobre el suelo. En los apoyos de PT se dispondrá de forma muy visible carteles indicadores de riesgo eléctrico de acuerdo con las dimensiones y colores que especifica la Recomendación AMYS 1.4.10. Así mismo se colocarán las placas identificativas del PT. Además de las anteriores medidas, el apoyo irá protegido en su parte inferior por unas chapas anti‐escalo para evitar que alguna persona pueda acceder a la parte de alta tensión. 5.9.3.‐ Transformador de Potencia. Sobre una plataforma de hierro adosada al apoyo se instalará el transformador trifásico de 50 KVA de potencia nominal, en baño de aceite y refrigeración natural, con una relación de

transformación 16.000/400/230 voltios con regulación de primario 2,5 5 + 10 % . El transformador cumplirá con lo dispuesto en las normas UNE 20.101 y 20.138, así como la RU5201C conforme a la instrucción MIE‐RAT 07. Como exigencia de la compañía suministradora se deberá cumplir para los transformadores de potencia con la norma de ENDESA “GE FND001” y estará libre de PCB. Este cumplimiento deberá demostrarse a la entrega de la obra presentando el correspondiente protocolo de ensayos de los equipos ante dicha normativa. 5.9.4.‐ Protecciones en MT. El transformador estará protegido contra sobretensiones, contra sobreintensidades e instalación de puesta a tierra. La protección contra sobretensiones de alta tensión se realizará mediante la instalación de pararrayos autoválvulas de 10 KA de intensidad de descarga y 21 KV de tensión de cebado, al lado de los pasatapas de AT de los transformadores. La conexión de la línea a las autoválvulas se realizará mediante un conductor de las mismas características que el de la línea. Dicha conexión será lo mas corta posible. Como elemento protector contra sobreintensidades, se instalará un juego de fusibles de alto poder de ruptura tipo XS, con una intensidad asignada de 200 A y con un calibre de los fusibles de 6 A para el transformador de 50 KVA. Todos los herrajes y elementos metálicos necesarios para el montaje de autoválvulas y fusibles serán del tamaño apropiado para soportar los esfuerzos a que están sometidos y homologados por la compañía suministradora y protegidos contra la corrosión mediante galvanización.


La cuba del transformador, así como los armazones metálicos de la instalación, se conectarán al circuito de tierras mediante derivaciones de varilla de cobre de 10 mm de diámetro, siendo este circuito independiente de la tierra del neutro. Se instalará un mallazo electrosoldado de varilla no inferior a 4 mm de diámetro, formando una retícula no superior a 30 x 30 centímetros, que sobrepasará en no menos de un metro en todas las direcciones la base del apoyo y se conectará a la tierra de protección, quedando cubierto por una capa de hormigón de 10 centímetros. 5.9.5.‐ Protección general en BT. Se protegerá el CT contra fallos en los circuitos de baja tensión mediante un interruptor provisto de un relé de imagen térmica que siga la curva de calentamiento del transformador protegiendo este, evitando que se alcance una temperatura peligrosa. Este interruptor irá albergado bajo una envolvente de material aislante que cumpla los ensayos indicados en la RU1412. Las características del cuadro de BT serán las siguientes:

Descripción: Cuadro de BT intemperie, 400/230 V de doble aislamiento para CT sobre apoyo de celosía (PT).

Grado de protección: IP‐55 (UNE‐20324)

Grado de protección de impactos: IK‐09 (UNE‐EN‐50102)

Clase térmica: A (UNE‐21305)

Categoría inflamabilidad: FV1 (UNE‐53315/1)

Intensidad de cortocircuito (L. Térmico): 12 KA (1 seg.).

Interruptor automático tetrapolar:

- I nominal: 80 A (PT 50 KVA). - Regulación relés térmicos: 80 A - Regulación relés magnéticos: 2.500 A - Tensión nominal: 500 V

Referencia comercial: PTM‐80

Fabricante: ABB METRON 5.9.6.‐ Conexiones. Las conexiones de los conductores con los aparatos de protección y maniobra se realizarán con piezas de ajuste a presión.


6.‐ MEDIDAS MEDIOAMBIENTALES. PROTECCIÓN DE LA AVIFAUNA. La presente separata es a los efectos de la protección medioambiental un modificado del proyecto inicialmente redactado, donde se han introducido las correcciones ambientales indicadas por el INAGA es la Resolución del Instituto Aragonés de Gestión Ambiental de fecha 01 de Agosto de 2014, por la que se decidió no someter al procedimiento de evaluación de impacto ambiental el proyecto de línea eléctrica de suministro a Silves, en el término municipal de Boltaña (Huesca), promovido por el Ayuntamiento de Boltaña (Nº Expte. INAGA/500201/01/2013/11690). Los principales cambios introducidos en el presente proyecto derivados de las indicaciones de la resolución del INAGA son los siguientes:

‐ El conductor inicialmente previsto desnudo LA‐56 se ha sustituido por conductor aislado trenzado RHVS 12/20 KV.

‐ Al objeto de atender el requisito de desmontar la actual línea aérea desnuda de suministro a Seso, se amplían las instalaciones para dotar de suministro a dicho barrio y permitir la eliminación de la infraestructura obsoleta.

‐ Se han ajustado los trazados de la línea para que discurran por el margen de los caminos y pistas existentes, así como por la zona de ladera con una menor cobertura arbolada.

‐ Se ha previsto la instalación de los apoyos por la zona de bosque existente desde el camino de acceso a Seso mediante helicóptero.

En la línea en estudio se constatan las siguientes figuras de protección ambiental en las parcelas por las que discurre la línea:

Parcela afectada Referencia Figura de Protección Ambiental

Pol. Parcela Paraje Catastral

5 52 Santañol 22089A005000520000AJ LIC MEDITERRANEA

(Lugar de importancia comunitaria)

ZEPA MEDITARRANEA

(Zona de especial protección de aves)

AMBITO DE PROTECCION GYPAETUS BARBATUS

(Ámbito de protección del Quebrantahuesos)

5 89 Plana Baja 22089A005000890000AH

5 123 Peña Cueva 22089A005001230000AW

5 88 MUP 49 22089A005000880000AU

5 110 Peña Cueva 22089A005001100000AR

5 51 Seso 22089A005000510000AI

5 69 Camprani 22089A005000690000AT

En consecuencia, se tendrán en consideración las siguientes medidas medioambientales:


6.1.‐ Protección de la avifauna. Para el pequeño tramo de vano flojo de salida de la línea de ENDESA de la cual deriva el circuito en estudio será de aplicación el Decreto 34/2005, de 8 de febrero, del Gobierno de Aragón, por el que se establecen las normas de carácter técnico para las instalaciones eléctricas aéreas con objeto de proteger la avifauna, en la instalación en estudio se cumplirán los siguientes criterios técnicos:

- No se utilizarán aisladores rígidos, utilizándose únicamente aisladores suspendidos y en cadena horizontal.

- No se instalarán puentes flojos por encima de las cabeceras de los apoyos, en caso de ser precisa su instalación, estos se aislarán convenientemente.

- Las autoválvulas y los seccionadores no se instalarán en ningún caso por encima de las cabeceras de los apoyos.

- En los apoyos de derivación, seccionamiento y transformación se procederá al aislamiento de los puentes de unión entre los elementos en tensión con una vaina de polipropileno realizada a base de un encintado con cinta tipo “olit”. En el caso del apoyo de transformación, estos puentes se realizarán con cable aislado.

- La distancia entre conductores no aislados será superior a 1,5 m.

- En los apoyos de derivación, seccionamiento y transformación, se garantizará una distancia mínima de 0,7 m. entre la zona de posada y el punto más próximo en tensión.

- En el apoyo de derivación se cumplirá con una distancia superior a 1,5 m. entre la semicruceta inferior y el conductor superior.

- En los apoyos con armado tipo bóveda la distancia entre el conductor central y la base de la bóveda no será inferior a 0,88 m. En su defecto deberá procederse al aislamiento con material termorretractil preformado de 1 m de conductor a cada lado de la grapa de suspensión. En los apoyos de alineación del tipo bóveda queda prohibida la utilización en la fase central de contrapesos en tensión.

- En ningún caso se empleará el sistema de “farolillo” para la suspensión de los puentes flojos no aislados en los apoyos previstos en la presente instalación.

Dado que la ubicación de esta línea aérea de MT se encuentra en el ámbito de aplicación del artículo 4 del Real Decreto 1432/2008, de 29 de agosto, por el que se establecen medidas para la protección de la avifauna contra la colisión y la electrocución en líneas eléctricas de alta tensión, en concreto dentro del ámbito de protección del Decreto 45/2003, de 25 de febrero del Gobierno de Aragón, por el que se establece un régimen de protección para el quebrantahuesos y se aprueba su Plan de Recuperación, serán de obligado cumplimiento las prescripciones indicadas a continuación:


- La línea que conforma el vano flojo de 18,92 m. se construirá con cadenas de aisladores suspendidos.

- En los apoyos con puentes, seccionadores, fusibles y transformadores no se sobrepasará con elementos en tensión las crucetas o semicrucetas no auxiliares de los apoyos. Se procederá al aislamiento de los puentes de unión entre los elementos en tensión con una vaina de polipropileno realizada a base de un encintado con cinta tipo “olit”. En el caso del apoyo de transformación, estos puentes también se podrán realizarán con cable aislado.

- Se alcanzará una distancia mínima de seguridad de 1 metro entre la cruceta del apoyo y la grapa de amarre. Para tal fin se hará uso de aisladores poliméricos del tipo C3670EBAV 36 KV 70 kN, que garantizan un aislamiento continuo de silicona tipo HTV en una longitud superior a los 1.000 mm, descartándose el uso de alargaderas.

Para mitigar el riesgo de colisión se han adoptado las siguientes medidas:

- Para minimizar el riesgo de colisión se ha diseñado la línea aérea en montaje horizontal con cruceta del tipo triángulo, por suponer un menor obstáculo para las aves.

- Se ha previsto la señalización de los conductores mediante balizas preformadas en “X” de neopreno, de al menos 30‐35 cm. Estas balizas se ubicarán alternativamente en los tres hilos, con una cadencia mínima de 1 baliza cada 30 m. como máximo, de forma que la distancia visual resultante entre dos balizas consecutivas sea de cómo máximo 10 m.

- La colocación de las balizas se efectuará inmediatamente después del tendido de los hilos y tensado de los conductores, evitando el efecto de choque que la instalación de un nuevo obstáculo inadvertido supone para las aves acostumbradas a su medio natural.

6.2.‐ Medidas para la reducción del impacto paisajístico. Al objeto de reducir el impacto paisajístico y los daños sobre la cubierta vegetal, se aplicarán las siguientes medidas:

- Los materiales sobrantes en la construcción se retirarán del campo, se reciclarán o se depositarán en vertederos autorizados.

- El trazado de las nuevas líneas discurrirá en la medida de lo posible próximo a las vías de comunicación.

- Se ha evitado en la medida de lo posible el trazado por las cumbres, líneas de cresta, puntos dominantes y zonas de relieve accidentado.


- Se limitará al máximo la construcción de caminos de acceso a la línea, y de ser imprescindible, los mismos se realizarán con la mínima afección a la cubierta vegetal, evitando los desmontes y roturaciones al máximo. Se hará uso mayoritariamente de accesos existentes.

- Durante los movimientos de tierra se evitará el arrastre de materiales sueltos a los cursos de aguas superficiales.

Se reproduce a continuación la resolución del INAGA de aplicación en la presente línea:

RESOLUCION DEL INAGA Nº EXPEDIENTE: INAGA/500201/01/2013/11690


7.‐ DESCRIPCION DE LA LINEA ELÉCTRICA AÉREA DE BAJA TENSION.

7.1.‐ Trazado de la línea aérea de baja tensión.

Suministro en BT a Silves:

La línea en proyecto entroncará en el apoyo nº 16 de la línea de MT antes indicada, donde se ubicará el Centro de Transformación de 50 KVA, y distribuirá la electricidad en baja tensión a 400 / 3 x 230 Voltios.

La previsión de potencias en el Barrio de Silves será la siguiente:

UBICACIÓN POTENCIA

VIVIENDA 1 5 Kw

VIVIENDA 2 5 Kw

VIVIENDA 3 5 Kw

VIVIENDA 4 5 Kw

SILVES BAJO (objeto separata nº2) 5Kw

EXPLOTACION AGROPECUARIA 5 Kw

BOMBEO DE AGUA 9,5 Kw

PREVISION DE CARGAS TOTAL……… 44,5 Kw

Todos los suministros se ubicarán en una parcela de uso urbano sito en el Polígono 5, Parcela 112 del municipio de Boltaña a excepción del de Silves Bajo que lo hará en Polígono 5 parcela 53 y que no es objeto del presente documento.

La longitud total de la línea es de 271,00 m, quedando emplazada en zona B.

La instalación de la nueva línea de BT afectará terrenos de propiedad pública (Ayuntamiento de Boltaña) en el término municipal de Boltaña (Huesca).

7.2.‐ Cruzamientos y paralelismos.

Cuando las circunstancias lo requieran y se necesiten efectuar Cruzamientos o Paralelismos, éstos se ajustarán a lo preceptuado en la ITC‐BT‐06, apdo. 3.9.1 y 3.9.2, así como a las condiciones que, como consecuencia de disposiciones legales, pudieran imponer otros organismos competentes cuando sus instalaciones fueran afectadas por las líneas aéreas de B.T.

7.2.1.‐ Cruzamientos.

7.2.1.1.‐ Con líneas aéreas de B.T.

Cuando alguna de las líneas sea de conductores desnudos, establecidas en apoyos diferentes, la distancia entre los conductores más próximos de las dos líneas será superior a 0,50 m.

Cuando las dos líneas sean aisladas los cables podrán estar en contacto.


7.2.1.2.‐ Con líneas aéreas de telecomunicación.

Como norma general, las líneas de B.T. deberán cruzar por encima de las de telecomunicación, sin embargo, podrán cruzar por debajo si los conductores, de alguna de ellas, se han ejecutado en disposición aislada de 0,6/1 kV.

7.2.1.3.‐ Con carreteras.

Los conductores tendrán una carga de rotura no inferior a 280 daN en disposición aislada.

La altura mínima del conductor más bajo en las condiciones de flecha más desfavorables, será de 6 m, no presentándose ningún empalme en el vano de cruce.

7.2.1.4.‐ Con canalizaciones de agua y gas.

La distancia mínima entre cables de energía eléctrica aislados y canalizaciones de agua o gas será de 0,20 m.

7.2.2.‐ Proximidades y paralelismos.

7.2.2.1.‐ Con líneas eléctricas aéreas de A.T.

Se evitará la construcción de líneas paralelas con las de A.T. a distancias inferiores a 1,5 veces la altura del apoyo más alto, entre las trazas de los conductores más próximos. En todo caso, entre los conductores contiguos de las líneas paralelas no deberá existir una separación inferior a 2 m en paralelismo con líneas de tensión igual o inferior a 66 kV y a 3 m para tensiones superiores.

7.2.2.2.‐ Con otras líneas de B.T. o de telecomunicación.

La distancia horizontal de los conductores más próximos de las dos líneas será como mínimo de 0,1 m cuando ambas sean aisladas; esta distancia se aumentará hasta 1 m cuando alguna de ellas sea de conductores desnudos.

7.2.2.3.‐ Con calles y carreteras.

Las líneas aéreas con conductores aislados podrán establecerse próximas a estas vías públicas, debiendo en su instalación mantener una distancia mínima de 4 m cuando no vuelen sobre zonas o espacios de posible circulación rodada. Cuando vuelen sobre zonas de circulación rodada ladistancia mínima será de 6 m.

7.2.2.4.‐ Con zonas de arbolado.

Se utilizarán preferentemente cables aislados en haz.

7.2.2.5.‐ Con canalizaciones de agua.

La distancia mínima entre los cables de energía eléctrica y las canalizaciones de agua será de 0,20 m. Se procurará que la canalización de agua quede por debajo del nivel del cable eléctrico.


Las arterias principales de agua se dispondrán de forma que aseguren distancias superiores a 1 m respecto a los cables eléctricos.

Por todo lo expuesto en los apartados anteriores, a continuación queda especificada la situación de cada cruce o paralelismo:

Instalación en Silves:

Num. Apoyo

Función Long. de

Vano

Angulo

ºSexages.

Cruces

1 Fijación en apoyo CT

2 Apoyo de HAV Ángulo 36 m 149,60º

3 Apoyo de HAV Ángulo 21 m 152,20º Camino Silves

4 Apoyo de HAV Estrellamiento 23 m 174,60º

5 Apoyo de HAV Estrellamiento 28 m 154,50º

6 Fijación en fachada de edificio 31 m 56,9º

7.3.‐ Conductores.

Los conductores a utilizar en la presente red aérea trenzada de BT serán unipolares, trenzados en haz, tipo RZ, tensión nominal 0,6/1 kV, con aislamiento de polietileno reticulado (XLPE).

Los conductores estarán constituidos por alambres cableados de aluminio, en el caso de los conductores activos o de fase, y por una aleación de aluminio, magnesio y silicio ‐Almelec‐ en el neutro fiador. El conductor neutro deberá estar identificado.

Las características principales se indican en la tabla siguiente:

Conductor Diámetro

haz (mm)

Peso haz

(daN/m)

Carga de rotura (daN)

Módulo elástico

(daN/mm²)

Intensidad máxima

admisible (t=40 ºC) (A)

3x50 Al/54,6 alm 36,85 0,77 1560 6000 150

Los conductores aceptados por ERZ ENDESA para esta aplicación cumplen lo establecido en la Norma ENDESA BNL001.


7.4.‐ Apoyos, tirantes y tornapuntas.

En el presente proyecto se utilizarán apoyos de hormigón armado vibrado. Los apoyos se han dimensionado de acuerdo con las hipótesis de cálculo indicadas en el vigente Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión ITC‐BT‐06 y en las Normas Técnicas Particulares de ENDESA, tal como se refleja en el documento de cálculos.

Los apoyos se adecuarán a las características mecánicas de la línea y estarán integrados al entorno en el cual se realice su implantación. Cuando las condiciones lo requieran se aplicarán tecnologías mixtas teniendo un especial cuidado en su integración al entorno.

Atendiendo a su función en la línea los apoyos se clasifican en la siguiente forma:

Apoyos de alineación: Su función es la de sostener los conductores, manteniéndolos elevados del suelo la distancia establecida en el proyecto.

Apoyos de ángulo: Su función es la de sostener los conductores, en los vértices de los ángulos que forman dos alineaciones.

Apoyos de anclaje: Proporcionarán puntos firmes que eviten la propagación a lo largo de la línea de esfuerzos longitudinales de carácter excepcional.

Apoyos de fin de línea: Son los situados en el origen y final de la línea y su función es la soportar en sentido longitudinal, las solicitaciones de todos los conductores.

Apoyos especiales: Son aquellos que tienen una función diferente a las indicadas en los puntos anteriores.

Los apoyos de hormigón aceptados por ERZ ENDESA para esta aplicación cumplen lo establecido en la Norma ENDESA AND002 y se corresponden con las Especificaciones Técnicas aprobadas para este fin.

Los apoyos estarán consolidados por fundaciones adecuadas para dejar asegurada la estabilidad frente a las solicitaciones actuantes y a la naturaleza del suelo. Los postes serán cimentados en macizos de hormigón, que deberán sobresalir del suelo, como mínimo, 0,15 m, con una forma tal que facilite el deslizamiento del agua.

Para la sujeción de los conductores en las líneas aéreas trenzadas en haz de BT se utilizarán herrajes y accesorios que deberán estar debidamente protegidos contra la corrosión y el envejecimiento, y resistirán los esfuerzos mecánicos a que puedan estar sometidos, con un coeficiente de seguridad no inferior al que corresponda al dispositivo de anclaje donde estén instalados.

Los materiales de sujeción de los conductores son distintos en función de que las líneas sean posadas sobre fachada o tensadas sobre apoyos, pudiendo establecerse los grupos de materiales de sujeción siguientes:

- Elementos de sujeción: Líneas posadas en fachada.


La sujeción se realizará mediante soporte, con abrazadera y clavo. En paredes de poca resistencia mecánica el soporte con abrazadera y clavo se sustituirá por el conjunto, soporte de acero plastificado PVC con tornillo y taco de plástico. Los materiales aceptados por ERZ ENDESA, cumplen lo establecido en la Norma ENDESA BNL004 y se corresponden con las Especificaciones Técnicas aprobadas a tal fin.

- Elementos de sujeción – Amarre –: Líneas tensadas sobre apoyos.

El amarre de conductores aislados trenzados en haz aplica a las líneas tensadas sobre apoyos y a los cruces aéreos de las redes posadas sobre fachada. Los elementos de amarre son los siguientes:

Ganchos ‐ Los ganchos aceptados por ERZ ENDESA se corresponden con las Especificaciones Técnicas aprobadas.

Pinzas ‐ Las pinzas aceptadas por ERZ ENDESA cumplen lo establecido en la Norma ENDESA BNL002 y se corresponden con las Especificaciones Técnicas aprobadas.

Tensores ‐ Los tensores aceptados por ERZ ENDESA se corresponden con las Especificaciones Técnicas aprobadas.

Elementos de sujeción ‐ Los elementos de sujeción de los conductores aislados trenzados en haz son los soportes, la abrazadera, la brida, los soportes y el taco, pudiendo esto último ser independientes o formar parte del soporte. En paredes de poca resistencia mecánica el soporte con abrazadera y clavo se sustituirá por el conjunto, soporte de acero plastificado PVC con tornillo y taco de plástico. Estos accesorios, aceptados por ERZ ENDESA, cumplen lo establecido en Norma ENDESA BNL004.

- Elementos de sujeción – Suspensión –: Líneas tensadas sobre apoyos.

La suspensión de conductores aislados trenzados en haz aplica a las líneas tensadas sobre apoyos y los materiales son los siguientes:

Ganchos ‐ Los ganchos aceptados por ERZ ENDESA se corresponden con las Especificaciones Técnicas aprobadas.

Pinzas ‐ La pinza aceptada por ERZ ENDESA se corresponde con la Especificación Técnica aprobada.

Elementos de sujeción ‐ Los elementos de sujeción son la abrazadera y brida, ya descritos en el apartado anterior y que se corresponden con las Especificaciones Técnicas aprobadas.


7.5.‐ Empalmes y conexiones de conductores.

Las derivaciones de líneas aéreas trenzadas en haz se podrán realizar mediante la utilización de cajas de derivación con protección o directamente mediante conectores.

Caja de derivación con protección:

Se utilizará para derivaciones en la red posada sobre fachada; las cajas de derivación aceptadas por ERZ ENDESA cumplen lo establecido en la Norma ENDESA BNL003.

Los materiales complementarios, necesarios para realizar la derivación con caja, son los cartuchos fusibles de protección y los terminales para los conductores.

Los cartuchos fusibles aceptados por ERZ ENDESA cumplen lo establecido en la Norma ENDESA NNL011.

Los terminales de conexión aceptados por ERZ ENDESA cumplen lo establecido en la Norma ENDESA NNZ014.

Conectores:

Se utilizan para conectar y derivar desde línea aérea BT convencional o línea aérea trenzada. Los conectores aceptados por ERZ ENDESA son bimetálicos con tornillo fusible.

En las derivaciones desde línea aérea trenzada se podrán sustituir los conectores descritos anteriormente por conectores de Aluminio estañado homogéneo con capuchón protector.

Los materiales complementarios, necesarios para realizar la derivación mediante conectores, son las pinzas, ganchos y tensores para derivaciones desde red tensada y abrazadera y brida para red posada, definidos en el apartado 7.4.

Empalmes:

Los materiales utilizados en los empalmes de líneas aéreas trenzadas de baja tensión, son los siguientes:

Manguitos de empalme: Los manguitos de empalme aceptados por ERZ ENDESA cumplen lo establecido en la Norma ENDESA NNZ036.

Asociados a éstos se instalarán manguitos termorretráctiles para restablecer el aislamiento del conductor. En caso de posibilidad de presencia de gas, los manguitos termorretráctiles se sustituirán por manguitos contráctiles en frío.

En los empalmes también podrán utilizarse manguitos preaislados cuyas características técnicas, para los aceptados por ERZ ENDESA, cumplen lo establecido en la Norma ENDESA BNL005.


7.6.‐ Cimentaciones.

Los postes de hormigón se colocarán en cimentaciones monolíticas de hormigón.

La cimentación deberá construirse de forma tal que facilite el deslizamiento del agua, y cubra, cuando existan, las cabezas de los pernos.

Las cimentaciones serán de hormigón tipo HM‐20/4/40/IIA, cuya expresión que se corresponde con el significado siguiente:

HM ‐ Hormigón en masa. 20 ‐ Resistencia característica en N/mm². 4 ‐ Consistencia plática. 40 ‐ Medida de la aridez en mm. IIA ‐ Designación del ambiente.

7.7.‐ Entronque.

La conexión de la línea derivada con la principal se hará en un "puente flojo" de ambas, quedando prohibido que los conductores ejerzan esfuerzos mecánicos de tracción sobre las piezas de conexión, para lo cual el primer apoyo de la línea derivada se situará preferentemente a una distancia pequeña.

8.‐ CONCLUSIONES.

Con todo lo expuesto, cálculos y planos que se acompañan, se cree haber dado una idea concreta de la instalación que se pretende realizar; no obstante se ampliarán cuantos datos considere oportunos el Organismo Competente.

Binéfar, enero de 2.017 LOS INGENIEROS TECNICOS INDUSTRIALES

Al servicio de la empresa

Fdo.: Francisco J. Altabás Aventín Fdo.: José A. Mur Cadena Colegiado nº 3852 Colegiado nº 4225


II – CALCULOS GENERALES.


1.‐ CALCULOS ELECTRICOS DE LA RED DE MEDIA TENSION. 1.1.‐ Fórmulas Generales

Emplearemos las siguientes:

I = S x 1000 / 1,732 x U = Amperios (A) e = 1.732 x I[(L x Cos / k x s x n) + (Xu x L x Sen / 1000 x n)] = voltios (V)

En donde: I = Intensidad en Amperios. e = Caída de tensión en Voltios. S = Potencia de cálculo en kVA. U = Tensión de servicio en voltios. s = Sección del conductor en mm². L = Longitud de cálculo en metros. K = Conductividad a 20º. Cobre 56. Aluminio 35. Aluminio-Acero 28. Aleación Aluminio 31. Cos = Coseno de fi. Factor de potencia.

Xu = Reactancia por unidad de longitud en m/m. n = Nº de conductores por fase.

Fórmulas Cortocircuito * IpccM = Scc x 1000 / 1.732 x U Siendo: IpccM: Intensidad permanente de c.c. máxima de la red en Amperios. Scc: Potencia de c.c. en MVA. U: Tensión nominal en kV.

* Icccs = Kc x S / (tcc)½ Siendo: Icccs: Intensidad de c.c. en Amperios soportada por un conductor de sección "S", en un tiempo determinado "tcc". S: Sección de un conductor en mm². tcc: Tiempo máximo de duración del c.c., en segundos. Kc: Cte del conductor que depende de la naturaleza y del aislamiento.

1.2.‐ Características generales de la red

Las características generales de la red son: Tensión(V): 15000 C.d.t. máx.(%): 5 Cos : 1 Coef. Simultaneidad: 1 Temperatura cálculo conductividad eléctrica (ºC): - Conductores aislados: 20 - Conductores desnudos: 50 Constante cortocircuito Kc: - PVC, Sección <= 300 mm². KcCu = 115, KcAl = 76 - PVC, Sección > 300 mm². KcCu = 102, KcAl = 68 - XLPE. KcCu = 143, KcAl = 94 - EPR. KcCu = 143, KcAl = 94 - HEPR, Uo/U > 18/30. KcCu = 143, KcAl = 94 - HEPR, Uo/U <= 18/30. KcCu = 135, KcAl = 89


- Desnudos. KcCu = 164, KcAl = 107, KcAl-Ac = 135 1.3.‐ Cálculos de ramas y nudos (en gris las partes existentes)

Linea Nudo Orig.

Nudo Dest.

Long. (m)

Metal/ Xu (m/m)

Canal. Designación Polar. I. Cálculo

(A) Sección (mm2)

D.tubo (mm)

I. Admisi. (A)/Fci

1 1 2 63 Al-Ac/0,33 Desnudos LA-56 (47-AL1/8-ST1A) Unip. 3,85 (3x54,6) 398/1 2 2 3 56 Al/0,15 En.B.Tu. RHZ1 12/20 H16 Unip. 3,85 3x95 150 190/1 3 3 4 69 Al/0,15 En.B.Tu. RHZ1 12/20 H16 Unip. 3,85 3x95 150 190/1 4 4 5 68 Al/0,15 En.B.Tu. RHZ1 12/20 H16 Unip. 3,85 3x95 150 190/1 5 5 6 16 Al/0,15 En.B.Tu. RHZ1 12/20 H16 Unip. 3,85 3x95 150 190/1 6 6 7 69 Al/0,15 En.B.Tu. RHZ1 12/20 H16 Unip. 3,85 3x95 150 190/1 7 7 8 22 Al/0,15 En.B.Tu. RHZ1 12/20 H16 Unip. 3,85 3x95 150 190/1 8 8 9 45 Al/0,15 En.B.Tu. RHZ1 12/20 H16 Unip. 3,85 3x95 150 190/1 9 9 10 26 Al/0,15 En.B.Tu. RHZ1 12/20 H16 Unip. 3,85 3x95 150 190/1 10 10 11 47 Al/0,15 En.B.Tu. RHZ1 12/20 H16 Unip. 3,85 3x95 150 190/1 11 11 12 19 Al/0,15 En.B.Tu. RHZ1 12/20 H16 Unip. 3,85 3x95 150 190/1 12 12 13 13 Al/0,15 En.B.Tu. RHZ1 12/20 H16 Unip. 3,85 3x95 150 190/1 13 13 14 20 Al/0,15 En.B.Tu. RHZ1 12/20 H16 Unip. 3,85 3x95 150 190/1 14 14 15 8 Al/0,15 En.B.Tu. RHZ1 12/20 H16 Unip. 3,85 3x95 150 190/1 15 15 16 47 Al/0,15 En.B.Tu. RHZ1 12/20 H16 Unip. 3,85 3x95 150 190/1 16 16 17 27 Al/0,15 En.B.Tu. RHZ1 12/20 H16 Unip. 3,85 3x95 150 190/1 17 17 18 32 Al/0,15 En.B.Tu. RHZ1 12/20 H16 Unip. 1,92 3x95 150 190/1 18 18 19 108 Al/0,15 En.B.Tu. RHZ1 12/20 H16 Unip. 1,92 3x95 150 190/1 19 19 20 19 Al/0,15 En.B.Tu. RHZ1 12/20 H16 Unip. 1,92 3x95 150 190/1 20 20 21 23 Al/0,15 En.B.Tu. RHZ1 12/20 H16 Unip. 1,92 3x95 150 190/1 21 21 22 60 Al/0,15 En.B.Tu. RHZ1 12/20 H16 Unip. 1,92 3x95 150 190/1 22 22 23 28 Al/0,15 En.B.Tu. RHZ1 12/20 H16 Unip. 1,92 3x95 150 190/1 23 23 24 33 Al/0,15 En.B.Tu. RHZ1 12/20 H16 Unip. 1,92 3x95 150 190/1 24 24 25 29 Al/0,15 En.B.Tu. RHZ1 12/20 H16 Unip. 1,92 3x95 150 190/1 25 25 26 19 Al/0,15 En.B.Tu. RHZ1 12/20 H16 Unip. 1,92 3x95 150 190/1 26 26 27 31 Al/0,15 En.B.Tu. RHZ1 12/20 H16 Unip. 1,92 3x95 150 190/1 27 27 28 17 Al/0,15 En.B.Tu. RHZ1 12/20 H16 Unip. 1,92 3x95 150 190/1 28 28 29 85 Al/0,15 En.B.Tu. RHZ1 12/20 H16 Unip. 1,92 3x95 150 190/1 29 29 30 13 Al/0,15 En.B.Tu. RHZ1 12/20 H16 Unip. 1,92 3x95 150 190/1 30 17 31 10 Al/0,15 Aisl.en haz RHVS 12/20 H16/50Ac Unip. 1,92 3x35 135/1 31 31 32 89 Al/0,15 Aisl.en haz RHVS 12/20 H16/50Ac Unip. 1,92 3x35 135/1 32 32 33 86 Al/0,15 Aisl.en haz RHVS 12/20 H16/50Ac Unip. 1,92 3x35 135/1 33 33 34 87 Al/0,15 Aisl.en haz RHVS 12/20 H16/50Ac Unip. 1,92 3x35 135/1 34 34 35 96 Al/0,15 Aisl.en haz RHVS 12/20 H16/50Ac Unip. 1,92 3x35 135/1 35 35 36 98 Al/0,15 Aisl.en haz RHVS 12/20 H16/50Ac Unip. 1,92 3x35 135/1 36 36 37 90 Al/0,15 Aisl.en haz RHVS 12/20 H16/50Ac Unip. 1,92 3x35 135/1 37 37 38 102 Al/0,15 Aisl.en haz RHVS 12/20 H16/50Ac Unip. 1,92 3x35 135/1 38 38 39 78 Al/0,15 Aisl.en haz RHVS 12/20 H16/50Ac Unip. 1,92 3x35 135/1 39 39 40 91 Al/0,15 Aisl.en haz RHVS 12/20 H16/50Ac Unip. 1,92 3x35 135/1 40 40 41 99 Al/0,15 Aisl.en haz RHVS 12/20 H16/50Ac Unip. 1,92 3x35 135/1 41 41 42 107 Al/0,15 Aisl.en haz RHVS 12/20 H16/50Ac Unip. 1,92 3x35 135/1 42 42 43 85 Al/0,15 Aisl.en haz RHVS 12/20 H16/50Ac Unip. 1,92 3x35 135/1 43 43 44 112 Al/0,15 Aisl.en haz RHVS 12/20 H16/50Ac Unip. 1,92 3x35 135/1 44 44 45 102 Al/0,15 Aisl.en haz RHVS 12/20 H16/50Ac Unip. 1,92 3x35 135/1 45 45 46 98 Al/0,15 Aisl.en haz RHVS 12/20 H16/50Ac Unip. 1,92 3x35 135/1

Nudo C.d.t. (V) Tensión Nudo

(V) C.d.t. (%) Carga Nudo

1 0 15.000 0 3,849 A(100 kVA) 2 -0,154 14.999,846 0,001 0 A(0 kVA) 3 -0,266 14.999,733 0,002 0 A(0 kVA) 4 -0,405 14.999,596 0,003 0 A(0 kVA) 5 -0,541 14.999,459 0,004 0 A(0 kVA) 6 -0,573 14.999,427 0,004 0 A(0 kVA) 7 -0,711 14.999,289 0,005 0 A(0 kVA) 8 -0,755 14.999,244 0,005 0 A(0 kVA) 9 -0,846 14.999,154 0,006 0 A(0 kVA)

10 -0,898 14.999,103 0,006 0 A(0 kVA) 11 -0,992 14.999,008 0,007 0 A(0 kVA) 12 -1,03 14.998,97 0,007 0 A(0 kVA) 13 -1,056 14.998,943 0,007 0 A(0 kVA) 14 -1,096 14.998,903 0,007 0 A(0 kVA) 15 -1,112 14.998,888 0,007 0 A(0 kVA)


16 -1,207 14.998,793 0,008 0 A(0 kVA) 17 -1,261 14.998,739 0,008 0 A(0 kVA) 18 -1,293 14.998,707 0,009 0 A(0 kVA) 19 -1,401 14.998,599 0,009 0 A(0 kVA) 20 -1,42 14.998,58 0,009 0 A(0 kVA) 21 -1,443 14.998,557 0,01 0 A(0 kVA) 22 -1,503 14.998,497 0,01 0 A(0 kVA) 23 -1,531 14.998,469 0,01 0 A(0 kVA) 24 -1,564 14.998,436 0,01 0 A(0 kVA) 25 -1,594 14.998,406 0,011 0 A(0 kVA) 26 -1,613 14.998,388 0,011 0 A(0 kVA) 27 -1,644 14.998,356 0,011 0 A(0 kVA) 28 -1,661 14.998,339 0,011 0 A(0 kVA) 29 -1,746 14.998,254 0,012 0 A(0 kVA) 30 -1,759 14.998,241 0,012 -1,925 A(-50 KVA) 31 -1,288 14.998,712 0,009 0 A(0 kVA) 32 -1,53 14.998,47 0,01 0 A(0 kVA) 33 -1,764 14.998,236 0,012 0 A(0 kVA) 34 -2,001 14.997,999 0,013 0 A(0 kVA) 35 -2,262 14.997,738 0,015 0 A(0 kVA) 36 -2,529 14.997,472 0,017 0 A(0 kVA) 37 -2,774 14.997,227 0,018 0 A(0 kVA) 38 -3,051 14.996,949 0,02 0 A(0 kVA) 39 -3,263 14.996,736 0,022 0 A(0 kVA) 40 -3,511 14.996,489 0,023 0 A(0 kVA) 41 -3,78 14.996,22 0,025 0 A(0 kVA) 42 -4,072 14.995,929 0,027 0 A(0 kVA) 43 -4,303 14.995,697 0,029 0 A(0 kVA) 44 -4,608 14.995,393 0,031 0 A(0 kVA) 45 -4,885 14.995,115 0,033 0 A(0 kVA) 46 -5,152 14.994,848 0,034* -1,925 A(-50 KVA)

NOTA: - * Nudo de mayor c.d.t. 1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11-12-13-14-15-16-17-18-19-20-21-22-23-24-25-26-27-28-29-30 = 0.01 % 1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11-12-13-14-15-16-17-31-32-33-34-35-36-37-38-39-40-41-42-43-44-45-46 = 0.03 %

1.4.‐ Pérdidas de potencia activa en kW

Linea Nudo Orig.

Nudo Dest.

Pérdida Potencia Activa Rama.3RI²(kW)

Pérdida Potencia Activa Total Itinerario.3RI²(kW)

1 1 2 0,001 2 2 3 0,001 3 3 4 0,001 4 4 5 0,001 5 5 6 0 6 6 7 0,001 7 7 8 0 8 8 9 0,001 9 9 10 0 10 10 11 0,001 11 11 12 0 12 12 13 0 13 13 14 0 14 14 15 0 15 15 16 0,001 16 16 17 0 17 17 18 0 18 18 19 0 19 19 20 0 20 20 21 0 21 21 22 0 22 22 23 0 23 23 24 0 24 24 25 0 25 25 26 0 26 26 27 0 27 27 28 0


28 28 29 0 29 29 30 0 0,01 30 17 31 0 31 31 32 0,001 32 32 33 0,001 33 33 34 0,001 34 34 35 0,001 35 35 36 0,001 36 36 37 0,001 37 37 38 0,001 38 38 39 0,001 39 39 40 0,001 40 40 41 0,001 41 41 42 0,001 42 42 43 0,001 43 43 44 0,001 44 44 45 0,001 45 45 46 0,001 0,021

1.5.‐ Cálculo de las protecciones

Linea Nudo Orig.

Nudo Dest.

Un (kV) U1 (kV) U2 (kV) Fusibles;In

(Amp) I.Aut;In/IReg

(Amp) I-Secc;In/Iter/IFus

(Amp) 1 1 2 17,5 95 38 400/10

In(A). Intensidad nominal del elemento de protección o corte. Ireg(A). Intensidad de regulación del relé térmico del interruptor automático. Iter(A). Intensidad nominal del relé térmico asociado al elemento de corte (seccionador interruptor). IFus(A). Intensidad nominal de los fusibles asociados al elemento de corte (seccionador interruptor). 1.6.‐ Cálculo de las Autoválvulas‐Pararrayos

Linea Nudo Orig.

Nudo Dest.

In (kA) Un (kV) U1 (kV) U2 (kV)

1 1 2 10 24 125 50

In(kA). Intensidad nominal de la autoválvula-pararrayos. Un(kV). Tensión más elevada de la red. U1(kV). Tensión de ensayo al choque con onda de impulso de 1,2/50 microsegundos. kV Cresta. U2(kV). Tensión de ensayo a frecuencia industrial 50 Hz, bajo lluvia durante un minuto. kV Eficaces. 1.7.‐ Cálculo a Cortocircuito de la red Scc = 500 MVA. U = 15 kV. tcc = 0,6 s. IpccM = 19.245,57 A.

Linea Nudo Orig.

Nudo Dest.

Sección (mm2) Icccs (A) Prot.

térmica/In PdeC (kA)

1 1 2 (3x54,6) 19.031,84 200 20 2 2 3 3x95 11.528,58 3 3 4 3x95 11.528,58 4 4 5 3x95 11.528,58 5 5 6 3x95 11.528,58 6 6 7 3x95 11.528,58 7 7 8 3x95 11.528,58


8 8 9 3x95 11.528,58 9 9 10 3x95 11.528,58 10 10 11 3x95 11.528,58 11 11 12 3x95 11.528,58 12 12 13 3x95 11.528,58 13 13 14 3x95 11.528,58 14 14 15 3x95 11.528,58 15 15 16 3x95 11.528,58 16 16 17 3x95 11.528,58 17 17 18 3x95 11.528,58 18 18 19 3x95 11.528,58 19 19 20 3x95 11.528,58 20 20 21 3x95 11.528,58 21 21 22 3x95 11.528,58 22 22 23 3x95 11.528,58 23 23 24 3x95 11.528,58 24 24 25 3x95 11.528,58 25 25 26 3x95 11.528,58 26 26 27 3x95 11.528,58 27 27 28 3x95 11.528,58 28 28 29 3x95 11.528,58 29 29 30 3x95 11.528,58 30 17 31 3x35 4.247,37 31 31 32 3x35 4.247,37 32 32 33 3x35 4.247,37 33 33 34 3x35 4.247,37 34 34 35 3x35 4.247,37 35 35 36 3x35 4.247,37 36 36 37 3x35 4.247,37 37 37 38 3x35 4.247,37 38 38 39 3x35 4.247,37 39 39 40 3x35 4.247,37 40 40 41 3x35 4.247,37 41 41 42 3x35 4.247,37 42 42 43 3x35 4.247,37 43 43 44 3x35 4.247,37 44 44 45 3x35 4.247,37 45 45 46 3x35 4.247,37

1.8.‐ Cálculo de Cortocircuito en Pantallas Datos generales: Ipcc en la pantalla = 1.000 A. Tiempo de duración c.c. en la pantalla = 1 s. Resultados: Sección pantalla = 16 mm². Icc admisible en pantalla = 3.130 A.


2.‐CALCULOS MECANICOS DE LA RED DE MEDIA TENSION 2.1.‐ Resumen de formulas. 2.1.1. TENSION MAXIMA EN UN VANO (Apdo. 3.2.1).

La tensión máxima en un vano se produce en los puntos de fijación del conductor a los apoyos.

TA = P0 ·YA = P0 · c · cosh (XA/c) = P0 · c ·cosh (Xm - a/2) / c TB = P0 ·YB = P0 · c · cosh (XB/c) = P0 · c ·cosh (Xm+ a/2) / c Pv = K · d / 1000 K=60·(v/120)² daN/m² si d 16 mm y v 120 Km/h

K=50·(v/120)² daN/m² si d 16 mm y v 120 Km/h Pvh = K · D / 1000 K=60·(v/120)² daN/m² si d 16 mm y v 0 Km/h

K=50·(v/120)² daN/m² si d 16 mm y v 0 Km/h Ph = K· d K=0.18 Zona B

K=0.36 Zona C P0 = Pp² + Pv²) Zona A, B y C. Hipótesis de viento.

P0 = Pp + Ph Zonas B y C. Hipótesis de hielo. P0 = Pp + Ph )² + Pvh²] Zonas B y C. Hipótesis de hielo + viento.

Cuando sea requerida por la empresa eléctrica. c = T0h / P0 Xm = c · ln z + 1+z²) z = h / (2·c·senh a/2c) Siendo: v = Velocidad del viento (Km/h). TA = Tensión total del conductor en el punto de fijación al primer apoyo del vano (daN).

TB = Tensión total del conductor en el punto de fijación al segundo apoyo del vano (daN).

P0 = Peso total del conductor en las condiciones más desfavorables (daN/m).

Pp = Peso propio del conductor (daN/m).

Pv = Sobrecarga de viento (daN/m).

Pvh = Sobrecarga de viento incluido el manguito de hielo (daN/m).

Ph = Sobrecarga de hielo (daN/m).

d = diámetro del conductor (mm). D = diámetro del conductor incluido el espesor del manguito de hielo (mm). Y = c · cosh (x/c) = Ecuación de la catenaria. c = constante de la catenaria. YA = Ordenada correspondiente al primer apoyo del vano (m).

YB = Ordenada correspondiente al segundo apoyo del vano (m).

XA = Abcisa correspondiente al primer apoyo del vano (m).

XB = Abcisa correspondiente al segundo apoyo del vano (m).

Xm= Abcisa correspondiente al punto medio del vano (m).

a = Proyección horizontal del vano (m). h = Desnivel entre los puntos de fijación del conductor a los apoyos (m). T0h = Componente Horizontal de la Tensión en las condiciones más desfavorables o Tensión Máxima Horizontal

(daN). Es constante en todo el vano.


2.2.‐ Vano de regulación. Para cada tramo de línea comprendida entre apoyos con cadenas de amarre, el vano de regulación se obtiene del siguiente modo:

ar = a3 / a)

2.3.‐ Tensiones y flechas de la línea en determinadas condiciones. Ecuación del cambio de condiciones. Partiendo de una situación inicial en las condiciones de tensión máxima horizontal (T0h), se puede obtener una

tensión horizontal final (Th) en otras condiciones diferentes para cada vano de regulación (tramo de línea), y una flecha (F)

en esas condiciones finales, para cada vano real de ese tramo. La tensión horizontal en unas condiciones finales dadas, se obtiene mediante la Ecuación del Cambio de Condiciones: · L0 · (t - t0) + L0/(S·E) · (Th - T0h) = L - L0

L0 c0·senh(Xm0+a/2) / c0 - c0·senh(Xm0-a/2) / c0 c0 = T0h/P0 ; Xm0 = c0 · lnz0 + 1+z0²) z0 = h / (2·c0·senh a/2c0)

L c·senh(Xm+a/2) / c - c·senh(Xm-a/2) / c c = Th/P ; Xm = c · lnz + 1+z² ) z = h / (2·c·senh a/2c) Siendo:

Coeficiente de dilatación lineal. L0 Longitud del arco de catenaria en las condiciones iniciales para el vano de regulación (m).

L Longitud del arco de catenaria en las condiciones finales para el vano de regulación (m). t0 = Temperatura en las condiciones iniciales (ºC).

t = Temperatura en las condiciones finales (ºC). S = Sección del conductor (mm²). E = Módulo de elasticidad (daN/mm²). T0h = Componente Horizontal de la Tensión en las condiciones más desfavorables o Tensión Máxima Horizontal

(daN). Th = Componente Horizontal de la Tensión o Tensión Horizontal en las condiciones finales consideradas, para el

vano de regulación (daN). a = ar (vano de regulación, m).

h = Desnivel entre los puntos de fijación del conductor a los apoyos, en tramos de un solo vano (m). h = 0, para tramos compuestos por más de un vano. Obtención de la flecha en las condiciones finales (F), para cada vano real de la línea: F = YB - h/a · (XB - Xfm) - Yfm

Xfm = c · lnh/a + 1+(h/a)²)


Yfm = c · cosh (Xfm/c)

Siendo: YB = Ordenada de uno de los puntos de fijación del conductor al apoyo (m).

XB = Abcisa de uno de los puntos de fijación del conductor al apoyo (m).

Yfm = Ordenada del punto donde se produce la flecha máxima (m).

Xfm = Abcisa del punto donde se produce la flecha máxima (m).

h = Desnivel entre los puntos de fijación del conductor a los apoyos (m). a = proyección horizontal del vano (m). 2.3.1. Tensión máxima (Apdo. 3.2.1). Condiciones iniciales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones. a) Zona A. - Tracción máxima viento. t = - 5 ºC. Sobrecarga: viento (Pv).

b) Zona B. - Tracción máxima viento. t = -10 ºC. Sobrecarga: viento (Pv).

- Tracción máxima hielo. t = -15 ºC. Sobrecarga: hielo (Ph).

- Tracción máxima hielo + viento. (Cuando sea requerida por la empresa eléctrica). t = -15 ºC. Sobrecarga: viento (Pvh).

Sobrecarga: hielo (Ph).

c) Zona C. - Tracción máxima viento. t = -15 ºC. Sobrecarga: viento (Pv).

- Tracción máxima hielo. t = -20 ºC. Sobrecarga: hielo (Ph).

- Tracción máxima hielo + viento. (Cuando sea requerida por la empresa eléctrica). t = -20 ºC. Sobrecarga: viento (Pvh).

Sobrecarga: hielo (Ph).

2.3.2. Flecha máxima (Apdo. 3.2.3). Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones. a) Hipótesis de viento. t = +15 ºC. Sobrecarga: Viento (Pv).

b) Hipótesis de temperatura. t = + 50 ºC. Sobrecarga: ninguna.


c) Hipótesis de hielo. t = 0 ºC. Sobrecarga: hielo (Ph).

Zona A: Se consideran las hipótesis a) y b). Zonas B y C: Se consideran las hipótesis a), b) y c). 2.3.3. Flecha mínima. Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones. a) Zona A. t = -5 ºC. Sobrecarga: ninguna. b) Zona B. t = -15 ºC. Sobrecarga: ninguna. c) Zona C. t = -20 ºC. Sobrecarga: ninguna. 2.3.4. Desviación cadena aisladores. Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones. t = -5 ºC en zona A, -10 ºC en zona B y -15 ºC en zona C. Sobrecarga: mitad de Viento (Pv/2).

2.3.5. Hipótesis de Viento. Cálculo de apoyos. Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones. t = -5 ºC en zona A, -10 ºC en zona B y -15 ºC en zona C. Sobrecarga: Viento (Pv).

2.3.6. Tendido de la línea. Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones. t = -20 ºC (Sólo zona C). t = -15 ºC (Sólo zonas B y C). t = -10 ºC (Sólo zonas B y C). t = -5 ºC. t = 0 ºC. t = + 5 ºC. t = + 10 ºC. t = + 15 ºC. t = + 20 ºC. t = + 25 ºC. t = + 30 ºC. t = + 35 ºC. t = + 40 ºC. t = + 45 ºC. t = + 50 ºC. Sobrecarga: ninguna.


2.4.‐ Límite dinámico "EDS". EDS = (Th / Qr) · 100 < 15

Siendo: EDS = Every Day Estress, esfuerzo al cual están sometidos los conductores de una línea la mayor parte del tiempo, correspondiente a la temperatura media o a sus proximidades, en ausencia de sobrecarga. Th = Componente Horizontal de la Tensión o Tensión Horizontal en las condiciones finales consideradas, para el

vano de regulación (daN). Zonas A, B y C, tª = 15 ºC. Sobrecarga: ninguna. Qr = Carga de rotura del conductor (daN).

2.5.‐ Hipótesis cálculo de apoyos (Apdo. 3.5.3.). Apoyos de líneas situadas en zona A (Altitud inferior a 500 m).

TIPO DE APOYO

TIPO DE ESFUERZO

HIPOTESIS 1ª (Viento)

HIPOTESIS 2ª (Hielo)

HIPOTESIS 3ª (Des. Tracciones)

HIPOTESIS 4ª (Rotura cond.)

Alineación Suspensión

V

Cargas perm. (apdo. 3.1.1) Viento. (apdo. 3.1.2) V = Pcv + Pca·nc


Cargas perm. (apdo. 3.1.1) Viento. (apdo. 3.1.2) V = Pcv - Pcvr + Pca·nc

T

Viento. (apdo. 3.1.2) T = Fvc + Eca·nc

L

Des. Tracc. (apdo. 3.1.4.1) L = Dtv

Rot. Cond. (apdo. 3.1.5.1) Lt = Rotv

Alineación Amarre

V




T


L



Angulo Suspensión

V




T

Viento. (apdo. 3.1.2) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) T = Fvc + Eca·nc + RavT

Des. Tracc. (apdo. 3.1.4.1) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) T = RavdT

Rot. Cond. (apdo. 3.1.5.1) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) T = RavrT

L

Des. Tracc. (apdo. 3.1.4.1) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) L = RavdL

Rot. Cond. (apdo. 3.1.5.1) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) L = RavrL ; Lt = Rotv

Angulo Amarre

V




T




L

Res. Angulo (apdo. 3.1.6) L = RavL



Anclaje Alineación

V




T


L



Anclaje Angulo y

V




Estrellam. T




L




Fin de línea V

Cargas perm. (apdo. 3.1.1) Viento. (apdo. 3.1.2)

Cargas perm. (apdo. 3.1.1) Viento. (apdo. 3.1.2)


V = Pcv + Pca·nc V = Pcv - Pcvr + Pca·nc

T Viento. (apdo. 3.1.2) T = Fvc + Eca·nc

L



V = Esfuerzo vertical T = Esfuerzo transversal L = Esfuerzo longitudinal Lt = Esfuerzo de torsión Para la determinación de las tensiones de los conductores se considerarán sometidos a una sobrecarga de viento (apdo. 3.1.2) correspondiente a una velocidad mínima de 120 Km/h y a la temperatura de -5 ºC. En los apoyos de alineación y ángulo con cadenas de suspensión y amarre se prescinde de la 4ª hipótesis si se verifican simultáneamente las siguientes condiciones (apdo. 3.5.3) : - Tensión nominal de la línea hasta 66 kV. - La carga de rotura del conductor es inferior a 6600 daN. - Los conductores tienen un coeficiente de seguridad de 3, como mínimo. - El coeficiente de seguridad de los apoyos y cimentaciones en la hipótesis tercera es el correspondiente a las hipótesis normales. - Se instalen apoyos de anclaje cada 3 kilómetros como máximo.

Apoyos de líneas situadas en zonas B y C (Altitud igual o superior a 500 m).

TIPO DE APOYO

TIPO DE ESFUERZO



HIPOTESIS 3ª (Des. Tracciones)

HIPOTESIS 4ª (Rotura cond.)

Alineación Suspensión

V


Cargas perm. (apdo. 3.1.1) Hielo (apdo. 3.1.3) V = Pch + Pca·nc


Cargas perm. (apdo. 3.1.1) Hielo (apdo. 3.1.3) V = Pch - Pchr + Pca·nc

T


L

Des. Tracc. (apdo. 3.1.4.1) L = Dth

Rot. Cond. (apdo. 3.1.5.1) Lt = Roth

Alineación Amarre

V





T


L



Angulo Suspensión

V





T


Res. Angulo (apdo. 3.1.6) T = RahT

Des. Tracc. (apdo. 3.1.4.1) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) T = RahdT

Rot. Cond. (apdo. 3.1.5.1) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) T = RahrT

L

Des. Tracc. (apdo. 3.1.4.1) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) L = RahdL

Rot. Cond. (apdo. 3.1.5.1) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) L = RahrL ; Lt = Roth

Angulo Amarre

V





T





L


Res. Angulo (apdo. 3.1.6) L = RahL



Anclaje Alineación

V





T


L



Anclaje Angulo y

V





Estrellam. T





L


Res. Angulo (apdo. 3.1.6) L = RahL



Fin de línea V




T



L




V = Esfuerzo vertical T = Esfuerzo transversal L = Esfuerzo longitudinal Lt = Esfuerzo de torsión Para la determinación de las tensiones de los conductores se considerará: Hipótesis 1ª : Sometidos a una sobrecarga de viento (apdo. 3.1.2) correspondiente a una velocidad mínima de 120 Km/h y a la temperatura de -10 ºC en zona B y -15 ºC en zona C. Resto hipótesis : Sometidos a una sobrecarga de hielo mínima (apdo. 3.1.3) y a la temperatura de -15 ºC en zona B y -20 ºC en zona C. En los apoyos de alineación y ángulo con cadenas de suspensión y amarre se prescinde de la 4ª hipótesis si se verifican simultáneamente las siguientes condiciones (apdo. 3.5.3) : - Tensión nominal de la línea hasta 66 kV. - La carga de rotura del conductor es inferior a 6600 daN. - Los conductores tienen un coeficiente de seguridad de 3, como mínimo. - El coeficiente de seguridad de los apoyos y cimentaciones en la hipótesis tercera es el correspondiente a las hipótesis normales. - Se instalen apoyos de anclaje cada 3 kilómetros como máximo.

2.5.1. Cargas permanentes (Apdo. 3.1.1). Se considerarán las cargas verticales debidas al peso de los distintos elementos: conductores con sobrecarga (según hipótesis), aisladores, herrajes. En todas las hipótesis en zona A y en la hipótesis de viento en zonas B y C, el peso que gravita sobre los apoyos debido al conductor y su sobrecarga "Pcv" será: Pcv = Lv · Ppv · cos · n (daN) Pcvr = Lv · Ppv · cos · nr (daN) Siendo: Lv = Longitud del conductor que gravita sobre el apoyo en las condiciones de -5 ºC (zona A), -10 ºC (zona B) o -15 ºC (zona C) con sobrecarga de viento (m). Ppv = Peso propio del conductor con sobrecarga de viento (daN/m). Pcvr = Peso que gravita sobre los apoyos de los conductores rotos con sobrecarga de viento para la 4ª hipótesis (daN).= Angulo que forma la resultante del viento con el peso propio del conductor. n = número total de conductores. nr = número de conductores rotos en la 4ª hipótesis. En todas las hipótesis en zonas B y C, excepto en la hipótesis 1ª de Viento, el peso que gravita sobre los apoyos debido al conductor y su sobrecarga "Pch" será: Pch = Lh · Pph· n (daN) Pchr = Lh · Pph· nr (daN) Siendo: Lh = Longitud del conductor que gravita sobre el apoyo en las condiciones de -15 ºC (zona B) o -20 ºC (zona C) con sobrecarga de hielo (m). Pph = Peso propio del conductor con sobrecarga de hielo (daN/m). Pphr = Peso que gravita sobre los apoyos de los conductores rotos con sobrecarga de hielo para la 4ª hipótesis (daN). n = número total de conductores. nr = número de conductores rotos en la 4ª hipótesis. En todas las zonas y en todas las hipótesis habrá que considerar el peso de los herrajes y la cadena de aisladores "Pca", así como el número de cadenas de aisladores del apoyo "nc". 2.5.2. Esfuerzos del viento (Apdo. 3.1.2). - El esfuerzo del viento sobre los conductores "Fvc" en la hipótesis 1ª para las zonas A, B y C se obtiene de la siguiente forma: Apoyos alineación Fvc = (a1 · d1· n1 + a2 · d2· n2)/2 · k (daN)


Apoyos fin de línea Fvc = a/2 · d· n · k (daN) Apoyos de ángulo y estrellamiento Fvc ap /2 · dp· np · k(daN)

Siendo: a1 = Proyección horizontal del conductor que hay a la izquierda del apoyo (m).

a2 = Proyección horizontal del conductor que hay a la derecha del apoyo (m).

a = Proyección horizontal del conductor (m). ap = Proyección horizontal del conductor en la dirección perpendicular a la bisectriz del ángulo (apoyos de ángulo)

y en la dirección perpendicular a la resultante (apoyos de estrellamiento) (m). d, d1, d2, dp = Diámetro del conductor(m).

n, n1, n2, np = nº de haces de conductores.

v = Velocidad del viento (Km/h). K=60·(v/120)² daN/m² si d 16 mm y v 120 Km/h K=50·(v/120)² daN/m² si d 16 mm y v 120 Km/h - En la hipótesis 1ª para las zonas A, B y C habrá que considerar el esfuerzo del viento sobre los herrajes y la cadena de aisladores "Eca", así como el número de cadenas de aisladores del apoyo "nc". 2.5.3. Desequilibrio de tracciones (Apdo. 3.1.4) - En la hipótesis 1ª (sólo apoyos fin de línea) en zonas A, B y C y en la hipótesis 3ª en zona A (apoyos alineación, ángulo, estrellamiento y anclaje), el desequilibrio de tracciones "Dtv" se obtiene: Apoyos de alineación con cadenas de suspensión. Dtv = 8/100 · Th · n (daN)

Dtv = Abs( (Th1· n1 ) – (Th2· n2 (daN)

Apoyos de alineación con cadenas de amarre. Dtv = 15/100 · Th · n (daN)


Apoyos de ángulo con cadenas de suspensión. Dtv = 8/100 · Th · n (daN)

Este esfuerzo se combinará con la resultante de ángulo. Apoyos de ángulo con cadenas de amarre. Dtv = 15/100 · Th · n (daN)

Este esfuerzo se combinará con la resultante de ángulo. Apoyos de anclaje de alineación. Dtv = 50/100 · Th · n (daN)



Apoyos de anclaje en ángulo y estrellamiento. Dtv = 50/100 · Th · n (daN)

Este esfuerzo se combinará con la resultante de ángulo. Apoyos fin de línea Dtv = 100/100 · Th · n (daN)

Siendo: n, n1, n2 = número total de conductores.

Th, Th1, Th2 = Componente horizontal de la tensión en las condiciones de -5 ºC (zona A), -10 ºC (zona B) y -15 ºC

(zona C) con sobrecarga de viento (daN). - En la hipótesis 2ª (fin de línea) y 3ª (alineación, ángulo, estrellamiento y anclaje) en zonas B y C, el desequilibrio de tracciones "Dth" se obtiene: Apoyos de alineación con cadenas de suspensión. Dth = 8/100 · T0h · n (daN)

Dth = Abs( (T0h1· n1 ) – (T0h2· n2 (daN)

Apoyos de alineación con cadenas de amarre. Dth = 15/100 · T0h · n (daN)


Apoyos de ángulo con cadenas de suspensión. Dth = 8/100 · T0h · n (daN)

Este esfuerzo se combinará con la resultante de ángulo. Apoyos de ángulo con cadenas de amarre. Dth = 15/100 · T0h · n (daN)

Este esfuerzo se combinará con la resultante de ángulo. Apoyos de anclaje en alineación. Dth = 50/100 · T0h · n (daN)


Apoyos de anclaje en ángulo y estrellamiento. Dth = 50/100 · T0h · n (daN)

Este esfuerzo se combinará con la resultante de ángulo. Apoyos fin de línea Dth = 100/100 · T0h · n (daN)

Siendo: n, n1, n2 = número total de conductores.

T0h ,T0h1 ,T0h2 = Componente horizontal de la tensión en las condiciones -15 ºC (Zona B) y -20 ºC (Zona C) con

sobrecarga de hielo (daN).


2.5.4. Rotura de conductores (Apdo. 3.1.5) - El esfuerzo debido a la rotura de conductores "Rotv" en zona A, aplicado en el punto donde produzca la solicitación más desfavorable produciendo un esfuerzo de torsión, se obtiene: Apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de suspensión - Se prescinde siempre que se cumplan las condiciones especificadas en el apdo 3.5.3. - Si no se cumplen esas condiciones, se considerará el esfuerzo unilateral correspondiente a la rotura de un solo conductor "Rotv", aplicado en el punto que produzca la solicitación más desfavorable. Rotv = T0h (daN)

Apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de amarre - Se prescinde siempre que se cumplan las condiciones especificadas en el apdo 3.5.3. - Si no se cumplen esas condiciones, se considerará el esfuerzo unilateral correspondiente a la rotura de un solo conductor "Rotv", aplicado en el punto que produzca la solicitación más desfavorable. Rotv = T0h (daN)

Apoyos de anclaje en alineación, anclaje en ángulo y estrellamiento Rotv = T0h (simplex, un sólo conductor por fase) (daN)

Rotv = T0h · ncf · 0,5 (dúplex, tríplex, cuadruplex; dos, tres o cuatro conductores por fase) (daN)

Fin de línea Rotv = T0h · ncf (daN)

Rotv = 2 ·T0h · ncf (montaje tresbolillo y bandera) (daN)

Siendo: ncf = número de conductores por fase. T0h = Componente horizontal de la tensión en las condiciones de -5 ºC (zona A), -10 ºC (zona B) y -15 ºC (zona C)

con sobrecarga de viento (daN). - El esfuerzo debido a la rotura de conductores "Roth" en zonas B y C, aplicado en el punto donde produzca la solicitación más desfavorable produciendo un esfuerzo de torsión, se obtiene: Apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de suspensión - Se prescinde siempre que se cumplan las condiciones especificadas en el apdo 3.5.3. - Si no se cumplen esas condiciones, se considerará el esfuerzo unilateral correspondiente a la rotura de un solo conductor "Roth", aplicado en el punto que produzca la solicitación más desfavorable. Roth = T0h (daN)

Apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de amarre - Se prescinde siempre que se cumplan las condiciones especificadas en el apdo 3.5.3. - Si no se cumplen esas condiciones, se considerará el esfuerzo unilateral correspondiente a la rotura de un solo conductor "Roth", aplicado en el punto que produzca la solicitación más desfavorable. Roth = T0h (daN)

Apoyos de anclaje en alineación, anclaje en ángulo y estrellamiento Roth = T0h (simplex, un sólo conductor por fase) (daN)


Roth = T0h · ncf · 0,5 (dúplex, tríplex, cuadruplex; dos, tres o cuatro conductores por fase) (daN)

Fin de línea Roth = T0h · ncf (daN)

Roth = 2 ·T0h · ncf (montaje tresbolillo y bandera) (daN)

Siendo: ncf = número de conductores por fase. T0h = Componente horizontal de la tensión en las condiciones de -15 ºC (Zona B) y -20 ºC (Zona C) con

sobrecarga de hielo (daN). 2.5.5. Resultante de ángulo (Apdo. 3.1.6) El esfuerzo resultante de ángulo "Rav" de las tracciones de los conductores en la hipótesis 1ª para las zonas A, B y C se obtiene del siguiente modo: Rav = Th1· n1)²Th2· n2 )² · Th1· n1 ) · Th2· n2) · cos [180 - (daN) El esfuerzo resultante de ángulo "Rav" se descompondrá en dos esfuerzos, uno en dirección longitudinal a la línea "RavL" y otro en dirección transversal a la línea "RavT". Siendo: n1, n2 = Número de conductores.

Th1, Th2 = Tensiones horizontales en las condiciones de -5 ºC (zona A), -10 ºC (zona B) y -15 ºC (zona C) con

sobrecarga de viento (daN). = Angulo que forman Th1 y Th2 (gr. sexa.).

El esfuerzo resultante de ángulo "Rah" de las tracciones de los conductores en la hipótesis 2ª para las zonas B y C se obtiene del siguiente modo: Rah = Th1· n1)²Th2· n2)² · Th1· n1 ) · Th2· n2) · cos [180 - (daN) El esfuerzo resultante de ángulo "Rah" se descompondrá en dos esfuerzos, uno en dirección longitudinal a la línea "RahL" y otro en dirección transversal a la línea "RahT". Siendo: n1, n2 = Número de conductores.

Th1, Th2 = Tensiones horizontales en las condiciones de -15 ºC (zona B) y -20 ºC (zona C) con sobrecarga de hielo

(daN). = Angulo que forman Th1 y Th2 (gr. sexa.).

El esfuerzo resultante de ángulo "Ravd" de las tracciones de los conductores en la hipótesis 3ª para la zona A se obtiene del siguiente modo: Ravd = Th1· n1)²Th1· n1 + Dtv)² · Th1· n1 ) · Th1· n1+ Dtv) · cos [180 - (daN) El esfuerzo resultante de ángulo "Ravd" se descompondrá en dos esfuerzos, uno en dirección longitudinal a la línea "RavdL" y otro en dirección transversal a la línea "RavdT". Siendo: n1 = Número de conductores.

Th1 = Tensiones horizontales en las condiciones de -5 ºC (zona A), -10 ºC (zona B) y -15 ºC (zona C) con

sobrecarga de viento (daN). Dtv = Desequilibrio de tracciones en la hipótesis de viento. = Angulo que forman Th1 y (Th1 + Dtv) (gr. sexa.).

El esfuerzo resultante de ángulo "Rahd" de las tracciones de los conductores en la hipótesis 3ª para las zonas B y C se obtiene del siguiente modo:


Rahd = Th1· n1)²Th1· n1 + Dth)² · Th1· n1 ) · Th1· n1+ Dth) · cos [180 - (daN) El esfuerzo resultante de ángulo "Rahd" se descompondrá en dos esfuerzos, uno en dirección longitudinal a la línea "RahdL" y otro en dirección transversal a la línea "RahdT". Siendo: n1 = Número de conductores.

Th1 = Tensiones horizontales en las condiciones de -15 ºC (zona B) y -20 ºC (zona C) con sobrecarga de hielo

(daN). Dth = Desequilibrio de tracciones en la hipótesis de hielo. = Angulo que forman Th1 y (Th1 + Dth) (gr. sexa.).

El esfuerzo resultante de ángulo "Ravr" de la rotura de conductores en la hipótesis 4ª para la zona A se obtiene del siguiente modo: Ravr = Th1· n1)²Th2· n2 )² · Th1· n1 ) · Th2· n2) · cos [180 - (daN) El esfuerzo resultante de ángulo "Ravr" se descompondrá en dos esfuerzos, uno en dirección longitudinal a la línea "RavrL" y otro en dirección transversal a la línea "RavrT". Siendo: n1, n2 = Número de conductores quitando los conductores que se han roto.

Th1, Th2 = Tensiones horizontales en las condiciones de -5 ºC (zona A), -10 ºC (zona B) y -15 ºC (zona C) con

sobrecarga de viento (daN). = Angulo que forman Th1 y Th2 (gr. sexa.).

El esfuerzo resultante de ángulo "Rahr" de la rotura de conductores en la hipótesis 4ª para las zonas B y C se obtiene del siguiente modo: Rahr = Th1· n1)²Th2· n2)² · Th1· n1 ) · Th2· n2) · cos [180 - (daN) El esfuerzo resultante de ángulo "Rahr" se descompondrá en dos esfuerzos, uno en dirección longitudinal a la línea "RahrL" y otro en dirección transversal a la línea "RahrT". Siendo: n1, n2 = Número de conductores quitando los conductores que se han roto.

Th1, Th2 = Tensiones horizontales en las condiciones de -15 ºC (zona B) y -20 ºC (zona C) con sobrecarga de hielo

(daN). = Angulo que forman Th1 y Th2 (gr. sexa.).

*Nota: En los apoyos de estrellamiento las operaciones anteriores se han realizado tomando las tensiones dos a dos para conseguir la resultante total. 2.5.6. Esfuerzos descentrados En los apoyos fin de línea, cuando tienen el montaje al tresbolillo o bandera, aparecen por la disposición de la cruceta esfuerzos descentrados en condiciones normales, cuyo valor será: Esdt = T0h · ncf (daN) (tresbolillo)

Esdb = 3 · T0h · ncf (daN) (bandera)

Siendo: ncf = número de conductores por fase. T0h = Componente horizontal de la tensión en las condiciones más desfavorables de tensión máxima.

2.5.7. Apoyo adoptado El apoyo adoptado deberá soportar la combinación de esfuerzos considerados en cada hipótesis:


V = Cargas verticales. T = Esfuerzos transversales. L = Esfuerzos longitudinales. Lt = Esfuerzos de torsión. 2.6.‐ Cimentaciones (apdo. 3.6). Las cimentaciones se podrán realizar mediante zapatas monobloque o zapatas aisladas. En ambos casos se producirán dos momentos, uno debido al esfuerzo en punta y otro debido al viento sobre el apoyo. Estarán situados los dos momentos, horizontalmente en el centro del apoyo y verticalmente a ras de tierra. Momento debido al esfuerzo en punta El momento debido al esfuerzo en punta "Mep" se obtiene: Mep = Ep · Hrc Siendo: Ep = Esfuerzo en punta (daN). Hrc = Altura de la resultante de los conductores (m). Momento debido al viento sobre el apoyo El momento debido al esfuerzo del viento sobre el apoyo "Mev" se obtiene: Mev = Eva · Hv

Siendo: Eva = Esfuerzo del viento sobre el apoyo (daN). Según apdo. 3.1.2.3 se obtiene: Eva = 170 · (v/120)² · · S (apoyos de celosía). Eva = 100 · (v/120)² · S (apoyos con superficies planas). Eva = 70 · (v/120)² · S (apoyos con superficies cilíndricas). v = Velocidad del viento (Km/h). S = Superficie definida por la silueta del apoyo (m²). = Coeficiente de opacidad. Relación entre la superficie real de la cara y el área definida por su silueta. Hv = Altura del punto de aplicación del esfuerzo del viento (m). Se obtiene:

Hv = H/3 · (d1 + 2·d2) / (d1 + d2) (m)

H = Altura total del apoyo (m). d1 = anchura del apoyo en el empotramiento (m).

d2 = anchura del apoyo en la cogolla (m).

2.6.1. Zapatas Monobloque. Las zapatas monobloque están compuestas por macizos de hormigón de un solo bloque. Momento de fallo al vuelco

Para que un apoyo permanezca en su posición de equilibrio, el momento creado por las fuerzas exteriores

a él ha de ser absorbido por la cimentación, debiendo cumplirse por tanto: Mf 1,65 · (Mep + Mev) Siendo: Mf = Momento de fallo al vuelco. Momento absorbido por la cimentación (daN · m). Mep = Momento producido por el esfuerzo en punta (daN · m). Mev = Momento producido por el esfuerzo del viento sobre el apoyo (daN · m). Momento absorbido por la cimentación El momento absorbido por la cimentación "Mf" se calcula por la fórmula de Sulzberger:


Mf = 139 · C2 · a · h4+ a3 · (h + 0,20) · 2420 · ( 0,5 - 2/3·(1,1 · h/a · 1/10·C2) ) Siendo: C2 = Coeficiente de compresibilidad del terreno a la profundidad de 2 m (daN/cm3).

a = Anchura del cimiento (m). h = Profundidad del cimiento (m). 2.6.2. Zapatas Aisladas. Las zapatas aisladas están compuestas por un macizo de hormigón para cada pata del apoyo. Fuerza de rozamiento de las tierras Cuando la zapata intenta levantar un volumen de tierra, este opone una resistencia cuyo valor será: Frt = t · (2· L) ·tg [ Siendo: t = Densidad de las tierras de que se trata ( 1600 daN/ m3 ).

= Longitudes parciales del macizo, en m. L = Perímetro de la superficie de contacto, en m. = Angulo de las tierras ( generalmente = 45º ). Peso de la tierra levantada El peso de la tierra levantada será: Pt = Vt · t , en daN.

Siendo: Vt = 1/3· h · (Ss + Si + ( Ss · Si )) ; volumen de tierra levantada, que corresponde a un tronco de pirámide, en m3

. t = Densidad de la tierra, en daN/ m3 .

h = Altura del tronco de pirámide de la tierra levantada, en m. Ss = Superfice superior del tronco de pirámide de la tierra levantada, en m2 .

Si = Superfice inferior del tronco de pirámide de la tierra levantada, en m2 .

Al volumen de tierra “ Vt “, habrá que quitarle el volumen del macizo de hormigón que hay enterrado.

Peso del macizo de hormigón El peso del macizo de hormigón de la zapata será: Ph = Vh · h , en daN.

Siendo: h = Densidad del macizo de hormigón, en daN/ m3 .

Vh = Vhi ; los volumenes “ Vhi ” pueden ser cubos, pirámides o troncos de pirámide, en m3 .

Vi = 1/3 · h · (Ss + Si + ( Ss · Si )) ; volumen del tronco de pirámide, en m3 .

Vi = 1/3 · h · S ; volumen de la pirámide, en m3 .

Vi = h · S ; volumen del cubo, en m3 .

h = Altura del cubo, pirámide o tronco de pirámide, en m.


Ss = Superfice superior del tronco de pirámide, en m2 .

Si = Superfice inferior del tronco de pirámide, en m2 .

S = Superfice de la base del cubo o pirámide, en m2 . Esfuerzo vertical debido al esfuerzo en punta El esfuerzo vertical que tiene que soportar la zapata debido al esfuerzo en punta "Fep" se obtiene: Fep = 0,5 · (Mep + Mev · f) / Base , en daN. Siendo: Mep = Momento producido por el esfuerzo en punta, en daN · m. Mev = Momento producido por el esfuerzo del viento sobre el apoyo, en daN · m. f = Factor que vale 1 si el coeficiente de seguridad del apoyo es normal y 1,25 si el coeficiente de seguridad es reforzado. Base = Base del apoyo, en m. Esfuerzo vertical debido a los pesos Sobre la zapata actuarán esfuerzos verticales debidos a los pesos, el valor será: FV = TV /4 + Pa /4 + Pt + Ph , en daN.

Siendo: TV = Esfuerzos verticales del cálculo de los apoyos, en daN.

Pa = Peso del apoyo, en daN.

Pt = Peso de la tierra levantada, en daN.

Ph = Peso del hormigón de la zapata, en daN.

Esfuerzo total sobre la zapata El esfuerzo total que actúa sobre la zapata será: FT = Fep + FV , en daN.

Siendo: Fep = Esfuerzo debido al esfuerzo en punta, en daN. FV = Esfuerzo debido a los esfuerzos verticales, en daN.

Comprobación de las zapatas Si el esfuerzo total que actúa sobre la zapata tiende a levantar el macizo de hormigón, habrá que comprobar el coeficiente de seguridad ”Cs“, cuyo valor será: Cs = ( FV + Frt ) / Fep > 1,5 .

Si el esfuerzo total que actúa sobre la zapata tiende a hundir el macizo de hormigón, habrá que comprobar que el terreno tiene la debida resistencia ”Rt“, cuyo valor será: Rt = FT / S , en daN/cm2 .

Siendo: FV = Esfuerzo debido a los esfuerzos verticales, en daN.

Frt = Esfuerzo de rozamiento de las tierras, en daN. Fep = Esfuerzo debido al esfuerzo en punta, en daN. FT = Esfuerzo total sobre la zapata, en daN.

S = Superficie de la base del macizo, en cm2 .


2.7.‐ Cadena de aisladores. 2.7.1. Cálculo eléctrico El grado de aislamiento respecto a la tensión de la línea se obtiene colocando un número de aisladores suficiente "NAis", cuyo número se obtiene: NAis = Nia · Ume / Llf Siendo: NAis = número de aisladores de la cadena. Nia = Nivel de aislamiento recomendado según las zonas por donde atraviesa la línea (cm/kV). Ume = Tensión más elevada de la línea (kV). Llf = Longitud de la línea de fuga del aislador elegido (cm). 2.7.2. Cálculo mecánico Mecánicamente, el coeficiente de seguridad a la rotura de los aisladores "Csm" ha de ser mayor de 3. El aislador debe soportar las cargas normales que actúan sobre él. Csmv = Qa / (Pv+Pca) > 3 Siendo: Csmv = coeficiente de seguridad a la rotura de los aisladores con cargas normales. Qa = Carga de rotura del aislador (daN). Pv = El esfuerzo vertical transmitido por los conductores al aislador (daN). Pca = Peso de la cadena de aisladores y herrajes (daN). El aislador debe soportar las cargas anormales que actúan sobre él. Csmh = Qa / (Toh·ncf) > 3 Siendo: Csmh = coeficiente de seguridad a la rotura de los aisladores con cargas anormales. Qa = Carga de rotura del aislador (daN). Toh = Tensión horizontal máxima en las condiciones más desfavorables (daN). ncf = número de conductores por fase. 2.7.3. Longitud de la cadena La longitud de la cadena Lca será: Lca = NAis · LAis (m) Siendo: Lca = Longitud de la cadena (m). NAis = número de aisladores de la cadena. LAis = Longitud de un aislador (m). 2.7.4. Peso de la cadena El peso de la cadena Pca será: Pca = NAis · PAis (daN)


Siendo: Pca = Peso de la cadena (daN). NAis = número de aisladores de la cadena. PAis = Peso de un aislador (daN). 2.7.5. Esfuerzo del viento sobre la cadena El esfuerzo del viento sobre la cadena Eca será: Eca = k · (DAis / 1000) · Lca (daN) Siendo: Eca = Esfuerzo del viento sobre la cadena (daN). k = 70 · (v/120)² . Según apdo 3.1.2.2. v = Velocidad del viento (Km/h). DAis = Diámetro máximo de un aislador (mm). Lca = Longitud de la cadena (m).

2.8.‐ Distancias de seguridad. 2.8.1. Distancia de los conductores al terreno La altura de los apoyos será la necesaria para que los conductores, con su máxima flecha vertical, queden situados por encima de cualquier punto del terreno o superficies de agua no navegables a una altura mínima de. D = Dadd + Del = 5,3 + Del (m), mínimo 6 m. Siendo: Dadd = Distancia de aislamiento adicional (m). Del = Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre conductores de fase y objetos a potencial de tierra en sobretensiones de frente lento o rápido, según tabla 15 del apdo. 5.2 (m). 2.8.2. Distancia de los conductores entre sí La distancia de los conductores entre sí "D" debe ser como mínimo: D = k·(F + L) + k' · Dpp (m). Siendo: k = Coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento, según tabla 16 del apdo. 5.4.1. L = Longitud de la cadena de suspensión (m). Si la cadena es de amarre L=0. F = Flecha máxima (m). k' = 0,75. Dpp = Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre conductores de fase durante sobretensiones de frente lento o rápido, según tabla 15 del apdo. 5.2 (m). 2.8.3. Distancia de los conductores al apoyo La distancia mínima de los conductores al apoyo "ds" será de: ds = Del (m), mínimo de 0,2 m. Siendo: Del = Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre conductores de fase y objetos a potencial de tierra en sobretensiones de frente lento o rápido, según tabla 15 del


apdo. 5.2 (m). 2.9.‐ Ángulo de desviación de la cadena de aisladores. Debido al esfuerzo del viento sobre los conductores, las cadenas de suspensión en apoyos de alineación y de ángulo sufren una desviación respecto a la vertical. El ángulo máximo de desviación de la cadena "" no podrá ser superior al ángulo "" máximo permitido para que se mantenga la distancia del conductor al apoyo. tg = (Pv + Eca/2) / (P-XºC+V/2 + Pca/2) = Etv / Pt , en apoyos de alineación.

tg = (Pv·cos[(180-)/2] + Rav + Eca/2) / (P-XºC+V/2 + Pca/2) = Etv / Pt , en apoyos de ángulo.

Siendo: tg = Tangente del ángulo que forma la cadena de suspensión con la vertical, al desviarse por la acción del viento. Pv = Esfuerzo de la mitad de la presión de viento sobre el conductor (120 km/h) (daN). Eca = Esfuerzo de la mitad de la presión de viento sobre la cadena de aisladores y herrajes (120 km/h) (daN). P-XºC+V/2 = Peso total del conductor que gravita sobre el apoyo en las condiciones de una Tª X (-5 ºC en zona A, -

10 ºC en zona B, -15 ºC en zona C) con sobrecarga mitad de la presión de viento (120 km/h) (daN). Pca = Peso de la cadena de aisladores y herrajes (daN). = Angulo que forman los conductores de la línea (gr. sexa.). Rav = Resultante de ángulo en las condiciones de -5 ºC en zona A, -10 ºC en zona B y -15 ºC en zona C con sobrecarga mitad de la presión de viento (120 km/h) (daN). Si el valor del ángulo de desviación de la cadena "" es mayor del ángulo máximo permitido "", se deberá colocar un contrapeso de valor: G = Etv / tg - Pt 2.10.‐ Desviación horizontal de las catenarias por la acción del viento. dH = z · senSiendo: dH = Desviación horizontal de las catenarias por la acción del viento (m).

z = Distancia entre el punto de la catenaria y la recta de unión de los puntos de sujeción (m). = Angulo que forma la resultante del viento con el peso propio del conductor. 2.11.‐ Tablas resumen y cálculos. DATOS GENERALES DE LA INSTALACION. Tensión de la línea: 15 kV. Tensión más elevada de la línea: 17,5 kV. Velocidad del viento: 120 km/h. Zonas: B. CONDUCTOR VANO FLOJO. Denominación: LA‐56.

Sección: 54.6 mm2 . Diámetro: 9.45 mm. Carga de Rotura: 1640 daN.

Módulo de elasticidad: 7900 daN/mm2 .

Coeficiente de dilatación lineal: 19.1 ∙ 10‐6 .


Peso propio: 0.185 daN/m. Peso propio más sobrecarga de viento: 0,596 daN/m. Peso propio más sobrecarga con la mitad del viento: 0,339 daN/m. Peso propio más sobrecarga de hielo (Zona B): 0,738 daN/m. Peso propio más sobrecarga de hielo (Zona C): 1,292 daN/m. Peso propio más sobrecarga de hielo más viento (Zona B): 0,84 daN/m. Peso propio más sobrecarga de hielo más viento (Zona C): 1,406 daN/m. AISLADOR. Denominación: C3670EBAV. Carga de Rotura: 70 kN. Longitud de la línea de fuga: 1.275 mm. Longitud del aislador: 1000 mm. Peso del Aislador: 3.16 Kg. CONDUCTOR LINEA. Denominación: 50RHVS‐12/20 H16/50 Ac.

Sección Fiador: 50 mm2 . Diámetro haz: 72 mm. Carga de Rotura Fiador: 6400 daN.


Coeficiente de dilatación lineal: 11 ∙ 10‐6 . Peso propio: 3.675 daN/m. Peso propio más sobrecarga de viento: 5,144 daN/m. Peso propio más sobrecarga con la mitad del viento: 4,092 daN/m. Peso propio más sobrecarga de hielo (Zona B): 4,184 daN/m. Peso propio más sobrecarga de hielo (Zona C): 4,693 daN/m.

TENSION MAXIMA EN LA LINEA Y COMPONENTE HORIZONTAL. Ver en la tabla de TENSIONES Y FLECHAS EN HIPOTESIS REGLAMENTARIAS.

VANO DE REGULACION. Ver en la tabla de TENSIONES Y FLECHAS EN HIPOTESIS REGLAMENTARIAS.

TENSIONES HORIZONTALES Y FLECHAS EN DETERMINADAS CONDICIONES. Ver en la tabla de TENSIONES Y FLECHAS EN HIPOTESIS REGLAMENTARIAS. Ver en la tabla de TENSIONES Y FLECHAS DE TENDIDO.

LIMITE DINAMICO EDS. Ver en la tabla de TENSIONES Y FLECHAS DE TENDIDO.

APOYOS. Ver en la tabla de CALCULO DE APOYOS.

CIMENTACIONES. Ver en la tabla de CALCULO DE CIMENTACIONES.


CADENAS DE AISLADORES. Ver en la tabla de CALCULO DE CADENAS DE AISLADORES.

DISTANCIAS DE SEGURIDAD. Distancia de los conductores al terreno La altura de los apoyos será la necesaria para que los conductores, con su máxima flecha vertical, queden situados por encima de cualquier punto del terreno o superficies de agua no navegables a una altura mínima de. dstdes = Dadd + Del = 5,3 + 0,16 = 5,46 m.; mínimo 6m.

dstdes = 6 m.

dstais = 6 m.

dstrec = 6 m.

Siendo: Dadd = Distancia de aislamiento adicional, para asegurar el valor Del con el terreno. Del = Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre conductores de fase y objetos a potencial de tierra en sobretensiones de frente lento o rápido. Distancia de los conductores entre sí La distancia de los conductores entre sí D debe ser como mínimo: D = k·(F + L) + k´·Dpp Siendo: k = Coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento, según tabla 16 del apdo. 5.4.1. L = Longitud de la cadena de suspensión (m). Si la cadena es de amarre L=0. F = Flecha máxima (m). Dpp = Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre conductores de fase durante sobretensiones de frente lento o rápido. NO APLICA CALCULO – CONDUCTORES AISLADOS TRENZADOS Distancia de los conductores al apoyo La distancia mínima de los conductores al apoyo dsa será de: dsa = Del = 0,16 m.; mínimo 0,2 m. dsa = 0,2 m. Siendo: Del = Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre conductores de fase y objetos a potencial de tierra en sobretensiones de frente lento o rápido. NO APLICA CALCULO – CONDUCTORES AISLADOS TRENZADOS


SYP S.c.p. Oficina Técnica ‐ Pag. Nº 24

2.‐CALCULOS MECANICOS DE LA RED DE MEDIA TENSION En las tablas siguientes se detallan los cálculos mecánicos de la línea.


Apoyo nº: 1Función: Principio de Línea

Tipo: C-12-2000 Tenses TRENZ35 Datos: TRENZ35

Desnivel 1 -32,24 mts T-15º+viento 1700 kg Peso: 3,21 kg/m

Vano 1 89,28 mts T-15º + hielo 1700 kg Sviento 3,435 kg/m

T-20º + hielo kg Shielo (B) 0,497 kg/m

Eolovano 44,64 mts Nº conductores Shielo (C) 0,995 kg/m

Rviento+peso 4,701

Seg. Reforzada N

1ª Hipotesis: VientoEviento = 1853 kg < 2039 kgCseg 1,65 > 1,5

2ª Hipotesis: HieloEhielo = 1700 kg < 2270 kgCseg 2,00 > 1,5

4ª Hipotesis: Rotura de conductores

Erotura = 1700 kg < 2605 kgCseg 1,84 > 1,2

Esfuerzo vertical

Conductor

1

maxr TE =

( ) ( ) nePTnE vvientov ⋅⋅+⋅= 0

( )maxTnE v ⋅=

herrajesap

Pad

ad

pT

epnEv +⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛±±+⋅⋅=

2

2

1

1max0

Viento Evertical = -387 < 612 kg

Hielo Evertical = 183 < 612 kg

maxr TE =


( )maxTnE v ⋅=

herrajesap

Pad

ad

pT

epnEv +⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛±±+⋅⋅=

2

2

1

1max0


Apoyo nº: 2Función: Alineación Tenses TRENZ35 TRENZ35 Datos: TRENZ35

Tipo: C-12-1000 T-15º+viento 1700 1700 kg Peso: 3,21 kg/m

Desnivel 1 32,24 mts T-15º + hielo 1700 1700 kg Sviento 3,435 kg/m

Desnivel 2 -29,93 mts T-20º + hielo 1700 1700 kg Shielo (B) 0,497 kg/m

Vano 1 89,28 mts Nº conductores Shielo (C) 0,995 kg/m

Vano 2 86,72 mts Rviento+peso 4,701 kg/m

Seg. Reforzada NEolovano 88 mts

1ª Hipotesis: Viento

Eviento = 302,28 kg < 1020 kg

Cseg 5,06 > 1,5

3ª Hipotesis: Desequilibrio de Tracciones

Elong. = 136 kg < 1482 kgCseg 13,08 > 1,2

Esfuerzo vertical/faseViento Evertical = 465 < 612 kg


Conductor

1

0eSnE vv ⋅⋅=

( )nTEv ⋅⋅= max08.0

herrajesap

Pad

ad

pT

epnEv +⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛±±+⋅⋅=

2

2

1

1max0








Seg. Reforzada NEolovano 86,745 mts


Eviento = 297,97 kg < 1020 kg

Cseg 5,13 > 1,5


Elong. = 136 kg < 1482 kgCseg 13,08 > 1,2



Conductor

1

0eSnE vv ⋅⋅=

( )nTEv ⋅⋅= max08.0

herrajesap

Pad

ad

pT

epnEv +⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛±±+⋅⋅=

2

2

1

1max0


Apoyo nº: 4Función: Ángulo

Tipo: C-12-1000 Tenses TRENZ35 TRENZ35 Datos: TRENZ35

Desnivel 1 27,83 mts T-15º+viento 1700 1700 kg Peso: 3,21 kg/m

Desnivel 2 -27,83 mts T-15º + hielo 1700 1700 kg Sviento 3,435 kg/m

Vano 1 86,77 mts T-20º + hielo kg Shielo (B) 0,497 kg/m


Rviento+peso 4,701 kg/m

Eolovano 91,545 mts

Angulo desvio 182,33 Seg. Reforzada NSen &/2 0,13835814


Eviento = 779 kg < 1020 kgCseg 1,96 > 1,5

2ª Hipotesis: HieloEhielo = 470,4 kg < 1179 kg

Cseg 3,76 > 1,5

3ª Hipotesis: Desequilibrio de TraccionesElong. = 841,8 kg < 1482 kg

Cseg 2,113 > 1,2

Esfuerzo verticalViento Evertical = 497 < 612 kg

E

Conductor

1

( )2)( 21αsenTTnE v ⋅+⋅=

( ) neSvsenTTnE ov ⋅⋅⋅+⎟⎠⎞⎜

⎝⎛ ⋅+⋅= )2cos2)( 21

αα

herrajesap

Pad

ad

pTepnEv +

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛±±+⋅⋅=

2

2

1

1max0

max5,0 TnEr ⋅⋅=


( )2)( 21αsenTTnE v ⋅+⋅=


⎝⎛ ⋅+⋅= )2cos2)( 21

αα

herrajesap

Pad

ad

pTepnEv +

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛±±+⋅⋅=

2

2

1

1max0

max5,0 TnEr ⋅⋅=










Eviento = 332,28 kg < 1020 kg

Cseg 4,60 > 1,5


Elong. = 136 kg < 1482 kgCseg 13,08 > 1,2



Conductor

1

0eSnE vv ⋅⋅=

( )nTEv ⋅⋅= max08.0

herrajesap

Pad

ad

pT

epnEv +⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛±±+⋅⋅=

2

2

1

1max0


Apoyo nº: 6Función: ÁnguloTipo: C-14-1000 Tenses TRENZ35 TRENZ35 Datos: TRENZ35






Eolovano 93,58 mts





Cseg 11,62 > 1,5


Cseg 2,094 > 1,2


E 438 612 k

Conductor

1

( )2)( 21αsenTTnE v ⋅+⋅=


⎝⎛ ⋅+⋅= )2cos2)( 21

αα

herrajesap

Pad

ad

pTepnEv +

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛±±+⋅⋅=

2

2

1

1max0

max5,0 TnEr ⋅⋅=


( )2)( 21αsenTTnE v ⋅+⋅=


⎝⎛ ⋅+⋅= )2cos2)( 21

αα

herrajesap

Pad

ad

pTepnEv +

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛±±+⋅⋅=

2

2

1

1max0

max5,0 TnEr ⋅⋅=










Eviento = 329,24 kg < 1020 kg

Cseg 4,65 > 1,5


Elong. = 136 kg < 1482 kgCseg 13,08 > 1,2



Conductor

1

0eSnE vv ⋅⋅=

( )nTEv ⋅⋅= max08.0

herrajesap

Pad

ad

pT

epnEv +⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛±±+⋅⋅=

2

2

1

1max0








Eolovano 90,38 mts





Cseg 7,79 > 1,5


Cseg 2,097 > 1,2


Hielo E = 517 < 612 kg

Conductor

1

( )2)( 21αsenTTnE v ⋅+⋅=


⎝⎛ ⋅+⋅= )2cos2)( 21

αα

herrajesap

Pad

ad

pTepnEv +

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛±±+⋅⋅=

2

2

1

1max0

max5,0 TnEr ⋅⋅=


( )2)( 21αsenTTnE v ⋅+⋅=


⎝⎛ ⋅+⋅= )2cos2)( 21

αα

herrajesap

Pad

ad

pTepnEv +

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛±±+⋅⋅=

2

2

1

1max0

max5,0 TnEr ⋅⋅=








Eolovano 84,92 mts





Cseg 3,62 > 1,5


Cseg 2,114 > 1,2


Hielo E = 534 < 612 kg

Conductor

1

( )2)( 21αsenTTnE v ⋅+⋅=


⎝⎛ ⋅+⋅= )2cos2)( 21

αα

herrajesap

Pad

ad

pTepnEv +

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛±±+⋅⋅=

2

2

1

1max0

max5,0 TnEr ⋅⋅=


( )2)( 21αsenTTnE v ⋅+⋅=


⎝⎛ ⋅+⋅= )2cos2)( 21

αα

herrajesap

Pad

ad

pTepnEv +

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛±±+⋅⋅=

2

2

1

1max0

max5,0 TnEr ⋅⋅=








Eolovano 94,63 mts





Cseg 15,43 > 1,5


Cseg 2,093 > 1,2


Hielo E = 300 < 612 kg

Conductor

1

( )2)( 21αsenTTnE v ⋅+⋅=


⎝⎛ ⋅+⋅= )2cos2)( 21

αα

herrajesap

Pad

ad

pTepnEv +

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛±±+⋅⋅=

2

2

1

1max0

max5,0 TnEr ⋅⋅=


( )2)( 21αsenTTnE v ⋅+⋅=


⎝⎛ ⋅+⋅= )2cos2)( 21

αα

herrajesap

Pad

ad

pTepnEv +

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛±±+⋅⋅=

2

2

1

1max0

max5,0 TnEr ⋅⋅=








Eolovano 102,855 mts





Cseg 3,90 > 1,5


Cseg 2,111 > 1,2


Hielo E = 367 < 612 kg

Conductor

1

( )2)( 21αsenTTnE v ⋅+⋅=


⎝⎛ ⋅+⋅= )2cos2)( 21

αα

herrajesap

Pad

ad

pTepnEv +

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛±±+⋅⋅=

2

2

1

1max0

max5,0 TnEr ⋅⋅=


( )2)( 21αsenTTnE v ⋅+⋅=


⎝⎛ ⋅+⋅= )2cos2)( 21

αα

herrajesap

Pad

ad

pTepnEv +

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛±±+⋅⋅=

2

2

1

1max0

max5,0 TnEr ⋅⋅=








Eolovano 96,18 mts





Cseg 4,29 > 1,5


Cseg 4,11 > 1,2


Hielo E = 554 < 612 kg

Conductor

1

( )2)( 21αsenTTnE v ⋅+⋅=


⎝⎛ ⋅+⋅= )2cos2)( 21

αα

herrajesap

Pad

ad

pTepnEv +

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛±±+⋅⋅=

2

2

1

1max0

max5,0 TnEr ⋅⋅=


( )2)( 21αsenTTnE v ⋅+⋅=


⎝⎛ ⋅+⋅= )2cos2)( 21

αα

herrajesap

Pad

ad

pTepnEv +

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛±±+⋅⋅=

2

2

1

1max0

max5,0 TnEr ⋅⋅=








Eolovano 98,11 mts





Cseg 5,84 > 1,5


Cseg 2,101 > 1,2


Hielo E = 540 < 612 kg

Conductor

1

( )2)( 21αsenTTnE v ⋅+⋅=


⎝⎛ ⋅+⋅= )2cos2)( 21

αα

herrajesap

Pad

ad

pTepnEv +

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛±±+⋅⋅=

2

2

1

1max0

max5,0 TnEr ⋅⋅=


( )2)( 21αsenTTnE v ⋅+⋅=


⎝⎛ ⋅+⋅= )2cos2)( 21

αα

herrajesap

Pad

ad

pTepnEv +

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛±±+⋅⋅=

2

2

1

1max0

max5,0 TnEr ⋅⋅=








Eolovano 106,04 mts





Cseg 4,44 > 1,5


Cseg 4,102 > 1,2


Hielo E = 500 < 612 kg

Conductor

1

( )2)( 21αsenTTnE v ⋅+⋅=


⎝⎛ ⋅+⋅= )2cos2)( 21

αα

herrajesap

Pad

ad

pTepnEv +

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛±±+⋅⋅=

2

2

1

1max0

max5,0 TnEr ⋅⋅=


( )2)( 21αsenTTnE v ⋅+⋅=


⎝⎛ ⋅+⋅= )2cos2)( 21

αα

herrajesap

Pad

ad

pTepnEv +

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛±±+⋅⋅=

2

2

1

1max0

max5,0 TnEr ⋅⋅=








Eolovano 99,6 mts





Cseg 18,36 > 1,5


Cseg 2,093 > 1,2


Hielo E = 453 < 612 kg

Conductor

1

( )2)( 21αsenTTnE v ⋅+⋅=


⎝⎛ ⋅+⋅= )2cos2)( 21

αα

herrajesap

Pad

ad

pTepnEv +

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛±±+⋅⋅=

2

2

1

1max0

max5,0 TnEr ⋅⋅=


( )2)( 21αsenTTnE v ⋅+⋅=


⎝⎛ ⋅+⋅= )2cos2)( 21

αα

herrajesap

Pad

ad

pTepnEv +

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛±±+⋅⋅=

2

2

1

1max0

max5,0 TnEr ⋅⋅=


Apoyo nº: 16Función: Principio de Línea

Tipo: C-14-2000 Tenses trenz35 Datos: trenz35

Desnivel 1 7,26 mts T-15º+viento 1700 kg Peso: 3,21 kg/m

Vano 1 98,2 mts T-15º + hielo 1700 kg Sviento 3,435 kg/m

T-20º + hielo kg Shielo (B) 0,497 kg/m

Eolovano 49,1 mts Nº conductores Shielo (C) 0,995 kg/m

Rviento+peso 4,701

Seg. Reforzada N

1ª Hipotesis: VientoEviento = 1869 kg < 2039 kgCseg 1,64 > 1,5

2ª Hipotesis: HieloEhielo = 1700 kg < 2270 kgCseg 2,00 > 1,5

4ª Hipotesis: Rotura de conductores

Erotura = 1700 kg < 2605 kgCseg 1,84 > 1,2

Esfuerzo vertical

Conductor

1

maxr TE =


( )maxTnE v ⋅=

herrajesap

Pad

ad

pT

epnEv +⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛±±+⋅⋅=

2

2

1

1max0

Viento Evertical = 360 < 612 kg


maxr TE =


( )maxTnE v ⋅=

herrajesap

Pad

ad

pT

epnEv +⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛±±+⋅⋅=

2

2

1

1max0


ZONA "B"

PROYECT

O:

SOBR

ECARG

AS

ZONA:

Tipo

de Ca

ble:

Viento (Kg/m):

3,44

Sección To

tal (mm2):

Hielo (K

g/m):

0,50

Diámetro (m

m):

Ca

rga de

Rotura (Kg):

DESNIVEL (%

)0

Pe

so Propio (Kg/m):

Mód

ulo de

Elasticidad

(Kg/mm2):

Coeficiente de

dilatación

(1/ºC):

VANOS

VANOS

(m)

T(Kg

)F(m)

CsT(Kg

)F(m)

CsT(Kg

)F(m)

P(m)

T(Kg

)F(m)

P(m)

T(Kg

)F(m)

P(m)

T(Kg

)F(m)

P(m)

T(Kg

)F(m)

T(Kg

)F(m)

T(Kg

)F(m)

T(Kg

)F(m)

T(Kg

)F(m)

T(Kg

)F(m)

T(Kg

)F(m)

T(Kg

)F(m)

EDS(%)

T(Kg

)F(m)

T(Kg

)F(m)

T(Kg

)F(m)

T(Kg

)F(m)

T(Kg

)F(m)

(m)

79,00

1.50

8,88

1,92

4,22

1.70

0,00

2,16

3,74

1.63

7,23

2,24

348,24

1.23

3,66

2,03

384,32

1.46

8,37

1,97

396,07

1.40

1,21

1,79

436,51

1.68

7,12

2,18

1.24

5,32

2,01

1.25

7,17

1,99

1.26

9,22

1,97

1.28

1,48

1,96

1.29

3,94

1,94

1.30

6,60

1,92

1.31

9,47

1,90

20,62

1.33

2,56

1,88

1.34

5,86

1,86

1.35

9,37

1,84

1.37

3,10

1,83

1.38

7,04

1,81

79,00

80,00

1.50

6,24

1,97

4,23

1.70

0,00

2,21

3,74

1.63

8,09

2,30

348,42

1.23

2,46

2,09

383,94

1.46

6,37

2,02

395,53

1.39

7,14

1,84

435,25

1.68

7,30

2,23

1.24

3,92

2,07

1.25

5,57

2,05

1.26

7,42

2,03

1.27

9,46

2,01

1.29

1,71

1,99

1.30

4,16

1,97

1.31

6,81

1,95

20,58

1.32

9,67

1,93

1.34

2,74

1,91

1.35

6,02

1,90

1.36

9,51

1,88

1.38

3,22

1,86

80,00

81,00

1.50

3,65

2,02

4,24

1.70

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416,08

1.69

0,07

3,34

1.22

2,96

3,16

1.23

1,60

3,13

1.24

0,37

3,11

1.24

9,27

3,09

1.25

8,30

3,07

1.26

7,47

3,04

1.27

6,78

3,02

19,95

1.28

6,22

3,00

1.29

5,81

2,98

1.30

5,54

2,96

1.31

5,41

2,93

1.32

5,44

2,91

98,00

99,00

1.46

3,99

3,11

4,34

1.70

0,00

3,39

3,73

1.65

2,10

3,49

351,40

1.21

3,63

3,25

378,08

1.43

4,49

3,17

386,94

1.33

2,79

2,95

415,20

1.69

0,20

3,41

1.22

2,01

3,22

1.23

0,51

3,20

1.23

9,14

3,18

1.24

7,89

3,16

1.25

6,78

3,13

1.26

5,80

3,11

1.27

4,95

3,09

19,92

1.28

4,24

3,07

1.29

3,66

3,04

1.30

3,23

3,02

1.31

2,94

3,00

1.32

2,79

2,98

99,00

100,00

1.46

2,15

3,17

4,34

1.70

0,00

3,46

3,73

1.65

2,72

3,56

351,54

1.21

2,82

3,31

377,83

1.43

3,10

3,24

386,56

1.33

0,03

3,02

414,34

1.69

0,33

3,48

1.22

1,07

3,29

1.22

9,44

3,27

1.23

7,93

3,25

1.24

6,54

3,22

1.25

5,28

3,20

1.26

4,15

3,18

1.27

3,16

3,16

19,89

1.28

2,29

3,13

1.29

1,56

3,11

1.30

0,97

3,09

1.31

0,51

3,07

1.32

0,20

3,04

100,00

101,00

1.46

0,34

3,24

4,35

1.70

0,00

3,53

3,73

1.65

3,33

3,63

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1.21

2,03

3,38

377,58

1.43

1,74

3,31

386,19

1.32

7,32

3,09

413,50

1.69

0,45

3,55

1.22

0,15

3,36

1.22

8,39

3,34

1.23

6,74

3,31

1.24

5,22

3,29

1.25

3,82

3,27

1.26

2,55

3,25

1.27

1,40

3,22

19,87

1.28

0,38

3,20

1.28

9,50

3,18

1.29

8,75

3,16

1.30

8,13

3,13

1.31

7,66

3,11

101,00

102,00

1.45

8,57

3,31

4,35

1.70

0,00

3,60

3,73

1.65

3,93

3,70

351,79

1.21

1,26

3,45

377,34

1.43

0,41

3,38

385,83

1.32

4,67

3,16

412,67

1.69

0,58

3,62

1.21

9,25

3,43

1.22

7,36

3,41

1.23

5,58

3,38

1.24

3,92

3,36

1.25

2,38

3,34

1.26

0,97

3,32

1.26

9,68

3,29

19,84

1.27

8,52

3,27

1.28

7,48

3,25

1.29

6,58

3,22

1.30

5,80

3,20

1.31

5,17

3,18

102,00

103,00

1.45

6,83

3,38

4,36

1.70

0,00

3,67

3,73

1.65

4,53

3,77

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1.21

0,50

3,52

377,10

1.42

9,09

3,45

385,48

1.32

2,07

3,22

411,86

1.69

0,70

3,69

1.21

8,37

3,50

1.22

6,35

3,48

1.23

4,44

3,45

1.24

2,65

3,43

1.25

0,98

3,41

1.25

9,42

3,38

1.26

7,99

3,36

19,81

1.27

6,68

3,34

1.28

5,50

3,32

1.29

4,45

3,29

1.30

3,52

3,27

1.31

2,73

3,25

103,00

104,00

1.45

5,12

3,45

4,36

1.70

0,00

3,75

3,73

1.65

5,11

3,85

352,05

1.20

9,76

3,59

376,87

1.42

7,81

3,52

385,13

1.31

9,52

3,29

411,07

1.69

0,82

3,77

1.21

7,50

3,57

1.22

5,36

3,55

1.23

3,32

3,52

1.24

1,40

3,50

1.24

9,60

3,48

1.25

7,91

3,46

1.26

6,34

3,43

19,79

1.27

4,89

3,41

1.28

3,56

3,39

1.29

2,36

3,36

1.30

1,29

3,34

1.31

0,34

3,32

104,00

105,00

1.45

3,44

3,52

4,36

1.70

0,00

3,82

3,73

1.65

5,69

3,92

352,17

1.20

9,03

3,66

376,64

1.42

6,54

3,59

384,79

1.31

7,02

3,36

410,29

1.69

0,94

3,84

1.21

6,65

3,64

1.22

4,39

3,62

1.23

2,23

3,60

1.24

0,18

3,57

1.24

8,25

3,55

1.25

6,43

3,53

1.26

4,72

3,50

19,76

1.27

3,13

3,48

1.28

1,66

3,46

1.29

0,32

3,43

1.29

9,09

3,41

1.30

8,00

3,39

105,00

106,00

1.45

1,80

3,59

4,37

1.70

0,00

3,89

3,72

1.65

6,25

3,99

352,29

1.20

8,31

3,74

376,42

1.42

5,30

3,66

384,46

1.31

4,58

3,43

409,53

1.69

1,06

3,91

1.21

5,82

3,71

1.22

3,44

3,69

1.23

1,16

3,67

1.23

8,99

3,64

1.24

6,92

3,62

1.25

4,97

3,60

1.26

3,13

3,57

19,74

1.27

1,41

3,55

1.27

9,80

3,53

1.28

8,31

3,50

1.29

6,95

3,48

1.30

5,70

3,46

106,00

107,00

1.45

0,18

3,66

4,37

1.70

0,00

3,97

3,72

1.65

6,80

4,07

352,41

1.20

7,61

3,81

376,20

1.42

4,09

3,73

384,13

1.31

2,18

3,51

408,78

1.69

1,17

3,99

1.21

5,01

3,79

1.22

2,51

3,76

1.23

0,11

3,74

1.23

7,81

3,72

1.24

5,63

3,69

1.25

3,55

3,67

1.26

1,58

3,65

19,71

1.26

9,72

3,62

1.27

7,98

3,60

1.28

6,35

3,58

1.29

4,84

3,55

1.30

3,45

3,53

107,00

108,00

1.44

8,60

3,74

4,38

1.70

0,00

4,04

3,72

1.65

7,35

4,14

352,52

1.20

6,93

3,88

375,99

1.42

2,89

3,81

383,81

1.30

9,84

3,58

408,05

1.69

1,29

4,06

1.21

4,21

3,86

1.22

1,59

3,84

1.22

9,08

3,81

1.23

6,66

3,79

1.24

4,35

3,77

1.25

2,15

3,74

1.26

0,06

3,72

19,69

1.26

8,07

3,70

1.27

6,19

3,67

1.28

4,43

3,65

1.29

2,78

3,63

1.30

1,25

3,60

108,00

109,00

1.44

7,04

3,81

4,38

1.70

0,00

4,11

3,72

1.65

7,89

4,22

352,64

1.20

6,25

3,96

375,78

1.42

1,72

3,88

383,49

1.30

7,54

3,65

407,33

1.69

1,40

4,14

1.21

3,43

3,94

1.22

0,70

3,91

1.22

8,07

3,89

1.23

5,54

3,86

1.24

3,11

3,84

1.25

0,78

3,82

1.25

8,56

3,79

19,67

1.26

6,45

3,77

1.27

4,44

3,75

1.28

2,55

3,72

1.29

0,76

3,70

1.29

9,09

3,68

109,00

110,00

1.44

5,52

3,89

4,38

1.70

0,00

4,19

3,72

1.65

8,42

4,30

352,75

1.20

5,59

4,03

375,57

1.42

0,57

3,95

383,18

1.30

5,28

3,73

406,63

1.69

1,51

4,21

1.21

2,66

4,01

1.21

9,82

3,99

1.22

7,08

3,96

1.23

4,43

3,94

1.24

1,89

3,92

1.24

9,44

3,89

1.25

7,10

3,87

19,64

1.26

4,86

3,84

1.27

2,73

3,82

1.28

0,70

3,80

1.28

8,78

3,77

1.29

6,98

3,75

110,00

111,00

1.44

4,02

3,96

4,39

1.70

0,00

4,27

3,72

1.65

8,94

4,37

352,86

1.20

4,94

4,11

375,37

1.41

9,44

4,03

382,88

1.30

3,07

3,80

405,94

1.69

1,61

4,29

1.21

1,91

4,09

1.21

8,96

4,06

1.22

6,11

4,04

1.23

3,35

4,02

1.24

0,69

3,99

1.24

8,13

3,97

1.25

5,66

3,94

19,62

1.26

3,30

3,92

1.27

1,04

3,90

1.27

8,89

3,87

1.28

6,84

3,85

1.29

4,90

3,82

111,00

3,21

1500

00,00

0011

Zona

BTR

ENZ35 35

68,7

6400

‐15ºC y HieloTensión Máxim

a

‐10ºC y Viento

Flecha

Máxim

a

+15ºC y Viento

50ºC

0ºC y Hielo

‐15ºC

Flecha

Mínim

aCá

lc. A

poyos

‐5ºC y Viento

SIN SOBR

ECARG

AS

+45ºC

+40ºC

+35ºC

+30ºC

+25ºC

‐10ºC

+20ºC

+15ºC

+10ºC

+5ºC

0ºC

‐5ºC


3.‐CALCULOS ELECTRICOS DE LAS REDES DE BAJA TENSION 3.1.- Fórmulas generales. Emplearemos las siguientes: Sistema Trifásico

I = Pc / 1,732 x U x Cos = amp (A) e = 1.732 x I[(L x Cos / k x S x n) + (Xu x L x Sen / 1000 x n)] = voltios (V)

Sistema Monofásico: I = Pc / U x Cos = amp (A) e = 2 x I[(L x Cos / k x S x n) + (Xu x L x Sen / 1000 x n)] = voltios (V)

En donde: Pc = Potencia de Cálculo en Watios. L = Longitud de Cálculo en metros. e = Caída de tensión en Voltios. K = Conductividad. I = Intensidad en Amperios. U = Tensión de Servicio en Voltios (Trifásica ó Monofásica). S = Sección del conductor en mm². Cos = Coseno de fi. Factor de potencia. n = Nº de conductores por fase. Xu = Reactancia por unidad de longitud en m/m.

Fórmula Conductividad Eléctrica K = 1/ = 20[1+ (T-20)]

T = T0 + [(Tmax-T0) (I/Imax)²]

Siendo, K = Conductividad del conductor a la temperatura T. = Resistividad del conductor a la temperatura T. 20 = Resistividad del conductor a 20ºC.

Cu = 0.018 Al = 0.029 = Coeficiente de temperatura: Cu = 0.00392 Al = 0.00403 T = Temperatura del conductor (ºC). T0 = Temperatura ambiente (ºC):

Cables enterrados = 25ºC Cables al aire = 40ºC Tmax = Temperatura máxima admisible del conductor (ºC):

XLPE, EPR = 90ºC PVC = 70ºC I = Intensidad prevista por el conductor (A). Imax = Intensidad máxima admisible del conductor (A).


Fórmulas Sobrecargas Ib In Iz I2 1,45 Iz Donde: Ib: intensidad utilizada en el circuito. Iz: intensidad admisible de la canalización según la norma UNE 20-460/5-523. In: intensidad nominal del dispositivo de protección. Para los dispositivos de protección regulables, In es la intensidad de regulación escogida. I2: intensidad que asegura efectivamente el funcionamiento del dispositivo de protección. En la práctica I2 se toma igual: - a la intensidad de funcionamiento en el tiempo convencional, para los interruptores automáticos (1,45 In como máximo). - a la intensidad de fusión en el tiempo convencional, para los fusibles (1,6 In). Fórmulas Cortocircuito * IpccI = Ct U / 3 Zt Siendo, IpccI: intensidad permanente de c.c. en inicio de línea en kA. Ct: Coeficiente de tensión. U: Tensión trifásica en V. Zt: Impedancia total en mohm, aguas arriba del punto de c.c. (sin incluir la línea o circuito en estudio). * IpccF = Ct UF / 2 Zt

Siendo, IpccF: Intensidad permanente de c.c. en fin de línea en kA. Ct: Coeficiente de tensión. UF: Tensión monofásica en V.

Zt: Impedancia total en mohm, incluyendo la propia de la línea o circuito (por tanto es igual a la impedancia en origen mas la propia del conductor o línea). * La impedancia total hasta el punto de cortocircuito será:

Zt = (Rt² + Xt²)½ Siendo, Rt: R1 + R2 + ................+ Rn (suma de las resistencias de las líneas aguas arriba hasta el punto de c.c.)

Xt: X1 + X2 + .............. + Xn (suma de las reactancias de las líneas aguas arriba hasta el punto de c.c.)

R = L · 1000 · CR / K · S · n (mohm)

X = Xu · L / n (mohm) R: Resistencia de la línea en mohm. X: Reactancia de la línea en mohm. L: Longitud de la línea en m. CR: Coeficiente de resistividad, extraído de condiciones generales de c.c.

K: Conductividad del metal.


S: Sección de la línea en mm². Xu: Reactancia de la línea, en mohm por metro. n: nº de conductores por fase. * tmcicc = Cc · S² / IpccF² Siendo, tmcicc: Tiempo máximo en sg que un conductor soporta una Ipcc. Cc= Constante que depende de la naturaleza del conductor y de su aislamiento. S: Sección de la línea en mm². IpccF: Intensidad permanente de c.c. en fin de línea en A. * tficc = cte. fusible / IpccF² Siendo, tficc: tiempo de fusión de un fusible para una determinada intensidad de cortocircuito. IpccF: Intensidad permanente de c.c. en fin de línea en A. * Lmax = 0,8 UF / 2 · IF5 · (1,5 / K· S · n)² + (Xu / n · 1000)²

Siendo, Lmax: Longitud máxima de conductor protegido a c.c. (m) (para protección por fusibles) UF: Tensión de fase (V)

K: Conductividad S: Sección del conductor (mm²) Xu: Reactancia por unidad de longitud (mohm/m). En conductores aislados suele ser 0,1. n: nº de conductores por fase Ct= 0,8: Es el coeficiente de tensión. CR = 1,5: Es el coeficiente de resistencia.

IF5 = Intensidad de fusión en amperios de fusibles en 5 sg.

* Curvas válidas.(Para protección de Interruptores automáticos dotados de Relé electromagnético). CURVA B IMAG = 5 In CURVA C IMAG = 10 In CURVA D Y MA IMAG = 20 In 3.2.- Características generales de la red. Tensión(V): Trifásica 400, Monofásica 230 C.d.t. máx.(%): 5 Cos : 0,8 Coef. Simultaneidad: 1 Temperatura cálculo conductividad eléctrica (ºC): - XLPE, EPR: 20 - PVC: 20


3.3.‐ Cálculos eléctricos de ramas y nudos.

LINEA DISTRIBUCION BT ‐ SILVES Linea

Nudo Orig.

Nudo Dest.

Long. (m)

Metal/ Xu(m/m)

Canal./Aislam/Polar. I.Cálculo

(A) In/Ireg

(A) In/Sens.

Dif(A/mA) Sección (mm2)

I. Admisi. (A)/Fc

D.tubo (mm)

1 1 2 36 Al/Alm Trenz.Neut.Fi XLPE,0.6/1 kV Tetra. 62,25 100 3x50/54,6 150/12 2 3 21 Al/Alm Trenz.Neut.Fi XLPE,0.6/1 kV Tetra. 62,25 3x50/54,6 150/13 3 4 3 Al/Alm Trenz.Neut.Fi XLPE,0.6/1 kV Tetra. 9,02 3x50/54,6 150/14 3 5 23 Al/Alm Trenz.Neut.Fi XLPE,0.6/1 kV Tetra. 53,23 3x50/54,6 150/15 5 6 9 Al/Alm Trenz.Neut.Fi XLPE,0.6/1 kV Tetra. 9,02 3x50/54,6 150/16 5 7 28 Al/Alm Trenz.Neut.Fi XLPE,0.6/1 kV Tetra. 44,2 3x50/54,6 150/1

Nudo C.d.t.(V) Tensión Nudo(V)

C.d.t.(%) Carga Nudo

1 0 400 0 62,247(34,5 kW)2 -1,774 398,226 0,444 0 A(0 kW)3 -2,809 397,191 0,702 0 A(0 kW)4 -2,831 397,169 0,708 -9,02 A(-5 kW)5 -3,779 396,221 0,945 0 A(0 kW)6 -3,843 396,157 0,961 -9,02 A(-5 kW)

NOTA: - * Nudo de mayor c.d.t. Caida de tensión total en los distintos itinerarios: 1-2-3-4 = 0.71 % 1-2-3-5-6 = 0.96 % 1-2-3-5-7-8 = 1.25 % 1-2-3-5-7-9-10-11 = 1.74 % 1-2-3-5-7-9-10-12 = 1.81 % 3.4.- Cálculo de cortocircuito en la red.

LINEA DISTRIBUCION BT ‐ SILVES

Linea Nudo Orig.

Nudo Dest.

IpccI (kA)

P de C (kA)

IpccF(A) tmcicc (sg) tficc (sg) In;Curvas

1 1 2 1,804 4,5 781,02 36,21 80; 2 2 3 1,568 718,05 42,843 3 4 1,442 709,52 43,884 3 5 1,442 655,9 51,355 5 6 1,317 633,59 55,036 5 7 1,317 590,03 63,45


4.‐ CALCULOS MECANICOS DE LA RED AÉREA DE BAJA TENSION 4.1.‐ Resumen de fórmulas. 4.1.1. TENSION MAXIMA EN UN VANO (Apdo. 2 ITC‐BT‐06). La tensión máxima en un vano se produce en los puntos de fijación del conductor a los apoyos. TA = P0 ·YA = P0 · c · cosh (XA/c) = P0 · c ·cosh (Xm - a/2) / c TB = P0 ·YB = P0 · c · cosh (XB/c) = P0 · c ·cosh (Xm+ a/2) / c P0 = Pp² + Pv²) = Pp² + (K · d / 1000)² Zona A K=50 daN/m² P0 = Pp² + Pv/3²) = Pp² + (K · d / 3000)² Zona A K=50 daN/m² P0 = Pp + Ph = Pp + K· d) / 1000 Zonas B y C K=180 ó K=60 ( Zona B )

K=360 ó K=120 ( Zona C ) c = T0h / P0 Xm = c · ln z + 1+z²) z = h / (2·c·senh a/2c) Siendo: TA = Tensión total del conductor en el punto de fijación al primer apoyo del vano (daN).

TB = Tensión total del conductor en el punto de fijación al segundo apoyo del vano (daN).

P0 = Peso total del conductor en las condiciones más desfavorables daN/m).

Pp = Peso propio del conductor (daN/m).

Pv = Sobrecarga de viento (daN/m).

Pv/3 = Sobrecarga de viento dividida por 3 (daN/m).

Ph = Sobrecarga de hielo (daN/m).

d = diámetro del conductor (mm). Y = c · cosh (x/c) = Ecuación de la catenaria. c = constante de la catenaria. YA = Ordenada correspondiente al primer apoyo del vano (m).

YB = Ordenada correspondiente al segundo apoyo del vano (m).

XA = Abcisa correspondiente al primer apoyo del vano (m).

XB = Abcisa correspondiente al segundo apoyo del vano (m).

Xm= Abcisa correspondiente al punto medio del vano (m).

a = Proyección horizontal del vano (m). h = Desnivel entre los puntos de fijación del conductor a los apoyos (m). T0h = Componente Horizontal de la Tensión en las condiciones más desfavorables o Tensión Máxima

Horizontal (daN). Es constante en todo el vano.


4.1.2. VANO DE REGULACION. Para cada tramo de línea comprendida entre apoyos con disposición amarrada, el vano de regulación se obtiene del siguiente modo:

ar = a3 / a)

4.1.3. TENSIONES Y FLECHAS DE LA LINEA EN DETERMINADAS CONDICIONES. ECUACION DEL CAMBIO DE CONDICIONES. Partiendo de una situación inicial en las condiciones de tensión máxima horizontal (T0h), se

puede obtener una tensión horizontal final (Th) en otras condiciones diferentes para cada vano de

regulación (tramo de línea), y una flecha (F) en esas condiciones finales, para cada vano real de ese tramo. La tensión horizontal en unas condiciones finales dadas, se obtiene mediante la Ecuación del Cambio de Condiciones: · L0 · (t - t0) + L0/(S·E) · (Th - T0h) = L - L0

L0 c0·senh(Xm0+a/2) / c0 - c0·senh(Xm0-a/2) / c0 c0 = T0h/P0 ; Xm0 = c0 · lnz0 + 1+z0²) z0 = h / (2·c0·senh a/2c0)

L c·senh(Xm+a/2) / c - c·senh(Xm-a/2) / c c = Th/P ; Xm = c · lnz + 1+z² ) z = h / (2·c·senh a/2c) Siendo: Coeficiente de dilatación lineal del elemento fiador. L0 Longitud del arco de catenaria en las condiciones iniciales para el vano de regulación (m).

L Longitud del arco de catenaria en las condiciones finales para el vano de regulación (m). t0 = Temperatura en las condiciones iniciales (ºC).

t = Temperatura en las condiciones finales (ºC). S = Sección del elemento fiador(mm²). E = Módulo de elasticidad del elemento fiador(daN/mm²). T0h = Componente Horizontal de la Tensión en las condiciones más desfavorables o Tensión Máxima

Horizontal (daN). Th = Componente Horizontal de la Tensión o Tensión Horizontal en las condiciones finales consideradas,

para el vano de regulación (daN). a = ar (vano de regulación, m).


h = Desnivel entre los puntos de fijación del conductor a los apoyos, en tramos de un solo vano (m). h = 0, para tramos compuestos por más de un vano. Obtención de la flecha en las condiciones finales (F), para cada vano real de la línea: F = YB - h/a · (XB - Xfm) - Yfm

Xfm = c · lnh/a + 1+(h/a)²) Yfm = c · cosh (Xfm/c)

Siendo: YB = Ordenada de uno de los puntos de fijación del conductor al apoyo (m).

XB = Abcisa de uno de los puntos de fijación del conductor al apoyo (m).

Yfm = Ordenada del punto donde se produce la flecha máxima (m).

Xfm = Abcisa del punto donde se produce la flecha máxima (m).

h = Desnivel entre los puntos de fijación del conductor a los apoyos (m). a = Proyección horizontal del vano (m). 4.1.3.1. Tensión máxima (Apdo. 2.2.1 ITC‐BT‐06). Condiciones iniciales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones. a) Zona A , B y C. - Tracción máxima viento. t = 15 ºC. Sobrecarga: viento (Pv).

b) Zona A. - Tracción máxima viento/3. t = 0 ºC. Sobrecarga: viento/3 (Pv/3).

c) Zonas B y C. - Tracción máxima hielo. t = 0 ºC. Sobrecarga: hielo (Ph).

4.1.3.2. Flecha máxima (Apdo. 2.2.2 ITC‐BT‐06). Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones. a) Hipótesis de temperatura. t = 50 ºC. Sobrecarga: ninguna.


b) Hipótesis de viento. t = 15 ºC. Sobrecarga: viento (Pv).

c) Hipótesis de viento/3. t = 0 ºC. Sobrecarga: viento/3 (Pv/3).

d) Hipótesis de hielo. t = 0 ºC. Sobrecarga: hielo (Ph).

Zona A: Se considera la hipótesis a), b) y c). Zonas B y C: Se consideran las hipótesis a), b) y d). 4.1.3.3. Flecha mínima. Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones. a) t = 15 ºC. Sobrecarga: ninguna. b) t = 0 ºC. Sobrecarga: ninguna. 4.1.3.4. Tendido de la línea. Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones. t = 0 ºC. t = + 5 ºC. t = + 10 ºC. t = + 15 ºC. t = + 20 ºC. t = + 25 ºC. t = + 30 ºC. t = + 35 ºC. t = + 40 ºC. t = + 45 ºC. t = + 50 ºC. Sobrecarga: ninguna.


4.2.‐ Apoyos. 4.2.1. HIPOTESIS CALCULO DE APOYOS (Apdo. 2.3 ITC‐BT‐06). Apoyos de líneas situadas en zona A (Altitud inferior a 500 m)

TIPO DE APOYO

TIPO DE ESFUERZO


HIPOTESIS 2ª (Viento/3)


Alineación V

Cargas perm. (apdo. 2.1)Viento. (apdo. 2.1) V = Pcv

Cargas perm. (apdo. 2.1) Viento/3. (apdo. 2.1) V = Pcv3

T

Viento. (apdo. 2.1) T = Fvc

Viento/3. (apdo. 2.1) T = Fv3c

L

Des. Tracc. (apdo. 2.3) L = Dtv3

Angulo V



T

Viento. (apdo. 2.1) Res. Angulo (apdo. 2.3) T = Fvc + RavT

Viento/3. (apdo. 2.1) Res. Angulo (apdo. 2.3)T = Fv3c + Rav3T

L

Res. Angulo (apdo. 2.3) L = RavL

Res. Angulo (apdo. 2.3)L = Rav3L

Estrellam. V



T

Viento. (apdo. 2.1) Res. Angulo (apdo. 2.3) T = Fvc + (2/3 · RavT)

Viento/3. (apdo. 2.1) Res. Angulo (apdo. 2.3)T = Fv3c + Rav3T

L

Res. Angulo (apdo. 2.3) L = 2/3 · RavL

Res. Angulo (apdo. 2.3)L = Rav3L

Fin de línea V



T


Viento/3. (apdo. 2.1) T = Fv3c

L

Des. Tracc. (apdo. 2.3) L = Dtv

Des. Tracc. (apdo. 2.3) L = Dtv3

V = Esfuerzo vertical T = Esfuerzo transversal L = Esfuerzo longitudinal Para la determinación de las tensiones de los conductores se considerará: Hipótesis 1ª : Sometidos a una sobrecarga de viento (apdo. 2.1) correspondiente a una velocidad mínima de 120 Km/h y a la temperatura de 15 ºC. Hipótesis 2ª : Sometidos a una sobrecarga de viento/3 (apdo. 2.1) correspondiente a una velocidad mínima de 120 Km/h y a la temperatura de 0 ºC.


Apoyos de líneas situadas en zonas B y C (Altitud igual o superior a 500 m)

TIPO DE APOYO

TIPO DE ESFUERZO


HIPOTESIS 2ª (Viento/3)


Alineación V


Cargas perm. (apdo. 2.1) Hielo. (apdo. 2.1) V = Pch

T


L

Des. Tracc. (apdo. 2.3) L = Dth

Angulo V



T

Viento. (apdo. 2.1) Res. Angulo (apdo. 2.3) T = Fvc + RavT

Res. Angulo (apdo. 2.3) T = RahT

L

Res. Angulo (apdo. 2.3) L = RavL

Res. Angulo (apdo. 2.3) L = RahL

Estrellam. V



T

Viento. (apdo. 2.1) Res. Angulo (apdo. 2.3) T = Fvc + (2/3 · RavT)

Res. Angulo (apdo. 2.3) T = RahT

L

Res. Angulo (apdo. 2.3) L = 2/3 · RavL

Res. Angulo (apdo. 2.3) L = RahL

Fin de línea V



T


L

Des. Tracc. (apdo. 2.3) L = Dtv

Des. Tracc. (apdo. 2.3) L = Dth

V = Esfuerzo vertical T = Esfuerzo transversal L = Esfuerzo longitudinal Para la determinación de las tensiones de los conductores se considerará: Hipótesis 1ª : Sometidos a una sobrecarga de viento (apdo. 2.1) correspondiente a una velocidad mínima de 120 Km/h y a la temperatura de 15 ºC. Hipótesis 3ª : Sometidos a una sobrecarga de hielo mínima (apdo. 2.1) y a la temperatura de 0 ºC. 4.2.1.1. Cargas permanentes (Apdo. 2.1 ITC‐BT‐06). Se considerarán las cargas verticales debidas al peso de los distintos elementos: conductores con sobrecarga (según hipótesis), aisladores y herrajes. En la 1ª hipótesis, el peso que gravita sobre los apoyos debido al conductor y su sobrecarga "Pcv" será: Pcv = Lv · Ppv · cos · n (daN) Siendo: Lv = Longitud del conductor que gravita sobre el apoyo en las condiciones de 15 ºC con sobrecarga de viento (m). Ppv = Peso propio del conductor con sobrecarga de viento (daN/m).


= Angulo que forma la resultante del viento con el peso propio del conductor. n = número de haces de conductores. En la 2ª hipótesis en zona A, el peso que gravita sobre los apoyos debido al conductor y su sobrecarga "Pcv3" será: Pcv3 = Lv3 · Ppv3 · cos · n (daN) Siendo: Lv3 = Longitud del conductor que gravita sobre el apoyo en las condiciones de 0 ºC con sobrecarga de viento/3 (m). Ppv3 = Peso propio del conductor con sobrecarga de viento/3 (daN/m). = Angulo que forma la resultante del viento con el peso propio del conductor. n = número de haces de conductores. En la 3ª hipótesis en zonas B y C, el peso que gravita sobre los apoyos debido al conductor y su sobrecarga "Pch" será: Pch = Lh · Pph· n (daN) Siendo: Lh = Longitud del conductor que gravita sobre el apoyo en las condiciones de 0 ºC con sobrecarga de hielo (m). Pph = Peso propio del conductor con sobrecarga de hielo (daN/m). n = número de haces de conductores 4.2.1.2. Esfuerzos del viento (Apdo. 2.1 ITC‐BT‐06). - El esfuerzo del viento sobre los conductores "Fvc" en la hipótesis 1ª se obtiene de la siguiente forma: Apoyos alineación Fvc = (a1 · d1· n1 + a2 · d2· n2)/2 · k (daN)

Apoyos fin de línea Fvc = a/2 · d· n · k (daN) Apoyos de ángulo y estrellamiento Fvc = ap /2 · dp· np · k(daN)

- El esfuerzo del viento/3 sobre los conductores "Fv3c" en la hipótesis 2ª en zona A, se obtiene de la siguiente forma: Apoyos alineación Fv3c = (a1 · d1· n1 + a2 · d2· n2)/6 · k (daN)


Apoyos fin de línea Fv3c = a/6 · d· n · k (daN) Apoyos de ángulo y estrellamiento Fv3c = ap /6 · dp· np · k(daN)

Siendo: a1 = Proyección horizontal del conductor que hay a la izquierda del apoyo (m).

a2 = Proyección horizontal del conductor que hay a la derecha del apoyo (m).

a = Proyección horizontal del conductor (m). ap = Proyección horizontal del conductor en la dirección perpendicular a la bisectriz del ángulo (apoyos

de ángulo) y en la dirección perpendicular a la resultante (apoyos de estrellamiento) (m). d, d1, d2, dp = Diámetro del conductor (mm).

n, n1, n2, np = nº de haces de conductores.

v = Velocidad del viento (Km/h). K = 50·(v/120)² daN/m² y v 120 Km/h 4.2.1.3. Resultante de ángulo (Apdo. 2.3 ITC‐BT‐06). (apoyos de ángulo y estrellamiento). - En la hipótesis 1ª, la resultante de ángulo "Rav" de las tracciones de los conductores, se obtiene: Rav = Th1· n1)²Th2· n2)² ·Th1·n1·Th2· n2· cos [180 - (daN) El esfuerzo resultante de ángulo "Rav" se descompondrá en dos esfuerzos, uno en dirección longitudinal a la línea "RavL" y otro en dirección transversal a la línea "RavT". Siendo: n1, n2 = Número de haces de conductores.

Th1, Th2 = Tensiones horizontales en las condiciones de 15 ºC con sobrecarga de viento (daN).

= Angulo que forman Th1 y Th2 (gr. sexa.).

- En la hipótesis 2ª en zona A, la resultante de ángulo "Rav3" de las tracciones de los conductores, se obtiene: Rav3 = Th1· n1)²Th2· n2)² ·Th1·n1·Th2· n2· cos [180 - (daN) El esfuerzo resultante de ángulo "Rav3" se descompondrá en dos esfuerzos, uno en dirección longitudinal a la línea "Rav3L" y otro en dirección transversal a la línea "Rav3T". Siendo: n1, n2 = Número de haces de conductores.

Th1, Th2 = Tensiones horizontales en las condiciones de 0 ºC con sobrecarga de viento/3 (daN).



- En la hipótesis 3ª en zonas B y C, la resultante de ángulo "Rah" de las tracciones de los conductores, se obtiene: Rah = Th1· n1)²Th2· n2)² ·Th1·n1·Th2· n2· cos [180 - (daN) El esfuerzo resultante de ángulo "Rah" se descompondrá en dos esfuerzos, uno en dirección longitudinal a la línea "RahL" y otro en dirección transversal a la línea "RahT". Siendo: n1, n2 = Número de haces de conductores.

Th1, Th2 = Tensiones horizontales en las condiciones de 0 ºC con sobrecarga de hielo (daN).


*Nota: En los apoyos de estrellamiento las operaciones anteriores se han realizado tomando las tensiones dos a dos para conseguir la resultante total. 4.2.1.4. Diferencia de tiros (Apdo. 2.3 ITC-BT-06). - En la hipótesis 1ª (apoyos fin de linea), la diferencia de tiros "Dtv" se obtiene: Apoyos fin de línea Dtv = Th · n (daN)

Siendo: n = número de haces de conductores. Th = Componente horizontal de la tensión en las condiciones de 15 ºC y sobrecarga de viento (daN).

- En la hipótesis 2ª (apoyos fin de línea y alineación) en zona A, la diferencia de tiros "Dtv3" se obtiene: Apoyos fin de línea Dtv3 = Th · n (daN)

Apoyos de alineación Dtv3 = Abs(Th1· n1 - Th2· n2 (daN)

Siendo: n, n1, n2= número de haces de conductores.

Th, Th1, Th2 = Componente horizontal de la tensión en las condiciones de 0 ºC con sobrecarga de

viento/3 (daN). - En la hipótesis 3ª (fin de línea y alineación) en zonas B y C, el desequilibrio de tracciones "Dth" se obtiene: Apoyos fin de línea Dth = Th · n (daN)


Apoyos de alineación Dth = Abs(Th1· n1 - Th2· n2 (daN)

Siendo: n, n1, n2= número de haces de conductores.

Th, Th1, Th2 = Componente horizontal de la tensión en las condiciones de 0 ºC con sobrecarga de hielo

(daN). 4.2.1.5. Esfuerzos equivalentes Los esfuerzos horizontales de los apoyos vienen especificados en un punto de ensayo, situado en la cogolla (excepto en los apoyos de hormigón y de chapa metálica que están 0,25 m por debajo de la cogolla). Si los esfuerzos están aplicados en otro punto se aplicará un coeficiente reductor o de mayoración. - Coeficiente reductor del esfuerzo nominal. Se aplica para esfuerzos horizontales a mayor altura del punto de ensayo, cuyo valor será:

Apoyos de celosía y presilla K = 4,6 / (HS + 4,6)

Apoyos de hormigón

K = 5,4 / (HS + 5,25)

Apoyos de chapa metálica

K = 4,6 / (HS + 4,85)

- Coeficiente de mayoración del esfuerzo nominal. Se aplica para esfuerzos horizontales a menor altura del punto de ensayo, cuyo valor será: K = HEn / HF

Por tanto los esfuerzos horizontales aplicados en el punto de ensayo serán: T = Tc / K L = Lc / K El esfuerzo horizontal equivalente soportado por el apoyo será: - Existe solamente esfuerzo transversal. F = T


- Existe solamente esfuerzo longitudinal. F = L - Existe esfuerzo transversal y longitudinal simultáneamente.

En apoyos de celosía, presilla, hormigón vibrado hueco y chapa circular.

F = T + L

En apoyos de hormigón vibrado y chapa rectangular con viento sobre la cara secundaria. F = RU · T + L

En apoyos de hormigón vibrado y chapa rectangular sin viento o con viento sobre la cara principal. F = T + RN · L En apoyos de hormigón vibrado y chapa rectangular el apoyo se orienta con su esfuerzo nominal principal en dirección del esfuerzo mayor (T o L). Siendo: HEn = Distancia desde el punto de ensayo de los esfuerzos horizontales hasta el terreno (m).

HS = Distancia por encima de la cogolla, donde se aplican los esfuerzos horizontales (m).

HF = Distancia desde punto de aplicación de los esfuerzos horizontales hasta el terreno (m).

Hv = Altura del punto de aplicación del esfuerzo del viento (m).

Eva = Esfuerzo del viento sobre el apoyo (daN). EvaRed = Esfuerzo del viento sobre el apoyo reducido al punto de ensayo (daN). EvaRed = Eva · Hv / HEn

RU = Esfuerzo nominal principal / (Esfuerzo nominal secundario – EvaRed). RN = Esfuerzo nominal principal / Esfuerzo nominal secundario. Tc = Esfuerzo transversal en el punto de aplicación de los conductores (daN). Lc = Esfuerzo longitudinal en el punto de aplicación de los conductores (daN). F = Esfuerzo horizontal equivalente (daN). T = Esfuerzo transversal en el punto de ensayo (daN). L = Esfuerzo longitudinal en el punto de ensayo (daN). 4.2.1.6. Apoyo adoptado El apoyo adoptado deberá soportar la combinación de esfuerzos considerados en cada hipótesis (V,F). A estos esfuerzos se le aplicará un coeficiente de seguridad si el apoyo es reforzado. - Hipótesis sin esfuerzo de torsión. El esfuerzo horizontal debe cumplir la ecuación: En F


En apoyos de hormigón el esfuerzo vertical debe cumplir la ecuación:

Vn V

En apoyos que no sean de hormigón se aplicará la ecuación resistente: (3 · Vn) V

(5 · En + Vn) (5 · F + V)

Siendo: V = Cargas verticales. F = Esfuerzo horizontal equivalente. En = Esfuerzo nominal sin torsión del apoyo.

Vn = Esfuerzo vertical sin torsión del apoyo.

4.3.‐ Cimentaciones. Para que un apoyo permanezca en su posición de equilibrio, el momento creado por las fuerzas exteriores a él ha de ser absorbido por la cimentación, debiendo cumplirse por tanto: Mf 1,65 · (Mep + Mev) Siendo: Mf = Momento de fallo al vuelco. Momento absorbido por la cimentación (daN · m). Mep = Momento producido por el esfuerzo en punta (daN · m). Mev = Momento producido por el esfuerzo del viento sobre el apoyo (daN · m). Obtenido cada uno de la siguiente manera: Momento absorbido por la cimentación El momento absorbido por la cimentación "Mf" se calcula por la fórmula de Sulzberger:

Mf = 139 · C2 · a · h4+ a3 · (h + 0,20) · 2420 · ( 0,5 - 2/3·(1,1 · h/a · 1/10·C2) ) Siendo:

C2 = Coeficiente de compresibilidad del terreno a la profundidad de 2 m (daN/cm3).

a = Anchura del cimiento (m). h = profundidad del cimiento (m). Momento debido al esfuerzo en punta El momento debido al esfuerzo en punta "Mep" se obtiene: Mep = Ep · HL


Siendo: Ep = Esfuerzo en punta (daN). HL = Altura libre del apoyo (m).

Momento debido al viento sobre el apoyo

El momento debido al esfuerzo del viento sobre el apoyo "Mev" se obtiene:

Mev = Eva · Hv

Siendo: Eva = Esfuerzo del viento sobre el apoyo (daN).

Eva = 170 · (v/120)² · · S (apoyos de celosía). Eva = 100 · (v/120)² · S (apoyos con superficies planas). Eva = 70 · (v/120)² · S (apoyos con superficies cilíndricas). v = Velocidad del viento (Km/h). S = Superficie definida por la silueta del apoyo (m²). = Coeficiente de opacidad. Relación entre la superficie real de la cara y el área definida por su

silueta. Hv = Altura del punto de aplicación del esfuerzo del viento (m). Se obtiene:

Hv = H/3 · (d1 + 2·d2) / (d1 + d2) (m)

H = Altura total del apoyo (m). d1 = anchura del apoyo en el empotramiento (m).

d2 = anchura del apoyo en la cogolla (m).

4.4.‐ Distancia de seguridad.

4.4.1. Distancia de los conductores al terreno

La altura de los apoyos será la necesaria para que los conductores, con su máxima flecha vertical, queden situados por encima de cualquier punto del terreno o superficies de agua no navegables a una altura mínima de:

D = 4 m.

4.5.‐ Desviación horizontal de las catenarias por la acción del viento.

dH = z · senSiendo: dH = Desviación horizontal de las catenarias por la acción del viento (m).

z = Distancia entre el punto de la catenaria y la recta de unión de los puntos de sujeción (m). = Angulo que forma la resultante del viento con el peso propio del conductor.


4.6.‐ Tablas resumen.

DATOS GENERALES DE LA INSTALACION.

Tensión de la línea: 0,4 kV. Velocidad del viento: 120 km/h. Zonas: B.

CONDUCTOR.

Denominación: 50+54.6.

Sección Fiador: 54.6 mm2 . Diámetro haz: 36 mm. Carga de Rotura Fiador: 1660 daN.


Coeficiente de dilatación lineal: 23 ∙ 10‐6 . Peso propio: 0.76 daN/m. Peso propio más sobrecarga de viento: 1,954 daN/m. Peso propio más sobrecarga con un tercio del viento: 0,968 daN/m. Peso propio más sobrecarga de hielo (Zona B): 1,12 daN/m. Peso propio más sobrecarga de hielo (Zona C): 1,48 daN/m.

DISTANCIAS DE SEGURIDAD.

Distancia de los conductores al terreno

La altura de los apoyos será la necesaria para que los conductores, con su máxima flecha vertical, queden situados por encima de cualquier punto del terreno o superficies de agua no navegables a una altura mínima de.

dst = 4 m.


TENSIONES Y FLECHAS EN HIPOTESIS REGLAMENTARIAS.


Vano Conductor Longit. Desni. Vano Hipótesis de Tensión Máxima Hipótesis de Flecha Máxima Regula. 15ºC+V 0ºC+V/3 0ºC+H 15ºC+V 0ºC+V/3 0ºC+H 50ºC

(m) (m) (m) Toh(daN) Toh(daN) Toh(daN) Th(daN) F(m) Th(daN) F(m) Th(daN) F(m) Th(daN) F(m) 1-2 50+54.6 36 4,49 36 490,5 439,1 490,4 0,65 439,1 0,42 198,5 0,63 2-3 50+54.6 21 1,94 21 459,9 496,6 459,9 0,24 496,5 0,12 183,2 0,23 3-4 50+54.6 23 0,76 23 472,3 499,1 472,3 0,27 499 0,15 190,7 0,26 4-5 50+54.6 28 0,35 28 497,5 499,5 497,5 0,39 499,4 0,22 205,6 0,36 5-6 50+54.6 31 2,27 31 495,5 477 495,4 0,48 477 0,28 203 0,45

Vano Conductor Longit. Desni. Vano Flecha Mínima Hipót. de Cálculo de Apoyos Desviación horizontal Regula. 15ºC 0ºC 15ºC+V 0ºC+V/3 0ºC+H viento

(m) (m) (m) F(m) F(m) Th(daN) Th(daN) Th(daN) (m) 1-2 50+54.6 36 4,49 36 0,4 0,32 490,5 439,1 2-3 50+54.6 21 1,94 21 0,11 0,09 459,9 496,6 3-4 50+54.6 23 0,76 23 0,13 0,1 472,3 499,1 4-5 50+54.6 28 0,35 28 0,2 0,16 497,5 499,5 5-6 50+54.6 31 2,27 31 0,26 0,21 495,5 477

TENSIONES Y FLECHAS DE TENDIDO.


Vano Conductor Long. Desni. V.Reg. 0ºC 5ºC 10ºC 15ºC 20ºC 25ºC(m) (m) (m) Th(daN) F(m) Th(daN) F(m) Th(daN) F(m) Th(daN) F(m) Th(daN) F(m) Th(daN) F(m)

1-2 50+54.6 36 4,49 36 390,6 0,32 362,8 0,34 336,7 0,37 312,6 0,4 290,6 0,43 270,6 0,46 2-3 50+54.6 21 1,94 21 480,7 0,09 444,5 0,09 409 0,1 374,3 0,11 340,8 0,12 308,7 0,14 3-4 50+54.6 23 0,76 23 480,2 0,1 444,4 0,11 409,4 0,12 375,3 0,13 342,6 0,15 311,4 0,16 4-5 50+54.6 28 0,35 28 472,5 0,16 438,2 0,17 404,9 0,18 373 0,2 342,6 0,22 314 0,24 5-6 50+54.6 31 2,27 31 442,6 0,21 410,2 0,22 379,2 0,24 349,9 0,26 322,3 0,28 296,9 0,31

Vano Conductor Long. Desni. V.Reg. 30ºC 35ºC 40ºC 45ºC 50ºC(m) (m) (m) Th(daN) F(m) Th(daN) F(m) Th(daN) F(m) Th(daN) F(m) Th(daN) F(m)

1-2 50+54.6 36 4,49 36 252,7 0,49 236,7 0,52 222,4 0,56 209,7 0,59 198,5 0,63 2-3 50+54.6 21 1,94 21 278,5 0,15 250,5 0,17 225,1 0,19 202,7 0,21 183,2 0,23 3-4 50+54.6 23 0,76 23 282,1 0,18 255,2 0,2 230,9 0,22 209,4 0,24 190,7 0,26 4-5 50+54.6 28 0,35 28 287,5 0,26 263,4 0,28 241,7 0,31 222,5 0,33 205,6 0,36

CALCULO DE APOYOS.


Apoyo Tipo Angulo Relativo Hipótesis 1ª (Viento) Hipótesis 2ª (Viento/3) Hipótesis 3ª (Hielo) 15ºC+V 0ºC+V/3 0ºC+H

gr.sexa. V (daN) T (daN) L (daN) V (daN) T (daN) L (daN) V (daN) T (daN) L (daN) 2 Angulo 74,8°; apo.1 29,1 299,8 29,5 41,1 246,1 55,53 Angulo 76,1°; apo.4 27,2 262,3 12 54,1 239 2,44 Estrellam. 155,8°; apo.3 67,1 302,7 1,3 173 497,35 Estrellam. 97,6°; apo.4 11,5 490,1 -5,5 616,3 37,8


CALCULO DE CIMENTACIONES.


Apoyo Tipo Esf.Util Alt.Libre Mom.Producido Esf.Vie. Alt.Vie. Mom.Producido Momento Total Coefic. Ancho Alto Mom.Absorbido Punta Apoyo por el conduc. Apoyos Apoyos Viento Apoyos Fuerzas externas Comp. Cimen. Cimen. por la cimentac. (daN) (m) (daN.m) (daN) (m) (daN.m) (daN.m) (daN/m3) (m) (m) (daN.m)

2 Angulo 630 (T) 7,45 4.693,5 207,3 3,38 699,7 5.393,2 10 0,59 1,8 8.968,08 3 Angulo 630 (T) 7,45 4.693,5 207,3 3,38 699,7 5.393,2 10 0,59 1,8 8.968,08 4 Est.rel.lam, 630 (T) 7,45 4.693,5 207,3 3,38 699,7 5.393,2 10 0,59 1,8 8.968,08 5 Est.rel.lam, 800 (T) 7,4 5.920 205,5 3,35 689,4 6.609,4 10 0,65 1,85 11.084,82

CALCULO DE ESFUERZOS VERTICALES SIN SOBRECARGA.


Apoyo Tipo Esf.Vert. 0ºC (daN)

2 Angulo 26,1 3 Angulo 45,3 4 Estrellam. 161 5 Estrellam. -17,4

Binéfar, enero de 2017 LOS INGENIEROS TECNICOS INDUSTRIALES


Fdo.: Francisco J. Altabás Aventín Fdo.: José A. Mur Cadena Colegiado nº 3852 Colegiado nº 4225


III – PRESUPUESTO


PRESUPUESTO, DESCOMPUESTOS Y MEDICIONESSEPARATA Nº1 PROYECTO ELECTRIFICACIÓN SILVES Y SESO (BOLTAÑA)CÓDIGO RESUMEN CANTIDAD PRECIO IMPORTE

CAPÍTULO S001 RED AEREA DE MEDIA TENSIONU10TMC001S kg APOYO L.AÉREA M.T. IMEDEXSA TIPO C UNE 207017

Kg de apoyo de línea aerea de M.T. tipo C de IMEDEXSA, según UNE 207017,compuesto de cabeza prismática de sección cuadrada con siete campos de 600mm. taladrada para adosar las crucetas en diferentes combinaciones, formando uncuerpo único soldado, y fuste de tronco piramidal, de sección cuadrada, formadopor distintos tramos según la altura a conseguir, cada tramo se compone de cuatromontantes de longitud entorno a los 4 metros, unidos por celosía sencilla atornilla-da. Incluye el suministro, acopio, izado, nivelación y graneteado. Totalmente mon-tado e instalado con acceso directo de máquina de cadenas. Se incluye la señaliza-ción del apoyo y la puesta a tierra.

DescomposiciónO03E00002 H. Oficial 1ª electricista 0,008 17,51 0,14O03E00004 H. Ayudante electricista 0,008 16,38 0,13T12TMC001S kg Apoyo celosía IMEDEXSA TIPO C UNE 207017 1,000 0,91 0,91P15AH357 ud Repercusion p.proporc. elementos señalizacion y P.A.T. 1,000 0,20 0,20Q03C00051 H. Maquinaria elevación de cadenas grúa 6 Tn 0,008 40,64 0,33%0000.003 % Medios auxiliares.(s/total) 0,017 10,00 0,17Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESENDESA - APOYO DERIVACIONC-2000-12

1 507,000 507,000

RED AEREA TRENZADA - C-1000-12 5 343,000 1.715,000RED AEREA TRENZADA - C-2000-12 1 507,000 507,000RED AEREA TRENZADA - C-1000-14 4 404,000 1.616,000RED AEREA TRENZADA - C-2000-14 1 605,000 605,000RED AEREA TRENZADA - C-1000-16 3 531,000 1.593,000RED AEREA TRENZADA - C-2000-16 1 786,000 786,000

7.329,00 1,88 13.778,52U10TMCC02S m3 CIMENTACION PARA APOYO L.AÉREA M.T.

m3 de excavación de pozo en terrenos de consistencia dura, incluso posible roca,por medios mecánicos, con carga directa sobre camión basculante de cadenas, in-cluso transporte de tierras a vertedero, a una distancia menor de 10 km., conside-rando ida y vuelta, sin incluir canon de vertedero, y hormigonado para apoyo de lí-nea aerea de M.T. de altura variable con hormigón armado HA-25 N/mm2., consis-tencia plástica, Tmáx.40 mm., para ambiente normal, elaborado en central en relle-no de zapatas y zanjas de cimentación, incluso armadura (40 kg/m3), vertido pormedios manuales, vibrado y colocación. Según normas NTE-CSZ y EHE. Incluyela excavación y cimentación de apoyo en terreno tipo duro y p.p. de medios auxilia-res. Totalmente montado e instalado.

DescomposiciónE02PW040 m3 EXC.POZOS MEC.CARGA/TRANS T.D. 1,000 19,13 19,13E04CA025 m3 H.ARM. HA-25/P/40 V. MANUAL 1,000 82,29 82,29%0000.003 % Medios auxiliares.(s/total) 1,014 10,00 10,14Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESENDESA - APOYO DERIVACIONC-2000-12

1 1,200 1,200 2,100 3,024

RED AEREA TRENZADA - C-1000-12 5 1,240 1,240 1,750 13,454RED AEREA TRENZADA - C-2000-12 1 1,200 1,200 2,100 3,024RED AEREA TRENZADA - C-1000-14 4 1,330 1,330 1,800 12,736RED AEREA TRENZADA - C-2000-14 1 1,300 1,300 2,150 3,634RED AEREA TRENZADA - C-1000-16 3 1,330 1,330 2,050 10,879RED AEREA TRENZADA - C-2000-16 1 1,330 1,330 2,350 4,157Total cantidades alzadas 0,01

50,91 111,56 5.679,52U09AL095S2 m RED TRENZADA AEREA MT RHVS 12/20 kV 3x35 K Al + H16/50 Ac

Línea de red trenzada de M.T. formada por conductores de aluminio y aislamientoseco, cableados en haz, para líneas eléctricas aéreas de media tension, tipoRHVS 12/20 kV 3x35 K Al + H16/50 Ac según la norma UNE HD 620 - 5E. Se inclu-yen parte proporcional de empalmes y conexiones de los conductores trenzados,que se efectuaran garantizando la perfecta continuidad del conductor y el aisla-miento, así como todos los accesorios de montaje de la red aérea trenzada, comoson los tacos de plástico, los soportes con brida, protecciones, tensores, anclajes,sujetacables, guardacabos, abrazaderas, soportes de suspensión, ganchos, etc.Conexiónado de las pantallas de los cables a tierra en ambos extremos. Red com-pleta con sujeción y montaje en terreno de dificil acceso.

DescomposiciónO01OB200 h Oficial 1ª electricista 0,080 17,51 1,40O01OB220 h Ayudante electricista 0,080 16,38 1,31P15AC155S2 m Conductor trenzado RHVS 12/20 kV 3x35 K Al + H16/50 Ac 1,000 15,39 15,39P15AH355 ud Repercusion p.proporc. herrajes, herrajes intermedios, armados 1,000 0,51 0,51P15AH356 ud Repercusion p.proporc. empalmes cable trenzado sobre apoyo 1,000 2,94 2,94M02GE011 h Grúa telescópica cadenas 20 t 0,040 58,11 2,32Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESRED AISLADA TRENZADA 1 1.419,00 1.419,00

1.419,00 23,87 33.871,53SYP Ingenieros - C/MAriano de Pano 47 - Binéfar (HU) Pág. nº-93-


U10AL057S ud CONJUNTO CRUCETA CONVERSION A/S TR-2/AConjunto de cruceta de amarre TR-2/A POS.1; conjunto de 3 aisladores poliméri-cos CAON C3670EBAV 36 kV 70kN para 1.000 mm de zona aislamiento; realiza-do en terreno accesible a camiones. Se incluye el suministro, montaje en apoyo decelosía y conexionado de elementos a línea MT. Medida la unidad en funciona-miento con verificación de Cia Suministradora.

DescomposiciónO03E00002 H. Oficial 1ª electricista 3,000 17,51 52,53O03E00004 H. Ayudante electricista 3,000 16,38 49,14T12YH1550 Ud Cruceta horiz. IMEDEXSA TR-2 2'00m. 4500N 2,000 38,07 76,14P15AH3670S ud Aislador polimerico CAON C3670EBAV 36KV 70KN 1000mm 3,000 34,73 104,19P15AH36AUS ud Conjunto ele. p/aislador pol. CAON, grilletes, rotulas, grapas 3,000 9,60 28,80M02GE010 h. Grúa telescópica autoprop. 20 t. 2,000 48,50 97,00P15AC086 kg Cable Cu desnudo de 50 mm2. 26,000 1,79 46,54P15EA030 ud Electrodo toma de tierra 1,5 m. 4,000 2,94 11,76P15AH300 ud Prot.antiescalo p.apoyo metál.tipo C 1,000 55,87 55,87Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESENDESA - CRUCETA CONVERSION 1 1,00

1,00 521,97 521,97U10AL170S ud CONJUNTO SECCIONADOR SBC 36KV 400A

Conjunto de seccionador instalado en apoyo de celosía, bastidor metálico galvani-zado para seccionador trifásico; 36kV./400A. SBC-36/400 y anillo equipotencial pa-ra corrientes de paso y contacto compuesto por cable de Cu desnudo de 50 mm2.,electrodos de toma de tierra cobrizados de 1,5 m., realizado en terreno accesible acamiones. Se incluye el suministro, montaje en apoyo de celosía y conexionado deelementos, así como la señalización s/ normativa ENDESA. Medida la unidad enfuncionamiento con verificación de Cia Suministradora.

DescomposiciónO03E00002 H. Oficial 1ª electricista 4,000 17,51 70,04O03E00004 H. Ayudante electricista 4,000 16,38 65,52P15AC112S ud Seccionador trifásico SBC 400A con herrajes, bancada y mando 1,000 1.262,46 1.262,46P15AC086 kg Cable Cu desnudo de 50 mm2. 26,000 1,79 46,54P15EA030 ud Electrodo toma de tierra 1,5 m. 9,000 2,94 26,46P15EA031 ud Complemento señalizacion aparato maniobra ENDESA 1,000 10,88 10,88M02GE010 h. Grúa telescópica autoprop. 20 t. 2,000 48,50 97,00Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESENDESA - SECCIONADORDERIVACION

1 1,00

1,00 1.578,90 1.578,90U10AL062S ud PROTECCION AVIFAUNA CRUCETAS TRIANGULO Y GRAPAS

Proteccion de puentes en crucetas tipo TRIANGULO TR (seccionamiento, deriva-ción y PT) o de conversion aéreo - subterránea y sus correspondientes grapas, pa-ra proteccion de la avifauna, mediante forrado con cinta aislante tipo Olit hasta con-seguir la distancia de seguridad de 700 mm. Totalmente instalada y verificada

DescomposiciónO03E00002 H. Oficial 1ª electricista 1,550 17,51 27,14O03E00004 H. Ayudante electricista 1,550 16,38 25,39M02PL030 h. Plataforma elev. telescóp. 25 m. 250kg 1,492 46,00 68,63P07W361S ud Rollo cinta autoadh. aislante tipo Olit 15,000 4,60 69,00%0000.003 % Medios auxiliares.(s/total) 1,902 10,00 19,02Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESENDESA - APOYO DERIVACION 1 1,00

1,00 209,18 209,18DD1133 ud CJTO.TERMINAC.TERMO.EXT.1C 240 MM2 AL RH5Z1 12-20 KV

Conjunto terminal termoretractil ext. 1C 240mm2 Al RH5Z1 12-20 KV ho-mologado ENDESADescomposiciónO01OB200 h Oficial 1ª electricista 0,500 17,51 8,76O01OB220 h Ayudante electricista 0,500 16,38 8,19DD1133SP ud Conjunto terminación termoret. ext. 1C 240 MM2 AL RH5Z1 12-20 KV 1,000 230,16 230,16Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESLMT 3 3,00

3,00 247,11 741,33



U10TMC0EN ud TRABAJOS AUXILIARES ADECUACION LINEA EXISTENTEUd. Trabajos y equipamientos auxiliares necesarios para realizar el en-tronque con la línea actual de compañía, incluyendo 5 m. de tendido decircuito 3xLA-56, señalizaciones de apoyo, señalización aparato de manio-bra, bajada PAT apoyo metálico 12 m. con aparamenta conversión A/S,ejecución de conversión A/S en apoyo celosía, conjunto pararrayos 25KV, conjunto terminales ext. monobloc frio 12/20 KV 70 a 240 mm2, ejecu-cion zanja para acometida subterránea cable actual, cata localizacion ser-vicios MT, placas identificativas, manipulación conductor MT para interca-lar apoyo amarre 1C, retensado de vano existente, apertura y cierra depuentes linea MT, 29 m de forrado de conductor desnudo, 36 m tendidoen tubular de cable I 18/30 KV 1x240 mm2, colocación de avisos en abo-nados, 3 conectores AMPACT LA-56/LA-56 AZ. Incluido la legalizacióntécnica de la adecuacion de linea.DescomposiciónT10TMCEND ud Trabajos auxiliares adecuación línea existente 1,000 6.650,00 6.650,00Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESCS Endesa 1 1,00

1,00 6.650,00 6.650,00U13W115 ud TALA O PODA ARBOLES ALTURA < 7 m y > 3 m

Tala o poda de arbolado mayor de 3 metros y menor de 7 metros de altura de fustepara apertura de calle de servidumbre, así como retirada de restos sobre camiónespecial de cadenas, incluso trabajos de taqueo. La elección del arbolado será su-pervisada por el técnico responsable de la vigilancia ambiental. Medida la unidadtalada y traslada a lugar fijado < 10 km.

DescomposiciónO01OB270 h Oficial 1ª jardinería 0,200 18,50 3,70O01OA060 h Peón especializado 0,200 16,66 3,33O01OB275 h Podador y espec.arboricultor 0,100 20,01 2,00Q03C00051 H. Maquinaria elevación de cadenas grúa 6 Tn 0,008 40,64 0,33M07CG010 h Camión con grúa 6 t 0,008 43,54 0,35Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESTALA ARBOLADO 350 350,00

350,00 9,71 3.398,50U13W116 ud TALA O PODA ARBOLES ALTURA > 7 m

Tala o poda de arbolado mayor de 7 metros de altura de fuste para apertura de ca-lle de servidumbre, así como retirada de restos sobre camión especial de cadenas,incluso trabajos de taqueo. La elección del arbolado será supervisada por el técni-co responsable de la vigilancia ambiental. Medida la unidad talada y traslada a lu-gar fijado < 10 km.

DescomposiciónO01OB270 h Oficial 1ª jardinería 0,300 18,50 5,55O01OA060 h Peón especializado 0,300 16,66 5,00O01OB275 h Podador y espec.arboricultor 0,100 20,01 2,00Q03C00051 H. Maquinaria elevación de cadenas grúa 6 Tn 0,020 40,64 0,81M07CG010 h Camión con grúa 6 t 0,020 43,54 0,87Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESTALA ARBOLADO 190 190,00

190,00 14,23 2.703,70AE011ESP m3 SUPLEMENTO HORMIGONADO CON HELICOPTERO POR M3

Suplemento por m3 de hormigonado con helicoptero de cimentación para torre, pre-cio de vertido con medios auxiliares incluidos. Se incluye parte proporcional por eldesplazamiento de helicoptero desde base a menos de 60 minutos trayecto com-pleto hasta zona de trabajo. Sin incluir el hormigón. Media la unidad completamen-te cimentada.

DescomposiciónO01OA030 h. Oficial primera 2,000 17,79 35,58O01OA070 h. Peón ordinario 2,000 15,35 30,70AE011ES1 m3 Suplemento hormigonado con helicoptero por m3 1,000 195,00 195,00AE010ES1 ud P.prop. minutos Ferry - Posicionamiento desde base hormigon 1,000 64,00 64,00Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESAPOYOS HELICOPTERO 12 3,20 38,40

38,40 325,28 12.490,75AE012ESP ud SUPLEMENTO COLOCACION BASE Y MONTAJE DE TORRE CON HELICOPTERO

Suplemento por torre de celosia menor de 22 m de altura de 9000 kg de esfuerzomediante helicoptero, con dos posicionamientos, uno para la colocación de la baseprevia a la cimentación y posterior montaje completo de la torre. Se incluye parteproporcional por desplazamiento de helicoptero desde base a menos de 60 minu-tos trayecto completo hasta zona de trabajo.

DescomposiciónO03E00002 H. Oficial 1ª electricista 1,500 17,51 26,27O03E00004 H. Ayudante electricista 1,500 16,38 24,57AE012ES1 ud Suplemento colocación base con helicoptero 1,000 115,00 115,00



AE012ES2 ud Suplemento montaje torre < 22 m y 9000 kg con helicoptero 1,000 215,00 215,00AE010ES1 ud P.prop. minutos Ferry - Posicionamiento desde base hormigon 1,000 64,00 64,00AE010ES2 ud P.prop. minutos Ferry - Posicionamiento desde base montaje torre 1,000 159,00 159,00Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESCOLOCACION HELICOPTERO 12 12,00

12,00 603,84 7.246,08

TOTAL CAPÍTULO S001 RED AEREA DE MEDIA TENSION .................................................................. 88.869,98



CAPÍTULO S002 DERIVACION DE LINEA MEDIA TENSIONZANJA-MT1 m ZANJA MT, PROT. ARENA, h=110cm

Canalización eléctrica subterránea bajo calzada, en zanja de 40cm de ancho y110cm de profundidad, incluyendo excavación de zanja con extracción de tierras alborde de la misma, asiento con 6cm de arena de rio lavada 0/6 mm seleccionada,montaje de cable de media tensión (sin incluir este), posterior relleno con una capade 30cm de arena de rio lavada 0/6 mm seleccionada, colocación de placa cubre-cable de PE normalizada por ENDESA, relleno con tierra procedente de la excava-ción hasta una altura de 38 cm bajo la cota de terminación del pavimento con api-sonado por bandeja vibrante, colocación de cinta de señalización de PE normaliza-da por ENDESA, y posterior relleno y compactado con tierra procedente de la exca-vación hasta la altura de aplicación de los firmes finales de la urbanización, inclu-so retirada y transporte a vertedero autorizado de los productos sobrantes de la ex-cavación, sin incluir el pavimento.

DescomposiciónO01OA070 h. Peón ordinario 0,200 15,35 3,07M05RN020 h. Retrocargadora neumáticos 75 CV 0,120 33,71 4,05M08RB020 h. Bandeja vibrante de 300 kg. 0,080 4,76 0,38P15AH020 m. Placa cubrecables PE normalizada ENDESA 1,000 1,18 1,18P15AH010 m. Cinta señalizadora 1,000 0,08 0,08P01AA020 m3 Arena de río 0/6 mm. 0,120 6,48 0,78Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESEnlace apoyo conversión hastaCentro Derivacion

1 10,00 10,00

Total cantidades alzadas 10,00

20,00 9,54 190,80U10AL041S2 m. RED M.T. EN ZANJA PROT. ARENA 3(1x95)Al 12/20kV RH5Z1

Red eléctrica de media tensión enterrada, realizada con cables conductores de3(1x95)Al. RH5Z1 12/20 kV., con aislamiento de dieléctrico seco, formados por:conductor de aluminio compacto de sección circular, pantalla sobre el conductor demezcla semiconductora, aislamiento de PVC, pantalla sobre el aislamiento de mez-cla semiconductora pelable no metálica asociada a una corona de alambre y con-traespira de cobre y cubierta termoplástica a base de poliolefina, en instalaciónsubterránea bajo calzada, en zanja, incluso suministro y montaje de cables conduc-tores, con parte proporcional de empalmes para cable y pruebas de rigidez dieléc-trica, totalmente instalada, transporte, montaje y conexionado.

DescomposiciónO03E00002 H. Oficial 1ª electricista 0,100 17,51 1,75O03E00004 H. Ayudante electricista 0,100 16,38 1,64P15AC155S3 m Terna Conductor RH5Z1 12/20 kV 3x95 Al 1,000 15,39 15,39P01DW090 ud Pequeño material 1,000 0,48 0,48Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESDERIVACION 1 20,00 20,00

20,00 19,26 385,20U10AL152S ud CONJUNTO ELEMENTOS CONVERSION RED TRENZADA

Conjunto de elementos de conversión de aereo a subterráneo para acometida aCentro de Maniobra en apoyo de celosia para red aérea trenzada de MT, compues-to por 2 abrazaderas de suspension, grapa preformada de anclaje, horquilla guar-dacabos HG-16, alargadera cadena de amarre, grillete GN-16 y amarre fase cen-tral. Protección antiescalo para apoyo, tubo de protección para conversión a subte-rráneo con elementos auxiliares, realizado en terreno de dificil acceso con vehicu-los de cadena. Se incluye el conexionado de elementos a línea MT. Medida la uni-dad en funcionamiento con verificación de Cia Suministradora.

DescomposiciónO03E00002 H. Oficial 1ª electricista 3,000 17,51 52,53O03E00004 H. Ayudante electricista 3,000 16,38 49,14P15AH37AUS ud Conj. abrazad., horq., alarg, grillete, amarre, grapa, tubo prot 1,000 77,28 77,28P15AH300 ud Prot.antiescalo p.apoyo metál.tipo C 1,000 55,87 55,87M02GE010 h. Grúa telescópica autoprop. 20 t. 2,000 48,50 97,00Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESDerivación CM 3 3,00

3,00 331,82 995,46

TOTAL CAPÍTULO S002 DERIVACION DE LINEA MEDIA TENSION..................................................... 1.571,46



CAPÍTULO S004 CENTRO DE TRANSFORMACION SILVESU10TI065 ud CENT.TRANS.INTEMPERIE 50KVA-15KV

Centro de transformación intemperie, trifásico, en baño de aceite UNESA 5201-D,según normas UNE 20.138, de 50 KVA. de potencia para una tensión nominal de16.000 KV./400 V +-2,5+-5+10%, con protocolo de ensayos s/FND001 o equivalen-te, instalado en apoyo metálico galvanizado 16C-2000 (no incluido), base fusibleXS 36 KV.-200 A con fusibles de 6 A, instalada, pararrayos autoválvula de 10KA.-25 KV., interruptor tetrapolar 80 A. para protección de trafo B.T. con cortacircui-tos de 80 A., protección antiescalo para apoyo metálico, pica toma de tierra paraautoválvulas, bastidor metálico para soporte trafo hasta 160 KVA., cable de cobrede 3,5x50 mm2. aislamiento 0,6/1 KV., grapado sobre apoyo, terminal bimetálicode cobre de 1x50 mm2., tubo de acero galvanizado de 48, armario para contado-res y bancada de ladrillo enfoscado de cemento para anclaje del armario de medi-da. Medida la unidad instalada, conexionada y en funcionamiento a criterio de la Di-rección Facultativa y conformidad de ENDESA.

DescomposiciónO03E00002 H. Oficial 1ª electricista 5,000 17,51 87,55O03E00004 H. Ayudante electricista 5,000 16,38 81,90M02GE170 h. Grúa telescópica s/camión 20 t. 3,000 37,34 112,02P15BC015 ud Transf.baño aceite 50 KVA-15kV Unesa 1,000 1.433,46 1.433,46P15CA061 ud Interruptor fusible XS 30KV.-200A. P-94 con herr., banq., mando 3,000 197,86 593,58P15AC091 ud Pararrayos (autoválv.) 25 Kv 10 KA 3,000 49,37 148,11P15FE411 ud Interruptor tetrapolar 80 A. 1,000 80,19 80,19P15AH300 ud Prot.antiescalo p.apoyo metál.tipo C 1,000 55,87 55,87P23PC010 m. Cable cobre 50 mm2 20,000 1,79 35,80P15EB020 m. Conduc cobre desnudo 50 mm2 10,000 0,80 8,00P15EA030 ud Electrodo toma de tierra 1,5 m. 6,000 2,94 17,64P15AH310 ud Herraje completo soporte trafo 160kVA tipo PT-2 1,000 278,91 278,91P15AD045 m. Cond.aisla.0,6-1kV 3,5x50 mm2 Cu 10,000 1,75 17,50P15AC130 ud Terminal bimetálico 1x50mm2 12,000 1,54 18,48P17GS070 m. Tubo acero galvan. 2". DN50 mm 3,000 3,35 10,05P15CB040 ud Armario poliéster 1000x750 mm 1,000 108,01 108,01E07LP030 m2 FÁB LADR PERF.REV. 7cm 1 pie 1,200 27,37 32,84E08PFA010 m2 ENFOSCADO BUENA VISTA 1/3 VERTI. 2,700 7,65 20,66Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESCentro transformador 50 KVA 1 1,00

1,00 3.140,57 3.140,57U10TMC001S kg APOYO L.AÉREA M.T. IMEDEXSA TIPO C UNE 207017

Kg de apoyo de línea aerea de M.T. tipo C de IMEDEXSA, según UNE 207017,compuesto de cabeza prismática de sección cuadrada con siete campos de 600mm. taladrada para adosar las crucetas en diferentes combinaciones, formando uncuerpo único soldado, y fuste de tronco piramidal, de sección cuadrada, formadopor distintos tramos según la altura a conseguir, cada tramo se compone de cuatromontantes de longitud entorno a los 4 metros, unidos por celosía sencilla atornilla-da. Incluye el suministro, acopio, izado, nivelación y graneteado. Totalmente mon-tado e instalado con acceso directo de máquina de cadenas. Se incluye la señaliza-ción del apoyo y la puesta a tierra.

DescomposiciónO03E00002 H. Oficial 1ª electricista 0,008 17,51 0,14O03E00004 H. Ayudante electricista 0,008 16,38 0,13T12TMC001S kg Apoyo celosía IMEDEXSA TIPO C UNE 207017 1,000 0,91 0,91P15AH357 ud Repercusion p.proporc. elementos señalizacion y P.A.T. 1,000 0,20 0,20Q03C00051 H. Maquinaria elevación de cadenas grúa 6 Tn 0,008 40,64 0,33%0000.003 % Medios auxiliares.(s/total) 0,017 10,00 0,17Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESApoyo CT C-2000-14 1 605,000 605,000

605,00 1,88 1.137,40U10TMCC02S m3 CIMENTACION PARA APOYO L.AÉREA M.T.

m3 de excavación de pozo en terrenos de consistencia dura, incluso posible roca,por medios mecánicos, con carga directa sobre camión basculante de cadenas, in-cluso transporte de tierras a vertedero, a una distancia menor de 10 km., conside-rando ida y vuelta, sin incluir canon de vertedero, y hormigonado para apoyo de lí-nea aerea de M.T. de altura variable con hormigón armado HA-25 N/mm2., consis-tencia plástica, Tmáx.40 mm., para ambiente normal, elaborado en central en relle-no de zapatas y zanjas de cimentación, incluso armadura (40 kg/m3), vertido pormedios manuales, vibrado y colocación. Según normas NTE-CSZ y EHE. Incluyela excavación y cimentación de apoyo en terreno tipo duro y p.p. de medios auxilia-res. Totalmente montado e instalado.

DescomposiciónE02PW040 m3 EXC.POZOS MEC.CARGA/TRANS T.D. 1,000 19,13 19,13E04CA025 m3 H.ARM. HA-25/P/40 V. MANUAL 1,000 82,29 82,29%0000.003 % Medios auxiliares.(s/total) 1,014 10,00 10,14Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESApoyo CT C-2000-14 1 1,300 1,300 2,150 3,634



3,63 111,56 404,96U10AL054S ud CONJUNTO CRUCETA PT TR-2/A

Conjunto de cruceta de amarre TR-2/A POS.1; conjunto de 3 aisladores poliméri-cos CAON C3670EBAV 36 kV 70kN para 1.000 mm de zona aislamiento; realiza-do en terreno accesible a camiones. Se incluye el suministro, montaje en apoyo decelosía y conexionado de elementos a línea MT. Medida la unidad en funciona-miento con verificación de Cia Suministradora.

DescomposiciónO03E00002 H. Oficial 1ª electricista 3,000 17,51 52,53O03E00004 H. Ayudante electricista 3,000 16,38 49,14T12YH1550 Ud Cruceta horiz. IMEDEXSA TR-2 2'00m. 4500N 2,000 38,07 76,14P15AH3670S ud Aislador polimerico CAON C3670EBAV 36KV 70KN 1000mm 3,000 34,73 104,19P15AH36AUS ud Conjunto ele. p/aislador pol. CAON, grilletes, rotulas, grapas 3,000 9,60 28,80M02GE010 h. Grúa telescópica autoprop. 20 t. 2,000 48,50 97,00Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESApoyo CT - 14 1 1,00

1,00 407,80 407,80U10AL062S ud PROTECCION AVIFAUNA CRUCETAS TRIANGULO Y GRAPAS

Proteccion de puentes en crucetas tipo TRIANGULO TR (seccionamiento, deriva-ción y PT) o de conversion aéreo - subterránea y sus correspondientes grapas, pa-ra proteccion de la avifauna, mediante forrado con cinta aislante tipo Olit hasta con-seguir la distancia de seguridad de 700 mm. Totalmente instalada y verificada

DescomposiciónO03E00002 H. Oficial 1ª electricista 1,550 17,51 27,14O03E00004 H. Ayudante electricista 1,550 16,38 25,39M02PL030 h. Plataforma elev. telescóp. 25 m. 250kg 1,492 46,00 68,63P07W361S ud Rollo cinta autoadh. aislante tipo Olit 15,000 4,60 69,00%0000.003 % Medios auxiliares.(s/total) 1,902 10,00 19,02Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESApoyo CT - 14 1 1,00

1,00 209,18 209,18FJ1110 ud SALIDA AEREA BT DEL CTI 54,6 ALMELEC

Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESSILVES 1 1,00

1,00 49,11 49,11FJ1240 ud CUADRO BT PARA 2/3 SALIDAS CABLE HASTA 240 MM2


1,00 333,92 333,92

TOTAL CAPÍTULO S004 CENTRO DE TRANSFORMACION SILVES .................................................... 5.682,94



CAPÍTULO S006 RED AEREA DE BAJA TENSION SILVESU09BAH031 ud POSTE H.A. h=9m.ESF.PUNTA 630kg/m2

Suministro y colocación de poste de hormigón armado vibrado para conduccioneseléctricas de baja tensión, con una altura total de 9 metros y un esfuerzo en puntade 630 kg/m2. Cogolla de dimensiones hasta 140x200 mm. y una conicidad en ca-ra ancha de 22 mm. por metro y en cara estrecha de 12 mm. por metro. Con unempotramiento de 1,6 m.; incluso excavación y hormigonado de zapata de0,59x0,59 m. y una profundidad de 1,80 m., i/maquinaria de elevación y p.p. de me-dios auxiliares.

DescomposiciónO03E00002 H. Oficial 1ª electricista 2,000 17,51 35,02O03E00004 H. Ayudante electricista 2,000 16,38 32,76Q03C00050 h Camión grúa 6 Tn 1,000 33,66 33,66P03ES031S ud Poste hormigón armado vibrado h=9 m. 630daN 1,000 219,90 219,90E04CA025 m3 H.ARM. HA-25/P/40 V. MANUAL 0,630 82,29 51,84E02PW040 m3 EXC.POZOS MEC.CARGA/TRANS T.D. 0,630 19,13 12,05Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESSUMINISTRO SILVES BAJO 2 2,00

2,00 385,23 770,46U09BAH041 ud POSTE H.A. h=9m.ESF.PUNTA 800kg/m2

Suministro y colocación de poste de hormigón armado vibrado para conduccioneseléctricas de baja tensión, con una altura total de 9 m. y un esfuerzo en punta de800 kg/m2. Cogolla de dimensiones hasta 140x200 mm. y una conicidad en caraancha de 22 mm. por metro y en cara estrecha de 12 mm. por metro. Con un empo-tramiento de 1,8 m.; incluso excavación y hormigonado de zapata de 0,65x0,65 m.y una profundidad de 1,85 m., i/maquinaria de elevación y p.p. de medios auxilia-res.

DescomposiciónO03E00002 H. Oficial 1ª electricista 2,000 17,51 35,02O03E00004 H. Ayudante electricista 2,000 16,38 32,76Q03C00050 h Camión grúa 6 Tn 1,000 33,66 33,66P03ES041S ud Poste hormigón armado vibrado h=9 m. 800 daN 1,000 322,07 322,07E04CA025 m3 H.ARM. HA-25/P/40 V. MANUAL 0,780 82,29 64,19E02PW040 m3 EXC.POZOS MEC.CARGA/TRANS T.D. 0,780 19,13 14,92Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESSUMINISTRO SILVES BAJO 3 3,00

3,00 502,62 1.507,86U10AL090 m. RED TRENZADA 3x50/54,6mm2 Al AEREA

Línea de red trenzada de B.T. formada por conductor trenzado de Al de 3x50/54,6mm2. en disposición aérea, sujeción y montaje.

DescomposiciónO03E00002 H. Oficial 1ª electricista 0,070 17,51 1,23O03E00004 H. Ayudante electricista 0,070 16,38 1,15P15AC150 m. Co.tr.Al RZ 0,6/1kV.3x50/54,6mm2 1,000 2,05 2,05Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESLINEA BT SUMINISTRO SILVESBAJO

1 350,00 350,00

350,00 4,43 1.550,50U10AL101S ud AMARRE DE CONDUCTOR RZ50 A POSTE HAV - DOBLE AMARRE

Conjunto de amarre de conductor RZ50 trenzado a poste de hormigón armadoHAV en disposicion de doble amarre (pasante), compuesto de doble tornillo pasan-te con anilla, doble retención del neutro fiador y bridas dentadas de sujección, inclu-so montaje.

DescomposiciónO03E00002 H. Oficial 1ª electricista 0,200 17,51 3,50O03E00004 H. Ayudante electricista 0,200 16,38 3,28P15AH391 ud Tornillo pasante anilla TPA Cahors 2,000 1,68 3,36P15AH411 ud Retención del neutro fiador PACALM Cahors 2,000 7,86 15,72P15AH401 ud Brida dentana BDA Cahors 6,000 1,10 6,60M02PL030 h. Plataforma elev. telescóp. 25 m. 250kg 0,100 46,00 4,60%0000.003 % Medios auxiliares.(s/total) 0,371 10,00 3,71Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESSUMINISTRO SILVES BAJO 4 4,00

4,00 40,77 163,08U10AL102S ud AMARRE DE CONDUCTOR RZ50 A POSTE HAV - SIMPLE AMARRE

Conjunto de amarre de conductor RZ50 trenzado a poste de hormigón armadoHAV en disposicion de simple amarre (inicio - fin línea), compuesto de tornillo pa-sante con anilla, retención del neutro fiador y bridas dentadas de sujección, inclusomontaje.

DescomposiciónO03E00002 H. Oficial 1ª electricista 0,100 17,51 1,75O03E00004 H. Ayudante electricista 0,100 16,38 1,64P15AH391 ud Tornillo pasante anilla TPA Cahors 1,000 1,68 1,68P15AH411 ud Retención del neutro fiador PACALM Cahors 1,000 7,86 7,86



P15AH401 ud Brida dentana BDA Cahors 3,000 1,10 3,30M02PL030 h. Plataforma elev. telescóp. 25 m. 250kg 0,100 46,00 4,60%0000.003 % Medios auxiliares.(s/total) 0,208 10,00 2,08Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESSUMINISTRO SILVES BAJO 2 2,00

2,00 22,91 45,82E17BD022 ud TOMA DE TIERRA INDEP. CON PICA REFUERZO NEUTRO EN APOYO HAV

Toma de tierra independiente para refuerzo de neutro con pica de acero cobrizadode D=14,3 mm. y 2 m. de longitud, cable de cobre de 35 mm2, unido mediante sol-dadura aluminotérmica, incluyendo registro de comprobación y puente de pruebainstalado en apoyo de HAV con bajada del apoyo.

DescomposiciónO01OB200 h Oficial 1ª electricista 1,000 17,51 17,51O01OB220 h Ayudante electricista 1,000 16,38 16,38P15EA010 ud Pica de t.t. 200/14,3 Fe+Cu 1,000 11,82 11,82P15EB010 m Conduc cobre desnudo 35 mm2 20,000 1,80 36,00P15ED030 ud Sold. alumino t. cable/placa 1,000 2,50 2,50P15EC010 ud Registro de comprobación + tapa 1,000 13,94 13,94P15EC020 ud Puente de prueba 1,000 4,97 4,97P01DW090 ud Pequeño material 1,000 0,48 0,48Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESRed aérea de BT 2 2,00

2,00 103,60 207,20BG1200 ud DERIVACION RZ 3X50|54,6 CON RZ 3X50|54,6 -TORNILL-


1,00 8,88 8,88X30464 ud COLOC.CONJ.TERMINALES EN PUNTAS CABLE

Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESOBRA 2 2,00

2,00 16,38 32,76X30460 ud EFECTUAR AMARRE COMPLETO TODOS TIPOS

Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESOBRA 1 1,00

1,00 8,17 8,17E17BAP030 u CAJA GENERAL PROTECCIÓN 160 A

Caja general de protección hasta 160 A incluido bases cortacircuitos y fusibles cali-brados de hasta 100 A para protección de la línea linea general de alimentación, si-tuada en fachada o interior nicho mural. Formada por una envolvente con grado deinflamabilidad según norma UNE-EN 60.439, grado de protección IP43 - IK8 segúnUNE 20.324:2004 ERRATUM y UNE-EN 50.102 CORR 2002 respectivamente, pre-cintable, homologada por la compañía suministradora. Totalmente instalado y cone-xionado; según REBT, ITC-BT-13.

DescomposiciónO01OB200 h Oficial 1ª electricista 0,500 17,51 8,76O01OB220 h Ayudante electricista 0,500 16,38 8,19P15CA040 u Caja protección 160 A(III+N)+fusible 1,000 172,00 172,00P15AH430 u Pequeño material para instalación 1,000 1,40 1,40Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESCGP Silves 1 1,00

1,00 190,35 190,35

TOTAL CAPÍTULO S006 RED AEREA DE BAJA TENSION SILVES ...................................................... 4.485,08



CAPÍTULO S007 VARIOSD10CZ0015 Ud REALIZACIÓN PRUEBAS FINALES p/IN

Realización de pruebas finales de la instalación en M.T., incluyendo medición de laresistencia de los electrodos de toma de tierra, tensiones de contacto y tensionesde paso.

DescomposiciónT12Z00001 Ud Pruebas finales medic.inst.M.T. 1,000 259,40 259,40Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESLínea de MT y BT 1 1,000(a justificar con la DirecciónFacultativa)

1,00 259,40 259,40JORNTOPO Ud JORNADA TOPOGRAFO PARA REPLANTEO

Jornada de trabajo de topografo en campo para efectuar el replanteo.

Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESReplanteo obra 3 3,00Medicion final 2 2,00

5,00 95,76 478,80R03IA210 ud DESMONTADO LINEA ELECTRICA EXISTENTE

Desmontado de actual línea de suministro, compuesta de apoyos metálicos y PT,así como conductor desnudo, desmontaje de conductor, retirada de apoyos y levan-tamiento de cimentación, con recuperación del material, incluso medidas de protec-ción, medios de elevación carga y descarga.

DescomposiciónO01OB200 h Oficial 1ª electricista 24,000 17,51 420,24O01OA040 h Oficial segunda 24,000 17,94 430,56Q03C00050 h Camión grúa 6 Tn 24,000 33,66 807,84Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESDesmontaje linea Seso 1 1,00

1,00 1.658,64 1.658,64R02AD020 ud PROYEC.SUPERV.ARQUEOL.CIMENTACION APOYOS

Proyecto de actuación arqueológica consistente en la supervisión de vaciados detierras, incluye breve estudio histórico-arqueológico de los terrenos, metodología,plan de actuación, equipo de trabajo y currículum vitae, medidas de seguridad e hi-giene, documentación fotográfica y planimétrica. Por cuadruplicado, siendo una co-pia para la entidad contratante, dos para la Administración que debe autorizar la ac-tuación y otra para el arqueólogo director de los trabajos.

DescomposiciónO01OC270 h Arqueólogo 9,000 37,07 333,63O01OC275 h Ayudante de Arqueólogo 9,000 25,28 227,52P33P210 ud Varios material y utillaje 0,018 751,00 13,52P33P030 ud Materiales fungibles para arqueologia 0,100 517,24 51,72Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESProspecciones arqueológicas 1 1,00

1,00 626,39 626,39R02VA030 ud PROYEC. VIGILANCIA MEDIOAMBIENTAL

Proyecto de vigilancia medioambiental realizado con dedicación intensiva y exclusi-va, por titulado superior competente en materia de medio ambiente, cuya funciónde conformidad con la normativa vigente consistirá durante la ejecución de la obray, en particular, en las tareas o actividades: de movimiento de tierras y ejecuciónde montaje de linea de la vigilancia adecuada para el cumplimiento de las medidasimpuestas por el informe de autorización del INAGA. El alcance del proyecto se de-berá extender a la duración de las obras y la remisión posterior durante un periodode 2 años de informes semestrales al INAGA. Abono de los trabajos a la termina-ción de las obras y compromiso de permanencia en la vigilacia por el periodo esta-blecido.

DescomposiciónO01OC310 h Tit. Sup. Competente Medio Ambiente 30,000 42,22 1.266,60Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESVigilancia ambiental 1 1,00

1,00 1.266,60 1.266,60U14VSS010 Ha SIEMBRA MANUAL A VOLEO

Siembra manual a voleo de especies autóctonas en terrenos de pendiente variablepara reparación paisajística, efectuándose dos pasadas perpendiculares entre sí.Se incluye el precio de la semilla.

DescomposiciónO01OB285 h Peón ordinario agroforestal 5,000 10,97 54,85M10ME020 h Escarificador profesional 60 cm. 2,500 5,52 13,80P28MP039S kg Mezcla semillas especies autóctonas 2,000 3,74 7,48P28DA100 m3 Mantillo limpio cribado 1,000 22,34 22,34



Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESReparación paisaística 2 2,00

2,00 98,47 196,94U14VSZ010 ud PANTALLA VEG. PLANT. HOYO MANUAL

Apertura manual de hoyos, tapado y plantación de especies autóctonas con conte-nedor forestal y plantacion en hoyo de 0,40x0,40x0,20 m., realizándose todo el pro-ceso de forma manual. Se incluye el precio de la planta.

DescomposiciónO01OB270 h Oficial 1ª jardinería 0,030 18,50 0,56O01OB280 h Peón jardinería 0,600 16,27 9,76P28EJ161 ud Especie pinus autóctono 1 sav. cf. 1,000 0,59 0,59Medición del presupuesto UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALESPlantacion especies autoctonas enreposicion

50 50,00

50,00 10,91 545,50

TOTAL CAPÍTULO S007 VARIOS ............................................................................................................. 5.032,27



CAPÍTULO S008 SEGURIDAD Y SALUD EN OBRAE28BC005 mes ALQUILER WC QUÍMICO ESTÁNDAR de 1,26 m2

Mes de alquiler de WC químico estándar de 1,13x1,12x2,24 m. y 91 kg.de peso. Compuesto por urinario, inodoro y depósito para desecho de266 l. Sin necesidad de instalación. Incluso portes de entrega y recogi-da. Según RD 486/97DescomposiciónO01OA070 h. Peón ordinario 0,084 15,35 1,29P31BC005 ud Alq. mes WC químico 1,26 m2, i/recambio 1,000 94,58 94,58Total cantidades alzadas 3,00

3,00 95,87 287,61E28BC090 mes ALQUILER CASETA ROULOTTE ALMACÉN

Mes de alquiler de caseta prefabricada tipo Roulotte para almacén enobra de 3,25x1,90x2,30 m. de 6 m2. Estructura de chapa galvanizada. Cubierta y cerramiento lateral de chapa galvanizada trapezoidal de 0,6mm. reforzada con perfiles de acero, interior prelacado. Suelo de aglome-rado hidrófugo de 19 mm. puerta de acero de 1 mm., de 0,80x2,00 m. pin-tada con cerradura. Ventana fija de cristal de 6mm., recercado con perfilde goma. Sin transporte. Según R.D. 486/97.DescomposiciónP31BC090 ud Alq. mes caseta roulotte almacén 1,000 55,53 55,53Total cantidades alzadas 3,00

3,00 55,53 166,59E28EB010 m. CINTA BALIZAMIENTO BICOLOR 8 cm.

Cinta de balizamiento bicolor rojo/blanco de material plástico, incluso colo-cación y desmontaje. s/R.D. 485/97.DescomposiciónO01OA070 h. Peón ordinario 0,050 15,35 0,77P31SB010 m. Cinta balizamiento bicolor 8 cm. 1,100 0,03 0,03Total cantidades alzadas 50,00

50,00 0,80 40,00E28EB040 ud CONO BALIZAMIENTO REFLECTANTE D=50

Cono de balizamiento reflectante irrompible de 50 cm. de diámetro, (amor-tizable en cinco usos). s/R.D. 485/97.DescomposiciónO01OA070 h. Peón ordinario 0,100 15,35 1,54P31SB040 ud Cono balizamiento estánd. 50 cm 0,200 5,27 1,05Total cantidades alzadas 5,00

5,00 2,59 12,95E28EB050 ud BALIZA LUMINOSA INTERMITENTE

Foco de balizamiento intermitente, (amortizable en cinco usos). s/R.D.485/97.DescomposiciónO01OA070 h. Peón ordinario 0,100 15,35 1,54P31SB050 ud Baliza luminosa intermitente 0,200 23,30 4,66Total cantidades alzadas 5,00

5,00 6,20 31,00E28EB060 ud PIQUETA 10x30x75 cm. ROJO Y BLANCO

Piqueta de mediadas 10x20x75 cm., color rojo y blanco, (amortizable encinco usos). s/R.D. 485/97.DescomposiciónO01OA070 h. Peón ordinario 0,100 15,35 1,54P31SB060 ud Piqueta rojo y blanco 10x30x75 cm. 0,200 9,53 1,91Total cantidades alzadas 20,00

20,00 3,45 69,00E28ES070 ud PANEL DIRECCIONAL C/SOPORTE

Panel direccional reflectante de 60x90 cm., con soporte metálico, amorti-zable en cinco usos, i/p.p. de apertura de pozo, hormigonado H-100/40,colocación y montaje. s/R.D. 485/97.DescomposiciónO01OA070 h. Peón ordinario 0,200 15,35 3,07P31SV100 ud Panel direc. reflec. 164x45 cm. 0,200 44,49 8,90P31SV110 ud Soporte panel direc. metálico 0,200 5,53 1,11A03H060 m3 HORM. DOSIF. 225 kg /CEMENTO Tmáx.40 0,064 31,21 2,00Total cantidades alzadas 2,00

2,00 15,08 30,16SYP Ingenieros - C/MAriano de Pano 47 - Binéfar (HU) Pág. nº-104-


E28ES080 ud PLACA SEÑALIZACIÓN RIESGOPlaca señalización-información en PVC serigrafiado de 50x30 cm., fijadamecánicamente, amortizable en 3 usos, incluso colocación y desmontaje.s/R.D. 485/97.DescomposiciónO01OA070 h. Peón ordinario 0,150 15,35 2,30P31SV120 ud Placa informativa PVC 50x30 0,333 2,33 0,78Total cantidades alzadas 2,00

2,00 3,08 6,16E28PB185 ud ALQUILER VALLA CONTENC. PEATONES

Alquiler ud/mes de valla de contención de peatones, metálica, prolonga-ble de 2,50 m. de largo y 1 m. de altura, color amarillo, incluso colocacióny desmontaje. s/R.D. 486/97.DescomposiciónO01OA070 h. Peón ordinario 0,100 15,35 1,54P31CB095 ud Alquiler valla cont. peat. 2,5x1 m. 1,000 1,01 1,01Total cantidades alzadas 15,00

15,00 2,55 38,25E28PR050 m. MALLA POLIETILENO DE SEGURIDAD

Malla de polietileno alta densidad con tratamiento antiultravioleta, color na-ranja de 1 m. de altura, tipo stopper, i/colocación y desmontaje, amortiza-ble en tres usos. s/R.D. 486/97.DescomposiciónO01OA070 h. Peón ordinario 0,100 15,35 1,54P31CR010 m. Malla plástica stopper 1,00 m. 0,333 0,35 0,12Total cantidades alzadas 100,00

100,00 1,66 166,00E28RSI040 ud EQUIPO PARA TRABAJO EN POSTES

Equipo completo para trabajo en postes compuesto por un arnés de segu-ridad con amarre dorsal y torsal doble regulación, cinturón de amarre late-ral con anillas forjadas, un anticaídas deslizante con eslinga de 90 cm. y conector de acero, apertura 21 mm., un rollo de cuerda poliamida de 14mm. de 20 m. con mosquetón, un distanciador, incluso bolsa portaequi-pos. Amortizable en 5 obras. Certificado CE Norma EN 36- EN 696- EN353-2. s/R.D. 773/97 y R.D. 1407/92.DescomposiciónP31IS730 ud Equipo trabajo en postes 0,200 133,54 26,71Total cantidades alzadas 5,00

5,00 26,71 133,55

TOTAL CAPÍTULO S008 SEGURIDAD Y SALUD EN OBRA................................................................... 981,27



CAPÍTULO S009 GESTION DE RESIDUOS DE LA CONSTRUCCIONC00901S GESTION RESIDUOS CONSTRUCCION

Ud. Gestión de Residuos de la Construcción y Demolición, según presupuesto esti-mado incluido en apartado específico del proyecto.

Total cantidades alzadas 1,00

1,00 756,46 756,46

TOTAL CAPÍTULO S009 GESTION DE RESIDUOS DE LA CONSTRUCCION....................................... 756,46TOTAL ........................................................................................................................................................... 107.379,46


RESUMEN DE PRESUPUESTOSEPARATA Nº1 PROYECTO ELECTRIFICACIÓN SILVES Y SESO (BOLTAÑA)

CAPITULO RESUMEN EUROS %

S001 RED AEREA DE MEDIA TENSION....................................................................................................................................... 88.869,98 82,76S002 DERIVACION DE LINEA MEDIA TENSION.......................................................................................................................... 1.571,46 1,46S003 CENTRO DE TRANSFORMACION SESO ........................................................................................................................... 0,00 0,00S004 CENTRO DE TRANSFORMACION SILVES......................................................................................................................... 5.682,94 5,29S005 RED AEREA DE BAJA TENSION SESO .............................................................................................................................. 0,00 0,00S006 RED AEREA DE BAJA TENSION SILVES ........................................................................................................................... 4.485,08 4,18S007 VARIOS.................................................................................................................................................................................. 5.032,27 4,69S008 SEGURIDAD Y SALUD EN OBRA ........................................................................................................................................ 981,27 0,91S009 GESTION DE RESIDUOS DE LA CONSTRUCCION........................................................................................................... 756,46 0,70

TOTAL EJECUCIÓN MATERIAL 107.379,4613,00 % Gastos generales.............................. 13.959,33

6,00 % Beneficio industrial............................ 6.442,77

SUMA DE G.G. y B.I. 20.402,10Proyecto, Direccion de obra y Coord. Seguridad............................................................. 4.400,00

SUMA 4.400,00

21,00% I.V.A. ................................................. 27.758,13 27.758,13

TOTAL PRESUPUESTO CONTRATA 159.939,69

TOTAL PRESUPUESTO GENERAL 159.939,69

Asciende el presupuesto general a la expresada cantidad de CIENTO CINCUENTA Y NUEVE MIL NOVECIENTOS TREINTA Y NUEVE EUROScon SESENTA Y NUEVE CÉNTIMOS

en Binéfara enero 2017.LOS INGENIEROS Tcos. INDUSTRIALES


Francisco J. Altabás Aventín -Colegiado 3.852

José A. Mur Cadena -Colegiado 4.225


IV ‐ PLANOS


SITUACIÓN Y EMPLAZAMIENTO 1

SEPARATA Nº1 - Boltaña...cable aislado trenzado, con la ubicación según se detalla a...

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