SECRETARIA GENERAL PARA EL TERRITORIO Y LA …

SERVICIO:

CONFEDERACIÓN HIDROGRÁFICA DEL JUCAR

CLAVE: 08.603.195/2111

TIPO: REF. CRONOLÓGICA:

CLASE:

TITULO:

PROVINCIA: ALICANTE CLAVE:

TERMINO MUNICIPAL: GUADALEST CLAVE:

RÍO: GUADALEST CLAVE:

PRESUPUESTO ADICIONAL:

PRESUPUESTO TOTAL 1.505.938,66 Euros

AUTOR: D. MIGUEL SANCHIS GONZALEZ

DIRECTOR D. FRANCISCO VILLANUEVA SERRANO

SECRETARIA GENERAL PARA EL TERRITORIO Y LA BIODIVERSIDAD

OCTUBRE 2005

DESGLOSADO Nº 1 DEL PROYECTO DE ADECUACIÓN DE LOS EQUIPOS ELECTROMECÁNICOS E HIDROMECÁNICOS DE

LOS DESAGÜES DE LA PRESA DE GUADALEST

Q - 46.17007 - E

PROYECTO

DIRECCION GENERAL DEL AGUA

INDICE DEL PROYECTO DOCUMENTO Nº 1 MEMORIA Y ANEJOS

1.1. - Objeto del Proyecto. 1.2. - Antecedentes. 1.3. - Justificación del proyecto. 1.4. - Descripción de las obras. 1.5. - Aplicación de la norma sismorresistente. 1.6. - Propuestas de carácter económico administrativo. 1.7. - Plan de obra. 1.8. - Declaración de obra completa. 1.9. - Presupuesto para conocimiento de la administración. 1.10. - Documentos de que consta el Proyecto. 1.11. - Conclusión. ANEJOS A LA MEMORIA Anejo nº 1: Justificación de precios. Anejo nº 2: Normativa Aplicada. Anejo nº 3: Cálculos mecánicos. Anejo nº 4: Cálculos hidráulicos. Anejo nº 5: Reportaje fotográfico. Anejo nº 6: Estudio Seguridad y Salud Anejo nº 7: Programa de trabajo. Anejo nº 8: Presupuesto para conocimiento de la administración. Anejo nº 9: Documentación ambiental.

DOCUMENTO Nº 2 PLANOS

2.0.0.- Plano de situación. 2.0.1.- Situación actuaciones. ALIVIADERO. 2.1.1. - Conjunto ( 2 hojas ) 2.1.2. – Mecanismo elevación ( 2 hojas ) 2.1.3. - Rodillos guía lateral 2.1.4. - Viga solera DESAGÜE DE FONDO 2.2.1. - Conjunto ( 4 hojas ) 2.2.2. - Tablero compuerta Bureau TOMA DE AGUA 2.3.1. - Conjunto 2.3.2. - Compuertas de paramento 2.3.3. - Reja 2.3.4. - Cámara ( 3 hojas ) 2.3.5. - Carretes ∅ 0.7 m. 2.3.6. - Transición ∅ 0.7 a 0.5 x 0.7 m. 2.3.7. - Compuerta Bureau de 0.5 x 0.7 m. TUBERÍA BOMBEO DEL ALGAR 2.4.1. - Conjunto 2.4.2. – Compuerta de paramento ( 3 HOJAS ) 2.4.3. – Válvula de mariposa y carretes

DOCUMENTO Nº 3 PLIEGO DE PRESCRIPCIONES TÉCNICAS PARTICULARES 3.1. - Alcance del Pliego y descripción de las obras. 3.2. - Condiciones que deben cumplir los materiales. 3.3. - Normas para la ejecución de las distintas unidades de obra. 3.4. - Recepción de las obras 3.5. - Medición y abono de las obras. 3.6. - Condiciones Generales.

DOCUMENTO Nº 4 PRESUPUESTO - MEDICIONES - CUADRO DE PRECIOS Nº 1 - CUADRO DE PRECIOS Nº 2 - PRESUPUESTOS PARCIALES - PRESUPUESTO BASE DE LICITACIÓN

DOCUMENTO Nº 1 MEMORIA Y ANEJOS

MEMORIA

DESGLOSADO Nº 1 DEL PROYECTO DE ADECUACIÓN DE LOS EQUIPOS ELECTROMECÁNICOS E HIDROMECÁNICOS DE LOS DESAGÜES DE LA PRESA DE GUADALEST (ALICANTE)

MEMORIA 1

ÍNDICE DE LA MEMORIA

1 MEMORIA______________________________________________________________ 2

1.1 OBJETO DEL PROYECTO _____________________________________________________ 2

1.2 ANTECEDENTES______________________________________________________________ 2

1.3 JUSTIFICACIÓN DEL PROYECTO ______________________________________________ 3 1.3.1 Aliviadero _____________________________________________________________________ 3 1.3.2 Desagüe de Fondo ______________________________________________________________ 4 1.3.3 Toma de agua __________________________________________________________________ 4 1.3.4 Tubería bombeo del Algar _______________________________________________________ 4

1.4 DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS _________________________________________________ 4 1.4.1 ALIVIADERO _________________________________________________________________ 5 1.4.2 DESAGÜE DE FONDO _________________________________________________________ 6 1.4.3 TOMA DE AGUA ______________________________________________________________ 8 1.4.3.1 TRABAJOS SUBACUATÍCOS ____________________________________________________ 8 1.4.3.2 COMPUERTAS DE PARAMENTO ________________________________________________ 9 1.4.3.3 COMPUERTAS CÁMARA INTERIOR PRESA _______________________________________ 9 1.4.4 TUBERÍA BOMBEO DEL ALGAR ______________________________________________ 11

1.5 APLICACIÓN DE LA NORMA SISMORRESISTENTE (NCSR-02 -- RD 997/2002, de 27 de

septiembre). 12

1.6 PROPUESTAS DE CARÁCTER ECONÓMICO – ADMINISTRATIVO _______________ 12 1.6.1 Plazo de ejecución._____________________________________________________________ 12 1.6.2 Clasificación del contratista._____________________________________________________ 12 1.6.3 Revisión de precios. ____________________________________________________________ 12 1.6.4 Plazo de garantía.______________________________________________________________ 13 1.6.5 Disponibilidad de terrenos. ______________________________________________________ 13

1.7 PLAN DE OBRA ______________________________________________________________ 13

1.8 DECLARACIÓN DE OBRA COMPLETA. ________________________________________ 13

1.9 PRESUPUESTO PARA CONOCIMIENTO DE LA ADMINISTRACIÓN ______________ 13

1.10 DOCUMENTOS DE QUE CONSTA EL PROYECTO_______________________________ 14

1.11 CONCLUSIÓN _______________________________________________________________ 16


MEMORIA 2

1 MEMORIA

1.1 OBJETO DEL PROYECTO

El objeto del presente Proyecto es definir y cuantificar las obras necesarias para el

proyecto de DESGLOSADO Nº 1 DEL PROYECTO DE ADECUACIÓN DE LOS EQUIPOS

ELECTROMECÁNICOS E HIDROMECÁNICOS DE LOS DESAGÜES DE LA PRESA DE

GUADALEST y fijar las condiciones técnicas y administrativas que deberán seguir durante la

ejecución de los trabajos.

1.2 ANTECEDENTES

La construcción de la presa de Guadalest se inició en Diciembre del año 1952. El

proyecto y construcción de los elementos metálicos de los Desagües de Fondo y las Tomas de

Agua, y el Aliviadero se realizó por la empresa BOETTICHER Y NAVARRO S.A. y se pusieron en

servicio en el año 1971.

Durante los años transcurridos hasta la fecha, se han ido realizando las operaciones de

mantenimiento, así como reparaciones necesarias para que las instalaciones fueran operativas.

En Mayo de 2000, se realizó la solicitud de autorización para la redacción del

PROYECTO DE ADECUACIÓN DE LOS EQUIPOS ELECTROMECÁNICOS E

HIDROMECÁNICOS DE LOS DESAGÜES DE LA PRESA DE GUADALEST (ALICANTE). Fue

autorizada por el Exmo. Sr. Presidente de la Confederación Hidrográfica del Júcar el 24 de Mayo

del año 2000.

Con fecha 9 de Noviembre de 2000, se solicitó autorización para redactar un Pliego de

Bases para la redacción de los proyectos de ADECUACIÓN DE LOS EQUIPOS


AMADORIO, GUADALEST Y BENIARRES (ALICANTE) Y FORATA (VALENCIA), fue autorizado

por el Exmo. Sr. Presidente de la Confederación Hidrográfica del Júcar el 23 de Noviembre del

año 2000.

En el BOE del 18 de Mayo de 2001, se publicó la Contratación del Pliego de Bases para

la Redacción de los Proyectos de adecuación de los equipos electromecánicos e hidromecánicos

de los desagües de las presas de Amadorio, Guadalest, Beniarres (Alicante)y Forata (Valencia)

que fue adjudicado a la empresa MS Ingenieros el 13 de Julio de 2001.


MEMORIA 3

En contrato terminó el 27 de Diciembre de 2002.

1.3 JUSTIFICACIÓN DEL PROYECTO

En el proyecto redactado de “ADECUACIÓN DE LOS EQUIPOS


GUADALEST” no se incluía el estudio de lodos del embalse, cuyo dragado junto al desagüe de

fondo, es imprescindible acometer para la reparación de las compuertas de aguas arriba.

El estudio de los lodos es imprescindible para definir las soluciones de eliminación de

los mismos y en especial para la redacción del documento ambiental que trate de las

repercusiones ambientales del proceso de extracción y transporte.

Debido a lo anteriormente expuesto se solicitó, con fecha 4 de Marzo de 2005,

desglosar en dos, el proyecto de “ADECUACIÓN DE LOS EQUIPOS ELECTROMECÁNICOS E

HIDROMECÁNICOS DE LOS DESAGÜES DE LA PRESA DE GUADALEST” y fue autorizado por

el Presidente de la Confederación Hidrográfica del Júcar en 27 de Junio de 2005.

Los proyectos desglosados son:

Desglosado Nº 1 del “PROYECTO DE ADECUACIÓN DE LOS EQUIPOS


GUADALEST” (ALICANTE). Clave: 08.603.195/2111.

Desglosado Nº 2 del “PROYECTO DE ADECUACIÓN DE LOS EQUIPOS


GUADALEST” (ALICANTE). Clave: 08.603.196/2111.

En el desglosado nº 1 se incluyen todas las obra que se puedan realizar sin tener que

efectuarse dragado de lodos.

En el desglosado nº 2 se incluyen el dragado de fangos una vez efectuado el estudio de

dichos fangos y las reparaciones en las compuertas de guarda.

En el proyecto original de ADECUACIÓN DE LOS EQUIPOS ELECTROMECÁNICOS E

HIDROMECÁNICOS DE LOS DESAGÜES DE LA PRESA DE GUADALEST la justificación del

proyecto indicaba lo siguiente:

Dada la antigüedad de los equipos y aunque ha existido un programa de mantenimiento,

se hace necesario una profunda revisión de los mismos para garantizar su perfecto

funcionamiento.

El proyecto contempla la sustitución de los elementos que se encuentran en mal estado

y revisión y reparación de aquellos que sean recuperables.

1.3.1 Aliviadero

Las impermeabilizaciones tanto laterales como solera, se encuentran endurecidas y han

perdido su elasticidad, al mismo tiempo las bridas y la tornillería de fijación de las mismas están

con un grado elevado de oxidación.


MEMORIA 4

Los mecanismos de accionamiento están desajustados, desgastados y presentan

holguras en ruedas y piñones.

Los rodillos guía laterales se encuentran agarrotados por lo que deslizan por la banda

de rodadura produciendo desgastes anormales.

Las cadenas de elevación tienen zonas oxidadas y por lo que han perdido parte de su

correcta articulación entre eslabones.

La parte inferior de la chapa de forro de la compuerta en la zona de las

impermeabilizaciones, presenta zonas de oxidación elevadas, por lo que ha perdido considerable

espesor.

1.3.2 Desagüe de Fondo

Las embocaduras y los propios conductos hasta los tableros de las compuertas Bureau

de guarda, se encuentran totalmente obturados por lodos, incluso el conducto de la margen

derecha está lleno de lodos aguas debajo de las compuertas.

La compuerta de aguas arriba de la margen derecha no cierra correctamente.

El equipo de accionamiento tanto cilindros como grupo de presión y tuberías está

obsoleto y deficiente con perdidas de aceite por bridas y juntas.

Los by-pass como de tapas y prensa estopas de las compuertas Bureau, tienen fugas

de agua y los tableros tienen deficiencias y no cierran correctamente, las aireaciones son

insuficientes.

1.3.3 Toma de agua

El equipo de accionamiento tanto cilindros como grupo de presión y tuberías está obsoleto

y deficiente con perdidas de aceite por bridas y juntas.

Los by-pass como de tapas y prensa estopas de las válvulas de compuerta, tienen fugas

de agua y los tableros tienen deficiencias y no cierran correctamente, las aireaciones son

insuficientes.

1.3.4 Tubería bombeo del Algar

La entrada de la tubería de bombeo del Algar no dispone de elemento de cierre.

En el Anejo nº 5 de la Memoria, se incluye un reportaje fotográfico de aquellos elementos

mas significativos en su estado actual.

1.4 DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS

Las obras y trabajos comprendidos en este proyecto corresponden al Aliviadero, Desagüe

de Fondo, Toma de Agua y Tubería Bombeo del Algar según se describen seguidamente.


MEMORIA 5

1.4.1 ALIVIADERO

La reparación del Aliviadero consiste básicamente en la sustitución de los mecanismos de

elevación, de las cadenas, de los rodillos guía laterales, de las impermeabilizaciones y de los

hierros fijos de solera, así mismo se montaran deslizaderas de acero inoxidable en los hierros fijos

laterales y regletas indicadoras de la posición de la compuerta. Se ha previsto también un grupo

autónomo con motor diesel y bomba hidráulica para el accionamiento en caso de emergencia de

las compuertas por medio de un motor hidráulico acoplado a la columna de accionamiento

alternativo del mecanismo. A continuación se enumeran cada una de las operaciones o

suministros que definen la reparación:

Desmontaje de los mecanismos existentes, suministro y montaje de nuevos mecanismos, en

cárter cerrado, con sincronismo por barra de transmisión que atraviesa el vano, columna de

accionamiento alternativo para manual y motor hidráulico, motor freno de elevación eléctrico.

Desmontaje de las cadenas existentes, suministro y montaje de nuevas cadenas GALLE

paso 70 mm, con eslabón final para unión a la biela y sin incluir esta.

Desmontaje de los rodillos guía lateral, Suministro de nuevos rodillos, construidos en

chapa de acero al carbono, con ejes de acero inoxidable, casquillos de bronce auto lubricado y

tornillería de acero inoxidable.

Desmontaje de las impermeabilizaciones existentes, suministro y montaje de nuevas

impermeabilizaciones con pletinas y tornillería de acero inoxidable. Las gomas de solera de

sección rectangular y las laterales en L.

Reposición de la parte inferior de la chapa de forro en la zona de las

impermeabilizaciones.

Suministro y montaje de nuevos hierros fijos formados por una viga longitudinal HEB de

100 de acero al carbono y una platabanda superior de 12 x 120 mm de acero inoxidable soldada a

la viga, con anclajes separados adecuadamente, que permitan después del hormigonado de 1ª

fase, una correcta nivelación de todo el conjunto de la viga solera, incluido el desmontaje de los

existentes y traslado a vertedero.

Suministro y montaje de pletinas de 3 x 100 mm de acero inoxidable curvadas con radio

concéntrico al de la compuerta, para soldar sobre los hierros fijos laterales, para apoyo y

deslizamiento de las gomas laterales.


MEMORIA 6

Demolición con compresor o martillo rompedor y retirada de la obra de fabrica de los

materiales demolidos para la extracción de la viga solera, y transporte a vertedero.

Hormigonado de los hierros fijos de solera así como los bastidores de los mecanismos con

mortero autonivelante sin retracción de alta resistencia.

Suministro y montaje de pletinas de acero inoxidable de 5 x 230 mm. curvadas con radio

concéntrico al de la compuerta, para montar por medio de anclajes de expansión en el paramento

lateral, paralelas a las deslizaderas laterales, graduadas para señalizar la posición de la

compuerta.

Suministro de un grupo autónomo, constituido por un bastidor con ruedas (dos fijas y dos

locas) y montado sobre él por medio de apoyos elásticos un motor diesel, refrigerado por aire y

arranque eléctrico y manual. Sobre el eje del cigüeñal a través de un acoplamiento elástico lleva

montado un tren de tres bombas de engranajes para el accionamiento de las compuertas de

aliviadero, las del Desagüe de Fondo y las Tomas de Agua.

Pintura de protección de todos los elementos metálicos que no han sido sustituidos, con el

ciclo indicado en el Pliego de Prescripciones Técnicas

1.4.2 DESAGÜE DE FONDO

En el Desagüe de Fondo no se podrán reparar las compuertas Bureau de seguridad ni sus

correspondientes by-pass ni los conductos del desentarquinador, dado que en este proyecto no se

incluye la extracción de lodos y por consiguiente no es factible la colocación del escudo que

permita la reparación completa de todos los elementos electromecánicos, por lo que solamente se

adecuarán las compuertas Bureau de aguas abajo y todos aquellos elementos de las cámara que

puedan ser reparados sin necesidad de la colocación del escudo. La reparación consistirá en la

sustitución del puente grúa por otro de accionamiento eléctrico, desmontaje de las compuertas

Bureau de aguas abajo, sustitución de los tableros y reparación de las tapas y de los cierres del

cuerpo, nuevos cilindros con su correspondiente grupo hidráulico etc. El grupo oleohidráulico

existente se mantendrá para el accionamiento de la compuerta de seguridad.

A continuación se enumeran cada una de las operaciones o suministros que definen la

reparación:

Desmontaje del puente grúa manual y sus carriles existentes y suministro y montaje de

carriles de rodadura asÍ como de un puente grúa para una capacidad de elevación de 2.5 T., y 5.6

m de luz, con todos sus movimientos accionados eléctricamente por medio de una botonera de


MEMORIA 7

mando y traslado a vertedero del puente grúa eliminado. Dicho puente grúa sustituye al existente

en la actualidad que es de las mismas características de carga pero totalmente manual, por lo que

no se hace necesario ningún tipo de cálculo estructural.

Desmontaje de todos los equipos de la cámara correspondientes a la compuerta Bureau

de aguas abajo como la instalación hidráulica, cilindros, campanas, tableros, válvulas de by-pass,

aireación, y traslado a vertedero de todo ello excepto las campanas de las compuertas Bureau.

Además se desmontarán las aireaciones de las compuertas Bureau de seguridad.

Reposición de los cierres laterales y dintel del cuerpo de las dos compuertas Bureau de

aguas abajo, por otros de acero inoxidable y sustitución del metal Babitt del cierre del umbral.

Nuevo tablero para las compuertas BUREAU de aguas abajo, para vano de 1.25 x 1.50 m,

construidos totalmente en acero inoxidable mecano-soldado, con los cierres laterales y dintel de

bronce, atornillados y estañados a la estructura del tablero.

Cilindro hidráulico Ø 250/110, con brida inferior para atornillar a la campana, vástago de

acero inoxidable, indicador de posición mecánico y mordazas de enclavamiento automático, para

las dos compuertas Bureau de aguas abajo.

Reparación de la tapa o campana de las compuertas Bureau de aguas abajo, sustituyendo

el casquillo de bronce para guía del vástago, así como el prensaestopas que se sustituirá por

empaquetaduras de anillos múltiples partidas para un fácil montaje en las operaciones de

mantenimiento, al mismo tiempo se adecuará la tapa para poder realizar ese cambio de estopada

con la compuerta en carga, eliminando al máximo las fugas de agua durante estas operaciones.

Un pupitre electrohidráulico de acero inoxidable, con su correspondiente instalación

hidráulica también en acero inoxidable, instalación eléctrica, para el mando control y señalización

de las cuatro compuertas BUREAU.

Aducción de aire Ø 150 para la compuerta Bureau de seguridad, con válvula de

compuerta de husillo ascendente, con sus tubos, codos, bridas y válvulas todo ello de acero

inoxidable, con columna de accionamiento para la válvula de compuerta en piso de la cámara. La

tubería se conectará a la de aireación de ∅ 400 de la compuerta Bureau de regulación, aguas

abajo de la válvula de mariposa. La aducción de aire existente es del mismo Ø por lo que no hace

necesario ningún cálculo.


MEMORIA 8

Suministro y montaje de la caja de vientos, cerrada, construida de chapa de acero

inoxidable, con la parte inferior en línea con la clave del conducto y provista de agujeros para la

aducción de aire.

Demolición con compresor o martillo rompedor y retirada de la obra de fabrica de los

materiales demolidos para la realización del espacio para montaje de la caja de vientos, y

transporte a vertedero.

Hormigón en masa de 20 N/mm2 de resistencia a la compresión, para su utilización en el

hormigonado del espacio de la caja de vientos

Aducción de aire ∅ 400 mm. con válvula de mariposa y ventosa bifuncional adosadas la

muro de aguas abajo. Las tuberías, bridas, codos, tornillería, lenteja de la válvula de mariposa y

cierre de bola de la ventosa, serán de acero inoxidable así como las abrazaderas de fijación de las

tuberías a la pared lateral de la cámara.

Suministro y montaje de piso de entramado metálico, con sus marcos y hierros fijos para

cubrir el piso de la cámara, incluso desmontaje del existente y transporte a vertedero. Este piso

sustituye al existente y es de las mismas características, por lo que no se hace necesario ningún

cálculo estructural.


ciclo indicado en el Pliego de Prescripciones Técnicas

1.4.3 TOMA DE AGUA

La reparación de la Toma de Agua, consiste básicamente en la sustitución de los

mecanismos de las compuertas de paramento y de las rejas, así como la reparación de las barras

y rodillos de transmisión. En la cámara interior, se respetarán las válvulas de compuerta de Ø 700,

sustituyendo los cilindros de accionamiento, el resto de equipos se sustituirán, montando en el

lugar de las válvulas de compuerta de Ø 500, compuertas Bureau de 500 x 700 mm,(cuya sección

es equivalente a la tubería de Ø 700). El puente grúa se sustituirá por otro de accionamiento

eléctrico. A continuación se enumeran cada una de las operaciones o suministros que definen la

reparación:

1.4.3.1 TRABAJOS SUBACUATÍCOS


MEMORIA 9

Los trabajos subacuáticos a realizar en la toma de agua se resumen en un tapón a colocar

en la toma de agua del equipo de desentarquinar, aprovechando la inmersión en los trabajos de la

tubería de bombeo de Algar.

1.4.3.2 COMPUERTAS DE PARAMENTO

Suministro y montaje de los mecanismos para las compuertas de paramento constituido

por un moto-reductor cerrado protección IP67, husillo ascendente, indicador de posición,

limitadores de par en ambos sentidos, finales de carrera, columna de accionamiento y todos los

equipos y accesorios necesarios para el correcto funcionamiento, incluido el desmontaje de los

existentes y el transporte a vertedero.

Revisión y reparación de las barras de transmisión y los rodillos guía de elevación de las

compuertas de paramento.

Suministro y montaje de dos rejas constituidas por un marco de vigueta UPN de 300, con

barrotes verticales formados de llanta de 14 x 150, soldados al dintel y solera del marco,

galvanizada en caliente, incluido el desmontaje de la actual reja y el transporte a vertedero.


ciclo indicado en el Pliego de Prescripciones Técnicas.

1.4.3.3 COMPUERTAS CÁMARA INTERIOR PRESA

Desmontaje del puente grúa manual y sus carriles existentes y suministro y montaje de

carriles de rodadura así como de un puente grúa para una capacidad de elevación de 2.5 T., y 3.7

m de luz, con todos sus movimientos accionados eléctricamente por medio de una botonera de

mando y traslado a vertedero del puente grúa eliminado. Dicho puente grúa sustituye al existente

en la actualidad que es de las mismas características de carga pero totalmente manual, por lo que

no se hace necesario ningún tipo de cálculo estructural.

Hormigonado de las tuberías del sistema de desentarquinar, en las fases de reparación de

cada uno de los conductos, para su completa anulación.

Desmontaje de todos los equipos de la cámara, grupo de desentarquinar, grupo hidráulico,

instalación hidráulica, cilindro, campana y tablero de la válvula de compuerta de Ø 700 mm,

válvulas de by-pass, aireación, y válvula de compuerta Ø 500 y traslado a vertedero de todo ello


MEMORIA 10

excepto las campanas y los tableros de las válvulas de compuerta de Ø 700 mm., todo ello

dejando siempre un conducto operativo.

Reparación de los cierres de la válvula de compuerta ∅ 700 mm, se extraerán los tableros

para reparar los cierres tanto de estos como del cuerpo de la válvula.

Cilindro hidráulico Ø 125/56, con brida inferior para atornillar a la campana, vástago de

acero inoxidable cromado, indicador de posición mecánico y mordazas de enclavamiento

automático.

By-pass Ø 100 para cada conducto de forma que dispone de tres entronques con la

tubería de ∅ 700 mm, uno aguas arriba de la válvula de compuerta, otro entre compuertas y el

último aguas debajo de la compuerta Bureau, entre los entronques se sitúan dos válvulas de

compuerta de husillo ascendente. Todos los elementos, tubos, codos, bridas, válvulas y tornillería

serán de acero inoxidable.

Aducción de aire de Ø 100 mm para las válvulas de compuerta Ø 700 mm, con válvula de

compuerta de husillo ascendente, con sus tubos, codos, bridas, tornillería y válvulas todo ello de

acero inoxidable. La aducción de aire existente es del mismo Ø por lo que no hace necesario

ningún cálculo.

Dos carretes intermedios Ø 700 mm. para montar entre la válvula de compuerta y la

tubería actual y los carretes de transición, con una longitud entre los dos de 1920 mm, con bridas

atornilladas en sus extremos, construidos totalmente en acero inoxidable.

Carrete de transición de sección circular Ø 700 a rectangular de 500 x 700 mm para unión

de las tuberías circulares de Ø 700 a las compuertas Bureau de 500 x 700 mm, con bridas

atornilladas, siendo la chapa de forro y las bridas de acero inoxidable, los refuerzos y marcos re

realizarán de acero al carbono.

Dos compuertas deslizantes tipo Bureau, para una sección neta de 0.5 x 0.7 m, construida

totalmente en acero inoxidable, con sus correspondientes cilindros hidráulicos, indicador de

posición mecánico, enclavamiento automático y desbloqueo manual.

Un pupitre electrohidráulico de acero inoxidable, con su correspondiente instalación

hidráulica también en acero inoxidable e instalación eléctrica, para el mando control y

señalización de las dos válvulas de compuerta y las dos compuertas BUREAU

Aducción de aire ∅ 250 mm. con válvula de mariposa y ventosa bifuncional adosadas la

muro de aguas abajo. Las tuberías, bridas, codos ,lenteja de válvula de mariposa y bola de la


MEMORIA 11

ventosa serán de acero inoxidable así como las abrazaderas de fijación de las tuberías a la pared

lateral de la cámara.

Hormigón en masa de 20 N/mm2 de resistencia, para su utilización en el hormigonado de

las tuberías y válvulas.

Encofrado y desencofrado de muros para dejar sin hormigonar las campanas de las

compuertas.

Suministro y montaje de piso de entramado metálico, con sus marcos y hierros fijos para

cubrir el piso de la cámara, incluso desmontaje del existente y transporte a vertedero. Este piso

sustituye al existente y es de las mismas características, por lo que no se hace necesario ningún

cálculo estructural.


ciclo indicado en el Pliego de Prescripciones Técnicas.

1.4.4 TUBERÍA BOMBEO DEL ALGAR

La reparación de la Toma de Bombeo del Algar consiste básicamente en la colocación de

una compuerta de paramento en la embocadura de la tubería, eliminación de la válvula

antirretorno y sustitución de la válvula de compuerta por una de mariposa.

Suministro y montaje de una compuerta de paramento de 0.8 x 0.8 m para montar a la

cota 349.00 con accionamiento electromecánico por barras de transmisión con rodillos guía,

desde una plataforma anclada al paramento de la presa a la cota 279.65. Los elementos que en el

momento que se realicen los trabajos se encuentren sumergidos, el montaje se realizará por

hombres rana.

Suministro y montaje de una tubería de aireación de DN 250 de acero inoxidable para

ubicar paralela el paramento de la presa desde la compuerta hasta sobrepasar el nivel máximo de

embalse. Al igual que la compuerta de paramento los elementos de la tubería que en el momento

del montaje se encuentren sumergidos, dicho montaje se realizará por hombre rana.

Suministro y montaje de una plataforma en la cota 279.65 para ubicación del mecanismo

de accionamiento de la compuerta de paramento, construida con perfiles laminados y anclada al


MEMORIA 12

paramento de la presa por medio de anclajes químicos, con su correspondiente escalera de

acceso con quitamiedos desde coronación de presa.

Desmontaje de carretes, válvula de retención y válvula de compuerta de Ø 800 mm, de la

cámara interior de presa.

Suministro y montaje de una válvula de mariposa Ø 800 mm con el cuerpo de fundición

nodular y la lenteja de acero inoxidable, con accionamiento electromecánico y manual.

Suministro y montaje de un carrete de desmontaje Ø 800 mm de acero inoxidable.

Suministro y montaje de dos carretes Ø 800 mm, para montar entre las tuberías

existentes, la válvula de mariposa y el carrete de desmontaje, construidos en acero inoxidable,

Suministro y montaje de un carrete de aireación Ø 800 mm, para montar entre la válvula

de mariposa y el carrete de desmontaje, provisto de un tubo interior perforado trasversal a la

tubería con válvula de compuerta y ventosa bifuncional de Ø 150 mm. El carrete , las bridas, tubo

de aireación y válvula de compuerta serán de acero inoxidable.

1.5 APLICACIÓN DE LA NORMA SISMORRESISTENTE (NCSR-02 -- RD 997/2002, de 27 de septiembre).

El apartado Acciones sísmicas del Anejo de cálculos, contiene un análisis de la capacidad

de los elementos proyectados frente a las acciones sísmicas.

1.6 PROPUESTAS DE CARÁCTER ECONÓMICO – ADMINISTRATIVO

1.6.1 Plazo de ejecución.

El plazo de ejecución que se estima como necesario es de dieciocho (18) meses.

1.6.2 Clasificación del contratista.

El contratista deberá estar clasificado en el grupo J, subgrupo 5, categoría e.

1.6.3 Revisión de precios.

Se propone la fórmula nº 15 de las aprobadas por Decreto 3650/1970 de 19 de

Diciembre.


MEMORIA 13

15,0.39,0.07,0.11,0.28,0++++=

o

t

o

t

o

t

o

tt S

SC

CE

EH

HK

Donde:

- Kt = Coeficiente teórico de revisión para el momento de ejecución t.

- Ho = Índice de coste de la mano de obra en la fecha de licitación.

- Ht = Índice de coste de la mano de obra en el momento de la ejecución t.

- Eo = Índice de coste de la energía en la fecha de licitación.

- Et = Índice de coste de la energía en el momento de la ejecución t.

- Co = Índice de coste del cemento en la fecha de la licitación.

- Ct = Índice de coste del cemento en el momento de la ejecución.

- So = Índice de coste de materiales siderúrgicos en la fecha de la licitaclon.

- St = Índice de coste de materiales siderúrgicos en la fecha de la ejecución t.

1.6.4 Plazo de garantía.

Consideramos que el plazo de garantía conveniente para este tipo de obra es el de UN

(1) AÑO, que comenzaría a contar a partir de la fecha de la Recepción.

1.6.5 Disponibilidad de terrenos.

Las obras a realizar, se encuentran en el interior de la presa, por lo que son propiedad de

la Confederación Hidrográfica del Júcar y están dentro de las expropiaciones realizadas para la

construcción de la presa de Guadalest.

1.7 PLAN DE OBRA

Si la Superioridad aprueba el plazo de dieciocho (18) meses fijado para la ejecución de la

obra, el programa de trabajos podrá ser el que se incluye en el anejo nº 7 de la Memoria.

1.8 DECLARACIÓN DE OBRA COMPLETA.

El presente proyecto de refiere a una obra completa, de acuerdo con el artículo 125 del

Reglamento General de la Ley de Contratos de las Administraciones Públicas.

1.9 PRESUPUESTO PARA CONOCIMIENTO DE LA ADMINISTRACIÓN


MEMORIA 14

A las unidades de obra que figuran el proyecto, se les han aplicado los precios de

mercado para esta clase de trabajos.

El presupuesto de Ejecución Material de las obras asciende a la cantidad de UN

MILLÓN CINCUENTA Y CINCO MIL CUATROCIENTOS SESENTA Y CINCO EUROS con

OCHENTA Y CUATRO CÉNTIMOS (1.055.465,84 euros), que aumentado en el 23 % de Gastos

Generales y Beneficio Industrial y el 16 % de I.V.A., da un Presupuesto Base de Licitación de UN

MILLON QUINIENTOS CINCO MIL NOVECIENTOS TREINTA Y OCHO EUROS con SESENTA Y

SEIS CÉNTIMOS (1.505.938,66 euros). Al no requerirse expropiación alguna, éste coincide con el

Presupuesto para conocimiento de la Administración.

1.10 DOCUMENTOS DE QUE CONSTA EL PROYECTO

DOCUMENTO Nº 1: MEMORIA

1.1. - Objeto del Proyecto.

1.2. - Antecedentes.

1.3. - Justificación del proyecto.

1.4. - Descripción de las obras.

1.5 .- Aplicación de la norma sismorresistente.

1.6. - Propuestas de carácter económico administrativo.

1.6.1. - Plazo de ejecución.

1.6.2. - Clasificación del contratista.

1.6.3. - Revisión de precios.

1.6.4. - Plazo de garantía.

1.7. - Plan de obra.

1.8. - Declaración de obra completa.

1.9. – Precios y presupuesto para conocimiento de la administración.

1.10. - Documentos de que consta el Proyecto.

1.11. - Conclusión.

ANEJOS A LA MEMORIA

Anejo nº 1: Justificación de precios.

Anejo nº 2: Normativa Aplicada.

Anejo nº 3: Cálculos mecánicos.

- Preámbulo

- Justificación norma sismorresistente

- Mecanismo elevación compuerta Aliviadero

- Equipo emergencia Aliviadero

- Tablero compuerta Bureau D. F.

- Mecanismo compuerta Bureau D. F.

- Reja T. A.


MEMORIA 15

- Mecanismo compuerta de paramento T. A.

- Mecanismo válvula de compuerta T. A.

- Transición T. A.

- Compuerta Bureau de 0.7 x 0.7 m. T.A.

- Compuerta paramento T. A. Algar.

Anejo nº 4: Cálculos hidráulicos.

- Aireación compuerta Bureau D.F.

- Aireación compuerta Bureau T.A.

Anejo nº 5: Reportaje fotográfico

Anejo nº 6: Estudio Seguridad y Salud

Anejo nº 7: Programa de trabajo.

Anejo nº 8: Presupuesto para conocimiento de la administración.

Anejo nº 9: Documentación ambiental.

DOCUMENTO Nº 2: PLANOS

2.0.0.- Plano de situación

2.0.1.- Situación actuaciones.

ALIVIADERO.

2.1.1. - Conjunto ( 2 hojas )

2.1.2. – Mecanismo elevación ( 2 hojas )

2.1.3. - Rodillos guía lateral

2.1.4. - Viga solera

DESAGÜE DE FONDO

2.2.1. - Conjunto ( 4 hojas )

2.2.2. - Tablero compuerta Bureau

.

TOMA DE AGUA

2.3.1. - Conjunto

2.3.2. - Compuertas de paramento

2.3.3. - Reja

2.3.4. - Cámara ( 3 hojas )

2.3.5. - Carretes ∅ 0.7 m.

2.3.6. - Transición ∅ 0.7 a 0.5 x 0.7 m.

2.3.7. - Compuerta Bureau de 0.5 x 0.7 m.

TUBERÍA BOMBEO DEL ALGAR

2.4.1. - Conjunto

2.4.2. – Compuerta de paramento ( 3 HOJAS )


MEMORIA 16

2.4.3. – Válvula de mariposa y carretes

DOCUMENTO Nº 3: PLIEGO DE PRESCRIPCIONES TÉCNICAS PARTICULARES.

3.1. - Alcance del Pliego y descripción de las obras.

3.2. - Condiciones que deben cumplir los materiales.

3.3. - Normas para la ejecución de las distintas unidades de obra.

3.4. - Recepción de las obras

3.5. - Medición y abono de las obras.

3.6. - Condiciones Generales.

DOCUMENTO Nº 4: PRESUPUESTO

- MEDICIOMES

- CUADRO DE PRECIOS

Cuadro de precios nº 1.

Cuadro de precios nº 2.

- PRESUPUESTOS PARCIALES

- PRESUPUESTO BASE DE LICITACIÓN

1.11 CONCLUSIÓN

Considerando que con todo lo expuesto hemos justificado debidamente el Proyecto, se

eleva a la Superioridad proponiendo su aprobación.

Valencia, Octubre de 2005

EL INGENIERO AUTOR DEL PROYECTO

Fdo: Miguel Sanchis Gonzalez

Ingeniero CC.CC.PP. Nº Colegiado: 5201

ANEJOS A LA MEMORIA

INDICE DE ANEJOS

1. JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS

2. NORMATIVA APLICADA

3. CÁLCULOS MECÁNICOS

4. CÁLCULOS HIDRÁULICOS

5. REPORTAJE FOTOGRÁFICO

6. ESTUDIO SEGURIDAD Y SALUD

7. PROGRAMA DE TRABAJO

8. PRESUPUESTO PARA CONOCIMIENTO DE LA ADMINISTRACIÓN

9. DOCUMENTACIÓN AMBIENTAL

ANEJO Nº 1.-JUSTIFICACION DE PRECIOS

INDICE JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS

1. DETERMINACIÓN DEL COEFICIENTE “K” DE COSTES INDIRECTOS.

2. PRECIOS UNITARIOS

MATERIALES

MANO DE OBRA

MAQUINARIA

3. PRECIOS AUXILIARES

4. PRECIOS DESCOMPUESTOS

DETERMINACIÓN DEL COEFICIENTE “K” DE COSTES INDIRECTOS


MEMORIA ANEJO Nº 1.-JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS

Determinación del coeficiente “K” de costes indirectos.

Para la determinación del coeficiente “K” de costes indirectos, se seguirán las indicaciones del

R.D. 1098/2001, de 12 de octubre, por el que se aprueba el Reglamento General de la Ley de Contratos

de las Administraciones Públicas.

El precio de ejecución material de cada una de las unidades de obra que forman parte del

proyecto responde a la expresión.

Pn = (1+K/100) x Cn

siendo :

Pn : precio de ejecución material de la unidad de obra “n”.

K : coeficiente de costes indirectos

Cn : importe del coste directo correspondiente a la unidad de obra “n”.

El coeficiente “K” se compone de dos sumandos :

K = K1 + K2

donde :

K1 = coeficiente de imprevistos

K2 = coeficiente de relación de costes indirectos

Para obra fluvial, la normativa de referencia fija el valor de K1 en 0,02.

Para calcular el otro sumando se debe hallar la proporcionalidad existente entre los costes

indirectos calculados para la ejecución de las obras, y el coste directo estimado para las mismas.

En nuestro caso, aplicando a las unidades de obra los precios derivados del coste directo de las

mismas, se obtiene un presupuesto global aproximado de costes directos de 947.000 euros


MEMORIA ANEJO Nº 1.-JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS

Valoración de los costes indirectos.

Cálculo de K2

040000094789037

directosCostesindirectosCostesK2 .

..

==−−

=

Con lo cual

0600400020KKK 21 ... =+=+=

De esta manera, para obtener el precio de ejecución material de las diferentes unidades de obra

que intervienen en el proyecto se aplicará, al coste indirecto, un incremento del 6% en concepto de costes

indirectos.

Almacen de obra. 18 170 3.060Personal Administrativo. 18 610 10.980Personal Técnico. 18 915 16.470Personal auxiliar. 18 410 7.380

Total costes indirectos 37.890 Euros

PRECIOS UNITARIOS

MATERIALES

Precio de materiales

DESGLOSADO Nº1 DEL PROY. DESAGÜES PRESA DE GUADALEST

Ud DescripciónCódigo Precio (€)

ABPO.REVD KG RESINA EPOXIDICA DE BAJA VISCOSIDAD.................................................... 35,65

GA.CAL KG GALVANIZACIÓN EN CALIENTE. ....................................................................... 0,45

MABR100 UD BRIDA PLANA, DN 100, PN 10, DIN 2576, DE ACERO INOXIDABLE........ 92,70




MACA001 UD COLUMNA DE ACCIONAMIENTO. ..................................................................... 819,00

MACO100 UD CODO DN 100, 90º DE ACERO INOXIDABLE. ................................................ 60,00

MACO150 UD CODO DN 150 90º, DE ACERO INOXIDABLE. ................................................ 145,00

MACO250 UD CODO DN 250, 90º, DE ACERO INOXIDABLE. ............................................... 465,75

MAPG01 UD PUENTE GRÚA DE 2,5 T Y 5,6 M DE LUZ........................................................ 12.650,00

MAPG02 UD PUENTE GRÚA DE 2.5 T Y 4.2 M DE LUZ........................................................ 11.950,00

MAT.A304 KG ACERO INOXIDABLE AISI 304 L......................................................................... 5,90

MAT.A420 KG ACERO INOXIDABLE AISI 420............................................................................ 7,80

MAT.ACCH KG ACERO AL CARBONO S 275 JR EN CHAPAS OXICORTADAS Y................CHORREADAS.

1,47

MAT.ACPE KG ACERO AL CARBONO S 275 JR EN PERFILES LAMINADOS. .................... 0,80

MAT.AE1 UD ACOPLAMIENTO ELÁSTICO. .............................................................................. 117,00

MAT.AN10 UD ANCLAJE DE EXPANSIÓN ACERO INOX.AISI 316 M10 ............................... 48,10

MAT.AN16 UD ANCLAJE GRANDES CARGAS AISI 316 M16.................................................. 59,70

MAT.AN20 UD ANCLAJE GRANDES CARGAS AISI 316 M20.................................................. 95,20

MAT.AR1 UD ACOPLAMIENTO RÍGIDO PARTIDO ENCHAVETADO.................................... 62,00

MAT.BTRA UD JUEGO DE BARRAS DE TRANSMISIÓN DE REDONDO CALIBRADO F...1140.

992,00

MAT.BUZM DIA ALQUILER DE EQUIPO PARA TRABAJOS SUBACUÁTICOS DE ................MONTAJE.

2.127,50

MAT.CDES UD CARRETE DE DESMONTAJE DN 0.80 M, PN 10............................................ 4.478,00

MAT.CEM UD CUADRO DE MANDO DE POLIESTER............................................................. 2.950,00

MAT.MUB UD MANGUITO UNIÓN BARRAS DE TRANSMISIÓN............................................ 158,00

MAT.RCC UD CONJUNTO MECANISMO CABEZAL CONDUCIDO....................................... 8.476,00

MAT.RCM UD CONJUNTO MECANISMO CABEZAL MOTOR. ................................................ 14.180,00

MAT.SG UD SOPORTES GUÍA BARRA DE TRANSMISIÓN................................................. 314,00

MAT.SRO UD SOPORTE DE PIE PARTIDO S/DIN 736........................................................... 401,00

MAT.STA UD SOPORTES TUBERÍA DE AIREACIÓN. ............................................................ 145,00

MAT.TO1245 UD TORNILLO M12 X45 DIN 931 Aº INOX. C3. ...................................................... 6,80

MAT.TORTAB UD TORNILLERÍA DE ACERO INOX. EN TABLERO COMPUERTA DE.............PARAMENTO.

150,00

MAT.TOR_01 UD TORNILLERIA EN CABEZAL MOTOR................................................................ 82,00

MAT.TOR_06 UD TORNILLERÍA DE ACERO INOX. EN HIERROS FIJOS. ................................ 523,00

MAT.TOR_2 UD TORNILLERIA EN CABEZAL CONDUCIDO..................................................... 74,00

Página 1




MAT.TU12 UD TUERCA M12 DIN 934 Aº INOX. C3................................................................... 3,40

MAT001 M CADENA GALLE PASO 70 REFORZADA.......................................................... 358,00

MAT003 UD RODILLOS CON SU BASTIDOR, EJE, CASQUILLOS Y TORNILLERIA. .... 330,00

MAT004 M JUNTA DE SOLERA RECTANGULAR DE EPDM............................................ 22,80

MAT005 M JUNTA LATERAL DE SECCIÓN EN L DE EPDM. ........................................... 48,60

MAT006 KG PLETINA DE SOLERA DE ACERO INOXIDABLE. ........................................... 9,80

MAT007 KG PLETINA LATERAL DE ACERO INOXIDABLE.................................................. 9,30

MAT009 UD DESLIZADERA DE ACERO INOXIDABLE AISI 304 L...................................... 225,00

MAT010 UD REGLETA INDICADORA DE ACERO INOXIDABLE AISI 304 L..................... 1.240,00

MAT013 UD GRUPO AUTÓNOMO............................................................................................ 10.325,00

MAT018 UD MATERIAL REPOSICIÓN CIERRES LATERALES, DINTEL Y SOLERA...... 2.720,00

MAT020 UD CILINDRO Ø 250/110........................................................................................... 13.938,00

MAT021 UD INDICADOR DE POSICIÓN PARA CILINDRO Ø 250/110. ............................ 1.862,00

MAT022 UD MORDAZAS PARA CILINDRO Ø 250/110......................................................... 3.213,00

MAT023 UD CASQUILLO, EMPAQUETADURA, TORNILLERIA Y ACOND. CAMPANA... 2.940,00

MAT024 UD PUPITRE ELECTROHIDRÁULICO PARA CUATRO COMPUERTAS...........BUREAU.

18.422,00

MAT026 M² ENTRAMADO METÁLICO GALVANIZADO EN CALIENTE.............................. 58,00

MAT027 UD ABRAZADERA DN 400, DE ACERO INOXIDABLE. ......................................... 120,00

MAT028 UD MECANISMO CON COLUMNA Y HUSILLO DE ACERO INOXIDABLE. ....... 8.390,00

MAT029 UD MATERIAL REPARACIÓN BARRAS Y RODILLOS........................................... 2.553,00

MAT031 UD MATERIAL REPOSICIÓN CIERRES .................................................................. 356,50

MAT032 UD CILINDRO Ø 125/56. ............................................................................................ 3.381,00

MAT033 UD INDICADOR DE POSICIÓN P/CILINDRO Ø 125/56. ...................................... 859,00

MAT034 UD MORDAZAS P/CILINDRO Ø 125/56................................................................... 1.918,00

MAT037 UD COMPUERTA BUREAU DE 0.5 X 0.7 DE ACERO INOXIDABLE. ................ 54.450,00

MAT038 UD PUPITRE ELECTROHUDRÁULICO PARA 2 V. DE COMPUERTA Y 2........BUREAU.

15.718,00

MAT039 UD ABRAZADERA DN 250, DE ACERO INOXIDABLE. ......................................... 85,00

MATOR100 UD TORNILLERIA PARA BRIDA DN 100, PN 10, DE ACERO INOXIDABLE..... 38,00




MATOR700 UD TORNILLERIA PARA BRIDA DN 700, PN 10, CALIDAD 8.8.......................... 190,00


MATU100 M TUBERÍA DN 100 DE ACERO INOXIDABLE. ................................................... 172,00

MATU150 M TUBERÍA DN 150 DE ACERO INOXIDABLE. ................................................... 301,00

MATU250 M TUBERIA DN 250 DE ACERO INOXIDABLE. ................................................... 642,00

MATU400 M TUBERIA DN 400 E=6 DE ACERO INOXIDABLE AISI 304............................ 725,00

MAVC01 M VIGA CARRIL.......................................................................................................... 50,60

Página 2




MAVC100 UD VÁLVULA DE COMPUERTA DN 100, PN 10, DE ACERO INOXIDABLE. .... 1.286,00

MAVC150 UD VÁLVULA DE COMPUERTA DN 150, PN 10, DE ACERO INOXIDABLE. .... 2.137,00

MAVM250 UD VALVULA DE MARIPOSA DN 250, PN 10, MANUAL, LENTEJA....................INOXIDABLE.

690,00

MAVM400 UD VALVULA DE MARIPOSA DN 400, PN 10, MANUAL, LENTEJA....................INOXIDABLE.

2.380,00

MAVM800 UD VAL. MARIPOSA DN 0.80 M, PN 10, ELÉCTRICA, LENTEJA........................INOXIDABLE.

9.085,00

MAVV250 UD VENTOSA BIFUNCIONAL DN 250, PN 10, BOLA DE ACERO......................INOXIDABLE.

3.640,00

MAVV400 UD VENTOSA BIFUNCIONAL DN 400, PN 10, BOLA DE ACERO......................INOXIDABLE.

11.428,00

MAt.TOR_03 UD TORNILLERIA CONJUNTO TRANSMISIÓN..................................................... 152,00

MMET2 M² ENCOFRADO MET. PLANO................................................................................. 143,75

PBAA.1a M³ AGUA........................................................................................................................ 1,04

PBAC.1a T CEMENTO CEM II/A ENVASADO. ....................................................................... 86,40

PBAC.1az T MORTERO AUTONIVELANTE............................................................................. 703,80

PBAD.8a KG DESENCOFRANTE LÍQUIDO. ............................................................................ 2,17

PBAW.3 KG RESINA EPOXI PARA SELLADO. ....................................................................... 966,00

PBRA.1ada T ARENA 0/6 TRITURADA LVD. ............................................................................. 4,49

PBRG.1eb T GRAVA CALIZA 10/20 LVD 10 KM....................................................................... 4,14

Página 3

MANO DE OBRA

Precio de mano de obra



MO.CALD H TRABAJOS CALDERERIA.................................................................................... 23,25

MO.MECA H TRABAJOS DE MECANIZACIÓN......................................................................... 25,45

MOES001a UD MOVILIZACIÓN DEL PERSONAL Y EQUIPOS PARA TRABAJOS DE..........MONTAJE.

6.500,00

MOES002 DIA EQUIPO BÁSICO BUCEADORES (1+4)............................................................ 2.265,00

MOO.CPA M² APLICACIÓN CICLO DE PINTURA DE PROTECIÓN ZONAS AL AIRE....... 25,74

MOO.CPB M² APLICACIÓN CICLO DE PINTURA DE PROTECIÓN ZONAS BAÑADAS ...O SUMERG.

29,92

MOOA11a H PEÓN ESPECIALIZADO CONSTRUCCIÓN..................................................... 14,73

MOOA12a H PEÓN ORDINARIO CONSTRUCCIÓN.............................................................. 14,48

MOOA99a H CUADRILLA A (OFICIAL 1ª, AYDT. ) ................................................................... 30,06

MOOE.8a H OFICIAL 1ª ELECTRICIDAD. ............................................................................... 15,50

MOOE11a H ESPECIALISTA ELECTRICIDAD. ....................................................................... 12,60

MOOM.5a H ENCARGADO METAL. .......................................................................................... 15,80

MOOM.8a H OFICIAL 1ª METAL................................................................................................. 15,00

MOOM12a H PEÓN METAL. ........................................................................................................ 13,50

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MAQUINARIA

Precio de maquinaria



MMMA.8a H COMPRESOR GASOIL 7200 L/MIN ................................................................... 7,62

MMMA10a H CAMIÓN <10 TM 8 M3........................................................................................... 19,86

MMMA10d H CAMIÓN 12 TM GRÚA 12M3................................................................................ 29,03

MMMA14f H EQUIPO INYECCIÓN HORMIGÓN..................................................................... 26,44

MMMA20a H GRÚA 20 TN........................................................................................................... 38,07

MMMA20b H GRÚA MÓVIL S/PLATAFORMA 30TM................................................................. 63,71

MMMA21b H HORMIGONERA GASOLINA................................................................................ 2,62

MMMA21d H HORMIGONERA GASOLINA................................................................................ 2,51

MMMA25a H BOMBA DE HORMIGON SOBRE CAMION........................................................ 65,67

MMMA26a H VIBRADOR GASOLINA AGUJA Ø30-50MM....................................................... 1,82

U02AK001z H. MARTILLO COMPRESOR 2000 L/MIN. ............................................................. 4,72

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PRECIOS AUXILIARES

PRECIOS AUXILIARES


Código Cantidad Ud Descripción Precio (€) Subtotal (€) Importe (€)

ABPO.2eabc M³ HORMIGÓN DE 20 N/MM² HORMIGÓN DE 20 N/MM2, DE CONSISTENCIA PLÁSTI-CA, ADECUADO PARA VIBRAR, CON ÁRIDO PROCE-DENTE DE MACHAQUEO, TAMAÑO MÁXIMO 20 MM., CONCEMENTO CEM/II/A Y ASIENTO EN EL CONO DEABRAMS DE 3 A 5 CM., CON TOLERANCIA ±1 CM., CON-FECCIONADO EN OBRA, CON HORMIGONERA DE 300L. DE CAPACIDAD.

PBAC.1a 0,330 T Cemento CEM II/A envasado. 86,40 28,51PBRG.1eb 1,280 T Grava caliza 10/20 lvd 10 km. 4,14 5,30PBRA.1ada 0,640 T Arena 0/6 triturada lvd. 4,49 2,87PBAA.1a 0,200 M³ Agua. 1,04 0,21MMMA21d 0,800 H Hormigonera gasolina. 2,51 2,01MOOA12a 0,800 H Peón ordinario construcción. 14,48 11,58

TOTAL PARTIDA................................................ 50,48

ABPO.2eabcz M³ MORTERO AUTONIVELANTE SIN RETRACCIÓN. MORTERO AUTONIVELANTE SIN RETRACCIÓN DE ALTARESISTENCIA MECÁNICA, DE CONSISTENCIA PLÁSTI-CA, ADECUADO PARA VIBRAR, CONFECCIONADO ENOBRA, CON HORMIGONERA DE 160 L. DE CAPACIDAD.

PBAC.1az 1,750 T Mortero autonivelante. 703,80 1.231,65PBAA.1a 0,250 M³ Agua. 1,04 0,26MOOA12a 2,300 H Peón ordinario construcción. 14,48 33,30MMMA21b 2,300 H Hormigonera gasolina 2,62 6,03

TOTAL PARTIDA................................................ 1.271,24

MAT.BRC UD BASTIDOR REDUCTOR CONDUCIDO. BASTIDOR PARA FIJACIÓN DEL CABEZAL CONDUCIDO,INCLUIDO EL MARCO DE ANCLAJE Y LOS ANCLAJESPARA EL HORMIGÓN DE PRIMERA FASE, LA GUÍA Y EX-TRACCIÓN DE LA CADENA GALLE, CONSTRUIDO CONPERFILES LAMINADOS SOLDADOS.

MAT.ACCH 86,970 KG Acero al carbono S 275 JR en chapas oxicortadas ychorreadas.

1,47 127,85

MAT.ACPE 289,290 KG Acero al carbono S 275 JR en perfiles laminados. 0,80 231,43MO.CALD 25,000 H Trabajos caldereria. 23,25 581,25MO.MECA 5,000 H Trabajos de mecanización. 25,45 127,25

TOTAL PARTIDA................................................ 1.067,78

MAT.BRM UD BASTIDOR CABEZAL MOTOR. BASTIDOR PARA FIJACIÓN DEL CABEZAL MOTOR, IN-CLUIDO EL MARCO DE ANCLAJE Y LOS ANCLAJES PA-RA EL HORMIGÓN DE PRIMERA FASE, LA GUÍA Y EX-TRACCIÓN DE LA CADENA GALLE, CONSTRUIDO CONPERFILES LAMINADOS SOLDADOS.


1,47 134,70

MAT.ACPE 296,530 KG Acero al carbono S 275 JR en perfiles laminados. 0,80 237,22MO.CALD 30,000 H Trabajos caldereria. 23,25 697,50MO.MECA 8,000 H Trabajos de mecanización. 25,45 203,60

TOTAL PARTIDA................................................ 1.273,02

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PRECIOS AUXILIARES



MAT.BTRAa UD BARRAS DE TRANSMISIÓN DEL MECANISMO A LA COMPUERTA.

MAT.A420 635,780 KG Acero inoxidable AISI 420. 7,80 4.959,08MAT.A304 17,800 KG Acero inoxidable AISI 304 L. 5,90 105,02MAT.MUB 6,000 UD Manguito unión barras de transmisión. 158,00 948,00MO.CALD 5,000 H Trabajos caldereria. 23,25 116,25MO.MECA 20,000 H Trabajos de mecanización. 25,45 509,00

TOTAL PARTIDA................................................ 6.637,35

MAT.CAIR UD CARRETE DE AIREACIÓN. UN CARRETE DE AIREACIÓN , CONSTRUIDO TOTAL-MENTE DE ACERO INOXIDABLE, CON BRIDAS EN SUSEXTREMOS Y TUBO PERFORADO EN SU INTERIOR.

MAT.A304 467,010 KG Acero inoxidable AISI 304 L. 5,90 2.755,36MO.CALD 35,000 H Trabajos caldereria. 23,25 813,75MO.MECA 20,000 H Trabajos de mecanización. 25,45 509,00

TOTAL PARTIDA................................................ 4.078,11

MAT.CBT UD CONJUNTO BARRA DE TRANSMISIÓN. BARRA DE TRANSMISIÓN ENTRE REDUCTORES, IN-CLUIDOS LOS ACOPLAMIENTOS ELÁSTICOS DE UNIÓNA LOS REDUCTORES, LOS ACOPLAMIENTOS RÍGIDOSENTRE BARRAS, LOS SOPORTES DE RODAMIENTO, LAVIGA DE CELOSIA PARA APOYO DE LOS SOPORTES, ELCICLO DE PROTECCIÓN DE ACUERDO CON EL PLIE-GO.

MAT.VAT 1,000 UD Viga apoyo soportes barra de transmisión. 2.604,18 2.604,18MAT.AE1 2,000 UD Acoplamiento elástico. 117,00 234,00MAT.BTRA 1,000 UD Juego de barras de transmisión de redondo

calibrado F 1140. 992,00 992,00

MAT.AR1 2,000 UD Acoplamiento rígido partido enchavetado. 62,00 124,00MAT.SRO 6,000 UD Soporte de pie partido s/DIN 736. 401,00 2.406,00MAt.TOR_03 1,000 UD Tornilleria conjunto transmisión. 152,00 152,00

TOTAL PARTIDA................................................ 6.512,18

MAT.CCC UD CONJUNTO CABEZAL CONDUCIDO. CONJUNTO REDUCTOR EJES PARALELOS CABEZALCONDUCIDO, CON EL BASTIDOR DE FIJACIÓN Y AN-CLAJES.

MAT.RCC 1,000 UD Conjunto mecanismo cabezal conducido. 8.476,00 8.476,00MAT.BRC 1,000 UD Bastidor reductor conducido. 1.067,78 1.067,78MAT.TOR_2 1,000 UD Tornilleria en cabezal conducido. 74,00 74,00

TOTAL PARTIDA................................................ 9.617,78

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PRECIOS AUXILIARES



MAT.CCO UD CONJUNTO CABEZAL MOTOR. CONJUNTO REDUCTORES CABEZAL MOTOR, CON ELBASTIDOR DE FIJACIÓN Y ANCLAJES.

MAT.RCM 1,000 UD Conjunto mecanismo cabezal motor. 14.180,00 14.180,00MAT.BRM 1,000 UD Bastidor cabezal motor. 1.273,02 1.273,02MAT.TOR_01 1,000 UD Tornilleria en cabezal motor. 82,00 82,00

TOTAL PARTIDA................................................ 15.535,02

MAT.CEXT UD CARRETE EXTREMO. CARRETE EXTREMO DN 0.80 M CON BRIDAS EN SUSEXTREMOS CONSTRUIDO EN ACERO INOXIDABLE AISI304 L.

MAT.A304 432,510 KG Acero inoxidable AISI 304 L. 5,90 2.551,81MO.CALD 53,000 H Trabajos caldereria. 23,25 1.232,25MO.MECA 28,000 H Trabajos de mecanización. 25,45 712,60

TOTAL PARTIDA................................................ 4.496,66

MAT.HF UD HIERROS FIJOS. HIERROS FIJOS PARA LA COMPUERTA DE PARAMENTODE 0.8 X 0.8 M DE VANO, CONSTRUIDOS CON CHAPASDE ACERO INOXIDABLE Y PERFILES LAMINADOS DEACERO AL CARBONO, CON SU CORRESPONDIENTETRANSICIÓN PARA SOLDAR A LA TUBERÍA EXISTENTEDE Ø 0.8 M.

MAT.A304 777,830 KG Acero inoxidable AISI 304 L. 5,90 4.589,20MAT.ACPE 122,160 KG Acero al carbono S 275 JR en perfiles laminados. 0,80 97,73MAT.TOR_06 1,000 UD Tornillería de acero inox. en hierros fijos. 523,00 523,00MO.CALD 98,000 H Trabajos caldereria. 23,25 2.278,50MO.MECA 43,000 H Trabajos de mecanización. 25,45 1.094,35

TOTAL PARTIDA................................................ 8.582,78

MAT.PA UD PLATAFORMA DE ACCIONAMIENTO.


1,47 387,11

MAT.ACPE 1.413,780 KG Acero al carbono S 275 JR en perfiles laminados. 0,80 1.131,02GA.CAL 59,500 KG Galvanización en caliente. 0,45 26,78MAT026 5,400 M² Entramado metálico galvanizado en caliente. 58,00 313,20MO.CALD 132,000 H Trabajos caldereria. 23,25 3.069,00

TOTAL PARTIDA................................................ 4.927,11

MAT.RPIC UD MATERIALES REPOSICIÓN PARTE INFERIOR COMPUERTA. SUMINISTRO DEL NUEVO SEGMENTO DEL TABLEROCON CHAPA DE FORRO DE ACERO INOXIDABLE, VIGAHORIZONTAL UPN DE 100Y CUADERNAS VERTICALESDE IPN 80.

MAT.A304 194,290 KG Acero inoxidable AISI 304 L. 5,90 1.146,31MAT.ACPE 193,160 KG Acero al carbono S 275 JR en perfiles laminados. 0,80 154,53MO.CALD 82,000 H Trabajos caldereria. 23,25 1.906,50

TOTAL PARTIDA................................................ 3.207,34

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PRECIOS AUXILIARES



MAT.TAB UD TABLERO. TABLERO PARA VANO DE 0.8 X 0.8 M CONSTRUIDOCON CHAPAS DE ACERO INOXIDABLE Y CIERRES DEBRONCE.

MAT.A304 317,410 KG Acero inoxidable AISI 304 L. 5,90 1.872,72MAT.A420 6,040 KG Acero inoxidable AISI 420. 7,80 47,11MAT.TORTAB 1,000 UD Tornillería de acero inox. en tablero compuerta de

paramento. 150,00 150,00

MO.CALD 53,000 H Trabajos caldereria. 23,25 1.232,25MO.MECA 15,000 H Trabajos de mecanización. 25,45 381,75

TOTAL PARTIDA................................................ 3.683,83

MAT.TUA UD TUBERÍA DE AIREACIÓN. MATERIAL TUBERÍA DE AIREACIÓN

MATU250 32,500 M Tuberia DN 250 de acero inoxidable. 642,00 20.865,00MABR250 14,000 UD Brida plana, DN 250, PN 10, DIN 2576, de acero

inoxidable. 387,50 5.425,00

MATOR250 7,000 UD Tornilleria para brida DN 250, PN 10, de aceroinoxidable.

202,00 1.414,00

MO.CALD 56,000 H Trabajos caldereria. 23,25 1.302,00

TOTAL PARTIDA................................................ 29.006,00

MAT.VAT UD VIGA APOYO SOPORTES BARRA DE TRANSMISIÓN. VIGA APOYO SOPORTES DE PIE DE LA BARRA DETRANSMISIÓN, FORMADA DE PERFILES LAMINADOS YCHAPAS SOLDADAS, PARA ATORNILLAR EN SUS EX-TREMOS A LOS BASTIDORES DE LOS CABEZALES DELMECANISMO, CON EL CICLO DE PINTURA DE PROTEC-CIÓN DE ACUERDO CON EL PLIEGO


1,47 84,57

MAT.ACPE 766,390 KG Acero al carbono S 275 JR en perfiles laminados. 0,80 613,11MO.CALD 82,000 H Trabajos caldereria. 23,25 1.906,50

TOTAL PARTIDA................................................ 2.604,18

MAT.VS UD VIGAS SOPORTE. VIGA SOPORTE FORMADA POR UN PERFIL HEB 200CON UNA PLACA SOLDADA EN EL TESTERO PARA AN-CLAJE AL PARAMENTO DE LA PRESA, INCLUIDOS LOSANCLAJES U LA PROTECCIÓN ANTICIRROSIVA PORGALVANIZADO EN CALIENTE


1,47 13,29

MAT.ACPE 50,450 KG Acero al carbono S 275 JR en perfiles laminados. 0,80 40,36MO.CALD 8,000 H Trabajos caldereria. 23,25 186,00GA.CAL 59,500 KG Galvanización en caliente. 0,45 26,78MAT.AN16 4,000 UD Anclaje grandes cargas AISI 316 M16. 59,70 238,80

TOTAL PARTIDA................................................ 505,23

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PRECIOS AUXILIARES



MAT008 UD HIERROS FIJOS SOLERA TOTALMENTE TERMINADOS. HIERROS FIJOS SOLERA TOTALMENTE TERMINADOS


1,47 18,61

MAT.ACPE 327,800 KG Acero al carbono S 275 JR en perfiles laminados. 0,80 262,24MAT.A304 171,090 KG Acero inoxidable AISI 304 L. 5,90 1.009,43MO.CALD 94,000 H Trabajos caldereria. 23,25 2.185,50

TOTAL PARTIDA................................................ 3.475,78

MAT030 KG ESTRUCTURA REJA. ESTRUCTURA REJA


1,47 0,90

MAT.ACPE 0,390 KG Acero al carbono S 275 JR en perfiles laminados. 0,80 0,31MO.CALD 0,086 H Trabajos caldereria. 23,25 2,00GA.CAL 1,000 KG Galvanización en caliente. 0,45 0,45

TOTAL PARTIDA................................................ 3,66

MAT035 UD CARRETES Ø 700 MM. L = 920 Y 900 DE ACERO INOXIDABLE. CARRETE Ø 700 MM. DE ACERO INOXIDABLE

MAT.A304 1,000 KG Acero inoxidable AISI 304 L. 5,90 5,90MO.CALD 0,052 H Trabajos caldereria. 23,25 1,21MO.MECA 0,036 H Trabajos de mecanización. 25,45 0,92

TOTAL PARTIDA................................................ 8,03

MAT045 UD CARRETE DE TRANSICIÓN. CARRETE DE TRANSICIÓN

MAT.A304 0,591 KG Acero inoxidable AISI 304 L. 5,90 3,49MAT.ACCH 0,401 KG Acero al carbono S 275 JR en chapas oxicortadas y

chorreadas. 1,47 0,59

MO.CALD 0,125 H Trabajos caldereria. 23,25 2,91MO.MECA 0,050 H Trabajos de mecanización. 25,45 1,27

TOTAL PARTIDA................................................ 8,26

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PRECIOS DESCOMPUESTOS

CUADRO DE DESCOMPUESTOS



D01CD020Z M³ DEMOL.MURO HORM.MASA C/COMPRES. DEMOLICIÓN MURO DE HORMIGÓN EN MASA CONMARTILLO COMPRESOR DE 2.000 L/MIN., RETIRADA DEESCOMBROS A VERTEDERO Y P.P. DE MAQUINARIAAUXILIAR DE OBRA.

MOOA12a 6,400 H Peón ordinario construcción. 14,48 92,67U02AK001z 3,600 H. Martillo compresor 2000 l/min. 4,72 16,99MMMA10a 1,200 H Camión <10 tm 8 m3. 19,86 23,83%010 10,000 % Medios auxiliares. 133,50 13,35

Suma la partida ................................................. 146,84Costes indirectos .................. 6,00% 8,81

TOTAL PARTIDA................................................ 155,65

D01CD020ZZ M³ DEMOL.SOLERA HIERROS FIJOS Y BASTIDOR MECANISMOS DEMOLICIÓN SOLERAS DE HORMIGÓN EN MASA CONMARTILLO COMPRESOR DE 2.000 L/MIN., RETIRADA DEESCOMBROS A VERTEDERO Y P.P. DE MAQUINARIA AU-XILIAR DE OBRA.

MOOA12a 22,000 H Peón ordinario construcción. 14,48 318,56MMMA.8a 12,000 H Compresor gasoil 7200 l/min 7,62 91,44U02AK001z 12,000 H. Martillo compresor 2000 l/min. 4,72 56,64MMMA10a 2,200 H Camión <10 tm 8 m3. 19,86 43,69%015 15,000 % Medios auxiliares. 510,30 76,55


TOTAL PARTIDA................................................ 622,09

GD1_01.00 UD MECANISMO DE ACCIONAMIENTO. SUMINISTRO Y MONTAJE DE UN MECANISMO DE AC-CIONAMIENTO PARA LA COMPUERTA, CON COLUMNADE ACCIONAMIENTO ALTERNATIVO MANUAL Y OLEOHI-DRÁULICO, CON SU CABEZAL MOTOR Y CONDUCIDO,ESTRUCTURA DE BASTIDORES PARA LOS CABEZALES,BARRA DE TRANSMISIÓN ENTRE REDUCTORES CONSUS CORRESPONDIENTES SOPORTES DE RODAMIEN-TO, VIGA DE CELOSÍA PARA APOYO DE LA BARRA DETRANSMISIÓN, MONTADO EN OBRA, CON EL CORRES-PONDIENTE CICLO DE PINTURA DE PROTECCIÓN DEACUERDO CON EL PLIEGO.

MAT.CCO 1,000 UD Conjunto cabezal motor. 15.535,02 15.535,02MAT.CCC 1,000 UD Conjunto cabezal conducido. 9.617,78 9.617,78MAT.CBT 1,000 UD Conjunto barra de transmisión. 6.512,18 6.512,18MOOM.5a 30,000 H Encargado metal. 15,80 474,00MOOM.8a 107,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 1.605,00MOOM12a 107,000 H Peón metal. 13,50 1.444,50MMMA10d 30,000 H Camión 12 tm grúa 12m3. 29,03 870,90%005 5,000 % Medios auxiliares. 36.059,40 1.802,97

Suma la partida ................................................. 37.862,35Costes indirectos .................. 6,00% 2.271,74

TOTAL PARTIDA................................................ 40.134,09

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GD1_01.00a UD DESMONTAJE MECANISMOS EXISTENTES. DESMONTAJE DE LOS DOS MECANISMOS DE LAS COM-PUERTAS EXISTENTES, INCLUIDO LOS CUADROS DEMANDO, EL CABLEADO ELÉCTRICO Y TRASLADO AVERTEDERO.

MOOM.5a 20,000 H Encargado metal. 15,80 316,00MOOM.8a 83,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 1.245,00MOOM12a 83,000 H Peón metal. 13,50 1.120,50MMMA10d 30,000 H Camión 12 tm grúa 12m3. 29,03 870,90%005 5,000 % Medios auxiliares. 3.552,40 177,62

Suma la partida ................................................. 3.730,02Costes indirectos .................. 6,00% 223,80

TOTAL PARTIDA................................................ 3.953,82

GD1_01.01 UD CADENAS GALLE. DESMONTAJE DE LAS CADENAS EXISTENTES, SUMI-NISTRO Y MONTAJE DE NUEVAS CADENAS GALLE PA-SO 70 MM Y UNA LONGITUD DE 70 PASOS, CON ESLA-BÓN FINAL PARA UNIÓN A LA BIELA, Y TRANSPORTE AVERTEDERO DE LAS PIEZAS DESMONTADAS.

MAT001 5,390 M Cadena GALLE paso 70 reforzada. 358,00 1.929,62MOOM.5a 5,000 H Encargado metal. 15,80 79,00MOOM.8a 15,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 225,00MOOM12a 15,000 H Peón metal. 13,50 202,50MMMA10d 4,000 H Camión 12 tm grúa 12m3. 29,03 116,12%005 5,000 % Medios auxiliares. 2.552,20 127,61


TOTAL PARTIDA................................................ 2.840,64

GD1_01.02 UD RODILLOS GUÍA LATERAL. DESMONTAJE DE LOS RODILLOS GUÍA LATERAL, SUMI-NISTRO DE NUEVOS RODILLOS, CONSTRUIDOS ENCHAPA DE ACERO AL CARBONO, CON EJES DE ACEROINOXIDABLE, CASQUILLOS DE BRONCE AUTO LUBRI-CADO Y TORNILLERÍA DE ACERO INOXIDABLE, INCLUI-DO EL TRANSPORTE A VERTEDERO.

MAT003 1,000 UD Rodillos con su bastidor, eje, casquillos ytornilleria.

330,00 330,00

MOOM.5a 0,500 H Encargado metal. 15,80 7,90MOOM.8a 5,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 75,00MOOM12a 5,000 H Peón metal. 13,50 67,50MMMA10d 2,000 H Camión 12 tm grúa 12m3. 29,03 58,06%005 5,000 % Medios auxiliares. 538,50 26,93


TOTAL PARTIDA................................................ 599,31

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GD1_01.03 UD IMPERMEABILIZACIONES. DESMONTAJE DE LAS IMPERMEABILIZACIONES EXIS-TENTES, SUMINISTRO Y MONTAJE DE NUEVAS IMPER-MEABILIZACIONES CON PLETINAS Y TORNILLERÍA DEACERO INOXIDABLE. LAS GOMAS DE SOLERA DE SEC-CIÓN RECTANGULAR Y LAS LATERALES EN L, INCLUI-DO EL TRANSPORTE A VERTEDERO.

MAT004 15,000 M Junta de solera rectangular de EPDM. 22,80 342,00MAT005 8,600 M Junta lateral de sección en L de EPDM. 48,60 417,96MAT006 70,000 KG Pletina de solera de acero inoxidable. 9,80 686,00MAT007 29,000 KG Pletina lateral de acero inoxidable. 9,30 269,70MAT.TO1245 250,000 UD Tornillo M12 x45 DIN 931 Aº inox. C3. 6,80 1.700,00MAT.TU12 250,000 UD Tuerca M12 DIN 934 Aº inox. C3. 3,40 850,00MOOM.5a 8,000 H Encargado metal. 15,80 126,40MOOM.8a 35,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 525,00MOOM12a 35,000 H Peón metal. 13,50 472,50%005 5,000 % Medios auxiliares. 5.389,60 269,48


TOTAL PARTIDA................................................ 5.998,58

GD1_01.04 UD HIERROS FIJOS SOLERA. SUMINISTRO Y MONTAJE DE NUEVOS HIERROS FIJOSFORMADOS POR UNA VIGA LONGITUDINAL HEB DE 100DE ACERO AL CARBONO Y UNA PLATABANDA SUPE-RIOR DE 12 X 120 MM DE ACERO INOXIDABLE SOLDA-DA A LA VIGA, CON ANCLAJES SEPARADOS ADECUADA-MENTE, QUE PERMITAN DESPUÉS DEL HORMIGONA-DO DE 1ª FASE, UNA CORRECTA NIVELACIÓN DE TODOEL CONJUNTO DE LA VIGA SOLERA, INCLUIDO EL DES-MONTAJE DE LOS EXISTENTES Y TRASLADO A VERTE-DERO.

MAT008 1,000 UD Hierros fijos solera totalmente terminados. 3.475,78 3.475,78MOOM.5a 5,000 H Encargado metal. 15,80 79,00MOOM.8a 12,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 180,00MOOM12a 12,000 H Peón metal. 13,50 162,00MMMA10d 5,000 H Camión 12 tm grúa 12m3. 29,03 145,15%005 5,000 % Medios auxiliares. 4.041,90 202,10


TOTAL PARTIDA................................................ 4.498,67

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GD1_01.04a KG SELLADO RANURA ENTRE HORMIGON NUEVO Y VIEJO. RELLENO POR INYECCIÓN O SIMPLE COLADO DE LASRANURAS DE 10 MM DE ANCHA POR 80 MM DE PRO-FUNDIDAD Y UNA LONGITUD DE 16 M. ENTRE EL HOR-MIGÓN VIEJO Y NUEVO DE LOS HIERROS FIJOS DE SO-LERA.

ABPO.REVD 1,000 KG Resina epoxidica de baja viscosidad. 35,65 35,65MOOA99a 0,060 H Cuadrilla A (Oficial 1ª, Aydt. ) 30,06 1,80%015 15,000 % Medios auxiliares. 37,50 5,63


TOTAL PARTIDA................................................ 45,66

GD1_01.05 UD DESLIZADERA LATERAL. SUMINISTRO Y MONTAJE DE PLETINAS DE 3 X 100 MMDE ACERO INOXIDABLE CURVADAS CON RADIO CON-CÉNTRICO AL DE LA COMPUERTA, PARA SOLDAR SO-BRE LOS HIERROS FIJOS LATERALES.

MAT009 1,000 UD Deslizadera de acero inoxidable AISI 304 L. 225,00 225,00MOOM.5a 3,000 H Encargado metal. 15,80 47,40MOOM.8a 15,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 225,00MOOM12a 15,000 H Peón metal. 13,50 202,50%005 5,000 % Medios auxiliares. 699,90 35,00


TOTAL PARTIDA................................................ 778,99

GD1_01.06 UD REGLETA INDICADORA. SUMINISTRO Y MONTAJE DE PLETINAS DE ACERO INO-XIDABLE DE 5 X 230 MM. CURVADAS CON RADIO CON-CÉNTRICO AL DE LA COMPUERTA, PARA MONTAR PORMEDIO DE ANCLAJES DE EXPANSIÓN EN EL PARAMEN-TO LATERAL, PARALELAS A LAS DESLIZADERAS LATE-RALES, GRADUADAS PARA SEÑALIZAS LA POSICIÓNDE LA COMPUERTA Y FLECHA INDICADORA MONTADAEN EL DINTEL DE LA COMPUERTA.

MAT010 1,000 UD Regleta indicadora de acero inoxidable AISI 304 L. 1.240,00 1.240,00MAT.AN10 9,000 UD Anclaje de expansión acero inox.AISI 316 M10 48,10 432,90MOOM.5a 3,000 H Encargado metal. 15,80 47,40MOOM.8a 15,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 225,00MOOM12a 15,000 H Peón metal. 13,50 202,50%005 5,000 % Medios auxiliares. 2.147,80 107,39


TOTAL PARTIDA................................................ 2.390,50

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GD1_01.09 UD GRUPO AUTÓNOMO DE EMERGENCIA. SUMINISTRO DE UN GRUPO AUTÓNOMO, CONSTITUI-DO POR UN BASTIDOR CON RUEDAS (DOS FIJAS YDOS LOCAS) Y MONTADO SOBRE ÉL POR MEDIO DEAPOYOS ELÁSTICOS UN MOTOR DIESEL, REFRIGERA-DO POR AIRE, ARRANQUE ELÉCTRICO Y MANUAL. SO-BRE EL EJE DEL CIGÜEÑAL A TRAVÉS DE UN ACOPLA-MIENTO ELÁSTICO LLEVA MONTADO UN TREN DETRES BOMBAS DE ENGRANAJES PARA EL ACCIONA-MIENTO DE LAS COMPUERTAS DE ALIVIADERO, LASDEL DESAGÜE DE FONDO Y LAS TOMAS DE AGUA.

MAT013 1,000 UD Grupo autónomo. 10.325,00 10.325,00


TOTAL PARTIDA................................................ 10.944,50

GD1_01.10 M² PROTECCIÓN ANTICORROSIVA ZONAS BAÑADAS O SUMERGIDAS APLICACIÓN Y PINTURA DE PROTECCIÓN DE TODOSLOS ELEMENTOS METÁLICOS QUE NO HAN SIDO SUS-TITUIDOS, CON EL CICLO INDICADO EN EL PLIEGO DEPRESCRIPCIONES TÉCNICAS, PARA ZONAS BAÑADASO SUMERGIDAS.

MOO.CPB 1,000 M² Aplicación ciclo de pintura de proteción zonasbañadas o sumerg.

29,92 29,92


TOTAL PARTIDA................................................ 31,72

GD1_01.11 M² PROTECCIÓN ANTICORROSIVA ZONAS AL AIRE APLICACIÓN Y PINTURA DE PROTECCIÓN DE TODOSLOS ELEMENTOS METÁLICOS QUE NO HAN SIDO SUS-TITUIDOS, CON EL CICLO INDICADO EN EL PLIEGO DEPRESCRIPCIONES TÉCNICAS, PARA ZONAS AL AIRE.

MOO.CPA 1,000 M² Aplicación ciclo de pintura de proteción zonas alaire.

25,74 25,74


TOTAL PARTIDA................................................ 27,28

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GD1_01.CEM UD CUADRO ELÉCTRICO PARA MANDO DE LAS DOS COMPUERTAS. SUMINISTRO Y MONTAJE DE UN CUADRO ELÉCTRICOPARA MANDO CONTROL Y SEÑANIZACIÓN DE LAS DOSCOMPUERTAS TANINTOR DEL ALIVIADERO, INCLUIDOEL CABLEADO DE ACOMETIDA EN EL INTERIOR DE LACASETA, LOS DOS FINALES DE CARRERA DE CADAUNA DE LAS COMPUERTAS Y EL CORRESPONDIENTECABLEADO ENTRE CUADRO Y LOS FINALES DE CA-RRERA.

MAT.CEM 1,000 UD Cuadro de mando de poliester. 2.950,00 2.950,00MOOE.8a 16,000 H Oficial 1ª electricidad. 15,50 248,00MOOE11a 16,000 H Especialista electricidad. 12,60 201,60%015 15,000 % Medios auxiliares. 3.399,60 509,94


TOTAL PARTIDA................................................ 4.144,11

GD1_01.RIC UD REPOSICIÓN PARTE INFERIOR COMPUERTA. CORTE CON AMOLADORA ANGULAR DE LA PARTE IN-FERIOR DEL TABLERO DE LA COMPUERTA, SUMINIS-TRO Y MONTAJE EN OBRA DEL NUEVO SEGMENTODEL TABLERO CON CHAPA DE FORRO DE ACERO INO-XIDABLE, VIGA HORIZONTAL UPN DE 100 Y CUADER-NAS VERTICALES DE IPN 80.

%005 5,000 % Medios auxiliares. 0,00 0,00MMMA10d 15,000 H Camión 12 tm grúa 12m3. 29,03 435,45MOOM12a 87,000 H Peón metal. 13,50 1.174,50MOOM.8a 87,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 1.305,00MOOM.5a 30,000 H Encargado metal. 15,80 474,00MAT.RPIC 1,000 UD Materiales reposición parte inferior compuerta. 3.207,34 3.207,34


TOTAL PARTIDA................................................ 6.992,07

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GD1_02.01 UD PUENTE GRUA DE 2,5 T. Y 5.6 M DE LUZ. DESMONTAJE DEL PUENTE GRÚA MANUAL Y SUS CA-RRILES EXISTENTES Y SUMINISTRO Y MONTAJE DECARRILES DE RODADURA ASI COMO DE UN PUENTEGRÚA PARA UNA CAPACIDAD DE ELEVACIÓN DE 2.5 T.,Y 5.6 M DE LUZ, CON TODOS SUS MOVIMIENTOS AC-CIONADOS ELÉCTRICAMENTE POR MEDIO DE UNA BO-TONERA DE MANDO Y TRANSLADO A VERTEDERO DELPUENTE GRÚA ELIMINADO.

MAPG01 1,000 UD Puente grúa de 2,5 T y 5,6 m de luz. 12.650,00 12.650,00MAVC01 14,000 M Viga carril. 50,60 708,40MOOM.5a 5,000 H Encargado metal. 15,80 79,00MOOM.8a 40,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 600,00MOOM12a 40,000 H Peón metal. 13,50 540,00MOOE.8a 20,000 H Oficial 1ª electricidad. 15,50 310,00MOOE11a 20,000 H Especialista electricidad. 12,60 252,00MMMA10d 10,000 H Camión 12 tm grúa 12m3. 29,03 290,30%005 5,000 % Medios auxiliares. 15.429,70 771,49


TOTAL PARTIDA................................................ 17.173,26

GD1_02.02 UD DESMONTAJE EQUIPOS. DESMONTAJE DE TODOS LOS EQUIPOS DE LA CÁMARACORRESPONDIENTES A LA COMPUERTA BUREAU DEAGUAS ABAJO(EN DOS FASES, DEJANDO SIEMBRE UNCONDUCTO OPERATIVO) COMO LA INSTALACIÓN HI-DRÁULICA, CILINDROS, CAMPANAS, TABLEROS, VÁL-VULAS DE BY-PASS, AIREACIÓN, Y TRASLADO A VERTE-DERO DE TODO ELLO EXCEPTO LAS CAMPANAS DELAS COMPUERTAS BUREAU. ADEMÁS SE DESMONTA-RÁN LAS AIREACIONES DE LAS COMPUERTAS BUREAUDE SEGURIDAD.

MOOE.8a 20,000 H Oficial 1ª electricidad. 15,50 310,00MOOE11a 20,000 H Especialista electricidad. 12,60 252,00MOOM.5a 20,000 H Encargado metal. 15,80 316,00MOOM.8a 110,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 1.650,00MOOM12a 110,000 H Peón metal. 13,50 1.485,00MMMA10d 30,000 H Camión 12 tm grúa 12m3. 29,03 870,90%015 15,000 % Medios auxiliares. 4.883,90 732,59


TOTAL PARTIDA................................................ 5.953,48

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GD1_02.03 UD REPOSICIÓN CIERRES EN COMPUERTA BUREAU. REPOSICIÓN DE LOS CIERRES LATERALES Y DINTELDEL CUERPO DE LAS CUATRO COMPUERTAS BURE-AU, POR OTROS DE ACERO INOXIDABLE Y SUSTITU-CIÓN DEL METAL BABITT DEL CIERRE DEL UMBRAL.

MAT018 1,000 UD Material reposición cierres laterales, dintel y solera. 2.720,00 2.720,00MOOM.5a 20,000 H Encargado metal. 15,80 316,00MOOM.8a 52,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 780,00MOOM12a 52,000 H Peón metal. 13,50 702,00%010 10,000 % Medios auxiliares. 4.518,00 451,80


TOTAL PARTIDA................................................ 5.267,99

GD1_02.04 KG TABLERO COMPUERTAS BUREAU. SUMINISTRO Y MONTAJE DE NUEVO TABLERO PARA LACOMPUERTA BUREAU PARA VANO DE 1.25 X 1.50 M,CONSTRUIDOS TOTALMENTE EN ACERO INOXIDABLEMECANO-SOLDADO, CON LOS CIERRES LATERALES YDINTEL DE BRONCE, ATORNILLADOS Y ESTAÑADOS ALA ESTRUCTURA DEL TABLERO.

MAT.A304 1,000 KG Acero inoxidable AISI 304 L. 5,90 5,90MO.CALD 0,205 H Trabajos caldereria. 23,25 4,77MO.MECA 0,037 H Trabajos de mecanización. 25,45 0,94MOOM.5a 0,001 H Encargado metal. 15,80 0,02MOOM.8a 0,008 H Oficial 1ª metal. 15,00 0,12MOOM12a 0,008 H Peón metal. 13,50 0,11MMMA10d 0,001 H Camión 12 tm grúa 12m3. 29,03 0,03%005 5,000 % Medios auxiliares. 11,90 0,60


TOTAL PARTIDA................................................ 13,24

GD1_02.05 UD CILINDRO HIDRÁULICO Ø 250/110. SUMINISTRO Y MONTAJE DE UN CILINDRO HIDRÁULI-CO Ø 250/110, CON BRIDA INFERIOR PARA ATORNI-LLAR A LA CAMPANA, VÁSTAGO DE ACERO INOXIDABLECROMADO, INDICADOR DE POSICIÓN MECÁNICO YMORDAZAS DE ENCLAVAMIENTO AUTOMÁTICO Y DES-BLOQUEO MANUAL

MAT020 1,000 UD Cilindro Ø 250/110. 13.938,00 13.938,00MAT021 1,000 UD Indicador de posición para cilindro Ø 250/110. 1.862,00 1.862,00MAT022 1,000 UD Mordazas para cilindro Ø 250/110. 3.213,00 3.213,00MOOM.5a 3,000 H Encargado metal. 15,80 47,40MOOM.8a 9,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 135,00MOOM12a 9,000 H Peón metal. 13,50 121,50MMMA10d 6,000 H Camión 12 tm grúa 12m3. 29,03 174,18%005 5,000 % Medios auxiliares. 19.491,10 974,56


TOTAL PARTIDA................................................ 21.693,58

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GD1_02.06 UD REPARACIÓN CAMPANAS COM. BUREAU. REPARACIÓN DE LA TAPA O CAMPANA DE LA COM-PUERTA BUREAU, SUSTITUYENDO EL CASQUILLO DEBRONCE PARA GUÍA DEL VÁSTAGO, ASÍ COMO ELPRENSAESTOPAS QUE SE SUSTITUIRÁ POR EMPA-QUETADURAS DE ANILLOS MÚLTIPLES PARTIDAS PA-RA UN FÁCIL MONTAJE EN LAS OPERACIONES DEMANTENIMIENTO, AL MISMO TIEMPO SE ADECUARÁ LATAPA PARA PODER REALIZAR ESE CAMBIO DE ESTO-PADA CON LA COMPUERTA EN CARGA, ELIMINANDO ALMÁXIMO LAS FUGAS DE AGUA DURANTE ESTAS OPERA-CIONES.

MAT023 1,000 UD Casquillo, empaquetadura, tornilleria y acond.campana.

2.940,00 2.940,00

MOOM.5a 3,000 H Encargado metal. 15,80 47,40MOOM.8a 12,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 180,00MOOM12a 12,000 H Peón metal. 13,50 162,00MMMA10d 6,000 H Camión 12 tm grúa 12m3. 29,03 174,18%005 5,000 % Medios auxiliares. 3.503,60 175,18


TOTAL PARTIDA................................................ 3.899,49

GD1_02.07 UD PUPITRE ELECTROHIDRÁULICO PARA CUATRO COMPUERTAS BUREAU. SUMINISTRO Y MONTAJE DE UN PUPITRE ELECTROHI-DRÁULICO DE ACERO INOXIDABLE, CON SU CORRES-PONDIENTE INSTALACIÓN HIDRÁULICA TAMBIEN ENACERO INOXIDABLE E INSTALACIÓN ELÉCTRICA, PARAEL MANDO CONTROL Y SEÑALIZACIÓN DE LAS CUA-TRO COMPUERTAS BUREAU.

MAT024 1,000 UD Pupitre electrohidráulico para cuatro compuertasBureau.

18.422,00 18.422,00

MOOM.5a 15,000 H Encargado metal. 15,80 237,00MOOM.8a 40,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 600,00MOOM12a 40,000 H Peón metal. 13,50 540,00MOOE.8a 28,000 H Oficial 1ª electricidad. 15,50 434,00MOOE11a 28,000 H Especialista electricidad. 12,60 352,80MMMA10d 5,000 H Camión 12 tm grúa 12m3. 29,03 145,15%002 2,000 % Medios auxiliares. 20.731,00 414,62


TOTAL PARTIDA................................................ 22.414,30

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GD1_02.08 UD ADUCCION DE AIRE Ø 150 PARA COM. BUREAU DE SEGURIDAD. SUMINISTRO Y MONTAJE DE UNA ADUCCIÓN DE AIREØ 150 PARA LA COMPUERTA BUREAU DE SEGURIDAD,CON VÁLVULA DE COMPUERTA DE HUSILLO ASCEN-DENTE, CON SUS TUBOS, CODOS, BRIDAS, TORNILLE-RÍA Y VÁLVULAS TODO ELLO DE ACERO INOXIDABLE,CON COLUMNA DE ACCIONAMIENTO PARA LA VÁLVULADE COMPUERTA EN EL PISO DE LA CÁMARA. LA TUBE-RÍA SE CONECTARÁ A LA DE AIREACIÓN DE Æ 400 DELA COMPUERTA BUREAU DE REGULACIÓN, AGUASABAJO DE LA VÁLVULA DE MARIPOSA.

MAVC150 1,000 UD Válvula de compuerta DN 150, PN 10, de aceroinoxidable.

2.137,00 2.137,00

MACA001 1,000 UD Columna de accionamiento. 819,00 819,00MATU150 4,000 M Tubería DN 150 de acero inoxidable. 301,00 1.204,00MACO150 3,000 UD Codo DN 150 90º, de acero inoxidable. 145,00 435,00MABR150 8,000 UD Brida plana, DN 150, PN 10, DIN 2576, de acero

inoxidable. 165,40 1.323,20


132,00 660,00

MOOM.8a 25,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 375,00MOOM12a 25,000 H Peón metal. 13,50 337,50%010 10,000 % Medios auxiliares. 7.290,70 729,07


TOTAL PARTIDA................................................ 8.500,96

GD1_02.09 KG CAJA DE VIENTOS. SUMINISTRO Y MONTAJE DE UNA CAJA DE VIENTOS,CERRADA, CONSTRUIDA DE CHAPA DE ACERO INOXI-DABLE, CON LA PARTE INFERIOR EN LINEA CON LACLAVE DEL CONDUCTO Y PROVISTA DE AGUJEROSPARA LA ADUCCIÓN DE AIRE.

MAT.A304 1,000 KG Acero inoxidable AISI 304 L. 5,90 5,90MO.CALD 0,322 H Trabajos caldereria. 23,25 7,49MOOM.5a 0,045 H Encargado metal. 15,80 0,71MOOM.8a 0,132 H Oficial 1ª metal. 15,00 1,98MOOM12a 0,132 H Peón metal. 13,50 1,78MMMA10d 0,030 H Camión 12 tm grúa 12m3. 29,03 0,87%005 5,000 % Medios auxiliares. 18,70 0,94


TOTAL PARTIDA................................................ 20,85

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GD1_02.10 M³ EXTRACCIÓN DE LODOS DE LOS CONDUCTOS. EXTRACCIÓN DE LOS LODOS EXISTENTES ENTRE ELESCUDO Y LA COMPUERTA BUREAU DE SEGURIDAD ATRAVÉS DE LA DEMOLICIÓN REALIZADA AGUAS DEBA-JO DE LA COMPUERTA BUREAU DE REGULACIÓN PA-RA EL MONTAJE DE LA CAJA DE VIENTOS.

MOOA12a 5,200 H Peón ordinario construcción. 14,48 75,30MOOA11a 5,200 H Peón especializado construcción. 14,73 76,60MMMA10a 1,200 H Camión <10 tm 8 m3. 19,86 23,83%010 10,000 % Medios auxiliares. 175,70 17,57


TOTAL PARTIDA................................................ 204,90

GD1_02.11 UD ADUCCIÓN DE AIRE Ø 400 PARA COM. BUREAU DE REGULACIÓN. ADUCCIÓN DE AIRE Ø 400 MM. CON VÁLVULA DE MARI-POSA Y VENTOSA BIFUNCIONAL ADOSADAS LA MURODE AGUAS ABAJO. LAS TUBERÍAS, BRIDAS, CODOS,TORNILLERIA, LENTEJA DE LA VÁLVULA DE MARIPOSAY BOLA DE CIERRE DE LA VENTOSA, SERÁN DE ACEROINOXIDABLE ASÍ COMO LAS ABRAZADERAS DE FIJA-CIÓN DE LAS TUBERÍAS A LA PARED LATERAL DE LACÁMARA.

MATU400 4,800 M Tuberia DN 400 e=6 de acero inoxidable AISI 304. 725,00 3.480,00MAT027 2,000 UD Abrazadera DN 400, de acero inoxidable. 120,00 240,00MABR400 3,000 UD Brida plana, DN 400, PN 10, DIN 2576, de acero

inoxidable 780,00 2.340,00

MAVM400 1,000 UD Valvula de mariposa DN 400, PN 10, manual,lenteja inoxidable.

2.380,00 2.380,00

MAVV400 1,000 UD Ventosa bifuncional DN 400, PN 10, bola de aceroinoxidable.

11.428,00 11.428,00


390,00 1.170,00

MOOM.8a 24,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 360,00MOOM12a 24,000 H Peón metal. 13,50 324,00%005 5,000 % Medios auxiliares. 21.722,00 1.086,10


TOTAL PARTIDA................................................ 24.176,59

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GD1_02.12 M² PISO DE ENTRAMADO METÁLICO. SUMINISTRO Y MONTAJE DE PISO DE ENTRAMADO ME-TÁLICO GALVANIZADO EN CALIENTE, CON SUS MAR-COS Y HIERROS FIJOS PARA CUBRIR EL PISO DE LACÁMARA, INCLUSO DESMONTAJE DEL EXISTENTE YTRANSPORTE A VERTEDERO

MAT026 1,000 M² Entramado metálico galvanizado en caliente. 58,00 58,00MOOM.5a 0,500 H Encargado metal. 15,80 7,90MOOM.8a 2,300 H Oficial 1ª metal. 15,00 34,50MOOM12a 2,300 H Peón metal. 13,50 31,05%005 5,000 % Medios auxiliares. 131,50 6,58


TOTAL PARTIDA................................................ 146,31

GD1_03.01.01 UD MECANISMO COMPUERTA DE PARAMENTO. SUMINISTRO Y MONTAJE DE UN MECANISMO PARA LACOMPUERTA DE PARAMENTO CONSTITUIDO POR UNMOTO-REDUCTOR CERRADO PROTECCIÓN IP67, HU-SILLO ASCENDENTE DE ACERO INOXIDABLE AISI 420,INDICADOR DE POSICIÓN, LIMITADORES DE PAR ENAMBOS SENTIDOS, FINALES DE CARRERA, COLUMNADE ACCIONAMIENTO Y TODOS LOS EQUIPOS Y ACCE-SORIOS NECESARIOS PARA EL CORRECTO FUNCIO-NAMIENTO, INCLUIDO EL DESMONTAJE DE LOS EXIS-TENTES Y EL TRANSPORTE A VERTEDERO.

MAT028 1,000 UD Mecanismo con columna y husillo de aceroinoxidable.

8.390,00 8.390,00

MOOE11a 8,000 H Especialista electricidad. 12,60 100,80MOOM.5a 2,000 H Encargado metal. 15,80 31,60MOOM.8a 20,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 300,00MOOM12a 20,000 H Peón metal. 13,50 270,00MMMA10d 8,000 H Camión 12 tm grúa 12m3. 29,03 232,24%002 2,000 % Medios auxiliares. 9.324,60 186,49


TOTAL PARTIDA................................................ 10.081,80

GD1_03.01.02 UD REPARACIÓN BARRAS DE TRANSMISIÓN Y RODILLOS GUÍA. REVISIÓN Y REPARACIÓN DE LAS BARRAS DE TRANS-MISIÓN Y LOS RODILLOS GUÍA DE ELEVACIÓN DE LASCOMPUERTAS DE PARAMENTO.

MAT029 1,000 UD Material reparación barras y rodillos. 2.553,00 2.553,00MOOM.5a 20,000 H Encargado metal. 15,80 316,00MOOM.8a 60,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 900,00MOOM12a 60,000 H Peón metal. 13,50 810,00MMMA10d 12,000 H Camión 12 tm grúa 12m3. 29,03 348,36%010 10,000 % Medios auxiliares. 4.927,40 492,74


TOTAL PARTIDA................................................ 5.745,31

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GD1_03.01.03 UD REJA PARA VANO DE 1.5 X 1.5 M. SUMINISTRO Y MONTAJE DE UNA REJA CONSTITUIDAPOR UN MARCO DE VIGUETA UPN DE 300 CERRADO,CON BARROTES VERTICALES FORMADOS DE LLANTADE 14 X 150, SOLDADOS AL DINTEL Y SOLERA DELMARCO, INCLUIDO EL DESMONTAJE DE LA ACTUALREJA Y EL TRANSPORTE A VERTEDERO.

MAT030 1,000 KG Estructura reja. 3,66 3,66MOOM.5a 0,003 H Encargado metal. 15,80 0,05MOOM.8a 0,010 H Oficial 1ª metal. 15,00 0,15MOOM12a 0,010 H Peón metal. 13,50 0,14MMMA10d 0,004 H Camión 12 tm grúa 12m3. 29,03 0,12%002 2,000 % Medios auxiliares. 4,10 0,08


TOTAL PARTIDA................................................ 4,45

GD1_03.02.01 UD PUENTE GRÚA 2.5 T. Y 3.7 M DE LUZ DESMONTAJE DEL PUENTE GRÚA MANUAL Y SUS CA-RRILES EXISTENTES Y SUMINISTRO Y MONTAJE DECARRILES DE RODADURA ASÍ COMO DE UN PUENTEGRÚA PARA UNA CAPACIDAD DE ELEVACIÓN DE 2.5 T.,Y 3.7 M DE LUZ, CON TODOS SUS MOVIMIENTOS AC-CIONADOS ELÉCTRICAMENTE POR MEDIO DE UNA BO-TONERA DE MANDO Y TRASLADO A VERTEDERO DELPUENTE GRÚA ELIMINADO.

MAPG02 1,000 UD Puente grúa de 2.5 T y 4.2 m de luz. 11.950,00 11.950,00MAVC01 11,000 M Viga carril. 50,60 556,60MOOM.5a 5,000 H Encargado metal. 15,80 79,00MOOM.8a 40,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 600,00MOOM12a 40,000 H Peón metal. 13,50 540,00MOOE.8a 12,000 H Oficial 1ª electricidad. 15,50 186,00MOOE11a 12,000 H Especialista electricidad. 12,60 151,20MMMA10d 10,000 H Camión 12 tm grúa 12m3. 29,03 290,30%005 5,000 % Medios auxiliares. 14.353,10 717,66


TOTAL PARTIDA................................................ 15.975,01

GD1_03.02.02 UD HORMIGONADO TUBERIAS DESENTARQUINADOR. HORMIGONADO DE LAS TUBERÍAS DEL SISTEMA DEDESENTARQUINAR, EN LAS FASES DE REPARACIÓNDE CADA UNO DE LOS CONDUCTOS, PARA SU COM-PLETA ANULACIÓN.

MOOA12a 6,000 H Peón ordinario construcción. 14,48 86,88MMMA14f 6,000 H Equipo inyección hormigón. 26,44 158,64%005 5,000 % Medios auxiliares. 245,50 12,28


TOTAL PARTIDA................................................ 273,27

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GD1_03.02.03 UD DESMONTAJE EQUIPOS. DESMONTAJE DE TODOS LOS EQUIPOS DE LA CÁMA-RA, GRUPO DE DESENTARQUINAR, INSTALACIÓN HI-DRÁULICA, CILINDROS, CAMPANAS Y TABLERO DELAS VÁLVULAS DE COMPUERTA DE Ø 700 MM, VÁLVU-LAS DE BY-PASS, AIREACIÓN, Y VÁLVULAS DE COM-PUERTA Ø 500 Y TRASLADO A VERTEDERO DE TODOELLO EXCEPTO LAS CAMPANAS Y LOS TABLEROS DELAS VÁLVULAS DE COMPUERTA DE Ø 700 MM., TODOELLO DEJANDO SIEMPRE UN CONDUCTO OPERATIVO.

MOOE.8a 15,000 H Oficial 1ª electricidad. 15,50 232,50MOOE11a 15,000 H Especialista electricidad. 12,60 189,00MOOM.5a 10,000 H Encargado metal. 15,80 158,00MOOM.8a 70,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 1.050,00MOOM12a 70,000 H Peón metal. 13,50 945,00MMMA10d 20,000 H Camión 12 tm grúa 12m3. 29,03 580,60%005 5,000 % Medios auxiliares. 3.155,10 157,76


TOTAL PARTIDA................................................ 3.511,63

GD1_03.02.04 UD REPARACIÓN CIERRES VAL. COMPUERTA Ø 700 MM. REPARACIÓN DE LOS CIERRES DE LA VÁLVULA DECOMPUERTA Ø 700 MM, SE EXTRAERÁN LOS TABLE-ROS PARA REPARAR LOS CIERRES TANTO DE ESTOSCOMO DEL CUERPO DE LA VÁLVULA.

MAT031 1,000 UD Material reposición cierres 356,50 356,50MOOM.5a 8,000 H Encargado metal. 15,80 126,40MOOM.8a 40,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 600,00MOOM12a 40,000 H Peón metal. 13,50 540,00%010 10,000 % Medios auxiliares. 1.622,90 162,29


TOTAL PARTIDA................................................ 1.892,30

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GD1_03.02.05 UD CILINDRO HIDRÁULICO Ø 125/56 MM. SUMINISTRO Y MONTAJE DE UN CILINDRO HIDRÁULI-CO Ø 125/56, CON BRIDA INFERIOR PARA ATORNILLARA LA CAMPANA, VÁSTAGO DE ACERO INOXIDABLE CRO-MADO, INDICADOR DE POSICIÓN MECÁNICO Y MORDA-ZAS DE ENCLAVAMIENTO AUTOMÁTICO Y DESBLO-QUEO MANUAL PARA LA VÁLVULA DE COMPUERTA DEØ 700 MM.

MAT032 1,000 UD Cilindro Ø 125/56. 3.381,00 3.381,00MAT033 1,000 UD Indicador de posición p/cilindro Ø 125/56. 859,00 859,00MAT034 1,000 UD Mordazas p/cilindro Ø 125/56. 1.918,00 1.918,00MOOM.5a 3,000 H Encargado metal. 15,80 47,40MOOM.8a 9,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 135,00MOOM12a 9,000 H Peón metal. 13,50 121,50MMMA10d 3,000 H Camión 12 tm grúa 12m3. 29,03 87,09%005 5,000 % Medios auxiliares. 6.549,00 327,45


TOTAL PARTIDA................................................ 7.289,03

GD1_03.02.06 UD BY-PASS Ø 100 MM PARA V. COMPUERTA Y COM. BUREAU. SUMINISTRO Y MONTAJE DE UN BY-PASS Ø 100 PARACADA CONDUCTO DE FORMA QUE DISPONE DE TRESENTRONQUES CON LA TUBERÍA DE Ø 700 MM, UNOAGUAS ARRIBA DE LA VÁLVULA DE COMPUERTA, OTROENTRE COMPUERTAS Y EL ÚLTIMO AGUAS DEBAJO DELA COMPUERTA BUREAU, ENTRE LOS ENTRONQUESSE SITÚAN DOS VÁLVULAS DE COMPUERTA DE HUSI-LLO ASCENDENTE.TODOS LOS ELEMENTOS, TUBOS,CODOS, BRIDAS, VÁLVULAS Y TORNILLERÍA SERÁN DEACERO INOXIDABLE Y LAS VÁLVULAS DE COMPUERTAIRÁN PROVISTAS DE COLUMNA DE ACCIONAMIENTOCON VOLANTE PARA PODER SER ACCIONADAS DESDEEL PISO DE LA CÁMARA.


1.286,00 2.572,00

MACA001 2,000 UD Columna de accionamiento. 819,00 1.638,00MATU100 5,600 M Tubería DN 100 de acero inoxidable. 172,00 963,20MACO100 5,000 UD Codo DN 100, 90º de acero inoxidable. 60,00 300,00MABR100 10,000 UD Brida plana, DN 100, PN 10, DIN 2576, de acero

inoxidable. 92,70 927,00


38,00 266,00



TOTAL PARTIDA................................................ 8.603,56

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GD1_03.02.07 UD ADUCCIÓN DE AIRE Ø 100 MM. SUMINISTRO Y MONTAJE DE UNA ADUCCIÓN DE AIREDE Ø 100 MM PARA LAS VÁLVULAS DE COMPUERTA Ø700 MM, CON VÁLVULA DE COMPUERTA DE HUSILLOASCENDENTE, CON SUS TUBOS, CODOS, BRIDAS,TORNILLERIA Y VÁLVULAS TODO ELLO DE ACERO INO-XIDABLE, ADEMÁS IRÁ PROVISTO DE COLUMNA DE AC-CIONAMIENTO PARA LA VÁLVULA DE COMPUERTA ENPISO DE LA CÁMARA. LA TUBERÍA SE CONECTARÁ A LADE Ø 250 DE LA COMPUERTA BUREAU DE REGULA-CIÓN AGUAS ABAJO DE LA VÁLVULA DE MARIPOSA.


1.286,00 1.286,00

MACA001 1,000 UD Columna de accionamiento. 819,00 819,00MATU100 2,500 M Tubería DN 100 de acero inoxidable. 172,00 430,00MACO100 2,000 UD Codo DN 100, 90º de acero inoxidable. 60,00 120,00MABR100 4,000 UD Brida plana, DN 100, PN 10, DIN 2576, de acero



38,00 114,00



TOTAL PARTIDA................................................ 3.993,32

GD1_03.02.08 KG CARRETE INTERMEDIO Ø 700 MM. SUMINISTRO U MONTAJE DE UN CARRETE INTERME-DIO Ø 700 MM. PARA MONTAR ENTRE LA VÁLVULA DECOMPUERTA ACTUAL Y EL CARRETE DE TRANSICIÓN,CON UNA LONGITUD TOTAL DE 420 MM, CON BRIDASATORNILLADAS EN SUS EXTREMOS, CONSTRUIDO TO-TALMENTE EN ACERO INOXIDABLE.

MAT035 1,000 UD Carretes Ø 700 mm. L = 920 y 900 de aceroinoxidable.

8,03 8,03

MATOR700 0,005 UD Tornilleria para brida DN 700, PN 10, calidad 8.8. 190,00 0,95MOOM.5a 0,005 H Encargado metal. 15,80 0,08MOOM.8a 0,019 H Oficial 1ª metal. 15,00 0,29MOOM12a 0,019 H Peón metal. 13,50 0,26MMMA10d 0,005 H Camión 12 tm grúa 12m3. 29,03 0,15%002 2,000 % Medios auxiliares. 9,80 0,20


TOTAL PARTIDA................................................ 10,56

Página 16




GD1_03.02.09 KG CARRETE DE TRANSICIÓN Ø 700 A 500 X 700 MM. SUMINISTRO Y MONTAJE DE UN CARRETE DE TRANSI-CIÓN DE SECCIÓN CIRCULAR Ø 700 A RECTANGULARDE 500 X 700 MM PARA UNIÓN DE LAS TUBERÍAS CIR-CULARES DE Ø 700 A LAS COMPUERTAS BUREAU DE500 X 700 MM, CON BRIDAS ATORNILLADAS, SIENDO LACHAPA DE FORRO Y LAS BRIDAS DE ACERO INOXIDA-BLE, LOS REFUERZOS Y MARCOS RE REALIZARÁN DEACERO AL CARBONO.

MAT045 1,000 UD Carrete de transición. 8,26 8,26MATOR700 0,003 UD Tornilleria para brida DN 700, PN 10, calidad 8.8. 190,00 0,57MOOM.5a 0,004 H Encargado metal. 15,80 0,06MOOM.8a 0,020 H Oficial 1ª metal. 15,00 0,30MOOM12a 0,020 H Peón metal. 13,50 0,27MMMA10d 0,006 H Camión 12 tm grúa 12m3. 29,03 0,17%002 2,000 % Medios auxiliares. 9,60 0,19


TOTAL PARTIDA................................................ 10,41

GD1_03.02.10 UD COMPUERTA TIPO BUREAU DE 500 X 700 MM. SUMINISTRO Y MONTAJE DE UNA COMPUERTA DESLI-ZANTE TIPO BUREAU, PARA UNA SECCIÓN NETA DE0.5 X 0.7 M, CONSTRUIDA TOTALMENTE EN ACEROINOXIDABLE, CON SUS CORRESPONDIENTES CILIN-DROS HIDRÁULICOS, INDICADOR DE POSICIÓN MECÁ-NICO, ENCLAVAMIENTO AUTOMÁTICO.

MAT037 1,000 UD Compuerta Bureau de 0.5 X 0.7 de aceroinoxidable.

54.450,00 54.450,00

MOOM.5a 10,000 H Encargado metal. 15,80 158,00MOOM.8a 35,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 525,00MOOM12a 35,000 H Peón metal. 13,50 472,50MMMA10d 15,000 H Camión 12 tm grúa 12m3. 29,03 435,45%002 2,000 % Medios auxiliares. 56.041,00 1.120,82


TOTAL PARTIDA................................................ 60.591,48

Página 17




GD1_03.02.11 UD PUPITRE ELECTROHIDRÁULICO. SUMINISTRO Y MONTAJE DE UN PUPITRE ELECTROHI-DRÁULICO DE ACERO INOXIDABLE, CON SU CORRES-PONDIENTE INSTALACIÓN HIDRÁULICA TAMBIEN ENACERO INOXIDABLE E INSTALACIÓN ELÉCTRICA, PARAEL MANDO CONTROL Y SEÑALIZACIÓN DE LAS DOSVÁLVULAS DE COMPUERTA Y LAS DOS COMPUERTASBUREAU

MAT038 1,000 UD Pupitre electrohudráulico para 2 V. de Compuerta y2 Bureau.

15.718,00 15.718,00

MOOM.5a 7,000 H Encargado metal. 15,80 110,60MOOM.8a 25,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 375,00MOOM12a 25,000 H Peón metal. 13,50 337,50MOOE.8a 15,000 H Oficial 1ª electricidad. 15,50 232,50MOOE11a 15,000 H Especialista electricidad. 12,60 189,00MMMA10d 5,000 H Camión 12 tm grúa 12m3. 29,03 145,15%002 2,000 % Medios auxiliares. 17.107,80 342,16


TOTAL PARTIDA................................................ 18.496,90

GD1_03.02.12 UD ADUCCIÓN DE AIRE Ø 250 MM. PARA COM. BUREAU. SUMINISTRO Y MONTAJE DE UNA ADUCCIÓN DE AIREØ 250 MM. CON VÁLVULA DE MARIPOSA Y VENTOSA BI-FUNCIONAL ADOSADAS LA MURO DE AGUAS ABAJO.LAS TUBERÍAS, BRIDAS, CODOS, TORNILLERIA, ASI CO-MO LA LENTEJA DE LA VÁLVULA DE MARIPOSA, LA BO-LA DE CIERRE DE LA VENTOSA Y LAS ABRAZADERASDE FIJACIÓN DE LAS TUBERÍAS A LA PARED LATERALDE LA CÁMARA, SERÁN DE ACERO INOXIDABLE.

MATU250 5,000 M Tuberia DN 250 de acero inoxidable. 642,00 3.210,00MACO250 1,000 UD Codo DN 250, 90º, de acero inoxidable. 465,75 465,75MABR250 4,000 UD Brida plana, DN 250, PN 10, DIN 2576, de acero

inoxidable. 387,50 1.550,00

MAVM250 1,000 UD Valvula de mariposa DN 250, PN 10, manual,lenteja inoxidable.

690,00 690,00

MAVV250 1,000 UD Ventosa bifuncional DN 250, PN 10, bola de aceroinoxidable.

3.640,00 3.640,00

MAT039 1,000 UD Abrazadera DN 250, de acero inoxidable. 85,00 85,00MATOR250 3,000 UD Tornilleria para brida DN 250, PN 10, de acero


MMMA10d 3,000 H Camión 12 tm grúa 12m3. 29,03 87,09MOOM.8a 24,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 360,00MOOM12a 24,000 H Peón metal. 13,50 324,00%005 5,000 % Medios auxiliares. 11.017,80 550,89


TOTAL PARTIDA................................................ 12.262,85

Página 18




GD1_04.01.01 UD COMPUERTA DE PARAMENTO. SUMINISTRO Y MONTAJE POR HOMBRES RANA DE UNACOMPUERTA DE PARAMENTO PARA VANO DE 0.8 X 0.8M, CON SU TABLERO DE ACERO INOXIDABLE, CIE-RRES DE BRONCE, HIERROS FIJOS EN CHAPA DEACERO INOXIDABLE Y PERFILES DE ACERO AL CARBO-NO, CON TRANSICIÓN PARA SOLDAR A LA TUBERIA DEØ 0,8 M.

MAT.HF 1,000 UD Hierros fijos. 8.582,78 8.582,78MAT.TAB 1,000 UD Tablero. 3.683,83 3.683,83MAT.AN20 16,000 UD Anclaje grandes cargas AISI 316 M20. 95,20 1.523,20MMMA10d 10,000 H Camión 12 tm grúa 12m3. 29,03 290,30MOOM12a 40,000 H Peón metal. 13,50 540,00


TOTAL PARTIDA................................................ 15.497,32

GD1_04.01.03 UD VIGAS SOPORTE. SUMINISTRO Y MONTAJE DE VIGAS SOPORTE ANCLA-DAS AL PARAMENTO DE LA PRESA PARA FIJACIÓN DELAS GUIAS DE LA BARRA DE TRANSMISIÓN Y DE LOSSOPORTES DE LA TUBERIA DE AIREACIÓN, INCLUIDOSESTOS.

MAT.VS 1,000 UD Vigas soporte. 505,23 505,23MAT.SG 1,000 UD Soportes guía barra de transmisión. 314,00 314,00MAT.STA 1,000 UD Soportes tubería de aireación. 145,00 145,00MAT.AN20 4,000 UD Anclaje grandes cargas AISI 316 M20. 95,20 380,80MOOM.5a 0,500 H Encargado metal. 15,80 7,90MOOM.8a 4,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 60,00MOOM12a 4,000 H Peón metal. 13,50 54,00MMMA10d 4,000 H Camión 12 tm grúa 12m3. 29,03 116,12%005 5,000 % Medios auxiliares. 1.583,10 79,16


TOTAL PARTIDA................................................ 1.761,94

GD1_04.01.04 UD TUBERÍA DE AIREACIÓN. SUMINISTRO Y MONTAJE DE LA TUBERÍA DE AIREA-CIÓN DE DN 250 MM, EN TRAMOS DE 5 M CON BRIDASEN SUS EXTREMOS CON SUS CORRESPONDIENTESCODOS, BRIDAS Y TORNILLERÍA DE FIJACIÓN, TODOELLO DE ACERO INOXIDABLE

MAT.TUA 1,000 UD Tubería de aireación. 29.006,00 29.006,00MOOM.5a 0,500 H Encargado metal. 15,80 7,90MOOM.8a 24,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 360,00MOOM12a 24,000 H Peón metal. 13,50 324,00MMMA10d 8,000 H Camión 12 tm grúa 12m3. 29,03 232,24%005 5,000 % Medios auxiliares. 29.930,10 1.496,51


TOTAL PARTIDA................................................ 33.312,25

Página 19




GD1_04.01.05 UD PLATAFORMA ACCIONAMIENTO. SUMINISTRO Y MONTAJE DE UNA PLATAFORMA EN LACOTA 279.65 PARA UBICACIÓN DEL MECANISMO DEACCIONAMIENTO DE LA COMPUERTA DE PARAMENTO,

MAT.PA 1,000 UD Plataforma de accionamiento. 4.927,11 4.927,11MAT.AN20 32,000 UD Anclaje grandes cargas AISI 316 M20. 95,20 3.046,40MOOM.5a 6,000 H Encargado metal. 15,80 94,80MOOM.8a 43,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 645,00MOOM12a 43,000 H Peón metal. 13,50 580,50MMMA10d 12,000 H Camión 12 tm grúa 12m3. 29,03 348,36%005 5,000 % Medios auxiliares. 9.642,20 482,11


TOTAL PARTIDA................................................ 10.731,74

GD1_04.01.06 UD MECANISMO ACCIONAMIENTO. SUMINISTRO Y MONTAJE DEL MECANISMO DE LA COM-PUERTA DE PARAMENTO, CONSTITUIDO POR UN MO-TO-REDUCTOR CERRADO PROTECCIÓN IP67, HUSI-LLO ASCENDENTE DE ACERO INOXIDABLE AISI 420, IN-DICADOR DE POSICIÓN, LIMITADORES DE PAR EN AM-BOS SENTIDOS, FINALES DE CARRERA, COLUMNA DEACCIONAMIENTO, BARRAS DE TRANSMISIÓN Y TODOSLOS EQUIPOS Y ACCESORIOS NECESARIOS PARA ELCORRECTO FUNCIONAMIENTO.

MAT028 1,000 UD Mecanismo con columna y husillo de aceroinoxidable.

8.390,00 8.390,00

MAT.BTRAa 1,000 UD Barras de transmisión del mecanismo a lacompuerta.

6.637,35 6.637,35



TOTAL PARTIDA................................................ 17.153,57

GD1_04.02.01 UD MOVILIZACIÓN + DESMOVILIZACIÓN. MOVILIZACIÓN + DESMOVILIZACIÓN DE PERSONAL,EQUIPOS Y MATERIALES PARA LOS TRABAJOS SUBA-CUÁTICOS DE MONTAJE DE LA COMPUERTA DE PARA-MENTO

MOES001a 1,000 UD Movilización del personal y equipos para trabajosde montaje.

6.500,00 6.500,00

%015 15,000 % Medios auxiliares. 6.500,00 975,00


TOTAL PARTIDA................................................ 7.923,50

Página 20




GD1_04.02.02 DIA MONTAJE HIERROS FIJOS Y COMPUERTA. MONTAJE POR HOMBRES RANA DE LOS HIERROS FI-JOS Y COMPUERTA DE PARAMENTO

MAT.BUZM 1,000 DIA Alquiler de equipo para trabajos subacuáticos demontaje.

2.127,50 2.127,50

MOES002 1,000 DIA Equipo básico buceadores (1+4) 2.265,00 2.265,00MOOM12a 0,250 H Peón metal. 13,50 3,38MMMA20b 0,250 H Grúa móvil s/plataforma 30tm. 63,71 15,93%015 15,000 % Medios auxiliares. 4.411,80 661,77


TOTAL PARTIDA................................................ 5.377,99

GD1_04.03.01 UD CARRETES EXTREMOS DN 0,80 M. SUMINISTRO Y MONTAJE DE UN CARRETE EXTREMOCON BRIDAS, CONSTRUIDO TOTALMENTE EN ACEROINOXIDABLE AISI 304 L, CON SU CORRESPONDIENTETORNILLERÍA EN ACERO INOXIDABLE C3 S/ DIN 267,PARA UNIÓN DE LA TUBERÍA EXISTENTE, CON EL CA-RRETE DE DESMONTAJE Y LA VÁLVULA DE MARIPOSA.

MAT.CEXT 1,000 UD Carrete extremo. 4.496,66 4.496,66MATOR800 2,000 UD Tornilleria para brida DN 800, PN 10, de acero

inoxidable. 660,00 1.320,00



TOTAL PARTIDA................................................ 6.993,81

Página 21




GD1_04.03.02 UD CARRETE DE AIREACIÓN DN 0,80 M. SUMINISTRO Y MONTAJE DE UN CARRETE DE AIREA-CIÓN PARA MONTAR INMEDIATAMENTE AGUAS ABAJODE LA VÁLVULA DE MARIPOSA, CONSTRUIDO EN ACE-RO INOXIDABLE, CON BRIDAS EN SUS EXTREMOS YTUBO PERFORADO EN SU INTERIOR CON VÁLVULA DECOMPUERTA DE ACERO INOXIDABLE Y VENTOSA DEFUNDICIÓN NODULAR CON BOYA DE ACERO INOXIDA-BLE, SIENDO LA TORNILLERÍA DE ACERO INOXIDABLEC3 S/ DIN 267.

MAT.CAIR 1,000 UD Carrete de aireación. 4.078,11 4.078,11MAVC150 1,000 UD Válvula de compuerta DN 150, PN 10, de acero

inoxidable. 2.137,00 2.137,00

MACO150 1,000 UD Codo DN 150 90º, de acero inoxidable. 145,00 145,00MABR150 3,000 UD Brida plana, DN 150, PN 10, DIN 2576, de acero



132,00 396,00


660,00 1.320,00



TOTAL PARTIDA................................................ 10.124,28

GD1_04.03.03 UD CARRETE DE DESMONTAJE DN 0,80 M. SUMINISTRO Y MONTAJE DE UN CARRETE DE DES-MONTAJE DN 0,80 PN 10, CONSTRUIDO TOTALMENTEDE ACERO INOXIDABLE AISI 304 L.

MAT.CDES 1,000 UD Carrete de desmontaje DN 0.80 m, PN 10. 4.478,00 4.478,00MOOM.5a 1,000 H Encargado metal. 15,80 15,80MOOM.8a 10,000 H Oficial 1ª metal. 15,00 150,00MOOM12a 10,000 H Peón metal. 13,50 135,00MMMA10d 6,000 H Camión 12 tm grúa 12m3. 29,03 174,18%005 5,000 % Medios auxiliares. 4.953,00 247,65


TOTAL PARTIDA................................................ 5.512,67

Página 22




GD1_04.03.04 UD VÁLVULA DE MARIPOSA DN 0,80, PN 10. SUMINISTRO Y MONTAJE DE UNA VÁLVULA DE MARIPO-SA DN 800, PN 10, CON ACTUADOR ELÉCTRICO Y MA-NUAL, CUERPO DE FUNDICIÓN NODULAR Y LENTEJADE ACERO INOXIDABLE.

MAVM800 1,000 UD Val. mariposa DN 0.80 m, PN 10, eléctrica, lentejainoxidable.

9.085,00 9.085,00



TOTAL PARTIDA................................................ 10.462,32

RIEEA.1 M² ENCOFRADO Y DESENCOFRADO PLANO. ENCOFRADO Y DESENCOFRADO DE MUROS HASTA 5METROS DE ALTURA Y POSICIÓN VARIADA, CON PANE-LES METALICOS TIPO PERI O SIMILAR. INCLUSO SE-LLADO DE TALADROS CON RESINAS EPOXI, APUNTA-LAMIENTO, ARRIOSTRAMIENTO Y ESPADAS EN TALA-DROS.

MMET2 1,000 M² Encofrado met. plano. 143,75 143,75PBAD.8a 0,016 KG Desencofrante líquido. 2,17 0,03PBAW.3 0,050 KG Resina epoxi para sellado. 966,00 48,30MMMA20a 0,140 H Grúa 20 TN. 38,07 5,33MOOA99a 0,140 H Cuadrilla A (Oficial 1ª, Aydt. ) 30,06 4,21


TOTAL PARTIDA................................................ 213,72

RIEHA.1 M³ HORMIGÓN EN MASA DE 20 N/MM², OBRA. HORMIGÓN EN MASA DE 20 N/MM2 DE RESISTENCIA ALA COMPRESION DE CONSISTENCIA PLASTICA, CONARIDO DE MACHAQUEO, TAMAÑO MAXIMO 20 MM., CONCEMENTO CEM II/A DE 42,5 N/MM2 PUESTO EN OBRA,PARA SU UTILIZACIÓN EN LIMPIEZAS, RELLENOS, AN-CLAJES DE CODOS, TES, EMPALMES, ETC. INCLUSOVERTIDO MEDIANTE GRUA O BOMBA DE HORMIGÓN, VI-BRADO Y CURADO.

ABPO.2eabc 1,000 M³ HORMIGÓN DE 20 N/mm² 50,48 50,48MMMA25a 0,040 H Bomba de hormigon sobre camion. 65,67 2,63MMMA20a 0,001 H Grúa 20 TN. 38,07 0,04MMMA26a 0,040 H Vibrador gasolina aguja ø30-50mm. 1,82 0,07MOOA99a 0,100 H Cuadrilla A (Oficial 1ª, Aydt. ) 30,06 3,01


TOTAL PARTIDA................................................ 59,60

Página 23




RIEHA.1Z M³ HORMIGONADO CON MORTERO AUTONIVELANTE. MORTERO AUTONIVELANTE SIN RETRACCIÓN DE ALTARESISTENCIA MECÁNICA, DE CONSISTENCIA PLÁSTI-CA, ADECUADO PARA VIBRAR, CONFECCIONADO ENOBRA, CON HORMIGONERA DE 160 L. DE CAPACIDAD.PARA SU UTILIZACIÓN EN LIMPIEZAS, RELLENOS, EM-PALMES, ETC. INCLUSO VERTIDO MEDIANTE GRUA OBOMBA DE HORMIGÓN, VIBRADO Y CURADO.

ABPO.2eabcz 1,000 M³ Mortero autonivelante sin retracción. 1.271,24 1.271,24MMMA20a 2,300 H Grúa 20 TN. 38,07 87,56MMMA26a 2,300 H Vibrador gasolina aguja ø30-50mm. 1,82 4,19MOOA99a 4,000 H Cuadrilla A (Oficial 1ª, Aydt. ) 30,06 120,24


TOTAL PARTIDA................................................ 1.572,22

Página 24

ANEJO Nº 2.-NORMATIVA APLICADA


MEMORIA ANEJO Nº 2.- NORMATIVA APLICADA

RELACION DE NORMATIVA APLICADA

INDICE

1. OBJETO .....................................................................................................................2

2. NORMAS RELATIVAS A CONTRATACIÓN.............................................................2

3. NORMAS RELATIVAS A SEGURIDAD Y SALUD....................................................2

4. NORMAS RELATIVAS A IMPACTO AMBIENTAL ...................................................4

5. NORMAS RELATIVAS A ESTRUCTURAS Y EDIFICACIÓN...................................5

6. NORMAS RELATIVAS A AGUAS POTABLES Y RESIDUALES.............................9

7. NORMAS RELATIVAS A EXPLANACIONES, SEÑALIZACIÓN Y DRENAJES ..............................................................................................................10

8. NORMAS RELATIVAS A INSTALACIONES ELÉCTRICAS...................................11



1. OBJETO

En el presente anejo se adjunta una relación exhaustiva de la Normativa Aplicada

para la redacción del presente Proyecto, diferenciándose los diferentes campos de

aplicación.

2. NORMAS RELATIVAS A CONTRATACIÓN

- Ley de Contratos de las Administraciones Públicas.

o RDL 2/2000, de 16/6/00, BOE 2/6/00, por el que se aprueba el texto

refundido de la Ley de Contratos de las Administraciones Públicas.

o RD 1098/01, de 12/10/01, BOE 26/10/01, Reglamento de la Ley de

Contratos de las Administraciones Públicas.

o Corrección de errores del RD 1098/01, de 12/10/01, BOE 19/12/01.

- Pliego de Cláusulas Administrativas Generales para la Contratación de Obras

del Estado. D 3854/1970, 31/12/70, BOE 40, 16/2/71

- Reglamento General de Contratación del Estado. RD 1098/2001, de 12 de

octubre.

3. NORMAS RELATIVAS A SEGURIDAD Y SALUD

- R.D. 1627/1997 de 24 de Octubre: Disposiciones mínimas en materia de

seguridad y salud en las obras de Construcción.

- R.D. 1215/1997 de 18 de Julio: Disposiciones mínimas en materia de

seguridad y salud para la utilización de los trabajadores de los equipos de

trabajo.



- R.D. 39/1997 de 17 de Enero, desarrollado por la Orden de 27 de Junio

que aprueba el Reglamento de los Servicios de Prevención.

- R. D. 773/1997, de 30 de mayo: Disposiciones mínimas de seguridad y

salud relativas a la utilización por los trabajadores de equipos de

protección individual.

- R. D. 665/1997, de 12 de mayo: Protección de los trabajadores 103 contra

los riesgos relacionados con la exposición a agentes cancerígenos

durante el trabajo.

- R. D. 488/1997, de 14 de abril: Disposiciones mínimas de seguridad y

salud relativas al trabajo con equipos que incluyen pantallas de

visualización.


salud relativas a la manipulación manual de cargas que entrañe riesgos,

en particular dorsolumbares, para los trabajadores.


salud en los lugares de trabajo.

- R.D. 485/1997 de 14 de Abril: Disposiciones mínimas en materia de

seguridad y salud en el trabajo.

- Ley 31/1995 de 8 de Noviembre: Prevención de Riesgos Laborales.

- Reglamento Electrotécnico de Baja tensión.

- Convenio Colectivo Provincial de la Construcción.



4. NORMAS RELATIVAS A IMPACTO AMBIENTAL

- Protección del ambiente atmosférico

o (Ley 38/1972 de 22/12/72, BOE 309 de 26/12/72)

o (Decreto 833/75 de 6/2/75, BOE nº 96 de 22/4/75 y nº 137 de 9/6/75)

- Directiva 85/337/CEE del Consejo, de 27 de Junio de 1985, relativa a la

evaluación de los impactos sobre el medio ambiente de ciertas obras

públicas y privadas (D.O.C.E. nº L 175 de 5/7/85).

- Evaluación de Impacto Ambiental. (R.D.L. 1302/1986, Obras Públicas y

Urbanismo, 28/6/86 BOE 155, 30/6/86)

- Reglamento.(R.D. 1131/1988, Obras Públicas y Urbanismo, 30/9/88, BOE

239, 5/10/88).

- Real Decreto-Ley 9/2000, de 6 de octubre, de modificación del Real

Decreto Legislativo 1302/1986, de 28 de junio, de Evaluación de Impacto

Ambiental.

- Ley 6/2001, de 8 de mayo, de modificación del Real Decreto Legislativo

1302/1986, de 28 de junio, de evaluación de impacto ambiental.

- Ley 2/1989, de 3 de marzo, de Impacto Ambiental. (Consell de la

Generalitat Valenciana)

- Decreto 162/1990, de 15 de octubre, del Consell de la Generalitat

Valenciana, por el que se aprueba el Reglamento para la ejecución de la

Ley 2/1989, de 3 de marzo, de Impacto Ambiental.



- Orden, de 3 de enero de 2005, de la Consellería de Territorio y Vivienda,

por la que se establece el contenido mínimo de los estudios de impacto

ambiental.

5. NORMAS RELATIVAS A ESTRUCTURAS Y EDIFICACIÓN

- DIN 19705.- Recomendaciones para el proyecto, construcción y montaje

de los equipos con estructura de acero para hidráulica.

- DIN 19704.- Construcciones hidráulicas de acero. Criterios para el

proyecto y cálculo.

- Normas Tecnológicas de la Edificación (NTE).

- NBE Acciones en la edificación (NBE-AE-88).

- Pliego General de Condiciones para la Recepción de Ladrillos Cerámicos

en las Obras de Construcción (RL-88).(O.M. Relaciones con las Cortes y

de la Secretaría del Gobierno, 27/7/88, BOE 185, 3/8/88)

- Pliego de Prescripciones Técnicas Generales para la Recepción de

Bloques de Hormigón en las obras de construcción (RB-90).(O.M. Obras

Públicas y Urbanismo, 4/7/90, BOE 165, 11/7/90)

- Instrucción de hormigón estructural EHE.

o (R.D. 2661/1998, 11/12/1998, BOE 13/1/1999)

o (R.D. 996/1999, 11/6/1999 modificación del RD 1177/1992 de

2/10/98 y RD 2661/1998, de 11/12/98 por el que se aprueba la

instrucción de Hormigón Estructural (EHE).



- Criterios para la realización de control de producción de los hormigones

fabricados en central. (O.M. Ministerio de Industria y Energía, 21/11/2001)

- Sistema para la realización de los controles de producción y distribución

del cemento establecidos en la norma UNE 80.0403/96.(Ministerio de In-

dustria y Energía, 12/6/97, BOE nº 145 18/6/97)

- Instrucción para la Recepción de Cementos (RC-03). Real Decreto

1797/2003, de 26 de diciembre.

- Libro de control de calidad en obras de edificación en viviendas. Consellería

de Obras Públicas, Urbanismo y Transportes, 1991.

- Pliego de Condiciones para la Fabricación, Transporte y Montaje de

Tuberías de Hormigón.

- Normas para el cálculo de estructuras de acero laminado en edificación

(NBE).

- Normas (NLT) del Centro de Experimentación de Obras Públicas (CEDEX),

antes “Laboratorio del Transporte y Mecánica del Suelo” o Normas UNE

citadas o emitidas expresamente en Decretos o Normas, entre las que

podemos citar:



Descripción

UNE 80101 Resistencia a compresiónUNE 8020 Pérdida al fuego

UNE 80223UNE 80224UNE 80102 Principio y fin de fraguadoUNE 80240 Análisis de clorurosUNE 80222 Análisis de trióxidos de azufre

Residuo insoluble

CEM

ENTO

AG

UA

Denominación UNE

HO

RM

IGÓ

N

UNE 7130 Sustancias disueltosUNE 7131 Determinación de sulfatosUNE 7178 Determinación de clorurosUNE 7132 Hidratos de carbonoUNE 7235 Sustancias orgánicas solubles en éterUNE 7234 Potencial de hidrógenoUNE 7082 Contenido en materia orgánicaUNE 7133 Porcentaje en peso de terrones de arcillaUNE 7134 Porcentaje en peso de partículas blandas

UNE 7136Estabilidad de los áridos frente a disoluciones de sulfatos de sodio y magnesio

UNE 7137Reactividad potencial a los álcalis del

cementoUNE 7139 Análisis granulométrico por tamizadoUNE 7238 Coeficiente de forma

UNE 7244Porcentaje en peso que flota en un líquido

de peso específico 2

UNE 7245Determinación cualitativa de compuestos

de azufreUNE 83115 Coeficiente de friabilidadUNE 83116 Resistencia al desgaste

UNE 83120Porcentaje en peso de compuestos de azufre expresados en sulfatos y referidos al árido seco

UNE 83130 Azul de metileno

UNE 83131 Equivalente de arena

UNE 83133 Absorción de agua por áridos

DIN 53854 Determinación del pesoDIN 53855 Determinación del espesorDIN 54307 Resistencia al punzonamiento

DIN 53857

Resistencia a tracción y elongación en

roturaDIN 53363 Resistencia al desgarro

AG

UA

ÁR

IDO

S

HO

RM

IGÓ

NG

EOTE

XTIL

ES



Descripción

UNE 36401/81 Módulo de elasticidadUNE 36068 Ensayo de doblado simple de una probeta

UNE 36068Ensayo de doblado/desdoblado de una

probeta

UNE 36068Determinación de las características

geométricasUNE 36092 Porcentaje de soldaduras despegadas:UNE 36462/36092 Ensayo de despegue de las barras de nudo:

UNE36068/36099

Determinación de las características

geométricas de los elementos

UNE 36401/36068/36099Ensayo a tracción con determinación de: Tensión y alargamiento de rotura Diagrama cargas/deformaciones

NBE 102 Tolerancias dimensionalesUNE 36403 Resiliencia CharpyUNE 7292 Doblado simple

UNE 36401 Límite elástico, resistencia de tracción yalargamiento rotura

UNE 7246 Ensayo de cizalladuraUNE 7014/7331/7349/7019 Análisis químicoUNE 7422 Dureza Brinell:UNE 7423 Dureza VickersUNE 7053 Dureza RockwellUNE 36403 ResilienciaUNE 36401 Tracción

UNE 7470/14044 Inspección visual de cordones de soldaduraUNE 14011 Inspección radiográficaUNE 14612 Inspección por líquidos penetrantesUNE 14613 Inspección por ultrasonidosUNE 16410 Inspección por partículas magnéticasUNE 127027 Ensayo de absorción de agua:UNE 83302/83304/7067 Ensayo de resistencia a compresiónUNE 127028 Ensayo de resistencia a flexiónUNE 127007 Ensayo de resistencia al choque

UNE 7068/127005 Determinación del coeficiente de desgasteUNE UNE 7007 Determinación de la densidad aparente

UNE 127001/127025Características geométricas, aspecto,textura y clasificación

UNE 127026/127026 Comprobación dimensional

PER

FILE

S LA

MIN

AD

TOR

NIL

LOS

SOLD

AD

UR

AS

AC

ERO

S

B. C

OR

RU

GA

DA

SM

. ELE

CTR

OSA

DA

S

BO

RD

ILLO

S D

E

HO

RM

IGÓ

N

PREF

AB

RIC

AD

O

Denominación UNE



6. NORMAS RELATIVAS A AGUAS POTABLES Y RESIDUALES

- Pliego de Prescripciones Técnicas Generales para Tuberías de

Abastecimiento de Agua. (O.M. Obras Públicas y Urbanismo 28/07/74)

- Ley de aguas.(R.D. Legislativo 1/2001, de 20 de Julio por el que se

aprueba el texto refundido de la Ley de Aguas )

- Tabla de vigencias.(R.D. 2473/1985, 27/12/85)

- Reglamento del Dominio Público Hidráulico.(R.D. 849/1986, 11/4/86, BOE

103, de 30/4/1986)

Descripción

UNE 41166 ClasificaciónUNE 41167 Dimensiones y comprobación de la forma

UNE 41168 Determinación de la sección neta, bruta eíndice de macizo

UNE Art. 7.2.3. RB-90 Peso medio y densidad media

UNE 41169 Determinación de la densidad real delhormigón

UNE 41170 Determinación de la absorción de aguaUNE 41171 Determinación de la succión

UNE 41172 Determinación de la resistencia acompresión

UNE Art.7 RL-88 Masa

UNE 67019/67030 Propiedades estructurales, dimensiones,características de forma y defectos

UNE 67039 Nódulos de cal vivaUNE 67029 Ensayo de eflorescenciaUNE 67027 Determinación de la absorción de aguaUNE 67026 Resistencia a compresión del ladrilloUNE 67040 Resistencia a compresión de la fábricaUNE 67028 Ensayo de heladicidadUNE 67031 Determinación de la succión de aguaUNE 67036 Ensayo de dilatación potencial

BLO

QU

ES D

E H

OR

MIG

ÓN

PREF

AB

RIC

AD

O

LAD

RIL

LOS

CER

ÁM

ICO

S

Denominación UNE



- Normas para la Redacción de Proyectos de Abastecimiento de Agua y

Saneamiento de Poblaciones (Diciembre 1997)

7. NORMAS RELATIVAS A EXPLANACIONES, SEÑALIZACIÓN Y DRENAJES

- Pliego de Prescripciones Técnicas Generales para Obras de Carreteras y

Puentes (PG-3/75), de la Dirección General de Carreteras y Caminos

Vecinales, aprobado por Orden Ministerial de 6 de febrero de 1976.

Además son de aplicación las O.M. de 31 de julio de 1986, de 21 de enero

de 1988 (PG-4/88), de 8 de mayo de 1989, de 28 de septiembre de 1989,

de 27 y 28 de diciembre de 1999, de 13 de febrero de 2002 y de 16 de

mayo de 2002, sobre modificación de determinados Artículos del Pliego de

Prescripciones Técnicas Generales para Obras de Carreteras y Puentes,

así como las Órdenes Circulares 297/88T, 322/97, 326/2000 y 5/2001

- Instrucción de Carreteras. Norma 8.1.-I.C. Señalización vertical

- Recomendaciones para el control de calidad en obras de carreteras.

Dirección General de Carreteras, MOPU, 1987.

- Prescripciones técnicas españolas sobre materiales para su utilización en

terraplenes. MOPU, 1991.

- Normas (NLT) del Centro de Experimentación de Obras Públicas

(CEDEX), antes “Laboratorio del Transporte y Mecánica del Suelo” o

Normas UNE citadas o emitidas expresamente en Decretos o Normas,

entre las que podemos citar:



8. NORMAS RELATIVAS A INSTALACIONES ELÉCTRICAS

- Norma Tecnológica NTE-IEB/1974 (Decreto 3565/1972 de 23 de

Diciembre).

- Orden de 6 de julio de 1984, BOE de 1/08/84 Instrucciones Técnicas

Complementarias (MIE-RAT) del Reglamento sobre condiciones y

garantías de seguridad en centrales eléctricas, subestaciones y centros

de transformación.

- Tratamiento de autorizaciones para el establecimiento de líneas eléctricas,

O.M. de 9 de febrero de 1966.

Denominación

NLT

Denominación

UNEDescripción

NLT-104 UNE 7376 Análisis granulométrico por tamizadoNLT-105 UNE 7377NLT-106 UNE 7378NLT-107 - Próctor NormalNLT-108 UNE 7365 Próctor ModificadoNLT-109 - Densidad y humedad in situNLT-111 - Índice CBRNLT-113 UNE 7324 Equivalente de arenaNLT-117 - Contenido en materia orgánicaNLT-149 UNE 83116 Determinación Coeficiente de Los ÁngelesNLT-358 - Índice de Machaqueo

- UNE 7135 Material que pasa por el tamiz 0.08 UNE

Límites de Atterberg



- Reglamento Técnico de Líneas Aéreas Eléctricas de Alta Tensión, 28 de

noviembre de 1968.

- Reglamento electrotécnico para Baja Tensión e Instrucciones

Complementarias.

- Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías de seguridad en

Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación.

- Normas Particulares de la Compañía Suministradora de Energía.

- Normas de la Asociación Electrónica Española para materiales.

- Normas para materiales eléctricos (VIDE)

- Proyectos tipo de las Instalaciones de distribución y las normas de

ejecución y recepción técnica. (Consellería de Industria, Comercio y

Turismo. Mayo de 1994).

- Reglamento de Infraestructuras comunes de Telecomunicación (I.C.T.) de

22/2/99

ANEJO Nº 3.-CÁLCULOS MECÁNICOS

INDICE DE CÁLCULOS MECÁNICOS

1. PREÁMBULO

2. JUSTIFICACIÓN DE LA NORMA SISMORRESISTENTE.

3. MECANISMO COMPUERTA ALIVIADERO

4. EQUIPO EMERGENCIA

5. TABLERO COMPUERTAS BUREAU

6. MECANISMO COMPUERTAS BUREAU

7. REJA TOMA DE AGUA

8. MECANISMO COMPUERTA DE PARAMENTO

9. MECANISMO VÁLVULA DE COMPUERTA

10. TRANSICIÓN

11. COMPUERTA BUREAU DE 0.5 X 0.7 M.

12. COMPUERTA DE PARAMENTO TUBERÍA DEL ALGAR

PREÁMBULO


MEMORIA 1 ANEJO Nº 3 .- CÁLCULOS MECÁNICOS PREÁMBULO

1 CONDICIONES GENERALES PARA EL DISEÑO

1.1 Generalidades.

El Contratista realizará los diseños de los equipos, incluyendo los materiales y equipos adicionales

mostrados en los Planos del Contrato o necesarios para una operación segura y eficiente de los equipos.

Los criterios de diseño y los cálculos serán sometidos a la aprobación de la Dirección de las obras.

Todos los equipos y materiales serán diseñados para soportar los esfuerzos a los que puedan quedar

sometidos bajo las condiciones de trabajo previstas más desfavorables y con los coeficientes de

seguridad que se especifican mas adelante.

La aprobación por parte de la Dirección de Obra de los materiales y criterios de diseño no exonerará al

Contratista de su responsabilidad por la operación segura, eficiente y durable de los equipos a que se

refieren estas Especificaciones.

1.2 Hipótesis de carga.

Las cargas a considerar para el diseño de los equipos, serán las siguientes:

- Peso propio, incluyendo los efectos que puedan modificarlo

- Cargas hidrostáticas.

- Cargas hidrodinámicas.

- Influencia de las temperaturas.

- Fuerzas producidas por rozamiento.

- Resistencia al agua en los procesos de movimiento.

- Fuerzas de inercia en los procesos de movimiento.

- Fuerzas motrices.

- Presiones de cierre.

La magnitud de las cargas y la comprobación estructural de los equipos serán calculados de acuerdo con

la práctica de la buena Ingeniería, siguiendo las Normas especificadas en el Contrato o de uso y

conocimiento general aprobadas por la Dirección de las Obras. Se recomienda la utilización de las

Normas DIN 19704 y DIN 19705.

Cuando una magnitud esté acotada dentro de un cierto rango, se seleccionará un valor máximo o

mínimo con la condición de que se obtenga un coeficiente de seguridad mayor o unos diseños mas

conservadores.



1.3 Casos de carga.

De acuerdo con la frecuencia de las cargas resultantes y de la probabilidad de su ocurrencia, se

establecen los siguientes casos de carga:

a) Casos de funcionamiento normales. Se consideran aquellos casos de cargas derivadas

del peso propio, así como las hidrostáticas e hidrodinámicas que puedan producirse considerando

los niveles máximos y mínimos normales de operación. Dentro de estos niveles se tendrán en

cuente además: las fuerzas desfavorables de rozamiento, la resistencia al agua y fuerzas de

inercia creadas en los procesos de movimiento, los incrementos de peso que puedan tener su

origen en el agua arrastrada, incrustaciones y cargas derivadas del trafico.

b) Casos de funcionamiento accidental o intermitente. Se consideran aquellos casos que se

presentan eventualmente y que se derivan y componen con los mencionados en el Punto a. Estas

cargas deberán considerarse concurrentes solamente cuando dicha concurrencia sea posible y

probable. A este caso pertenecen las cargas que se mencionan a continuación, entre otras:

- Cargas producidas como consecuencia de la obstrucción o bloqueo de los procesos de

movimiento, en cojinetes, guías o caminos de rodadura; presiones de cuerpos extraños;

distribución desequilibrada de las fuerzas de rozamiento.

- Cargas hidrostáticas e hidrodinámicas con niveles de operación extraordinario.

- Presión o impacto de cuerpos flotantes.

- Efectos de la temperatura

c) Casos de carga excepcional. Como casos de carga excepcionales se entienden las

cargas resultantes en el transporte, durante la construcción y en todos los demás casos

excepcionales. Estas cargas se consideran concurrentes cuando sean posibles y probables.

1.4 Dimensionamiento.

1.4.1 Cálculos.

Deberá plantearse el cálculo de forma clara, debiendo contener:

a) Planos de conjunto del sistema mecánico con las medidas principales.

b) Hipótesis de carga, puntos de carga y casos de carga que hayan servido de base.

c) Los materiales de construcción y de unión.

d) Las dimensiones y secciones de todos los elementos esenciales de los equipos.



e) Las tensiones admisibles y máximas resultantes de todos los componentes esenciales de la

estructura y elementos de unión.

f) Las tensiones admisibles y máximas resultantes de todos los componentes esenciales de la

estructura y elementos de unión.

g) La magnitud de las deformaciones resultantes en los puntos de carga y en los casos de carga.

h) Diagramas de fuerzas-recorridos para los procesos de movimiento.

Valores característicos de los materiales.

A no ser que se justifiquen otros, se emplearán los valores característicos siguientes para los

aceros y fundiciones de acero:

- Modulo de elasticidad……………………………………. E = 210 kN/mm2

- Modulo de corte………………………………………. … G = 81 kN/mm2

- Coeficiente de dilatación longitudinal…………………… a1 = 0,000012º C-1

1.4.2 Valores característicos de las acciones.

Los siguientes valores característicos de las acciones serán considerados para el cálculo:

a) Peso propio. Se considerarán los siguientes:

- Partes de acero: 77 kN/m3

b) Cargas hidrostáticas e hidrodinámicas.

- Se considerará un peso específico del agua de 9.81 kN/m3.

c) Oscilaciones de la temperatura.

- Para construcciones a la intemperie: ± 35º C.

- Para construcciones protegidas contra grandes oscilaciones de temperatura: ± 20º C.

- Para construcciones siempre bajo el agua: ± 35º C.

- Para efectos desiguales de temperatura (sólo para construcciones fuera del agua): ± 20º

C.

d) Fuerzas de rozamiento. A no ser que se justifique adecuadamente otros valores, se

consideran los siguientes valores característicos de los coeficientes de rozamiento para la

determinación de estas fuerzas.

Caucho sobre acero ___________________________________________ 1,00

Caucho sobre acero inoxidable __________________________________ 0,80



Fluoruro de carbono sobre acero inoxidable ________________________ 0.15

Bronce sobre acero inoxidable (no lubricado) _______________________ 0.25

Bronce sobre acero inoxidable (lubricado) _________________________ 0,20

Acero inoxidable sobre acero al carbono (no lubricado)________________ 0,50

Acero inoxidable sobre acero al carbono (lubricado)___________________ 0,20

“Lubrite” sobre acero inoxidable _________________________________ 0,20

Madera sobre acero en sentido longitudinal de la fibra ________________ 0.75

Madera sobre acero en sentido transversal de la fibra _________________ 0.90

1.5 Tensiones admisibles.

1.5.1 Acero

El dimensionamiento de las distintas partes del equipo debe basarse, fundamentalmente en las

condiciones más desfavorables a las que se encuentran expuestas durante la operación y pruebas.

A no ser que se estipule otra cosa en las especificaciones particulares, las tensiones que aparezcan en

las diferentes partes de los equipos, sometidos a las hipótesis de carga más desfavorables, no deben

exceder el 70 % de la tensión de fluencia del material.

A no ser que se estipule otra cosa en las especificaciones particulares, las tensiones uniaxiales

admisibles en los aceros, en las diversas condiciones de carga, no serán mayores que los porcentajes,

sobre el limite elástico, que se dan a continuación:

- Funcionamiento normal _____________________________________ 60 %

- Funcionamiento intermitente _________________________________ 66 %

- Funcionamiento excepcional _________________________________ 80 %

A cizallamiento, las tensiones admisibles serán las anteriores multiplicadas por el coeficiente 0,760.

En el caso de que para la determinación de tensiones, se utilice un método de cálculo riguroso, tal como

el de elementos finitos con una modelización detallada y aplicando un programa suficientemente

acreditado, las tensiones admisibles indicadas en los dos párrafos anteriores, podrán aumentarse hasta

las indicadas en la Tabla 3 de la Norma DIN 19704.

La tensión equivalente de la combinación de las tensiones biaxiales o triaxiales podrá ser un 25 %

superior a las máximas tensiones admisibles definidas anteriormente pero sin sobrepasar el 80 % del

límite elástico del material.



A no ser que se estipule otra cosa en las especificaciones particulares, en elementos sujetos a corrosión

y erosión y en elementos diseñados especialmente para rigidez, se deberá aumentar el espesor, como

mínimo, en un milímetro.

En el dimensionamiento de elementos que estén expuestos a tensiones alternativas o repetitivas, así

como a impactos y vibraciones, se debe tomar en consideración la posible fatiga del material.

1.5.2 Hormigón

Para el hormigón adyacente a las compuertas, se adoptarán las siguientes tensiones admisibles,

para el caso de carga normal (caso a)

- Tensión de compresión media 5.00 MPa

- Tensión de compresión máxima 7.50 MPa

- Tensión cortante 1.20 MPa

- Tensión de adherencia a las armaduras 0.40 MPa

- Tensión de adherencia al hormigón de una fase anterior 0.15 MPa

Para los casos de carga b y c, las tensiones admisibles en el hormigón serán las correspondientes

al caso de carga normal aumentadas en un 10 %, 20 % respectivamente.

Los esfuerzos cortantes transmitidos por los equipos al hormigón adyacente serán soportados

íntegramente por las armaduras.

1.6 Coeficientes de mayoración

Los valores de las solicitaciones se multiplicarán por uno u otro de los coeficientes que se dan a

continuación, dependiendo de su incidencia en el valor de las tensiones. Estos coeficientes deben

ser considerados como coeficientes de seguridad y por tanto, se elegirá uno u otro con la

condición de que ello represente un diseño mas conservador.

Tipo de fuerza Coeficiente máximo Coeficiente mínimo

Peso propio 1.05 0.95

Presiones hidrostáticas 1.10 0.90

Presiones hidrodinámicas 1.20 0.80

Rozamiento sellos 1.5 0.75

Fricción en ruedas y cojinetes 1.3 0.80



1.7 Materiales y normas a emplear

El material empleado para toda la obra será acero al carbono del tipo S 275 JR y el acero

inoxidable AISI 304 L o similares de las siguientes características mecánicas:

Denominación Resistencia a la tracción Límite elástico

S 275 JR 410 N/mm² 260 N/mm²

AISI 304 L 520 N/mm² 220 N/mm²

Se efectuarán los cálculos de conformidad con las siguientes normas:

- DIN 19704 .- Bases para el cálculo de estructuras en acero para construcciones

hidráulicas

- DIN 19705 .- Recomendaciones para el cálculo, construcción y montaje de equipos con

estructura de acero para hidráulica.

- DIN 4141.- Construcciones de acero. Condiciones de estabilidad.( Hojas 1 y 2 )

Reproducimos a continuación la tabla 3 de la norma DIN 19704, en la cual se especifican los

esfuerzos admisibles para los distintos tipos de acero. En el caso que nos ocupa, adoptamos las

tensiones para el acero St 40 cuando sea al carbono y tensiones para el acero St 37 cuando sea

acero inoxidable.

JUSTIFICACIÓN NORMA SISMORRESISTENTE

ACCIONES SÍSMICAS EN LA PRESA DE GUADALEST

0,07

y el coeficiente de contribución es de: 1

CALCULO DE LA ACELERACIÓN SÍSMICA

La aceleración sísmica de cálculo es

Donde para construcciones de importancia normal. 1

Coeficiente de amplificación del terreno para

Para un terreno tipo II el valor C = 1,3

Por lo que 1,04

Por lo que la acerelación sísmica valdrá 0,714 m/s²

Siendo la densidad del líquido 1

El coeficiente horizontal sísmico 0,073

La carga de agua es de 60 m

El calado en nuestro caso es igual a la carga de agua 60 m

Por lo tanto el incremento de presión en el fondo será 3,833 T/m²

Que equivale a 3,833 m.

Esta carga equivale a un incremento de la presión del 6,39 %

Según el Anejo 1 de la Norma NCSE-02 la acereracíón sísmicabásica en el municipio de Guadalest es de:

Se clasifica la construcción como de importancia normal, siendode aplicación al ser la aceleración sísmica > 0,04 g.

Según la teoría de WESTERGAARD el incremento de presión enel fondo biene dado por la formula

De acuerdo con la Tabla 3 del DIN 19704 (Ver preámbulo de los cálculos) paralos casos de carga excepcional (AL) las tensiones admisibles son siempresuperiores al 6,39 % del caso de carga normal (NB), excepto en los esfuerzoscompuestos en chapas de forro. En los cálculos correspondientes de lostableros de las compuertas Bureau, las tensiones compuestas en la chapa deforro, están muy por debajo de estos límites.

=gab

=k

bc aSa ⋅⋅= ρ=ρ

g10ab ,≤⋅ρ 251CS,

=

==251CS,

=⋅⋅⋅= 819aSa bc .ρ

hzga

87E c

wγ=

=wγ

=g

ach

=h

== hz

== hzga

87E c

wγ

=∆h

=⋅∆h100h

DESGLOSADO Nº 1 DEL PROYECTO DE ADECUACIÓN DELOS EQUIPOS ELECTROMECÁNICOS EHIDROMECÁNICOS DE LOS DESAGÜES DE LA PRESA DEGUADALEST (ALICANTE)

MEMORIAANEJO Nº 3.-CÁLCULOS MECÁNICOSACCIONES SISMICAS

MECANISMO COMPUERTAS ALIVIADERO

Datos de partida

Distancia del eje de giro a perpendicular cadena y = 5000 mm

Peso compuerta P = 10.000 Kg.La distancia horizontal al eje de giro d1 = 4.755 mmCoeficiente de mayoración γ1 = 1,05

Ancho impermeabilización lateral sometido a presión a = 50 mmLongitud impermeabilización b = 4.100 mmPresión media en imper. lateral p = 0,020 N/mm²Coeficiente rozamiento acero inox. Goma µ2 = 0,8Coeficiente de mayoración rozamiento γ2 = 1,5Radio de actuación d2 = 6.565 mm

CÁLCULO MECANISMO COMPUERTA ALIVIADERO

DESGLOSADO Nº 1 DEL PROYECTO DE ADECUACIÓNDE LOS EQUIPOS ELECTROMECÁNICOS EHIDROMECÁNICOS DE LOS DESAGÜES DE LA PRESADE GUADALEST (ALICANTE)

MEMORIAANEJO Nº 3.- CÁLCULOS MECÁNICOSMECANISMO COMPUERTAS ALIVIADERO


Empuje total sobre el tablero (carga radial) Q = 1.725.000 NCarga axial Qa = 575.000 NRadio del eje de giro d3 = 80 mmCoeficiente de rozamiento bronce acero µ3 = 0,25Coeficiente de mayoración carga hidrostática γ3 = 1,10Coeficiente de mayoración rozamiento γ4 = 1,30

Rozamiento guía lateral q = 600 KgRadio de actuación d4 = 6.380 mm

Rozamiento impermeabilizaciones

9.840 N

Rozamiento ejes de giro822.250 N

El tiro necesario a efectuar por las cadenas será:

126.697 N

El tiro por cadena será f = 63.348 NVelocidad de elevación v = 0,50 m/min.Rendimiento cadenas Galle 0,90Rendimiento reductores 0,60

Adoptamos cadena GALLE de las siguientes características

Paso p = 70 mm.Carga de rotura Cr = 387.000 N

Seguridad frente a la carga de rotura de la cadena 6,11 veces

Adoptamos piñón de nº de dientes z = 11 dientesØ primitivo dm = 248,46 mm

Potencia del motor 1,96 KW

Adoptamos motor de rpmm = 1.500 rpm.KWm = 2,2 KW.

CV = 3 CV

==f

Crδ

=cµ=rµ

=•••

••=

rc

vfKW

µµ6010002

== 22..2... γµpbaRim

=+= 433 ..).( γγµQaQRej

( )=

+++=

ydqdRdRdP

E ejim )43211 .().().(..10. γ



Revoluciones en el eje de salida 0,649 rpm.

La reducción total del mecanismo será 2.310

ESQUEMA MECANISMO

=••

=zp

vrpms

1000

==s

m

rpmrpm

i



Adoptamos reductor sin-fin de las siguientes características

Potencia de entrada KWm = 2,2 KW.CV = 3 CV

Relación de reducción isf = 60Revoluciones salida con entrada a 1415 rpmssf = 23,60 rpmPar en el eje de salida Nmssf = 586 NmGrado de irreversibilidad TOTAL

El par en la barra de transmisión al reductor conducidoconsiderando la potencia del motor será

2.987 Kg cm

Adoptamos barra de acero de peso por metro P = 22,2 Kg/mØ d = 6,0 cmmodulo resistente W = 21,21 cm3

momento de inercia I = 63,62 cm4

modulo resistente polar Wp = 42,41 cm3

momento de inercia polar Ip = 84,82 cm4

Módulo de elasticidad transversal para el acero G = 840.000 Kg/cm2

El ángulo girado en la longitud de un metro L = 100 cm

valdrá 0,24017 grados

Inferior a 0,25 grados

La separación entre apoyos de rodamiento es de h = 284 cm

El momento flector debido al peso propio es de

2.238 Kg cm

El momento ideal de torsión y flexión será

3.209 Kg cm

=•

= 8192100.

NmN ssf

b

=••

••=

p

b

IGLN

π180

φ

=••

= 8100 hhP

M f

=+•+•= 22650350 bffi NM,M,M



La tensión de trabajo es de 151 Kg/cm²

La flecha será 0,1407 cm

Las revoluciones críticas serán 800 >23.60 rpm.

Los reductores de eje paralelos situados a cada lado de la compuerta, donde seacoplan en el eje de salida los piñones de la cadena Galle de elevación, tendránun índice de reducción de

38,5

El par en el eje de salida será como mínimo 787 daNm

Adoptamos reductor de ejes paralelos en carter cerrado de lassiguientes características.

Indice de reducción 39,3Rendimiento 0,97Par admisible en el eje de entrada 52 daNmPar admisible en el eje de salida 2000 daNmCarga radial maxima en eje de entrada 850 daNCarga radial maxima en eje de salida 9000 daN

COLUMNA DE ACCIONAMIENTO

El par motor es de 1,43 daNm

Del eje motor al eje del volante, disponemos de dosmultiplicaciones cada una de ellas de ic = 1,5

El radio del volante es de r = 0,35 m

El esfuerzo el el volante será 9,2 daN

==WMiσ

=•••

•••= 6

3

10123841005

,I

hhPF

==F

Nk300

==sf

p ii

i

=••

•= 1010002

dmfNmsp

=•

=mrpm

.CVPm

2716

=•

=r

iPmEv c

2


EQUIPO DE EMERGENCIA

Se prevé un grupo motobomba con motor diesel y bomba de engranajes para elaccionamiento de un motor hidráulico embridado a la columna de accionamientoalternativo de cada uno de los mecanismos del Aliviadero.

El motor para el accionamiento de las compuertastiene las siguientes características:

Potencia 3/2.2 CV/KWR.p.m. 1500 r.p.m.Par nominal 15 NmPar máximo 42 Nm

Acoplamos el motor hidráulico a una multiplicación i = 1,5

El par en el eje del motor hidráulico será de 22,5 Nm

Adoptamos un motor hidráulico de acuerdo con el diagrama de funcionamientosiguiente:

Como se puede apreciar en el gráfico, para una presión de trabajo continuo de120 bars. el par mínimo del motor hidráulico es de 10 daNm, muy superior al quedesarrolla el motor eléctrico de 1.5 x 1.5 =2.25 daNm.

CÁLCULO EQUIPO EMERGENCIA ALIVIADERO


MEMORIAANEJO Nº 3.-CÁLCULOS MECÁNICOSEQUIPO EMERGENCIA


Adoptamos bomba para acoplar al motor diesel de las siguientes características:

Cilindrada 6 cc/giroR.p.m. máximas 4000 r.p.m.Presión máxima 250 bars.

Con una presión máxima de 150 bars. y 3000 r.p.m. máximas del motor diesel, laspotencias en CV. absorbidas serán:

r.p.m. 1200 1600 2000 2400 2800 3000bars.

10 0,16 0,21 0,27 0,32 0,37 0,4020 0,32 0,43 0,53 0,64 0,75 0,8030 0,48 0,64 0,80 0,96 1,12 1,2040 0,64 0,85 1,07 1,28 1,49 1,6050 0,80 1,07 1,33 1,60 1,87 2,0060 0,96 1,28 1,60 1,92 2,24 2,4070 1,12 1,49 1,87 2,24 2,61 2,8080 1,28 1,71 2,13 2,56 2,99 3,2090 1,44 1,92 2,40 2,88 3,36 3,60

100 1,60 2,13 2,67 3,20 3,73 4,00110 1,76 2,35 2,93 3,52 4,11 4,40120 1,92 2,56 3,20 3,84 4,48 4,80130 2,08 2,77 3,47 4,16 4,85 5,20140 2,24 2,99 3,73 4,48 5,23 5,60150 2,40 3,20 4,00 4,80 5,60 6,00



Seleccionamos el motor diesel de acuerdo con el siguiente gráfico de potencias y consumos:

Con este motor se pueden alcanzar en servicio continuo a 3000 rpm. presionesde hasta 120 bars. con un caudal de 18 litros por minuto, con la bomba seleccionada.



De acuerdo con el gráfico del motor hidráulico y acoplando este al eje donde semonta en la actualidad el volante del accionamiento manual, la velocidad de elevación aproximada con motor diesel a 3000 rpm será:

Relación reducción reductor ejes paralelos 39,3Relación reducción reductor sin-fin 60Relación multiplicación columna de accionamiento 1,5

reducción total i= 1572

Desarrollo por vuelta del piñón de cadena GALLE.Paso p = 70 mm.Nº dientes z = 11 dientesDesarrollo D= 770 mm.

Caudal de la bomba a 3000 rpm. 18 l/m

En el gráfico del motor hidráulico para un caudal de 18 l/m las revoluciones del motor son:

R.p.m. a 18 l/m. rpm= 250 rpm.

La velocidad de elevación será:

122 mm/min.

El tiempo total, para una apertura de: H= 3700 mm.

30 minutos.

Este equipo de emergencia, además de accionar las compuertas del aliviadero, deberáser capaz de mover todas las compuertas de accionamiento hidráulico de la presa, porlo que tendrá acoplado al motor diesel, tres bombas de engranajes, una para el aliviadero (ya indicada anteriormente), otra para el Desagüe de Fondo y otra para las Tomas.

== Di

rpmVe

==VeHt



CÁLCULO BOMBA PARA DESAGÜE DE FONDO

En los cálculos del mecanismo de las compuertas Bureau del Desagüe de Fondo, elcaudal necesario con motor eléctrico a 1500 rpm y una velocidad teórica de elevaciónde 200 mm/minuto es de

qt = 5,28 cm³/giro

y la presión teórica máxima de la bomba es de ptm = 132 Kg/cm²

con motor a 3000 rpm, el caudal de la bomba será 2,64 cm³/giro


Cilindrada q1 = 2,6 cc/giroR.p.m. máximas 6000 r.p.m.Presión máxima 210 bars.

La potencia necesaria será 2,288 CV

Inferior a 5 CV que puede desarrollar el motor diesel a 3000 rpm de acuerdo con las curvas de potencia.

CÁLCULO BOMBA PARA TOMAS DE AGUA

En los cálculos del mecanismo de las compuertas de las Tomas de Agua, el caudal necesario con motor eléctrico a 1500 rpm y una velocidad teórica de elevaciónde 200 mm/minuto es de

qt = 1,31 cm³/giro

y la presión teórica máxima de la bomba es de ptm = 96 Kg/cm²

con motor a 3000 rpm, el caudal de la bomba será 0,655 cm³/giro


Cilindrada q1 = 0,76 cc/giroR.p.m. máximas 10000 r.p.m.Presión máxima 200 bars.

La potencia necesaria será 0,4864 CV

Inferior a 5 CV que puede desarrollar el motor diesel a 3000 rpm de acuerdo con las curvas de potencia.

==30001500.qtq

==75.1000.60.7510.3000.1.qptmCV

==30001500.qtq

==75.1000.60.7510.3000.1.qptmCV


TABLERO COMPUERTAS BUREAU

CÁLCULO TABLERO COMPUERTA BUREAU DE 1.25 X 1.50 M.

Datos de partida:

Nivel máximo embalse 380 msm.Nivel solera Desagüe de Fondo 320 msm.Carga de agua 60 m.Coeficiente de mayoración cargas hidrostáticas γ = 1,1Presión de calculo 6,6 kg/cm²Ancho entre cierres de bronce. A = 133 cm.Altura entre cierre de bronce y solera H = 153 cm.

Carga de agua que soporta el tablero:

1.343.034 N

El momento flector máximo sin considerar el apoyo del tablero en el dintel valdrá:

223.279 N/m

Disponemos de la siguiente sección del tablero.

== 10... HApQ

==100.8.AQMf

== 1.0..γCap


MEMORIAANEJO Nº 3.-CÁLCULOS MECÁNICOSTABLERO COMPUERTA BUREAU DE 1.25 x 1.50 M.


Los valores estáticos son:

Sección 552 cm²Distancia de aguas abajo al cdg a = 134,8 mmDistancia de aguas arriba al cdg b = 105,8 mmMomento de inercia Ix = 60.920 cm4

La tensión en la chapa de forro del tablero valdrá:

38,8 N/mm²

La tensión en la platabanda aguas abajo será:

49,4 N/mm²

La separación entre cuadernas horizontales es c = 36 cmLa separación entre refuerzos verticales es a = 29 cm

Las cuadernas verticales son pletinas soldadas a la chapa de forroformando la siguiente sección:

e = 2 cm.a = 29 cm.b = 2 cm.h = 24 cm.

Los valores estáticos de la sección serán:

Sección s = 106,0 cm²Módulo de inercia Ix = 5.501,3 cm4

Distancia del cdg al extremo cuaderna dv = 20,0 cmDistancia del cdg al extremo chapa de forro df = 6,0 cm

==10..6

IxbMfxσ

==10..5

IxaMfxσ



La carga que soporta la cuaderna será: 68.904 N

El momento flector considerando las cuadernas semiempotradas en las vigasprincipales valdrá:

2.481 N/m

La tensión por flexión en el extremo de la cuaderna opuesto a la chapa de forrovaldrá:

9,0 N/mm²

La tensión por flexión en la chapa de forro valdrá:

2,7 N/mm²

CHAPA DE FORRO

La chapa de forro va recuadrada por las vigas horizontales y las cuadernasverticales:

b

b = 45 cma = 42 cm

a

y4σyx 43.04 σσ =

y1σx1σ x3σ

xy 33.03 σσ =

==Ix

dvMfy

.7σ

==Ix

dfMfy .8σ

== 10... capQc

==100.10.cQcMfc



Tabla valores k. b/a= 1,07

25 7,5 34,2 503 25 7,5 34,3 502,5 25 8 34,3 502 24,7 9,5 34,3 49,91,75 23,9 10,8 34,3 48,41,5 22,1 12,2 34,3 45,51,25 18,8 13,5 33,9 40,31 13,7 13,7 30,9 30,9

Las tensiones en cada uno de los puntos de la chapa de forro serán:

Presión de cálculo P = 0,5 N/mm²Distancia entre cuadernas verticales a = 420 mmEspesor chapa de forro s = 20 mm

Tensión en el centro de la chapa de forro en el eje x:

41,5 N/mm²

Tensión en el centro de la chapa de forro en el eje y:

29,8 N/mm²

Tensión en la chapa de forro lado viga principal eje y:

74,7 N/mm²

Tensión en la chapa de forro lado viga principal eje x:

22,4 N/mm²

Tensión en la chapa de forro lado cuaderna eje x:

88,9 N/mm²

== 2

2..100

1saPkxσ

== 2

2..1 00

1saPkyσ

== 2

2..1 0 0

4saPkyσ

== yx 43.04 σσ

== 2

2..1 0 0

3saPkxσ

ab x1σm y1σm y4σ± x3σ±



Tensión en la chapa de forro lado cuaderna eje y

26,7 N/mm²


51,0 N/mm²

Suma de tensiones en la chapa de forro como chapa y como parte integrantede la viga principal.

61,2 N/mm²

Suma de tensiones en la chapa de forro como chapa y como parte integrantede la cuaderna.

29,4 N/mm²

Tensión compuesta en la chapa de forro lado viga principal:

96,6 N/mm²

Tensión compuesta en la chapa de forro lado cuaderna

93,6 N/mm²

El tablero dispone de bandas de bronce en laterales y dintel, la presiónespecífica de estas bandas sin contar el apoyo del dintel será:

Ancho de la banda c = 60 mm.Altura de la banda d = 1.560 mm.

7,2 N/mm²==2..dc

QPe

== xy 33.03 σσ

=+= 22 111 yxxy σσσ

=+= yyy 38 σσσ

=+= 2244 xyxy σσσ

=+= 2233 yxxy σσσ

=+= xxx 46 σσσ


MECANISMO COMPUERTAS BUREAU

CÁLCULO MECANISMO COM. BUREAU DE 1.25 X 1.50 M.

Datos de partida:

Empuje total sobre el tablero Q = 134.303 Kg.Pesos a elevar (tablero, vástago, pistón etc.) Pp = 1.500 Kg.Coeficiente de rozamiento en el arranque 0,4Coeficiente de rozamiento en movimiento 0,2

El empuje total sobre el tablero está incrementado en el 10 % y los pesos el 5 % deacuerdo con lo indicado en el preámbulo

Esfuerzo de elevación en arranque

55.221 Kg

Esfuerzo de elevación en movimiento

28.361 Kg

Esfuerzo de cierre

52.221 Kg

Disponemos de un cilindro de las siguientes características:

Diámetro interior de la camisa. Di = 25,0 cmDiámetro del vástago Dv = 11,0 cmSección útil en elevación. S1 = 395,8 cm².Sección útil en cierre. S2 = 490,9 cm².Sección del vástago S3 = 95,0 cm².Luz entre apoyos. L = 170,0 cm.Radio de giro del vástago i = 2,8 cm.Momento de inercia del vástago. I = 718,7 cm4

La presión teórica máxima de la bomba será de :

140 Kg/cm²

=+= PpaQEa ).( δ

=aδ=mδ

=+= PpmQEm ).( δ

=+= PpaQCa ).( δ

==1S

EaPt


MEMORIAANEJO Nº 3.-CÁLCULOS MECÁNICOSMECANISMO COMPUERTA BUREAU DE 1.25 x 1.50 M.


Para una velocidad teórica de elevación de 200 mm/min

El caudal teórico de la bomba con motor a 1500 rpm será

5,28 cm³/giro

Adoptamos bomba de las siguientes características.

Caudal q = 6,2 cm³/giroPresión máxima pv = 210 Kg/cm²Revoluciones máximas 4000 rpm

La potencia del motor con un rendimiento de 0,75

3,84 CV.

Adoptamos motor de

Potencia CV = 4 CV.Revoluciones a plena carga rpm = 1415 rpm

La presión máxima que puede desarrollar el motor a plena carga en serviciocontinuo es de:

205,2 Kg/cm²


222 mm/minuto

CALCULO DEL VÁSTAGO

Efectuaremos una comprobación del vástago a pandeo para cuando se alcanceen el cilindro la presión de tarado de la válvula limitadora que la ciframos en:

Presion limitada. Pi = 200 Kg/cm²

La carga a compresión del vástago será.

98.175 Kg

==rpmq

CVPm.

1000.450.

== 100.100/11000/.

SrpmqVe

== PiSCp .2

=Vt

==10.1500

.1VtSqt

=γ

==100.75,0.60.75

1500..qPtCV



El valor del coeficiente para la determinación de la longitud teórica de pandeo para barras empotradas en sus extremos de acuerdo con elCUADRO A es de:

0,5

La esbeltez del vástago será:30,91 <86

Aplicamos la fórmula de TETMAJER para pandeo inelástico (acero inoxidable)

3989 Kg/cm²

La tensión por compresión es de:

1033 Kg/cm²

El coeficiente de seguridad es de:

3,9 >3,5

superior al mínimo exigible.

==i

L βλ .

=−= ).23(4700 λσk

==3S

Cpσ

==σσϑ k

=β


REJA TOMA DE AGUA

CÁLCULO REJA PARA VANO DE 1,50 x 1,50 M.

CARACTERÍSTICAS

Ancho del vano a = 1.500 mmAltura del vano b = 1.500 mmNivel en solera Ns = 338,19 mNivel máximo embalse Nme = 380 mCarga de agua Ca = 41,81 mpresión de cálculo p = 0,45 N/mm²

HIPÓTESIS DE CÁLCULO

Se considera la reja obturada con toda la carga de agua ß = 100 %

El material a emplear será acero al carbono S 275 JR

El empuje total sobre la reja será 1.012.500 N

Considerando dos vigas horizontales (dintel y solera), cada una soportará un empuje de:

506.250 N

El momento flector con la carga uniformemente repartida valdrá:

94.922 N/m

Adoptamos en la viga dintel y solera UPN UPN = 300 mmSección S = 59 cm²Módulo de inercia Ixx = 8.030 cm4

Módulo resistente Wxx = 535 cm³

La tensión de la viga dintel y solera será: 177 N/mm²

Para los barrotes verticales adoptamos pletinas de Espesor c = 14 mmAltura d = 150 mmSección s = 2.100 mm²Módulo de inercia Ixx1 = 393,8 cm4

Módulo resistente Wxx1 = 52,5 cm³

Los barrotes están distanciados entre ejes e = 75 mm

==100

... pbaQ β

==21QQ

==1000.8

.1 aQMf

==WxxMfσ


MEMORIAANEJO Nº 3.-CÁLCULOS MECÁNICOSREJA PARA VANO DE 1.50 x 1.50 M.


Cada uno de ellos cargará 50.625 N

El momento flector considerando los extremos semiempotrados valdrá

7.594 N/m

La tensión en los barrotes será 145 N/mm²

En la figura siguiente se representa el panel de reja con sus dimensiones generales.

==100

... βpebq

== 1000101 .b.q

Mf

==1

11 Wxx

Mfσ



CONDICIÓN DE ESTABILIDAD DE LA REJA

El cálculo se realiza de acuerdo con FORMULAIRE DES CONDUITES FORCÉESOLÉODUCS ET CONDUITS D'AÉRATION de L. LEVIN

Frecuencia propia de vibración de las pletinas en el agua

Características geométricas de la rejaEspesor del barrote s = 14 mmAncho del barrote L = 150 mmSeparación interior barrotes b = 61 mmLuz entre tirantes H = 47 cmPeso específico agua 0,00100 Kg/cm³Peso específico material barrote 0,00785 Kg/cm³

La relación entre la separación entre barrotes y el ancho del mismo es:

0,40

De acuerdo con L. LEVIN, como la relación es menor de 0.7 se toma la separación real de b = 61

por lo que 4,4

0,004 Kg/cm³

0,01221 Kg/cm³

=,γ=bγ

=Lb

=sb

=sb,

1γ

=+sbb ,

1γγ



La reja está soldada y en el ábaco nº 57 para H = 47 cmy para s = 1,4 cm

la frecuencia f = 195 Hz

Como el ábaco solo es válido para b/s = 10y en el caso que nos ocupa b/s b/s = 4,4

el factor de minoración valdrá 0,80191

Por lo tanto 156,37 Hz== µ.1ff

=+

=sbb

b

.,λγγµ



Frecuencia de remolinos

La frecuencia de remolinos viene dada por la fórmulasiendo

Numero de StrouhalV Velocidad del agua por la reja en cm/segs Espesor del barrote en cm

El caudal máximo real medido en las tomas es de Ca = 1,5 m³/seg

La superficie libre de la reja es de Sr = 1,83 m²

La velocidad será 0,82 m/seg

El numero de Strouhal según el ábaco nº 58 es 0,24

==sVSf t

t.

tS

==SrCaV

=tS



Este número vendrá afectado por un coeficiente de mayoración en función de la densidad de las barras según el ábaco nº 59

5,357

1

Por lo que el nº de Strouhal valdrá 0,24

La frecuencia de remolinos viene dada por la fórmula

14,05 Hz

La frecuencia producida en los barrotes por el paso del agua, debe ser inferiora 1,5 veces la frecuencia del material del barrote.

156,37 Hz

21,08 Hz

=+s

sb

=β

== β240 .,St

==s

VSf tt

1000..

tff 5,1≥

=f


MECANISMO COMPUERTA DE PARAMENTO

CÁLCULO MECANISMO COM. PARAMENTO DIÁMETRO 900

Calcularemos el mecanismo para la compuerta mas profunda por ser el mas cargado.

Datos de cálculo:Peso compuerta y vástagos(incr. el 5% s/preambulo) P = 16.000 NNivel máximo embalse n.m.e = 380Nivel toma n.t.a. = 338,19Carga de agua c.a = 41,81 m.Presión de cálculo(Incrementada el 10% s/preámbulo) p = 0,46 N/mm²Diámetro medio cierres Dm = 940 mm.Coeficiente de rozamiento 0,35

La carga de agua sobre el tablero de la compuerta será:

319231 N.

El esfuerzo de elevación será: 127731 N.

Adoptamos husillo se rosca trapecial de una entrada

Diámetro exterior de = 60 mm.Diámetro medio dm = 0,0555 m.Diámetro del núcleo dn = 50,5 mm.Sección del núcleo sn = 2003 mm²Paso h = 0,009 m.

El coeficiente de rozamiento entre bronce y acero inoxidable engrasadoes de:

0,2

El ángulo que forma el paso con el desarrollo del filete de roscaes de

2,955 gradosEl momento torsor en el husillo valdrá

901 Nm.

La tensión por tracción valdrá 64 N/mm²

La tensión por torsión valdrá 36 N/mm²

Adoptamos moto reductor compacto, para un par máximo de 1000 Nm, 45 rpm. con motor cerrado de 3 KW.

=δ

( ) =+= PQF δ.

=γ

=α

=−

+=

10081.9.

.cos..cos....

2.

hdmhdmdmWT

γαπαπγ

==snFtσ

== 3.16.dn

Ttoπ

σ

== pDmQ .4

.2 π


MEMORIAANEJO Nº 3.- CÁLCULOS MECÁNICOSMECANISMO COMPUERTA DE PARAMENTO Ø 0.90 M.

MECANISMO VÁLVULA DE COMPUERTA

CÁLCULO MECANISMO VÁLVULA DE COMPUERTA Ø 0,7 M.

Datos de partida:

Nivel máximo embalse 380,00 msmNivel eje Toma 338,73 msmCarga de agua 41,27 mDiámetro entre cierres 75 cm.Presión de cálculo incrementada en 10 % s/preámbulo 4,6 Kg/cm²

Empuje total sobre el tablero 20.322 Kg.

Pesos a elevar (tablero, vástago, pistón etc.) Pp = 600 Kg.Coeficiente de rozamiento en el arranque 0,4Coeficiente de rozamiento en movimiento 0,2


8.729 Kg


4.664 Kg

Esfuerzo de cierre

7.529 Kg


Diámetro interior de la camisa. Di = 12,5 cmDiámetro del vástago Dv = 5,6 cmSección útil en elevación. S1 = 98,1 cm²Sección útil en cierre. S2 = 122,7 cm²Sección del vástago S3 = 24,6 cm²Luz entre apoyos. L = 90,0 cmRadio de giro del vástago i = 1,4 cmMomento de inercia del vástago. I = 48,3 cm4

La presión teórica máxima de la bomba será de : 89 Kg/cm²


=+= PpaQEa ).( δ

=aδ=mδ

=+= PpmQEm ).( δ

=+= PpaQCa ).( δ

==1S

EaPt

==4

..2 pDmQ π

=Vt


MEMORIAANEJO Nº 3.-CÁLCULOS MECÁNICOSMECANISMO VÁLVULA DE COMPUERTA Ø 0.7 M



1,31 cm³/giro


Caudal q = 1,7 cm3/giroPresión máxima pv = 210 Kg/cm²Revoluciones máximas 6000 rpm


0,67 CV.

Adoptamos motor de



189 Kg/cm²


243 mm/minuto





21.476 Kg

==rpmq

CVPm.

1000.450.

== 100.100/11000/.

SrpmqVe

== PiSCp .2

==10.1500

.1VtSqt

=γ

==100.75,0.60.75

1500..qPtCV




0,5


Aplicamos la fórmula de TETMAJER para pandeo inelástico (acero inox)

3961 Kg/cm²


872 Kg/cm²


4,5 >3,5


==i

L βλ .

=−= ).23(4700 λσk

==3S

Cpσ

==σσϑ k

=β


TRANSICIÓN

CÁLCULO TRANSICIÓN DE Ø 0,7 A RECTANGULAR DE 0,5 x 0,7 M.

Características de las transiciones

Longitud L = 900 mm.Diámetro boca a tubería D = 700 mm.Ancho boca a compuerta l = 500 mm.Alto boca a compuerta b = 700 mm.Nivel máximo embalse n.m.e = 380Nivel toma n.t.a. = 338,73Carga de agua c.a = 41,27 m.Presión de cálculo incrementada 10 % s/preámbulo p = 0,46 N/mm²

Hipótesis de cálculo

Se efectúa el cálculo de la transición para una carga de agua de 50 m.

El acero a emplear será acero inoxidable AISI 304 L o similar para la chapa de forro y lasbridas, los refuerzos y marcos serán de acero al carbono calidad S 275 JR o similar.

Disponemos de marcos separados B = 300 mm

La carga por metro lineal de marco es de: 138000 N/ml

Consideramos un marco cuadrado cerrado y sometido a una carga interioruniformemente repartida.

b = 0,5 m.l = 0,7 m.

== pBq ..1000


MEMORIAANEJO Nº 3.-CÁLCULOS MECÁNICOSTRANSICIÓN Ø 0.7 A 0.5 x 0.7 M.


Se disponen marcos con momentos de inercia iguales para los cuatro lados, por lo que

10,714

-4255 Nm

58 Nm

4198 Nm

Las fuerzas axiales de tracción serán:48300 N.

34500 N.

Disponemos del siguiente perfil

a1 = 200 mm.b1 = 100 mm.e1 = 8 mm.e3 = 15 mm.S = 3100 mm².

dc1 = 30,13 mm.dv1 = 77,87 mm.Jxx = 351,6 cm4

Las tensiones de flexión serán:En la chapa de forro 36,5 N/mm²

En el extremo de la viga del marco

94,2 N/mm²

=k=β

=+== ECA MlqMM8. 2

=+

+−=

kklqM E 1.1.

12. 22 β

=+== EDB MbqMM8. 2

==2.

1lqS

==2.

2bqS

==10.

1.6Jxx

dcMx Eσ

==10.

1.5Jxx

dvMx Eσ



La tensión de tracción debido a los esfuerzos axiales.

15,6 N/mm²

11,1 N/mm²

Las tensiones totales valdrán En la chapa de forro 52,0 N/mm²

En el extremo de la viga del marco109,8 N/mm²

longitudinalmente disponemos de refuerzos separados g = 300 mm.La carga que soporta cada refuerzo será:

41400 N.

El momento flector considerando los refuerzos semiempotrados en los marcos valdrá:

1.242 Nm

Disponemos del siguiente perfil:

a1 = 200 mm.b1 = 100 mm.e1 = 8 mm.e3 = 8 mm.Sc = 2400 mm²

dc1 = 22 mm.dv1 = 86 mm.Jxx = 223,0 cm4

Las tensiones de flexión serán:En la chapa de forro 12,3 N/mm²

En el extremo del refuerzo 47,9 N/mm²

==SS

tl1σ

==SS

tb2σ

=+= lt tσσσ 11

=+= lt tσσσ 22

== pBgQR ..

==10 00.10

.BQM fc R

==10.

1.8Jxx

dcMfcyσ

==10.

1.7Jxx

dvMfcyσ



La chapa de forro va recuadrada por los marcos transversales los refuerzoslongitudinales.

b

a = 300 mm.b = 300 mm.

a


25 7,5 34,2 503 25 7,5 34,3 502,5 25 8 34,3 502 24,7 9,5 34,3 49,91,75 23,9 10,8 34,3 48,41,5 22,1 12,2 34,3 45,51,25 18,8 13,5 33,9 40,31 13,7 13,7 30,9 30,9

1 13,7 13,7 30,9 30,9


Presión de cálculo P = 0,45 N/mm²Distancia entre refuerzos(lado corto) a = 300 mmEspesor chapa de forro s = 8 mm

y4σyx 43.04 σσ =

y1σx1σ x3σ

xy 33.03 σσ =





86,7 N/mm²


86,7 N/mm²

Tensión en la chapa de forro lado marco eje y

195,5 N/mm²

Tensión en la chapa de forro lado marco eje x

58,7 N/mm²

Tensión en la chapa de forro lado refuerzo eje x:

195,5 N/mm²

Tensión en la chapa de forro lado refuerzo eje y:

58,7 N/mm²

Tensión compuesta en el centro del recuadro.

122,6 N/mm²

Suma de tensiones en la chapa de forro como chapa y como parte integrantedel marco.

95,1 N/mm²

Suma de tensiones en la chapa de forro como chapa y como parte integrantedel refuerzo.

70,9 N/mm²

== 2

2..100

1saPkxσ

== 2

2..1 00

1saPkyσ

== 2

2..1 0 0

4saPkyσ

== yx 43.04 σσ

== 2

2..1 0 0

3saPkxσ

== xy 33.03 σσ

=+= 22 111 yxxy σσσ

=+= yyy 38 σσσ

=+= xxx 46 σσσ



Tensión compuesta en la chapa de forro lado marco

217,4 N/mm²

Tensión compuesta en la chapa de forro lado refuerzo

92,0 N/mm²

CÁLCULO BRIDA BOCA CILÍNDRICA

Adoptamos brida con dimensiones iguales a la de la válvula de compuerta existente

CARACTERÍSTICASDiámetro interior Di = 700 mmDiámetro exterior De = 895 mmDiámetro entre agujeros Da = 840 mmDiámetro agujeros d = 27 mmNº de agujeros n = 24Espesor de la brida e = 20 mmPresion de trabajo p = 0,45 N/mm²

La sección mas peligrosa se considera la línea de centro de agujeros

La carga sobre la brida debida a la presión interior es de:

173.181 N

La carga que soporta cada tornillo es de: 7.216 N

El momento flector en la linea de centro de agujeros es de:

505,1 Nm

La separación entre tornillos es de:110 mm

=+= 2244 xyxy σσσ

=+= 2233 yxxy σσσ

== pDiQ .4

.2 π

==nQq

=−

=1000.2

. DiDaqMf

==nDas .π



El módulo resistente para la longitud de brida entre tornillos es de:

5,53 cm³

La tensión en la brida será: 91,3 N/mm²

CÁLCULO BRIDA BOCA RECTANGULAR

CARACTERÍSTICASAncho interior a = 500 mmAltura interior b = 700 mmAncho entre agujeros a1 = 610 mmAltura entre agujeros b1 = 810 mmDistancia entre agujeros lado largo c = 116 mmDistancia entre agujeros lado corto f = 122 mmDiámetro agujeros d = 27 mmNº de agujeros n = 24Espesor de la brida e = 20 mm

La sección mas peligrosa se considera la línea de centro de agujeros


157.500 N

La carga que soporta cada tornillo es de: 6.563 N

El momento flector en la linea de centro de agujeros es de:

360,9 Nm

El módulo resistente para la longitud de brida entre tornillos es de:

5,93 cm³

La tensión en la brida será: 60,8 N/mm²

( )=

−=

1000.6. 2edsW

==WMfσ

== pbaQ ..1

==nQq 1

1

=−

=1000.21.11

aaqMf

( )=

−=

1000.6. 2

1edcW

==1

11 W

Mfσ


COMPUERTA BUREAU DE 0.5X0.7

CÁLCULO COMPUERTA BUREAU DE 0,5 x 0,7 M.

Características de las compuertas:

Ancho del vano A = 500 mm.Altura del vano H = 700 mm.Nivel máximo embalse n.m.e = 380Nivel toma n.t.a. = 338,73Carga de agua c.a = 41,27 m.Presión de cálculo incrementada 10 % s/preámbulo p = 0,46 N/mm²

El acero a emplear será acero inoxidable AISI 304 L

CALCULO DEL TABLERO

Se dispone para el tablero una chapa de 60 mm de espesor y la consideramosapoyada solamente en las deslizaderas laterales, según se indica en siguientefigura:

a = 580,00 mm.b = 740,00 mm.c = 40 mm.d = 770 mm.e = 60 mm.

La carga total valdrá: 197.432 N== pbaQ ..


MEMORIAANEJO Nº 3.-CÁLCULOS MECÁNICOSCOMPUERTA BUREAU DE 0.5 x 0.7 M.


El momento flector considerando el tablero apoyado en el centro de las bandas de deslizamiento será de acuerdo con la siguiente figura:

14.314 Nm

El momento de inercia de la sección del tablero valdrá:

1.386 cm4

La tensión por flexión será: 31 N/mm²

La flecha máxima valdrá: 0,172 mm

CÁLCULO BANDAS DE DESLIZAMIENTO

Consideramos el tablero apoyado en las dos bandas laterales, despreciando labanda superior. En el tablero las bandas serán de bronce y en el cuerpo de acero inoxidable

La superficie de apoyo valdrá: 61.600 mm²

La presión específica sobre el asiento será: 3 N/mm²

=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ −

+= 001.0.

42ccaQMf

==10000.12. 3edI

==10.2..

IeMfσ

==1000...384

..5 3

IEaQfm

== cdS ..2

==SQPe



CÁLCULO CÁMARA DE ALOJAMIENTO

Para el cálculo de la cámara de alojamiento consideraremos la zona entre refuerzos( g1) con los cuatro tornillos correspondientes.

a1 = 680 mmb1 = 750 mmc1 = 25 mmd1 = 20 mme1 = 25 mmf1 = 90 mmg1 = 240 mmh1= 120 mmj1= 20 mm

Tornillos de M20 cuya sección es de s1 = 220 mm²Diámetro de agujeros D1 = 22 mm

La carga en dicha zona será 75.072 N

Esta carga la soportan 4 tornillos, por lo que la tensión de los mismos será:

85 N/mm²

El momento máximo en el empotramiento de los tornillos será:

1.313.760 N/mm

== pgaQ .. 111

( )=

−=

4111

1abQMft

==1

11 .4 s

Qtσ



La sección mas débil estará situada en los tornillos y su módulo de inercia valdrá

13,1 cm4

La tensión en la brida será 101 N/mm²

Consideraremos la viga apoyada en los tornillos ( caso mas desfavorable queempotrada)

El momento flector máximo estará situado en el centro de la viga y valdrá

7.694.880 Nmm

la sección correspondiente a la zona será:

a2 = g1 = 240 mmb2 = e1 = 25 mm

c2 = 15 mmd2 = f1 = 90 mm

e2 = 23 mmf2 = 92 mms2 = 7350 mm²

Ixx2 = 486,7 cm4

=−

=8

.2 112

QabMf

=−

=10000.12

).2( 3111

1dDgIxx

==10000.

2/.

1

111 Ixx

dMftbσ



La tensión como viga en el extremo del refuerzo será:

145 N/mm²

La tensión como viga en la chapa de forro será:

36 N/mm²

La chapa de forro va recuadrada por los marcos transversales los refuerzoslongitudinales, consideraremos solamente los transversales.

b

a = 240 mm.b = 750 mm.

a


25 7,5 34,2 503 25 7,5 34,3 502,5 25 8 34,3 502 24,7 9,5 34,3 49,91,75 23,9 10,8 34,3 48,41,5 22,1 12,2 34,3 45,51,25 18,8 13,5 33,9 40,31 13,7 13,7 30,9 30,9

25 7,5 34,2 50

==10000

.

2

222 Ixx

fMfpσ

y4σyx 43.04 σσ =

y1σx1σ x3σ

xy 33.03 σσ =


==10000

.

2

222 Ixx

eMfcσ



Presión de cálculo P = 0,45 N/mm²Distancia entre refuerzos(lado corto) a = 240 mmEspesor chapa de forro s=b2=e1= 25 mm

Tensión máxima como chapa de forro para k = 50

y valdrá: 20,7 N/mm²

6,2 N/mm²

La tensión de comparación en la chapa de forro será:

47,4 N/mm²

CÁLCULO BRIDA UNIÓN CÁMARA DE ALOJAMIENTO Y CAMPANA

Disponemos brida de las siguientes dimensiones:

dimensión entre juntas e3 = 190 mmf3 = 650 mm

Dimensión entre tornillos g3 = 290 mmh3 = 750 mm

Nº de tornillos n3 = 14Tornillos de M 20, sección s3 = 220 mm²Separación entre tornillos h3 = 155 mm


56.810 N

Estimando el esfuerzo de cierre en 220.000 N

La carga total será 276.810 N

La carga por tornillo es de 19.772 N

La tensión a tracción será 90 N/mm²

==2

2..100

3saPkxσ

3,0.33 xy σσ =

=++= 22

2 )3(33 cyxxy σσσσ

== pfeQ .. 333

=+= 333 QcQQt

=3Qc

==3

33 n

Qtq

==3

33 s

qtσ



La sección mas peligrosa se considera la linea de centro de agujeros.

El momento flector sobre la brida en la zona entre dos tornillos es de

a3 = 50 mmb3 = 20 mmd3 = 22 mm

988.607 NmmEl módulo resistente para la longitud de brida correspondiente a un tornillovale:

8,87 cm4

La tensión de la brida como tal, vale: 111 N/mm²

La brida trabaja también como refuerzo horizontal de la cámara de alojamiento

La altura de la zona correspondiente a la brida es de j3 = 125 mm

El momento flector que afecta a la brida será

4.007.750 Nmm

== 333 .aqMf

=−

=6

).( 2333

3bdh

W

==1000.3

33 W

Mfbσ

==1

32 .4 g

jMfMf



c1=e1 = 25 mmb3 = 20 mmj3 = 125 mm

d1=d3 = 22 mmk3 = 135 mm

m3 = 100 mmn3 = 35 mm

sección S3 = 4.885 mm²Inercia xx Ixx3 = 682 cm4

Las tensiones serán:En la chapa el forro 21 N/mm²

En el extremo de la brida 59 N/mm²

Las tensiones totales de la brida como tal y como marco de refuerzo serán:

En la chapa de forro 132 N/mm²

En la brida 170 N/mm²

Considerando que la brida, está atornillada a la campana y que esta tambiéncolabora, las tensiones reales serán inferiores a las calculadas.

==10000.3

3.44 Ixx

nMfσ

==10000.3

3.45 Ixx

mMfσ

=+= 434 σσσ bf

=+= 534 σσσ bb



CÁLCULO MECANISMO

Empuje total sobre el tablero Q = 19.743 Kg.Pesos a elevar (tablero, vástago, pistón etc.) Pp = 1.500 Kg.Coeficiente de rozamiento en el arranque 0,4Coeficiente de rozamiento en movimiento 0,2


9.397 Kg


5.449 Kg

Esfuerzo de cierre

6.397 Kg


Diámetro interior de la camisa. Di = 12,5 cmDiámetro del vástago Dv = 5,6 cmSección útil en elevación. S1 = 98,1 cm².Sección útil en cierre. S2 = 122,7 cm².Sección del vástago S3 = 24,6 cm².Luz entre apoyos. L = 90,0 cm.Radio de giro del vástago i = 1,4 cm.Momento de inercia del vástago. I = 48,3 cm4

La presión teórica máxima de la bomba será de :

96 Kg/cm²



1,31 cm³/giro

=+= PpaQEa ).( δ

=aδ=mδ

=+= PpmQEm ).( δ

=+= PpaQCa ).( δ

==1S

EaPt

=Vt

==10.1500

.1VtSqt




Caudal q = 1,7 cm3/giroPresión máxima pv = 210 Kg/cm²Revoluciones máximas 6000 rpm


0,72 CV.

Adoptamos motor de



189,1 Kg/cm²


243 mm/minuto





21.476 Kg

==rpmq

CVPm.

1000.450.

== 100.100/11000/.

SrpmqVe

== PiSCp .2

=γ

==100.75,0.60.75

1500..qPtCV




0,5


Aplicamos la fórmula de TETMAJER para pandeo inelástico (acero inox)

3961 Kg/cm2


872 Kg/cm2


4,5 >3,5


CÁLCULO BRIDAS UNIÓN TRANSICIONES

Las mismas que las calculadas para las transiciones.

==i

L βλ .

=−= ).23(4700 λσk

==3S

Cpσ

==σσϑ k

=β


COMPUERTA DE PARAMENTO TUBERÍA DEL ALGAR

CÁLCULO COMPUERTA DE PARAMENTO DE 0,80 X 0,80 M.

Datos de cálculo:Nivel máximo embalse n.m.e = 380Nivel toma n.t.a. = 349Carga de agua c.a = 31 m.Presión de cálculo incrementada 10 % S/preámbulo p = 0,4 N/mm²Ancho entre cierres A = 860 mm.Altura entre cierres A = B = 860 mm.


295.840 N.

El tablero está constituido por una chapa de forro aguas abajo, dos vigas verticalesextremas y dos intermedias y los correspondientes refuerzos horizontales.Se encuentra apoyado en los cuatro lados, para el cálculo consideraremos solamente los apoyos verticales.

Considerando que las vigas extremas soportan la mitad de la carga que las intermedias,estas soportarán una carga de

98.613 N.

El momento flector valdrá 10.601 Nm

La chapa de forro con la viga forma la siguiente sección

e = 1,5 cm.a = 30 cm.b = 1,5 cm.h = 14 cm.

== A.B.pQ

== 3Q

vQ

== 10008.B.vQ

fM


MEMORIAANEJO Nº 3.-CÁLCULOS MECÁNICOSCOMPUERTA DE PARAMENTO TUBERIA DEL ALGAR


Los valores estáticos de la sección serán:

Sección s = 66,0 cm²Módulo de inercia Ix = 1.211,4 cm4

Distancia del cdg al extremo cuaderna dv = 12,28 cmDistancia del cdg al extremo chapa de forro df = 3,22 cm

La tensión por flexión en el extremo de la cuaderna opuesto a la chapa de forrovaldrá:

107,5 N/mm²

La tensión por flexión en el extremo de la viga en la chapa de forro valdrá:

28,1 N/mm²

CHAPA DE FORRO


b

b = 30 cma = 30 cm

a

==Ix

dv.Mfy5σ

==Ix

df.Mfy6σ

y4σyx 43.04 σσ =

y1σx1σ x3σ

xy 33.03 σσ =




25 7,5 34,2 503 25 7,5 34,3 502,5 25 8 34,3 502 24,7 9,5 34,3 49,91,75 23,9 10,8 34,3 48,41,5 22,1 12,2 34,3 45,51,25 18,8 13,5 33,9 40,31 13,7 13,7 30,9 30,9


Presión de cálculo P = 0,40 N/mm²Distancia entre cuadernas a = 300,0 mmEspesor chapa de forro s = 16,0 mm


19,3 N/mm²


19,3 N/mm²

Tensión en la chapa de forro lado viga principal eje y:

43,5 N/mm²

Tensión en la chapa de forro lado viga principal eje x:

13,0 N/mm²

Tensión en la chapa de forro lado cuaderna eje x:

43,5 N/mm²

Tensión en la chapa de forro lado cuaderna eje y

13,0 N/mm²


== s²P.a².100

kσ1y

== x.y 3σ303σ

== s²P.a².

100kσ1x

== s²P.a².

100k4yσ

== .4y0,34x σσ

== 2

2

1003σ sa.P.

kx



Tensión compuesta en el centro del recuadro.

27,2 N/mm²

Suma de tensiones en la chapa de forro como chapa y como parte integrantede la viga principal.

41,2 N/mm²

Tensión compuesta en la chapa de forro lado viga principal:

59,9 N/mm²

El cierre de la compuerta se realiza por el apoyo del marco de bronce en el tablero conel marco de acero inoxidable de los hierros fijos. El ancho de la banda de bronce es de40 mm. por lo que la presión específica será:

2,15 N/mm²

CÁLCULO MECANISMO

Datos de cálculo:Peso compuerta y vástagos P = 20.000 NNivel máximo embalse n.m.e = 380Nivel toma n.t.a. = 349Carga de agua c.a = 31 m.Presión de cálculo incrementada 10 % s/preámbulo p = 0,4 N/mm²Ancho entre cierres A = 860 mm.Altura entre cierres A = B = 860 mm.Coeficiente de rozamiento bronce-inoxidable 0,4


295.840 N.

El esfuerzo de elevación será: 138.336 N.

=δ

=+= 21σ21σ1σ yxxy

=+= 2σ24σ4σ xyxy

=+= xxx 4σ6σσ

=+

= 240 ).BA.(Q

ep

== p.B.AQ

=+= p).Q(W δ



Adoptamos husillo se rosca trapecial de una entrada

Diámetro exterior de = 60 mm.Diámetro medio dm = 0,0555 m.Diámetro del núcleo dn = 50,5 mm.Sección del núcleo sn = 2003 mm²Paso h = 0,009 m.

El coeficiente de rozamiento entre bronce y acero inoxidable engrasadoes de:

0,16

El ángulo que forma el paso con el desarrollo del filete de roscaes de

2,955 grados

El momento torsor en el husillo valdrá

819 Nm.

La tensión por tracción valdrá 69 N/mm²

La tensión por torsión valdrá 32 N/mm²

Adoptamos moto reductor compacto, para un par máximo de 1000 N/m, 45 rpm. con motor cerrado de 3 KW.

Los primeros rodillos guía están separados de la articulaciónL = 185 cm.

El esfuerzo de cierre lo consideramos igual que el de elevación , y vale Qc=Q= 138.336 N

El diámetro de la barra de transmisión es de de = 60 mm.

El radio de giro de la barra de transmisión es de i= 1,5 cm.

=γ

=α

=−

+=

10081.9.

.cos..cos....

2.

hdmhdmdmWT

γαπαπγ

==snWtσ

== 3.16.dn

Ttoπ

σ



El valor del coeficiente para la determinación de la longitud teórica de pandeo para barras empotradas en un extremo y articulada en el otro de acuerdo con elCUADRO A es de: 0,7para los primeros rodillos guía despues de la compuerta

la esbeltez valdrá 86,333333

De acuerdo con las tablas el coeficiente de pandeo para un acero A42 y una esbeltez de 87 vale

1,59

La tensión por compresión valdrá 77,79 N/mm²

La barra en el resto de rodillos tendrán un coeficiente de pandeo de acuerdo con elCUADRO A de 0,5

Con una separación de L1 = 250 cm.

la esveltez valdrá 83,33

De acuerdo con las tablas el coeficiente de pandeo para un acero A42 y una esbeltez de 84 vale

1,6

La tensión por compresión valdrá 78,28 N/mm²

==i

L βλ .

=ω

==π

ωσ

.4..

2deQc

c

=β

=1β

=ω

==π

ωσ.

4..2

1

deQc

c

==i

L 111

.βλ



CÁLCULO PLATAFORMA MECANISMO

Datos de cálculo:Ancho de la plataforma a = 2,1 mLargo de la plataforma b = 3,2 mSobrecarga por m² δ = 200 Kg/m².Esfuerzo máximo en el mecanismo Q = 13.834 KgPeso plataforma P = 2000 KgPeso vástagos P1 = 850 Kg

Para toda la estructura se han previsto vigas HEB 200 con los siguientes valoresestáticos.

s = 78,1 cm²Ixx = 5.696 cm4

Wxx = 570 cm3

ixx = 8,54 cmIyy = 2003 cm4

Wyy = 200 cm3

Iyy = 5,07 cm MEMORIAANEJO Nº 3.-CÁLCULOS MECÁNICOSCOMPUERTA DE PARAMENTO TUBERIA DEL ALGAR


Vigas apoyo mecanismo

Luz entre apoyos L1 = 100 cm

La carga sobre cada una de las vigas apoyo del mecanismo será:

7.342 Kg.

El momento flector valdrá 183.545 Kgcm

La tensión por flexión será 322,01 Kg/cm²

Vigas traviesas

L = 197 cmc = 76 cmd = 34 cme = 87 cm

Carga uniforme 497,6 Kg/m

3.956,08 Kg

4.366,03 Kg

=+

= 21

1

PQq

== 4100

1

1

q.M

==WxxM

1

1σ

( )=+

+=

100222

1

1 .L.q

Ldcq

R u

( )=+

+= 1002

221

2 .L.q

Ldeq

R u

=+=b.a

Pqu δ



Reacciones por carga uniforme490,15 Kg.

Reacciones por cargas concentradas3.465,93 Kg.

3.875,87 Kg.

Momentos flectores en las cargas por carga uniforme

23.811,07 Kgcm

22.881 Kgcm

Momentos flector máximo por carga uniforme

24.140 Kgcm

Momento flector en las cargas por carga concentrada

301.536 Kgcm

294.566 Kgcm

El momento flector máximo valdrá 325.346,62 Kgcm

La tensión en la viga traviesa será 571 Kg/cm²

===100221 .

L.qRR u

uu

( )=

+=

Ldcq

R c

221

1

( )=

+=

Ldeq

R c

221

2

( ) =••

= eLe.q

M uu -10021

( ) ( )( )=+••

+= de-10022 L

de.qM u

u

== 1008

2

.L.q

M uu

== e.RM cc 11

== c.RM cc 22

=+= cum MMM 11

==xx

mct W

Mσ



Viga larguero

A = 300 cm

3.956 Kg.

El momento flector valdrá 395.608 Kgcm

La tensión en la viga larguero será 694 Kg/cm²

Viga tornapuntas

Carga vertical en el extremo de la viga larguero R3= 3.956 Kg.

La carga en la dirección del eje de la viga tornapuntas estandoesta a 45º de la horizontal será 5.595 Kg

La luz de pandeo es de H = 252 cm

La esbeltez 49,7

El coeficiente de pandeo acero St 42 y una esbeltez de 50 es de 1,13

La tensión maxima a compresión en la viga tornapuntas es de80,9 Kg/cm²

=+== cu RRRR 1131

== 333A.RM

==xx

vl WM3σ

==453

4 senR

R

==yyiH

λ

=ω

==s.R

vtω

σ 4



Anclajes

Carga por mecanismo y vástagos 14.684 Kg

Distancia al muro f = 900 mm

Carga por peso propio y sobrecarga 3.344 Kg

Distancia al muro g = 985 mm

Distancia entre anclajes j = 1.845 mm

La carga a tracción de los anclajes superiores será

8.948 Kg

Se disponen 16 anclajes en la zona superior de las siguientes características

Anclaje químico con varilla roscada de M20 con tuerca y arandela de acero inoxidable AISI 316Carga estática a tracción admisible en hormigón no fisuradode resistencia fc = 200 Kg/cm² N = 2.547 Kg

Carga estática de cortante admisible en hormigón no fisuradode resistencia fc = 200 Kg/cm² V = 2.737 Kg

La carga a tracción que soportará cada anclaje sera 559 Kg

Seguridad a tracción sobre la carga admisible 4,6 veces

Se disponen ademas de los anclajes superiores, 16 mas en las vigas paralelas al muro de la presa, de las mismas caracteristicascas que los anteriores

La carga máxima para cortadura será 18.028 Kg

La carga a cortadura por anclaje será 1.127 Kg

Por lo que contando para cortadura estos ultimosla seguridad a cortadura será 2,43 veces

=+= 12 PQQ

=+••= P),,(Q 1223δ3

=+

=j

gQfQQta

32

== 16ta

aQ

Q

==a

t QN

β

==QcV

cβ

=+= 32 QQQtc

== 16tc

cQ

Q


ANEJO Nº 4.-CÁLCULOS HIDRÁULICOS

INDICE DE CÁLCULOS HIDRÁULICOS

1. AIREACIÓN COMPUERTA BUREAU DESAGÜE DE FONDO

2. AIREACIÓN COMPUERTA BUREAU TOMA DE AGUA

AIREACIÓN COMPUERTA BUREAU DESAGÜE DE FONDO

CÁLCULO AIREACIÓN COMPUERTA BUREAU DE 1.25 x 1.50 M.

Calcularemos la aireación de acuerdo con el Capítulo 1.6 .- Cálculo hidráulico de los conductos de aireación de los Desagües de Fondo, de L. LEVIN

Datos de cálculoCarga de agua en solera Ht = 60 m.Ancho del vano a = 1,25 m.Altura del vano b = 1,5 m.

El valor del coeficiente de forma K para compuertas planas en tunel

K = 0,04

Carga de agua menos altura vena contraida H = 58,8Altura vena contraida hc = 1,2

El coeficiente de aireación se define con la fórmula:

El valor de 0,3559798

El caudal de aire corresponde a Qa

El caudal de agua corresponde a Q

Para calcular el caudal de agua, se calcularán las perdidas de carga del conducto.

La perdida de carga en la embocadura será:

Ancho embocadura c = 1,95 mAltura embocadura d = 3,3 mCoeficiente embocadura elíptica Ke = 0,02

La perdida de carga viene dada por la formula:

Sustituyendo tendremos 0,000025 Q2

=⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−= 12

hcHKα

gVeKehe

.2.

2

=

2

22

).(. dcQVe

dcQVe =⇒=

== 22 .

)..(.2Q

dcgKehe

QQa

=α

DESGLOSADO Nº 1 DEL PROYECTO DE ADECUACIÓN DELOS EQUIPOS ELECTROMECÁNICOS E HIDROMECÁNICOSDE LOS DESAGÜES DE LA PRESA DE GUADALEST(ALICANTE)

MEMORIAANEJO Nº 4.-CÁLCULOS HIDRÁULICOSAIREACIÓN BUREAU DE 1.25X1.50


La perdida de carga en tramo recto

Ancho conducto a = 1,25 m.Altura conducto b = 1,5 m.Long. conducto L = 38 m.Coeficiente de rugosidad de Manning n = 0,015

Radio hidráulico 0,341 m.



La perdida de carga en la compuerta Bureau.

Ancho conducto a = 1,25 m.Altura conducto b = 1,5 m.

Para un coeficiente de descarga de C = 0,9

El valor Kv será 0,2345679



=+

=2).(

.babaRh

34

22 ..

Rh

LVrnhr =

2

22

).(. baQVr

baQVr =⇒=

== 2

342

2

..).(

. QRhba

Lnhr

gVvKvhv

.2.

2

=

2

22

).(. baQVv

baQVv =⇒=

== 22 .

)..(.2Q

bagKvhv

=−= 112C

Kv



La perdida de carga total 0,017038 Q2

El caudal viene dado por la expresión 8,3052 z1/2

por lo que Q2 valdrá 68,9766 z

Siendo

Sustituyendo tendremos 1902,61

43,62 m3/seg.

Aplicando la fórmula del coeficiente de aireación tendremos:

15,53 m3/seg.

Adoptamos dos conductos de diámetro nóminal Dn = 0,4 m.

La velocidad del aire en la tuberia será de 61,8 m/seg.

∑ =h

== zgbaQ ..2..

∑−= hHtz

=2Q

=2Q

=Q

== α.QQa

==2..

4.2 πDn

QaVa


AIREACIÓN COMPUERTA BUREAU TOMA DE AGUA

CÁLCULO AIREACIÓN COMPUERTA BUREAU DE 0,5 x 0,7 M.

Calcularemos la aireación de acuerdo con el Capítulo 1.6 .- Cálculo hidráulico de los conductos de aireación de los Desagües de Fondo, de L. LEVIN

Datos de cálculoCarga de agua en solera Ht = 42 m.Ancho del vano a = 0,5 m.Altura del vano b = 0,7 m.

El valor del coeficiente de forma K para compuertas planas en tunel

K = 0,04

Carga de agua menos altura vena contraida H = 41,4Altura vena contraida hc = 0,6

El coeficiente de aireación se define con la fórmula:

El valor de 0,4332864

El caudal de aire corresponde a Qa

El caudal de agua corresponde a Q

El caudal de agua considerando unas pérdidastotales del: h = 40 %

6,028 m³/seg.

Aplicando la fórmula del coeficiente de aireación tendremos:

2,61 m3/seg.

Adoptamos a la salida de la válvula tres dos conductos de diámetro nóminalDn = 0,136 m.

=⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−= 12

hcHKα

QQa

=α

=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ −= bagHtQ ....2.

100401

== α.QQa




La velocidad del aire en la tuberia será de 59,9 m/seg.

Los tres tubos se insertan en uno de D = 0,25 m.

Por lo que la velocidad del aire en el tubo de salida será

53,2 m/seg.

==3..

4.2 πDn

QaVa

==π.4.

2DQaV


ANEJO Nº 5.-REPORTAJE FOTOGRÁFICO


MEMORIA ANEJO Nº 5.- REPORTAJE FOTOFRÁFICO

ALIVIADERO

CADENAS Y BARRA DE TRANSMISIÓN Y COMPUERTA

ALIVIADERO

BARRA DE TRANSMISIÓN Y ACOPLAMIENTO ELÁSTICO



ALIVIADERO

COMPUERTA TAINTOR AGUAS ARRIBA

DESAGÚE DE FONDO

EQUIPO DESENTARQUINADOR Y CILINDRO HODRÁULICO



DESAGÚE DE FONDO

EQUIPO DE PRESIÓN DE ACEITE

DESAGÚE DE FONDO

CAMPANA, CILINDRO Y BY-PASS



TOMA DE AGUA

MECANISMOS COMPUERTAS DE PARAMENTO

TOMA DE AGUA (CÁMARA CORONACIÓN)

VIGA TENAZA REJA



TOMA DE AGUA (CÁMARA INTERIOR PRESA)

CONJUNTO CÁMARA

TOMA DE AGUA (CÁMARA INTERIOR PRESA)

CILINDRO, GRUPO DE PRESION DE ACEITE Y DESENTARQUINADOR



TUBERÍA BOMBEO DEL ALGAR

ANEJO Nº 6.-ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD

INDICE ESTUDIO SEGURIDAD Y SALUD

1. Memoria

Anejo de Justificación de Precios

2. Planos

3. Pliego de Condiciones

4. Presupuesto

1. MEMORIA


MEMORIA 1 ANEJO Nº 6 .- ESTUDIO SEGURIDAD Y SALUD MEMORIA

INDICE MEMORIA 1.- MEMORIA......................................................................................................................... 2 1.1.- OBJETO DE ESTE ESTUDIO .......................................................................................... 2 1.2.- CARACTERÍSTICAS DE LAS OBRAS............................................................................. 3 1.2.1.- SISTEMA GENERAL DE INFRAESTRUCTURA EN EL QUE SE INTEGRA. .................. 3 1.2.2.- LOCALIZACIÓN ................................................................................................................ 3 1.2.3.- DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS ...................................................................................... 3 1.2.4.- INTERFERENCIAS Y SERVICIOS AFECTADOS ............................................................ 7 1.2.5.- PRESUPUESTO DE LAS OBRAS.................................................................................... 8 1.3.- PLAN DE EJECUCIÓN..................................................................................................... 8 1.4.- NÚMERO DE OPERARIOS.............................................................................................. 8 1.5.- DESCRIPCIÓN................................................................................................................. 8 1.5.1.- FASES DE LA OBRA DE INTERÉS A LA PREVENCIÓN ................................................ 8 1.5.2.- MEDIOS AUXILIARES ......................................................................................................8 1.5.3.- MAQUINARIA PREVISTA................................................................................................. 9 1.6.- RIESGOS PROFESIONALES .......................................................................................... 9 1.6.1.- TRABAJOS SUBACUÁTICOS .......................................................................................... 9 1.6.2.- DESMONTAJE DE ELEMENTOS ELECTROMECÁNICOS ............................................. 9 1.6.3.- INSTALACION DE EQUIPOS ELECTROMECÁNICOS ................................................. 10 1.6.4.- OBRA CIVIL Y TRABAJOS COMPLEMENTARIOS ....................................................... 10 1.6.5.- INSTALACIÓN DE MATERIAL ELÉCTRICO .................................................................. 11 1.7.- MEDIOS DE PROTECCIÓN COLECTIVA ..................................................................... 11 1.8.- MEDIOS DE PROTECCIÓN PERSONAL ...................................................................... 12 1.8.1.- PROTECCIÓN DE LA CABEZA...................................................................................... 12 1.8.2.- PROTECCIÓN DEL CUERPO ........................................................................................ 13 1.8.3.- PROTECCIÓN EXTREMIDADES SUPERIORES........................................................... 13 1.8.4.- PROTECCIÓN EXTREMIDADES INFERIORES ............................................................ 13 1.9.- PREVENCIÓN DE DAÑOS A TERCEROS .................................................................... 13 1.10.- MEDICINA PREVENTIVA Y PRIMEROS AUXILIOS ..................................................... 13 1.10.1.- BOTIQUINES ................................................................................................................ 13 1.10.2.- ASISTENCIA A ACCIDENTADOS ................................................................................ 14 1.10.3.- RECONOCIMIENTO MÉDICO...................................................................................... 14 1.11.- FORMACIÓN EN SEGURIDAD Y SALUD ..................................................................... 14 1.12.- INSTALACIONES PROVISIONALES PARA LOS TRABAJADORES. ........................... 14 1.13.- SERVICIO TÉCNICO DE SEGURIDAD Y SALUD......................................................... 15 1.13.1.- COORDINADOR DE SEGURIDAD Y SALUD .............................................................. 15 1.13.2.- ORGANIZACIÓN DE LOS RECURSOS PARA LAS ACTIVIDADES PREVENTIVAS 16



1.- MEMORIA

1.1.- OBJETO DE ESTE ESTUDIO

Este Estudio de Seguridad y Salud establece, durante la construcción de la obra

“DESGLOSADO Nº 1 DEL PROYECTO DE ADECUACIÓN DE LOS EQUIPOS ELECTROMECÁNICOS E HIDROMECÁNICOS DE LOS DESAGUES DE LA PRESA DE GUADALEST (ALICANTE)” las previsiones respecto a la prevención de riesgos de accidentes

y enfermedades profesionales, así como los derivados de los trabajos de reparación,

conservación, entretenimiento y mantenimiento, y las instalaciones preceptivas de higiene y

bienestar de los trabajadores.

Establece las directrices básicas en el campo de la prevención de riesgos profesiones,

facilitando su desarrollo, bajo el control del Coordinador de Seguridad y Salud en fase de

ejecución y en su caso de la Dirección Facultativa, de acuerdo con el Real Decreto 1627/1997,

de 24 de Octubre por el que se establecen las disposiciones mínimas de Seguridad y Salud en

las obras de Construcción.

En primer lugar, el Real Decreto tiene presente que en las obras de construcción intervienen

sujetos no habituales en otros ámbitos que han sido regulados con anterioridad. Así, la norma

se ocupa de las obligaciones del promotor, del proyectista, del contratista y el subcontratista así

como de los trabajadores autónomos. Además, se introducen las figuras del coordinador en

materia de seguridad y salud durante la elaboración del proyecto de obra y del coordinador en

materia de seguridad y salud durante la ejecución de la obra.

A diferencia de la normativa anterior, el presente Real Decreto incluye en su ámbito de

aplicación a cualquier obra, pública o privada, en la que se realicen trabajos de construcción o

ingeniería civil.

Por último, el Real Decreto establece mecanismos específicos para la aplicación de la Ley de

Prevención de Riesgos Laborales y el Real Decreto 39/1997, del 17 de enero, por el que se

aprueba el Reglamento de los servicios de Prevención, en un sector de actividad tan peculiar

como es el relativo a las obras de construcción.



1.2.- CARACTERÍSTICAS DE LAS OBRAS

Las características de las obras son las reflejadas en los apartados siguientes. 1.2.1.- SISTEMA GENERAL DE INFRAESTRUCTURA EN EL QUE SE INTEGRA.

Las obras que dan lugar a la redacción del presente Estudio de Seguridad y Salud se

encuentran en su totalidad integradas en la presa del embalse de Guadalest en Alicante.

1.2.2.- LOCALIZACIÓN

Las obras objeto del presente proyecto, se encuentran emplazadas en los diferentes

elementos de la presa de Guadalest que en el apartado siguiente se relacionan.

1.2.3.- DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS

Las obras y trabajos comprendidos en este proyecto, son los trabajos a realizar en el

Aliviadero, Desagües de fondo y Tomas de agua según de describen a seguidamente:

1.2.3.1.- Aliviadero

La reparación del Aliviadero consiste básicamente en la sustitución de las cadenas del

mecanismo de elevación, de los rodillos guía laterales, de las impermeabilizaciones y de los

hierros fijos de solera, así mismo se montaran deslizaderas de acero inoxidable en los hierros

fijos laterales y regletas indicadoras de la posición de la compuerta. Se ha previsto también un

grupo autónomo con motor diesel y bomba hidráulica para el accionamiento en caso de

emergencia de las compuertas, por medio de un motor hidráulico acoplado el mecanismo. A

continuación se detallan cada una de las operaciones o suministros que definen la reparación:

1. Dos (2) unidades de suministro y montaje de nuevos mecanismos, incluido el

desmontaje de los existentes y el trasporte a vertedero.

2. Cuatro (4) unidades de suministro y montaje de nuevas cadenas Galle, incluido el

desmontaje de las existentes y el transporte a vertedero.

3. Ocho (8) unidades de suministro y montaje de nuevos rodillos guía lateral, incluido el

desmontaje de los existentes y el transporte a vertedero.

4. Dos (2) unidades de suministro y montaje de nuevas impermeabilizaciones laterales

y solera, incluido el desmontaje de las existentes y el transporte a vertedero.



5. Reposición de la parte inferior de la chapa de forro en la zona de las

impermeabilizaciones y transporte a vertedero del material eliminado.

6. Dos (2) unidades de demolición de hormigón en solera para la extracción de los

hierros fijos.

7. Dos (2) unidades de suministro y montaje de nuevos hierros fijos de solera, incluido

el desmontaje de los existentes y el transporte a vertedero, con las correspondientes

demoliciones de hormigón y posterior hormigonado.

8. Cuatro (4) unidades de deslizadera lateral.

9. Dos (2) unidades de regleta indicadora.

10. Una (1) unidad de suministro de grupo autónomo de emergencia.

11. Una (1) unidades de protección anticorrosiva de compuertas, mecanismos , accesos,

etc.

1.2.3.2.- Desagüe de fondo.

En el Desagüe de Fondo no se podrán reparar las compuertas Bureau de seguridad ni

sus correspondientes by-pass ni los conductos del desentarquinador, dado que en este

proyecto no se incluye la extracción de lodos y por consiguiente no es factible la colocación del

escudo que permita la reparación completa de todos los elementos electromecánicos, por lo

que solamente se adecuarán las compuertas Bureau de aguas abajo y todos aquellos

elementos de las cámara que puedan ser reparados sin necesidad de la colocación del escudo.

La reparación consistirá en la sustitución del puente grúa por otro de accionamiento eléctrico,

desmontaje de las compuertas Bureau de aguas abajo, sustitución de los tableros y reparación

de las tapas y de los cierres del cuerpo, nuevos cilindros con su correspondiente grupo

hidráulico etc. El grupo oleohidráulico existente se mantendrá para el accionamiento de la

compuerta de seguridad. A continuación se enumeran cada una de las operaciones o

suministros que definen la reparación:

1. Una (1) unidad de suministro y montaje de un puente grúa de 2.5 T. eléctrico, con

sus carriles de rodadura, incluido el desmontaje del existente.

2. Una (1) unidad de desmontaje de todos los elementos a sustituir, y traslado a

vertedero, menos las campanas de las compuertas Bureau.

3. Dos (2) unidades de reposición de los cierres laterales, dintel y umbral de las

compuertas Bureau.

4. Dos (2) unidades suministro y montaje de tablero de acero inoxidable para las

compuertas Bureau.



5. Dos (2) unidades de suministro y montaje de cilindros hidráulicos, con indicador de

posición y mordazas de enclavamiento.

6. Dos (2) unidades de reparación de las campanas de las Compuertas Bureau.

7. Una (1) unidad de suministro y montaje de un pupitre electrohidráulico de acero

inoxidable, para mando control y señalización de las cuatro compuertas Bureau, con

su correspondiente instalación hidráulica también de acero inoxidable.

8. Dos (2) unidades de suministro y montaje de aducción de aire Ø 150 mm, para la

compuerta Bureau de aguas arriba, con válvula de compuerta manual y columna de

accionamiento, con las tuberías, bridas, codos y válvula de acero inoxidable,

conectada a la tubería de Ø 400 mm de la Bureau de aguas abajo.

9. Dos (2) unidades de demolición de hormigón para el montaje de la caja de vientos

de la Bureau de aguas abajo.

10. Dos (2) unidades de suministro y montaje de caja de vientos de acero inoxidable,

para aireación de la compuerta Bureau de aguas abajo.

11. Cuatro (4) unidades de suministro y montaje de conducto de aireación Ø 400 mm

con válvula de mariposa manual y ventosa automática bifuncional, con las tuberías,

bridas, codos, válvula y ventosa de acero inoxidable para las dos compuertas Bureau

de aguas abajo.

12. Dos (2) unidades de hormigonado de la caja de vientos y tuberías de aireación.

13. Una (1) unidad de piso de entramado metálico, con sus vigas de apoyo.

14. Una (1) unidad de ciclo de pintura de protección de los elementos que no se

sustituyen.

1.2.3.3.- Toma de agua.

1.2.3.3.1.-Compuertas de paramento.

1. Dos (2) unidades de suministro y montaje de mecanismos electromecánicos, con su

correspondiente columna de accionamiento, incluido el desmontaje de los existentes

y transporte a vertedero.

2. Dos (2) unidades de reparación de las barras de transmisión y de los rodillos guía.

3. Dos (2) unidades de suministro y montaje de nuevas rejas, incluido el desmontaje de

las existentes y transporte a vertedero.

4. Una (1) unidad de ciclo de pintura de protección de la viga tenaza, puente grúa y

barras de transmisión.



1.2.3.3.2.-Compuertas cámara interior presa.

1. Una (1) unidad de suministro y montaje de un puente grúa de 2.5 T. eléctrico, con

sus carriles de rodadura, incluido el desmontaje del existente y trasporte a vertedero.

2. Dos (2) unidades de hormigonado tuberías desentarquinador.

3. Una (1) unidad de desmontaje de todos los elementos a sustituir de un conducto,

desde aguas abajo de la válvula de compuerta Ø 700 mm, incluido el cilindro de esta

y traslado a vertedero.

4. Una (1) unidad de desmontaje de todos los elementos a sustituir del otro conducto,

desde aguas abajo de la válvula de compuerta Ø 700 mm, incluido el cilindro de

esta, con el grupo e instalación hidráulica, y traslado a vertedero.

5. Dos (2) unidades de reparación de los cierres de la válvula de compuerta Ø 700 mm.

6. Dos (2) unidades de suministro y montaje de cilindro hidráulico con indicador de

posición y mordazas de enclavamiento para la válvula compuerta Ø 700 mm.

7. Dos (2) unidades de suministro y montaje de juegos de by-pass para la válvula de

compuerta y la compuerta Bureau de Ø 100 mm, con dos válvulas de compuerta

manuales y columnas de accionamiento, con las tuberías, bridas, codos y válvulas

de acero inoxidable.

8. Dos (2) unidades de suministro y montaje de aducción de aire Ø 100 mm con válvula

de compuerta manual y columna de accionamiento, con las tuberías, bridas, codos y

válvula de acero inoxidable, conectada a la tubería de Ø 250 mm de la Bureau de

aguas abajo.

9. Dos (2) unidades de suministro y montaje de dos carretes intermedios Ø 700 mm, de

acero inoxidable, con sus correspondientes bridas para unión de la válvula de

compuerta los carretes de transición y la tubería existente aguas abajo.

10. Cuatro (4) unidades de suministro y montaje de carretes de transición de Ø 700 mm

a rectangular de 500 x 700 mm con bridas y chapa de forro de acero inoxidable.

11. Dos (2) unidades de suministro y montaje de compuertas Bureau de 500 x 700 mm

con sus bridas y chapa de forro de acero inoxidable, con cilindro, indicador de

posición, mordazas de enclavamiento.

12. Un (1) juego de suministro y montaje de aducción de aire Ø 250 mm, para las dos

compuertas Bureau con válvulas de mariposa y ventosa, todo ello en acero

inoxidable.

13. Una (1) unidad de suministro y montaje de un pupitre electrohidráulico de acero

inoxidable, para mando control y señalización de las dos válvulas de compuerta y las



dos compuertas Bureau, con su correspondiente instalación hidráulica también de

acero inoxidable.

14. Una (1) unidad de hormigonado de todas las válvulas de la cámara.

15. Una (1) unidas de suministro y montaje de juego de pisos de entramado metálico.

16. Una (1) unidad de ciclo de pintura de protección de los elementos que no se

sustituyen.

1.2.3.4.- Tubería bombeo del Algar

1. Una (1) unidad de compuerta de paramento para vano de 0.8 x 0.8 m. con sus

hierros fijos, barras de transmisión, soportes y guías de vástagos y mecanismo

electromecánico.

2. Una (1) unidad de tubería de aireación de acero inoxidable de Ø 250 mm, montada

paralela el paramento de la presa desde la compuerta hasta sobrepasar el nivel

máximo de embalse.

3. Una (1) unidad de plataforma en la cota 279.65 para ubicación del mecanismo de

accionamiento de la compuerta de paramento.

4. Una (1) unidad de desmontaje de carretes, válvula de retención y válvula de

compuerta de Ø 800 mm, de la cámara interior de presa.

5. Una (1) unidad de suministro y montaje de una válvula de mariposa Ø 800 mm con

el cuerpo de fundición nodular y la lenteja de acero inoxidable, con accionamiento

electromecánico.

6. Una (1) unidad de suministro y montaje de un carrete de desmontaje Ø 800 mm de

acero inoxidable.

7. Una (1) unidad de suministro y montaje de tres carretes Ø 800 mm, para montar

entre las tuberías existentes y la válvula de mariposa y el carrete de desmontaje,

construidos en acero inoxidable.

1.2.4.- INTERFERENCIAS Y SERVICIOS AFECTADOS

Las obras afectan al servicio de riego de la presa por lo que se ejecutará primeramente la

reparación en un conducto y cuando esté operativo se hará el otro.



1.2.5.- PRESUPUESTO DE LAS OBRAS

El presupuesto global de ejecución figura en el proyecto

1.3.- PLAN DE EJECUCIÓN

El plazo para la ejecución de las obras es de 18 meses. El Plan de Obra queda reseñado en el

anejo “Programa de Trabajo”, remitiéndose a éste para adoptar, en cada una de las unidades

de ejecución que se reseñen a continuación como de posible riesgo, las medidas preventivas

de Seguridad y Salud.

1.4.- NÚMERO DE OPERARIOS

Estimación de mano de obra en punta de ejecución: 5 hombres

1.5.- DESCRIPCIÓN

1.5.1.- FASES DE LA OBRA DE INTERÉS A LA PREVENCIÓN

Según se desprende de la descripción de las obras, las fases de la obra que son de interés en

la prevención son:

Desmontaje de elementos electromecánicos

Instalación de grupos electromecánicos

Obra civil (hormigonados y construcción de arqueta).

Trabajos eléctricos

1.5.2.- MEDIOS AUXILIARES

Según se desprende de las fases de obra mencionadas, los medios auxiliares a utilizar y que

pueden ser objeto de un estudio de seguridad, son los siguientes:

- Andamio

- Plataforma de soldador



- Escaleras de mano.

1.5.3.- MAQUINARIA PREVISTA

- Camión de transporte

- Camión grúa

- Aparatos de corte y soldadura

1.6.- RIESGOS PROFESIONALES

Los riesgos más importantes son los que a continuación se relacionan en función de las

diferentes fases de obra.

Posteriormente, el Contratista adjudicatario de las obras, en la redacción del Plan de Seguridad

y Salud realizará un evaluación de los riesgos en función de la probabilidad de que sucedan y

las consecuencias que generen tal y como establece el capítulo II del R.D. 39/1997 por el que

se aprueba el Reglamento de los Servicios de Prevención.

1.6.1.- TRABAJOS SUBACUÁTICOS

- Ahogamientos

- Asfixia

- Trastornos por acción de la presión

- Falta de alimentación del equipo de buceo

- Enfriamientos

- Carga mental

- Atrapamientos por cuerpos extraños en embalse

- Contacto con sustancias cáusticas y/o corrosivas.

- Iluminación inadecuada.

1.6.2.- DESMONTAJE DE ELEMENTOS ELECTROMECÁNICOS

- Caídas de personas a distinto nivel

- Caídas de objetos por desplome o derrumbamiento

- Choque y golpes contra objetos móviles e inmóviles



- Golpes y cortes por objetos y herramientas

- Sobreesfuerzos, posturas inadecuadas o movimientos repetitivos

- Proyección de fragmentos, partículas o salpicaduras

- Quemaduras

- Atrapamientos o aplastamientos por o entre objetos.

1.6.3.- INSTALACION DE EQUIPOS ELECTROMECÁNICOS

Los riesgos de esta unidad de esta fase de las obras son prácticamente los mismos que los de

desmontaje de elementos electromecánicos y son los siguientes:






- Quemaduras

- Atrapamientos o aplastamientos por o entre objetos

- Contactos eléctricos

- Posible exposición a vibraciones y a ruido.

1.6.4.- OBRA CIVIL Y TRABAJOS COMPLEMENTARIOS

- Caídas de personas al mismo nivel




- Contacto con el cemento.

- Golpes y cortes por objetos y herramientas



- Quemaduras

- Atrapamientos o aplastamientos por o entre objetos

- Contactos eléctricos

- Posible exposición a vibraciones y a ruido

- Contactos térmicos

- Pisadas sobre objetos



- Explosiones e incendios

- Iluminación inadecuada

1.6.5.- INSTALACIÓN DE MATERIAL ELÉCTRICO

- Contactos eléctricos directos

- Contactos eléctricos indirectos

- Cortes por el uso de herramientas para cortar cables eléctricos

- Electrocución por maniobras en tensión

- Sobreesfuerzos por transporte o manipulación de objetos pesados.

Además en la utilización de los medios auxiliares y la maquinaria se pueden dar los siguientes

riesgos:

- Atrapamiento o aplastamiento por vuelco de máquinas o vehículos




- Posible exposición a vibraciones y a ruido

- Contactos térmicos

- Roturas por sobrecargas

- Formación de atmósferas tóxicas

- Explosiones e incendios

- Atropellos o golpes con vehículos

1.7.- MEDIOS DE PROTECCIÓN COLECTIVA

Los medios de protección colectiva a disponer en función de los riesgos detectados en las

fases de la obra de interés para la prevención son las que se relacionan a continuación.

Las normas de seguridad y las características concretas de los medios de protección a adoptar

en cada una de las fases que pueden ser objeto de prevención se desarrollan en el Pliego de

Condiciones.



° Pasarelas y barandillas de protección en aquellos lugares donde exista riesgo de caída

de personas a distinto nivel.

° Baradillas de cerramiento de obra en aquellos puntos donde sean necesarias para

impedir el paso a personas ajenas a la obra

° Suelos antideslizantes

° Colocación de testigos indicadores de movimiento de tierras.

° Señalización normalizada según establece el R.D. 485/1997 de 14 de Abril sobre

disposiciones mínimas de señalización de obras de carreteras.

- Obligatorio uso de casco, cinturón de seguridad, gafas mascarilla, protectores

auditivos, botas y guantes

- Riesgo eléctrico, caída de objetos, caída a distinto nivel, maquinaria pesada en

movimiento, cargas suspendidas, incendio y explosiones

- Prohibido el paso a toda persona ajena a la obra

- Prohibido encender fuego, prohibido fumar y prohibido aparcar, en zona de obras.

- Señal informativa de localización de botiquín y de extintor.

° Instalaciones de fuerza y alumbrado.

- Red general de seguridad de toma de tierra de la instalación eléctrica

- Conductor de protección y pica o placa de puesta a tierra

- Interruptores diferenciales de 30 m. A. de sensibilidad para alumbrado y de

300.m.A. para fuerza.

° Protección contra incedios

- Se emplearán extintores portátiles, situados de forma visible en zonas accesibles de

la obra.

Además de todas estas protecciones colectivas, se vigilarán y harán cumplir todas aquellas

normas necesarias para mantener un alto grado de seguridad durante la ejecución de los

trabajos.

1.8.- MEDIOS DE PROTECCIÓN PERSONAL

1.8.1.- PROTECCIÓN DE LA CABEZA

- Cascos: Para todas las personas que trabajan en la obra, incluidos visitantes

- Gafas contra impactos, antipolvo y oxicorte.

- Mascarillas antipolvo

- Filtros para mascarilla



- Pantalla contra proyección de partículas

- Protectores auditivos

1.8.2.- PROTECCIÓN DEL CUERPO

- Cinturón de seguridad, cuya clase se adaptará a los riesgos específicos de cada trabajo

- Cinturón antivibratorio

- Monos: SE tendrán en cuenta las reposiciones a lo largo de la obra, según Convenio

Colectivo Provincial

- Mandil de cuero

- Impermeable de trabajo.

1.8.3.- PROTECCIÓN EXTREMIDADES SUPERIORES

- Guantes de cuero y anticorte para manejo de materiales y objetos

- Guantes dieléctricos para su utilización en baja tensión

- Equipo de soldador

1.8.4.- PROTECCIÓN EXTREMIDADES INFERIORES

- Botas de agua, de acuerdo con MT.27

- Botas de seguridad, clase III

1.9.- PREVENCIÓN DE DAÑOS A TERCEROS

Se prevé el cercado con valla, incluso puertas de acceso de personal y vehículos, en aquellos

casos en que sea necesario.

Se señalizará la obra convenientemente, quedando prohibida la entrada a toda persona ajena a

la obra.

1.10.- MEDICINA PREVENTIVA Y PRIMEROS AUXILIOS

1.10.1.- BOTIQUINES



Se dispondrá de un botiquín conteniendo el material especificado en la Ordenanza General de

Seguridad y Salud en el Trabajo.

1.10.2.- ASISTENCIA A ACCIDENTADOS

Se dispondrá en lugares visibles listas con los teléfonos y direcciones de los centros asignados

para urgencias, ambulancias, taxis, etc., para garantizar el rápido transporte de los posibles

accidentados a los Centros de asistencia.

Será responsabilidad del Contratista garantizar que los primeros auxilios puedan prestarse en

todo momento por personal con la suficiente formación para ello. Asimismo, deberán adoptarse

medidas para garantizar la evacuación, a fin de recibir cuidados médicos, de los trabajadores

accidentados o afectados por una indisposición repentina.

1.10.3.- RECONOCIMIENTO MÉDICO

Todo el personal que empiece a trabajar en la obra, pasará un reconocimiento médico previo al

trabajo, y que será repetido en el período de un año.

En el aspecto sanitario, se proveerá de agua potable diariamente a todos los tajos y se

instalarán letrinas debidamente diseñadas.

1.11.- FORMACIÓN EN SEGURIDAD Y SALUD

Todo el personal debe recibir, al ingresar en la obra, exposición de los métodos de trabajo y los

riesgos que estos pudieran entrañar, juntamente con las medidas de seguridad que deberá

adoptar.

La formación se podrá impartir por la empresa mediante medio propios o concertándola con

servicios ajenos, y su coste no recaerá en ningún caso sobre los trabajadores.

1.12.- INSTALACIONES PROVISIONALES PARA LOS TRABAJADORES.

Dispondrán del siguiente equipamiento teniendo en cuenta que el número máximo de

trabajadores en la obra será de 8:



Barracón comedor:

- 1 mesas de madera (8 personas por mesa)

- 1 bancos de madera (8 personas por banco).

- Radiador infrarrojos

- Recipientes para recogida de basura

Barracón de aseos:

- 1 lavabos con agua fría y caliente (uno por cada 10 trabajadores o fracción).

- 1 duchas con agua fría y caliente (uno por cada 10 trabajadores o fracción).

- Inodoro (1 por cada 25 trabajadores o fracción).

- Calentador de 50 litros.

Barracón de vestuarios:

- 8 taquillas metálicas con llave

- 1 bancos de madera (10 personas por banco)

Será común para todos los servicios:

- Acometida de agua

- Acometida de electricidad

- Limpieza de instalaciones

1.13.- SERVICIO TÉCNICO DE SEGURIDAD Y SALUD

1.13.1.- COORDINADOR DE SEGURIDAD Y SALUD

Se designará un coordinador de seguridad y salud durante la ejecución de las obras.

Las obligaciones del coordinador de seguridad y salud durante la ejecución de las obras serán

las desarrolladas en el artículo 9 del R.D. 1627/97 por el que se establecen las disposiciones

mínimas de seguridad y salud en las obras de construcción.



1.13.2.- ORGANIZACIÓN DE LOS RECURSOS PARA LAS ACTIVIDADES PREVENTIVAS

Según se establece en el Capítulo III del R.D. 39/1997 por el que se establece el reglamento de

los servicios de prevención, la organización de los recursos necesarios para el desarrollo de las

actividades preventivas las realizará el Contratista con arreglo a alguna de las modalidades

siguientes:

- Asumiendo personalmente tal actividad

- Designando a uno o varios trabajadores para llevarla a cabo.

- Constituyendo un servicio de prevención propio

- Recurriendo a un servicio de prevención ajeno.

El contratista a la hora de elaborar un Plan de Seguridad y Salud que desarrolle el

presente estudio deberá reflejar la modalidad preventiva por la que opte. Valencia, Octubre de 2005

EL INGENIERO AUTOR DEL PROYECTO

Fdo: Miguel Sanchis Gonzalez

Ingeniero CC.CC.PP. Nº Colegiado: 5201

ANEJO. JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS

INDICE JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS

1. Precios Unitarios

Maquinaria

Materiales

Mano de Obra

2. Precios Descompuestos

1.-PRECIOS UNITARIOS

MATERIALES


SEGURIDAD Y SALUD DESGLOSADO Nº 1 PRESA DE GUADALEST


ISHE.7AA UD ALQUILER MENSUAL DE BARRACON COM................................................... 183,31

ISHE.7bb UD ALQUILER MENSUAL DE BARRACON ASEOS .............................................. 225,00

ISHE.8aa UD ALQUILER MENSUAL DE BARRACON VESTUARIO ..................................... 231,76

ISHI.aaa1 UD ROPA DE TRABAJO.............................................................................................. 15,03

MSCB.1a UD GUARDACUERPOS METÁLICO TIPO A............................................................ 10,38

MSCE.1 ML CABLE DESNUDO DE COBRE 35 MM............................................................. 0,95

MSCE.1c UD EXTINTOR DE POLVO POLIVALENTE.............................................................. 80,00

MSCE.2 UD PUNTO DE PUESTA DE TIERRA....................................................................... 21,04

MSCE.4 UD INTERRUPTOR DIFERENCIAL 300 MA............................................................ 90,15

MSCE.5 UD INTERRUPTOR DIFERENCIAL 30 MA.............................................................. 115,39

MSCR.7a UD TOPE DE MADERA PARA CAMIONES............................................................... 24,63

MSCS.3a ML BANDA BICOLOR ROJO/BLANCO..................................................................... 2,37

MSCS.3b ML CINTA DE BALIZAMIENTO................................................................................... 0,01

MSCS.4b UD BALIZA TRCNC FLÚOR ALT 50CM.................................................................... 14,39

MSCS.5aa UD SEÑAL SEGURIDAD Ø60CM.............................................................................. 55,22

MSCS.5ab UD SEÑAL SEGURIDAD 60CM DE LADO............................................................... 55,22

MSCS.5ac UD SEÑAL SEGURIDAD TRIANGULAR 70CM....................................................... 55,22

MSCS.5ae UD SEÑAL NORMAL. STOP CON SOPORTE......................................................... 55,22

MSCS10a UD BALIZA LUMINOSA................................................................................................ 50,82

MSCV.1ac ML CABLE FIADOR HOMOLOGADO........................................................................ 10,00

MSCV.1b PP SOPORTES Y ANCLAJES METÁLICOS HOMOLOGADOS............................ 25,00

MSCV.1bc UD ANDAMIO COLGADO HOMOLOGADO MOTORIZADO ................................... 800,00

MSCV.1bd UD PESCANTE Y CONTRAPESO HOMOLAGADOS ............................................. 150,00

MSCV.1ca UD ANDAMIO TUBULAR METÁLICO 14X1X4 M..................................................... 1.200,00

MSCV.1ch UD VOLADIZO METÁLICO 1,0 M ANCLADO............................................................ 400,00

MSCV.2a UD VALLA PIES METÁLICOS 2.40M......................................................................... 62,66

MSCV.5a M2 MALLA DE POLIETILENO ALTA DENSID.......................................................... 12,00

MSHJ.1a UD RECONOCIMIENTO MÉDICO OBLIGATORIO ................................................. 4,51

MSIE.1a UD EXTINTOR POLVO SECO BCE 6K(55B)........................................................... 112,63

MSPA.1a UD AMORTIGUADOR CONTRA RUIDO................................................................... 11,43

MSPC.1b UD CASCO DE SEGURIDAD, ARNES ADAPT........................................................ 1,95

MSPE.1 UD PARA DE GUANTES DIEL. PARA ELEC. .......................................................... 26,97

MSPE.2 UD PAR DE BOTAS AISLANTES PARA ELEC ........................................................ 23,44

MSPR.10a UD MONO DE TRABAJO TEJIDO LIGERO.............................................................. 15,07

MSPR.11a UD IMPERMEABLE ...................................................................................................... 12,87

MSPR.4a U CHALECO REFLECTANTE ................................................................................. 6,50

MSPR.6a UD MASCARILLA RESPIRACIÓN, ANTIPOLV......................................................... 11,35

MSPR12a UD JUEGO DE BOTAS ALTAS DE GOMA................................................................ 13,09

MSPR13a UD PAR DE ZAPATOS SEGURIDAD REF.MET ...................................................... 23,44

Página 1




MSPR14a UD JUEGO DE GUANTES DE CUERO.................................................................... 2,74

MSPR15a UD GAFAS ANTIPARTICULAS ................................................................................... 9,02

MSPT.1c UD EQUIPO ANTICAIDAS........................................................................................... 160,00

MSPT.1d UD CINTURÓN ANTIVIBRATORIO............................................................................ 18,25

MSSM.3a UD MESA MADERA P/10 PERSONAS...................................................................... 113,52

MSSM.4a UD BANCO MADERA P/5 PERSONAS..................................................................... 19,20

MSSM.5a UD RECIPIENTE RECOGIDA DESPERDICIOS..................................................... 23,08

MSSM.6a UD HORNO MICROONDAS ....................................................................................... 294,02

MSSM.7a UD RADIADOR ELÉCTRICO 1000W........................................................................ 29,95

MSSM.8a UD TAQUILLA METÁLICA INDIVIDUAL..................................................................... 22,59

MSSM.9a UD BOTIQUÍN URGENCIA......................................................................................... 85,87

MSSM.9b UD REPOSICIÓN CONTENIDO BOTIQUIN ............................................................ 60,10

MSSM10 UD ACOMETIDA ELECTRICA.................................................................................... 135,59

MSSM11 UD ACOMETIDA DE AGUA......................................................................................... 111,19

MSSM12.a H FORMACIÓN EN MATERIA S.H.Y 1ºAUX........................................................... 30,05

MSSM13.a UD REUNION MENSUAL DEL COMITE S.H........................................................... 60,10

MSSM15 UD COLGADORES METALICOS PERCHAS........................................................... 0,64

P118 M2 PANEL ACERO GALVANIZADO .......................................................................... 144,24

PBAA.1a M3 AGUA........................................................................................................................ 0,09

PBAC.2aa T CEMENTO CEM II/32.5-A GRANEL.................................................................... 81,14

PBRA.1adb T ARENA 0/6 TRITURADA LVD 10 KM.................................................................. 0,96

PBRG.1gb T GRAVA CALIZA 20/40 LVD 10 KM....................................................................... 0,76

PUSR.2baf U PNL DIR REFL 120X45 TIPO "SARGENTO" .................................................... 60,10

PUSR.4aa M POSTE A RCT 80X40MM GALV........................................................................... 19,23

Página 2

MANO DE OBRA

Precio de mano de obra



MOOA.8a H OFICIAL 1ª CONSTRUCCIÓN............................................................................. 15,15

MOOA10a H AYUDANTE CONSTRUCCIÓN ........................................................................... 14,91

MOOA11a H PEÓN ESPECIALIZADO CONSTRUCCIÓN..................................................... 14,73

MOOA12a H PEÓN ORDINARIO CONSTRUCCIÓN.............................................................. 14,48

MOOCSYS H COORDINADOR DE SEGURIADAD Y SALUD................................................. 32,26

MOOE.8a H OFICIAL 1ª ELECTRICIDAD ................................................................................ 15,50

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MAQUINARIA

Precio de maquinaria



MMMA21c H HORMIGONERA DSL Y GASL............................................................................. 21,64

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1.-PRECIOS DESCOMPUESTOS




07.18.00.0 M2 CARTEL CHAPA GALVANIZADA CARTEL DE CHAPA GLAVANIZADA RELEXIVA, SUMINIS-TRO Y COLOCACIÓN.

MOOA.8a 0,500 H Oficial 1ª construcción 15,15 7,58MOOA12a 0,500 H Peón ordinario construcción 14,48 7,24P118 1,000 M2 Panel acero galvanizado 144,24 144,24%0200 2,000 % Medios auxiliares 159,10 3,18


TOTAL PARTIDA................................................ 171,97

6.02 PA PARTIDA ALZADA PARA SEGURO DE DOS AÑOS. PARTIDA ALZADA PARA SEGURO DE RESPONSABILI-DAD CIVIL DEL COORDINADOR DE SEGURIDAD Y SA-LUD CON UNA COBERTURA DE 1.500.000 EUROS DU-RANTE DOS AÑOS.

SRCCSS 1,000 1 SEGURO DE RESPONSABILIDAD CIVIL 6.416,00 6.416,00


TOTAL PARTIDA................................................ 6.800,96

IHEA.2cbab M3 HM-15 BLANDA CII/32.5 TM 40 HORMIG¾N HM-15/B/40/II-A, DE CONSISTENCIA BLAN-DA, ADECUADO PARA PICAR O VIBRAR, CON ßRIDOPROCEDENTE DE MACHAQUEO, TAMA±O MßXIMO 40MM., CON CEMENTO (CEM II/32.5) CONFECCIONADOEN OBRA, CON HORMIGONERA DE 250 L. DE CAPACI-DAD O PLANTA.

MOOA12a 0,100 H Peón ordinario construcción 14,48 1,45PBAC.2aa 0,200 T Cemento CEM II/32.5-A granel 81,14 16,23PBRG.1gb 1,290 T Grava caliza 20/40 lvd 10 km 0,76 0,98PBRA.1adb 0,645 T Arena 0/6 triturada lvd 10 km 0,96 0,62PBAA.1a 0,205 M3 Agua 0,09 0,02MMMA21c 1,172 H Hormigonera dsl y gasl 21,64 25,36


TOTAL PARTIDA................................................ 47,34

ISHAG.4 UD EXTINTOR DE POLVO POLIVALENTE EXTINTOR DE POLVO POLIVALENTE MARCA CE.

MSCE.1c 1,000 UD Extintor de polvo polivalente 80,00 80,00


TOTAL PARTIDA................................................ 84,80

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ISHE.1a UD MESA DE MADERA 10 PERSN MESA DE MADERA CON CAPACIDAD PARA DIEZ PER-SONAS, AMORTIZABLE EN CUATRO USOS TOTALMEN-TE COLOCADA.

MSSM.3a 1,000 UD Mesa madera p/10 personas 113,52 113,52MOOA12a 0,100 H Peón ordinario construcción 14,48 1,45MO%02 2,000 % Medios auxiliares 1,50 0,03


TOTAL PARTIDA................................................ 121,90

ISHE.1b UD BANCO MADERA 5 PERSN AMORTIZ 2 BANCO DE MADERA CON CAPACIDAD PARA CINCOPERSONAS, AMORTIZABLE EN DOS USOS TOTALMEN-TE COLOCADO.

MSSM.4a 0,500 UD Banco madera p/5 personas 19,20 9,60MOOA12a 0,100 H Peón ordinario construcción 14,48 1,45MO%02 2,000 % Medios auxiliares 1,50 0,03


TOTAL PARTIDA................................................ 11,74

ISHE.1c UD HORNO MICROONDAS AMORTIZ 5 USOS HORNO MICROONDAS PARA CALENTAR COMIDAS DE19 L PLATO GIRATORIO Y RELOJ PROGRAMADORAMORTIZABLE EN CINCO USOS.

MSSM.6a 0,200 UD Horno microondas 294,02 58,80MOOE.8a 0,200 H Oficial 1ª electricidad 15,50 3,10MOOA12a 0,200 H Peón ordinario construcción 14,48 2,90MO%02 2,000 % Medios auxiliares 6,00 0,12


TOTAL PARTIDA................................................ 68,82

ISHE.1d UD RECIPIENTE RECOGE DESP AMORTIZ 1 RECIPIENTE PARA RECOGIDA DE DESPERDICIOS TO-TALMENTE COLOCADO.

MSSM.5a 1,000 UD Recipiente recogida desperdicios 23,08 23,08MOOA12a 0,100 H Peón ordinario construcción 14,48 1,45MO%02 2,000 % Medios auxiliares 1,50 0,03


TOTAL PARTIDA................................................ 26,03

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ISHE.1f UD TAQUILLA MET INDIVIDUAL AMORTIZ3 TAQUILLA METÁLICA INDIVIDUAL CON LLAVE PARA RO-PA Y CALZADO, AMORTIZABLE EN TRES USOS TOTAL-MENTE COLOCADA.

MSSM.8a 0,333 UD Taquilla metálica individual 22,59 7,52MOOA12a 0,100 H Peón ordinario construcción 14,48 1,45MO%02 2,000 % Medios auxiliares 1,50 0,03


TOTAL PARTIDA................................................ 9,54

ISHE.2a UD RADIADOR EL 1000 W AMORTIZ 3 RADIADOR ELÉCTRICO DE 1000 W., AMORTIZABLE ENTRES USOS TOTALMENTE INSTALADO.

MSSM.7a 0,333 UD Radiador eléctrico 1000w 29,95 9,97MOOE.8a 0,500 H Oficial 1ª electricidad 15,50 7,75MO%02 2,000 % Medios auxiliares 7,80 0,16


TOTAL PARTIDA................................................ 18,95

ISHE.7a UD ALQUILER MENSUAL DE BARRACON COM ALQUILER MENSUAL DE BARRACON DESTINADO A CO-MEDOR, DE ACUERDO A LO ESPECIFICADO EN LOSPLANOS CORRESPONDIENTES, I/INSTALACION DEFONTANERIA Y LAVADEROS TOTALMENTE INSTALADOSY PUESTO EN OBRA.

ISHE.7AA 1,000 UD Alquiler mensual de barracon com 183,31 183,31


TOTAL PARTIDA................................................ 194,31

ISHE.7b UD ALQUILER MENSUAL DE BARRACON ASEOS ALQUILER MENSUAL DE BARRACON DESTINADO A AE-OS, DE ACUERDO A LO ESPECIFICADO EN LOS PLA-NOS CORRESPONDIENTES, I/INSTALACION DE FONTA-NERIA E ILUMINACIÓN, TOTALMENTE INSTALADO YPUESTO EN OBRA.

ISHE.7bb 1,000 UD Alquiler mensual de barracon aseos 225,00 225,00


TOTAL PARTIDA................................................ 238,50

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ISHE.8a UD ALQUILER MENSUAL BARRACON VEST. ALQUILER MENSUAL DE BARRACON DESTINADO AVESTUARIO, DE ACUERDO A LOS ESPECIFICADOS ENLOS PLANOS CORRESPONDIENTES, TOTALMENTEINSTALADO Y PUESTO EN OBRA.

ISHE.8aa 1,000 UD Alquiler mensual de barracon vestuario 231,76 231,76


TOTAL PARTIDA................................................ 245,67

ISHE10a H MANO DE OBRA EN LIMPIEZA Y CONSE MANO DE OBRA EN LIMPIEZA Y CONSERVACIÓN DEINSTALACIONES DE PERSONAL.

MOOA11a 1,000 H Peón especializado construcción 14,73 14,73MO%5 5,000 % Utiles y herramientas 14,70 0,74


TOTAL PARTIDA................................................ 16,40

ISHE11a UD ACOMETIDA DE AGUA Y ENERGÍA COM. ACOMETIDA DE AGUA Y ENERGIA ELECTRICA EN INS-TALACION DE COMEDOR, TOTALMENTE TERMINADA YEN SERVICIO.

MSSM10 1,000 UD Acometida electrica 135,59 135,59MSSM11 1,000 UD Acometida de agua 111,19 111,19MOOA.8a 2,500 H Oficial 1ª construcción 15,15 37,88MOOA11a 1,500 H Peón especializado construcción 14,73 22,10MS% 17,000 PP Pequeño material 246,80 41,96MO%5 5,000 % Utiles y herramientas 60,00 3,00


TOTAL PARTIDA................................................ 372,82

ISHE12a UD COLGADORES METÁLICOS, PERCHAS.

MSSM15 1,000 UD Colgadores metalicos perchas 0,64 0,64


TOTAL PARTIDA................................................ 0,68

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ISHE13a UD ACOMETIDA DE AGUA Y ENERGIA VEST ACOMETIDA DE AGUA Y ENERGIA ELECTRICA EN INS-TALACION DE VESTUARIOS Y ASEOS, TOTALMENTETERMINADA Y EN SERVICIO.

MSSM10 1,000 UD Acometida electrica 135,59 135,59MSSM11 1,000 UD Acometida de agua 111,19 111,19MOOA.8a 2,500 H Oficial 1ª construcción 15,15 37,88MOOA11a 1,500 H Peón especializado construcción 14,73 22,10MS% 17,000 PP Pequeño material 246,80 41,96MO%5 5,000 % Utiles y herramientas 60,00 3,00


TOTAL PARTIDA................................................ 372,82

ISHF.10a H COORDINADOR DE SEGURIDAD Y SALUD. COORDINADOR DE SEGURIDAD Y SALUD.

MOOCSYS 1,000 H Coordinador de seguriadad y salud 32,26 32,26MO%02 2,000 % Medios auxiliares 32,30 0,65


TOTAL PARTIDA................................................ 34,88

ISHF.3a UD BOTIQUÍN URGENCIAS CONTN OBL BOTIQUÍN DE URGENCIA CON CONTENIDOS MÍNIMOSOBLIGATORIOS

MSSM.9a 1,000 UD Botiquín urgencia 85,87 85,87MOOA12a 0,200 H Peón ordinario construcción 14,48 2,90MO%02 2,000 % Medios auxiliares 2,90 0,06


TOTAL PARTIDA................................................ 94,16

ISHF.4a UD REPOSICIÓN DEL CONTENIDO BOTIQ. REPOSICION DEL CONTENIDO DEL BOTEQUIN DE UR-GENCIA

MSSM.9b 1,000 UD Reposición contenido botiquin 60,10 60,10


TOTAL PARTIDA................................................ 63,71

ISHF.5a UD RECONOCIMIENTO MED. OBLIGATORIO RECONOCIMIENTO MEDIO OBLIGATORIO

MSHJ.1a 1,000 UD Reconocimiento médico obligatorio 4,51 4,51


TOTAL PARTIDA................................................ 4,78

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ISHF.6a H FORMACIÓN EN MATERIA S.H. FORMACIÓN EN MATERIA DE SEGURIDAD E HIGIENEEN EL TRABAJO ASI COMO EN PRIMEROS AUXILIOS.

MSSM12.a 1,000 H Formación en materia S.H.y 1ºaux 30,05 30,05


TOTAL PARTIDA................................................ 31,85

ISHF.7a UD REUNION MENSUAL DEL COMITE S.H. REUNION MENSUAL DEL COMITE DE SEGURIDAD E HI-GIENE EN EL TRABAJO, DE ACUERDO A LO DISPUES-TO EN CONVENIO COLECTIVO, PARA ESTE NUMERODE TRABAJADORES.

MSSM13.a 1,000 UD Reunion mensual del comite S.H. 60,10 60,10


TOTAL PARTIDA................................................ 63,71

ISHF.8a H BRIGADA DE SEGURIDAD BRIGADA DE SEGURIDAD (OFICIAL DE 1ª Y PEÓN), PA-RA EL MANTENIMIENTO Y REPOSICIÓN DE SEÑALES,PROTECCIONES, LIMPIEZA DE ZONAS DE PASO.

MOOA.8a 1,000 H Oficial 1ª construcción 15,15 15,15MOOA12a 1,000 H Peón ordinario construcción 14,48 14,48MO%02 2,000 % Medios auxiliares 29,60 0,59


TOTAL PARTIDA................................................ 32,03

ISHG.1 UD INSTALACIÓN PUESTA TIERRA INSTALACIÓN DE PUESTA A TIERRA COMPUESTA PORCABLE DE CU DESNUDO, PICAS, ELECTRODOS, ETC...

MSCE.1 30,000 ML Cable desnudo de cobre 35 mm 0,95 28,50MSCE.2 2,000 UD Punto de puesta de tierra 21,04 42,08MS%2 39,000 PP Pequeño material 70,60 27,53MOOA.8a 2,500 H Oficial 1ª construcción 15,15 37,88MOOA11a 1,500 H Peón especializado construcción 14,73 22,10MO%02 2,000 % Medios auxiliares 60,00 1,20


TOTAL PARTIDA................................................ 168,85

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ISHG.2 UD INTERRUPTOR DIFERENCIAL 300 MA INTERRUPTOR DIFERENCIAL DE MEDIA SENSIBILIDAD,DE 300 MA, INCLUIDA INSTALACIÓN.

MSCE.4 1,000 UD interruptor diferencial 300 mA 90,15 90,15MOOE.8a 2,000 H Oficial 1ª electricidad 15,50 31,00MS% 17,000 PP Pequeño material 90,20 15,33


TOTAL PARTIDA................................................ 144,67

ISHG.3 UD INTERRUPTOR DIFERENCIAL 30 MA INTERRUPTOR DIFERENCIAL DE MEDIA SENSIBILIDADDE 30 MA INCLUIDA INSTALACIÓN.

MSCE.5 1,000 UD interruptor diferencial 30 mA 115,39 115,39MOOE.8a 2,000 H Oficial 1ª electricidad 15,50 31,00MS% 17,000 PP Pequeño material 115,40 19,62


TOTAL PARTIDA................................................ 175,97

ISHI.1b UD JUEGO DE GUANTES DE CUERO JUEGO DE GUANTES DE CUERO TAMAÑO CORTO.

MSPR14a 1,000 UD Juego de guantes de cuero 2,74 2,74


TOTAL PARTIDA................................................ 2,90

ISHI.1e UD PAR DE GUANTES DIEL. PARA ELEC. PAR DE GUANTES DIELÉCTRICOS PARA ELECTRICIS-TA

MSPE.1 1,000 UD Para de guantes diel. para elec. 26,97 26,97


TOTAL PARTIDA................................................ 28,59

ISHI.2b UD EQUIPO ANTICAIDAS EQUIPO ANTICAÍDAS COMPUESTO POR: ARNÉS AMA-RRE DORSAL Y TORSAL, CINNTURÓN CE CON DOSANILLAS LATERALES, DISTANCIADO DE REENVIO DE 2M, ESLINGA DE SUJECCIÓN, BOLSA PLASTIFICADA, IN-GERIDA Y LAZO EN CUERDA DE DIÁMETRO 16 MM, CON20 M DE CUERDA.

MSPT.1c 1,000 UD Equipo anticaidas 160,00 160,00


TOTAL PARTIDA................................................ 169,60

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ISHI.2c UD CINTURÓN ANTIVIBRATORIO CINTURÓN DE SEGURIDAD DE SUSPENSIÓN CONDOS PUNTOS DE AMARRE, AMORTIZABLE EN CUATROUSOS.

MSPT.1d 1,000 UD Cinturón antivibratorio 18,25 18,25


TOTAL PARTIDA................................................ 19,35

ISHI.2e UD PAR DE BOTAS AISLANTES PARA ELEC

MSPE.2 1,000 UD Par de botas aislantes para elec 23,44 23,44


TOTAL PARTIDA................................................ 24,85

ISHI.9a UD AMORTIGUADOR RUIDO C/ARNÉS AMORTIGUADOR CONTRA RUIDO CON ARNÉS A LA NU-CA.

MSPA.1a 1,000 UD Amortiguador contra ruido 11,43 11,43


TOTAL PARTIDA................................................ 12,12

ISHI.aaa UD ROPA DE TRABAJO ROPA DE TRABAJO, AMORTIZABLE EN USO.

ISHI.aaa1 1,000 UD Ropa de trabajo 15,03 15,03


TOTAL PARTIDA................................................ 15,93

ISHI16b UD CASCO DE SEGURIDAD, HOMOLOGADO CASCO DE SEGURIDAD, CON ARNES DE ADAPTACION,EN MATERIAL RESISTENTE AL IMPACTO MECANICO,HOMOLOGADO, AMORTIZABLE EN UN USO

MSPC.1b 1,000 UD Casco de seguridad, arnes adapt. 1,95 1,95


TOTAL PARTIDA................................................ 2,07

Página 8




ISHI18a UD MONO DE TRABAJO TEJIDO LIGERO MONO DE TRABAJO DE TEJIDO LIGERO Y FLEXIBLEAMORTIZABLE EN UN USO.

MSPR.10a 1,000 UD Mono de trabajo tejido ligero 15,07 15,07


TOTAL PARTIDA................................................ 15,97

ISHI19a UD TRAJE DE AGUA PROTECCION LLUVIA TRAJE DE AGUA PARA PROTECCION CONTRA LLUVIA

MSPR.11a 1,000 UD Impermeable 12,87 12,87


TOTAL PARTIDA................................................ 13,64

ISHI20a UD JUEGO DE BOTAS ALTAS DE GOMA JUEGO DE BOTAS ALTAS DE GOMA PARA PROTECCIONFRENTE AL AGUA Y LA HUMEDAD.

MSPR12a 1,000 UD Juego de botas altas de goma 13,09 13,09


TOTAL PARTIDA................................................ 13,88

ISHI21a UD PAR DE ZAPATOS DE SEGURIDAD PAR DE ZAPATOS DE SEGURIDAD CON REFUERZO ME-TALICO EN PUNTERA

MSPR13a 1,000 UD Par de zapatos seguridad ref.met 23,44 23,44


TOTAL PARTIDA................................................ 24,85

ISHI22a UD GAFAS ANTIPARTICULAS GAFAS ANTIPOLVO Y ANTI-IMPACTOS.

MSPR15a 1,000 UD Gafas antiparticulas 9,02 9,02


TOTAL PARTIDA................................................ 9,56

ISHI23a UD MASCARILLA RESPIRACIÓN, ANTIPOLV MASCARILLA RESPIRACIÓN ANTIPOLVO HOMOLOGADA.

MSPR.6a 1,000 UD Mascarilla respiración, antipolv 11,35 11,35


TOTAL PARTIDA................................................ 12,03

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ISHP.1a M2 MALLAZO RESISTENTE PARA RED DE SEGURIDAD COLOCACIÓN DE MALLAZO RESISTENTE PARA RED DESEGURIDAD ANTICAIDAS, SITUADO EN LOS ALIVIADE-ROS INCLUSO P.P DE ANCLAJES AL PARAMENTO, TO-TALMENTE COLOCADO Y REVISADO.

MOOA12a 0,100 H Peón ordinario construcción 14,48 1,45MSCV.1ac 1,000 ML Cable fiador homologado 10,00 10,00MSCV.1b 0,100 PP Soportes y anclajes metálicos homologados 25,00 2,50MO%02 2,000 % Medios auxiliares 1,50 0,03


TOTAL PARTIDA................................................ 14,82

ISHP.1ab UD ANDAMIO TUBULAR METÁLICO 14X1X4 M COLOCACIÓN DE ANDAMIO TUBULAR METÁLICO DE DI-MENSIONES 14X1 M Y 4 M DE ALTURA, SEGÚN NORMA-TIVA CE, COLOCADO JUNTO COMPUERTAS, ANCLADOEN HORIZONTAL Y VERTICAL, INCLUSO PLATAFORMAVOLADA METÁLICA DE 1,0 M DE ANCHO PARA POSICIO-NAMIENTO DEL ANDAMIO, TOTALMENTE COLOCADO YPROBADO.

MOOA12a 1,000 H Peón ordinario construcción 14,48 14,48MSCV.1b 0,200 PP Soportes y anclajes metálicos homologados 25,00 5,00MSCV.1ca 1,000 UD Andamio tubular metálico 14x1x4 m 1.200,00 1.200,00MSCV.1ch 1,000 UD Voladizo metálico 1,0 m anclado 400,00 400,00MO%02 2,000 % Medios auxiliares 14,50 0,29


TOTAL PARTIDA................................................ 1.716,96

ISHP.1ad UD ANDAMIO COLGADO MOTORIZADO HOMOLOGADO COLOCACIÓN DE ANDAMIO COLGADO MOTORIZADO,SEGÚN NORMATIVA CE, ANCLADO EN HORIZONTAL YVERTICAL, INCLUSO PLATAFORMA VOLADA METÁLICADE 1,0 M DE ANCHO PARA POSICIONAMIENTO DEL AN-DAMIO, TOTALMENTE COLOCADO Y PROBADO.

MOOA12a 1,000 H Peón ordinario construcción 14,48 14,48MSCV.1bc 1,000 UD Andamio colgado homologado motorizado 800,00 800,00MSCV.1b 0,500 PP Soportes y anclajes metálicos homologados 25,00 12,50MSCV.1bd 2,000 UD Pescante y contrapeso homolagados 150,00 300,00MO%02 2,000 % Medios auxiliares 14,50 0,29


TOTAL PARTIDA................................................ 1.194,91

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ISHP.1b ML CABLE FIADOR COLOCACIÓN DE CABLE FIADOR (LÍNEA DE VIDA) SO-BRE PUNTOS FIJOS DE LA ESTRUCTURA O ANCLADOSA POSTES METÁLICOS RESISTENTES, PARA EL EN-GANCHE DE CINTURONES DE SEGURIDAD, INCLUSOSUJECCIONES, ANCLAJES, TOTALMENTE COLOCADOY PROBADO, SEGÚN NORMATIVA DE APLICACIÓN.

MOOA12a 0,200 H Peón ordinario construcción 14,48 2,90MSCV.1ac 1,000 ML Cable fiador homologado 10,00 10,00MSCV.1b 0,100 PP Soportes y anclajes metálicos homologados 25,00 2,50MO%02 2,000 % Medios auxiliares 2,90 0,06


TOTAL PARTIDA................................................ 16,39

ISHP.1c ML BANDA BICOLOR ROJO BLANCO CORDON DE BALIZAMIENTO REFLECTANTE INCLUSOSOPORTE, COLOCACIÓN Y DESMONTAJE.

MSCS.3a 1,000 ML Banda bicolor rojo/blanco 2,37 2,37MOOA12a 0,050 H Peón ordinario construcción 14,48 0,72MO%02 2,000 % Medios auxiliares 0,70 0,01


TOTAL PARTIDA................................................ 3,29

ISHP.1d M CINTA DE BALIZAMIENTO CINTA DE BALIZAMIENTO, TOTALMENTE COLOCADA.

MSCS.3b 1,000 ML Cinta de balizamiento 0,01 0,01MOOA12a 0,002 H Peón ordinario construcción 14,48 0,03MO%02 2,000 % Medios auxiliares 0,00 0,00

Costes indirectos .................. 6,00% 0,00

TOTAL PARTIDA................................................ 0,04

ISHP.2b UD BALIZA TRCNC FLU 50CM AMTZ 5 BALIZA TRONCOCÓNICA FLUORESCENTE DE 50 CM.DE ALTURA, AMORTIZABLE EN CINCO USOS TOTAL-MENTE COLOCADA.

MSCS.4b 0,200 UD Baliza trcnc flúor alt 50cm 14,39 2,88MOOA12a 0,050 H Peón ordinario construcción 14,48 0,72MO%02 2,000 % Medios auxiliares 0,70 0,01


TOTAL PARTIDA................................................ 3,83

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ISHP.2c UD BALIZA LUMINOSA EN VALLA OBRA BALIZA LUMINOSA EN VALLA DE OBRA INCLUIDA INSTA-LACIÓN Y COLOCACIÓN.

MSCS10a 1,000 UD Baliza luminosa 50,82 50,82


TOTAL PARTIDA................................................ 53,87

ISHP.3a UD SEÑAL CIRCULAR Ø 60CM AMTZ 3 SEÑAL DE SEGURIDAD CIRCULAR DE DIÁMETRO 60CM., AMORTIZABLE EN TRES USOS TOTALMENTE CO-LOCADA, INCLUSO SOPORTE METÁLICO.

MSCS.5aa 0,333 UD Señal seguridad ø60cm 55,22 18,39MOOA12a 0,100 H Peón ordinario construcción 14,48 1,45MO%02 2,000 % Medios auxiliares 1,50 0,03


TOTAL PARTIDA................................................ 21,06

ISHP.3b UD SEÑAL CUADRADA LG60CM AMTZ 3 SEÑAL DE SEGURIDAD DE 60X60 CM., AMORTIZABLEEN TRES USOS TOTALMENTE COLOCADA, INCLUSOSOPORTE METÁLICO..

MSCS.5ab 0,333 UD Señal seguridad 60cm de lado 55,22 18,39MOOA12a 0,100 H Peón ordinario construcción 14,48 1,45MO%02 2,000 % Medios auxiliares 1,50 0,03


TOTAL PARTIDA................................................ 21,06

ISHP.3c UD SEÑAL TRIANGULAR LADO70CM AMTZ 3 SEÑAL DE SEGURIDAD TRIANGULAR DE 70 CM. DE LA-DO, AMORTIZABLE EN TRES USOS TOTALMENTE CO-LOCADA, INCLUSO SOPORTE METÁLICO.

MSCS.5ac 0,333 UD Señal seguridad triangular 70cm 55,22 18,39MOOA12a 0,100 H Peón ordinario construcción 14,48 1,45MO%02 2,000 % Medios auxiliares 1,50 0,03


TOTAL PARTIDA................................................ 21,06

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ISHP.3e UD SEÑAL NORMALIZADA DE STOP I/SOPO SEÑAL NORMALIZADA DE STOP CON SOPORTE, IN-CLUSO COLOCACIÓN.

MSCS.5ae 0,333 UD Señal normal. stop con soporte. 55,22 18,39MOOA12a 0,100 H Peón ordinario construcción 14,48 1,45MO%02 2,000 % Medios auxiliares 1,50 0,03


TOTAL PARTIDA................................................ 21,06

ISHP.4a UD EXTINTOR POLVO SECO 6KG AMTZ 2 EXTINTOR DE POLVO SECO BCE DE 6 KG (EFICACIA55B) CARGADO, AMORTIZABLE EN DOS USOS TOTAL-MENTE INSTALADO.

MSIE.1a 0,500 UD Extintor polvo seco bce 6k(55b) 112,63 56,32MOOA11a 0,100 H Peón especializado construcción 14,73 1,47MO%02 2,000 % Medios auxiliares 1,50 0,03


TOTAL PARTIDA................................................ 61,29

ISHP.6bbc ML BARAN GUARD 2.5M Y VALLA SEGURID PROTECCION PARA ZANJA COMPUESTA POR GUARDA-CUERPOS METÁLICOS CADA 2.50 M. Y VALLA DE SE-GURIDAD DE 1,80 M. DE ALTURA TOTALMENTE COLO-CADA (AMORTIZABLE EN 20 USOS)

MSCB.1a 0,055 UD Guardacuerpos metálico tipo a 10,38 0,57MSCV.5a 1,000 M2 Malla de polietileno alta densid 12,00 12,00MOOA12a 0,090 H Peón ordinario construcción 14,48 1,30MOOA10a 0,045 H Ayudante construcción 14,91 0,67MO%02 2,000 % Medios auxiliares 2,00 0,04


TOTAL PARTIDA................................................ 15,45

ISHP12a UD VALLA PIES METÁLICOS 2.4M AMTZ2 VALLA DE PIES METÁLICOS DE 2.40 M., AMORTIZABLEDOS USOS TOTALMENTE COLOCADA.

MSCV.2a 0,500 UD Valla pies metálicos 2.40m 62,66 31,33MOOA12a 0,200 H Peón ordinario construcción 14,48 2,90MO%02 2,000 % Medios auxiliares 2,90 0,06


TOTAL PARTIDA................................................ 36,35

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ISHP15a UD TOPE DE SEGURIDAD PARA RET. CAM. TOPE DE SEGURIDAD PARA EL RETROCESO DE CA-MIONES EN VERTIDO DE TIERRAS

MSCR.7a 1,000 UD Tope de madera para camiones 24,63 24,63MOOA12a 0,100 H Peón ordinario construcción 14,48 1,45MO%02 2,000 % Medios auxiliares 1,50 0,03


TOTAL PARTIDA................................................ 27,68

ISHP16a M MALLA DE SEÑALIZACIÓN MALLA DE SEÑALIZACIÓN DE POLIETILENO DE ALTADENSIDAD, EN PROTECCIÓN, TOTALMENTE INSTALA-DA INCLUSO PARTE PROPORCIONAL DE VARILLAJEPARA SU SUJECCIÓN.

MSCV.5a 1,000 M2 Malla de polietileno alta densid 12,00 12,00MOOA12a 0,008 H Peón ordinario construcción 14,48 0,12MO%02 2,000 % Medios auxiliares 0,10 0,00


TOTAL PARTIDA................................................ 12,85

ISPH.17a H SEÑALISTA MANO DE OBRA SEÑALISTA EN DESVIOS DE TRAFICO YMANIOBRAS.

MOOA12a 1,000 H Peón ordinario construcción 14,48 14,48MO%02 2,000 % Medios auxiliares 14,50 0,29


TOTAL PARTIDA................................................ 15,66

SPII10a UD CHALECO REFLECTANTE CHALECO REFLECTANTE, AMORTIZABLE EN UN USO.

MSPR.4a 1,000 U Chaleco reflectante 6,50 6,50%0100 1,000 % Medios auxiliares 6,50 0,07


TOTAL PARTIDA................................................ 6,96

Página 14




USSR.6baf UD PNL DIRECCIONAL 160X45 REFL PANEL DIRECCIONAL REFLECTANTE DE 160X45 CM.,SOBRE DOS SOPORTES GALVANIZADOS DE 80X40X2MM., TIPO "SARGENTO", INCLUSO COLOCACION, AN-CLAJES Y TORNILLERIA A DEFINIR POR LA DIRECCIONFACULTATIVA.

MOOA.8a 0,010 H Oficial 1ª construcción 15,15 0,15MOOA12a 0,010 H Peón ordinario construcción 14,48 0,14PUSR.2baf 1,000 U Pnl dir refl 120x45 tipo "sargento" 60,10 60,10PUSR.4aa 2,000 M Poste a rct 80x40mm galv 19,23 38,46IHEA.2cbab 0,020 M3 HM-15 blanda CII/32.5 Tm 40 44,66 0,89MO%02 2,000 % Medios auxiliares 0,30 0,01


TOTAL PARTIDA................................................ 105,74

Página 15

SECRETARIA GENERAL PARA EL TERRITORIO Y LA …

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