Residencia Dara Pinto

DISEÑO ESTRUCTURAL, RESIDENCIA DARA PINTO

I N D I C EDISEÑO ESTRUCTURAL, RESIDENCIA DARA PINTO...................................................................3

1 INTRODUCCIÓN..............................................................................................................................3

2 NORMAS, CODIGOS Y REFERENCIAS UTILIZADAS............................................................3

3 TEORIA DE CÁLCULO UTILIZADA............................................................................................3

4 DISEÑO ESTRUCTURAL................................................................................................................4

4.1 CRITERIOS DE DISEÑO...........................................................................................................44.2 SOLICITACIONES DE CARGA................................................................................................4

4.2.1 CARGA VIVA..........................................................................................................................44.2.2 CARGA MUERTA...................................................................................................................44.2.3 FUERZAS SISMICAS.............................................................................................................5

4.3 METODOLOGIA DE ANALISIS ESTRUCTURAL.................................................................64.4 DISEÑO DE LOS ELEMENTOS EN HORMIGÓN..................................................................64.5 SINTESIS DE LOS RESULTADOS...........................................................................................64.6 DATOS DE ENTRADA PÓRTICO............................................................................................7

4.6.1 DERIVAS MÁXIMAS OBTENIDAS......................................................................................144.6.2 MODAL PARTICIPATING MASS RATIOS..........................................................................144.6.3 MOMENTOS Y CORTANTES RESULTANTES DE ACUERDO A LAS COMBINACIONES DE CARGA.........................................................................................................................................154.6.4 CHEQUEO DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES.....................................................174.6.5 ACERO EN CADA CARA DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES...............................18

5 ANEXOS............................................................................................................................................19

5.1 CARGA SISMICA ACTUANTE EN LA ESTRUCTURA......................................................195.2 ANEXO DE DISEÑO DE VIGAS DE CIMENTACION.........................................................25

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1 INTRODUCCIÓN

La concepción técnica para las obras de ejecución de la Residencia Dara Pinta ubicado en la parroquia San Bartolo, cantón Quito, provincia de Pichincha se plantea realizarla en hormigón armado con vigas y columnas dispuestas a resistir el 100% de las solicitaciones de cargas estipuladas en el Código ecuatoriano de la construcción.

2 NORMAS, CODIGOS Y REFERENCIAS UTILIZADAS

El diseño estructural, se lo ha realizado para satisfacer los requisitos de diseño contenidos en:

La Norma Ecuatoriana de la Construcción “NEC-11” publicada mediante decreto Ejecutivo N° 705 del 06 de abril del 2011;

Código ACI-318S-08 American Concrete Institute en sistema métrico y que cumple con la norma ISO 19338:2007.

3 TEORIA DE CÁLCULO UTILIZADA

La estructura ha sido diseñada de acuerdo a los métodos de "diseño por resistencia última".

En este método, el refuerzo de acero es calculado para resistir las cargas de servicio multiplicadas por factores de carga especificados en las NEC, y las resistencias nominales calculadas multiplicadas por factores de reducción de resistencia especificados en la misma NEC.

Para el cálculo de las solicitaciones de los elementos estructurales, se ha considerado comportamiento elástico lineal de estos elementos y se ha satisfecho las condiciones de equilibrio por compatibilidad geométrica.

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4 DISEÑO ESTRUCTURAL

4.1 CRITERIOS DE DISEÑO

Se opta por una estructura conformada por pórticos ortogonales dúctiles diseñados para resistir el 100 % de las fuerzas actuantes.

El modelo de cálculo estructural es una estructura espacial que para fines de cálculo se considera como un conjunto de elementos prismáticos conformados por vigas y columnas unidos entre sí por medio de nudos que permiten interactuar entre sí, repartiendo y transmitiéndose los esfuerzos de flexo-compresión generados por las cargas actuantes.

4.2 SOLICITACIONES DE CARGA

Los siguientes son los tipos de solicitaciones a considerar en este tipo de estructura: Carga viva Carga muerta. Cargas sísmicas en los dos sentidos de la estructura x,y

4.2.1 CARGA VIVA.

Se considerara una carga de 150 kg/m2 actuando sobre la losa de cubierta. El Equipo consultor recomienda esta carga por instalaciones de unidades condenadora para el sistema de aire acondicionado, consecuentemente se tendrá personal sobre ella que realice operaciones de mantenimiento.

4.2.2 CARGA MUERTA.

Está determinada por el peso de los elementos estructurales y en la losa superior se considera adicionalmente el peso de la mampostería de antepecho que se coloca perimetralmente sobre esta.

NOTA: La obtención de resultados para los cuadros de cargas que se encuentran a continuación, se pueden verificar en el correspondiente sector a anexos.

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3.- CARGAS DE DISEÑO:

3.1.- PESO PROPIO DE LOSA:

PESO DE BLOQUES DE ALIVIANAMIENTO = 8.00 X 8.00 kg = 64.00 kg = 0,064 Ton/m²

PESO DE VOLUMEN DE HORMIGON POR c/m² DE LOSA =0.293 Ton/m² = 0,293 Ton/m²

PESO PROPIO DE LOSA = 0,357 Ton/m²

PESO DE PAREDES = 200.00 Kg/m² = 0,200 Ton/m²

PESO DE RECUBRIMIENTOS = 0.04 Ton/m² = 0,040 Ton/m²

PESO DE ENLUCIDOS = 0.054 Ton/m² = 0,054 Ton/m²

PESO DE MASILLADO DE LOSA DE CUBIERTA = 0.09 Ton/m² = 0,090 Ton/m²

RESUMEN:

CARGA MUERTA.

CARGA MUERTA DE ENTREPISO (CME) =0.357+0.200+0.040+0.054= 0,46 Ton/m²

CARGA MUERTA DE CUBIERTA (CMC) =0.357+0.054+0.090= 0,38 Ton/m²

CARGA VIVA:

CARGA VIVA DE ENTREPISO (CVE) = 0,20 Ton/m²

CARGA VIVA DE CUBIERTA (CVC) = 0,15 Ton/m²

4.2.3 FUERZAS SISMICAS

Se ha adoptado el procedimiento estático de fuerzas horizontales sísmicas equivalentes, descrito en el CEC capitulo dos, cuyo proceso de cálculo se detalla en el anexo de determinación de cargas actuantes.El cálculo se lo ha efectuado de la siguiente manera:

100 % de la carga muerta de la losa de cubierta más el peso de la mampostería circundante sobre ésta

Se considera el 25% de la carga viva actuante en la losa de cubierta.

Una vez determinado el corte basal se lo distribuye a los pórticos en cargas horizontales puntuales proporcionales al peso que trasmiten.

Las fuerzas horizontales se aplican en dos direcciones horizontales pero no simultáneas, conformando otros estados básicos de carga.

FUERZAS SISMICAS HORIZONTALES REPARTIDAS EN LOS EJES DE LA ESTRUCTURA

Ft = 0,07 * T * VFt = 0,07 x 0,32 x 19,91 tFt = 0,448 tComo el valor de T < 0.7 s entonces Ft = 0Ft = 0,00 t

Fx = (V-Ft) * Wx * hxS (Wi * hi)

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3 2,7 8,46 80,5 0,41 33,27 281,44 8,75

2 2,7 5,76 80,5 0,51 40,71 234,48 7,29

1 3,06 3,06 80,5 0,51 40,71 124,57 3,87TOTAL 114,68 640,49

PisoAltura de piso (m)

Peso Wi (t)

Area (m2) Nivel hi

(m) Peso wi

(t/m2) Wi x hi (t-

m) Fx (t)

4.3 METODOLOGIA DE ANALISIS ESTRUCTURAL

El análisis estructural se efectuó utilizando el programa de cálculo Etabs v9.7.2

4.4 DISEÑO DE LOS ELEMENTOS EN HORMIGÓN

El diseño estructural de los miembros de hormigón estarán sujetos a las disposiciones y especificaciones del Código Ecuatoriano de la construcción y del ACI 318, y sobre éste último es el que se rige el programa de cálculo para la determinación del acero de refuerzo.

El hormigón a utilizarse tendrá una resistencia mínima a la compresión a los 28 días de 210 kg/cm2. El refuerzo en varillas corrugas tendrá una resistencia a la fluencia de 4200 kg/cm2.

4.5 SINTESIS DE LOS RESULTADOS

Se analizan los siguientes estados de carga.

ESTADOS ULTIMOS DE CARGA

U = 1.4 D + 1.7 L U = 1.05 D + 1.28 L+ 1.4 Ey + 1.4Ex U = 1.05 D + 1.28 L- 1.4 Ey - 1.4Ex U = 0.9 D + 1.2 D + 1.4 Ey + 1.4Ex U = 0.9 D + 1.2 D - 1.4 Ey - 1.4Ex

L = Carga Viva actuante sobre la losa de la estructura y volados

D = peso propio, considerándose a los elementos con un = 2.4 t/m 3=2400Kg/m3

E = Carga producida por efecto del movimiento sísmico aplicado en los nudos de la

Los coeficientes de mayoración de carga viva y muerta son ligeramente superiores a lo establecido en el CEC, que el diseñador las adopta por la importancia que tiene la estructura.

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La determinación de las cargas actuantes en la estructura se detalla en el Anexo 1 adjunto a este informe.

Con estos cálculos se obtiene los siguientes resúmenes de datos de entrada al programa.

4.6 DATOS DE ENTRADA PÓRTICOGEOMETRIA

IDENTIFICACION DE LOS ELEMENTOS EN LA ESTRUCTURA

CARGAS

Carga Muerta en elementos vigas en T/m.

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Carga Viva en elementos vigas en T/m.

Carga Sísmica X en la estructura en T.

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Carga Sísmica Y en la estructura en T.

La geometría y datos del programa se representan en las siguientes tablas >

1. Model geometry

1.1. Beam Connectivity Data

Beam IEndPt JEndPtB95 181 177B96 177 153B97 153 169B98 181 156B99 156 242

B100 181 239B101 239 184B102 184 160B103 160 175B104 164 160B105 156 164B106 164 243B107 164 239B108 178 239B109 177 178B110 178 180B111 180 157B112 157 244B113 161 157B114 153 161B115 161 245

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B116 161 178B117 180 184

1.2. Column Connectivity Data

Column IEndPt JEndPt IEndStoryC32 153 153 BelowC33 177 177 BelowC34 181 181 BelowC35 156 156 BelowC36 161 161 BelowC37 157 157 BelowC38 180 180 BelowC39 184 184 BelowC40 160 160 BelowC41 178 178 BelowC43 164 164 BelowC44 239 239 Below

1.3. Developed Elevations

ElevName

PointOrder

X Y

1 1 0 -0,51 2 0 12,4

X=2,16 1 2,16

-0,5

X=2,16 2 2,16

12,4

X=2,62 1 2,62

-0,5

X=2,62 2 2,62

12,4

2 1 3,6 -0,52 2 3,6 12,4

X=3,7 1 3,7 -0,5X=3,7 2 3,7 12,4

X=4,65 1 4,65

-0,5

X=4,65 2 4,65

12,4

3 1 6,8 -0,53 2 6,8 12,4

Y=-0,5 1 0 -0,5Y=-0,5 2 6,8 -0,5

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A 1 0 0A 2 6,8 0B 1 0 3,05B 2 6,8 3,05

Y=4,2 1 0 4,2Y=4,2 2 6,8 4,2

C 1 0 7,35C 2 6,8 7,35

Y=7,75 1 0 7,75Y=7,75 2 6,8 7,75Y=8,25 1 0 8,25Y=8,25 2 6,8 8,25

D 1 0 12,05

D 2 6,8 12,05

Y=12,4 1 0 12,4Y=12,4 2 6,8 12,4

1.4. Point Coordinates

Point

X Y DZBelow

153 0 0 0154 0 4,7 0155 0 9 0

156 0 12,05

0

157 6,8 0 0159 6,8 9 0

160 6,8 12,05

0

161 3,6 0 0162 3,6 4,7 0

164 3,6 12,05

0

167 3,7 0 0169 0 -0,5 0175 6,8 12,4 0177 0 3,05 0178 3,6 3,05 0180 6,8 3,05 0181 0 7,35 0184 6,8 7,35 0216 6,8 4,2 0

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218 0 7,75 0

220 2,62

12,05

0

223 4,65

12,05

0

231 2,16

7,35 0

232 2,16

7,75 0

239 3,7 7,35 0242 0 12,4 0243 3,6 12,4 0244 6,8 -0,5 0245 3,6 -0,5 0246 3,6 4,2 0247 0 4,2 0259 3,7 4,2 0

263 3,7 12,05

0

264 3,7 8,25 0265 6,8 8,25 0

266 4,65

7,35 0

267 4,65

8,25 0

268 2,16

12,05

0

271 2,62

4,2 0

273 2,62

7,35 0

2. Material and Section properties

Concrete Beam PropertiesSectionName TopCover BotCover TopLeftArea TopRightArea BotLeftArea BotRightArea

V30X30 0,035 0,035 0 0 0 0

Concrete Column PropertiesSectionName ReinfConfig LatReinf Cover NumBars3Dir NumBars2Dir NumBarsCirc BarSize CornerBarSize ReinfType

C30X30 Rectangular Ties 0,045 3 3 20d 20d Design

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Frame Sections PropertiesSectionName Material FromFile FileName SectInFile Shape Depth WidthTop ThickTop WebThick WidthBot ThickBot

C30X30 FC210 No Rectangular 0,3 0,3 0 0 0 0V30X30 FC210 No Rectangular 0,3 0,3 0 0 0 0

Area TorsionConst I33 I22 A2 A3 S33 S22 Z33 Z22 R33 R220,09 0,0011 0,0007 0,0007 0,075 0,075 0,0045 0,0045 0,0068 0,0068 0,0866 0,08660,09 0,0011 0,0007 0,0007 0,075 0,075 0,0045 0,0045 0,0068 0,0068 0,0866 0,0866

TotalWt TotalMass ConcCol ConcBeam AMOD A2MOD A3MOD JMOD I2MOD I3MOD MMOD WMOD21,9283 2,2367 Yes 1 1 1 1 1 1 1 138,884 3,9662 Yes 1 1 1 1 1 1 1 1

Material Properties

Material Type Mass Weight Dir Plane E Poisson ThermCoeff GSTEEL Isotropic 7,98E-01 7,83E+00 All All 20389019 0,3 1,17E-05 7841930FC210 Isotropic 2,45E-01 2,40E+00 All All 1883879 0,2 9,90E-06 784949,6OTHER Isotropic 7,98E-01 7,83E+00 All All 20389019 0,3 1,17E-05 7841930

DesignType SteelFy SteelFu SteelCost ConcFc RebarFy RebarFys LtWtConc LtWtFactSteel 35153,48 45699,53 27679,91Conc 2100 42000 42000 No 1None

3. Structure resultsThis section provides structure results, including items such as structural periods and base reactions.

Deformed shape

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Gráfico de identificación de las juntas de la estructura.

4.6.1 DERIVAS MÁXIMAS OBTENIDAS.

Detalle de deformada para la junta 175 en mm.

La deriva máxima admisible según NEC11 es 0,02.

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Text Text Text mm (d2 - d1) H R d < 0,02175 Sx LinStatic 13,13 1,43 2700 5 0,003175 Sx LinStatic 11,70 2,85 2700 5 0,005175 Sx LinStatic 8,85 8,85 3060 5 0,014Text Text Text mm (d2 - d1) H R d < 0,02175 Sy LinStatic 0,49 0,05 2700 5 0,000175 Sy LinStatic 0,44 0,10 2700 5 0,000175 Sy LinStatic 0,34 0,34 3750 5 0,000

4.6.2 MODAL PARTICIPATING MASS RATIOS.

Mode Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ RX RY RZ SumRX SumRY SumRZ1 0,554262 81,1791 3,6975 0 81,1791 3,6975 0 4,1227 90,5277 4,5867 4,1227 90,5277 4,58672 0,549592 3,8873 85,4859 0 85,0664 89,1835 0 95,2945 4,3337 0 99,4172 94,8614 4,58673 0,477718 4,3014 0,1899 0 89,3678 89,3734 0 0,2109 4,7694 85,143 99,6281 99,6307 89,72974 0,17175 8,1786 0,3452 0 97,5463 89,7187 0 0,0095 0,2224 0,4916 99,6376 99,8531 90,22125 0,170171 0,3676 8,6573 0 97,9139 98,376 0 0,2373 0,01 0 99,875 99,8631 90,22126 0,149564 0,4839 0,0222 0 98,3979 98,3982 0 0,0006 0,0136 8,2529 99,8755 99,8767 98,47427 0,09659 1,431 0,0633 0 99,8289 98,4615 0 0,0049 0,1099 0,1023 99,8805 99,9867 98,57658 0,095621 0,0682 1,5335 0 99,8971 99,995 0 0,1191 0,0052 0 99,9996 99,9919 98,57659 0,085193 0,1028 0,0049 0 99,9998 99,9999 0 0,0004 0,0081 1,4234 100 100 99,999910 0,022071 0,0001 0 0 99,9999 99,9999 0 0 0 0 100 100 99,999911 0,021602 0,0001 0 0 100 99,9999 0 0 0 0 100 100 99,999912 0,021038 0 0 0 100 99,9999 0 0 0 0 100 100 99,9999

4.6.3 MOMENTOS Y CORTANTES RESULTANTES DE ACUERDO A LAS COMBINACIONES DE CARGA

Diagrama de momentos M33 en combinaciones de carga 3 (T-m)

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Diagrama de cortantes V22 en combinaciones de carga 3 (T)

Reacciones en combinaciones de carga 3 con factores de mayoración para el cálculo de la cimentación (T).

Realizado el proceso de cálculo se determinan los esfuerzos de corte y momento. El esfuerzo de corte tiene que ser absorbido por el espesor de hormigón y estribos de los elementos considerados, mientras que para los esfuerzos por flexión se determina el acero de refuerzo utilizando el mismo programa de cálculo.

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VERIFICACIÓN VIGA COLUMNA (NUDOS)

El criterio llamado columna fuerte – viga débil es un requisito a cumplir en cualquier proyecto sismo resistente de estructuras de concreto armado o reforzado con la finalidad de evitar fallas por inestabilidad que junto a las fallas frágiles como las de adherencia y corte son las responsables de la falla catastrófica o ruina de las estructuras. Se presentan el siguiente procedimiento para el cálculo del criterio columna fuerte –viga débil:

La suma de los momentos nominales de las columnas en un nudo que debe ser mayor de 6/5 veces la suma de los momentos nominales de las vigas, esto es para proveer de mayor resistencia a flexión en las columnas que en las vigas que forman el nudo:

Σ Mcn ≥ 1.20 Σ Mvn

El programa Etabs 9.7.2 chequea los esfuerzos que se producen en los nudos de las columnas y vigas mediante los Ratios que nos indica resultados favorables cuando los valores son menores a la unidad, caso contrario se tiene que cambiar las secciones de los elementos hasta satisfacer este requisito.

4.6.4 CHEQUEO DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES

Ubicación de elementos columnas – vigas

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Chequeo de la columna C39

Chequeo de la viga B117

Una vez que se cumple las condiciones de viga débil / columna fuerte; se calculan los requerimientos de acero de refuerzo en cada uno de los elementos, cuyo resumen se muestra en los siguientes puntos.

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4.6.5 ACERO EN CADA CARA DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES

Refuerzo mínimo requerido en cada elemento (cm2)

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5 ANEXOS.

5.1 CARGA SISMICA ACTUANTE EN LA ESTRUCTURA.

1. FACTOR DE IMPORTANCIA "I"

I= 1,0

1)

2)

2.1 Aceleración Espectral "Z" y Zona SísmicaIngresar la Provincia y la Ciudad

Provincia: Pichincha Z= 0,4Ciudad Quito Zona: Zona V

2.2 factor "n"Colocar la Región en donde construirá la edificación:

Región: Sierra n= 2,48

2. ACELERACION ESPECTRAL CORRESPONDIENTE AL ESPECTRO RESPUESTA ELÁSTICO PARA EL

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2.3 TcTipo de perfil del subsuelo: E

r= 1,5

Fa= 1,05

Fd= 1,5

Fs= 2

Tc= 1,5714Tl= 3,6

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2.4 Periodo de Vibración T

8,46 m

Ct= 0,047α= 0,9

T= 0,32

ECUACIÓN 1 ECUACIÓN 2

Sa= 1,042 Sa= 11,273

OJO!! --> USAR RESULTADO DE ECUACIÓN 1

----> Sa= 1,0416

3. CARGA SÍSMICA REACTIVA "W"

W= 114,68 Ton

Altura de la Edificación(hn):

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4. FACTOR DE REDUCCIÓN DE RESPUESTA ESTRUCTURAL "R"

R= 5

5. FACTOR DE CONFIGURACIÓN EN PLANTA ФP

ФPA= 1ФPB= 1

ФP= 1

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6. FACTOR DE CONFIGURACIÓN EN ELEVACIÓN ФE

ФEA= 1ФEB= 1

ФE= 1

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CORTE BASAL V

V= Ton

Como el valor de T < 0.7 s entonces Ft = 0

20,83%

23,891

% Carga Reactiva =

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5.2 ANEXO DE DISEÑO DE VIGAS DE CIMENTACION.

Se procede a diseñar la viga de cimentación entre las reacciones más críticas en base de columna:

VIGA DE CIMENTACIÓN 0.80X0.65

VIGAS DE CIMENTACION

TABLE: Joint ReactionsJoint OutputCase CaseType F3 M1 M2Text Text Text Tonf Tonf-m Tonf-m181 CM LinStatic 11,44 -0,098 0,121239 CM LinStatic 14,15 -0,035 -0,054

TABLE: Joint ReactionsJoint OutputCase CaseType F3 M1 M2Text Text Text Tonf Tonf-m Tonf-m181 CV LinStatic 2,31 -0,036 0,038239 CV LinStatic 5,4 -0,007 -0,019

DATOS:f'c = fy =

qad =

Col h = 0,30 m Colh /2 = 0,15 m

Col b = 0,30 m Colb /2 = 0,15 m

COLUMNA PCM PCV MCM x MCV x MCM y MCV y

col(3) 11,44 2,31 -0,10 -0,04 0,12 0,04 col(4) 14,15 5,40 -0,04 -0,01 -0,05 -0,02

COLUMNA col(0) col(3) col(4) col(0)P 0,00 t 13,75 t 19,55 t 0,00 t

COLUMNA col(0) col(3) col(4) col(0)M y 0,00 t-m -0,13 t-m -0,04 t-m 0,00 t-m

COLUMNA col(0) col(3) col(4) col(0)M x 0,00 t-m 0,16 t-m -0,07 t-m 0,00 t-m

UBICACIÓN DE LA RESULTANTE DE SERVICIO

P1 + P2 + P3 + P 4 = RR = 33,30 t

Mo = 0x1 = 0,00 mx2 = 3,35 mx3 = 0,00 m

L = 3,65 mEXCENTRICIDAD

ey = 0,003 mEste modelo funciona para el número de ejes requeridos. ey < b/6 = > OK

MOMENTOS DE SERVICIO Y-Y

DISEÑO A FLEXION

MOMENTOS DE SERVICIO X -X

210,00 kg/cm24200,00 kg/cm218,00 t/m2

CARGAS Y MOMENTOS

CARGAS DE SERVICIO

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X = 2,11 m DATOSB (m) L (m) qs 1 (t/m2) qs 2 (t/m2) AREA (m2)

EXCENTRICIDAD 0,80 3,65 11,63 0,77 2,92ex = -0,286 m

AREA DE CIMENTACION Y ESFUERZOS EN EL SUELO qs1Y = 11,63 t/m2 <qs2Y = 0,77 t/m2 <

A = FMP/qa = 0 FM

1.20 * P = 39,96 t COLUMNA col(0) col(3) col(4) col(0)M 0,00 t-m 0,21 t-m -0,10 t-m 0,00 t-m

A = 2,22 m2EXCENTRICIDAD

qs1,2 = P/A * (1 6*e/L)ey = 0,003 m

DATOSB (m) L (m) qs 1 (t/m2) qs 2 (t/m2) AREA (m2) b/6 = 0,133 m0,80 3,65 6,03 16,77 2,92

ey < b/6 = > ( OK )Se adopta B = 0,80 m

ESFUERZOS ULTIMOS Y-Yqs1X = 6,03 t/m2 <qs2X = 16,77 t/m2 < qsu1,2 = Pu/A * (1 6*eu/L)

B = 0,80 m qsu1 = 15,03 t/m2COLUMNA col(0) col(3) col(4) col(0) b = 0,30 m qsu2 = 14,46 t/m2

P 0,00 t 17,42 t 25,62 t 0,00 t b1 = 0,25 mH = 0,25 m qy = 14,85 t/m2

dreal = 0,15 mCOLUMNA col(0) col(3) col(4) col(0) Mu = 0,47 t-m

M 0,00 t-m -0,18 t-m -0,05 t-m 0,00 t-mdcal = ( Mu / fRu b ) ^ .5

UBICACIÓN DE LA RESULTANTE ULTIMA dcal = 0,04 m

Pu1 + Pu2 + Pu3 + Pu4 = Ru dcal = < dreal = ( OK )Ru= 43,04 t

Muo = 0

X = 2,14 m

EXCENTRICIDAD ULTIMA

e = -0,314 m

ESFUERZOS ULTIMOS X-X

qsu1,2 = Pu/A * (1 6*eu/L)

qsu1 = 7,14 t/m2qsu2 = 22,34 t/m2

qcy = 14,95 t/m2W1 = qsu * B1 W2 = qsu * B2 Vu = 5,47 t/m2

W1 = 5,71 t/m W2 = 17,87 t/m vu = 11,76 t/m2 Vc = 76,80 t/m2

x1 = 1,53 m vu < Vc = > ( OK )x2 = 0,30 m

No. Col = 2 q = Pu / A = 33,63 t/m2

Vu = 14,71 t

Este modelo funciona para el vu = 96,16 t/m2número de ejes requeridos.

Vc = 1.06 * ( f'c ) ^ 0.5

Vc = 153,61 t/m2

vu < Vc = > ( OK )

y3= -1,00 t/m y4= -6,08 t/mW3= 16,87 t/m W4= 11,79 t/m

DISEÑO POR PUNZONAMIENTOZAPATA COMO VIGA

DISEÑO A FLEXION

DISEÑO A CORTANTE

CALCULOS Y-Y

qadm OKqadm OK

MOMENTOS ULTIMOS Y-Y

CALCULOS X-X

qadm OKqadm OK

CARGAS ULTIMOS

MOMENTOS ULTIMOS X-X

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Mu = 15,68 t-mAs cal = 0,83 cm2/m

f'c (kg/cm2) Ru (kg/cm2)

210 39,72 bZAP = 0,55 m bVIGA = 0,25 m As min = 3,00 cm2/m240 45,39 d = 0,28 m d = 0,42 m280 52,96 H = 0,38 m H = 0,52 m As cal = < As min => 3,00 cm2/m300 56,74350 66,19 H = 0,25 m H = 0,65 m

d = 0,15 m d = 0,55 mdcal = ( Mu / fRu b ) ^ .5

As cal = 2,88 cm2 As cal = 7,24 cm2

As min = 1,65 cm2 As min = 2,75 cm2

( ZAPATA ) ( VIGA )

As cal = > As min => As cal = > As min =>2,88 cm2 7,24 cm2

Vcmáx = 0,53 * f'cVcmáx = 76,80 t/m2

< 0,25 >

< 0,

40 >

(1)

< 0,

25 >

(2)

A (m2) Y (m) A*Y (m3)(1) 0,10 m2 0,20 m 0,02 m3(2) 0,20 m2 0,53 m 0,11 m3

0,30 m2 0,13 m3

d = 0,42 m

bprom = 0,46 m

W1 = 5,71 t/m W2 = 17,87 t/m

x1 = 1,11 mx2 = 0,72 m

Este modelo funciona para el

número de ejes requeridos.

y3= -2,39 t/m y4= -6,08 t/mW3= 15,49 t/m W4= 11,79 t/m

vu = 6,98 tVu = 42,68 t/m2

42,68 < 76,80Vu < Vc

Av = 2 * 0,79 cm2 = 1,58 cm2

Vu < Vc

ACERO TRANSVERSAL

=> NO necesita estribos

( ZAPATA ) ( VIGA )

DISEÑO A CORTE

< 0,80 >

W1 = qsu * B1 W2 = qsu * B2

=> OK

ACERO LONGITUDINAL

0 8/9

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