Redes Cerradas
-
Upload
jenny-lopez-mego -
Category
Documents
-
view
1.127 -
download
2
Transcript of Redes Cerradas
ANALISIS DE REDES CERRADAS
En orden cronológico se presentarán los siguientes métodos de análisis y diseño de
redes cerradas, sin que se trate de una lista exhaustiva.
Método de Hardy-Cross con corrección de caudales en los circuitos
Método de Hardy-Cross con corrección de alturas piezométricas en los nodos
Método de Newton-Raphson
Método de la teoría lineal
Método del gradiente hidráulico
Con base en métodos reportados por la literatura técnica y la facilidad de uso, la
historia de los métodos de análisis de redes de distribución de agua potable ha sido
dividida en tres períodos:
El primero, aproximadamente desde 1850 hasta 1930.
El segundo, caracterizado por el uso de ecuaciones de resistencia fluida y de
modelos análogos eléctricos se extiende de 1930 a 1960.
El tercero, caracterizado por formulaciones matriciales del problema de las
redes de distribución con el fin de hacer un uso intensivo de computadores
digitales, va de 1960 hasta nuestros días.
Período Año Inventor(es)/autor(es) Método / aplicaciones
Período I 1845
1892
1905 Darcy y Weisbach
Freeman
Hazen y Williams
Fórmula para la pérdida de altura en un flujo a través
de una tubería simple.
Solución gráfica.
Fórmula para la pérdida de altura en el flujo a través
de una tubería simple y un método de tubería
equivalente.
Período II 1934
1936
1956
1957
Camp y Hazen
Cross
MCLLROY
HOAG y Weinberg
Análisis de una red eléctrica.
Técnica de relajación.
Análisis del fluido Mcllroy.
Adaptación del método de Hardy Cross para
computadores digitales.
Período III 1963
1968
1970
1977
1972
1980
1987
1994
Martin y Peters
Shamir y Howard
EPP y Fowler
Jeppson
Wood y Charles
Wood
Todini y Pilati
Rossman
Método del nodo simultáneo.
Expansión del método del nodo simultáneo.
Método del circuito simultáneo.
Programa comercial para el análisis de redes con base
en el método del circuito simultáneo.
Teoría lineal.
- KYPIPE, Programa comercial para el análisis de
redes.
Método del gradiente.
- EPANET Programa comercial para el análisis de
redes.
Principios fundamentales de análisis de redes cerradas
Si se considera la red cerrada que aparece en la figura 7.1 y se tiene en cuenta
que QD1´ QD2´ QD3´ QD4´ …………………………QDNU son los caudales consumidos en
cada uno de los nodos, algunos de los cuales podrían tener un valor nulo en un
momento dado, y que Qe1´ Qe2´ Qe3´ ……………………Qem son los caudales que
alimentan la red de distribución, se puede establecer la siguiente ecuación de
conservación de la masa:
donde Nu es el número de uniones (nodos) existentes en la red.
Figura 7.1 Red cerrada. Caudales consumidos
en los nodos y caudales de alimentación a la
red.
)1.7(
11
Nu
ii
D
m
QQe
La Ecuación 7.1 es una ecuación de conservación de la masa para la red como
un todo. Sin embargo, para cada uno de los nodos de la red se puede
establecer una ecuación similar, debido a que localmente también se debe
cumplir el hecho de que la masa se conserve. Dicha ecuación es:
donde NTi es el número de tubos que llegan al nodo i, y Q representa el caudal
que pasa por la tubería Qij hacia el nodo i desde el nodo j. La convención
adoptada por la práctica de la ingeniería hidráulica es que puede ser
positivo (va hacia el nodo i) o negativo (sale de dicho nodo).
Para cada uno de los caudales Qij de la Ecuación 7.2 se puede plantear la
siguiente ecuación de conservación de la energía entre los nodos i y j,
incluyendo las pérdidas por fricción y las pérdidas menores, en términos de las
alturas piezométricas en dichos nodos:
)2.7(0
1
iNT
j
DiijQQ
En donde se ha utilizado la ecuación de Darcy-Weisbach para el cálculo de las
pérdidas por fricción.
Si se despeja Qij de esta última ecuación se obtiene la siguiente expresión, la
cual relaciona el caudal que pasa por la tubería ij con las alturas piezométricas
en los nodos i y j.
Si se reemplaza este último resultado en la Ecuación 7.2, se obtiene:
donde NTi representa el número de tuberías que llegan a la unión (nodo) i. A
fin de tener en cuenta en forma automática el signo del caudal ij, la Ecuación
7.3 se puede cambiar por la siguiente expresión:
Este tipo de ecuaciones para el diseño y análisis de redes cerradas de
tuberías se conocen como ecuación de altura piezométrica.
En caso contrario se puede suponer alguna de las alturas piezométricas, ya que
los valores absolutos de éstas no afectan la distribución de caudales y además
debe tenerse en cuenta que las ecuaciones de altura piezométrica son
ecuaciones no lineales.
Por otro lado, a partir de los circuitos de tubos que conforman la red, los cuales
pueden ser adyacente o superpuestos, se pueden plantear las siguientes
ecuaciones de conservación de la energía, una para cada uno de los circuitos
que conforman la red de distribución:
1. Ecuación de continuidad en las uniones que conforman el circuito:
2. Ecuación de conservación de la energía alrededor del circuito:
Donde NTi, es el número de tubos del circuito I, luego, si se utiliza la ecuación de
Darcy Weisbach en esta ultima ecuación en conjunto con la expresión de las
pérdidas menores como función de altura de velocidad, se obtiene la siguiente
expresión:
Las ecuaciones de tipo 7.7 se conocen como ecuaciones de caudal de la red.
Las ecuaciones de tipo 7.7 se conocen como ecuaciones de caudal de la red. En
total se tienen NC ecuaciones de caudal, donde NC es el número de circuitos
que conforman la red. Nuevamente se puede observar que son ecuaciones no
lineales.
Lo anterior implica que para el cálculo de una red cerrada se tiene un número
total de ecuaciones igual a:
Una vez más debe establecerse una convención de signos para las ecuaciones
de caudal 7.7. Los caudales en el circuito se consideran positivos si giran
en el sentido de las agujas del reloj y negativos si lo hacen en sentido
contrario. Para asegurar una correcta asignación del signo, estas
ecuaciones se pueden transformar como se indica a continuación:
Los métodos de análisis de redes que se describen en este capítulo están
diseñados para llevar a cabo esos cálculos de caudales en cada tubería
piezométrica en cada nodo, esto implica que se deben conocer todas las demás
variables relacionadas con las tuberías (diámetricos, rugosidades, coeficientes de
pérdidas menores, accesorios especiales y bombas) y con los nodos (caudales de
consumo, altura topográfica, tanques, diseño y no un diseño en sí
MÉTODO DE HARDY-CROSS CON CORRECCIÓN DE CAUDALES
Este método para resolver las Ecuaciones 7,4 y 7.7 fue desarrollado en 1936
por el ingeniero norteamericano Hardy Cross, quien era profesor de ingeniería
estructural en la Universidad de Illinois, Estados Unidos.
2
El método en su forma original fue desarrollado para el cálculo de estructuras
aporticadas de concreto y acero, mediante un método matemático para llevar a
cabo análisis de distribución de momentos para estructuras estáticamente
determinadas. Sin embargo, Cross lo extendió rápidamente al caso de redes
cerradas de distribución de agua potable, y publicó un artículo en el cual
describía la aplicación de su método (ver Cross, 1936). Como ecuación de
resistencia fluida utilizó la ecuación de Hazen Williams, establecida en 1906
y popularizada en la década de 1930. Para esta época el material
predominante en las redes de distribución de agua potable era el hierro
fundido.
Si se define una altura piezométrica que incluya la altura piezométrica perdida
por fricción y la altura piezométrica perdida por accesorios, en la siguiente
forma:
Método de Hardy Cross con corrección de caudales:
pasos que se debe seguir en el análisis.
El análisis de una red de distribución de agua según el método de Hardy-Cross
con corrección de caudales en los circuitos propone los siguientes pasos:
1. Se define claramente la geometría de la red, identificando en forma
coherente los nodos y los circuitos.
2. Si existe más de un nodo con altura piezométrica constante (tanque en la red
o embalse), es necesario conectarlos en pares por medio de tuberías
hipotéticas que pueden representarse mediante líneas punteadas. En estas
tuberías hipotéticas se deben suponer diámetros, longitudes y rugosidades
absolutas, de tal manera que se pueda calcular el caudal correspondiente a
las diferencias de nivel entre los diferentes pares de embalses o tanques. En
las correcciones de caudales no deben incluirse los tubos hipotéticos,
lo cual sí debe hacerse en el cálculo de las pérdidas de altura
piezométrica (por fricción y por accesorios).
3. Se suponen todos los diámetros de la tubería que conforman la red. Tal
paso convierte este método en un proceso de comprobación de diseño.
4. Se supone que la red está compuesta por circuitos cerrados en
cualquier orden. Con el fin de acelerar la convergencia se puede suponer
que los tubos de diámetros grandes forman circuitos independientes. Se
deben utilizar tantos circuitos como sea necesario para asegurar que todos
los tubos queden incluidos en por lo menos un circuito.
5. Se supone el caudal a partir de cualquiera de las tuberías de la red.
Luego se procede alrededor del circuito que contiene esta tubería para
calcular los caudales en las demás tuberías que conforman el circuito
teniendo en cuenta los caudales que salen de las uniones (caudales
negativos) y los que entran a ellas (caudales positivos). Si los flujos
hacia o desde otro circuito son desconocidos, se deben suponer los
caudales correspondientes. Esto significa que se deben hacer tantas
suposiciones de caudales como circuitos existan en la red que se está
analizando. Cuanto mejores sean estas suposiciones más rápidamente
convergerá el método. La experiencia ayuda mucho en este aspecto.
6. Se calcula la pérdida de altura piezométrica en cada tubería de la
red utilizando la siguiente ecuación (de Darcy-Weisbach). si bien
podría emplearse cualquier ecuación de resistencia fluida, como la de
Hazen-Williams.
El factor de fricción f se calcula utilizando la ecuación de Colebrook-White
presentada en el Capítulo 1:
fd
sk
fe
51.2
7.3log2
1
10
Junto con el Diagrama de Flujo 2.
7. Se calcula la pérdida neta de altura piezométrica alrededor del circuito,
es decir, se suman las pérdidas altura piezométrica y se restan las
“adiciones” de altura piezométrica siempre medidas en el sentido del avance
de las agujas del reloj. Si la pérdida neta de altura piezométrica no es
cero, se procede a corregir los caudales de cada una de las tuberías del
circuito mediante la Ecuación 7.10:
9. Los pasos 5 a 8 se repiten para todos los circuitos teniendo en cuenta
los caudales corregidos en los circuitos calculados previamente.
10.Los pasos 5 a 9 se repiten hasta que el balance de alturas
piezométricas alrededor de todos los circuitos (ecuación de
conservación de la energía) llegue a valores razonablemente cercanos
a cero. Este criterio de convergencia es fijado por el diseñador de acuerdo
con las características de la red que esté analizando.
EJEMPLO N° 01
La red mostrada en la siguiente figura tiene una válvula en la tubería 2-3, a cual
se encuentra parcialmente cerrada y produce una pérdida menor local de 10.0
v232 / 2g, la presión en el punto 1 es 100 mca. Analizar los causales y presiones
en la red. Los diámetros (en milímetros) y las longitudes (en metros) para cada
una de las tuberías son los indicados. Los caudales están dados en l/s
(v=1.141x10-6 m2/s), suponer que las perdidas menores son despreciables, salvo
en la tuberia 2-3
Ejemplo del método de Hardy - Cross con corrección de caudales
SOLUCIÓN
La primera suposición de caudales en las tuberías puede ser:
Estos datos se pueden representar en forma gráfica, tal como se muestra en la
Figura, en donde queda claro el por qué de los signos de los caudales de la
tabla anterior:
Primera suposición de caudales en las tuberías
Mediante las Ecuaciones 7.11 y Colebrook-White, se calculan las siguientes tablas, en las cuales se ha supuesto que la viscosidad cinemática del agua n es 1.14x10-
6 m2/s.
Primer ciclo
Mediante la Ecuación 7.10 se calcula la corrección de caudal:
Resultados de caudales en las tuberías
Como las sumatorias de las perdidas por fricción y las perdidas
menores son pequeñas en ambos circuitos, el proceso debe parar.
Esto significa que se esta cumpliendo la ecuación de conservación de la
energía en cada circuito. En el momento de parar el proceso las
correcciones de caudales (ΔQ) resultantes eran muy pequeñas. Los
resultados que se obtuvieron son:
Estas alturas piezométricas de presión pueden variar su valor, dependiendo de la
dirección en que se calculen. Tal variación se debe a que en el momento de
parar el proceso iterativo no se tiene que precisión absoluta en los caudales.
Sin embargo, las diferencias son pequeñas. Este hecho es válido para los
ejemplos de todo este capítulo
COMENTARIO
Como se había anteriormente, el método de Hardy-Cross
utilizado en este ejemplo requirió una suposición inicial de
caudales con el fin de iniciar el proceso de cálculo. Al ser una
red tan pequeña las suposiciones de caudal son fáciles y
rápidas de hacer, con lo cual no se pierde mucho tiempo en
la preparación de los datos. Una vez se tienen estas
suposiciones, el proceso necesitó únicamente cuatro
iteraciones para converger.