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REDACCIÓN DEL “PROYECTO DE MEJORA DE LA RED UNITARIA DE

SANEAMIENTO DE LEGUTIO, T.M. LEGUTIO (ÁLAVA)”

MEMORIA

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ÍNDICE

1. OBJETO DEL PROYECTO .......................................................................................... 4

2. CONDICIONANTES DE LAS OBRAS ......................................................................... 4

2.1 UBICACIÓN DE LAS OBRAS ........................................................... 4

2.2 GEOLOGÍA Y GEOTECNIA .............................................................. 6

2.2.1 Litología .............................................................................. 6

2.2.2 Sismicidad ........................................................................... 6

2.2.3 Nivel freático ........................................................................ 7

2.2.4 Excavabilidad y taludes ......................................................... 7

2.3 TOPOGRAFÍA ................................................................................ 7

2.4 PLUVIOMETRÍA ............................................................................ 8

2.5 CAUDALES EN TIEMPO SECO ...................................................... 14

3. SITUACIÓN ACTUAL DEL SISTEMA DE COLECTORES ........................................ 14

3.1 CUENCAS .................................................................................... 14

3.2 ANÁLISIS DE LA SITUACIÓN ACTUAL ......................................... 15

3.2.1 Colectores ........................................................................... 15

3.2.2 Puntos de vertido ................................................................. 19

3.2.3 Análisis de la hidráulica actual ............................................... 24

4. DESCRIPCIÓN DE LA SOLUCIÓN PROYECTADA .................................................. 27

4.1 DESCONEXIÓN Y DESVÍO DE COLECTORES DE PLUVIALES DE

CUENCAS CENTRO Y PLAZA .................................................................. 27

4.1.1 Desconexión de la red unitaria y desvío de colectores de pluviales

actuales ....................................................................................... 28

4.1.2 Cruce de la carretera N-240 .................................................. 30

4.1.3 Cuneta de vertido al embalse ................................................ 31

4.2 EJECUCIÓN DE ALIVIOS Y TANQUE DE TORMENTAS ................... 31

4.2.1 Alivio de pluviales de cuencas Norte y Suroeste (ALIVIADERO 1)

34



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4.2.2 Alivio de pluviales de cuenca en urbanización (ALIVIADERO 2) .. 37

4.2.3 Colector de tormentas .......................................................... 42

5. DISEÑO HIDRÁULICO ............................................................................................... 53

6. PRINCIPALES CARACTERÍSTICAS DE LA OBRA CIVIL ........................................ 55

6.1 MOVIMIENTOS DE TIERRAS ....................................................... 55

6.1.1 Excavaciones ....................................................................... 55

6.1.2 Rellenos ............................................................................. 57

6.2 MATERIALES DE LAS ESTRUCTURAS ........................................... 57

6.2.1 Hormigones ........................................................................ 57

6.2.2 Armaduras pasivas ............................................................... 58

6.2.3 Acero laminado .................................................................... 59

6.3 PRINCIPALES CARACTERÍSTICAS DE LOS ELEMENTOS

PROYECTADOS ..................................................................................... 59

7. DISEÑO ELÉCTRICO ................................................................................................ 60

7.1 ACOMETIDA ELÉCTRICA ............................................................. 60

7.2 ELECTRICIDAD Y CONTROL ........................................................ 61

8. PROGRAMACIÓN DE LAS OBRAS .......................................................................... 62

9. GESTIÓN DE RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN............................ 62

9.1 BALANCE GENERAL DE TIERRAS ................................................. 62

9.2 DEMOLICIONES .......................................................................... 63

9.3 RESIDUOS GENERADOS DURANTE LAS CONSTRUCCIONES

PROYECTADAS ..................................................................................... 63

10. EXPROPIACIONES Y PARCELARIO ........................................................................ 64

11. REPOSICIÓN DE SERVICIOS AFECTADOS ............................................................ 64

12. PRESUPUESTO GENERAL DE LAS OBRAS ........................................................... 65

13. DOCUMENTOS QUE INTEGRAN EL PROYECTO ................................................... 66

14. REVISIÓN DE PRECIOS ............................................................................................ 69

15. CLASIFICACIÓN DE CONTRATISTA ....................................................................... 69



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16. DECLARACIÓN DE OBRA COMPLETA ................................................................... 70



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1. OBJETO DEL PROYECTO

El Proyecto de Mejora de la Red Unitaria de Saneamiento de Legutio, T.M.

Legutio tiene por objeto:

Eliminar los dos puntos de vertido de aguas fecales al embalse de

Urrúnaga que se produce en la actualidad.

Construcción de un sistema de tormentas que permita regular el caudal de

alimentación al bombeo (recortando el hidrograma de entrada a un caudal

máximo de 60 l/s) de la península de Zabalain evitando así:

o Sobrecarga de caudales en el tramo aguas arriba del bombeo de

Zabalain con el fin de corregir que salten las tapas del

alcantarillado.

o Sobrecarga hidráulica de la red en el tramo final.

o Mejorar la calidad de las aguas aliviadas en el entorno del embalse.

2. CONDICIONANTES DE LAS OBRAS

A continuación se definen los principales condicionantes existentes para la

ejecución de las obras de mejora de la red de saneamiento de Legutio (Álava).

2.1 UBICACIÓN DE LAS OBRAS

Las obras proyectadas se ubican a unos 14 km al norte de Vitoria-Gasteiz, en el

Término Municipal de Legutio (Álava).

El municipio de Legutio ocupa una extensión aproximada de 46 Km2. Gran parte

de su superficie fue ocupada por las aguas a principios de los años 50, dando

origen así al pantano de Urrúnaga (también llamado de Santa Engracia o de

Legutio), que abastece hoy en día a las áreas urbanas de Vitoria-Gasteiz y

Bilbao.



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2.2 GEOLOGÍA Y GEOTECNIA

El estudio geotécnico utilizado para la redacción del presente proyecto, se incluye

completo en el Anejo nº 4 del presente Proyecto. A continuación se incluye un

resumen con las principales conclusiones del mismo.

2.2.1 Litología

A continuación se incluye una tabla con los niveles geológicos detectados en las

catas y sondeos realizados:

SONDEO/ CATA

PROF. (M)

COTA (M)

LITOLOGÍA

PROF. ROCA SANA

(M)

ENSAYOS IN SITU (TIPO Y

PROF.)

MUESTRAS (TIPO Y PROF.)

S-1 10.25 552.2

0.00-1.50M: RELLENO. 1.50-2.30M ARCILLA LIMOSA. 2.30-2.70M: ARCILLA CON GRAVAS.

2.70-3.00M: ROCA ALTERADA. G IV-V. 3.00-10.25M: ROCA

(LIMOLITA).

10.25 PB-1 (2.00

M)

TP-1 (5.45-5.95M)

TP-2 (8.95-9.40M)

S-2 14.85 545.3 0.00-1.15M: RELLENO. 1.15-14.85M: CALCARERITA.

1.15 ---

TP-1 (3.00-3.30M)

TP-2 (8.60-8.95M)

TP-3 (13.33-13.70M)

C-1 3.70 552.2 0.00-2.00M: RELLENO. 2.00-3.70M: ARCILLA. 3.70M : ROCA (LIMOLITA).

3.70 PB-1

(2.00M) ---

C-2 2.50 550.0

0.00-.0.60M: TIERRA VEGETAL. 0.60-2.50M: ARCILLA CON

BLOQUES DE ROCA. 2.50M : ROCA (LIMOLITA). SUPERFICIE IRREGULAR.

2.50 PB-1

(1.00M) ---

C-3 1.10 548.0

0.00-.0.50M: TIERRA VEGETAL. 0.50-1.10M: ARCILLA TERROSA. 1.10M : ROCA (LIMOLITA).

1.10 --- ---

C-4 3.20 549.4 0.00-3.20M: RELLENO (ROCA ANTERIORMENTE EXCAVADA). 3.20M: CALCARERITA.

3.20 --- ---

2.2.2 Sismicidad

Dado que el área donde se ubica la zona de estudio está caracterizada por tener

una aceleración sísmica menor de 0,04, según la Norma de Construcción



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Sismorresistente: parte general y edificación (NCSE-02) no será necesario

tomar en consideración medidas contra los efectos sísmicos en las

estructuras de la edificación en las que se aplique la citada norma.

2.2.3 Nivel freático

En la siguiente tabla se recogen las mediciones de nivel freático realizadas en los

sondeos y catas.

SONDEO / CATA 21-12-04 12-1-05

S-1 1.60 M 1.90 M

S-2 1.10 M 3.70 M

C-1 - SECO

C-2 - SECO

C-3 - SECO

C-4 - SECO

2.2.4 Excavabilidad y taludes

Suelos vegetales y rellenos antrópicos: Muy fácil: Material excavable.

2H/3V

Estratos arcillosos: Muy fácil: Material excavable. 2H/3V.

Grava: Muy fácil: Material excavable. 1H/1V.

Roca: Muy difícil: Material ripable. 1H/5V.

2.3 TOPOGRAFÍA

Se ha utilizado como base topográfica para el diseño y valoración de las obras

contempladas en el Presente Proyecto, se ha utilizado la topografía del municipio

descargada desde el Portal de Acceso a la Información Geográfica de

Araba / Álava (http://www.ide-alava.com/dfa/index).

Además, durante la redacción del presente PROYECTO DE MEJORA DE LA RED

UNITARIA DE SANEAMIENTO DE LEGUTIO, T.M. LEGUTIO (ÁLAVA), se realizó un

levantamiento topográfico de los pozos de registro de la red de saneamiento

actual, que pudieran verse afectados por las obras a proyectar. Con el fin de

obtener sus niveles de fondo y coronación, ubicación en planta dentro de la

topografía disponible, acometidas a estos…

La topografía utilizada para la redacción del presente proyecto, se incluye

completo en el Anejo nº 2 del presente Proyecto.

http://www.ide-alava.com/dfa/index



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2.4 PLUVIOMETRÍA

Se considera como estación meteorológica más próxima a la obra la de

ULLIVARRI (E027), según puede apreciarse en la figura adjunta.

La precipitación total diaria Pd se determina en función de los datos

correspondientes a los valores de máximos anuales de precipitación diaria

máxima, correspondientes a la estación pluviométrica ULLIVARRI (E027) próxima

a la zona de obra.

Para determinar las precipitaciones máximas anuales en 24 horas, para distintos

períodos de retorno, existen varios procedimientos. En nuestro caso, se ha

realizado a partir de los registros pluviométricos de las estaciones seleccionadas,

ajustando la distribución de frecuencias por el método de Gumbel.

LEGUTIO

ULLIVARRI



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Con los resultados obtenidos por el método Gumbel, y los Coeficientes para las

relaciones a la lluvia de duración 24 horas, fijados en el libro de D. F. Campos A.

(1978), se obtienen los siguientes valores para Pd para los distintos periodos de

retorno y duración de lluvia considerados.

A los que corresponden las siguientes intensidades:

Por otro lado, se ha calculado el tiempo de concentración de la cuenca estudiada,

la cuenca considerada abarca al municipio entero y la pendiente media de esta,

se ha obtenido a partir de la cota existente en el punto de reunión de caudales y

la zona alta de la cuenca.

Tiempo de

Duración 2 años 5 años 10 años 25 años 50 años 100 años 500 años

24 hr X24 44,4335 55,0615 62,0982 70,9891 77,5848 84,1319 99,2611

18 hr X18 = 91% 40,4345 50,1060 56,5094 56,7913 70,6022 76,5600 90,3276

12 hr X12 = 80% 35,5468 44,0492 49,6786 56,7913 62,0678 67,3055 79,4089

8 hr X8 = 68% 30,2148 37,4418 42,2268 48,2726 52,7577 57,2097 67,4975

6 hr X6 = 61% 27,1044 33,5875 37,8799 43,3033 47,3267 51,3204 60,5493

5 hr X5 = 57% 25,3271 31,3851 35,3960 40,4638 44,2233 47,9552 56,5788

4 hr X4 = 52% 23,1054 28,6320 32,2911 36,9143 40,3441 43,7486 51,6158

3 hr X3 = 46% 20,4394 25,3283 28,5652 32,6550 35,6890 38,7007 45,6601

2 hr X2 = 39% 17,3291 21,4740 24,2183 27,6857 30,2581 32,8114 38,7118

1 hr X1 = 30% 13,3301 16,5185 18,6295 21,2967 23,2754 25,2396 29,7783

Precipitación máxima Pd (mm) por tiempos de duración Cociente

Hr min 2 años 5 años 10 años 25 años 50 años 100 años 500 años

24 hr 1440 1,8514 2,2942 2,5874 2,9579 3,2327 3,5055 4,1359

18 hr 1080 2,2464 2,7837 3,1394 3,1551 3,9223 4,2533 5,0182

12 hr 720 2,9622 3,6708 4,1399 4,7326 5,1723 5,6088 6,6174

8 hr 480 3,7768 4,6802 5,2783 6,0341 6,5947 7,1512 8,4372

6 hr 360 4,5174 5,5979 6,3133 7,2172 7,8878 8,5534 10,0915

5 hr 300 5,0654 6,2770 7,0792 8,0928 8,8447 9,5910 11,3158

4 hr 240 5,7764 7,1580 8,0728 9,2286 10,0860 10,9371 12,9039

3 hr 180 6,8131 8,4428 9,5217 10,8850 11,8963 12,9002 15,2200

2 hr 120 8,6645 10,7370 12,1092 13,8429 15,1290 16,4057 19,3559

1 hr 60 13,3301 16,5185 18,6295 21,2967 23,2754 25,2396 29,7783

Tiempo de duración Intensidad de la lluvia (mm /hr) según el Periodo de Retorno



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Con estos valores, se obtiene una pendiente media de la cuenca de 0,0285 m/m

(2,85%). El tiempo de concentración se calcula con la siguiente expresión:

76.0

4/13.0

S

Lmtc

Que con los valores indicados para la cuenca en estudio se obtiene un tiempo

de concentración de 0,45 horas (es decir, 27,13 min).

705metros

PUNTO ALTO: Cota=567.95 msnm

PUNTO BAJO: Cota=547.87 msnm



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Para el cálculo de la cuenca y red de saneamiento en estudio, se ha previsto

considerar una lluvia de una hora de duración (doble del tiempo de concentración

de la cuenca para estar del lado de la seguridad), correspondiente a un periodo

de retorno de 10 años. En la siguiente tabla se indican cada uno de los valores

de Intensidad obtenidos a partir de las curvas IDF. En esta tabla se ha resaltado

el valor de la intensidad de lluvia considerada en el cálculo de la cuenca

(18,22mm/h), con una precipitación acumulada durante la hora de

61,19mm.

Valores de Intensidad de precipitación según Duración de la misma y Frecuencia de repetición

Duración (minutos)

Periodo de retorno (años)

2 5 10 25 50 100 500

5 67,44 76,84 84,81 96,63 106,65 117,72 148,04

10 43,92 50,04 55,23 62,92 69,45 76,66 96,40

15 34,17 38,93 42,97 48,96 54,04 59,65 75,01

20 28,60 32,58 35,96 40,98 45,23 49,92 62,78

25 24,91 28,38 31,32 35,69 39,39 43,48 54,68

30 22,25 25,35 27,98 31,88 35,19 38,84 48,84

35 20,23 23,05 25,44 28,98 31,99 35,31 44,40

40 18,62 21,22 23,42 26,68 29,45 32,51 40,88

45 17,31 19,73 21,77 24,81 27,38 30,22 38,01

50 16,22 18,48 20,40 23,24 25,65 28,31 35,61

55 15,29 17,42 19,23 21,91 24,18 26,69 33,57

60 14,49 16,51 18,22 20,76 22,92 25,29 31,81

1440 2,03 2,31 2,55 2,90 3,21 3,54 4,45

Pd 48,66 55,44 61,19 69,72 76,95 84,93 106,81

A continuación se incluyen los principales valores de la curva IDF para un periodo

de retorno de 10 años, y su hietograma correspondiente.



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1,000 60 min

18,22

18,22

5

Instante (min)Intensidad (mm/h)

Precipitación

acumulada

(mm)

Precipitación

(mm)

Intensidad

parcial (mm/h)

Precipitación

Alternada

(mm)

Int. Parcial

Alternada

(mm)

5 84,81 7,07 7,07 84,81 0,63 7,55

10 55,23 9,20 2,14 25,64 0,72 8,60

15 42,97 10,74 1,54 18,46 0,85 10,16

20 35,96 11,99 1,24 14,94 1,06 12,77

25 31,32 13,05 1,06 12,77 1,54 18,46

30 27,98 13,99 0,94 11,27 7,07 84,81

35 25,44 14,84 0,85 10,16 2,14 25,64

40 23,42 15,61 0,77 9,30 1,24 14,94

45 21,77 16,33 0,72 8,60 0,94 11,27

50 20,40 17,00 0,67 8,03 0,77 9,30

55 19,23 17,63 0,63 7,55 0,67 8,03

60 18,22 18,22 0,59 7,13 0,59 7,13

65

HIETOGRAMA PARA PERIODO

Duración de la tormenta (h)

Intesidad de lluvia (mm/h)

Precipitación en 24 horas

(mm)Intervalos de tiempo (min)

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60

Curva IDF T10

Curva IDF



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2.5 CAUDALES EN TIEMPO SECO

El caudal medio de aguas residuales para la cuenca del municipio es de 2 l/s. A

continuación se incluye la tabla con los caudales considerados para cada una de

las subcuencas que forman la red de saneamiento actual.

TOTAL C-1 C-2 C-3 C-4 C-5 C-6

CAUDAL MEDIO 2,00 0,65 0,28 0,47 0,17 0,35 0,08

CAUDAL PUNTA 4,80 1,57 0,66 1,13 0,40 0,84 0,19

CAUDAL MÁXIMO 65,00 21,25 8,98 15,32 5,41 11,42 2,63

SUPERFICIE 124461,5 40689,4 17191,5 29330,1 10355,6 21857,7 5037,0

CAUDAL DE FILTRACIÓN 13,00 9,14 3,86

CAUDAL TOTAL

10,71 4,52 1,13 0,40 0,84 0,19

Además, tal y como se puede ver en la anterior tabla, se ha considerado un

caudal total de 13 l/s, correspondiente a las filtraciones detectadas en los

colectores correspondientes a las cuencas C-1 y C-2.

3. SITUACIÓN ACTUAL DEL SISTEMA DE COLECTORES

El sistema actual del sistema de colectores de Legutio está conformado por tres

tipos de redes:

Red pluvial: transporta las aguas pluviales recogidas en la cuenca afluente

a la red.

Red fecal: transporta las aguas fecales de la población de Legutio,

enviando estas aguas fecales a la EBAR de Zabalain.

Red unitaria: recoge tanto aguas fecales como pluviales, enviando estas

aguas a la EBAR de Zabalain.

3.1 CUENCAS

La población de Legutio está dividida en cuatro subcuencas urbanas:

Cuenca norte

Cuenca centro.

Cuenca plaza (situada al este de la población)

Cuenca de la calle Bekuri (situada al sureste de la población)



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Cuenca de la urbanización nueva (situada al sur de la población)

3.2 ANÁLISIS DE LA SITUACIÓN ACTUAL

La situación actual y problemática detectada en la red de saneamiento de

Legutio, se ha establecido mediante:

Topografía existente de la zona

Planos de colectores facilitados por la Junta de Administración.

Reconocimiento in situ de los colectores mediante la apertura de tapas de

los pozos.

Inspección con cámara CTV de las zonas más problemáticas y con más

necesidades de información.

3.2.1 Colectores

La red de colectores de Legutio se puede dividir en:

Red de saneamiento: conformada por la red de colectores unitarios y

fecales. El caudal transportado por esta red se envía a la EBAR de

Zabalain. Aguas arriba de la EBAR existe un ramal abandonado que se

conectaba con la antigua EDAR, que funciona como aliviadero a terreno.

Red de pluviales: conformada por la red de colectores pluviales. El caudal

transportado por esta red se envía al embalse de Urrúnaga a través de

dos (2) puntos de vertido.

A continuación se describe la situación real de las zonas que presentan una

mayor problemática:

Zona delimitada por la Carretera Foral, Calle Carmen, Calle Bekuri y Calle

Luberi (Plano 7).

Cruce de las calles Santa Engracia Hiribidea, Ibarra Kalea y Carretera Foral

(Plano 4).

Zona delimitada por la Carretera Foral, Calle Carmen, Calle Bekuri y Calle

Luberi

En esta zona se encuentra la confluencia de todos los colectores que provienen

de la parte superior del pueblo y que llegan por:



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Carretera Foral

Nueva Urbanización

Calle Carmen

Calle Bekuri

La red de saneamiento confluye en la arqueta L-164 antes de su envío al

bombeo de Zabalain mediante una tubería de DN 600 mm HA. A esta arqueta

llegan los siguientes colectores:

Colector “fuera de uso” que procede de la antigua casa situada en la

misma parcela. Este colector no aparece representado en los planos de

partida, pero después de la visita y la inspección por cámara realizada se

ha conocido su procedencia.

Colector DN 600 mm HA que proviene del pozo L156. Este colector recoge

las aguas fecales que provienen de la Calle Bekuri (red fecal) y el colector

unitario que baja de la Calle Carmen.

Colector de procedencia desconocida cuya dirección de llegada al pozo es

Noreste. Se pueden apreciar áridos en el colector.

Colector de procedencia desconocida ya que no aparece representado en

los planos de colectores de la Junta de Administración. La dirección de

llegada del colector al pozo es Norte y todo indica a que es un colector de

recogida de aguas de la cuneta de la carretera foral (N-240). En la base

del colector se puede apreciar tierra sedimentada como indica el informe

de la inspección por cámara CTV.

Colector DN 600 mm HA unitario que proviene del pozo U2 y que baja

paralelo a la carretera foral (N-240).

Colector de procedencia desconocida ya que no aparece representado en

los planos de colectores de la Junta de Administración. La dirección de

llegada del colector al pozo es Noroeste y todo indica a que es un colector

de recogida de aguas de la cuneta de la carretera foral (N-240). En la base



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del colector se puede apreciar tierra sedimentada como indica el informe

de la inspección por cámara CTV.

Cruce de las calles Santa Engracia Hiribidea, Ibarra Kalea y Carretera

Foral

En esta zona se puede ver la confluencia de todos los colectores que provienen

de la parte superior del pueblo y que llegan por:

Carretera Foral

Nueva Urbanización

Calle Carmen

Calle Bekuri

A continuación se detalla la situación actual de los colectores de esta zona:

Según los planos de la red de saneamiento de Legutio, los pluviales

recogidos en el pozo P1 conectan con el pozo P2. Sin embargo, en la visita

de campo se comprobó que al pozo P1 llegan los pluviales recogidos de la

cuneta de la Carretera Foral y los pluviales recogidos en un imbornal

cercano al pozo. Además, del pozo parte un colector (que parece fuera de



MEMORIA

Página 18

servicio por la acumulación de tierra que presenta) con dirección al

embalse.

El colector unitario que viene paralelo a la calle Santa Engracia Hiribidea

(paralelo a la Carretera Foral) y que pasa por la Guardería conecta, según

los planos de la red de saneamiento de Legutio, con el colector de

pluviales de la calle Santa Engracia Hiribidea (perpendicular a la Carretera

Foral). En la visita de campo se comprobó (incluso se pudo ver un vertido

de color rojo) que el colector unitario conecta con el colector de pluviales

pegado a la acera del colegio (en la calle Santa Engracia Hiribidea

perpendicular a la Carretera Foral).



MEMORIA

Página 19

3.2.2 Puntos de vertido

En la actualidad existen dos puntos de vertido de aguas pluviales al embalse de

Urrúnaga y un punto de vertido por alivio a terreno, por medio de un ramal fuera

de servicio que conectaba la antigua depuradora de aguas residuales,

actualmente demolida:

Punto vertido a terreno



MEMORIA

Página 20

Uno de los objetos del presente Proyecto es la comprobación de que estos puntos

de vertido al embalse son exclusivamente de aguas pluviales y, en caso de que

se detecten aguas fecales en estos puntos, realizar las actuaciones necesarias

para solucionar esta problemática y asegurar que el vertido es únicamente de

agua pluvial.

Punto de vertido 1



MEMORIA

Página 21

Parte de los pluviales recogidos a lo largo de la calle Santa Engracia Hiribidiea

(colector de DN 315 mm PVC que transcurre por la acera opuesta al colegio) y

los pluviales recogidos a lo largo de Ibarra Kalea mediante un colector de DN 315

mm PVC conectan en el pozo L2, de donde parte un colector de DN 315 mm PVC

que conecta con la arqueta L3 que a su vez conecta con el embalse mediante un

paso inferior de la carretera foral (N-240).

Mediante inspección por cámara CTV se ha verificado que en ningún punto de los

colectores que vierten al embalse en el punto de vertido 1 existe una conexión

de fecales, por lo que se puede confirmar que en el punto de vertido 1 no existe

aporte de aguas fecales al embalse de Urrúnaga.

Punto de vertido 2

La tubería de vertido al embalse en el denominado punto 2 parte del pozo L-155

situado en la calle Carmen. Al pozo L-155 confluyen los siguientes colectores de

pluviales:

Colector de pluviales paralelo a la carretera foral (N-240) que conecta con

el pozo P1.

Colector de pluviales procedente de la nueva urbanización que conecta con

el pozo P1.

Colector de pluviales de la urbanización nueva que conecta con el pozo P2.

Colector de pluviales que baja por la calle Carmen y que conecta con el

pozo P2.



MEMORIA

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Colector de pluviales de la calle Bekuri y que conecta con el pozo L-155,

desde este pozo parte el colector que vierte en el embalse.

En la visita in situ que se realizó a la zona de las actuaciones, se pudo verificar

que en la actualidad existe vertido de fecales al embalse en el punto de vertido

2.

Con el objetivo de detectar el origen de la conexión de aguas residuales a la red

pluvial, se ha realizado la inspección con cámara CTV en la zona mostrada en

la imagen anterior, obteniendo las siguientes conclusiones:



MEMORIA

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Se ha verificado mediante la inspección por cámara CTV que la tubería DN

250 mm que conecta el pozo P4 con el pozo P2 transporta aguas

residuales procedentes de la urbanización nueva (conexión al pozo P4).

Por lo que existe una mala conexión de aguas fecales con la red de

pluviales que en la actualidad se está vertiendo al embalse.

Se ha verificado mediante la inspección por cámara CTV que al pozo P5

(red de pluviales) situado en la calle Luberi hay aportaciones de aguas

fecales, por lo que existe una mala conexión de aguas fecales con la red

de pluviales que en la actualidad se está vertiendo al embalse.



MEMORIA

Página 24

En el pozo L153 se observan restos de fecales que nos confirma el vertido

de aguas fecales al embalse.

3.2.3 Análisis de la hidráulica actual

A continuación se enumeran los problemas detectados en la red de saneamiento

del Término Municipal de Legutio:

El caudal recogido por la red y transportado por el colector existente hacia

la EBAR de la península de Zabalain, excede notablemente la capacidad



MEMORIA

Página 25

máxima del bombeo, cuyo caudal es de 15 l/s. Provocando problemas

aguas arriba de este bombeo y en el mismo cuando se dan episodios

lluviosos de cierta relevancia.

El colector que discurre paralelo a la carretera N-240, no tiene capacidad

suficiente para transportar los caudales recogidos en la Cuenca Norte (C-

1), Cuenca Centro (C-2) y Cuenca Oeste (C-5). Lo cual provoca que la

sección entre en carga a lo largo de prácticamente la totalidad de su

trazado, y que se produzca el desborde de esta conducción a la altura de

los pozos de registro L-1, L-50 y L-79. Tal y como se puede ver en la

imagen que se muestra a continuación.

Por último, también se produce el agotamiento de la sección del colector

que discurre por la Calle Carmen, si bien en este caso no llega a

desbordarse ninguno de los pozos de registro. No obstante, esta

circunstancia quedará resuelta en el futuro próximo, con las obras



MEMORIA

Página 26

previstas en la mejora de esta calle del municipio, donde se ejecutará una

red separativa en toda esta cuenca, desconectando las tuberías de

pluviales que actualmente descargan en la red unitaria. Estas actuaciones,

están fuera del alcance de las obras a englobar en el presente proyecto.

Además:

Se han detectado dos puntos de vertidos señalados como vertido de aguas

pluviales de la red separativa, pero no es así, en realidad son vertidos

unitarios directos. Que provocan vertidos de aguas fecales al embalse.

Así mismo, existen tuberías de pluviales de la red separativa, que

terminan conectando a colectores de la red unitaria, deshaciendo la

separación de vertidos existente aguas arriba, y aumentando de forma

notable el caudal transmitido al bombeo de Zabalain.



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Página 27

A lo largo del presente proyecto, se definen las obras previstas para la corrección

de la problemática y mejora de la red de saneamiento unitaria de Legutio.

4. DESCRIPCIÓN DE LA SOLUCIÓN PROYECTADA

A continuación se definen las actuaciones previstas en ambos escenarios.

4.1 DESCONEXIÓN Y DESVÍO DE COLECTORES DE PLUVIALES DE

CUENCAS CENTRO Y PLAZA

Para evitar parcialmente el aporte de pluviales a la red unitaria de saneamiento,

se prevé la desconexión del colector de pluviales que discurre por la Calle Santa

Engracia de Hiribidea PVC Ø630mm.

Para ello, se anulará el tramo de tubería que conecta el pozo L-49 con el pozo L-

1, y de ejecutará una nueva conducción de PVC Ø630mm que cruce con bajo el

colector de la red unitaria para llegar hasta las proximidades de la carretera N-

240. Para realizar el cruce con la carretera de los caudales recogidos por el

colector de pluviales, se prevé la ejecución de una hinca mediante tubería de

acero Ø1000mm en la que se instalará un colector PVC Ø800mm que descargará

en una arqueta desde donde arranca el colector de HA Ø800mm, para verter en

la nueva cuneta que transportará los pluviales hasta el embalse.

El colector de pluviales que arranca desde el pozo L-2 y actualmente vierte al

embalse. No se prevé ninguna actuación sobre esta conducción.

Además, está prevista la mejora de la calle Carmen, donde se ejecutará una red

separativa en toda la cuenca C3: Cuenca Plaza, desconectando las tuberías de

pluviales que actualmente descargan en la red unitaria. Estas actuaciones, están

fuera del alcance de las obras a englobar en el presente proyecto.

A continuación, se incluye una imagen donde se puede observar la planta general

de las actuaciones a ejecutar.



MEMORIA

Página 28

A continuación se define de forma más detallada cada uno de los elementos

proyectados:

4.1.1 Desconexión de la red unitaria y desvío de colectores de

pluviales actuales

Se prevé desconectar de la red de saneamiento unitaria, el colector de recogida

de pluviales que discurre actualmente por la Calle de Santa Engracia de

Hiribidea, el cual recoge los pluviales de la totalidad de la Subcuenca Centro (C-

2) y parte de los correspondientes a la Subcuenca Suroeste (C-5).

Este colector descarga los caudales recogidos en el actual pozo de la red unitaria

L1, desde el pozo L49. Para realizar la desconexión, se anulará el colector que

une ambos pozos, y se demolerá el actual pozo L49 (cota de fondo 551,064

msnm), para ejecutar un nuevo pozo de mayor profundidad (cota de fondo

550,100 msnm) que permita al nuevo colector proyectado en PVC DN630mm,

cruzar bajo el colector existente DN400mm para llegar hasta las proximidades de



MEMORIA

Página 29

la carretera N-240. En este trazado, se ejecutará un nuevo pozo de registro para

realizar un quiebro que nos permita salvar el pozo existente L-1.

Esta actuación se proyecta con las siguientes características:

Este colector se proyecta mediante 26,11 metros de tubería de

saneamiento en PVC de pared corrugada doble color teja y rigidez 8

kN/m2; con un diámetro 630 mm. y con unión por junta elástica.

La pendiente prevista a lo largo de todo su trazado, será del 1,00%.

En el PK0+006,151, este colector cruzará bajo los colectores existentes en

la Calle Santamaría de DN400mm y DN315mm. Por lo que se deberán

preveer todos los elementos auxiliares necesarios para realizar la obra sin

afectar el colector existente.

A lo largo de su trazado, este colector constará de tres (3) pozos de

registro compuestos por base ejecutada in-situ de 1.000 mm de diámetro

interior, anillos prefabricados de hormigón armado de 1.000 mm. de

diámetro interior y de 900 mm. de altura, cono de cierre de pozo de

registro, formado por una pieza especial prefabricada de hormigón armado

y tapa de fundición dúctil de 600 mm de diámetro en coronación. Para el

acceso a cada uno de estos pozos se prevé la instalación de escalera de

pates de polipropileno reforzado. A continuación se definen los pozos

considerados:

o Pozo de registro PR-01, dispone de una altura útil total de 2,84

metros. Este pozo sustituirá al actual pozo L49, para realizar el

desvío del colector de pluviales actual. Así como bajar la solera del

pozo actual, permitiendo el cruce de la nueva tubería bajo el

colector existente de la red unitaria.


metros. Este pozo permitirá el cambio de dirección hacia el sur en el

trazado del nuevo colector.



MEMORIA

Página 30


metros. Este pozo servirá para arrancar el tramo de cruce mediante

hinca bajo la carretera N-240.

Las zanjas proyectadas se realizarán con agotamiento de agua a partir de

la profundidad a la que se encuentre el nivel freático. Y serán del siguiente

tipo:

o De PK 0+000 a PK 0+017.36, este tramo discurre por el vial

existente, por lo que las excavaciones se realizarán con

sostenimiento de tierras mediante entibación cuajada, previa

demolición del pavimento resistente, el cual se repondrá tras la

instalación de la tubería.

o De PK 0+017.36 a PK 0+026.11, este tramo discurre por terreno

natura, por lo que las excavaciones se realizarán con talud 2H/3V.

4.1.2 Cruce de la carretera N-240

Como se ha indicado anteriormente, una vez unidos las pluviales de ambos

colectores, se ejecutará el cruce del colector bajo la carretera N-240 mediante

una hinca de tubería DN1000 mm de acero en cuyo interior se aloja el colector

de PVC de pared corrugada doble color teja y rigidez 8 kN/m2, de 800 mm de

diámetro nominal, y con una longitud de 31,09 metros.

Una vez se cruce la carretera, el colector PVC DN800mm continuará durante

otros 13,30 metros hasta la nueva cuneta de vertido al embalse.

Para la ejecución de estas hincas se requerirán los siguientes elementos:

Fosos de ataque y salida: En los puntos que servirán de extremos de los

tramos de hinca se realizan las excavaciones de ataque. La excavación de

entrada tiene unas dimensiones de 8,5 m de longitud por 4,0 m de

anchura y taludes 1H:2V. En ella se construye el muro de reacción que

servirá para el empuje de la tubería de hinca mediante gatos, este será de

0,5 m de espesor y 3,10 m de altura total, 2,30 m sobre solera. La solera,

cuenta con un espesor de hormigón armado de 0,40 m. Una vez finalizada

la hinca, será necesario demoler el muro de reacción para permitir el paso



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del colector y ejecutar la arqueta prevista aguas abajo del cruce de la

carretera para conectar el tubo de la hinca con el colector HA DN800mm

proyectado. Las dimensiones del pozo de salida serán de 6,0 metros de

longitud por 4,0 m de anchura, una vez ejecutada la hinca se ejecutará un

pozo de registro en este punto.

Colector: Una vez ejecutada la hinca de la tubería de acero DN1000mm

que servirá de camisa del colector, se montará este en su interior,

fijándolo con abrazaderas de acero que se soldarán al interior de la tubería

de hinca. Tras esto se podrán ejecutar los pozos de registro previstos en la

entrada y salida de la hinca. Esta tubería de PVC DN800mm discurre con

una pendiente contínua del 1,00% a lo largo de todos su recorrido hasta la

obra de arranque de la nueva cuneta.

Restitución del terreno: Una vez finalizados los trabajos anteriores, se

rellenarán vacíos realizados con material procedente de la excavación,

compactándolo adecuadamente para una correcta reposición del firme

preexistente.

4.1.3 Cuneta de vertido al embalse

En la descarga del colector aguas abajo del cruce con la carretera, se proyecta la

ejecución de una cuneta con una anchura útil de 0,50 metros en el fondo, una

altura variable (altura mínima 0,60 metros) y taludes laterales 1H/1V. Esta

cuneta recogerá los pluviales que se transporten por el nuevo colector

proyectado, para transportarlos hasta el punto de vertido previsto en las

proximidades del Embalse de Urrúnaga. Con una longitud total de 50,30 metros.

Esta cuneta estará excavada en el propio terreno natural y revestido de

hormigón HM-20 de espesor 12 cm.

La cuneta se proyecta con una pendiente continua del 5,72%.

4.2 EJECUCIÓN DE ALIVIOS Y TANQUE DE TORMENTAS

Para limitar el caudal conducido hasta la EBAR, se prevé la ejecución de dos

aliviaderos. Uno en el colector general de la red unitaria que discurre paralelo a

la carretera N-240, en el cual se recogen los pluviales de las subcuencas C-1, C-



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2 y C-5. Y el segundo en el colector unitario que recoge las pluviales de la

urbanización situada al sur del municipio.

Los caudales no aliviados en estos vertederos se reincorporarán a la red de

saneamiento unitaria del municipio. En el caso del primer aliviadero (ALIV-01)

los caudales continuarán aguas abajo del aliviadero por el colector HA Ø600mm

existente. Mientras que en el aliviadero de la urbanización (ALIV-02), los

caudales no aliviados se desviarán para conectar con el colector de fecales PVC

Ø355mm existente en las proximidades, esta conexión se realizará entre los

pozos E1 y U2 existentes, mediante colector de PVC Ø315mm.

Los alivios de ambos vertederos laterales se conducirán hacia el tanque de

tormentas previsto mediante colector de PRFV Ø1500mm. Este, a su vez,

dispondrá de un tamiz aliviadero de emergencia que aliviará los caudales que

excedan la capacidad de almacenamiento de este tubo hacia la red de pluviales

existente, para su vertido al embalse.

El vaciado del tanque se realizará desde la parte inferior del tubo hasta el pozo

de registro actual L-164, desde donde arranca el emisario general que llega

hasta el bombeo de Zabalain. Esta reincorporación de caudales a la red estará

regulada mediante una válvula Vortex que limite el caudal de aportación desde el

tanque, para que en ningún momento se supere la capacidad del tramo aguas

abajo, fijado en 65 l/s, ya que se reduce el diámetro antes de llegar al Bombeo.

Reducidos así los caudales en el tramo aguas arriba del bombeo a un máximo de

65 l/s, se realizará el sellado de la tubería de conexión en el interior del pozo de

registro que deriva las aguas al punto de vertido al terreno. Está conducción que

daba servicio a la antigua EDAR quedará desconectada de la red en servicio.

A continuación, se incluye una imagen donde se puede observar la planta general

de las actuaciones a ejecutar.



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Página 33



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Página 34

A continuación se definen de forma más detallada cada uno de los elementos

proyectados:

4.2.1 Alivio de pluviales de cuencas Norte y Suroeste (ALIVIADERO 1)

Para aliviar el caudal en exceso que transporta el colector de la red unitaria que

recoge los caudales de las cuencas: Norte, Centro y Suroeste. Arrancando desde

el pozo L1 y discurriendo dirección sur paralelo a la carretera N-240. Se prevé la

ejecución de un aliviadero lateral que limite los caudales transportados por esta

conducción hasta el pozo de registro L164 donde se unen los caudales de todo el

municipio, para ser conducidos hacia la estación de bombeo de la península de

Zabalain.

Este aliviadero se ubica a unos 30 metros al oeste del cruce de la Calle Ibarra

Kalea con la Calle Luberi. Situado bajo el paseo peatonal pavimentado existente

entre la carretera N-240 y los patios de los adosados existentes en el suroeste

del municipio.

El colector que acometerá a la futura obra de alivio es un colector de hormigón

armado de 600 mm., que permite la llegada de un caudal máximo de 300 l/s.

El vertedero lateral previsto limitará el caudal de salida de esta obra de

regulación a 39,12 l/s. Aliviando el resto al tanque de tormentas proyectado

UBICACIÓN DEL ALIVIADERO 1



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mediante tubería de PRFV DN1500mm (caudal aliviado total=260,88 l/s). Según

el cálculo hidráulico realizado, este vertedero comenzará a aliviar a partir de que

se supere el caudal indicado (39,12 l/s), situación que ocurre en a los 15 minutos

de comenzar el episodio lluvioso considerado y hasta pasada media hora del final

de la lluvia (lluvia de una hora para un periodo de retorno de T=10 años).

El sistema de alivio del caudal mencionado y de control de paso hacia el emisario

que conducirá las aguas hacia la EBAR, se efectúa mediante un labio de

vertedero lateral de 8,50 m de longitud y 5 cms de altura, dispuesto a un nivel

tal, que la altura de la lámina permita la evacuación lateral de los caudales

excedentes respecto al caudal punta que se conduce hacia el pozo de registro

actual L-164.



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Esta estructura estará formada por solera de hormigón armado de 50 cms de

espesor, ejecutada sobre 10 cms de hormigón de limpieza HL-15. Empotrados en

la solera arrancarán los muros previstos con un espesor de 40 cms en cuya

coronación se ejecutará una losa de hormigón armado de 25 cms de espesor.

Para el acceso a cada una de las dos cámaras que forman esta estructura, se

prevén sendos accesos mediante tapa de fundición de 0,80x0,80 m2, y escalera

de patas de polipropileno reforzado.



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Se ha previsto la instalación de una reja manual de 50 mm de luz de paso y una

altura total de 1,00 m en el labio del vertedero descrito. La instalación de esta

reja permitirá retener los sólidos con tamaño superior a 50 mmm, evitando así

que pasen al tanque de tormentas y se depositen en la solera de éste,

disminuyendo los problemas de ensuciamiento, aparición de malos olores y

reduciendo la frecuencia de limpieza del tanque de tormentas.

La descarga de alivios desde el vertedero descrito caerá directamente a la

arqueta de entradas del futuro tanque de tormentas, ya que ambas obras se

encuentran adosadas y unidas en una única estructura.

4.2.2 Alivio de pluviales de cuenca en urbanización (ALIVIADERO 2)

4.2.2.1 Obra de regulación de caudal y alivio de excesos

Para aliviar el caudal en exceso que transporta el colector de la red unitaria que

recoge los caudales de la cuenca de la urbanización del sur del municipio. El cual

arranca desde el pozo P5 y discurre dirección suroeste hacia el pozo U2. Se

prevé la ejecución de un aliviadero lateral que limite los caudales transportados

por esta conducción hasta el pozo de registro L164 donde se unen los caudales

de todo el municipio, para ser conducidos hacia la estación de bombeo de la

península de Zabalain.

Este aliviadero se ubica a unos 30 metros al oeste del cruce de la Calle Luberi

con la Calle Carmen. Situado en una pequeña plaza en las que existen una zona

de columpios.



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El colector que acometerá a la futura obra de alivio es una tubería de PVC

DN315mm., que permite la llegada de un caudal máximo de 70,80 l/s.

El vertedero lateral previsto limitará el caudal de salida de esta obra de

regulación a 16,26 l/s. Aliviando el resto al tanque de tormentas proyectado

mediante tubería de PRFV DN1500mm (caudal aliviado total=54,54 l/s). Según el

cálculo hidráulico realizado, este vertedero comenzará a aliviar a partir de que se

supere el caudal indicado (39,12 l/s), situación que ocurre a los 20 minutos de

comenzar el episodio lluvioso considerado y hasta el final de la lluvia

aproximadamente (lluvia de una hora para un periodo de retorno de T=10 años).

UBICACIÓN DEL ALIVIADERO 2



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El sistema de alivio del caudal mencionado y de control de paso hacia el emisario

que conducirá las aguas hacia la EBAR, se efectúa mediante un labio de

vertedero lateral de 7,25 m de longitud y 2 cms de altura, dispuesto a un nivel

tal, que la altura de la lámina permita la evacuación lateral de los caudales

excedentes respecto al caudal punta que se conduce hacia el pozo de registro

actual L-164.





Para el acceso a esta obra, se prevé la instalación de una tapa de fundición de

0,80x0,80 m2, y escalera de patas de polipropileno reforzado.

El labio de vertedero descrito, para evitar la entrada de sólidos de gran tamaño

al futuro tanque de tormentas, dispondrá de una reja manual de 50 mm de luz



MEMORIA

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de paso y una altura total de 0,50 metros, que tiene las mismas funciones que la

reja instalada en el ALIVIADERO 1.

4.2.2.1 Tubería de alivios al tanque de tormentas

La descarga de alivios aguas abajo del vertedero descrito, caerá a un segundo

compartimento desde donde arrancará la tubería que conducirá los caudales

aliviados hasta el tanque de tormentas, descargando en la arqueta de alivio y

vaciados prevista en el extremo inferior del colector de tormentas. Esta tubería

se proyecta con las siguientes características:





A lo largo de su trazado, este colector no dispone de ningún pozo de

registro.

En el PK0+003,10, este colector cruzará con un muro de hormigón

armado. El cual se demolerá para la instalación de la nueva tubería,

reponiéndose a su estado original al final de esta actuación.

En el PK0+010,36, este colector cruzará con el colector existente de HA

DN600mm. Este cruce se realizará muy por encima del colector existente,

por lo que no supondrá ninguna complicación en la obra.



MEMORIA

Página 41


la profundidad a la que se encuentre el nivel freático y se realizarán con

talud 2H/3V.

Desde el PK PK0+003,10 hasta el PK0+011,125, el colector discurre por

una superficie acerada, por lo que previamente se procederá al levantado

de esta acera. La cual se repondrá al estado original al final de esta

actuación

4.2.2.2 Tubería de conexión con red de fecales existente.

Los caudales no aliviados por el vertedero previsto, se incorporarán a la red de

fecales existente, en el colector que discurre entre los pozos F1 y U2. Para ello se

ejecutará un nuevo pozo de registro para la acometida de la nueva tubería al

colector existente de PVC DN355mm.

Esta tubería se proyecta con las siguientes características:





A lo largo de su trazado, este colector no dispone de ningún pozo de

registro.



talud 2H/3V.



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4.2.3 Colector de tormentas

Para retener los alivios procedentes de las arquetas aliviadero descritas en los

puntos anteriores, se ha previsto un tanque de tormentas con capacidad

suficiente como para retener, al menos, los primeros 15 minutos de lluvia

aliviados desde las dos arquetas reguladoras proyectadas (ALIVIADERO 1 y

ALIVIADERO 2), ya que estas primeras escorrentías son las que mayor

contaminación arrastran procedente de las calles. Quedando estos caudales

retenidos en el volumen previsto para ser enviados a la red unitaria del municipio

de forma controlada, evitando problemas en el bombeo existente, para su

posterior tratamiento.

A continuación se muestra el gráfico con la evolución de los caudales aliviados

desde los aliviaderos 1 y 2 (REG-1 y REG-2, respectivamente). Así como los

aliviados desde el tanque de tormentas a la red de pluviales (REG-4) y el enviado

mediante la tubería de vaciados del tanque a la red de saneamiento unitaria

(REG-3).

Tabla - Línea Caudal



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Página 43

Horas REG-1 REG-2 REG-4 REG-3

0:02:00 0,00 0,00 0,00 0,00

0:04:00 0,00 0,00 0,00 0,00

0:06:00 0,00 0,00 0,00 0,00

0:08:00 0,00 0,00 0,00 0,00

0:10:00 0,00 0,00 0,00 0,00

0:12:00 0,00 0,00 0,00 0,00

0:14:00 0,00 0,00 0,00 0,00

0:16:00 28,11 0,00 0,00 0,00

0:18:00 32,57 0,00 0,00 6,10

0:20:00 37,18 0,00 0,00 6,66

0:22:00 42,72 7,04 0,00 7,20

0:24:00 48,89 8,30 0,00 7,73

0:26:00 55,64 9,57 0,00 8,24

0:28:00 65,40 11,59 0,00 8,75

0:30:00 75,51 13,40 0,00 9,27

0:32:00 131,01 26,85 0,00 9,84

0:34:00 227,85 45,75 0,00 10,71

0:36:00 304,05 55,09 0,00 11,96

0:38:00 294,49 45,02 0,00 13,36

0:40:00 276,90 38,12 0,00 14,83

0:42:00 271,30 31,94 287,82 15,19

0:44:00 246,56 26,80 258,67 15,21

0:46:00 222,43 23,21 230,73 15,25

0:48:00 201,09 20,12 205,99 15,28

0:50:00 185,28 17,90 116,53 15,30

0:52:00 171,65 16,06 98,27 15,32

0:54:00 159,40 14,52 151,98 15,35

0:56:00 149,16 13,34 135,66 15,36

0:58:00 139,93 12,30 177,05 15,38

1:00:00 131,87 11,46 234,93 15,39

1:02:00 124,76 10,72 188,15 15,40

1:04:00 118,25 10,06 174,15 15,41

1:06:00 111,76 9,34 147,21 15,42

1:08:00 100,68 7,76 234,71 15,44

1:10:00 89,99 6,44 6,09 15,44

1:12:00 80,99 5,41 5,33 15,45

1:14:00 73,41 4,58 85,81 15,47



MEMORIA

Página 44

1:16:00 67,03 3,93 3,77 15,48

1:18:00 61,61 3,41 20,57 15,48

1:20:00 56,97 2,98 36,72 15,49

1:22:00 52,98 2,63 103,61 15,50

1:24:00 49,50 2,34 93,76 15,50

1:26:00 46,46 2,10 85,27 15,51

1:28:00 43,78 1,89 78,11 15,51

1:30:00 41,41 1,71 87,06 15,51

1:32:00 39,31 1,55 3,22 15,51

1:34:00 37,45 1,42 91,86 15,52

1:36:00 35,78 1,30 0,00 15,52

1:38:00 34,28 1,20 2,06 15,52

1:40:00 32,92 1,11 2,04 15,52

1:42:00 31,71 1,03 1,13 15,52

1:44:00 30,60 0,96 78,77 15,53

1:46:00 29,59 0,90 54,08 15,53

1:48:00 28,66 0,84 2,62 15,52

1:50:00 27,82 0,79 0,00 15,52

1:52:00 27,05 0,75 2,48 15,52

1:54:00 26,35 0,71 61,12 15,53

1:56:00 25,70 0,67 1,65 15,53

1:58:00 25,10 0,64 0,00 15,52

2:00:00 24,56 0,61 216 15,53

Tal y como se puede observar en la tabla anterior, los aliviaderos 1 y 2

comenzarán a aliviar a partir del minuto 15 y el 22 respectivamente, derivando

los caudales hacia el tanque de tormentas. El cual retendrá los caudales aliviados

hasta agotar su capacidad y comenzar a aliviar mediante el vertedero de

seguridad proyectado, a partir del minuto 42. Además, desde que el tanque de

tormentas empieza a recibir caudales desde los aliviaderos, este comenzará a

enviar caudales a la red de saneamiento unitaria, limitando el caudal de vaciado

a 15,50 l/s.

Para ello, se ha previsto un tanque de tormentas con una longitud total de

116,744 metros, que estará formado por una tubería de PRFV DN1500mm

dividida en dos (2) tramos, por las arquetas proyectadas:

Arqueta de entrada de caudales aliviados en ALIVIADERO 1.



MEMORIA

Página 45

Arqueta de acceso para limpieza

Arqueta de alivios y vaciado del tanque, en la que se instalará un tamiz

aliviadero para evitar la salida de sólidos en los caudales evacuados desde

el vertedero de emergencia, y una válvula tipo Vortex que regule el caudal

de vaciados del tanque hacia la red unitaria. Y conexión de tubería de

pluviales aliviados desde ALIVIADERO 2

Estas arquetas se definen en profundidad en los siguientes subapartados.

A continuación se incluye una sección del colector de tormentas proyectado y las

arquetas asociadas al mismo.

Tal y como se muestra en la imagen anterior, este tanque de tormentas estará

formado por dos tramos de colector PRFV DN1500mm, disponiendo de un

volumen total de almacenamiento de 206 m3, para el almacenamiento de las

primeras lluvias recogidas por la red de saneamiento unitaria. La construcción del

sistema de tormentas descrito permitirá regular el caudal de alimentación al

bombeo de la península de Zabalain evitando así:

o Sobrecarga de caudales en el tramo aguas arriba del bombeo de

Zabalain con el fin de corregir el salto de tapas del alcantarillado.

o Sobrecarga hidráulica de la red en el tramo final.

o Mejorar la calidad de las aguas aliviadas en el entorno del embalse

mediante su tamizado.



MEMORIA

Página 46

Este tanque de tormentas, se ejecutará en la zona acerada situada entre la

carretera N-240 y los adosados existentes al suroeste del municipio.

Además, esta tubería y sus arquetas, se encontrarán situadas entre dos

colectores existentes:

El colector unitario de HA DN600mm que recoge los pluviales de las

cuencas norte, centro y suroeste. Y el cual será interceptado para aliviar

excesos mediante el ALIVIADERO 1 proyectado.

Y un colector de pluviales PVC DN250mm que discurre paralelo a la

carretera, y el cual será interceptado por la arqueta de alivios del tanque,

para que sus caudales sean conducidos conjuntamente hasta la red de

pluviales existente, mediante la futura tubería de alivio del tanque de

tormentas.

Dada la proximidad de ambas conducciones que se encuentran muy próximas al

futuro colector que servirá como taque de tormentas. Las excavaciones

necesarias para la instalación de este se realizarán mediante zanja con

UBICACIÓN DEL TANQUE DE TORMENTAS



MEMORIA

Página 47

sostenimiento de los taludes mediante entibación cuajada, para evitar afecciones

a los tubos existentes. Tal y como se muestra a continuación.

La tubería irá apoyada sobre una cama de arena de 10 cms para el correcto

asiento del colector. Posteriormente se rellenarán los riñones mediante gravilla

compactada al 95% proctor hasta 10 cms por encima de la clave del tubo. El

resto de la altura de la zanja hasta coronación se realizará con material

seleccionado de la propia excavación, en tongadas de 30 cms compactadas hasta

el 98% proctor. Una vez alcanzada la coronación, se repondrá la zona de acerado

existente, que habrá sido levantada antes de comenzar a escavar.

A continuación se describen cada una de las arquetas y tuberías asociadas al

tanque de tormentas.

4.2.3.1 Arqueta de entrada (ALIVIADERO 1)

Esta arqueta está adosada al vertedero de alivio del colector de la Calle Ibarra

Kalea, formando parte de la misma estructura descrita en el punto 4.2.1. Alivio

de pluviales de cuencas Norte y Sur-oeste (ALIVIADERO 1)



MEMORIA

Página 48

4.2.3.2 Arqueta de limpieza

Se prevé para el acceso y limpieza del tubo que hará las veces de tanque de

tormentas, una arqueta de planta rectangular con unas dimensiones útiles

interiores de 1,70x1,50 m2, y una altura de muros de 3,46 metros. La cual se

situará entre las arquetas de entrada (ALIVIADERO 1) y la arqueta de conexión,

que limita la longitud del colector que continúa sin accesos.







4.2.3.3 Arqueta de vaciado, alivios y conexión con tubería de alivios desde

ALIVIADERO 2

Al final del colector de tormentas, en su extremo sur, se dispondrá la arqueta de

vaciado y alivios del tanque de tormentas.

Esta arqueta estará compuesta por tres cámaras:

La primera de ellas de 3,00x1,70 metros en planta.

o A esta cámara llegará el colector de tormentas de PRFV

DN1.500mm.

o En ella se instalará el vertedero de alivios proyectado para evacuar

los caudales que lleguen hasta este tanque cuando este se

encuentre lleno. En el vertedero, se instalará un tamiz aliviadero

para lograr que todos aquellos objetos sólidos no biodegradables,

como trapos, toallitas, etc. arrastrados por la corriente a través del

vertedero de alivio hacia el embalse de Urrúnaga queden retenidos.

El tamiz proyectado admite un caudal de 288 l/s, presenta una luz

de paso 6,00 mm y tiene una longitud de 2,00 m y 0,30 m de

altura.



MEMORIA

Página 49

Para evitar atascamientos en el tamiz, mantener limpia la superficie

de paso y devolver los residuos hacia la red de alcantarillado para su

posterior tratamiento en la EDAR, se ha previsto la instalación de

una (1) bomba de limpieza evitando así que se obture el tamiz. El

equipo de bombeo de limpieza tiene una potencia de 2,20 kW.

o Se prevé además realizar en la cámara principal de esta arqueta, la

conexión de la tubería que incorporará los alivios del ALIVIADERO 2

al futuro tanque de tormentas. Así como para el acceso y limpieza

del tubo que hará las veces de tanque de tormentas.

o Por último, en la zona inferior de esta cámara, se ejecutará el

pasamuros que permitirá el vaciado del colector de tormentas, para

la incorporación de estos caudales a la red de saneamiento actual

del municipio.

En la segunda cámara de 1,50x1,70 m2, y situada a continuación de la

primera cámara y con el fondo 10 cms por debajo de esta, se instalará una

válvula tipo Vortex al pasamuros mencionado anteriormente, para que

limite el caudal de vaciado del tanque de tormentas.

Las válvulas Vortex son reguladores que funcionan sin partes móviles ni

energía exterior. Trabajan exclusivamente con efectos hidrodinámicos. La

regulación de caudal se logra únicamente por los efectos de las corrientes

engendradas por la entrada tangencial de las aguas residuales o pluviales

en una cámara de movimiento en torbellino con forma, diámetro e

inclinación adoptados para lograr dar el caudal de regulación diseñado.

Para regular el caudal de salida del tanque de tormentas a la estación de

bombeo se dispone un regulador de caudal válvula Vortex de 15,54 l/s, lo

que permitirá vaciar el tanque de tormentas en menos de 5 horas desde el

final del episodio lluvioso, y sin superar el caudal máximo de la EBAR de la

península de Zabalain existente.

A la tercera cámara de 3,00x0,90 m2, situada aguas abajo el tamiz

aliviadero acometerá el colector de pluviales existente en el límite este de

la carretera N-240. A estos caudales se le sumarán los aliviados desde el



MEMORIA

Página 50

tanque de tormentas. Ambos serán conducidos mediante la futura tubería

de alivios, hasta el pozo de registro L-155 de la red de pluviales existente,

para ser vertidos al embalse.







4.2.3.4 Tubería de vaciado del colector de tormentas

Esta tubería conectará la descarga de la válvula Vortex proyectada a la salida del

tanque de tormentas, con el pozo de registro existente L-164. Esta tubería se

proyecta con las siguientes características:






MEMORIA

Página 51


A lo largo de su trazado, este colector constará de un (1) pozo de registro

compuesto por base ejecutada in-situ de 1.000 mm de diámetro interior,

anillos prefabricados de hormigón armado de 1.000 mm. de diámetro

interior y de 900 mm. de altura, cono de cierre de pozo de registro,

formado por una pieza especial prefabricada de hormigón armado y tapa

de fundición dúctil de 600 mm de diámetro en coronación. Para el acceso a

cada uno de estos pozos se prevé la instalación de escalera de pates de

polipropileno reforzado. A continuación se definen los pozos considerados:




En el PK0+014,50, este colector cruzará con la futura tubería de alivios del

tanque de tormentas, descrita en el siguiente apartado.



talud 2H/3V.

4.2.3.5 Tubería de alivios del tanque de tormentas

Este colector conducirá los caudales de alivio del tanque de tormentas, así como

los del colector de pluviales que actualmente discurre paralelo a la carretera N-

240 desde la arqueta de alivios del futuro tanque de tormentas, hasta el pozo L-

155 de la actual red de pluviales, para desde allí ser vertido al embalse mediante

el colector existente.

Esta actuación se proyecta con las siguientes características:





Este colector cruzará con varias tuberías (nuevas y existentes):



MEMORIA

Página 52

o En el PK0+015,305, este colector cruzará con la futura tubería de

vaciados del tanque de tormentas. Este cruce se realizará por

encima de la futura conducción, por lo que no supondrá ninguna

complicación en la obra.

o En el PK0+019,088, este colector cruzará con el colector existente

de HA DN600mm, que viene desde el ALIVIADERO 1. Este cruce se

realizará muy por encima del colector existente, por lo que no

supondrá ninguna complicación en la obra.


de PVC DN355mm, que viene desde el pozo F1. Este cruce se

realizará por encima del colector existente, por lo que no supondrá

ninguna complicación en la obra.


de HA DN600mm, que viene desde la Calle Carmen. Este cruce se

realizará bajo esta tubería actual, por lo que se deberán preveer

todos los elementos auxiliares necesarios para realizar la instalación

sin afectar el colector existente.

A lo largo de su trazado, este colector constará de tres (3) pozos de

registro compuestos por base ejecutada in-situ de 1.000 mm de diámetro

interior, anillos prefabricados de hormigón armado de 1.000 mm. de

diámetro interior y de 900 mm. de altura, cono de cierre de pozo de

registro, formado por una pieza especial prefabricada de hormigón armado

y tapa de fundición dúctil de 600 mm de diámetro en coronación. Para el

acceso a cada uno de estos pozos se prevé la instalación de escalera de

pates de polipropileno reforzado. A continuación se definen los pozos

considerados:


metros. Este pozo permitirá el cambio de dirección hacia el este en

el trazado del nuevo colector.



MEMORIA

Página 53





metros. Este pozo permitirá el cambio de dirección hacia el sureste

en el trazado del nuevo colector.


la profundidad a la que se encuentre el nivel freático. Y serán del siguiente

tipo:

o De PK 0+000 a PK 0+038.72, Este tramo discurre por terreno

natural, por lo que las excavaciones se realizarán con talud 2H/3V.

o De PK 0+038,72 a PK 0+072.715, Este tramo discurre por el vial

existente, por lo que las excavaciones se realizarán con

sostenimiento de tierras mediante entibación cuajada, previa

demolición del pavimento resistente, el cual se repondrá tras la

instalación de la tubería.

5. DISEÑO HIDRÁULICO

El diseño hidráulico correspondiente al Proyecto de Mejora de la Red Unitaria de

Saneamiento de Legutio, T.M. Legutio tiene como objetivo justificar el diseño

hidráulico de las obras previstas para corregir la problemática existente en la red

de saneamiento existente. A continuación se enumera esta problemática:

El caudal recogido por la red y transportado por el colector existente hacia

la EBAR de la península de Zabalain, excede notablemente la capacidad

máxima del tramo final antes del bombeo, cuyo caudal es de 65 l/s.

Provocando exfiltración o alivio a calzada y terreno en episodios lluviosos.

El colector que discurre paralelo a la carretera N-240, no tiene capacidad

suficiente para transportar los caudales recogidos en las Cuencas Norte

(C-1), Cuenca Centro (C-2) y Cuenca Oeste (C-5). Lo cual provoca que la

sección entre en carga a lo largo de prácticamente la totalidad de su

trazado, y que se produzca el desborde de esta conducción a la altura de



MEMORIA

Página 54

los pozos de registro L-1, L-50 y L-79. Tal y como se puede ver en la

imagen que se muestra a continuación.

Por último, también se produce el agotamiento de la sección del colector

que discurre por la Calle Carmen, si bien en este caso no se llega a

desbordarse ninguno de los pozos de registro, el aporte de pluviales a la

red excede el máximo esperable en el bombeo.

Además:

Se han detectado dos puntos de vertidos señalados como vertido de aguas

pluviales de la red separativa, pero no es así, en realidad son vertidos

unitarios directos. Que provocan vertidos de aguas fecales al embalse.

Así mismo, existen tuberías de pluviales de la red separativa, que

terminan conectando a colectores de la red unitaria, deshaciendo la

separación de vertidos existente aguas arriba, y aumentando de forma

notable el caudal transmitido a el bombeo de Zabalain.

Para dar solución a estos problemas detectados en la red actual, se prevé

realizar una serie de actuaciones incluidas en dos grupos:

Desconexión de colectores de pluviales conectados a la red unitaria.

Ejecución de dos (2) obras de alivio en la red unitaria, que limiten el

caudal de la red actual, vertiendo los excesos de caudales durante los

episodios lluviosos en un tanque de tormentas.

En el presente Anejo, se ha dividido el cálculo hidráulico considerando estas dos

actuaciones principales:

Escenario 1: Desconexión de colectores de pluviales.

Escenario 2: Ejecución de alivios y tanque de tormentas + Desconexión de

colectores de pluviales.

Tal y como queda reflejado en el Anejo nº 6. Cálculos hidráulicos del

Presente Proyecto, una vez realizada la desconexión total de los pluviales a la

red unitaria de la subcuenca C3 (Cuenca Plaza), y de los colectores que discurren

por la Calle de Santa Engracia de Hiribidea (Cuencas 2 y 5). Y ejecutados los dos



MEMORIA

Página 55

aliviaderos y el tanque de tormentas previstos, el aporte de caudales al bombeo

de la península de Zabalain ya se corresponde con el máximo esperado (65 l/s).

Además, se logra evitar que ningún tramo de la red, se vea sobrepasado

provocando que entren en carga (más allá del colector de vaciados) y se

desborde alguno de los pozos.

A continuación se incluye el esquema del sistema de saneamiento, codificándose

mediante colores el porcentaje de llenado de cada uno de los tramos del colector,

durante el periodo que transcurre en el momento punta del episodio lluvioso

(minutos 00:34:00 y 00:38:00 desde el inicio del episodio lluvioso considerado).

6. PRINCIPALES CARACTERÍSTICAS DE LA OBRA CIVIL

6.1 MOVIMIENTOS DE TIERRAS

6.1.1 Excavaciones

Durante la realización de las obras proyectadas, será necesario realizar

excavaciones de profundidad variable hasta los 5,50 metros de profundidad. Para



MEMORIA

Página 56

la instalación de las tuberías previstas, y la construcción de las estructuras

proyectadas.

La ejecución de estas excavaciones estará condicionada por:

La existencia de instalaciones y/o infraestructuras próximas a las

excavaciones.

La litología de la zona.

La presencia de nivel freático a menos de 2 metros de profundidad.

La existencia de pavimentos en las superficies de excavación previstas.

Y la profundidad de la propia excavación.

Por ello, se realizarán las excavaciones con los taludes temporales indicados a

continuación:

Zona de excavación Talud (H/V)

Tierra vegetal o rellenos antrópicos 1H/1V

Suelo natural (arcilla limosa o con grava) 2H/3V

Suelo natural (suelo arcilloso bajo freático) 1H/1V

Suelo natural (roca) 1H/5V

Además, se preverá el agotamiento del agua de la zanja en excavaciones con

profundidades superiores a la del nivel freático.

Para la ejecución del colector de tormentas y todas sus arquetas asociadas, se

prevé durante la ejecución de la excavación de la zanja, el sostenimiento de los

taludes mediante el apuntalamiento y entibación cuajada para una protección del

100%, mediante módulos metálicos, compuestos por paneles de chapa de acero

y codales extensibles. Que permitan evitar afecciones a las dos conducciones que

discurren paralelamente a ambos lados del colector de tormentas, así como a los

accesos a las viviendas de la zona.



MEMORIA

Página 57

También se entibarán las zanjas que discurran a lo largo de zonas pavimentadas,

con el objetivo de reducir la reposición de pavimentos, así como las afecciones al

tráfico del municipio.

6.1.2 Rellenos

Los rellenos de las zanjas previstas para la instalación de las tuberías, serán de

la siguiente forma:

10 cms de cama de arena procedente de machaqueo de piedra caliza, en

asiento de las conducciones.

Relleno de los riñones de la conducción mediante zahorra artificial,

compactación manual en tongadas de 15 cm. de espesor máximo y una

densidad no inferior al 95% del proctor modificado. Hasta 10 cms por

encima de la clave de la conducción.

Relleno mediante tierras seleccionadas procedentes de la propia

excavación, compactado con una densidad no inferior al 95% del proctor

modificado. Hasta la coronación de la zanja.

En el caso de que la superficie afectada por la excavación se encuentre

pavimentada, la altura final de la zanja se rellenará mediante 30 cms de

hormigón en masa, finalizándose el relleno hasta llegar al nivel de

replanteo previsto mediante el correspondiente paquete de firme o

acerado (según el caso).

Los rellenos del trasdós de las estructuras contempladas, se rellenarán

completamente mediante tierras seleccionadas procedentes de la propia

excavación, compactados con una densidad no inferior al 95% del proctor

modificado.

6.2 MATERIALES DE LAS ESTRUCTURAS

6.2.1 Hormigones

En cuanto a los hormigones se ejecutarán según lo prescrito en la Instrucción de

Hormigón Estructural, (EHE-08).



MEMORIA

Página 58

En base a esto se considera que los distintos elementos que se encuentren en

contacto con el agua se encuentran en la CLASE GENERAL DE EXPOSICIÓN IV,

CLASE ESPECÍFICA DE EXPOSICIÓN Qb y como consecuencia deben cumplirse

los siguientes requisitos:

la relación máxima agua/cemento debe ser de 0,50.

el contenido mínimo en cemento debe ser 350 kg/m3

los recubrimientos mínimos serán de 50 mm.

el hormigón a emplear tendrá una resistencia mínima de 30 N/mm2.

Por otra parte y a efectos de valores máximos de abertura de fisuración, para

elementos de hormigón armado con CLASE ESPECIFÍCA DE EXPOSICIÓN Qb se

admitirá una máxima abertura de fisura de 0,1 mm.

Las vigas, pilares y forjados proyectados mediante elementos prefabricados

dispondrán de una resistencia característica distinta para cada caso particular.

6.2.2 Armaduras pasivas

Las armaduras pasivas para el hormigón serán de acero y estarán constituidas

por barras corrugadas o mallas electrosoldadas.

Los diámetros nominales de las barras corrugadas se ajustarán a la serie

siguiente:

10 – 12 – 16 – 20 – 25 – 32 y 40 milímetros. En los cercos se podrán emplear

también los diámetros de 8 y 10 milímetros.

La barra corrugada empleada en el presente proyecto es la B 500 S. Por tanto las

características mínimas garantizadas deben ser:

Clase de acero: soldable.

Límite elástico: no menor de 500 N/mm2.

Carga unitaria de rotura: 550 N/mm2.

Alargamiento de rotura: 12 %



MEMORIA

Página 59

6.2.3 Acero laminado

En cuanto al acero laminado, las características serán las siguientes:

Tipo de acero: S275 JR

Límite elástico: e = 2.600 Kg/cm2

Coeficiente de minoración del acero: a = 1

Límite de elasticidad del acero: E = 2.100.000 Kp/cm2.

Resistencia de cálculo: u = 2.600 Kg/cm2

6.3 PRINCIPALES CARACTERÍSTICAS DE LOS ELEMENTOS

PROYECTADOS

A continuación se enumeran las principales características y acabados de las

estructuras (arquetas y canales) a ejecutar:

Todos los recintos de hormigón armado se impermeabilizarán

exteriormente con pintura asfáltica, en los paramentos que queden en

contacto con el terreno.

La estanqueidad de todos los equipos previstos se garantiza mediante la

instalación de junta de PVC de bulbo de 22 cm., debidamente anclada

antes del hormigonado, lámina de poliestireno expandido y sellado con

fondo de junta y Sikaflex f-11, puesta en obra, terminada.

Las coronaciones de los recintos sobresaldrán del suelo una altura mínima

de 20 cm., para evitar la entrada de sólidos en estos. A excepción de las

arquetas situadas en viales, las coronaciones de las cuales se enrasarán

con el nivel del vial correspondiente.

Todas las arquetas proyectadas se cubrirán completamente mediante losa

de hormigón armado.

Se prevé la instalación de accesos mediante tapa de fundición dúctil de

800 x 800 mm., compuesto por marco en todos los depósitos proyectados.

En cada uno de estos accesos se dispondrán escaleras de pates de

polipropileno reforzado con redondo de 12 mm.



MEMORIA

Página 60

Para la extracción de los equipos instalados, se dispondrán en la losa de

coronación las tapas metálicas necesarias. En el caso del tamiz aliviadero,

dadas sus dimensiones, se ha optado por la instalación de cobijas de

hormigón armado.

7. DISEÑO ELÉCTRICO

7.1 ACOMETIDA ELÉCTRICA

La acometida eléctrica a las instalaciones se realizará en Baja Tensión desde el

punto facilitado por el Ayuntamiento de Legutio y representado a continuación.

Plano de Situación de Acometida eléctrica e instalación del cuadro eléctrico del Tamiz Aliviadero

PUNTO ACOMETIDA ELÉCTRICA

CUADRO ELÉCTRICO TAMIZ ALIVIADERO



MEMORIA

Página 61

Plano del Cuadro eléctrico existente desde el cual se va a realizar la Acometida Eléctrica

al Cuadro del Tamiz Aliviadero

El cableado utilizado será un conductor de tensión nominal 0,6/1 kV, tipo RV-K,

de sección 5x4 mm2 y de cobre.

El cable irá enterrado y protegido mediante tubo de PVC de DN 100 mm.

La distancia, aproximada, desde el punto de acometida eléctrica hasta el cuadro

eléctrico y de control del tamiz es de 160 m.

7.2 ELECTRICIDAD Y CONTROL

Se instalará un cuadro eléctrico y de control para el tamiz aliviadero. Dicho

cuadro se instalará en el exterior del sistema de retención de aguas de lluvia

para evitar deterioros en el mismo.

Dado que el cuadro eléctrico y de control quedaría a la intemperie porque no

existe ninguna caseta donde instalarlo, se ha previsto la instalación de una

envolvente de poliéster de dimensiones exteriores de 1.460 x 800 x 463 mm

para protegerlo correctamente. Esta envolvente garantiza un grado de protección

IP 66, IK10.

CUADRO ELÉCTRIO PARA LA ACOMETIDA ELÉCTRICA



MEMORIA

Página 62

Este cuadro permite controlar el sistema en modo manual y automático, y

además está dotado de autómata programado y pantalla para ajuste y

visualización de los parámetros de funcionamiento del equipo. Todo el conjunto

tiene unas dimensiones aproximadas de 747 mm (alto) x 536 mm (ancho) y 300

mm (profundidad).

El tamiz cuenta con un medidor de nivel de agua que mide en continuo mediante

un sensor de nivel por ultrasonidos. En tiempo seco, el agua residual discurre

hacia la depuradora y el sistema está en reposo. En periodos de lluvia, el nivel

del agua combinada (residual más pluviales) asciende, y si el fenómeno lluvioso

es de entidad suficiente, alcanza el nivel del tamiz. Es en este caso cuando el

agua combinada pasa a través de la rejilla, reteniendo esta última los elementos

en suspensión que arrastran consigo el agua residual y de lluvia. Esta agua, ya

liberada de los elementos en suspensión, pasa por el murete de alivio hacia el

medio receptor. Simultáneamente, al alcanzar el agua el nivel de la rejilla

arranca la bomba de limpieza. Esta bomba permite mantener limpio el tamiz

para evitar que se obture, propulsando durante el alivio un potente chorro de

agua y aire sobre la rejilla en sentido longitudinal a la misma.

Para facilitar la gestión, por el explotador de esta nueva instalación en la red de

Sanemiento de Legutio, se ha previsto dotar a la instalación de una tarjeta

telefónica de datos para envío de señal de alivio y fallo en motor a la EDAR

actual de Legutio.

8. PROGRAMACIÓN DE LAS OBRAS

El plazo de ejecución total de la obra definida en el presente Proyecto es de 8

meses.

9. GESTIÓN DE RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN

9.1 BALANCE GENERAL DE TIERRAS

Para la instalación de las tuberías previstas y la ejecución de las estructuras

contempladas, será necesaria la ejecución de excavaciones. Las cuales se

rellenarán en parte con tierras de la propia excavación, una vez ejecutados los

trabajos proyectados.



MEMORIA

Página 63

Dado que el volumen de las tierras excavadas es mayor que el volumen de los

rellenos a realizar, se ha previsto el transporte a vertedero del siguiente volumen

de tierras:

2.881,02 m3 VOLUMEN EXCAVACIONES

-1.930,33 m3 VOLUMEN RELLENOS

950,69 m3 VOLUMEN DE TRANSPORTE A VERTEDERO

9.2 DEMOLICIONES

Durante la ejecución de las obras, será necesario proceder a la demolición de

alguna infraestructura existente, tuberías, pavimentos y un muro de hormigón

armado. Así como el levantado de aceras y de una valla metálica. Para todas

estas demoliciones y levantados, se ha cuantificado el volumen de los residuos

generados, valorándose los trabajos para su correcto almacenamiento y retirada

a gestor autorizado.

A continuación se incluye una tabla resumen de las demoliciones y levantados

considerados durante las obras:

RESIDUO MEDICIÓN

Demolición de pavimento de aglomerado asfáltico 338,09 m2

Demolición y levantado de aceras 77,25 m2

Demolición de muro de HA 38,87 m3

Demolición de pozos de registro 10,20 m

Levantado de aceras 91,12 m

Levantado de valla metálica 10,00 m

9.3 RESIDUOS GENERADOS DURANTE LAS CONSTRUCCIONES

PROYECTADAS

Además, durante la ejecución de las obras se producirán una serie de residuos

derivados de los trabajos. Se ha cuantificado el volumen de estos residuos, y

valorado los trabajos para su correcto almacenamiento y retirada a gestor

autorizado. A continuación se incluye la tabla resumen con los residuos

generados en toneladas:



MEMORIA

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RESIDUO PESO

Residuos de Construcción y Demolición NO Pétreos 0,58 Tn

Residuos de Construcción y Demolición Pétreos 6,05 Tn

Residuos Peligrosos 0,00 Tn

10. EXPROPIACIONES Y PARCELARIO

La gran mayoría de instalaciones y estructuras proyectadas para la mejora de la

red unitaria de saneamiento de Legutio, se ejecutará en terrenos de dominio

público. No requiriéndose por tanto su expropiación.

Únicamente, se ha previsto la expropiación de los terrenos donde se ubicará la

cuneta de vertido de pluviales al Embalse de Urrúnaga.

Con los criterios anteriormente indicados se han obtenido los siguientes datos de

superficies afectadas por municipios:

TÉRMINO MUNICIPAL

FIGURA EXPROPIATORIA TOTAL

EXPROPIACIÓN PLENO

DOMINIO

IMPOSICIÓN DE

SERVIDUMBRE

OCUPACIÓN TEMPORAL

SUPERFICIE (m²)

PORCENTAJE (%)

LEGUTIO 195.25 1,349.56 2,144.11 3,688.93 100.00

TOTAL 195.25 1,349.56 2,144.11 3,688.93 100.00

La documentación completa, se incluye en el Anejo nº 12: Parcelario, bienes y

derechos afectados.

11. REPOSICIÓN DE SERVICIOS AFECTADOS

Todos los servicios existentes en la zona de obras que se verán afectados por las

mismas, serán repuestos a su estado original con la mayor brevedad posible.

Los posibles servicios afectados detectados durante las visitas realizadas a la

zona, así como los reflejados en los planos de instalaciones facilitados por el

municipio y las empresas suministradoras (estos planos se incluyen en el

Documento nº 2: planos, del presente Proyecto), quedan reflejados en el

siguiente listado:

Red de saneamiento y pluviales



MEMORIA

Página 65

Red de abastecimiento

Red de Gas

Pavimentación y acerado

Mobiliario urbano

Muro de contención

Parque infantil

Vallado en parcela rústica

Arbolado existente

En el Anejo nº 15: Infraestructuras y Servicios Afectados, se definen totalmente

cada una de las afecciones, cruces, conexiones… Con las infraestructuras,

servicios y resto de instalaciones existentes.

12. PRESUPUESTO GENERAL DE LAS OBRAS

1 OBRA CIVIL 335.790,45 €

2 EQUIPOS MECÁNICOS 48.188,21 €

3 ELECTRICIDAD 15.103,62 €

4 REPOSICIÓN DE SS.AA. 5.000,00 €

5 GESTIÓN DE RCD 11.154,91 €

6 ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD 8.267,41 €

7 CONTROL DE CALIDAD 4.461,41 €

TOTAL EJECUCIÓN MATERIAL 427.966,01 €

13,00% Gastos generales 55.635,58 €

6,00% Beneficio industrial 25.677,96 €



MEMORIA

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SUMA DE G.G. y B.I. 81.313,54 €

21,00% I.V.A 106.948,71 €

TOTAL PRESUPUESTO CONTRATA 616.228,26 €

TOTAL PRESUPUESTO GENERAL 616.228,26 €

Asciende el presupuesto general a la expresada cantidad de SEISCIENTOS

DIECISEIS MIL DOSCIENTOS VEINTIOCHO EUROS con VEINTISEIS CÉNTIMOS

13. DOCUMENTOS QUE INTEGRAN EL PROYECTO

DOCUMENTO Nº 1: Memoria y Anejos

MEMORIA DESCRIPTIVA

ANEJOS

Anejo nº 1. Características generales del Proyecto.

Anejo nº 2. Topografía.

Anejo nº 3. Hidráulica. Análisis del saneamiento.

Anejo nº 4. Geología y Geotecnia.

Anejo nº 5. Inspección de colectores con cámaras CTV

Anejo nº 6. Cálculos hidráulicos

Anejo nº 7. Dimensionamiento funcional

Anejo nº 8. Cálculos Estructurales. Cálculo mecánico del colector de

tormentas

Anejo nº 9. Cálculos Eléctricos y de Control

Anejo nº 10. Justificación de Precios.

Anejo nº 11. Plan de trabajos.

Anejo nº 12. Parcelario, bienes y derechos afectados.

Anejo nº 13. Estudio de Seguridad y Salud.



MEMORIA

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Anejo nº 14. Programa de Control de Calidad.

Anejo nº 15. Infraestructuras y Servicios Afectados.

Anejo nº 16. Plan de Gestión de Residuos.

Anejo nº 17. Consideraciones Medioambientales.

Anejo nº 18. Reportaje fotográfico

DOCUMENTO Nº 2 -Planos.

1. Planos de situación general 1: 5.000

2. Planos de situación: 1: 1000

3. Planos de interconexiones con la red de colectores existentes

4. Plantas y perfiles longitudinales, H=1:1000, H=1:500 y V=1:100

4.1. Colector de tormentas

4.2. Colector de alivio de pluviales hacia embalse

4.3. Colector de vaciados del tanque de tormentas

4.4. Colector de alivios desde arqueta de alivio nº2

4.5. Desvío del colector de pluviales desde el pozo L49, en C/ Santa

Engracia de Hiribidea

4.6. Colector de pluviales desde el pozo de salida de la ejecución de la

hinca a embalse de Urrunaga

5. Secciones tipo 1:20 y 1:25

6. Diagramas de proceso y línea piezométrica.

6.1. Alivios de pluviales en la red actual y Colector de tormentas

6.2. Desconexión de colectores de pluviales y obra de cruce bajo la

carretera N-240.

7. Definición de obras del Tanque de Tormenta y aliviaderos, incluyendo:

7.1. Planta general de la actuación

7.2. Perfiles transversales del colector de tormentas 1:100

7.3. Planos de formas de obra civil y equipos electromecánicos. Planta y

secciones

7.3.1. Arqueta de alivio nº 1 y derivación



MEMORIA

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7.3.3. Arqueta tamiz vertedero

7.3.4. Arqueta de limpieza

7.3.5. Arqueta de conexión

7.4. Planos de armaduras de obra civil. Planta y secciones



7.4.3. Arqueta tamiz vertedero

7.4.4. Arqueta de limpieza

7.4.5. Arqueta de conexión

7.5. Planos de electricidad y control

8. Definición de obras de desconexión de colectores de pluviales y obra de

cruce bajo la carretera N-240., incluyendo:

8.1. Planta general de la actuación

8.2. Planos de formas de obra civil. Planta y secciones

8.2.1. Hinca para cruce bajo carretera

8.2.2. Cuneta de evacuación de pluviales

8.3. Planos de armaduras de obra civil. Planta y secciones

8.3.1. Hinca para cruce bajo carretera

8.3.2. Cuneta de evacuación de pluviales

9. Servicios afectados.

DOCUMENTO Nº 3 -Pliego de Prescripciones Técnicas Particulares

Apartado I: Condiciones generales

Apartado II: Origen y características de los materiales

Apartado III: Ejecución, medición y abono de las obras

Apartado IV: Instalaciones eléctrica

Apartado V: Equipos electromecánicos

Apartado VI: Especificaciones técnicas

VI.1. Especificaciones Técnicas de Equipos Mecánicos



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VI.2. Especificaciones Técnicas Generales

VI.3. Especificaciones Técnicas de Instrumentación

VI.4. Especificaciones Técnicas Eléctricas

VI.5. Especificaciones Técnicas de Control

DOCUMENTO Nº 4 -Presupuestos

4.1. Mediciones

4.2. Cuadro de precios nº1

4.3. Cuadro de precios nº2

4.4. Presupuestos parciales

4.5. Presupuestos generales

14. REVISIÓN DE PRECIOS

Para dar cumplimiento a lo dispuesto en el apartado 5 del artículo 89 del Texto

Refundido de la Ley de Contratos del Sector Público aprobado por Real Decreto

Legislativo 3/2011 de 14 de noviembre, en su modificación de 31 de marzo de

2015, las obras incluidas en este proyecto no serán objeto de revisión de precios,

dado que el plazo estimado para su ejecución es de ocho (8) meses.

La revisión periódica y predeterminada de precios en los contratos del sector

público tendrá lugar, cuando el contrato se hubiese ejecutado, al menos, en el 20

por 100 de su importe y hubiesen transcurrido dos años desde su formalización.

En consecuencia el primer 20 por 100 ejecutado y los dos primeros años

transcurridos desde la formalización quedan excluidos de la revisión.

15. CLASIFICACIÓN DE CONTRATISTA

Para la contratación de las obras de referencia, es requisito indispensable que el

empresario se encuentre debidamente clasificado como contratista de obras de

las Administraciones Públicas conforme al artículo 65 del TRLCSP, ya que el valor

estimado de este contrato de obras, es superior a 500.000 euros.

De acuerdo con lo establecido en el artículo 25 del Reglamento General de la Ley

de Contratos de las Administraciones Públicas aprobada por Real Decreto



MEMORIA

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1.098/2001 de 12 de Octubre, y en el Real Decreto 773/2015, de 28 de agosto,

por el que se modifican determinados preceptos del Reglamento General de la

Ley de Contratos de las Administraciones Públicas, entre ellos el artículo 26

referente a las categorías de clasificación de los contratos de obras, se

corresponde con:

Grupo E: Obras Hidráulicas

Subgrupo 1: Abastecimientos y saneamientos.

Categoría 3: su cuantía es superior a 360.000 euros e inferior o igual a 840.000

euros.

Los contratos de obras se clasifican en categorías según su cuantía. La expresión

de la cuantía se efectuará por referencia al “valor estimado del contrato”, cuando

la duración de éste sea igual o inferior a un año, y por referencia al valor medio

anual del mismo, cuando se trata de contratos de duración superior.

16. DECLARACIÓN DE OBRA COMPLETA

En cumplimiento del Artículo 125 del Real Decreto 1098/2001 de 12 de octubre,

por el que se aprueba el Reglamento General de la Ley de Contratos de las

Administraciones Públicas, se hace constar que los trabajos comprendidos en el

presente proyecto constituyen una obra completa, susceptible de ser entregada

al uso público una vez finalizada.

Vitoria, Diciembre de 2.016

EL INGENIERO AUTOR DEL PROYECTO

Fdo: Atanasio Encinas Garcia

Ingeniero, Caminos, Canales y Puertos

Nº Colegiado: 4329

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