Realización de Cateos SPT UTE Centro de Capacitación ...

Realización de Cateos SPT

UTE Centro de Capacitación

Rondeau esquina Gral. Pacheco

Departamento de Montevideo

Julio 2020

Responsables Técnicos: Mauricio Montaño Gutiérrez

Licenciado en Geología [email protected]

UTE - Estudio de Suelos en Centro Convenciones

Elias Regules 4684 – Montevideo – Uruguay - Tel/fax 005982-23540122 - www.geoambiente-uruguay.com

2

INDICE GENERALINDICE GENERALINDICE GENERALINDICE GENERAL

INDICE GENERAL ................................................................................................................ 2

INDICE DE ILUSTRACIONES............................................................................................... 2

OBJETIVO ............................................................................................................................... 3

EQUIPO TÉCNICO.................................................................................................................... 4

UBICACIÓN DE LOS SONDEOS .................................................................................................. 4

METODOLOGÍA ....................................................................................................................... 4

TRABAJO DE CAMPO ............................................................................................................ 4

TAREAS DE LABORATORIO ................................................................................................... 5

GEOLOGÍA DEL ÁREA ............................................................................................................... 5

CLASIFICACIÓN EN FUNCIÓN DE LA EXCAVABILIDAD ................................................................... 6

CLASIFICACIÓN DE SUELOS (SUCS) ........................................................................................ 6

REALIZACIÓN DE ENSAYO DE PENETRACIÓN ESTÁNDAR ............................................................. 7

BREVE DESCRIPCIÓN DEL ENSAYO (SEGÚN NORMA ASTM D1586 – 84) ................................. 7

APLICABILIDAD .................................................................................................................... 7

CORRECCIONES DEL NSPT .................................................................................................... 7

ESTIMACIÓN DE PARÁMETROS GEOTÉCNICOS .......................................................................... 9

MARCOS TEÓRICOS ............................................................................................................ 9

TENSIÓN ADMISIBLE Y ASIENTO PARA FUNDACIÓN DIRECTA ........................................... 9

ESTIMACIÓN DE PARÁMETROS RESISTENTES .............................................................. 9

CÁLCULO DE PARÁMETROS ................................................................................................ 10

TENSIÓN ADMISIBLE PARA FUNDACIONES DIRECTAS................................................... 10

CÁLCULO DE PARÁMETROS RESISTENTES ................................................................. 10

CONCLUSIONES: ................................................................................................................... 11

ANEXOS ............................................................................................................................. 12

PLANILLAS DE CAMPO ....................................................................................................... 13

PLANILLAS DE LABORATORIO ............................................................................................. 15

INDICE DE ILUSTRACIONESINDICE DE ILUSTRACIONESINDICE DE ILUSTRACIONESINDICE DE ILUSTRACIONES

Ilustración 1 – Esquema de Ubicación del Predio de Estudio remarcado en rojo ........................3

Ilustración 2 – Esquema de Ubicación de Sondeo en el Predio de Estudio .................................4

Ilustración 3 – Trabajos efectuados.............................................................................................5

Ilustración 4 – Arcilla Marrón. ......................................................................................................5

Ilustración 5 - Corrección de Valores de N Para Sondeo 01 .......................................................8



3

DESARROLLODESARROLLODESARROLLODESARROLLO DELDELDELDEL INFORMEINFORMEINFORMEINFORME

ObjetivoObjetivoObjetivoObjetivo

De acuerdo a lo solicitado se presenta un Estudio Geotécnico cuyo objetivo es realizar una serie de ensayos de penetración estándar (SPT) para estimar algunos parámetros del suelo del sitio a ser empleados como insumo para el diseño de la solución de fundación de un tanque de reserva para incendio enterrado, cuyas dimensiones previstas 10m x 4m x 4m de altura.

En un principio, la intención es que el nivel de tapa quede a nivel de pavimento existente, por lo que la profundidad a alcanzar con el tanque es del orden de los 4 a 4.5m. Existiendo la posibilidad de modificar en algo la cota de tapa, elevándola en caso de ser necesario.

En función de la Compra Directa nº1100470050 se realizó 1 cateo con ensayo SPT por metro hasta alcanzar una profundidad de 4m o hasta encontrar valores de rechazo en el SPT.

Para alcanzar dichos objetivos se realizó un sondeo con ensayo de penetración estándar (SPT por sus siglas en inglés) cada un metro de profundidad. A partir de estos datos, así como de los resultados de laboratorio se establecieron los siguientes ítems:

• Perfiles Litológicos

• Determinación de Humedad Natural

• Clasificación de Suelos (AASHTO M-145 y ASTM D-2487)

• Tensión Admisible del Terreno

o Fundación Superficial

• Niveles Freáticos

• Estimación de Parámetros Característicos

o Ángulo de Rozamiento Interno

o Cohesión

o Densidad en Banco

ILUSTRACIÓN 1 – ESQUEMA DE UBICACIÓN DEL PREDIO DE ESTUDIO REMARCADO EN ROJO

Ubicación de Zona de Estudio



4

Equipo TécnicoEquipo TécnicoEquipo TécnicoEquipo Técnico

El trabajo de campo fue efectuado por con GeoAmbiente1, abarcando la realización de los ensayos SPT, las tomas de muestras, así como los relevamientos de perfiles litológicos por parte de el Licenciado en Geología Mauricio Montaño.

A su vez, GeoAmbiente efectuó el informe del trabajo de Campo, Metodológico, y demás aspectos vinculados a Geología y relevamiento topográfico.

El trabajo de Ingeniería elaborado en gabinete a partir de la información recabada en campo estuvo a cargo del Ingeniero Civil Diego Montaño, mientras que los ensayos de Laboratorio fueron realizados por NOVIAL.

UbicaciónUbicaciónUbicaciónUbicación de los Sondeosde los Sondeosde los Sondeosde los Sondeos

El sondeo se ubicó según las indicaciones del cliente, dentro del predio de estudio en una zona de acceso vehicular, con pavimento de hormigón, el que fue demolido para la ejecución del sondeo.

ILUSTRACIÓN 2 – ESQUEMA DE UBICACIÓN DE SONDEO EN EL PREDIO DE ESTUDIO

MetodologíMetodologíMetodologíMetodologíaaaa

A continuación presentamos la metodología empleada para alcanzar los objetivos planteados en el presente estudio.

Trabajo de CampoTrabajo de CampoTrabajo de CampoTrabajo de Campo

Se estudió, mediante seis sondeos con SPT (norma ASTM D1586 – 84), la zona de emplazamiento, en el día 06/07/2020, hasta alcanzar la profundidad de 3.4m.

1 www.geoambiente-uruguay.com



5

ILUSTRACIÓN 3 – TRABAJOS EFECTUADOS

ILUSTRACIÓN 4 – ARCILLA MARRÓN.

Tareas dTareas dTareas dTareas de Laboratorioe Laboratorioe Laboratorioe Laboratorio

Sobre las muestras de suelo obtenidas en campo, se realizó humedad natural y la clasificación de los suelos según el Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (norma ASTM D-2487).

Geología del áreaGeología del áreaGeología del áreaGeología del área En función de la revisión de antecedentes y el relevamiento de campo realizado, se establece que los materiales de subsuelo corresponden a sedimentos de la Formación Dolores cubriendo sedimentos de la Formación Fray Bentos.

La Formación Dolores está integrada por limos arcillosos y limos arenosos pardos a grises, con presencia de arena gruesa y grava. Presenta carbonato de calcio en forma dispersa.



6

La Formación Fray Bentos se integra predominantemente por rocas limosas con variaciones en el contenido de arcilla, arena fina y calcárea. Localmente, estas rocas limosas encierran grava angulosa constituyendo lodolitas tilloides resultantes de la cementación de regolitos de litologías anteriores.

Clasificación en función de la excavabil idadClasificación en función de la excavabil idadClasificación en función de la excavabil idadClasificación en función de la excavabil idad

A los efectos de generar información pertinente para la ejecución de la obra, se releva durante la realización de los sondeos, el grado de Excavabilidad de los materiales hallados según el criterio establecido en la Carta Geotécnica de la Región Metropolitana de Montevideo2.

El grado de excababilidad varía de E1 a E3 según el siguiente criterio:

E1: Se incluye en esta categoría aquellos materiales friables a medianamente friables, penetrables por la pala americana, y en consecuencia excavables a pico y pala sin auxilio de elementos escarificantes y fácilmente movibles por medios mecánicos.

E2: Se incluyen en esta categoría los materiales medianamente friables a medianamente tenaces difícilmente a no penetrables con pala americana pero si excavables a pico y pala (aunque con dificultad y requiriendo eventualmente el auxilio de elementos escarificadores) removibles con medios mecánicos, a veces con alguna dificultad.

E3: Se incluyen en esta categoría aquellos materiales medianamente tenaces a tenaces, no penetrables con la pala americana, no excavables a pico y pala (incluso con elementos escarificadores) y difícilmente a no excavables con medios mecánicos. Son penetrables mediante perforación rotativa con corona con puntas de alta dureza y removibles mediante martillo o explosivos.

Según los datos relevados en campo se establece que los materiales arcillosos hasta la profundidad de 3.2m se clasifican como E1, mientras que la limolita que se ubica a esta última profundidad se clasifica como E2 a E3. Es de esperar que este material pueda ser removido mediante retroexcavadora tipo 320, sin poder establecerse hasta que profundidad, ya que el ensayo SPT arrojó rechazo a los 3.4m, no teniéndose datos a mayor profundidad que esta.

Clasificación de Suelos (SUCS)Clasificación de Suelos (SUCS)Clasificación de Suelos (SUCS)Clasificación de Suelos (SUCS)

En Anexo se presentan los resultados de los ensayos de laboratorio efectuado sobre las muestras de suelos tomadas durante el trabajo de campo.

Esta clasificación es un parámetro de entrada en el Software de cálculo empleado a la vez que orienta las diferentes metodologías empleadas para el análisis.

A continuación presentamos los resultados de la clasificación de suelos según el Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (S.U.C.S.), según la norma ASTM D-2487, basado en su comportamiento como suelos para carreteras, terraplenes y fundaciones3.

TABLA 1 - RESUMEN DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS

ID Profundidad (m) Descripción Clasificación

AASHTO SUCS

UTE_CC_02 1.0 Arcilla Marrón A-6 CL

UTE_CC_03 2.0 Arcilla grisácea A-6 CL

UTE_CC_04 3.0 Arcilla Marrón con carbonato de calcio A-6 CL

2 Departamento de Geotécnica – Facultad de Ingeniería – UdelaR – Carta Geotécnica de la Región Metropolitana de Montevideo escala 1:100.000 – Montevideo 1997CARTA GEOTECNICA 3 DNER – Manual de Pavimentacao - 1996



7

Realización de ensayo de penetración estándarRealización de ensayo de penetración estándarRealización de ensayo de penetración estándarRealización de ensayo de penetración estándar

Breve descripción del ensayo (según norma ASTM D1586 Breve descripción del ensayo (según norma ASTM D1586 Breve descripción del ensayo (según norma ASTM D1586 Breve descripción del ensayo (según norma ASTM D1586 –––– 84)84)84)84)

De forma resumida el ensayo consiste en la ejecución de un “taladro” hasta la cota deseada y en el fondo del mismo se introduce un tomamuestras normalizado, el que es hincado en el terreno de estudio 45 cm contando el número de golpes necesarios para hincar tramos de 15 cm. La hinca se realiza mediante una maza de 63.5 kg que cae desde una altura de 76 cm en una cabeza de golpeo.

Los valores de golpeo de los tramos centrales de 15 cm (segundo y tercer tramo) sumados conducen al parámetro N30SPT ó NSPT.

Cuando el terreno es muy resistente se detiene el ensayo por rechazo, anotando la penetración realizada y el número de golpes correspondiente.

Él toma muestras permite además recoger una muestra alterada del material de estudio para su análisis e identificación (ver Ilustración 4).

Aplicabil idadAplicabil idadAplicabil idadAplicabil idad4444

Los resultados de la prueba difundida ampliamente en todo el mundo, se correlacionan empíricamente con las propiedades específicas in situ del terreno. Se han desarrollado diferentes modelos para suelos arcillosos y arenosos de manera de obtener resultados acordes al tipo de suelo en estudio.

Correcciones del NCorrecciones del NCorrecciones del NCorrecciones del NS PTS PTS PTS PT

Existen algunos factores, independientes del dispositivo, que influyen en el resultado obtenido en campo. Estos son los siguientes:

• Corrección por nivel freático

o Principalmente en suelos finos bajo el nivel freático, donde se produce un debilitamiento de la resistencia por el aumento de las presiones de poro que se generan el momento del golpeo.

o En arenas gruesas y gravas, la saturación del terreno no afecta los resultados así como tampoco para suelos finos con un NSPT <15.

o Para los suelos finos por debajo del nivel freático y que presenten un valor de NSPT >15 se aplica la siguiente corrección:

2

1515

−+=

spt

CORR

NN

Donde:

NCORR: N corregido por nivel freático

NSPT: es el valor de N obtenido en el estudio de campo

• Normalización por la presión de confinamiento (Cn)

o El valor N está influenciado por las sobrecargas debidas al peso de las tierras y se puede normalizar refiriéndolo a un valor unitario de la presión vertical efectiva (1 kp/cm2) a fin de comparar distintos ensayos realizados a diferentes profundidades.

4 Devicenzi M., Frank N., - Ensayos Geotécnicos In Situ – IGEOTEST – Mayo 2004



8

• Corrección por Longitud de Varillaje (Cr)

• Corrección por Energía (Ce), en el presente caso se emplea una corrección de 60% de la energía.

• Corrección por diámetro de perforación (Cb)

o Se emplea un rango comprendido entre 65mm – 115mm

• Corrección por Método de Muestreo (Cs)

o Estándar o mediante camisa

o En nuestro caso se emplea muestreo estándar

Para el presente estudio se han efectuado todas las correcciones mencionadas empleando el software NOVO SPT5 según lo mencionado anteriormente, obteniendo los valores de N60 y N1(60) según la siguiente ecuación:

ILUSTRACIÓN 5 - CORRECCIÓN DE VALORES DE N PARA SONDEO 01

5 Novo Tech Software – NOVO SPT – Vancouver, Canada - 2017



9

EEEEstimación de Parámetros Geotécnicosstimación de Parámetros Geotécnicosstimación de Parámetros Geotécnicosstimación de Parámetros Geotécnicos

A continuación presentamos el marco teórico según el cual se efectúan las distintas estimaciones así como las hipótesis asumidas en cada caso.

Marcos TeóricosMarcos TeóricosMarcos TeóricosMarcos Teóricos

Tensión admisible y asiento para fundación directaTensión admisible y asiento para fundación directaTensión admisible y asiento para fundación directaTensión admisible y asiento para fundación directa

Se han propuesto una serie importante de correlaciones para calcular directamente la carga admisible y los asientos en un terreno determinado en base al valor de NSPT. Casi todos ellos están basados en observaciones directas y análisis retrospectivos de asientos en estructuras y relaciones de carga.

En función de los resultados de campo del ensayo realizado y de la descripción litológica del perfil de suelos, en los que se observaron suelos arcillosos, adoptamos las ecuaciones empleadas para el cálculo de las cargas admisibles para cimentaciones directas (superficiales) en suelos cohesivos (arcillas más específicamente).

En el caso de los suelos arcillosos, adoptamos las ecuaciones empleadas para el cálculo de las cargas admisibles en suelos cohesivos (arcillas, limos y limos arcillosos), a la vez que presentamos los resultados del método de Terzaghi-Peck ampliamente difundido. Se ha comprobado que este último arroja aproximaciones extremadamente conservadoras¡Error! Marcador

no definido..

Estimación de Tensiones Admisibles para Suelos Cohesivo (arcil losos)Estimación de Tensiones Admisibles para Suelos Cohesivo (arcil losos)Estimación de Tensiones Admisibles para Suelos Cohesivo (arcil losos)Estimación de Tensiones Admisibles para Suelos Cohesivo (arcil losos) Para la estimación de la carga admisible se empleó el método aproximado para arcillas según la siguiente ecuación:

10

33.12

CORR

adm

N

cmkg

Q×

=

Donde:

• Qadm: Carga Admisible (kg/cm2)

• NCORR: NSPT corregido

Estimación de Parámetros ResistentesEstimación de Parámetros ResistentesEstimación de Parámetros ResistentesEstimación de Parámetros Resistentes

A continuación se presenta el marco teórico mediante el cual se efectuará la estimación indirecta de algunos parámetros de los materiales identificados en los taladros realizados, en función de los resultados de campo (SPT), de laboratorio (ensayos de clasificación de suelos) así como de antecedentes con suelos similares.

Esta determinación es de carácter indirecto y orientativa, para la determinación exacta se deberá realizar ensayos tipo triaxial de forma de poder trazar las envolventes del Círculo de Mohr y así establecer los parámetros con mayor exactitud.

Estimación de Angulo de RozamieEstimación de Angulo de RozamieEstimación de Angulo de RozamieEstimación de Angulo de Rozamiento Internonto Internonto Internonto Interno Para la estimación de rozamiento interno a partir de los resultados obtenidos en el ensayo de penetración estándar empleamos la siguiente ecuación desarrollada para suelos arcillosos6:

�(°) = 2 + 0.66 × �1(60) Donde:

• φ(°) es el ángulo de rozamiento interno en grados • N1(60) es el número de golpes corregido obtenido del ensayo SPT

6 Leoni, A – Investigaciones Geotécnicas – Facultad de Ingeniería – Universidad Nacional de la Plata



10

Cabe mencionar que se efectuó un análisis estadístico empelando varios modelos calibrados para cada tipo de suelos a partir del uso del software NOVO SPT5 de forma de disminuir la incertidumbre de los valores sugeridos.

Estimación de Cohesión no Drenada (UD)Estimación de Cohesión no Drenada (UD)Estimación de Cohesión no Drenada (UD)Estimación de Cohesión no Drenada (UD) De igual manera que con el ángulo de rozamiento interno, para la cohesión empleamos una ecuación de correlación7 (orientativa) a los efectos de establecer dichos valores.

A continuación presentamos la ecuación empeladas a tales efectos, desarrollada para suelos cohesivos intermedios:

= 2.15�1(60) – 16.5

Donde:

• C es la cohesión en kPa • N1(60) es el número de golpes corregido obtenido del ensayo SPT (2<N1(60)<30)

Estimación de Densidad (en banco)Estimación de Densidad (en banco)Estimación de Densidad (en banco)Estimación de Densidad (en banco) De igual manera que con los parámetros anteriores, se estimó de forma indirecta la densidad de los suelos arcillosos mediante el empleo de correlaciones8 y análisis estadístico.

Cálculo de ParámetrosCálculo de ParámetrosCálculo de ParámetrosCálculo de Parámetros

Tensión Admisible para fundaciones directasTensión Admisible para fundaciones directasTensión Admisible para fundaciones directasTensión Admisible para fundaciones directas

A partir del marco teórico presentado se estimaron las tensiones admisibles en el perfil de suelos a partir de los datos de SPT.

TABLA 2 - ESTIMACIÓN DE TENSIONES ADMISIBLES PARA FUNDACIÓN D IRECTA

ID Profundidad (m) Ncampo Ncorr σσσσadm (kg/cm2)

Cateo 01

1.0 14 17 2.26

2.0 28 35 4.66

2.4 30 34 4.52

3.0 >50 57 >5.0

De la presente tabla se desprende que a nivel de apoyo del tanque es de esperar tensiones admisibles σσσσadm > 5.0 kg/cm2, sin contar con datos de los estratos subyacentes que serán alcanzados por el bulbo de presiones generados por la estructura.

Cálculo de Parámetros ResistentesCálculo de Parámetros ResistentesCálculo de Parámetros ResistentesCálculo de Parámetros Resistentes

Según la fundamentación teórica presentada y los valores de campo obtenidos se estimaron los valores de cohesión (C) y ángulo efectivo de rozamiento interno (φ) y densidad en banco de los suelos identificados.

TABLA 3 - PARÁMETROS RESISTENTES SUELOS EN FUNCIÓN DE LA PROFUNDIDAD

ID Profundidad (m) Ncampo Ncorr Ø (°) C (kg/cm2) γγγγ (Ton/m3)

Cateo 01

1.0 14 17 13 0.20 1.75

2.0 28 35 25 0.40

1.80 2.4 30 34

3.0 >50 57 43 -

7 Ranjan Kumar; Kapilesh Bhargava; Deepankar Choudhury - Estimation of Engineering Properties of Soils from Field SPT Using Random Number Generation - 2018 8 Ulugergerli – Uyanik – (2004)/ Kulhawy and Mayne (1990)



11

Cabe mencionar que el modelo de estimación de cohesión, está calibrado para valores de N de hasta 30, por lo que las estimaciones para las profundidades a partir de los 2m, se corrigieron en función de este criterio.

Para la limolita ubicada a los 3m no se efectúa estimación de la cohesión, debido a que se considera cómo una roca blanda meteorizada, sin cohesión.

Conclusiones:Conclusiones:Conclusiones:Conclusiones:

• El subsuelo del área está constituido por sedimentos de la Formación Dolores cubriendo limolitas de la Formación Fray Bentos..

• No se constató la presencia de agua en el sondeo.

• No se constató desmoronabilidad en ninguno de los materiales atravesados.

• Se alcanzaron valores de rechazo en el sondeo a una profundidad de 3.5m.

• Desde el punto de vista de la excavabilidad, se entiende que se podrá efectuar la misma mediante empleo de equipos habituales en movimiento de suelos hasta una profundidad del orden de los 3.2m, hasta alcanzar el nvel de Limolita tenaz (rechazo en el ensayo STP).

• Desde el punto de vista de las fundaciones, se entiende que a la profundidad prevista de apoyo de la losa del tanque de hormigón, se podrá efectuar fundación directa apoyadas sobre los niveles tenaces de Limotia, con tensiones admisibles de σσσσadm = 5 kg/cm2.

Montevideo, 17 de julio de 2020

Mauricio Montaño Gutiérrez Diego Montaño García

Licenciado en Geología Ingeniero Civil



12

ANEXOANEXOANEXOANEXOSSSS



13

PlanillaPlanillaPlanillaPlanillassss de Campde Campde Campde Campoooo

PROFUNDIDAD ALCANZADA: 3.5m

LL (%) LP (%) IP

0.1 0.1 Losa de hormigón.

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1 NSPT = 14 27 12 15 21 CL

1.1

1.2

1.3

1.4

1.5

1.6

1.7

1.8

1.9

2 NSPT = 28 35 14 21 15 CL

2.1

2.2

2.3

2.4 NSPT = 30

2.5

2.6

2.7

2.8 37 18 19 22 0

2.9

3 NSPT = >50

3.1

3.2

3.3

3.4

SITUACIÓN: Pavimento de Hormigón/ ParkingSONDEO NRO.: SPT1

CO

LUM

NA

0.3

0.2

NIV

EL F

REA

TIC

O

EXC

AV

AB

ILID

AD

FECHA: 07/07/20

0.5

0.2

1.0

0.4

0.5

0.2

Relleno.

Arcilla marón con relleno de ladrillo.

Arcilla de color marrón.

Arena fina a media blanca.

Arcilla grisácea con carbonato en concreciones.

Arcilla limosa amarronada con clastos líticos.

Arcilla limosa marrón con carbonato.

Limolita tenaz con líticos.

E1

E2

COORDENADAS:

DESCRIPCIÓN

COTA DE BOCA DE POZO: +N/A

MU

ESTR

AS

Nº GOLPES SPT

HU

MED

AD

(%

)

CLA

SIFI

CA

CIÓ

N

S.U

.C.S

51º11'35,8"34º53'11,8"

LÍMITES DE

ATTERBERG

REGISTRO DE SONDEOS EN SUELOS

PROYECTO: UTE Centro de Capacitación

PR

OFU

ND

IDA

D (

m)

LON

GIT

UD

TR

AM

O

(m)



15

Planillas de LaboratorioPlanillas de LaboratorioPlanillas de LaboratorioPlanillas de Laboratorio

peso (gr.)

peso (gr.) 385.6

Nominal Micrones

2 50800 100

1 1/2 38100 100

1 25400 100

3/4 19050 100

1/2 12700 100

3/8 9520 100

1/4 6350 100

N4 4760 1.3 100

N8 2380

N10 2000 1.5 99

N16 1190

N20 850

N30 590

N40 425 18.2 95

N80 177

N100 149

N200 74 104.3 68

260.3

TOTAL 385.6

pasa ..........(vía seca)..

pasa (vía Húmeda)

Retenido gr. Pasa %TAMIZ

SERIE INCOMPLETAMÓDULO DE FINURA (UY-A 15-89) =

Diego PérezOPERADOR :7/7/2020FECHA ENSAYO :

CLASIFICACIÓN (SUCS):

27

15

OBRA:

ENSAYO DE TAMIZADO - ASTM D 422

UTE - Centro de Convenciones

VÍA SECA

VÍA HÚMEDA

GRANULOMETRÍA

LL =

IP =LÍMITES DE ATTERBERG MATERIAL: Suelo arcilloso marrón (Cateo 1 - 1.0m de profundidad)

CLASIFICACIÓN (AASHTO): A-6

CL

Descripción: Suelo arcilloso

Descripción: Arcilla baja plasticidad arenosa

50

80

0

38

10

0

25

40

0

19

05

0

12

70

0

95

20

63

50

47

60

23

80

20

00

11

90

85

0

59

0

42

5

17

7

14

9

74

2"1.5"1"3/4"1/2"3/8"1/4"48101620304080100200

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

% P

AS

A

UTECC2_(1.0m).xlsx TAMIZADO&CLASIFICACION

59 60 3

21.17 21.45 1594.00

20.38 20.68 1516.00

14.76 15.17 1006.10

14.1 14.0 15.3

33 27 21

61 62 63

33.98 39.85 44.99

29.22 33.40 36.99

14.76 14.74 14.80

32.9 34.6 36.1

NO intervieneen Gráfico

Determinación de Límites de Consistencia - ASTM D 4318

Pesaf. Nº

P.S.H.+Pesaf

P.S.S.+Pesaf

Tara

OBRA:

MATERIAL:


HUMEDAD NATURAL

LÍMITE PLÁSTICO

P.S.H.+Pesaf

FECHA ENSAYO :

OPERADOR :

Suelo arcilloso gris c/caronato calcio (Cateo 1 - 2.0m profundidad)

7/7/2020

Diego Pérez

15% Humedad Natural

Pesaf. Nº

Pesaf. Nº

LÍMITE DE PLASTICIDAD 14

Nº de GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

P.S.S.+Pesaf

Tara

15.3

% de HUMEDAD % de HUMEDAD

HUMEDAD PROMEDIOHUMEDAD PROMEDIO 14.0

21

% de HUMEDAD

P.S.H.+Pesaf

P.S.S.+Pesaf

Tara

ÍNDICE de PLASTICIDAD

LÍMITE LÍQUIDO 35

30

35

40

% H

um

ed

ad

Nº GOLPES 25

LÍMITE LÍQUIDO

UTECC3_(2.0m).xlsx LIMITES

peso (gr.)

peso (gr.) 300.1

Nominal Micrones

2 50800 100

1 1/2 38100 100

1 25400 100

3/4 19050 100

1/2 12700 100

3/8 9520 100

1/4 6350 100

N4 4760 66.2 78

N8 2380

N10 2000 18.8 72

N16 1190

N20 850

N30 590

N40 425 53.7 54

N80 177

N100 149

N200 74 44.0 39

117.4

TOTAL 300.1


CL


Descripción: Arena arcillosa con grava

35

21

OBRA:



VÍA SECA

VÍA HÚMEDA

GRANULOMETRÍA

LL =

IP =LÍMITES DE ATTERBERG MATERIAL: Suelo arcilloso gris c/caronato calcio (Cateo 1 - 2.0m profundidad)


pasa (vía Húmeda)





50

80

0

38

10

0

25

40

0

19

05

0

12

70

0

95

20

63

50

47

60

23

80

20

00

11

90

85

0

59

0

42

5

17

7

14

9

74

2"1.5"1"3/4"1/2"3/8"1/4"48101620304080100200

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

% P

AS

A


64 65 4

21.39 20.81 1860.40

20.28 19.85 1721.60

14.05 14.57 1094.60

17.8 18.2 22.1

30 25 19

66 67 68

36.85 45.68 46.18

31.59 37.27 38.18

16.77 14.98 17.67

35.5 37.7 39.0

NO intervieneen Gráfico

Determinación de Límites de Consistencia - ASTM D 4318

Pesaf. Nº

P.S.H.+Pesaf

P.S.S.+Pesaf

Tara

OBRA:

MATERIAL:


HUMEDAD NATURAL

LÍMITE PLÁSTICO

P.S.H.+Pesaf

FECHA ENSAYO :

OPERADOR :

Suelo arcillo-limoso marrón (Cateo 1 - 3.0m profundidad)

7/7/2020

Diego Pérez

22% Humedad Natural

Pesaf. Nº

Pesaf. Nº

LÍMITE DE PLASTICIDAD 18

Nº de GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

P.S.S.+Pesaf

Tara

22.1

% de HUMEDAD % de HUMEDAD

HUMEDAD PROMEDIOHUMEDAD PROMEDIO 18.0

19

% de HUMEDAD

P.S.H.+Pesaf

P.S.S.+Pesaf

Tara

ÍNDICE de PLASTICIDAD

LÍMITE LÍQUIDO 37

35

40

% H

um

ed

ad

Nº GOLPES 25

LÍMITE LÍQUIDO

UTECC4_(3.0m).xlsx LIMITES

peso (gr.)

peso (gr.) 336.2

Nominal Micrones

2 50800 100

1 1/2 38100 100

1 25400 100

3/4 19050 100

1/2 12700 100

3/8 9520 100

1/4 6350 100

N4 4760 56.5 83

N8 2380

N10 2000 14.8 79

N16 1190

N20 850

N30 590

N40 425 26.5 71

N80 177

N100 149

N200 74 37.0 60

201.4

TOTAL 336.2


CL


Descripción: Arcilla media plasticidad arenosa

37

19

OBRA:



VÍA SECA

VÍA HÚMEDA

GRANULOMETRÍA

LL =

IP =LÍMITES DE ATTERBERG MATERIAL: Suelo arcillo-limoso marrón (Cateo 1 - 3.0m profundidad)


pasa (vía Húmeda)





50

80

0

38

10

0

25

40

0

19

05

0

12

70

0

95

20

63

50

47

60

23

80

20

00

11

90

85

0

59

0

42

5

17

7

14

9

74

2"1.5"1"3/4"1/2"3/8"1/4"48101620304080100200

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

% P

AS

A


Realización de Cateos SPT UTE Centro de Capacitación ...

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