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LICITACIÓN PÚBLICA INTERNACIONAL LPI 021/2011
(Primera Convocatoria)
CUCE: 11-0291-00-278584-1-1
AS
OC
IAC
IÓN
AC
CID
EN
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L G
ET
INS
A-C
ON
IN
AAASSSOOOCCCIIIAAACCCIIIÓÓÓNNN AAACCCCCCIIIDDDEEENNNTTTAAALLL
ADMINISTRADORA BOLIVIANA DE CARRETERAS
ESTUDIO PARA LA CONSTRUCCION DE LA CARRETERA CHULUMANI-IRUPANA-SACAMBAYA
T.E.S.A.
DISEÑO DE OBRAS DE ARTE MAYORES
ANALISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL VIADUCTO N°9
“ESTUDIO PARA LA CONSTRUCCIÓN DE LA CARRETERA CHULUMANI-
IRUPANA*SACAMBAYA”ESTUDIO TÉCNICO, ECONÓMICO, SOCIAL Y AMBIENTAL (T.E.S.A.)
1 DISEÑO DE OBRAS DE ARTE MAYOR
Contenido
1 INTRODUCCION ............................................................... 2
2 CARACTERISTICAS DE DISEÑO ....................................... 2
2.1 Materiales .................................................................................................... 2
2.2 Normas de cálculo ........................................................................................ 2
2.3.1 Fuerzas debido al peso propio de las estructuras de hormigón (DC) ............ 3
2.3.2 Fuerzas debido a la carga vehicular y tránsito peatonal............................. 3
2.3.3 Sobrecarga vehicular (LL) ......................................................................... 4
2.3.4 Carga de fatiga (FATIGA) ......................................................................... 4
2.3.5 Fuerzas debido al tránsito peatonal (PL) ................................................... 5
2.3.6 Fuerza de frenado (BR) ............................................................................ 5
2.3.7 Fuerza de colisión de un vehículo (CT) ...................................................... 5
2.3.8 Fuerzas debido al viento .......................................................................... 5
2.3.9 Viento sobre las estructuras (WS) ............................................................. 5
2.3.10 Viento sobre los vehículos (WL) ............................................................. 7
2.3.11 Fuerzas debido al flujo de agua ............................................................ 7
2.3.12 Fuerzas debido al empuje del suelo ....................................................... 8
2.3.13 Empuje lateral básico del suelo (EH) ...................................................... 8
2.3.14 Empuje vertical del suelo (EV) ............................................................... 8
2.3.15 Determinación de las combinaciones de carga ........................................ 8
3 DISEÑO VIADUCTO N°9 .................................................. 10
3.1 Descripción DEL PUENTE ........................................................................... 10
3.2 Justificación de la tipología del puente ........................................................ 10
“ESTUDIO PARA LA CONSTRUCCIÓN DE LA CARRETERA CHULUMANI-
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2 DISEÑO DE OBRAS DE ARTE MAYOR
1 INTRODUCCION
En la ruta del proyecto de ESTUDIO PARA LA CONSTRUCCIÓN DE LA CARRETERA
CHULUMANI-IRUPANA-SACAMBAYA, existe una serie de estructuras entre obras de arte
mayor como puentes y obras de arte menor como alcantarillas entre otras tipologías
estructurales.
Entre las obras de arte mayor para su diseño se ha considerado la construcción de nuevas
estructuras, para el diseño de los viaducto se ha efectuado un estudio tanto de suelos, los
mismos que permitieron definir las características geométricas de la estructura.
2 CARACTERISTICAS DE DISEÑO
2.1 MATERIALES
Los materiales utilizados en el proyecto son:
1. Hormigón Clase P de alta resistencia con un mínimo de 35 MPa de resistencia
cilíndrica característica a los 28 días, a utilizarse en las vigas postensadas.
2. Acero de pretensado de baja relajación con una tensión de rotura mínimo de 1860
MPa, del grado 270 KSI tipo torón de ½”, módulo de elasticidad 197000 MPa.
3. Vainas metálicas corrugadas galvanizadas para enfilar los cables de construcción
y continuidad.
4. Lechada de cemento con aditivo expansor.
5. Hormigón Clase A de 21MPa de resistencia cilíndrica característica a los 21 días, a
utilizarse, en la losa y diafragmas.
6. Acero de refuerzo a utilizar en todas las estructuras con un límite de fluencia
mínimo de 420 MPa.
7. Apoyo de neopreno compuesto con una dureza mínima de 60 y con refuerzo de
chapas de acero con un mínimo de 240 MPa de límite de fluencia.
8. Hormigón Clase A de 21MPa de resistencia cilíndrica característica a los 28 días, a
utilizarse en los estribos.
2.2 NORMAS DE CÁLCULO
Actualmente en nuestro país no se cuenta con una norma para el diseño y construcción de
puentes por lo que se emplean las normas elaboradas por la AASHTO (American Association
of StateHighway and TransportationOfficials) de Estados Unidos. Para el diseño de los
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3 DISEÑO DE OBRAS DE ARTE MAYOR
elementos estructurales se ha empleado la Norma AASHTO LFRD Bridge Design
Specifications, SI Units, 4th Edition 2007.
El método AASHTO LRFD se basa en el Diseño por Factores de Carga y Resistencia tomando
en cuenta la variabilidad del comportamiento de los elementos estructurales. La metodología
LRFD cuenta con diferencias considerables en los factores de mayoración y conceptualización
de cálculo en referencia a la metodología Estándar, proporcionando una mayor confiabilidad
y seguridad del cálculo y diseño de sus componentes.
2.3 Determinación de las fuerzas actuantes en las estructuras
En este apartado se presentan las fuerzas que se consideraran actuando en la estructura,
tanto en la etapa de servicio como en la etapa constructiva. Estas fuerzas serán
determinadas empleando la metodología descrita en la norma AASHTO LRFD 2007 en la
sección 3.
En este trabajo se tienen fuerzas debidas al peso propio (DC), sobrecarga o carga viva
peatonal (PL), sobrecarga o carga viva vehicular (LL), frenado (BR), fuerza de colisión de un
vehículo (CT), presión de flujo de agua (WA), empuje horizontal del suelo (EH), empuje
vertical del suelo (EV), viento sobre la estructura (WS), viento sobre la sobrecarga (WL),
sismo (EQ) y carga de fatiga (FATIGA). En función de estas cargas se determinarán las
combinaciones de cargas a ser empleadas tanto en el Estado de Servicio como en el Estado
Límite de Resistencia.
De acuerdo a la normativa adoptada AASHTO LFRD 2007 las cargas aplicadas son las que
siguen:
2.3.1 FUERZAS DEBIDO AL PESO PROPIO DE LAS ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN (DC)
Estas fuerzas se denominan como fuerzas por carga muerta (DC). Para el cálculo del peso de
las estructuras se empleará el valor del peso específico del hormigón armado por el volumen
de las estructuras de hormigón. El peso específico del hormigón armado y pretensado se ha
tomado igual a 23.54 kN/m3.
2.3.2 FUERZAS DEBIDO A LA CARGA VEHICULAR Y TRÁNSITO PEATONAL
A continuación se describen las magnitudes de las fuerzas y los puntos de aplicación tanto
de la sobrecarga vehicular, carga de fatiga, sobrecarga peatonal, fuerza de frenado y fuerza
de colisión de un vehículo.
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2.3.3 SOBRECARGA VEHICULAR (LL)
La norma AASHTO LRFD define tres tipos de sobrecarga vehicular a ser empleados en los
diferentes análisis de los componentes estructurales. Esta sobrecarga vehicular denominada
como HL-93, consistirá en la combinación del:
Camión estándar de diseño o tándem de diseño y
Carga de carril de diseño
a. Camión de diseño
El camión de diseño tiene tres ejes. El eje delantero tiene una carga de 35 kN y está
separado 4.30 metros del eje central longitudinalmente. El eje trasero y el eje central tienen
una carga de 145 kN y su separación longitudinal variará de 4.30 a9.00 metros para
producir las solicitaciones extremas. Transversalmente los ejes están separados 1.80
metros. El camión de diseño será afectado por un incremento por carga dinámica del 33 por
ciento.
b. Tándem de diseño
El tándem de diseño consiste en un par de ejes de 110 kN separados longitudinalmente 1.20
metros y transversalmente 1.80 metros. Se deberá considerar un incremento por carga
dinámica del 33 por ciento.
c. Carga de carril
La carga de carril se considerará como una carga uniformemente distribuida de 9.3 kN/m
aplicada en la dirección longitudinal. Transversalmente la carga de carril se supondrá
uniformemente distribuida en un ancho de 3.00 metros. Esta carga no será afectada por un
incremento debido a carga dinámica.
2.3.4 CARGA DE FATIGA (FATIGA)
La carga de fatiga será el camión de diseño anteriormente especificado con la diferencia que
la separación longitudinal entre el eje central y el eje trasero de 145 kN será de un valor
constante de 9.00 metros. Se afectará la carga por un incremento debido a carga dinámica
del 15 por ciento.
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2.3.5 FUERZAS DEBIDO AL TRÁNSITO PEATONAL (PL)
La carga peatonal será aplicada en todas las aceras que tengan más de 0.60 metros de
ancho y tendrá un valor de 3.6 kN/m2.
2.3.6 FUERZA DE FRENADO (BR)
La fuerza de frenado se tomará como el mayor valor entre:
El 25 por ciento de los pesos por eje del camión de diseño o tándem de diseño, ó
El 5 por ciento del camión de diseño o tándem de diseño más la carga de carril de
diseño.
La fuerza de frenado será afectada por un factor de presencia múltiple que está en función
del número de carriles, el cual se obtiene de la Tabla 3.1.
Factor de presencia múltiple (m)
Número de carriles cargados Factor de presencia múltiple
1 1.20
2 1.00
3 0.85
> 3 0.65
Fuente: Norma AASHTO LRFD, Tabla 3.6.1.1.2-1
2.3.7 FUERZA DE COLISIÓN DE UN VEHÍCULO (CT)
Si las estructuras como las pilas no están debidamente protegidas como se especifica en el
artículo 3.6.5.1 de la norma AASHTO LRFD, se deberá considerar una fuerza de 1,800 kN
que se asume actúa a una altura de 1.20 metros sobre el nivel del terreno en cualquier
dirección de un plano horizontal. Sin embargo, en el presente caso no se considerará, por
tratarse de un solo tramo.
2.3.8 FUERZAS DEBIDO AL VIENTO
A continuación se presenta la forma de obtención de las fuerzas debidas a la presencia de
viento sobre las estructuras, sobre la sobrecarga y la presión de viento vertical.
2.3.9 VIENTO SOBRE LAS ESTRUCTURAS (WS)
Se asumirá que las presiones de viento son provocadas por una velocidad básica del viento
de 160 km/h y que la carga de viento está uniformemente distribuida sobre el área expuesta
al viento. El área expuesta será la sumatoria de las áreas de todos los componentes,
incluyendo barandas y sistemas de piso, vistas en elevación perpendicular a la dirección del
viento.
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6 DISEÑO DE OBRAS DE ARTE MAYOR
Primero se calculará la velocidad del viento de diseño:
Dónde:
VDZ = Velocidad del
viento de diseño a la altura de diseño z (km/h)
Vo = Velocidad friccional, tomada de la Tabla 1.2
V10 = Velocidad del viento a 10 metros sobre el nivel del terreno (km/h)
VB = Velocidad básica del viento igual a 160 km/h
Z = Altura de la estructura en la cual se está calculando las cargas de viento (mm)
Zo = Longitud de fricción del fetch o campo de viento aguas arriba, Tabla 3.2 (mm)
Valores de Vo y Zo para diferentes condiciones de la superficie contra el viento
Condición Terreno abierto Área suburbana Área urbana
Vo (km/h) 13.2 17.6 19.3
Zo (mm) 70 1000 2500
Fuente: Norma AASHTO LRFD, Tabla 3.8.1.1-1
Posteriormente se procede a calcular la presión de viento de diseño:
donde:
PD = Presión de diseño del viento (MPa)
PB = presión básica del viento especificada en la Tabla 3.3
VDZ = Velocidad del viento de diseño a la altura de diseño z (km/h)
Presiones básicas, PB
Componente
estructural
Carga a barlovento,
(MPa)
Carga a sotavento,
(MPa)
Cerchas, columnas y
arcos 0.0024 0.0012
Vigas 0.0024 NA
Grandes superficies
planas 0.0019 NA
Fuente: Norma AASHTO LRFD, Tabla 3.8.1.2.1-1
256000
2
DZBD
VPP
oB
oDZZ
Z
V
VVV ln5.2 10
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2.3.10 VIENTO SOBRE LOS VEHÍCULOS (WL)
La presión de viento sobre los vehículos se representará como constante de 1.46 kN/m
actuando perpendicular a la calzada y a 1.80 m sobre la misma y será transmitida a la
estructura.
2.3.11 FUERZAS DEBIDO AL FLUJO DE AGUA
Para el cálculo de la acción de la corriente de agua se emplearán los datos obtenidos del
estudio hidrológico, tanto en la velocidad del flujo como los niveles de agua mínimos y
máximos.
La presión del flujo que actúa en la dirección longitudinal de las subestructuras se tomará
como:
Dónde:
p = Presión del agua que fluye (MPa)
CD = Coeficiente de arrastre para pilas según Tabla 3.4
V = Velocidad de agua de diseño (m/s)
Valores del Coeficiente de Arrastre para Pilas, CD
Tipo CD
Pila con borde de ataque semicircular 0.7
Pila de extremo cuadrado 1.4
Arrastres acumulados contra la pila 1.4
Pila en forma de cuña, borde de ataque con ángulo de
90° o menos 0.8
Fuente: Norma AASHTO LRFD, Tabla 3.7.3.1-1
Una vez calculada la presión del agua que fluye (p), se multiplica por el ancho de la
estructura, es decir de la pila, para obtener una fuerza uniformemente distribuida en la pila
con una altura igual a la del tirante de agua. No obstante, esta solicitación no se considerará
en los estribos.
241014.5 VCp D
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8 DISEÑO DE OBRAS DE ARTE MAYOR
2.3.12 FUERZAS DEBIDO AL EMPUJE DEL SUELO
Para el cálculo de acciones del suelo para los estribos y cimentaciones profundas se
emplearán los datos obtenidos del estudio de suelos. Para el cálculo de estribos, de acuerdo
a la sección 11 de la norma.
2.3.13 EMPUJE LATERAL BÁSICO DEL SUELO (EH)
Se asume que el empuje lateral básico del suelo es linealmente proporcional a la altura de
suelo y se tomará como:
Dónde:
E = Empuje lateral básico del suelo (kN/m)
K = Coeficiente de empuje lateral, Ko, Ka o Kp
γs = Densidad del suelo (kN/m3)
H = Profundidad debajo de la superficie del suelo (m)
Coeficiente de empuje lateral activo y pasivo, Ka y Kp
El coeficiente de empuje lateral activo y pasivo se obtendrá, de acuerdo a la norma, por el
método de Rankine.
2.3.14 EMPUJE VERTICAL DEL SUELO (EV)
El empuje vertical del suelo se determinará en función del volumen de suelo sobre los
elementos multiplicado por su peso específico. En el caso de estribos y otros elementos en
los cuales se hace un estudio por metro de ancho del elemento, se adoptará el mismo
criterio para el empuje vertical del suelo, el cual no es más que el peso propio del suelo. La
dirección de esta fuerza será en el sentido de la gravedad.
2.3.15 DETERMINACIÓN DE LAS COMBINACIONES DE CARGA
La norma establece cinco combinaciones de resistencia, dos combinaciones de eventos
extremos, cuatro combinaciones de estado de servicio y una combinación de fatiga para la
etapa de servicio. También establece seis combinaciones de cargas para la etapa
constructiva de puentes construidos por segmentos.
2
2
1HKE s
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De acuerdo a las cargas actuantes definidas anteriormente y a los estados de estudio
aplicables de acuerdo a la sección 3 de la norma, las combinaciones y los factores de carga a
ser empleados en la etapa de servicio del puente y sus diferentes componentes se muestran
en la Tabla 3.5.
El valor de YEQ todavía se encuentra en discusión, teniendo que ser menor a 1.00 y se podría
usar 0.50. Los valores de Yp se obtienen de la Tabla 3.6. Estos son valores máximos y
mínimos los cuales se deberían utilizar uno por vez en la misma.
Combinaciones y factores de carga para la etapa de servicio
Combinación de
cargas
DC
EH
EV
LL
LS
BR WA WS WSv WL EQ CT
Estado límite
Resistencia I Yp 1.75 1.00 - - - - -
Resistencia III Yp - 1.00 1.40 1.40 - - -
Resistencia IV Yp
1.50
- 1.00 - - - - -
Resistencia V Yp 1.35 1.00 0.40 0.40 1.00 - -
Evento Extremo I Yp YEQ 1.00 - - - 1.00 -
Evento Extremo II Yp 0.50 1.00 - - - - 1.00
Servicio I 1.00 1.00 1.00 0.30 - 1.00 - -
Servicio III 1.00 0.80 1.00 - - - - -
Servicio IV 1.00 - 1.00 0.70 0.70 - - -
FATIGA
(solo FATIGA)
- 0.75 - - - - - -
Fuente: Elaboración propia
Factores de carga para cargas permanentes, Yp
Tipo de Carga Factor de Carga
Máximo Mínimo
DC 1.25 0.90
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EH: Empuje activo 1.50 0.90
EV: Muros y estribos 1.35 0.90
Fuente: Elaboración propia
3 DISEÑO VIADUCTO N°9
El viaducto de la presente memoria de cálculo la estructura se encuentra siguiente
progresiva:
Viaducto 9 – Progresiva 83+253.15
3.1 DESCRIPCIÓN DEL PUENTE
El viaducto 9, está ubicado en la Progresiva 83+253.15, conformado por un tramo
conformado por sistema porticado de hormigón armado.
3.2 JUSTIFICACIÓN DE LA TIPOLOGÍA DEL PUENTE
La construcción del viaducto 9 se justifica por la necesidad de garantizar la transitabilidad
durante los 365 días del año y la vinculación entre las diferentes comunidades con la ciudad
de La Paz, facilitando el acceso de productores al comercio de los productos agrícolas, entre
otros. Como es de conocimiento de la sociedad el contar con una ruta transitable durante los
12 meses del año implica mejorar las condiciones económicas que refleja en la mejora del
nivel de vida de los beneficiarios.
La adopción de esta tipología se fundamenta por las siguientes características técnicas y
económicas: primero porque el costo de este tipo de puentes es más económico frente a
otras tipologías como son: volados sucesivos, atirantados, arco de tablero superior e
inferior, además las condiciones topográficas al tipo de puente adoptado le permite construir
sin problema alguno, es decir, el proceso constructivo es sencillo. Los últimos tres tipos de
puentes mencionados son tipologías para otras condiciones topográficas e hidrográficas, por
mencionar algunos valles profundos, garganta del río de consideración y ríos caudalosos.
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ADMINISTRADORA BOLIVIANA DE CARRETERAS
MEMORIA DE CÁLCULO VIADUCTO 9
PARAMETROS BASICOS DEL MODELO ESTRUCTURAL MATERIALES
HORMIGÓN H21:
Resistencia característica fc = 210 Kg/cm2
Módulo de elasticidad E = 1.4E6 T/m2
Peso volumétrico = 2.50 T/m3
Masa por unidad de volumen M/V = 0.25 T-seg2/m4
Coeficiente de Poisson = 0.20
ACERO DE REFUERZO PARA HORMIGÓN:
Límite de Fluencia fy = 4200 Kg/cm2
Módulo de elasticidad E = 2.1E7 T/m2
Peso volumétrico = 7.9 T/m3
Masa por unidad de volumen M/V = 0.79 T-seg2/m4
Coeficiente de Poisson = 0.3
FACTORES DE PONDERACIÓN
COEFICIENTES DE MAYORACION “AASHTO-07”:
Coeficiente de mayoración de peso propio f = 1.25
Coeficiente de mayoración de carga muerta f = 1.25
Coeficiente de mayoración de carga viva f = 1.75
COEFICIENTES DE MINORACIÓN:
Coeficiente de minoración Flexión s = 0.80
Coeficiente de minoración Corte y Torsión c = 0.75
Coeficiente de minoración Compresión com =0.90
SISTEMA DE UNIDADES
Fuerzas kN Longitud cm y m Tiempo Seg
SISTEMA DE REFERENCIA Sistema Global Sistema Local CONVENCIÓN DE SIGNOS
Sistema de Locales en Barras
Sistema de Locales en Placas
Y X
Z
SECCIONES UTILIZADAS EN EL MODELO NUMERICO VIGAS
COLUMNAS
LOSAS
Nombre B cm
H cm
V30X90 30 90
VA30X90 30 90
Nombre H cm
B cm
D cm
CC90 90
PIL 90
Nombre E cm
LM20 20 LM15 15
SAP2000
SAP2000 v14.2.4 - File:viaducto 9 - 3-D View - KN, m, C Units
8/24/15 18:17:55
SAP2000
SAP2000 v14.2.4 - File:viaducto 9 - Resultant M11 Diagram (Str-I1 - Max) - KN, m, C Units
8/24/15 18:18:23
-66.0 -55.0 -44.0 -33.0 -22.0 -11.0 0.0 11.0 22.0 33.0 44.0 55.0 66.0 77.0
SAP2000
SAP2000 v14.2.4 - File:viaducto 9 - Resultant M22 Diagram (Str-I1 - Max) - KN, m, C Units
8/24/15 18:18:59
-34.0 -25.5 -17.0 -8.5 0.0 8.5 17.0 25.5 34.0 42.5 51.0 59.5 68.0 76.5
SAP2000
SAP2000 v14.2.4 - File:viaducto 9 - 3-D View - KN, m, C Units
8/24/15 18:16:20
SAP2000
SAP2000 v14.2.4 - File:viaducto 9 - 3-D View - KN, m, C Units
8/24/15 18:12:51
SAP2000
SAP2000 v14.2.4 - File:viaducto 9 - Axial Force Diagram (Str-I1) - KN, m, C Units
8/24/15 18:07:17
SAP2000
SAP2000 v14.2.4 - File:viaducto 9 - Shear Force 2-2 Diagram (Str-I1) - KN, m, C Units
8/24/15 18:08:39
SAP2000
SAP2000 v14.2.4 - File:viaducto 9 - Shear Force 3-3 Diagram (Str-I1) - KN, m, C Units
8/24/15 18:09:17
SAP2000
SAP2000 v14.2.4 - File:viaducto 9 - Moment 2-2 Diagram (Str-I1) - KN, m, C Units
8/24/15 18:10:01
SAP2000
SAP2000 v14.2.4 - File:viaducto 9 - Moment 3-3 Diagram (Str-I1) - KN, m, C Units
8/24/15 18:10:55
BARRA SECCION UBICACION COMBO COMBO COMBOText Text cm Text cm2 cm2 Text cm2 cm2 Text cm2/cm cm2/cm
7 V 30x90 0.00 Str-I1 16.40 19.63 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.062 0.068 Armadura Suficiente7 V 30x90 281.15 Str-I1 3.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 6.65 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente7 V 30x90 562.31 Str-I1 7.26 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.60 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.036 0.051 Armadura Suficiente8 V 30x90 0.00 Str-I1 8.11 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.13 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.050 0.051 Armadura Suficiente8 V 30x90 282.44 Str-I1 0.16 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 9.98 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente8 V 30x90 564.88 Str-I1 10.06 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.054 0.068 Armadura Suficiente9 V 30x90 0.00 Str-I1 9.36 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.049 0.051 Armadura Suficiente9 V 30x90 277.89 Str-I1 0.75 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 9.08 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente9 V 30x90 555.79 Str-I1 9.28 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.050 0.051 Armadura Suficiente10 V 30x90 0.00 Str-I1 8.81 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.046 0.051 Armadura Suficiente10 V 30x90 273.04 Str-I1 0.75 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 8.71 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente10 V 30x90 546.08 Str-I1 9.06 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.048 0.051 Armadura Suficiente11 V 30x90 0.00 Str-I1 8.74 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.046 0.051 Armadura Suficiente11 V 30x90 265.25 Str-I1 0.37 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 8.73 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente11 V 30x90 530.49 Str-I1 7.37 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.044 0.051 Armadura Suficiente12 V 30x90 0.00 Str-I1 6.04 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.84 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.029 0.051 Armadura Suficiente12 V 30x90 258.48 Str-I1 2.64 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 5.86 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente12 V 30x90 516.97 Str-I1 13.94 14.73 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.056 0.068 Armadura Suficiente13 V 30x90 0.00 Str-I1 15.84 19.63 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.080 0.101 Armadura Suficiente13 V 30x90 249.25 Str-I1 3.19 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 8.81 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente13 V 30x90 498.50 Str-I1 9.14 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.73 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.064 0.068 Armadura Suficiente14 V 30x90 0.00 Str-I1 9.58 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.79 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.075 0.101 Armadura Suficiente14 V 30x90 250.15 Str-I1 1.13 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 11.74 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente14 V 30x90 500.29 Str-I1 11.54 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.077 0.101 Armadura Suficiente15 V 30x90 0.00 Str-I1 10.74 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.075 0.101 Armadura Suficiente15 V 30x90 251.03 Str-I1 1.57 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 11.03 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente15 V 30x90 502.06 Str-I1 10.85 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.072 0.101 Armadura Suficiente16 V 30x90 0.00 Str-I1 10.26 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.070 0.101 Armadura Suficiente16 V 30x90 248.60 Str-I1 1.63 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 10.64 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente16 V 30x90 497.19 Str-I1 10.88 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.071 0.101 Armadura Suficiente17 V 30x90 0.00 Str-I1 10.61 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.071 0.101 Armadura Suficiente17 V 30x90 250.10 Str-I1 1.18 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 10.98 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente17 V 30x90 500.20 Str-I1 9.60 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.12 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.068 0.101 Armadura Suficiente
DISEÑO DE VIGAS (AASHTO Concrete 07)DATOS SECCION ARMADURA LONGITUDINAL SUPERIOR ARMADURA LONGITUDINAL INFERIOR ARMADURA TRANSVERSAL
MENSAJE MENSAJE MENSAJE
18 V 30x90 0.00 Str-I1 8.46 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.89 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.058 0.068 Armadura Suficiente18 V 30x90 249.85 Str-I1 2.56 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 8.84 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente18 V 30x90 499.70 Str-I1 14.96 19.63 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.075 0.101 Armadura Suficiente19 V 30x90 0.00 Str-I1 4.70 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.85 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.032 0.051 Armadura Suficiente19 V 30x90 209.26 Str-I1 0.56 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 5.50 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente19 V 30x90 418.52 Str-I1 6.72 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.040 0.051 Armadura Suficiente20 V 30x90 0.00 Str-I1 5.14 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.55 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.037 0.051 Armadura Suficiente20 V 30x90 209.68 Str-I1 0.87 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 5.69 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente20 V 30x90 419.35 Str-I1 6.44 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.038 0.051 Armadura Suficiente21 V 30x90 0.00 Str-I1 5.13 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.45 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.036 0.051 Armadura Suficiente21 V 30x90 214.48 Str-I1 0.94 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 5.54 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente21 V 30x90 428.96 Str-I1 6.51 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.034 0.051 Armadura Suficiente22 V 30x90 0.00 Str-I1 5.42 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.33 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.034 0.051 Armadura Suficiente22 V 30x90 224.73 Str-I1 0.90 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 5.73 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente22 V 30x90 449.46 Str-I1 6.72 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.034 0.051 Armadura Suficiente23 V 30x90 0.00 Str-I1 5.88 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.03 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.033 0.051 Armadura Suficiente23 V 30x90 233.98 Str-I1 0.78 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 6.01 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente23 V 30x90 467.97 Str-I1 6.65 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.034 0.051 Armadura Suficiente24 V 30x90 0.00 Str-I1 6.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.032 0.051 Armadura Suficiente24 V 30x90 289.93 Str-I1 0.48 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 5.30 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente24 V 30x90 483.21 Str-I1 6.45 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente25 V 30x90 0.00 Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.76 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente25 V 30x90 284.90 Str-I1 0.12 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.32 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente25 V 30x90 474.83 Str-I1 0.32 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.53 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente26 V 30x90 0.00 Str-I1 0.51 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.31 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente26 V 30x90 357.19 Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.58 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente26 V 30x90 595.32 Str-I1 0.28 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.05 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente27 V 30x90 0.00 Str-I1 5.71 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente27 V 30x90 237.47 Str-I1 0.19 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 6.31 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente27 V 30x90 474.94 Str-I1 8.51 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente28 V 30x90 0.00 Str-I1 11.13 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.037 0.051 Armadura Suficiente28 V 30x90 297.63 Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 9.30 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente28 V 30x90 595.25 Str-I1 9.24 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.035 0.051 Armadura Suficiente29 V 30x90 0.00 Str-I1 5.52 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente29 V 30x90 237.47 Str-I1 0.14 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 6.48 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente29 V 30x90 474.95 Str-I1 8.88 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.029 0.051 Armadura Suficiente30 V 30x90 0.00 Str-I1 11.24 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.039 0.051 Armadura Suficiente
30 V 30x90 297.58 Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 9.55 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente30 V 30x90 595.17 Str-I1 9.08 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.037 0.051 Armadura Suficiente31 V 30x90 0.00 Str-I1 5.24 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente31 V 30x90 230.40 Str-I1 0.18 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 6.15 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente31 V 30x90 460.80 Str-I1 8.17 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente32 V 30x90 0.00 Str-I1 10.21 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.037 0.051 Armadura Suficiente32 V 30x90 281.34 Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 8.82 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente32 V 30x90 562.67 Str-I1 8.13 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.035 0.051 Armadura Suficiente33 V 30x90 0.00 Str-I1 4.82 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente33 V 30x90 221.05 Str-I1 0.15 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 5.67 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente33 V 30x90 442.10 Str-I1 7.36 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente34 V 30x90 0.00 Str-I1 8.90 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.033 0.051 Armadura Suficiente34 V 30x90 259.28 Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 7.75 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente34 V 30x90 518.56 Str-I1 6.93 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.030 0.051 Armadura Suficiente35 V 30x90 0.00 Str-I1 4.54 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente35 V 30x90 211.65 Str-I1 0.18 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 5.13 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente35 V 30x90 423.31 Str-I1 6.22 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente36 V 30x90 0.00 Str-I1 7.40 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente36 V 30x90 237.35 Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 6.60 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente36 V 30x90 474.71 Str-I1 5.86 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente37 V 30x90 0.00 Str-I1 0.18 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.43 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente37 V 30x90 202.30 Str-I1 0.11 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.35 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente37 V 30x90 404.59 Str-I1 0.32 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.56 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente38 V 30x90 0.00 Str-I1 0.41 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.46 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente38 V 30x90 172.34 Str-I1 0.03 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.44 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente38 V 30x90 344.68 Str-I1 0.11 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.16 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente38 V 30x90 387.76 Str-I1 0.15 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.26 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente38 V 30x90 430.85 Str-I1 0.23 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.31 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente41 V 30x90 0.00 Str-I1 1.71 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.028 0.051 Armadura Suficiente41 V 30x90 284.90 Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.46 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente41 V 30x90 474.83 Str-I1 0.49 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.25 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente45 V 30x90 0.00 Str-I1 1.25 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente45 V 30x90 357.19 Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.33 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente45 V 30x90 595.32 Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 1.25 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente50 V 30x90 0.00 Str-I1 1.29 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente50 V 30x90 202.30 Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.51 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente50 V 30x90 404.59 Str-I1 0.79 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.00 12.57 Armadura Suficiente Str-I1 0.000 0.051 Armadura Suficiente
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DISEÑO DE COLUMNAS (AASHTO Concrete 07)ARMADURA TRANSVERSALDATOS SECCION
68 CC90 Column No Messages 230 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.019 Armadura Suficiente68 CC90 Column No Messages 460 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.157 Armadura Suficiente69 CC90 Column No Messages 0 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.157 Armadura Suficiente69 CC90 Column No Messages 220 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.019 Armadura Suficiente69 CC90 Column No Messages 440 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.157 Armadura Suficiente70 CC90 Column No Messages 0 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.157 Armadura Suficiente70 CC90 Column No Messages 210 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.019 Armadura Suficiente70 CC90 Column No Messages 420 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.157 Armadura Suficiente71 CC90 Column No Messages 0 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.157 Armadura Suficiente71 CC90 Column No Messages 270 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.157 Armadura Suficiente71 CC90 Column No Messages 540 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.157 Armadura Suficiente72 CC90 Column No Messages 0 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.157 Armadura Suficiente72 CC90 Column No Messages 260 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.157 Armadura Suficiente72 CC90 Column No Messages 520 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.157 Armadura Suficiente73 CC90 Column No Messages 0 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.157 Armadura Suficiente73 CC90 Column No Messages 270 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.157 Armadura Suficiente73 CC90 Column No Messages 540 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.157 Armadura Suficiente74 CC90 Column No Messages 0 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.157 Armadura Suficiente74 CC90 Column No Messages 250 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.157 Armadura Suficiente74 CC90 Column No Messages 500 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.157 Armadura Suficiente79 CC90 Column No Messages 0 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.157 Armadura Suficiente79 CC90 Column No Messages 80 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.157 Armadura Suficiente79 CC90 Column No Messages 160 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.157 Armadura Suficiente80 CC90 Column No Messages 0 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.157 Armadura Suficiente80 CC90 Column No Messages 90 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.157 Armadura Suficiente80 CC90 Column No Messages 180 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.157 Armadura Suficiente81 CC90 Column No Messages 0 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.157 Armadura Suficiente81 CC90 Column No Messages 90 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.157 Armadura Suficiente81 CC90 Column No Messages 180 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.157 Armadura Suficiente82 CC90 Column No Messages 0 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.157 Armadura Suficiente82 CC90 Column No Messages 70 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.157 Armadura Suficiente82 CC90 Column No Messages 140 Str-I1 63.62 63.83 Armadura Suficiente Str-I1 0.157 Armadura Suficiente
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Project Information
Project Job No Company Designer Remarks Software CSICOL (Version: 8.4 (Rev. 0)) File Name C:\Program Files\Computers and Structures\CSiCol 8
\Column1 Working Units Metric (m, Ton, Ton-m, kg/cm^2) Design Code ACI-318-99 Column:Column1
Basic Design Parameters
Caption = Column1 Default Concrete Strength, Fc = 210 kg/cm^2 Default Concrete Modulus, Ec = 210000 kg/cm^2 Maximum Concrete Strain = 0.003 in/in Rebar Set = ASTM Default Rebar Yeild Strength, Fy = 4000 kg/cm^2 Default Rebar Modulus, Es = 2000000 kg/cm^2 Default Cover to Rebars = 5.00 cm Maximum Steel Strain = Infinity Transverse Rebar Type = Ties Total Shapes in Section = 1 Consider Slenderness = No
C:\Program Files\Computers and Structures\CSiCol 8\Column1.CDB Page 1
Section Diagram
Cross-section Shapes
Shape Width Height Conc Fc S/S Curve Rebarscm cm kg/cm^2
Circle 90.00 90.00 210.00 ACI-Whitney Rectangular 20-d 20 Rebar Properties
Sr.No Designation Area Cord-X Cord-Y Fy S/S Curve cm^2 cm cm kg/cm^2
1 d 20 3.2 84.00 45.00 4000 Elasto-Plastic2 d 20 3.2 82.09 57.05 4000 Elasto-Plastic3 d 20 3.2 76.55 67.92 4000 Elasto-Plastic4 d 20 3.2 67.92 76.55 4000 Elasto-Plastic5 d 20 3.2 57.05 82.09 4000 Elasto-Plastic6 d 20 3.2 45.00 84.00 4000 Elasto-Plastic7 d 20 3.2 32.95 82.09 4000 Elasto-Plastic8 d 20 3.2 22.08 76.55 4000 Elasto-Plastic9 d 20 3.2 13.45 67.92 4000 Elasto-Plastic10 d 20 3.2 7.91 57.05 4000 Elasto-Plastic11 d 20 3.2 6.00 45.00 4000 Elasto-Plastic12 d 20 3.2 7.91 32.95 4000 Elasto-Plastic13 d 20 3.2 13.45 22.08 4000 Elasto-Plastic14 d 20 3.2 22.08 13.45 4000 Elasto-Plastic15 d 20 3.2 32.95 7.91 4000 Elasto-Plastic16 d 20 3.2 45.00 6.00 4000 Elasto-Plastic17 d 20 3.2 57.05 7.91 4000 Elasto-Plastic18 d 20 3.2 67.92 13.45 4000 Elasto-Plastic19 d 20 3.2 76.55 22.08 4000 Elasto-Plastic20 d 20 3.2 82.09 32.95 4000 Elasto-Plastic 20-d 20 Total Area = 63.6 cm^2 Steel Ratio = 1.00 %
C:\Program Files\Computers and Structures\CSiCol 8\Column1.CDB Page 2
Basic Section Properties:
Total Width = 90.00 cm Total Height = 90.00 cm Center, Xo = 0.00 cm Center, Yo = 0.00 cm X-bar (Right) = 45.00 cm X-bar (Left) = 45.00 cm Y-bar (Top) = 45.00 cm Y-bar (Bot) = 45.00 cm Transformed Properties: Base Material = fc' = 210
kg/cm^2 Area, A = 6,361.7 cm^2 Inertia, I33 = 3.22E+06 cm^4 Inertia, I22 = 3.22E+06 cm^4 Inertia, I32 = 0.00E+00 cm^4 Radius, r3 = 22.50 cm Radius, r2 = 22.50 cm Additional Section Properties:
Transformed Properties: Base Material = fc' = 210
kg/cm^2 Modulus, S3(Top) = 7.16E+04 cm^3 Modulus, S3(Bot) = 7.16E+04 cm^3 Modulus, S2(Left) = 7.16E+04 cm^3 Modulus, S2(Right) = 7.16E+04 cm^3 Plastic Modulus, Z3 = 1.29E+05 cm^3 Plastic Modulus, Z2 = 1.29E+05 cm^3 Torsional, J = 6.44E+06 cm^4 Shear Area, A3 = 5,826.9 cm^2 Shear Area, A2 = 5,826.9 cm^2 Principal Angle = 0.00E+00 Deg Inertia, I33' = 3.22E+06 cm^4 Inertia, I22' = 3.22E+06 cm^4 Framing Along-X
Total C/C Length, Lc = 3.500 m Unsupported Length, Lu = 3.000 m Framing Type = 4 Framing Case = 0 K Factor, Braced = 1.00 Kl/r, Braced = 13.33 K Factor, Unbraced = 1.00 Kl/r, Unbraced = 13.33 Framing Along-Y
Total C/C Length, Lc = 3.500 m Unsupported Length, Lu = 3.000 m Framing Type = 4 Framing Case = 0 K Factor, Braced = 1.00 Kl/r, Braced = 13.33 K Factor, Unbraced = 1.00
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Kl/r, Unbraced = 13.33 Final Design Loads
Sr.No Combination Load Pu Mux-Bot Muy-Bot Mux-Top Muy-Top ton ton-m ton-m ton-m ton-m
1 Combination1 159.37 8.45 10.69 17.99 23.33 Result Summary
Sr.No Combination Pu (ton) Cap. Ratio-Bot Cap. Ratio-Top
Remarks
1 Combination1 159.37 0.215 0.427 Capacity OK Moment Magnification Calculations
Combination1- Along X
Bracing Condition = Non-Sway Non-Sway Part of Loading: Design Load, Pu = 0.000 ton Sustained Load, Pud = 0.000 ton End Moment, M1 = 0.00 ton-m End Moment, M2 = 0.00 ton-m Minimum Moment, Mmin = 0.00 ton-m Design Moment, Mc = 0.00 ton-m Creep Factor, Bd = 0.00 Section Stiffness, EI For Pcr = 0.00E+00 kg-cm^2 Euler Buckling Load, Pcr = 0.000 ton Moment Factor, Cm = 0.000 Non-Sway Moment Magnifier = 1.00 Magnified Moment, Mc = 8.45 ton-m Combination1- Along Y
Bracing Condition = Non-Sway Non-Sway Part of Loading: Design Load, Pu = 0.000 ton Sustained Load, Pud = 0.000 ton End Moment, M1 = 0.00 ton-m End Moment, M2 = 0.00 ton-m Minimum Moment, Mmin = 0.00 ton-m Design Moment, Mc = 0.00 ton-m Creep Factor, Bd = 0.00 Section Stiffness, EI For Pcr = 0.00E+00 kg-cm^2 Euler Buckling Load, Pcr = 0.000 ton Moment Factor, Cm = 0.000 Non-Sway Moment Magnifier = 1.00 Magnified Moment, Mc = 10.69 ton-m
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Load-Moment Interaction
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Load-Moment Interaction
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AS
OC
IAC
IÓN
AC
CID
EN
TA
L G
ET
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A-C
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ADMINISTRADORA BOLIVIANA DE CARRETERAS
PLANOS ESTRUCTURALES VIADUCTO 9