PTAR MATI

PROYECTO :

LOCALIDAD : MOSCADISTRITO : SAN FRANCISCOPROVINCIA: AMBOREGION: HUANUCO

NORMA OS. 100

CONSIDERACIONES BÁSICAS DE DISEÑO DE INFRAESTRUCTURA SANITARIAi) DATOS PRINCIPALES

CUADRO 01.- DATOS BASICOS DE DISEÑODEMANDA CATASTRAL: MOSCA

Poblac.total año 2008 ( hab. ) 1,197

LOTES HABITADOS 262

Dotación 2008 (Lt./hab./día) 115.52

Consumo prom.2008 (Lt./seg.) 1.60

ii) PERIODO DE DISEÑO:

*MODELO DE EXPRESION SIN DEFICIT INICIAL:DONDE :X:Periodo optimo din deficit.α:Factor de economia sin escalar:Tasa de interes(10-12%).

COMPONENTE FACTORES DE ECONOMIA DE ESCALA α

0.3

COLECTORES PRINCIPALES 0.16 αPROMEDIO = 0.25

EMISORES 0.29

0.49

Para los diferenrtes componentes del sistema de desague se sugieren los siguientes periodos de diseño:25 años o mas

40 a 50 años10 a 15 años

r (Tasa de interes) 10%

α(Factor de economia de escala) 0.25

DE LA FORMULA X= 18.84 AÑOS

20.00 AÑOS

ii) CALCULO DE LA POBLACION FUTURA

Se considera 2 años de estudio y ejecución

Donde :Pf : Poblacion FuturaPi : Poblacion Inicial del año base =2012r : Constante de Crecimiento Aritmetico=2.5%

4.2.01 CALCULO DE PERIODO DE DISEÑO, POBLACION Y DOTACION DE AGUA, CAUDAL DE DISEÑO SISTEMA DE RED DE ALCANTARILLADO

Ampliación y Mejoramiento del Servicio de Agua Potable e Instalación del Servicio de Alcantarillado de la Localidad de Acochacan, Distrito de San Francisco – Ambo –

Huánuco

Iniciamos el proceso de estimación elaborando el cuadro de datos y calculando el consumo promedio en función a la dotación promedio asumida según el RNE Vigente,y datos tomados del CENSO 2007

* NO EXISTE ESTUDIOS DE CONSUMOS Y NO ES JUSTIFICABLE SU REALIZACION, SE ASUME SEGUEN EL RNE NORMA OS. 100 DOTACION DE AGUA DE 180/L/HAB/D

La solucion tecnica que resulta optima desde el punto de vista economico,es aquella que reduce al minimo la suma descontada de los costos de inversion y operación durante el periodo analizado. La condicion se puede expresar abreviadamente del siguiente modo:

CUADRO 02 FACTORES

DE ECONOMIA DE ESCALA DE ALGUNOS COMPONENTES

REDES DE AGUA POTABLE Y ALCANTARILLADO

ASUMIMOS EL PROMEDIO DE LAS PRIMERAS YA QUE SON COMPONETES DEL PROYECTO (REDES DE AGUA POTABLE Y ALCANTARILLADO, COLECTORES

PRINCIPALES Y EMISORES

EQUIPOS DE BOMBEO DE AGUAS RESIDUALES

Colectores secundarios :Colectores principales, emisores, interceptores :Planta de tratamiento :

PARA EFECTOS DE FACILIDAD DE CALCULO SE ASUME EL PERIODO DE DISEÑO X=

Calculamos la población futura en funcIón al periodo de diseño y las ecuaciones generadas usando el Método Aritmetico cada 5 años, a partir del 2012 hasta encontrar el año final del período de diseño que según el calculo es de 20 años, partiendo del año base Año 2013 + 20 años = Año 2033

X=2.6 (1−α )1 .12

rX=

2.6 (1−α )1 .12

r

Pf=Pi∗(1+rt )


t : Tiempo en Años =20 años

CUADRO 03.- CRECIMIENTO POBLACIONAL DE MOSCA

AÑO POBLACIÓN (Yi)

2012 1,1972013 1,1972018 1,1972023 1,1972028 1,1972033 1,197

POBLACION 2013 1197poblacion 2033 1197

iii)DOTACION Y CONSUMO DE AGUA

CUADRO 04.- DOTACION Y CONSUMO DE AGUA

DEMANDA CATASTRAL: MOSCA

Poblac.total año 2008 ( hab. ) 1,197

Dotación 2008(Lt./hab./día) 115.52


1,197

1,197

115.52

K 115.52


Valores de k de la Expresión de CAPEN corregida de acuerdo a los datos poblacionales 2008 (*)

Donde : G = Consumo por habitante en Lit/hab./día 1620 73.89%

P = Población en miles 0.00%

k= 204.40 ( Ref.:Para una zona especifica de Venezuela - D.Lauria) 0.00%

0.00%

iv)VARIACION DE CONSUMO

a) GASTO MAXIMO DIARIO

COEFICIENTE DE VARIACION DIARIA.K1Es la relacion existente entre el gasto efectuado en el dia de maximo consumo y el gasto promedio.

Gasto promedio (I2)

GASTOS% DE VOLUMEN K1 = Gasto del dia de maximo consumo(I1)(CONSUMO DIARIO) Gasto de consumo promedio diario(I2)

El gasto maximo diario representa pues el promedio diario por el coeficiente de variacion diaria, o sea:

Qmd = QpxK1

Elaboramos el cuadro de Población y consumos Prom.usando la Expresión de CAPEN (G=k P 0.125 ) para calcular la demanda corregida para el año 2031

Poblac. total año 2011 ( hab. ) CUANDO ENTRA EN OPERACIÓN EL PROYECTO

Poblac. total año 2031 ( hab. )

Dotación Corregida 2031 (Lt./hab./día)

G = k P 0.125

De acuerdo a condiciones de cada ciudad el consumo de agua sufre variaciones diarias determinadas por las estaciones, costumbres, etc. Lo cual hace determinar dias del año se presenten maximos y minimos consumos,igualmente existen horas en que se presentan maximos y minimos consumos.

Se define como maximo diario al dia de maximo consumo de una serie de registros observados durante 365 dias de un año. De acuerdo a las variaciones de todo un año se puede determinar el dia mas critico que nesesariamente tiene que ser satisfecho por el sistema de agua potable. Este valor, relaciona con el consumo promedio diario permite establecer coeficiente de variacion horaria

K1 = Gasto del dia de maximo consumo(I1)

2012 2013 2018 2023 2028 20330

500

1000

1500

2000

1

CRECIMIENTO POBLACIONAL DE MOSCA

AÑO

POBLACION


DONDE :Qmd = Gasto maximo diario expresado en lts/s

Qp = Gasto promedio expresado en Hs/sK1= Coeficiente de variacion diaria según RNE 1.3 K1= 1.30

CUADRO 05.-CUADRO DE GASTOS MAXIMO DIARIO


1.60

Qmd = QpxK1 2.1

b) GASTO MAXIMO HORARIOEl valor maximo que se tiene durante un dia sera hora de maximo consumo

COEFICIENTE DE VARIACION HORARIA:K2El coeficiente de variacion horaria se ha determinado que cumple la siguiente relacion:

Gasto del consumo del promedio (I4)

GASTOS% DE VOLUMEN K2 = Gasto del consumo de la hora max.(I3)(CONSUMO HORARIO) Gasto de consumo del promedio (I4)

El valor de K2 varia entre el 180% y el 250% del gasto promedio (según el tipo de habilitacion )

El gasto maximo horario sera relacionado respecto al gasto promedio,según la siguiente expresion:Qmh=QpxK2

DONDE :Qmh= Gasto maximo Horario expresado en lts/s

Qp = Gasto promedio expresado en lts/sK2= Coeficiente de variacion Horaria que varia entre 1.8-2.5 K2= 2.00

CUADRO 06.-CUADRO DE GASTOS MAXIMO HORARIODEMANDA CATASTRAL: MOSCA

1.60

Qmh=QpxK2 3.2

v) CAUDAL DE DISEÑO DE ALCANTARILLADOa) CAUDAL DE CONTRIBUCION DE ALCANTARILLADO

Se considerará que el 80% del caudal de agua potable consumida ingresa al sistema de alcantarillado.

CUADRO 07.-CUADRO DE CONTIBUCION DE ALCANTARILLADODEMANDA CATASTRAL: MOSCA

1.60

Qalc=Qp*80% 1.28

b) CAUDAL DE AGUA DE INFILTRACION

CUADRO 08.-CUADRO DE AGUAS DE INFILTRACIONDEMANDA CATASTRAL: MOSCA

qi=lts/ml*dia 20.00

Longitud total de Tuberia (Ml) 3,257.90

Qi=qi*Long/86400 (ls/seg) 0.75

c) AGUA DE LLUVIA

CUADRO 09.-CUADRO DE AGUA DE LLUVIAS

Consumo prom.2031 (Lt./seg.) Qp

K2 = Gasto del consumo de la hora maxima(I3)

Consumo prom.2031 (Lt./seg.) Qp

La cantidad de desague que es recibida por la red no es igual a la cantidad de agua con la que es abastecida la ciudadLas causadas que generan esta diferencia son el empleo del agua en : Manufacturacion de diversos alimentos y bebidas, regadio de jardines y parques,lavado de calles,combate de incendios,alimentacion de calderas,etc.

Consumo prom.2031 (Lt./seg.) Qp*80%

Asimismo deberá considerarse como contribución al alcantarillado, el agua de infiltración, asumiendo un caudal debidamente justificado en base a la permeabilidad del suelo en terrenos saturados de agua freáticas y al tipo de tuberías a emplearse, así como el agua de lluvia que pueda incorporarse por las cámaras de inspección y conexiones domiciliarias.

Si bien un sistema de desague no permite el ingreso de aguas de lluvias la experiencia demuestra que en zonas lluviosas un cierto porcentaje de viviendas conectan sus aguas de lluvia conjuntamente con el sitema de desague. Se puede hacer una estimacion de este caudal mediante la formula :



qi=lts/buzon*dia 380.00

N° de Buzones 113.00

Qi=qi*NºBz/86400 (ls/seg) 0.50

CUADRO 10.-CUADRO DE SUMA DE CAUDALDEMANDA CATASTRAL: MOSCA

Qalc=Qp*80% 1.28

Qi=qi*Long/86400 (ls/seg) 0.75

Qi=qi*NºBz/86400 (ls/seg) 0.50

Qalcantarillado 2.53 L/s

0.0025311343

ESTUDIO DE FACTIBILIDAD

PROYECTO :

A) PARAMETROS DE DISEÑO

01) Poblacion actual Po = 369 Hab

02) Poblacion futura Pf = 426 Hab

03) Dotacion D = 100 L/hab/dia

04) Porcentaje de contribucion % = 80%

05) Caudal minimo, Qmin = 0.20 L/seg

06) Caudal promedio, Qprom = 0.39 L/seg

07) Caudal maximo, Qmax = 0.79 L/seg

B) PARAMETROS DE DISEÑO

Para comunidades sin sistema de alcantarillado,la determinación de las características debe efectuarsecalculando la masa de los parámetros más importantes,a partir de los aportes per cápita según se indica en el siguiente cuadro.

APORTE PER CAPITA DE PARA AGUAS RESIDUAES DOMESTICASCaracteristicas percapita totales

-DBQ días, 20 °C, g / (hab.d) 50 21,300.00- Sólidos en suspensión, g / (hab.d) 90 38,340.00- NH3 - N como N, g / (hab.d) 08 3,408.00- N Kjeldahl total como N, g / (hab.d) 12 5,112.00- Fósforo total, g/(hab.d) 03 1,278.00- Coliformes fecales. N° de bacterias / (hab.d) ### ###- Salmonella Sp., N° de bacterias / (hab.d) ### 42600000- Nematodes intes., N° de huevos / (hab.d) ### ###

Proceso de tratamiento Remocion ( %) Remocion(Ciclos log10)DBQ Sold.Susp Bacterias Helminios

Sedimentación primaria 25 30 40 70 0 1 0 1Lodos activados (a) 70 95 70 95 0 2 0 1Filtros percoladores (a) 50 90 70 90 0 2 0 1Lagunas aeradas (b) 80 90 c c 1 2 0 1Zanjas de oxidación (d) 70 95 80 95 1 2 0 1Lagunas de estabilización (e) 70 85 c c 1 6 1 4

(a) precedidos y seguidos de sedimentación(b) incluye laguna secundaria(c) dependiente del tipo de lagunas(d) seguidas de sedimentación(e) dependiendo del número de lagunas y otros factores como: tempe-ratura, período de retención y forma de las lagunas.

"Instalación del Sistema de Agua Potable y Saneamiento Multicomunal de 8 Localidades del distrito de Amarilis

Qmin

Qprom

Qmax

DISEÑO HIDRAULICO DE CAMARA DE REJAS

PROYECTO :


01) Poblacion actual Po = 369 Hab

02) Poblacion futura Pf = 426 Hab

03) Dotacion D = 100 L/hab/dia

04) Porcentaje de contribucion % = 80%





Caudal maximo, Qmax = 0.001 m3/seg

Ancho de barra, t (30-75) mm t = 2 plg

Espesor de barra, d (5-15) mm d = 1/2 plg

Separacion entre barras, e (20-30) mm e = 1.00 plg

Eficiencia de barra: E = e/(e+d) E = 0.667

Velocidad en rejas, V (0.60-0.75) (m/seg) V = 0.600 m/seg

Velocidad de aproximacion, Vo (0.30-0.60) (m/seg) Vo = 0.400 m/seg

Ancho del canal, b (m) (Asumir) b = 0.50 m

coeficiente de Manning, n n = 0.013

N° barras, N = (b-e)/(d+e) N = 12

C) CALCULO PARA QMAX

Area util en rejas = 0.0013

Area Total = 0.0020

Y = 0.0039 m

Calculo del area hidraulica, Ah = bxY Ah = 0.0020

Calculo del radio hdraulico, Rh = Ah/(b+2Y) Rh = 0.0039 m

Calculo de la pendiene, S S = 0.04 m/m


Qmin

Qprom

Qmax

Qmax

Autil m2

Atotal m2

Calculo del tirante,Y = Atotal

/b

m2

DISEÑO HIDRAULICO DE CAMARA DE REJAS

CALCULO DE PERDIDA DE CARGA, PARA EL 50% DE AREA OBSTRUIDA

m, porcentaje del area obstruida m = 50%

K1 = 4.00

K2 (forma de la seccion horizontal) K2 = 1.0000

t/4 x (2/e+1/y) & = 4.2197

K3 (seccion de paso entre barrotes) K3 = 0.6600

= 0.0807 m

= 0.0933 m

VERIFICACION DE VELOCIDADES

Cálculo de constante para ingresar a ábaco= 0.0773

Resultado de la lectura del ábaco Y/b = 0.3535

calculo del tirante, Y = 0.1767 m

calculo del area A = 0.0884

Cálculo de la velocidad, Vo = 2.2318 m/seg >0.60... Ok!

K1 (atascamiento); reja limpia = 1, reja obstruida = (100/m)2

Hf = K1xK2xK3xVo2/(2g) H

f

Hf = 1.143x((2V)2-(Vo)2)/(2g) H

f

Valor de AxR2/3/b8/3

m2

DISEÑO HIDRAULICO DE DESARENADOR

PROYECTO :

A) CAUDAL DE DISEÑO






Tamaño de particula a sedimentar d = 2.00 mm

Peso especifico de la particula a sedimentar ps = 2.65 gr/cm3

Velocidad de sedimentación V = 2.00 cm/seg

Tasa de aplicación Ta = 900 m3/(m2.dia)

C) CALCULO PARA QMAX


Velocidad de flujo en el tanque v = 0.161 m/seg

Velocidad de caida w = 0.29 m/seg

Altura de desarenador (asumido) h = 0.30 m

Longitud de camara de desarenador L = 1.00 m

Ancho de desarenador b = 0.90 m

Tiempo de sedimentacion t = 1.05 seg

Volumen de agua conducido en t V = 0.00 m3

Area requerido por tasa de aplicación A = 0.08 m2

Area resultande de dimensiones L*b Ac = 0.90 m2 Ok!!

Longitud asumido L' = 1.00 m

Ancho asumido b' = 0.90 m

Altura efectiva h' = 0.30 m

Verificacion de la Capacidad del tanque V' = 0.27 m3 Ok!!

Verificacion de area según tasa de aplicación A = 0.90 m2


Qmin

Qprom

Qmax

Qmax

Qmax

Ok!..Dimensiones correctas

DISEÑO HIDRAULICO DE DESARENADOR

D) ESQUEMA DE ESTRUCTURA

L= 1.00 m

SENTIDO DE FLUJO

b= 0.90 m

PROFUNDIDAD EFECTIVA (en funcionamiento) h= 0.30 m

DISEÑO HIDRAULICO DE TANQUE IMOHHF

PROYECTO : "Instalación del Sistema de Agua Potable y Saneamiento Multicomunal de 8 Localidades del distrito de Amarilis

A PARAMETROS DE DISEÑO VALORES 1.- Población actual 369 GUIA3.- Período de diseño (años) 204.- Población futura 426 habitantes5.- Dotación de agua, l/(habxdia) 100 L/(hab x día)6.- Factor de retorno 0.87.- Altitud promedio, msnm 2400 m.s.n.m.8.- Temperatura mes más frio, en °C 20 °C9.- Tasa de sedimentación, m3/(m2xh) 1 m3/(m2 x h)}

10.- Periodo de retención, horas 2 horas (1.5 a 2.5)11.- Borde libre, m 0.3 m12.- Volumen de digestión, l/hab a 15°C 50 L/hab a 15°C13.- Relación L/B (teorico) 4.00 > a 314.- Espaciamiento libre pared digestor

al sedimentador, metros 1.00 m 1.0 mínimo15.- Angulo fondo sedimentador, radianes 60° (50° - 60°)

1.05 radianes

16.- Distancia fondo sedimentador Factores de capacidad relativa y tiempo de digestión de lodos

a altura máxima de lodos (zona neutra), m 0.5 m Temperatura Tiempo digestión Factor capacidad

17.- Factor de capacidad relativa 0.70 °C (días) relativa

18.- Espesor muros sedimentador,m 0.2 m 5 110 219.- Inclimación de tolva en digestor 30° (15° - 30°) 10 76 1.4

0.5236 radianes 15 55 120.- Numero de troncos de piramide en el largo 1 20 40 0.721.- Numero de troncos de piramide en el ancho 1 > 25 30 0.522.- Altura del lodos en digestor, m 1.00 m23.- Requerimiento lecho de secado 0.1 m2/hab.

LONGITUDES TOMADAS PARA DISEÑO

B RESULTADOS Del Proyecista (Sedimentador)24.- Caudal medio, m3/hora 1.42 m3/hora L = 5.00 L/B = 4.76 25.- Caudal maximo horario,m3/dia 68.16 m3/dia25.- Area de sedimentación, m2 1.42 m2 B = 1.05 H= 4.3026.- Volumen de sedimentación, m3 2.84 m327.- Longitud minima del vertedero de salida ,m 0.27 m26.- Ancho zona sedimentador (B), m 1.00 m27.- Largo zona sedimentador (L), m 5.00 m PROYECTADO L/B = 5.00 (3 a 10)28.- Prof. zona sedimentador (H), m 0.57 m CALCULADO L/B = 5.00 (3 a 10)29.- Altura del fondo del sedimentador 0.87 m30.- Altura total sedimentador, m 1.73 m31.- Volumen de digestión requerido, m3 20.87 m332.- Ancho tanque Imhoff (Bim), m 3.60 m L/Bim = 1.39 debe ser mayor a 133.- Volumen de lodos en digestor, m3 27.35 m334.- Superficie libre, % 56% (min. 30%)35.- Altura del fondo del digestor, m 1.04 m36.- Altura total tanque imhoff, m 4.3 m37.- Area de lecho de secado, m2 42.60

DIMENSIONES DE DISEÑO

5.00

Espaciamiento Libre = 1.00

Espesor de muro de sedimentador = 0.20

Ancho de sedimentador = 1.00 3.60



DISEÑO HIDRAULICO DE TANQUE IMOHHF

3.60

0.2 0.2

1.00 1.00 1.00

0.3 BORDE LIBRE

0.60 SEDIMENTADOR

0.20

0.90 FONDO DE SEDIMENTADOR

4.30

4.50 0.5 60° ZONA NEUTRA

0.2

1.00 LODOS

1.00 FONDO DE DIGESTOR

0.20 30°

DIMENSIONAMIENTO DE TANQUE IMOHHF

PROYECTO :

LOCALIDAD : MOSCA

DISTRITO : SAN FRANCISCO

PROVINCIA: AMBO

REGION: HUANUCO

A PARAMETROS DE DISEÑO VALORES 1.- Población actual 1,197 GUIA3.- Período de diseño (años) 204.- Población futura 1197 habitantes5.- Dotación de agua, l/(habxdia) 116 L/(hab x día) … Dotación promedio considerando todas las demandas

6.- Factor de retorno 0.87.- Altitud promedio, msnm 3450 m.s.n.m.8.- Temperatura mes más frio, en °C 5 °C9.- Tasa de sedimentación, m3/(m2xh) 1 m3/(m2 x h)}

10.- Periodo de retención, horas 2 horas (1.5 a 2.5)11.- Borde libre, m 0.3 m12.- Volumen de digestión, l/hab a 15°C 50 L/hab a 15°C13.- Relación L/B (teorico) 4.00 > a 314.- Espaciamiento libre pared digestor

al sedimentador, metros 1.50 m 1.0 mínimo15.- Angulo fondo sedimentador, radianes 60° (50° - 60°)

1.05 radianes

16.- Distancia fondo sedimentador Factores de capacidad relativa y tiempo de digestión de lodos

a altura máxima de lodos (zona neutra), m 0.5 m Temperatura Tiempo digestión Factor capacidad

17.- Factor de capacidad relativa 2.00 °C (días) relativa

18.- Espesor muros sedimentador,m 0.2 m 5 110 219.- Inclimación de tolva en digestor 30° (15° - 30°) 10 76 1.4

0.5236 radianes 15 55 120.- Numero de troncos de piramide en el largo 1 20 40 0.721.- Numero de troncos de piramide en el ancho 1 > 25 30 0.522.- Altura del lodos en digestor, m 1.85 m23.- Requerimiento lecho de secado 0.1 m2/hab.

B RESULTADOS24.- Caudal medio, m3/hora 4.61 m3/hora25.- Caudal maximo horario,m3/dia 68.16 m3/dia25.- Area de sedimentación, m2 4.61 m226.- Volumen de sedimentación, m3 9.22 m327.- Longitud minima del vertedero de salida ,m 0.27 m26.- Ancho zona sedimentador (B), m 1.50 m27.- Largo zona sedimentador (L), m 6.00 m PROYECTADO L/B = 4.00 (3 a 10)28.- Prof. zona sedimentador (H), m 1.54 m CALCULADO L/B = 4.00 (3 a 10)29.- Altura del fondo del sedimentador 1.30 m30.- Altura total sedimentador, m 3.14 m31.- Volumen de digestión requerido, m3 167.58 m332.- Ancho tanque Imhoff (Bim), m 4.90 m L/Bim = 1.22 debe ser mayor a 133.- Volumen de lodos en digestor, m3 75.18 m334.- Superficie libre, % 61% (min. 30%)35.- Altura del fondo del digestor, m 1.41 m36.- Altura total tanque imhoff, m 6.9 m37.- Area de lecho de secado, m2 119.70

DIMENSIONES DE DISEÑO

6.00



Ancho de sedimentador = 1.50 4.90



Ampliación y Mejoramiento del Servicio de Agua Potable e Instalación del Servicio de Alcantarillado de la Localidad de Acochacan, Distrito de San Francisco – Ambo – Huánuco

DIMENSIONAMIENTO DE TANQUE IMOHHF

4.90

0.2 0.2

1.50 1.50 1.50

0.3 BORDE LIBRE

1.50 SEDIMENTADOR

0.20

1.30 FONDO DE SEDIMENTADOR

6.90

7.10 0.5 60° ZONA NEUTRA

0.2

1.90 LODOS

1.40 FONDO DE DIGESTOR

0.20 30°

DISEÑO HIDRAULICO DE LECHO DE SECADO

PROYECTO :


01) Poblacion Actual 369 hab

02) Tasa de Crecimiento 0.77%

03) Periodo de Diseño 20 Años

04) Poblacion de Diseño 426 hab

07) Altitud Promedio 2,400.00 m.s.n.m.

08) Temparatura mes mas frio 20 °C

09) Tasa de sedimentacion 1.00

10) Periodo de retencion 2.00 horas (1.5 a 2.5)

17) Factor de capacidad relativa 1.40

23) Requerimiento de Lecho de Secado 0.10

B) RESULTADOS

Area del Lecho del Secado 42.60

Considerando paredes (5%) 44.73

Largo L= 11.00 m

Ancho B= 4.00 m


m3/(m2xh)

m2

m2

m2

LECHOS DE SECADO EN LODOS

Donde C = carga de solidos

UnidDatos : Poblacion futura 426 hab.

Contribucion percapita 90.00 gr SS/(hab.dia)

C = 38.34 gr ss/dÍa

Donde Msd = Masa de solidos

Msd = 12.4605 kg SS/dia

1.04 Kg/lt …densidad de lodo varia entre 1.03 y 1.04 kg/lt

Vld = Msd

P lodo ( % de solidos /100 )

Donde Vld = Volumen diario de lodos digeridos (lts/día)%solidos = 12 % varia entre (8 -12%)

Vld = 99.84 lt/díatemperatura del mes mas frio= 5 °Ctd (a5ºC) 110 días …tiempo de digestion

Vel = Vld x td 1000

Donde : Vel = volumen de extraccion de lodos , en m3 Td= tiempo de digestion en 110 dias por datos

Vel = 10.98 m3

Als = Vel/ HaDonde : Als = Area del lecho de secado

Ha = profundidad de aplicación ( recomendado 0.20 a 0.40 )

Ha = 0.25 ANCHO 7 mAls = 43.93 m2 LARGO 6.28 m

Dimensiones a considerar: ANCHO 7 m

LARGO 6 m

Ϸ lodo =

C=(PoblacionX Contribucion percapita(gr SS/(hab.dia)))/1000

Msd = ( 0.5x0.7x0.5xC ) + ( 0.5x0.3xC )

Factores de capacidad relativa y tiempo de digestión de lodos

Temperatura Tiempo digestión Factor capacidad

°C (días) relativa

5 110 210 76 1.415 55 120 40 0.7

> 25 30 0.5

DISEÑO HIDRAULICO DE FILTRO BIOLOGICO

PROYECTO :


01) Poblacion Actual = 369 hab

02) Tasa de Crecimiento = 0.77%

03) Periodo de Diseño = 20 Años

04) Poblacion de Diseño (Pd) Pd = 426 hab

05) D = 100 lt/(habxdia)

06) Contribucion de aguas residuales (C). C = 80%

06) Caudal de diseño (Qd) Qd = 0.79 lts/seg

07) Contribucion percapita de DBO5 (Y) Y = 50.00 grDBO5/(habxdia)

08) Produccion percapita de aguas residuales q =DxC q = 80.00 lt/(habxdia)

09) St = 625.00 mg/l

10) Eficiencia de remocion de DBO5 del tratamiento primario (Ep) Ep = 30%

11) So = 437.50 mg/l

12) Caudal de agua residuales: Q = Pdxq/1000 Q = 34.08

B) RESULTADOSDBO requerido en el efluente (Se) Se = 100.00 mg/l

Efieciencia del filtro: E = (So-Se)/So E = 77.14%

Carga de DBO: W = SoxQ/1000 W = 14.91 KgDBO/dia

= 0.00

R = 0.00

F = 1.00

V = 33.25

Profundidad del medio filtrante (H) H = 2.50 m

Area del filtro: A = V/H A = 13.30

Tasa de aplicación superficial: TAS = Q/A TAS = 1.12

Carga Organica: CV = W/V CV = 0.45

FILTRO CIRCULAR D = 4.12

FILTRO RECTANGULAR

L = 6.0

B = 2.2


Dotacion de agua (D) *

DBO5 teorico: St = Yx1000/q

DBO5 remanente: So = (1-Ep)xSt

m3/dia

* dotacion promedio considerando todo los tipos de demandas y caudales de infiltracion

Caudal recirculante (QR) Q

R m3/dia

Razon de recirculacion: R = QR/Q

Factor de recirculacion: F = (1+R)/(1+R/10)2

Volumen del filtro: V = (W/F)x(0.4425E/(1-E))2 m3

m2

m3/(m2.dia)

KgDBO/(m3.dia)

DISEÑO HIDRAULICO DE CAMARA DE CONTACTO DE CLORO

PROYECTO :

2.- Parámetros de Diseño2.1.- Poblacion de diseño = 426 Habitantes2.2.- dotación = 100 Lts/hab/dia2.3.- Contribución del desagüe = 80%2.4.- Tasa de crecimiento = 0.00772.5.- Densidad = 4

3.- Diseño3.1.- Calculo del volumen diario (Vd)

Vd= 34080 Lts/dia

3.2.- Calculo de la cantidad de desinfectante a utilizar por día

Peso (gr)= 274.84 gr.Peso = 1 Kg/dia

3.3.- Calculo de la cámara de contacto de cloro• Calculo del caudal de diseño (Qd)

Qd= 0.39 Lts/seg

• Calculo del volumen (Vd)

Vd= 710 LtsVd= 0.71 m3

• Calculo de la área superficial (As)Se diseñara para una altura de agua de 0.8m

As= 0.89 m2Se diseñara para ancho de la C.C.C. de 0.80mEl largo teórico es de 4.00 m, se ha optado como largo de 1.5 m


1.- Se diseñara la cámara de contacto de cloro para efectuar la desinfección o eliminación los microorganismos patógenos de las aguas residuales tratadas de la planta de tratamiento de aguas residuales

PROYECTO :

LOCALIDAD : MOSCADISTRITO : SAN FRANCISCOPROVINCIA: YAROWILCAREGION: HUANUCO

NORMA OS. 70

REDES DE AGUAS RESIDUALESi) PARAMETROS DE DISEÑO

PERIODO DE DISEÑO 20.00 AÑOSPOBLACION ACTUAL (Pi) 1197.00 HABPOBLACION FUTURA (Pf) 1197.00 HABTASA DE CRECIMIENTO 2.00 %LOTES HABITADOS 262.00 UNIDAREA TRIBUTARIA TOTAL DEL BARRIO (c/vias) (A) 10.00 Ha.DENSIDAD ACTUAL (di) 119.70 HAB/Ha.DENSIDAD FUTURA (df) 119.70 HAB/Ha.

N° DE CONEXIONES DOMICILIARIAS 262.00 UNID

N° DE HABITANTES POR CONEXIÓN 4.57

CONSUMO DOMESTICO (S/. REGISTROS DEL OPERADOR20.00

M3/CONX/MESCONSUMO COMERCIAL 0.00 M3/CONX/MESCONSUMO INDUSTRIAL 0.00 M3/CONX/MESDOTACION ACTUAL (Da) 115.52 LT/HAB/DIADOTACION FUTURA (Dalc) 115.52 LT/HAB/DIACOEFICIENTE DE RETORNO ( C) 80.00%COEFICIENTE DE PUNTA (K2) 2.00COEFICIENTE POR CONEXIONES ERRADAS (ce) 10.00%COEFICIENTE DE INFILTRACION (qiPVC) 0.0001 LTS/SEG/MT

380 LTS/BUZON/DIALONGITUD TOTAL DE LA RED COLECTOR (L) 2981.90 M.N° DE BUZONES 113.00 UNIDPROFUNDIDAD DEL NIVEL FREATICO M.MATERIAL DE LA TUBERIA PVC PVCMODULO DE ELASTICIDAD DE LA TUBERIA 28.10 KG/CM2PESO ESPECIFICO DEL SUELO DE RELLENO 1.817 KG/CM3

ii) MEMORIA DE CALCULO1) CUANTIFICACION DE CAUDALES DE APORTE DOMESTICO

a. CAUDAL MEDIO DIARIO (Qm)

Qm= 1.28 lts/seg

b. CAUDAL MAXIMO HORARIO (Qmax)

CALCULO HIDRAULICO PARA REDES DE ALCANTARILLADO SANITARIO POR EL METODO DE GASTO DE DISTRIBUCION EN MARCHA


Huánuco

COEFICIENTE DE INFILTRACION POR PRECIPITACION PLUVIAL cpp

Qm=Dalc∗Pf∗C86 ,400

PROYECTO :



Huánuco

Qmax= 2.56 lts/seg

c. CAUDAL MAXIMO UNITARIO DOMESTICO POR METRO DE TUBERIA (qu)

qu 0.2561 lts/seg/Ha

2) CAUDAL POR INFILTRACION (Qi)

Qi 0.30 lts/seg

3) CAUDAL POR CONEXIONES ERRADAS (Qe)

Qe 0.26 lts/seg

4) CAUDAL MAXIMO DE DISEÑO (Qd)

Incorpora infiltarcion y conexiones erradasQd 3.12 lts/seg

5) VERIFICACION DE LA RELACION DE CAUDALES PRESENTE Y FUTURO

a. CAUDAL MEDIO DIARIO PRESENTE (Qp)

Qp 1.28 lts/seg

b. CAPACIDAD DE LA TUBERIA (TRAMO FINAL)

Se verifica que la relacion de caudal medio presente y futuro es

0.1155 11.55%

Pa

Con el Caudal de Aporte Maximo de Diseño Qd=4.10 lt/seg ubicamos en el cuadro 01, el diametro de tuberia necesaria y correspondiente a 0.15 m (6"), lo cual tiene una capacidad para conducir Qll=11.09 lts/seg

Previo al calculo hidraulico se determino las pendientes minimas de los colectores adoptando una relacion de caudales de Qp/Qll=0.20 (20%). Esta relacion fue aplicada a todos los tramos de la red

c. TENSION TRACTIVA MINIMA τmin

Qmax=Qm∗K 2

qu=Qmax

A

Qi=qi pvc∗L

Qe=ce∗Qmax

Qd=Qmax+Qi+Qe

Qp=Da∗Pi∗C86 , 400

τmin=1 .0

QpQll

=1.63

11.09=

PROYECTO :



Huánuco

d. PENDIENTE MINIMA Smin

Determinada por la siguiente expresion:

Donde: Tension minima tractiva en pascal (1.00 Pa)ρ: Densidad del agua (1000 kg/m3)g: Aceleracion de la gravedad (9.81 m/seg2)

Rp:S min. pendiente minima de tuberia m/mD: Diametro Nominal de tuberia

CUADRO N° 01 PENDIENTE MINIMA PARA DIFERENTES RELACIONES DE CAUDAL

CUADRO N° 02 PENDIENTE MINIMA Qp/Qll=0.20

Diametro (m)SECCION LLENA

0/00 Velocidad (m/s) caudal (m3/s)0.10 5.96 0.51 4.010.16 4.18 0.55 11.090.20 2.98 0.57 17.990.25 2.38 0.59 29.17

τmin:

Radio hidraulico perimetro mojado ver cuadro N° 01 pendiente minima para diferentes relaciones de caudal

Pendiente Minima Smin

( MILES)

τmin=1 .0

S min=τ min

ρ∗g∗Rp

S min=τ min

ρ∗g∗0.1525 D

RESUMEN DE CALCULO DE SISTEMA DE ALCANTARILLADO

PROYECTO : Ampliación y Mejoramiento del Servicio de Agua Potable e Instalación del Servicio de Alcantarillado de la Localidad de Acochacan, Distrito de San Francisco – Ambo – Huánuco

SUB PROYECTO : SISTEMA DE RED DE ALCANTARILLADO LOCALIDAD DE MOSCA

VELOCIDAD MINIMA :0.5 M/S

LOCALIDAD : MOSCA PROVINCIA: AMBO COEFICIENTE MANING 0.009 CAUDAL DE DISEÑO (LTS/SEG) 3.12 VELOCIDAD MAXIMA 5.0 M/S

DISTRITO : SAN FRANCISCO REGION: HUANUCO LONGITUD TOTAL DE TUBERIA 2,981.90 PENDIENTE MINIMA :1 0/00

BUZONTRAMO

COTA BUZON INICIAL COTA BUZON FINALLONG. HORIZ. (m) PEND. S (1/1000)

TRAMO APORTAN Q CAUDALES APORTANTES

INICIAL FINAL TAPA (msnm) FONDO (msnm) TAPA (msnm) FONDO (msnm) 1 2 3 Q1 Q2 Q3 QTOTAL

B0 B1 1 3,553.20 3,552.00 3,552.78 3,551.28 30.00 30.01 24.00 0.0313 0.0000 0.0313 11.2842 160B1 B2 2 3,552.78 3,551.28 3,547.98 3,546.48 55.00 55.21 87.27 0.0575 0.0313 0.0313 0.0888 13.0905 160B2 B3 3 3,547.98 3,546.48 3,544.00 3,542.50 55.00 55.14 72.36 0.0575 0.0888 0.0888 0.1463 16.3485 160

B4' B4 4 3,544.90 3,543.40 3,544.46 3,542.96 27.00 27.00 16.30 0.0282 0.1463 0.1463 0.1745 23.0989 160B4 B3 5 3,544.46 3,542.96 3,544.00 3,542.50 30.20 30.20 15.23 0.0315 0.1745 0.1745 0.2060 24.8980 160

B5 B6 6 3,538.55 3,537.05 3,537.69 3,536.19 26.00 26.01 33.08 0.0272 0.2060 0.2060 0.2332 22.5522 160B6 B7 7 3,537.69 3,536.19 3,536.59 3,535.09 37.00 37.02 29.73 0.0387 0.2332 0.2332 0.2718 24.3700 160B7 B8 8 3,536.59 3,535.09 3,533.69 3,532.19 14.00 14.30 207.14 0.0146 0.0000 0.0146 5.6603 160B8 B9 9 3,533.69 3,532.19 3,533.53 3,532.03 9.00 9.00 17.78 0.0094 0.0000 0.0094 7.6003 160B9 B10 10 3,533.53 3,532.03 3,528.11 3,526.61 15.10 16.04 358.94 0.0158 0.0000 0.0158 5.2528 160B10 B13 11 3,528.11 3,526.61 3,512.93 3,511.38 30.00 33.64 507.67 0.0313 0.0094 0.0158 0.0252 0.0565 7.9431 160

B11 B12 12 3,513.98 3,512.48 3,512.94 3,511.44 31.00 31.02 33.55 0.0324 0.0565 0.0565 0.0889 15.6675 160B12 B13 13 3,512.94 3,511.44 3,512.93 3,511.38 12.60 12.60 4.76 0.0132 0.0000 0.0132 11.0381 160

B13 B14 14 3,512.93 3,511.38 3,512.90 3,511.30 34.50 34.50 2.32 0.0360 0.0132 0.0132 0.0492 20.7126 160B14 B15 15 3,512.90 3,511.30 3,512.89 3,511.24 24.50 24.50 2.45 0.0256 0.0000 0.0256 16.0451 160B15 B16 16 3,512.89 3,511.24 3,512.05 3,510.55 26.30 26.31 26.24 0.0275 0.0256 0.0256 0.0531 13.5206 160

B3 B67 17 3,544.00 3,542.50 3,536.88 3,535.38 27.50 28.41 258.91 0.0287 0.0531 0.0531 0.0818 10.3523 160B67 B68 18 3,536.88 3,535.38 3,535.06 3,533.56 24.00 24.07 75.83 0.0251 0.0000 0.0251 8.3646 160B68 B16 19 3,535.06 3,533.56 3,512.05 3,510.55 40.50 46.58 568.15 0.0423 0.0251 0.0251 0.0674 8.3074 160

B22' B22 20 3,520.80 3,519.30 3,520.53 3,519.03 10.00 10.00 27.00 0.0104 0.0818 0.0674 0.1492 0.1596 20.3238 160B22 B21 21 3,520.53 3,519.03 3,518.64 3,517.14 30.20 30.26 62.58 0.0315 0.0000 0.0315 9.4516 160B21 B20 22 3,518.64 3,517.14 3,515.04 3,513.54 59.60 59.71 60.40 0.0623 0.1596 0.0315 0.1912 0.2534 20.7838 160B20 B19 23 3,515.04 3,513.54 3,513.67 3,512.17 32.20 32.23 42.55 0.0336 0.0492 0.2534 0.3026 0.3363 24.6787 160B19 B18 24 3,513.67 3,512.17 3,512.61 3,511.11 27.90 27.92 37.99 0.0291 0.0000 0.0291 10.0750 160B18 B17 25 3,512.61 3,511.11 3,511.56 3,510.06 24.90 24.92 42.17 0.0260 0.0291 0.0291 0.0552 12.5499 160

B16 B17 26 3,512.05 3,510.55 3,511.56 3,510.06 61.20 61.20 8.01 0.0639 0.0552 0.0552 0.1191 22.8709 160

B15 B30 27 3,512.89 3,511.24 3,509.81 3,508.31 41.10 41.20 71.29 0.0429 0.1191 0.1191 0.1620 17.0363 160

B16 B69 28 3,512.05 3,510.55 3,511.70 3,510.20 14.50 14.50 24.14 0.0151 0.1620 0.1620 0.1772 21.5833 160B69 B28 29 3,511.70 3,510.20 3,510.81 3,509.31 30.00 30.01 29.67 0.0313 0.0000 0.0313 10.8445 160

B69 B71 30 3,511.70 3,510.20 3,509.53 3,508.03 57.00 57.04 38.07 0.0595 0.0000 0.0595 13.1654 160

B17 B71 31 3,511.56 3,510.06 3,509.53 3,508.03 15.00 15.14 135.33 0.0157 0.1772 0.0313 0.0595 0.2681 0.2837 18.6391 160B71 B27 32 3,509.53 3,508.03 3,506.64 3,505.14 26.80 26.96 107.84 0.0280 0.2837 0.2837 0.3117 20.1486 160

B18 B26 33 3,512.61 3,511.11 3,506.70 3,505.20 42.00 42.41 140.71 0.0439 0.3363 0.3117 0.6480 0.6919 25.8477 160

B23 B24 34 3,514.40 3,512.90 3,513.49 3,511.99 15.00 15.03 60.67 0.0157 0.0000 0.0157 7.3126 160B24 B87 35 3,513.49 3,511.99 3,487.42 3,485.92 8.75 27.50 2979.43 0.0091 0.0000 0.0000 0.0091 2.8787 160B87 B25 36 3,487.42 3,485.92 3,511.35 3,509.85 8.60 25.43 -2782.56 0.0090 0.0157 0.0157 0.0247 #VALUE! 160B25 B26 37 3,511.35 3,509.85 3,506.70 3,505.20 31.00 31.35 150.00 0.0324 0.0000 0.0324 8.1018 160B26 B27 38 3,506.70 3,505.20 3,506.64 3,505.14 18.50 18.50 3.24 0.0193 0.6919 0.0247 0.0324 0.7489 0.7682 54.5101 160

B63 B62 39 3,501.00 3,499.50 3,496.43 3,494.93 18.30 18.86 249.73 0.0191 0.0000 0.0191 6.0427 160

B37 B38 40 3,497.97 3,496.47 3,498.03 3,496.43 8.00 8.00 5.00 0.0084 0.0000 0.0084 9.2245 160B38 B62 41 3,498.03 3,496.43 3,496.43 3,494.93 25.75 25.79 58.25 0.0269 0.0084 0.0084 0.0353 9.9872 160

B36 B35 42 3,496.00 3,494.50 3,496.00 3,494.45 28.35 28.35 1.76 0.0296 0.7682 0.0191 0.0353 0.8226 0.8522 63.5302 160B35 B34 43 3,496.00 3,494.45 3,494.03 3,492.53 18.40 18.50 104.35 0.0192 0.0000 0.0192 7.1315 160

B29 B30 44 3,511.00 3,509.50 3,509.81 3,508.31 31.00 31.02 38.39 0.0324 0.0192 0.0192 0.0516 12.4581 160B30 B31 45 3,509.81 3,508.31 3,507.77 3,506.27 38.00 38.05 53.68 0.0397 0.0516 0.0516 0.0913 14.4897 160B31 B32 46 3,507.77 3,506.27 3,504.91 3,503.41 52.00 52.08 55.00 0.0543 0.0000 0.0543 11.8720 160B32 B33 47 3,504.91 3,503.41 3,496.66 3,495.16 43.70 44.47 188.79 0.0457 0.0543 0.0543 0.1000 11.8423 160B33 B34 48 3,496.66 3,495.16 3,494.03 3,492.53 30.00 30.12 87.67 0.0313 0.0913 0.1000 0.1913 0.2226 18.4619 160

B28 B27 49 3,510.81 3,509.31 3,506.64 3,505.14 63.00 63.14 66.19 0.0658 0.0000 0.0658 12.3223 160

B27 B72 50 3,506.64 3,505.14 3,497.85 3,496.35 31.00 32.22 283.55 0.0324 0.0658 0.0658 0.0982 10.8992 160

B48 B47 51 3,499.00 3,497.50 3,499.00 3,497.40 33.00 33.00 3.03 0.0345 0.0000 0.0345 17.2387 160B47 B72 52 3,499.00 3,497.40 3,497.85 3,496.35 20.00 20.03 52.50 0.0209 0.0345 0.0345 0.0554 12.0618 160

B72 B73 53 3,497.85 3,496.35 3,488.93 3,487.43 28.00 29.39 318.57 0.0293 0.0982 0.0554 0.1536 0.1828 13.4626 160

B28 B70 54 3,510.81 3,509.31 3,503.12 3,501.62 25.00 26.16 307.60 0.0261 0.1828 0.1828 0.2089 14.2472 160B70 B45 55 3,503.12 3,501.62 3,491.00 3,489.50 22.50 25.56 538.67 0.0235 0.2089 0.2089 0.2324 13.3495 160

B70' B70 56 3,504.50 3,503.00 3,503.12 3,501.62 40.00 40.02 34.50 0.0418 0.8522 0.2226 0.2324 1.3073 1.3491 43.2162 160

B66 B44 57 3,506.59 3,505.09 3,494.72 3,493.22 34.00 36.01 349.12 0.0355 0.0000 0.0355 7.1587 160

B34 B39 58 3,494.03 3,492.53 3,489.01 3,487.51 30.20 30.61 166.23 0.0315 0.0000 0.0315 7.8698 160

B41 B40 59 3,489.54 3,488.04 3,489.24 3,487.74 41.00 41.00 7.32 0.0428 0.0315 0.0315 0.0744 19.4965 160B40 B39 60 3,489.24 3,487.74 3,489.01 3,487.51 60.10 60.10 3.83 0.0628 0.0744 0.0744 0.1372 27.6951 160

B41 B42 61 3,489.54 3,488.04 3,489.00 3,487.50 29.30 29.30 18.43 0.0306 0.0000 0.0306 11.7525 160

B43 B42 62 3,493.01 3,491.51 3,489.00 3,487.50 55.50 55.64 72.25 0.0580 0.1372 0.0306 0.1678 0.2257 19.2442 160

B44 B43 63 3,494.72 3,493.22 3,493.01 3,491.51 18.50 18.58 92.43 0.0193 0.2257 0.2257 0.2451 18.9505 160

B44 B45 64 3,494.72 3,493.22 3,491.00 3,489.50 32.70 32.91 113.76 0.0342 0.0000 0.0342 8.7055 160

B45 B46 65 3,491.00 3,489.50 3,489.21 3,487.71 37.80 37.84 47.35 0.0395 0.0342 0.0342 0.0736 13.6861 160B46 B73 66 3,489.21 3,487.71 3,488.93 3,487.43 25.70 25.70 10.89 0.0268 0.0000 0.0268 12.3477 160

B86 B85 67 3,487.42 3,485.92 3,478.85 3,477.35 15.00 17.28 571.33 0.0157 0.0268 0.0268 0.0425 6.9827 160B85 B84 68 3,478.85 3,477.35 3,477.90 3,476.40 19.30 19.32 49.22 0.0202 0.0736 0.0425 0.1162 0.1363 17.1164 160B84 B49 69 3,477.90 3,476.40 3,477.69 3,476.19 30.00 30.00 7.00 0.0313 0.1363 0.1363 0.1677 26.6647 160

B73 B49 70 3,488.93 3,487.43 3,477.69 3,476.19 33.00 34.86 340.61 0.0345 0.1677 0.1677 0.2021 13.8053 160B49 B50 71 3,477.69 3,476.19 3,477.54 3,476.04 30.10 30.10 4.98 0.0314 0.1363 0.2021 0.3385 0.3699 38.2363 160B50 B51 72 3,477.54 3,476.04 3,477.44 3,475.94 35.40 35.40 2.82 0.0370 0.3699 0.3699 0.4069 44.0776 160

B51 B52 73 3,477.44 3,475.94 3,477.31 3,475.81 33.60 33.60 3.87 0.0351 0.1677 0.1677 0.2028 32.0017 160B52 B53 74 3,477.31 3,475.81 3,475.20 3,473.70 54.20 54.24 38.93 0.0566 0.2324 0.2257 0.2028 0.6609 0.7176 33.3424 160

B45 B51 75 3,491.00 3,489.50 3,477.44 3,475.94 30.00 32.92 452.00 0.0313 0.0000 0.0313 6.5076 160

B43 B53 76 3,493.01 3,491.51 3,475.20 3,473.70 35.90 40.08 496.10 0.0375 0.0000 0.0375 6.8404 160

B53 B54 77 3,475.20 3,473.70 3,474.14 3,472.64 44.00 44.01 24.09 0.0460 0.0375 0.0375 0.0835 16.2816 160

B42 B65 80 3,489.00 3,487.50 3,480.70 3,479.20 18.00 19.82 461.11 0.0188 0.0835 0.0835 0.1023 10.1023 160B65 B64 81 3,480.70 3,479.20 3,479.55 3,478.05 22.00 22.03 52.27 0.0230 0.0000 0.0230 8.6810 160B64 B55 82 3,479.55 3,478.05 3,474.91 3,473.41 14.00 14.75 331.43 0.0146 0.1023 0.0230 0.1253 0.1399 12.0867 160

B60 B61 83 3,492.00 3,490.50 3,491.72 3,490.22 20.00 20.00 14.00 0.0209 0.1399 0.1399 0.1608 23.0491 160

B62 B61 84 3,496.43 3,494.93 3,491.72 3,490.22 11.85 12.75 397.47 0.0124 0.0000 0.0124 4.7056 160

B61 B59 85 3,491.72 3,490.22 3,487.65 3,486.15 16.00 16.51 254.37 0.0167 0.1399 0.0124 0.1523 0.1690 13.6342 160B59 B58 86 3,487.65 3,486.15 3,481.58 3,480.08 56.00 56.33 108.39 0.0585 0.1690 0.1690 0.2275 17.8859 160

B58 B57 87 3,481.58 3,480.08 3,478.00 3,476.50 45.00 45.14 79.56 0.0470 0.0000 0.0470 10.4935 160B57 B56 88 3,478.00 3,476.50 3,476.62 3,475.12 28.00 28.03 49.29 0.0293 0.0470 0.0470 0.0763 13.7626 160B56 B55 89 3,476.62 3,475.12 3,474.91 3,473.41 38.00 38.04 45.00 0.0397 0.0000 0.0397 10.9593 160

B39 B58 90 3,489.01 3,487.51 3,481.58 3,480.08 50.00 50.55 148.60 0.0522 0.0397 0.0397 0.0919 12.0024 160

B55 B54 91 3,474.91 3,473.41 3,474.14 3,472.64 20.00 20.01 38.50 0.0209 0.0763 0.0919 0.1682 0.1891 20.2626 160

B54 B77 92 3,474.14 3,472.64 3,454.38 3,452.88 44.00 48.23 449.09 0.0460 0.0763 0.0763 0.1222 10.8542 160B77 B76 93 3,454.38 3,452.88 3,451.67 3,450.17 6.00 6.58 451.67 0.0063 0.0763 0.0763 0.0825 9.3577 160B76 B74 94 3,451.67 3,450.17 3,443.00 3,441.50 19.40 21.25 446.91 0.0203 0.1363 0.1690 0.1222 0.4275 0.4478 17.6792 160B74 B75 95 3,443.00 3,441.50 3,438.00 3,436.50 26.50 26.97 188.68 0.0277 0.1677 0.2275 0.0825 0.4777 0.5053 21.7457 160

B83 B82 96 3,469.00 3,467.50 3,465.00 3,463.50 21.00 21.38 190.48 0.0219 0.1363 0.1363 0.1583 14.0451 160B82 B81 3,465.00 3,463.50 3,460.00 3,458.50 14.50 15.34 344.83 0.0151 0.1363 0.1363 0.1515 12.3610 160B81 B80 88 3,460.00 3,458.50 3,459.17 3,457.67 48.00 48.01 17.29 0.0501 0.2021 0.0470 0.0000 0.2491 0.2993 27.9683 160B80 B79 88 3,459.17 3,457.67 3,459.00 3,457.50 16.00 16.00 10.63 0.0167 0.3699 0.0763 0.1583 0.6044 0.6211 40.2937 160B79 B78 88 3,459.00 3,457.50 3,454.56 3,453.06 30.00 30.33 148.00 0.0313 0.4069 0.0397 0.1515 0.5981 0.6294 24.7115 160B78 B76 88 3,454.56 3,453.06 3,451.67 3,450.17 18.80 19.02 153.72 0.0196 0.3699 0.0763 0.1583 0.6044 0.6241 24.4582 160

B75 T02 88 14.10TOTAL = 2,981.90 3,054.24

SUBIR TUB (m)

LONG. REAL TUBER (m)

Q TRAMO (LS/SEG)

Q DISEÑO TRAMO

(LTS/SEG)

DIAMETRO REAL (mm)

DIAMETRO NOMINAL

COMERCIAL (mm)

RESUMEN DE CALCULO DE SISTEMA DE ALCANTARILLADO

0.111 0.6490.233 1.2380.246 1.128

0.147 0.5350.150 0.517

0.207 0.7620.206 0.7230.206 1.9080.073 0.5590.258 2.5120.403 2.987

0.163 0.7680.049 0.289

0.052 0.2020.045 0.2070.131 0.679

0.344 2.1330.161 1.1540.440 3.160

0.174 0.6890.159 1.0490.264 1.0300.249 0.8650.129 0.8170.158 0.861

0.103 0.375

0.251 1.119

0.171 0.6510.120 0.722

0.155 0.818

0.368 1.5420.346 1.377

0.466 1.573

0.132 1.0330.497 7.236

#VALUE! #VALUE!0.222 1.6240.116 0.239

0.236 2.095

0.044 0.2960.159 1.012

0.095 0.1760.170 1.354

0.150 0.8210.196 0.9710.174 0.9830.321 1.8220.294 1.241

0.195 1.079

0.372 2.232

0.052 0.2310.171 0.961

0.454 2.366

0.464 2.3250.588 3.077

0.325 0.779

0.312 2.477

0.229 1.709

0.088 0.3590.081 0.259

0.100 0.569

0.275 1.127

0.307 1.275

0.203 1.414

0.177 0.9120.079 0.438

0.393 3.1690.210 0.9300.106 0.351

0.478 2.4470.114 0.2960.094 0.223

0.089 0.2610.291 0.827

0.333 2.819

0.361 2.953

0.142 0.651

0.451 2.8470.137 0.9580.431 2.414

0.136 0.496

0.252 2.643

0.409 2.1140.320 1.380

0.192 1.1820.181 0.9310.149 0.889

0.287 1.616

0.207 0.823

0.467 2.8090.425 2.8170.645 2.8030.481 1.821

0.361 1.8300.447 2.4620.172 0.5510.172 0.4320.464 1.6130.470 1.644

VELOCIDAD CON DIAMETRO

REAL M/SEG

VELOCIDAD CON DIAMETRO

ASUMIDO M/SEG

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