Proyectogeotécnico - casasdedonpedro.es · 8. Determinación de los parámetros resistentes al...

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EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASAS DE DON PEDROCASAS DE DON PEDRO

NAVE INDUSTRIAL EN CALLE LA FRAGUA, 1Editado e impreso porInstituto Extremeño deGeotécnia®

Referencia:19-4811

Febrero del 2019 Página 1 de 28(Documento 1 texto)

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Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASAS DE DON PEDRO Página 2 de 28

Obra: NAVE INDUSTRIAL EN CALLE FRAGUA, 1 Trabajo Nº 19-4811

ííínnndddiiiccceee

Documento 1. TEXTO1 ANTECEDENTES..........................................................................................................................................................................3

2 OBJETIVO DEL PROYECTO GEOTECNICO...............................................................................................................................3

3 ACREDITACIONES OFICIALES PARA LA REALIZACION DEL PROYECTO GEOTECNICO ...................................................3

4 DESCRIPCIÓN DE LA OBRA PROYECTADA Y DEL SOLAR.....................................................................................................34.1 DESCRIPCIÓN Y LOCALIZACION DEL SOLAR ...................................................................................................................34.2 DESCRIPCIÓN DE LA OBRA PROYECTADA.......................................................................................................................35 RECONOCIMIENTO DEL TERRENO...........................................................................................................................................45.1 RECONOCIMIENTO DEL TERRENO, TRABAJOS DE CAMPO...........................................................................................45.2 ENSAYOS DE LABORATORIO..............................................................................................................................................46 ENCUADRE GEOLOGICO. ESTRATIGRAFIA Y NATURALEZA DEL TERRENO ......................................................................56.1 ESTRATIGRAFÍA ...................................................................................................................................................................56.2 MAPA GEOLÓGICO Y LEYENDA DE LA ZONA ...................................................................................................................76.3 SISMICIDAD...........................................................................................................................................................................87 PERFIL LITOLOGICO DEL TERRENO.........................................................................................................................................97.1 ESCALA DE ALTERACIÓN DE LA SOCIEDAD INTERNACIONAL DE MECÁNICA DE ROCAS.......................................108 PROPIEDADES GEOTECNICAS DE LOS MATERIALES..........................................................................................................108.1 SUSTRATO ROCOSO PIZARROSO (I)...............................................................................................................................108.2 SUSTRATO PIZARROSO ALTERADO (IV) .........................................................................................................................118.3 NIVEL FREATICO ................................................................................................................................................................119 ANALISIS DE LA CIMENTACION ...............................................................................................................................................129.1 CROQUIS DE CIMENTACIÓN .............................................................................................................................................1210 PARÁMETROS DE CÁLCULO....................................................................................................................................................1310.1 PRESIÓN ADMISIBLE..........................................................................................................................................................1310.1.1 ASIENTOS ................................................................................................................................................................................................................. 1410.2 CIMENTACION EN ROCA ...................................................................................................................................................1710.2.1 ASIENTOS ................................................................................................................................................................................................................. 17

11 RECOMENDACIONES Y CONCLUSIONES ..............................................................................................................................18

12 PROGRAMA DE SUPERVISIÓN ................................................................................................................................................20

Documento 2. ENSAYOS DE LABORATORIODocumento 3. TRABAJOS DE CAMPODocumento 4. FOTOGRAFÍAS



111 AAANNNTTTEEECCCEEEDDDEEENNNTTTEEESSS

El Excelentísimo Ayuntamiento de Casas de Don Pedro solicita presupuesto para la realización del proyectogeotécnico de un terreno en el que está proyectado la construcción de una nave industrial.

222 OOOBBBJJJEEETTTIIIVVVOOO DDDEEELLL PPPRRROOOYYYEEECCCTTTOOO GGGEEEOOOTTTEEECCCNNNIIICCCOOO

El objetivo de este proyecto geotécnico es dar a conocer al peticionario y al proyectista el perfil del terreno existenteen la parcela (determinar la naturaleza, espesor y distribución de los materiales que aparecen en la zona de estudio),las características y propiedades geotécnicas de cada uno de los materiales que aparecen en la zona de estudio,situar el nivel freático, determinar la carga admisible del terreno (con objeto de recomendar la cimentación másapropiada y estimar los asientos generados bajo estas condiciones), y otras recomendaciones en cuanto a lascaracterísticas de los taludes, excavabilidad del terreno, tipo de hormigón a utilizar en función de la agresividad delterreno y otras recomendaciones que se consideren oportunas, con el fin de ofrecer todos los datos necesarios para elcálculo de las estructuras proyectadas.

333 AAACCCRRREEEDDDIIITTTAAACCCIIIOOONNNEEESSS OOOFFFIIICCCIIIAAALLLEEESSS PPPAAARRRAAA LLLAAA RRREEEAAALLLIIIZZZAAACCCIIIOOONNN DDDEEELLL PPPRRROOOYYYEEECCCTTTOOO

GGGEEEOOOTTTEEECCCNNNIIICCCOOO

Instituto Extremeño de Geotecnia® es un laboratorio inscrito en el Registro General del Código Técnico de laEdificación con el número EX - L 018 en las siguientes áreas:

- GT. Geotecnia; GS. Viales; PS. Pruebas de servicio; EH. Hormigón estructural; EA. Acero estructural.

444 DDDEEESSSCCCRRRIIIPPPCCCIIIÓÓÓNNN DDDEEE LLLAAA OOOBBBRRRAAA PPPRRROOOYYYEEECCCTTTAAADDDAAA YYY DDDEEELLL SSSOOOLLLAAARRR

4.1 DESCRIPCIÓN Y LOCALIZACION DEL SOLAR

El terreno a ocupar por la edificación consta de una superficie aproximada de 500 m², se encuentra parcialmentecubierto con los restos de algunas edificaciones arruinadas y se sitúa en ligera pendiente, con una diferencia de cotamáxima de 2.0 m., aproximadamente; la parcela se ubica en la calle Fragua, 1, de la localidad de Casa de Don Pedro,Badajoz. Las edificaciones próximas son de escasa importancia, tratándose por lo general de viviendas unifamiliares ynaves industriales.

4.2 DESCRIPCIÓN DE LA OBRA PROYECTADA

Está proyectado la construcción de una nave industrial.



555 RRREEECCCOOONNNOOOCCCIIIMMMIIIEEENNNTTTOOO DDDEEELLL TTTEEERRRRRREEENNNOOO

5.1 RECONOCIMIENTO DEL TERRENO, TRABAJOS DE CAMPO

Las técnicas que se han utilizado son las adecuadas para asegurar el conocimiento de las características del terrenoasí como su grado de homogeneidad. Según recomendaciones CTE en este caso se han utilizado:

- 1 Sondeo mecánico a rotación con extracción continua de muestra.- 2 Pruebas de penetración dinámica superpesada, según Norma UNE 103801/94- 1 Prueba de penetración standard, según Norma UNE 103800/92

5.2 ENSAYOS DE LABORATORIO

Código muestra Procedencia MuestraEnsayos

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

SON1M1 Sondeo 1 a 0.8 m. Alterada X X X X

SON1M2 Sondeo 1 a 2.4 m. Alterada X X

1. Determinación de la humedad de un suelo mediante secado en estufa s/Norma UNE 103300:19932. Determinación de la densidad de un suelo s/Norma UNE 103301:19943. Análisis granulométrico de suelos por tamizado s/Norma UNE 103101:19954. Determinación del límite líquido de un suelo, método de Casagrande, s/Norma UNE 103103:19945. Determinación del límite plástico de un suelo s/Norma UNE 103104:19936. Determinación cuantitativa del contenido en sulfatos solubles de suelo, s/Norma UNE 103201:19967. Ensayo de rotura a compresión simple en probetas de suelo, s/Norma UNE 103400:19938. Determinación de los parámetros resistentes al esfuerzo cortante de una muestra de suelo en la caja de corte

directo, s/Norma UNE 103401:19989. Determinación de la expansividad de un suelo en aparato Lambe, s/Norma UNE 103600:199610. Geotécnia. Ensayo consolidación unidimensional de suelo en edómetro, s/Norma UNE 103405:1994.



5.3 TIPO DE CONSTRUCCIÓN

C-1 Otras construcciones de menos de 4 plantas.

5.4 GRUPO DE TERRENO

T-1 Terrenos favorables: aquellos con poca variabilidad y en los que la práctica habitual en la zona es de cimentacióndirecta mediante elementos aislados.

5.5 NORMATIVA UTILIZADA

Eurocódigo 7. UNE – ENV 1997-1. Proyecto Geotécnico. NCSR-02. Norma de la construcción sismorresistente: Parte general y edificación Código Técnico de la Edificación. Estudios Geotécnicos. Normas UNE, relativas a los procedimientos de ensayo ejecutados “in situ” o en el laboratorio Normas EHE. Instrucción de hormigón estructural.

666 EEENNNCCCUUUAAADDDRRREEE GGGEEEOOOLLLOOOGGGIIICCCOOO... EEESSSTTTRRRAAATTTIIIGGGRRRAAAFFFIIIAAA YYY NNNAAATTTUUURRRAAALLLEEEZZZAAA DDDEEELLL TTTEEERRRRRREEENNNOOO

La localidad de Casas de Don Pedro está situada en el interior de la Meseta Ibérica, se ubica al norte de la provinciade Badajoz, en el límite con la de Cáceres, dentro de la Comarca de La Siberia, que se caracteriza por su aridezextrema.

Geológicamente se sitúa en la parte centro-meridional del Macizo Hespérico. En la Zona Lusitano-Alcúdica de Lotze oCentro-Ibérica de Julivert, et al. La geografía de la zona es muy variada, al norte y coincidiendo en gran medida conlos depósitos terciarios hay una zona de vega, regada por los ríos Cubilar y Gargálicas. Hacia el este y noreste seextiende un paisaje típico de dehesa extremeña. Al suroeste se levanta el relieve de la Sierra de Pela, cuyos mayoresrelieves los proporciona las cuarcitas ordovícias. El resto de la geografía se caracteriza por un paisaje propio de laSiberia, con lomas suaves, arroyos estacionales.

6.1 ESTRATIGRAFÍA

Afloran tres grandes unidades geológicas, con una extensión desigual: los materiales precámbricos, los del ciclopaleozoico y los depósitos terciarios y cuaternarios relacionados con la Cuenca del Guadiana.



PRECÁMBRICO

Formación Talarrubias o “pizarras de estomiza” (rifense superior-véndico inferior).

Las facies predominantes son areniscas. Se presentan en capas milimétricas y centimétricas con continuidad lateralmétrica a decamétrica, rotas, lenticulares a nodulizadas, por lo que su observación es dificultosa. Al este deNavalvillar de Pela se presenta una formación de areniscas de estomiza, que presenta los rasgos descritos de lasseries aflorantes en el Domo Extremeño.

En aparente concordancia y tránsito gradual con los sedimentos, se tiene un conjunto constituido esencialmente porareniscas (grauvacas) y lutitas que intercalan capas, tramos o miembros de conglomerados.

PALEOZOICO (Tremadoc-Arening)

En todos los relieves paleozoicos se encuentran series, con espesores y litologías variables, conglomerados,areniscas con gravas, limolitas y lutitas, en discordancia sobre los materiales precámbricos y bajo los relieves de laCuarcita Armoricana, a las que se les atribuye una edad Tremaduc-Arenig Inferior.

Las condiciones de afloramiento no permiten precisar con exactitud los espesores de esta serie pero en la Sierra dePela se estiman de 500 a 600 m.

TERCIARIO Y CUATERNARIO

A falta de dataciones sobre los depósitos recientes, éstos han sido situados según la cronología relativa másverosímil.

Coluviones: Por ser depósitos gravitacionales, presentan una composición relacionada con el sustrato sobre el que seasientan:

Materiales limo-arcillosos con cantos y bloques cuarcíticos, en el caso de los relieves cuarcíticos. Materialesconstituidos fundamentalmente por cantos y bloques cuarcíticos y escasa matriz. Materiales arcillosos con cantos alpie de los escarpes de la raña pliocena o de la raña más antigua. Materiales limo-arcillosos con cantos de pizarra ygrauvaca en los escasos y pequeños coluviones identificados sobre el zócalo Rifeense. Glacis de cuarta generación:Son depósitos con facies fluviales y también de abanico, constituidos por arcillas, limos y arenas con cantoscuarcíticos y colores rojizos. Glacis actuales y conos de deyección: conjunto de depósitos recientes, asignados alHoloceno, equivalen a diversas formas o unidades. Aluviales de fondo de valle y lecho menor en llanuras deinundación: se trata de un conjunto de depósitos recientes, estrictamente relacionados con la red hidrográfica actual.Predominan componentes gruesos, gravas y arenas con espesores de unos pocos metros



6.2 MAPA GEOLÓGICO Y LEYENDA DE LA ZONA

MAGNA 50: HOJA 755 (DETALLE): NAVALVILLAR DE PELA

27 GRAVAS, ARENAS Y ARCILLAS (GLACIS ROJO)

5 ARENISCAS (LITARENITAS Y SUBARCOSAS), LIMOLITAS Y LUTITAS

UBICACIÓN DE LA PARCELA



6.3 SISMICIDAD

El territorio nacional se encuentra dividido en zonas sísmicas:

Con aceleración sísmica de ab < 0.04 g Con aceleración sísmica de 0.04g < ab < 0.08g Con aceleración sísmica de 0.08g < ab < 0.12g Con aceleración sísmica de 0.12g < ab < 0.16g

Con aceleración sísmica de 0.16g

La aceleración sísmica viene definida por la expresión: a= S x x ab, siendo =coeficiente de riesgo en función del

periodo de vida con el que se proyecta la construcción y S un coeficiente de amplificación de terreno dependiente del

valor de x ab .

Según la NCSE-02 la localidad de Casas de Don Pedro se encuentra en una zona caracterizada por tener unaaceleración sísmica básica ac < 0.04 y un coeficiente de contribución k = 1.0 y, dado que la construcción proyectadase clasifica de normal importancia, no será necesario tomar en consideración medidas contra de los efectos sísmicosen las estructuras de la edificación. Estas medidas vienen recogidas en el Real Decreto 997/2002, de 27 deseptiembre, por el que se aprueba la norma de construcción sismorresistente: parte general y edificación (NCSE-02).

Según esta Norma, el terreno se clasifica como tipo I, con una velocidad de propagación de las ondas elásticastransversales o de cizalla, vs > 750 m/s y con un coeficiente de terreno C= 1.0.



777 PPPEEERRRFFFIIILLL LLLIIITTTOOOLLLOOOGGGIIICCCOOO DDDEEELLL TTTEEERRRRRREEENNNOOO

( ) Escala de alteración de la Sociedad Internacional de Mecánica de Rocas:

D.P.S.H. 2

D.P.S.H. 1

SONDEO 1

D.P.S.H.2

SONDEO 1

SUSTRATO ROCOSO PIZARROSO (II)

RELLENO ANTRÓPICO

SUSTRATO PIZARROSO METEORIZADO (IV)

1 m

2 m

3 m

D.P.S.H.2

D.P.S.H.1


RELLENO ANTRÓPICO


1 m

2 m

3 m



7.1 ESCALA DE ALTERACIÓN DE LA SOCIEDAD INTERNACIONAL DE MECÁNICA DE

ROCAS

Es un sistema de evaluación de la meteorización adoptado por la Sociedad Internacional de Mecánica de Rocas.

888 PPPRRROOOPPPIIIEEEDDDAAADDDEEESSS GGGEEEOOOTTTEEECCCNNNIIICCCAAASSS DDDEEE LLLOOOSSS MMMAAATTTEEERRRIIIAAALLLEEESSS

8.1 SUSTRATO ROCOSO PIZARROSO (I)

PARAMETROS GEOTECNICOS Y QUIMICOS

Cohesión, C 100 - 200 kg/cm2 * Angulo rozamiento interno, Φ 45º *Módulo de deformación, E0 de 500 –2500** kg/cm2* H= Profundidad del pozo de cimentación en cm

Módulo balasto (30 x 30 cm), Ks1 de 30 – 110 kg/cm3*Sulfatos solubles en agua 451 mg SO4⁻² / Kg (terreno no agresivo al hormigón)

Ensayo penetraciónN20 D.P.S.H.

(Rp)N30 S.P.T. (Rp)

Densidad, 2.58 gr/cm3

N20 > 100* Valor estimado por experiencia en materiales similares analizados en infinidad de ocasiones y por correlación con fórmulasrecogidas en bibliografía reconocida.



8.2 SUSTRATO PIZARROSO ALTERADO (IV)

PARAMETROS GEOTECNICOS Y QUIMICOS

Humedad 10.6 % Densidad, 2.20 gr/cm3*

Límites de Atterberg, %L. Líquido (wP) L. Plástico (wL) I. Plasticidad (Ip)

No Plástico

Hinchamiento Lambe No expansivo ColapsabilidadCohesión, C 0 kg/cm2 * Angulo rozamiento interno, Φ 35º *

Módulo de deformación, E0 2.66H** kg/cm2* **H= Profundidad del pozo de cimentación en cm

Módulo balasto (30 x 30 cm), Ks1 20.00 kg/cm3*

Ensayo penetraciónN20 D.P.S.H.

(Rp)N30 S.P.T. (Rp)

Permeabilidad 1.10 ˉ⁸ m/s50 < N20 R

Clasificación S.U.C.S GM Grupo Subgrupo

Sulfatos solubles en agua 1083 mg SO4⁻² / Kg (terreno no agresivo al hormigón)* Valor estimado por experiencia en materiales similares analizados en infinidad de ocasiones y por correlación con fórmulasrecogidas en bibliografía reconocida.

8.3 NIVEL FREATICO

En la fecha de realización del estudio de campo (Enero del 2019) no se ha encontrado agua a la profundidad delsondeo, aunque existe un pozo en la parcela con agua a 4.0 m. de profundidad, aproximadamente.



999 AAANNNAAALLLIIISSSIIISSS DDDEEE LLLAAA CCCIIIMMMEEENNNTTTAAACCCIIIOOONNN

A continuación analizamos los tipos de cimentaciones que se podrán realizar para ejecutar la cimentación de la naveproyectada.

Cimentación mediante zapatas de hormigón armado, arriostradas, empotradas en el sustrato pizarroso a partirde 0.8 m. de profundidad, desde la cota actual del terreno.La carga admisible con la que se recomienda calcular la cimentación es: Qadm = 3.0 kg/cm2.

Cimentación mediante zapatas de hormigón armado, arriostradas, empotradas en el sustrato rocoso pizarrosoa partir de 1.2 m. de profundidad, desde la cota actual del terreno.La carga admisible con la que se recomienda calcular la cimentación es: Qadm = 4.0 kg/cm2.

Cimentación mediante losa de hormigón armado apoyada en el sustrato pizarroso a partir de 0.6 m. deprofundidad, desde la cota actual del terreno.La carga admisible con la que se recomienda calcular la cimentación es: Qadm = 2.0 kg/cm2.

Cualquiera de estas posibilidades de cimentación se podrá ejecutar, siendo la dirección facultativa de la obra la quedetermine cuál de ellas se ajusta más al proyecto realizado.

9.1 CROQUIS DE CIMENTACIÓN

D.P.S.H.2

D.P.S.H.1


RELLENO

1 m

2 m

3 m




111000 PPPAAARRRÁÁÁMMMEEETTTRRROOOSSS DDDEEE CCCÁÁÁLLLCCCUUULLLOOO

10.1 PRESIÓN ADMISIBLE

En suelos granulares la presión vertical admisible de servicio suele encontrarse limitada por condiciones de asiento,más que por hundimiento. Dada la dificultad en el muestreo de estos suelos, un método tradicional para el diseño decimentaciones consiste en el empleo de correlaciones empíricas más o menos directas con ensayos de penetración, ocon otro tipo de ensayos in situ a su vez correlacionables con el mismo.

A efectos de este DB, cuando la superficie del terreno sea marcadamente horizontal (pendiente inferior al 10%), lainclinación con la vertical de la resultante de las acciones sea menor del 10% y se admita la producción de asientosde hasta 25 mm, la presión vertical admisible de servicio podrá evaluarse mediante las siguientes expresionesbasadas en el golpeo NSPT obtenido en el ensayo SPT.

Siendo:

Otro factor a tener en cuenta, a la hora de determinar la presión de diseño para el cálculo de la cimentación una vezconocida la carga admisible del terreno, son los asientos.

La determinación de la tensión admisible con la expresión anterior, da resultados para previsiones de asientosinferiores a 1 ‘’. Los asientos reales suelen ser inferiores.

Para B < 1.2 m.

Para B ≥ 1.2 m.



10.1.1 ASIENTOS

Ecuación de la presión portante admisible para suelos basada en el ensayo normal de penetración y teniendo en cuentalos siguientes parámetros:

qa = presión portante admisible, definida por asentamiento, kg/cm2

Sa = asentamiento admisible, cm (1pulgada=2,54 cm)K1 = coeficiente de asentamiento, depende de N (spt) C1=1/K1

CB = factor de incidencia del ancho de la cimentación KB=1/CB

CD = factor de incidencia de la profundidad de la cimentación KD=1/CD

Cw = factor de incidencia del nivel freático KW=1/CW

N = N (spt) a la profundidad de D+B/2 50B = Ancho del cimiento, m. 2D = Profundidad de la cimentación bajo el nivel del terreno, m. 0,8

Dw = Profundidad del nivel freático bajo el nivel del terreno, m. 8KW = 1 si Dw>2B ; 2 si Dw<B y 2-((Dw-B)/B) cuando B<Dw<2B

Autor Sa (cm) qa C1=1/K1 KB=1/CB KD=1/CD KW=1/CW

Meyerhof (1965) 0,83 3,00 0,10 3,02 0,90 1,00

Según NTE los máximos asientos admisibles son:CRITERIO: NTE Cimientos

aisladosLosas

Máximo asentamiento 5 de 5 a 7

Según los criterios de Burland, el mejor método para determinar los asientos probables es el deMeyerhof (1965).

Para zapatas a partir de 0,8 m. de profundidad se producirá un asiento admisible de 0,83 cm con unapresión portante admisible de 3,00 kg/cm2 según Meyerhof (1965)



Ecuación de la presión portante admisible para suelos basada en el ensayo normal de penetración y teniendo en cuentalos siguientes parámetros:

qa = presión portante admisible, definida por asentamiento, kg/cm2

Sa = asentamiento admisible, cm (1pulgada=2,54 cm)K1 = coeficiente de asentamiento, depende de N (spt) C1=1/K1

CB = factor de incidencia del ancho de la cimentación KB=1/CB

CD = factor de incidencia de la profundidad de la cimentación KD=1/CD

Cw = factor de incidencia del nivel freático KW=1/CW

N = N (spt) a la profundidad de D+B/2 50B = Ancho del cimiento, m. 14D = Profundidad de la cimentación bajo el nivel del terreno, m. 0,6

Dw = Profundidad del nivel freático bajo el nivel del terreno, m. 8KW = 1 si Dw>2B ; 2 si Dw<B y 2-((Dw-B)/B) cuando B<Dw<2B

Autor Sa (cm) qa C1=1/K1 KB=1/CB KD=1/CD KW=1/CW

Meyerhof (1965) 0,77 2,00 0,10 3,83 0,99 1,00

Según NTE los máximos asientos admisibles son:CRITERIO: NTE Cimientos

aisladosLosas

Máximo asentamiento 5 de 5 a 7

Según los criterios de Burland, el mejor método para determinar los asientos probables es el deMeyerhof (1965).

Para losa a partir de 0,6 m. de profundidad se producirá un asiento admisible de 0,77 cm con unapresión portante admisible de 2,00 kg/cm2 según Meyerhof (1965)



Los asientos diferenciales se miden en función de la distorsión angular que se produce por la diferencia de asientostotales entre dos cimentaciones separadas una distancia determinada.

El Código Técnico (CTE-SE-C) no pone ninguna limitación a los asientos totales de un edificio y los deja a criterio delos técnicos de la obra, pero sí que limita la cuantía de los asientos diferenciales según la siguiente tabla:

Tabla 2.2. Valores límite basados en la distorsión angular

Tipo de estructura Límite

Estructuras isostáticas y muros de contención 1/300

Estructuras reticuladas con tabiquería de separación 1/500

Estructuras de paneles prefabricados 1/700

Muros de carga sin armar con flexión cóncava hacia arriba 1/1000

Muros de carga sin armar con flexión cóncava hacia abajo 1/2000

Tabla 2.3. Valores límite basados en la distorsión horizontal

Tipo de estructura Límite

Muros de carga 1/2000

En nuestro caso, con los asientos admisibles calculados, para las luces habituales, y suponiendo que los asientosdiferenciales oscilan entre los 2/3 y 3/4 del asiento máximo total, se obtendrían distorsiones angulares inferiores a1/300, que se encuentran dentro de los límites admisibles según el criterio de Meyerhof para estructuras de hormigón.



10.2 CIMENTACION EN ROCA

Los materiales rocosos constituyen un excelente terreno de cimentación.

En casos de carga sencillos sobre macizos homogéneos y potentes pueden emplearse directamente valoresnormativos como los del cuadro que se muestra a continuación. A título orientativo recogemos los siguientes criterios(Rodríguez Ortiz, J.M y Otros: “Curso Aplicado de Cimentaciones”, Servicio de Publicaciones del Ilustre Colegio Oficialde Arquitectos de Madrid, 1986):

- Código americano: Qadm ≈ 0.2 x qu, expresado en kg/cm2, siendo qu la resistencia a la compresión simplede la roca.

- Criterio inglés: Qadm ≈ 0.5 x qu kg/cm2- DIN 1054:

Estado del macizo Roca sana o poco alteradaRoca quebradiza o con huellas dealteración

Homogéneo 40 Kp/ cm2 15 Kp/ cm2

Estratificado o diaclasado 20 Kp/ cm2 10 Kp/ cm2

Debe señalarse que, incluso en las rocas de mejor calidad, el área de las zapatas no debe ser inferior a unas 4 vecesel área del pilar, o bien 1m x 1m, para prever excentricidades, concentración de tensiones, defectos constructivos, etc.

10.2.1 ASIENTOS

Bajo la presión de diseño recomendada no se va a superar la carga de rotura del macizo rocoso, por lo que no seproducirán asientos, siendo la deformación producida de escala milimétrica.



111111 RRREEECCCOOOMMMEEENNNDDDAAACCCIIIOOONNNEEESSS YYY CCCOOONNNCCCLLLUUUSSSIIIOOONNNEEESSS

PERFIL DEL TERRENO:Ver apartado 7: PERFIL LITOLOGICO DEL TERRENO.

NIVEL FREÁTICO:En la fecha de realización del estudio de campo (Enero del 2019) no se ha encontrado agua a la profundidad delsondeo.

HORMIGÓN: Requisitos generales:Para conseguir una durabilidad adecuada del hormigón se debe cumplir la máxima relación agua/cemento y elmínimo contenido de cemento recogidos en la EHE Tabla 37.3.2.a:

Parámetros dedosificación

Tipo dehormigón

CLASE DE EXPOSICION

I II a II b III a III b III c IV Qa Qb Qc H F E

Máxima relacióna/c

Masa 0.65 --- --- --- --- --- --- 0.5 0.5 0.45 0.55 0.5 0.5

Armado 0.65 0.6 0.55 0.5 0.5 0.45 0.5 0.5 0.5 0.45 0.55 0.5 0.5

Pretensado 0.6 0.6 0.55 0.5 0.45 0.45 0.45 0.5 0.45 0.45 0.55 0.5 0.5

Mínimo contenido decemento (Kg( m³)

Masa 200 --- --- --- --- --- --- 275 300 325 275 300 275

Armado 250 275 300 300 325 350 325 325 350 350 300 325 300

Pretensado 275 300 300 300 325 350 325 325 350 350 300 325 300

La CLASE DE EXPOSICIÓN según el tipo de ambiente y la agresividad al terreno es:

Tipo de ambiente para hormigón en masa: ITipo de ambiente para hormigón armado: IIa

SISMICIDADNo será necesario tomar en consideración medidas contra de los efectos sísmicos en las estructuras de la edificación.



EXCAVABILIDAD DEL TERRENO:La excavabilidad del terreno es media-baja hasta la cota de cimentación, es decir, la excavación de la cimentación sepodrá realizar con una retroexcavadora convencional o de alta potencia. Este valor es orientativo, para ladeterminación real de la excavabilidad del terreno son necesarios ensayos geofísicos de sísmica de refracción.

TALUDES:La presencia de rellenos superficiales bajo aceras, bordillos y demás obras de acondicionamiento de la calzada,deberán de ser contenidos al realizar cualquier tipo de la excavación de los mismos, ya que éstos se podrándesprender fácilmente y provocar un desprendimiento por arrastre de parte del material sobre el que se depositen.

En el terreno natural los taludes se mantendrán temporalmente subverticales durante la obra. En caso de tener quedejar taludes definitivos se recomienda dejar 3H/2VEste valor es orientativo, para la determinación de la estabilidad de taludes son necesarios otro tipo de ensayos

CIMENTACIÓN Y PRESION DE DISEÑO:

Cimentación mediante zapatas de hormigón armado, arriostradas, empotradas en el sustrato pizarroso a partir de0.8 m. de profundidad, desde la cota actual del terreno.La carga admisible con la que se recomienda calcular la cimentación es: Qadm = 3.0 kg/cm2.

Cimentación mediante zapatas de hormigón armado, arriostradas, empotradas en el sustrato rocoso pizarroso a partirde 1.2 m. de profundidad, desde la cota actual del terreno.La carga admisible con la que se recomienda calcular la cimentación es: Qadm = 4.0 kg/cm2.

Cimentación mediante losa de hormigón armado apoyada en el sustrato pizarroso a partir de 0.6 m. de profundidad,desde la cota actual del terreno.La carga admisible con la que se recomienda calcular la cimentación es: Qadm = 2.0 kg/cm2.

Cualquiera de estas posibilidades de cimentación se podrá ejecutar, siendo la dirección facultativa de la obra la quedetermine cuál de ellas se ajusta más al proyecto realizado.



111222 PPPRRROOOGGGRRRAAAMMMAAA DDDEEE SSSUUUPPPEEERRRVVVIIISSSIIIÓÓÓNNN

Todos los datos y consideraciones aportados en el presente informe se deducen de los reconocimientos puntualesrealizados al efecto, según la normativa vigente, y extrapolados al resto de la parcela en las actuales condiciones delterreno, por lo que consideramos necesario que tras la excavación de la cimentación se confirme y corrobore losperfiles estratigráficos por la Dirección Facultativa de la obra. En el caso de no observar el terreno descrito en elestudio geotécnico (cambios laterales rápidos de terreno, variaciones en las cotas a las que aparecen losmateriales...), o si se detecta que cualquier otro parámetro no coincide con los indicados en el informe (Excavabilidad,estabilidad de taludes...) será necesario informar al personal de éste laboratorio, para que los geólogos inspeccionenla excavación si es necesario y puedan tomar las decisiones adecuadas.

Don Benito a, 1 de Febrero del 2019

Vº.Bº Dtor. Laboratorio Jefe Departamento Geotecnia y Cimientos

José Antonio Verde Rodríguez Alberto Pérez LópezGeólogo Colegiado nº: 3.249 Geólogo Colegiado nº:4.968



documento 2

Ensayos de laboratorio

Instituto Extremeño de Geotecnia S.L.U. C.I.F. B 06619143Inscrita en el Registro Mercantil de BadajozTomo 553, Libro 0, Folio 191, Hoja Ba-23684

0.050.10.51510501000

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

100

90

80

70

60

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40

30

20

10

0125

100

80 63 50 40 31.5

25 20 16 12.5

10 8 6.3

5 4 2.5

2 1.6

1 0.63

0.5

0.25

0.16

0.12

5

0.06

3

Curva granulométrica

Tamaño de las partículas (mm)

% q

ue p

asa

% re

teni

do

CODIGO ACTA CODIGO OBRA EXPEDIENTE MUESTRA FECHA DE ACTA

ACTA DE RESULTADOS

RESULTADOS DEL ENSAYO

Vº Bº DIRECTOR, RESPONSABLE DE AREA

Obra: CASAS DE DON PEDRO; C/ LA FRAGUA, 1

Peticionario: AYUNTAMIENTO CASAS DE DON PEDRO

Inicio/Fin de ensayos: 22/01/2019 / 22/01/2019

Procedencia: SONDEO 1 A 0.8 m.GRA-01GRANULOMETRÍA DE SUELOS Y LIMITES DE ATTERBERG, s/norma UNE 103101/95

01/02/201948112019/184 777 .2019/106

Alberto Pérez López José Antonio Verde Rodríguez

Instituto Extremeño de Geotécnia S.L.U. es un laboratorio notificado en las siguientes áreas: GT Geotecnia, VSViales, PS Pruebas de Servicio, EH Hormigón EstructuralEA Acero Estructural

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Tamiz (mm)

Pasa (%)

50

100

40

90

25

79

20

73

10

45

5

33

2

31

0.4

27

0.08

22.7

Método de análisis Lavado y tamizado

Límite líquido No obtenible

Límite plástico No plástico

Indice de plasticidad No plástico

Clasificación USCS

GM : Grava limosa

INEGEO, Instituto Extremeño de Geotecnia



ACTA DE RESULTADOS






Procedencia: SONDEO 1 A 0.8 m.TAB-02TABLA DE DATOS

01/02/201948112019/185 777 .2019/106



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PARÁMETROS ENSAYADOSNORMA RESULTADO UNIDADES

Contenido en sulfatos UNE103201:96 1083 mg/Kg




ACTA DE RESULTADOS






Procedencia: SONDEO 1 A 2.4 m.TAB-02TABLA DE DATOS

01/02/201948112019/183 777 .2019/107



Página 1/1

PARÁMETROS ENSAYADOSNORMA RESULTADO UNIDADES

Densidad aparente UNE103301:94 2.58 gr/cm3

Contenido en sulfatos UNE103201:96 451 mg/Kg




documento 3Trabajos de campo



CROQUIS DE SITUACIÓN DE LAS PRUEBAS DE PENETRACIÓN D.P.S.H. Y DEL SONDEO.COTAS APROXIMADAS

D.P.S.H. 2 (- 1.8 m.)

D.P.S.H. 1 (- 0.5 m.)

SONDEO 1 (0.0)

10.8 m.

14.3 m.



Prueba de Penetración Dinámica Superpesada:D.P.S.H.

NNNOOORRRMMMAAA::: UUUNNNEEE 111000333---888000111---999444

Objeto y datos de la prueba.

La prueba consiste en clavar en el terreno una puntaza maciza de hierro que se encuentra situada en el extremo deuna varilla. La varilla tiene un diámetro inferior al de la puntaza, con objeto de evitar lo máximo posible el rozamientode la misma en el terreno.

La hinca en el terreno se consigue golpeando el conjunto en su parte superior con una maza en caída libre. Estamaza, que pesa 63,5 kg, se deja caer desde una altura de 75 cm.

La resistencia del terreno a la penetración dinámica se expresa mediante el nº de golpes necesarios para clavar lavarilla 20 cm en dicho terreno. Este nº de golpes se designará en lo sucesivo como n20, y servirá para darnosinformación acerca de las características físicas y geotécnicas del terreno, con una serie de correlaciones einterpretaciones se puede determinar a partir de n20: la carga admisible, la resistencia dinámica en punta, etc...

Realización de la prueba y maquinaria utilizada.

Introducida la primera varilla en la meseta de guía, se fija la puntaza a su extremo y se sitúa la meseta en su posicióndefinitiva. Como la puntaza sobresale por su parte inferior, al poner la meseta horizontal, se clava parte en el terreno.Dado que esta magnitud que se introduce es, normalmente, del orden de 20 cm, no se consideran los golpescorrespondientes a esta primera división.

Cuando por algún motivo, se precisa realizar una excavación en el terreno para la introducción de la puntaza alcomienzo del ensayo, se descenderá 20 cm o un múltiplo de esta cantidad, con objeto de poder comenzar el ensayo auna cota concreta.

Se continúa la prueba mediante los golpes necesarios para introducir cada una de las divisiones de 20 cm de lavarilla. La velocidad de golpeo de la maza se debe estimar a razón de 30 golpes por minuto.



Se dará por finalizado el ensayo cuando dadas 2 andanadas de 100 golpes de penetración cada una, la penetraciónsea igual o inferior a 5 cm (en cada una de ellas aisladamente).Siempre que la penetración sea inferior a 20 cm, el número de golpes que se considerará será el proporcionalcorrespondiente.

El resultado de los mismos se representa en gráficos donde en ordenadas, figura la profundidad que se ensaya entramos de 20 cm, y en abscisas el golpeo obtenido para cada tramo.

La prueba se ha realizado mediante un penetrómetro automático ROLATEC modelo ML-60 que cumple con lasnormas siguientes del SIMSFE (Sociedad internacional de Mecánica del Suelo y Cimentaciones y el Comité Técnicode Pruebas de Penetración de Suelos):

DPSH-Dynamic Probing Super Heavy S.P.T. Standard Penetration Test Mecanismo de golpeo automático

Las pruebas de penetración se han realizado siguiendo la norma DPSH, con las características siguientes:

Masa de la Maza 63,5 Kg Altura de Caída 75,0 cm.

Relación longitud/diámetro de la maza 1 y 2.

Masa yunque 7,2 Kg. Longitud de la varilla 1,0 m. Diámetro exterior de la varilla 32,0 mm. Masa máxima varilla + niple 6,31 Kg/m. Desviación máxima en primeros 5 m 1 %. Desviación máxima a partir de 5m 2 %. Sección de la puntaza Cilindro-cónica. Area de la puntaza 20.0 cm2.

Angulo de la puntaza 90

Cuenteo de golpes cada N 20.0 cm.

Rechazo: Con un mínimo de 100 golpes se hinca un tramo de 5 cm o menos.



Cálculo de resultados.

En base a los resultados de la prueba de penetración, se puede estimar la resistencia dinámica del terreno util izandopara ello la fórmula de hinca:

Fórmula dinámica de los holandeses:Pm2 x h

Rp = -------------------------------------(Pm+Pv) x S x d

Siendo:Rp= Resistencia dinámica unitaria en Kg/ cm2.Pm= Peso de la maza (63,5 Kg).h= Altura de caída libre (75 cm).

Pv= Peso que carga sobre la puntaza: yunque (7,2 Kg)+ varillas (6,31 Kg/m)+ cabeza golpeo (0,8 kg)A= Sección de la puntaza (20 cm2).d= Penetración por golpe (20/n20).

A partir del valor de la resistencia dinámica Rp es posible estimar la resistencia en punta estática qc (véase Buisson yotros), mediante unas correlaciones y coeficientes de transformación, éstos dependen fundamentalmente de lanaturaleza del terreno y de su estado en el momento de efectuar el ensayo.

La carga admisible se puede estimar a partir de la resistencia dinámica en punta Rp según diversas correlaciones(véase Sanglerat, Meyerhof y otros). Asi como la fórmula del Servicio Geológico de Obras Públicas, muy utilizada enlos hasta los 8 primeros metros de profundidad.

Formula del Servicio Geológico de Obras Públicas.Pm2 x h

Q adm. = --------------------------------40 (Pm+Pv) x S x d

Resultados Obtenidos.En las páginas siguientes se expresan los resultados en gráficos correspondientes a cada prueba de penetración.


Tipo: DPSH Ref.Ensayo: D.P.S.H.2 Cota aprox.: - 1.80 m. Fecha ejecución: 21/01/2019

0 1 2 3 4 5 6 7 8 10 12 15 17 20 22 25 27 30 32 35 37 40 42 45 47 50 52 55 57 60 62 65 67 70 72

0.0

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

1.2

1.4

1.6

1.8

2.0

100

Nº de golpes

Cot

a

Profundidad alcanzada: 0.60 m. CARACTERISTICAS EQUIPO DE PENETRACION

Peso de la maza: 63.5 +/- 0.5 kg.

PUNTAZA: CILINDRICA TERMINADA EN FORMA CONICA CON ANGULO DE ATAQUE 90º


ACTA DE RESULTADOS






Procedencia: D.P.S.H.2GEO-15PRUEBA PENETRACION DINAMICA SUPERPESADA (ROLATEC), s/norma UNE ENISO 22476-2/2008

01/02/201948112019/181 777 .2019/105



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PROF.(m)

Rev

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ES

PE

SO

RD

EL

ES

TRA

TODESCRIPCIÓN DEL SUELO

ENSAYO S.P.T. MUESTRA

COTA N Nº DEGOLPES COTA Nº

0

0.5

1

1.5

2

2.5

3

3.5

4

4.5

5

5.5

6

6.5

7

7.5

8

0.8

1.0

2.4

2.6

0R

1.51.6

0.60m

De 0 a 0.6m: Relleno antrópico

0.60m

De 0.6 a 1.2m: Sustrapo pizarroso alterado

4.3m. FONDO DE LA CALICATA3.10m

De 1.2 a 4.3m: Sustrato rocoso pizarroso

Observaciones:MI: Muestra inalterada, MIS: Muestra inalterada ShelbyTP: Testigo parafinado;B: Batería Simple; T: Batería doble; TT: Batería tripleW: Corona de widia; D: Corona de diamante


ACTA DE RESULTADOS






Procedencia: SONDEO 1SON-01TRABAJOS DE SONDEOS (TECOINSA TP-20)

01/02/201948112019/186 777 .2019/108



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documento 4Fotografías



D.P.S.H.1 D.P.S.H.2 SONDEO 1

SONDEO 1 CAJA 1 SONDEO 1 CAJA 2

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