Proyecto producción de petroleo ef-2010

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 1 de 38

PROYECTO

PRODUCCIÓN II TITULAR: ING. M. SÁNCHEZ

ADJUNTO: ING. MARITE

ALUMNO: ENRIQUE FIGUEROA

LEG: 6388

INGENIERÍA DE PETRÓLEOS

2010

UNIVERSIDAD NACIONAL DE CUYO

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 2 de 38

Índice

Introducción……………….……………………..…………………………….3 Diseño y distribución de líneas y batería………………………….4 Planilla de datos………………………..……………………………………..5 Cálculo de líneas…………………………..………………………………….8 Cálculo de costos……………………………..……………………………...9 Precios por unidad de longitud..………………………………….…12 Cálculo de separadores…………………………………………………..13 Cálculo de tanques………………………………………………………….18 Control de corrosión…………..…………………………………………..24 Muros de contención………………………………………………..…..25 Sistema de tratamiento de agua de purga………………….….25 Diseño de pileta API………………………………………………………26 Diseño de skimer……………………………………………………….….27 Selección del filtro de cascara de nuez…………………………28

Tanques pulmón o de agua tratada……………………………..…30 Tratamiento químico……………………………………………………..30 Análisis económico………………………………………………………..31 Seguridad y análisis de riesgo………………………………………..36

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 3 de 38

Proyecto de Producción II INTRODUCCIÓN El objetivo de este trabajo es complementar el proyecto desarrollado en Producción I, en donde se diseñó y se dimensionó los distintos sistemas de extracción e instalaciones de profundidad, tales como equipos de bombeo mecánico, pcp, esp, plunger lift, gas lift, bombeo hidráulico con su correspondiente y cañería de producción. Este trabajo contiene el diseño y dimensionamiento de las instalaciones de superficie, tales como las líneas de pozos, manifold, colectores, líneas de control y la planta de tratamiento de crudo, con su batería y playa de tanques para su puesta en especificación del petróleo y posterior venta.

En este trabajo, se desarrollaron las siguientes operaciones, selección y dimensionamiento de longitud y diámetro optimo de cañerías, tales como líneas de pozo, colectoras, líneas de control, para la conducción del crudo y posterior tratamiento. Se selecciono tracing eléctrico para las cañerías donde fuera necesario calefaccionar, como medida precautoria se coloca traceado eléctrico en todas las líneas con su correspondiente sistema de control. Se diseñó y seleccionó el tipo de separador en función del tipo de fluido y el caudal a tratar, para cada colector, tanto generales como de control. En el diseño de batería y playa de tanques se calcularon los tanques teniendo en cuenta los volúmenes a tratar para cada caso, los tiempos de retención del fluido, colchón de agua, con un factor de dimensionamiento y la correspondiente redundancia en caso de puesta fuera de servicio en caso de avería o mantenimiento.

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 4 de 38

El sistema de tratamiento de agua sigue el mismo lineamiento de cálculo que los tanques. En cuanto a los sistemas de seguridad, tales como red de incendios, muros de contención, sistemas de protección catódica, dimensiones mínimas entre tanques, y zonas de acceso, se basaron según ley 13660. Por último se realizo un análisis de costos, en el que se puede ver el rendimiento de este proyecto. Cabe destacar que éste proyecto trata de respetar el criterio que se basa en los tres principios: técnicamente realizable, económicamente viable, y responsabilidad con seguridad medioambiente y salud. A continuación se muestra la planilla que muestra los datos con los que se inició éste proyecto.

DISEÑO Y DISTRIBUCION DE LINEAS Y BATERIA

Tomando las coordenadas de la planilla de datos, mostrada en la hoja 5, podemos ubicar cada uno de los pozos, de esta manera podemos comenzar a diferenciar cinco zonas de concentración de pozos en las que podemos trazar las líneas de pozos con su correspondiente manifold. La metodología usada para la localización de manifold y batería principal, fue simplemente observar la distribución de pozos y hacer un muestreo de líneas de conducción lo que luego fue plasmado en un plano de AUTOCAD. Los pozos más alejados de los manifold, se conectan directamente a una Te en la colectora general de esta forma evito excesivas distancias. La batería se ubica en una zona baricéntrica ya que se considera el terreno llano sin accidentes geomorfológicos, de esta manera puedo tener una idea más clara de la ubicación de cada uno de ellos, como así también conocer las distancias que separan los mismos. Luego, se tomaron las coordenadas y distancias a escala en AUTOCAD, localizando los pozos, manifold y batería. Considerando la distribución de los pozos podríamos inferir como se está desarrollando el yacimiento, en la dirección sureste noreste, esto se tomo como criterio principal para la localización de la batería principal. Se propuso un sistema de líneas de cinco manifold con sus correspondientes colectores y líneas de control hasta batería. Es de mencionar que las colectoras 1 y 2, se diferencian por la incompatibilidad en los sistemas de extracción, que son gas lift y bombeo mecánico. En la hoja 6 podemos ver la distribución de los pozos.

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 5 de 38

En el gráfico de la hoja 7 se observa la distribución con los diferentes

manifold, colectores y la Batería.

Coordenadas Batería : x= 1.498.346,20m Y=5.398.892,226 m Manifold : M1; x=1.494.291,10 m Y=5.398.069,44 m M2; x=1.494.973,90 m Y=5.398.618,10 m M3; x=1.500.200,00 m Y=5.397.550,00 m M4; x=1.501.942,45m y=5.402.845,20m M5; x=1.498.439,23m y=5.400.092,35

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 6 de 38

Pozo

Coordenadas Q Bruto (bbld)

Porcentaje Agua (%)

RGL (cf/bbl)

º API Viscosidad

(cp) Punto

Esc. (º F) GOR

(scf/bbl) Densidad

relativa Gas x Y

1 1493700 5397300 315,1 25 319 35 4 26,1 408 0,75

2 1493820 5397600 342,8 28 263 35 4 23,9 365 0,75

3 1493950 5398600 298,8 21 421 35 4 25,0 532 0,75

4 1494040 5399200 315,1 26 183 35 4 27,8 247 0,75

5 1494700 5397700 368,0 30 257 35 4 25,0 366 0,75

6 1494630 5398700 418,9 32 173 35 4 26,1 255 0,75

7 1497000 5399250 629,0 15 201 35 4 27,8 236 0,75

8 1495400 5397400 457,9 6 163 35 4 30,0 174 0,75

9 1494100 5398250 478,0 9 102 35 4 30,0 112 0,75

10 1494700 5399600 163,5 45 89 35 4 30,0 162 0,75

11 1495220 5399100 264,2 25 96 35 4 30,0 128 0,75

12 1495120 5398000 333,4 12 101 35 4 30,0 115 0,75

13 1494000 5397500 320,8 9 93 35 4 30,0 102 0,75

14 1493900 5399850 201,3 16 94 35 4 28,9 112 0,75

15 1495600 5398300 188,7 13 83 35 4 28,9 95 0,75

16 1499400 5399900 943,5 80 21 30 3 28,9 104 0,75

17 1500600 5401150 1685,7 90 13 30 4 28,9 130 0,75

18 1498600 5399700 817,7 86 19 30 3 28,9 139 0,75

19 1498000 5399990 754,8 88 20 30 3 35,0 167 0,75

20 1502200 5402600 176,1 15 81 30 4 37,2 96 0,75

21 1502100 5403350 270,5 16 65 30 4 41,1 77 0,75

22 1501700 5402850 188,7 11 73 30 4 28,9 82 0,75

23 1501300 5402450 151,0 1 62 30 4 28,9 63 0,75

24 1498600 5400200 754,8 88 22 30 3 22,2 179 0,75

25 1499100 5399300 603,8 91 11 30 3 22,2 126 0,75

26 1499200 5397300 1050,4 35 77 32 4 22,2 119 0,75

27 1499200 5397800 1132,2 25 81 32 4 22,2 108 0,75

28 1500200 5397300 1163,7 45 42 32 4 22,2 76 0,75

29 1500200 5397800 1245,4 50 48 32 4 22,2 96 0,75

30 1501200 5397300 1409,0 51 43 32 4 5,0 88 0,75

31 1501200 5397800 1157,4 60 54 32 4 72 136 0,75

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 7 de 38

Distribución de pozos en el yacimiento y sus sistemas de extracción

.g l .b m ..esp.pcp

P1

P2

P3

P4 P5

P6

P7

P8

P9

P10

P11

P12

P13

P14

P15

P16P18

P19

P20

P21

P22

P23

P24

P25

P26

P27

P28

P29

P30

P31

P 17

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 8 de 38

Plano de líneas de pozos, manifold, colectoras y batería.

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 9 de 38

Cálculo de líneas

Para el cálculo de las líneas de conducción se tuvo en cuenta los siguientes ítems:

1- Distancias de las líneas de pozos, colectoras, control.

2- Cálculo y selección de la cañería por costo total mínimo.

El diámetro más económico será aquel que reduzca a un mínimo la suma de

costos de la tubería y de mantenimiento, ambos tomados a un año.

3- Verificación de la cañería, tomando como base las más utilizadas,

correspondientes a la Schedule 40.

Procedimiento de cálculo:

_Se uso la ecuación de continuidad y se tomaron los distintos valores de caudales brutos

por día y se los dividió por una serie de diámetros de cañería tomados de la tabla

Schedule 40.

, en (m/s).

_Luego con estos datos de velocidades confecciono una tabla para obtener el número

de reynold para los distintos diámetros. Cuya fórmula es:

(adim.)

_Luego con Reynold decido que tipo de flujo tengo, lineal, transición o turbulento y

obtengo el factor de fricción del diagrama de Moody, cabe destacar que en la mayoría

de los casos el flujo es de transición con valores de f que oscilan entre 0,04 y 0,025.

_Con todo esto yo puedo estimar las pérdidas de carga, teniendo en cuenta las

longitudes de las cañerías, las velocidades, la densidad y el diámetro interno, en este

último caso se hace un muestreo de diámetros comerciales comúnmente utilizados en

los distintos tipos de líneas. La ecuación usada es la de Darcy-Weisbach y es:

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 10 de 38

(Kg/cm2).

_por último con las pérdidas de carga se calculó la potencia hidráulica;

Con éstos parámetros calculados confecciono una planilla en EXEL, en la que se calculan

dichos parámetros para una serie de diámetros. Los diámetros se suponen para poder

hacer una comparación entre ellos y elegir el que tenga mínimo costo ya que los

diámetros tomados de la tabla verifican con esta condición. Dicha tabla de caños es la

Schedule 40, que son los de mayor uso disponibilidad en el mercado. En caso de usar

otro tipo de Schedule, se debe hacer el correspondiente pedido si en de fabricación

especial.

Los diámetros propuestos para cada línea de conducción son:

Líneas de pozos: Ø 2 7/8¨ a 10 3/8¨

Líneas colectoras: Ø 4¨ a 14¨

Líneas de control: Ø 2 7/8¨ a 10 3/8¨

Cálculo de costos

Para realizar el cálculo del diámetro óptimo, se buscó minimizar el Costo Total a un Año.

Este costo tiene en cuenta los gastos de inversión (materiales e instalación) y los gastos

de mantenimiento para un periodo de un año (reparación, mantenimiento de líneas y

gasto en potencia para vencer las pérdidas de carga).

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 11 de 38

El precio por unidad de longitud es el que rige el mercado e incluye el transporte y

la instalación, aislación y el valor del tracing eléctrico para la calefacción.

Un ejemplo se muestra en el sig. gráfico (u$s vs. Ø ) para el cálculo de la línea del pozo

7.

Pozo 7 Diámetro Seleccionado (pulg) 4 1/2

0

20000

40000

60000

80000

100000

120000

140000

2 7/8 3 1/2 4 4 1/2 5 4/7 6 5/8 8 5/8 10 3/4

c. inv. c. mant. c. tot.

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 12 de 38

Cañería ΔP Potencia

Selecc. Inversión Mantenim. Total (kg/cm2) (HP)1 3 1/2 84.507$ 10.503$ 95.010$ 0,0254 226,06

2 3 1/2 57.926$ 7.910$ 65.836$ 0,0189 183,37

3 3 1/2 54.817$ 6.442$ 61.259$ 0,0156 131,81

4 3 1/2 99.688$ 12.390$ 112.077$ 0,0300 266,67

5 3 1/2 48.233$ 7.167$ 55.400$ 0,0169 175,92

6 4 50.047$ 5.917$ 55.964$ 0,0107 126,62

7 4 1/2 44.366$ 5.978$ 50.343$ 0,0082 145,87

8 4 79.804$ 10.419$ 90.222$ 0,0186 241,24

9 4 86.288$ 11.851$ 98.139$ 0,0210 284,28

10 2 7/8 84.193$ 8.900$ 93.093$ 0,0330 152,49

11 3 1/2 40.107$ 4.188$ 44.294$ 0,0101 75,40

12 3 1/2 55.339$ 7.319$ 62.658$ 0,0176 165,67

13 3 1/2 129.082$ 16.356$ 145.438$ 0,0395 357,82

14 2 7/8 135.230$ 17.447$ 152.677$ 0,0652 371,02

15 2 7/8 30.641$ 3.699$ 34.339$ 0,0139 73,89

16 4 1/2 10.497$ 5.630$ 16.126$ 0,0076 203,12

17 4 1/2 16.007$ 41.346$ 57.353$ 0,0340 1620,21

18 4 1/2 40.245$ 15.318$ 55.563$ 0,0229 528,15

19 4 1/2 42.929$ 13.679$ 56.608$ 0,0214 456,95

20 2 7/8 32.511$ 3.672$ 36.182$ 0,0137 68,29

21 4 1/2 45.955$ 9.399$ 55.354$ 0,0366 279,37

22 4 22.390$ 3.817$ 26.208$ 0,0194 103,45

23 4 1/2 17.149$ 2.119$ 19.267$ 0,0114 48,71

24 4 1/2 18.414$ 5.734$ 24.148$ 0,0089 190,65

25 4 1/2 27.483$ 5.332$ 32.815$ 0,0091 155,50

26 4 1/2 74.971$ 50.174$ 125.144$ 0,0623 1849,39

27 4 1/2 36.553$ 30.539$ 67.091$ 0,0358 1144,72

28 4 1/2 23.848$ 21.603$ 45.452$ 0,0248 814,02

29 4 1/2 23.839$ 25.598$ 49.437$ 0,0277 973,84

30 4 1/2 98.095$ 145.620$ 243.716$ 0,1412 5618,66

31 4 1/2 98.029$ 92.340$ 190.368$ 0,1067 3487,56

RESUMEN CAÑERIA SELECCIONADA POR COSTO MINIMO

POZOCosto

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 13 de 38

RESUMEN DE SELECCIÓN DE COLECTOR POR COSTO MINIMO

Colector Cañería Costo ΔP Potencia

Selecc. Inversión Mantenim. Total (kg/cm2) (HP)

1 6 5/8 $ 489.063 $ 121.198 $ 610.261 0,0565 4019,92

2 6 5/8 $ 399.756 $ 103.182 $ 502.938 0,0474 3450,47

3 8 5/8 $ 342.399 $ 161.330 $ 503.729 0,0296 5995,59

4 8 5/8 $ 805.267 $ 138.052 $ 943.319 0,0392 4445,87

5 6 5/8 $ 142.230 $ 31.015 $ 173.245 0,0152 999,79

SELECCIÓN DE LINEA DE CONTROL POR COSTO MINIMO

Control Cañería Costo ΔP Potencia

Selecc. Inversión Mantenim. Total (kg/cm2) (HP)

1 4 $ 480.549 $ 62.710 $ 543.260 0,1122 1451,62

2 4 1/2 $ 477.535 $ 64.313 $ 541.848 0,0883 1568,94

3 5 4/7 $ 346.992 $ 68.643 $ 415.636 0,0525 2088,13

4 5 4/7 $ 618.755 $ 162.567 $ 781.322 0,1119 5330,03

5 4 1/2 $ 157.573 $ 30.152 $ 187.725 0,0379 874,92

Precios por unidad de longitud

Los precios de cañerías son los que maneja el mercado actual y fueron obtenidos de la

empresa YPF. La variación de los precios varía en función de los diámetros presentan

una curva cuadrática de segundo orden.

0,00

50,00

100,00

150,00

200,00

250,00

300,00

2 2 3/8 2 7/8 3 1/2 4 4 1/2 5 4/7 6 5/8 8 5/8 10 3/4

12 3/4

14

variación del precio lineal ( u$s/m vs. Øint.)

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 14 de 38

Verificación en manifold

En el caso de tener que conducir toda la producción por la línea de control por salida de

servicio por rotura o mantenimiento de línea, se verificó que las presiones medias en los

manifolds y en las bocas de pozos, se encuentren dentro del factor de seguridad.

M-1 122

M-2 164

M-3 304

M-4 136

M-5 223

Presiónes medias en

manifold(Psia)

Cálculo de separadores

CONSIDERACIONES GENERALES

En el diseño de separadores se sigue el procedimiento de cálculo del manual de cátedra

y se adoptan las siguientes consideraciones, se realiza en recipiente horizontal por

presentar mayor rendimiento debido a la mayor superficie de separación, y facilidad en

de procesamiento de crudos con bajos sólidos, las gotas de liquido a separar deben

tener un diámetro de 100 μm, el recipiente está lleno al 50%, del siguiente grafico se

obtiene la constante K, la cual es función de las condiciones del liquido y el gas.

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 15 de 38

Se adoptan cinco separadores generales, uno por cada línea colectora más un separador auxiliar al que están conectadas las cinco líneas colectoras, para el caso en que salga por cualquier motivo de servicio alguno de los cinco separadores generales. En el cálculo se tuvieron en cuenta los siguientes ítems.

1. Calculo de la capacidad de gas se puede ver en la siguiente planilla. 2. Calculo de la capacidad de liquido para distintos tr, en a sig. planilla a modo de

ejemplo se muestra la capacidad del liquido del separador 1. 3. Elección del fluido a utilizar para el dimensionamiento 4. Determinación de la longitud total del separador 5. Determinación de la relación Lt/d 6. Selección del separador

Comparando las capacidades obtenidas para el gas y para el líquido, notamos que la

capacidad del líquido es más grande. Por esta razón vamos a dimensionar con la

capacidad del líquido.

Para determinar la longitud del separador considerando líquido lo hacemos mediante la

siguiente fórmula:

LeLt *3

4

Donde: Lt: Longitud total del separador, ft

Le: Longitud efectiva del separador, ft

capacidad del gas

separador dx*Lef

1 69,92

2 69,64

3 55,57

4 56,81

5 37,60

capacidad del liquido tr d2*Leff

1 3595,18

2 7190,37

3 10785,55

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 16 de 38

Conociendo la capacidad para los tiempos de residencia de 1 a 3 min se dieron valores

de diámetro y se calculó la Leff y mediante la ecuación anterior se calculó la Lt. La otra

condición es que la relación Leff/d no sea mayor a 5.

Para determinar cuál de estos separadores es más conveniente se utiliza un

criterio en el cual la relación 12*Lt / d, debe tener un valor entre 3 y 4.

Elección de separadores de generales

Sep Seleccionado

Long [ft] Diám [in]

9 30

10 34

13 46

11 38

9 30

14 48

Separador

20

25

30

35

40

45

50

55

4,000 6,000 8,000 10,000 12,000 14,000 16,000 18,000

Series1 Series2 Series3 L/D 3 L/D 3,5 L/D 4 Separador

Sep Seleccionado Volumen Cantidad de Separadores 3

Long [ft] Diám [in] 63 ft3 Volumen Total (m3) 6

10 34 2 m3

Tr=1min

Tr=2min

Tr=3min Lt/D=3 Lt/D=3,5 Lt/D=4

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 17 de 38

En la planilla y los gráficos anteriores seleccionamos los cinco separadores más un

auxiliar. Se decide utilizar 2 medidas distintas para las colectoras, previendo futuras

zonas productoras y por seguridad en el caso de que salga alguno de servicio y no quede

de más de 1 separador funcionamiento por sobre su capacidad, aumentando el riesgo

de mal funcionamiento o rotura. Esta selección es debido a que las líneas colectoras 1

y 5 conducen similares caudales de líquido, al igual que la colectora 2, 3 y 4. En el caso

del separador auxiliar se toma el mayor caudal, del separador tres, y se lo afecta por un

factor que lo aumenta en un 20%, por razones de seguridad.

Separador general

25

30

35

40

45

50

55

60

65

5,000 7,000 9,000 11,000 13,000 15,000 17,000 19,000 21,000 23,000 25,000

tr=1min tr=2min tr=3min L/D 3 L/D 3,5 L/D 4 Separador


Long [ft] Diám [in] 150 ft3 Volumen Total 8,5

13 46 4 m3

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 18 de 38

Separadores de Control

El separador de control se diseñó en base al caudal máximo del pozo del

yacimiento y además se colocó un separador auxiliar de iguales dimensiones para no

perder el control de los pozos lo cual es una herramienta fundamental para la toma de

decisión ante una disminución de producción de algún pozo.


Long [ft] Diám [in] 176 ft3 Volumen Total 5

14 48 5 m3

Separador Auxiliar

25

30

35

40

45

50

55

60

65

5,000 7,000 9,000 11,000 13,000 15,000 17,000 19,000 21,000 23,000 25,000tr=1min tr=2min tr=3min

Lt/D=3 Lt/D=3,5 Lt/D=4

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 19 de 38

Cálculo de tanques

Para el diseño de tanques se toma como referencia la norma API 12Bpara tanques

metalicos soldados y los lineamientos que propone la ley 13.660.

Como punto de partida se tiene en cuenta la función que va a desempeñar cada tanque

y los volúmenes de petróleo diario a tratar.

Tanques de control

Los tanques de control se utilizan para controlar el correcto funcionamiento de cada uno de los pozos. El pozo a controlar debe ser derivado por la línea de control en manifold, a través de una válvula bypass. Cada tanque de control fue diseñado teniendo en cuenta el mayor caudal a controlar

de todos los pozos para un tiempo de residencia de 12 hs más un 20% por seguridad. De

ésta manera se puede disponer de la máxima capacidad de intercambio que esto

proporciona, al igual que en los separadores se va a colocar un tanque auxiliar para

poder realizar reparaciones o mantenimiento a uno de los tanques sin perder el control.

1 25 0,29

321,6 7,62 12,45

13,40 12

13,55 3,66

4,13 166,81

12 45,60

39,37

12,00 5

160,80 834,03

TANQUES DE CONTROL

Dimensionamiento Selección Verificación

Velocidad ascencional máxima (m/h) Diámetro (ft) Velocidad Ascencional (m/s)

Linea de Control de Mayor Caudal (m3/d) Diámetro (m) Tiempo de Residencia (h)

Área transversal calculada (m2) Altura (ft)

Diámetro calculado (ft) Altura (m)

Diámetro calculado (m) Volumen (m3)

Tiempo de residencia estimado [h] Área Transversal (m2)

Altura Estimada (ft)

Altura Estimada (m) Cantidad

Volumen Estimado (m3) Capacidad Total de Almacenamiento (m3)

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 20 de 38

Tanques de cortador

Este se diseñó teniendo en cuenta el tiempo de residencia, 12 hs, y el valor máximo de velocidad de ascenso del líquido de 1 metro / hora, de esta manera me aseguro de obtener una buena separación. Se le provee un sistema de calefacción por sistema eléctrico o serpentínes para mantener los niveles de viscosidad en un valor que facilite la separación del agua, además de los desemulcificantes y deshidratantes que se colocan en los manifold para que vayan actuando y ayudar a la separación. Se provee a los tanques de doble Fuster, por seguridad y mantenimiento, estos evitan los golpes de presión dentro el tanque. A éste tanque se le aplica la redundancia de construcción, por razones de seguridad y mantenimiento, con un tanque Cortador-almacenamiento, que se calcula de la misma manera, por tal motivo tenemos dos tanques, cuyo calculo se muestra a continuación. Cada tanque tiene una capacidad de 1.067,6 m3.

1 40 0,71

1984,0 12,19 12,91

82,67 30

33,66 9,14

10,26 1067,56

12,00 116,75

39,37

12,00 2

992,00 2135,12

Tiempo de residencia estimado [h] Área Transversal [m2]

Altura Estimada [ft]

Altura Estimada [m] Cantidad

Volumen Estimado [m3] Capacidad Total de Almacenamiento [m3]

Caudal de líquido total a almacenar [m3/d] Diámetro [m] Tiempo de Residencia [h]

Área transversal calculada [m2] Altura [ft]

Diámetro calculado [ft] Altura [m]

Este tanque está dimensionado como cortador para

poder funcionar normalmente como tanque cortador

y almacenamientoDiámetro calculado [m] Volumen [m3]


Velocidad ascencional máxima [m/h] Diámetro [ft] Velocidad Ascencional [m/s]

TANQUE CORTADOR Y TANQUE CORTADOR-ALMACENAMIENTO

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 21 de 38

Tanques de almacenamiento de batería principal

Este tanque se dimensiona para 24 horas de almacenamiento y es el que recibe el petróleo deshidratado del tanque cortador con 3% de agua contenida en el petróleo.

Tanque lavador

Este tanque es similar al cortador, pero con la diferencia de que el petróleo ingresa ya deshidratado y pasa a través de un colchón de agua dulce con el objetivo de desalarlo. Posee todos los elementos del tanque cortador. Para el cálculo del volumen se lo afecta por un factor de sobredimensionamiento del 33% para el colchón de agua dulce.

1 48 0,54

2182,4 14,63 21,98

90,93 39

35,30 11,89

10,76 1998,47

24,00 168,12

78,74

24,00 12182,39

Altura Estimada [m] CantidadVolumen Estimado [m3]

Área transversal calculada [m2] Altura [ft]

Diámetro calculado [ft] Altura [m]

Diámetro calculado [m] Volumen [m3]

Tiempo de residencia estimado [h] Área Transversal [m2]

Altura Estimada [ft]


Velocidad ascencional máxima [m/h] Diámetro [ft] Velocidad Ascencional [m/s]

Caudal de líquido total a almacenar [m3/d] Diámetro [m] Tiempo de Residencia [h]

TANQUE DE ALMACENAMIENTO

1 48 4,27

2018,38 14,63 717,40

84,10 42 8,53

33,95 12,80 1434,80

10,35 2152,20 0,50

24,00 168,12 25,59

78,74 2018,38

24,00

16 1

2018,38 2152,20

Altura Estimada [ft] Caudal de petróleo Tratado [m3/d]

Altura Estimada [m]

Altura de petroleo estimada [m] Cantidad

Volumen Estimado [m3] Capacidad Total [m3]

Diámetro calculado [ft] Altura [m] Volumen del colchón de Petróleo [m3]

Diámetro calculado [m] Volumen [m3] Velocidad Ascencional [m/s]

Tiempo de residencia estimado [h] Área Transversal [m2] Tiempo de Residencia [h]

Verificación

Velocidad ascencional máxima [m/h] Diámetro [ft] Altura del colchón de Agua [m]

Caudal de líquido total a desalar [m3/d] Diámetro [m] Volumen del colchón de Agua [m3]

Área transversal calculada [m2] Altura [ft] Altura del colchón de Petróleo [m]

Dimensionamiento Selección

TANQUE LAVADOR

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 22 de 38

Tanque Entrega y Reserva

La capacidad del tanque de entrega debe ser tal que permita almacenar la producción por un tiempo determinado, a modo de tener la capacidad de retener el petróleo en caso de que el comprador tenga dificultades para recibir el crudo de acuerdo a las especificaciones. Se seleccionan dos tanques de iguales dimensiones que el tanque lavador. Uno de los cuales está en operación continua y el otro en espera, con esto se asegura poseer una capacidad de almacenaje suficiente. El segundo tanque está provisto de todos los elementos para funcionar como tanque lavador, en caso de que por alguna razón se deba de sacar de servicio el primer tanque lavador.

Tanque de almacenamiento de agua dulce

Este tanque tiene por objeto almacenar el agua dulce proveniente de pozos productores de agua. Este tanque tiene un sistema de control por el medidor de nivel, que tiene la

capacidad de arrancar o parar los pozos productores de agua de acuerdo a las

necesidades del mismo.

El tanque se dimensiona con capacidad suficiente como para abastecer durante 48 horas al tanque lavador. La función de este tanque es proveer de agua dulce a los taques lavadores desaladores, tanque de red contra incendios, camiones cisterna u otros usos.

1 42 4,27

1517,58 12,80 549,26

63,23 42 8,53

29,44 12,80 1098,52

8,97 1647,78 0,49

24,00 128,71 26,06

78,74 1011,72

24,00

1517,58 2

3295,55

Uno de estos tanques está dimensionado de esta

forma para poder funcionar normalmente como

tanque Lavador.

Altura Estimada [ft] Caudal de petróleo Tratado [m3/d]

Altura Estimada [m]

Volumen Estimado [m3] Cantidad

Diámetro calculado [m]

Capacidad Total [m3]

Verificación

Velocidad ascencional máxima [m/h] Diámetro [ft] Altura del colchón de Agua [m]

Caudal de líquido total a deshidratar [m3/d] Diámetro [m] Volumen del colchón de Agua [m3]

Velocidad Ascencional [m/s]

Tiempo de producción almacenada [h] Área Transversal [m2] Tiempo de Residencia [h]

Área transversal calculada [m2] Altura [ft] Altura del colchón de Petróleo [m]

Diámetro calculado [ft] Altura [m] Volumen del colchón de Petróleo [m3]

Volumen [m3]


TANQUE DE ENTREGA Y RESERVA

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 23 de 38

Para su cálculo se toma el volumen de del colchón de agua del tanque cortador mas un 50% como factor de seguridad.

Tanque de red contra incendios Los caudales necesarios para red contra incendios están estipulados en la ley 13.660 En la siguiente tabla se muestra el cálculo.

533,78 40 60,80

48,00 12,19

1067,56 38

11,58

1352,24

116,75

1

1352,24

Área Transversal [m2]

Cantidad

Capacidad Total [m3]

Verificación

Caudal de líquido total [m3/d] Diámetro [ft] Tiempo de Residencia [h]

Tiempo de producción almacenada [h] Diámetro [m]

Volumen Estimado [m3] Altura [ft]

Altura [m]

Volumen [m3]


TANQUE DE ALMACENAMIENTO DE AGUA DULCE

Diámetro Altura Área Techo Envolvente(VIROLA) Área Total[m] [m] [m2] [m2] [m2]

12,19 9,14 116,75 350,24 466,99

7,62 3,66 45,60 87,56 133,17

7,62 3,66 45,60 87,56 133,17

7,62 3,66 45,60 87,56 133,17

7,62 3,66 45,60 87,56 133,17

7,62 3,66 45,60 87,56 133,17

14,63 11,89 168,12 546,38 714,50

12,19 9,14 116,75 350,24 466,99

14,63 15,24 168,12 700,49 868,61

15,24 12,80 182,42 612,93 795,35

12,80 12,80 128,71 514,86 643,57

Control 5

Almacenamiento + CORTADOR

Lavador

Entrega - Lavador

Entrega - Reserva

Control 1

Control 2

Control 3

Control 4

Almacenamiento

RED CONTRA INCENDIOSTanques

CORTADOR

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 24 de 38

30

182,42

5472,57

0,1667

912,28

4,00

219

Tiempo de funcionamiento (hrs)

Volúmen de agua para espuma (m3)

Máxima Área Total de Techos [m2]

Caudal de Espuma [lt/min]

Coef Exp Espuma [lt agua/lt espuma]

Caudal de Agua [lt/min]

Cantidad (Ley 13660) [lt/min*m2]

Agua para generación de Espuma

30

2307,53

69225,87

4,00

276,90

Agua para Refrigeración de TanquesRégimen (Ley 13660) [lt/h*m2]

Área Externa Total [m2]

Caudal de Agua [lt/h]

tiempo de marcha (hrs)

volúmen de agua para refrigeracion (m3)

30

7

4

840,00

Agua para HidrantesRégimen (Ley 13660) [lt/h]

Cantidad de Hidrantes (mínimo 6)

Tiempo de Marcha (hrs)

Caudal de Agua [lt/h]

1335,85

667,93

4

2671,70

Caudal Necesario [m3/h]

Caudal de Agua (50%) [m3/h]

Funcionamiento Continuo [h]

Capacidad Necesaria [m3]

Agua Total req. para la Red c/Incendios

Caudal de Agua l/s 371,069505

Presión en Metros 10

ƞm 0,7

ƞh 0,9

Rendimiento 0,63

Pot de la Bomba 79

Pot del Motor 90

Pot del Motor Eletrico 99

Potencia de la bomba

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 25 de 38

Control de corrosión

En general se debe hacer una evaluación de las condiciones de funcionamiento de cada equipo como también en el ambiente en el que se va a desempeñar tal operación, resultando en consecuencia la elección del tipo adecuado de protección catódica. En nuestro caso se decide colocar electrodos de magnesio debido a su disponibilidad y economía.

Datos

Cálculo

50 mA/m2

0,6 V

2 m

12,5 m2

5 años

500 A*h/lb

54,8 lb

24,8 kg

CONTROL DE CORROSIÓNDatos

Corriente necesaria de protección

Diferencia de potencial de protección

Radio de protección por ánodo

Sup efectiva de proteción de 1 ánodo

Tiempo estimado de vida del ánodo

Corriente Producida/Unidad de Peso

Peso por ánodo de Mg

12,19 9,14 116,75 3,05 116,75 233,50 18

7,62 3,66 45,60 3,66 87,56 133,17 10

7,62 3,66 45,60 3,66 87,56 133,17 10

7,62 3,66 45,60 3,66 87,56 133,17 10

7,62 3,66 45,60 3,66 87,56 133,17 10

7,62 3,66 45,60 3,66 87,56 133,17 10

14,63 11,89 168,12 0,36 16,39 184,51 14

12,19 9,14 116,75 3,05 116,75 233,50 18

14,63 15,24 168,12 5,08 233,50 401,61 32

15,24 12,80 182,42 0,38 18,39 200,81 16

12,80 12,80 128,71 4,27 171,62 300,33 24

12,19 11,58 116,75 11,58 443,64 560,39 44

12,19 9,14 116,75 9,14 350,24 466,99 37

Envolvente

(m2)

Área Total

(m2)

Nº de

ElectrodosAltura (m)

Área Base

(m2)Colchón (m)

Entrega - Lavador

Lavador

Cortador

Control 1

Control 2

Control 3

Control 4

Almacenamiento

Control 5

Tanque Agua Dulce

Tanque Red c/Incendios

Almacenamiento + CORTADOR

Entrega - Reserva

Diámetro (m)Tanques

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 26 de 38

Muros de contención

Para contener el petróleo en caso de derrame se dimensionan muros que contengan la capacidad del tanque más el 50 % de la capacidad del tanque. En caso de los tanques de control y separadores que están agrupados, la capacidad del recinto será igual al volumen interior del tanque de mayor capacidad más el 50 % del volumen de los tanques restantes.

Sistema de tratamiento de agua de purga

En nuestro caso hemos adoptado un sistema de tratamiento cerrado, toda el agua producida que proveniente de los tanques cortadores, como la de los tanques de control y playa de tanques, se canaliza a través de cañerías a la pileta API donde se concentra toda la producción de agua del yacimiento y se realiza una separación del petróleo emulsionado. A continuación se presenta la serie de equipos que se diseñaron y se emplean en este

sistema:

1. Diseño de Pileta API 2. Diseño del Skimmer 3. Diseño de la unidad gas disperso 4. Tratamiento Químico 5. Separación de sólidos, filtros 6. Tanque para almacenamiento de agua tratada

F.S 1,5 1,2Altura del Muro (m)

12,19 9,14 116,75 1601,34 1,20 140,10 1741,44 1451,20 38,09

14,63 11,89 168,12 2997,71 1,20 201,74 3199,45 2666,21 51,64

12,19 9,14 116,75 1601,34 1,20 140,10 1741,44 1451,20 38,09

14,63 15,24 168,12 3843,21 1,20 201,74 4044,95 3370,79 58,06

12,19 12,80 182,42 3502,93 1,20 218,90 3721,83 3101,53 55,69

12,80 12,80 128,71 2471,67 1,20 154,46 2626,12 2188,44 46,78

7,62 3,66 45,60 250,21 1,20 54,73 304,93 254,11 15,94

7,6 3,7 45,6 750,6 1,2 273,6 1024,3 853,5 15,9 Control

Control

Almacenamiento/CORTADOR

Lavador

Entrega - Lavador

Entrega - Reserva

Tanques Diámetro (m)

Almacenamiento

Cap.Muro

[m3]

Área Muros

[m2]

Lados del

Muro [m]Altura (m)

Área Base

(m2)V Necesario (m3)

Altura Muro

(m)

Vocupado

(m3)

Cortador

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 27 de 38

Diseño de Pileta API Consiste en la primera etapa del tratamiento del agua, su objetivo principal es recuperar el petróleo perdido por emulsión. Consta de dos o más canales que trabajan en paralelo, en donde el fluido ingresa y circula con la velocidad adecuada para favorecer la coalescencia de las gotas de hidrocarburo. El petróleo coalescido sobrenada en la superficie y es retirado por un sistema de rebalse hacia otra parte de la pileta desde donde es bombeado al tanque cortador. El líquido que queda es agua con bajo contenido de hidrocarburos y otras impurezas. Ésta es retirada por una cañería inferior que conecta la pileta API con la planta de tratamiento.

Cálculo En la tabla siguiente se encuentran los factores de diseño (tabla 5-1 API), luego el área mínima de la sección transversal y con ese valor y el valor del área típico del canal, se estimó el número de canales a los cuales hay que sumar uno por si se necesita sacar de servicio alguno para su limpieza. Finalmente se obtiene la profundidad y el ancho de cada canal con una relación de 0,3 y se establece la longitud del canal.

Caudal máximo de tratamiento de agua [m3/d] 3378

Dens del petróleo contaminado a la temperatura de operación [kg/lt] 0,94

Dens del agua contaminada a la temperatura de operación [kg/lt] 1,05

Visc abs del agua contaminada a la temperatura de operación [cp] 1

Temperatura máxima de operación [ºC] 40

Velocidad ascencional de la gota de petróleo (Vt) [ft/min] 0,261

Velocidad horizontal de la corriente líquida [ft/min] 0,391

Velocidad horizontal de la corriente líquida adoptada (Vh) [ft/min] 1

Vh/Vt 3,8

Factor de turbulencia obtenido de tabla (Ft) 1,2

Factor de circuito corto (Fs) 1,3

Factor de diseño (F) 1,56

Diámetro de la gota de petróleo [µm] 150

Pileta APIDatos

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 28 de 38

Diseño de skimer

Se decidió la utilización de tres unidades con capacidad suficiente para que dos de ellas pudieran operar mientras a la tercera se le realiza reparación o mantenimiento.

Área mínima de sección transversal [ft2] 83

Ancho práctico del canal [ft] 20

Profundidad del canal [ft] 3

Sección transversal de los canales [ft2] 60

Número de canales 1

Número de canales adoptados 3

Sección horizontal mínima 496

Relación ancho/profundidad del canal 0,5

Prof mínima aconsejada del canal [ft] 6

Ancho del canal [ft] 12

Longitud del canal [ft] 36

Ancho de los canales [ft] 12

Profundidad del agua [ft] 6

Profundidad total [ft] 9

Longitud [ft] 56

Número de canales 3

Dimensionamiento

Selección

d d*Leff Leff Lt145 5912 41 193

150 5912 39 200

155 5912 38 207

160 5912 37 213

d2*Lef tr d Leff

775922 30 145 37

775922 30 150 34

775922 30 155 32

775922 30 160 30

d Lt 2484 ft3

150 in 40 ft 68 m3

3,8 m 12 m

Skimmer Horizontal

Selección Volumen

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 29 de 38

Esquema de la unidad skimer

Cálculo de filtros de cascara de nuez

Seleccionamos filtros de cáscaras de nuez por ser técnicamente de mejor operación, tienen menor costo, ocupan menos espacio y tienen un tiempo de lavado menor, independiente y automático, dado que se realiza con la misma bomba de agua. El agua es tomada de las piletas por un chupador ubicado en la zona baja de las mismas y es conducida a los filtros. Estos están constituidos, cada unos con un tanque de 2 metros de diámetro y 3 metros de altura relleno con un lecho de cáscara de nuez molida (80%) y cáscara de almendra molida (20 %).funcionan con flujo descendiente y su limpieza es en contracorriente con agua ya tratada del tanque pulmón. Esta limpieza se realiza periódicamente de manera que la zona filtrante no se deteriore por taponamiento. Antes de la entrada a los filtros, las bombas dosificadoras inyectan al fluido un desemulsionante y un bactericida. El primero tiene la función de facilitar la separación del petróleo todavía emulsionado; el segundo evita la proliferación de bacterias en el interior del filtro y a lo largo de las líneas de inyección de agua. En la siguiente planilla se hace una selección de catalogo, bajo requerimientos del sistema.

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 30 de 38

41

25

1,63

EP090

3

20

3,5

Qw a tratar (m3/h)

Capacidad de carga hidraulica (m3/(m2*h))

Superficie filtrante necesaria (m2)

Modelo Seleccionado

Cantidad de Filtros

Caudal tratado por cada filtro

Presión de trabajo (Kg/cm2)

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 31 de 38

Tanques de agua tratada

Estos tanques trabajan con una presión entre 0,1 -0,2 psi, con un colchón de gas para evitar que el agua entre en contacto con el oxigeno.

Tratamiento químico

BACTERICIDAS:

Se utilizan Hipoclorito de Sodio o Policlorofenoles. Se coloca un tanque con su

correspondiente bomba dosificadora, antes de los filtros de cascara de nuez, con el

objetivo de evitar que se incrusten en la formación.

TENSIOACTIVOS:

Disminuyen la tensión interfacial evitando emulsiones

SECUESTRANTES DE OXIGENO:

Se adicionan entre los filtros y la entrada de los tanques pulmón. Se usa Bisulfito de

amonio o Sulfito de Sodio.

INHIBIDORES DE INCRUSTACIONES:

Adicionamos estos químicos en la entrada de los tanques pulmón. Se usan Polifosfatos

inorgánicos o esteres fosfatados orgánicos.

BOMBAS DOSIFICADORAS: A émbolo con motor eléctrico.

Caudal de Ingreso (m3/h) 141

Tiempo de almacenaje (h) 12

Capacidad de Tanque (m3) 1689,1

Capacidad del Tanque Seleccionado (m3) 1800

Diámetro (m) 16

Altura(m) 9

Cantidad de TKs necesarios 2

TANQUES PULMÓN:

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 32 de 38

Análisis económico

El análisis financiero de éste proyecto se extendió hasta los diez años, en donde se

realiza un monitoreo de los flujos de caja mensuales en función de las inversiones, los

gastos y los ingresos.

En las Inversiones se tiene en cuenta el pozo terminado, con su correspondiente

sistema de extracción. Las instalaciones de superficie donde tenemos el tendido de

líneas con su correspondiente aislación, traceaco eléctrico y puesta en campo, manifold,

los separadores, los tanques, la planta de tratamiento de efluentes, la red contra

incendio, las obras civiles, industriales y eléctricas, etc.

Ingresos, estos surgen de las ventas de petróleo mensuales, considerando una

declinación mensual del 1% siendo este un valor estándar para este tipo de evaluación,

Se toma como limite económico hasta un 97% del corte de agua.

Gastos, son los gastos en potencia de bombeo, tratamiento del agua de inyección,

mantenimiento de las líneas, de los pozos y de los sistemas de extracción. También se

consideran los gastos administrativos, sueldos y los impuestos (ingresos brutos, regalías

e impuestos a las ganancias).

Del análisis obtenemos indicadores económicos como el VAN (valor actual neto), que

indica el valor del cash flow (flujo de caja) en determinado tiempo traído a la moneda

actual, en nuestro caso el tiempo del indicador es el tiempo que dura nuestro proyecto,

diez años.

Curva de declinación de la producción

Estas curvas de producción muestran como varia la producción, tanto de agua como de

petróleo, además se considera que el caudal bruto producido se mantiene constante en

el tiempo.

Se observa como declina la curva para un valor de declinación mensual del 1%.

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 33 de 38

Indicadores financieros

INVERSION INICIAL $ -8503397

MAX. EXPOSICION $ -24.115.990,16

VAN AL 15% $ 16.634.429,12

TIEMPO DE REPAGO 22 meses

GANANCIA AL FINAL DEL PROYECTO $109.851.223

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 34 de 38

Otro indicador económico en la TIR, taza interna de retorno, que la obtengo para un

VAN=0.

La curva se traza con cada VAN, que es la sumatoria de los flujos de fondo actualizados

en lo que dura el proyecto, estos valores se grafican en función de los distintos i o taza

de descuento para luego comparar con el interés real. La “tasa de descuento” a aplicar

debería ser la suma de la tasa inflacionaria promedio más un “premio al riesgo”.

Tir 124%

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 35 de 38

Efectos de la variación de la declinación en los indicadores

También se realizó una variación en el porcentaje de la declinación, y generar un marco

de referencia y poder comparar las variaciones de los distintos indicadores. Las

diferentes curvas de declinación se pueden ver para declinaciones de 2% y 3%.

Cabe mencionar que estas declinaciones se toman para todo el conjunto de pozos.

Tir 95% Tir 66%

-8503397

-$ 24.533.106,17

-$ 3.176.778,69

30 meses

53.869.141

INVERSION INICIAL

MAX. EXPOSICION

VAN AL 15%

TIEMPO DE REPAGO

GANANCIA AL FINAL DEL PROYECTO

-8503397

-$ 24.932.073,08

-$ 10.577.613,25

37 meses

19.433.953

INVERSION INICIAL

MAX. EXPOSICION

VAN AL 15%

TIEMPO DE REPAGO

GANANCIA AL FINAL DEL PROYECTO

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 36 de 38

Como conclusión podemos decir que la declinación afecta directamente la taza de

reintegro del cobro, de esta variación de la declinación, valores de VAN negativos por lo

que se decide no optar por estos valores de declinación.

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 37 de 38

Seguridad

IDENTIFICACIÓN DE RIESGOS

Peligros asociados a Batería y Playa de Tanques

Caídas de personal desde distintas alturas Golpes con objetos inmóviles Contacto con equipos a alta temperatura Contacto o exposición con sustancias tóxicas Explosión Incendio Derrame de líquidos contaminantes (químicos, crudo, agua de producción) Problemas en tuberías a presión Pérdidas en válvulas

Peligros asociados a los oleoductos

Golpes con objetos inmóviles Explosión Incendio Contacto con equipos a alta temperatura Derrame de líquidos contaminantes (químicos, crudo, agua de producción) Pérdidas en válvulas Contacto con líneas electrificadas

Peligros asociados a los pozos de producción

Caída de objetos o herramientas Golpes con objetos inmóviles Golpes con objetos móviles Manejo de equipo eléctrico Exposición a ruidos Sobreesfuerzo en el manejo de herramientas

Medidas para anular o mitigar riesgos

Uso de los elementos de protección personal (casco, guantes, protección auditiva, máscara para vías respiratorias, botines de seguridad, mameluco, arnés para trabajos en altura, etc.).

Manipular objetos y herramientas con cuidado y atención. No saltar muros ni cañerías, utilizar siempre escaleras y caminos adecuados. No realizar sobreesfuerzos, en caso de ser necesario, solicitar ayuda. Mantener caminos despejados y en buen estado. Mantener escaleras y barandas en buen estado. Capacitar al personal e incentivar el trabajo seguro. Implementar un sistema de control automático. REALIZAR UN ANÁLISIS DE RIESGOS ANTES DE LLEVAR A CABO CADA TRABAJO.

Enrique Figueroa

Leg.6388

Página 38 de 38

ANÁLISIS DE RIESGOS PARA PREVENIR ACCIDENTES

VALORIZACIÓN DEL RIESGO

VALORIZACIÓN DEL RIESGO

ACCIÓN A TOMAR

1 No se requiere acción ni es necesario conservar registros

2

No se requiere controles adicionales. Se debe dar consideración o soluciones más efectivas en costo o soluciones que no aumenten más los costos. Requiere seguimiento para ver si se mantienen los controles

3

Se debe realizar esfuerzos para reducir el riesgo, pero los costos de prevención deben ser medidos y limitados. Las medidas de prevención deben ser implementadas en periodos definidos de tiempo. Cuando el riesgo moderado es asociado a daños extremos, se debe realizar una evaluación.

4

El trabajo no debe ser reanudado hasta que el riesgo haya sido reducido. Se deberá emplear recursos considerables para reducir el riesgo. Si el riesgo implica trabajos en marcha se debe tomar acciones urgentemente.

5

El trabajo no debe ser comenzado o continuado hasta que el riesgo haya sido reducido. Si no es posible reducir el riesgo aún con recursos limitados, el trabajo debe ser prohibido.

Proyecto producción de petroleo ef-2010

Engineering

Transcript of Proyecto producción de petroleo ef-2010