Proyecto Ejecución - Refuerzo Muro Katalina Eleizegi 21

PROYECTO DE EJECUCIN

REFUERZO MURO DE CONTENCIN EN

C/ KATALINA DE ELEIZEGI, 21 DONOSTIA SAN SEBASTIN

DONOSTIAKO ETXEGINTZA

MARZO 2014

Ref.: 03-14

NDICE

MEMORIA

0.- OBJETO

1.- ANTECEDENTES

1.1 PRIMERAS INTERVENCIONES EN EL EXTERIOR

1.2 INTERVENCIN EN EL INTERIOR

1.2.1 DOCUMENTACIN REDACTADA EN ESTE PERIODO

2.- ESTADO ACTUAL

2.1 ESTRUCTURA DEL EDIFICIO

2.2 MAURO ANCLADO

3.- PROYECTO DE REFUERZO

3.1 ANLISIS GENERAL DEL ESTADO ACTUAL

3.1.1 ANLISIS DEL ESTADO ACTUAL LADERA

3.1.2 ANLISIS DEL ESTADO ACTUAL - EDIFICIO

3.1.3 ANLISIS ESTRUCTURAL CLCULOS ESTIMADOS

3.1.4 CONCLUSIONES

3.2 MODELIZACIN DE LA ESTRUCTURA

3.2.1 ANCLAJE INICIAL

3.2.2 INCREMENTO DE EMPUJES

3.2.3 ESTADO ACTUAL

3.2.4 CONCLUSIONES

3.3 REFUERZO

3.3.1 TESADO INICIAL

3.3.2 CONCLUSIONES DEL REFUERZO

4.- DISEO DEL REFUERZO

4.1 ANCLAJE

5.- DOCUMENTOS DEL PROYECTO

- MEMORIA Y ANEJO DE CLCULOS

- PLIEGO DE CONDICIONES

- PLANOS

- PRESUPUESTO

5.1 RELACIN DE PLANOS

01 SITUACIN Y EMPLAZAMIENTO

02 PLANTA Y SECCIN EDIFICIO ESTADO ACTUAL

03 PLANTA ALZADO Y SECCIN STANO-GARAJE - ESTADO ACTUAL

04 PLANTA ALZADO Y SECCIN STANO-GARAJE - REFUERZO MURO

05 DETALLES ANCLAJE EN CABEZA DE MURO - REFUERZO MURO

06 DETALLES DE ANCLAJE EN BASE DE MURO - REFUERZO MURO

07 DETALLES CABEZA ANCLAJE A TERRENO - REFUERZO MURO

08 DETALLES ANCLAJE A TERRENO - REFUERZO MURO

5.2 DOCUMENTOS ANEXOS

5.2.1 GESTIN DE RESIDUOS

5.2.2 ESTUDIO BSICO DE SEGURIDAD Y SALUD

M E M O R I A

MEMORIA REFUERZO MURO DE CONTENCIN C/ KATALINA ELEIZEGI 21 (DONOSTIA SAN SEBASTIN) DONOSTIAKO ETXEGINTZA

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PROYECTO DE EJECUCIN

REFUERZO MURO DE CONTENCIN EN

C/ KATALINA DE ELEIZEGI, 21 DONOSTIA SAN SEBASTIN

DONOSTIAKO ETXEGINTZA

MARZO 2014

Ref.: 03-14

M E M O R I A

0.- OBJETO

Reforzar el muro de referencia de acuerdo con lo establecido en

el Documento Bsico de Junio de 2013.

Se pretende mejorar la seguridad de la estructura del edificio

afectado por el empuje del terreno contra el muro de contencin.

Empuje que sigue manifestndose en toda su dimensin, con

posterioridad al estabilizado de la ladera, recientemente ejecutada.

Las caractersticas de provisionabilidad de los anclajes

originales en el muro de referencia, unido a la falta de seguridad en

la capacidad resistente del mismo, bajo las presiones que se detectan

en la actualidad; hacen necesaria la intervencin que se proyecta en

este Documento.


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1.- ANTECEDENTES

En Septiembre de 2012, se detectaron los primeros sntomas de

inestabilidad en la estructura del edificio, observndose

determinadas fisuras en los pilares del semistano, con

desplazamiento relativo entre sus extremos.

La relativa elasticidad de la estructura provoc un

desplazamiento, del orden de 30 mm., entre las cabezas de los pilares

en la junta de dilatacin con el edificio N 19. Sin embargo, en el

extremo contrario, junto al edificio N 21, la mala ejecucin de la

junta de dilatacin provoc que el edificio de referencia arrastrara

consigo al primer prtico del colindante.

Iniciados los estudios de investigacin se observ que la

ladera, frente al edificio, presentaba sntomas de inestabilidad, con

pequeos cabalgamientos en el terreno; en su parte ms inferior

junto al edificio.

El da 20 de Septiembre, recin detectada la fisuracin se

decidi colocar testigos de yeso para controlar las lesiones

existentes. En ese momento las fisuras visibles se reducan a una

horizontal por pilar a unos 30 cm. del techo; recorriendo la

totalidad de la cara o opuesta al muro y especialmente visibles en la

alineacin de pilares ms prxima al mismo.

Al da siguiente, al comienzo de los trabajos de control, se

observ que la fisuracin haba aumentado en nmero y tamao

alarmantemente. Se detectaban tres o cuatro fisuras por cara de pilar

en su mitad superior y, en forma parecidas, en la cara contraria en

su mitad inferior. Las lesiones eran fcilmente observables en las

dos filas de pilares del garaje.


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A la vista de los hechos y dada la velocidad de avance de los

daos, se procedi al desalojo de las viviendas (22 de Septiembre de

2012).


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1.1 PRIMERAS INTERVENCIONES EN EL EXTERIOR

En el exterior del edificio, el ayuntamiento acometi los

trabajos de estabilizado de la ladera. En primer lugar, se procedi a

la inspeccin del estado de los anclajes existentes en la misma.

Se comprob que muchos de estos anclajes, estaban rotos (cable

cortado) o destensados.

A la vista de todo ello, se inici un nuevo anclaje del talud.

En primer lugar se construy un murete de contencin del faldn

inferior del monte, anclado con barras gewi-plus tesadas a 40 Tn.

Se colocaron 3 clulas de control.

Posteriormente se cosi la ladera en su parte ms pronunciada,

por encima del murete. Se construyeron trece vigas en el sentido de

la pendiente, ancladas con un mnimo de 4 tirantes por viga (VER FOTO

ADJUNTA).

El control de las clulas de carga colocadas en el murete

frontal inferior (3 Uds.) denuncian que las tensiones se mantienen

constantes con fluctuaciones de 5 Tn. (Tabla adjunta Clulas MA).

Se inici la medicin de las clulas exteriores el 13 de

Diciembre de 2012. El cosido superior al murete se construy desde

Febrero a Mayo de 2013.


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1.2 INTERVENCIN EN EL INTERIOR

Ante la decisin municipal de consolidar la ladera, Etxegintza

decidi esperar para ver el resultado de las obras acometidas.

Para un mejor control se decidi colocar dos clulas hidrulicas

de presin, una en cada mitad del garaje, para ver si las obras

afectaban o no, a los anclajes existentes. Para su colocacin era

necesario destesar los anclajes afectados, colocar la clula y

volverlos a tesar. (1)

Al desconocerse la tensin actual a la que encontraban las

barras se tes a 40 Tn, (Tesado original).

Iniciada la lectura el 15 de Noviembre de 2012, se observ

inmediatamente un incremento de las tensiones que superaron las 50

Tn., en un periodo inferior a 1 mes. As continu un crecimiento

constante hasta las 70 Tn., en Octubre de 2013. A partir de este

momento y hasta la fecha, las tensiones se mantienen constantes:

aproximadamente 70 Tn. en las dos clulas (2)

(1) Para el destesado de las barras se apuntal el muro con una

estructura auxiliar, metlica.

(2) El estabilizado de la ladera se finaliz en Mayo de 2013, en

estos momentos las clulas se encontraban a 63 y 67 Tn. (Ver

tabla adjunta).


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1.2.1 DOCUMENTACIN REDACTADA EN ESTE PERIODO

Septiembre 2012

Informe Tcnico de los daos en el semistano de C/KATALINA

ELEIZEGI, 21.

Septiembre 2012

Estudio apuntalado del muro para colocar dos clulas de presin

en sendos anclajes.

Octubre 2012

Informe sobre las fisuras en las viviendas de C/ KATALINA

ELEIZEGI, 21. Negativo, no existen fisuras relacionadas con los

empujes del terreno.

Noviembre 2012

Estudio y valoracin de los refuerzos estimados para la

estructura del stano y saneado de las fisuras...., adems de

otros varios

(No se ejecut)

Abril 2013

Anlisis de las acciones del terreno sobre el edificio de

viviendas de la C/ KATALINA ELEIZEGI, 21.

Junio 2013

Proyecto Bsico Refuerzo de muro de contencin en C/ KATALINA

ELEIZEGI, 21.


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2.- ESTADO ACTUAL

2.1 ESTRUCTURA DEL EDIFICIO

El portal N 21 de la C/ KATALINA DE ELEIZEGI, es una

edificacin de doce viviendas en tres plantas, con trasteros y

garajes en planta semistano, formando un local nico con los

portales 19,21,23 y 25.

Sobre una estructura reticulada continua, en pendiente, uniendo

los cuatro portales, emergen aisladas las edificaciones de tres

plantas, separada por unas terrazas escalonadas. Toda la edificacin,

en su estructura, es de hormign armado.

La seccin transversal, por cualquiera de los edificios, nos

presenta un stano ms ancho que las viviendas; creando una zona

aterrazada para uso de las viviendas de planta primera, escalonando

el techo del stano de los garajes, cada medio edificio.

La pared lmite de este saliente, contra el monte, es la que

conforma el muro anclado objeto de este Documento.


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2.2 MURO ANCLADO

Para la contencin de la ladera en la excavacin necesaria para

construir los edificios, se utiliz el sistema de muro anclado.

Se trata de excavar un batache, construir un tramo de muro y

anclarlo al terreno. Una construccin alternada pero en continuo,

permite finalmente obtener un solar edificable. El muro anclado acaba

formando parte del edificio sirviendo de apoyo, en este caso, a la

losa que conforma la terraza y se une al forjado del edificio areo.

En la actualidad se observa un muro con dos alturas en

coronacin (por portal) con su base en pendiente bajo solera (~ 5%).

Las dimensiones tericas son:

Altura libre: variable entre 2,25 (2,50) y 3 (3,20) m.

Solera: Espesor mnimo 20 cm.

Zapata s/detalle adjunto

Espesor alzado: mnimo 35 cm. (70 cm. a 1 m. de solera) (1)

Coronacin unin rgida a losa 25 cm.

Anclaje: 1 barra gewi-plus* 43 cada 1,50 m.

Altura sobre solera 1,30 1,70

Longitud libre (hiptesis 10 m.) *

Bulbo (hiptesis bulbo 150 de 4 m.) *

Tensin inicial de anclaje 40 Tn. *


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* Datos sin contrastar obtenidos de tcnicos que, al parecer,

intervinieron en su ejecucin.

La calidad de las barras se estima en funcin de que su rosca es

a derechas (La gewi normal es a izquierdas)

S/Catlogo Acero tipo 670/800 N/mm

Lmite elstico carga 97,3 Tn.

rotura carga 116,2 Tn.

(1) El muro se construy por bataches contra el monte, sin encofrado

del trasds. El armado responde a lo terico (35 cm.) pero el

espesor es superior y variable. La cata ejecutada a 1 m. del

suelo presenta un espesor de 70 cm.


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3.- PROYECTO DE REFUERZO

3.1 ANLISIS GENERAL DEL ESTADO ACTUAL

3.1.1 ANLISIS DEL ESTADO ACTUAL LADERA

Para la ejecucin de los edificios, los muros de contencin se

tesaron a 40 Tn. y simultneamente, la ladera del monte se estabiliz

(?) con diferentes anclajes individuales por cable, en posiciones

aleatorias y en funcin del perfil del terreno; siendo menos

numerosos, hasta desaparecer, en la proximidades de este edificio y

segn se asciende por la C/ Katalina de Eleizegi (Edificacin aos

2000/2001).

A lo largo de estos aos se han producido daos achacables a la

existencia de un incremento de los empujes del terreno, por

deslizamientos en la ladera.

Estos daos se han observado recientemente y afectando casi

exclusivamente al edificio N 21. Las primeras inspecciones en la

zona detectaron el fallo de numerosos anclajes en el exterior de los

edificios y en toda la ladera, que al parecer slo se han manifestado

en lo ya sealado.

La colocacin de las dos clulas de presin, retesando las

barras correspondientes hasta 40 Tn. y observndose posteriormente un

incremento paulatino de la tensin hasta alcanzar finalmente 70 Tn.,

estabilizndose en este valor, demuestra a nuestro entender que, los

empujes del terreno provocan estas tensiones en todas las barras del

stano y que las obras de contencin en la ladera no han reducido

estos empujes, aunque lgicamente y ante el numeroso anclado

realizado, la ladera est estabilizada.


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Se estima que dado el deslizamiento de la ladera los empujes

contra el muro del stano se incrementaron y que el actual

estabilizado evita nuevos empujes pero no elimina o palia en valor,

los empujes ya existentes.

Las clulas de presin se tesaron a 40 Tn., similarmente a su

estado original. La existencia de empujes superiores, lgicamente

uniformes en toda la longitud del muro, se ha ido manifestando

paulatinamente. El crecimiento de los empujes (ver grfico adjunto)

ha sido sensiblemente uniforme, ms acusado en sus orgenes, y con

algn escaln achacable al clima, especialmente a pocas de lluvia.

Avala este anlisis el hecho de que las tensiones en las tres

clulas colocadas en los anclajes en el murete exterior, no han

modificado sensiblemente su valor inicial de 40 Tn., incluso una de

ellas ha visto reducido su valor a 35 Tn.


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3.1.2 ANLISIS DEL ESTADO ACTUAL EDIFICIO

El edificio se construy apoyado lateralmente contra y sobre el

muro anclado en la ladera; mediante barra de 43 GEWI-PLUS,

separados 1,50 m., tesadas a 40 Tn.

Ambas construcciones Edificio-muro, se unen a travs de una losa

de hormign armado de 25 cm. de espesor, estando el conjunto

separado, por sendas juntas de dilatacin, de los edificios

colindantes.

En la prctica, la junta con el edificio N 19, est

correctamente materializada pero no as la del lado contrario, contra

el N 23. La junta en este ltimo caso, aunque dispone de un doble

pilar, no existe. El lateral del forjado del N 21 invade el mbito

del edificio contiguo y hace solidarios a los dos pilares de junta.

Los empujes descritos en el apartado anterior provocaron un

desplazamiento de la estructura del stano del edificio N 21. Existe

un desplazamiento de la cabeza de pilares en la junta con el N 19 de

aproximadamente 30 mm. En el lado contrario el desplazamiento ha

arrastrado ambos pilares de junta con el N 23 de una forma brusca y

provocando roturas a compresin de los elementos que hacen de enlace

(borde de forjado, antepecho, etc...).

Los pilares del stano, tras el desplazamiento relativo entre

cabeza y base (la solera no se ha desplazado) presentan fisuras en

toda su altura, la mitad de ellas en una de las caras y la otra mitad

en la cara opuesta.


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Parte de la fisuracin, el stano presenta en seccin dos muros

extremos y tres filas de pilares, no se puede observar por la

tabiquera existente en la zona opuesta a la ladera, en la zona de

trasteros. NO obstante, se puede apreciar que la tabiquera

perpendicular a la fachada principal, en la zona de trasteros hacia

el N 19, est separada ms de 30 mm. del muro. El empuje del techo

ha deformado el muro de fachada (opuesto al de ladera) y el tabique

se ha mantenido en su posicin original.

En la parte area, en viviendas, no se observan fisuras que

denuncien empujes del terreno. (Ver Informe Octubre 2012). Se puede

establecer que el terreno ha deformado el stano arrastrando su techo

de forma que toda la edificacin en altura por encima del l, se ha

desplazado sin daos apreciables.


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3.1.3 ANLISIS ESTRUCTURAL CLCULOS ESTIMADOS

En base a que las tensiones en los anclajes se han incrementado

en 30 Tn/Ud. y que el desplazamiento de la coronacin del muro es de

30 mm. Se pretende idealizar una estructura equivalente de manera que

se pueda aislar el muro de contencin como una estructura con un

apoyo elstico en coronacin.

Para ello estimaremos un prtico virtual equivalente a un mdulo

del edificio de 3,50 m. de longitud con la seccin del croquis

adjunto.

El muro del prtico se ancla, en la posicin de las barras a

media altura, mediante un apoyo elstico con una constante

K = EA n l Anclaje 43 mm. c/ 1,50 m. L

E = Mdulo de elasticidad del acero = 2.1 106 kg/cm

A = Seccin barra 43 mm. = 14,52 cm

L = Longitud libre ~ 10 m. (estimado)

n ~ 3,5 m./1,50 m.

K = 70.000 kg/cm ~ 7.000 Tn/m./PRTICO

(K = 2.000 Tn/m./m.l. muro)

Este prtico virtual se estudia bajo dos tipos de esfuerzos

A.- Carga vertical uniforme de 500 kg/m, en todas las plantas.

B.- Empuje unitario del terreno de 1 Tn/m uniformemente repartida.

Las condiciones de empotramiento consideradas, son el resultado

de clculos aproximados anteriores.


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Los resultados (Ver Anejo de Clculos) son:

PRTICO A

El edificio tiene un comportamiento aproximadamente simtrico,

sin esfuerzos horizontales significativos, y desplazamientos mnimos

inferiores a 1 mm.

El tirante sufre un destesado de 1,45 Tn., originando empujes no

considerados en el clculo, pero de valor despreciable.

En resumen, se puede concluir que las cargas verticales propias

de la edificacin, no afectan al comportamiento del muro; si se

exceptan las cargas verticales que transmite la terraza.

PRTICO B

El clculo unitario (1 Tn/m de empuje) nos permite establecer

un valor aproximado de la relacin entre el empuje transmitido al

edificio a travs de la barra 24 (2,74 Tn.) y el desplazamiento del

nudo 10 (10 = 0,136 cm.).

Este valor 2.740 kg/0,136 cm. = 20.150 kg/cm. equivale a la

constante elstica del edificio, de manera que para analizar el

muro podemos sustituir el edificio (HIPTESIS) por un muelle de

K ~ 2.000 Tn/m.

Para la citada carga unitaria el anclaje (Nudo 6) sufre una

traccin de 4,50 Tn.

R6x = 4,50

AT = 70 Tn 40 Tn inicial = 30 Tn/anclaje

AT = 30 x 3,5/1,5 = 70 Tn/prtico


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Lo que equivale a que la presin real del terreno pueda

equipararse a:

70/4,50 = 15,56 Tn/m

Este valor trasladado a la barra 24, representa que el nudo 10

sufre un desplazamiento de:

0,136 x 15,56 = 2,12 cm.

Inferior a los 3 cm. detectados.


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3.1.4 CONCLUSIONES

El edificio ha sufrido un importante deterioro en la estructura

del stano, debido a los empujes provocados por la inestabilidad de

la ladera.

Los clculos tericos, basados en que la citada inestabilidad ha

generado un incremento de carga de 30 Tn. en cada anclaje (?)

justifican un incremento de presiones de:

15/16 Tn/m

y un desplazamiento elstico del techo del stano de 22 mm., inferior

a los 30 mm., observados.

Si la nica duda fuera la de poder justificar esta diferencia,

bastara, sencillamente, con admitir la fisuracin del muro y en

general de la estructura del stano (pilares), lo que representa una

prdida de la elasticidad general del edificio y la no linealidad

entre fuerzas y deformaciones.

Sin embargo, las dudas son ms numerosas y con peso especifico

cada una de ella. Por ejemplo

Tesado inicial y posibles destesado durante la ejecucin de los

bataches.

Destesado, relajamiento, fallo parcial del anclaje.

Tesado actual de las barras no controladas por las clulas.

Fisuracin del muro.

Grado de empotramiento con la losa (no hay datos de que exista

armadura de unin).

Fisuracin del edificio con prdida de elasticidad.


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A la vista de todo ello y ante el grado de incertidumbre

introducido, parece que la situacin es de difcil solucin, pero un

anlisis ms detallado nos permite establecer que:

Existe fisuracin en el muro y en pilares, por lo que la

deformacin es lgico que supere la elstica.

En el caso de que la fisuracin no afectara al valor de la

deformacin, y que sta fuera elstica, significara que el

incremento de tensin alcanzara las 42 T/anclaje y la presin

22 Tn/m.

En resumen, valores dentro de parmetros admisibles y que sern

objeto de estudio en la solucin del refuerzo.

Para terminar este apartado aadiremos que todo lo tratado se

materializa dentro de un estado, de la edificacin, controlado. La

ladera ha sido objeto de un estabilizado profundo y profuso y esto

nos permite establecer un proceso de refuerzo paulatino y

controlable.


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3.2. MODELIZACIN DE LA ESTRUCTURA

Se establece un modelo idealizado de la estructura del

muro:

Altura 3,20 m con anclaje a media altura

Espesor 40 cm

Armaduras A1 y A2 de 6,50 cm/m

Anclajes actuales

Barra GEWI-PLUS 43 mm

Re = 97,3 Tn RR = 116,2 Tn

= arc tg 0,40

Anclajes proyecto

Barra GEWI-PLUS 57,5 mm

Re = 174 Tn RR = 207,7 Tn

~ arc tg 0,30

Momento de fisuracin Mfs = 6,84 m-Tn

Momento admisible Md 12,90 m-Tn

Constante elstica del edificio K = 500 Tn/m/ml

Mdulo elasticidad hormign 2.1.105 kg/cm

ES/Eb = 10

3.2.1 ANCLAJE INICIAL

Como se justifica en el anejo de Clculos

Tesado inicial T0 40 Tn/anclaje

Inclinacin = arc tg 0,40

Separacin 1,50 m

F2 = T0 x/1,50 = T0 cos /1,50 = 24,76 Tn/ml

Empuje activo

q0 = 7,74 Tn/m

Esfuerzo en muro (M1 = 0)

Mmx = 9,91 m-Tn/m


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3.2.2 INCREMENTO DE EMPUJES

El incremento de carga en las clulas hasta 70/anclajes hace

pensar que, todas las barras (salvo fallo) se encuentran sometidas a

aproximadamente se esfuerzo.

El incremento de carga

AT = 70- T0 = 30 Tn/anclaje

AF2 = 30 cos /1,50 = 18,57 Tn

La estructura se considera, adems de anclada en 2, apoyada

elsticamente en 3 y anclada en 1.

El clculo hiperesttico, en funcin de los desplazamientos de

los nudos 2 y 3, estable una relacin entre q M1 y F3.

Como se observa en el Anejo de Clculos, para un muro sin

fisuras y con una deformacin elstica de 30 mm en el nudo 3,

resultan valores inadmisibles, con un momento de empotramiento en la

base de 284,81 m-Tn/m para un empuje (incremento) de 51,37 Tn/m.

Aceptado un momento mximo de empotramiento de:

M1 = 12,90 m-Tn/m

de acuerdo con el armado existente y la fisuracin

F3 = 10 Tn/m

q = 14,57 Tn/m/m

lo que significa que, elsticamente,

3 = 2 cm

2 = 0,93 cm


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3.2.3 ESTADO ACTUAL

Aceptada la solucin anterior el resultado final, acumulado al

tesado inicial, sera:

q = q0 + q 0 7,74 + 14,57 = 22,31 Tn/m

T0 = 70 Tn/anclaje 2 = 0,93 cm

F3 = 10 Tn 3 = 2 cm

M1 = 12,90 m-Tn/m

Resultado que no invalida los parmetros conocidos y que

denuncia un orden de magnitud de los empujes, acorde con la situacin

actual.

3.2.4 CONCLUSIONES

Los valores idealizados en este apartado y los obtenidos por el

modelo de prticos virtuales de la estructura, son similares.

Los resultados hablan de un estado de fisuracin general del

muro, con valores de los momentos flectores en el lmite, sin

mrgenes de seguridad.

Esta situacin se ver agravada en el momento en el que los

anclajes pierdan adherencia con el terreno o, se deterioren.

La prdida de adherencia con el terreno se minimiza ante el

nuevo anclaje de la ladera; sin embargo, la oxidacin de las barras

por prdida de proteccin, es previsible.

El fallo de los anclajes representar un incremento de empujes,

contra el edificio, a travs del techo del stano...., sta hiptesis

justifica el refuerzo del muro.


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3.3 REFUERZO

Se proyecta un refuerzo metlico anclado cada 3 m., alternando

los nuevos anclajes entre los existentes cada 1,50,.

Se pretende en primer lugar mejorar el estado general de la

edificacin, mediante el tesado de los nuevos anclajes, de manera que

se alivie el estado lmite al que se encuentran los actuales.

Para evitar acciones puntuales el refuerzo metlico se ejecutar

anclado a zapata y adosado al muro en toda su altura. El anclaje al

terreno se materializar apoyando la cabeza de anclaje en la nueva

estructura.

Se instalarn dos nuevas clulas de presin.

3.3.1 TESADO INICIAL

Ante la existencia de un incremento de carga en los anclajes de

30 Tn/ud., cada 1,50 m., se proyecta tesar las nuevas barras Gewi-

plus 57,5 mm., hasta las 60 Tn., en tres etapas

1 Tesado 20 Tn/anclaje en todas las barras

2 + 20

3 + 20 TOTAL 60 Tn/anclaje

Durante el proceso se analizarn las lecturas que trasmiten las

clulas de carga existentes.

Igualmente se medirn las deformaciones que se producen en

coronacin de muro.


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Se desconoce el comportamiento que tendr el conjunto, pero se

estima una pequea recuperacin de las deformaciones y, un descenso

en la carga de los anclajes existentes.

3.3.2 CONCLUSIONES DEL REFUERZO

Una vez realizado el tesado inicial y adoptada la decisin de no

continuar con el apriete, se colocarn las clulas de control para

comprobar el comportamiento de los nuevos anclajes y su relacin con

las dos clulas ya existentes.

El estado final del refuerzo con un tesado terico mximo de 60

Tn/ud, estar capacitado para absorber las cargas que pueda

transmitir el relajamiento o, fallo de los anclajes provisionales

actuales.

En esta situacin reforzadas las deformaciones, sern

inferiores, para las mismas cargas, que las ya generadas.

En cualquier calos, los nuevos anclajes estn capacitados para

absorber cargas del orden de las 100 Tn., con un coeficiente de

seguridad a lmite elsticos de 1,74. (Ver Anejo de Clculos).


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4.- DISEO DEL REFUERZO

Como se ha tratado en este Documento, el refuerzo se materializa

mediante una estructura metlica, adosada verticalmente al muro, a

travs de la cual, se anclar el muro al terreno.

Los nuevos anclajes, permanentes, se disean con barras gewi-

plus de 57,5 mm. de dimetro, en acero calidad S-670 y para una carga

de lmite elstico

RE 174 Tn

y una carga de rotura de:

RR = 207 Tn

De acuerdo con el Anejo de Clculos, se calcula un perfil a base

de 2 HEB-260, con capacidad para absorber presiones mximas,

deducidas del estado actual.

Estos refuerzos, a su vez, mejoran el comportamiento de la

estructura de hormign que conforma el muro de contencin.

El mbito de la estructura mixta acero-hormign, se estima de:

0,35 + 2 HEB-260 + 2 de 40 cm (grueso muro) = 1,67 m

Siendo 3 m. la separacin entre ejes, el vano libre de hormign

en sentido horizontal es de 1,33 m. Su estudio como losa biempotrada

sometida a 22,31 Tn/m, es aceptable con el armado existente 4

10 p ml.

No obstante, se reforzar en vano con 2 perfiles UPN-220

prximos a los anclajes actuales, y anclados en las HEB-260.


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4.1 ANCLAJE

Se estima que en el caso de fallo de los anclajes provisionales

actuales, los nuevos, podran alcanzar esfuerzos del orden de:

100 Tn

Carga para lo que estn, ampliamente capacitados.

En cuanto al anclaje al terreno y para una adherencia en el

bulbo de:

= 1 MPa = 10 kg/cm = 100 Tn/m

La longitud del bulbo se estima en:

(Perforacin 125 mm)

l 100 Tn l 2,55 m.

Para un coeficiente de seguridad superior a 2

L = 6 m Longitud real bulbo

No obstante, se realizar un anclaje de prueba hasta esta

tensin, con un bulbo de 6 mm.


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5.- DOCUMENTOS DEL PROYECTO

- MEMORIA Y ANEJO DE CLCULOS

- PLIEGO DE CONDICIONES

- PLANOS

- PRESUPUESTO

5.1 RELACIN DE PLANOS

01 SITUACIN Y EMPLAZAMIENTO

02 PLANTA Y SECCIN EDIFICIO ESTADO ACTUAL

03 PLANTA ALZADO Y SECCIN STANO-GARAJE - ESTADO ACTUAL

04 PLANTA ALZADO Y SECCIN STANO-GARAJE - REFUERZO MURO

05 DETALLES ANCLAJE EN CABEZA DE MURO - REFUERZO MURO

06 DETALLES DE ANCLAJE EN BASE DE MURO - REFUERZO MURO

07 DETALLES CABEZA ANCLAJE A TERRENO - REFUERZO MURO

08 DETALLES ANCLAJE A TERRENO - REFUERZO MURO

5.2 DOCUMENTOS ANEXOS

5.2.1 - GESTIN DE RESIDUOS

5.2.2 - ESTUDIO BSICO DE SEGURIDAD Y SALUD

Donostia - San Sebastin, 13 Marzo - 2014

Fdo.: Ignacio Nogueras de Frutos

Ing. Ind. Colegiado N 3478

ANEJO DE CALCULOS

ANEJO DE CLCULOS REFUERZO MURO DE CONTENCIN C/ KATALINA ELEIZEGI 21 DONOSTA SAN SEBASTIN

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ANEJO DE CLCULOS 0.- ESTUCIO PRTICOS A y B - 0BJETO Analizar el modelo de prtico como hiptesis de la estructura

del edificio de referencia, bajo la accin de dos estados de carga.

Prtico A- Acciones gravitatorias

Prtico B- Empujes del terreno


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1.- DESCRIPCIN GEOMETRA Y CARGAS CONSIDERADAS 1.1 SECCIN VIVIENDA

FIG. 1 SECCIN TRANSVERSAL KATALINA ELEIZEGI 21


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1.2 ESQUEMA PARA CLCULO CON TRICALC

FIG. 2 MODELO ESTRUCTURA TRICALC Prtico tipo cada 3,50 m. (COTAS EN CM.)


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1.3 LISTADO Y DESCRIPCIN DE BARRAS Y NUDOS

LISTADO NUDOS NUDO X(cm) Y(cm) Z(cm) TIPO ----------------------------------------- 1 0.00 0.00 0.00 ZAP MURO B 2 500.00 0.00 0.00 ZAPATA 3 1000.00 0.00 0.00 ZAPATA 4 1500.00 0.00 0.00 ZAPATA 5 2000.00 0.00 0.00 ZAP MURO A 6 2000.00 175.00 0.00 ANCLAJE 7 0.00 350.00 0.00 ______ 8 500.00 350.00 0.00 ______ 9 1000.00 350.00 0.00 ______ 10 1500.00 350.00 0.00 ______ 11 2000.00 350.00 0.00 ______ 12 0.00 630.00 0.00 ______ 13 500.00 630.00 0.00 ______ 14 1000.00 630.00 0.00 ______ 15 1500.00 630.00 0.00 ______ 16 0.00 910.00 0.00 ______ 17 500.00 910.00 0.00 ______ 18 1000.00 910.00 0.00 ______ 19 1500.00 910.00 0.00 ______ 20 0.00 1190.00 0.00 ______ 21 500.00 1190.00 0.00 ______ 22 1000.00 1190.00 0.00 ______ 23 1500.00 1190.00 0.00 ______ 24 500.00 1377.00 0.00 ______ 25 1000.00 1377.00 0.00 ______ 26 750.00 1470.00 0.00 ______

LISTADO BARRAS BARRA NI NF L(cm) DESCRIPCIN ---------------------------------------------- 1 1 7 350.0 MURO B 350x30 2 7 12 280.0 PILAR 30x30 3 12 16 280.0 PILAR 30x30 4 16 20 280.0 PILAR 30x30 5 2 8 350.0 PILAR 40x40 6 8 13 280.0 PILAR 30x30 7 13 17 280.0 PILAR 30x30 8 17 21 280.0 PILAR 30x30 9 21 24 187.0 PILAR 30x30 10 3 9 350.0 PILAR 40x40 11 9 14 280.0 PILAR 30x30 12 14 18 280.0 PILAR 30x30 13 18 22 280.0 PILAR 30x30 14 22 25 187.0 PILAR 30x30 15 4 10 350.0 PILAR 40x40 16 10 15 280.0 PILAR 30x30 17 15 19 280.0 PILAR 30x30 18 19 23 280.0 PILAR 30x30 19 5 6 175.0 MURO A 350x40 20 6 11 175.0 MURO A 350x40 21 7 8 500.0 VIGA 50x20 22 8 9 500.0 VIGA 50x20 23 9 10 500.0 VIGA 50x20 24 10 11 500.0 TERRAZA 350x20 25 12 13 500.0 VIGA 50x20 26 13 14 500.0 VIGA 50x20 27 14 15 500.0 VIGA 50x20 28 16 17 500.0 VIGA 50x20 29 17 18 500.0 VIGA 50x20 30 18 19 500.0 VIGA 50x20 31 20 21 500.0 VIGA 50x20 32 21 22 500.0 VIGA 50x20 33 22 23 500.0 VIGA 50x20 34 20 24 533.8 VIGA 50x20 35 24 26 266.7 VIGA 50x20 36 25 26 266.7 VIGA 50x20 37 23 25 533.8 VIGA 50x20


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1.4 CARGAS Se considera una presin unitaria uniformemente repartida de 1 Tn/m en el muro A. Como los prticos estn separados 3,50 m. el empuje sobre el muro ser de 3500 Kg/m por mdulo. Tambin se tendr en cuenta una sobrecarga por planta de 1750 Kg/cm. Los muros A y B se considerarn articulados en el apoyo y con un

momento de 5105,2 Kgcm en el sentido que se indica en el modelo. El nudo 6 (anclaje) equivaldr a un apoyo con un muelle de constante Kx = 60.000 kg/cm.(1)

(1) Barra de acero ( 26 /101,2 cmKgE = ) 40mm. de 9 metros de longitud.

cmkgl

AEanclajeK x /000.30)1( =

= cmkganclajesK x /000.60)2( =

2 anclajes/mdulo


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2.- CASOS A CONSIDERAR Para el anlisis de las deformaciones y los esfuerzos que

soporta la estructura se van a tener en cuenta 2 hiptesis. La

primera de ellas la denominaremos Prtico A- , y la segunda

Prtico B-. Para cada caso reflejaremos los desplazamientos de los

nudos ms significativos, las reacciones en los apoyos, las

solicitaciones en las barras y los diagramas de esfuerzos cortantes

y momentos flectores.

2.1 PRTICO A- En este caso se tendrn en cuenta nicamente las sobrecargas

de 1750 Kg/cm por planta.

2.2 PRTICO B- Aqu estudiaremos las acciones provocadas exclusivamente por

el empuje del terreno al muro. q = 3500 Kg/m.


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3.- PRTICO A - 3.1 ESQUEMA

FIG. 3 ESQUEMA PRTICO A-


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3.2 DESPLAZAMIENTOS

----------------------------------------------------------------------- | LISTADO DE DESPLAZAMIENTOS | |---------------------------------------------------------------------| | PROYECTO : | | ESTRUCTURA: PRTICO A- | ----------------------------------------------------------------------- ----------------------------------------------------------------------- | Desplazamientos. Ejes generales, Hormign, E.L.U., sin mayorar | | NN Tipo HIP Id Dx(cm) Dy(cm) Dz(cm) Gx(rad) Gy(rad) Gz(rad) | |---------------------------------------------------------------------| | 6 ______ M+ +0.024 +0.000 +0.000 +0.0000 +0.0000 +0.0000 | | 6 ______ M- +0.000 -0.000 +0.000 +0.0000 -0.0000 -0.0001 | |---------------------------------------------------------------------| | 7 ______ M+ +0.037 +0.000 +0.000 +0.0000 +0.0000 +0.0000 | | 7 ______ M- +0.000 -0.005 -0.000 -0.0000 +0.0000 -0.0002 | |---------------------------------------------------------------------| | 8 ______ M+ +0.035 +0.000 +0.000 +0.0000 +0.0000 +0.0000 | | 8 ______ M- +0.000 -0.024 -0.000 -0.0000 -0.0000 -0.0001 | |---------------------------------------------------------------------| | 9 ______ M+ +0.034 +0.000 +0.000 +0.0000 +0.0000 +0.0000 | | 9 ______ M- +0.000 -0.024 -0.000 -0.0000 -0.0000 -0.0001 | |---------------------------------------------------------------------| | 10 ______ M+ +0.033 +0.000 +0.000 +0.0000 +0.0000 +0.0000 | | 10 ______ M- +0.000 -0.015 +0.000 +0.0000 -0.0000 -0.0001 | |---------------------------------------------------------------------| | 11 ______ M+ +0.031 +0.000 +0.000 +0.0000 +0.0000 +0.0000 | | 11 ______ M- +0.000 -0.001 +0.000 +0.0000 -0.0000 +0.0000 | |---------------------------------------------------------------------| | 20 ______ M+ +0.072 +0.000 +0.000 +0.0000 +0.0000 +0.0000 | | 20 ______ M- +0.000 -0.024 -0.000 -0.0000 +0.0000 -0.0011 | |---------------------------------------------------------------------| | 23 ______ M+ +0.065 +0.000 +0.000 +0.0000 +0.0000 +0.0011 | | 23 ______ M- +0.000 -0.034 +0.000 +0.0000 -0.0000 +0.0000 | -----------------------------------------------------------------------


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3.3 REACCIONES

------------------------------------------------------------------------ | LISTADO DE REACCIONES | |----------------------------------------------------------------------| | PROYECTO : | | ESTRUCTURA: PORTICO A- | ------------------------------------------------------------------------ ------------------------------------------------------------------------ | Reacciones. Ejes generales, Hormign, E.L.U., sin mayorar | | NN Tipo HIP Id Mx(mT) My Mz Fx(T) Fy Fz | |----------------------------------------------------------------------| | 1 xyz___ + +0.00 +0.00 +0.00 +1.46 +17.29 +0.00 | | 1 xyz___ - +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 -0.00 | |----------------------------------------------------------------------| | 2 xyzxyz + +0.00 +0.00 +0.29 +0.00 +35.15 +0.00 | | 2 xyzxyz - +0.00 +0.00 +0.00 -0.12 +0.00 +0.00 | |----------------------------------------------------------------------| | 3 xyzxyz + +0.00 +0.00 +0.30 +0.00 +35.16 +0.00 | | 3 xyzxyz - +0.00 +0.00 +0.00 -0.13 +0.00 +0.00 | |----------------------------------------------------------------------| | 4 xyzxyz + +0.00 +0.00 +0.22 +0.00 +21.59 +0.00 | | 4 xyzxyz - -0.00 +0.00 +0.00 -0.07 +0.00 -0.00 | |----------------------------------------------------------------------| | 5 xyz___ + +0.00 +0.00 +0.00 +0.32 +4.55 +0.00 | | 5 xyz___ - +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 -0.00 | |----------------------------------------------------------------------| | 6 RRRRRR + +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 | | 6 RRRRRR - +0.00 +0.00 +0.00 -1.45 +0.00 +0.00 | ------------------------------------------------------------------------

3.4 SOLICITACIONES

------------------------------------------------------------------------------------ | LISTADO DE SOLICITACIONES | |----------------------------------------------------------------------------------| | PROYECTO : | | ESTRUCTURA: PORTICO A- | ------------------------------------------------------------------------------------ ------------------------------------------------------------------------------------ | BARRA NN x(cm) HIP Mx(mT) My Mz Fx(T) Vy Vz | |----------------------------------------------------------------------------------| | 1 1 0 M+ +0.00 +0.00 +2.50 +0.00 +1.46 +0.00 | | 1 175 M+ +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 +1.46 +0.00 | | 1 7 350 M+ +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 +1.46 +0.00 | | 1 1 0 M- +0.00 +0.00 +0.00 -17.29 +0.00 -0.00 | | 1 175 M- +0.00 +0.00 -0.05 -17.29 +0.00 -0.00 | | 1 7 350 M- +0.00 +0.00 -2.61 -17.29 +0.00 -0.00 | |----------------------------------------------------------------------------------| | 15 4 0 M+ +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 | | 15 175 M+ +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 | | 15 10 350 M+ +0.00 +0.00 +0.01 +0.00 +0.00 +0.00 | | 15 4 0 M- -0.00 -0.00 -0.22 -21.59 -0.07 -0.00 | | 15 175 M- -0.00 -0.00 -0.10 -21.59 -0.07 -0.00 | | 15 10 350 M- -0.00 -0.00 +0.00 -21.59 -0.07 -0.00 | |----------------------------------------------------------------------------------|


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------------------------------------------------------------------------------------ | LISTADO DE SOLICITACIONES | |----------------------------------------------------------------------------------| | PROYECTO : | | ESTRUCTURA: PORTICO A- | ------------------------------------------------------------------------------------ ------------------------------------------------------------------------------------ | BARRA NN x(cm) HIP Mx(mT) My Mz Fx(T) Vy Vz | |----------------------------------------------------------------------------------| | 19 5 0 M+ +0.00 +0.00 +2.50 +0.00 +0.32 +0.00 | | 19 88 M+ +0.00 +0.00 +2.22 +0.00 +0.32 +0.00 | | 19 6 175 M+ +0.00 +0.00 +1.95 +0.00 +0.32 +0.00 | | 19 5 0 M- +0.00 -0.00 +0.00 -4.55 +0.00 -0.00 | | 19 88 M- +0.00 +0.00 +0.00 -4.55 +0.00 -0.00 | | 19 6 175 M- +0.00 +0.00 +0.00 -4.55 +0.00 -0.00 | |----------------------------------------------------------------------------------| | 20 6 0 M+ +0.00 +0.00 +1.95 +0.00 +0.00 +0.00 | | 20 88 M+ +0.00 +0.00 +2.95 +0.00 +0.00 +0.00 | | 20 11 175 M+ +0.00 +0.00 +3.94 +0.00 +0.00 +0.00 | | 20 6 0 M- +0.00 +0.00 +0.00 -4.55 -1.14 -0.00 | | 20 88 M- +0.00 +0.00 +0.00 -4.55 -1.14 -0.00 | | 20 11 175 M- +0.00 +0.00 +0.00 -4.55 -1.14 -0.00 | |----------------------------------------------------------------------------------| | 24 10 0 M+ +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 | | 24 250 M+ +0.00 +0.00 +1.97 +0.00 +0.17 +0.00 | | 24 11 500 M+ +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 +4.55 +0.00 | | 24 10 0 M- +0.00 +0.00 -3.06 -1.14 -4.20 +0.00 | | 24 250 M- +0.00 +0.00 +0.00 -1.14 +0.00 +0.00 | | 24 11 500 M- +0.00 +0.00 -3.94 -1.14 +0.00 +0.00 | ------------------------------------------------------------------------------------


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3.5 DIAGRAMA DE ESFUERZOS CORTANTES

FIG. 4 DIAGRAMA DE ESFUERZOS CORTANTES PRTICO A-


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3.6 DIAGRAMA DE MOMENTOS FLECTORES

FIG. 5 DIAGRAMA DE MOMENTOS FLECTORES PRTICO A-


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4.- PRTICO B

4.1 ESQUEMA

FIG. 6 ESQUEMA PRTICO -B-


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4.2 DESPLAZAMIENTOS

----------------------------------------------------------------------- | LISTADO DE DESPLAZAMIENTOS | |---------------------------------------------------------------------| | PROYECTO : | | ESTRUCTURA: PRTICO B- | ----------------------------------------------------------------------- ----------------------------------------------------------------------- | Desplazamientos. Ejes generales, Hormign, E.L.U., sin mayorar | | NN Tipo HIP Id Dx(cm) Dy(cm) Dz(cm) Gx(rad) Gy(rad) Gz(rad) | |---------------------------------------------------------------------| | 6 ______ M+ +0.000 +0.000 +0.000 +0.0000 +0.0000 +0.0004 | | 6 ______ M- -0.075 +0.000 -0.000 -0.0000 +0.0000 +0.0000 | |---------------------------------------------------------------------| | 7 ______ M+ +0.000 +0.000 +0.000 +0.0000 +0.0000 +0.0004 | | 7 ______ M- -0.126 -0.000 +0.000 +0.0000 +0.0000 +0.0000 | |---------------------------------------------------------------------| | 8 ______ M+ +0.000 +0.000 +0.000 +0.0000 +0.0000 +0.0003 | | 8 ______ M- -0.128 +0.000 +0.000 +0.0000 +0.0000 +0.0000 | |---------------------------------------------------------------------| | 9 ______ M+ +0.000 +0.000 +0.000 +0.0000 +0.0000 +0.0003 | | 9 ______ M- -0.132 +0.000 -0.000 -0.0000 +0.0000 +0.0000 | |---------------------------------------------------------------------| | 10 ______ M+ +0.000 +0.000 +0.000 +0.0000 +0.0000 +0.0002 | | 10 ______ M- -0.136 -0.000 -0.000 -0.0000 +0.0000 +0.0000 | |---------------------------------------------------------------------| | 11 ______ M+ +0.000 +0.000 +0.000 +0.0000 +0.0000 +0.0003 | | 11 ______ M- -0.141 +0.000 -0.000 -0.0000 +0.0000 +0.0000 | |---------------------------------------------------------------------| | 20 ______ M+ +0.000 +0.000 +0.000 +0.0000 +0.0000 +0.0000 | | 20 ______ M- -0.199 -0.000 +0.000 +0.0000 -0.0000 +0.0000 | |---------------------------------------------------------------------| | 23 ______ M+ +0.000 +0.000 +0.000 +0.0000 +0.0000 +0.0000 | | 23 ______ M- -0.199 -0.000 -0.000 +0.0000 -0.0000 +0.0000 | -----------------------------------------------------------------------


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4.3 REACCIONES

------------------------------------------------------------------------ | LISTADO DE REACCIONES | |----------------------------------------------------------------------| | PROYECTO : | | ESTRUCTURA: PRTICO B- | ------------------------------------------------------------------------ ------------------------------------------------------------------------ | Reacciones. Ejes generales, Hormign, E.L.U., sin mayorar | | NN Tipo HIP Id Mx(mT) My Mz Fx(T) Fy Fz | |----------------------------------------------------------------------| | 1 xyz___ + +0.00 +0.00 +0.00 +0.88 +0.15 +0.00 | | 1 xyz___ - +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 | |----------------------------------------------------------------------| | 2 xyzxyz + +0.00 +0.00 +0.00 +0.53 +0.00 +0.00 | | 2 xyzxyz - -0.00 -0.00 -1.17 +0.00 -0.01 -0.00 | |----------------------------------------------------------------------| | 3 xyzxyz + +0.00 +0.00 +0.00 +0.54 +0.00 +0.00 | | 3 xyzxyz - -0.00 -0.00 -1.19 +0.00 -0.02 -0.00 | |----------------------------------------------------------------------| | 4 xyzxyz + +0.00 +0.00 +0.00 +0.79 +0.41 +0.00 | | 4 xyzxyz - +0.00 -0.00 -1.51 +0.00 +0.00 +0.00 | |----------------------------------------------------------------------| | 5 xyz___ + +0.00 +0.00 +0.00 +5.01 +0.00 +0.00 | | 5 xyz___ - +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 -0.53 +0.00 | |----------------------------------------------------------------------| | 6 RRRRRR + +0.00 +0.00 +0.00 +4.50 +0.00 +0.00 | | 6 RRRRRR - +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 | ------------------------------------------------------------------------

4.4 SOLICITACIONES

------------------------------------------------------------------------------------ | LISTADO DE SOLICITACIONES | |----------------------------------------------------------------------------------| | PROYECTO : | | ESTRUCTURA: PRTICO B- | ------------------------------------------------------------------------------------ ------------------------------------------------------------------------------------ | BARRA NN x(cm) HIP Mx(mT) My Mz Fx(T) Vy Vz | |----------------------------------------------------------------------------------| | 1 1 0 M+ +0.00 +0.00 +2.50 +0.00 +0.88 +0.00 | | 1 175 M+ +0.00 +0.00 +0.96 +0.00 +0.88 +0.00 | | 1 7 350 M+ +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 +0.88 +0.00 | | 1 1 0 M- +0.00 -0.00 +0.00 -0.15 +0.00 +0.00 | | 1 175 M- +0.00 -0.00 +0.00 -0.15 +0.00 +0.00 | | 1 7 350 M- +0.00 -0.00 -0.58 -0.15 +0.00 +0.00 | |----------------------------------------------------------------------------------| | 15 4 0 M+ +0.00 +0.00 +1.51 +0.00 +0.79 +0.00 | | 15 175 M+ +0.00 +0.00 +0.12 +0.00 +0.79 +0.00 | | 15 10 350 M+ +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 +0.79 +0.00 | | 15 4 0 M- +0.00 +0.00 +0.00 -0.41 +0.00 +0.00 | | 15 175 M- +0.00 +0.00 +0.00 -0.41 +0.00 +0.00 | | 15 10 350 M- +0.00 +0.00 -1.27 -0.41 +0.00 +0.00 | |----------------------------------------------------------------------------------|


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------------------------------------------------------------------------------------ | LISTADO DE SOLICITACIONES | |----------------------------------------------------------------------------------| | PROYECTO : | | ESTRUCTURA: PRTICO B- | ------------------------------------------------------------------------------------ ------------------------------------------------------------------------------------ | BARRA NN x(cm) HIP Mx(mT) My Mz Fx(T) Vy Vz | |----------------------------------------------------------------------------------| | 19 5 0 M+ +0.00 +0.00 +2.50 +0.53 +5.01 +0.00 | | 19 88 M+ +0.00 +0.00 +0.00 +0.53 +1.93 +0.00 | | 19 6 175 M+ +0.00 +0.00 +0.00 +0.53 +0.00 +0.00 | | 19 5 0 M- +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 | | 19 88 M- +0.00 -0.00 -0.55 +0.00 +0.00 +0.00 | | 19 6 175 M- +0.00 -0.00 -0.90 +0.00 -1.12 +0.00 | |----------------------------------------------------------------------------------| | 20 6 0 M+ +0.00 +0.00 +0.00 +0.53 +3.39 +0.00 | | 20 88 M+ +0.00 +0.00 +0.00 +0.53 +0.31 +0.00 | | 20 11 175 M+ +0.00 +0.00 +0.00 +0.53 +0.00 +0.00 | | 20 6 0 M- +0.00 -0.00 -0.90 +0.00 +0.00 +0.00 | | 20 88 M- +0.00 -0.00 -2.52 +0.00 +0.00 +0.00 | | 20 11 175 M- +0.00 -0.00 -1.46 +0.00 -2.74 +0.00 | |----------------------------------------------------------------------------------| | 24 10 0 M+ +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 +0.00 | | 24 250 M+ +0.00 +0.00 +0.15 +0.00 +0.00 +0.00 | | 24 11 500 M+ +0.00 +0.00 +1.46 +0.00 +0.00 +0.00 | | 24 10 0 M- -0.00 -0.00 -1.17 -2.74 -0.53 -0.00 | | 24 250 M- -0.00 -0.00 +0.00 -2.74 -0.53 -0.00 | | 24 11 500 M- -0.00 +0.00 +0.00 -2.74 -0.53 -0.00 | ------------------------------------------------------------------------------------


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4.5 DIAGRAMA DE ESFUERZOS CORTANTES

FIG. 7 DIAGRAMA DE ESFUERZOS CORTANTES PRTICO B-


18 / 18

4.6 DIAGRAMA DE MOMENTOS FLECTORES

FIG. 8 DIAGRAMA DE MOMENTOS FLECTORES PRTICO B-

PLIEGO DE CONDICIONES

PLIEGO DE CONDICIONES REFUERZO MURO DE CONTENCIN C/ KATALINA ELEIZEGI, 21 (DONOSTIA) DONOSTIAKO ETXEGINTZA

1 de 5

PLIEGO DE CONDICIONES 0.0.- REFERENCIA AL CDIGO TCNICO DE LA EDIFICACIN

El conjunto de los diversos trabajos que deben realizarse para

ultimar, en las condiciones requeridas, las obras del presente proyecto,

as como los materiales y aparatos que en ella deben emplearse,

relacionados en la memoria descriptiva adjunta, y los restantes que no

figuran en los mismos, pero que sean indispensables para la ejecucin de

la obra de acuerdo con los documentos del proyecto redactado, cumplirn

las condiciones establecidas, para cada uno de dichos materiales y

trabajos, en el CDIGO TCNICO DE LA EDIFICACIN Real Decreto 314/2006

de 17 de Marzo.

Para la medicin y valoracin de los trabajos que se ejecuten,

regirn tambin las normas establecidas en dicho CDIGO (siempre que no

se especifique lo contrario en las mediciones de cada proyecto).

0.1.- INSTRUCCIONES ADOPTADAS

Este Proyecto y el conjunto de todos los trabajos a realizarse

para llevar a cabo las obras contenidas en el mismo, se ajustarn a los

Documentos Bsicos definidos en el Cdigo Tcnico de la Edificacin y

Normativa correspondiente:

Pliego de Prescripciones Tcnicas Generales para obra de

Carreteras y Puentes, de la Direccin General de Carreteras (O.M. 6-02-

76) y actuaciones posteriores.

Asimismo, en la ejecucin de los trabajos, se cumplir la

Ordenanza General de Seguridad e Higiene en el Trabajo.


2 de 5

0.2 MATERIALES A EMPLEAR

El hormign utilizado en cualquier elemento estructural ser de

resistencia caracterstica fck 250 kg/cm, mientras no se especifique

lo contrario en el Proyecto.

El acero de armar ser de alta resistencia, bien de dureza

natural o deformado en fro y con lmites elsticos fyk = 4.100 cm

5.100 kg/cm.

El acero estructural ser del tipo S-275 JR de lmite elstico

2.750 kg/cm o, S-235 JR de lmite 2.350 kg/cm.

0.3 UNIDAD DE OBRA: BULN DE BARRA DE DOBLE PROTECCIN

0.3.1 DEFINICIN

Buln de doble proteccin, inyectado y pretensado en tierra o en

roca, permite garantizar un equilibrio de fuerzas como una limitacin de

las deformaciones de los taludes, planos o paramentos; mediante la

transmisin de las cargas activas a las zonas estables del terreno.

Los anclajes monobarra trasmiten las fuerzas desde la cabeza del

anclaje a la zona de adherencia a travs de una longitud libre por

postensado.

El acero de las barras es del tipo S-670 y los lmites de la

capacidad portante estn determinados por el rozamiento en toda la

longitud de adherencia (bulbo).


3 de 5

Con objeto de garantizar su duracin, los anclajes van provistos

de las siguientes protecciones:

- Zona de adherencia

Recibimiento de mortero de cemento de 5 mm

Vaina corrugada de PVC

Relleno con lechada de cemento

- Zona libre

Recibimiento con grasa anticorrosiva

Relleno con lechada

- Cabeza de anclaje

Tuerca hexagonal zincada

Placa de reparto

Caperuza de proteccin

- Manguitos de unin

Sellado mediante manguera termo-retrctil

0.3.2 MATERIALES

- BARRA DE ACER0

57,5 mm

calidad S-670 Lmite elstico 670 N/mm

- BULBO preinyectado con mortero de cemento de 5 mm en el interior de la

vaina de PVC

- Anclaje por mortero o lechada de cemento con cemento Prtland de

350 kg/cm de resistencia mnima y relacin agua cemento de

0,50

- Dimetro de la perforacin 150 mm, mnimo 125 mm

- Placa de reparto s/proyecto 8 cm con orificio para inyeccin y

aireacin

- Tuerca hexagonal zincada

- Lechada de cemento para relleno de la zona libre con mortero relacin

con aditivo antiretraccin


4 de 5

- Mortero para obturar taladro en muro

- Caperuza de proteccin

- Clulas de presin

Se instalarn dos clulas en posiciones cercanas a las existentes

en los anclajes provisionales.

0.3.3 EJECUCIN

- PERFORACIN

En la pared de hormign (muro) 150, en el terreno 125 mnimo.

Terminada la perforacin se limpiar con aire comprimido y se

introducir una barra de dimetro igual al del anclaje, para

verificar que la perforacin es rectilnea.

Se introducir el anclaje con elementos centradores y se

inyectar el mortero para la ejecucin del bulbo..

Por ltimo, se inyectar la lechada para proteccin de la zona

libre y se sellar la boca de la perforacin en el muro.

- TESADO

El tesado se realizar en tres etapas.

- 1 etapa: 20 Tn/anclaje en todos los anclajes.

Se medirn las deformaciones de las barra y se comprobarn las

clulas de los anclaje provisionales.

- 2 etapa: Se incrementarn las cargas hasta la 40 Tn. dem 1

etapa a los dos das.


5 de 5

- 3 etapa: Incremento hasta 60 Tn. dem, dem.

A partir de esta fase se controlarn las clulas instaladas

peridicamente. Se protegern las cabezas de todos los anclajes.

San Sebastin, 13 Marzo - 2014



P R E S U P U E S T O

PRESUPUESTO REFUERZO MURO DE CONTENCIN C/ KATALINA ELEIZEGI, 21 Cdigo Totales Precio Importe

1/9

P R E S U P U E S T O

CAPITULO 1.- OBRA CIVIL 1.01 M demolicin de bloque cara-vista de 10 cm de

espesor en formacin de cmara del muro de stano entre juntas de dilatacin con los edificios colindantes (N 19 y 23). Altura variable entre 2 y 3.20 m. Incluso desescombro, transporte a vertedero, canon y certificado de vertido.

Incluso medios auxiliares y parte proporcional de medidas de Seguridad y Salud

NOTA: Se proteger la red vertical de saneamiento de

pluviales existente en la cmara 1 de 13,80x (3,20+2,50) = 39,33 M 1 de 13,20x (3,00+2,25) = 24,65 = 73,98 M 15,- 1.109,70

1.02 Ud. de taladro 150 en pared de hormign

MURO A- de espesor no superior a 70 cm, con corona circular de diamante. El taladro se ejecutar inclinado, de acuerdo con las directrices de la D. Obra; y en las posiciones sealadas. La altura a la que ejecutar el taladro depender de las necesidades del equipo de anclaje y en especial de su deslizaderas; pero en cualquier caso la distancia al techo no ser inferior a 1,50 m

Las caractersticas del muro son: Espesor terico 35 cm Espesor real 70 cm (mximo) Armado vertical 6 12 p m.l. en ambas caras horizontal 4 10 p m.l. Incluso medios auxiliares y p.p. de medidas de

S.S. Medicin de Perforacin de prueba 1 ud. anclajes definitivos 10 Uds. TOTAL 11 Uds. 11 ud 150,- 1.650,-


2/9

1.03 ML de rotura de solera junto al muro A, para la ejecucin del anclaje del refuerzo metlico en su base, incluyendo.

- Corte general de la solera con sierra circular y con una profundidad de 15 cm, a todo lo largo del edificio y a 500 mm de reparacin de la pared. Incluso p.p. de picado del alzado del muro, para eliminar resalto de un incorrecto hormigonado, y para apoyar correctamente los perfiles HEB-260 contra la pared

- Picado de zona de anclaje en una superficie de aproximadamente 1,10x0,5 M y hasta alcanzar la zapata del muro (10 puntos de anclaje)

- Picado del resto de la solera hasta 20 cm de profundidad para ejecutar el nuevo canal de recogida de agua filtrada, corregir la red de saneamiento y preparar la superficie para rematar la obra, una vez ejecutados los anclajes.

Incluso desescombro, transporte a vertedero, canon y certificado de vertido.

Incluso medios auxiliares y p.p. de medidas de S.S.

27,- ML 40,- 1.080,- 1.04 Ud. de reforma de la red de saneamiento vertical

de pluviales, recogida de agua de terraza, para permitir el refuerzo del muro.


1 ud 350,- 350,-

1.05 Ud. de recibido con mortero sin retraccin de alta resistencia tipo grout, de acuerdo con la D. Obra, en anclaje de refuerzos metlicos en su base y bajo la chapa de anclaje. Consumos mnimos

1 de 1,10x0,5x0,20 = =,11 M/ud. Incluso medios auxiliares y p.p. de medidas de

S.S. 10 ud 50,- 500,-

1.06 ML de reconstruccin de solera y canal de

recogida de aguas de filtracin, incluso nuevo zcalo en pendiente, todo ello segn detalle de plano con hormign H-25/B/12/IIa (rido gravilla) acabado con llana. Incluso armado, segn detalle B.500.S

Incluso aplicacin de resinas de unin de hormigones en la superficie de trabajo


27 ML 60,- 1.620,- TOTAL CAP. 1 . . . . . . . . . . . 6.309,70


3/9

CAPTULO 2.- ANCLAJES 2.01 Ud. de transporte a obra del equipo de

perforacin, montaje, etc. Incluso retirado, al finalizar la obra.


1 ud 2.000,- 2.02 ML de buln provisional armado con barra GEWI-

PLUS de 57,5 mm, en acero calidad S-670, en perforacin con dimetro mnimo 125 mm, bulbo de 6 m, mediante unin de 2 mitades de 3 m, con vaina corrugada, ms barra libre, incluida cabeza de anclaje y muro, de 8 m (2x4 m) sin recubrimiento protector.

Incluso puntera de inyeccin y lechada de cemento (350 kg/cm)

Incluso desescombro, medios auxiliares y p.p. de medidas de S.S.

1x14 = 14 ML 14 ML 90,- 1.200,- 2.03 Ud. de cabeza de anclaje (suministro herrera)

incluso suministro de placa-arandela, tuerca y operacin de tesado, en un escaln de carga, hasta 90/100 Tn durante 15 minutos


1 ud 290,- 290,- 2.04 ML de buln permanente en anclaje doble

proteccin, con barra GEWI-PLUS de acero calidad S-670, en perforacin con dimetro mnimo 125 mm, bulbo prefabricado de 6 m, (2x3 m.) con vaina corrugada y barra libre incluida cabeza de anclaje y muro, de 8 m (2x4 m) con recubrimiento protector de grasa anticorrosiva. Incluso puntero de inyeccin y lechada de cemento (350 kg/cm) de resistencia.

Incluso desescombro, medios auxiliares y p.p. de medidas de S.S.

10x14 = 140 ML 140 ML 110,- 15.400,-


4/9

2.05 Ud de cabeza de anclaje (suministro herrera)

incluso suministro de placa arandela, tuercas y operacin de tesado en tres escalones de carga de 5 minutos de duracin cada uno de ellos (20,40 y 60 T).

Incluso, medios auxiliares y p.p. de medidas de S.S.

10 ML 350,- 3.500,- 2.06 Ud de suministro e instalacin de clula de

carga hidrulica de 1.400 KN (A 105). Incluso medios auxiliares y p.p. de medidas de

S.S. 2 Ud 1.500,- 3.000,- TOTAL CAP. 2 . . . . . . . . . . . 25.450,- NOTA: El proceso de perforacin y anclaje generar polvo y

suciedad en general. Deber realizarse un barrido diario y un lavado con

manguera. Se prestar especial atencin a la maquinaria para evitar

vertidos de aceites y grasas y especialmente se cuidar de no daar la solera con la rodadura de las orugas.

Se aislar el recinto para evitar el extendido de residuos

por el resto de los garajes. Se levantarn dos filas de bloqe de levante rodeando el permetro.


5/9

CAPITULO 3.- ESTRUCTURA METLICA 3.03 Ud. de refuerzo de muro por cada nuevo anclaje

a base de: - Suministro y colocacin de dos perfiles

HEB-260 de acuerdo con las medidas tomadas en obra para posicin y altura, a ambos lados de cada anclaje ya colocado (sin tesado). Incluso pernos de anclaje.

- Anclaje a zapata y alzado de muro en sus bases segn detalles de plano a base de chapa de anclaje, cartela y 6 pernos M-24 x 8.8, por perfil ancladas con resina.

- Anclaje en zona alta mediante 4 pernos M-24x 8.8, ancladas con resina y 8 rigidizadores de 20 mm por perfil, segn detalle.

- Suministro y colocacin de cabeza de anclaje apoyada entre perfiles S/detalle, soldadura a las alas interiores y colocacin de 4 rigidizadores de 20 mm por perfil una vez colocado el cabezal.

Toda la estructura ir chorreada Sa 2,5 y miniada 100 micras, compatible con intumescente.


10 Ud. 495,- 49.500,- NOTA A LA PARTIDA 3.01 PESO ESTRUCTURA Perfil HEB-260 2 de 3,20x 93 = 595,20 kg. Chapa base 20 mm 2 de 0,40x0,30x160 = 38,40 Cartela 20 mm 2 de 0,14x0,14x160 = 3,14 Reg. 20 mm 2x12 de 0,22x0,12x160 = 101,38 Cabezal Ch. 30 mm 1 de 0,55x0,30x240 = 39,60 1 de 0,25x0,30x240 = 18,00 20 mm 2 de 0,55x0,06x160 = 10,56 1 de 0,55x0,05x160 = 4,40 1 de 0,55x0,10x160 = 8,80 819,47 kg/Ud.


6/9

3.02 Ud de arriostrado entre refuerzos de anclajes

a base de ministro de 2 perfiles UPN-220 ancladas a muro mediante tacos M-16 y con chapas 200x80x20 (6 Chapas/ud. de arriostrado) tratamiento similar al resto de la estructura.


9 Ud 510,- 4.590,- NOTA A LA PARTIDA 3.02 PESO ESTRUCTURA UPN-220 2 de 2,60x 29,4 = 152,88 kg. Ch. 20 mm 6 de 0,20x0,08x160 = 15,36 68,24 kg/Ud. TOTAL CAP. 3 . . . . . . . . . . . 54.090,-


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CAPITULO 4.- PROTECCIN INCENDIOS 4.01 M de tratamiento de ignifugado de perfiles

metlicos mediante proyectado de vermiculita para una RF-120


HEB-260 70 ml x 1,30 = 91,- ML UPN-220 40 ML x 0,6 = 30,- Cabezales 10 Ud x 0,40 = 4,- TOTAL 125 M 125 m 80,- 10.000,- TOTAL CAP. 4 . . . . . . . . . . . 10.000,-


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CAPITULO 5.- VARIOS 5.01 Ud de partida de limpieza del garaje en su

conjunto (4 bloques) a base de aspiradora industrial y lavado posterior a maquina y con detergentes adecuados para la grasa.


1 Ud 2.000,- 5.02 P.A. para control de las deformaciones

posteriores a la carga de anclajes en tres etapas.

Se anclarn tacos en diferentes puntos para su control por la Direccin de Obra. A definir


P.A. P.A. TOTAL CAP. 5 . . . . . . . . . . . 2.000,-


9/9

RESUMEN PRESUPUESTO CAP, 1 OBRA CIVIL . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6.309,70 2 ANCLAJES . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 25.450,- 3 ESTRUCTURA METLICA . . . . . . . . . . . . . . . . . 54.090,- 4 PROTECCIN INCENDIOS . . . . . . . . . . . . . . . . . 10.000,- 5 VARIOS . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2.000,- TOTAL PRESUPUESTO DE CONTRATA ANTES DE IVA . . . 97.849,70 G.G. y B.I. . . . . . . . . . . . . . . . . . 18.591,44 TOTAL PRESUPUESTO DE CONTRATA ANTES DE IVA . . . 116.441,14 Asciende el Presupuesto de Contrata antes de IVA a Euros CIENTO DIECISIS MIL

CUATROCIENTOS CUARENTA Y UNO CON CATORCE Cntimos.

Donostia - San Sebastin, 13 Marzo - 2014



5.2.1 GESTIN DE RESIDUOS

ESTUDIO DE GESTIN DE RESIDUOS DE CONSTRUCCIN Y DEMOLICIN

REFUERZO MURO DE CONTENCIN EN C/ KATALINA ELEIZEGI, 21

DONOSTIA SAN SEBASTIN

NDICE

1.- CONTENIDO DEL DOCUMENTO .....................................................................................

2.- AGENTES INTERVINIENTES .........................................................................................

2.1.- Identificacin.....................................................................................................

3.- NORMATIVA Y LEGISLACIN APLICABLE.....................................................................

4.- IDENTIFICACIN DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIN Y DEMOLICIN GENERADOS EN LA OBRA, CODIFICADOS SEGN LA ORDEN MAM/304/2002. .............

5.- ESTIMACIN DE LA CANTIDAD DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIN Y DEMOLICIN QUE SE GENERARN EN LA OBRA...........................................................

6.- MEDIDAS PARA LA PREVENCIN DE RESIDUOS DE CONSTRUCCIN Y DEMOLICIN EN LA OBRA OBJETO DEL PROYECTO ...........................................................................

7.- OPERACIONES DE REUTILIZACIN, VALORIZACIN O ELIMINACIN A QUE SE DESTINARN LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIN Y DEMOLICIN QUE SE GENEREN EN LA OBRA .................................................................................................................

8.- MEDIDAS PARA LA SEPARACIN DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIN Y DEMOLICIN EN OBRA ................................................................................................

9.- PRESCRIPCIONES EN RELACIN CON EL ALMACENAMIENTO, MANEJO, SEPARACIN Y OTRAS OPERACIONES DE GESTIN DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIN Y DEMOLICIN ...............................................................................................................

10.- VALORACIN DEL COSTE PREVISTO DE LA GESTIN DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIN Y DEMOLICIN. .................................................................................

11.- DETERMINACIN DEL IMPORTE DE LA FIANZA............................................................

12.- PLANOS DE LAS INSTALACIONES PREVISTAS PARA EL ALMACENAMIENTO, MANEJO, SEPARACIN Y OTRAS OPERACIONES DE GESTIN DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIN Y DEMOLICIN ..................................................................................

Estudio de Gestin de Residuos del Pyto de Ejecucin Refuerzo Muro de Contencin c/ Katalina Eleizegi, 21 3

Proyecto de Ejecucin: REFUERZO MURO DE CONTENCIN

Situacin: C/ KATALINA ELEIZEGI, 21 DONOSTIA SAN SEBASTIN

Promotor: DONOSTIAKO ETXEGINTZA Ing. Industrial:

Ignacio Nogueras de Frutos

Fecha: 13 Marzo 2014

1.- CONTENIDO DEL DOCUMENTO

En cumplimiento del Real Decreto 105/2008, de 1 de febrero, por el que se regula la produccin y gestin de los residuos de construccin y demolicin (RCD), conforme a lo dispuesto en el Artculo 4 "Obligaciones del productor de residuos de construccin y demolicin", el presente estudio desarrolla los puntos siguientes:

- Agentes intervinientes en la Gestin de RCD.

- Normativa y legislacin aplicable.

- Identificacin de los residuos de construccin y demolicin generados en la obra, codificados segn la Orden MAM/304/2002.

- Estimacin de la cantidad generada en volumen y peso.

- Medidas para la prevencin de los residuos en la obra.

- Operaciones de reutilizacin, valorizacin o eliminacin a que se destinarn los residuos.

- Medidas para la separacin de los residuos en obra.

- Prescripciones en relacin con el almacenamiento, manejo, separacin y otras operaciones de gestin de los residuos.

- Valoracin del coste previsto de la gestin de RCD.

2.- AGENTES INTERVINIENTES

2.1.- Identificacin El presente estudio corresponde al proyecto REFORMA Y ADECUACIN DE UN LOCAL COMERCIAL FLORISTERA , JUAN DE GARAY, 1 DONOSTA Los agentes principales que intervienen en la ejecucin de la obra son: Promotor DONOSTIAKO ETXEGINTZA

Proyectista Ignacio Nogueras

Director de Obra y Ejecucin Ignacio Nogueras

Contratista A designar por el promotor Se ha estimado en el presupuesto del proyecto, un coste de ejecucin material (Presupuesto de ejecucin material) de 31.769,85 .

Estudio de Gestin de Residuos del Pyto de Ejecucin Refuerzo Muro de Contencin c/ Katalina Eleizegi, 21 4

3.- NORMATIVA Y LEGISLACIN APLICABLE

El presente estudio se redacta al amparo del artculo 4.1 a) del Real Decreto 105/2008, de 1 de febrero, sobre "Obligaciones del productor de residuos de construccin y demolicin".

A la obra objeto del presente estudio le es de aplicacin el Real Decreto 105/2008, en virtud del artculo 3, por generarse residuos de construccin y demolicin definidos en el artculo 3, como:

"cualquier sustancia u objeto que, cumpliendo la definicin de Residuo incluida en el artculo 3. de la Ley 10/1998, de 21 de abril, se genere en una obra de construccin o demolicin" o bien, "aquel residuo no peligroso que no experimenta transformaciones fsicas, qumicas o biolgicas significativas, no es soluble ni combustible, ni reacciona fsica ni qumicamente ni de ninguna otra manera, no es biodegradable, no afecta negativamente a otras materias con las cuales entra en contacto de forma que pueda dar lugar a contaminacin del medio ambiente o perjudicar a la salud humana. La lixiviabilidad total, el contenido de contaminantes del residuo y la ecotoxicidad del lixiviado debern ser insignificantes, y en particular no debern suponer un riesgo para la calidad de las aguas superficiales o subterrneas".

No es aplicable al presente estudio la excepcin contemplada en el artculo 3.1 del Real Decreto 105/2008, al no generarse los siguientes residuos:

a) Las tierras y piedras no contaminadas por sustancias peligrosas reutilizadas en la misma obra, en una obra distinta o en una actividad de restauracin, acondicionamiento o relleno, siempre y cuando pueda acreditarse de forma fehaciente su destino a reutilizacin.

b) Los residuos de industrias extractivas regulados por la Directiva 2006/21/CE, de 15 de marzo.

c) Los lodos de dragado no peligrosos reubicados en el interior de las aguas superficiales derivados de las actividades de gestin de las aguas y de las vas navegables, de prevencin de las inundaciones o de mitigacin de los efectos de las inundaciones o las sequas, reguladas por el Texto Refundido de la Ley de Aguas, por la Ley 48/2003, de 26 de noviembre, de rgimen econmico y de prestacin de servicios de los puertos de inters general, y por los tratados internacionales de los que Espaa sea parte.

A aquellos residuos que se generen en la presente obra y estn regulados por legislacin especfica sobre residuos, cuando estn mezclados con otros residuos de construccin y demolicin, les ser de aplicacin el Real Decreto 105/2008 en los aspe

Proyecto Ejecución - Refuerzo Muro Katalina Eleizegi 21

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