PROYECTO DE LÍNEA AÉREA DE MEDIA TENSIÓN 20 KV Y …

AUTOR:

Fdo: D. Alejandro Rey-Stolle Degollada

Ingeniero Industrial Col. 2116 del Colegio Oficial de Ingenieros Superiores

Industriales de Andalucía Oriental..

Endesa Distribución Eléctrica, S.L.U. CIF: B- 82.846.817

Avda. de Vilanova nº 12 08018 - Barcelona

PROYECTO DE

LÍNEA AÉREA DE MEDIA TENSIÓN 20 KV Y CENTRO DE TRANSFORMACIÓN INTEMPERIE DE 100 KVA

DENOMINADO CAMPO BAZA

SITO EN LA COLONIA, EL BAICO, T.M. DE BAZA (GRANADA)

X Y Huso

Coordenadas UTM (ED50) INICIO LAMT 521506 4154279 30

Coordenadas UTM (ED50) FINAL LAMT 521509 4154232 30

PETICIONARIO:

Expte Industria:

Tarea Ingeniería:

405749

Solicitud NNSS:

Documentación GOM:

Trabajo GOM:

Proyecto Número:

GR-P-210

ÍNDICE

DOCUMENTO 1. MEMORIA DOCUMENTO 2. MEMORIA DE CÁLCULOS DOCUMENTO 3. ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD DOCUMENTO 4. PLIEGO DE CONDICIONES DOCUMENTO 5. PRESUPUESTO DOCUMENTO 6. ANEXO I: GESTIÓN DE RESIDUOS DOCUMENTO 7. PLANOS

HOJA DE CARACTERÍSTICAS

Relacionamos, a continuación, los datos y las características principales de la nueva instalación eléctrica:

INSTALACIÓN ELÉCTRICA.

Peticionario: Endesa Distribución Eléctrica, S.L.U. Domicilio: C/ Escudo del Carmen, 31 C.P. 18009,Granada

INSTALACIÓN.

LÍNEA AÉREA DE MEDIA TENSIÓN 20 KV Y CENTRO DE TRANSFORMACIÓN INTEMPERIE DE 100 KVA DENOMINADO CAMPO BAZA SITO EN LA COLONIA, EL BAICO, T.M. DE BAZA (GRANADA)

EMPLAZAMIENTO

X Y Huso



FINALIDAD DE LA INSTALACIÓN: .

Realizar nueva línea aérea de media tensión a 20 KV y centro de transformación intemperie de 100 kVA denominado CAMPO BAICO. CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES. Tipo: L.A.M.T. Longitud tramo línea eléctrica en km: 0,045 km. Tensión de servicio: 20 kV Conductores-AL1/8-ST1A (antiguo LA-56) Tipo:CT Intemperie Tensión de servicio: 20 kV CD: CAMPO BAICO Características aparamenta. Cut-out 200 A/ 10 A..; TR 100 kVA B2 en aceite; CBT 2 salidas. PRESUPUESTO TOTAL DE LA OBRA.

Presupuesto Ejecución Material, Euros: 11.626.,61 €

ORGANISMOS AFECTADOS

Excmo. Ayuntamiento de Baza (Granada)

En Granada, enero de 2017

Fdo: D. Alejandro Rey-Stolle Degollada Ingeniero Industrial

Col. 2116 del Colegio Oficial de Ingenieros Superiores Industriales de Andalucía Oriental.



MMEEMMOORRIIAA DDEESSCCRRIIPPTTIIVVAA

PROMOTOR:




MEMORIA DESCRIPTIVA Pág. 1

ÍÍNNDDIICCEE

1. PROMOTOR ...................................................................................................................................................... 3

2. FINALIDAD DEL PROYECTO .......................................................................................................................... 3

3. INSTALACIONES COMPRENDIDAS EN EL PRESENTE PROYECTO .......................................................... 3

4. OBJETO DEL PROYECTO ............................................................................................................................... 3

5. TRAMITACION ADMINISTRATIVA .................................................................................................................. 3

6. REGLAMENTACION Y DISPOSICIONES OFICIALES Y PARTICULARES ................................................... 3

7. EMPLAZAMIENTO............................................................................................................................................ 5

8. CARACTERISTICAS GENERALES ................................................................................................................. 5

9. LINEA AEREA DE MEDIA TENSION. .............................................................................................................. 5

9.1. TRAZADO ................................................................................................................................................. 6

9.2. CRUZAMIENTO Y PARALELISMO ......................................................................................................... 6

9.2.1 Generalidades. ................................................................................................................................. 6 9.2.2 Distancias al terreno, caminos, sendas y a cursos de agua no navegables. ............................ 7 9.2.3 Línea eléctricas y de telecomunicación. ....................................................................................... 7 9.2.4 Carreteras. ........................................................................................................................................ 8 9.2.5 Distancia a ferrocarriles sin electrificar......................................................................................... 9 9.2.6 Distancias a ferrocarriles electrificados, tranvías y trolebuses ................................................ 10 9.2.7 Distancias a ríos y canales, navegables o flotables. .................................................................. 10 9.2.8 Paso por zonas. ............................................................................................................................. 11

9.3. CARACTERÍSTICAS DEL CONDUCTOR. ............................................................................................. 12

9.4. EMPALMES Y CONEXIONES. ............................................................................................................... 13

9.5. HERRAJES Y ACCESORIOS. ............................................................................................................... 13

9.6. NIVEL DE AISLAMIENTO Y FORMACIÓN DE CADENAS. .................................................................. 13

9.6.1 Elección de la cadena de aisladores. .......................................................................................... 14 9.6.2 Aisladores ...................................................................................................................................... 15 9.6.3 Longitud de la cadena. .................................................................................................................. 15

9.7. APOYOS. ................................................................................................................................................ 16

9.7.1 Numeración y placas de peligro ................................................................................................... 16 9.7.2 Cimentaciones. .............................................................................................................................. 16

9.8. PUESTA A TIERRA DE LOS APOYOS. ................................................................................................ 16

9.8.1 Elementos del sistema de puesta a tierra y condiciones de montaje. ...................................... 17 9.8.2 Electrodos de Puesta a Tierra. ..................................................................................................... 17 9.8.3 Líneas de tierra. ............................................................................................................................. 18 9.8.4 Conexión de los Apoyos a Tierra. ................................................................................................ 18

9.9. RELACION DE APOYOS Y CARACTERÍSTICAS ................................................................................. 18

9.10. SINTESIS AMBIENTAL .......................................................................................................................... 18

9.11. PROTECCION DE LA AVIFAUNA ......................................................................................................... 18

9.11.1 AMBITO DE APLICACIÓN (ART. 3) .......................................................................................... 19 9.11.2 MEDIDAS ANTIELECTROCUCION ........................................................................................... 19

10. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN INTEMPERIE ......................................................................................... 20


10.1. ALIMENTACION ..................................................................................................................................... 20

10.2. APOYO DE SUSTENTACIÓN ................................................................................................................ 20

10.3. CIMENTACION. ...................................................................................................................................... 20

10.4. INSTALACIÓN ELÉCTRICA .................................................................................................................. 21

10.4.1 TRANSFORMADOR ................................................................................................................... 21 10.4.2 ELEMENTOS DE MANIOBRA Y PROTECCION ....................................................................... 21 10.4.3 AUTOVALVULAS ....................................................................................................................... 21 10.4.4 ARMARIO DE BAJA TENSION ................................................................................................. 21

10.5. PUESTA A TIERRA ................................................................................................................................ 22

11. PLANOS. ......................................................................................................................................................... 22

12. CONCLUSION. ................................................................................................................................................ 23


1. PROMOTOR

Se redacta el presente proyecto por encargo de: Nombre: ENDESA DISTRIBUCION ELECTRICA S.L.U. Domicilio: Avda. de Vilanova nº 12, 08018, Barcelona. C.I.F: B-82.846.817

A efectos de notificaciones en Granada, C/ Escudo del Carmen Nº 31, C.P. 18.009, Granada

2. FINALIDAD DEL PROYECTO

La finalidad de este proyecto es rrealizar una nueva línea aérea de media tensión a 20 KV y centro de transformación intemperie para nuevo suministro eléctrico en la zona.

Se realizará el entronque de esta nueva línea en apoyo existente a sustituir denominado A181339,

perteneciente a la línea a 20kV denominada Baza-Castril.

3. INSTALACIONES COMPRENDIDAS EN EL PRESENTE PROYECTO

Este proyecto recoge la instalación de:

• Sustitución de apoyo existente de entronque denominado A181339 • Instalación de nueva Línea aérea de media tensión y nuevo apoyo con sustentación de

centro de transformación intemperie de 100 kVA. 4. OBJETO DEL PROYECTO

El objeto del presente proyecto es establecer y justificar todos los datos constructivos que permitan la ejecución de la instalación y al mismo tiempo exponer ante los Organismos Competentes que la red proyectada de MT, que nos ocupa reúne las condiciones y garantías mínimas exigidas por la reglamentación vigente, con el fin de obtener la Autorización Administrativa y la de Ejecución de la instalación, así como servir de base a la hora de proceder a la ejecución de dicha instalación. 5. TRAMITACION ADMINISTRATIVA

La tramitación administrativa para legalizar el nuevo tramo de línea aérea proyectada ante la Consejería de Empleo, Empresa y Comercio de la Junta de Andalucía, en la Delegación Territorial de Economía, Innovación, Ciencia y Empleo en Granada se hará según el R.D. 1955/2000 y el Decreto 9/2011, de 18 de Enero, que lo modifica parcialmente.

6. REGLAMENTACION Y DISPOSICIONES OFICIALES Y PARTICULARES En la realización de este proyecto se han tenido presente todas y cada una de las especificaciones contenidas en: Estatales

- Ley 24/2013, de 26 de diciembre, del Sector Eléctrico y disposiciones adicionales no derogadas de la antigua Ley 54/1997, del sector eléctrico.


- Ley 32/2014, de Metrología. - R.D. 222/2008. Establece el régimen retributivo de la actividad de distribución de energía eléctrica. - R.D. 1955/2000, regulación de las actividades de transporte, distribución, comercialización, suministro y

procedimientos de autorización de instalaciones de energía eléctrica y Decreto 9/2011 que modifica algunas

- de sus normas. - R.D. 842/2002. REBT y sus ITCs BT 01 a BT 51. - R.D. 1053/2014, aprueba una nueva ITC BT 52 "Instalaciones con fines especiales. Infraestructura para

la recarga de vehículos eléctricos", del R.D. 842/2002, y se modifican otras ITCs, del mismo. - R.D. 223/2008. Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de

alta tensión y sus ITCs LAT 01 a 09. - R.D. 1432/2008, de 29 de agosto. Medidas para la protección de la avifauna contra la colisión y la

electrocución en líneas eléctricas de alta tensión. - R.D. 337/2014. Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en instalaciones

eléctricas de alta tensión y sus ITCs, ITC-RAT 01 a 23. - R.D. 3275/1982. Condiciones técnicas y garantías de seguridad en centrales eléctricas, subestaciones y

centros de transformación y sus ITCs "MIE-RAT" y ordenes que lo modifican. - Normas UNE, UNESA, ONSE Y ENDESA para materiales e instalaciones eléctricas. - R.D. 1942/1993. Reglamento de instalaciones de protección contra incendios y Orden de 16-04-1998,

normas de procedimientos, desarrollo, revisión del anexo I y de los apéndices del mismo. - R.D. 560/2010. Modifica diversas normas reglamentarias en materia de seguridad industrial. - Ley 21/2013, de evaluación ambiental. - Real Decreto 105/2008, por el que se regula la producción y gestión de los residuos de construcción y

demolición. - Ley 37/2003, del ruido y desarrollo en R. D.: 1513/2005,1367/2007 y 1038/2012. - Ley 31/1995, de Prevención de riesgos laborales, y Reglamentos que desarrollan dicha Ley, y

modificaciones, entre otros: R.D. 39/1997 - Reglamento de los servicios de prevención, R.D. 1627/1997 sobre Disposiciones mínimas de seguridad

y salud en las obras, R.D. 598/2015, R.D. 337/2010, R.D. 604/2006, R.D. 486/1997, sobre Disposiciones mínimas de seguridad y salud en los lugares de trabajo, R.D. 485/1997, sobre Disposiciones mínimas en materia de señalización de seguridad y salud en el trabajo, R.D. 1215/1997, sobre Disposiciones mínimas de seguridad y salud para la utilización por los trabajadores de los equipos de trabajo, R.D. 773/1997, sobre Disposiciones mínimas de seguridad y salud relativas a la utilización por los trabajadores de equipos de protección individual, R.D. 614/2001, sobre Disposiciones mínimas para la protección de la salud y seguridad de los trabajadores frente al riesgo eléctrico.

- Ley 32/2006, de subcontratación en el sector de la construcción, - R.D. 1109/2007 que desarrolla la ley 32/2006, Orden de 22-11-2007 que desarrolla el procedimiento de

habilitación del libro de subcontratación y R.D. 337/2010 que modifica el R.D.1109/2007, y modificaciones.

- Condiciones impuestas por los Organismos Públicos afectados. Comunidad Autónoma de Andalucía

- Ley 7/2007. Gestión Integrada de la Calidad Ambiental. - Decreto 5/2012. Regulación de la Autorización Ambiental Integrada. - Decreto 356/2010, que regula la Autorización Ambiental Unificada y sus modificaciones surgidas en el

Decreto 5/2012. - Decreto 297/1995. Reglamento de Calificación Ambiental. - Ley 3/2014, de 1 de octubre, de medidas normativas para reducir las trabas administrativas para las

empresas. - Decreto 6/2012. Reglamento de protección contra la contaminación acústica en Andalucía. - Decreto 9/2011, de 18 de enero, por el que se modifican diversas - Normas Reguladoras de Procedimientos Administrativos de Industria y Energía. - Decreto 178/2006, de 10-10-2006. Normas de protección de la avifauna para las instalaciones eléctricas

de alta tensión


- Resolución de 5 de mayo de 2005. Normas particulares y condiciones técnicas y de seguridad de Endesa, en Andalucía y modificaciones.

- Instrucción de 14 de octubre de 2004, de la Dirección General de Industria, Energía y Minas, sobre previsión de cargas eléctricas y coeficientes de simultaneidad en áreas de uso residencial y áreas de uso industrial.

- Decreto 59/2005 de 1 de marzo por el que se regula el procedimiento para la instalación, ampliación, traslado y puesta en funcionamiento de los establecimientos industriales, así como el control, responsabilidad y régimen sancionador de los mismos con desarrollo y modificaciones en: Orden de 27-05-2005, Orden de 05-10-2007, Orden de 05-03-2013, Resolución de 09-05-2013 y Resolución de 16-06-2015 donde se modifican la comunicación de puesta en funcionamiento de establecimientos e instalaciones industriales y las fichas técnicas descriptivas de instalaciones industriales a las que se contra la presente resolución, contenidas en los Anexos I y II de la Orden de 5 de marzo de 2013.

- Plan general Municipal de ordenación urbana. 7. EMPLAZAMIENTO

Las instalaciones de media tensión están ubicadas en La colonia, El Baico, Baza

X Y Huso



8. CARACTERISTICAS GENERALES

LÍNEA AÉREA DE MEDIA TENSIÓN

La energía se suministra en corriente alterna trifásica a 50 Hz de frecuencia, y una tensión de 20 kV.

Por ser esta tensión inferior a 30 kV, queda clasificada esta línea como de tercera categoría, según Art. 3, del R.L.A.T.

La energía procede de los distintos centros productores, propiedad de la Compañía Peticionaria, enlazados

entre sí, por medio de su red de distribución, denominada BAZA-CASTRIL

CENTRO DE TRANSFORMACION La energía se suministra en corriente alterna trifásica a 50 Hz de frecuencia, y una tensión de 20 kV.

Por ser esta tensión inferior a 30 kV, queda clasificada esta línea como de tercera categoría, según Art. 3, del R.L.A.T.

9. LINEA AEREA DE MEDIA TENSION. En el tramo de línea aérea se emplean conductores LA-56. El tramo de línea aérea es simple circuito. A efecto de sobrecarga y según la clasificación especificada en el punto 3.1.3. de la ITC-LAT 07 del nuevo

R.L.A.T., el trazado de esta línea discurre por: Zona B: Situada entre 500-1000 m de altitud sobre el nivel del mar.


9.1. TRAZADO

Tramo: Se realiza nuevo entronque mediante la sustitución de apoyo A181339 y nuevo apoyo para centro de transformación intemperie.

Los dos apoyos serán nuevos. La longitud total del tramo es de 45 metros.

9.2. CRUZAMIENTO Y PARALELISMO Cuando las circunstancias lo requieran y se necesite efectuar Cruzamientos o Paralelismos, éstos se

ajustarán a lo preceptuado en el punto 5 de la ITC-LAT 07 del R.D 223/2008.

9.2.1 Generalidades.

En ciertas situaciones especiales, como cruzamientos y paralelismos con otras líneas o con vías de comunicación, pasos sobre bosques o sobre zonas urbanas y proximidades de aeropuertos, y con objeto de reducir la probabilidad de accidente aumentando la seguridad de la línea, deberán cumplirse las prescripciones especiales de seguridad reforzada que se detallan en este capítulo.

No será necesario adoptar disposiciones especiales en los cruces y paralelismos con cursos de

agua no navegables, caminos de herradura, sendas, veredas, cañadas y cercados no edificados, salvo que estos últimos puedan exigir un aumento en la altura de los conductores.

En aquellos tramos de línea en que, debido a sus características especiales, haya que reforzar sus

condiciones de seguridad, será preceptiva la aplicación de las siguientes prescripciones:

a) Ningún conductor tendrá una carga de rotura inferior a 1000 daN en líneas de tensión nominal igual o inferior a 30 kV. Los conductores no presentarán ningún empalme en el vano de cruce, admitiéndose durante la explotación y por causa de reparación de averías, la existencia de un empalme por vano.

b) Se prohíbe la utilización de apoyos de madera.

c) Los coeficientes de seguridad de cimentaciones, apoyos y crucetas, en el caso de hipótesis normales,

deberán ser un 25% superior a los establecidos para la línea en los apartados 3.5 y 3.6 del R.D 223/2008.

d) La fijación de los conductores al apoyo podrá ser efectuada con dos cadenas horizontales de amarre

por conductor, con una cadena sencilla de suspensión, en la que los coeficientes de seguridad mecánica de herrajes y aisladores sean un 25 % superior a los establecidos, o con una cadena de suspensión doble.

A efectos de aplicación en las distancias siguientes,

Del es la distancia de aislamiento para prevenir una descarga entre conductores de fase y objetos a

potencial de tierra. Dpp es la distancia de aislamiento para prevenir una descarga entre conductores de fase.

Sus valores están indicados en la tabla 15 de la ITC-LAT 07.


Dadd + D p p ( m)

9.2.2 Distancias al terreno, caminos, sendas y a cursos de agua no navegables.

No son de aplicación las prescripciones especiales definidas en el apartado de generalidades. Dadd + Del = 5,3 + Del en metros, (máxima flecha) con un mínimo de 6 metros. No obstante, en lugares de difícil acceso las anteriores distancias podrán ser

reducidas en 1 metro. Los valores de Del se indican en el apartado 5.2. de la ITC-LAT 07. Cuando las líneas atraviesan explotaciones ganaderas cercadas o explotaciones agrícolas la altura

mínima será de 7 metros, con objeto de evitar accidentes por proyección de agua o por circulación de maquinaria agrícola, camiones y otros vehículos.

En la hipótesis del cálculo de flechas máximas bajo la acción del viento sobre los conductores, se

mantendrá una distancia inferior en 1 metro a la anteriormente señalada, considerándose en este caso el conductor con la desviación producida por el viento.

Entre la posición de los conductores con su flecha máxima vertical, y la posición de los conductores con su

flecha y desviación correspondientes a la hipótesis de viento a) del apartado 3.2.3, las distancias de seguridad al terreno vendrán determinadas por la curva envolvente de los círculos de distancia trazados en dada posición intermedia de los conductores, con un radio interpolado entre la distancia correspondiente a la posición vertical y a la correspondiente a la posición de máxima desviación lineal del ángulo de desviación.

9.2.3 Línea eléctricas y de telecomunicación.

CRUZAMIENTO

Son de aplicación las prescripciones especiales definidas en el apartado 5.3 de la ITC-LAT 07 del R.D 223/2008 y resumidas en el apartado anterior de generalidades. Y quedando modificadas de la siguiente forma:

• En líneas de tensión nominal superior a 30 kV podrá admitirse la existencia de un empalme por conductor en el vano de cruce.

• También podrán emplearse apoyos de madera siempre que su fijación al terreno se realice mediante zancas metálicas o de hormigón.

• La condición c) no es de aplicación.

En los cruces de líneas eléctricas se situará a mayor altura la de tensión más elevada, y en el caso de igual tensión la que se instale con posterioridad.

Se procurará que el cruce se efectúe en la proximidad de uno de los apoyos de la línea más elevada, pero la distancia entre los conductores de la línea inferior y las partes más próximas de los apoyos de la superior no será menor de:

(hipótesis viento)

La mínima distancia vertical entre los conductores de ambas líneas, en las condiciones más desfavorables, no deberá ser inferior a:

Dadd + Del = 1,5 + Del (m)


Siendo:

TENSIÓN NOMINAL DE LA RED (kV)

Dadd(m)

Para distancias del apoyo de la línea superior al punto de cruce ≤ 25 m

Para distancia del apoyo de la línea superior al punto de cruce > 25 m

De 3 a 30

1,8

2,5

No es de aplicación en nuestro caso PARALELISMO

No son de aplicación las prescripciones especiales definidas en el apartado 5.3 de la ITC-LAT 07 del R.D 223/2008 y resumidas en el apartado anterior de generalidades.

Se evitará siempre que se pueda el paralelismo de las líneas eléctricas de alta tensión con líneas de telecomunicación, y cuando ello no sea posible se mantendrá entre las trazas de los conductores más próximos de una y otra línea una distancia mínima igual a 1,5 veces la altura del apoyo más alto.

9.2.4 Carreteras.

Para la instalación de los apoyos, tanto en el caso de cruzamiento como en el caso de paralelismo, se

tendrán en cuenta las siguientes consideraciones:

a) Para la Red de Carreteras del Estado, la instalación de apoyos se realizará preferentemente detrás de la línea límite de edificación y a una distancia a la arista exterior de la calzada superior a vez y media su altura. La línea límite de edificación es la situada a 50 metros en autopistas, autovías y vías rápidas, y a 25 metros en el resto de carreteras de la Red de Carreteras del Estado de la arista exterior de la calzada.

b) Para las carreteras no pertenecientes a la Red de Carreteras del Estado, la instalación de los apoyos deberá cumplir la normativa vigente de cada comunidad autónoma aplicable a tal efecto.

c) Independientemente de que la carretera pertenezca o no a la Red de Carreteras del Estado, para la colocación de apoyos dentro de la zona de afección de la carretera, se solicitará la oportuna autorización a los órganos competentes de la Administración. Para la Red de Carreteras del Estado, la zona de afección comprende una distancia de 100 metros desde la arista exterior de la explanación en el caso de autopistas, autovías y vías rápidas, y 50 metros en el resto de carreteras de la Red de Carreteras del Estado.

d) En circunstancias topográficas excepcionales, y previa justificación técnica y aprobación del órgano competente de la Administración, podrá permitirse la colocación de apoyos a distancias menores de las fijadas.

CRUZAMIENTO

Son de aplicación las prescripciones especiales definidas en el apartado 5.3 de la ITC-LAT 07 del R.D 223/2008 y resumidas en el apartado anterior de generalidades.


La distancia mínima de los conductores sobre la rasante de la carretera o sobre las cabezas de los carriles será de:

(mínimo 7 m.)

No es de aplicación en nuestro caso

PARALELISMO


No es de aplicación en nuestro caso.

9.2.5 Distancia a ferrocarriles sin electrificar.

Para la instalación de los apoyos, tanto en el caso de paralelismo como en el caso de cruzamientos, se

tendrán en cuenta las siguientes consideraciones:

a) A ambos lados de las líneas ferroviarias que formen parte de la red ferroviaria de interés general se establece la línea límite de edificación desde la cual hasta la línea ferroviaria queda prohibido cualquier tipo de obra de edificación, reconstrucción o ampliación.

b) La línea límite de edificación es la situada a 50 metros de la arista exterior de la explanación medidos

en horizontal y perpendicularmente al carril exterior de la vía férrea. No se autorizará la instalación de apoyos dentro de la superficie afectada por la línea límite de edificación.

c) Para la colocación de apoyos en la zona de protección de las líneas ferroviarias, se solicitará la

oportuna autorización a los órganos competentes de la Administración. La línea límite de la zona de protección es la situada a 70 metros de la arista exterior de la explanación, medidos en horizontal y perpendicularmente al carril exterior de la vía férrea.

d) En los cruzamientos no se podrán instalar los apoyos a una distancia de la arista exterior de la

explanación inferior a vez y media la altura del apoyo.

e) En circunstancias topográficas excepcionales, y previa justificación técnica y aprobación del órgano competente de la Administración, podrá permitirse la colocación de apoyos a distancias menores de las fijadas.

CRUZAMIENTO


La distancia mínima de los conductores sobre las cabezas de los carriles será la misma que para carreteras:

(mínimo 7 m.) No es de aplicación en nuestro caso

6,3 + Del (m)

6,3 + Del (m)


PARALELISMO



9.2.6 Distancias a ferrocarriles electrificados, tranvías y trolebuses CRUZAMIENTO


La distancia mínima de los conductores sobre las cabezas de los carriles será de:

(mínimo 4 metros) PARALELISMO



9.2.7 Distancias a ríos y canales, navegables o flotables.

Para la instalación de los apoyos, tanto en el caso de paralelismo como en el caso de cruzamientos, se

tendrán en cuenta las siguientes consideraciones: La instalación de apoyos se realizará a una distancia de 25 metros y, como mínimo, vez y media la altura

de los apoyos, desde el borde del cauce fluvial correspondiente al caudal de la máxima avenida. No obstante, podrá admitirse la colocación de apoyos a distancias inferiores si existe la autorización previa de la administración competente.

En circunstancias topográficas excepcionales, y previa justificación técnica y aprobación de la

Administración, podrá permitirse la colocación de apoyos a distancias menores de las fijadas.

CRUZAMIENTO

En los cruzamientos con ríos y canales, navegables o flotables, la altura mínima de los conductores sobre la superficie del agua para el máximo nivel que pueda alcanzar ésta será de:

G: Galibo. Si no está definido se considerará un valor de 4,7 m.


G + Dadd + Del = G + 2,3 + Del (m)


PARALELISMO No son de aplicación las prescripciones especiales definidas en el apartado 5.3 de la ITC-LAT 07 del

R.D 223/2008 y resumidas en el apartado anterior de generalidades. No es de aplicación en nuestro caso

9.2.8 Paso por zonas.

En general, para las líneas eléctricas aéreas con conductores desnudos se define la zona de servidumbre

de vuelo como la franja de terreno definida por la proyección sobre el suelo de los conductores extremos, considerados éstos y sus cadenas de aisladores en las condiciones más desfavorables, sin contemplar distancia alguna adicional.

Las condiciones más desfavorables son considerar los conductores y sus cadenas de aisladores en su posición de máxima desviación, es decir, sometidos a la acción de su peso propio y a una sobrecarga de viento, según apartado 3.1.2 de la ITC-LAT 07 R.D 223/2008, para una velocidad de viento de 120 km/h a la temperatura de +15 ºC.

Las líneas aéreas de alta tensión deberán cumplir el R.O. 1955/2000, de 1 de diciembre, en todo lo referente a las limitaciones para la constitución de servidumbre de paso.

9.2.8.1 Bosques, árboles y masas de arbolada


Para evitar las interrupciones del servicio y los posibles incendios producidos por el contacto de ramas o troncos de árboles con los conductores de una línea eléctrica aérea, deberá establecerse una zona de protección de la línea definida por la zona de servidumbre de vuelo, incrementada por la siguiente distancia a ambos lados de dicha proyección:

(mínimo 2 m)

Además, deberán ser cortados todos aquellos árboles que constituyen un peligro para la conservación de la línea.

9.2.8.2 Edificios, construcciones y zonas urbanas


Se evitará el tendido de líneas eléctricas aéreas de alta tensión con conductores desnudos en terrenos

que estén clasificados como suelo urbano. No se construirán edificios e instalaciones industriales en la servidumbre de vuelo, incrementada por la

siguiente distancia mínima de seguridad a ambos lados: (mínimo 5 m)

Análogamente, no se construirán líneas por encima de edificios e instalaciones industriales en la franja

definida anteriormente.

9.2.8.3 Proximidad a aeropuertos


Las líneas eléctricas aéreas de AT con conductores desnudos que hayan de construirse en la proximidad




de los aeropuertos, aeródromos, helipuertos e instalaciones de ayuda a la navegación aérea, deberán ajustarse a lo especificado en la legislación y disposiciones vigentes en la materia que correspondan.

9.2.8.4 Proximidad a parques eólicos


Por motivos de seguridad de las líneas eléctricas aéreas de conductores desnudos, no se permite la instalación de nuevos aerogeneradores en la franja de terreno definida por la zona de servidumbre de vuelo incrementada en la altura total del aerogenerador, incluida la pala, más 10 m.

9.2.8.5 Proximidad a obras

Cuando se realicen obras próximas a líneas aéreas y con objeto de garantizar la protección de los trabajadores frente a los riesgos eléctricos según la reglamentación aplicable de prevención de riesgos laborales, y en particular el Real Decreto 614/2001, de 8 de junio, sobre disposiciones mínimas para la protección de la salud y seguridad de los trabajadores frente al riesgo eléctrico, el promotor de la obra se encargará de que se realice la señalización mediante el balizamiento de la línea aérea. El balizamiento utilizará elementos normalizados y podrá ser temporal.

9.3. CARACTERÍSTICAS DEL CONDUCTOR.

En este caso se utilizan conductores de aleación de aluminio y podrán contener, para reforzarlos, hilos

de acero galvanizados o de acero recubiertos de aluminio. Los conductores cumplen la Norma UNE-EN 50182 y están dentro de los siguientes tipos:

• Conductores homogéneos de aluminio (AL1).

• Conductores homogéneos de aleación de aluminio (ALx).

• Conductores compuestos (bimetálicos) de aluminio o aleación de aluminio reforzados con acero galvanizado (AL1/STyz o ALx/SATz).

• Conductores compuestos (bimetálicos) de aluminio o aleación de aluminio reforzado con acero recubierto de aluminio (AL1/SAyz o ALx/SAyz).

• Conductores compuestos (bimetálicos) de aluminio reforzados con aleación de aluminio (AL1/ALx) .

El conductor utilizado para el tendido del tramo proyectado de la línea aérea es de las siguientes características:

LA-56 (47-AL1/8-ST1A):

Material....................................... Aluminio-Acero Sección total................................ 54,6 mm2 Diámetro aparente........................ 9,45 mm Número hilos Al............................ 6 Número hilos Ac.......................... 1 Peso unitario................................ 188,8 kg/km Módulo de elasticidad.................. 76000 N/mm2 Coeficiente dilatación................... 18,6 E-6 Resistencia eléctrica..................... 0,6129

Carga de rotura............................ 16,29 kN


9.4. EMPALMES Y CONEXIONES. Los empalmes de los conductores se realizan mediante piezas adecuadas a la naturaleza, composición y

sección de los conductores. Lo mismo el empalme que la conexión no debe aumentar la resistencia eléctrica del conductor. Los empalmes soportan sin rotura ni deslizamiento del cable el 95 por 100 de la carga de rotura del cable empalmado.

Con carácter general los empalmes no se realizarán en los vanos sino en los puentes flojos entre las

cadenas de amarre. En cualquier caso, se prohíbe colocar en la instalación de una línea más de un empalme por vano y conductor.

Las piezas de empalme y conexión son de diseño y naturaleza tal que evitan los efectos electrolíticos.

9.5. HERRAJES Y ACCESORIOS. En los apoyos instalados cumplen los siguientes requisitos: Deberán cumplir los requisitos de las normas UNE-EN 61284, UNE-EN 61854 o UNE-EN 61897. Su diseño

deberá ser tal que sean compatibles con los requisitos eléctricos especificados para la línea aérea. Todos los materiales utilizados en la construcción de herrajes y accesorios de líneas aéreas deberán ser

inherentemente resistentes a la corrosión atmosférica. La elección de materiales o el diseño de herrajes y accesorios deberá ser tal que la corrosión galvánica de herrajes o conductores sea mínima.

Todos los materiales férreos, que no sean de acero inoxidable, utilizados en la construcción de herrajes,

deberán ser protegidos contra la corrosión atmosférica mediante galvanizado en caliente. Los herrajes y accesorios sujetos a articulaciones o desgaste deberán ser diseñados y fabricados,

incluyendo la selección del material, para asegurar las máximas propiedades de resistencia al rozamiento y al desgaste.

Las características mecánicas de los herrajes de las cadenas de aisladores deberán cumplir con los

requisitos de resistencia mecánica dados en las normas UNE-EN 60305 y UNE-EN 60433 o UNE-EN 61466-1. Las dimensiones de acoplamiento de los herrajes a los aisladores deberán cumplir con la Norma UNE

21009 o la Norma UNE 21128. Los dispositivos de cierre y bloqueo utilizados en el montaje de herrajes con uniones tipo rótula, deberán

cumplir con los requisitos de la norma UNE-EN 60372.

9.6. NIVEL DE AISLAMIENTO Y FORMACIÓN DE CADENAS.

El nivel de aislamiento mínimo correspondiente a la tensión más elevada de la línea, tal como ésta ha sido definida en el apartado 1.2 de la instrucción ITC-LAT-07, serán los reflejados en las tablas 12 y 13 de esta misma instrucción. Las tensiones soportadas normalizadas Uw están agrupadas en niveles de aislamiento normalizado asociados a los valores de la tensión más elevada del material Um que para las tensiones utilizadas en media tensión son:


N = P a r t e en ter a d e ( l t / l a ) + 1

TENSIÓN

NOMINAL DE LA RED (kV)

TENSIÓN MÁS

ELEVADA PARA EL MATERIAL

Um (Kv)

Uw (kV)

Tensión soportada

normaliza de corta duración a frecuencia industrial

(valor eficaz)

Tensión soportada normalizada a los

impulsos tipo rayo (valor de cresta)

15

17.5

38

75 95

20

24

50

95 125 145

La tensión permanente a frecuencia industrial y las sobretensiones temporales determinan la longitud

mínima necesaria de la cadena de aisladores. La forma de los aisladores se selecciona en función del grado de contaminación de la zona por donde discurre la línea.

9.6.1 Elección de la cadena de aisladores.

El aislamiento de las cadenas de aisladores de vidrio o porcelana utilizados en las líneas aéreas de

transporte y distribución viene definido por la línea de fuga total de la cadena, la cual puede ser fácilmente aumentada o reducida por la incorporación o eliminación de los elementos individuales que la componen. En definitiva, el problema se reduce a la determinación del número de elementos que debe constituir las cadenas de la línea.

El proceso de elección del número de elementos que compone una cadena de aisladores es el siguiente:

1. El primer paso consiste en elegir el nivel de contaminación acorde con la zona por la que transcurrirá la línea. En la Tabla 14 del reglamento se muestran los cuatro niveles de contaminación recogidos en la norma UNE 60071-2.

2. A partir de la selección del nivel de contaminación se establece la longitud de la línea de fuga de los

aisladores le (fase-tierra) por unidad de kV de la tensión más elevada de la red (tensión fase-fase), llamada línea de fuga específica.

3. La línea de fuga total, lt de la cadena de aisladores fase-tierra se obtiene como el producto entre la

tensión más elevada de la red y la longitud de línea de fuga específica por kV establecida en el paso anterior, es decir, lt = Us x le.

4. Se elige el tipo del aislador (elemento de cadena) en función de las características mecánicas y

geométricas del mismo.

5. El número de elementos que componen la cadena es el número entero redondeado al alza, es decir el resultante de sumar una unidad a la parte entera de entre la línea de fuga total y la línea de fuga individual de un aislador,( la).

6. Se comprueba con los datos del catálogo del fabricante o mediante ensayos que el número de elementos obtenidos en el paso anterior soporta el nivel de aislamiento normalizado elegido para la línea en cuestión. De lo contrario, será necesario aumentar el número de elementos de la cadena.


7. La longitud total, L, de la cadena se determina como producto del número de elementos, n, por el paso, p, de uno de ellos, es decir, L= n x p.

9.6.2 Aisladores

Comprenden cadenas de unidades de aisladores del tipo caperuza y vástago o del tipo bastón, y aisladores

rígidos de columna o peana. Pueden estar fabricados usando materiales cerámicos (porcelana), vidrio, aislamiento compuesto de goma de silicona, poliméricos u otro material de características adecuadas a su función.

Resisten la influencia de todas las condiciones climáticas, incluyendo las radiaciones solares. Resisten la

polución atmosférica y son capaces de funcionar satisfactoriamente cuando estan sujetos a las condiciones de polución. Todos los materiales usados en la construcción de aisladores son inherentemente resistentes a la corrosión atmosférica.

Puede obtenerse un indicador de la durabilidad de las cadenas de aisladores de material cerámico o vidrio

a partir de los ensayos termo-mecánicos especificado en la norma UNE-EN 60383-1. Todos los materiales férreos, que no sean de acero inoxidable, usados en aisladores, son protegidos contra

la corrosión atmosférica mediante galvanizado en caliente, debiendo cumplir los requisitos de ensayo indicados en la norma UNE-EN 60383-1.

Las características y dimensiones de los aisladores utilizados para la construcción de líneas aéreas

cumplen con los requisitos dimensionales de las siguientes normas: - UNE-EN 60305 y UNE-EN 60433, para elementos de cadenas de aisladores de vidrio o cerámicos. - UNE-EN 61466-1 y UNE-EN 61466-2, para aisladores de aislamiento compuesto de goma de silicona. - CEI 60720, para aisladores rígidos de columna o peana. - UNE-EN 62217 para aisladores poliméricos. En nuestro caso en concreto, la cadena de aisladores está formada por CS 70AB 170/455 36Kv 70KN,

de características: Los acoplamientos externos para éste tipo de aislador son: - Anilla (línea) (CEI 61466) 24 - Rótula (conductor) (CEI 120 ) 16

Para las cadenas de amarre, se utilizan grapas de amarre del tipo GA 2.

9.6.3 Longitud de la cadena.

Las cadenas de amarre a instalar en la línea existente, para el conductor LA-30 estarán formadas por:

ELEMENTO DENOMINACIÓN LONGITUD (mm)

Grillete GN

GN

70

Aisladores C3670EBAV 36kV 70kN

1005 Rótula

R 16

60

Grapa de amarre

GA 2

80 TOTAL

1215


La carga de rotura mínima de una cadena será la menor de entre los elementos que la componen;

aisladores, herrajes y grapas. Estas cargas de rotura, anteriormente especificadas se tendrán en cuenta en relación con el tense de los

conductores, ya que, según la ITC-LAT-07, deberán tener un coeficiente de seguridad no inferior a 3.

9.7. APOYOS. Los apoyos son metálicos, formados por perfiles de acero laminado galvanizados. El armado de estos

apoyos estará constituido por piezas férreas, protegidas mediante galvanización en caliente, armadas entre sí para conseguir la disposición indicada en esta memoria.

9.7.1 Numeración y placas de peligro

Todos los apoyos llevan una placa de señalización de peligro eléctrico, situada a una altura visible y legible

desde el suelo, pero sin acceso directo desde el mismo, con una distancia mínima de 2,5 m. Todos los apoyos van numerados, según el criterio establecido, de principio a fin de línea, de tal forma que

la numeración sea visible desde el suelo.

9.7.2 Cimentaciones.

Se comprueba que la cimentación del apoyo se ha realizado con hormigón en masa, calidad H-150. La cimentación es monobloque, constituida por un único bloque de hormigón en la que se empotra la parte

inferior del apoyo.

9.8. PUESTA A TIERRA DE LOS APOYOS.

Las puestas a tierra en su diseño deben cumplir estos cuatros requisitos:

a) Que resista los esfuerzos mecánicos y la corrosión (apartado. 7.3.2).

b) Que resista, desde un punto de vista térmico, la corriente de falta más elevada determinada en el cálculo.

c) Garantizar la seguridad de las personas con respecto a tensiones que aparezcan durante una falta a

tierra en los sistemas de puesta a tierra.

d) Proteger de daños a propiedades y equipos y garantizar la fiabilidad de la línea. Estos requisitos dependen fundamentalmente de:

a) Método de puesta a tierra del neutro de la red: neutro aislado, neutro puesto a tierra mediante impedancia o neutro rígido a tierra.

b) Del tipo de apoyo en función de su ubicación: apoyos frecuentados y apoyos no frecuentados y del

material constituyente del apoyo: conductor o no conductor.

Los apoyos que alberguen las botellas terminales de paso aéreo-subterráneo cumplirán los mismos requisitos que el resto de apoyos en función de su ubicación.


Los apoyos que alberguen aparatos de maniobra cumplirán los mismos requisitos que los apoyos

frecuentados.

9.8.1 Elementos del sistema de puesta a tierra y condiciones de montaje.

El sistema de puesta a tierra estará constituido por uno o varios electrodos de puesta a tierra enterrados en

el suelo y por la línea de tierra que conecta dichos electrodos a los elementos que deban quedar puestos a tierra.

Los electrodos de puesta a tierra deberán ser de material, diseño, dimensiones, colocación en el terreno y

número apropiados para la naturaleza y condiciones del terreno, de modo que puedan garantizar una tensión de contacto dentro de los niveles aceptables. El uso de productos químicos para reducir la resistividad del terreno, aunque puede estar justificado en circunstancias especiales, plantea inconvenientes, ya que incrementa la corrosión de los electrodos de puesta a tierra, necesita un mantenimiento periódico y no es muy duradero.

9.8.2 Electrodos de Puesta a Tierra.

Podrán disponerse de las siguientes formas:

- Electrodos horizontales de puesta a tierra (varillas, barras o cables enterrados) dispuestos en forma radial, formando una red mallada o en forma de anillo. También podrán ser placas o chapas enterradas.

- Picas de tierra verticales o inclinadas hincadas en el terreno, constituidas por tubos, barras u otros

perfiles, que podrán estar formados por elementos empalmables. Es recomendable que el electrodo de puesta a tierra esté situado a una profundidad suficiente para evitar la

congelación del agua ocluida en el terreno. Los electrodos horizontales de puesta a tierra serán enterrados como mínimo a una profundidad de 0,5 m (habitualmente entre 0,5 m y 1 m). Esta medida garantiza un cierta protección mecánica.

Los electrodos horizontales de puesta a tierra se colocarán en el fondo de una zanja o en la excavación de la cimentación de forma que:

a) se rodeen con tierra ligeramente apisonada.

b) las piedras o grava no estén directamente en contacto con los electrodos de puesta a tierra enterrados,

c) cuando el suelo natural sea corrosivo para el tipo de metal que constituye el electrodo, el suelo se reemplace por un relleno adecuado.

Las picas verticales o inclinadas son particularmente ventajosas cuando la resistividad del suelo decrece

mucho con la profundidad. Se clavarán en el suelo, empleando herramientas apropiadas para evitar que los electrodos se dañen durante su hincado.

Cuando se instalen varias picas en paralelo se separarán como mínimo 1,5 veces la longitud de la pica. La parte superior de cada pica siempre quedará situada debajo del nivel de tierra. Las uniones utilizadas para conectar las partes conductoras de una red de tierras, con los electrodos de

puesta a tierra dentro de la propia red, deberán tener las dimensiones adecuadas para asegurar una conducción eléctrica y un esfuerzo térmico y mecánico equivalente a los de los propios electrodos.

Los electrodos de puesta a tierra deberán ser resistentes a la corrosión y no deberán ser susceptibles de

crear pares galvánicos.


9.8.3 Líneas de tierra.

Los conductores de las líneas de tierra deberán instalarse procurando que su recorrido sea lo más corto

posible, evitando trazados tortuosos y curvas de poco radio. Conviene prestar especial atención para evitar la corrosión donde los conductores de las líneas de tierra

desnudos entren el suelo o en el hormigón. En este sentido, cuando en el apoyo exista macizo de hormigón el conductor no deberá tenderse por encima de él, sino atravesarlo.

Se cuidará la protección de los conductores de las líneas de tierra en las zonas inmediatamente superior e

inferior al terreno, de modo que queden defendidos contra golpes, etc. En las líneas de tierra no podrán insertarse fusibles ni interruptores. Las uniones no deberán poder soltarse

y serán protegidas contra la corrosión. Cuando se tengan que conectar metales diferentes, que creen pares galvánicos, pudiendo causar una corrosión galvánica, las uniones se realizarán mediante piezas de conexión bimetálica apropiadas para limitar estos efectos.

Conviene que sea imposible desmontar las uniones sin herramientas.

9.8.4 Conexión de los Apoyos a Tierra.

Todos los apoyos de material conductor deberán conectarse a tierra mediante una conexión específica.

Además, todos los apoyos frecuentados deberán ponerse a tierra. La conexión a tierra de los pararrayos instalados en apoyos no se realizará ni a través de la estructura del

apoyo metálico. Los chasis de los aparatos de maniobra y las envolventes de los transformadores podrán ponerse a tierra a través de la estructura del apoyo metálico.

9.9. RELACION DE APOYOS Y CARACTERÍSTICAS

Nº APOYO TIPO DE APOYO

MONTAJE DISTANCIAS ENTRE

FASES (m) FUNCION

TIPO DE PUESTA A TIERRA

1 (A181339) C-2000-20 TB 2,4 FIN DE LÍNEA NO FRECUENTADO

2 (CT INTEMPERIE) C-2000-16 TB 2,4 FIN DE LÍNEA FRECUENTADO

9.10. SINTESIS AMBIENTAL

Dicho análisis ambiental tiene como fin inventariar y valorar el medio en el que se pretende legalizar las

instalaciones que se describen en este proyecto. El tramo de línea aérea que se describe en este proyecto no está afectada por la Calificación

Ambiental, según la nueva Ley de Gestión integrada de la Calidad Ambiental, LEY 7/2007, de 9 de julio, y el Real Decreto 356/2010 de 3 de Agosto en su apartado 2.17, ya que nuestra línea tiene una longitud inferior a 1000 m.

9.11. PROTECCION DE LA AVIFAUNA

Con este apartado pretendemos justificar el Decreto Andaluz 178/2006. La línea existente se adaptará a los condicionantes de este Decreto en materia de avifauna.


9.11.1 AMBITO DE APLICACIÓN (ART. 3)

1. Las medidas antielectrocución establecidas en el presente Decreto serán de aplicación a las

instalaciones eléctricas aéreas de alta tensión en los siguientes casos:

a) A las de nueva construcción, así como a las ampliaciones o modificaciones de las existentes que requieran autorización administrativa.

b) A las instalaciones existentes que discurran por zonas de especial protección para las aves y por zonas de especial conservación definidas en el artículo 2.1 d) de la Ley 2/1989, de 18 de julio, por la que se aprueba el inventario de espacios naturales protegidos de Andalucía y se establecen medidas adicionales para su protección.

EN NUESTRO CASO SI ES DE APLICACIÓN

2. Las medidas anticolisión establecidas en el presente Decreto serán de aplicación a las instalaciones aéreas de alta tensión, existentes o de nueva construcción, que discurran por las zonas de especial protección para las aves, calificadas por su importancia para la avutarda y el sisón, y a aquellas que discurran, dentro de un radio de dos kilómetros, alrededor de las líneas de máxima crecida de los humedales incluidos en el inventario de humedales de Andalucía.

EN NUESTRO CASO NO ES DE APLICACIÓN., al estar situado fuera de la Zona de

Especial protección para las Aves (ZEPA ) y áreas prioritaria.

9.11.2 MEDIDAS ANTIELECTROCUCION

Se tendrán presentes las siguientes medidas antielectrocución en la ejecución de la línea:

• La línea se construirá con cadenas de aisladores suspendidos, salvo en los apoyos de amarre, Angulo, derivación o fin de línea.

• Se optara por un montaje tipo tresbolillo, no se sobrepasaran con elementos en tensión las crucetas no auxiliares de los apoyos en ningún caso.

• Los apoyos con puentes, seccionadores, fusibles, transformadores, de derivación, anclaje, fin de línea, se diseñaran de forma que no se sobrepase con elementos en tensión las crucetas no


auxiliares de los apoyos. En su defecto se procederá al aislamiento de los puentes de unión entre los elementos en tensión mediante dispositivos de probada eficacia.

• No existirán transformadores ni seccionadores en tierra. La unión entre los transformadores intemperie y los cuadros de baja tensión se ejecutaran con conductor aislado.

• En los apoyos de anclaje, ángulo, derivación, fin de línea y, en general, aquellos con cadenas de

aisladores horizontales, la distancia mínima accesible de seguridad entre la zona de posada y los elementos en tensión será mayor de 1 metro.

• En los apoyos de alineación, tendrá que cumplir las distancias mínimas accesibles de seguridad: entre la zona de posada y el elemento en tensión será de 0.75 m, y entre conductores de 1.5 m.

10. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN INTEMPERIE 10.1. ALIMENTACION

Este centro estará conectado a la red de la Compañía Eléctrica suministradora de Electricidad por la línea existente a 20 kV denominada “BAZA-CASTRIL”. 10.2. APOYO DE SUSTENTACIÓN

Se instalará sobre nuevo apoyo metálico, fin de línea, de 16 m de altura y 2.000 kg de esfuerzo y según norma UNE 207117. Este apoyo llevará una plataforma especial, provista de herrajes para sustentación del transformador. En este apoyo se colocará un ángulo sobre el que irán los cut-out como elementos de maniobra y protección. También se dispondrán autoválvulas/pararrayos de óxidos metálicos destinados a la protección contra sobreintensidades. Este apoyo será capaz de resistir los esfuerzos que les son demandados como son el peso del transformador y de la aparamenta, así como los efectos derivados del amarre de la línea aérea, que lo ha de alimentar.

La base de este apoyo va protegido con un cerramiento de mampostería de 3 m de altura y estará rodeada por una capa de hormigón de 15 cm de espesor y hasta una distancia del apoyo de 1,1m.

10.3. CIMENTACION. La cimentación del apoyo será monobloque realizada en hormigón de 200 kg de dosificación. En el caso de suelos o aguas agresivos, dicho hormigón dispondrá del tratamiento adecuado. Para evitar el estancamiento del agua en la superficie superior de la cimentación, ésta sobresaldrá 20 cm por encima del nivel del terreno y su terminación será en forma de punta de diamante. La cimentación llevará incorporada una "plataforma de operador", consistente en una placa de hormigón de 1 m de anchura situada alrededor de la fundación. Irá armada con un emparrillado de 20x20 cm y redondos de hierro de 4 mm, unidos al anillo que forma parte del sistema de tierras. Con objeto de facilitar el movimiento del transformador sobre el poste, se preverá en la cimentación del apoyo metálico una anilla, en forma de ojo de riostra cerrado a base de soldadura, con garras de redondo de 16


mm de diámetro. Esta anilla se soldará a uno de los montantes del apoyo y en el lado opuesto a la situación del transformador en el apoyo. 10.4. INSTALACIÓN ELÉCTRICA

10.4.1 TRANSFORMADOR

Se instalará transformador de 100 kVA B2.

La máquina transformadora será de refrigeración en baño de aceite, dispondrán de tubo de nivel y ruedas, disponiéndose sobre cada tapa de conmutador para regulación de la tensión en ± 5 %. Las características mecánicas y eléctricas cumplirán con la norma UNE 20.101 y las particulares de la Cía. Suministradora en concreto la GE FND001 de ENDESA, perteneciente a alguno de los fabricantes homologados por dicha Compañía.

10.4.2 ELEMENTOS DE MANIOBRA Y PROTECCION

La protección contra sobreintensidades se realizará con cortacircuitos fusibles en la derivación de la línea

que alimenta al trafo o sobre el propio centro de transformación, según condiciones de la compañía suministradora de la electricidad. Preferiblemente se utilizarán seccionadores con fusibles de expulsión tipo XS "cut out", pues permiten realizar las funciones de maniobra (seccionamiento) y protección.

En la elección del apoyo, para la instalación de los elementos de protección y de maniobra, se deberá

tener en cuenta que los seccionadores sean visibles desde el CT y que disponga de una fácil accesibilidad. La conexión del transformador a la red aérea se realizara mediante cortocircuito de expulsión tipo

CUT-OUT de 200 A, 24 kV, con fusibles de expulsión de 10 A.

10.4.3 AUTOVALVULAS

La protección contra sobretensiones en alta tensión se realizará mediante la instalación de autoválvulas

pararrayos. La conexión de la línea al pararrayos se hará mediante conductor desnudo y de las mismas características que el de la línea. Dicha conexión será lo más corta posible.

Las conexiones a tierra deberán establecerse mediante conductores de cobre aislado, entre el borne de tierra del pararrayo y la línea de puesta a tierra de las masas. Su longitud deberá ser lo más corta posible con objeto de minimizar los efectos de autoinducción y la resistencia óhmica.

Se instalarán autoválvulas con intensidad de descarga de 10 kA y envolvente polimérico.

Cumplirán con la norma Endesa AND015.

10.4.4 ARMARIO DE BAJA TENSION

Es el elemento de la instalación al que llegan los conductores de baja tensión, procedentes el

transformador, y del que parten las diferentes líneas de distribución.

Consistirán en una caja estanca aislada y autoextinguible, doble aislamiento y grado de protección mínima IP 439, según UNE 20.324, y albergará los dispositivos de protección, consistentes en fusibles A.P.R: (≥100kA)


En un lateral del apoyo se instalara un cuadro de distribución B.T. de 2 salidas, cada una de las

cuales estará formada por:

4 Bases c/c. 1 Cuchillo de neutro. 3 Cartuchos fusibles de alto poder de ruptura.

La entrada y salida de cables se efectuara por la parte inferior de la caja.

El conexionado entre bornas del transformador y las bases portafusibles, se hará con conductores de aluminio aislado del tipo RZ 0,6/1 kV Al 3x150+1X80 Alm.

10.5. PUESTA A TIERRA Se montarán dos sistemas separados de toma de tierra:

a) Masas del centro de distribución b) Neutro de baja tensión

Cada sistema definido en la memoria de cálculo del presente proyecto.

La bajada de tierra del neutro se instalará mediante conductor aislado de 0.6/1 kV y abrazaderas a los

montantes, garantizándose su protección mecánica hasta 2.5 m de altura.

Para evitar efectos de corrosión química y galvaniza se instalarán conductores de tierra de cobre. En la obra de fábrica se empotrara, a 30 cm del suelo, unas cajas aislantes, en la que se instalaran las bornas de comprobación para la tierra del neutro y herrajes, respectivamente.

Desde las bornas de comprobación hasta los respectivos sistemas de tierra, se usaran conductores de cobre aislados a 0.6/1 kV, protegidos mecánicamente a su paso, a través del hormigón, y hasta la pica o picas de tierra, mediante tubo con grado de protección mecánico mínimo 7, según UNE 20.324. 11. PLANOS.

En el documento correspondiente de este proyecto, se adjuntan cuantos planos se han estimado necesarios con los detalles suficientes de las instalaciones que se han proyectado, con claridad y objetividad.

A continuación los enumeramos:

• PLANO 1: SITUACIÓN • PLANO 2: UBICACIÓN LAMT Y CT INTEMPERIE • PLANO 3: PERFIL LONGITUDINAL Y PLANTA DE LÍNEA AÉREA • PLANO 4: ELEMENTOS DE LA LÍNEA • PLANO 5: PUESTA A TIERRA APOYO ENTRONQUE • PLANO 6: CENTRO DE TRANSFORMACIÓN INTEMPERIE Y P.A.T. • PLANO 7: ESQUEMA UNIFILAR


12. CONCLUSION.

La presente memoria y los documentos, que se acompañan, creemos, serán elementos suficientes para poder formar juicio exacto de la instalación existente, y pueda servir de base para la tramitación del expediente de autorización, que esta Compañía desea obtener.



Col. 2116 del Colegio Oficial de Ingenieros Superiores Industriales de Andalucía Oriental.



MMEEMMOORRIIAA DDEE CCÁÁLLCCUULLOO

PROMOTOR:




MEMORIA DE CÁLCULO

PROMOTOR:

MEMORIA DE CÁLCULO Pág. 1

IINNDDIICCEE

1. CALCULOS ELECTRICOS DE LINEA AEREA. ............................................................................................... 2

1.1. DENSIDAD MAXIMA DE CORRIENTE EN LOS CONDUCTORES. (LA-56) .......................................... 2

1.2. INTENSIDAD MAXIMA. ............................................................................................................................ 2

1.3. REACTANCIA. .......................................................................................................................................... 3

1.4. POTENCIA ADMISIBLE. .......................................................................................................................... 3

1.5. TIERRA DE LOS APOYOS. ..................................................................................................................... 3

1.5.1 Sistema de tierra para apoyos no frecuentado ........................................................................... 5 1.5.2 Sistema de tierra para apoyos frecuentado. ............................................................................... 6

2. CALCULOS MECANICO DE LA LÍNEA DE MEDIA TENSIÓN........................................................................ 9

2.1. Cálculo mecánico de los conductores. ................................................................................................. 9

2.2. Cálculo mecánico de los apoyos ........................................................................................................... 9

2.3. Cálculo mecánico de los apoyos ......................................................................................................... 11

2.4. Distancias mínimas de seguridad, cruzamiento y paralelismos (APTDO. 5 ITC-LAT-07) ............... 13

2.4.1 Distancias en el apoyo ................................................................................................................ 13 2.4.2 Distancia de los conductores y partes puestas a tierra ........................................................... 14

3. CALCULOS DEL CENTRO DE TRANSFORMACION ................................................................................... 15

3.1. POTENCIA PREVISTA EN EL CENTRO DE TRANSFORMACION ...................................................... 15

3.2. INTENSIDAD DE ALTA TENSION ......................................................................................................... 15

3.3. INTENSIDAD EN BAJA TENSION ......................................................................................................... 15

3.4. CORTOCIRCUITO .................................................................................................................................. 16

3.4.1 Cálculos de Corrientes de Cortocircuito ................................................................................... 16 3.4.2 Cortocircuito en el lado de Alta Tensión ................................................................................... 16 3.4.3 Cortocircuito en el lado de Baja Tensión .................................................................................. 16

3.5. SELECCIÓN DE LAS PROTECCIONES DE MEDIA Y BAJA TENSION .............................................. 17

3.6. DIMENSIONADO DE LA VENTILACION DEL CENTRO DE TRANSFORMACION ............................. 17

3.7. DIMENSIONADO DEL POZO APAGAFUEGOS .................................................................................... 17

3.8. CALCULO DE LA INSTALACION DE PUESTA A TIERRA .................................................................. 17

3.8.1 Tensiones de Paso y Contacto Máximas Admisibles .............................................................. 18 3.8.2 Sistema Puesta a Tierra Centro de transformación. ................................................................ 19 3.8.3 Separación entre a Tierra ............................................................................................................ 21 3.8.4 Cálculo de la Sección de Tierra .................................................................................................. 22 3.8.5 Corrección y ajuste del diseño inicial estableciendo el definitivo. ......................................... 22


D Al –ac = D Al x CR = 3,897 x 0.937 = 3,651 A/mm2

Im áx = D x S = 3,651 x 54,6 = 199,3 Amp

1. CALCULOS ELECTRICOS DE LINEA AEREA.

En la línea que se proyecta se emplearán conductores desnudos de aluminio-acero galvanizado.

Consta de un simple circuito, ya que con la capacidad de transporte de los conductores que se emplean, y que se describen más adelante, se cubren las necesidades de distribución previstas.

Zona B: Situada entre 500-1000 m, de altitud, sobre el nivel del mar.

Se utilizará LA-56 (47-AL1/8-ST1A). Sus características son las siguientes:

LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

Material........................................ Aluminio-Acero Sección total................................ 54,6 mm² Diámetro aparente........................ 9,45 mm Radio........................................... 4,725 mm Número hilos Al............................ 6 Número hilos Ac.......................... 1 Peso unitario................................ 0,185 Kg/ Módulo de elasticidad.................. 7900 daN/m² Coeficiente dilatación................... 19,1 x 10 E-6 1/ºC Resistencia eléctrica.................... 0,6136 Ω/Km Carga de rotura............................ 1.640 daN

1.1. DENSIDAD MAXIMA DE CORRIENTE EN LOS CONDUCTORES. (LA-56)

La densidad máxima de corriente admisible en régimen permanente para corriente alterna y frecuencia de 50 Hz se deduce del apartado 4.2 de la ITC-LAT 07 del RLAT.

De la tabla 11 del indicado apartado, e interpolando entre la sección inferior y superior a la del conductor en

estudio, se tiene que para conductores de aluminio la densidad de corriente será: DAL= 3.897 A/mm2

Teniendo presente la composición del cable, que es 6+1, el coeficiente de reducción (CR) a aplicar será de 0,937, con lo que la intensidad nominal del conductor será:

1.2. INTENSIDAD MAXIMA.

La intensidad máxima admisible en este conductor será de:


W = wL = 2 π f L Ω /Km

L = ( 0 ,5 + 4 ,6 05 lo g D m / r ) 10 E - 4 H/ Km

X = 0,407 Ω /Km

Pmáx = √ 3 x U x I m á x x c o s φ

1.3. REACTANCIA.

La reactancia kilométrica de la línea se calculo según la expresión:

Siendo “L” el coeficiente de autoinducción:

Con lo que:

X = 2 π f (0,5 + 4, 605 log D / r ) 10 E-4 Ω /K m

X = 0,0 3 1 4 (0, 5 + 4, 6 05 l o g D/ r ) Ω /K m

d on d e :

X= Reactancia, en Ohmios por kilometro F= Frecuencia de la red, en herzios. Dm= Separación media geométrica entre conductores en mm (2400 mm) r= radio del conductor, en mm (4,72 mm) K= Cte., que para los conductores masivos en 0,64 El valor de Dm lo determinaremos a partir de las distancias d1,d2, d3 entre conductores, que proporciona el montaje de la

cruceta. Para la separación media geométrica entre conductores y el radio del conductor, que nos ocupa, la reactancia valdrá:

1.4. POTENCIA ADMISIBLE. La potencia que podrá transportar viene delimitada, en primer lugar, por la intensidad máxima antes referida y, en segundo lugar, por la caída de tensión. La máxima potencia que podrá transportar la línea limitada por la intensidad máxima será de:

U= 20 kV (caso más desfavorable) Imax= 199,3 Amp

Pmáx = √ 3 x 20 x 199,3 x 0.8=5.523,16 kW

1.5. TIERRA DE LOS APOYOS.

El sistema de puesta a tierra se diseñara teniendo en cuenta la clasificación de los apoyos según seas frecuentados o no frecuentados.


Apoyos Frecuentados

Son los situados en lugares de acceso público y donde la presencia de personas ajenas a la instalación eléctrica es frecuente: donde se espere que las personas se queden durante tiempo relativamente largo, algunas horas al día durante varias semanas, o por un tiempo corto pero muchas veces al día, por ejemplo cerca de aéreas residenciales o campos de juego. Los lugares que solamente se ocupen ocasionalmente, como bosques, campos abiertos etc no están incluidos.

Desde el punto de vista de la seguridad de las personas, los apoyos frecuentados podrán considerarse, a

todos los efectos, como apoyos no frecuentados, en los siguientes casos:

Cuando se aíslen los apoyos de tal forma que todas las partes metálicas del apoyo queden fuera del

volumen de accesibilidad limitado por una distancia horizontal mínima de 1,25 m. dicho aislamiento podrá realizarse mediante vallas aislantes, antiescalos, aislantes etc.

Haciendo accesibles los apoyos de tal forma que todas las partes metálicas del apoyo queden fuera del

volumen de accesibilidad limitada por una distancia horizontal mínima de 1,25 m. debido a agentes externos (orografía del terreno, obstáculos naturales, etc) puede ocurrir que todas las partes metálicas de apoyo a distancias de contacto inferiores o iguales a 1,25 m sean accesibles, con lo que estos apoyos deberán considerarse como apoyos no frecuentados.

Deberá tenerse en cuenta que los apoyos que contengan aparatos de maniobra deberán considerarse en

cualquier caso como apoyos frecuentados. Estos apoyos frecuentados se clarifican a su vez en:

a) Apoyos frecuentados con calzado. Se considera una resistencia adicional de 1000 Ohmios. Este valor se utiliza a efectos de cálculo de las tensiones de contacto, y se suma al valor 1,5 ρ s, de lo que hemos de deducir que en realidad se considera una resistencia de 2000 ohmios por cada pie, que al situarse los dos en paralelo resulta una resistencia de 1000 ohmios.

b) Apoyos frecuentados sin calzado, situados en lugares tales como piscinas, camping, aéreas recreativas

etc. No se considera la resistencia adicional del calzado. Apoyos no frecuentados Son los situados en lugares que no son de acceso público, o donde el acceso de personas es poco frecuente. Para establecer que el diseño de puesta a tierra satisface los requisitos de seguridad para las personas se deben tener en cuenta los pasos esquemáticos que se muestran a continuación.


1.5.1 Sistema de tierra para apoyos no frecuentado

Según los datos suministrados por Endesa Distribución, sobre defectos a tierra, son los siguientes:

Intensidad máxima de defecto a tierra: 300 A Tiempo máximo de desconexión automática: 1s

Por tanto al estar provista la línea de desconexión automática inmediata (menor de 1 seg) para su

protección, en el diseño del sistema de opuesta a tierras de los apoyos no frecuentados no será obligatorio garantizar, a un metro de distancia del apoyo, valores de tensiones de contacto inferiores a los valores admisibles indicados en el apartado 7.3.4.1. ya que se pueden considerar despreciable la probabilidad de acceso y la coincidencia de un fallo simultaneo.

A p oy o No F r e c ue n t ado

A p oy o F r ec u e n t ado

Apoyo 1 X

Apoyo 2 X


En definitiva, el diseño del sistema de puesta tierra se considera satisfactorio desde el punto de vista de la

seguridad de las personas, sin embargo, el valor de la resistencia de puesta a tierra será lo suficientemente bajo para garantizar la actuación de las protecciones en caso de defectos a tierra.

Para la puesta a tierra de los apoyos proyectados se utilizara la configuración de sistema de una sola pica de

acero cobrizazo de 2m de longitud y 14 mm de diámetro, enterrada a 0,5 m de profundidad. Para el tipo de terreno donde se va a realizar la instalación de puesta a tierra, se ha estimado una

resistividad del terreno de 150 Ω xm; El valor de la resistencia de tierra Rt será:

Kr para el sistema de tierra escogido= 0,23 Ω.m

Rt = Kr x ρ t = 0 ,2 30 x 15 0 = 3 4 ,5 Ω

1.5.2 Sistema de tierra para apoyos frecuentado. Datos de Partida:

Los datos suministrados por Cia. Suministradora, sobre defectos a tierra, son los siguientes:

• Intensidad máxima de defecto a tierra: 300 A

• Tiempo máximo de desconexión: 1s

El Reglamento de Alta Tensión (ITC MIE RAT 13 apartado 4.1) indica que para instalaciones de tercera categoría y de intensidad de cortocircuito a tierra inferior o igual a 16 kA no será imprescindible realizar la citada investigación previa de la resistividad del suelo, bastando el examen visual del terreno y pudiéndose estimar su resistividad, siendo necesario medirla para corrientes superiores. Para el tipo de terreno donde se va a realizar la instalación de puesta a tierra, se ha estimado una resistividad del terreno de 150 Ω x m.

Al estar construido el pavimento con una losa de hormigón, la resistividad del pavimento será

ρs= 3000 Ω xm.

Tensión de servicio V= 20.000 V Tensiones de Paso y Contacto Máxima Admisibles

Los valores de las tensiones de contacto máximas admisibles en la instalación se calculan a partir de la expresión dada en al ITC-LAT 07 del RLAT en su apartado 7.3.4.1.

Los valores de las tensiones de paso máximas admisibles en la instalación se calculan a partir de la expresión dada en el Reglamento sobre Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación, ITC MIE RAT 13 apartado 1.1.

)

1000

61(

10 t

npt

kV

ρ⋅+⋅=

)1000

5,11(

t

kV s

nc

ρ⋅+=


Vp = 1.491V

Vp (acc)=8.203V

Vc = 345 V

Rt = Kr ⋅ ρt = 0,110 x 150 = 16.5 Ω

Donde:

ρs es la resistividad del suelo acceso al apoyo., y ρt la resistividad del terreno, siendo: k = 78,5 y n= 0,18 para tiempos comprendidos entre 0,9 y 3 segundos. t = Duración de la falta en segundos .

En el caso de que una persona pudiera estar pisando zonas de diferente resistividad con cada pie, por

ejemplo, en el caso con acera perimetral, la tensión de paso de acceso máxima admisible tiene como valor: Sustituyendo valores:

De acuerdo con los datos de partida anteriormente consignados y basándonos en las configuraciones tipo presentados en el Anexo 2 del método de Cálculo propuesto por UNESA, se adopta la siguiente configuración: Sistema de anillo cerrado dominador de potencial, constituido por cable de cobre desnudo de 50 mm2 de

sección, enterrado a una profundidad mínima de 0.5 m en una zanja rectangular de 3mx3m de lado mínimo y en el

que se instalaran ocho electrodos en forma de pica de acero cobreado de diámetro 14x2000 mm situados

diametralmente opuestos en el anillo.

• Configuración seleccionada : 30-30/5/42.

• Geometría : 3 m x 3 m.

• Sección conductor: 50 mm².

• Diámetro picas : 14 mm.

• Longitud de la pica: 4 m.

• Profundidad: 0,5 m mínimo.

• Nº de picas: 4

Kr = 0,110

Kp = 0,0258

Kc = 0,0563

Resistencia a tierra

El valor de la resistencia de tierra Rt será:

)1000

331(

t

k10V st

n)acc( p

ρρ ⋅+⋅+⋅=


V’p = Kp ⋅ ρt ⋅IDEFECTO = 0,0258 x 150 x 300 = 1161 V

V’c = Kc ⋅ ρt ⋅ lDEFECTO = 0,0563 x 150 x 300 =2533 V

V’p(acc) = Vd = RT ⋅ lDEFECTO = 4.950 V

Tensiones de paso y contacto

Para los diferentes cálculos, se ha considerado como intensidad de defecto la máxima aportada como dato por

Cía. Compañía Sevillana de Electricidad, de 300 A.

Tensión de paso en el exterior máxima real:

Tensión de contacto máxima real:

Se debe cumplir para que el sistema de tierra elegido sea correcto que los valores de tensiones de paso y

contacto máximo obtenido no superen a los valores admisibles de estas tensiones calculados anteriormente, comprobémoslo:

V’p = 1161 V < Vp = 1.491 V CORRECTO

V’c = 2533 V < Vc = 345 V INCORRECTO

El valor obtenido de la tensión de contacto es superior al máximo admitido por el reglamento, por tanto se deberá recurrir a la adopción de las medidas complementarias que a continuación se especifican.

Medidas de seguridad Complementarias

A la vista de los resultados obtenidos para las tensiones de contacto, se adoptan las siguientes medidas complementarias:

• Se debe instalar una losa de hormigón de espesor total 20 cm, como mínimo y que sobresalga 1.1 m del borde de la base de la columna o poste se embeberá un mallazo electrosoldado de 4 mm de diámetro como mínimo formando una retícula de 0.30X0.3m. este mallazo debe conectarse a los puntos opuestos de la puesta a tierra. El mallazo tendrán por encima al menos 10 cm de hormigón.

• Recubrir de obra el apoyo metálico hasta 3m de altura, o vallado de la plataforma del operador.

Todo ello encaminado a hacer inaccesibles las partes metálicas, susceptibles de quedar en tensión por defecto o avería, sobre todo desde fuera de la plataforma del operador evitando o haciendo muy difícil la aparición de tensiones de contacto.

Con estas medidas de seguridad, no será necesario calcular las tensiones de contacto en el exterior, ya que estas serán prácticamente nulas.

Asimismo la existencia de una superficie equipotencial conectada al electrodo de tierra, hace que la tensión de paso en el acceso sea equivalente al valor de la tensión de defecto.

Por tanto:


V’p (acc) = 4.950 V < Vp(acc) = 8.203 V CORRECTO

2. CALCULOS MECANICO DE LA LÍNEA DE MEDIA TENSIÓN 2.1. Cálculo mecánico de los conductores.

Se toman en cuenta las siguientes consideraciones:

• Tensión máxima en un vano.

• Tensión máxima.

• Flecha máxima.

• Flecha mínima.

• Desviación cadena aisladores.

• Hipótesis de Viento. Cálculo de apoyos.

• Tendido de la línea.

• LIMITE DINAMICO "EDS". 2.2. Cálculo mecánico de los apoyos

Se toman en cuenta las siguientes consideraciones:

• Cargas permanentes

En todas las hipótesis en zona A y en la hipótesis de viento en zonas B y C, el peso que gravita sobre los apoyos debido al conductor y su sobrecarga "Pcv" será:

Pcv = Lv · Ppv · cos a · n (kg)

Siendo:

Lv = Longitud del conductor que gravita sobre el apoyo en las condiciones de - 5 ºC con sobrecarga

de viento (m).

Ppv = Peso propio del conductor con sobrecarga de viento (kg/m). a = Angulo que forma la resultante del viento con el peso propio del conductor. n = número total de conductores.

En las hipótesis de hielo en zonas B y C, el peso que gravita sobre los apoyos debido al conductor y su sobrecarga "Pch" será:

Pch = Lh · Pph · n (kg)

Lv = Longitud del conductor que gravita sobre el apoyo en las condiciones de - 15 ºC en zona B y -

20ºC en zona C, con sobrecarga de hielo (m). Pph = Peso propio del conductor con sobrecarga de hielo (kg/m). n = número total de conductores.


• Esfuerzos del viento • Resultante de ángulo • Desequilibrio de tracciones • Esfuerzo equivalente a la Resultante entre el esfuerzo del viento y el desequilibrio de

tracciones • Rotura de conductores • Apoyos de alineación • Esfuerzos descentrados

Para el cálculo de apoyos, se ha utilizado un programa informático que nos ofrece los siguientes resultados:

Cuadro nº 1

Cálculo de conductores de fase - tensiones reglamentarias Tensiones en daN - Flechas en m

Hipótesis de cálculo para tensiones máximas:

Zona A Zona B Zona C

-5°C+V(120km/h) -10°C+V(120km/h), -15°C+H -15°C+V(120km/h), -20°C+H

Tramo Conductor Zona Vano

(m)

Desnivel

(m)

Vano Reg.

(m)

Const. Caten.

E.D.S. T.H.F.

%

Tensiones y Flechas Cálc. Valor

máxi. Temp. T.máxima

viento T.máxima

hielo T.máxima

hielo+viento T.Viento

1/2 (120km/h)

15ºC+V (120km/h)

0ºC+H 50ºC

% % ºC T (daN) T (daN) T (daN) T (daN) T (daN)

F (m)

T (daN)

F (m)

T (daN)

F (m)

1- 2 LA-56 B 45 -1,58 45 384 11,50 15,00 10 22,50 399 455 ———— 351 279 0,54 376 0,50 71 0,66

Cuadro nº 2

Cálculo de conductores de fase - tabla de tendido Tensiones en daN - Flechas en m


(m)

Desnivel

(m)

Vano Regulación

(m)

Tensiones y Flechas -5ºC 0ºC 5ºC 10ºC 15ºC 20ºC

T (daN) F (m) T (daN) F (m) T (daN) F (m) T (daN) F (m) T (daN) F (m) T (daN) F (m)

1- 2 LA-56 B 44,73 -1,58 45,00 291 0,16 254 0,18 219 0,21 188 0,25 160 0,29 137 0,34


(m)

Desnivel

(m)

Vano Regulación

(m)

Tensiones y Flechas 25ºC 30ºC 35ºC 40ºC 45ºC 50ºC

T (daN) F (m) T (daN) F (m) T (daN) F (m) T (daN) F (m) T (daN) F (m) T (daN) F (m) 1- 2 LA-56 B 44,73 -1,58 45,00 118 0,40 104 0,45 93 0,51 84 0,56 77 0,61 71 0,66

Cuadro nº 3 Cálculo de apoyos nº1

Esfuerzos por fase.

Apoyo nº

Tipo Valor ángulo (Sexa.)

Coeficien. de

seguridad

Conduct. 1ª Hipótesis Viento

2ª Hipótesis 3ª Hipótesis Desequilibrio de

tracciones

4ª Hipótesis Rotura de conductores

Hielo Hielo+Viento Fases no afectadas Fases afectadas Esf.tor. aplica.

daN Vertic.

daN Trans.

daN Longi.

daN Vertic.

daN Trans.

daN Longi.

daN Vertic.

daN Trans.

daN Longi.

daN Vertic.

daN Trans.

daN Longi.

daN Vertic.

daN Trans.

daN Longi.

daN Vertic.

daN Trans.

daN Longi.

daN

1 P.Línea ——— N Fase 11 18 399 35 —— 455 —— —— —— —— —— —— 35 —— 909 —— —— —— 909 2 F.Línea ——— N Fase 336 18 399 336 —— 455 —— —— —— —— —— —— 336 —— 455 —— —— —— 455


Cuadro nº 4 Cálculo de apoyos nº2

Apoyo

nº Tipo Valor

ángulo

Coeficien. de

seguridad

Alt. cond. en perfil

necesaria m

Altura conductor

real m

Desviaci. cadena

Flecha máxima

m

Separaci. conduct.

m

Contrape.

daN

Coeficientes L, N, S Semi suma

vanos L Diferencia

tangentes N Coeficiente

ángulo S

1 P.Línea ——— N 14,00 14,52 —— 0,66 0,63 ———— 22,50 -0,035 ——— 2 F.Línea ——— N 12,00 13,04 —— 0,66 0,63 ———— 22,50 0,035 ———

Cuadro nº 5 Elección de apoyos Esfuerzos por fase.

Apoyo

nº Tipo Valor

ángulo (Sexa.)

Coe. de

seg.

Zona Altura libre

m

Monta. y sep. condu.

Esfuerzo por fase y tierra Refer. del

apoyo

Árbol de cargas del apoyo Utiliza. del

apoyo %

Separ. fases

norma. m

Altura de

refere. m

Altura libre real m

Hipót. Condu. Esfuerzo Hipót. Coe. seg. apo.

Coe. seg. real

Condu. Esfuerzo Vertic.

daN Trans.

daN Longi.

daN Vertic.

daN Trans.

daN Longi.

daN

1 P.Línea —— N B 14,00 Tres.

0,63

1ª Vien.

Fase 11 18 399 Unesa A

C-

2000

1ª Vien.

1,5 2,23 Fase 250 116 654 51,52 2,40 20,00 14,52 Tie.1 —— —— —— Tie.1 —— —— —— Tie.2 —— —— —— Tie.2 —— —— ——

2ª Hielo

Fase 35 —— 455 2ª Hielo

1,5 2,21 Fase 250 —— 827 52,96 Tie.1 —— —— —— Tie.1 —— —— —— Tie.2 —— —— —— Tie.2 —— —— ——

3ª Dese. trac.

Fase —— —— —— 3ª Dese. trac.

1,2 ——

Fase —— —— —— ——

Tie.1 —— —— —— Tie.1 —— —— —— Tie.2 —— —— —— Tie.2 —— —— ——

4ª Rotu. cond.

Fase 35/17 —— 909 4ª Rotu. cond.

1,2 1,73 Fase 250/250 —— 1620 56,13 Tie.1 —— —— —— Tie.1 —— —— —— Tie.2 —— —— —— Tie.2 —— —— ——

2 F.Línea —— N B 12,00 Hori.

0,63

1ª Vien.

Fase 336 18 399 Unesa A

C-

2000

1ª Vien.

1,5 2,08 Fase 250 100 568 61,23 1,5 16,00 13,04 Tie.1 —— —— —— Tie.1 —— —— —— Tie.2 —— —— —— Tie.2 —— —— ——

2ª Hielo

Fase 336 —— 455 2ª Hielo

1,5 2,06 Fase 250 —— 714 62,62 Tie.1 —— —— —— Tie.1 —— —— —— Tie.2 —— —— —— Tie.2 —— —— ——

3ª Dese. trac.

Fase —— —— —— 3ª Dese. trac.

1,2 ——

Fase —— —— —— ——

Tie.1 —— —— —— Tie.1 —— —— —— Tie.2 —— —— —— Tie.2 —— —— ——

4ª Rotu. cond.

Fase 336/335 —— 455 4ª Rotu. cond.

1,2 2,06 Fase 250/250 —— 1620 28,06 Tie.1 —— —— —— Tie.1 —— —— —— Tie.2 —— —— —— Tie.2 —— —— ——

2.3. Cálculo mecánico de los apoyos

Sobre el apoyo se producen dos momentos flectores que debe soportar el macizo de cimentación que sustenta

al apoyo. En primer lugar se produce el momento flector debido a la acción del tiro de conductores y que se calculará mediante la siguiente expresión.

CPVC HEM •=

En donde: MVC = Momento de vuelco debido a la acción del tiro de conductores en daNm. Ep = Esfuerzo útil del apoyo en daN. HC = Altura del punto de aplicación del esfuerzo en metros.

El valor del esfuerzo útil del apoyo se puede sustituir por el esfuerzo máximo de cálculo del apoyo si se estima oportuno. El segundo momento de vuelco que actúa sobre el apoyo es el debido a la acción del viento sobre la superficie del apoyo, que se calculará con la ecuación.


VVVV HEM •=

En donde: MVV = Momento del vuelco debido a la acción del viento sobre la superficie del apoyo en daNm. EV = Esfuerzo producido por el viento sobre la superficie del apoyo en daN. HV = Altura de punto de aplicación del esfuerzo del viento sobre la superficie del apoyo en metros. Para el cálculo de la cimentación se utiliza el método utilizado por la asociación de ingenieros suizos, el

método se basa en la ecuación de Sulzberger. Según el artículo 31 apartado 1 de Reglamento, se fija un coeficiente de seguridad para las hipótesis normales de 1,5, por otra parte el método de Sulzberger determina el momento de vuelco del macizo con respecto al punto del giro del macizo. Puede establecerse que este momento es un diez por ciento superior al calculado con respecto al nivel del terreno. Por tanto se debe verificar la siguiente ecuación.

( )1,65

MMM C

VVVC ≤+

Se adopta como forma para el cimiento del apoyo un prisma de sección cuadrada, prolongándose este 20 cm por encima del nivel del terreno de forma que sirva de protección para el apoyo. Por otra parte se establece un ángulo de giro máximo para el cimiento definido por su tangente de 0,01.

El momento estabilizador del cimiento está formado por dos componentes, el primero es el debido al empotramiento lateral del macizo en el terreno y el segundo es el que ofrece la reacción del terreno debido al peso del macizo de cimentación, apoyos, cables y cadenas de aisladores con sus herrajes correspondientes. Estos dos momentos dan lugar al momento estabilizador de la cimentación según la ecuación de Sulzberger.

••••−••+••+•••=

2

22

4C

C10

1

a

h1,1

3

20,522000,20)(hbaChb139M

En donde: MC = Momento de fallo al vuelco en daNm. a = Anchura del cimiento en metros. b = Largo del cimiento en metros. h = Profundidad del cimiento en metros. C2 = Coeficiente de compresibilidad del terreno a 2 metros de profundidad en daN/cm3.

Cuadro nº 7

Cálculo de cimentaciones Apoyos normalizados Andel S. A. - RU6704A

Apoyo

nº Tipo Características de los apoyos Viento sobre

apoyos Momentos de vuelco Coefic.

de compr. sibilid. daN/m²

Cimentación Esfuerzo

útil

daN

Altura sobre terreno

Conductor

daNm

Viento sobre

apoyos daNm

Total

daNm

Total absorbido

cimentación daNm

Lado A

m

Lado B

m

Alto

m

Volúmenes

Cogolla

m

Resulta conduc.

m

Esfuerzo

daN

Altura

m

Excavaci.

m³

Hormigón

m³

1 P.Línea 2480 17,52 15,72 ——— ——— 43086 ——— 43086 43212 8 1,40 1,40 2,48 4,86 5,25 2 F.Línea 2141 13,64 13,04 111 8,57 31287 955 32242 31400 8 1,25 1,25 2,36 3,69 4,00


2.4. Distancias mínimas de seguridad, cruzamiento y paralelismos (APTDO. 5 ITC-LAT-07)

El Reglamento de líneas de alta tensión en su apartado 5 de la ITC –LAT 07 regula las distancias mínimas de seguridad en cruzamientos y paralelismos.

Hay que hacer distinción entre distancias internas y externas:

Las distancias internas son dadas únicamente para diseñar la línea con una aceptable capacidad de resistir las

sobretensiones.

Las distancias externas son utilizadas para determinar las distancias de seguridad entre los conductores en tensión y los objetos debajo o en las proximidades de la línea.

Para ello se considerarán estos tipos de distancias eléctricas:

elD= Distancia de aislamiento en el aíre mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre

conductores de fase y objetos a potencial de tierra en sobretensiones de frente lento o rápido.

ppD= Distancia de aislamiento en el aíre mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre

conductores de fase durante sobretensiones de frente lento o rápido.

soma= Valor mínimo de la distancia de descarga de la cadena de aisladores, definida como la distancia más

corta en línea recta entre las partes en tensión y las partes puestas a tierra.

addD= Distancia adicional para que las distancias mínimas de seguridad al suelo, a líneas eléctricas, o

zonas de arbolado, etc, se asegure que las personas u objetos no se acerquen a una distancia menor que elD de

la línea eléctrica.

En nuestro caso, atendiendo a la tabla 15 tenemos que las distancias de aislamiento eléctrico para evitar descargas son:

mDel 22,0=

mD pp 25,0=

2.4.1 Distancias en el apoyo

2.4.1.1 Distancia de los conductores entre si La distancia de los conductores entre si “D” debe ser como mínimo:

D = k·√ (F + L) + k' · Dpp (m).

Siendo :

k = Coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento, según tabla 16 del apdo.

5.4.1 L = longitud de la cadena de suspensión (m). si la cadena es de amarre L=0.

F = Flecha máxima (m). k ' = 0, 75 . Dpp = Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva


entre conductores de fase durante sobretensiones de frente lento o rápido, según tabla 15 del apdo. 5.2 del reglamento de líneas aéreas de alta tensión.

Esta distancia se observa en tabla de resultados.

2.4.2 Distancia de los conductores y partes puestas a tierra

La distancia mínima de los conductores al apoyo “dsa” será de: dsa= Del (m), mínimo de 0,2 m Siendo: Del= Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva

entre conductores de fase y objetos a potencial de tierra en sobretensión es de frente lento o rápido , según tabla 15 del apdo. 5 . 2 (m) .

dsa = Del = 0. 22 m.; mínimo 0, 2 m.

dsa = 0.22 m.

Según nuestro tipo de instalación podemos catalogar el nivel de contaminación como tipo I `LIGERO´. Según la tabla 14, la línea de fuga específica nominal mínima será igual a 16,0 mm/KV.

En la ITC-LAT-07 tabla 12 del R.L.A.T habla de “Nivel de aislamiento”, y dice que en la gama I el nivel de aislamiento se define por las tensiones soportadas normalizadas de corta duración a frecuencia industrial y la tensión soportada normalizada a impulso del rayo.

En nuestro caso, las tensiones que aplicaremos serán las siguientes: Tensión más elevada para el material: 24 kV Tensión soportada a impulsos de rayo (kV cresta): 125 Tensión soportada de corta duración a frecuencia industrial (kV eficaces): 50 Se empleará:

CADENAS DE AMARRE

Cadenas de aisladores tipo POLIM. 3670EBAV-AR 36KV 70KN por fase.

Grado de aislamiento = (Nº aisladores x Línea de fuga del aislador) / Tensión. 1 x 1,350 / 24 = 56,25 > 16,0 mm / KV

Por tanto cumple con el mínimo requerido.


p

pU

SI

⋅=

3

s

sU

SI

⋅=

3

3. CALCULOS DEL CENTRO DE TRANSFORMACION 3.1. POTENCIA PREVISTA EN EL CENTRO DE TRANSFORMACION

3.2. INTENSIDAD DE ALTA TENSION En un transformador trifásico la intensidad del circuito primario Ip viene dada por la expresión: siendo:

S = Potencia del transformador en kVA. Up = Tensión compuesta primaria en kV. Ip = Intensidad primaria en A.

Sustituyendo valores: 3.3. INTENSIDAD EN BAJA TENSION Paralelamente, la intensidad del circuito secundario Is viene dada por la expresión:

siendo:

S = Potencia del transformador en VA. Us = Tensión compuesta secundaria en V. Is = Intensidad primaria en A.

Sustituyendo valores:

Transformador

Potencia (kVA)

Trafo 1 100

Transformador

Potencia (kVA)

Up (kV)

Ip (A)

Trafo 1 100 20 2,89

Transformador

Potencia (kVA)

Tipo Us (V)

Is (A)

Trafo 1 100 B2 400 144,34


p

ccccp

U

SI

⋅=

3

scc

ccsUU

SI

⋅⋅⋅=

3

100

3.4. CORTOCIRCUITO

Para el cálculo de la intensidad primaria de cortocircuito se tendrá en cuenta una potencia de cortocircuito de 500 MVA en la red de distribución, dato proporcionado por la Cía. suministradora.

3.4.1 Cálculos de Corrientes de Cortocircuito

Para el cálculo de las corrientes de cortocircuito utilizaremos las siguientes expresiones:

Intensidad primaria para cortocircuito en el lado de Alta Tensión:

(1) siendo:

Scc = Potencia de cortocircuito de la red en MVA. Up = Tensión compuesta primaria en kV. Iccp = Intensidad de cortocircuito primaria en kA.

Intensidad secundaria para cortocircuito en el lado de Baja Tensión (despreciando la impedancia de la red de Alta Tensión):

(2)

siendo:

S = Potencia del transformador en kVA. Ucc (%) = Tensión de cortocircuito en % del transformador. Us = Tensión compuesta en carga en el secundario en V. Iccs = Intensidad de cortocircuito secundaria en kA.

3.4.2 Cortocircuito en el lado de Alta Tensión

La compañía suministradora define en sus normas particulares y condiciones Técnicas y de Seguridad de

2005 que con carácter general la intensidad de cortocircuito de la red de media tensión se considera de 16 kA excepto en algunos casos en los que los receptores se encuentran en las inmediaciones de centrales generadoras. Por el contrario, en redes aéreas alejadas de subestaciones, podrá considerarse 8 kA, cuando están alejadas de subestaciones.

3.4.3 Cortocircuito en el lado de Baja Tensión

Utilizando las expresión (2).


Transformador

Potencia (kVA)

Tipo Us (V)

Ucc (%)

Iccs (kA)

Trafo 1 100 B2 400 4 3,61

3.5. SELECCIÓN DE LAS PROTECCIONES DE MEDIA Y BAJA TENSION

Protección en Alta Tensión.

La protección contra sobreintensidades del transformador en AT se realiza utilizando un Seccionador con fusibles de expulsión XS cut-out de tensión asignada 24 kV y 200 A de intensidad asignada.

El calibre de los fusibles será de 10 A.

La protección contra sobretensiones del transformador en AT se realiza mediante autoválvulas de 24 kV de tensión asignada y una intensidad de descarga de 10 kA.

Protección en Baja Tensión.

En el circuito de baja tensión se instalará un armario que se colocará sobre el apoyo, el cual estará previsto para 2 salidas. La protección en baja tensión se realizará con cortacircuitos fusibles, con una intensidad nominal igual al valor de la intensidad nominal exigida a esa salida.

La descarga del trafo al cuadro de BT se realizará con conductores 0,6/1kV 3x150 Al/80 Alm cableados en haz con aislamiento de polietileno reticulado, instalados al aire cuya intensidad admisible a 40ºC de temperatura ambiente es de 305 A.

En nuestro caso el número de haces es de 1.

3.6. DIMENSIONADO DE LA VENTILACION DEL CENTRO DE TRANSFORMACION

Por tratarse de un transformador al aire sobre apoyo sin envolvente, no precisa dimensionado de la ventilación.

3.7. DIMENSIONADO DEL POZO APAGAFUEGOS

Por tratarse de un transformador al aire sobre apoyo, sin envolvente, no precisa dimensionado del pozo apagafuegos.

3.8. CALCULO DE LA INSTALACION DE PUESTA A TIERRA

La instalación de puesta a tierra en el caso de encontrarse deteriorada o no cumplir con los valores reglamentarios se modificará según los cálculos siguientes:

Para el cálculo de la instalación de puesta a tierra, nos basaremos en el método propuesto por UNESA

titulado “METODO DE CALCULO Y PROYECTO DE INSTALACIONES DE PUESTA A TIERRA PARA CENTROS DE TRANSFORMACION DE TERCERA CATEGORIA”, que pasamos a desarrollar.


Vp = 1.350 V

Vp (acc)=8.133 V

Vc = 432 V

Datos de Partida

Los datos suministrados por Endesa Distribución Eléctrica S.L, sobre defectos a tierra, son los siguientes: Intensidad máxima de defecto a tierra: 300 A Tiempo máximo de desconexión: 1s

Para el tipo de terreno donde se va a realizar la instalación de puesta a tierra, se ha estimado una

resistividad del terreno de 120 Ω x m; según ITC MIE RAT 13 apartado 4.1.

Al estar construido el pavimento del C.S. con una losa de hormigón, la resistividad del pavimento será:

ρs = 3.000 Ω x m.

Nivel de aislamiento de las instalaciones de Baja Tensión: VBT = 6000 V.

Tensión de servicio: V=20.000 V

3.8.1 Tensiones de Paso y Contacto Máximas Admisibles

Los valores de las tensiones de paso y contacto máximas admisibles, en la instalación se calculan a partir

de las expresiones dadas en el Reglamento sobre Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación, ITC MIE RAT 13 apartado 1.1.

• Tensión de paso en el exterior al C.T. máxima admisible:

• Tensión de paso en el acceso al C.T. máxima admisible:

• Tensión de contacto exterior máxima admisible

donde ρs es la resistividad del suelo acceso al C.T., y ρt la resistividad del terreno, siendo: k = 78,5 y n= 0,18 para tiempos comprendidos entre 0,9 y 3 segundos. t = Duración de la falta en segundos. Sustituyendo valores:

)1000

61(

10 t

npt

kV

ρ⋅+⋅=

)1000

331(

t

k10V st

n)acc( p

ρρ ⋅+⋅+⋅=

)1000

5,11(

t

kV s

nc

ρ⋅+=


Rt = Kr ⋅ ρt = 0,110 x 150 = 16.5 Ω

V’p = Kp ⋅ ρt ⋅IDEFECTO = 0,0258 x 150 x 300 = 1161 V

V’c = Kc ⋅ ρt ⋅ lDEFECTO = 0,0563 x 150 x 300 =2533 V

3.8.2 Sistema Puesta a Tierra Centro de transformación.

Puesta a Tierra de Protección

Sistema de anillo cerrado dominador de potencial, constituido por cable de cobre desnudo de 50 mm2 de

sección, enterrado a una profundidad minima de 0.5 m en una zanja rectangular de 3mx3m de lado mínimo y en

el que se instalaran ocho electrodos en forma de pica de acero cobreado de diámetro 14x2000 mm situados

diametralmente opuestos en el anillo.

• Configuración seleccionada: 30-30/5/42.

• Geometría: 3 m x 3 m.

• Sección conductor: 50 mm².

• Diámetro picas: 14 mm.


• Profundidad: 0,5 m mínimo.

• Nº de picas: 4

Kr = 0,110

Kp = 0,0258

Kc = 0,0563

Resistencia a tierra

El valor de la resistencia de tierra Rt será:

Tensiones de paso y contacto

Para los diferentes cálculos, se ha considerado como intensidad de defecto la máxima aportada como dato por Cía. Compañía Endesa Distribución Eléctrica S.L.U., de 300 A.

Tensión de paso en el exterior máxima real:

Tensión de contacto máxima real:

Se debe cumplir para que el sistema de tierra elegido sea correcto que los valores de tensiones de paso y contacto máximo obtenido no superen a los valores admisibles de estas tensiones calculados anteriormente, comprobémoslo:


Vd = Rt x ld = 15,6 Ω . 300 A = 4.950 V

V’p(acc) = Vd = RT ⋅ lDEFECTO = 4.950 V

V’p = 1161 V < Vp = 1.350 V CORRECTO

V’c = 2533 V < Vc = 432 V INCORRECTO

El valor obtenido de la tensión de contacto es superior al máximo admitido por el reglamento, por tanto se deberá recurrir a la adopción de las medidas complementarias que a continuación se especifican. Medidas de seguridad Complementarias

A la vista de los resultados obtenidos para las tensiones de contacto, se adoptan las siguientes medidas complementarias:

• Se debe instalar una losa de hormigón de espesor total 20 cm, como mínimo y que sobresalga 1.1 m del borde de la base de la columna o poste se embeberá un mallazo electrosoldado de 4 mm de diámetro como mínimo formando una retícula de 0.30X0.3m. este mallazo debe conectarse a los puntos opuestos de la puesta a tierra. El mallazo tendrán por encima al menos 10 cm de hormigón.

• Recubrir de obra el apoyo metálico hasta 3m de altura, o vallado de la plataforma del operador.

Todo ello encaminado a hacer inaccesibles las partes metálicas, susceptibles de quedar en tensión por defecto o avería, sobre todo desde fuera de la plataforma del operador evitando o haciendo muy difícil la aparición de tensiones de contacto.

Con estas medidas de seguridad, no será necesario calcular las tensiones de contacto en el exterior, ya que

estas serán prácticamente nulas. Asimismo la existencia de una superficie equipotencial conectada al electrodo de tierra, hace que la tensión de

paso en el acceso sea equivalente al valor de la tensión de defecto.

Por tanto:

V’p (acc) = 4.950 V < Vp(acc) = 8.173 V CORRECTO

Puesta a Tierra de Servicio.

Una vez definido el sistema de puesta a tierra de protección, es posible calcular el potencial absoluto que se llega a alcanzar en caso de defecto.

Tensión superior a los 1.000 V, por tanto es necesario disponer de una toma separada para el neutro del

transformador, con el fin de no transferir tensiones peligrosas a las personas, bienes o instalaciones eléctricas. Además tenemos que se cumple:


Rt NEUTRO TRANSFORMADOR = 150Ω x 0,135 = 16,2 Ω

Vd = 4.950 V < VBT =6.000 V CORRECTO

El sistema de puesta a tierra del neutro del transformador, tendrá la siguiente disposición:

• Tres picas de acero cobreado de φ 14 mm y 2.000 mm de longitud, separadas entre sí 3 m y línea de enlace aislada de 50 mm² de sección en cobre, y enterradas a una profundidad mínima de 0,5 m.

Según la configuración tipo de electrodos de tierra escogido, el Método de Cálculo para P.A.T. en C.T. de

UNESA, nos proporciona la constante unitaria Kr para el cálculo de la resistencia a tierra:

• Configuración seleccionada: 5/32.

• Picas en hilera.

• Sección conductor: 50 mm²

• Diámetro picas: 14 mm.


• Separación entre picas: 3 m.

• Profundidad: 0,5 m.

• Nº picas: 3

Para estos datos Kr = 0,135

• Por tanto la resistencia a tierra del neutro del transformador será:

valor inferior a 37 Ω, el cuál es el valor máximo que establece el Método de Cálculo mencionado.

3.8.3 Separación entre a Tierra

De acuerdo con la Instrucción ITC –BT-18; referente a la separación entre las tomas de tierra de las masas

de las instalaciones de utilización en baja tensión y de las masas de un Centro de Transformación, se ha verificado una perfecta separación entre ambos Sistemas, que son eléctricamente independientes al cumplirse todas las condiciones que determina la referida Instrucción.

En el Método de Cálculo propuesto por UNESA y según lo indicado por las Instrucciones ITC-BT-18; al ser

la resistividad del terreno mayor a 150 Ωxm se está obligado a dejar una separación mínima entre los electrodos de protección y de servicio que viene dada por la siguiente expresión:


3.8.4 Cálculo de la Sección de Tierra

Para calcular la sección de los conductores de protección necesaria para soportar las solicitaciones

térmicas ocasionadas por las corrientes de corta duración, se utiliza la expresión siguiente, según EN 60439-1 y UNE 20460 90:

Sp, es la sección del conductor de protección en mm²; Id es el valor eficaz de la corriente de defecto que puede atravesar el dispositivo de protección por un defecto de impedancia despreciable, en amperios; t, es el tiempo de funcionamiento del dispositivo de corte, en segundos; k, es el factor cuyo valor depende de la naturaleza del conductor de protección de los aislamientos y de las temperaturas inicial y final.

Para conductor de cobre, con aislamiento de PVC en el caso más desfavorable, el valor de k es de 143;

según establecen EN 60439-1; tabla B.1 y UNE 20-460-90; tabla 54B. Dicho valor es inferior al establecido para los conductores de protección en el presente Proyecto, que es de

50 mm².

3.8.5 Corrección y ajuste del diseño inicial estableciendo el definitivo.

No se considera necesario la corrección del sistema proyectado. No obstante, si el valor medido de las

tomas de tierra resultara elevado y pudiera dar lugar a tensiones de paso o contacto excesivas, se corregirían estas mediante la disposición de una alfombra aislante en el suelo del Centro, o cualquier otro medio que asegure la no peligrosidad de estas tensiones.

NOTA: Se puede ejecutar cualquier configuración con características de protección mejores que las calculadas, es decir, atendiendo a las tablas adjuntas al Método de Cálculo de Tierras de UNESA, con valores de "Kr" inferiores a los calculados, sin necesidad de repetir los cálculos, independientemente de que se cambie la profundidad de enterramiento, geometría de la red de tierra de protección, dimensiones, número de picas o longitud de éstas, ya que los valores de tensión serán inferiores a los calculados en este caso.



Col. 2116 del Colegio Oficial de Ingenieros Superiores Industriales de Andalucía Oriental..

222

dp mm 1,2

143

1300

k

tIS =⋅=

⋅=

INDICE

1 PLANO 1: SITUACIÓN

2 PLANO 2: UBICACIÓN LAMT Y CT INTEMPERIE

3 PLANO 3: PERFIL LONGITUDINAL Y PLANTA DE LÍNEA AÉREA

4 PLANO 4: ELEMENTOS DE LA LÍNEA

5 PLANO 5: PUESTA A TIERRA APOYO ENTRONQUE.

6 PLANO 6: CENTRO DE TRANSFORMACIÓN INTEMPERIE Y P.A.T.

7 PLANO 7: ESQUEMA UNIFILAR

A181339

NUEVO CT INTEMPERIE

CAMPO BAZA

B

A

Z

A

-

C

A

S

T

R

IL

L

A

M

T

E

X

IS

T

E

N

T

E

2

0

K

V

01

SITUACION

1:10.000

TITULO PROYECTO

FECHA:

Enero 2017

ESCALA: Nº PLANO:

PLANO: El Ingeniero Industrial

SITUACIÓN

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

Alejandro Rey-Stolle Degollada Colegiado nº 2116 del Colegio Oficial de Ingenieros Superiores Industriales de Andalucía Oriental.

A181339

NUEVO CT INTEMPERIE

CAMPO BAZA

B

A

Z

A

-

C

A

S

T

R

IL

L

A

M

T

E

X

IS

T

E

N

T

E

2

0

K

V

SUSTITUYE AL EXISTENTE

NUEVO APOYO

LEYENDA

TRAMO NUEVA LAMT 20 KV

TRAMO LAMT EXISTENTE 20 KV

APOYO NUEVO A INSTALAR

APOYO EXISTENTE

NUEVO CENTRO DE TRANSF. INTEMPERIE

02

UBICACIÓN LAMT Y CT INTEMPERIE

1:1.000

TITULO PROYECTO

FECHA:

Enero 2017

ESCALA: Nº PLANO:


AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text


Estaciones y punto kilométrico

Cotas del terreno

Distancias

Parciales

Al origen

Num. y longitud de las parcelas

Planta

Perfil

Número

Ángulo

Tipo

Función

Montaje

Separación de fases

Tipo armado

Altura útil cruceta inferior

Tipo de cadena-elementos

Lado

Profundidad

Excavación

Hormigonado

Número

Longitud

Desnivel

Número

Cons. de catenaria y longitud

Apoyo inicial y final

Da

to

s to

po

grá

f.

Ap

oyo

s

Cim

en

-

ta

ció

n

Va

no

s

Va

no

re

gu

l.

Plano de Comparación 756,18 m

1

2

3

4

5

0

A181339

Apoyo Nº1

C-2000-20

CT INTEMPERIE

Apoyo Nº2

C-2000-16

761,18

0,0

0,0

761,61

44,7

44,7

Nº 1

K=384 a 50°C - 45 m

Nº 1 - Nº 2

Nº 1

44,73 m

-3,58 m

Nº 1

--

C-2000-20

P.Línea

Tresbolillo

2,40

Amarre

TB-12-ATC-12

1,40 m

2,48 m

4,86 m3

5,25 m3

14,52 m

Nº 2

--

50°C 71 0,66

45°C 77 0,61

40°C 84 0,56

35°C 93 0,51

30°C 104 0,45

25°C 118 0,40

20°C 137 0,34

15°C 160 0,29

10°C 188 0,25

5°C 219 0,21

0°C 254 0,19

-5°C 291 0,16

LA-56

Zona B

Tabla tendido fase

Tramo 1-2

T°(°C) T(daN) f(m)

3,53m

10,00m

10,0

0m

13

,0

3m

a=1,5 m

a=1,5 m

c=1,5 m

b=

1,2

0 m

Armado TB-12

Apoyos nº: 1

NUEVO

CAMPO BAZA

A181339

CT INTEMPERIE

CAMPO BAZA

a=1,5 ma=1,5 m

Apoyos nº: 2

Armado MO-1.5

C-2000-16

F.Línea

Horizontal

1,25

Amarre

MO-ATC-12

1,25 m

2,36 m

3,69 m3

4,00 m3

13,04 m

03

PERFIL NUEVA LAMT

EV:1/500EH:1/2000

TITULO PROYECTO

FECHA:

Enero 2017

ESCALA: Nº PLANO:


AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text


Nota: Las crucetas deberán elegirse para que soporten los esfuerzos (horizontales, cargas verticales),obtenidos en el anexo de cálculo.

Montaje simple circuito tresbolillo

CIMENTACIÓN MONOBLOQUE

h

a

0,2

5

MEDIDAS AVIFAUNAS. AISLADORES

78

0±10

1

0

0

0

1

2

4

5

±

1

0

a

a

c

b

RELACION DE APOYOS

APOYO Nº

ESFUERZO

Kg

ALT. TOTAL

H(m)

DENOMINACION CIMENTACIONES CRUCETAS

lado alto

Montaje a(m) b(m) c(m)

1 (NUEVO A181339)

2000 20 C-2000-20 1.40 2.48 TB 1.50 1.20 1.50

2 (CT INTEMPERIE)

2000 16 C-2000-16 1.25 2.36 MO 1.50

aa

Montaje simple circuito horizontal

04

ELEMENTOS DE LA LÍNEA

S/E

TITULO PROYECTO

FECHA:

Enero 2017

ESCALA: Nº PLANO:


AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text


NOTA1: Todos los puentes de conductor desnudo se aislaránmediante 1 capa de cinta MASTIC 3M 2228 + una capa cintaSILICONA 3M 70 o similar

3

1,1

PUENTE BT RZ 0,6/1

3x150/80 ALMELEC

TRANSFORMADOR 100 KVA

PUESTA A TIERRA HERRAJES

CUT-OUT 24 KV 200A.

AUTOVALVULAS 24KV 10kA

06

CENTRO TRANSFORMACIÓN INTEMPERIE. DETALLES Y PUESTA A TIERRA

S/E

TITULO PROYECTO

FECHA:

Enero 2017

ESCALA: Nº PLANO:


AutoCAD SHX Text

ALZADO

AutoCAD SHX Text

mínimo 6 m

AutoCAD SHX Text

4

AutoCAD SHX Text

4

AutoCAD SHX Text

TIERRA DE PROTECCIÓN

AutoCAD SHX Text

Picas: Lp = 2 m, Ø = 14 mm

AutoCAD SHX Text

Conductor: Cu desnudo, S = 50 mm2

AutoCAD SHX Text

3

AutoCAD SHX Text

7.16

AutoCAD SHX Text

Conductor: Cu desnudo, S = 50 mm2

AutoCAD SHX Text

Picas: Lp = 2 m, Ø = 14 mm

AutoCAD SHX Text

TIERRA DE SERVICIO

AutoCAD SHX Text

TIERRA DE PROTECCIÓN

AutoCAD SHX Text

Configuración: 40-40/5/82

AutoCAD SHX Text

Profundidad electrodo: 0.5 m

AutoCAD SHX Text

Sección conductor: 50 mm2

AutoCAD SHX Text

Diámetro picas: 14 mm

AutoCAD SHX Text

Número de picas: 8

AutoCAD SHX Text

Longitud picas: 2

AutoCAD SHX Text

NOTA: Se instalará una losa de hormigón de espesor total 20 cm. como mínimo,

AutoCAD SHX Text

y que sobresalga 1,2 m. del borde de la base de la columna o poste.

AutoCAD SHX Text

y hasta 1,1 m. del borde de la base de la columna o poste

AutoCAD SHX Text

Este mallazo debe conectarse a dos puntos opuestos de la puesta a tierra.

AutoCAD SHX Text

El mallazo tendrá por encima al menos 10 cm. de hormigón.

AutoCAD SHX Text

TIERRA DE SERVICIO

AutoCAD SHX Text

Configuración: 5/32.

AutoCAD SHX Text

Profundidad electrodo: 0.5 m

AutoCAD SHX Text

Separación picas: 3 m

AutoCAD SHX Text

3 picas en hilera unidas por conductor horizontal

AutoCAD SHX Text

Sección conductor: 50 mm2

AutoCAD SHX Text

Diámetro picas: 14 mm

AutoCAD SHX Text

Longitud picas: 2

AutoCAD SHX Text

NOTA: El conductor de conexión entre el neutro del transformador

AutoCAD SHX Text

y el electrodo de la tierra de servicio será de cable aislado 0,6/1kV

AutoCAD SHX Text

de 50 mm2 en Cu, bajo tubo de PVC con grado al impacto 7 (mínimo)

AutoCAD SHX Text

PUESTAS A TIERRA

AutoCAD SHX Text

VISTA PERFIL

AutoCAD SHX Text

VISTA FRONTAL

AutoCAD SHX Text

de diámetro como mínimo formando una retícula de 0,30x0,30m.

AutoCAD SHX Text

Dentro de esta losa (plataforma del operador)

AutoCAD SHX Text

se embeberá un mallazo electrosoldado de 4 mm.

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text


El Ingeniero Técnico Industrial D. . Alejandro Rey-Stolle Degollada, nº 2116 del Colegio Oficial de Ingenieros Superiores Industriales de Andalucía Oriental, autor del Proyecto de “LÍNEA AÉREA DE MEDIA TENSIÓN 20 KV Y CENTRO DE TRANSFORMACIÓN INTEMPERIE DE 100 KVA DENOMINADO CAMPO BAZA, SITO EN LA COLONIA, EL BAICO, T.M. DE BAZA (GRANADA), con el visado electrónico con número y fecha indicados.

RENUNCIA

A la Dirección Técnica de Obra de las instalaciones referidas en el presente proyecto.


Fdo: D. Alejandro Rey-Stolle Degollada

Ingeniero Industrial

Col. 2116 del Colegio Oficial de Ingenieros Superiores Industriales de Andalucía Oriental..

PROYECTO DE LÍNEA AÉREA DE MEDIA TENSIÓN 20 KV Y …

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