Proyecto de Instalacion Electrica Industrial

8/13/2019 Proyecto de Instalacion Electrica Industrial

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Registro de Propiedad Intelectual:

N

ISBN:

1 Edicin 2003

Elaborado por:Programa de Estudios e Investigaciones en Energa.

Instituto de Asuntos Pblicos, Universidad de Chile.

Se agradece la colaboracin de los ingenieros:

Guillermo Andrs Jimnez E. y Francisco Quintana

Procobre-Chile

Av. Nueva de Lyon 96, Of. 305, Edificio Costanera

Telfono: 335 3264

Fax: 335 3264, anexo 111

Santiago de Chile

Diseo y Diagramacin

Erica Paluba

Impresin

Impresos Lahosa S.A.

MISION DE PROCOBRE

Nuestra misin es promover el uso del cobre y susaleaciones, especialmente en Chile y Latinoamrica,fomentando una disposicin favorable hacia suutilizacin e impulsando la investigacin y el desarrollo

de nuevas aplicaciones.

Colabora y trabaja coordinadamente con las empresas,el gobierno y los organismos relacionados con el cobrepara materializar una accin convergente, con visin de

largo plazo a nivel mundial.


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INSTALACIONESELECTRICAS EN

MEDIA TENSION

APLICACIONES Y ANALISIS DE CASOSCODIGO DE INSTALACIONES EN MEDIA TENSION

LaC onexi nV ital.

International Copper Association, Ltd.

CopperC onnectsL ife.


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Dimensionamiento del sistema de alumbrado.

Conductores para el Centro de Control de Motores.

Proteccin contra sobrecargas.

Conductores para la alimentacin de hornos elctricos.

APLICACIONES Y ANALISIS DE CASOS

Dimensionamiento de conductoresen una instalacin industrial de 24kV / 4,16 kV. /PAG. 4

Centro de seccionamiento y medida. Centro de transformacin

Dimensionamiento de lneas subterrneas de distribucin.

Dimensionamiento de ductos y tubera.

Canalizaciones y cmaras.

2Alimentacin en 24 kV de un rea comercial. /PAG. 16

Datos financieros.

Datos de cables.

Seleccin de la seccin econmica de un conductor.

3Dimensionamiento econmico de cables de alimentacinde 10 subestaciones de 13,2 kV / 0,38 kV. /PAG. 32

1

INDICE


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APLICACIONESYANALISISDECASOS

CODIGODEINSTALACIONESEN

MEDIATENSION

3

l trabajo que se entrega a continuacin incorpora,

en un solo texto, las Leyes y Reglamentos obligatorios,

aprobadas por la autoridad, que son aplicables a las

instalaciones de media tensin. A travs de un anlisis

de casos de aplicacin se hace uso de los conceptos

que la autoridad ha legislado y reglamentado, de modo

que el usuario pueda vincular, con mayor facilidad y

en casos reales, el uso correcto de los principales

aspectos que la autoridad ha decidido precisar.

No se ha incluido el texto completo de las Normas

Chilenas aplicables a Instalaciones de Media Tensin,

optndose por transcribir prrafos escogidos vincula-

dos con cada uno de los ejemplos desarrollados. Del

mismo modo, cada vez que se consider necesario, setranscribi prrafos seleccionados de Normas

Internacionales, ya sea para que el usuario pudiese

comparar lo aplicable en Chile con lo que se emplea en

otros pases, o simplemente porque la Norma Chilena

todava no ha establecido lo que debe aplicarse en el

pas.

Adicionalmente al texto se adjunta, un archivo en

Microsoft Power Point, que permite visualizar el con-

tenido del Cdigo de Instalaciones de Media Tensin

planteado. En el archivo, es posible visitar segn lapantalla que se seleccione- la Ley o Reglamento que se

desea consultar. Del mismo modo, es posible visuali-

zar pantallas de aplicacin o anlisis de casos plantea-

dos. Adems de estas pantallas se puede acceder a un

documento que describe en detalle el ejemplo analiza-

do y cada uno de los clculos realizados.

INTRODUCCION

E


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1

4

CASO N 1. Dimensionamiento de conductores

en una instalacin industrial de 24 kV / 4,16 kV.

Considrese una industria como la que se muestra

en la Figura 1.1.

Calcular las potencias de los transformadores, pro-

tecciones, seccin mnima de los conductores y

disear las canalizaciones correspondientes desde

la toma de media tensin basndose en la informa-

cin entregada a continuacin:

Los transformadores se encuentran ubicados en

la subestacin. El transformador general es trifsi-

co con relacin de transformacin 23kV/4.16 kV,

el transformador para servicios generales y alum-brado es trifsico con relacin de transformacin

4.16 kV/380V.

Las potencias de los motores M1, M2, M3 y M4

son 100, 75, 200 y 300 HP respectivamente a 4,16

kV. Todos los motores son de induccin y con rotor

de jaula de ardilla. El motor 3 es de rgimen inter-

mitente. Considere que los motores funcionan a unfactor de potencia de 0,85

El horno posee una potencia de 50 kW a 4,16 kV.

Es necesario proyectar los alimentadores trifsicos

para el suministro de energa en las reas de oficinas,

bodega y proceso, de acuerdo a los siguientes datos:

- Alumbrado oficinas y bodega 4 kW

- Alumbrado rea de proceso 5 kW

- Enchufes oficinas 3 kW

- Enchufes bodega 4 kW

- Enchufes rea de proceso 5 kW

SOLUCION

ALUMBRADO Y ENCHUFES

Se proyectan 2 alimentadores trifsicos para alum-

brado y enchufes, los cuales se especifican de la

siguiente manera:

Alumbrado y enchufes

de oficinas y bodegas

Estimacin de cargas (seccin 7.2.1.1. (b) de la

NCh Elec. 4/2003)

7.2.1..- Estimacin de cargas

7.2.1.1.- La carga nominal de un alimentador,

segn la cual se dimensionar, no ser

menor que la suma de las cargas de

todos los circuitos que sirve el alimen-

tador, determinadas de acuerdo a las

secciones 11 y siguientes, y sujetas a

las siguientes disposiciones:

b) Para alimentadores que sirven consumos de

alumbrado exclusivamente a la carga total de

los circuitos determinada de acuerdo a la sec-

cin 11 se le aplicarn los factores de deman-

da sealados en la tabla N 7.5.

Estos factores de demanda no se aplicarn

sobre subalimentadores en los que puede estar

presente la totalidad de la carga en forma per-

APLICACIONES Y

ANALISIS DE CASOS

30mS/E

75m

5m

5m

30m

Horno

CCM

15m

35m 65m

60m

M2M1

M3

M4

OFICINASY

BODEGA

Figura 1.1. Esquema de planta industrial.


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1

5



MEDIATENSION

potencia sobre la que se aplica elfactor de demandatipo de consumidor

manente o espordica por perodos superiores

a 15 minutos.

Se aceptarn factores de demanda distintos a los

valores indicados en esta tabla, cuando

mediante un estudio realizado sobre la base de

las caractersticas de uso de instalacin o las

de proceso, se justifique dicho valor.

Aplicando la Tabla 7.5,

11.000 W al 100 % = 11.000 W

Por lo tanto la corriente nominal del alimentadores, (se supone un alimentador trifsico con cargas

equilibradas)

Protecciones: (secciones 7.1.2.1 a 7.1.2.2 de la

NCh Elec. 4/2003)

7.1.2.1.- Los alimentadores se debern proteger

tanto a la sobrecarga como al cortocir-

cuito, con las protecciones adecuadas a

cada situacin.

7.1.2.2.- Los alimentadores se protegern a la

sobrecarga de acuerdo a la potencia

utilizada, estando limitada la protec-

cin mxima por la capacidad de

transporte de corriente de los conduc-

tores.

Corresponde seleccionar primero el

interruptor termomagntico, y luego

determinar un conductor cuya capaci-

dad exceda a lo menos un 10 % la

capacidad de la proteccin.

La proteccin adecuada para este circuito es de20 A.

Dimensionamiento de conductores (secciones

7.1.1.2 a 7.1.1.3 de la NCh Elec. 4/2003)

7.1.1.2.- La seccin de los conductores de los

alimentadores y subalimentadores ser,

por lo menos, la suficiente para servir

las cargas determinadas de acuerdo a

7.2. En todo caso la seccin mnima

permisible ser de 2,5 mm2.

7.1.1.3.- La seccin de los conductores de los

alimentadores o subalimentadores ser

tal que la cada de tensin provocada

factor de demanda

Casa habitacin Primeros 3,0 1,00

Sobre 3,0 0,35

Hospitales Primeros 50,0 0,40

Sobre 50,0 0,20

Hoteles y moteles Primeros 20 0,50

Desde 20,1 a 100 0,40Sobre 100,0 0,30

Bodegas Primeros 15 1,00

Sobre 15 0,50

Todo otro tipo Toda la potencia1,00

TABLA N 7.5 DE NCh Elec. 4/2003FACTORES DE DEMANDA PARA CALCULO DE ALIMENTADORES

DE ALUMBRADO


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por la corriente mxima que circula por

ellos determinada de acuerdo a 7.2.1.1,

no exceda del 3% de la tensin nominal

de la alimentacin, siempre que la cada

de tensin total en el punto ms desfa-

vorable de la instalacin no exceda del

5% de dicha tensin.

Estos valores son vlidos para alimentadores de

alumbrado, fuerza, calefaccin o combinacin de

estos consumos.

Conductor a seleccionar:

Monoconductor THWN, 75C, 600 V

Seccin de conductor escogida preliminarmente:

3,31 mm2

(12 AWG)Capacidad de transporte del conductor: 25 A

Cada de tensin

Para calcular la cada de tensin en el conductor se

aplica la siguiente frmula:

Donde,

V = cada de tensin en V

I = corriente nominal del circuito en A

L = longitud del conductor en km

R = resistencia ohmica del conductor

en Ohm/km

X = reactancia inductiva del condutor

en Ohm/km

= ngulo de desfase entre tensin y corriente.

Para este caso particular se tienen los siguientes

datos:

V = 4,7 V

El conductor seleccionado cumple con lo especifi-

cado en 7.1.1.3.

Alumbrado y enchufes rea de proceso

Protecciones: (secciones 7.1.2.1 a 7.1.2.2 de la

NCh Elec. 4/2003 )

Aplicando la Tabla 7.5,

10.000 W al 100 % = 10.000 W

Por lo tanto la corriente nominal es,

Para una corriente nominal de 15,2 A en el alimen-

tador se selecciona un interruptor termomagntico

de 20 A.


7.1.1.2 a 7.1.1.3 de la NCh Elec.4/2003)


Monoconductor THWN, 75C, 600 V

Seccin de conductor escogida preliminarmente:

3,31 mm2

Para este caso particular se obtienen los siguientes

datos

V = 11,2 V

V % = 2,94 %

El conductor seleccionado cumple con lo especifi-cado en 7.1.1.3.

Carga total alumbrado y enchufes

(Segn tabla 7.5 de la NCh Elec. 4/2003)

Alumbrado y enchufes oficina y bodegas

4 kW + 4 kW + 3 kW =11 kW

11 kW al 100% 11.000 W

Alumbrado y enchufes proceso

5 kW + 5 kW = 10 kW

10 kW al 100% 10.000 W

TOTAL ALUMBRADO

Y ENCHUFES 21.000 W

V= I3 L (R cos + Xsen)

I= = 15,2A10000

3 380

I L R X[A] [km] [Ohm/km] [Ohm/km]

15,2 0,08 5,315 0 0


17 0,03 5,315 0 0

V%= x 100%= 4,7 x 100%= 1,23%VVnominal 380

1

6


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1

8

Clculo del transformador de alumbrado y

enchufes.

Como se consideran cargas bsicamente resistivas,

hacemos la aproximacin de un (1) kW por un (1)

kVA

Potencia del transformador:

Considerando una potencia en el secundario de 21

kVA y una eficiencia del 90%

De acuerdo con lo anteriormente calculado, el

transformador a seleccionar ser de 30 kVA con-

forme a las potencias suministradas por el fabri-

cante.

Corriente nominal del secundario:

Corriente nominal del primario:

CENTRO DE CONTROL

DE MOTORES CCM

Motor 1. (Rgimen permanente)


12.2.1 a 12.2.3 de la NCh Elec. 4/2003)

12.2.1.- La seccin mnima de conductor

empleado para alimentar motores fijos

ser de 1,5 mm2.

12.2.2.- La seccin de los conductores que ali-

menten a un motor de rgimen perma-

nente ser tal que asegurar una capaci-

dad de transporte, por lo menos, iguala 1,25 veces la corriente de plena carga

del motor.

12.2.3.- La seccin de los conductores que ali-

menten a un motor, sea ste de rgimen

peridico, intermitente o de breve dura-

cin, ser tal que asegure una capaci-

dad de transporte como mnimo igual a

la corriente de plena carga afectada

por un factor determinado de acuerdo a

la tabla N 12.28.

TABLA N12.28FACTORES DE DIMENSIONAMIENTO DE ALIMENTACION

A MOTORES DE REGIMEN NO PERMANENTE

tipo de funcionamientotipo de rgimen

5 15 30 60 Ms de 60

minutos minutos minutos minutos

Breve duracin (operacin de vlvulas o 1,1 1,2 1,5

descenso de rodillos y otros similares)

Intermitentes (ascensores, montacargas, 0,85 0,85 0,9 1,4

mquinas herramientas, bombas, puentes

levadizos, tornamesas, etc.)

Peridicos (rodillos, laminadores, etc.) 0,85 0,9 0,95 1,4

Variables 1,1 1,2 1,5 2

Nota: En la norma NCh Elc. 4/84 esta tabla corresponde a la nmero 12.26

P = = 23,21kVA

0,9

I= =P 30kVA

3 380V 3

I= =P 30kVA

3 4160V 3


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MEDIATENSION

(*) Los tiempos de funcionamiento indica-

dos son los perodos en los cuales los

motores, por su diseo, alcanzan la

temperatura nominal de trabajo y pue-

den operar; cumplido este perodo

necesitan un intervalo de refrigeracin.

V = 4160 V

P = 100 HP

In = 13 A

In x 1,25 = 16,25 A


Monoconductor XAT ,90 C, 5 kV, NA 133%

Seccin de conductor adecuada: 13,3 mm2

(6 AWG).

El fabricante no suministra conductores de inferior

calibre a ese nivel de tensin. Para este caso parti-

cular se obtienen los siguientes datos

V = 0,7V

V % = 0,02%

El conductor seleccionado cumple con lo especifi-

cado en 7.1.1.3.

Proteccin contra sobrecargas (seccin 12.3.1.2

de la NCh Elec. 4/2003 )

12.3.1.2.- Todo motor de rgimen permanentecuya potencia sea superior a 1 HP

deber protegerse, contra las sobrecar-

gas, mediante un dispositivo de protec-

cin que responda a la corriente del

motor. Este protector tendr una capa-

cidad nominal o estar regulado a no

ms de 1,25 veces la corriente nominal

del motor si se trata de motores con

factor de servicio no inferior a 1,15 , a

no ms de 1,15 veces la corriente nomi-

nal del motor para todo otro caso.

N.A.- El factor de servicio es un coeficiente

usado en los motores fabricados de

acuerdo a Normas Norteamericanas y

seala la sobrecarga permanente que

el motor tolera. Usualmente se lo iden-

tifica en placa por las letras F.S. o S.F.

Tambin los motores fabricados bajo

normas europeas dan estos coeficientes

Por lo tanto,

Isc = In x 1,25 = 16,25 A

Proteccin de cortocircuito (secciones 12.3.2.1

a 12.3.2.2)

12.3.2.1.- Todo motor deber contar con una pro-

teccin de cortocircuito. Esta protec-

cin se dimensionar de modo tal que

sea capaz de soportar sin operar, la

corriente de partida del motor.

12.3.2.2.- La capacidad nominal de las proteccio-

nes de cortocircuito de un motor se

dimensionar comparando la caracte-

rstica de la corriente de partida y el

correspondiente valor durante el pero-

do de aceleracin del motor o mquina,

si es que el motor parte acoplado a sucarga, con la curva de respuesta de la

proteccin seleccionada de modo que

sta no opere bajo condiciones norma-

les de partida.

A pesar de que se fijan los parmetros a tener en

cuenta para la seleccin del dispositivo de protec-

cin de cortocircuito, no se entregan datos concre-

tos para el clculo y el tipo de proteccin a imple-

mentar. Para tal efecto se introduce aqu un aparte

del NEC (Nacional Electrical Code) donde se esta-blecen metodologas para el clculo y seleccin de

la proteccin.

430-52. Corriente mxima o de programacin

de los circuitos individuales de motores.

(a) General. El dispositivo de proteccin contra

cortocircuitos y fallas a tierra del circuito ramal

debe cumplir los siguientes apartados (b) y (c) o

(d), segn proceda.

(b) Todos los motores.El dispositivo de proteccin

del motor contra cortocircuitos y fallas a tierra del

circuito ramal, debe ser capaz de transportar la

corriente de partida del motor.


16,25 0,02 1,323 0,170 32


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(c) Corriente nominal o de disparo.

(1) Se debe emplear un dispositivo protector con

una corriente nominal o un valor de disparo que

no supere el valor calculado de acuerdo con lo

establecido en la Tabla 430-152.

Excepcin N. 1: Cuando los valores de los dispo-

sitivos de proteccin de los circuitos ramales con-

tra cortocircuitos y fallas a tierra, calculados

segn la Tabla 430-152, no correspondan con los

valores normalizados de los fusibles, interruptores

automticos no ajustables, protectores trmicos o

interruptores automtico ajustables, se permite

utilizar el valor inmediatamente superior.

Excepcin N. 2: Cuando los valores especificados

por la Tabla 430-152 modificado por la excepcin

No. 1, no es suficiente para la corriente de partida

del motor:

a. Se permite aumentar el valor nominal de un

fusible sin retardo de tiempo que no exceda los 600

A o un fusible con retardo de tiempo del tipo Clase

CC, pero que en ningn caso exceda el 400% de la

corriente a plena carga.

b. Se permite aumentar el valor nominal de un fusi-

ble con retardo (de dos elementos), pero que en

ningn caso exceda el 225% de la corriente a

plena carga.

c . Se permite aumentar el valor nominal de un

interruptor automtico de tiempo inverso, pero que

en ningn caso pueda superar (1) el 400% de la

corriente a plena carga para corrientes de 100 A o

menos o (2) el 300% de la corriente a plena carga

para ms de 100 A.

d. Se permite aumentar el valor nominal de un

fusible de 601-6.000 A, pero que en ningn caso

pueda superar el 300% de la corriente a plena

carga.

TABLA N430.152CORRIENTE MAXIMA O AJUSTE DE LOS DISPOSITIVOS DE

PROTECCION CONTRA CORTOCIRCUITOS Y FALLAS A TIERRADE LOS CIRCUITOS RAMALES DE MOTORES

porcentaje de la corriente a plena carga

tipo de motorFusible Fusible Interruptor Interruptor

sin retardo ** con retardo ** automtico automtico(de dos de disparo de tipo

componentes) instantneo inverso*

Monofsico 300 175 800 250

Polifsico de c.a.

sin rotor bobinado

De jaula de ardilla:

Todos menos los de Tipo E 300 175 800 250

Los de Tipo E 300 175 1.100 250

Sncronos # 300 175 800 250

Con rotor bobinado 150 150 800 150

De c.a. (tensin constante) 150 150 250 150

* Los valores de la ltima columna tambin

cubren las corrientes de los interruptores

automticos no ajustables de tiempo inverso,

los cuales pueden modificarse segn elArtculo 430-52.

** Los valores de esta columna son para fusibles

de Clase CC con retardo.

# Los motores sncronos de bajo par y baja

velocidad (normalmente 450 rpm o menos),

tales como los utilizados con compresores

reciprocantes, bombas, etc. que arrancan sincarga, no requieren que la corriente de los

fusibles o interruptores automticos sea

mayor del 200% de la corriente a plena

carga.


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11



MEDIATENSION

Se desea utilizar como dispositivo de proteccin un

interruptor automtico, con una intensidad nomi-

nal de disparo de ocho veces la corriente nominal

en rgimen permanente del motor, por lo tanto:

In (proteccin) = In motor x 8 = 104 A

Nota: la corriente de cortocircuito es aquella que se

produce, en este caso, en bornes del motor o en

algn punto del circuito, cuando hay contacto ente

fases o entre una fase y tierra , pudiendo sta alcan-

zar valores mucho mayores de los 104 A estableci-

dos anteriormente dependiendo de la impedancia

que exista hasta el punto de contacto. Es esta

corriente la que se debe limitar mediante la opera-

cin de este dispositivo de proteccin y ella se esta-

blece en este caso como de 8 veces la corriente

nominal del motor, pero en rigor no es la corriente

de cortocircuito, sino que es el valor nominal de

corriente que corresponde a la proteccin de cor-

tocircuito.

El valor normalizado inmediatamente superior

para esta proteccin es 110 A.

MOTOR 2.(Rgimen permanente)


12.2.1 a 12.2.3)

P = 75 HP

In = 10 A

In x 1,25 = 12,5 A




(6 AWG).

V = 1,3 VV % = 0,03%

Proteccin contra sobrecargas (seccin 12.3.1.2)

Isc = In x 1,25 = 12,5 A


a 12.3.2.2)


interruptor automtico, por lo tanto la corriente de

cortocircuito se calcula como,

In (proteccin) = In x 8 = 10 x 8 = 80 A

El valor normalizado para esta proteccin es 80A

MOTOR 3. (Rgimen Intermitente,

perodo de funcionamiento de 30 a 60

minutos)


12.2.1 a 12.2.3)

V =4160 V

P = 200 HP

In = 26 A

In x 0,9 = 17,4 A


Monoconductor XAT, 90 C, 5 kV, NA 133%


(6 AWG)

V = 2,7 V

V % = 0.07%


12.3.1.8.- Los motores usados en condiciones de

rgimen de breve duracin, intermiten-

te o peridico, se considerarn protegi-

dos contra la sobrecarga por las pro-

tecciones de cortocircuito y de falla a

tierra, siempre que estas cumplan lo

establecido en 12.3.2. Se considerar


12,5 0,05 1,323 0,170 32


17,4 0,075 1,323 0,170 32


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12

como rgimen permanente a todo

motor, salvo que por las condiciones de

uso o de proceso sea imposible que

pueda trabajar en forma permanente.

N.A.- El dispositivo usual de proteccin con-

tra sobrecargas es el protector trmico.

Durante el perodo de funcionamiento normal, se

considera que el motor est en rgimen permanen-

te, por lo tanto:

Isc = In x 1,25 = 32,5 A


a 12.3.2.2)


interruptor automtico, por lo tanto la corriente

nominal de esta proteccin de cortocircuito se cal-

cula como,



para esta proteccin es 225 A

Comentario adicional: lo anterior es vlido cuando

se trata de protecciones de valores fijos, pero sepueden utilizar protecciones ajustables dentro de

cierto rango, luego, podra obtenerse el valor de

208 A dependiendo del dispositivo que se use

(marca y caractersticas)

MOTOR 4. (Rgimen permanente)

P = 300 HP

In = 38 A

In x 1,25 = 47,5 A




(6 AWG)

V = 8 V

V % = 0.19 %


Isc = In x 1,25 = 47,5 A

Proteccin de cortocircuito (secciones 12.3.2.1 a

12.3.2.2)


interruptor automtico, por lo tanto la corriente de

cortocircuito se calcula como,



para esta proteccin es 350 A

Alimentador del CCM

Dimensionamiento de conductores (seccin

12.2.6)

12.2.6.- En grupos de motores en que existan

motores de rgimen permanente, peri-

dico, intermitente y/o de breve dura-

cin, la seccin de los conductores que

alimentan al grupo deber permitir una

capacidad de transporte para unacorriente que se determina como sigue:

La suma de las corrientes de plenacarga de los motores de rgimen per-

manente, ms...

La suma de las corrientes de plenacarga de los motores de rgimen no

permanente, afectada por el factor que

corresponda, determinado de acuerdo

a la tabla N 12.28, ms...

0,25 veces la corriente de plena cargadel motor de mayor potencia afectada

por el factor correspondiente de acuer-

do a la tabla N 12.26 si el motor no es

de rgimen permanente.

Por lo tanto,

I = 13 + 10 + 26 x 0.9 + 38 + 38 x 0.25 = 93,9 A




(3 AWG).


47,5 0,08 1,323 0,170 32


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13



MEDIATENSION

V = 8,3 V

V % = 0.20 %

HORNO


13.1.1.4 de la NCh Elec. 4/2003)

13.1.1.4.- Los conductores de alimentacin de

circuitos de calefaccin se dimensio-narn de modo de asegurar una capa-

cidad de transporte de corriente no

inferior a 1,25 veces la corriente de

carga del circuito. En todo caso, la sec-

cin mnima ser de 2,5 mm2.

V = 4.160 V

In x 1,25 = 17,5 A




(6 AWG)

V = 4 V

V % = 0,1 %


13.1.1.6.- Las protecciones de los circuitos de

calefaccin debern dimensionarse demodo de asegurar que los conductores

de alimentacin del circuito queden

protegidos contra sobrecargas y corto-

circuitos.

Se tomar como corriente de sobrecarga el 125 %

de la corriente nominal del circuito y la misma

para la cual est especif icado el conductor. Por lo

tanto,

Isc = In x 1,25 = 17,5 A

ALIMENTADOR GENERAL


12.2.9).

12.2.9.- La seccin de alimentadores y subali-

mentadores que den energa a instala-

ciones de fuerza o combinacin de fuer-

za y otros consumos se determinar deacuerdo a lo establecido en la seccin

N 7.

De acuerdo a 7.2.1.1(a),

7.2.1.1.- La carga nominal de un alimentador,

segn la cual se dimensionar, no ser

menor que la suma de las cargas de

todos los circuitos que sirve el alimen-

tador, determinadas de acuerdo a las

secciones 11 y siguientes, y sujetas alas siguientes disposiciones:

a) Para alimentadores que sirven car-

gas permanentes o una combinacin de

cargas permanentes y cargas intermi-

tentes, el alimentador y sus proteccio-

nes se dimensionarn de acuerdo a la

suma de las cargas intermitentes, afec-

tadas por el factor de diversidad

correspondiente ms la carga perma-

nente afectada por el factor de deman-da correspondiente.

Para el clculo de los alimentadores de alumbrado

y enchufes, del centro de control de motores y del

horno, estos ya fueron afectados por los factores de

diversidad y demanda correspondientes por lo

tanto la corriente del alimentador principal a 4160

V que conduce corriente para las cargas anterior-

mente mencionadas es:

In = 4,16 + 93,9 + 14 = 112 A

Del otro lado del transformador, es decir a 24 kV,

la corriente del alimentador sera: 112 x V2/V1

= 19 A.


93,9 0,08 0,659 0,152 32


17,5 0,105 1,323 0,170 32


15/295

Figura

1.2

-Diagramaesquemticode

laalimentacinelctrica.

Anlisisdecasos:Dimensionamientodeconduc

toresenunainstalacinindustrial

1

14


16/295

2

16

CASO N 2. Alimentacin en 24 kV de un rea

comercial.

Alimentacin de energa elctrica a una gran rea

comercial con dos transformadores de 800 kVA,

Z=5% y con centro de seccionamiento separado

del centro de transformacin. Tensin 23 kV.

Potencia de cortocircuito del lado de AT =350 MVA. (Empresa distribuidora)

Temperatura de cables enterrados en el suelo40C

Canalizacin subterrnea del conductor demedia tensin.

La canalizacin corre bajo una zona de trfi-co pesado.

Longitud del conductor que une el centro deseccionamiento con el de transformacin =

100 m.

DESCRIPCION DE LA INSTALACION

Centro de seccionamiento y medida:

Estar ubicado en una edificacin independiente a

las afueras del edificio. Se construir de material

incombustible y cumplir los requerimientos fija-dos en la seccin 5.8.5 de la NCh Elc 5/2001.

5.8.5. Subestaciones en recintos aislados de otras

construcciones.

5.8.5.1. En caso de que la subestacin se instale en

una construccin aislada de otras y que est dedi-

cada exclusivamente a servir como recinto de la

subestacin, esta construccin deber hacerse con

material incombustible pero no ser necesario

cumplir todas las exigencias del prrafo 5.8.3 res-pecto a la calidad de los materiales y disposiciones

constructivas, siempre que una falla producida en

la subestacin no provoque riesgos a personas ni

al medio ambiente que la rodea.

Se disponen de celdas destinadas a los siguientes

usos:

Celda de entrada de lnea.

Celda de proteccin general. Celda de medida.

Celda de salida. Destinada para salida de lneaa transformadores.

CENTRO DE TRANSFORMACION

Los detalles constructivos para la ubicacin de los

transformadores deben ser acorde a las secciones

5.8.3.1 a 5.8.3.7. de la NCh Elec 5/2001.

5.8.3. Subestaciones dentro de edificios

5.8.3.1. Los transformadores y el equipo anexo se

instalarn de manera de permitir su retiro en caso

de ser necesario y que sean fcilmente accesibles

al personal que los opere o mantenga, de modo

que sea posible abandonar el recinto sin obstcu-

los aun en caso de peligro.

5.8.3.2. Los recintos de operacin de estas subes-

taciones debern contar con dos puertas, una de

acceso de materiales y equipos y la otra de servi-

cio. Para cumplir esta exigencia se construirn

puertas de dos hojas o bien la puerta de servicio

puede estar inscrita en la de acceso de materiales.

En caso de instalarse transformadores y equipos

de dimensiones reducidas, que quepan libremente

por la puerta de servicio, se podr omitir la puer-

ta de acceso de materiales.

5.8.3.3. Las puertas y las protecciones o controles

de las aberturas de ventilacin debern ser de

material incombustible, al igual que los recubri-

mientos de muros, pisos y cielos. Se prohbe el uso

de baldosines plsticos en subestaciones con

transformadores en aceite.

5.8.3.4. La puerta de servicio debe tener por lo

menos 0,80 x 2,10 m, deber abrir hacia el exterior

y estar premunidas de cerraduras de seguridad que

permitan abrir desde adentro aun sin necesidad de

llaves; la puerta de acceso de los materiales debe-r tener dimensiones suficientes como para permi-

tir el cambio de los transformadores y de los equi-

pos anexos de la subestacin.

APLICACIONES Y

ANALISIS DE CASOS


17/295

2

17



MEDIATENSION

5.8.3.5. Las puertas debern permanecer cerradas

en todo momento y slo podrn ser abiertas por

personal calificado; sobre ellas deber pintarse un

letrero con la sealizacin correspondiente de

acuerdo a las normas respectivas.

5.8.3.6. Los transformadores refrigerados por

aceite se colocarn sobre fosos colectores con

capacidad suficiente como para contener el aceite

del transformador de mayor potencia ms el 30%

del contenido de aceite de los dems. Si se cons-

truye un foso por cada transformador, cada uno de

ellos deber tener la capacidad correspondiente al

volumen de aceite del respectivo transformador. Si

no hay espacio suficiente para construir el o los

fosos colectores, se construirn ductos de salida

que conduzcan el aceite hacia el exterior.

5.8.3.7. En caso de no ser posible la construccin

de los fosos considerados en 5.8.3.6 el umbral de

la puerta deber tener una altura sobre el nivel del

piso de modo tal que impida la salida al exterior

del aceite del transformador de mayor potencia, en

caso de rotura del estanque de ste o de una falla

similar. En todo caso la altura mnima debe ser de

0,10 m. La evacuacin del aceite se deber hacer

de modo de evitar la contaminacin del ambienteo de napas subterrneas de agua. Se prohbe su

evacuacin a travs de sistema de alcantarillado.

Dispondr de:

Centro de entrada de lnea.

Celdas de proteccin de los transformadores.

Celdas de transformadores.

Memoria de clculo:

Corriente nominal del primario (dos transformado-

res),

P = 1600 kVA

V = 23 kV

= 95%

Corriente nominal del primario (un transforma-

dor),

P = 800 kVA

V = 23 kV

= 95%

Corriente nominal del secundario,

P = 800 kVA

V = 0.38 kV

Clculo de las protecciones de las celdas, seccio-

nes 9.2.0.2 a 9.2.0.15 de la NCh Elec 5/2001.

9.2.0.2. Todo transformador integrante de una

subestacin de patio deber tener un interruptor o

desconectador adecuado, que permita separarlo desu alimentador primario.

9.2.0.3. Cada transformador que integre una

subestacin de patio deber estar protegido en su

lado primario por una proteccin individual. Si se

usan fusibles como proteccin su capacidad nomi-

nal no deber exceder de 1,5 veces la corriente

nominal del transformador y si se usan interrupto-

res automticos, stos debern tener una capaci-

dad nominal o estar regulados a no ms de 3 veces

dicho valor.

9.2.0.4. La proteccin prescrita en 9.0.2.3 se podr

omitir cuando la proteccin del alimentador pri-

mario cumpla la exigencia hecha a la proteccin

individual en cuanto a su capacidad o regulacin

y la longitud de ste no sea superior a 200 m.

9.2.0.5. Cuando el valor de 1,5 veces la corriente

nominal del transformador no corresponde a una

capacidad comercial del fusible se podr instalar

la capacidad superior ms prxima.

9.2.0.6. Se podr omitir la proteccin individual de

un transformador siempre que la proteccin del

alimentador primario tenga una capacidad nomi-


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2

18

nal o est regulado a valores que no excedan los

indicados en la tabla N 9.27 y el secundario del

transformador tenga un dispositivo de proteccin

de capacidad nominal o que est regulado a valo-

res superiores a los indicados en la citada tabla.

9.2.0.7. Se podr omitir la proteccin individual

del primario de un transformador en el caso de que

ste cuente con una proteccin trmica de sobre-

carga coordinada por el fabricante.

9.2.0.8. Se exigir la proteccin de la subestacin

mediante interruptores automticos o reconecta-

dores en aquellos casos en que las corrientes de

cortocircuitos en el secundario excedan de 30 KA.

9.2.0.9. Cuando se conecten transformadores en

paralelo se debern disponer enclavamientos que

eviten la realimentacin a travs del secundario,

cuando cualquiera de los transformadores se des-

conecte de la alimentacin primaria.

9.2.0.10. En subestaciones en el interior de edifi-

cios no se podr usar como protecciones desco-

nectadores fusible del tipo intemperie.

9.2.0.11. Queda estrictamente prohibida la altera-

cin de las caractersticas de operacin o regula-

cin de las protecciones as como el empleo defusibles reparados o capacidades superiores a las

correspondientes.

9.2.0.12. De acuerdo a lo determinado por las con-

diciones de operacin y uso de una subestacin

para instalaciones de consumo se podr proyectar

un esquema de protecciones primaria operado

mediante relevadores que aseguren un grado de

proteccin a lo menos equivalente al obtenido

mediante las protecciones exigidas en los prrafos

anteriores.

9.2.0.13. Las protecciones de una subestacin inte-

rior debern estar coordinadas con las proteccio-

nes del empalme de la Empresa Elctrica, de modo

que acten en forma selectiva; con este fin se debe-

r efectuar el estudio de coordinacin respectivo,

de acuerdo a los datos que deber proporcionar la

Empresa Elctrica.

9.2.0.14. Todos los equipos de control, proteccin

y operacin que correspondan a una instalacin de

media o alta tensin alimentados en baja tensin,

a travs de transformadores de potencial, debern

constituir un conjunto separado a fin de permitir

una operacin y mantenimiento fcil y seguro, sin

necesidad de interrumpir la alimentacin primaria

de la subestacin.

9.2.0.15. Los tableros de baja tensin que se insta-

len en una subestacin debern cumplir las exi-gencias constructivas y condiciones de montaje

establecidas en la seccin 6 de la norma NCh Elec

4/2001.

TABLA N 9.27 DE NCh Elec. 5/2001

proteccin primaria secundario

Impedancia del Operando Operando

Transformador Automtico Fusible a ms de 600 V a 600 V menos

0/1 x In x In Automtico Fusible Automtico o Fusible

x In x In x In

No ms de 0,06 6 3 3 1,5 2,5

Entre 0,06 y 0,10 4 2 2,5 1,25 2,5


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2

19



MEDIATENSION

Descripcin de las celdas:

CELDA DE ENTRADA

Seccionador tripolar de 25 kV, 300 A, con mandomanual.

CELDA DE PROTECCION

GENERAL

- Seccionador tripolar con mando manual

- Disyuntor de corte en SF6 de 300 A, (tabla 9.27),

25 kV y poder de corte de 500 MVA a 23 kV

- Barra tripolar aislada

- Barra de puesta a tierra

- Mando manual

- Bobina de disparo a 24 V c.c

- Contactos auxiliares

- Armario de protecciones indirectas para:

Sobrecorriente Cortocircuitos de fases

y homopolar

CELDA DE MEDIDA

Tres transformadores de potencial de relacin de

transformacin:

24 kV, 50 VA, clase 0.5

- Tres transformadores de corriente de relacin

50/5 A, 25 kV, clase 0.5 y 15 VA.- Barra tripolar aislada.

- Barra de puesta a tierra.

CELDA DE SALIDA

Idntica a la celda de entrada

CELDA DE ENTRADA

AL CENTRO DE TRANSFORMACION

- Interruptor tripolar con mando manual.

- Seccionador tripolar de puesta a tierra con

cierre brusco para 25 kV.

- Barras, pletina y cable de cobre para la puesta

a tierra de la instalacin

CELDAS DE PROTECCION

DE LOS TRANSFORMADORES

- Seccionador con mando manual.

- Seccionador de puesta a tierra.

- Fusibles 25 kV/63 A (Tabla 9.27).

- Bobina de disparo de 220 V.

- Barra tripolar aislada.

- Barra de puesta tierra.

CELDAS DE TRANSFORMADORES

Transformador trifsico, refrigerado en aceite, para

servicio continuo de las siguientes caractersticas:

- P=800 kVA- Tensin nominal primaria en vaco:

23000 +/- 2.5% +/- 5% V

- Tensin nominal secundaria en vaco: 380/220 V

- Grupo de conexin: Dy11

- Nivel de aislamiento: 1,2/50 ms (125 kV) y a

50 Hz durante un minuto (50kV)

- Elementos de proteccin: termmetro y rel

Buchholz

EQUIPO DE MEDIDA

Un contador de energa activa simple, trifsico, 4

hilos, para conexin a transformadores de poten-

cial y corriente clase 1.


20/295

Lnea de Interconexin (seccin 8.2) de la NCh

Elec. 4/2003

8.2.- Disposiciones Aplicaciones a Lneas

Subterrneas de Distribucin

CONDICIONES DE INSTALACION

A.- Cable monoconductor al aire; temperatura

ambiente 40C, temperatura de servicio del

conductor 90C.

(*) Esta es la nica condicin de servicio en

que se separan los conductores segn 3 ten-

siones de servicio por esta razn los valores

de capacidad de transporte de esta columna

correspondern a tramo de tensiones de servi-

cio 15001 a 35000 V.

B.- Tres cables monoconductores en un ducto

separado de otros, al aire; temperatura

ambiente 40C, temperatura de servicio del

conductor 90C.

C.- Tres cables monoconductores en un ducto sub-

terrneo; temperatura ambiente 20C, tempe-

ratura de servicio del conductor 90C.; factor

de carga 1,0, resistencia trmica Q=90

D.- Cable monoconductor enterrado directo en

tierra; temperatura ambiente 20C, temperatu-

ra de servicio del conductor 90C; factor de

carga 1,0, resistencia trmica Q=90

TABLA N 8.25 DE LA NCh Elec. 4/2003CAPACIDADES DE TRANSPORTE DE CORRIENTE

PARA CABLES MONOCONDUCTORES EN MT

tensin de servicio [V]

Seccin 2.001 a 5.000 5.001 a 15.001 a 35.000

[mm2] 15.000

Condiciones de Instalacin

A B C D A A(*) B C D

8,37 83 55 64 110 - - - - -

13,3 110 75 85 140 110 - 83 90 130

21,2 145 97 110 180 150 - 110 115 170

33,6 190 130 145 230 195 - 150 155 210

42,4 225 155 170 260 225 225 170 175 240

53,5 260 180 195 295 260 260 195 200 275

67,4 300 205 220 335 300 300 225 230 310

85 345 240 250 385 345 345 260 260 355

107 400 280 290 435 400 395 295 295 405

126,7 445 315 320 470 445 440 330 325 440

152 495

177,3 550 385 385 570 550 545 395 390 535

202,7 615

253,4 695 475 470 690 685 680 480 465 650

380,2 900 600 585 845 885 870 585 565 805

506,8 1075 690 670 980 1060 1040 675 640 930

2

20


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2

22

1.- Las capacidades de transporte de corriente a

temperaturas ambientes distintas de las consi-

deradas en las tablas 8.26 y 8,27 pueden deter-

minarse a partir de la siguiente expresin:

En donde:

I1 = Capacidad de transporte de

corriente obtenida de las tablas

I2 = Capacidad de transporte de

corriente a la temperatura a2a1 = Temperatura ambiente

indicada en tabla.

a2 = Temperatura ambiente declculo en grados C.

c = Temperatura del conductoren grados C.

D = Prdidas dielctricas porvariacin de temperatura.

2.- Las capacidades de transporte indicadas en

las tablas N 8.25 y N 8.26 se han fijado con-

siderando que las pantallas metlicas de loscables estn puestas a tierra en un solo extre-

mo, si estas pantallas se aterrizan en mas de

un punto estas capacidades de transporte

debern corregirse tomando en cuenta el

aporte de calor producido por la corriente que

circular en este caso por la pantalla.

Se utilizarn 3 cables monoconductores tipo ET de

42,4 mm2, 25 kV, NA 100% canalizados en ductos

de PVC. El fabricante slo ofrece conductores de

secciones mayores o iguales a 53,5 mm2

motivopor el cual se ha seleccionado este conductor.

Clculos:

Corriente mxima admisible para el conductor

de Media Tensin ET de 42,4 mm2, 25 kV

Segn lo especificado en la seccin 8.2, apartado 1

I1 = Capacidad de transporte de corriente

obtenida de las tablas = 175 AI2 = Capacidad de transporte de corriente a la

temperatura a2a1 = Temperatura ambiente indicada

en tabla = 20 C

a2 = Temperatura ambiente de clculoen grados C = 40

c = Temperatura del conductor engrados C = 90

D = Prdidas dielctricas por variacinde temperatura = 0

I2 = 148 A

Cada de tensin del conductor que une el cen-

tro de seccionamiento con el de transformacin:

Para el conductor de media tensin ET de 42,4

mm2, 25 kV

Aplicando la frmula

V = cada de tensin en V

I = corriente en A = 45 A

L = longitud en km = 0.1

R = resistencia del conductor

en /km = 0,415X = reactancia del conductoren /km = 0,173

Cos = 0.8

Por lo tanto

V = 3,4 V lo cual significa un 0,01% de la tensin

nominal (23 kV), por lo tanto la cada de tensin es

inferior al 5 %.

Corriente de cortocircuito

Para la potencia de cortocircuito de 350 MVA,

tenemos:

Suponiendo que la lnea se protege desde su iniciocon un interruptor automtico con tiempo de des-

peje del cortocircuito inferior a 0,3 s se tiene que

para un conductor de cobre de 42,4 mm2, la Icc

admisible se obtiene de:

I2= I

1c a1 c a2

I2= I

1 = 175 =175 0,845 = 148Ac a1 Dc a2 D 90 4090 20-

Icc = 350.000

3 23.000

V= I3 L (R cos + Xsen)


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2

23



MEDIATENSION

I = Corriente de cortocircuito en A

t = Duracin de la corriente en segundos

K= Constante cuyo valor normal es

de 142 para el cobre

S = Seccin del conductor en mm2

Por lo tanto para verificar que el conductor selec-

cionado es el apropiado se calcular la seccin

mnima para un cortocircuito de estas caractersti-

cas.

El conductor ET de seccin 42,4 mm2, 25 kV cum-

ple con los requerimientos para la instalacin.

Tubera

Segn seccin 8.2.11 y Tablas 8.16 a 8.19 de la

NCh Elec. 4/2003

8.2.11.- Cantidad mxima de conductores en

tuberas

8.2.11.1.- La cantidad mxima de los diferentes

tipos de conductores en los distintos

tipos de tuberas se fijar de acuerdo a

lo prescrito en las tablas N 8.16 a N

8.19.

8.2.11.2.- Para fijar la cantidad mxima de con-ductores en una tubera se aceptar que

el conductor o haz de conductores,

incluyendo la aislacin de cada uno de

ellos, ocupe un porcentaje de la seccin

transversal de la tubera que est de

acuerdo a lo prescrito por la tabla N

8.16.

8.2.11.3.- La cantidad de conductores, determina-

da de acuerdo a la tabla N 8.16 y sus

condiciones de aplicacin, se verificarcomparando el dimetro interno de la

tubera considerada con el dimetro de

la envolvente terica del haz de con-

ductores respectivo. La diferencia entre

ellos no deber ser inferior a 3 mm

para los valores de las tablas N 8.17,

N 8.17a, N 8.18 y N 8.18a y de 12 m,

para la tabla N 8.19.

8.2.11.4.- Los valores de las tablas N 8.17, N

8.17a, N 8.18 y N 8.18a sern vlidos

para tramos de tuberas de hasta 20 m

de largo, rectos o con no ms de dos

curvas con una desviacin total no

superior a 180: Para tramos de distan-

cias superiores o para desviaciones

mayores a las indicadas se deber colo-

car cajas de paso intermedias.

8.2.11.5.- En tuberas que lleven ms de tres con-

ductores se debern aplicar los factores

de correccin de capacidad de trans-

porte de corriente indicados en la tabla

N 8.8.

Aplicando la Tabla 8.16 en mencin,

Condiciones de aplicacin de la tabla N 8.16:

Cuando se trata de tuberas de unin de gabine-

tes de tableros o similares, de una longitud no

superior a 1 m se podr considerar un porcentaje de

rea de hasta el 60 %.

Cuando en el clculo de la cantidad de conduc-

tores de un determinado tipo de tubera se obten-

gan valores decimales, slo se aproximar al ente-

ro superior si el decimal es de 0,8 o mayor.

Para combinacin de conductores de diferentes

secciones nominales se respetarn los valores indi-

cados en la tabla N 8.16, usando las dimensiones

de conductores y tuberas indicadas en las tablasN 8.10 y N 8.18, respectivamente.

Cuando el conductor de tierra forme parte del

haz de conductores deber incluirse en el clculo.

TABLA N8.16PORCENTAJE DE SECCION TRANSVERSAL

DE LA TUBERIA OCUPADA POR LOSCONDUCTORES

Nmero de

conductores 1 2 3 ms

Porcentaje

ocupado 50 31 35


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2

24

El conductor seleccionado tipo ET, 25 kV, 42,4 mm2 tiene un dimetro exterior de 29,69 mm. La seccin de

cada conductor es 692,33 mm2, por lo tanto la seccin de tres conductores equivale a un rea de 2.077 mm2

Aplicando la Tabla 8.19 de la NCh Elc 4/2003

TABLA N8.19DIMENSIONES Y PORCENTAJES DE SECCIONTRANSVERSAL PARA LOS DISTINTOS TIPOS DE DUCTOS

Dimetro Nominal Dimetro 50% 31% 35%Interno Seccin Seccin Seccin Seccin

Tipo de Ducto Transversal Transversal Transversal Transversal

t.p.p. t.a.

t.p.r. t.a.g. t.a.

c.a.g. t.p.f. [mm] [mm2] [mm2] [mm2] [mm2]

++ 1/2 11,70 107,51 53,76 33,33 37,63

+ 1/2 12,00 113,10 56,55 35,06 39,59

+ 16 mm 13,40 141,03 70,52 43,72 49,32

5/8 13,88 151,31 75,65 46,91 52,96

+ 1/2 15,76 195,08 97,54 60,47 68,28

3/4 17,08 228,32 114,16 70,78 79,91

3/4 20,96 345,94 172,52 106,96 120,70

1 23,00 415,48 207,74 128,80 145,42

1 26,64 557,39 278,70 172,79 195,09

11

/4 29,35 976,56 338,28 209,73 236,801 1/4 35,08 1000,90 483,52 299,62 338,28

1 1/2 35,70 1316,40 500,45 310,30 350,34

1 1/2 40,94 1839,85 658,20 408,08 460,74

2 48,40 643,95

50 mm 50,00 687,23

2 52,48 757,09

2 1/2 62,68 1079,98

75 mm 75,00 1546,22

3 77,92 1669,003 1/2 90,10 2231,56

+ 4 97,80 2618,54

+110 mm 99.40 2716,01

100 mm 100,00 2748,90

+ 4 102,26 2874,55

+ Estos seis valores corresponden a tubera

de polietileno, tubera de PVC y tubo de acero gal-

vanizado de pared gruesa, respectivamente. Losrestantes valores corresponden a tubo de acero gal-

vanizado pared gruesa, no existiendo diferencias

notorias entre los distintos tipos.

++ Corresponde a tubo plstico flexible, las

otras medidas de este tipo de tubera se consideran

equivalentes a las del tubo de acero.Importante: Los valores que aparecen en esta tablacorresponden a las dimensiones ms usuales de las tube-ras que se ofrecen en el mercado y son solo referencia-les y no deben entenderse como valores de norma parala fabricacin de tuberas.


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2

26

Figura 2.2. - Separador simple apropiado para ductos de 31/2pulgadas de dimetro.

Anlisis de casos: Alimentacon de un rea comercial.

Nota. Dimensiones en milmetros


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2

25



MEDIATENSION

Las abreviaturas utilizadas tienen los significados

siguientes:

tpp tubo de polietileno

tag tubo de acero galvanizado

tpf tubo plstico flexible

ta tubo de acero barnizado

tp tubo de PVC

cag caera de acero galvanizado

Como solo se puede hacer uso del 35% de la sec-

cin interior de la tubera, el ducto seleccionado

para la canalizacin es de PVC rgido y un dime-

tro mnimo de 31/2

Canalizaciones y cmaras

Segn la seccin 8.3.3.5. de la norma NCh Elec.

5/2000 se puede aplicar para el diseo de las cana-

lizaciones y las cmaras lo especificado en la

norma NCh Elec 4/2001.

8.3.3.5. Tanto la alimentacin en media tensin,

como la salida a la red de distribucin de baja ten-

sin debern ser canalizadas en forma subterr-

nea, cumpliendo las exigencias establecidas para

este tipo de canalizaciones establecidas en esta

Norma y la Norma NCh Elec 4/2001, en la medida

que sean aplicables.

Segn la Norma NCh Elec 4/2003 en las secciones

8.2.16.3 se establecen los parmetros para la ins-

talacin y diseo de la canalizacin subterrnea.

8.2.16.3.-Los ductos se colocarn en una zanja de

ancho y profundidad suficiente, considerando quedebern ir cubiertos por un mnimo de 0,45 m de

tierra de relleno, exigindose una profundidad mni-

ma de 0,80 m en zonas de trnsito de vehculos.

El fondo de la excavacin deber emparejarse con

una capa de arena y los ductos debern tener una

pendiente mnima de 0,25% hacia las cmaras

prximas.

8.2.16.6.-En canalizaciones formadas por varios

ductos se usarn separadores ubicados a distan-cias convenientes para facilitar la colocacin de

los ductos y mantener su paralelismo. Ver Figura

2.1.

8.2.16.8.-Se aceptar una distancia mxima de

recorrido entre cmaras de 90 m, con un mximo

de dos curvas y una desviacin por cada curva no

superior a 60 con respecto a la lnea recta y

radios de curvatura de 10 veces el dimetro del

ducto respectivo como mnimo.

Si existen ms de dos curvas o una desviacin

superior a la sealada se deber colocar cmaras

intermedias.

Figura 2.1. -Separadores de ductos en canalizacin subterrneas.

Anlisis de casos: Alimentacon de un rea comercial


26/295

2

27



MEDIATENSION

Figura 2.3. - Dibujo en corte de la subterrnea de conductores.

Anlisis de de casos: Alimentacin en 24 kV de un rea comercial.

Nota. Dimensiones en milmetros


27/295

2

28

1 1

60,0

Canalizaci n Subterr neaC mara

Centro de Transformaci n

Centro de Seccionamiento

Figura 2.4. - Canalizacin y cmaras subterrneas entre centro de transformacin y centro de seccionamiento.

Anlisis de casos: Alimentacin en 24 kV de un rea comercial.


28/295

2

29



MEDIATENSION

Figura 2.5. - Cmaras empleadas para la canalizacin subterrnea de conductores.Anlisis de casos: Alimentacon 24 kV de un rea comercial.


29/295

2

30

8.2.16.9.-En tramos rectos se aceptar, colocar

cmaras hasta, una distancia mxima de 120 m

entre ellas. El ducto que se utilice en estos casos

ser de un dimetro mnimo de 50 mm.

Aplicando la normativa anteriormente mencionaday teniendo en cuenta los datos iniciales de la insta-

lacin se puede establecer el corte caracterstico

para la canalizacin y la planimetra de la lnea de

interconexin.

Lnea de Interconexin

La lnea al poseer dos curvas y por tener una lon-

gitud superior a 90 m requiere de una cmara, la

cual se ubicar en la mitad del recorrido de lacanalizacin. Pero por experiencia constructiva se

sugiere colocar dos cmaras. Una, a la salida del

centro de seccionamiento, de preferencia antes de

la curva; la segunda, a la llegada al centro de

transformacin, antes que se inicie la curva. No

obstante, las curvas de la canalizacin pueden

obviarse colocando las cmaras en el lugar de

dichas curvas; de este modo el cambio de direc-

cin lo ejecuta el cable en el interior de la cmara,

la cual debe tener las dimensiones adecuadas para

permitir el radio de curvatura del cable dado por el

fabricante.

En esta aplicacin se instalarn dos cmaras de

acuerdo con lo especificado anteriormente, una a

la salida del centro de seccionamiento antes de la

curva, y la segunda a la llegada del centro de

transformacin antes que se inicie la curva. Ver

Figura 2.4.

Cmaras (seccin 8.2.17)

8.2.17.- Cmaras

8.2.17.1.-Las cmaras se usarn para facilitar la

colocacin, mantenimiento, reparaciones, uniones

y derivaciones de los conductores y permitir los

empalmes de distintos tipos de ductos. Debern

tener un drenaje que facilite la evacuacin rpida

de las aguas que eventualmente lleguen a ellas por

filtracin o condensacin.

8.2.17.2.-En zonas muy lluviosas o en que existan

napas freticas que puedan inundar las cmaras y

los ductos, el sistema deber construirse imperme-abilizado. Si esta medida es insuficiente deber

instalarse un sistema mecanizado de evacuacin

de las aguas o utilizar conductores apropiados

para trabajar sumergidos.

8.2.17.3.-Se utilizarn los siguientes tipos de

cmaras:

a) Cmara tipo "A". Sern de dimensiones sufi-

cientes como para permitir el fcil acceso a

su interior a una persona para efectuar tra-bajos. Este tipo de cmara se usar preferen-

temente en sistemas industriales y cuando el

tamao y el nmero de conductores as lo

aconsejen.

b) Cmaras tipo B". Sern de dimensiones

tales que permitan la fcil manipulacin de

los conductores, la inspeccin desde el exte-

rior y, eventualmente penetrar a su interior

para trabajos de gua del alambrado, ejecu-

cin de mufas de proteccin de derivaciones

o similares. Este tipo de cmara se usar en

instalaciones de menor envergadura que las

especificadas en 8.2.17.3 a.

c) Cmaras tipo C. Sus dimensiones debern

permitir la manipulacin de los conductores

y la inspeccin desde el exterior. Se utiliza-

rn como cmaras de paso, cmaras de

unin o derivacin, en instalaciones residen-

ciales y en instalaciones de semforos.

La cmara ms adecuada para una aplicacin enmedia tensin es una Tipo A, con tapa para trfico

de tipo pesado. Ver Figura 2.5. En cada caso se

debe hacer el estudio estructural correspondiente.

Tambin puede usarse una cmara tipo B, ya que

son slo estos cables los que se estn canalizando.


30/295

2

31



MEDIATENSION

Figura 2.6. - Diagrama unifilar del sistema de la lnea subterrnea de

interconexin y los centros de seccionamiento y transformacin.

Anlisis de casos: Alimentacin de un rea comercial.

Diagrama unifilar

Finalmente se presenta el diagrama unifilar de la instalacin concebida


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3

32

CASO N 3. Dimensionamiento econmico de

cables de alimentacin de 10 subestaciones de

13,2 kV.

El procedimiento generalmente utilizado para la

seleccin de la seccin del conductor de un cable

permite determinar la seccin mnima admisible,

con lo cual se reduce al mnimo el costo de lainversin inicial en el cable. En dicho procedi-

miento no se tiene en cuenta el costo de las prdi-

das que se producen durante la vida de servicio del

cable.

El creciente costo de la energa, junto con las altas

prdidas de energa producidas a consecuencia de

las temperaturas de funcionamiento que permiten

los nuevos materiales aislantes (por ejemplo 90 C

para el XLPE y el EPR), obliga en la actualidad a

considerar la seleccin de la seccin de los cablescon unos criterios econmicos ms amplios. En

lugar de minimizar nicamente el costo inicial, se

debe minimizar tambin la suma del costo inicial y

del costo de las prdidas a lo largo de la vida eco-

nmica del cable. Debido a esta ltima condicin,

un cable con seccin de conductor mayor que la

que se escogera sobre la base del mnimo costo

inicial, producir unas prdidas de energa meno-

res para la misma corriente y considerado a lo

largo de su vida econmica, resultar mucho

menos caro.

Los costos de las futuras prdidas econmicas que

se producirn durante la vida econmica del cable

se pueden calcular realizando las estimaciones

adecuadas del crecimiento de la carga y del costo

de la energa. La seccin de conductor ms econ-

mica se consigue cuando se minimiza la suma de

los costos futuros de las prdidas de energa y el

costo inicial de compra e instalacin.

El ahorro en el costo global, cuando se escoge unaseccin de conductor mayor que la determinada

por las limitaciones trmicas, proviene de la consi-

derable reduccin del costo de las prdidas por

efecto Joule comparado con el costo de compra.

Para los valores de los parmetros financieros y

elctricos empleados en este desarrollo, que no son

excepcionales, el ahorro en el costo combinado de

compra y de explotacin es del orden del 50%. Los

clculos para esquemas financieros ms cortos

pueden presentar un esquema similar.

CALCULO DEL COSTO TOTAL

El costo total de un cable considera su costo de ins-

talacin y de explotacin durante su vida econ-

mica, expresado en valores presentes, se calcula

de la siguiente manera:

donde

CI es el costo de la longitud de cable instalado, $

CJ costo en valor presente de las prdidas por efecto

Joule, $.

Evaluacin de CJ

El costo debido a las prdidas se compone de dos

partes:

a. Gastos de energab. Gastos debidos a la capacidad de

suministro adicional requerido para

cubrir las prdidas.

a. Costos debidos a los gastos de energa.

donde

Imx es la mxima carga del cable durante el

primer ao, A.

l es la longitud del cable.

R es la resistencia en c.a. del conductor, /mNp es el nmero de conductores de fase por

circuito.

Nc es el nmero de circuitos que transportan

una carga del mismo valor y tipo.

T es el tiempo de funcionamiento al mximo

de prdidas por efecto Joule, h/ao.

Si se conoce el factor de carga de las prdidas m y

se puede suponer que es constante durante la vida

econmica, entonces:

T = 8.760

APLICACIONES Y

ANALISIS DE CASOS

COSTO TOTAL = CT = CI + CJ [ ]S\\

= (I2m x

R l Np N

c) T


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3

33



MEDIATENSION

donde

P el costo de un watt-hora de energa al nivel de

tensin considerado, $/Wh

b. Costos debido a la capacidad de suministro

adicional

El costo de la capacidad de suministro adicional

para compensar estas prdidas es:

donde

D es el costo anual para cubrir estas prdidas,

$/W ao

El costo total de las prdidas del primer ao es por

lo tanto:

Si los costos se pagan al f inal del ao, su valor pre-

sente en la fecha de la compra de la instalacin es:

donde

i es la tasa de descuento, sin incluir el efecto de

la inflacin, %

Anlogamente, el valor presente de los costos de

energa durante N aos de explotacin, depreciado

a la fecha de compra es:

Q es un coeficiente que tiene en cuenta el

aumento de carga, el aumento del costo de

energa a lo largo de N aos y la tasa de des-

cuento

donde

a es el aumento anual de carga, %

b es el aumento anual del costo de

energa, sin incluir el efecto de la

inflacin, %

Cuando se requieren varios clculos que implican

distintas secciones de conductor, resulta ventajoso

expresar todos los parmetros excepto a la corrien-

te y la resistencia del conductor con un coeficienteF, siendo:

Los costos totales vienen dados por:

DETERMINACION DE LAS SECCIONES

ECONOMICAS DEL CONDUCTOR

Primera aproximacin: margen de corrientes

econmicas para cada conductor en una serie de

secciones.

Todas las secciones de conductores tienen unos

mrgenes de corrientes econmicas para unas con-

diciones de instalacin dadas. Los lmites superiore inferior del margen econmico para una seccin

de conductor estn dados por:


33/295

3

34

m es la temperatura del conductorS seccin del conductor en mm2

Se puede ajustar un modelo lineal a los valores de

costo inicial para el tipo de cable y de instalacinbajo consideracin, entonces:

donde

A componente variable del costo, relativa a

la seccin del conductor, $/m.mm2

C componente constante del costo, $/m

l longitud del cable, m

La seccin ptima Sec (mm2) puede ser obtenida

igualando a cero la derivada respecto a S de la

ecuacin del costo total, dando:

EJEMPLO PRACTICO

Hay que dimensionar un circuito de cable a 6,9 kV

para alimentar diez subestaciones de 6,9 kV/0,38 kVigualmente espaciadas a lo largo de la ruta desde

una subestacin 110 kV/6,9 kV. Vase Figura 3.1 .

(Slo hay un circuito trifsico por lo que Nc = 1 y

Np=3).

Los valores horarios de corriente Imax durante el

primer ao para cada segmento se muestran en

tabla 3.1.

donde

CI costo de longitud de cable instalado cuya sec-

cin de conductor se est considerando, $.R resistencia del conductor que se est conside-

rando, /m.CI1 costo de longitud de cable con seccin normali-

zada inmediatamente inferior instalado, $.

R1 resistencia en c.a por unidad de longitud de la

seccin de conductor normalizado inmediata-

mente inferior, /m.CI2 costo de longitud de cable con seccin normali-

zada inmediatamente inferior instalado, $.

R2 resistencia en c.a por unidad de longitud de la

seccin de conductor normalizado inmediata-

mente inferior, /m.

Segunda aproximacin: seccin econmica de

conductor para una carga dada.

La seccin de conductor econmica Sec es la sec-

cin que minimiza la funcin del costo total:

donde

20 resistividad en cc del conductor, myp, ys factores de efectos superficial y de proximi-

dad

1, 2 factores de prdidas en las cubiertas metli-cas y armaduras

a20 coeficiente de variacin de la resistividad del

material del conductor en funcin de la tem-

peratura a 20C

CT(s) = CI(s) + I2m x

R(s) L F

R(s) =20B[1 +a20(m 20)]

S

m[/]

B = (1 + yp+ y

s) x(1 +

1+

2)

CI (s) = 1 (A x S + C)

Sec = 1000 I2m x F 20B [1 + a20 (m 20 )]

A[ ]0,5

[mm2]

TABLA N3.1

VALORES DE CORRIENTE PORSEGMENTO DE RUTA

CI

2 CI

F L (R R2)

Lmite inferior de Imax=

Lmite superior de Imax=

Segmento Corriente [A]

1 160

2 144

3 128

4 112

5 96

6 807 64

8 48

9 32

CI CI

1

F L (R1 R )


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3

35



MEDIATENSION

TABLA 3.2. DATOS FINANCIEROS

Vida econmica N 30 aos

Tiempo de funcionamiento a prdidas mximas T 4380 h/ao

Precio de las prdidas por efecto Joule al final del primer ao a 13,2 kV P 23,9 x 10-3 $/Wh

Gastos debido a las prdidas D 0,96 $/Wh. ao

Para este ejemplo, el coeficiente de dicha parte de los costos de

instalacin que depende la seccin del conductor, se ha calculado que ser: A 226,92 $/m.mm2

Aumento anual de la carga a 0,5 %

Aumento anual del costo de la energa b 2 %

Tasa anual de descuento i 10 %

Figura 3.1. - Diagrama del Sistema.

Anlisis de casos: Optimizacin econmica de conductores


35/295

3

36

DATOS DE LOS CABLES

Para los fines de este ejemplo se ha supuesto un cable monopolar de 8 kV. Las resistencias en CA de los

conductores a 20C se dan en la Tabla 3.3, junto con los datos financieros. La capacidad de transporte en

rgimen permanente, para una temperatura mxima admisible en el conductor de 90 C, en caso de una ins-

talacin en ducto con temperatura del terreno de 20C est dada en la Tabla 3.3.

Clculo de las cantidades auxiliares

6 13,3 90 1,335 13.230 7.115 20.345

4 21,2 115 0,847 14.767 7.115 21.882

2 33,6 155 0,544 17.180 7.500 24.680

1 42,4 175 0,440 18.892 7.500 26.392

1/0 53,5 200 0,358 21.052 8.600 29.652

2/0 67,4 230 0,296 23.757 8.600 32.357

3/0 85 260 0,247 27.182 9.175 36.357

4/0 107,2 295 0,209 31.501 12.375 43.876

250 126,7 325 0,188 35.295 13.300 48.595

300 151,3 358 0,169 40.082 13.300 53.382350 177,3 390 0,156 45.141 13.300 58.441

400 202,7 428 0,147 50.084 13.300 63.384

500 253,2 465 0,134 59.910 13.300 73.210

TABLA 3.3 DETALLE DEL CABLE

Corriente Resistencia

A WG mm2 Mxima 20 C Cable Tendido Total

A /km $/m $/m $/m

seccin conductor costos

r = [1 + (0,5/100)]2 [1 + (2/100)]

1 +(10/100)

Q= = 13,551- 0,9365730

1- 0,93657

F = 3 1 (4380 23,89 10-6+ 0,96 ) 13,58

1 +10

100( / )


36/295

3

37



MEDIATENSION

CALCULO EMPLEANDO EL METODO DE LOS MARGENES

DE CORRIENTES ECONOMICAS

Clculo del margen de corrientes econmicas para una seccin de conductor de 85 mm2 (3/0 AWG).

Los lmites superiores de corrientes para un conjun-

to de secciones de conductores normalizados, cuan-

do se instalan bajo las condiciones supuestas para

este ejemplo, se han obtenido de modo similar.

Puesto que el lmite inferior de corriente para una

seccin dada es tambin el lmite superior del con-

ductor de seccin inmediatamente inferior, los valo-

res calculados se pueden expresar como mrgenes

de corrientes segn se expresa en la Tabla 3.4.

El efecto de un cambio en la seccin del conductor

sobre los costos totales, cuando el cable transporta

una corriente dada, se muestra en la Figura 3.2.

Aqu se han conservado el cable y los parmetros

financieros de este ejemplo, pero se ha supuesto

una carga fija, Imx de 200 A. Se puede ver que,

en la regin de la seccin ms econmica, la elec-

cin de la seleccin del cable no influye sensible-

mente en los costos totales. Sin embargo, la reduc-

cin de los costos, comparados con los basados en

el empleo de una seccin escogida por considera-

ciones trmicas, es significativa.

Seleccin de una seccin de conductor econmi-ca para cada segmento.

De los mrgenes de corrientes econmicas ante-riormente tabuladas es posible seleccionar una

seccin de conductor apropiada para cada uno de

los segmentos de ruta del cable, basado en cada

valor de Imx durante el primer ao. Las secciones

de conductores as seleccionadas para cada seg-

mento se dan en la Tablas 3.5 y 3.6 junto con los

costos calculados por medio de las ecuaciones

anteriormente presentadas. A continuacin se ilus-

tra un ejemplo de clculo de costos.

Para el segmento 1, Imx es de 160 A

La seccin de conductor econmica seleccionada

de la Tabla 3.4 es de 85 mm2, y tiene un margen

de corrientes econmicas de 144 a 225 A.

TABLA 3.4MRGENES DE CORRIENTES ECONOMICAS

PARA SECCIONES DE CONDUCTORESDE CABLES DESDE 13,3 MM2 (6 AWG)

HASTA 253,2 MM2 (500 MCM)

Seccin Margen de

nominal corrientes

mm2 A

13,3 - 28

21,2 28 49

33,6 49 65

42,4 65 101

53,5 101 106

67,4 106 144

85 144 225

107,2 225 240

126,7 240 257

151,3 257 310177,3 310 391

202,7 391 440

253,2 440 -


37/295

3

38

Segmen

to

To

tales

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Carga Imx[A]

160

144

128

112

96

80

64

48

32

16

Ca

ble S

eccin(mm2)

85

67,4

67,4

67,4

42,4

42,4

33,6

21,2

21,2

13,3

Capacidad

260

230

230

230

175

175

155

115

115

90

decarga[A]

Costopor

segmentoytota

l

Cable[$]

13.590.750

11.878.446

11.878.446

11.878.446

9.446.1

96

9.446.196

8.590.044

7.383.648

7.383.648

6.615.057

98.090.877

Tendido[$]

4.587.500

4.300.000

4.300.000

4.300.000

3.750.0

00

3.750.000

3.750.000

3.557.500

3.557.500

3.557.500

39.410.000

CI[$]

18.178.250

16.178.446

16.178.446

16.178.446

13.196.1

96

13.196.196

12.340.044

10.941.148

10.941.148

10.172.557

137.500.877

CJ[$]

12.323.932

11.970.842

9.458.443

7.241.621

7.915.3

23

5.496.752

4.352.988

3.809.089

1.692.928

667.035

64.928.953

CT[$]

30.502.182

28.149.288

25.636.889

23.420.067

21.111.519

18.692.948

16.693.032

14.750.237

12.634.076

10.839.592

202.429.830

TABLA3

.5

CARGAECONOMICADECO

NDUCTORES(Secc

in

Eco

nm

ica

)


38/295

3

39



MEDIATENSION

TABLA3.6

.CARGAECONOMICADEC

ONDUCTORES(Secc

in

T

rmica

)

S

egmen

to

To

tales

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

CargaImx[A]

160

144

128

112

96

80

64

48

32

16

Ca

bleSeccin(mm2)

42,4

33,6

33,6

21,2

21,2

13,3

13,3

13,3

13,3

13,3

Capacidaddecarga

175

155

155

115

115

90

90

90

90

90

Costoporsegmento

ytota

l

Cable[$]

9.446.196

8.590.044

8.590.044

7.383.648

7.383.6

48

6.615.057

6.615.057

6

.615.057

6.615.057

6.615.057

74.468.865

Tendido[$]

3.750.000

3.750.000

3.750.000

3.557.500

3.557.5

00

3.557.500

3.557.500

3

.557.500

3.557.500

3.557.500

36.152.500

CI[$]

13.196.196

12.340.044

12.340.044

10.941.148

10.941.1

48

10.941.148

10.941.148

10

.941.148

10.941.148

10.941.148

114.464.320

CJ[$]

21.987.008

22.037.000

17.411.951

20.738.373

15.236.3

55

16.675.881

10.672.564

6

.003.317

2.668.141

667.035

134.097.626

CT[$]

35.183.204

34.377.044

29.751.995

31.679.521

26.177.5

03

27.617.029

21.613.712

16

.944.465

13.609.289

11.608.183

248.561.946


39/295

3

40

Los costos para cada segmento de ruta se resumen

en la Tabla 3.3Seccin de los conductores basado en la mxima

carga Seleccin realizada con los valores tr-

micos nominales.

La seccin del conductor del cable para cada seg-

mento se escoge para poder transportar la mxima

carga prevista para el ltimo ao de vida econmi-

ca sin superar la mxima temperatura admisible

del conductor.

Para el segmento 1:

Imx (primer ao) = 160 A

Mxima corriente

en el ltimo ao = 160x [1+(0,5/100)]30-1

= 160 x 1,1556

= 185 A

La capacidad de transporte de corriente requerida

(factor de carga del 100%) para el ao final no

ser inferior a:

185/1,11 = 167 A

donde 1,11 es el factor de mxima corriente

cclica.

Segn la Tabla 3.4 la seccin del conductor reque-

rida es de 42,4 mm2.

El costo del segmento 1 durante el perodo de 20

aos se obtiene de la ecuacin:

La comparacin con el costo para el presente seg-

mento cuando se emplea la seccin del conductor

econmica, muestra que el ahorro de costo para

este segmento es:

(35.183.204 - 30.502.182) x 100/35.183.204 = 13%

Se han realizado clculos similares empleando

secciones basadas en la mxima capacidad trmica

de transporte de corriente para todos los segmen-

tos y se dan en la Tabla 3.4 El ahorro total para los

diez segmentos es del 19%.

CT = 26.392 500 + 1602 (0,247/100) 500 3.954, CT = 13.196.196 + 21.978.008

CT= 35.138.204

200

180

160

140

120

100

80

60

Cos

to[$/m]

40

20

0

0 50 100 150 200 250 300

Seccineconmica

Secc

intrmica

CT = 36.357 500 + 1602 (0,247/100) 500 3.954,

CT = 18.178.250 + 12.323.932CT= 30.502.182

Figura 3.2. - Seccin trmica y seccin econmica de un conductor.Anlisis de casos: Optimizacin econmica de conductores.

Seccin (mm2)


40/295


41/295


42/295


43/295


44/295


45/295


46/295


47/295


48/295


49/295


50/295


51/295


52/295


53/295


54/295


55/295


56/295


57/295


58/295


59/295


60/295


61/295


62/295


63/295


64/295


65/295


66/295


67/295


68/295


69/295


70/295


71/295


72/295


73/295


74/295


75/295


76/295


77/295


78/295


79/295


80/295


81/295


82/295


83/295


84/295


85/295


86/295


87/295


88/295


89/295


90/295


91/295


92/295


93/295


94/295


95/295


96/295


97/295


98/295


99/295


100/295


101/295


102/295


103/295


104/295


105/295


106/295


107/295


108/295


109/295


110/295


111/295


112/295


113/295


114/295


115/295


116/295


117/295


118/295


119/295


120/295


121/295


122/295


123/295


124/295


125/295


126/295


127/295


128/295


129/295


130/295


131/295


132/295


133/295


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8/13/2019 Proyecto de Instalacion Ele

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