PROYECTO: ANCASCOCHA PRESA ALTERNATIVA ESTUDIO …

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- ^ ^

MINISTERIO DE AGRICULTURA Y ALIMENTACION OFICINA GENERAL DE IRRIGACIONES

DIRECCION DE INVESTIGACION APLICADA SUB DIRECCION DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS

4 *

INFORME TECNICO D 1 A - I G - N? 0 0 3 - 7 8

PROYECTO: ANCASCOCHA PRESA ALTERNATIVA

ESTUDIO GEOTECNiCO CON FINES DE CIMENTACION Y

AREAS DE PRESTAMO

* DPTO AYACUCHO

• PROV PARINACOCHAS

NOVIEMBRE 1978

LIMA-PERU

MINISTERIO DE AGRICULTURA Y ALIMENTACION OFICINA GENERAL DE IRRIGACIONES

Direccion de Invesfigacidn Apllcada Sub-D1recci6n de InvestigaciCTies Geol-fecnicas

Informe Ticnico DIA-IG-N'* 003-78

IPIOYECTO AJNICASCOOtlA - iPISESA AILTEfSNIATir^A ' " i '

ESTIUIPBO GEOTECINIICO COIN EIIINIES PE OMEINITA-

CnOIN Y AISEAS DE IPISESTAMO

DPTO.^ AYACUCHO

PROV.: PARINACOCHAS

NOVIEMBRE 1978 LIMA-PERU

n 1

J

niNDIICE

Pag.

1.0.0 GENERALIDADES

1.1,0 Anfecedenfes. 1

1.2.0 Medios de acceso a la z<x)a de frabaio. 1

1.3.0 Programaci6n de Estudios - Trabajos ejecutados. 2

1.3.1 InvesHgaciones Programadas, 2

1.3.1.1 Geologfa. 2

1.3.1.2 InvesHgaciones de Mecdnica de Suelos. 3

1.3.1.3 LaborattTrio de Campo. 3

1.3.1.4 Laborafx>rio Central de A/^c6nica de Suelos. 4

1.3.2 InvesHgaciones Ejecutadas. 4

1.3.2.1 Geologfa. 4

1.3.2.2 InvesHgaciones de Campo de Mecfinica de Suelos. 4

1.3.2.3 Laboratorio de Campo. 10

1.3.2.4 Laboratorio Central DIA. 10

2.0.0 GEOLOGIA DE SUPERFICIE.

2.1.0 Rasgos Geomorfol6gicos de la Region. 11

2.1.1 Clima. 13

2.1.2 Sismicidad. 14

/ . -

- 2 -

2.2.0 Levanftimiento Geologico de la Boquilla. 15

2.2.1 Morfologra. 15

2.2.2 EstratigrafTa y Rocxis. 16

2.2.3 Estruchiras. 19

2,3,0 Caracterrsticxjs Geol6gfcas del Aliviadero. 20

3.0.0 GEOLOGIA APLICADA Y MECANICA DE SUELOS.

3.1.0 Seccion de Clerre - Eje Altemafiva "B". 21

3.1.1 Estrlbo Izquierdo. 21

3.1.2 Zona enfre Estribos. 24

3.1.3 Estribo Derecho. 27

3.1.4 Caracterfsticas Geot6cnlcas de Cimentaci6n. 29

3.1.4.1 Eje de Presa, Boquilla. 29

3.1.4.2 Eje del Alivladero. 34

3.1.4.3 Par metros Ffslcos y Mec:dn!cos a uHlizarse en ei Diseflo. 36

3.2.0 Materia I es de Construcci6n. 45

3.2.1 Cantera de Rocas. 45

3.2.2 Cantera de materiales permeables, ogregados y filtros. 46

3.2.3 Canteras de material impermeable. 49

3.2.4 Caracterfsticas Geotecnicxjs de las dreas de pr stamo

y par6metros ffsicos y de resistencia a utilizarse en

el Diserlo. 55

- 3 -

3.2.4.1 CaraGterfsficas Geotecnicas. 55

3.2.4.2 Par^metros ffsicos y de resistencia a uHlizarse en

el DisefSo. 60

3.2.4.3 Conclusiones Finales. 67

4.0.0 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES.

4.0.1 Conclusiones. 69

4,0.1.1 Cimentacion - Eje de Presa. 69

4.0,1.2 Cimenktcidn - E|e del Aliviadero. 73

4.0.1.3 Canteras. 74

4.0.'2 Recomendaciones. 77

4.0.2.1 Cimen1tici6n - E|e de Presa (altemoHva B). 77

4.0.2.2 Cimen1aci6n - Eje Aliviadero. 80 4.0.2.3 Canteras. 82

A N E X O S

I Pianos y Records de Perforacion y Excavacion.

II Pruebas y Ensayos de Laboratorio de Campo.

Ensayos de Laboraforio en Lima (DIA).

—ooo) " (ooo—

MEMORIA DESCRIPTIVA

1.0.0 GENERALIDAPES.

1.1.0 Antecedentes.

El presente estudio es el resultado de las Investigociones Geot6cnica^

realTzadas para evaluar y deflnir las caracterfsticas de cimentacion a

nivel constructivo del Eje I I , Alternativa "B" , situado a 500 m. a -

guas abajo del actual Dique de la Represa de la laguna Ancascocha;

asf como estudiar a ese nivel , la disponibilicbd de canteras adecua -

das para la consiTucci6n de las estructuras que conforman el sistema

de regulaci6n del Proyecto Ancascocha-Chumpi; ejecutadas por la

Sub-Oirecci6n de investigacion^ Geot6cnicas de la Direcci6n de in

vestigaci6n Aplicada, de acuerdo al Convenio suscrito enfre la Di -

recci6n General Ejecutiva del Programa Nacional de Pequeflas y Me

dianas Irrigaciones y la Direcci6n General de Irrigaciones, Convenio

autorizado por Resoluci6n Directorai N " 164-78HDGPMI de fecha

15/8/78. EI monto total presupuestado para las investigaciones as -

ciende a la suma de S/. 3'500,000.

El 22 de AAayo de 1978 se iniciaron los trabajos de campo, habi^n -

dose conciufdo el 23 de Julio del pte. afio.

1.2.0 Medios de Acceso a la Zona de Trabajo.

A la zona de embalse de la laguna Ancascocha, se puede ilegar de

la siguiente manera :

/ . -

- 2 -

a) Lima-Chala, carretera asfalfxida (Panamericana Sur), 630 km.

Chala-Coracora, carretera afirmada, 361 kms.

Coracora-Chavifia, carretera afirmada, 16 kms.

Chavina-Desvfo (Reparticion), 4 kms., siguiendo la carretera a -

firmada Chavifia - Puquio.

Repartici6n~Dique, trocha carrozable, 4 kms. longitud.

b) Lima-Atico, carretera asfaltada O'cM^i^ericana Sur), 709 kms.

Atico-Caravelr, carretera afirmada, 74 kms.

Caraveir-Chavifia, carretera afirmada, 244 kms,

Chavifia-Desvfo (Repartici6n), 4 kms. siguiendo la carretera a -

firmada Choviffa-Puquio.

Report!ci6nH5ique-trocha carrozable, 4 kms. longitud.

c) Lima-Nazca, carretera asfaltada (Panamericana Sur), 450 kms.

Nazca-Puquio, carretera afirmada, 142 kms.

Puquio-Desvfo (Repartici6n), 43 kms., siguiendo la carretera a -

firmada Puquio-Chavifia.

Repartici6n^>ique, trocha carrozable, 4 kms. longitud.

1.3.0 Programaci6n de Estudios - Trabafos Ejecutados.

1.3.1 Investi^cicMies Programadas.

1.3.1.1 Geologra

Geologfa de superficie y subterrdnea en la boquilla elegida para

ser estudiada.

/ . -

- 3 -

Comprobaci6n del Levantamienhs ya realizacb en la zona del

Proyecto, con referencia a la zona de Represamiento.

1.3.1.2 investigaclones de Meo6nic« de Suelos.

Cimentac!6n.

. E\e de Presa : fres perforaciones diamantJnos (wia en cada es-

tribo y otra en el cauce) y fres excavaciones a cielo abierfo

en I OS estribos.

. Aliviadero : tres excavaciones a cielo ablerfo en el eje a l i -

viadero.

Cant'eras.

. Material para el cuerpo de la Presa, se eslwdiar6n zonas de

prestamo cerconas a la zona; se harSn 20 excavaciones a cie

lo abierto y extraccion de muesfras disturbadas y ensayos de

densidad natural.

1.3.1.3 Laboratorio de Campo.

Procesamiento y c5lculo de las densidades naturales, tanto en

las zonas de cimentacion como de canteras.

Clasificaci6n, usando mallos Ifmites, de las muestras disturbadas

extrafdas de cimentacion y canteras, y obtenci6n de muestras

representativas.

A-

- 4 -

1.3.1,4 Labomtorto Central de Mec^nica de Suelos.

En las muestras representatives obtenldas en el campo, se real? -

zardn ensayos de Laboratorio, de acuerdo a la close de suelo

encontrado.

1.3.2 Investigaciones Ejecutadas.

1.3.2.1 GeologFa.

Se ha efectuado el Levantamiento Geo l^ ico de superficie y subte -

rrdneo de la boquiila a Escala 1:500 y se ha comprobodo el Levanta

miento Geol6gico ya realizado en la zona del Proyecto, con refe -

rencia al lugar de represamiento (Alternativa B).

1.3.2.2 Investigaciones de Canrtpo de Mec6nica de Suelos.

Cimentacion.

. Eje de Presa : Perforaciones diamantinas.

Se ho ejecutado las tres perforaciones programadas, con un total

de 152.60 m. lineales perforodos, dispuestas de la siguiento ma

nera :

Sonc[a|e _A_-_1.

Ubicaci6n : Estribo Izquierdo.

A -

5 -

Elevaci6n

Diametro de Perforaci6n

Tipo de Perforaci&i

Inclinacign , , r , '

Profundidad Perforada

NOmero Pruebas Permeabilidad

Tipo de Pruebas Permeabilidad

Tramo Prueba de Permeabilidad

Sonda[e__A_-_2.

Ubicacion

Elevacidn

Didmetro de Perforacidn

Tipo de Perforacion

Inclinacion

Profundidad Perforada


Tipo de Pruebas Permeabilidad

Tramo Prueba de Permeabilidad

S onda |e _A _2_3.

Ubicacion

Elevaci6n

Didmetro de Perforaci6n

: 3,410 m.s.n.m.

: Nx - Bx.

: RoitaciSn.

! Vert ical.

: 47.80 m.

: 14.

: Le Franc y Permeabilidad

a Presi6n/segOn Desigr^Hon

E-18 del Earth Annual.

: 5' a 10'.

: Giuce.

: 3,410 m.s.n.m.

: Nx - Bx

: Rotacion

: 20*' E-W

: 60.00 m.

: 18

: Le Franc y Permeabilidad

a Presi6n,segun Designation

E-18 del Earth AAanual.

: 5' a 10'.

Estribo Derecho.

3 ,4 l0 m.s.n.m,

Nx - Bx

/ . -

- 6 -

Tlpo de Perforaci6n

!nclinaci6n

Profundi dad Perforoda


Ro1x3ci6n.

Vert ical.

44.80 m.

15.

Tipo de Pruebas Permeabilidad ? Le Franc y Permeabilidad a

Presi6n,seg0n Designation

E-18 del Earth A/^nuat.

Tramo Prueba de Permeabilidad : Cada I C .

. Efe de Presa ; Excavaciones a cielo abierto.

Se han efectuado tres excavaciones, ubicadas : una en el estri-

bo izquierdo y dos en el derecho, cuya denominacion es la si -

guiente ;

CI - PI - Estribo Izquierdo, profundidad = 4, lO m.

CI - P3 - Estribo Derecho, profurriidad = 6.00 m.

CI - P4 - Estribo Derecho, profundidad = 2^40 m.

Total : 10.50 m.

. Aliviadero : Excavaciones a cielo abierto.

Se hicieron 3 calicatas a lo largo del eje del Aliviadero Princi

pal, cuyas denominaciones y profundidades son las siguientes :

A l l - PI - profundidad = 4.50 m.

A l ] - P2 - profundidad = 3.50 m.

A l l - P3 - profundidad = 2.90 m. Total: 10.90 m. / . -

- 7 -

Canteras.

. Prospecci6n de conteras de material permeable (Agregados y

Filtros).

Gintera "X" : Ubicada en la cola del ach^ l embalse de la

laguna Ancoscocha, donde se hicleron 3 exca-

vaciones, cuyas denominaciones y profimdida -

des son las siguientes :

X - P i , profundidad de 1.40 m.

X - ?2, profundidad de 1,65 m.

X - P3, profundidad de 1.50 m.

Total : 4,55 m.

Cantera "D" ; Ubicada en la Qda, Yuracc Cruz, y a unos

300 m. del EJe de Prese, Altemativa "B" , en

donde se hizo 2 excavaciones, cuyas denc^mina

ciones y profundidades son las siguientes :

D - P i , profundidad de 2.20 m.

D - P2, profundidad de 1.80 m.

Total : 4.00 m.

Cantera "F" : Ubicada a unos 500 m. aguas abafo del Eje de

Presa, Altemativa "B" , donde se hizo urw &(.-

cavaci6n, cuya. derK>minaci6n y profundidad es

la siguiente :

F - P i , profwididad de 1.30 m.

Total : 1.30 m.

A-

8 -

. Prospecci^ de canteras de material impermeable.

Cantera " Y " : Ubiosda a unos 800 m. del Eje de Presa, se

hizo 4 excavaciones/ cuyas denominaciortes y

profundidedes son las siguientes :

Y - P i , profundidad de 3.20 m.

Y - P2, profundidad de 2.50 m.



Total : 11.50 m.

Cantera "C" : Ubicada a unos 200 m. deleEfe de Press, Al -

ternativa "B" , donde se hizo 4 excavaciones,

cuyas denominaciones y profundidades son las

siguientes :

C - P i , profundidad de 2.00 m.

C - P2, profundidad de 2,30 m,

C - P3, profundidad de 2.40 m.

C - P4, profundickad de 2.40 m.

Total : 9 , l 0 m.

. Prospecci6n de canteras de material semipermeable.

Cantera "A" : Ubicada en el flanco izquierdo del actual Di -

que, donde se hicieron 7 excavaciones, cuyas

denominaciones y profundicbdes son las siguien

tes :

A - P i , profundidad de 1.50 m.

A-

- 9

A - P2, profundidad de 2.70 m.






Total : 16.65 m. l .

Cantera "B" ; Ubicada en el flanco izcjuierdo del represamien

to de la laguna Ancascocha; se hicieron 5 ex

cavaciones, cuyas denominaciones y profundida

des son las siguientes :

B - P I , profundidad de 2.90 m.

B - P2, profundidad de 3.00 m.




Total : 12.40 m.

. Prospeccion de Gsnteras de Rocxis.

Cantera de Roca 1 : Ubicada a 300 m. al Nor-Este del E{e

de Altemativa "B" , corBtitufdo por rocas

de ignimbritos andesfticos, doode se hizo

una voladura.

Cantera de Roca 2 : Ubicada a 4 km. hacia el Nor-Oeste

del E{e de la presa en estudio (Altemati

va 6), constitufcJa por un mcKxtzD rocoso

A -

- l o

de ignimbritas andesi^lcas. Se hizo una

voladura.

1.3.2.3 Laboratorio de Campo.

En el Lciboratorio de Mec^nTca de Suelos, instolado en el campo, se hide -

ron Ios siguienfes ensayos, en muestras de cimentacion y de canferas :

Muestras disturbadas

Humedad hidrosc6pica

Andlisis mecdnico grueso

Analisis mec6nico fino

Lfmites Ifquido

Lfmite pidstico

Densidad natural de campo

21

23

14

24

17

17

17

Muestras de agua para determinar sus caracterfsHcas qufmicas, ffsicas y con

tenido de materiales en suspension, PH, etc.

Los records de perforacion, de excavaci6n, cuadros de Permeabilidad y Ios

resultados del fndice de calidad de las rocas, se adjuntan como anexos al

final del informe.

1.3.2.4 Laboratorio Central - DIA.

En el Laboratorio de Mec^nica de Suelos de la Direcci6n de Investi^ci6n

Aplicada, a cargo de la Srte. Ingeniero Lucfa Gaviria Pastor, se realizaron

Ios siguientes ensayos en las muestras represenfntivas exfrafdas de ia zom>

de estudios :

An6lisis granulometrico por mallas : 6

AnSlisis granulometrico combinado : 14

Material m6s fino que la malla N''2O0 : 3

/ . -

- 11 -

Lfmitie Ifquido

Lfmife pl^stico

Lfmite de coniracci6n

Peso especFfico

Peso especFFico saturado superHcie seca

Proctor esf ndar

Maximo y mfnimo

Densidad natural

Permeabilidad

Consolidacion

Expansi6n controlada

Expansion libre

Compresi6n no confinada

Triaxial rdpida

Triaxial consolidada saturada rdpida con me

dici6i de presi6n de poros

Prueba de intemperismo

18

18

16

23

6

4

4

1

9

5

1

1

2

6

2

3

Adem^s se reaiizd en el Laboratorio de la Universidad Cat6lica del PerO,

un ensayo de compresion simple y un ensayo triaxial en orm mueslra de ro -

ca del estribo derecho (foba dacftica).

Los cuadros y grdftcos de los resultodos de Laboratorio, se adjunton como A

nexos, al final del informe.

2 .0.0 GEOLOGIA DEL SUPERFICIE.

2 ,1 .0 Rasgos Geomorfologicos de la Regi6n.

La region estudiacb se ubica en la Cordillera Occidental de los An -

A -

- 12 -

des, con altitudes de 3,200 a 3,600 m. , en un sector donde su mo£

fologfa nos muestra valles encanonados con cauces de fuerte pendien

te, {unto a pequeflas planicies, muy locales, donde se ha insfalado

la laguna de Ancascocha y las lagunitas de Oioruro.

Los rasgos geomorfologicos de la regi6n, son los caracterfsticos de u

nai intensa actividad volcdnica, el volcanlsmo es el principal respon

sable de la morfologfa actual, habiendo fambien actuado como factor

coadyuvante la orogenesis pliocena-cuaternaria.

El relieve del meajzoico y del terciario inferior a medio, fue sepul-

tado por las erupciones volc6nicas, que en forma de pirocldsticas en

su mayor parte, se depositaron sobre diferentes niveles originados por

el tectonismo y por la erosion. El volcanlsmo plio-pleistoqeno (to -

bas dacfticas) modified substancialmente la morfologfa pre-existente,

determinando cuencas endorrSicas que dieron lugar a la formaci6n de

iagunas, lagtAiitas y pantanos, como la de Ancascocha, Oforuro, etc

en los niveles m6s bajos y peneplanizados por la erosi6n.

La ultima etapa del levantamiento andino, adem^s de los cambios de

nivel determinados por la tect6nica, origin6 fambien un volconismo

fisural que depostf6 las ignimbritas y aglomerados andesfticos del tipo

"nubes ardientes" que modificaron en algo la morfologfa del volcanis •i

mo de las tobas dacfticas.

La 6ltima crisis climatica es la responsable de la accidn f luvial , la

que ha erosionado a las rocas pirocl6sticas, formando estrechamientos

y/o cursos meandriformes en las zonas lianas, buscando su drenaje

natural al sistema fluvial de las regiones bajas. La ousencia de te -

/ . -

- 13 -

rrozas / el pobre desarrollo de los cursos Fiuviales nos indican que

la acci6n fluvial exisfente se idenHfica con los procesos geom6rficos

recientes / acftiales. La gfaciaci6n siempre presente en los ^ r t e s

alhas de la Cordillera por encima de los 3,800 m.s.n.m. no es muy

activa en la regi6n esfudiada que esf6 enfre los 3,200 a 3,600 m.

s .n .m. , los depSsihss glaciales encontrados corresponden a bloques y

fragmenfos de orrgen volcdnico con una mafriz areno-limosa^rcillosa

que cubren las partes llanos / flancos de las verf-ientes, a los que

clasificamos como dep6sffx>s fluvic^laciales^

Las vertienfres fambien esfan recubierfos en parte, por materiaJes c o -

tuviales-torrenciales, producto de la meteorizocion de las rocas v o l -

oSnicas / la accion climdtica actual.

La zona de la boquflla de la Alternativa "B" , se ubica &a el valle

del rfo Sangarar^, con morfologfa de estrechamiento a unos 500 m.

aguas abajo del acfual dique de Ancascocha, inmediatamente aguas

abajo de la confluencia de los rfos Sangarard / la queb'oda Yuracc

Cruz. El estrechamiento originado por la erosion fluvial determina

el afloramiento de tobas dacfticas en el flanco derecho y de ignim -

britas andesFticas en ei izqui^rdo, habiendo excavado su cauce en

el contacto entre estas dos formaciones geol6gicas.

Clima.

El 6rea de estudio se encuentra en una regi6n de ciima estepa Mon-

temo sub-topical, se ubica aJtitudinalmente en la zona Mesoandina,

entre los 2,800 a 3,800 m.

A -

- 14 -

La brotemperatura media anual m&<imo es de 11.3" C, y la media a

noal mmima es de 7,1** C.

El promedio m6ximo de iM*ecipi fa clones total por aHo, es de 666.9

mm. y el promedio mrnimo es de 226.5 miirmetros,

Esta determinaci6n del clima de la zona de estadio, es en lease a la

clasificaci6n climatologica del Perii, publfcada por la Oficirw Na -

clonal de Evaluaci6n de Recursos (ONERN - 1976), efectuada por

el Dr. Leslie R. Haldridge.

La pluvfosidad se encuenfra exclusivamente en aguaceros que onual -

mente caen en los meses de Diciemb'e a Marzo; la pluviosidad no

es predecible de afSo a afSo.

Los meses de m6s frfo en la zwia son de Junio a Setiembre.

Las direcciones dominantes de los vientos son : Nor-Esfe. Casi en

su totalidad la regi6n esta cuWerta por vegetaci6n orbusfiva poco

densa; en su mayorfa ichu.

2.1.2 Sismicidad.

Los terrenos en la boquilla del e|e, Altemativa "B" , desde el punta

de vista sfsmico se clasifican en la Close I I I , terrenos sismicamaite

desfavorables, consHtufdos por zonas de contacta en regiones morfol6

gicas de faldas de cerros.

SegOn la publicacion "Historia de los sismos m5s notables ocurridos

- 15 -

en el Perf}", tenemos que en el lapso de 1900 - i960 se han produ-

cido en la regi6n cinco sismos sin informacidn de infensidad ni mag-

nihid, dos sismos de infensidad VI de Mercal l i , un sismo de VII de

infensidad da Mercalli / dos sismos de IX de infensidad de Mercall i .

SegOn la carfa sfsmica del PerO, publicada por el Insfifuio GeofFsico

del PerO/ fenemos que la regi6n de la Provincia de Parinacochas se

ubica en la region sfsmica N° 8 que corresponde a alia sTsmicidad y

en donde se han producido 8 sismos con epicenfros en el Continenfe

con profundidades mayores y menores de 60 kms.

2 .2 .0 Levanfomienfo Geol6gico de la Boquilla.

El levantamienfo geol6gico de la boquilla, Alfemafiva "B" , se ha

realizado medianfe el mapeo en el ferreno de las fo'maciones aflo **

ranfes, previo apoyo de las fof<^raffas a^reas.

Se ha hecho el levantamienfo geologico en base al mopa fqsograficcy

escala 1:500, proporcionado por la Direccidn Efecutiva del Programa

Nacional de fequeffas y Medianas Irrigaciones (D.E.P.M. i . ) .

2.2.1 Morfologfa.

La boquilla fiene morfologfa de cafion (estrechamiento) por erosidn

fluvial del rfo Sangararfi, en rocas volc6nicas, el framo del esfrecha

mienfo es de unos 350 m. de longifud a porHr de la confluencia de

la Qda. Yuracc Cruz con el rfo Sangararfi.

El flanco derecho (fobas dacil-icas) de la verfienfe Hene una gradien

/ . -

16 -

ie que vorfa de 20° - 30**desde e! cauce (coia 3,383) hasta la coha

3,440, por enclma de esta coia, el flanco adopici un corto trecho

de suave pendiente de unos 120 m. y se corttinfia hacfa arriba con

pendieni^s mayores de 30°, constituyendo los contrafuertes andlnos.

El flanco izqulerdo (ignimbritas andesR-icas) Hene una pendiente de

31° a 45°desde e\ cauce hasta la cota 3,438, por encfma de esta

cota se observa una pequefia planicie hacia el Este, que coincfde

con el contact© con la formacidn de tobas docfficas que son menos

reslstentes a la erosi6n.

El cauce del rfo Sangorarfi est6 poco desarrol lado, observdndose que

tiene un ancho promedio de 21 m. , en el sector encafionado no se

observan terrazas, pero debido a su cercanTa con la Qda. Yuracc

Cruz se nota en el esiribo derecho un nivel de acumulaciSn de unos

26 m. de ancho, en razdn que la dTreccI6n de la escorrenfia de la

Qda. es casi perpendicular al rfo Sangarard.

Estrotigrgfra y Rocas.

La secuencia estratigr^fica desde la mds antigua hasta la m6s actual,

es la siguiente :

TERCIARIO.

Terclario Superior.

Tobas Dacfticas.- En la zona de boquiila, altemativei "B" , en su

margen derecho, afUnxt una secuencia de rocas

volcSnicas, const!tufda por tobas dacfticas, de color gris blanqueci -

/ . -

- 17 -

no, compuestos esencialmente por plagioclasas del fipo s6dico, 24 %,

cuarzo 16 %, feldespato pot^sico 5 %, vidrio voicdnico 60 %, con

accesorios de bioHfa, homeblenda y mtnerales opacos; su fexhjra es

porfirffica, pasta microcristalirw. Su Hpo de fraclwa es irregular y

de alta cohesi6n al esiado fresco.

El estribo derecho estfi conformado por iobas dacrrtcas meteorizadas

en superficie, y en partes, cubierin por material residual de 0.50m.

de espesor.

Los tufos dacfticos son los m6s extendidos en la zona de la boquilla

y constituyen la roca da basamento, son rocas pirocldsHcas estrafifi -

codas en capas de 5 a 30 m. de potencia, son poroses p^o compac

fas, y en profundi dad, duros.

La margen derecha es diferente en morfologfa, litologfa y estructura,

a la izquierda.

Terciario Superior - Cuatemario Inferior.

Ignimbritas AwdesFticas. - En el eje de Altemafiva "B" , margen iz -

quierda, aflora una secuencia de rocas

volcdnicas del tipo Ignimbrita AndesH'ica, de color gris oscuro; su

textura es porfirrtica con pasta microcristalina; compuesta par pla -

gioclasas sddicas en un 65 %; feldespato pot^sico 30 % y con ac -

cesorios piroxenos opacos. Por su composici6n y naturaleza, esta ro

CO es dura y resistente, present6ndose muy fracturacte por la acci6n

tect6nica y /o enfriamiento rdpido del magma (coniracct6n).

Esta roca ba sido depositada sobre una superficie de erosi6n de tobos

dacfticos, de la cota 3,383 hasta la cota 3,438.

A-

- 18 -

De la cofa 3,383 hcislxi 3,438, sus aftcH^miaifos son mucho menores

en extensi6n a las de las tobas dacrticas, y en el sector de la bo -

quilla aparecen como una col!na aislada, por su posici6n y con^>osi-

cl6n consideromos que eslas tgnimbrikis andesfflcas sm dep6s!los piro

cidsttcos del Hpo "nubes ardienfes" que se formaron a partir de v i o -

lentas explosiones que escaparon por una fractura, estableci^ndose a

sr las ignimbrikis o tufos soldados, rocas que f-ienen el aspecfo y la

dureza de la verdadera lava.

CUATERNARIO.

Los maleriales cuaierirartos esf^n representados por los siguientes dep6

sitos :

Dep6sifos Fluvfgles.- El lecho actual del r fo, lo consfihiyen dep6si-

tos fluviales de gravas, arenas con algo de l i -

mo y arc? I las, con abundanfes piedras y pedrones, sub-angulosos a

sub-redondeados, hasfa de 120 cm.de didmefro, en porcentafe apro -

ximodo del 30 % , en su mayorfa tgnimbrifcis andesfHcas.

Dep6«tos Torrencioles - Cotuvtales. - Se ha observado la presencia

de pequefjos depdsifos ixjrren -

ciales-coluviales, encima de los dep6sitos fluviales, alrededor del

<xiuce y en los flancos, en donde la acci6n clim^tica ha producldo

la alferaci6n de las fobas dacfHcas e ignimbr!ias andesfMcas y los

maleriales coiuviales de ladera han sido arraslrados y deposffados pen*

los torrentes hacia el fondo del valle. Estos depdsftos no Henen

mas de 1.20 m. de espesor y estfin consHhirdos por la acumulacion

de limos arcillosos-^renosos e inciusi6n de gravilla angulosa a suban

A -

http://cm.de

- 19 -

gulosa, el color en con{unio es rrvarrSn oscuro.

Deposifps Coluviales.- Son acumuiacicMies cons1i1tH<ias POT ia deposi

tciciSn de fragmentos rocoso$ angulosos in si

tu, que han tenido poco recorrido / se localtzon al pie o sobre tos

macfzos rocosos, con poca mairiz orcillo arertosaf su disfrfbucidn es

de regular exfensi6n en los alrededores de la altemaHva "B".

Estructuras.

Desde el punfo de vista i«ct6nico, la regidn presenta las Olfimas fa-

ses del levantamiento de los Andes, debtdo a la gran flexuro epeiro

gen^tica del plioceno-pleisfoceno, observ^ndose diferentes niveles es

truchirales subsecuentemente erosionados en la formacion de tobas da

cfticas, debido al fallamiento que acompafia a la orogenia, confomte

se observa en las fotograffas apneas.

Los dep6sitos de ignimbrita andesftica parecen corresponder a una e -

tapa post-orogenica, de allf que sus afloramientos que son poco ex -

tensos no son determinantes en ia estructura regional de la zorM estu

diada.

Los rosgos estructurales m s impOTtantes en la zona de ia laoquilla

son :

DToclosas.- En el flanco derecho, los aflorttmierttos de totes dacfti

cas presentan un diacJasamiento que sigue el sistana cO

bico, que permite su cHsytmcion en bloque^ geomlrtrleos con espacia-

miento de las dlaclasos de 6 m. y abertura de 6 cm., adem^s del

sistema cObico principal se observan otros sistemas de dfaclasas que

/ . -

20 -

siguen diferentes direcciones. En general, las capas de tobas dacfH

cas fienen posicf6n subhorizontal con algunos lugores donde hoy f l e -

xuras (pliegues) debido a fatlas menores.

En el flanco izquierdo, el afloramiento de ignlmbritas andesFMces pre

senta un diaclasamiento fuerfe en todas direcciones, debido en gran

parte al enfriamiento rdipido del magma (contraccidn) y tambi^n por

efectos del tectonismo reclente, que en general no ha sido muy sig -

niRcativo,

Fallas.- El esfudio de las fotograffas a^reas permil« mapear uno fa-

lla casi longihidinal al rfo Sangarar^, que crwzm por el

flanco izquierdo de la boquilla a unos 180 m. del couce, esta falla

porece ser la que ha servido de escape a las explosTcmes volc^icas

que depositaron las ignlmbritas andesH'icas.

Caracterrsticas Geol6gicas del Aliviadero.

El eje de aliviadero corre en sentldo Noi-e Sur y esl6 ubicado a u -

nos 500 m. al Nor-Este del Eje de Presa, Aliernatlva "B"; altlfudi

natmente esf comprendido entre las cotes 3,430 y 3,390 m.s.n.m.

Geol6glcamente, la zona de esKidIo estd ubicada en un encafonamlen

to, cuyo flanco derecho esf consHtufdo por dep6sltos fluvio-glacia-

les y el izquierdo por tobas dacfticas, con cubertura fluvio-torrerjcia

les.

La zona baja del talweg tiene un ancho de unos 30 m. y un largo

de 600 m. aproximadamente, y estS constitufda por llmos de alto

plasticidad, de color gris oscuro, con Inclusidn de gravilla y grava%

en porcentafe del lO %.

/ . -

- 21 -

En superflcie se observaron abundanfes coluvios, constttufdos por pie

dras, pedrones y bioques de hasta 10 m. de alto por 8 m. de anch(^

de aglomerados con matriz tobacea y tobas dacfHcas.

3.0.0 GEOLOGIA APLICADA Y MECANICA DE SUELOS.

3.1.0 $ecci6n de Cierre - E|e AlternaHva "B".

La ubicac!6n del efe de Presa llomado Alternafiva "B", fue proporcio

nada por la Oficina de Proyectos de la D .E .P .M. I . , sefkiidndose en

el Piano topografico a Escala 1:25,000 del estudio de Factibilidad

del Proyecto Ancascocha-Chumpi, En base a esfe piano y a los h i -

tos de referenda encontrados en el campo, fue que la Comision de

Estudios replante6 este eje en la zona de trabajo.

Se hicieron 3 perforaciones diamanfinas y 3 calicatas, las que se

describen a continuacton.

3.1.1 Estribo Izquierdo.

Esfe esfribo, se ha investigado medianfe la p«^oraci6n diamantina

A - 1, y una calicata denominada Ci-Pl .

Son^Le^_-_ l .

Inicialmente se hizo una plafaforma de 3 x 4 m. a la altura de la

coia 3,4l0 m. que cort5 la pendienfe. Las ro<^s esHin consHfufdas

por ignimbritas andesfticas, fracturadas de color marr^ gri^ceo. Las

rocas se presentan en estado de poca alferaci6n y de baja dureza;

las caras de las fractures se observan poco oxidadas.

A -

- 22 -

Los prim«x>$ 0.6:1 m. se hicieron con excavac!6n manual, de 0.61 a

4,57 m., las rocas ignimbrii«s estfin fuertemente firachjradas, poco

alteradas, de color gris, las caras de las fracfuras osfentan oxidacio

nes ferrosas. En el tramo 0.61 a 1,52 m. la recuperaci6n fue del

50 %, y de 1 . ^ a 4.57 m. fue de 65 %, en este ultimo iramo, la

roca es m s dura y masiva que en el anterior.

De 4.57 a 16.76 m. encontramos rocas de ignimbritas andesrticas,

de fracturadas a muy fracturadas, la alteracion en la roca no exists

las fracturas son verticales, transversales y diagonales al testtgo; d

material es de color gris verdoso; la roca es dura, masiva y sona,

las caras de las fractures presentan oxidaciones de Sulfate de Cobr^

siendo la recuperacion variable, « i el tramo 4.57 a 7.62 m. 63 %;

de 7.62 a 10.97 m. 51 %, y de 10.97 a 16.76 m. 46 %. Enfre

15.87 a 16.18 se encuentra mezcia de arena fina y limos que cons=

tituye rellwio de fractura,

Entre 16.76 a 37.79 m. se obtuvo 20.03 m. de potencia final. Las

rocas de ignimbritas andesfticas se enconfraron hasta 36.30 m. con

diferentes grados de fracturacion, teniendo las fracturas, variadas di

recciones, sus caras estSn oxidadas con sulfato de cob'e, color gris

verdoso.

Entre los tramos 20.>^ a 21.33 m. y 28.95 a 29.87 m. se encontr6

relleno de fractura, constitufdo por gravilia, arena griMsa y limo,

de color verdoK).

A portir de los 36.30 m. se encontr6 la zona de contacto entre las

ignimbritas andesfticas y las tobas daci^icas, donde las tobas se pre-

A-

- 23 -

sentan mu/ alteradas.

La recuperac!6n obfenida entre 16.76 a 37,79 m. es la s!guienfe :

16.76 a 20.12 m. un 53 %; 20.12 a 23.16 m. 28 %; 23.16 a

28.04 m. 61 %; 28.04 a 31.39 m. 51 %; y de 31.39 a 37.79m.

un 56 %.

De 37.79 a 47.85 ra,la potencia perforada en este tramo es de

10.06 m. conformada por tobas dacfticas alterados hasf« 41.45 m, y

poco alferados hasta 47.85 m.

En el tramo 0.00 a 36.30, la perforaci6n airaves6 rocas de ignimbri

tas andesfticas, y de acuerdo al Tndice de calidad de la roca (R.

O .D . ) esta roca se presents de"muy mala a maie/1

De 36.30 a 47.85 m., las tobas dacfticas tienen un fndice R.Q.D.

que sindica a esta roca como de "muy mala a mala". Este resulta -

do del R.Q.D. nos indica que las rocas que conforman este estribo

se presenfan muy fracturadas.

Las pruebas de Permeabilidad realizadas, determinan permeabilidad^ -1 -5

del orden lO a lO , detall6ndose a continuaci6n el coeficiente de permeabilidad encontrado en toda la Perforacion :

De 3.04 a 3.65 m. la permeabilidad es del orden de lO cm/seg.

" 6.40 a 9.75 m. " " " " " '} 10"^ crr/seg.

" 16.76 a 20.11 m. " " " " " " lO'^ cn/seg.

" 20.11 a 21.33 m. " " " " " " lO"^ cm/seg.

" 20.72 a 39.92 m. " " -« " « '- lo-4 cm/seg.

" 37.20 a 39.92 m. " ' " 10~^ cm/seg.

" 37.18 a 45.72 m. " " " " " " 10"^ cm/seg.

/ . •

- 24

De 37.18 a 47.85 m. la permeabilidad es del orden de 10 cm/seg.

De acuerdo al resuttado de esfos snsayos/ se pueden cons!d«rar dos

frames bien dlferenciados, uno hasfw los 20 m. de proftindidad, en

que la roca es de muy permeable a permeable, y ofro, de tos 20.00

a 47,85m. en que la permeabiiickid alternadamente varfa de semiper

meable a impermeable.

Cdi<Mta_ajfj^

Esiti excavaci6n a cielo abierto se hizo en la cofa 3,396 m.h0Sta u

na profundidad de 4.10 m. , se enconlro materiales coluvio-torrencia

les, constitufdos por grava limosa, color gris oscuro, con presencia

de pocas rafces, de baja plasficidad, con inclusi6n de gravil la, gra

va, guijarros y piedras de formas angulares a sub-^ngulosas, poco a\_

teradas; la piedra de mayor tamano alcanz6 1.80 x 0.90 m.de d i6 -

mefro.

Se frat6 de hacer la prueba de Permeabilicbd del Pozo abierto, no

logrdndose su objertvo, por la rdpida filfraci6n a fraves del fondo

de la calicafa, llen^ndose s6lo hasfa 3.10 m., emple^ndose la m6x\_

ma capacidad de la bomba de 65 If/seg.

3.1,2 Zona enfre Esfribos.

El cauce del lecho del rfo Sangarard, tiene un ancfio de 12 m. , ha

bfendose ubicado la Perforaci6n A - 2 en el exfremo izquierdo del

lectio mencionado.

/ . -

- 25 -

Este sondaje se realizo con utw incHn«cl6n de 20° en (Kreccion Este -

Oesfe.

Los primeros 6.70 m. corresponden a nraterial f luvial , const!tufdo

por clasfos redondeados de Ignimbrifas and^fHcas, poco alterados y

mezclados con gravas, arenas, y en poco porcentaje iimos arcillosos.

El porcentaje de recuperacion en los tramos 0.00 - 2.44 m. fue de

20 %,y de 2.44 a 6.70 m. de 18 %.

De los 6.70 a 21.94 m. con potencia de 15.24 m. se encuentra i n -

fercalaciones de esiratos gravosos, arenosos y arcillosos, de espesor

variable, de color marr6n claro, las gravas son en su mayorfa de ro

cas de ignimbritas andesfticas y tobas dacfticas alteradss, cuya recu

peracion esrentre 6.70 m. a 12.80 m. 12 %, de 12.80 a 18.50 m.

16 %, y de 18.59 a 21.94 m. 47 %.

Desde 21.94 a 26,00m. una potencia de 4,06 m. de fragmentos de

Ignimbritas, muy fracturados con fracturas oblfcuas, los caras de las

fracturas presentan oxidaciones ferrugincwas, en estado de alteracidn

en contacto con tobas dacfticas alteradas en los tramos finales; la

recuperacion es de 27 a 99 %.

A partir de los 26.00 m. hasta 58.52 m. con potencia de 30.79 m.

se encontro la toba dacTtica, de color bianco, poco aiterada y poco

fracturada; las fracturas son oblfcuas y transversales al testigo, con

sus caras oxidadas. La roca es dura y masiva, se recuper6 del 67

al 99 %.

A -

- 26 -

En el tramo 31.08 a 31,39 se detect6 relleno de fracture constitufdo

por descomposici6n de tobas dacfticas, con oxidaciones ferrosas.

Debemos sefialar que la toba dacftica sana a alterada, encontrada,

es una roca dura y masiva, y Hene la caracterrstica de ser poco fr6

gil al goIpe; el fndice de calickid de la roca (R.Q.D.) , no guorda

relacion con la gran recuperaci6n del testigo antes dicho.

Resumiendo, podemos sefialar que de 0.00 a 26.00 m. , el material

enccK^trado consiste en suelo aluvial e intercalaciones de estratos de

gravas, arenas y arcillas.

De 26.00 a 58.52 m. se detectan las rocas tobficeas dacfHcos, cu -

yo resultado, de acuerdo al fndice de calicbd (R.Q.D.) las sefbla

como rocas de "mala a regular".

Las pruebas de permeabilidad realizades, determinan el siguiente r e

sultado, para los diferentes iramos de PerForaci6n :

En Suelo Fluvial.

De 2.13 - 9.75 m. la

" 8.23 - 9.76 m. "

" 9.76 - 12.80 m. "

" 12.20 - 15.54 m. "

" 12.80 - 18.90 m. "

" 15.84 - 21.94 m. "

" 15.84 - 25.00 m. "

PermeaBlidad es •1 II

II 11

11 II

11 II

11 II

II II

del orden de 10 cm/seg.

10 cm/seg.

10" cm/seg.

lO cm/seg.

10 cm/seg.

lO cm/seg.

lO crr/seg.

En_RocaB JToWceas Dacfticas.

'a -3 De 28.04 - 40.24 m. la Permeabilidad es del orden de lO cm/seg. " 40.24 - 58.23 m. " " " " lO'^^cm/seg.

/ . -

- 27 -

Sei1al6ndonos las pruebas de Permeabllidad que el material fluvtol es

Impermeable y que las tobas dacfVfcas varfan de permeables a semi -

permeables, con la profundidad y segOn su grado de frachjraci6n.

3,1.3 Estribo Derecho.

Esfe esiribo se invesHg6,mediante la pa^ôraci6n diamanfina A - 3

y las excavaciones a cielo abierto denominades Ci-P3 y Ci-P4.

Sondaj^_A_-_3.

Se hizo una plataforma de 3 m.x 3 m. a la altura de la cota 3,410

m. que corta la pendiente. El macizo estS consfltuldo pCM* tobas do

ciîcas de color bianco, poco fracturadas, en proceso de meteoriza -

cion en los tramos iniciales; las caras de las fractures se presentan

poco oxidadas.

De 0.00 - 1.52 m. , las tobas dacfttcas se presentan en estado de

meteorizacion desmenuzables, con inclusiones de clastos de Ignimbri-

tas andesiîcas; la recuperaci6n es del 24 %.

Desde 1.52 - 9,75 m. tenemos un iramo de 8,23 m. en que las t o

bas se encuentran poco alteradas y poco iVacturadas, con oxidaciones

en las caras de fractura; la roca es dura y masiva, en los tramos n

nales aparece mds porcentaje de feldespatos de co\ar bianquecino y ro

sado. El porcentafe de recuperaci6n varfa de 74%« 98 %.

De 9,75 hasta 44,81 m, las tobas dacfticas se presentan poco fractu

radas, las fracturas son oblfcuas al testigo; las caras de las fractu -

ras se observan oxidadas, siendo la roca dura, masiva y sana,

/ . -

- 28 -

L« recuperaciSn fluctOa entre 69 a I 99 %.

Por el fndice de calidad de la roca (R.Q.D.) del macizo perforadcy

se puede deducir que en los primeros 1.52 m. la calidad de la roca

es "muy mala", y que de 1.52 a 44.81 m. el R.Q.D. es de "regu

lor a excelente", indic^ndonos que a mayor profundidad la roca es

de huena calidad.

Las pruebas de permeabilidad realizadas en el macizo, nos indican

el siguiente resultado para los frames que se exponen :

-5 De 3.04 - 4.87 m. la permeabilidad es del orden de 10 cm/seg.

" 4.87 - 35.66 m. " " " " l o " ^ cm/seg.

" 35.66 - 39.01 m. " " " " 10~^ cir/seg.

" 39.01 - 44.19 m. " " " " l o " ^ cm/seg.

Los resuitados de las pruebas de permeabilidad nos indican que la ro

ca que se presenta en el estribo derecho varfa de cxtracterrsticas se -

mipermeables a impermeables.

Ca|icata_Ci^3.

Se hizo la excavaci6n a cielo abierto, ubicada en el esfribo dere -

cho a la altura de la cota 3,393, con una profundidad final de 6.00

m. , el subsuelo consisfe de un material coluvial torrencial hasta los

2,50 m. , se Irata de una grava limosa, color marr6n claro, con i n

clusion de grava entre 3" y 5" en porcentajes de 30 a 40 % y frac

ciones mayores de 5" en un 10 %, se observan pedrones angulares

de 0.80 X 0.60 m. en un lO %. A portir de los 2.50 m. hasta los

A -

- 29 -

6.00 m. el material es f luv ia l , consfttufdo por grava pobremente

graduoda con finos arcillosos, COICM- gris y al final arena iimosa.

No se pudo hacer la prueba del Pozo abierto, por la intensa filtra -

cion que se producfa a parrtr de 4. lO m. Se bombeo durante 1 Yl

hora, emple^ndose la mdxima capacidad de la bomba de 65 Ite/seg.

Calicata Ci-P4.

La excavaci6n a cielo abierto se realize en el mismo esfrilx} derecho

a la altura de la cota 3,402 m. con una profundicbd final de 2.40

nn. en donde los primeros 0.60 m. es cubierfa del macizo, ctmsfituf-

do por limos arenosos, color gris, secos, de beija a mediana plosHci-

dad, regularmente compactos, con rafces e inclusion de fragmentos

l i ^ c e o s .

A (Mirrtr de 0.60 a 2.40 m. tobas dacfrtcos de col«- bianquecino, en

esfodo seco y masivo; de 0.60 m. a 0.9On. se encuenfr« en eskido

de alteracidn con inclusidn de clastos de ignimbriltis y numerosas frac

toras hasta de 3 cm. de abertora.

Se trafo de hacer la prueba de permeabi lidad del Pozo abierto, no

logr^ndose su objertvo, por la filfracion producida a iraves de las

fracturas, se bombeo durante 2 horas, empleandose la maxima capac_i

dad de la bomba de 65 Its/seg.

3 .1.4 Coracterrsticas Geotecnicas de Cimentaci6n.

3.1.4.1 E|e de Presa, Boquilla.

A -

- 36 -

De las investfgactones realizadas, se puede deductf que el suhsuelo

de cimentacion en la boquilla (alternativa B), e^ confca-mado suscin

tamente de la siguiente manera ;

En el estribo izquierdo, una roca volc6nica, ignimbrita ondesi^ica

hasta los 36 m. de profundidad, en que luego de una de zona de

fransiclon se localiza una roca hif6cea (h>ba dacftica), la que se ob

serv6 hasta el final de la profundidad prospecltida (48 m).

La zona entre esfribos se c«r«cteriza por presentar una pofente fwina

cion de suelo inconsolidado, consHtvfdo por gravos limosas medlana-

mente plasHcas COT po-centajes de grava del orden de 53 %, i n c l u -

si6n de pedrones y fraccitaies mayores de 5" en un 15 %, A par -

Hr de los 6.50 m. se detecta intBrcalaci6n de estrotos arcillosos, a -

renosos y gravosos de espesor variable hasha los 26 m., en que luego

de la correspondienfe zona de h-ansicidn se encuentra la 1-oba cktcfti

ca, la que conttnua hasta el fin de la Investigacion efectuedei.

En el estribo derecho, desde su inicio aflora la fobs dacfl'ica, la

que se miresira poco frachirada y meteorizada en los niveles superio-

res. Esta fwrnacion se observa en toda la profundidad esfudiada, se

concluye que la roca de base en la zona de cimenfcrcion de la bo -

quilla es precisamente esta 1t>ba daci>ica.

Estribo Izquierdo.

Las caracterfsticas eslructwales de este estribo rocoso, y que m s in

ciden en su capacidad de cargo considerando el mocizo como un ctm

{unto, esf6n dadas principalmente por el fuerte diaclasamiento que se

observa en todas direcciones, sin llegar a definir un sistema cObico

- 31 -

det^minado. Si bten la roca en Irozos aislados se encuenira dura,

masiva y sana, cu comportamiento como un con junto estd gobernado

preferentemente por la fuerte fracturacion observada.

Los vol ores del mdice de calidad (R.Q.D.) cataloga este estribo ro -

coso, como de caracterfsHcas entre malas y muy malas en toda la

profundidad estudiada.

La propiedad ffsica m6s importante que caracteriza este estribo, es

sin lugar a dudas su permeabitidad, la que de acuerdo a las pruebas

efeojtadas varfa de la siguiente forma :

Tramo K (cm/seg.) Grado

3.04 m. - 21.33 m. 10"^ - lO '^ Permeable

20.72 m. - 45.72 m. IQ*^ - 10"^ Semipermeoble a impermeable

De lo anterior, se concluye que ha bra que tomar medidas correct! vos

para este soport^ que modifiquen sus caracterfsHcas de resistencia y

de permeabilidad.

Zona entre Estribos (Cauce).

Como ya se expuso, el subsuelo de cimentacion en esta zona, con -

siste en un potente manto de suelo inconsolidado, que dados sus c a

racterfsHcas de permeabilidad constituye un sello impermeabilizante

a nivel de cauce para la estructura a proyectarse.

-5 -7 Las permeabilidades enconfradas fluctuan entre 10 a 10 cm/seg. correspondiendo los coeficientes mas bajos a los ruveles superiores.

/ . -

- 32 -

esto confirma lo anieriormente expresado.

En general, podemos sefSalor que geotecnicamente el comporfamienfo

mecdnico de esfe rtpo de suelos intermedios, depende de las caracte

rfsticas de su fracci6n muy f ina, menor a 0.0QI2 mm. la cual constf-

tuye la parte decisive o acHva de los mismos.

Estribo Derecho.

La roca (toba dcrcftica) que constituye este flanco, presenta caracte-

rfsHcas estructural^ que la determinan como urm roca sarw, en efec

to se ol^ervan algunas fracturas pero sin continuidad, que no inciden

mayormente en su comporfamienfo mecdnico, pudiendose efirmar su

competencia en cuanto a Ifmite de capacidad de carge y no produc-

cion de asenfamientos bajo acci6n de los esfuerzos actuantes.

En el Lebcx*atorio de Mecdnica de Rocas de la Universidad Cat6lica,

se ensay6 una muestra inalterada de esta roca, ejecut^ndose ensayos

de compresion simple y un ensoyo de compresi6n triaxial consolicbdo

rdpido. Los resulfados obtenidos se muestran en Kofa anexa al firKil

del infwme y se indican a continuaci6n ;

Compresi6n Simple.

Ensoyo N°

1

2

/ . -

jaiL

69.886 kg/cm2

69.972 kg/cm2

- 33 -

Compresl6n Triaxial.

Pres!6n de C6mara Presi6n Tolal K/crt? K/cm^

1 5 74.67

3.0 108.68

6.0 135.83

La prueba triaxial realizada define los siguientes par^metros de resisten-

cia :

Angulo de fricci6n interna (J2f ) : 59* 2 Cohesi6n ( c ) : 7.5 k/cm

Los valores dados confirman la buena calidad de la roca, sin embargo,

actuando con criterio conservador, para el cdlculo de estabilidad de to

ludes podemos desistir de la resistencia friccronal y considerar una cohe

si6n c igual a 34 k/cm^, esto queda a criterio del dise5ador.

La otra caracterfsHca importante a seHalar, es la permeabilidad, en es-

te flanco los valores encontrados fluctOan entre lO"^ a lO" cm/seg.,

variaciones que precisan que esta roca pertenece al rango de semiper -

meable a impermeable.

Los valores del fndice de calidad (R.Q.D.) determinan que esta forma-

ci6n en general, varfa entre condiciones buenas y excelentes, enconfi^

dose tramos regulares s6lo en los niveles superiores.

Ensayo N°

1

2

3

/ . -

- 34 -

La prueba de inmerslon reaifzoda en el estudio de campo, no produ-

\o efecio alguno en esfa roca.

Por todo lo dicho, conclufmos que este flanco presenta buenos parH-

cularidades geofecnicas para uHlizarse como apoyo de una Presa.

3.1.4.2 Eje del AlWiodero.

En esia zona se efectuaron 3 <xilicatas, obtenlendose el siguiente per

fit de subsuelo :

Excavaci6n A l ] - P i .

Situada aguas abajo pr6xima a la esiructura vertedora, se observa u -

na primera capa constttuTda por grava arcillosa (GC) de mediana

plasticidad, que contiene piedras mayores de 5" en un 35 %, y en -

globa pedrones del orden de 0.90m. x 0.60 m. en un 20 %.

Subyaciendo a \a capa anterior, se detecta basta el final de la pro-

fundidad investigada, grave pobremente graduada con fInos arcillosos

(GP-GC) de mediana plasticidad. El material se ^icuentra seco y

contiene 46 % de grava menores a 3" , se aprecia regular porcentafe

de piedras mayores de 5" , y en^ba pedrones de tamano hasta de

1.30 X 0.80 m.

Excavacion A|^ - P2.

Hasta los 2.90 m. se encuentra limo arcilloso de alta plasticidad

(MH), color gris oscuro a pardo amarillento, poco humedo, sin con -

A -

- 35 -

tenido de gravas.

Desde los 2.90 m. hasta el tSrmino de la excavaci6n, se presenfa u -

rv3 grava arclllo-limosa (GM-GC) con contenido de arena fina y me -

dia, poco hOmeda, confiene grava en regular porcentafe.

Excavaci6n Al i - P3.

En toda la profundidad de la excavaci6n realizada (2.90 m.) se en -

cuentra limo de alta piasticidad (MH), de color gris oscuro, seco y

regularmente compacto, se diferencia del suelo limoso encontrado en

la excavacidn anterior, en que contiene grava de fc»7nas angulosas

hasta en un 12 %, ademas engloba piedras aisladas de tamafio max! -

mo 0.80 m. x 0.60 m.

De acuerdo a lo expresado y segun el perfil del aliviadero, elabora t

do por el Proyecto (Piano N" 8), podemos deducir lo siguiente ;

El corte a darse para la cons1rucci6n de la estructura, varfa desde un

mdximo de 12 m. al pie del vertedero, hasta 8 m. aguas abajo al f i

nal del aliviadero, en consecuencia las excavaciones efecutadas han

sido muy superficiaies, pero podemc» deducir que la base de la estruc

fwo va a estar situada en subsuelo de cimentacidn gravoso, y los talu

des estardn apoyados, parte en suelo gravoso, y parte en el limo de al

ta piasticidad (MH) citado, s6lo en fraccidn del trazo, ya que en los

tramos iniciales todo el subsuelo estd conformado por suelo gravoso.

Geotecnicamente podemos afirmar, que la grava arcillosa o limosa,

consHtuye un buen material de soporte, sobre todo, teniendo en cuen

to el pequeffo esfuerzo a soportar, debiendo considerarse s6lo

/ . -

- 36 -

precouciones especiales en las partes del fnlud situadas en suelos l i -

mo arcillosos de alta plasHcidad.

3.1.4.3 Pardmetros ffsicos y mec6nicos a utilizarse en el DiseRo.

)

E}e de Presa BoguiIIa (Alternativa B).

Como ya se expreso, la Presa va a esiar cimenitida en material fluvial en

el cauce del rfo SangararS y en zonas rocosas en los estribos; referente

a los estribos rocosos, hemos visto que el estribo izquierdo es de oarac-

r . terFsfica muy_permeable y de fndices RQD muy bajos, en lo que res

pecfa a I estribo derecho, 6ste no presenta caracterFstiois anormales

que sean de temer, pudlendo decir que en general, luego de un tra

tamiento adecuado en el estribo izquierdo, estos sc^rtes van a ser

suficientemente resistentes para ser utilizados como fundacion de la

estructura.

En consecuencia, el presente an^lisis se circunscribe unicamente al

suelo fluvial de la fundacion, el que consiste esencialmente en los

primeros 6.70 m. de suelo grqvoso con finos pl6sticos que engloba

graves de diferentes tamarlos al igual que pedrones en diferentes pw

centsfes, seguidamente la estratigraffa presenta una intercalqcion de

estratos gravosos, arenosos, plasticos y arcillosos.

Es decir, los suelos en que se cimentara la presa dentro de la pro -

fundidad acHva de cimentaci6n Henen diferentes caracterrsttcas por -

tantes, siendo los esfratos gravosos mucho mds resistentes que los are

nosos y arcillosos, por esta raz6n se ha estudiado estos dos tipos de

suelos mediante ensayos de laboratorio que determinen sus pardmetros

ffsicos y de resistencia.

A-

- 37 -

Las muestras estudiadas son las siguientes :

Excqvaci6n Ci-P-^, muesira a profundidad 4.00 - 6.00 m.

Clasificaci6n SUCS : SM.

Densidad nqturol.

Densidad humeda

Densidad seca

Contenido natural de humedad

Lfmites de Consistencia.

1.890 gr/cc. Lifnite Itquido : 3 2 , 9 %

1.558 gr/cc. Lfmlte pl^stico s 24.8 %

21.33% Indlce pl^stTco t 8.1 %

Parfimelros fisicos.

Peso especifico ; 2.61

Proporclon de vacfos (e) : 0.675 -8

Coeficiente de permeabilidad : 5.89x10 cnyig.

Gnsdo de saturaciSn; 82 %

Indrce de compresi6n (Cc) JO.206

Pardmeiros de resistencia.

Se ha efecftjado una prueba de compresi6n simple, la que dio el sigui^ile

resultado :

Cohesi6n : 0.64 l</cm2.

Excflvocion C i -P l , muestra a profundidad 0.00 - 4.20m.

Clasificaci6n SUCS : G M .

Densidad natural.

Densidad hdmeife total

LfmTtes de consistencia.

1.890 gr/cc. Lfmife I fquido : 42.1 %

/ . -

- 38 -

Densidad seca total

Densidad seca menor N %


1.801 gr/cc Lfmite plfistlco: 26.1 %

1.402 gr/cc. Indice plastico: 16 .0%

9 .93%

Par6metros ffsicos.

Peso especifico

Proporcion de vacfos (e)

Coeficiente de permeabilidad

2.66

0.897 -6

6.67x10 cni>4g.

Grado de satoracf6n?29 %

Indice de comf^esidni 0.289

Pqrametros de Resistencia.

Se ha desarrollado una prueba de compresi6n triaxial r^pida con el gra -

do de saturacT6n nattral y con porcentaje de grava del 50 %, obteniin -

dose los siguientes resultados :

Angulo de friccion interna (0) : 32*

Cohesion (c) ; 1.2 k/cm2,

Del estudio de los par6metros ffsicos y de resistencia se deduce lo siguioi^

te :

Los estreitos de suelo ftno son compacfx)s y de moderada a intermedia com

presibilidad, su grado de saturacion indica que se les puede corBiderar

casi saturados, por esta nazon es que se real!z6 un ensayo de compres!^

simple para la determinacidn de su resistencia al corte promedio.

Los suelos gravosos ya descritos Henen pcM-centafes de grava del orden de

50 %, por lo que son bastcmte resistentes. SegDn los valores de la pro -

porcion de vacfos y del fndice de compresion, quedan c^talogados como

A-

- 39 -

suelos compactos y de mediana a intermedia compresibilidad, el grado

de saturaci6n es bajo/ igual a 29 %, por lo que la consolidacidn de es -

tos suelos se va a producir en gran proporci6n durante la fase de cons -

trucci6n, aumentando en consecuencia los esfuerzos efectivos por com -

presi6n de la fase gaseosa, con el consiguiente inoremento en la resis -

tencia al corte al t6rmino de construcci6n de la esfrucfura.

El coeficiente de consolidaci6n (Cv) del estrato de suelo fino estudiado

es del orden de lO cmVseg. por lo que a l igual que el anferior suelo,

un buen.p(»-centa|e de consolidaci6n debe producirse durante la fase cons

trucHva. Lo anteriormente expresado nos va a permitir asumir algunos

pmiiimeiros cuerndo sea necesario, poniendonos del lado de la segwidad.

?or otra parte, de acuerdo al valor de los coeficientes de permeabilidad

obtenidos en los ensa/os de laboratorio, se establece que el subsuelo en

estudio es impermeable, por lo que no se debe esperar escapes importan-

tes de agua de filtraci6n que den lugar a considerar medidas especiales

en el disePio de la estructura; en consecuencia, el den te l l ^ que se di -

sefle, deber6 tener principalmente una funcion de iraba o anclaje para

la mefor uni6n del material de n6cleo con la roca o suelo fluvial de fun

dacion.

Seguidamente se indican los pardmefros a comiderarse en el diseffo :

Condiciones iniciales.

a . - Suelos finos pl6stia)s.

Peso especiTico (G) ; 2,61

Proporci6n de vacfos (e) : 0.675

Contenido natural de humedad : 21.33 %

/ . -

- 40 -

Densidad natural hOmeda : 1.890 gr/cc.

CohesT6n (c) : 0.64 l</cm2.

b) Suelos gravosos pl^sticos.

Peso especffico (G) material menor N*4 : 2,66

Peso especITico de la grava

Proporci6n de vacfos (e)

Contenido natural de humecbd :

Densidad natural h(imeda total •

Angulo de fricci6n Interna (0)

Cohesi6n (c)

Condiciones finales (suelo saturado y

a . - Suelos finos pl6sHcos.

Densidad del suelo saftjrado

Angulo de fr icci&i interna (0) *

Cohesion (c)

b. - Suelos gravosos pldsHcos.

2.51

0.897

9 .93%

1.890 gr/cc.

32«

• 1.2 k/cm2.

consolidado).

: 1.961 gr/cc.

: 2B°

: 0.32 k/cm2.

Con senHdo conservador se ha considerado el mismo Angulo de fric

cion interna (0) que pasa las condiciones iniciales, reduci6ndose

la'cohesion.

Densickid del suelo saturado

Angulo de friccidn interna (0)

Cohesi6n (c)

2.104 gr/cc.

32**

0.6k/cm2.

/ . -

- 41 -

E}e del Alivfadero.

Se ha estudiado especialmente, las caracterfsticos del suelo blando (MH)

que c:onsHtuye ICK niveles superiores en parf-e del trazo de esta eslructu -

ra, como ya ha sido ex|)licado anteriormente.

Excovaci6n A l ] - P2y muestra a profundidod 1.30 m.

Clasificacion SUCS ; MH

Densidad nqfaral de campo. Lfmites de Consistencia

Densidad hdmeda

Densidad seca

Contenico natural de humedad

1,758 gr/cc. Lfmite Ifquido

1.275 gr/cc. Lfmite pidstico

3 7 . 8 6 ^ indice plastico

Lfmite confraccion

9 7 %

45.3 %

5 1 . 7 %

11.1

Par^metros ffsicos.

Peso especiTIco


Grado de saturaci6n (S)

2.62 Indice de liquidez : -0.144

1.055 Coreistertcia relativa : +1.144

94.1 % Indice de confracci6n: 85.9 %

Exc:ovaci6n A l ] - P- , muestra a profundidad de 2.90 m.

Clasificacion SUCS : MH.

Densidad natural de campo. Lfmites de consister^ia.

Densidad humeda

Densidad seca

Contenido natural humedad

: 1.520 gr/cc.

: 1.179 gr/cc.

: 28 .89%

Lfmite Ifquido

Lfmite pl6stico

Indice pl6stico

L.Contracci6n

: 6 1 . 3 %

: 3 2 . 9 %

: 28.4 %

: 2 1 . 4 %

/ . -

- A2 '

Pardmetros fisicos.

Peso especfRco ; 2.59 Indice de liquidez : -0.141

Proporcion de vacfos (e) ! 1,23 Consistencia relartva : +1.14

Grado de saturaci6n (S) : 62 % Indice de contracciSn : 39.9 %

Del estudio de los pardmeiros ffsicos, podemos concluir que este suelo

presents en toda la zona las mismas caracterrsficas de consistencia re la-

tiva y de humedad plasticidad, las que indican que el material se encuen

tra en el estodo semisolido y que no es remoldeable por «cci6n de goipes

o vibraciones.

Los valores del fndice de liquidez y de los mdices de otmtracci^ , defer

minan que se trota de un suelo altamente expansivo. Es de ftacer notsr

que para suelos con fndice de plasticidad de 50 % e -indice de liquidez

de 0, SOWERS sefiala una presi6n de expansion aproximada del orden de

1.3 k/cm2.

Los valores de las proporciones de vacfos, determinon que el suelo en es

tudio queda catalogado como un suelo blando.

La prueba de expansi6n realizada arro{6 los siguientes resultados :

Porcentap de expansion libre : 2.4 % en un tiempo de 20 dfas.

Presi6n de expansi6n : 1.08 l</cm2.

El resultado obtenido de la presi6n de expansion confirma lo cmteriormen

te indicado.

Los par6metros de resistencia del suelo se obtuvieron mediante una prue-

/ . -

- 43 -

ba frioxTat rdpida la que dio los siguienfes valores :

Angulo de fricci6n interna 0) : 4°

CohesiSn (c) : 0.78 l</cm2.

Inclinaci6n del talud mas apropiado para el corte.

De acuerdo al perfil estratigrSfIco de la zona, podemos deducir que po~

drra producirse una rotura por un cfrculo de falud tangente a la base fir-

me que en este caso es el subsuelo grcrvoso, sensiblem^ite m^ resistenle

que el limo de allxa plasticidad (MH).

Se efecivard un an^tisis aproximado de estabilided de i«lude$, en base a

los n&meros de estabiliGbd, sabemos que la sifiiaci6n mSs crfKoa se pro -

duce al fener tugar un vaciado sObiio, suponemos tombiSn que el suelo

l l e ^ a saturarse disminuyendo su resistencie a la mi tad, y que toda la

resistencia friccional llega a desarrollarse, adoptamos seg6n informcici6n

geol6gica una altura de suelos (MH) de 4 mefros, utilizam<» los sigui^i-

tes cteitos :

Densidad natural hOmeda ;

Densldad soturada del suelo

Densidad sumergide del suelo

Cohesi6n ( c )

Angulo de fricc16n interrw^

Angulo pesado de fncci6n(i0yy)

Altura de talud (MH)

1.758 gr/cc.

1.788 gr/cc.

0.788 gr/cc

0.39 k/cra2.

4°

1.76"

4m.

Se obhivo un nOmero de estabilidad igu«l a 0.55

Es decir, para alturas de 4 m. a(jn para taludes de 90^ un suelo de !as

/ . -

- 44 -

caracteristicas dodas no es afectado por un vaciado s6bi1x>.

Aliwa crftica paw un falud verfical (90*). - vaciado sObifo.

Densidad del suelo saturado

Densidad del suelo sumergido

Cohesion (c)

Angulo de fricci6n interna 0)

Angulo de friccion peaaddijA^)

Alfvra de talud (MH)

Angulo de talud

NOmero de estabilidad

1.788 gr/cc.

0.788 gr/ccr'

0.39 k/cm2.

: 4«

1.76'

! 4 m .

! 90°

: 0.253

Del nOmero de estabilidad obtenido se deduce la oltura orftica, eilta es

igual a 8.62 m. dando un factor de seguridad de 2.16 para una altara

de talud de 4 m.

Los otros casos diferentes al de vaciado sObito, que pueden presentar$e,

son mucho mas estables, por lo que no es necesario sv estudio.

De lo «<puestO/ deducimos que pora las alhiras que puede aicanzar el

suelo MH, no existe peiigro de que se produzca una (t>tura de talud aOn

en I OS casos mas crfticos de estabilidad.

Se recomienda adoptar un talud de 1.5 : 1 (horizontal a vertical), para

los taludes de la excavacidn.

La permeabilidad de esta suelo (MH) es igual a 1.18 x 10 cm/seg.,es

decir es prdcticomente impermeable.

De todo lo antericM*, conclufmos en relacion al Aliviadero lo s7gui«ites

/ . -

- 45 -

El subsuelo de grava limosa es buenas caracterfstlcas portantes, no debien

do presentar [»'oblemas en la consfrucci6n del aliviadero.

El suelo MH que puede abaroar parte de ios taludes del aliviadero es ex '

pansivo, debe considerarse algur^s medidas de correccidn.

3.2.0 Materiales de Construcci6n.

3.2.1 Cantera de Rocas.

El reconocimiento geoldgico ha permiHdo ubicar como las me{<M'es zonas

de explotaci6n de canteras de rocas, las que se encuentran enfre la inter-

s*cci6n de las coordenadas E-14*56' 26" y N . 73°5Q'U", llatYiada Canfe

ra de Rocas 1 y E-14'57' 22" y N-73'5T32", denominada Cantera de Ro

cas 2.

Cantera de Roca 1.

Ubicada a unos 300 m. al Nor-Este del Eje de la Altermitiva "6" y a 150

m. al Este del actual dique de rei 'esamiento de Lagma Ancascocha; estd

conformada por rocas de Ignimbritas andesfticos, producto de la deposite -

cidn fluvio-glacial, de famaPios variables entre 0.80 a 2.20m. de diame -

tro; de formas subangulosas, masivas, duras y muy resistentes, con matriz

limo arclllosa en porcentaje aproximado del 10 %; el area a explotarse

supera Ios 5,000 m2. con un volumen de 25,000 m3; se hizo una voladu-

ra y obtuvo muestras.

Cantera de Roca 2.

Ubicada a unos 5 km. hacia el Nor-Oeste del Eje de Presa en estudio, es

/ . -

- 46 -

Hi consHHjfda por macizcH rocosos de ignimbrlftis ondesUHcas, que se cerec

terizan por presenter eslructura tableede, de espesor variable/ slendo la

roca de excelenle calidad, dura, maslva y sana; ocupa \m êa de

255,018 iti2. con un voiumen aprovecheble de 1*800,000 m3. Se hizo una

voladura.

Para le explotacidn serd necesorio frabejarlas directamenfe con el uso de

expioslvos, para reducirles al tamafio deseado para su ufilizacidn. En lo

que respecta a la Canfera de Roca 1, se requiere consiruir um frocha c^-

rrozabie y desbrozar asF como limptor ur^ cubierta de haste 0.60 m. de

espesor. Por otro lado, en lo relatfvo a la Cantera 2, el transporte es

fdcil, por bordear al rmicizo la carretera aflrmada que va de Chavifia a

Puquio, la que se ccMiecta con el desvfo carrosable hacia el eje de la

Pre^ (alternativa B).

Canterq de Materieles Permeables, Agregados y Filtros.

En el drea prdxfma a la zona estudiada, la exl^«icia de eê Hpo de ma •*

teriales granulares gravosos, no es abundante; se explmvrcm los lechos

de la quebrada Yuracc Cruz, rfo Pallcca HtMiyco y Pallcc» Rtma, cuya u-

ni6n da origen al rfo Songararji, encontnindose contidades insignificantes

de este tipo de material; de las canteras estudiadas prîmos a la zona

del represamiento, solo la cantena A puede coimiderarse como fuertte de

materieles permeables, debido a su alto contenido de grave y bafo porcen

f«[e de finos (menor N'*200), por lo que hubo que reccmocerse ^reas mas

alefedas, localiz^ndose las canteras "X" y "F" de carecterrstioas siêrio

res a la cantere A.

Canteyg A.

Estd ubioada en el flanco izquierdo del actual dique, cuyo centro de con

/ . -

- 47 -

tera csoIncTde aproximadamente con la interseccfon de las coordenacks

E-14*56' 15" y N . 73*50'14". El Srea de la Cantera a explohsrse es de

33,365 m2. '

Se coracieriza pcx* confener alfo porcenfafe de grava, se Iraia de gravas

pobremente graduadas con finos arcillosos (GP-GC) en gran FK>porci6n, y

graves llmosas en menor cantidad. El horlzonte superior esti comtffufdo

por arenas limoais y limos arenoscxs (SM, ML) de baja plasHcidad, con in-

clusidn de gravas pequeffas en porceBia|es variables entre 15 % y 30 % ,

el espesor promedio de este eslrato es 0.60 m.; suby^cie^do a esfe mate-

rid hosfa la profundidad fitwl excavada se encuenfran el suelo grevoso ya

m«ici<MHrdo, el cual es de depositaci6n fluvio-glaciar de gêsfs volc^j.

ca, las gravas son de forma angular a subangular. Esie material contiene

39 % de piedras entre 3" y 5" y 16 % de piedras mayores de 5".

Los volumenes a obtenerse de esta cantera SCMI IOS siguientes :

Volumen Brufo

VWumenerrtre3"y 5"

Volumen nfrayor de 5"

Volumen neto menor de 3" •

Volumen neto mencM- 5"

GP-GC,GM

• 74,979 m3.

1 27,309 m3.

16,831 m3.

30,839 m3.

• 58,148 m3.

SM

12,767 m3.

2,960 m3.

- -

9,807 m3.

12,767 m3.

En tock el êa de esfa cantera ser nccesorfo realizar una ifmpieza de

0.20 m. da espesw, y ctô vol omen a extraerw por este concept© es de

6,673 m3.

Cantera "X".

Ubicada en la cola del represamiento de Ancascocha, el centro de la can

A -

- 48 -

Ywm coincide aFM^»(imadamente con la Interseccion de ios coordeiwdas

E-14*54' 46" y N-ZS^STOB". El drea de la cantera estodiada es de

349,375 m2.

Es1« cantera estS constitufda por material de grave arenosa (GW y GP),

de color gris daro, donde el material de 3" a 5" consHtuye un promedio

del 43 % apr(»(imadamente, y mayor de 5" un 20 %. A parffr de los 0.80

m. se presents hOmedo.

La genesis de esfe material es volc^nica en un 60 %, conSfihiy«Tclo las to

bfls dacftfcas un 25 %. El material de esta ooniwa X es de imnspt»f% y

depos]1aci6n fluvial. No serli nece^rlo hacer trabajo de limpieza, pu -

diendose explotar directamente.

Los volOmenes a obtenerse de esto Gintera son los siguienies t

Volumen bruto

Volumen entre 3" y 5"

Volumen mayor 5"

Volumen neto menor 3"


Cantera "F".

638,041 m3.

271,889 m3.

127,609 m3.

238,543 m3.

510,432 m3.

Ubicacto en el cauce del rfo San^rorS, a 500 m. aguas abajo del Efe de

Pr^sa, Alternative "B", cuyo centro de cantera coincide aproximackmen -

te con las coordenadas E-14«57'll" y N-73*50' 15"; el 4rea de la cante

ra estudiada es de 6,600 m2. y no ser necesario extraer material de lim -

pieza.

/ . -

- 49 -

Esf« canfera esf6 consfiturda por grava orenosa, bien gradumdOf de color

gris, el material se presenta hOmedo a partir de 0«80 m.de profundidod;

las grvvas son de formas sub-engulosas a sub-redondeadas, de origen vol-

canico, de depositacion aluvial; predominan las ignimbritas sob-e las to -

bas dacfticas.

Se encsontr6 fracciones de rocas entre 3" y 5" en un 40 % y mayor de 5"

un 20 %; el material se encuentra limpio, libre de limos y arcillas.

Los volumenes a obtenerse de esta cantera son Ios siguienfes :

Volumen bruto


Volumen mayor de 5"

Volumen neto menor de 3"


11,088 m3.

4,435 m3.

2,218 m3.

4,435 m3.

8,870 m3.

3.2.3 Canleras de material impermeable.

El estudio geomorfol6gico demostro que las zonas de prospeccion de

material impermeable, tenfan que buscarse en las zonas planas o de

suave pendiente, al pie de Ios aflc^-amientos, como roca madre de las

depositaciones torrenciales que rellenan las quebrackis previamente ero

sionadas, donde se depositan materiales r^iduales de estos afioremien-

tos, origirrados en perfodos secos y despues fransportados y deposftados

por acci^i climatica torrenciales y de grovedad.

Se prospect6 para material frno, las canteras denominaekis "Y" -"C'y "B"

/ . -

- 50 -

Canterg Impermeable "Y".

Estii ubicada a unos 800 m. hacia el Nor Oesfe de la altertiaHva "&",

cuyo cenfro de canfero coincide aproximackimente con la interseccron

de las coordenadas E-14«57'l0" y N-TS^SO" 53". El 4rea de la can-

tera a explotarse es de 31,625 mr.

Esfa constitufda por limo orcilloso arenoso (ML) de mediana plasticidad,

de regular compactocion, el color del material varfa de marr6n oscuro

a pardo amorillento, habierdose encontrado gravas cmtgufosos entre 3"

y 5" en porcentaje del 10 %; y, 20 % aproximadamente de arena

fina a media.

En toda el area de esta cantera serd necesario realizar una limpieza

de 0.20 m. de espesor, cuyo volumen a extraerse es cte d,325 m" .

Los vol6menes a obtenerse de esta cantera son los siguientes ;

Volumen bruto




Cantera impermeable "C".

93,208 m3.

7,848 m3.

85,360 m3.

93,208 m3.

Ubicada a unos 300 m. hacia el Norte del Eje de Presa, Altemativa

"B" y a unos 100 m. hacie el Nor oeste del actual dique, cuyo cen

tro de cantera coincide aproximadamente en la irrterseccion de las

coordenadas E-14<'56' 17" y N-73*50' 47". El area de la canfwa a

explotarse es de 48f 750 rrr.

/ . -

51 -

Esta cantera estS consfitufda por limos y arcillas de ba{a plasticidad

(CrML) , su color es variable entre marr6n claro y oscuro, medianamente

compactos, el material se presenfa poco humedo, con inclusiones prome -

dios del 12 % de piedras entre 3" y 5" y 8 % de piedras mayores de 5 ',

de formas angulosas, de origen volcanico y meteorizadas.

Los volumenes a obtenerse de esto cantera son los siguientes :

Volumen bruto


Volumen mayor 5"



118,620 m3.

11,927 m3.

9,992 m3.

96,701 m3.

108,628 m3.

En toda el area de esta cantera serd necesario realizar ana limpieza

de 0.20 m. de espesor, y cuyo volumen a extraerse por este concepto

es de 9,750 m3.

Cantera B.

Ubicada en el flanco izquierdo del represamiento de la Laguna Ancas

cocha, cuyo centro de cantera coincide aproximadamente con la inte£

secci6n de las coordenadas E-14*'55' 54" y N-73*50'09". El ^rea a

explotairse en esta Cantera es de 64,625 m2.

La cantera estS constitufda por arena limosa (SM), de mediarM plasti

cidad, de color marron oscuro, con inclusion de algunos estrotos de

^xiva, sin significacion, el material se presents seco; contiene pie -

dras enfre 3" y 5" en porcenteje promedio del 15 % aproximadamente.

Se deberd extraer 0.20 m. de espesor de material de limpieza en to -

/ . -

- 52 -

da el ^ea a explotorse en esta Cantero, cuyo volumen es de 12,925

m3.

Los volumenes a obienerse de esta Cantera son los sigulentes :

Volumen bruto

Volumen enlre 3" y 5"

Volumen mayor de 5"

Volumen neix> menor 3"


141,496 m3.

10,919 m3.

130,577 m3.

141,496 m3.

A continuaclon se indtcan los volumenes que rinde cack cantera, en

dos cuadros denomirMidos "Cuadro General de Vol6menes de Areas de

Pr stomo" y "Resumen de Volumenes por clases de Material", de los

cuales se concluye que existen suficientes cantidades de material, pa

ra cubrir los requerimientos de la estructuro a construirse. Se sefiala

tambien en estos cuadros la cantidad de agregados a obteneras de las

canteras de materia les permeables, estando estos vol6menes comprendi-

dos en el volumen total indicado para dichas canteras.

Se ad{unta como anexo al final del informe, un Piano de Ubicacion

con la localizaci6n de las areas de pr stamo investigadas, asf cixno

los resultados de laboratorio de campo y los records de excavacion

correspondientes a cada una de las calicafos a cielo abierto, ejecuta-

das.

A -

i P l O Y E C f O A H C A S C O C N A

CUADRO GENERAL DE VOLUMENES DE AREAS DE PRESTAMO

Canfwa

B

C

Y

A

X , F

Close de

Material

IMPERMEABLE

IMPERMEABLE

PERMEABLE

PERMEABLE

T O T A L E S

sues

SC, SM

CL

CL, ML

SM

GP-GC

GW, GP

Limpieza

mS

12,925

9,750

6,325

6,673

-

35,673

Volumen Bruto

m3

141,496

118,620

93,208

12,767

74,979

649,129

r090 , l 99

Volumen mayor 5"

m3

-

9,992

-

-

16,831

129,827

156,650

Volumen enfre 3" y 5" m3

10,919

11,927

7,848

2,960

27,309

276,324

327,287

Volumen neto menor

3"

130,577

96,701

85,360

9,807

30,839

242,978

596,262

Volumen neto menor

5"

141,496

108,628

93,208

12,767

58,148

519,302

933,549

- 54 -

RESUMEN DE VOLUMEN ES POR OASES DE MATERIAL

OASE DE SUELO

Impermeable

Permeable

T o t a l :

Agregados

VOLUMEN MENOR a"

m3

322,445

273,817

596,262

A^-^ado grueso (3" a N*»4)

3

160,599

VOLUMEN MENOR 5"

«3

356,099

5//,450

933,549

Agregado fino (menor N*4)

82,376

Noite.- El volumen de agregados ha sIdo obtenido de las cante ras de material permeable ( X y F ).

- 55 -

3.2.4 Caracferrsticas Geotecnicas de las Areas de Preshimo y Parametros FFsicos

y de Reslstencia a utilizarse en el Disefto.

3.2.4.1 Caracterfstlcas Geotecaiicas.

De los resultados de Laboratorlo efecfuados en las muestras refn-esMitotfvas

trafdas del campo, se deduce lo slguiente ;

Todos los suelos estudiados, canteras A, B, C e Y contienen finos, cuyos

Ifmites Ifquidos varfan entre 30.1 % y 39.8 %; Ifmites plasticos que flue

tuan enire 20.7 % y 26.8 %, e rndlces pidsticos entre 7.3 % y 15.8 %.

El rango de Ifmites de contrQcci6n esti comprendido entre 14.6 % y 18.9

%, Es decir, de acuerdo a estas caracterfsticas los sueIcK queckin cataio-

gados como de ligera a mediana plasticicfaid, haciendo hincapie que esta

propieckid incide m s en los suelos de las canteras B (SC, SM), C (CL) e

Y (CL, ML), sin embargo, en los suelos de la cantera A, esta particulari-

dad no es determinante debido at bajo p<N'centa{e de finos y alto porcenta

je de grava que es en algunos casos del orden de 71 %, hecho por el CIMII

el material de esta cantera ha sido considerado d^de el punto de vista de

su comportamiento, al ser utilizado en construccion de terraplenes, como

suelo granular o friccionante.

Por esta raz^ , la compecfacion de los suelos de las canteras B, C e Y ,

ha sido estudiada por los metodos del Proctor Standar, y los de la cantera

A, mediante ensoyos de m^imos y mfnimos con el material total. Los re

sultados obtenidos son los siguientes :

/ . -

- 56 -

Cantera B.

-llllfipÎfî? Maxlrrwi Densidad Qg^mo_ConJenr^ Muesira^ sucs fisslSLSi^^S: i s i i s - i i i n i i iEs l^

BP^-1 SC 1.665 20.5

BP3-1 SM 1.730 18.5

Cantera C.

C P i - 1 CL 1.620 22.2

Cantera Y .

Y P 3 - I a , ML 1.460 25.5

YP| - 1

Cantera A.

Densidad mSxTma total : 1.931 gr/cc.

DensTdad mfnlma total : 1.7(X) gr/cc.

Densidad maxima menor N" 4 : 1.192 gr/cc.

Densidad mfnima menor N®4 : 0.926 gr/cc.

En lo referente a la cantera X, abastecedora de suelos permeables, aptos

para ser utili:^dos como ftitros, e^saldones de la presa y agregados, con -

tiene finos no pidsticos, y su compactacidn ha sido estudiada en base a

densidades mîmas y mfntmas, dando los siguientes resuHados }

Muestrg^ Densi chid moxi Densidad mTj Maxima mmor MTnima menor maJotaT^jT^ ni_matotal__ t L l l ^ Z ^ S i b!^l.^?P£i

gr/cc.

X P T

XP2 •

XPg-

-1

-1

-1

2.02 1.92 1.410 1.156

2.00 1.91 1.419 1.158

2.03 1.95 1.412 1.158

/ . -

- 57 -

Los porcentejes de grava obtenidos son respecttvamente 67.3 %, 64.5 %

y 66.9 %.

Esta (»intera deber^ ser uf!li:;rada tambien para la obtanci6n de agregado^

los q%t9 en el total de la cantem se encuentran distribufdos de la siguiente

manere ; Agregado grueso en un promedio del 66 % en peso, constituyen -

do el agregado fino (arena) 34 %.

Las caracterFsticas mas importantes de este material son las siguientes t

Agregado grueso ; (mcnor a 1 1/2)

Modulo de fineza : 7.21

Peso especfRco saturado

superficie seca : 2.44

Humedad de absorci6n : 3 .85%

Agregado fino ; (menor N**4).

M6dulo de fineza : 2.85

Peso especffico saturado

superficie seca : 2.60

Humedad de absorcion : 3.12 %

Material menor N** 4 : 0 .87%

Las cantidades dadas son promedios de los resuitados obtenidos, se ha pro-

cedido asF porque los resuitados en las ires muestras son bostante similares;

se deduce principalmente que los arenas a utilizarse esfwn compreoeKcbs

dentro de la cetegorfa de aremis gruesas y que las humedades de absorci6n

para ambos tipos de agregados son altas, hecho que debe tenerse en cuen-

ta para realizar una buena dosiffcacion.

/ . -

- 58 -

Las arenas a utlllzarse son tambl^n bastante limplas/ y en general los agre

gados no van a necesltar proceso de lavado.

En relaclon a la cantera de roca, podemos decir que tlene un peso espe -

elTfco de 2,60 . y que se trata de una roca fi^eer volc^nica, de carac

terfsticas fr6giles o ductlies, por lo que deberd colocarse con culdado pa

ra evitar la prollferaclon de temaRos pequefios, su reslstencla al intempe -

rlsmo es alta, ya que s6lo se ha obtenldo en la prueba del suifato de sodts

perdldas de 1.67 % para los tamafSos mayores de 2", y de 4.07 % para ta

mafSos comprendidos entre 2" y 1 1/2".

Permeabllldades.

Un factor dirlmente para preclsar mas la clasiflcacion de materiales de

contMV anteriormente expuesta, es el coeflclente de permeabllldad (k),

el que es obtenldo en base a ios grados de compactacldn que se preve,

deben alcanzar los materiales constltutivos del cuerpo de la presa, esta

propledad fTsica alconza los slguientes valores :

Cantera A.

Muesira

AP - 1

A P ^ - l

Cantero B.

BPi - 1

BPg-l

K cm/seg.

6.20X 10'2

8.72x10"^

2.10x10"^

A -

- 59 -

Cantera C.

CP] - 1

Confera Y.

Y P 3 - I

YP^ - 1

Otntera X.

4.11x10"^

1.58 X lo"^

X P 2 - I 4 . 3 9 x l 0 " 2

Observesido el valor de las permeabilidades/ se puede establecer clara -

mente que los materiales de las canteras B, C e Y , cuyos coeficlentes de

(^rmeabilidad varfan entre 1,58 x lO y 8.72 x l0"° cm/seg. pueden

ser considerados pracHcamente Imp^meables, mieniras que los de las can

terns A y X, cuyos coeficienfes de permeabilidad son del orden de lO"

cm/seg. son indudablemenie permeables.

De lo dicho, se va obteniendo una idea del orden de colocaci6n que de -

ben tener los suelos en el cuerpo de la presa, y del tipo o clase de estruc

tura de tierra a disefiar.

Coeficlente de Consolidaci&t ( Cv)

En cuanto a los valores obtenidos para los coeficientes de corBolidaci^

(Cv) que son de! orden de lO"^ y lO cnyseg./ podemw afirmar que un

buen porcentaje de la consolidaci5n de estos suelos se va a producir en la

etapa constructiva, hecho que es favorable para la estabilidad de la es -

tructura y que nos permite asumir pardmetros de resistencia conservadores

y del lado de la seguridad.

/ . -

- 60 -

3.2.4.2 Par meiros Ffsicos y de Resistencia a utilizarse en el Disefjo.

Los pardmetros de resistencia obtenidos para los diversos suelos que confor

mar n el cu<irpo de la presa son los si^ientes :

Cantere B.

Mui^tra_BP| ^J_.

Prueba trioxial r6pida ; Angulo de fricci6n interna {j6^) : 6*30'

Cohesion ( c ) ; 1.08 k/cm^.

Muestra BP3 j _ l ^

Prueba triaxial r6pida : Angulo de fricci6n intenw (0| ) : 16*30' 2

Cohesi6n ( c ) : 1.15 k/cm .

Canterg C.

Mtwstra^CP^ j J L

Prueba Iriaxial rdpida : Angulo de fricci6n interna (8^ ) : 8" 30'

Cohesion ( c ) : 0.80 k/cm^.

Canterg Y .

Muestra Y P 3 - _ l ^ P l 2-1--

Prueba triaxial rdpida ; Angulo de fricci6n interna (^ : lO"

Co!iesi6n ( c ) : 0.94 k/cm^

A-

- 61 -

Cantera A.

Ei suelo de esfti cantera debe compactarse con los medios apropiados para

obtener una densidad relaffva (Dr) de 70 %, lo que significa, llegar a ob

tener una densidad total de compactecion igual a 1^^855^i*/ctS., debien''-

do considerarse un w^\6 de" friccion interna de 36**.

Se han desarrollado tambidn las siguientes pruebas para las canteras B eYV

Cantera B.

Muestra BP T - l i

Pruebas triaxial consolidada rdpida : Angulo de fricci6n interna (0_.): 15° cr

Cohesi6n ( c ) : 0.35 k/ctrr

Pruebas friaxial saiurada consolida

da, r^pida, con medicion de pre -

si6n de poros : Angulo de fricci6n interna O6f=0,): 22*

Cohesi6n ( c ) : 0.28 k/cm2

Cant«^ Y

MuesirasYPg Z . 1 A ^ 1 Z_l-_

Prueba triaxial consolidada r6pida : Angulo de fricci6n interna (0 . )! 19*30'

Cohesi6n ( c ) ! 0.30 k/cm^

Prueba triaxial saturada consolida

da r^pida con medici6n de presi^

de poros. : Angulo de fricci6n interna ij&f=^)t 22°

Cohesi6n ( c ) ; 0.20 k/cm^

/ . -

- 62 -

Can two X,

Este suelo del Hpo fricclonante, al igual que el de le canfera A, deberS

compactarse hasia obtener una densidad relativa de 70 %, lo que signifi-

ca obtener una densidad de compacfacion igual a 1.992 g r / c c , debiendo

considerar un 6ngulo de fricci6n interna de 40° , en caso de considerarse

el material menor al tamiz N*'4 para la consfruccion de filtros, debe con^

seguirse la misma densidad relativa y una densidad de compactacidn de

1.326 g r / c c , utiliz^ndose un ^ngulo de fricci6n interna, tombien ^ual

a 40°.

La prueba de resisfencia al intemperismo, realizada en los agregados a ob

tener de esta cant^xi, ha dado los siguientes resultados :

Agregado grueso : 13.36%

Agregado fino : 14.87%

Se concluye que es alto, por lo que deber6 adoptarse precauciones espe -

ciales, para aumentar la resistencia del concreto a elaborarse con estos a

gregados.

Teniendo en cuenta lo expresado, / de acuerdo a las diversos efapas por

las que pasa una presa de tierra, desde la iniciacion de la construccidn,

hasta cuando se encuentra funciorrando con el agua a su mdximo nivel de

almacenamiento, perfodos en los cuales los materiales que la constituyen

est6n sometidos a diferentes condiciones de solicitacion y considerando si

tuaciones limites extremes de esfuerzos, se sefiala los siguientes pardme -

tros de resistencia a considerar para el disefio :

/ . -

- 63 -

Condiciones Iniciqles.

Gintera B. Se tiene en cuenta lo siguienl-e :

1, - Las muesfras analizadas, descariando la grava limosa, son extre -

mas de las arenas que constltuyen esta c^nlvra.

2 . - Lo ya expresado sobre ei coeficienfe de consolidac!6n, en que al

term!no de la construccidn, debe haberse producldo cierfa conso

lidacion.

De acuerdo a lo anferior, los pardmetros que se recomienda utilizar

son :

Angulo de fricci6n interna (0)

Cohesion (c)

Densidad de compactacion

Optimo contenido de humedad

Proporcion de vacfos (e)

Peso especiTico ( G )

Coeficiente de permeabilidad (K)

Canfrerg C.

Angulo de friccion interna (jEf)

Cohesr6n ( c )

Densidad de compactacidn

Optimo contenido de humederd

Peso especiTico ( G )

10°

1.08 l</cm2.

1.698 gr/cc.

19 .5%

0.590

2.70

8.!^ X 10~8 cm/seg.

8° 30*

0.80 k/cm2

1.620 gr/cc.

2 2 %

1.71

/ . -

- 64 -

Proporci6n de vacTos ( e ) : 0.680

Coeficienfe de permeabilidad (k) : 4 . 1 1 x 1 0 cm/seg.

Canfera Y .

Angulo cte fricci6n infema (0 )

Cohesidn ( c )

Densidad de compacfacidn

Optimo contenido de humedad

Peso especiTico (G)

Proporci6n de vacTos (e)

Coeficienfe de permeabilidad(K)

10**

0.94 k/cm2.

1.460 gr/cc.

25.5 %

2.68

0.836

1.58 X 10"^ cm/seg.

Canfera X (Permeable).

AngUlo de fricci6n infmria (0)

Densidad de compacfaci6n (seca

iolal)

D«isidad de compacfacion sec^

menor N''4

40'

1.992 gr/cc.

1.326 gr/cc.

Coeficienfe de permeabilidad (K) : 4.39 xlO cm/seg.

Cartferg A (Permeable).

Angulo de fricci6n infema (0) : 36°

Densidad de compacfaci6n (seca

tofol) : 1.855 g/cc.

Densidad de compacfaci6n seca

menor N*'4 ; 1.098 gr/cc.

Coeficienfe de permeabilidad (K) : 6.2 x 10 cm/seg.

- 65 -

Para el matorial permeable se ha considerado alcanzar un grado de compac

faci6n equfvalente al 70 % de densidad relatfva.

CondiciCTies Finales.

Esta sifuaci6n exfrema estar^ represenftada por los siguientes parSmeiros, pa

ra los diferenies Hpos de maferiales estudiados.

Cantera B.

Si se trabafa con esfuerzos fotales ;

Angulo de fricci6n interna (0) : 15°

Cohesion ( c ) : 0.35 k/cm^

Si se frabaja con esfuerzos efectivos :

Angulo de friccion interna {)6) : 22"

Cohesi6n ( c ) : 0.28 k/cm^

Ademds se utilizard segOn sea el caso, las siguientes densidodes :

Densidad del suelo satirado : 2.069 gr/cc.

Densidad del suelo sumergido : 1.069 gr/cc.

Canteras C e Y .

Para todos los efectos prdcticos, se usar n en los suelos a explotor de estas

canteras/ los siguientes pardmetros :

/ . -

6 6 -

Si se frabafa con esfuerzos totals :

Angulo de fr?cci6n interna ()S) : 19" 30'

Cohesi6n ( c ) : 0.30 k/cm2.

Si se hnbaja con esfuerzos efecHvos :

Angulo de fricci6n interna (jef) : 22"

Cohesi6n ( c ) : 0.20 k/cm2.

Ademds ser n usadas segdn el caso, las siguientes densidades :

Cantera C.

Densidad del suelo saturado : 2.024 gr/cc.

Densidad del suelo sumergido : 1.024 gr/cc.

Cantera Y .

Densicted del suelo saturado : 1.915 gr/cc.

Densidad del 9jelo sumergido : 0.915 gr/cc.

En cuonto a los matw'iales de las canteras A y X prevalece el mismo crite -

rio que para las condiciones iniciales, debiendo usarse «n el aniilisis las

densidades que correspondan, las presiones de poros se disipan rapidamente

y en tocb momento act6an esfuerzos efectivos, Los pes<» volOmetricos a u-

tilizar ser n los siguientes: Cantera A.

Densidad total del suelo saturado : 2.160 gr/cc.

Densidad saturado del suelo menor N*'4 : 1.689 gr/cc. / . -

- 67 -

Densidad total del suelo sumergldo :

Densictod sumergider del suel o menor N° 4:

1 J60gr /cc .

0.689 gr/cc.

Cantera X.

Densidad total del suelo saturado

Densidad saturada del suelo menor N''4

Densidad total del suelo sumergido

Densidad sumergido del suelo menor N ° 4

2.238 gr/cc.

1.842 gr/cc.

1.238 gr/cc.

0.842 gr/cc.

Condicion de vaciado r^pido.

Para estas condiciones y de acuerdo a los valores de permeabilidad de los

suelos impermeables (canteras B, C e Y ) , consideramos la resisfencia al cor

te igual a la que exisffa anfes del vaciado rdpido, frabajando en consecuein

cia con los porSmefros dados para la condici6n final, calculondo las fuer -

zas acfuantes con ei nivel del agua en el a^aiacenamiento en la posicion co

rrespondienfe a la presa vacfa. Los suelos permeables no son afectados sen

sibSeraenfe p^ un vaciado s6bito, debido a que eliminan rapidamenfe las

presiones de poros, en consecuencia se usan los par^mefros ya establecidos

para esfos suelos.

3.2.4.3 Gonclusiones Finales.

De lo dicho anferiormente, se deduce las siguientes conclusiones importan-

fes :

Existe suficiente material de canteras para consfruir una Presa de fierra de

las dimensiones adoptadas en el diseffo preliminar que se nos ha proporctona

do, el que requiere de 360,000 m3,

/ . -

- 68 -

De acuerdo a los tipos de suelos enconfrados, esia esfruoftira podrra tener

una seccidn graduada o una seccl6n mixia. En la seccion graduada, el nu-

cleo Impermeable estarla constitufdo preferentemente en el cenfro, con sue

los de la canfera Y , sucesivamente hacia los faludes con suelos de las can -

teras C y B en ese (^den, de acuerdo a sus caracterrsHcas de permeabilidad.

SeguSrfan dos zorras de suelo permeable fino, para conHnuor la consfruccion

de los espaldones con material granular tipo grava arenosa, contempldndose

la protecci6n de enrocamiento del talud aguas arriba y un sampeado de ro -

ca acomodada en el talud aguas abajo.

En caso de no conseguirse una distribuci6n de materiales adecuada en la sec

ci6n graduada, podrfa adoptarse como ya se explic6 una secci6n mlxtB, la

que consistirra esencialmente de un nOcleo central impermeable y respaldos

muy importantes, ya sea de grava arenosa, la cual existe en suflciente can

tidad (cantera X) , o de enrocamiento que tambiSn se puede conseguir en

volumenes apreciables. Los respaldos de enrocamiento se separan del nuclw)

por zonas delgadas de filtros y transiciones, las que pueden consistir en ma

terial perm^ible fino de buena graduaci6n y rezaga (roca fina) respecHva -

mente, si los respaldos estuvieran formados por grava arenosa, pueden no

ser necesarios los filtros. Ambos tipos de presa (seccion mixta) son m s re-

sistentes que la de seccion graduada, requiriendo en consecuenci^ para la

estabilidad, taludes mas inclinados, siendo m s costosa la que utiliza enro-

camienfo.

Tambi n podrfa pensarse, en una presa de enrocamiento con membrana im -

permmaUe, pero esta estrucfura es mas costosa.

Podrfa tambien construirse una presa de gravedad, porque existe suficiente

/ . -

- 69 -

cantidad de agregados, pero esfos han experimeniiado regular percKda en el

ensayo de Intemperismo y adem^s este Hpo de presa es mas caro.

4 .0 .0 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES.

De acuerdo al an^Iisis y evaiuacidn realizada en el transcursb del informe,

en base a la informaci6n de campo y laboratorio proporcionada, se deduce

las siguientes conclusiones y recomendaclones :

4.0.1 CcOTclusiones.

4.0,1.1 Gmenft3ci6n - Efe de Presa.

1. - Por las caracferfsHcas geologicas enconiradas, es facHble consfruir una

presa en el eje (altemativa B) eshjdiado.

2.- La roca de basamenfx> consiste en una foba dacftica, la que aflora nfti -

damente en el estribo derecho, mientras que en el estribo izquierdo a -

floran rocas del tipo ignimbritas andesilf'icas, las que se han depositado

sobre una superficie de erosi6n de la toba dacftica.

-4 ^ J " ' 3 . - Las permeabilidades en el estribo derecho son del orden de 10 cm/seg.

que lo clasifioan como de caracterfsticas semipermeables, con valores

del fndice RQD que lo catalogan en esfados de regular a excelente.

L«s tobas se observan alteradas hasta 1.52 m., luego se encuenfran po -

CO alteradas o en buen estado.

r

4. - El estribo izquierdo constitufdo por rocas ignimbritas andesfticas, con

/ . -

- 70 -

FcM*nia un macizo rocoso frachn'adc^ debido al enfriamiento r^pido del

magma (coniracci6n) y tambiSn por efectos del toctonismo regional.

El macizo es denso y resistonte, y presenta permeabilidad decrecien-

fe. En la zona de contacto con las tobas dacfticas (37.80m.) se pre

senta alferaci6n.

Las permeabilidades medidas en el estribo izquierdo son del orden de

lO" a lO"^ cm/seg. hasta los 21 m. de profundidac^ para luego

fluctuar entre lO"^ a lO"^ cm/seg., de acuerdo a estos resultad(» se

pueden considerar dos tramos bien diferenciados, uno hasta los 21 m.

de profundidad en que la roca es permeable y otro hasta el fin de la

proftindidad estudiada (47.85 m.) en que la roca es de caracferfsticas

s^nipermeable a impermeable. Los fndices de calidad (RQD), en to-

da la profundidad estudiada dan valores indistintamente de muy malos

a malos.

Se ha evidenciado medlante las perforaciones en los estribos, la exi£

tencia de una capa superficial de. material residual hasta de 0.60 m.

de espesor.

Los flancos de apoyo de la estructura, tobas e ignimbritas, no presen

tan problemas de movimiento de masas, lo que se ha confirmado con

los sondajes realizados en ambos eslribos del e|e (altomativa B).

Los matoriales cuatemarios ocupan los lechos de los rfos Sangarar6 y

quebradas latorales, asf como los escombros y detritos de talud en los

flancos rocosos.

La zona entre estribos se identifica con ei cauce del rfo Sangar^rd,

aprecidndose hasta los 6.70 m. de profundidad, material fluvial ei

/ . -

- 71 -

que es del Hpo de gravas limoMis (GM) o graves arcUlosas pob-emente

graduadas (GP-GC), que confienen arenas, finos pl sHcos y englo -

ban pedrones en diferenfes porcentaies.

De 6.70 m. a 26.00 m. la esfraHgrafTo caracterfsticas consiste en in

fercalaciones de esirafos gravosos, arenosos pl6sticos y arcillosos de

espesor variable. A partir de los 26,CK)m. hast« el fin de la profundj

dad prospectoda (58.52 m.) se encuentra la roca de base, foba dacF-

fica la cual esi6 tnicialmenle alierada, disminuyendo eslti altereciSn

con la profundidad.

10. - Los ensayos de permeabilidad efecfuados dieron los siguientes r^ulta

dos:

En el suelo fluvial variaron cnfre lO"^ cm/seg. a lO" cm/seg.

En la foba dacff-ica de base, flucftwron enlre lO"'' cm/seg. a lO"*^

cm/seg., mejorando la itnpermeabilidac^con la profundidad.

Se concluye que el material fluvial es impermeable, y que la foba de

base varfa de permeable a semipermeable con la profundidad. De a -

cuerdo a la posici6n del nivel fredtico (4.80m.), es posiijie que se -

gOn la profundidad que se de al dentelldn, su excavaci6n tenga que

hacerse por bombeo en la parte mas profunda del cauce, m6s no ha --

cia los estribos (ver piano de corte geol6gico).

1 1 . - La regi6n del proyecto presento int^isa acfi\^dad tect6nica caraoteri

zada por rasgos esfructiA^les importantes, fales como fallos y diacia -

sas. «

12 . - De la investigaci6n geol6gica, se concluye que el desarrollo del cur

/ . -

- 72 -

SO Fluvial del rfo Songorord que atraviesa el eje de press, alfemativa

B, ha sido formado por la erosrSn fluvial que ha erosionado a las ro -

cas lobdceas e ignimbritas, FcMtnondo un esfrechamiento que busca su

drenaje natural a I sisrtema fluvial de las regiones bajas, identifica -

mos esia acci6n fluvial con los procesos geomorfol6gicos recienfes y

acKiales.

Ambos flancos, luego de que el esfribo izquierdo sea frahsdo/ presen

inn buenas caracterfsficxis geof^cnicas para ser utiiizados como opoyo

de la presa.

En la zona enfre estribos, el subsuelo en que secitsnentara la presa,

tiene diferentes caracferfsHcas portantes, siendo los estribos gravo -

SOS, mucho mas resistenf«s que los esfrafos arenosos pl^stivos y arc! -

llosos.

Ambos tipos de suelos son compacfos y de mediana a intermedia com -

presibilidad.

De acuerdo al valor del coefici«ite de consolidacion (Cv) de los sue

los finos y al bajo grado de saturacion del suelo gravoso, se ccmclu -

ye que un buen porcentofe de consolidacidn debe productrse duremte

la fase ccwwtrOctiya.

Este suelo, por sus caracterfsHcas de permeabiiidad, constituye un se

llo imp«'meabiltzante a nivel de cauce, adem^s no debe esperarse es

capes importanies de agua de filtracion que den lugar a considerar me

didas especial es de disefio en la estructura,

Seg6n la carta sfsmica del PerO, publicada por el Instituto GeofTsico

/ . -

- 73 -

del Peru, se concluye que la zona det Proyecto en la provincia de

Parinacochas, estd ubicada en zona de allti sismicfcbd.

4.0.1.2 Cinnenfacl6n - E}e del Aliviodero.

1. - El estudio georSgico de superficie en el sector del alivladero sefiala

la existencla de materiaies fluvio-glaciales, sobre los que se deposita

ron suelos residuales que luego fueron transportados y deposilados por

accidn torrenciat y gravedad.

2 . - El subsuelo en los horizontes superiores del trazo del aliviadero, con

siste en dos closes de suslos;

En cierta longitud, a partir del verfedero, se observa una ^crva arci-

Ilosa potremente graduado (GP-GC) o grava arcillosa (GC), la cual

engloba pedrones en un 20 %/ este suelo se va profundizando hacia

el fin del trazo, suprayaciendo al material anterior, desde cierto lu~

gar pr6ximo a la calicata Ali-P2 se encuentra limo arcilloso de alta

plasticidad (MH).

3. - De acuerdo al disefio preliminar presentado, el corte a darse para la

consfruccion de la estructuret, vorfa desde un m^irm> de 12 m. al pis

del vertedero hasta 8 m. aguas abajo al final del aliviodero .

4. - Segdn la conciusidn N° 3, y por considra'aciones geol6gicas, se dedu

ce que la base cb la eslructura esfard situada en suelo gravoso y que

los taludes en una porcion de trazo, estordn ubicodos, parte en grava

y parte en el limo de alta plasticidad, habi ndose considerado para

es1« Oltimo una altura m^ima de 4 m.

/ . -

- 74

5 . - Geoii^cnioamenf-e, podemos aflrmar que el subsueio de grave (GP-

GC, GC)f es de buenas caracferfsticas portonfes y no debe presenter

asenfamientos de consideracidn, daffifios para la esfructura.

6. - El suelo (MH) de alia plasHcidad, en que se apoyarS parte de los te-

ludes segOn los ensoyos de laboraforio realizodos, es de caracterfsfi -

cds exponsivas, la presi6n de expemsidn obtenida es de 1.08 k/cm2.

que lo clasifican como aliamente expansivo.

7. - Para la alfura de corte mîmo, que puede alcanzar este suelo de a -

cuerdo al analisis desarrolladc^no existe peiigro de que se produzca

una rotura de ialud, aOn en los casos mds crfHcc^ de estabilidad.

4,0.1.3 Canteras.

1. - Exisfe suficienfe cantidad de maferiales para saHsfeicer los requeri -

mientos de volumen de la esfrucfura a consfrulrse,

2. - Las principales zonas de prSsfamo estudiadas son las canteras A, B,

C, F, X e Y .

3. - Del an^lrsis dârrollado se establece que en la zona exfsten dos cla

ses de material, impermeabies y permeables, no hebi^dose detecta -

dosuelos que por su permeabilidad, una vez compactados se compor -

ten como semipermeables.

4. - Los canteras abastecedoras de suelos impermeabies son las canteras B,

C e Y , contribuyendo la cantera A con una pequefSa canHdad de are

rras limosas de su horlzonte siêrior.

Se ha encontrado las siguienfes clases de materiales y volumenes :

/ . -

- 75 -

Canteras

A

B

C

Y

Total :

Close de AAa-1«rial

sues

SM

SC, SM

CL

CL, ML

Volumen menor on

m3 ^

9.807

130.5//

96,701

85,360

322,445

Volumen menor

"m3 m

12,767

141,496

108,628

93,608

356,099

Los canteras de los que se obfendrdn materia les permeables, son las

canteras A, X y F en las que se ha enconirado las siguientes closes

de material y volOmenes :

Canteras

A

X, F

Total :

Close de Material

sues GP - G C

GW, GP

Volumen menor 3" m3

30,839

242,978

273,817

Volumen menor 5" m3

58,148

519,302

577,450

Las permeabilidades de los suelos compoctados de los canteras B, C e

Y son del orden de 10"° cm/seg. que las claslflcan como pracHcomen

te Impermeables.

Las permeabilidades de los suelos compoctados de las canteras A y X —2

son del orden de 10 can/seg. que Fas claslflcan como permeobles.

Los canteras permeables deben ser tambI6n abasfecedoras de Agrega-

A -

- 76 -

dos para la consfruccidn de las esirucfuros OUXIUGH*«S del proyecfo,

pudiendose conseguir en toitil de las canteras X y F, 160,599 m3, de

agregados grueK> y 82, 376 m^ de agregodo fino (arenas).

Se aclara que en zonas pr6ximas al lugar del represamienfo, no exis -

ten canteras de suelos permeables y de agregados que tengan signifl -

cacion, habiendose considerado para este efecto sdio la cantera A.

La cantera X que es la mas importante y la principal abastecedora,

se encuentra relativamente alejada en la cola de la laguna, pero pro

porclona suelos de calidad excelente.

En la prueba de resistencia al intemperismo (metodo del Sulfato de So

dio) se registra las siguientes p^rdidas :

Agregado grueso ; 13.36 %

Agregado fino : 14.87%

El modulo de fineza de las arenas, las ubi«i como arenas gruesas y

las humedades de absorcion son de 3.85 % y 3.12 % para el ogrego -

do grueso y fino respectivamente.

Se fia estiKliado dos lugares para al^tecimiento de enrcKxtdo, denomi-

nados Cantera de Roca N° 1 y Cantera de Roca N'*2, se concluye

que existen suficientes cantidades de este material para satisfacer ios

requerimientos de la eslructura y que la roca es de la clase ignimbrita

volcdnica, frdgil y d6cfil, con un peso e^ecffico de 2.6 y

p^didas en la prueba de resistencia al intempcaismo de 1.67 % para

Ios tamafios mayores de 2" y 1.67 % para tamafios comprendidos entre

2" y 1.1/2".

/ . -

'77 -

13. - Como conclusI6n final, podemos expresar que de acu«'do al estudio

de c«nf<eras realizado, es factible construir los siguienfes tipos de pre

sas : Presa de rterra zonificada, Presa de Herra mixta, Presa de enro-

cado y Presa de gravedad.

4.0.2 Recom e nd aciones.

Como consecuencia de las conclusiones anteriores y segOn lo expresodo en

el franscurso del informe, se emifen las siguienfes recomen<kiciones a seguir:

4 .0.2.1 Cimentecion - Efe de Presa (alfgmaHva B).

1 . - Las particularidades de cimenkicion de la boquilla y la condicion sis

mica de la zona, hacen recomendable la consfruccion de una presa

flexible rtpo rterra.

2 . - Debe meforarse las caracterfsficas estructurales del estribo i^uierdo,

con el fin de consolidar suficientemeni^ la roca, y disminuir a valo -

res tolerables los escapes de agua a que darfa lugar el represamiento.

3 . - En consecuencia, debe considerarse uxx proceso de inyecciones de ce

menfo en una o dos Imeas, de acuerdo a lo que considere el disefia -

dor; se recomienda hacer primero una cemen1aci6n a baja presidn

con perforaciones de pequefia profiMulidad (6 m.), con el fin de con

solidar los niveles superiores de la roca, y luego una cemeniaci6n a

alto presidn para crear \Km corHno impermeable al paso del agua.

4 . - Debe inyectarse la roca lo suficiente para impermeabilizar el flanco

en el senrtdo del efe de la presa, y verrtcalmenfe en profundidad hasfa

los 21 m. como mFnimo.

A -

- 78 -

La lin^ieza en el sitio de la presa debe ser hecha odecuadcimente,

se debe eiiminar la capa vegelcii en la zona entre estribos, y la capo

de material residual que se ha detectado en los estribos de 0.60m. de

espesor.

En el estribo derecho, debe eliminarse la zona intemperizada de roca

tobdcea, la cual se profundiza hasta 1.52 m.

El dentell6n de anclaje se deberd excavar en roca en los estribos y

en suelo fluvial en la zona entre estribos, la profundidad serd la que

determine el disefiador. La limpieza superficial debe ser mas exigen

te en el area de contacto entre el material del dentellon o del nucleo

con el material de la functocion, debiendose emplear en los estribos

rocosos agua y chorros de aire a presi6n.

Si bien las pruebas de permeabilidad realizadas en el sonda{e A-2

del cauce, han determinado que el subsuelo en esta zona es impermea

ble desde los 2.00m. de profundidad, los ensayos de permeabilidad

por el metodo del pozo abierto, efecutodos en los calicatas Ci-P3 y

Ci-P^, sttuadas en el esfribo derecho han dado perdidas par filtra -

ci6n mayores a 65 Its/seg. por lo que en este sector, el dentell^ o

zan{a de c!mentaci6n deberd profundizarse hasta encontrar lechos im

permeables.

De utilizarse explosivos para excavaciones en los estribos, estos deben

ser usados en la canildad mfnima para rK> producir fracturacidn exce -

siva en la roca, sobre todo en la roca del esfribo izquierdo, la cual

es frdgil y dOctil.

En la zoKi de los eslribos es recomendable colocar cuidadosamente el

material del nOcleo, con humedades mayores al 6ptimo pcara que el

/ . -

- 79 -

suelo se haga mSs pl6stico, y en consecuencia pueda adherirse mejor

a la roca.

1 1 . - Se utiliz€r6 los siguientes par^meiros fTsicos y de resistencia para el

disefk) de la presa :

Suelo Fluvial (zona entre eslribos).

Condiciones Iniciales.

g) Suelos finospl^sticos.

Peso especiTico (G)



Densidad natural humeda

Coeficiente de permeabilidad

Cohesion ( c )

b) Suelos gravosos plosticos.

Peso especFFico, material menor

NO 4 ( G )

Peso especifico de la grava

Proporci6n de vacFos (e)


Densidad natural hOmeda total

Coeficiente de permeabllidad(K)

Angulo de friccidn interna (0)

Cohesi6n ( c )

A-

2.61

0.875

21.33 %

1.890 gr/cc

5.89X lo"^

0.64 k/cm2

ciVseg

2.66

2.51

0.897

9.'93 %

1.89 gr/cc

6.67X 10-6

32*

1.2 k/cm2

cm/seg

- 80 -

G)ndiciones Finales (suelo safawado y consolidedo).

a) Suelos finos pl6sticos.

Densidad del suelo saturado

Anguio de fricci6n interna (0)

Cohesi6n ( c )

1.961 gr/cc.

20**

0.32 k/cm2

b) Suelos fflovosos plasticos.

Densicbd del suelo saturado

Anguio de friccion Interna (0)

Cohesi6n ( c )

2.104gr^cc.

32*'

0.6k/cm2

EstTibo derecho - Roca toba dacftica.

Densidad hOmeda

Densidad seca


Cohesi6n ( c )

1.824 gr/cc.

1.640 gr/cc.

11.23%

34 k/cm2

Estribo izquierdo - Roca ignimlyita.

Una vez tratado, no debe presenter probiemas de capacidad portonte

para la magnifud de la estructura a consfruir.

4,0.2.2 Cimentaci6n " Eje Aliviadero.

1 . - De revestirse el canal del aliviadero, serfa necesario considerar las

precauciones del caso, para evitar su detm'ioro por acci6n expansiva

/ . -

- 81 -

del suelo MH del cual ya demos hablodo.

Se recomienda dos mStodos no muy sofisHcados para control de esta

expansi6n que es del orden de 2.4 %.

a) Efectuar un prehinchado o humedecimiento del suelo expansivo,

mediante inundacidn de la caja del canal en los lugares donde se

encuentre este material, utilizando la misma calidad de ogira que

debe circular por esta esiructura por un tiempo mfnimo de 20 dfas.

b) Sobreexcovar el canal en los lugares dcMide se localiza el suelo

expansivo, y rellenar con suelos selectos impermeables y no expan

sivos, bien compactados. La compactacion deber6 ser efectuada por

lo menos al 98 % de la densidad maxima Proctor estandar, al 6pti

mo contenido de humedad o mayor, y deberd ser realizada con ro-

dillos paid de cabra para alcanzar una accidn completa de amasa-

do.

Se ccHisidera suficiente una sobreexcavaci6n mfnima de 1.00m., o

la necesaria para el buen funciorKimiento del equipo de compacta

cion, recomendando utilizer para el relleno, las arcillas y limos

de la cantera Y .

Al ser los suelos de cimentacion impermeables, no creo necesario pro

veer de filtros y drenes para los taludes y el fondo del canal, es pro

bable que durante el vaciado, el revestimiento pueda reajustarse, ya

que let Iiberaci6n del agua de los suelos impermeables es lenta y de

ba{o volumen. De todas formas, esto queda supeditado a decisi6n del

disefiador.

A -

- 82 -

4. - Se recomienda efectuor la excavacfSn con un kilud de 1 1/2: 1 (ho -

rizontal a vertical), el ciwil nos da sufici«ite seguridad desde el pun

to de vista de estebiltdad de los talu(fos.

4 .0.2.3 Conteras.

De acuerdo a Io conclufdo, sobre dreos de pr stamo se dan las siguientes

recomendaciones a seguir :

I . - Con los materiales existentes en la zona, es recomendable construir

dos tipos de presas : presa de tiara de secci6n graduada y prMO de

tierra de seccion mixta. La primera (seccidn graduada) consistir6 de

un nucleo central impermeable, en el cual se dfstribuird los materia

les de acuerdo a su permeabilidod en el sigutente orden : al cen -

tro se colocar6 el suelo de la cantera Y, y sucesivamente hacia los ta

ludes, los materiales de las canteras C y B.

La segunda zona constitufda por arenas limpias a obtenerse de la con

tera X, la que funcionor^ como filfro protector de la zona 1^ propor-

cionando una parte de la estabtlidod, se eolocar^ contigua a los talu

des de la zona 1. Podrfa st^tltuirse tambi^n este matnlal por grova

arenosa de la cantera X.

La tercM'a zono de erita resistencia al corte y que propwciona la ma -

yor parte de la estabilidad, estcn^ conformada por las gravas wenosas

de la cantera X, o tombfen por un rellerK) de roca, en Q«SO de utiii -

zitr$e para la zona 2, grave arenosa.

Es «»iveniente colooar un dr«i de tal6n aguas abafo en contacfo con

[a zona 3.

Si la zora 3 se contruye con grava arenosa, deberd protegerse el ta -

/ . -

- 83 -

lud aguas orriba, con una capa de enrocamiento colocada al volteo, y

el hilud de aguas aba{o, de acuerdo a lo sefialado por el disefiador.

La segunda secci6n que llamamcK mixta, estar6 conformada bdsicamen

ie por un n(jcleo delgado impermeable, sin llegar a constituir diafrag

ma, y espaidones rocosos de alta resisiencia al corfe, que proporcio -

nardn la estabilidad.

Enfre estos maieriales se tendrd en cuenta la correspondiente zona de

iransici6n, la que podrd conslcir de dos capas, una de orena que fim-

cionard como filiro y ofra de roca menuda en contacto con los mate -

riaies rocosos de los espaidones.

2 . - De los tipos de esfructuras descritos se recomienda la primera (secci6n

graduada), aunque la segunda (secc!6n mixta) permit* mayor inclirwi

cion de los taludes, uHlizandose en consecuencia menos material, en

todo caso la decisi6n deberd ser hecha en base a un criterio econ6mi

CO.

3 . - Debe estipularse en el Disefto un coeflciente sfsmico apropiado, ya

que la zona del Proyecto es de alta sismicidad, consecuentamenfe

los suelos granulares que se usen en el cuerpo de la presa, deben ser

bien compactados, utilizando rodillos vibratc»*ios, ademds debe darse

suflciente espesor a ICK filtros para permifir el sellado de los grietas

que podrTan producirse en el nOcleo por accidn sfsmica.

4. - Para los parfimetros ffsicos y de resfstencia a utilizarse para el enro -

cado, se use este material como relleno de roca para los espaidones,

o para protecci^n de taludes podemos considerar los sigutentes :

/ . -

- 84 -

Peso volum^irico : 1.60 g /cc .

Peso e^>ecfFico : 2 . ^

Angulo de friccI6n interna (0) ! 45"

5. - Los por meiTos fTsicos y de resistencia, a utilizarse en el diseffo para

los suelos de las diversas canivras, tanto pore las oxtdiclones inicia -

les de traba|o de la estructura, como para las finales y de vaciado

sObito, se indican en el capi>ulo correspondiente de canteras, ac^p^

f« 3 .2 .4 .2 , pdginas 63, 64, 65, 66 y 67.

6. - En cuonto a la uHlizaci6n de los materiales permeabies como agrega-

dos, se recomienda diseHar mezclas de baja relacion agua-*cemento,

con incli»i6n de aire con el objeio de aumenfar la resistencia del

concreto a I intemperismo y consecuentemente su estabilidad. Una in

clusi6n de 4 % de aire como mdximo se considera soffslactoria.

Recomendaciones Finales.

De primordial importancia son las siguientes recomendaciimes :

1. - Antes de dar por conclufdos los estudios en el represemiento de Anca^

cocha, es preciso efecutar nuevos estudios hidrol6gicos tanto superfi-

ciales como subterr6neos, pues en la fecha de la visita de inspecci6n

Junio 1978, con embalse lleno, el aliviadero del dique actual estaba

evacuando un caudal estimado en 300 Its/seg. que se ccmsidera muy por

debajo de los 1,200 ItV^seg. que debfan rel»zar por el dique en di -

cha fecha.

2 . - Si el andlisis del estudio hidrol6gico, corrobora los rendimienfos de

la cuenca conocidos, se debe proceder a efecufar el estudio hidrolo -

/ . -

- 85 -

gico subterrdneo (Hidrogeologfa), pues en la zona del proyecto son

visibies numerosos manantiales que deben ser invesHgados, y demos -

irar que no proceden de las aguas almacenodas en Ancascocha, caso

conirario se confirmarfa que el vaso no es esfcinco.

Lima, 11 de Diciembre de 1978

Ing? Jwge S^chez Vargas

INVESTIGACIONES GEOTECNICAS

~ym A4arHcorena CafSamero Ing? Sub-Director (a. i . )

Ing? Alfredo FIcwes Nicoll Jefe de la Divisidn de Geologfa

Aplicacfei

Isv.

MINISTERIO DE AGRICULTURA

AUTOR :

TITULO :

N°CLASIF:

NOMBRE :

BIBLIOTECA

OGI

ANCASOCHA PRESA ALTERNATIVA B-EST GEOTENCICO

P12.03 - 585

ENTREGA DEVOLUCION FECHA FIRMA FECHA FIRMA

INVENTRRIO DE BIENES CULTURHLES

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PROYECTO: ANCASCOCHA PRESA ALTERNATIVA ESTUDIO …

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