PROCESO DE LICITACIÓN PÚBLICA INTERNACIONAL...

UP-LPI-02/2012 SUPERESTRUCTURA DEL CENTRO FORMACIÓN DOCENTE - Página 1 de 38

PROGRAMA DE APOYO AL CENTRO DE ACCIÓN SOCIAL POR LA MÚSICA FASE II

CONTRATO DE PRESTAMO BID 1869/OC-VE

PROCESO DE LICITACIÓN PÚBLICA INTERNACIONAL UP-LPI-02/2012

SUPERESTRUCTURA DEL CENTRO DE FORMACION DOCENTE DEL

SISTEMA NACIONAL DE LAS ORQUESTAS Y COROS JUVENILES E

INFANTILES DE VENEZUELA

MEMORIA ESTRUCTURA

SEPTIEMBRE 2012


SUPERESTRUCTURA DEL CENTRO DE FORMACIÓN DOCENTE DEL SISTEMA NACIONAL DE

LAS ORQUESTAS JUVENILES E INFANTILES DE VEENZUELA

MEMORIA ESTRUCTURA

INDICE

I. ALCANCE DEL PROYECTO………………………………………………………………….. 3

II. MEMORIA DE CALCULOS…………………………………………………………………… 3

III. NORMAS APLICABLES………………………………………………………………………… 29

IV. ESPECIFICACIONES CONSTRUCTIVAS Y DE MATERIALES…………………….. 33

V. ALCANCE, MEDICION Y FORMA DE PAGO…………………………………………… 35

VI. COMPUTOS DE OBRA ………………………………………………………………………… 36

VII. LISTA DE PLANOS …………………………………………………………………………….… 36


I. ALCANCE DEL PROYECTO

El Proyecto de la superestructura del Centro de Formación Docente comprende el diseño de los elementos

estructurales como son Columnas, Pantallas, Vigas, y Losas que están interconectando unos con otros de los

cuatro sótanos de edificio, la planta baja y 8 pisos .

El Análisis y el Diseño de la presente Estructura no se puedo realizar con métodos tradicionales por cuanto la

Estructura presenta características que se escapan de la simple presentación de los Pórticos o Plantas. Sin

embargo, hemos configurado un Sistema Estructural que contiene internamente Subestructuras cuyo

comportamiento dista mucho de lo convencional, particularmente en lo referido a la Sala de Conciertos.

Las Plantas están elaboradas a las escalas indicadas en los planos donde puedan apreciarse todas las

dimensiones tanto de elementos horizontales como verticales.

Esto nos obliga crear una matriz de rigidez, que se representa con resortes cuya rigidez representa una

fuerza axial cuyo desplazamiento es unitario. Al ocurrir el desplazamiento real se aplica una carga axial –que

ejerce el resorte- sobre los pórticos “X” en los puntos de colocación de los resortes elásticos. De esta manera

toda la estructura trabaja conjuntamente y hay un proceso de integración.

También se utilizó al aplicar el Modelo Matemático, resortes elásticos que nos van a representar las

rigideces elásticas de los elementos reales para efectos de deformación axial, flexión y torsión, cuando hay

contacto entre estructuras reales y virtuales.

Así vamos se obtiene, en algunos casos, elementos virtuales, que condensarán en esos resortes todas sus

propiedades de comportamiento elástico. Por supuesto, para llegar al Análisis y Diseño fue necesario

avanzar en todos esos sentidos; de manera que hemos concretado totalmente las estructuras principales y

subestructuras tanto reales como virtuales que intervienen en el Análisis Estático, Dinámico y en el Diseño.

II. MEMORIA DE CALCULOS

Para el diseño se utilizó en primer lugar el Programa SETB, porque este programa garantiza un Análisis

Estático y Dinámico adecuado, que nos permite un enfoque global del conjunto espacial, compuesto por

miembros verticales, horizontales, oblicuos y pantallas. Inclusive todos estos miembros se analizaron y


diseñaron para resistir las solicitaciones de peso propio, peso muerto, cargas vivas y fuerzas sísmicas.

También se utilizó el programa de elementos finitos SET2D y SET3D, para el análisis y diseño de las losas que

tienen formas irregulares.

.

La estructura de la edificación A tiene 20 Pórticos, cinco en dirección “X” y quince en dirección “Y”. Todo el

análisis se efectuó tomando en consideración la edificación de 13 niveles.

De acuerdo a lo que hemos explicado anteriormente, vemos de forma clara que el Proyecto Estructural, se

escapa totalmente de lo convencional y se usaron 3 Programas distintos conocidos como SETB, SET2D y

SET3D de Elementos Finitos, elaborados por el Profesor Celso Fortoul de la Universidad Central de

Venezuela.

En estos programas nos encontramos con Elementos Finitos, lineales, en dos dimensiones y en tres o con

unas combinaciones de ellos, que nos permite alcanzar observaciones muy precisas de comportamientos

muy disímiles.

Tenemos que recordar que los Programas SET3D, SET2D y SETB, contemplan dos sistemas cartesianos de

coordenadas, o sea, Particulares y Generales.

El primer sistema –coordenadas particulares- se refiere a las definiciones de los elementos finitos y se

mueven con ellos a medida que su posición y sus rotaciones se producen y ellas permanecen fijas respeto al

elemento. De esta manera las fuerzas axiales y torsiones siempre se identificarán con el eje particular X, y

las fuerzas cortantes y momentos flectores con los ejes Y y Z. Sin embargo, las reacciones de los pórticos,

tanto fuerzas, como momentos, se referirán a los ejes generalizados que son fijos y no tienen nada que ver

con los ejes particulares.

Se adoptaron las últimas versiones de los Programas, que están totalmente adaptados a las

normas vigentes de COVENIN, mencionadas al final de este informe.

Los Programas SET2D y SET3D sirvieron para analizar las subestructuras, como por ejemplo la Sala de

Conciertos en 3D, las Pantallas de concreto grandes y especialmente las uniones entre los elementos

estructurales. Los Programas SETD y SET2D –como lo dijimos anteriormente- se usan para precisar el

diseño de detalles y las zonas de unión de elementos importantes en los cuales debemos precisar con


cuidado el efecto de uniones de juntas entre miembros disímiles en su forma, tamaño y características de

juntas, a veces muy irregulares, para las cuales el análisis convencional no ofrece soluciones confiables.

En el sótano 4, existen 2 grandes Salas de Ensayo en los extremos Norte y Sur de la estructura, a

doble altura, es decir que desde el sótano 4 hasta el sótano 2. estos espacios que conforman

ambas Salas, son espacios sin elementos estructurales atravesados, con lo cual los pisos superiores

del sótano en estas áreas tampoco tendrán columnas, exceptuando las 4 macro columnas que

llegan hasta el Piso 3.

Estas dos salas de ensayo están ubicadas ente muros este y oeste con una distancia de 22 metros y entre los

ejes 0 y 7 y entre los eles 12 y 14 en donde tenemos losas macizas de 50 cm acarteladas en los extremos

este y oeste a 70 cm, en un espacio de 2 metros..

Entre los ejes 7 y 12, existen algunas columnas y pantallas-columnas, cuya losa se analizó y diseñó con

mucha precisión, tomando en cuenta los huecos de ascensores, escaleras y ductos, bajo el concepto de

elementos finitos.

Las alturas limitadas y el uso de los sótanos imposibilitó crear un conjunto espacial “Tipo Wirendel” y

tuvimos que recurrir a las losas macizas como elementos horizontales apoyados exclusivamente sobre los

muros perimetrales.

CONCEPTOS BASICOS DE LA MATRIZ DE RIGIDEZ DE LOS RESORTES ELASTICOS USADOS EN EL

PROYECTO

También estamos usando, al aplicar el todos estos Programas, resortes elásticos que nos van a representar

las rigideces elásticas de los elementos reales para efectos de deformación axial, flexión y torsión, cuando

hay contacto entre estructuras reales y virtuales.

Así vamos a obtener, en algunos casos, elementos virtuales, que condensarán en esos resortes todas sus

propiedades de comportamiento elástico para aclarar totalmente las estructuras principales y sub-

estructuras tanto reales como virtuales que intervienen en el Análisis Estático, Dinámico y en el Diseño.


Los resortes deben representar deformaciones elásticas de la estructura en los puntos donde la sub-

estructura se aísla y se somete a un análisis más riguroso.

Este enfoque es necesario, porque la estructura principal no es rígida sino elástica y de esta manera al

incorporar lar respuestas de deformaciones elásticas de la misma en los puntos de apoyo de la sub-

estructura, es como si hubiéramos analizado un conjunto único: la estructura principal, que se comporta de

manera más definida, con la sub-estructura, cuyo comportamiento es mucho más complejo y se necesitan

análisis más precisos.

A continuación vamos a definir los conceptos teóricos para alcanzar los valores numéricos de algunos

resortes virtuales y usar estos valores como vínculos elásticos.

Es evidente que estamos usando una estructura aislada y debemos conectarla virtualmente a una estructura

real, que es toda la estructura de la edificación que está anclada al suelo, mediante fundaciones.

La definición de resortes se puede representar de forma matricial aplicando la ley de HOKE, con todos sus

postulados de Elasticidad, Continuidad, Homogeneidad, Isotropía, Conservación de las secciones planas, no

en Torsión, del Concepto de Desplazamientos Infinitesimales………etc.

{F} = [KL] * {δ}

Esta expresión matemática puede expresarse de manera verbal: La matriz de rigidez de los resortes son

aquellos vectores fuerzas que provocan vectores de desplazamientos unitarios ((DIM F L^ (-1)).

También se puede expresar matemáticamente la relación entre el momento flector y rotación:

{M} = [Kr] * {dy/dx}

La matriz de rigidez a rotación son aquellos vectores de momentos, que provocan rotaciones unitarias, un

radian, de la deformada elástica (DIM F L).

Aplicando la Ley de HOOKE, KL –Rigidez longitudinal de un Resorte- se define para desplazamiento axial de

un miembro, con la siguiente expresión:

{F} = [AE/L} * {δ} , en donde KL= AE/L


DEFINICION DE Kr PARA una viga de de dos tramos con tres vínculos

Para definir KR –Rigidez rotacional de un resorte helicoidal no será tan sencillo y llegaremos a su valor

integrando la ecuación diferencial básica para la flexión de una viga de tres apoyos aplicando un momento

flector puntual -M- sobre la viga en su apoyo central.

La ecuación diferencial básica para la flexión de un elemento elástico:

d^2y/dx^2 = {M(x)/EI}

Integrando esta expresión, obtenemos:

dy/dx = ∫[M(x)/EI]dx=∫[(M/2LEI)x]dx= (M/2LEI) * (x^2)/2+c1

Volviendo integrar, obtenemos:

y = ∫ [(M/2LEI)*(x^2)/2+c1] dx = (M/2LEI)*(x^3)/6+c1x+c2

Es evidente que para x=0, y=0, por consiguiente c2 es igual a cero.

La ecuación queda de esta manera:

y = (M/2LEI)*(x^3)/6+c1x

Ahora, para x=L, y=0, obtenemos que c1 = (-ML) / (12EI)

Se puede escribir la ecuación definitiva de la elástica:

y = (M/2LEI)*(x^3)/6 – [(ML) / (12EI)] x


Estamos buscando la rigidez rotacional de un resorte virtual que sustituya estas dos Vigas de Riostra,

volviendo a la expresión dy/dx:

dy/dx = ∫[M(x)/EI]dx=∫[(M/2LEI)x]dx= (M/2LEI)*(x^2)/2-

(ML/12EI)

Para x=L, dy/dx = ML/6EI y aplicando la Ley de HOOKE obtenemos:

M} = [Kr] * {dy/dx}, y consecuentemente Kr= 6EI/L (DIM FL)

DEFINICION DE Kr PARA UNA VIGA QUE LLEGA AL CABEZAL

Observando las ecuaciones diferenciales del caso anterior y la grafica de la viga de un tramo con momento

aplicado puntualmente en el apoyo A, definimos fácilmente la ecuación de la ley de HOOKE para este caso y la

rigidez rotacional KR de un resorte helicoidal, para una sola viga de Riostra, que llega al Cabezal.

Kr= 3EI/L (DIM FL), sabiendo que {M} = [3EI/L]* {dy/dx}

RESUMEN DE LAS DEFINICIONES

• RESORTE HELOCOIDAL DE 2 VIGAS (ROTACION) K1 = 6EI/L (DIM FL)

• RESORTE HELOCOIDAL DE UNA VIGA (ROTACION) K2 = 3EI/L (DIM FL)

• RESORTE LINEAL DE UN ELEMENTO (DESPLAZ AXIAL) K3 = AE/L [DIM FL^(-1)]


LOSA SOTANO 3 ANALIZADA POR ELEMENTOS FINITOS


PISOS SUPERIORES

Al incorporarse una losa acústica de 10 cm. de espesor tuvimos que reformular totalmente la estructura de

Plantas Superiores.

Tratamos de resolverla, para que se mantenga como estructura de concreto armado, pero los análisis nos

dieron unas reacciones en la fundación que superaban -por mucho- los valores, que usamos en sus diseños.

Esto nos forzó usar una estructura mixta acero-concreto, para bajar solicitaciones en la Fundación.

De esta manera, estructura será de concreto hasta el 6 Piso y del 7 al 9, será de acero con losas de

encofrado colaborante Tipo LOSACERO.


Aquí, también usamos el programa de elementos finitos, para el análisis y diseño de las losas que tienen

apoyos intermedios irregulares.

Así mismo usamos Programas de elementos finitos con todas las gradas, balcones y salientes

irregulares de la Sala Principal y sus Fuerzas de Borde los incorporamos al sistema de porticados de

concreto.

También en la estructura ubicada entre pisos 6, 7, 8 y 9, encima de la Sala de Concierto

podríamos crear unas cerchas de concreto, usando solamente vigas y columnas pare que este

conjunto de elementos trabajara en conjunto y crear una subestructura tipo Wirendel espacial

para salvar las distancias. Esto fue imposible lograr porque la arquitectura no permitía

dimensiones suficientes en vigas y columnas. Grandes fuerzas de corte aparecían, que

imposibilitaban esta solución.

En este caso la Sala de Conciertos tampoco está atravesada por elementos estructurales entre los

ejes 1 y7.

En esta zona se usó una estructura metálica –tipo cercha- porque la arquitectura permite la

diagonalización del espacio ente niveles 6 y 7, en el sentido este-oeste.

Las 4 macro Columnas de la Sala llegan hasta el Balcón 1 entre los pisos 2 y 3, lo que significa que

tanto el piso 1 –Escenario-, como las Gradas que van de altura variable de piso 1 a 2 , como el

Balcón envolvente que rodea el Escenario –también de altura variable entre niveles 2 y 3- están

soportadas por esas Macro Columnas, Macro Vigas y Muros laterales del Lindero.

Las macro Vigas no tienen una forma regular –a partir del nivel de la Planta Baja- y constituyen las

mismas Gradas y Balcones de acuerdo a su forma arquitectónica. Sin embargo, el Balcón Anillo,

que está divorciado de cualquier elemento vertical anterior y que se ubica en el piso 4, representa

un anillo no horizontal que no tiene ninguna conexión con los elementos anteriormente

mencionados. Ese anillo se apoya directamente sobre los Pórticos-Pantalla de los linderos este y


oeste y sobre unas Pantallas intercaladas en la Estructura entre pisos 2 y 6, que a su vez, están

empotradas en las Pantallas los Linderos.

También se eliminaron varias columnas y vigas que supone un aumento en las solicitaciones de

los muros perimetrales.

De esta manera, se forma una especie de cajón que garantice el soporte del Balcón Anillo,

pasando sus pesos totalmente a los muros laterales en los linderos.

COLUMNAS

Todas las columnas serán de concreto armado, con dimensiones variables, tal como se puede ver en las

Hojas de Análisis y Diseño. En los cuadros de diseño de las columnas se pueden apreciar -eje por eje y nivel

por nivel- las dimensiones y los porcentajes de acero.

Las columnas perimetrales son los muros de 80 cm. Y forman parte de ellos. Se prestó especial atención a

las columnas, por ser ellas los elementos más vulnerables en una estructura. Su predimensionado se hizo

estimando áreas tributarias de las losas con las cargas respectivas del peso propio de las mismas, cargas

permanentes, cargas vivas y pesos propios estimados de las vigas y de las columnas. Este predimensionado

se utilizó únicamente para estimar las dimensiones en los puntos de mayor solicitación y en los puntos de

cambio de rigideces de las columnas.

En la parte superior de las columnas, las secciones a usar no tienen nada que ver con la carga tributaria, por

cuanto sabemos que las solicitaciones en las mismas dependen muy poco de la misma. Sus dimensiones son

superiores a lo que indicarían las cargas verticales y son necesarias para resistir las cargas dinámicas del

sismo, que se traducen en momentos flectores, cortes y acciones de torsión de las Plantas

Además, estas dimensiones se necesitan par disminuir los desplazamientos y las derivas.

Cuando se prepararon los datos de entrada para los programas del análisis y el diseño estructural, los pesos

propios de los elementos viga-columna no se tomaron en cuenta por cuanto se calculan y aplican

automáticamente, obteniéndose de esta manera con más precisión.


LA IMAGEN DE LOS ELEMENTOS FINITOS DEL BALCON ANILLO, QUE RODEA TODA LA SALA PRINCIPAL CON ALTURAS VARIABLES DEL CUARTO AL TERCER PISO


El diseño de la estructura se realizó bajo la hipótesis del diseño último, en donde los miembros de los pórticos

están dimensionados basándose en su agotamiento resistente, a fin de soportar las cargas de servicios previstas,

multiplicadas por los factores de mayoración respectivos.

Los elementos de que forman el sistema estructural analizado, se diseñaron rigurosamente aplicando los

criterios de las normas vigentes. Así mismo, todo el tiempo se consideró el efecto de esbeltez para la

minoración de los coeficientes de carga. Para solicitaciones de momento se asumió que la armadura sin

refuerzo a compresión –EN EL CONCRETO- , no debe pasar de la mitad de la falla balanceada.

Debido a que la rigidez de una columna en todos los casos deberá ser superior a la de la viga, estamos

asegurando que una rotación inelástica -en el caso de que ocurra- aparezca sobre el extremo de la viga, de tal

manera que la continuidad de la columna no sufriría ningún daño.

ALGUNOS DETALLES CONSTRUCTIVOS DE ACERO


Por ejemplo: si no se consigue el Perfil HEB 600 x 212 de acero Tipo ASTM A-572, grado 65, con límite fluencia

de 4200 k/cm2, habrá que sustituirlo por Perfil fabricado con planchas de 3 cm de espesor, electro soldado, de

una altura de 600 mm -altura máxima que permite la Arquitectura- por un ancho entre 420 a 450 mm

dependiendo de limite de fluencia de planchas.

En ningún caso el acero pude ser inferior al Tipo A-36, con Fy = 2500 k/cm2.

El mismo criterio se aplicará a todos los aceros de perfiles y planchas

CARGAS USADAS PARA EL ANALISIS ESTRUCTURAL

CARGA MUERTA

Losas a usarse serán básicamente la losa maciza armada en doble dirección de 30.00 cm, 40.00 cms, 50 cms

y espesor variable de 50 a 70cm en los apoyos,(Luz 22.5 m., en los sótanos).

Peso Propio de la estructura se calcula con el programa –se toma en cuenta automáticamente- y se podrá

definir una vez corrido el programa SETB


DEL SOTANO 4 a PLANTA BAJA

Base + piso (2000 x 0.10) ------------------------------------> 200 k/m2

Tabiques -------------------------------> 150 k/m2

Peso Propio Material Acústico -------------------------------> 150 k/m2

PP de la Losa no se considera, porque el Programa SETB, lo toma en cuenta como peso de la Viga Plana,

automáticamente.

Carga Muerta: 500 k/m2

DE LA PLANTA BAJA HASTA PISO 9 (Techo)

Base + piso (1800 x 0.08) -------------------------------------> 144 k/m2

Tabiques + Material Acústico --------------------------------> 196 k/m2

Peso Propio Losa Acústica e=10 cm. -----------------------> 220 k/m2

Peso Propio Losa e=15 o 20 cm. ---------------------------> 440 k/m2

Carga Muerta: 1000 k/m2

CARGA VIVA

Se aplicará una carga viva de 500 k/m2. Carga Viva: 500 k/m2

DESCRIPCION y CRITERIOS

CONCEPTOS BASICOS USADOS EN EL PROYECTO

El análisis de las estructuras se efectuó bajo la hipótesis de cargas reales del proyecto.

El concreto armado es material no homogéneo, en donde el acero asume las solicitaciones de tracción,

pero para los efectos de análisis estructural, se considerará como material único. Sin embargo, para el

diseño se interpretará como compuesto y en el estado de esfuerzos últimos.

Por supuesto, se supone que el acero es un material homogéneo, isótropo, de medio continuo, y obedece

los postulados de la ley de Hooke.

Se consideraron las deformaciones por fuerza axial, por el momento flector y por fuerza cortante.


ENFOQUE SISMICO

INTRODUCCION

En el mes de Febrero del año 2002 entraron en vigencia las nuevas Normas para las Edificaciones

Sismorresistentes -COVENIN 1756 : 2002- que implican grandes cambios en el Diseño de Edificaciones

quedando derogada la Norma COVENIN 1756:1998- en toda Venezuela.

El Coeficiente de Reducción de la Respuesta Dinámica se asume en función de la irregularidad del Sistema

Estructural, Nivel de Diseño, Tipo de Estructura y Materiales a usarse.

Por otro lado, cambian sustancialmente los Valores Espectrales de los Perfiles Geotécnicos del Análisis

Dinámico, que aumentan las Ordenadas de los Espectros de Diseño, con las consecuencias directas sobre

los Cortes Basales de las Estructuras, comparándolos con las normas anteriores. Esta circunstancia nos

obliga a optimizar el análisis y el diseño para obtener una solución definitiva más económica sin dejar de

lado la seguridad de la estructura.

El Análisis Sísmico se efectuó aplicando el Método Dinámico, con tres grados de libertad por Nivel.


VALORES DEL ANALISIS DINAMICO

Pag. 158 ************************************************************************************************* * D-S/SETB_Ver.10.- Fortoul Sof -User: ING. OTOKAR KONDRAT * * Análisis Dinámico de Estucturas de Edificios - SET-Building * ************************************************************************************************* Ing O Kondrat CFDver30 £1.3 D5 S3 CENTRO DE FORMACION DOCENTE COVENIN 1756:2001 Fecha: 07-18-2012 Hora: 08:05:09 ESPECTRO 1 COVENIN 1756:2001 SUELO S3 ===== SISMO EN DIRECCIÓN X ===== <== F10= 0.06 Deriva= 1 Cbasal= 0 ==> (Norma COVENIN 1756-98 Rev.2001) Alpha= 1.3 R= 5 Ao= 0.3 Phi= 1 Beta= 2.8 T*= 1 To= 0.25 T+= 0.4 p= 1 Ta (Secc. 9.3.2.1) = 0.1289842 Ta (Estima.)= 0.7531 Ta = 0.7531 Corte Basal Mínimo : T=1.205 R=5. Ad=0.181 Mu=0.811 C=0.147 W=20926. Voe=3074.209 Modo Periodo T Ad/g Ad Sd (Sd)(Gamma X)

1 0.578621 0.2184 2.1425 0.01816982 0.00000678

2 0.293357 0.238426 2.33896 0.00509865 -0.00000195

3 0.185755 0.270385 2.65247 0.00231831 -0.00000255

4 0.128996 0.296167 2.9054 0.00122462 0.00109445

5 0.106463 0.30913 3.03256 0.00087066 0.00000341

6 0.081751 0.325654 3.19466 0.00054082 -0.00000115

7 0.05977 0.342648 3.36138 0.00030418 -0.00000101

8 0.054856 0.346749 3.4016 0.00025928 -0.00000022

9 0.043436 0.356658 3.49882 0.00016721 0.0000667

10 0.042533 0.357462 3.5067 0.00016069 -0.00000056

11 0.03778 0.361727 3.54854 0.00012829 0.00000058

12 0.028986 0.369709 3.62685 0.00007719 -0.0000001

13 0.024881 0.373422 3.66327 0.00005744 -0.00000002

14 0.023423 0.374729 3.67609 0.00005109 -0.00000814

15 0.023111 0.375007 3.67882 0.00004977 0.00000008

16 0.020144 0.377627 3.70452 0.00003808 0.00000001

17 0.017311 0.380067 3.72845 0.0000283 0.00000008

18 0.016503 0.380748 3.73513 0.00002577 -0.00000006

19 0.016096 0.381088 3.73847 0.00002453 -0.00000227

20 0.013051 0.383554 3.76267 0.00001623 0.00000001

21 0.012835 0.383723 3.76433 0.00001571 -0.00000004

22 0.012127 0.384271 3.7697 0.00001404 0.


ESPECTRO 1 COVENIN 1756:2001 SUELO S3 ===== SISMO EN DIRECCIÓN X =====

Valores Máximos Probables (referidos a los centros de Masas).

Nivel Diafr Desplazamiento DX Desplazamiento DY Rotación RZ (dXs-dXi)/H (dXs-dYi)/H

13 13 0.00172516 0.00001719 0.00000067 0.000088 0.000003

12 12 0.0015983 0.0000133 0.00000027 0.000096 0.000002

11 11 0.00150696 0.00001184 0.00000019 0.000109 0.000004

10 10 0.00140359 0.00000828 0.00000031 0.000122 0.

9 9 0.00128805 0.00000785 0.00000043 0.000135 0.000001

8 8 0.00115824 0.00000874 0.0000005 0.000155 0.000001

7 7 0.00098547 0.00000812 0.00000051 0.000148 0.

6 6 0.00084456 0.00000825 0.00000052 0.000131 0.000002

5 5 0.00074275 0.00000668 0.00000055 0.000158 0.000001

4 4 0.00058109 0.00000567 0.00000057 0.000133 0.000001

3 3 0.00045302 0.00000462 0.00000045 0.000111 0.000001

2 2 0.00036968 0.00000388 0.00000036 0.000135 0.000001

1 1 0.00024163 0.00000259 0.00000023 0.000182 0.000002

Valores Máximos Probables.

Nivel Diafr Fuerza de Corte VX Fuerza de Corte VY Momento Torsor T

13 13 797.343 3.125 196.390

12 12 1470.715 2.954 234.412

11 11 2049.134 5.219 290.000

10 10 2568.502 6.556 425.014

9 9 3032.208 6.397 597.960

8 8 3442.421 5.239 807.659

7 7 3778.900 3.529 963.688

6 6 4050.913 3.096 1019.382

5 5 4263.375 4.996 398.408

4 4 4526.757 7.078 1815.960

3 3 4753.385 9.361 2038.215

2 2 4957.670 11.613 2252.807

1 1 5104.420 13.306 2260.386

Verificación de los Efectos de Gravedad (P-Delta).

*Desplazamiento en Dirección X*Desplazamiento en Dirección Y*

Nivel Diafr Cociente Theta Factor:(1+ad) Cociente Theta Factor:(1+ad) Fuerza de Corte VX Fuerza de Corte VY

13 13 0.000046 1. 0.00036 1. 797.343 3.125


12 12 0.000054 1. 0.00043 1. 1470.715 2.954

11 11 0.000065 1. 0.00088 1. 2049.134 5.219

10 10 0.000077 1. 0.00011 1. 2568.502 6.556

9 9 0.00009 1. 0.00029 1. 3032.208 6.397

8 8 0.000109 1. 0.00025 1. 3442.421 5.239

7 7 0.00011 1. 0.00011 1. 3778.9 3.529

6 6 0.000102 1. 0.00207 1. 4050.913 3.096

5 5 0.000128 1. 0.00068 1. 4263.375 4.996

4 4 0.000115 1. 0.0006 1. 4526.757 7.078

3 3 0.000102 1. 0.00046 1. 4753.385 9.361

2 2 0.00013 1. 0.00056 1. 4957.67 11.613

1 1 0.000187 1. 0.00077 1. 5104.42 13.306

Pag. 160

*************************************************************************************************

* D-S/SETB_Ver.10.- Fortoul Sof -User: ING. OTOKAR KONDRAT *

* Análisis Dinámico de Estucturas de Edificios - SET-Building *

*************************************************************************************************

Ing O Kondrat CFDver30 £1.3 D5 S3 CENTRO DE FORMACION DOCENTE COVENIN 1756:2001 Fecha: 07-18-2012 Hora: 08:05:10

ESPECTRO 1 COVENIN 1756:2001 SUELO S3 ===== SISMO EN DIRECCIÓN Y =====

<== F10= 0.06 Deriva= 1 Cbasal= 0 ==> (Norma COVENIN 1756-98 Rev.2001)

Alpha= 1.3 R= 5 Ao= 0.3 Phi= 1 Beta= 2.8 T*= 1 To= 0.25 T+= 0.4 p= 1

Ta (Secc. 9.3.2.1) = 0.5754227 Ta (Estima.)= 0.7531 Ta = 0.7531

Corte Basal Mínimo : T=1.205 R=5. Ad=0.181 Mu=0.811 C=0.147 W=20926. Voe=3074.209

Modo Periodo T Ad/g Ad Sd (Sd)(Gamma Y)

1 0.578621 0.2184 2.1425 0.01816982 0.01382906

2 0.293357 0.238426 2.33896 0.00509865 0.00154148

3 0.185755 0.270385 2.65247 0.00231831 -0.00027163

4 0.128996 0.296167 2.9054 0.00122462 -0.00000203

5 0.106463 0.30913 3.03256 0.00087066 0.00035213

6 0.081751 0.325654 3.19466 0.00054082 0.00017636

7 0.05977 0.342648 3.36138 0.00030418 -0.00004417

8 0.054856 0.346749 3.4016 0.00025928 0.00001607

9 0.043436 0.356658 3.49882 0.00016721 -0.00000018


10 0.042533 0.357462 3.5067 0.00016069 -0.00001059

11 0.03778 0.361727 3.54854 0.00012829 0.00000206

12 0.028986 0.369709 3.62685 0.00007719 -0.00000322

13 0.024881 0.373422 3.66327 0.00005744 -0.00000136

14 0.023423 0.374729 3.67609 0.00005109 0.00000008

15 0.023111 0.375007 3.67882 0.00004977 0.00000501

16 0.020144 0.377627 3.70452 0.00003808 0.00000145

17 0.017311 0.380067 3.72845 0.0000283 0.00000015

18 0.016503 0.380748 3.73513 0.00002577 0.00000065

19 0.016096 0.381088 3.73847 0.00002453 -0.00000002

20 0.013051 0.383554 3.76267 0.00001623 0.00000009

21 0.012835 0.383723 3.76433 0.00001571 -0.00000002

22 0.012127 0.384271 3.7697 0.00001404 0.00000054




13 13 0.00001579 0.03044662 0.00009145 0.000003 0.00683

12 12 0.00001088 0.02062817 0.00008298 0.000002 0.003795

11 11 0.00000904 0.01702286 0.00007386 0. 0.0017

10 10 0.00000907 0.01540814 0.00005938 0.000001 0.00098

9 9 0.00000785 0.01447706 0.00004906 0.000001 0.001036

8 8 0.00000648 0.01347949 0.00003875 0. 0.001722

7 7 0.00000688 0.01156395 0.00002054 0.000003 0.003921

6 6 0.0000045 0.00783879 0.00001254 0.000003 0.004152

5 5 0.00000242 0.00462129 0.00000783 0.000001 0.002994

4 4 0.00000165 0.0015529 0.00000509 0. 0.000434

3 3 0.00000125 0.00113471 0.00000378 0. 0.00029

2 2 0.00000104 0.00091699 0.00000315 0. 0.000355

1 1 0.00000069 0.00057965 0.00000206 0.000001 0.000437



13 13 3.765 692.148 4293.636

12 12 6.208 1078.546 17032.069

11 11 8.084 1425.247 38625.314


10 10 9.394 1721.361 30287.387

9 9 10.282 1981.300 34923.927

8 8 10.853 2216.146 50592.742

7 7 11.189 2414.625 20406.285

6 6 11.576 2542.312 21597.421

5 5 11.994 2624.915 22125.869

4 4 12.403 2709.459 18849.202

3 3 12.750 2818.381 19858.378

2 2 13.070 2938.356 20504.178

1 1 13.306 3036.254 20783.501


Multiplicados por la relación Voe/Vod (según Norma COVENIN) = 1.0125


13 13 0.00001599 0.03082721 0.00009259 0.000003 0.006916

12 12 0.00001102 0.02088603 0.00008401 0.000002 0.003843

11 11 0.00000916 0.01723565 0.00007478 0. 0.001721

10 10 0.00000919 0.01560075 0.00006012 0.000001 0.000992

9 9 0.00000794 0.01465803 0.00004968 0.000001 0.001049

8 8 0.00000656 0.01364799 0.00003924 0. 0.001743

7 7 0.00000697 0.0117085 0.0000208 0.000003 0.00397

6 6 0.00000456 0.00793678 0.00001269 0.000003 0.004204

5 5 0.00000245 0.00467906 0.00000792 0.000001 0.003031

4 4 0.00000167 0.00157231 0.00000515 0. 0.00044

3 3 0.00000127 0.0011489 0.00000383 0. 0.000294

2 2 0.00000105 0.00092845 0.00000319 0. 0.00036

1 1 0.0000007 0.00058689 0.00000209 0.000001 0.000443


Multiplicados por la relación Voe/Vod (según Norma COVENIN) = 1.0125


13 13 3.812 700.800 4347.308

12 12 6.285 1092.029 17244.976

11 11 8.185 1443.063 39108.146

10 10 9.511 1742.878 30665.991

9 9 10.411 2006.067 35360.491

8 8 10.989 2243.849 51225.172


7 7 11.329 2444.808 20661.372

6 6 11.721 2574.092 21867.397

5 5 12.144 2657.727 22402.451

4 4 12.558 2743.328 19084.825

3 3 12.910 2853.612 20106.616

2 2 13.233 2975.087 20760.489

1 1 13.472 3074.209 21043.303


Verificación de los Efectos de Gravedad (P-Delta).

*Desplazamiento en Dirección X*Desplazamiento en Dirección Y*

Nivel Diafr Cociente Theta Factor:(1+ad) Cociente Theta Factor:(1+ad) Fuerza de Corte VX Fuerza de Corte VY

13 13 0.000378 1. 0.00411 1. 3.812 700.8

12 12 0.00026 1. 0.00293 1. 6.285 1092.029

11 11 0.000005 1. 0.00147 1. 8.185 1443.063

10 10 0.000224 1. 0.00093 1. 9.511 1742.878

9 9 0.000279 1. 0.00106 1. 10.411 2006.067

8 8 0.000081 1. 0.00188 1. 10.989 2243.849

7 7 0.000628 1. 0.00455 1. 11.329 2444.808

6 6 0.000731 1. 0.00515 1. 11.721 2574.092

5 5 0.000217 1. 0.00394 1. 12.144 2657.727

4 4 0.00013 1. 0.00063 1. 12.558 2743.328

3 3 0.000097 1. 0.00045 1. 12.91 2853.612

2 2 0.000133 1. 0.00058 1. 13.233 2975.087

1 1 0.000205 1. 0.00075 1. 13.472 3074.209

FUERZAS CORTANTES COMBINADAS CORREGIDAS Y MOMENTOS TORSORES ADICIONALES

* ======= SISMO EN DIRECCIÓN X ====== * ======= SISMO EN DIRECCIÓN Y ====== *

Nivel*Diafragma*Fuerza de Corte X*Momento Torsor Adic*Fuerza de Corte Y*Momento Torsor Adic*

13 13 797.343 1087.895 700.8 3281.004

12 12 1470.715 2006.644 1092.029 5112.659

11 11 2049.134 2795.839 1443.063 6346.59

10 10 2568.502 3504.464 1742.878 7665.179

9 9 3032.208 4137.145 2006.067 8822.682

8 8 3442.421 4696.839 2243.849 9868.448

7 7 3778.9 5155.93 2444.808 10693.592

6 6 4050.913 5527.065 2574.092 9869.068

5 5 4263.375 5816.948 2657.727 8679.605


4 4 4526.757 6176.308 2743.328 12906.262

3 3 4753.385 6485.519 2853.612 13425.102

2 2 4957.67 6764.245 2975.087 13996.593

1 1 5104.42 6964.471 3074.209 14462.922

III. NORMAS APLICABLES

Todo lo referente al Proyecto, se ajusto en su totalidad a las normas del Ministerio de Desarrollo Urbano

conocidas como COVENIN-MINDUR, a saber:

• CRITERIOS Y ACCIONES MÍNIMAS PARA EL PROYECTO DE EDIFICACIONES. COVENIN MINDUR 2002 –

88, impresas en Agosto de 1988, Válidas desde el mes de Agosto de 1988.

• EDIFICACIONES SISMORRESISTENTES. COVENIN 1756: 2001, impresas 14 de Febrero de 2002.

Válidas actualmente, desde el día 14 de Febrero de 2002.

• ESTRUCTURAS DE ACERO PARA EDIFICACIONES. MÉTODOS DE ESTADOS LÍMITES COVENIN –

MINDUR 1618: 1998, Impresas el 28 de Abril de 1998. Válidas actualmente, desde el mes de Mayo

de 1998.

• ESTRUCTURAS DE CONCRETO ARMADO PARA EDIFICACIONES, ANÁ LISIS Y DISEÑO.

COVENIN – MINDUR 1753-2001.

A continuación la Numeración de los Capítulos, Artículos, Secciones, Subsecciones, Formulas, Cuadros,

etc., se refieren directamente a la Norma COVENIN 1756 : 2001.

(4.1) MAPAS DE ZONIFICACION

El País fue dividido en 8 Zonas, de 0 a 7( la más solicitada).

La mayor parte del País, queda ubicado en la Zona No. 5.

(4.2) MOVIMIENTOS DE DISEÑO

Para la Zona No. 5, Coeficiente de Aceleración Horizontal, Ao = 0.30,

(5.1) SELECCION DE LA FORMA ESPECTRAL Y DEL FACTOR Fi

El Factor Fi depende de la Velocidad Promedio de las Ondas de Corte en el Perfil Geotécnico del Suelo. (

Vsp en m/s).

Contamos con un Tipo de Suelo S-2. De acuerdo a la Tabla 5.1, podríamos llevar el Factor de Reducción -

como mucho- a 0.95, si el Suelo tuviera una Vsp mayor a 250 m/s, cuyo valor realmente desconocemos.

Mas adelante se vera que realmente su valor no influye para disminuir el Corte Basal.

Adoptamos el valor de Fi = 1.00


(6.1) CLASIFICACION SEGUN LOS USOS.

La edificación se ubica en el GRUPO A, con el Coeficiente ALFA = 1.30;

(6.2) CLASIFICACION SEGUN EL NIVEL DE DISEÑO.

Usaremos el Nivel de Diseño ND3, que requiere la Aplicación de todos los Requisitos Adicionales para el

Diseño en Zonas Sísmicas establecidos en las Normas COVENIN 1756 : 2001, por tener mas de 3 Pisos, 10

metros de Altura y por pertenecer a la Zona Sísmica No. 5 .( Es el Diseño mas exigente.)

(6.3) CLASIFICACION SEGUN EL TIPO DE ESTRUCTURA.

Es una Estructura TIPO II, porque no es capaz de resistir la totalidad de las Acciones Sísmicas mediante

deformaciones debidas –básicamente- a la Flexión de Vigas y Columnas y esta combinada con Muros.

(6.4) FACTOR DE REDUCCION DE RESPUESTA

Se asume el Factor de Reducción de la Tabla 6.4 el Factor R = 5.0

(7.1) COEFICIENTE SISMICO PARA LAS EDIFICACIONES.

El Coeficiente Sísmico definido como Vo/W no será menor que (alfa * Ao)/R

en donde

Vo = Corte Basal, obtenido según criterios del Capitulo 9.

W = Peso por encima del Nivel Base (Carga Permanente mas 50 % de la Carga Viva.

R = Factor de Reducción de la Respuesta.

Coeficiente Sísmico debe ser mayor o igual a 7.80 %

(7.2) ESPECTROS DE DISEÑO

para T < T+

Ad= {alfa*Fi*Ao*[1+(T/T*)(beta-1)]}/{1+(T/T+)^c*(R-1)} (7.1)

para T+<=T<=T*

Ad = (alfa*Fi*beta*Ao)/R (7.2)

para T>T*

Ad = [(alfa*Fi*beta*Ao)/R]*(T*/T)^p (7.3)

Ad = Ordenada del Espectro del Diseño, expresada como una fracción de la

Aceleración de Gravedad.

alfa = Factor de Importancia. Tabla 6.1

Ao = Coeficiente de Aceleración Horizontal. Tabla 4.1


Fi = Factor de corrección de Aceleración Horizontal. Tabla 5.1

beta = Factor de Magnificación Promedio. Tabla 7.1

p = 1.00 Tabla 7.1

To = Valor del Periodo a partir del cual los Espectros tienen un valor constante. (en seg.) To = 0.25

x T* = 0.25 x 0.7 = 0.175 seg.

T* = Valor máximo del Periodo en el Intervalo donde los Espectros tienen un valor constante. ( en

segundos) Tabla 7.1

T+ = Periodo característico de Variación de Respuesta Dúctil. (en segundos) Tabla 7.2

c = (R/beta)^0.25

R = Factor de Reducción de Respuesta. Art. 6.4

p = Exponente que define la rama descendente del espectro.

Para el Suelo Tipo S-3:

Beta = 2.60 Tabla 7.1 To = 0.175 segundos.

T* = 1.00 segundos. Tabla 7.1

T+ = 0.40 segundos. Tabla 7.2

(9.0) METODOS DE ANALISIS

Debido a que la Estructura tiene 37.20 metros de Altura y es de 13 Niveles aplicaremos el Análisis

Dinámico para las Solicitaciones Sísmicas, por estar ubicado en la Zona 5.

Concretamente se está usando el Programa conocido como D-S/SETB, Versión 10.0 - creado por el Dr.

Celso Fortoul - usando el Método de Superposición Modal con tres Grados de Libertad.

(9.3.1) FUERZA CORTANTE BASAL

La Fuerza Cortante Basal se define, según la expresión:

Vo = mu * Ad * W (9.1)

en donde el mu, sera el mayor valor de

mu = 1.4 * [N+9]/[2N + 12] (9.2)

mu = 0.91

mu = 0.80 + (1/20)*[(T/T*)-1] (9.3)

mu = 0.778


en donde, N es el Numero de Niveles.

(9.3.2.1) PERIODO FUNDAMENTAL SEGUN RAYLEIGH

Tr=2pi*{[(sigma de 1 a N)Wi * (delta ei)^2]/[g * (sigma de 1 a N)Qi * delta ei]}^0.5 (9.4)

En donde, Qi es la Fuerza Lateral aplicada en el Centro de Masas del Nivel i de la Estructura, dado por:

Qi = W {[Wi * hi]/[(suma de 1 a N) Wj * hj]} (9.5)

en donde

W = Peso Total de la Edificación.

Wi = Peso del Nivel i .

hi = Altura del Nivel i , medida desde la Base.

delta ei = Desplazamiento Elástico Lateral del Nivel i .

g = Aceleración de Gravedad (9.81 m/s2).

El Valor Tr, calculado según la Formula 9.4 no excederá de 1.4 Ta, donde Ta esta definido según la Formula

9.6

Tr = 12.90 seg., Formula 9.4 Método Rayleigh.

9.3.2.2 ALTERNATIVA AL METODO DE RAYLEIGH

Para Edificaciones Tipo II

Ta = Ct * (hn)^0.75 (9.6)

en donde, Ct = 0.05, para Edificios de Concreto Armado o Mixtos de Acero y Concreto.

Para una Altura de 37.20 metros, desde su Base, obtenemos que Ta = 0.7531 seg.

Tr = 0.1290 seg., o sea menor que 1.4Ta = 1.054 seg.

Tdis = 1.6 x 0.531 = 1.205 seg.

Usando este Periodo de vibración, obtenemos que Ad = 0.181, usando la expresión 7.3, y no aplicaremos el

valor minino de 0.078 (según ARTICULO 7.1)

Es interesante destacar que este valor (Tdis = 1.205 seg.) esta por encima en 100.8 % del valor del periodo

de vibración de la estructura de primer modo- obtenido de la superposición modal de tres grados de

libertad- Tm1 = 0.5789 segundos.

(9.4.4) NUMERO DE MODOS DE VIBRACION

Para Edificios con menos de 20 Pisos

Nm = 0.5 * [(T/T*)-1.5]+3, debe ser mayor que 3 (9.17)

Calculando nos da Nm = 3.36 No obstante asumimos el siguiente Valor:


Nm = 10

9.6 METODO DE ANALISIS DINAMICO ESPACIAL DE SUPERPOSICION

MODAL CON TRES GRADOS DE LIBERTAD.

En la Estructuras -que nos ocupa- tuvimos que aplicar la imposición de la Sección 9.6.2.1, que dice:

En cada Dirección, el Corte Basal Vo deducido de la Combinación Modal, deberá compararse con el

calculado según la Sección 9.3.1, con un Periodo de T = 1.6 Ta, el cual se denota aquí por Vo . Cuando Vo

sea menor que Vo , los Valores para el Diseño deberán multiplicarse por el Vo/Vo. El Cociente Vo/W de

Diseño no será menor que el Mínimo Coeficiente Sísmico dado en el Articulo 7.1.

(10.1) DESPLAZAMIENTOS LATERALES TOTALES

El desplazamiento lateral total del nivel i:

delta i = 0.8*R*delta ei

Se denomina deriva i, a la diferencia de los desplazamientos laterales totales entre dos niveles consecutivos ----

> (delta i) - (delta i-1)

(10.2) VALORES LIMITES DE LOS DEZPLAZAMIENTOS

Para el uso del edificio (grupo A)

El cociente -----> deriva i / (hi - hi-1), no debe exceder de 0.016

IV. ESPECIFICACIONES CONSTRUCTIVAS Y DE MATERIALES

CONCRETO ARMADO

Concreto debe dosificarse de tal manera que tenga una resistencia de ruptura a compresión F'c igual o

superior a 250 k/cm2 a los 28 días acompañado con un Asentamiento de 4 pulgadas.

El acero de refuerzo tanto longitudinal como transversal debe tener un Límite de Fluencia Fy(0.2%) igual o

superior a 4200 k/cm2

Resistencia especificada en compresión F'c =350 k/cm2

Esfuerzo nominal en corte (0.53*F'c^0.5) vc = 9.92k/cm2

Recubrimiento de cálculo d' = 5.00 cm

Resistencia cedente especificada de la armadura Fy = 4200k/cm2

Cuantía mínima geométrica (14/Fy) As/(b*d) = 0.0033333


Cuantía máxima geométrica = 0.025

Máximo esfuerzo nominal de corte en concreto absorbido por la armadura transversal (2.1*F'c^0.5) vs=

39.29k/cm2

CONDICION DE FALLA BALANCEADA

Cuantía geométrica Asb/(b*d) = 0.0258036

Cuantía mecánica (Asb/(b*d))*(Fy/F'c) = 0.3096

CONDICION DE CONTROL SIN REFUERZO EN COMPRESION

Porcentaje de la Falla Balanceada F = 0.5

Cuantía geométrica F*Asb/(bd) = 0.0129018

Cuantía mecánica F*((Asb/(b*d))*(Fy*F'c) = 0.1548

ACEROS

CABILLAS

Las cabillas deben estar elaboradas con los aceros de calidad A–42 Grado 60 Covenin 316- 95, y/o Calidad

ASTM A–615 Grado 60.

El Diagrama de Tracción Esfuerzo-Deformación Unitaria (epsilon-sigma) al alcanzar Punto Superior de

Fluencia (inmediatamente después de pasar por el Límite de Fluencia correspondiente a una deformación

unitaria permanente de 0.2%), debe evidenciar un escalón de Rango Plástico seguido por una zona de Rango

de Endurecimiento por Deformación, obteniéndose una elongación acumulada no inferior al 1.5%,

correspondiente al Rango Plástico y no inferior a 3%, antes de llegar al esfuerzo último.

Esto significa, que el acero estructural a usar, deberá tener una ductilidad no acumulada de 7.5, antes del

endurecimiento y una ductilidad acumulada de 15 antes de su ruptura.

Acero de Conduven

Los perfiles CONDUVEN están elaborados con el acero de alta resistencia que cumple la Norma ACERO ASTM

A-500-Grado C, con Limite de Fluencia Fy = 3515 k/cm2.

Son procesados en frío y soldados por resistencia eléctrica de alta frecuencia, lo cual brinda las mayores

ventajas comparativas con otros procesos, al asegurar la absoluta uniformidad en el espesor de la pared y

una soldadura homogénea de propiedades mecánicas iguales a las paredes del perfil.


Acero de Tensores (Pasarelas)

El tensor 2 ½” de diámetro, se fabricara con el eje calibrado según ISA H 11 y su composición es el acero

dulce AISI 1015-1020-DIN St. 37 k.

También se pueden usar barras macizas circulares Tipo SAE 4340, de 2.5 pulgadas de diámetro y con un con

limite de fluencia de 10700 k/cm2

OTROS ACEROS

1. Los perfiles CONDUVEN 350x170x9 están elaborados con el acero Tipo ASTM A-572, grado 50, con

limite fluencia de 3515 k/cm2.

2. Los perfiles HEB 600x300x212 y otros, deben estar elaborados con el acero Tipo ASTM A-572, grado

65, con limite fluencia de 4200 k/cm2.

3. Las Planchas metálicas son de acero Tipo ASTM A-572, grado 50, con limite fluencia de 3515 k/cm2.

4. Tensores son barras macizas circulares Tipo SAE 4340, de 2.5 pulgadas de diámetro y con un con

limite de fluencia de 10700 k/cm2

5. Los Pernos y barras de anclajes son de acero Tipo A-490, con limite de fluencia de 10600 k/cm2

6. Tuercas son de acero Tipo ASTM A-563.

7. Arandelas son de acero Tipo ASTM-A346

SOLDADURAS

Todas las soldaduras serán de filete y se aplicarán de modo continuo.

Perfiles primarios y los Perfiles secundarios, que se unen a un perfil longitudinal principal tendrán bordes

biselados para ejecutar una soldadura de arco protegido en V.

Todas la gargantas de los cordones serán por lo menos de 10 mm, guardando se la relación con el lado del

mismo en proporción de 0.7 a 1.

Se utilizarán los electrodos Tipo E80XX.

La soldadura será de tipo E8011, lo que indica una soldadura de electrodo recubierto, de arco eléctrico, con

resistencia de 60 ksi, para soldar en cualquier posición, con corriente continua o alterna, con polaridad

directa o inversa.

V. ALCANCE, MEDICION Y FORMA DE PAGO

Ver ANEXO 1 – MEMORIA ESTRUCTURA


VI. COMPUTOS DE OBRA

www.fundamusical.org.ve/contrataciones/Proceso de Licitación Pública Internacional Nº UP-

LPI-02/2012/Documentos de Licitación/Requisitos de las Obras/Cómputos de Obra.

VII. LISTA DE PLANOS

CODIGO CONTENIDO

E-01 PLANTA ENVIGADO, SOTANO 3. N -9.10

E-02 PLANTA ENVIGADO, SOTANO 2. N -5.30 / N -6.40

E-03 PLANTA ENVIGADOS, SOTANO 1. N -1.50 / N -3.20

E-04 PLANTA ENVIGADOS, PLANTA BAJA. N 0.00 / N +1.55

E-05 VIGAS PORTICOS Y2 al Y5 y Y13. LOSAS SECC.: D,E,F,G. NIVELES: P.B., SOT 1, 2 y 3

E-06 VIGA PORTICO Y12 LOSAS SECC.: H,I,J. NIVELES: P.B., SOT 1, 2 y 3

E-07 VIGAS PORTICOS Y6, Y7, Y8, Y12. NIVELES: P.B., SOT 1, 2 y 3

E-08 LOSAS SECC.: K,L,M. NIVEL: P.B.

E-09 LOSAS SECC.: N,O,P,Q. NIVEL: SOT 1.

E-10 LOSAS SECC.: R,S,T. NIVEL: SOT 2

E-11 LOSAS SECC.: U,V,W,Y. NIVEL SOT. 3 VIGA PORTICO XD. NIVEL PB

E-12LOSA SECC.: D'. NIVEL: P.B. DETALLE DE EMPOTRAMIENTO DE CABILLAS, CESTAS, SECCIÓN

VIGA Y VIGA CORONA

E-13 TRAMOS: SOTANO 4 a 3 y 3 a 2

E-14ESC.: 1 =TRAMOS: SOTANO 2 a 1 y 1 a P.B.

ESC.: 3 =TRAMOS: SOTANO 1 a P.B.


CODIGO CONTENIDO

E-15 TRAMOS: SOTANO 4 a 3 y 3 a 2

E-16 TRAMOS: SOTANO 2 a 1 y 1 a P.B.

E-17 DETALLES DE COLUMNAS, PANTALLAS Y NODO SÍSMICO

E-18 PLANTA LOSAS Y VIGAS PISO 1 N +5.66

E-19 PLANTA LOSAS Y VIGAS PISO 2 N +9.49; 8.65 y 7.99

E-20 PLANTA LOSAS Y VIGAS PISO 3 N +12.75 y 13.27






E-26 PLANTA LOSAS Y VIGAS PISO TECHO N +37.20 y N+37.80

E-27 VIGAS PORTICOS Y8,Y9,Y10,Y11. VIGAS PORTICOS XB, XB', XC', XD. NIVELES: 2, 3, 4 y 5.

E-28VIGAS PORTICOS XC,Y7,Y8,Y9,Y10,Y11. SECCIONES: 6,7,8,6',7',8'. NIVELES:1,2,3,4,5,7,8, P.

TECHO

E-29ENCABILLADOS CAJONES SECCIONES: 3, 3', 4, 4' y 6

NIVELES 4, 5, 6, 7, 8 y P. TECHO

E-30 CERCHAS NIVEL 6. EJES Y1,Y2,Y3,Y4,Y5,Y6. DETALLES NODOS.

E-31 DETALLES H, I, J, K, L, M, N, O, P, Q. ISOMETRIA LOSA PISO 7, 8, P. TECHO

E-32PANTALLAS EJES XB y XC, MACRO COLUMNA

16, 20, 44, 48 y COLUMNAS 21,22,23,24,35,49.

E-33 PLANTA ENCABILLADO BALCONES PISO 3 y 4

E-34 PORTICO SECCIÓN A

E-35 PORTICO SECCIÓN B


CODIGO CONTENIDO

E-36 ENCABILLADO MUROS, PANTALLA Y DETALLE

E-37 PORTICO XA-001

E-38 PORTICO XB-002

E-39 PORTICO XC-003

E-40 PORTICO XD-004

E-41 PORTICO XE-005

E-42 PORTICO Y0-006 y Y1-007

E-43 PORTICO Y2-008 y Y3-009

E-44 PORTICO Y4-010 y Y5-011

E-45 PORTICO Y6-012 y Y7-013

E-46 PORTICO Y8-014 y Y9-015

E-47 PORTICO Y10-016 y Y11-017

E-48 PORTICO Y12-018 ,Y13-019 y Y14-020

E-49CORTES ESCALERAS ESC.: 1 =TRAMOS: PISO 1 a PISO 8. ESC.: 2 =TRAMOS: PISO 1 a PISO 4.

ESC.: 3 =TRAMOS: PISO 1 a PISO 8

E-50ACERO DE REFUERZO … ESC.: 1 =TRAMOS: PISO 1 a PISO 8. ESC.: 2 =TRAMOS: PISO 1 a PISO 4.

ESC.: 3 =TRAMOS: PISO 1 a PISO 8

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