Precarga
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1 Juan José López Martínez
CIMENTACIONES ESPECIALES
EJERCICIOS
JUAN JOSÉ LÓPEZ MARTÍNEZ
48.507.403 N
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PROBLEMA PRECARGA
Los datos del problema son:
1. Sabiendo que la losa de transición admite un asiento de 5cm, determinar el tiempo de espera
antes de construirla.
En primer lugar determinaremos el asiento total que experimenta la losa sometida a la altura de
talud que da lugar al estribo, el asiento a tiempo infinito viene expresado por:
∗
1
∗ log´ ´
´
12 ∗0.24
1 0.55∗ log
2.1 1 ∗ 3 1 . 8 1 ∗ 6 7 ∗ 2
2.1 1 ∗ 3 1.8 1 0.81
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El asiento máximo que puede experimentar la losa es de 5 cm, por lo cual el asiento que debe
producirse en un tiempo t antes de la construcción de la misma es:
() = − 0.05 = 0.76
Lo que implica que en ese momento, el grado de consolidación es de:
=
=0.76
0.81= 0.94(94%)
Este grado de consolidación corresponde a un factor de tiempo:
= 0.90 → = 0.848
= 0.95 → = 1.129
= 0.94 → = 0.848 +1.129 − 0.848
0.05∗ 0.04 = 1.07
El factor de tiempo se expresa como:
= ∗
De manera que el tiempo necesario para que el asiento no supere los 5 cm es de:
∗
= = 1.07 ∗
1200
5 ∗ 10= 3.0816 ∗ 10 = 9.77ñ
2. En caso de optar por una solución de precarga, determinar la altura de la misma para que en el
plazo de dos años se consiga el requerimiento de asientos del apartado 1.
En este caso el asiento que queremos que se produzca es el del apartado 1, es decir:
() = 0.76
El grado de consolidación vendrá determinado por el tiempo, por lo que la única variable es el
asiento a tiempo infinito del que despejaremos la altura de precarga necesaria.
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Comenzamos calculando el factor de tiempo para dos años:
=5 ∗ 1 0 ∗ 2 ∗ 365 ∗ 24 ∗ 3600
1200= 0.219
Este factor de tiempo se corresponde con un grado de consolidación de:
= 0.196 → = 0.50
= 0.238 → = 0.55
= 0.219 → = 0.55 −0.55 − 0.50
0.238 − 0.196∗ (0.238 − 0.219) = 0.527
De manera que el asiento a tiempo infinito que genera este grado de consolidación para el asiento
pedido es:
=
=0.76
0.527= 1.4421
El cual se logra con una variación de la presión efectiva de:
= 12 ∗0.24
1 + 0.55∗ log(
2.1 − 1 ∗ 3 + 1.8 − 1 ∗ 6 + 7 ∗ 2 + ´2.1 − 1 ∗ 3 + 1.8 − 1
) = 1.4421
´ = 27.37/
Si suponemos un terreno de las mismas características que el del estribo, la altura de precarga será:
=27.37
2= 13.68
3. En caso de optar por una solución sin precarga, dimensionar el espaciado de la malla de drenes
totalmente penetrantes en arcilla y de 25 cm de diámetro eficaz para que en el plazo de dos años
se consiga el requerimiento de apartados del apartado 1.
Sabemos que el grado de consolidación total viene dado por la relación entre el asiento en un
instante “t” y el asiento máximo que se puede producir.
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En este caso ambos son iguales a los del aparatado 1 ya que la sobrecarga es la misma:
=
=0.76
0.81= 0.94(94%)
También sabemos que el grado de consolidación vertical que aporta una sobrecarga para dos años,
con nuestra altura de estrato de arcillas y su coeficiente Cv es:
= 0.527
Con lo cual, para obtener el grado de consolidación en dos años, el proceso de asiento se debe
acelerar mediante una consolidación radial adicional que se deduce de la expresión:
1 − = 1 − = 1 − ∗ 1 − ∗
= 1 −1 − 1 −
= 1 −1 − 0.941 − 0.527
= 0.873
El coeficiente de tiempo de consolidación radial es:
=ℎ ∗
=5.10 ∗ 2 ∗ 2 4 ∗ 3 6 5 ∗ 3 6 0 0
25
= 504.57
Con los últimos dos parámetros obtenidos entramos en el gráfico y obtenemos una relación:
= 24
Con lo que el diámetro de la zona de influencia del dren es:
= 24 ∗ 25 = 600 = 6
Para una malla triangular el espaciamiento es:
=
1.05=
600
1.05= 571 ⩳ 5.75
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4. Suponiendo que se halla construido la malla de drenes del apartado 3, determinar la altura de
precarga que sería necesaria para que en el plazo de 6 meses de espera se consiguiera el
requerimiento de asientos del apartado 1.
El asiento requerido por el apartado 1 es de 76 cm.
En este caso el grado de consolidación total es el que genera la consolidación radial y la vertical
durante 6 meses para el espesor de arcillas y sus parámetros Cv y Cs.
Consolidación Vertical
= ∗
=5.10 ∗ 6 ∗ 3 0 ∗ 2 4 ∗ 3 6 0 0
1200= 0.054
= 0.25 → = 0.0491
= 0.30 → = 0.0707
= 0.0491 → = 0.25 +0.05
(0.0707 − 0.0491)∗ (0.054 − 0.0491) = 0.26
Consolidación Radial
=ℎ ∗
=5.10 ∗ 6 ∗ 3 0 ∗ 2 4 ∗ 3 6 0 0
25= 124.416
Junto con la relación Dd/De=24 entramos en la gráfica obteniendo un grado de consolidación radial:
= 0.40
Por lo que el grado de consolidación total a utilizar es:
= 1 − 1 − ∗ 1 − = 0.5568
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El grado de consolidación total y el asiento deseado determinan el asiento a tiempo infinito a partir
del cual obtenemos la altura de precarga a establecer:
= = 0.76
0.5568= 1.3649
El cual se logra con una variación de la presión efectiva de:
= 12 ∗0.24
1 + 0.55∗ log(
2.1 − 1 ∗ 3 + 1.8 − 1 ∗ 6 + 7 ∗ 2 + ´2.1 − 1 ∗ 3 + 1.8 − 1
) = 1.3649
´ = 22.86/
Si suponemos un terreno de las mismas características que el del estribo, la altura de precarga será:
=22.86
2= 11.43 ⩳ 11.5
5. Suponiendo que se halla construido la malla de drenes del apartado 3, y la altura de precarga
del apartado 4, determinar el tiempo d espera necesario para el asiento remanente después de la
retirada de la precarga sea nulo.
El asiento que produce la estructura sin precarga a tiempo infinito era de:
= 0.81
Con lo cual ese es el asiento que debemos conseguir en el instante de tiempo dado a obtener.
Como la precarga es la del ejercicio anterior, el asiento a tiempo infinito que se obtendría en esta
situación es de:
= 1.3649
Con lo cual el grado de consolidación total que tenemos que obtener es de:
=
=0.81
1.3649= 0.5934
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El cual se obtendrá mediante consolidación radial y vertical según la fórmula que las relaciona.
Obviamente este grado de consolidación se obtendrá a partir de seis meses, con lo que para
determinar cuándo se alcanza seste grado de consolidación se han dado valores a las expresiones de
factor de tiempo y a partir de ellas se ha hallado los grados de consolidación. Los resultados se
presentan en la siguiente tabla:
Dias Tz Uz Tr Ur U
180 0.054 0.261343 124.416 0.42 0.571579
182 0.0546 0.262731 125.7984 0.421 0.573122
184 0.0552 0.26412 127.1808 0.422 0.574662
186 0.0558 0.265509 128.5632 0.423 0.576199
188 0.0564 0.266898 129.9456 0.424 0.577733
190 0.057 0.268287 131.328 0.425 0.579265
192 0.0576 0.269676 132.7104 0.426 0.580794
194 0.0582 0.271065 134.0928 0.427 0.58232
196 0.0588 0.272454 135.4752 0.428 0.583844
198 0.0594 0.273843 136.8576 0.429 0.585364
200 0.06 0.275231 138.24 0.43 0.586882
202 0.0606 0.27662 139.6224 0.431 0.588397
204 0.0612 0.278009 141.0048 0.432 0.589909
206 0.0618 0.279398 142.3872 0.433 0.591419
208 0.0624 0.280787 143.7696 0.434 0.592925
208 0.0624 0.280787 143.7696 0.435 0.593645
210 0.063 0.282176 145.152 0.436 0.595147
Con lo cual para un tiempo de 208 días (7 meses) se alcanzaría el grado de consolidación requerido
en esta situación y por tanto el asiento de 0.81 m al que da lugar la estructura sin precarga.
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