PLATEAS DE CIMENTACIÓN ECONÓMICAS · 2019. 9. 2. · - Columna con Vigas de luces o carga...

\ PRISMA INGENIEROS \ Plateas de Cimentación 1 de 9

Peraltes Sugeridos

Malla fy=4200kg/cm2

Malla Electrosoldada fy=5000kg/cm2

h (cm) Asmín. Inf. = Asmín. Sup. Asmín. Inf. = Asmín. Sup. 1,575 cm2 1,323 cm2

6mm @ 0.175 1,600 6mm @ 0.200 1,400 8mm @ 0.300 1,667 8mm @ 0.375 1,333 3/8" @ 0.450 1,578 3/8" @ 0.525 1,352

12mm @ -- -- 12mm @ -- --

17,5

1/2" @ -- -- 1/2" @ -- --

1,800 cm2 1,512 cm2 6mm @ 0.150 1,867 6mm @ 0.175 1,600 8mm @ 0.275 1,818 8mm @ 0.325 1,538 3/8" @ 0.400 1,775 3/8" @ 0.450 1,578

12mm @ -- -- 12mm @ -- --

20

1/2" @ -- -- 1/2" @ -- --

No PISOS h (cm) 1 a 3 17.5 4 a 5 20 6 a 8 25 a 30

PLATEAS DE CIMENTACIÓN ECONÓMICAS

I.- Predimensionamiento

II.- Armadura Mínima


Malla fy=4200kg/cm2

Malla Electrosoldada fy=5000kg/cm2

h (cm) Asmín. Inf. = Asmín. Sup. Asmín. Inf. = Asmín. Sup. 2,025 cm2 1,701 cm2

6mm @ 0.125 2,240 6mm @ 0.150 1,867 8mm @ 0.250 2,000 8mm @ 0.275 1,818 3/8" @ 0.350 2,029 3/8" @ 0.400 1,775

12mm @ 0.550 2,055 12mm @ 0.650 1,738

22,5

1/2" @ -- -- 1/2" @ -- --

2,250 cm2 1,890 cm2 6mm @ 0.125 2,240 6mm @ 0.150 1,867 8mm @ 0.225 2,222 8mm @ 0.250 2,000 3/8" @ 0.300 2,367 3/8" @ 0.375 1,893

12mm @ 0.500 2,260 12mm @ 0.600 1,883

25

1/2" @ -- -- 1/2" @ -- --

2,475 cm2 2,079 cm2 6mm @ -- -- 6mm @ 0.125 2,240 8mm @ 0.200 2,500 8mm @ 0.250 2,000 3/8" @ 0.275 2,582 3/8" @ 0.325 2,185

12mm @ 0.450 2,511 12mm @ 0.550 2,055

27,5

1/2" @ 0.500 2,580 1/2" @ -- --

2,700 cm2 2,268 cm2 6mm @ -- -- 6mm @ 0.125 2,240 8mm @ 0.175 2,857 8mm @ 0.225 2,222 3/8" @ 0.250 2,840 3/8" @ 0.300 2,367

12mm @ 0.400 2,825 12mm @ 0.500 2,260

30

1/2" @ 0.475 2,716 1/2" @ 0.550 2,345


1.- Hallar esfuerzo en el suelo por gravedad y luego por gravedad + sismo

(σgrav, σsis)

totalreagrav A

Pσ =

.sombreada

sis APσ =

2.- Verificar presión admisible en suelo

σgrav ≤ σadmisible OK

σsis ≤ 1.3 σadmisible OK En caso contrario consultar

III.- Guía de diseño


3.- Hallar Esfuerzo último de diseño

total

vmu1 A

)P 1.7(0.5 P 1.4σ +=

sombreada

vmu2 A

)0.25P (P 1.25σ +=

σudiseño = mayor de σu1 y σu2

4.- Distribuir σudiseño en zona de muro y en zona interiore de losa


El área total del solado se divide en área interior y área adyacente a los muros. En los muros perimetrales se toman franjas de 0.50m y en el resto de 1.0m.

.50

.50

.50

1.00

A muros

A losa

Hallar Pu = σu diseño × Aplatea y luego

muros losa

ulosa AK A

P uσ += , σu muro = K σu losa

K entre 2 y 4, K ≈ 3.0


5.- Diseño de Negativos, Acero Inferior

umuro

0.5m 0.5m

murouMu σ2)( )5.0(21

=− fy d

M 1.25A(-)

uinferiors =

6.- Diseño de Positivos, Acero Superior

u losa

4 bordes simplemente apoyados

Mu2(+)

Mu1(+)

Mu1 y Mu2 de Kalmanok

fy d)M(M 1.25A

)(u1

)(u2

superiors++

=ó


7.- Resultados Esperados

Ø XX SUP @...

Ø Y

Y

S

UP

@...

Ø ZZ sup

Malla Superior CorridaØ X @....Malla Inferior CorridaØ X @....

No hay φ adicional bajo muros


IV.- Detalles típicos para planos


IX-08

\ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Columnas 1 de 19

• Predimensionar en Sótano más Profundo, en Primer Piso y a media altura

• Área requerida:

cfPsA

'45.0= ó

cfPs

'35.0 para edificios sin placas

Ps es la carga de servicio estimada en base al área tributaria y a 1 ton/m2

• Dimensión Mínima por Pandeo, generalmente sólo en el nivel más bajo o

en dobles alturas

0.1,2

=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛= kIE

khPcr ef

π

DISEÑO DE COLUMNAS


• Pu ≈ 1.5 x Ps

• 3

121 baI =

• 5IIef =


• Se debe procurar que PuPcr 6.1≥φ 75.07.0 ó=φ . Esto para no tener que amplificar momentos, lδ ≈1:

11

≈−

=

PcrPu

Cm

φ

δl , con 4.0≈Cm

tenemos 6.0≈PcrPuφ

, es decir PuPcr 6.1≥φ

Mín rmín = 1% Area Area puede reducirse hasta el 50% Max rmáx = 4% para no hacer detalles de nudos y con vigas no muy cargadas rmáx abs = 6% rmáx aconsejable = 3% con vigas no muy cargadas

II.- Armadura Mínima y Máxima


• Armar la sección con ETABS (Editor de Secciones de C°A°) • Generar la Superficie de Falla con ETABS (un click)

• Pasar datos de la Superficie de Falla a EXCEL para graficar P - M22

y P - M33 Ver IV: Convención de Signos Ver V: Gráfico de Diagramas de Interacción

III.- Procedimiento General de Diseño


• Llenar casos de carga y Generar Combinaciones en EXCEL Llenar Generar

*1 Ver VI : Estimar cargas axiales por gravedad

Ver VII : Comparar axiales estimados con ETABS-proceso constructivo Ver VIII : Decidir axiales por gravedad

*2 Ver IX : Momentos Flectores por gravedad

*3 Ver X : Axiales y Momentos por Sismo

• Llevar puntos P-M de las combinaciones a las curvas de interacción (Ver

hoja disponible)

• Si los puntos están muy lejos de las curvas, repetir el proceso

• Verificar por Pandeo usando el mayor valor de Pu y el procedimiento sencillo del acápite de predimensionamiento

CASOS DE CARGA COMBINACIONES 1.4M 0.9m 0.9m 1.25 1.25

SISMO + + - (M+V) (M+V)

CM CV

X-X Y-Y 1.7V S S +S -S

P *1 *

1 *3 *

3

M22 *2 *

2 *3 *

3

M33 *2 *

2 *3 *

3


IV.- Convención de Signos en el Análisis Estructural y en el Diseño

ETABS

Análisis y Diseño

PRISMA DISEÑO

Momentos con igual signo que Análisis y Compresión Positiva


Superficie de Interacción ETABS

• De la superficie de interacción de ETABS se deben extraer las curvas 0° y 180° para P-M33 y 90° y 270° para P-M22

• Se cambian los signos de P y M22 para lograr la convención de PRISMA y

se obtiene

V.- Graficar Diagramas de Interacción


• En los cascos de ESTRUCTURAS dibujar las AREAS TRIBUTARIAS de

todas las columnas y placas del Edificio

• Llenar la siguiente tabla para usar en todo el edificio

S/C

(ton/m2) Azotea 0.1 Típico 0.2

Sótanos 0.25

• Para una columna en particular definir la carga muerta por m2 llenando la tabla siguiente:

C.M. unitaria

(ton/m2) Azotea Típico

Sótanos Dependiendo si la columna es central, de borde o esquinera se pueden usar los siguientes valores en edificaciones comunes, con losas aligeradas de h= 20, hent ≈ 2.60 y algunos tabiques:

• Para edificios con losas macizas y más tabiques, puede usarse:

C.M. unitaria (ton/m2) Col. Central Col. Borde Col. Esquinera

Último 0.80 0.85 0.90 Típico 0.90 0.95 1.00

Sótanos 0.85 0.90 0.95

C.M. unitaria (ton/m2) Col. Central Col. Borde Col. Esquinera

Último 0.85 0.90 0.95 Típico 0.95 1.00 1.05

Sótanos 0.90 0.95 1.00

VI.- Estimar Cargas Axiales por Gravedad


• Para la columna que se diseña anotar las áreas tributarias y generar con Excel las cargas de piso y los axiales de entrepiso Llenar Generar con EXCEL

AcumTRIB

rA

f2

6.425.0 += ≥ 0.5

ATRIB

(m2) ATRIB

Acum (m2) fr Pv/piso

(ton) Pm/piso

(ton) Nv

(ton) Nm (ton)

Piso 14 64 64 0.66 Piso 13 64 128 0.54

… 69 197 0.50 … … … …

Piso 1 69 956 0.50 Sótano 1 32 988 0.50

… Sótano 4 32 1084 0.50


• NUNCA DA IGUAL

• Las Discrepancias pueden deberse a la natural HIPERESTATICIDAD

existente, con lo cual los resultados de ETABS estarían mejor aunque no necesariamente del lado de la seguridad respecto a las cargas estimadas por área tributaria.

• Debido a la hiperestaticidad el axial se reduce en una columna de extremo

mientras que en la inmediata adyacente el axial crece. En las otras columnas interiores, el axial no suele cambiar significativamente.

El AXIAL se El AXIAL El AXIAL es reduce por crece por similar hiperestaticidad hiperestaticidad

Resultados de ETABS con Corrección Exitosa del Proceso Constructivo

VII.- Comparar axiales estimados con los resultados de ETABS-Proceso Constructivo


• Cuando hay voladizos el axial cambia respecto al valor estimado por área tributaria

El AXIAL crece El AXIAL disminuye

Resultados de ETABS con Proceso Constructivo Exitoso


• PERO las discrepancias pueden deberse a UNA MALA CORRECCIÓN EN EL PROCESO CONSTRUCTIVO. Por ejemplo, en el pórtico mostrado la columna central se acorta mucho más que las exteriores pero su extremo superior se va nivelando mientras se construye. Si ETABS no logra simular esto, la columna central se descarga artificialmente en el modelo.

Se acorta más Axial crece artificialmente!! y Axial decrece artificialmente!!

Resultados de ETABS con una Mala Corrección del Proceso Constructivo

Esto es muy frecuente en columnas chicas que están a las justas o que no pasan debido a carga axial.


En función de los estimados en base a Area Tributaria (1) y a los resultados de ETABS (2), definir cargas finales para diseño. Si las discrepancias son mayores al 15% usar área tributaria, en caso contrario usar cualquiera, 1 ó 2.

CM (ton) CV (ton)

Por Area Trib (1) Por Etabs (2)

Para Diseño

• No suelen ser importantes en edificios de luces convencionales.

• Pueden ser importantes cuando la carga axial es baja (últimos 2 ó 3 pisos)

y cuando las vigas son largas y cargadas como en los siguientes casos:

- Columna de Borde y Viga Cargada

VIII.- Decidir Axiales por Gravedad

IX.- Momentos Flectores por Gravedad


- Columna con Vigas de luces o carga diferentes a cada lado

• El signo es importante cuando la columna no es simétrica. Usar la convención siguiente (DISEÑO PRISMA)

• Sólo si se espera momentos importantes en columnas y falló el proceso

constructivo de ETABS hay que:

- Correr ETABS sin desplazamientos verticales ó

- Incrementar “Sólo AREA” en las columnas que se ACHICAN hasta que salgan cosas razonables en los diagramas de momentos de vigas. En placas pequeñas se puede incrementar el f22 pero con precaución porque simultáneamente les crece también los Momentos de sismo.


• Si el análisis es por superposición espectral, los valores de P y M son positivos.

• Si los valores por sismo son altos en relación a las cargas de gravedad, es

necesario precisar el signo cuando las columnas no son simétricas.

• No es lo mismo

• Los signos pueden deducirse HACIENDO UN ESTÁTICO LATERAL

SIMPLE con cualquier juego de cargas horizontales. Por ejemplo con la opción automática IBC2006 para cada dirección. También en algunos casos los signos se pueden deducir mirando la deformada del modo fundamental.

• Columna casi sin sismo

1.4 M + 1.7 V

• Columna con mucho sismo

0.9 M ± S

Normalmente manda el caso de 0.9 M - S

• Sólo en pocos casos gobierna:

1.25 ( M + V ) ± S Por ejemplo en edificios de pórticos

X.- Axiales y Momentos por Sismo

XI.- Combinaciones


NO!!! MEJOR

XII.- Distribución del acero


NO!!! MEJOR


NO TAN BUENO MEJOR CON DETALLE

X-08

\ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Placas 1 de 17

• Estimar carga última como: 5.1*PsPu =

Ps : carga de servicio estimada con el área tributaria y 1 ton/m2

• Estimar resistencia como:

B

lc

h eje de

apoyo transve

rsal

eje de

apoyo transve

rsal

])32/(1['55.0 2hlckAgcfP nw −= φφ

PLACAS

I.- Ancho mínimo por Cargas de Gravedad


donde:

ø = 0.7

lc: distancia vertical entre centros de apoyos (altura de piso a piso)

K: factor de restricción:

K = 0.8 K = 1 K = 2

• Si øPnw ≥ Pu entonces “h” OK.

• Además

• h > menor de { lc / 25 , B / 25 }

15 cm para muros convencionales • h >

10 cm para muros de ductilidad limitada


Av

Ah

lm

hm : todos los pisossobre el suelo

altura total de

• d b c'f c 0.85 øVc ××××= α

• lm 0.8d =

II.- Diseño Preliminar por Cortante


• φφVcVuVs −

=

• VsfydAhSh ××

=

)() *1*2( barraóbarra AAhorizontalacerodeáreaAh

==

Doble malla si el espesor del muro ≥ 20cm

• hSvy h v S A AAsumir ==

• Verificar cuantías mínimas:

Si Vu < ø 0.53 x c'f x b x d / 2 :

• ρh ≥ 0.0020

• ρv ≥ 0.0015

Si Vu > ø 0.53 x c'f x b x d / 2 :

• ρh ≥ 0.0025

• ρv ≥ [ 0.0025 + 0.5 ( 2.5 - hm / lm ) (ρh - 0.0025 ) ]

≥ 0.0025 hm y lm longitudes totales del muro

Para la mayoría de los casos usar:

ρh = 0.0020

Si Vu < ø 0.53 x c'f x b x d / 2 → ρv = 0.0015

Si Vu > ø 0.53 x c'f x b x d / 2 → { ρh = ρv = 0.0025

• Espaciamientos máximos:

• 3 veces el espesor del muro • 40 cm


Pu

Mu

An

lm

Pu = 0.9 Pm – Ps, Usar Pm = 0.85 Area Tributaria

sMu M=

fyPu

fylmMs

An2

−×

=

III.- Armadura Preliminar de Núcleos


• Armar la sección con ETABS (Editor de Secciones de C°A°) • Generar la Superficie de Falla con ETABS (un click)

• Pasar datos de la Superficie de Falla a EXCEL para graficar P - M22 y P - M33

Ver IV: Convención de Signos Ver V: Gráfico de Diagramas de Interacción

IV.- Procedimiento General de Diseño


• Llenar casos de carga y Generar Combinaciones en EXCEL

Llenar Generar

*1 Ver VI : Estimar cargas axiales por gravedad

Comparar axiales estimados con ETABS-proceso constructivo Ver VII : Decidir axiales por gravedad

*2 Ver VIII : Momentos Flectores por gravedad

*3 Ver IX : Axiales y Momentos por Sismo

• Llevar puntos P-M de las combinaciones a las curvas de interacción (Ver

hoja disponible)

• Si los puntos están muy lejos de las curvas, repetir el proceso

CASOS DE CARGA COMBINACIONES 1.4M 0.9m 0.9m 1.25 1.25

SISMO + + - (M+V) (M+V)

CM CV

X-X Y-Y 1.7V S S +S -S

P *1 *

1 *3 *

3

M22 *2 *

2 *3 *

3

M33 *2 *

2 *3 *

3


• Si ya los puntos están dentro de la curva, desarrollar el diseño final por cortante usando el siguiente procedimiento:

• Estimar el Momento Resistente para caso de Sismo (Mn)

• V diseño = V análisis × MuMn

MuMn

≤ R

• Definir Acero horizontal y vertical final para V diseño


IV.- Convención de Signos en el Análisis Estructural y en el Diseño

ETABS Análisis y Diseño

PRISMA DISEÑO

Momentos con igual signo que Análisis y Compresión Positiva


Superficie de Interacción ETABS

• De la superficie de interacción de ETABS se deben extraer las curvas 0° y 180° para P-M33 y 90° y 270° para P-M22

• Se cambian los signos de P y M22 para lograr la convención de PRISMA y

se obtiene

V.- Graficar Diagramas de Interacción


• En los cascos de ESTRUCTURAS dibujar las AREAS TRIBUTARIAS de

todas las columnas y placas del Edificio

• Llenar la siguiente tabla para usar en todo el edificio

S/C

(ton/m2) Azotea 0.1 Típico 0.2

Sótanos 0.25

Según el uso • Para una placa en particular definir la carga muerta por m2 llenando la tabla

siguiente:

C.M. unitaria

(ton/m2) Azotea Típico

Sótanos Dependiendo si la placa es central, de borde o esquinera se pueden usar los siguientes valores en edificaciones comunes, con losas aligeradas de h= 20, hent ≈ 2.60 y algunos tabiques:

• Para edificios con losas macizas y más tabiques, puede usarse:

C.M. unitaria (ton/m2)

Placa

Central Placa Borde

Placa Esquinera

Último 0.80 0.85 0.95 Típico 0.90 0.95 1.05

Sótanos 0.85 0.90 1.00

C.M. unitaria (ton/m2)

Placa

Central Placa Borde

Placa Esquinera

Último 0.85 0.90 1.00 Típico 0.95 1.00 1.10

Sótanos 0.90 0.95 1.05

VI.- Estimar Cargas Axiales por Gravedad


• Para la placa que se diseña anotar las áreas tributarias y generar con

Excel las cargas de piso y los axiales de entrepiso Llenar Generar con EXCEL

AcumTRIB

rA

f2

6.425.0 += ≥ 0.5

ATRIB

(m2) ATRIB

Acum (m2) fr Pv/piso

(ton) Pm/piso

(ton) Nv

(ton) Nm (ton)

Piso 14 64 64 0.66 Piso 13 64 128 0.54

… 69 197 0.50 … … … …

Piso 1 69 956 0.50 Sótano 1 32 988 0.50

… Sótano 4 32 1084 0.50


En función de los estimados en base a Area Tributaria (1) y a los resultados de ETABS (2), definir cargas finales para diseño. Si las discrepancias son mayores al 15% usar área tributaria, en caso contrario usar cualquiera, 1 ó 2.

CM (ton) CV (ton)

Por Area Trib (1) Por Etabs (2) Para Diseño

• No suelen ser importantes en edificios convencionales.

• El signo es importante cuando la placa no es simétrica. Usar la convención siguiente (DISEÑO PRISMA)

VII.- Decidir Axiales por Gravedad

VIII.- Momentos Flectores por Gravedad


• Si el análisis es por superposición espectral, los valores de P y M son positivos.

• Si los valores por sismo son altos en relación a las cargas de gravedad, es

necesario precisar el signo cuando las columnas no son simétricas.

• No es lo mismo

• Los signos pueden deducirse HACIENDO UN ESTÁTICO LATERAL SIMPLE con cualquier juego de cargas horizontales. Por ejemplo con la opción automática IBC2006 para cada dirección. También en algunos casos los signos se pueden deducir mirando la deformada del modo fundamental.

• Placa con mucho sismo y poca carga axial!

0.9 M ± S

• Placas con carga axial importante:

1.25 ( M + V ) ± S

IX.- Axiales y Momentos por Sismo

X.- Combinaciones


NO!!! MEJOR

XI.- Distribución del acero


NO!!! MEJOR


NO TAN BUENO MEJOR CON DETALLE

XI-09

\ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Losas Macizas Mi Vivienda 1 de 6

• Losas de e= 10,12 cm , luces de hasta 5.0m y paños casi cuadrados

0.0018

0.10

0.0012 (ó 0.0009)

0.0006 (ó 0.0009)

0.12

DISEÑO DE LOSAS MACIZAS DE PEQUEÑAS LUCES Y

APOYADAS SOBRE MUROS


II.- Armadura Mínima


Suposiciones básicas:

• Paños independientes

• Cada borde del paño se supone empotrado o articulado dependiendo de su continuidad

• Las secciones de momento negativo alcanzan su capacidad (øMn

-) para cargas de servicio

• En cada paño, las secciones de momento positivo alcanzan su

capacidad (øMn+) para cargas últimas y con los bordes articulados

recibiendo el momento negativo (øMn-).

PAÑO RECTANGULAR a x b QUE SE DISEÑA

a

b

III.- Guía de Diseño


• Calcular carga de servicio WvWmWs += • Calcular momentos negativos para cargas de servicio: Mb

-s y Ma

-s

Mb+

Ma+

Ma-

Mb-

W = W + Ws m v

As(-)

As(-)

a

b

• Determinar acero negativo

• Usar Mb u = Mb-s para hallar Asb

(-)

• Usar Ma u = Ma-s para hallar Asa

(-)

• Hallar Ma

+s y Mb

+s

1.- Acero negativo

2.- Calcular Momentos Positivos de Servicio


WvWmWu 7.14.1 +=

)7.04.0( WvWmWsWuWu +=−=∆

∆Mb+

∆Ma+

Wu∆

a

b

• Obtener los incrementos de Momentos Positivos ∆Mb+ y ∆Ma

+

3.- Calcular carga amplificada Wu

4.- Hallar incremento de carga ∆W

5.- Analizar losa simplemente apoyada con Incremento de carga


• Definir Mu

(+) como la suma de los dos casos

Mb+

u = Mb+

s + ∆Mb+

Ma+

u = Ma+

s + ∆Ma+

• Hallar As

(+) correspondiente para el diseño final

Con los valores de Mb+

u y Ma+

u hallar Asb (+) y Asa

(+)

6.- Obtener el acero positivo

7.- Resultados esperados


Para h= 10

Bastón para positivo

Bastón para negativo

0.100.050.05

2cm

2cm

Para h= 12

B astón in fe rior

B astón superio r

0 .12

Cambio de espesor en zona de baños

0.20

0.200.10

0.40

0.12

XI-09

8.- Detalles típicos

\ PRISMA INGENIEROS \ Aligerados 1 de 6

• Convencional @ 40 cm y Alitec

h = L/25

• Firth

Entrepisos:

Luces (m) 0-5.10 5.10-6.00 6.00-7.50 7.50-8.50 Altura/Espaciamiento 17 a 60 20 a 60 25 a 60 30 a 50

Azoteas(S/C=100kg/m2):

Luces (m) 0-6.00 6.00-6.50 6.50-8.00 8.00-8.50 Altura/Espaciamiento 17 a 60 20 a 60 25 a 60 30 a 50

PESO (kg/m2) FIRTH ALITEC

h (cm) Convencional Arcilla Poliestireno Arcilla

@40 280 -- -- -- @50 -- 245 180 233.1 17 @60 -- 245 180 -- @40 300 -- -- -- @50 -- 280 210 256.5 20 @60 -- 275 210 -- @40 350 -- -- -- @50 -- 335 250 309 25 @60 -- 330 250 -- @40 420 -- -- -- @50 -- 400 300 356 30 @60 -- -- -- --

ALIGERADOSI.- Predimensionamiento

II.- Pesos


• Cargas: Wu = 1.4 Wm + 1.7 Wv

• Solución: * Momentos y Cortantes

III.- Guía de diseño cuando Wv << Wm y luces similares

*Wuln2


• Refuerzo: fydMuAs

×=

25.1

• Corte del Refuerzo:

• Cargas: Wu = 1.4 Wm + 1.7 Wv

• Solución: Programa de computación

IV.- Guía de diseño cuando Wv << Wm y luces diferentes o cuando hay cargas puntuales


• Armado:

o Directamente con SAP haciendo:

• viguetas de 10×h y

• tipo sway ordinary

o ó fydMuAs

×=

25.1

• Análisis

o Casos de carga

o Combinaciones de carga

Comb. MVT: 1.4 CM-T + 1.7 CV-T

Comb. MV-IMP: 1.4 CM-T + 1.7 CV-IMP Comb. MV-PAR: 1.4 CM-T + 1.7 CV-PAR

V.- Guía de diseño cuando Wv >Wm


o Envolvente de carga ENV de MVT, MV-IMP, MV-PAR

• Refuerzo: Directamente con SAP se obtiene el área de acero As y el corte de varillas.

Se debe indicar:

o Sección de 10 × h

o Tipo: sway ordinary

• Encuentro de Aligerados de dirección diferente

VI.- Detalles


• Encuentro de Aligerado con Losa Maciza

(*1) M(-) máximo de diseño es el promedio de los valores obtenidos para el aligerado y para la losa modelados ambos como empotrados independientemente.

(*2) M(+) del aligerado o de la losa debe incrementarse si es que se disminuyó el momento negativo respectivo.

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PLATEAS DE CIMENTACIÓN ECONÓMICAS · 2019. 9. 2. · - Columna con Vigas de luces o carga...

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