P y T 2014 2 EER 2 Dise o Open Pit y Subte
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FUNDAMENTOS DE TECNOLOGIA MINERA
MI 4070
PERFORACION Y VOLADURA 2014-2
EDUARDO EGUILLOR RECABARREN [email protected]
9-septiembre-2014
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ANTECEDENTES
• CATEDRA: EDUARDO EGUILLOR RECABARREN
• AUXILIAR: MARIA CAMILA GRIGALIUNAS
PROFESORES:
• CATEDRA: MARTES
• AUXILIAR: VIERNES
HORARIO:
• CONTROLES: 1 POR TEMA Y 1 EXAMEN
• PROYECTO: 1 AVANCE POR TEMA
EVALUACION:
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OPERACIONES UNITARIAS
PERFORACION VOLADURA CARGUIO TRANSPORTE VENTILACION
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PERFORACION Y VOLADURA
CARGA DE EXPLOSIVO
VOLADURA
VNTILACION
ACUÑADURA CARGUIO Y
TRANSPORTE
FORTIFICACION
MARCADO
PERFORACION
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DISEÑO SUBTERRANEA
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DIAGRAMA DE DISPARO EN CUÑA
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DIAGRAMA DE DISPARO EN CUÑA
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DIAGRAMA DE DISPARO EN PARALELO
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ZONAS DEL DISPARO
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SECUENCIA EN DISPARO DE AVANCE
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PARAMETROS TIPICOS
• DIAMETRO DE PERFORACION 35 A 51 mm
• LONGITUD DE PERFORACION 2 A 6 m
• TIRO HUECO DE 3” a 4”
• RELACION E/B = 1,25
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DISEÑO DIAGRAMA DE PERFORACION EN PARALELO
WIDE-HOLE-CUT
ZAPATERAS
CORONAS
RAINURA
CAJAS
AUXILIARES
DE RELLENO
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a = LINEA CENTRO CENTRO W = LADO DEL CUADRANTE
DISEÑO DIAGRAMA DE PERFORACION EN PARALELO
WIDE-HOLE-CUT
PRIMER CUADRANTE
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C-C = LINEA CENTRO CENTRO B1 = BURDEN W = LADO DEL CUADRANTE
DISEÑO DIAGRAMA DE PERFORACION EN PARALELO
WIDE-HOLE-CUT
SEGUNDO CUADRANTE
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DISEÑO DIAGRAMA DE PERFORACION EN PARALELO
WIDE-HOLE-CUT
C-C = LINEA CENTRO CENTRO B2 = BURDEN W = LADO DEL CUADRANTE
TERCER CUADRANTE
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DISEÑO DIAGRAMA DE PERFORACION EN PARALELO
WIDE-HOLE-CUT
C-C = LINEA CENTRO CENTRO B3 = BURDEN W = LADO DEL CUADRANTE
CUARTO CUADRANTE
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DISEÑO DIAGRAMA DE PERFORACION EN PARALELO
WIDE-HOLE-CUT SE PUEDE CALCULAR EL BURDEN Y LA CARGA PARA LAS DIFERENTES PARTES DEL DISPARO USANDO COMO BASE LOS SIGUIENTES GRAFICOS
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CALCULO DE CARGA EXPLOSIVA DE RAINURA
q = CARGA LINEAL EN (kg/m) ɸh = DIAMETRO TIRO HUECO B = B1 PRP ANFO = POTENCIA RELATIVA DEL EXPLOSIVO USADO CON RESPECTO AL ANFO
CALCULO DE CARGA
AVANCE REAL : X= 0,95 ∗ 𝐿 AVANCE : L= 0,15 + 34,1 ∗ 𝐷′ − 39,4 ∗ 𝐷′2 D’ o ɸh : DIAMETRO DE TIRO HUECO
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RESUMEN
B = BURDEN A = LADO DEL CUADRANTE Q = CARGA LINEAL T = TACO
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SECCION VERSUS CONSUMO DE EXPLOSIVO Y NUMERO DE
BARRENOS
SECCION
CONSUMO DE EXPLOSIVO NUMERO DE BARRENOS
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CARGUIO MANUAL
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CARGUIO MECANIZADO
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IMPORTANCIA DE LA PERFORACIÓN Y VOLADURA EN EL NEGOCIO
MINERO
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COSTOS TIPICOS
6%
30%
60%
4%
PERFORACION Y VOLADURA
CARGUIO Y TRANSPORTE
PROCESAMIENTO
OTROS COSTOS
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Costo Minero - Modelo
$0.00
$0.40
$0.80
$1.20
$1.60
$2.00
$2.40
$2.80
$3.20
120 160 200 240 280 320 360 400
Factor de Carga (g / ton)
Co
sto
($ /
to
n)
Perforación y Voladura
Carguio y Transporte
Costos Minera
Factor de Carga Optimo
Fc actual
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COSTOS TIPICOS DE CONMINUCION
FRACTURAMIENTO CON EXPLOSIVOS 1% CHANCADO PRIMARIO 2% CHANCADO SECUNDARIO Y TERCIARIO 20% MOLIENDA 77%
APROXIMADO DEPENDERA DE LA REALIDAD DE CADA OPERACIÓN MINERA
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PROCESO MINA PLANTA
MINA CHANCADOR PRIMARIO
MOLIENDA PRIMARIA
MOLIENDA SECUNDARIA
MOLINO
DE
BOLAS
STOCK DE
MINERAL
MOLINO
SAG
MOLINO
SAG
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QUE NECESITAMOS?
• ESTUDIAR Y ENTENDER EL PROCESO • HACER MEDICIONES DEL PROCESO • MODELAR EL PROCESO PARA
CONTROLARLO • OPTIMIZAR EL PROCESO USANDO LOS
MODELOS • PROTEGER EL MEDIO AMBENTE
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QUE DEBEMOS HACER?
• CONTROLAR LA GRANULOMETRIA • CONTROLAR EL DAÑO • MAXIMIZAR EL RENDIMIENTO DE
CARGUIO • CONTROLAR LA DILUCION • CONTROLAR EL IMPACTO AL MEDIO
AMBIENTE • OPTIMIZAR EL COSTO GLOBAL
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CLIENTES DE LA VOLADURA
• CARGUIO Y TRANSPORTE • GEOTECNIA • PLANTAS DE BENEFICIO
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RESULTADOS ESPERADOS
• BUENA EXCABAVILIDAD
• SIN PROBLEMAS DE PISO
• SIN TIROS QUEDADOS
• SIN FLYROCKS
• A TIEMPO
• SIN HUMOS NOCIVOS
CARGUIO Y TRANSPORTE
• SIN SOBREEXCAVACION
• SIN DILATACION DEL MACIZO ROCOSO
• PPV MENOR AL CRITICO O SIMPLEMENTE MENOR
GEOTECNIA
• DISTRIBUCION GRANULOMETRICA DE ACUERDO A ESPECIFICACIONES
PLANTAS DE BENEFICIO
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DISEÑO DE VOLADURA EN BANCO
![Page 33: P y T 2014 2 EER 2 Dise o Open Pit y Subte](https://reader033.fdocuments.ec/reader033/viewer/2022050714/5695d1c21a28ab9b0297d03e/html5/thumbnails/33.jpg)
DISEÑO DE VOLADURAS
LO ÚNICO QUE HAY QUE HACER ES COLOCAR LA CANTIDAD ADECUADA DE EXPLOSIVOS EN EL LUGAR ADECUADO E INICIARLO EN UN TIEMPO ADECUADO.
ANDREW SCOTT
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MACIZO ROCOSO
• PROPIEDADES FÍSICAS DE LA ROCA – DÉBIL?
– COMPETENTE?
– FRÁGIL?
– ATENUACIÓN?
• CARACTERÍSTICAS DE LAS FRACTURAS – MASIVA?
– POCAS FRACTURAS?
– MUY DIACLASADA?
– CONJUNTOS PRINCIPALES?
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PARÁMETROS DE PERFORACIÓN
• TIPO DE PERFORADORAS
• LONGITUD DE LOS POZOS
• DIÁMETRO DE LOS POZOS
• ALINEACIÓN
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VARIABLES DE VOLADURA EN BANCOS
Taco intermedio
VARIABLES DE DISENO GEOMETRICO
• H = Altura de Banco
• D = Diametro del taladro
• L = Longitud del taladro
• d = Diametro de la carga
• B = Burden nominal
• S = Espaciamiento nominal
• LV = Longitud de la voladura • AV = Ancho de la voladura • Be = Burden efectivo • Se = Espaciamiento efectivo • T = Taco • J = Pasadura • I = Longitud de carga • θ = Angulo de salida • tr = Tiempo de retardo
• 1 = Pata
• 2 = Caňa del taladro
• 3 = Roca saliente o en
• voladizo
• 4 = Sobreexcavación
• 5 = Grieta de tracción
• 6 = Pozo cortado
• 7 = Crater
• 8 = Carga desacoplada
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S
B
L
FACTOR DE CARGA
V = B x S x L (m3)
Ton = V x densidad roca
Ton
grFc
roca Ton
Explosivo Peso
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S
L
FACTOR DE ENERGÍA
ENERGÍA/TONS. ROCA
B
![Page 39: P y T 2014 2 EER 2 Dise o Open Pit y Subte](https://reader033.fdocuments.ec/reader033/viewer/2022050714/5695d1c21a28ab9b0297d03e/html5/thumbnails/39.jpg)
S
B
L
FACTOR DE CARGA
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S
B + Q
L
FACTOR DE CARGA
![Page 41: P y T 2014 2 EER 2 Dise o Open Pit y Subte](https://reader033.fdocuments.ec/reader033/viewer/2022050714/5695d1c21a28ab9b0297d03e/html5/thumbnails/41.jpg)
S
B
L
FACTOR DE CARGA
![Page 42: P y T 2014 2 EER 2 Dise o Open Pit y Subte](https://reader033.fdocuments.ec/reader033/viewer/2022050714/5695d1c21a28ab9b0297d03e/html5/thumbnails/42.jpg)
INFLUENCIA DEL EXPLOSIVO DE UN POZO
![Page 43: P y T 2014 2 EER 2 Dise o Open Pit y Subte](https://reader033.fdocuments.ec/reader033/viewer/2022050714/5695d1c21a28ab9b0297d03e/html5/thumbnails/43.jpg)
INFLUENCIA DEL EXPLOSIVO DE UN POZO
GEOMETRICO
![Page 44: P y T 2014 2 EER 2 Dise o Open Pit y Subte](https://reader033.fdocuments.ec/reader033/viewer/2022050714/5695d1c21a28ab9b0297d03e/html5/thumbnails/44.jpg)
INFLUENCIA DEL EXPLOSIVO DE UN POZO
SOBREQUIEBRE
![Page 45: P y T 2014 2 EER 2 Dise o Open Pit y Subte](https://reader033.fdocuments.ec/reader033/viewer/2022050714/5695d1c21a28ab9b0297d03e/html5/thumbnails/45.jpg)
INFLUENCIA DEL EXPLOSIVO DE UN POZO
CRATER
![Page 46: P y T 2014 2 EER 2 Dise o Open Pit y Subte](https://reader033.fdocuments.ec/reader033/viewer/2022050714/5695d1c21a28ab9b0297d03e/html5/thumbnails/46.jpg)
DISTRIBUCIÓN DE CARGAS
DEPENDIENDO DE LA GEOLOGIA DEL MACIZO ROCOSO, PODRIA SER NECESARIO REALIZAR UNA DISTRIBUCION DE CARGAS EN LA COLUMUNA EXPLOSIVA, POR EJEMPLO EN MANTOS DE CARBON
![Page 47: P y T 2014 2 EER 2 Dise o Open Pit y Subte](https://reader033.fdocuments.ec/reader033/viewer/2022050714/5695d1c21a28ab9b0297d03e/html5/thumbnails/47.jpg)
POSIBLES PROBLEMAS CON EL FACTOR DE CARGA
• NO EXISTEN DIRECTRICES ACERCA DE COMO SE PUEDEN LOGRAR RESULTADOS ESPECÍFICOS DE TRONADURA.
• LAS PROPIEDADES DINÁMICAS Y ESTRUCTURALES DEL MACIZO ROCOSO SON IGNORADAS.
• “FACTOR DE CARGA ” ES AMBIGUO
• NO SON CONSIDERADOS NI LA SECUENCIA REAL DE ACONTECIMIENTOS NI TIEMPO DE DETONACIÓN DE UN POZO
![Page 48: P y T 2014 2 EER 2 Dise o Open Pit y Subte](https://reader033.fdocuments.ec/reader033/viewer/2022050714/5695d1c21a28ab9b0297d03e/html5/thumbnails/48.jpg)
CÁLCULO EXPLOSIVO PRIMERA FILA
a b
c d
e
EJ. 2 PERFILES POSIBLES: bc Y ec. EL PERFIL fc CORRESPONDE A UN POZO CON UN BURDEN CONSTANTE Y LA CARGA DIBUJADA ES PARA ESTE ÚLTIMO PERFIL.
f
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¿COMO SE HACE UN DISEÑO?
• USAR UN DISEÑO CONOCIDO QUE HAYA FUNCIONADO EN OTRO LUGAR
• FÓRMULAS FUNDAMENTALES
• REGLAS BÁSICAS
• INGENIERÍA EN TRONADURA
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QUÉ INFORMACIÓN SE DEBE TENER:
• OBJETIVO PRINCIPAL • MACIZO ROCOSO • PERFORACIÓN DISPONIBLE • TIPOS DE EXPLOSIVOS Y EQUIPOS DE CARGUÍO. • DIRECCIÓN DE SALIDA • SISTEMA DE INICIACIÓN • LÍNEAS DE DISEÑO (PLANIFICACIÓN) • EXPERIENCIA EMPRESA DE TRONADURA
![Page 51: P y T 2014 2 EER 2 Dise o Open Pit y Subte](https://reader033.fdocuments.ec/reader033/viewer/2022050714/5695d1c21a28ab9b0297d03e/html5/thumbnails/51.jpg)
QUÉ DEBE SATISFACER EL DISEÑO:
• FRAGMENTACIÓN
• RENDIMIENTO CARGADOR
• EFICIENCIA TRANSPORTE
• DILUCIÓN
• DAÑO REDUCIDO
– CERCANO
– LEJANO
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CALIDAD DE LA PILA TRONADA
IMPORTANTE YA QUE DE SU CALIDAD DEPENDERÁ LA EFICIENCIA DE TODOS LOS PROCESOS AGUAS ABAJO
![Page 53: P y T 2014 2 EER 2 Dise o Open Pit y Subte](https://reader033.fdocuments.ec/reader033/viewer/2022050714/5695d1c21a28ab9b0297d03e/html5/thumbnails/53.jpg)
CALIDAD DE LA PILA TRONADA
SOBRETAMAÑO
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FRAGMENTACIÓN
BUENA FRAGMENTACION, EFICIENCIA DE LLENADO Y TRANSPORTE
![Page 55: P y T 2014 2 EER 2 Dise o Open Pit y Subte](https://reader033.fdocuments.ec/reader033/viewer/2022050714/5695d1c21a28ab9b0297d03e/html5/thumbnails/55.jpg)
FRAGMENTACION
![Page 56: P y T 2014 2 EER 2 Dise o Open Pit y Subte](https://reader033.fdocuments.ec/reader033/viewer/2022050714/5695d1c21a28ab9b0297d03e/html5/thumbnails/56.jpg)
FRAGMENTACION
Payload Management System
STOP DAMAGING OVERLOADS
POSITION YOUR LOAD CORRECTLYSTOP UNDER LOADING
MAXIMISE YOUR FLEET PRODUCTIVITY
![Page 57: P y T 2014 2 EER 2 Dise o Open Pit y Subte](https://reader033.fdocuments.ec/reader033/viewer/2022050714/5695d1c21a28ab9b0297d03e/html5/thumbnails/57.jpg)
ATOLLOS EN CHANCADOR
GENERA DEMORAS, AUMENTO DE COSTOS Y POSIBLES FALLAS DE LOS EQUIPOS
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RESULTADO DE UNA MALA PLANIFICACIÓN
RIESGOS OPERACIONALES, DAÑOS A EQUIPOS, PERSONAS, AUMENTO DE COSTOS, DETENCIÓN DE LA OPERACIÓN, POSIBLES DETENCIONES OBLIGADAS POR LAS AUTORIDADES SECTORIALES, SERNAGEOMIN, MEDIO AMBIENTE, SERVICIO DE SALUD
![Page 59: P y T 2014 2 EER 2 Dise o Open Pit y Subte](https://reader033.fdocuments.ec/reader033/viewer/2022050714/5695d1c21a28ab9b0297d03e/html5/thumbnails/59.jpg)
HUMOS TOXICOS SEÑAL DE MAL BALANCE DE OXIGENO
RIESGO A LA SALUD POR GENERACION DE GASES NITROSOS, BAJA VELOCIDAD DE DETONACION, MALA FRAGMEN TACION
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DAÑO AL TALUD
PROBLEMAS DE ESTABILIDAD DE TALUDES, RIESGO PARA LAS PERSDONAS,PERDIDA DE ANGULO DE TRABAJO, AUMENTO DE COSTOS, PERDIDAS OPERACIONALES, ETC.
![Page 61: P y T 2014 2 EER 2 Dise o Open Pit y Subte](https://reader033.fdocuments.ec/reader033/viewer/2022050714/5695d1c21a28ab9b0297d03e/html5/thumbnails/61.jpg)
ESTABILIDAD DE TALUDES
![Page 62: P y T 2014 2 EER 2 Dise o Open Pit y Subte](https://reader033.fdocuments.ec/reader033/viewer/2022050714/5695d1c21a28ab9b0297d03e/html5/thumbnails/62.jpg)
TIROS QUEDADOS
PERDIDA OPERACIONAL, TIEMPO, MALA FRAGMENTACION, RIESGO A LAS PERSONAS Y EQUIPOS
![Page 63: P y T 2014 2 EER 2 Dise o Open Pit y Subte](https://reader033.fdocuments.ec/reader033/viewer/2022050714/5695d1c21a28ab9b0297d03e/html5/thumbnails/63.jpg)
SOBREQUIEBRE
SOBREEXCAVACION, AUMENTO DE COSTOS, PERDIDA DE BERMA DAÑO AL TALUD
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LA IMPLEMENTACION ES VITAL
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LA DIFERENCIA (DISEÑO, Ingenieria): • CONTROL
• USO EFICIENTE DEL EXPLOSIVO
• BUENA FRAGMENTACION
• DESPLAZAMIENTO CONTROLADO
• SEGURIDAD
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MODELOS DE DISEÑO
LOS MODELOS GENERALES SUPONEN RESULTADOS ADECUADOS.
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FORMULAS DE CALCULO DE ESQUEMAS DE VOLADURAS EN BANCO
• SE BASAN EN EL CALCULO DEL BURDEN.
1.- ANDERSEN
2.- FRAENKEL
3.- PEARSE
4.- HINO
5.- ALLSMAN
6.- ASH
7.- LANGEFORS
8.- HANSEN
(1952)
(1952)
(1955)
(1959)
(1960)
(1963)
(1963)
(1957)
9.- UCAR
10.- KONYA
11.- FOLDESI
12.- PRAILLET
13.- LOPEZ JIMENO
14.- BERTA
15.- BRUCE CAR
16.- KONYA y WALTER
(1972)
(1976)
(1980)
(1980)
(1980)
(1985)
(1985)
(1985)
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MODELOS DE DISEÑO
ASH
Donde: • D = DIAMETRO DE PERFORACION • Kb = CONSTANTE DEPENDIENDO DEL CASO SEGÚN TABLA
12
*DKbB
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MODELOS DE DISEÑO ASH LARGO DEL BARRENO L = 𝐾𝑙 ∗ 𝐵
ESPACIAMIENTO E = 𝐾𝑒 ∗ 𝐵
TACO T = 𝐾𝑡 ∗ 𝐵
PASADURA J = 𝐾𝑗 ∗ 𝐵
Donde: • B = Burden • Kl entre (1,5 y 4) • Ke
• 2 para iniciación simultanea • 1 para retardos largos • 1,2 a 1,8 para retardos cortos
• Kt entre 0,7 y 1,6 • Kj entre 0,2 y 1
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MODELOS DE DISEÑO LANGEFORS
Donde: • f= grado de fijación de los tiros depende de la inclinación
BSfc
PRPB e
/**75,0
**
33
44,25*max
LdeBB b *'max
f = 1 para pozos verticales
f = 0,9 para pozos incl. 3:1
f = 0,85 para pozos incl. 2:1
c = 0,3 para rocas blandas
c = 0,4 para rocas duras
c = 0,5 para rocas muy duras
PRP = potencia en peso (°/1) Dh = diámetro pozo (pulg.)
e' = error empate
db = desviación perf (m/m)
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MODELOS DE DISEÑO KONYA Donde: • PRP = potencia en peso
• Dh en pulgadas
ORIENTACION DE DIACLASAS
Kd
MANTEO CON MUCHA INCLINACION FUERA CARA DE BANCO
1,18
MANTEO CON MUCHA INCLINACION DENTRO CARA DE BANCO
0,95
OTRO 1
ESTRUCTURA DE LA ROCA
Ks
MUY FRACTURADA, MAL CEMENTADA
1,13
DENSAMENTE DIACLASADA 1,1
ROCA MASIVA, INTACTA 0,95
3*
0,94* * * * ed s h
r
PRPB K K D
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MODELOS DE DISEÑO
BOND
1/2
80
6, 038 * iwW
P
Explosivo
WFc
Energia
0,5
*
* * *s r
PCB
Fc K H d
g
Donde: • Wi = Indice de Bond (kwh/ton) • P80 = Tamaño del 80% pasante (pulg) • W = Consumo especifico de energia
(kcal/ton) • Fc = Factor de carga (kg/ton) • Energia del explosivo (kcal/kg) • ϒ = Densidad de carga (kg/m) • PC = Largo de columna de carga (m) • Fct = Factor de carga (kg/m) • Ks = Relacion S/B • H = Altura del banco • ρr = Densidad de la roca
![Page 73: P y T 2014 2 EER 2 Dise o Open Pit y Subte](https://reader033.fdocuments.ec/reader033/viewer/2022050714/5695d1c21a28ab9b0297d03e/html5/thumbnails/73.jpg)
INDICES DE TRONABILIDAD
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CARACTERIZACION DE LILLY DEL MACIZO ROCOSO, 1986
PARAMETRO VALOR
DESCRIPCION DE LA MASA ROCOSA (RMD)
QUEBRADIZO/DESMENUZABLE 10
SE FRACTURA EN BLOQUES 20
TOTALMENTE MASIVO 50
ESPACIAMIENTO DE LOS PLANOS DE DIACLASAS (JPS)
CERCANOS (< 0,1 m) 10
INTERMEDIO (0,1 A 1 m) 20
AMPLIO (> 1 m) 50
ORIENTACION DE LOS PLANOS DE DIACLASAS (JPO)
HORIZONTAL 10
INCLINACION HACIA FUERA DE LA CARA 20
RUMBO NORMAL A LA CARA 30
INCLINACION HACIA ADENTRO DE LA CARA DEL BANCO 40
INFLUENCIA DE LA GRAVEDAD ESPECIFICA (SGI) SGI = 25 * SG – 50
DUREZA (H) 1-10
BI = 0,5 * (RMD + JPS + JPO + SGI + H )
A = 0,12 BI Según Cunningham
A = 0,08 BI Según C. McKenzie A = Factor de Roca para modelo KUZ-RAM
Factor de Energía = 0,015 BI En MJ/Ton
Es el mas usado para dist. Granulométrica (Kuz-Ram)
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TABLA DE LILLY MODIFICADA POR CUNNINGHAM, 1987
PARAMETRO RANKING
DESCRIPCION DE LA MASA ROCOSA (RMD)
PULVURULENTO/QUEBRADIZO 10
DIACLASADO VERTICALMENTE JPS + JPA
MASIVA 50
ESPACIAMIENTO DE FRACTURAS (JPS)
0,1 m 10
0,1 a SOBRE TAMAÑO 20
SOBRE TAMAÑO A TAMAÑO DE LA MALLA 50
ANGULO DE PLANO DE FRACTURA (JPA)
BUZA FUERA DE LA CARA 20
RUMBO PERPENDICULAR A LA CARA 30
BUZA HACIA LA CARA 50
INFLUENCIA DE LA DENSIDAD (RGI) RDI = 25 * SG – 50
FACOR DE DUREZA (HF) E/3 para E>50 Gpa UCS/5 para E>50 Gpa
(E = Modulo de Young) UCS = Resistencia a la compresión uniaxial
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LILLY
ENTONCES CON BI PODEMOS CALCULAR
Fe = FACTOR DE ENERGIA Fc = FACTOR DE CARGA
PRODUCTO DE LA EXPERIENCIA EN MAS DE 100 MINAS EN AUSTRALIA
(Mj/Ton) *015,0 BIFe
(Kcal/Ton) *58,3' BIFe
(gr/Ton) *3580*1000 '
ee
e
E
BI
E
FFc
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INDICE DE TRONABILIDAD DE AFROUZ
• mi es cte. Roca intacta de Hoek & Brown (varía de 7 a 25) • RMR calificación del macizo rocoso de Beniawski (20 rocas débiles y 100 para rocas de alta resistencia)
Donde q es el factor de carga, B es el burden, S es el espaciamiento y H es la altura del banco.
3.6/)100(214/)100(14/)100( 4
2
RMRRMR
i
RMR
i eemem
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INDICE DE VOLABILIDAD (Bicker et al, 2001)
![Page 79: P y T 2014 2 EER 2 Dise o Open Pit y Subte](https://reader033.fdocuments.ec/reader033/viewer/2022050714/5695d1c21a28ab9b0297d03e/html5/thumbnails/79.jpg)
ÍNDICE TRONABILIDAD DE GHOSE, 1988
![Page 80: P y T 2014 2 EER 2 Dise o Open Pit y Subte](https://reader033.fdocuments.ec/reader033/viewer/2022050714/5695d1c21a28ab9b0297d03e/html5/thumbnails/80.jpg)
ÍNDICE TRONABILIDAD DE GHOSE, 1988
BASADO EN EXPLOSIVO ACUAGEL DE VOD = 3800 m/s
![Page 81: P y T 2014 2 EER 2 Dise o Open Pit y Subte](https://reader033.fdocuments.ec/reader033/viewer/2022050714/5695d1c21a28ab9b0297d03e/html5/thumbnails/81.jpg)
ÍNDICE DE LÓPEZ JIMENO, 1984
VP = Velocidad de penetración (m/h). E = Empuje sobre el tricono (miles de libras). Nr = Velocidad de rotación (r/min). D = Diámetro de perforación (pulgadas).
pI-0,5727*e x 1,124 ANFO/m3) (kg CE
R = 0,92
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INDICE DE KUTUZOV, 1977
UCSf
fq
kddqq
*1,0
**13,0
5,0***0033,06,0*
4*
4,0
100
0
*
q = carga específica (kg/m3) q* = carga específica roca intacta (kg/m3) ρ = densidad de la roca (t/m3) f = índice de Protodyakonov UCS = resistencia a la compresión uniaxial de la roca (MPa) d0 = espaciamiento medio de fracturas (m)
d = diámetro de perforación (mm)
K100 = tamaño máximo aceptable de fragmentos (m)
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UNA VEZ DETERMINADO EL fe O EL fc CON EL TIPO DE EXPLOSIVO, SE CALCULA B A PARTIR DE LA DEFINICÓN DEL fc
fcdr
rKBL
Kg
rBSL
Kg
Vol
KgKgfc
s
**K*L
1000*KgB
***
***r* roca .roca Ton.
explosivo
s
2
CALCULO DE BURDEN
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![Page 85: P y T 2014 2 EER 2 Dise o Open Pit y Subte](https://reader033.fdocuments.ec/reader033/viewer/2022050714/5695d1c21a28ab9b0297d03e/html5/thumbnails/85.jpg)
FUNDAMENTOS DE TECNOLOGIA MINERA
MI 4070
PERFORACION Y VOLADURA 2014-2
EDUARDO EGUILLOR RECABARREN [email protected]
9-septiembre-2014