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y recordando que en el periodo seudoestable P O . MB H = In (C A tOA) se tiene t + Y de esta forma se calcula el valor para S , con el cual al entrar a la seccion recta del grafico s de Horner se obtiene (P , - p) de donde se puede despejar P. 4.4- Obtencion de t p Otro aspecto importante en la interpretacion de una prueba de restauracion es el tiempo de produccion, ya que es dificil considerar que q se mantiene constante, antes del momento de cerrar el pozo. Si el pozo se cierra estando en el periodo seudoestable, se puede definir un tiempo efectivo como . (4.20) siendo q la ultima tasa de flujo (0 sea la que se tenia al momento de cerrar el pozo). Si no se quiere calcular el tiempo siguiendo el procedimiento anterior, la ecuacion para la prueba de restauracion de presion se puede obtener aplicando el principio de superposicion para tener en cuenta toda la historia de produccion, 0 sea que se tend ria. 1 Kh /I 7 .0 8 * 10 (P,- P",J =L / * p /) I' + - [ , _I ) - p/) ) I! q ,, 11 B(J q" /) Y aplicando el procedimiento de MBH se \leg a a ) _ 1 In 4 (/ I ' + ) I! 2 r /) y para valores de muy pequenos 7.08 * 10- 1 Kh (4 .21) B "" 2 /) / ,- I 2 q" u " I ( ,- I q /I . r donde tpo es el tiempo total que ha estado en produccion el pozo antes de cerrarlo, conocido como tiempo rea\. Cuando se usa el tiempo efectivo para la ecuacion de la prueba de restauracion , se usa la ecuacion (4 .9) y cuando se usa el tiempo real se aplica la ecuacion (421) . Cuando se elabora el grafico de Horner usando la ecuacion (4.9) se obtiene la curva 2 y cuando se usa la ecuacion (421) , se obtiene la curva 1, en la figura siguiente. 22 1

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y recordando que en el periodo seudoestable PO.MBH =In (CAtOA) se tiene

t + ~t . Y de esta forma se calcula el valor para S , con el cual al entrar a la seccion recta del grafico

~t s

de Horner se obtiene (P, - p) de donde se puede despejar P .

4.4- Obtencion de tp

Otro aspecto importante en la interpretacion de una prueba de restauracion es el tiempo de produccion , ya que es dificil considerar que q se mantiene constante, antes del momento de cerrar el pozo.

Si el pozo se cierra estando en el periodo seudoestable, se puede definir un tiempo efectivo como .

(4 .20)

siendo q la ultima tasa de flujo (0 sea la que se tenia al momento de cerrar el pozo).

Si no se quiere calcular el tiempo siguiendo el procedimiento anterior, la ecuacion para la prueba de restauracion de presion se puede obtener aplicando el principio de superposicion para tener en cuenta toda la historia de produccion , 0 sea que se tend ria .

1 Kh /I ~q

7.08 * 10 (P,- P",J =L / * p/) ~ I' + ~/ - [ , _I ) - p/) (~/ ) I!

q,, 11 B(J ) ~ I q" /)

Y aplicando el procedimiento de MBH se \leg a a

) _ 1 In 4 (/ I ' + ~( ) I! 2 r /)

y para valores de ~t muy pequenos

7.08 * 10-1 Kh (p - P . ) = }ln( +~/+~ .~q,- p (t , -( ) _ lln _~ ( I '1! (4 .21) B "" 2 ~ ~ /) ~ / ,- I 2q" u "

I

( ,- I q /I . r

donde tpo es el tiempo total que ha estado en produccion el pozo antes de cerrarlo , conocido como tiempo rea\.

Cuando se usa el tiempo efectivo para la ecuacion de la prueba de restauracion , se usa la ecuacion (4 .9) y cuando se usa el tiempo real se aplica la ecuacion (421) .

Cuando se elabora el grafico de Horner usando la ecuacion (4 .9) se obtiene la curva 2 y cuando se usa la ecuacion (421) , se obtiene la curva 1, en la figura siguiente .

22 1

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(1) //

/./ (2) (31r / ./..>.X (- ..-­// .---......­-, / ../ -~--- .,/ ../

\. /...-- ~ ./--- ..,/ ......... p ../ ..../

"':"'/ ) .. ."

....~~/-.~,' // /// / / /

t.....// l . ...- /./

....

/ /

\

///

+-- log t + iJ.t ..it

La separacion entre estas dos curvas es:

t +.6t t + .6t (t + .6t)fl .6t t log 11 -Iog-- = log . 11 ~ log- "

.6t . .6t (til + .6t)/ .6t t

donde tn es el tiempo real y t es el tiempo efectivo calculado segun la ecuaci6n (4 .20)

t + .6t Lo anterior quiere decir que para un mismo valor de --- las rectas estan separadas en la

.6t

l * . direccion vertical por una distancia mLog -'.!...- y por 10 tanto, lIamando P, y P I a las intersecciones

t " de las rectas 1 y 2 , respectivamente , se puede escribir

p' - p' til 111 I

= mLog­ (4 .22) I

Ahora, si se supone que el ultimo periodo de flujo antes del cierre fue 10 suficientemente largo como para que el yacimiento estuviera en el periodo seudoestable , la presion promedia se puede calcular de

p/)(;\m/I) (t 0.1) = 0.01416 .K~_. (p * -p) = 2.303LogC;I'J' (4 .16) ql7Ji Eo

o sea que para tiempo real se tiene

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y para tiempo efectivo

(~ . - PI) = m logC,/ J),l

restando las dos ecuaciones anteriores se tiene:

Comparando la expresion anterior con la ecuacion (4 .19) se concluye que P,n= ~

Si en lugar de tomar to 0 t se tomara el tiempo de flujo de la ultima tasa antes del cierre, siempre y cuando el yacimiento ya estuviera en su periodo seudoestable , se tendrfa la curva (3) de la figura anterior con la que tambien se puede demostrar que

• ') - - f( ~ - ~" - ( PI - PI" ) = m log -, - y por 10 tanto tambien se puede

\".,

concluir que ~ = ~"

En conclusion el valor de t para la curva de Horner puede ser:

- EI tiempo real (total) que lIeva el pozo produciendo al momento del cierre. - EI tiempo efectivo (calculado usando la ecuacion (4 .18) siempre y cuando en el ultimo periodo

de flujo antes del cierre, el yacimiento este en el periodo transiente. EI tiempo de fluJo del ultimo periodo siempre y cuando el yacimiento haya lIegado el periodo seudoestable

- En todos los casos la tasa de flujo que aparece en m es la del ultimo periodo de flujo .

4.5- Detecci6n de Barreras Lineales:

Una barrera lineal es la presencia de una falla , el contacto con un acuffero , etc.

La presencia de una barrera se puede simular con la posicion de un pozo imagen produciendo a la misma tasa q y a una distancia al otro lado de la barrera igual a la distancia a esta del pozo de interes.

d ~ I

A A'

Ambos pozos inician su produccion a\ mismo tie I po .

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Cuando se tiene una prueba PBU entonces:

L\Pws == L\P1 + I.\P2

donde L\P1 YI.\P2 son las caidas de presion por el periodo de fluJo y el de cierre , respectivamente , y estan dadas por las siguientes expresiones :

n [ k ] qfL B ( do" ( 'r " ]L111= 111 logl + log - - ---) - 3.23 + 0. 87S + 70.6 . * E 'f/r 4¢JI Crl<~ Kh I 2.64 * 10- *4KI

= m[ IOgl + IOg - k , ___) -3 .23+ 0.87S] + 70.6 qfLB *E( ¢p C*(2d )2 ] ¢fL Crl<~ Kh I 2.64 * 10 -1 *4KI

L1pl= -m[I Og(t - , ,' )+ '~] - 70 .6qPB * EI [ .. ¢Jl C(2d r J Kh 4 * 2.64 * I O - ~ * K * (t - I ,,)

y la suma daria:

L1P = m 10 I " + M + 70 .6 qp B. [ E ( 947¢P C(2d) 1] _ E (947¢P C(2d )" ]l '" g L11 K h K * (t I' + L1/) I K * (L1/) . JI

947¢P C(2d )2]Cuando I.\t es pequeno E - . - _. . se pude considerar igual a cero y la primera E, es

I ( K * ( L1 / )

una constante 0 sea que:

t" + L11 ,M \I"\ = mlog - -+ C (4 .23)

L1l

y se tendria el mismo comportamiento Horner.

Cuando I.\t es grande, las funciones Ej se pueden lIevar a la aproximacion logaritmica y se tendria

L1P = mlog /,. + L11 + 70 .6 QJlB [ln K * (t ,. ~L1I ) - In · K *( L1/) 1 "5 L11 Kh y * 947¢fL C(2 d )2 y * 947¢P C.(2d )"

=2mlog tp +L1t (4 .24) L1t

o sea que a tiempos de cierre largos, cuando se tienen barreras estas se detectan por que la pendiente se duplica . La extrapolacion de la recta a I.\t ~0Cl da Pj.

En este tipo de prueba para obtener el dano se hace 10 siguiente

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De la ecuacion de fluJo se obtiene

p - P , = m[-Iog I" + S] + C I It \1 (I

y restando la ecuacion (4 .23) de la anterior se tiene

- tp + ~t]Pi - p ./ = m logt p +S-Jog~--

\\ :\. II ~t[ t " + J

y tomando t. t == 1 hr y suponiendo que -- "" t r entonces 1

-P - p . = mS

" 'tli, \\f,. I)

= m[IOg k ) - 3.23 + 0.87S] ¢J.1 Cr"~

de donde se puede Iiegar a la misma ecuacion que se ha obtenido para S

Como se ve en una prueba de este tipo , el factor de dano se obtiene en la primera seccion recta 0

sea la de pendiente m

Una ex presion para la distancia a la falla se puede obtener asi

t r + ~t ,Si Iiamamos el tiempo al cual ocurre el cambio de pendiente se tiene

~t,

m log 'I' +~/ , + 70 .6 gJ.1 B Ei( 94~?J.1 C 1< (2d_~ ~ ] = 2m log I" + ~/ x ~I \ Kh KI I , ~l\

Ei( 948¢J.1 C * (2d) 2] = 2.303 log:'!' + ~/ , (4 .25) KI I , ~/,

Evaluando el lado derecho de la ecuacion (4 .25) se conoce el valor de E,(-x) , el valor de x se obtiene de tablas de E,(-X) 0 por ensayo y error y aplicando la serie que define a E,(-X) Si el tiempo de produccion ,tp , es pequeno , cuando t.t es pequeno los dos valores de Ei( -X) se aproximan a cero y cuando los t.t son grandes se hacen similares y se cancelan , por tanto no se presentara la zona de doble pendiente.

4.6- Pruebas de Restauraci6n en Yacimientos Hidraulicamente Fracturados

Cuando se tienen yacimientos hidraulicamente fracturados , inicialmente se tendra flujo lineal en una prueba de presion, mientras dure el efecto de la fractura ; luego aparecera el flujo radial. La interpretacion de una prueba de presion en un yacimiento hidraulicamente fracturado requiere conocer si hay presencia de flujo lineal 0 no.

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De acuerdo con la ecuaci6n (3 59) Y aplicando el principio de superposici6n en una prueba de restauraci6n se tiene:

P,-P", =4.064 qB[[,u({ I' +,~{)ll l2 -[,u*~lll l2 l hI, K¢C, K¢C,

y suponiendo que tp » Ilt ~ tp + Ilt '" tp quedando finalmente

P, - p." = 4.064 qB [(,u 11,)"2 _( ,u* ~f ll ' ~ ] (4 .26) hI , K¢C', K¢C,

Ahora, si la ecuaci6n (3 .59) se aplica en el momenta de cierre se tiene:

P, -P.'I =4.064* qB *(,u*AI)112 tv " hI! K¢C',

Y si a esta ecuaci6n se Ie resta la (4 .26), se tiene:

(p _p )=4.064*qB*(,u*~lll /1 *.J~1 (4 .27) w , "·'tv. .. hI K A.f'

, '1'''--',

La ecuaci6n (4 .27) indica que un grafico de (p - P '1' ) vs ~t es una recta cuya pendiente es \\ 'l \\ ~ I (I

I i>

. qB . (,u * ~f1- .4.064'i' 'i' Y de la cual se puede obtener I,. si se conoce K, h, <p , Ct del yacimiento hi, K¢C,

La parte de datos de la prueba que no se ajusta a la recta , esta afectada por el flujo radial y si aun se esta en el periodo transiente se puede analizar por las tecnicas vistas antes para interpretar pruebas de restauraci6n y de alii obtener K y S

Si no es posible obtener la linea recta al graficar (pws - P"r,,, ,, ) vs t , aun es posible obtener la

longitud de la fractura con el siguiente procedimiento.

IrSe dice que el efecto de la fractura es equivalente a ensanchar el pozo a un radio rwa = - y

2 ademas, el efecto de la fractura estara considerando en el factor de dana S, el cual tambien esta relacionado con r wa como

rwa = rwe's

o sea que

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II -s - = r e2 \I

- s I , ( I, ) e =~ yS =- ln ~ \\ \V

1 = - 2.3 0310g(2 ; )

\I'

Ademas de la interpretacion por el metodo de Horner (0 cualquiera otro de los vistos se tiene)

S = 1.151[ P",", - P"'fN " + 3.23 - log - K J]

m ¢JL Cr,,­

I f. ) ( I ) P,,, - Pw ' 1-2 1og( 2 -2 log ,- = ·,1. "' ,' +3.23-2 Iog ­rr" rw m \I'

wI [P"."10 - p /" " I K 2 63] 2 m ¢I' C,

Iog(I ) / = .-. . + og - . (4.28)

Como se vera mas adel"ante, en el uso de curvas tipo Gringarten presenta curvas tipo para interpretar pruebas de presion en yacimientos hidraulicamente fracturados .

Ejemplo 4.1

Un pozo fluyo durante 10 dfas a 350 BNID Y se cerro luego para una prueba de restauracion de presion . Las propiedades del fluid~y del yacimiento son las siguientes

Bo = 1 13 BY/BN h = 50 pies P, = 3000 Ipca Ct = 20 * 10-6 Ipc-1

~lo = 0.5 cp ~ = 0.16 K = 25 md rw = 0.333 pies S = 0

a) Suponiendo yacimiento infinito calcular la distribucion de presion en el yacimiento a tiempos de cierre de 0.0, 0 1 Y 10 dfas.

b) Calcular el radio de investigacion a 0 1 Y 10 dfas y comparar r, con la profundidad a la cual parece haberse desplazado el transiente en las graficas elaboradas en a) .

Soluci6n

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Cuando ~t = 0, es el momento del cierre y a este tiempo se puede obtener la distribucion de presiones de la siguiente manera:

Pwf(r = rw)

PHi = P, -141.2 qJL B [1 In 41 1'1J : Kh 2 r

y=17182 1"1J = 2.64*10-6 * K*(t,,) ¢JL Cr"2

=893*106

P =3000_141.2*350*0.5*1.l3*~ln 4*8.93*10 1

' = 28J 1.8 J c wf """ r .J... r A 2 ~ p...... ...............

La presion en cualquier otro punto se calcula de :

P. = P _141.2 qJLB *[1 E (¢llCr2ll = p _ 22}4*[E (3.034*10- 7 *r 2 )] I I I IKh 2 '4K * I" 2

Se podria elaborar una tabla como la siguiente

00 (dias) o1 (dias) 1(dias) 10(dias) P(Lpc.) I r (pies) P (Lpc.) I r (pies) P(Lpc.) I r(pies) P(Lpc) I r(pies)

La siguiente tabla muestra la obtencion de los valores de presion para cuando ~t=O

r(pies) Xi Ei P 0 8.425 8.425 28118

10 3034*10-5 10.0 28880 50 758*10-4 6332 29293

100 303*10.3 5.235 2941 52 200 0.012 4038

-295490

En ella, cuando X<0.01 se aplico la aproximacion logaritmica para calcular Ei(-X) y en el ultimo caso se calculo usando la serie

Cuando ~ = 0.1 dias (2.4 hrs.) y suponiendo que se tiene comportamiento infinito, la presion en el fondo del pozo se calcula de

p _= P _ J 62.6 quB 10 t p + i1t '" I Kh g i1t

P . = 3000 - 162.6 * 350 * 0.5 * 1.13 * 10 1 240 + 2.4 = 2948.45 w, 25 * 50 g 2.4

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y la presion en cualquier otro punto de

P = 141.2 quB [1 E ¢f.l c~ .~._ ) _1 E ( ¢f.l Cr 2 11 r Kh 2 1 4K (t I' + ~,) 2 1 4K * ~, j

Donde, 2 ¢f.l Cr 2X = ¢f.l Cr ll

y X 2 = 4K(~, f' ) ; ademas nuevamente para el calculo de los E; se debe 1 4K (/ ,) + ~,)

tener en cuenta si se puede aplicar 0 no la aproximacion logaritmica

Los valores de r y Pr obtenidos para cuando M es cero y 0 1 se lIevan luego a la primera tabla propuesta en este problema . De esta manera se pueden obtener los otros valores de r y Pr para los otros tiempos pedidos.

Ejemplo 4.2

A un pozo con un radio de drenaje de 2640 pies , se Ie hizo una prueba de restauracion Antes del cierre el pozo produjo durante 310 horas a una tas3 estabilizada de 4900 BNPD. del yacimiento se conoce la siguiente informacion

h=482 pies rw=425 pulg C\ = 22.6*10-6 Ipc·1

Del petroleo producido y del pozo se conoce la siguiente informacion

~o = 0.20 cp Bo = 1.55 BYfBN <1> =9% Cuando el pozo se cerro, la presion era 2761 Ipc.

La informacion de la prueba se da en la tabla 7

- Verificar si hay informacion libre del efecto de almacenaje - Encontrar S y K - Calcular la presion promedia del yacimiento

Solucion

Para responder la primera pregunta se puede elaborar el grafico de Horner para 10 cual, de acuerdo con la informacion que se tiene del pozo, la prueba y tp = 310 dias se procede de la siguiente manerC'A.. ~ "Q -"-.

I i) = 310 *24 = 7440hrs.

Para cuando ~t=0 . 1 hrs. EI tiempo de Horner es (t ,) + ~, )/ ~l =(7440+0.1)/0.1=74401 Y asi se

procede can los demas valores de ~t para obtener el tiempo de Horner, los calculos de la funcion de Horner se dan en la tabla 8. EI grafico de Horner con los datos de la tabla 8 se da en la figura 21

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Tabla 7 -. Informacion de Prueba de Presion para el Problema 4.2.

f1t (hrs.)

0.0

0,1

Pws

(Lpc) 2761

3057

f1t (hrs.)

3,46

4,08

Pws

(Lpc) 3286

3289

0,21 3153 5,03 3293

0,31 3234 5,97 3297

0,52

0,63

3249

3256

6,07

7,01

3297

3300

0,73

0,84

3260

3263

8,06

9

3303

3305

0,94

1,05

3266

3267

10,05

13,09

3306

3310

1,15 3268 16,02 3313

1,36 3271 20 3317

1,68

1,99

2,51

3,04

3274

3276

3280

3283

26,07

31,03

34,98

37 ,54

3320

3322

3323

3323

Tabla 8 -. Calculos de la Funcion de H 1 Probl 4.2 at

(hrs.) Pws

(Lpc.) (tp+at)/M at

(hrs.) Pws

(Lpc.) (tp+at)/M

00 2761 3,46 3286 2151 ,28902

0,1 3057 74401 4,08 3289 1824 ,52941

0,21 3153 35429,5714 5,03 3293 1480,12525

0,31 3234 24001 5,97 3297 1247,23116

0,52 3249 14308,6923 6,07 3297 1226,70016

0,63 3256 11810,5238 7,01 3300 1062,34094 0,73 3260 10192,7808 8,06 3303 924,076923

0,84 3263 8858 ,14286 9 3305 827,666667

0,94 3266 7915,89362 10,05 3306 741 298507

1,05 3267 7086,71429 13,09 3310 569,372804

1,15 3268 6470,56522 16,02 3313 465,419476

1,36 3271 5471 ,58824 20 3317 373

1,68 3274 4429,57143 26,07 3320 286,385501

1,99 3276 3739,69347 31 ,03 3322 240,767966

2,51 3280 2965,14343 34,98 3323 213,692967

3,04 3283 2448,36842 37,54 3323 199,188599

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3350

3300

3250

I 3200

/ 31 50

3100

I/

3050

1

I 3000

100000 10000 1000 100 10 1

(tp+dt)/dt

Figura 21-. Grilfico de Horner para la Prueba de Presion del Problema 4.2

Si se observa el grafico de Horner para el problema se puede pensar que los puntas iniciales estan afectados par almacenaje pero luego la gran mayoria de los puntas definen una recta que se puede tamar como los puntas libres del efecto de almacenaje.

La figura 22 muestra la parte recta del grafico de Horner

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y = -17 ,01Ln(x) + 3416 ,8

R2=0,994

. .--­ - 1­ _... ­ . - . - •• - - -- .-.. . ' .- ~ • ..

100000 10000 1000

100 10

(tp+dt)/dt

Figura 22-. Porcion Recta del Gratico de Horner para el Problema 4.2

ii) Para encontrar k y S de la figura 22 se ve que la ecuaci6n de la porci6n recta es

~n = - 17.01 *2.303 Log( (/ f' + ~l)/ ~l) + 3416.8

y de acuerdo con la ecuaci6n de Horner

17.0 J *2.303 = 162 .6 ql' B = 39.17 kh

de donde se puede despejar k

k = 162 .6 q I' n = 162.6 * 4900 *0.20 *1.55 = 13 .082 I11D 39.17*h 39.17*482

Para calcular S se debe conocer PW S •1h el cual se puede calcular de

~" I h = -17.01 * 2.303 Log ((3 10" + 11)/ 1) + 3416.8

=331915 Lpc

y con el valor de Pw S.1h se puede calcular el dano de

232

3350

3300

3250

3200 ~

D.. 3150

3100

3050

3000

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s = 1.15[(~"1 " - P,,, ,,) - Log k, + 3,23]2 = m ¢IIC r H

1.15[3319. I 5 - 2761 _ Lo 13 .082 + 3.23] 39.17 gO.09*0.2*22.6*10-6 *(4.25/12Y

=10.43

iii) Para encontrar la -

P del yacimiento se procede de la siguiente manera:

1,\ = 948 *¢ II o } = 948 * 0.09 * 0 .2 * 2.26 *] ~-) * 2 = 211.8 horas K 14.6 2640

Como se ve , al momenta de cerrar el pozo ya estaba en el seudoestable pues tp = 310 hrs, por -

tanto P se debe calcular usando Po,MBH

Para un yacimiento en el seudoestable se tiene:

) _ 4nKh(P' - P) _ ' 1 " ' :111111 - ' - lnC./n-l

q II

y en unidades practicas

• CfpB*,P -P = 70.6 Kh InC ,i nl

l = 2.64 *I 0-<1* Kf I' , " , I d" ( '

'f'd ' ,.1

-4= 2.64 * 10 * 14.6 *310 = 0.201 0.09 *O.:? * *2.26 * 10- 5 *n:(2640)2

Y CA para un yacimiento circular es 316 0 sea que

p= p' _ 70.6 * 4900 * 0.2 * 1.55 * In 31.6 *0.2) 14.6*482 (

y del grafico de Horner p ' = 3365

P= 3365 - 70.6 * 4900 * 0.2 *1.55 * In(31.6 *0.2) = 3337 1 c 14.6*482 P

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Referencias Bibliograticas

1- Dake, LP , "Fundamentals of Reservoir Engineering", Elsevier Scientific Publishimg Company, Amsterdam , The Netherlands, 1978. 2-. Dake, LP , "The Practice of the Reservoir Engineering", Elsevier Scientific Publishing Company, Amsterdam , The Netherlands, 1994 3- . Lee, J. "Well Testing", SPE Textbok Series, Richardson , TX, USA 1981 4- . Sa bet, M. A , "Well Test Analisis", Gulf Publishing Company, Houston , TX, USA; 1991 5-. Perez, P R , "Pruebas de Presion en Pozos de Petr61eo y Gas", Documento Inedito elaborado en la Universidad Nacional de Colombia - Sede Medellin, 1995 6- . Mathews, CS and Russell , D.G. ,"Pressure Build Up and Flow Tests in Oil Wells", SPE Reprint Series of The SPE, Reprint NO. 1. 7- . Ehlig- Economides C. A Joseph JA Ambrose Jr RW and Norwood Cathy " A Modern Approach to Reservoir Testing ", JPT 12/90 , pag . 1554. 8- . Ramey , H. J.jr. , "Advances in Well-Tests Analysis" , JPT06/92 , Pag.650 9- Mckinley, R M. and Streltsova , T.D "Early Time Pressure Build Up Analys is for Prudhoe Bay Wells", JPT 02/84 , Pag . 301 . 10-.Ramey Jr , H. J. " Advances in Practical Well Tests Analys is", JPT 06/92, Pag.650. 11-. Brown , M. E. and Ming-Lung , M. "Pressure Bu ild Up Analysis of Prudhoe Bay Wells, JPT 02/82 , Pag . 387 12 - Ramey, Jr. , M.H. "Pressure Transient Testing", JPT 07/82 , Pag . 1407.

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5 -. PRUEBAS DE FLUJO

En las pruebas de flujo se registra la presion y la tasa de fluJo con el tiempo Son menos usadas que las pruebas de restauracion aunque presentan algunas ventajas como son

• No se cierra el pozo y por tanto no hay perdida de produccion. • No hay necesidad de inducir flujo luego de la prueba . • Permiten tener una idea, al menos, del valor de A (y por tanto del VP) y de CA

Pero tambien presentan algunas desventajas y estas son las que hacen que se usen menos que las PBU; estas son :

- Requieren de supervision mas critica que las PBU . - Muchas veces no es posible tener informacion del periodo transiente y entonces no se puede

obtener k y S

Las principales situaciones en las que se usan las pruebas de flujo son

• Pozos nuevos

• Casos donde no se recomienda las PBU por perdidas de produccion y pozos que han sido cerrados tiempo suficiente para que la presion se estabilice.

La informacion que se puede obtener de una prueba de flujo incluye

P , k, S, A, CA, tss , distancia a una barrera impermeable.

Las pruebas de flujo mas usadas son

- Prueba de una sola tasa . Conocida como prueba de Draw Down ; requiere cerrar el pozo hasta tener el yacimiento a la presion promedia.

- Pruebas Multitasa Dos Tasas Tasa Multiple

5,1 -, Prueba de una Sola Tasa (Draw Down)

En este caso, teniendo el yacimiento a Pi se pone a fluir y cuando se tenga tasa constante se registra Pwf vs t.

La ecuacion para analizar este tipo de prueba es la ecuacion (362)

(3.62)

La cual toma las siguientes formas; dependiendo del periodo de flujo

• Periodo Transiente ( suponiendo se puede aplicar la aproximacion logaritmica) :

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