NUEVO EDIFICIO TRIBUNALES CIUDAD DE RECONQUISTA · 1/23 REGIMIENTO 12 DE INFANT. Nº 2475 - SANTA...

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REGIMIENTO 12 DE INFANT. Nº 2475 - SANTA FE - TE 0342-4000898 CEL 155039882 – email: [email protected] ESTUDIO GEOTECNICO -ENSAYOS DE SUELOS Y MATERIALES -CONTROL DE OBRA - DISEÑO ESTRUCTURAL – CALC. ESTRUCTURAS ESPECIALES

INFORME TECNICO ESTUDIO DE SUELOS - CIMENTACIONES

NUEVO EDIFICIO TRIBUNALES CIUDAD DE RECONQUISTA

- RECONQUISTA -

DEPARTAMENTO GRAL. OBLIGADO

OCTUBRE DE 2011

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REGIMIENTO 12 DE INFANT. Nº 2475 - SANTA FE - TE 0342-4000898 CEL 155039882 – email: [email protected]

ESTUDIO GEOTECNICO -ENSAYOS DE SUELOS Y MATERIALES -CONTROL DE OBRA - DISEÑO ESTRUCTURAL – CALC. ESTRUCTURAS ESPECIALES

OBRA: EDIFICIO DE PLANTA BAJA Y TRES PISOS UBICACIÓN: CALLE LUCAS FUNES ENTRE CALLES ESPAÑA Y PUYRREDON COMITENTE: PODER JUDICIAL SANTA FE LOCALIDAD: RECONQUISTA PROVINCIA: SANTA FE FECHA: OCTUBRE 2011 ITEM: ESTUDIO DE SUELOS

I) OBJETIVOS DEL INFORME

◊◊◊◊ Determinación del perfil geotécnico, descripción cualitativa y cuantitativa de las propiedades físicas y mecánicas de los estratos.

◊◊◊◊ Sistema de cimentación recomendado, niveles de fundación, tensiones admisibles, valores de fricción lateral y demás parámetros de cálculo.

◊◊◊◊ Recomendaciones finales.

II) TIPO DE ESTRUCTURA PROYECTADA

Edificio de planta baja y tres pisos en altura, estructura independiente de H°A°. Medio subsuelo a -1,50 metros respecto al nivel de pisos interiores.

Carga vertical máxima estimada sobre columnas: 180 toneladas.

III) TRABAJOS REALIZADOS:

III.1) CAMPAÑA: a) Se realizaron 5 (CINCO) perforaciones: P-1, P-2, P-3, P-4 y P-5 a 15.00 (quince) metros de

profundidad. En cada sondeo se realizó muestreo continuo (según IRAM 10516), incluyendo toma de muestras con

Moretto en estratos arcillosos, ensayo S.P.T. cada metro (IRAM 10517) para verificación del Grado de Consistencia en suelos cohesivos y Densidad Relativa en capas arenosas.

b) Ubicación de las perforaciones: ver plano adjunto. III.2) LABORATORIO:

Se realizaron las siguientes determinaciones: - Humedad natural (IRAM 10519).

- Lavado sobre tamiz N° 200 (IRAM 10507). - Granulometría (IRAM 10517). - Límites de Atterberg (IRAM 10501-10502). - Densidad natural, (ASTM D 2937/71, método gravimétrico). - Clasificación según sistema unificado de clasificación de suelos S.U.C.S. (IRAM 10509).

- Ensayos triaxiales (escalonado no-consolidado, no-drenado), en las muestras cohesivas (IRAM 10529).

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IV) DESCRIPCION DEL PERFIL GEOTECNICO

En esta descripción simplificada, se consideran los promedios de las profundidades y de N (número de golpes del ensayo S.P.T.) de las perforaciones realizadas, a partir de la boca de pozos:

0,00 a 0,55 metros: [Relleno suelo – escombros]. Limos de baja plasticidad (ML), color negro.

0,55 a 1,00 metros: Arcilla limosa de mediana plasticidad (CL), color marrón oscuro. Consistencia compacta (N = 8 golpes).

1,00 a 4,50 metros: Arcillas de mediana a alta plasticidad (CL), color pardo rojizo. Consistencia compacta (N = 11 golpes).

4,50 a 7,50 metros: Arcillas de limosas de mediana plasticidad (CL), color pardo verdusco. Con intercalaciones de arcillas y limos de alta plasticidad (CH y MH), con planos poco definidos de limos arenosos (ML y SM). Consistencia compacta (N = 21 golpes).

7,50 a 10,00 metros: Intercalación de arcillas limosas de baja a nula plasticidad (CL, CL-ML y ML), color pardo verdusco claro, consistencia muy compacta (N = 23 golpes) y arenas limosas de baja a nula plasticidad (SM, SM-SC y SM-SP), color amarillo verdusco claro, densidad relativa medianamente densas (N = 29 golpes).

10,00 a 15,00 metros: Arenas limosas mal graduadas y arenas medianas mal graduadas (SM-SP y SP), color amarillo. Densidad relativa densas (N = 42 golpes).

El nivel freático fue detectado a una profundidad de –11,50 metros, a la fecha de la realización de las tareas de campaña.

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V) PARAMETROS DE CORTE CONSIDERADOS

TABLA Nº 1 (SPT) DENSIDAD PARAMETROS DE CORTE

TOTALES [*]

PARAMETROS DE CORTE

EFECTIVO [**] [***]

PROFUNDIDAD RESPECTO AL

NIVEL

DE BOCA DE

POZOS

TIPO DE SUELO

NUM. DE

GOLPES

γγγγh (HUMEDA)

γγγγd (SECA)

ϕϕϕϕ

c

ϕϕϕϕ´

c´

[m] [SUCS ] N [ gr/cm3 ] [gr/cm3] [°] [kg/cm2] [°] [kg/cm2]

0.00 a –0.55 ML - 1.68 1.40 - - - -

-0.55 a -1.00 CL 8 1.75 1.41 5 0.69 23 0.00

-1.00 a -4.50 CL 11 1.79 1.47 8 0.51 23 0.00

-4.50 a -7.50 CL; CH y MH ML y SM

21 1.81 1.48 15 0.56 23 0.00

-7.50 a -10.00 CL; CL-ML y ML

SM; SM-SC y SM-SP29 1.89 1.57 18 0.32 25 0.00

-10.00 a -15.00 SM-SP y SP 42 2.03 1.75 - - 36 0.00

[*] Los parámetros de corte totales (ϕ ; c) se obtuvieron mediante la realización de ensayos triaxiales tipo Escalonado Rápido, No

Consolidado - No Drenado. Adoptándose el promedio de los valores obtenidos.

[**] Los parámetros de corte efectivos (ϕ’ ; c’), para suelos cohesivos, se estimaron utilizando las tablas de Joseph E. Bowles (edición 1996), minorados.

[***] El ángulo de fricción interna para las arenas de granos finos a medianos, se estimó en función de las gráficas de Holtz y Gibz, teniendo en cuenta el ensayo Normal de Penetración S.P.T. realizado.

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VI) PARAMETROS DE DISEÑO

VI.1) FUNDACIONES DIRECTAS - CIMIENTOS CORRIDOS DE H° POBRE PARA MUROS Y TABIQUES NO PORTANTES EN PB, SE RECOMIENDA EJECUTAR UN ENCADENADO INFERIOR DE REFUERZO DE Hº Aº. - BASES AISLADAS SUPERFICIALES DE H° A° PARA COLUMNAS DE LA SUPERESTRUCTURA.

- LOS NIVELES DE FUNDACION ESTAN REFERIDOS AL NIVEL DEL TERRENO NATURAL

TABLA Nº 2 ASENTAMIENTOS MAXIMOS ESTIMADOS

CONSIDERANDO UNA DISTIBUCION UNIFORMES DE LAS TENSIONES DE

CONTACTO

NIVEL DE

FUNDACION REFERIDO AL

NIVEL DEL TERRENO NATURAL

NIVEL DE

FUNDACION REFERIDO AL

NIVEL DEL SUBSUELO

TENSIONES ADMISIBLES

PARA ZAPATAS CONTINUAS

σmax

TENSIONES ADMISIBLES

PARA ZAPATAS AISLADAS

σmax

COEFICIENTE DE BALASTO

VERTICAL A NIVEL DE

FUNDACIÓN ks

EN PERIODO

CONSTRUCTIVO

δmax

DIFERIDOS

δmax

[m]

[m]

[kg/cm2]

[kg/cm2]

[kg/cm2/cm]

[cm]

[cm]

-0.80 --

1.40 (*)

--

--

1.00

1.50

-2.30

-0.80

1.47 (*) --

--

0.95

1.55

-3.00

-1.50

1.78

1.93

2.32

0.87

1.63

-3.50

-2.00

1.86

2.01

2.41

0.80

1.70

(*) Solo para muros y tabiques en planta baja o muros y tabiques en subsuelo.

Para el cálculo de la capacidad de carga y asentamiento de estas bases, se consideró una zapata cuadrada de ancho B = 3.00 [metros] y parámetros de corte conservadores: ϕ = 8 [º] y c = 0,51 [kg/cm2]. Máximo asentamiento admisible 2.50 [cm].

Fórmula empleada para el cálculo de la capacidad de carga última, generaliza de B. Hansen

qu = c Nc Sc dc ic + q’ Nq Sq dq iq + 0.5 γ B Nγ Sγ dγ iγ

Coeficiente de seguridad adoptado ν = 3.

Nivel freático considerado: -5.50 metros, [Datos suministrados por Puertos y vías Navegables: la cota de evacuación en puerto Reconquista corresponde +32.50 I.G.M.; el nivel I.G.M. en este sector de la ciudad es de 51.00 metros]

Para la evaluación del coeficiente de balasto se utilizo la fórmula de Bowles, sin corrección geométrica (ver FOUNDATION ANALYSIS AND DESIGN, Joseph E. Bowles, 5ta edición, Capítulo 9, sección 9-6), basada en la tensión admisible de la cimentación:

ks (kN/m3) = 40*(FS)*σa (kPa)

donde (FS=ν) es el factor o coeficiente de seguridad.

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Rozamiento y adherencia: Se podrá adoptar para la verificación de las zapatas al deslizamiento, los siguientes valores (bibliografía consultada Pedro Jiménez Montoya): δ (ángulo de rozamiento suelo-estructura)= 2/3 Ø’ (Ø’ ángulo de fricción interna efectivo); en este caso: δ = 15,33 [°]

α (adherencia suelo estructura) = 1/3 c (c valor de cohesión en condiciones no drenadas, obtenido de ensayos triaxiales - tensiones totales, en este caso: α = 0,17 [kg/cm2].

Asentamientos instantáneos o durante el período constructivo: Teoría aplicada Davis – Poulos (1968) Asentamientos diferidos: Teoría aplicada de Terzaghi (1959)

VI.2) FUNDACIONES INDIRECTAS PARA COLUMNAS DE LA SUPERESTRUCTURA MEDIANTE PILOTES PRE-EXCAVADOS CON LA AYUDA DE LODOS BENTONITICOS - LOS NIVELES DE FUNDACION ESTAN REFERIDOS AL NIVEL DEL TERRENO NATURAL

VI.2.1) PARAMETROS DE CÁLCULO PARA RESISTENCIA DE PUNTA DEL PILOTE TABLA Nº 3

NIVEL DE FUNDACION REFERIDO AL



NIVEL DEL SUBSUELO

LARGO DEL FUSTE DEL PILOTE O

(NO INCLUYE CABEZAL)

CAPACIDAD DE CARGA EN LA PUNTA DEL

PILOTE

TENSIONES ADMISIBLES EN LA PUNTA DEL

PILOTE

ASENTAMIENTO MAXIMO ESTIMADO

PERIODO CONSTRUCTIVO (sin pre-carga)

δmax

[m] [m] [m] [kg/cm2] [kg/cm2] [cm]

-10.00 -8.50 7.60 52.39 17.46 2.30

-11.00 -9.50 8.60 56.47 18.82 2.20

-12.00 -10.50 9.60 62.63 20.88 2.10

-13.00 -11.50 10.60 71.49 23.83 2.10

Fórmula empleada para el cálculo de la capacidad de carga última, generaliza de B. Hansen

qu = (c Nc + γ’ Df Nq ) * Sc dc

Coeficiente de seguridad adoptado: adoptado ν = 3. Diámetro estimado del pilote para calculo de capacidad de carga y asentamiento = 0,80 [metros]. Parámetros de corte adoptados (conservadores): ϕ = 32 [º] y c = 0,00 [kg/cm2]

Para la estimación de asentamientos totales, se ha considerado la teoría de Vesic (1977) – Braja M. Das (1999).

Nivel freático considerado: -5.50 metros, [Datos suministrados por Puertos y vías Navegables: la cota de evacuación en puerto Reconquista corresponde +32.50 I.G.M.; el nivel I.G.M. en este sector de la ciudad es de 51.00 metros]

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VI.2.2) PARAMETROS DE CÁLCULO PARA RESISTENCIA LATERAL DEL PILOTE

TABLA Nº 4



ESPESOR DEL ESTRATRO

CONSIDERADO

MODULOS DE REACCON (COEFICIENTE DE BALASTO)

FRICCION LATERAL ADMISIBLE

k H (HORIZONTAL)

k V (VERTICAL)

TENSION LATERAL ADMISIBLE

A MITAD DEL ESTRATO CONSIDERADO

fsi

[m]

[m]

[kg/cm2/cm]

[kg/cm2/cm]

[kg/cm2]

[kg/cm2]

0.00 a -1.50 1.50 DESPRECIAR DESPRECIAR DESPRECIAR DESPRECIAR

-1.50 a -2.40 0.90 DESPRECIAR DESPRECIAR DESPRECIAR DESPRECIAR

-2.40 a -4.50 2.10 2.09 2.61 1.47 0.20

-4.50 a -7.50 3.00 3.85 4.80 2.85 0.22

-7.50 a -10.00 2.50 4.00 5.00 2.96 0.25

-10.00 a -13.00 3.00 11.80 14.80 10.40 0.29

Para el valor de la tensión admisible horizontal y el módulo de reacción horizontal, se adoptó el criterio discutido en FOUNDATION ANALYSIS AND DESIGN, Joseph E. Bowles, 5ta edición, Capítulo 16, sección 16-15. Coeficiente de seguridad

adoptado νννν = 3.00. Esta información (columnas 3 y 5 de la TABLA Nº 4) es útil para el caso de pilotes sometidos a esfuerzos horizontales. La misma se brinda para verificar las tensiones horizontales que el pilote transmite al terreno de fundación considerando al mismo inmerso en un medio elástico.

Se adoptó para pilotes perforados en arenas: fsi = [β x K x σ'v x tg (δ)] / s ; (BROMS, 1966 – pilotes pre-excavados) β = factor de corrección por profundidad K = coeficiente de empuje

σ'v = tensión vertical efectiva al nivel considerado δ = ángulo de rozamiento hormigón-suelo s = 1,30 (coeficiente de seguridad) Se adoptó para pilotes perforados en suelos cohesivos: fsi = [α x Cu] / s ; (TOMLINSON, 1971 – pilotes pre-excavados) α = factor de adhesión Cu = cohesión no drenada (del ensayo triaxial) s = 1,30 (coeficiente de seguridad)

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VII) ESTIMACION DE EMPUJES EN REPOSO SOBRE PAREDES DEL SUBSUELO Altura de muros del sub-suelo : 1.50 metros Profundidad de fundación del muro : 2.30 metros [respecto al nivel del terreno natural N.T.N.]

EMPUJES EN REPOSO

Para el cálculo de empujes sobre estructuras empotradas en el terreno (el caso de los muros del subsuelo), se podrá considerar empujes en reposo y para el cálculo del mismo se deberá tener en cuenta los siguientes parámetros geotécnicos: - Cohesión efectiva: c‘ = 0,00 kg/cm2

- Fricción efectiva: ϕ‘ = 23º - Densidad Natural: γh =1,89 kg/cm3

- Coeficiente en reposo: Ko = 0,609 - Nivel freático (no considerar) VIII) RECOMENDACIONES FINALES PARA EL CALCULISTA Y DURANTE EL PROCESO CONSTRUCTIVO:

FUNDACIONES DIRECTAS

1. Para mejorar el comportamiento de las bases superficiales (en zona de cocheras), se aconseja compactar una capa de suelo de 20 [cm] de espesor por debajo del nivel de fundación recomendado. Se podrá ejecutar un hormigón de limpieza de 15 [cm] de espesor.

2. En el caso que se deba ejecutar (por razones de proyecto) bases aisladas superficiales, se podrá utilizara las tensiones admisibles que figuran en la tabla n°2; fila 1 y columna 3.

3. Para muros y tabiques en planta baja o en zona del subsuelo, se recomienda ejecutar un cimiento corrido de hormigón pobre reforzado con encadenado inferior de HºAº.

4. Para el diseño y verificación de las plateas del subsuelo, se podrá utilizar una tensión admisible σmax = 1,00 kg/cm2

; con un coeficiente de Balasto KS = 1,20 kg/cm3.

5. Importante: al momento de abrir las excavaciones para las obras de fundación, se recomienda una especial atención por parte del director o jefe de obra, a fin de observar si se encontrara algún tipo de anomalía puntual no detectada en las perforaciones realizadas, como por ejemplo rellenos no mecanizados, pozos negros, pozos de basura, zanjas, etc. En tal caso estos sectores se tendrán que localizar, delimitar, limpiar o vaciar y rellenar debidamente con suelo compactado.

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FUNDACIONES INDIRECTAS

1. Se recomienda adoptar un diseño estructural que garantice una distribución uniforme de las cargas, de manera de evitar concentración de tensiones en cualquier área del terreno.

2. Es aconsejable arriostrar todos los cabezales mediante vigas de riostra o tensores, en al menos dos direcciones.

3. Unir los cabezales de los pilotes medianeros (o aquellos que reciban columnas con gran excentricidad de cargas) con

los cabezales de los pilotes centrales mediante vigas de fundación.

4. Consultar para el dimensionamiento y verificación de cabezales sobre pilotes el capitulo 15 (normas CIRSOC en vigencia) y comentarios al capitulo 15 del proyecto de reglamento CIRSOC 201 (año 2002).

5. Separación mínima entre pilotes: 3 veces el diámetro, de eje a eje de cada pilote.

6. Para grupos de pilotes, se deberá considerar una eficacia de un grupo de pilotes en relación a un pilote individual del

orden del 70% (sin pre-carga) al 80% (con pre-carga) de la resistencia total admisible Ejemplo: QT (PARA GRUPOS DE PILOTES CON PRECARGA) = [Σ(Qp + Qf)] * 0,80 7. Para hipótesis de cargas que consideren la acción de simultánea de cargas permanentes y solicitaciones accidentales,

se admite mayorar las tensiones admisibles que figuran en la Tabla Nº 4 (columna 3-5) en un 20% como máximo.

8. Se recomienda la utilización de sistema de pre-carga mediante la inyección de mortero cementicio a presión en todos los pilotes. La presión de inyección deber ser como mínimo de 23 atmósferas. En este caso, y siempre que además se respeten las consideraciones dadas en el ítem Nº 9, quedará a criterio del calculista la posibilidad de disminuir el coeficiente de seguridad a ν = 2.00 (valor mínimo admisible). Este concepto sólo se podrá aplicar para pilotes fundados en arenas medianas y limpias, que en este caso se presentan a una profundidad igual o mayor de 10.00 metros (respecto al nivel de terreno natural). Se recomienda además comenzar la tarea de inyección por los pilotes de mayor solicitación y por aquellos pilotes que trabajan en forma individual (cabezales de pilote único), de manera de obtener las máximas garantías, en cuanto a la ejecución de la pre-carga en los puntos críticos de la estructura de fundación.

9. Se deberá disponer de un equipo adecuado para la ejecución de las obras de pilotaje. Dicho equipo debe ofrecer las

máximas garantías en cuanto a los siguientes ítems: • Precisión en la ejecución de la perforación, respetando la geometría del pilote proyectado. • Mínima perturbación del terreno. • Continuidad (integridad) de los pilotes. • Calidad del hormigón. • La mezcla de inyección habitualmente utilizada es una lechada de cemento con el eventual uso de aditivos

(fluidificantes y/o aire incorporado), debiendo establecer la dosificación, en forma experimental, en el primer grupo de pilotes construidos.

• Mantenimiento de la presión máxima de inyección por un lapso mínimo de 10 minutos. • Las cañerías de inyección deberán ser de suficiente rigidez para soportar la presión de inyección solicitada. • Para pilotes cuyos diámetros sean ≥ 0,80 metros de diámetro se aconseja para una mejor distribución de la presión

de inyección un canasto metálico, en la base o punta del pilote.

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IX) RELLENOS

1. Limpieza del terreno y extracción de la capa vegetal (aproximadamente 0,50 metros) en la superficie que abarca la obra.

2. Los rellenos se deberán compactar en capas de 20 cm de espesor cada una, como mínimo al 98 % del Proctor Standard T99, utilizando material de la zona, tipo A-4 o A-6; Norma Vialidad Nacional VN-E4-84, debiendo realizar esta operación con equipos vibro compactadores.

3. Rellenar todas las excavaciones ejecutadas, sean estas para alojar estructuras de fundación o instalaciones, con suelo

debidamente humedecido y compactado, debiendo realizar esta operación con equipos vibro compactadores manuales y en capas que no superen los 20 [cm] de espesor.

4. Si se producen lluvias al momento de apertura de las bases, se recomienda proteger los pozos abiertos, de tal manera que el agua no ingrese a los mismos. En el caso que esto ocurra se deberá desbarrar el fondo de la excavación y reemplazar este suelo por un suelo – cal.

Lic. FRANCISCO RETAMAR E s t u d i o G e o t e c n i c o i. c. i. e. nº 1.0169.9

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FOTOS ALUSIVAS

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UBICACIÓN DE LAS

PERFORACIONES P-1 P-2

P-3

P-4

P-5

CALLE ESPAÑA

13.00m

9.50 m

13.00 m

9.70 m

9.60 m

17.00m

29.50m

15.00m

15.00m

11.00m

CALLE PUYRREDONCALLE LUCAS FUNES

L.M.

L.E.

L.E.

L.M.

OBRA: NUEVO EDIFICIO PODER JUDICIAL POZO: P-1PLANILLA LOCALIDAD: RECONQUISTA PROGRESIVA:

DE PROVINCIA: SANTA FE COTA: 51,1 metrosLABORATORIO FECHA DE CAMPAÑA: 09/10/11 N.F.: -11,50 metros

PROFUNDIDAD DENS. DENS. SATURA HUM. PASANTE TAMICES LIMITES DE CLASIF. INDICE S.P.T. PARAMETROS OBSERVACIONESNAT. SECA CIÓN NAT. CONSISTENCIA SUELO DE CORTE

DE N ø c E f

LIQUI-(m) (g/cm3) (g/cm3) (%) (%) 4 10 40 60 100 200 LL. LP. IP. SUCS DEZ (30 cm) (º ') kg/cm2 kg/cm2 %

0,00 0,30 17,2 66,5 20,5 17,4 3,1 ML -0,07 RELLENO0,30 0,55 1,69 1,42 60 18,8 80,3 20,8 17,0 3,8 ML 0,48 RELLENO0,55 1,00 22,3 81,1 26,9 19,3 7,6 CL 0,39 91,00 1,55 21,2 83,3 51,5 24,9 26,6 CH -0,14 1,55 2,00 18,1 84,5 48,3 25,2 23,1 CL -0,31 122,00 2,55 19,9 85,5 45,7 23,9 21,8 CL -0,19 2,55 3,00 21,3 84,9 43,1 22,3 20,8 CL -0,05 153,00 3,55 1,80 1,49 74 20,6 83,0 48,2 23,1 25,1 CL -0,10 8 0,53 93 4,153,55 4,00 21,2 80,9 39,9 20,4 19,5 CL 0,04 114,00 4,55 21,1 82,1 40,1 21,5 18,6 CL -0,02 4,55 5,00 20,5 81,7 39,7 22,6 17,1 CL -0,13 18 PRESENCIA CALCAREA5,00 5,55 20,8 78,3 38,9 23,0 15,9 CL -0,14 PRESENCIA CALCAREA5,55 6,00 19,7 80,8 42,1 23,5 18,6 CL -0,20 19 PRESENCIA CALCAREA6,00 6,55 1,79 1,50 70 19,2 85,9 37,8 22,0 15,8 CL -0,17 13 0,59 112 4,75 PRESENCIA CALCAREA6,55 7,00 19,7 87,1 43,9 24,8 19,1 CL -0,27 17 PRESENCIA CALCAREA7,00 7,55 19,0 88,6 39,1 20,4 18,7 CL -0,08 PRESENCIA CALCAREA7,55 8,00 19,4 89,7 28,6 19,8 8,8 CL -0,05 278,00 8,55 1,83 1,51 78 21,2 90,0 28,4 17,5 10,9 CL 0,34 15 0,47 87 5,758,55 9,00 17,3 79,6 23,7 17,1 6,6 CL-ML 0,04 309,00 9,55 - - 9,55 10,00 18,4 57,8 NO PLASTICO ML - 2210,00 10,55 - - 10,55 11,00 15,3 5,0 - - - SM-SP - 4311,00 11,55 - - 11,55 12,00 17,7 5,3 - - - SM-SP - 3712,00 12,55 - - 12,55 13,00 2,03 1,72 98 18,0 6,3 - - - SM-SP - 49 36 0,00 830 -- DE TABLA13,00 13,55 - - 13,55 14,00 15,3 7,4 - - - SM-SP - 4114,00 14,55 - - 14,55 15,00 15,0 8,3 - - - SM-SP - 54

F I N D E L P O Z O

AVANCE POR LAVADO

AVANCE POR LAVADO

AVANCE POR LAVADO

AVANCE POR LAVADO

AVANCE POR LAVADO

AVANCE POR LAVADO

ξ

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OBRA: NUEVO EDIFICIO PODER JUDICIAL COMITENTE: PODER JUDICIAL DE SANTA FE POZO: P-1LOCALIDAD: RECONQUISTA FECHA: 09/10/11 PROGRESIVA: PROVINCIA: SANTA FE N.F.: -11,50 metros COTA : 51,1 metrosPROF. CLASIF. NIVEL DESCRIPCION PENETRACION ENSAYOS FISICOS

FREAT. N NUM. GOLPES: HUM. NAT. (%) L.L. (%) PTE. T 10 (%) PTE. T 40 (%) PENETRACION: 30 cm. L.P.(%) PTE. T 200 (%)

(m) SUCS (m)0,00

(RELLENO)LIMOS Y ARCILLAS DE BAJA PLASTICIDADCOLOR NEGRO1,00 CONSISTENCIA COMPACTA (N = 9 GOLPES) 9

2,00 12ARCILLAS DE MEDIANA A ALTA PLASTICIDADCOLOR MARRON / PARDO ROJIZO OSCURO

3,00 CONSISTENCIA COMPACTA (N = 13 GOLPES) 15

4,00 11

5,00 18

ARCILLAS LIMOSAS DE MEDIANA PLASTICIDAD6,00 COLOR PARDO VERDUSCO 19CONSISTENCIA MUY COMPACTA (N = 18 GOLPES)PRESENCIA CALCÁREA7,00 17

8,00 27LIMOS ARCILLOSOS DE MEDIANA A BAJA PLASTICIDADCOLOR PARDO VERDUSCO

9,00 CONSISTENCIA MUY COMPACTA (N = 26 GOLPES) 30

10,00 22

11,00 43

12,00 ARENAS LIMOSAS MAL GRADUADAS 37COLOR AMARILLODENSIDAD RELATIVA DENSAS (N=45 GOLPES)

13,00 49

14,00 41

15,00 54

ML

SM-SP

ML

CL-ML

CL

CLCH

0 10 20 30 40 50 60 10 20 30 40 50 60 70 80 9010 20 30 40 50 60 70 80

-11,50

100

15/23




DE N ø c E f


0,00 0,30 16,1 71,6 21,3 18,6 2,7 ML -0,93 RELLENO0,30 0,55 18,3 79,9 21,9 18,6 3,3 ML -0,09 RELLENO0,55 1,00 1,63 1,35 60 20,9 82,3 48,7 23,4 25,3 CL -0,10 6 5 0,69 95 5,101,00 1,55 22,7 83,5 51,9 24,8 27,1 CH -0,08 1,55 2,00 20,1 86,6 48,7 24,5 24,2 CL -0,18 102,00 2,55 1,79 1,46 76 22,3 85,7 37,5 20,7 16,8 CL 0,10 7 0,51 98 4,202,55 3,00 22,5 86,7 41,6 23,5 18,1 CL -0,06 93,00 3,55 21,9 83,8 47,8 24,5 23,3 CL -0,11 3,55 4,00 22,8 81,5 45,3 24,8 20,5 CL -0,10 114,00 4,55 23,7 82,6 40,0 20,0 20,0 CL 0,19 4,55 5,00 21,5 82,1 38,9 19,4 19,5 CL 0,11 15 PRESENCIA CALCAREA5,00 5,55 21,9 80,4 35,7 19,6 16,1 CL 0,14 PRESENCIA CALCAREA5,55 6,00 20,9 79,7 40,3 22,6 17,7 CL -0,10 20 PRESENCIA CALCAREA6,00 6,55 1,80 1,48 76 21,8 88,2 41,5 24,6 16,9 CL -0,17 14 0,53 107 4,39 PRESENCIA CALCAREA6,55 7,00 20,0 88,8 38,4 23,4 15,0 CL -0,23 27 PRESENCIA CALCAREA7,00 7,55 20,3 89,0 39,7 24,0 15,7 CL -0,24 PRESENCIA CALCAREA7,55 8,00 19,3 80,1 33,5 25,6 7,9 ML -0,80 208,00 8,55 20,9 77,6 NO PLASTICO ML - 8,55 9,00 17,9 60,7 20,6 15,3 5,3 CL-ML 0,49 239,00 9,55 17,5 61,9 21,1 15,4 5,7 CL-ML - 9,55 10,00 17,8 60,3 19,1 14,2 4,9 CL-ML 0,73 1910,00 10,55 - - 10,55 11,00 16,6 12,9 - - - - 3411,00 11,55 - - 11,55 12,00 17,0 8,3 - - - SM-SP - 3212,00 12,55 - - 12,55 13,00 2,03 1,72 98 18,1 7,9 - - - SM-SP - 35 36 0,00 830 -- DE TABLA13,00 13,55 - - 13,55 14,00 15,5 6,7 - - - SM-SP - 4114,00 14,55 - - 14,55 15,00 15,4 4,9 - - - SP - 54

F I N D E L P O Z O

AVANCE POR LAVADO

AVANCE POR LAVADO

AVANCE POR LAVADO

AVANCE POR LAVADO

AVANCE POR LAVADO

ξ

16/23



(m) SUCS (m)0,00

(RELLENO)LIMOS Y ARCILLAS DE BAJA PLASTICIDADCOLOR NEGRO1,00 CONSISTENCIA MEDIANAMENTE COMPACTA (N = 6 GOLPES) 6



4,00 11

5,00 15




10,00 19

11,00 34


13,00 35

14,00 41

15,00 54SP

CL

CLCH

ML

SM-SP

CL-ML

ML

0 10 20 30 40 50 60 10 20 30 40 50 60 70 80 9010 20 30 40 50 60 70 80

-11,50

100

17/23




DE N ø c E f


0,00 0,30 18,6 66,2 21,7 18,7 3,0 ML -0,03 RELLENO0,30 0,55 1,69 1,38 67 22,2 70,9 20,1 16,9 3,2 ML 1,65 RELLENO0,55 1,00 19,4 88,1 32,3 20,0 12,3 CL -0,05 91,00 1,55 18,6 87,5 43,7 23,4 20,3 CL -0,24 1,55 2,00 21,3 91,5 36,9 20,8 16,1 CL 0,03 122,00 2,55 20,8 90,7 44,9 24,3 20,6 CL -0,17 2,55 3,00 21,9 83,8 40,1 23,6 16,5 CL -0,10 163,00 3,55 1,80 1,50 72 19,7 80,6 39,8 20,9 18,9 CL -0,06 9 0,50 87 4,653,55 4,00 19,9 82,3 46,1 25,4 20,7 CL -0,27 124,00 4,55 19,5 81,5 40,8 19,9 20,9 CL -0,02 4,55 5,00 20,4 85,4 51,2 30,9 20,3 MH -0,52 16 PRESENCIA CALCAREA5,00 5,55 19,3 86,7 50,7 29,9 20,8 MH -0,51 PRESENCIA CALCAREA5,55 6,00 19,5 86,3 51,9 31,9 20,0 MH -0,62 20 PRESENCIA CALCAREA6,00 6,55 1,81 1,53 69 18,4 85,6 43,5 26,6 16,9 ML -0,48 17 0,45 105 3,50 PRESENCIA CALCAREA6,55 7,00 19,6 84,1 41,4 27,9 13,5 ML -0,61 27 PRESENCIA CALCAREA7,00 7,55 19,5 63,9 21,7 18,2 3,5 ML 0,38 PRESENCIA CALCAREA7,55 8,00 13,7 39,4 20,5 13,8 6,7 SM-SC -0,02 238,00 8,55 1,82 1,56 67 16,9 41,0 21,8 15,9 5,9 SM-SC 0,18 21 0,20 73 3,058,55 9,00 17,7 36,3 18,9 15,1 3,8 SM 0,68 269,00 9,55 - - 9,55 10,00 16,1 9,3 NO PLASTICO SM-SP - 3910,00 10,55 - - 10,55 11,00 16,3 8,8 - - - SM-SP - 3311,00 11,55 - - 11,55 12,00 16,4 7,0 - - - SM-SP - 3112,00 12,55 - - 12,55 13,00 2,03 1,76 88 15,1 9,7 - - - SM-SP - 41 36 0,00 830 -- DE TABLA13,00 13,55 - - 13,55 14,00 13,8 4,9 - - - SP - 5314,00 14,55 - - 14,55 15,00 14,8 4,7 - - - SP - 56

F I N D E L P O Z O

AVANCE POR LAVADO

AVANCE POR LAVADO

AVANCE POR LAVADO

AVANCE POR LAVADO

AVANCE POR LAVADO

AVANCE POR LAVADO

ξ

18/23



(m) SUCS (m)0,00




4,00 12

5,00 16


8,00 23ARENAS LIMO ARCILLOSOS DE BAJA A NULA PLASTICIDADCOLOR GRIS VERDUSCODENSIDAD RELATIVA MEDIANAMENTE DENSAS (N=25 GOLPES)9,00 26

10,00 39

11,00 33


13,00 41

14,00 53

15,00 56

SP

SM-SP

CL

ML

SM-SC

SM

CL

0 10 20 30 40 50 60 10 20 30 40 50 60 70 80 9010 20 30 40 50 60 70 80

-11,50

100

19/23




DE N ø c E f


0,00 0,30 15,1 70,2 20,5 17,6 2,9 ML -0,86 RELLENO0,30 0,55 1,67 1,42 56 17,6 76,1 21,6 17,7 3,9 ML -0,03 RELLENO0,55 1,00 22,0 83,3 28,4 20,3 8,1 CL 0,21 81,00 1,55 22,6 93,9 50,9 27,1 23,8 CH -0,19 1,55 2,00 23,9 85,6 47,6 27,4 20,2 CL -0,17 152,00 2,55 26,1 86,1 40,5 21,9 18,6 CL 0,23 2,55 3,00 25,8 85,9 41,3 21,8 19,5 CL 0,21 143,00 3,55 1,81 1,46 81 23,9 86,1 42,8 22,4 20,4 CL 0,07 8 0,53 78 4,223,55 4,00 24,2 83,7 40,0 21,3 18,7 CL 0,16 114,00 4,55 24,9 85,8 41,3 20,7 20,6 CL 0,20 4,55 5,00 23,8 82,9 38,7 22,9 15,8 CL 0,06 15 PRESENCIA CALCAREA5,00 5,55 22,3 79,9 39,9 21,8 18,1 CL 0,03 PRESENCIA CALCAREA5,55 6,00 21,6 78,3 40,3 19,4 20,9 CL 0,11 23 PRESENCIA CALCAREA6,00 6,55 1,83 1,43 91 28,1 80,7 51,0 29,3 21,7 MH -0,06 17 0,63 119 4,25 PRESENCIA CALCAREA6,55 7,00 25,1 80,0 44,2 23,4 20,8 CL 0,08 25 PRESENCIA CALCAREA7,00 7,55 26,4 91,5 53,1 27,3 25,8 CH -0,03 PRESENCIA CALCAREA7,55 8,00 18,8 70,9 36,9 25,4 11,5 ML -0,57 318,00 8,55 1,98 1,66 90 19,5 22,1 NO PLASTICO SM - 28 0,00 370 -- DE TABLA8,55 9,00 18,1 12,6 NO PLASTICO SM - 379,00 9,55 - - 9,55 10,00 17,6 11,7 NO PLASTICO SM-SP - 4310,00 10,55 - - 10,55 11,00 15,9 10,1 - - - SM-SP - 2211,00 11,55 - - 11,55 12,00 15,5 7,6 - - - SM-SP - 2712,00 12,55 - - 12,55 13,00 2,03 1,74 94 16,8 5,2 - - - SM-SP - 45 36 0,00 830 -- DE TABLA13,00 13,55 - - 13,55 14,00 14,9 5,5 - - - SM-SP - 4714,00 14,55 - - 14,55 15,00 14,3 4,4 - - - SP - 59

F I N D E L P O Z O

AVANCE POR LAVADO

AVANCE POR LAVADO

AVANCE POR LAVADO

AVANCE POR LAVADO

AVANCE POR LAVADO

AVANCE POR LAVADO

ξ

20/23



(m) SUCS (m)0,00




4,00 11

5,00 15

INTERCALACION DE ARCILLAS Y LIMOS DE MEDIANA A ALTA PLASTICIDAD6,00 COLOR PARDO VERDUSCO 23CONSISTENCIA MUY COMPACTA (N = 25 GOLPES)PRESENCIA CALCÁREA7,00 29

8,00 31ARENAS LIMOSAS NO PLASTICASCOLOR AMARILLO9,00 DENSIDAD RELATIVA DENSAS (N=37 GOLPES) 37

10,00 43

11,00 22


13,00 45

14,00 47

15,00 59

ML

SM

CL

CL

SP

CLCH

SM-SP

MLCH

MH

0 10 20 30 40 50 60 10 20 30 40 50 60 70 80 9010 20 30 40 50 60 70 80

-11,50

100

21/23




DE N ø c E f


0,00 0,30 15,3 74,6 19,6 17,6 2,0 ML -1,14 RELLENO0,30 0,55 1,69 1,42 62 19,4 80,6 21,9 19,1 2,8 ML 0,11 RELLENO0,55 1,00 22,5 90,9 37,7 22,2 15,5 CL 0,02 81,00 1,55 20,2 85,3 38,8 18,9 19,9 CL 0,06 1,55 2,00 19,4 86,7 40,6 21,5 19,1 CL -0,11 92,00 2,55 20,7 85,1 41,7 22,4 19,3 CL -0,09 2,55 3,00 23,1 84,9 40,3 21,6 18,7 CL 0,08 63,00 3,55 1,79 1,48 73 20,8 83,7 38,9 19,9 19,0 CL 0,05 7 0,48 72 4,753,55 4,00 22,1 80,9 37,6 18,1 19,5 CL 0,20 104,00 4,55 18,0 81,4 41,1 21,2 19,9 CL -0,16 4,55 5,00 18,9 81,7 43,7 22,9 20,8 CL -0,19 15 PRESENCIA CALCAREA5,00 5,55 1,80 1,49 73 20,5 81,2 44,3 23,4 20,9 CL -0,14 12 0,61 122 3,95 PRESENCIA CALCAREA5,55 6,00 19,8 80,8 38,9 20,8 18,1 CL -0,06 14 PRESENCIA CALCAREA6,00 6,55 20,5 86,5 38,1 21,3 16,8 CL -0,05 PRESENCIA CALCAREA6,55 7,00 16,3 60,7 NO PLASTICO ML - 237,00 7,55 16,1 12,9 NO PLASTICO SM - 7,55 8,00 15,9 11,6 - - - SM-SP - 288,00 8,55 1,91 1,65 71 15,5 10,9 - - - SM-SP - 30 0,00 710 --8,55 9,00 16,8 12,1 NO PLASTICO SM - 319,00 9,55 - - 9,55 10,00 18,7 14,5 NO PLASTICO SM - 2710,00 10,55 - - 10,55 11,00 16,1 10,5 - - - SM-SP - 4511,00 11,55 - - 11,55 12,00 14,8 9,8 - - - SM-SP - 4312,00 12,55 - - 12,55 13,00 2,03 1,78 84 13,9 6,7 - - - SM-SP - 47 36 0,00 830 -- DE TABLA13,00 13,55 - - 13,55 14,00 13,1 5,9 - - - SM-SP - 5114,00 14,55 - - 14,55 15,00 13,6 6,1 - - - SM-SP - 55

F I N D E L P O Z O

AVANCE POR LAVADO

AVANCE POR LAVADO

AVANCE POR LAVADO

AVANCE POR LAVADO

AVANCE POR LAVADO

AVANCE POR LAVADO

ξ

22/23



(m) SUCS (m)0,00




4,00 10

5,00 15




10,00 27

11,00 45


13,00 47

14,00 51

15,00 55

CL

ML

SM-SP

MLSM

SM-SP

SM

0 10 20 30 40 50 60 10 20 30 40 50 60 70 80 9010 20 30 40 50 60 70 80

-11,50

100

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NUEVO EDIFICIO TRIBUNALES CIUDAD DE RECONQUISTA · 1/23 REGIMIENTO 12 DE INFANT. Nº 2475 - SANTA...

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