Norma PDVSA

PDVSA N° TITULO

REV. FECHA DESCRIPCION PAG. REV. APROB. APROB.

APROB. FECHAAPROB.FECHA

TORRES DE FRACCIONAMIENTO

� PDVSA, 1983

MDP–04–CF–04 MODELAJE RIGUROSO/GENERACION BALANCE DEMASA Y ENERGIA

APROBADO

ENE.97 ENE.97

ENE.970 26

MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO

ESPECIALISTAS

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REVISION FECHA


MODELAJE RIGUROSO/GENERACIONBALANCE DE MASA Y ENERGIA ENE.970

PDVSA MDP–04–CF–04

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Indice1 OBJETIVO 2. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

2 ALCANCE 2. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

3 REFERENCIAS 2. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

4 SIMULACION DE TORRES DE FRACCIONAMIENTO 2. . . . . . . . . . . 4.1 Generación balance detallado de masa y energía 3. . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4.2 Ejemplos prácticos 3. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

http://www.intevep.pdv.com/santp

http://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/indice_mdp.htm

http://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/fraccio/indice_fraccio.htm

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1 OBJETIVOPresentar la metodología generalmente usada para el modelaje y generación delbalance de masa y energía de torres de fraccionamiento.

2 ALCANCEEsta subsección presenta el procedimiento comúnmente utilizado para elmodelaje y generación del balance de masa y energía de unidades defraccionamiento, utilizando paquetes comerciales de simulación de procesos. Sepresentas dos ejemplos prácticos, correspondientes a una separación binariaentre agua y metanol y a una torre de destilación atmosférica.

3 REFERENCIAS� Destillation Design, Henry Z. Kister. Mc. Graw Hill, N.Y. 1992� Reid, Praunitz, and Sherwood. The Properties of Gases and Liquids . Third

Edition. McGraw Hill� SIMCI, Pro II Keyword Input Manual. Version 4.0. 1994

4 SIMULACION DE TORRES DE FRACCIONAMIENTOPara el diseño, evaluación y optimización de torres de fraccionamiento esnecesario resolver las ecuaciones de balance de masa y energía y representacióndel equilibrio, correspondientes a cada una de las etapas de teóricas de la torre,en estado estacionario. En general, ,se requiere la generación de un estimadoinicial , para identificar las condiciones de operación y la configuración de la torre.Esta información sirve de punto de partida para realizar el cálculo riguroso platoa plato y establecer el diseño definitivo.

En la actualidad se utilizan modernas técnicas computacionales para la resoluciónde las ecuaciones que modelan el comportamiento de la torre, las cuales seencuentran disponibles en diversos paquetes comerciales de simulación deprocesos. Estos permiten lograr una alta precisión en el diseño, la cual solo estalimitada por la exactitud en el modelaje del comportamiento termodinámico delsistema.

En la industria nacional tienen amplia aplicación el paquete de simulación PRO II(SIMCI), para servicios de refinación y paquetes como HYSIM y ASPEN paraservicios petroquímicos, ya que modelan el comportamiento de la mayoría de lostipos de torres existentes

En general pueden simularse torres con múltiples alimentaciones, múltiplesetapas de enfriamiento, múltiples retiros laterales (liquido o vapor),condensadores parciales o totales, etc.

La información suministrada al simulador debe permitir alcanzar una soluciónúnica, tomando en cuenta que se dispone de un total de (N –1 )*2 grados de




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libertad para definir la operación de una torre de fraccionamiento. Siendo N elnúmero de productos de la torre.

En la sección 4.4 se presentan dos ejemplos detallados del diseño riguroso de dostorres de fraccionamiento, utilizando el paquete de simulación comercial PRO II.

4.1 Generación balance detallado de masa y energía

La información requerida por la mayoría de los paquetes comerciales, para lasimulación de una torre de fraccionamiento y generar el balance de masa yenergía se resume a continuación:

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Estimado del número de etapas teóricas requeridas para la separaciónÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Fase, flujo y composición de la corriente de alimentación a la torreÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Estimado de la localización del plato de alimentaciónÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Características de los productos y plato de retiroÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Tipo de condensador y condiciones de operaciónÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Estimado de la carga calórica del condensador rehervidor o etapas de enfriamientointermedias.ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


Caída de presión en la torre

El simulador proporcionara la fase, flujos, composición, propiedades ycondiciones de temperatura y presión de todos los productos; la carga calórica delcondensador, rehervidor y/o etapas de enfriamiento intermedias; el perfil deliquido/vapor en la columna y la temperatura y presión de cada etapa teórica. Estorepresenta el balance de masa y energía de la torre en cuestión.

Para el dimensionamiento de torres de fraccionamiento nuevas, se puededeterminar el diámetro de la torre, la presión óptima de operación, la localizaciónmás conveniente del plato de alimentación, se puede analizar el efecto delporcentaje de vaporización en el rehervidor sobre el diseño propuesto,determinación del plato de control de temperatura , etc. En estos casos esnecesario suministrar adicionalmente el tipo de plato, espaciamiento entre platos,el número de pasos, el porcentaje de inundación recomendado para el servicio,entre otros.

Cuando se evalúan torres existentes, el paquete de simulación también permitedeterminar el porcentaje de inundación plato a plato, la eficiencia del equipo yotros parámetros adicionales que dependerán del objetivo de la evaluación.

4.2 Ejemplos prácticos

A continuación algunos ejemplos que ilustran el diseño riguroso de torres dedestilación.




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4.2.1 Diseño riguroso de una torre de recuperación de metanol perteneciente auna unidad de MTBE y TAME

La alimentación a esta unidad es una corriente de agua–metanol de 11487 Kg/h,con una concentración de metanol de 20 % p y trazas de hidrocarburos y alcoholescomo Ter–butyl–alcohol ( TBA ) y Ter–amyl–alcohol (TAA).

En los procesos de producción de MTBE y TAME, el metanol excedente de lareacción es recuperado prácticamente puro en una unidad de fraccionamiento,después de se removido de la corriente de hidrocarburos no reactantes con agua.En la corriente agua–metanol permanecen trazas de hidrocarburos, y otrossubproductos de la reacción como TBA y TAA. Estos alcoholes se remueven enla torre de recuperación e de metanol en un retiro lateral, para evitar suacumulación en el sistema.

El objetivo de este problema es especificar una torre que permita separar lacorriente de agua–metanol, recuperando en el producto de tope como mínimo el94 % del metanol alimentado y removiendo el TBA y el TAA en una extracciónlateral.

A continuación se presentan las características de la alimentación a la torre, el tipoy condición del medio de enfriamiento a utilizar y se establecen lasespecificaciones de los productos:

TABLA 1. ALIMENTACION A LA TORRE DE RECUPERACION DE METANOL

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Componente ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

lb/hÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

H2OÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

20256


MEOH ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

5060


TBA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

8ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

TAA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

2ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

T–2 ButenoÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

2ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

TotalÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

25328

Se utilizará aire con una temperatura de bulbo seco de 45 °C ( 110 °F) como mediode enfriamiento en el condensador. Las especificaciones de los productos son lassiguientes:

H20 en el metanol recuperado: 500 ppmp máx

MEOH en el agua recuperada: 200 ppmp máx

En el documento MDP–04–CF–03 se genero un estimado inicial para de diseñode esta torre, el cual servirá de punto de partida para el diseño riguroso. Para lageneración del estimado no se considero la presencia de TBA y TAA, dado que esuna fracción marginal.




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a. Simulación de la torre de recuperación de metanol

Paquete de simulación utilizado: Pro II. Versión 4.0.1.

Estimado Inicial

El estimado inicial del número de etapas teóricas, calores del condensadory rehervidor y balance de masa preliminar se presenta en la tabla 2.

TABLA 2. ESTIMADO INICIAL COLUMNA DE RECUPERACIÓN DE METANOL.

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Clave liviana ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Metanol ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁClave pesada ÁÁÁÁÁÁÁH2O ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁUnidades


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁUnidades



ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

MétricasÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


InglesasÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ





ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAlimentación ÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁ11487 ÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁKg/HÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

25328 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Lb/HÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Tope ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ





ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁTemperatura ( Cond ) ÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁ54 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

° CÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


°FÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Presión ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


1 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

BarÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

14.5 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

psi

ÁÁÁÁÁÁÁÁFlujo ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ2298 ÁÁÁÁÁÁKg/HÁÁÁÁÁÁ5066 ÁÁÁÁÁLb/HÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁFondo

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ





ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁTemperatura


113ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

° CÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

235ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

°FÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Presión ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


1.5 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

BarÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


psiÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Flujo ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



Kg/HÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


Lb/HÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Etapas ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ




35 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁReflujo ÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



3 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁQ Cond ÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


MM KJ/HÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


MM Btu/H

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁQ Reherv ÁÁÁÁÁÁÁ12.25 ÁÁÁÁÁÁMM KJ/HÁÁÁÁÁÁ11.61 ÁÁÁÁÁMM Btu/H

La simulación se realizó llevando a cabo las siguientes etapas:

1. Determinación del plato de alimentación

Para determinar la ubicación mas conveniente del plato de alimentación sesimuló la operación de la torre, sin extracción lateral, variando el plato dealimentación desde la etapa teórica 21 hasta la 25. Esta ubicación sedetermino en función al comportamiento del factor de separación “S” en cadacaso, ya que no existen diferencias apreciables entre las cargas calóricas delcondensador y rehervidor, entre las diversas alternativas consideradas.

La Tabla 3 resume los resultados obtenidos en cada caso y las figuras 1, 2y 3 presentan el factor “S” correspondiente a los platos evaluados.




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Fig 1. PLATO DE ALIMENTACIÓN : PLATO 21.




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Fig 2. PLATO DE ALIMENTACIÓN : PLATO 23.




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Fig 3. PLATO DE ALIMENTACIÓN: PLATO 25.




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2. Determinación del plato de retiro.

Para determinar la etapa teórica mas conveniente para la ubicación de laextracción lateral de TBA y TAA, se simuló el comportamiento de la unidad,variando la ubicación de dicho retiro, entre la etapa teórica 12 y la 18, El plato18 resulto el mas adecuado, ya que se remueve todo el TBA y TAAalimentado a la columna con el menor porcentaje de pérdida de metanol.Para acelerar la convergencia, en esta etapa, se suministro con los datos deentrada al simulador, el perfil de temperatura y cargas de líquido/vaporcorrespondientes a cada etapa teórica obtenida durante el establecimientodel plato de alimentación. La Tabla 4 resume la comparación de losresultados obtenidos en cada caso.

TABLA 3. DETERMINACIÓN PLATO DE RETIRO LATERAL.ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Plato de retiroÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

12ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ








18


Flujo (Lb mol/h) ÁÁÁÁÁÁ

12ÁÁÁÁÁÁ

12ÁÁÁÁÁÁÁÁ

10ÁÁÁÁÁÁ

12ÁÁÁÁÁÁÁÁ

8ÁÁÁÁÁÁ

8ÁÁÁÁÁÁ

10ÁÁÁÁÁÁÁÁ

10ÁÁÁÁÁÁ

12ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Lb/h ÁÁÁÁÁÁ

359ÁÁÁÁÁÁ

359ÁÁÁÁÁÁÁÁ

289ÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁ

238ÁÁÁÁÁÁ

238ÁÁÁÁÁÁ

294ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁ

354ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Composición (Lb/h)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁÁÁÁMeOH ÁÁÁ

ÁÁÁ308ÁÁÁÁÁÁ

307ÁÁÁÁÁÁÁÁ

289ÁÁÁÁÁÁ

307ÁÁÁÁÁÁÁÁ

197ÁÁÁÁÁÁ

197ÁÁÁÁÁÁ

243ÁÁÁÁÁÁÁÁ

248ÁÁÁÁÁÁ


H2O ÁÁÁÁÁÁ

41ÁÁÁÁÁÁ

41ÁÁÁÁÁÁÁÁ

16ÁÁÁÁÁÁ

41ÁÁÁÁÁÁÁÁ

31ÁÁÁÁÁÁ

31ÁÁÁÁÁÁ

42ÁÁÁÁÁÁÁÁ

39ÁÁÁÁÁÁ


TBAÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

2ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


2ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


2ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

2ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


2ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

2


TAA ÁÁÁÁÁÁ

8ÁÁÁÁÁÁ

8ÁÁÁÁÁÁÁÁ

8ÁÁÁÁÁÁ

8ÁÁÁÁÁÁÁÁ

8ÁÁÁÁÁÁ

8ÁÁÁÁÁÁ

8ÁÁÁÁÁÁÁÁ

8ÁÁÁÁÁÁ


% rec MeOH ÁÁÁÁÁÁ

0.94ÁÁÁÁÁÁ

0.94ÁÁÁÁÁÁÁÁ

0.95ÁÁÁÁÁÁ


0.94ÁÁÁÁÁÁ

0.95ÁÁÁÁÁÁ


0.94ÁÁÁÁÁÁ

0.94ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

H2O tope (ppmp)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ






7ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


7ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

7

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

MeOH fondo (ppmp)

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

<10ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

<10ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ







458


Q Cond MM BTU/H ÁÁÁÁÁÁ

9.29ÁÁÁÁÁÁ


9.29ÁÁÁÁÁÁ


9.29ÁÁÁÁÁÁ

9.41ÁÁÁÁÁÁ


9.29ÁÁÁÁÁÁ

9.29ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Q Rehv. MM BTU/H ÁÁÁÁÁÁ10.64ÁÁÁÁÁÁ


10.63ÁÁÁÁÁÁ


10.63ÁÁÁÁÁÁ10.75ÁÁÁÁÁÁ


10.63ÁÁÁÁÁÁ

10.63

La Figura 4 presenta las pérdidas de metanol en la extracción lateral enfunción del plato de retiro.




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Fig 4. PÉRDIDA DE METANOL EN LA EXTRACCIÓN LATERAL.

Etapa Teórica de Retiro

Met

anol

en

la e

xtra

cció

n la

tera

l ( L

b/h

)

0

50

100

150

200

250

300

350

12 16 18

3. Dimensionamiento de la torre

El diámetro de la torre se estableció ejecutando un procedimiento Tsize conel simulador de procesos. La información suministrada en este caso fue lasiguiente:

Porcentaje de inundación recomendado para este servicio

Tipo de plato

Pasos a través de los platos

Espaciamiento entre los platos

1. Simulación para establecer el plato de alimentaciónÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁTITLE PROJECT=2349,USER=J. MEDINA,DATE=12–96,*ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁDESC SIMULACION RECUPERACION DE MEOHÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

DIMENSION ENGLISHÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

TOLERANCE STREAM=0.001ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

PRINT RATE= M,W ,PERCENT=W,INPUT=PARTÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


COMPONENT DATAÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

LIBID 1,MEOH/2,H2O /3,TBA/4,2M2BTNOL, TAA/5,BTT2, T2BUTENO

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁTHERMODYNAMIC DATAÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


METHOD KVALUE(VLE)=NRTL,ENTH(V)=IDEA,ENTH(L)=IDEA,*ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

DENS(V)=IDEA,DENS(L)=IDEA,COND(V)=PURE, *ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

COND(L)=PURE,SURF=PURE,VISC(V)=PURE, *ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

VISC(L)=PURE,PHI=IDEA,SET=SET01ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

KVALUE(VLE)POYNTING=NO,FILL=UNIF,BANK=ALCOHOL,AZEOTROPE=SIMSCI




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STREAM DATA


FORMAT IDNO=1,TOTAL,RVP,TEMP,PRES

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ$ ALIMENTACION A LA TORRE RECUPERADORA DE NMETANOLÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPROP STRM=1,TEMP=175,PRESS=36,RATE(W)=25328,*ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

COMPOSITION(W)=1,5066/2,20262ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

IDENTIFICACION DE LAS CORRIENTESÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

NAME 1,ALIMENT/2,TOPE /3,FONDO/*ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

4,CORTE LAT

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁUNIT OPERATIONS DATAÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ$ SIMULACION PARA ESTABLECER PLATO DE ALIMENTACIONÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

COLUMN UID=5,NAME=D–6314ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

PARAM TRAY=37,IO=22ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

FEED 1,21,NOTSEPÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

PROD OVHD=2,158.105,BTMS=3ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

COND TYPE=TFIX,PRESS=18,TEMP=130


DUTY 1,1,–9.20/2,37,10.67

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁESTIMATE MODEL=SIMPLE,RRATIO=2ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPSPEC TOP=22,DPCOL=7ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

SPEC STREAM=2,RATE,VALUE=158.105ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

SPEC COLUMN=5,RRAT(M),*ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

VALUE=3ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

PA FROM=37,TO,37,LFRAC=0.6ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

VARY DUTY=1,2


PLOT SFACTOR,XCOMP=1,2

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPRINT KEYL=1,KEYH=2,ITER=PART,COMPOSITION=M,WT,PROFILE=FINAL

2. Determinación del plato óptimo de retiroÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

TITLE PROJECT=2349,USER=J. MEDINA,DATE=8–11–96,*ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

DESC SIMULACION RECUPERACION DE MEOHÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

DIMENSION ENGLISHÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

TOLERANCE STREAM=0.001


PRINT RATE= M,W PERCENT=W,INPUT=NONE,STREAM=COMPONENT

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCOMPONENT DATAÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

LIBID 1,MEOH/2,H2O /3,TBA/4,2M2BTNOL,,TAA/5,BTT2,,T2BUTENOÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


THERMODYNAMIC DATAÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

METHOD KVALUE(VLE)=NRTL,ENTH(V)=IDEA,ENTH(L)=IDEA,*ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

DENS(V)=IDEA,DENS(L)=IDEA,COND(V)=PURE, *


COND(L)=PURE,SURF=PURE,VISC(V)=PURE, *

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁV ISC(L)=PURE,PHI=IDEA,SET=SET01

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

KVALUE(VLE)POYNTING=NO,FILL=UNIF,BANK=ALCOHOL,AZEOTROPE=SIMSCI




REVISION FECHA




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��



STREAM DATA


ALIMENTACION A LA TORRE RECUPERADORA DE METANOL

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

PROP STRM=1,TEMP=175,PRESS=36,RATE(W)=25328,* ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCOMPOSITION(W)=1,5060/2,20256/3,2/4,8/5,4 ÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁIDENTIFICAION DE LAS CORRIENTES ÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNAME 1,ALIMENT/2,TOPE /3,FONDO/* ÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ4,CORTE LAT ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁUNIT OPERATIONS DATA

ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁMODELAJE RIGUROSO RECUPERADORA DE METANOL ÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCOLUMN UID=5,NAME=D–6314 ÁÁÁÁ




ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ PARAM TRAY=37,IO=22 ÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁFEED 1,21,NOTSEP ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPROD OVHD=2,158.105,BTMS=3,LDRAW=4,18,10ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCOND TYPE=TFIX,PRESS=18,TEMP=130

ÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁDUTY 1,1,–9.56/2,37,11.61 ÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁÁÁ

TEMPERATURA &1, 130.0/2, 167.2/3, 167.7/4, 168.1/ &5, 168.6/6, 169.0/7, 169.4/8, 169.9/ &9, 170.3/10, 170.7/11, 171.2/12, 171.6/ &

13, 172.1/14, 172.6/15, 173.2/16, 173.9/ &17, 174.8/18, 176.2/19, 178.1/20, 181.2/ &21, 186.2/22, 194.8/23, 207.4/24, 207.9/ &25, 208.3/26, 208.9/27, 209.8/28, 211.2/ &29, 213.9/30, 219.0/31, 226.7/32, 235.2/ &33, 242.4/34, 245.0/35, 246.7/36, 247.7/ &37, 248.3

LIQUID &1, 445.2?2, 469.1/3, 469.3/4, 469.5/ &5, 469.7/6, 469.8/7, 470.0/8, 470.2/ &9, 470.4/10, 470.5/11, 470.6/12, 470.7/ &

13, 470.7/14 470.5/15, 470.1/16, 469.3/ &17, 467/18, 464.9/19, 460.2/20, 440.3/ &21, 428.0/22, 411.2/23, 1750.3/24, 1751.1/ &25, 1751.6/26, 1751.9/27, 1751.4/28, 1749.5/ &29, 1745.2/30, 1739.1/31, 1735.1/32, 1736.0/ &33, 1739.2/34, 1741.7/35, 1743.4/36, 1744.4/ &37, 1122.0




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��


VAPOUR &1, 0.1/2, 593.6/3, 617.5/4 617.7/ &5, 617.9/6, 618.1/7, 618.2/8, 618.4/ &9, 618.6/10, 618.8/11, 618.9/12, 619.0/ &

13, 619.1/14, 619.1/15, 618.9/16, 618.5/ &17, 617.7/18, 616.1/19, 613.3/20, 608.6/ &21, 600.7/22, 588.4/23, 571.6/24, 628.3/ &25, 629.0/26, 629.6/27, 629.9/28, 629.4/ &29, 627.5/30, 623.2/31, 617.1/32, 613.1/ &33, 614.0/34, 617.1/35, 619.7/36, 621.3/ &37, 622.4

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

PSPEC TOP=22,DPCOL=7ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁSPEC STREAM=2,RATE,VALUE=150.4 ÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁSPEC COLUMN=5,RRAT(M),* ÁÁÁÁ




ÁÁÁÁÁÁÁÁ VALUE=3 ÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ PA FROM=37,TO,37,LFRAC=0.6 ÁÁÁÁ




ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁVARY DUTY=1,2 ÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPLOT SFACTOR,XCOMP=1,2 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPRINT KEYL=1,KEYH=2,ITER=PART,*ÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCOMPOSITION=M,WT,PROFILE=FINAL

ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ




REVISION FECHA




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��


RESULTADOS DE LA SIMULACIÓN: EXTRACCIÓN LATERAL EN LA ETAPA TEÓRICA18

1. Condiciones de Operación de la torreÁÁÁÁÁÁÁÁ

TRAYÁÁÁÁÁÁ

TEMPÁÁÁÁÁÁÁÁ

PRESSUREÁÁÁÁÁÁÁÁ

LIQUIDÁÁÁÁÁÁÁÁ

VAPORÁÁÁÁÁÁÁÁ

FEED ÁÁÁÁÁÁÁÁ

PRODUCTÁÁÁÁÁÁÁÁ

DUTIES


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

DEG FÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

PSIAÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ





MMBTU/HR

ÁÁÁÁÁÁÁÁ

1C ÁÁÁÁÁÁÁÁ

130 ÁÁÁÁÁÁ

18ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁ

150.4LÁÁÁÁÁÁÁÁ

–9.4115

ÁÁÁÁ2 ÁÁÁÁ167.2 ÁÁÁ22ÁÁÁÁ475.5ÁÁÁÁ601.6ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

3ÁÁÁÁÁÁÁÁ

167.7ÁÁÁÁÁÁ




ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁ4 ÁÁÁÁÁÁÁÁ

168.1 ÁÁÁÁÁÁ




ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ5 ÁÁÁÁ168.6 ÁÁÁ22.6ÁÁÁÁ476.1ÁÁÁÁ626.3ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁ6ÁÁÁÁÁÁÁÁ

169ÁÁÁÁÁÁ




ÁÁÁÁÁÁÁÁ



169.4 ÁÁÁÁÁÁ

23ÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁÁÁ



170.3ÁÁÁÁÁÁ



627ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁ



170.8 ÁÁÁÁÁÁ




ÁÁÁÁÁÁÁÁ



171.3 ÁÁÁÁÁÁ




ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ12 ÁÁÁÁ171.8 ÁÁÁ24ÁÁÁÁ476.5ÁÁÁÁ627.1ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


172.4 ÁÁÁÁÁÁ


476ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ



173.2 ÁÁÁÁÁÁ


475ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ



175.6 ÁÁÁÁÁÁ


470ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ



177.8 ÁÁÁÁÁÁ

25ÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ18 ÁÁÁÁ181.1 ÁÁÁ25.2ÁÁÁÁ446.2ÁÁÁÁ615.1ÁÁÁÁÁÁÁÁ10.0LÁÁÁÁÁÁÁÁ


186.4ÁÁÁÁÁÁ




ÁÁÁÁÁÁÁÁ



195.3 ÁÁÁÁÁÁ




ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ21 ÁÁÁÁ208.3 ÁÁÁ25.8ÁÁÁÁ1751.8ÁÁÁÁ576.7ÁÁÁÁ1282.4L ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


211.2ÁÁÁÁÁÁ

26ÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁÁÁ



216.5 ÁÁÁÁÁÁ




ÁÁÁÁÁÁÁÁ



232.8ÁÁÁÁÁÁ




ÁÁÁÁÁÁÁÁ



238.9 ÁÁÁÁÁÁ




ÁÁÁÁÁÁÁÁ



242.3 ÁÁÁÁÁÁ

27ÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁÁÁ



244.9 ÁÁÁÁÁÁ




ÁÁÁÁÁÁÁÁ



245.5 ÁÁÁÁÁÁ


1748ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ31 ÁÁÁÁ246 ÁÁÁ27.8ÁÁÁÁ1748.7ÁÁÁÁ626ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


246.4 ÁÁÁÁÁÁ

28ÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁÁÁ



246.8 ÁÁÁÁÁÁ




ÁÁÁÁÁÁÁÁ



247.6ÁÁÁÁÁÁ




ÁÁÁÁÁÁÁÁ



248 ÁÁÁÁÁÁ


1752ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ37R ÁÁÁÁ248.4 ÁÁÁ29ÁÁÁÁ630ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ1122.0LÁÁÁÁ10.7602

ÁÁÁÁÁÁÁÁ

TYPEÁÁÁÁÁÁÁÁ

STREAMÁÁÁÁÁÁÁÁ

PHASEÁÁÁÁÁÁ

FROMÁÁÁÁÁÁ

TOÁÁÁÁÁÁ

LIQUIDÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

FLOWRATES ÁÁÁÁ

ÁÁÁÁ

HEATRATES

ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁ

TRAYÁÁÁÁÁÁ

FRACÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

LB–MOL/HRÁÁÁÁÁÁÁÁ

MMBTU/HRÁÁÁÁ

ÁÁÁÁFEEDÁÁÁÁÁÁÁÁ

1ÁÁÁÁÁÁÁÁ

LIQUIDÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁ

21ÁÁÁÁÁÁ




PRODÁÁÁÁÁÁÁÁ

2 ÁÁÁÁÁÁÁÁ

LIQUID ÁÁÁÁÁÁ

1 ÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁ


150.4 ÁÁÁÁÁÁÁÁ

0.2865

ÁÁÁÁÁÁÁÁ


4ÁÁÁÁÁÁÁÁ

LIQUIDÁÁÁÁÁÁ

18ÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁ


10ÁÁÁÁÁÁÁÁ



3 ÁÁÁÁÁÁÁÁ

LIQUIDÁÁÁÁÁÁ

37ÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁ


1122 ÁÁÁÁÁÁÁÁ

4.3825




REVISION FECHA




Página 15

��


2. Composición en cada etapa teóricaÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁ


TRAY 1ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

TRAY3

ÁÁÁÁÁÁCOMPONENTÁÁÁÁÁÁÁÁÁX ÁÁÁÁY ÁÁÁÁÁX ÁÁÁÁYÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

1ÁÁÁÁÁÁÁÁ

MEOHÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


0.95255ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


0.99916ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

2 ÁÁÁÁÁÁÁÁ

H2OÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

7.50E–06ÁÁÁÁÁÁÁÁ

2.66E–06ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

1.72E–05 ÁÁÁÁÁÁÁÁ

7.50E–06

ÁÁÁÁÁÁ3 ÁÁÁÁTBAÁÁÁÁÁ3.34E–08ÁÁÁÁ9.85E–09ÁÁÁÁÁ9.32E–08 ÁÁÁÁ3.34E–08ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

4ÁÁÁÁÁÁÁÁ

TAAÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ




5.30E–08ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

5 ÁÁÁÁÁÁÁÁ

T2BUTENOÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ




8.29E–04


ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁRATE, M

LB/HRÁÁÁÁÁÁÁÁ





19.283


ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ






TRAY4

ÁÁÁÁÁÁCOMPONENT

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁXÁÁÁÁ

YÁÁÁÁÁ

XÁÁÁÁ

YÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

1 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





0.99977


2 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





2.77E–05


4 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





3.17E–07


5 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





2.03E–04


ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁRATE, M






20.063


ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ





ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ TRAY 5ÁÁÁÁÁÁÁÁ TRAY6ÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁCOMPONENT ÁÁÁÁ


XÁÁÁÁÁÁÁÁ

YÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

X ÁÁÁÁÁÁÁÁ


1 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





0.99971

ÁÁÁÁÁÁ2 ÁÁÁÁH2OÁÁÁÁÁ1.14E–04ÁÁÁÁ5.00E–05ÁÁÁÁÁ2.02E–04 ÁÁÁÁ8.86E–05ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

3ÁÁÁÁÁÁÁÁ

TBAÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ





4 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





1.67E–06


5 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





2.03E–04


ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁ

RATE, MLB/HR ÁÁÁÁÁÁÁÁ





20.074




REVISION FECHA




Página 16

��



ÁÁÁÁÁÁÁÁ



TRAY 8

ÁÁÁÁÁÁCOMPONENT ÁÁÁÁÁÁÁÁÁXÁÁÁÁYÁÁÁÁÁX ÁÁÁÁYÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

1 ÁÁÁÁÁÁÁÁ






2 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





2.70E–04


4ÁÁÁÁÁÁÁÁ






5 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





2.03E–04


ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁRATE, M






20.083


_ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ





ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ




TRAY10ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

COMPONENT ÁÁÁÁÁÁÁÁ


XÁÁÁÁÁÁÁÁ


X ÁÁÁÁÁÁÁÁ

Y


1 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





0.99893

ÁÁÁÁÁÁ2ÁÁÁÁ

H2OÁÁÁÁÁ

0.00106ÁÁÁÁ

4.69E–04ÁÁÁÁÁ

0.00184ÁÁÁÁ


3 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





1.56E–05


4 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





4.31E–05


5 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





2.03E–04


ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁ






20.083


ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ




TRAY12




XÁÁÁÁÁÁÁÁ


X ÁÁÁÁÁÁÁÁ

Y

ÁÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁMEOHÁÁÁÁÁ0.99646ÁÁÁÁ0.99827ÁÁÁÁÁ0.99375 ÁÁÁÁ0.99711ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

2 ÁÁÁÁÁÁÁÁ






3 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





6.74E–05

ÁÁÁÁÁÁ4 ÁÁÁÁTAAÁÁÁÁÁ2.81E–04ÁÁÁÁ9.63E–05ÁÁÁÁÁ6.18E–04 ÁÁÁÁ2.14E–04ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


T2BUTENO



2.03E–04ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


2.03E–04

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

RATE, MLB/HR




20.077ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


20.062

ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ






TRAY14


1ÁÁÁÁÁÁÁÁ






2 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





0.00709


3 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





2.83E–04


TAAÁÁÁÁÁ

0.00134ÁÁÁÁ

4.69E–04ÁÁÁÁÁ

0.00285ÁÁÁÁ



T2BUTENOÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



4.92E–06 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

2.04E–04


RATE, MLB/HRÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ





19.979




REVISION FECHA




Página 17

��



ÁÁÁÁÁÁÁÁ



TRAY16


1 ÁÁÁÁÁÁÁÁ






2 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





0.02079

ÁÁÁÁÁÁ3 ÁÁÁÁTBAÁÁÁÁÁ0.00146ÁÁÁÁ5.67E–04ÁÁÁÁÁ0.00271 ÁÁÁÁ0.0011ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

4ÁÁÁÁÁÁÁÁ






5 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





2.06E–04


ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ






TRAY18


1ÁÁÁÁÁÁÁÁ






2 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





0.06051


3 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





0.00346


TAAÁÁÁÁÁ

0.0192ÁÁÁÁ

0.0084ÁÁÁÁÁ

0.02718ÁÁÁÁ



T2BUTENOÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ




2.13E–04

ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


RATE, MLB/HRÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ





19.025

ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ




TRAY20




XÁÁÁÁÁÁÁÁ


X ÁÁÁÁÁÁÁÁ

Y


2 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





0.17993


3 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





0.00525

ÁÁÁÁÁÁ4 ÁÁÁÁTAAÁÁÁÁÁ0.02626ÁÁÁÁ0.02ÁÁÁÁÁ0.0116 ÁÁÁÁ0.01879ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


T2BUTENO





2.38E–04


RATE, MLB/HR






16.91


ÁÁÁÁÁÁÁÁ






XÁÁÁÁÁÁÁÁ


X ÁÁÁÁÁÁÁÁ

Y


2ÁÁÁÁÁÁÁÁ






3 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





0.00153

ÁÁÁÁÁÁ4 ÁÁÁÁTAAÁÁÁÁÁ0.00177ÁÁÁÁ0.00817ÁÁÁÁÁ7.24E–04 ÁÁÁÁ0.004ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


T2BUTENO





1.18E–06

ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

RATE, MLB/HR






16.008


ÁÁÁÁÁÁÁÁ






XÁÁÁÁÁÁÁÁ


X ÁÁÁÁÁÁÁÁ

Y


1 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





0.47726


H2OÁÁÁÁÁ

0.80337ÁÁÁÁ

0.40347ÁÁÁÁÁ

0.87747ÁÁÁÁ


3 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





2.19E–04


4 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





5.40E–04


5 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





1.52E–11


ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁ






14.125




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Página 18

��


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ TRAY 25ÁÁÁÁÁÁÁÁ TRAY26ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

COMPONENTÁÁÁÁÁÁÁÁ


XÁÁÁÁÁÁÁÁ


XÁÁÁÁÁÁÁÁ


1 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





0.16563


2 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





0.83435


4 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





1.83E–05


5 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





2.70E–17


RATE, MLB/HR






11.986


ÁÁÁÁÁÁÁÁ



TRAY28




XÁÁÁÁÁÁÁÁ


X ÁÁÁÁÁÁÁÁ

Y


2 ÁÁÁÁÁÁÁÁ






3 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





1.35E–08



T2BUTENO





2.87E–17







11.363


ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ TRAY 29ÁÁÁÁÁÁÁÁ TRAY30ÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁCOMPONENT

ÁÁÁÁÁÁÁÁ


XÁÁÁÁÁÁÁÁ


XÁÁÁÁÁÁÁÁ


1 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





0.00435

ÁÁÁÁÁÁ2 ÁÁÁÁH2OÁÁÁÁÁ0.99844ÁÁÁÁ0.98855ÁÁÁÁÁ0.99941 ÁÁÁÁ0.99565ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

3ÁÁÁÁÁÁÁÁ






4 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





2.31E–09


5 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





2.91E–17


RATE, MLB/HRÁÁÁÁÁÁÁÁ





11.283


ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ






TRAY32


1ÁÁÁÁÁÁÁÁ






2 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





0.99938


3 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





6.00E–14



T2BUTENO





2.91E–17


RATE, MLB/HR






11.293


ÁÁÁÁÁÁÁÁ



TRAY34




XÁÁÁÁÁÁÁÁ


X ÁÁÁÁÁÁÁÁ

Y

ÁÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁMEOHÁÁÁÁÁ3.13E–05ÁÁÁÁ2.32E–04ÁÁÁÁÁ1.17E–05 ÁÁÁÁ8.64E–05ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

2 ÁÁÁÁÁÁÁÁ






3 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





4.18E–17



T2BUTENO





2.91E–17

ÁÁÁÁÁÁRATE, MB/HR ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ31.551ÁÁÁÁ11.327ÁÁÁÁÁ31.563 ÁÁÁÁ11.339




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��


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ TRAY 37 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

COMPONENTÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


XÁÁÁÁÁÁÁÁ



MEOH ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


3.36E–06

ÁÁÁÁÁÁ2ÁÁÁÁÁH2O ÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁ1ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ






TAA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


6.63E–17

ÁÁÁÁÁÁ5ÁÁÁÁÁT2BUTENO ÁÁÁÁÁ2.91E–17ÁÁÁÁ2.91E–17ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ




ÁÁÁÁÁÁRATE, MLB/HRÁÁÁÁÁ



11.35

3. Balance de Masa y EnergíaÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

STREAM IDÁÁÁÁÁÁÁÁ


1ÁÁÁÁÁÁÁÁ


3ÁÁÁÁÁÁÁÁ


NAMEÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ALIMENT ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

TOPEÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

FONDOÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

CORTELAT

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁPHASEÁÁÁÁÁLIQUID ÁÁÁÁLIQUIDÁÁÁÁLIQUIDÁÁÁÁLIQUID


1 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





7.5781


2 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





2.304

ÁÁÁÁÁÁ3 ÁÁÁÁTBAÁÁÁÁÁ0.027ÁÁÁÁ2.18E–06ÁÁÁÁÁ1.14E–14 ÁÁÁÁ0.027ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

4 ÁÁÁÁÁÁÁÁ






5 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





1.69E–05

ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁTOTAL RATE, LB–MOL/HRÁÁÁÁÁ1282.402 ÁÁÁÁ150.4002ÁÁÁÁ1122.002ÁÁÁÁ9.9998

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁTEMPERATURE, FÁÁÁÁÁ175 ÁÁÁÁ130ÁÁÁÁ248.3958ÁÁÁÁ181.1165ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

PRESSURE, PSIAÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

36 ÁÁÁÁÁÁÁÁ

18ÁÁÁÁÁÁÁÁ

29ÁÁÁÁÁÁÁÁ

25.2


ENTHALPY, MM BTU/HRÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ




0.03

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁMOLECULAR WEIGHTÁÁÁÁÁ19.7504 ÁÁÁÁ32.0532ÁÁÁÁ18.015ÁÁÁÁ29.4329ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

MOLE FRAC VAPORÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

0 ÁÁÁÁÁÁÁÁ

0ÁÁÁÁÁÁÁÁ

0ÁÁÁÁÁÁÁÁ


MOLE FRAC LIQUIDÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

1 ÁÁÁÁÁÁÁÁ

1ÁÁÁÁÁÁÁÁ

1ÁÁÁÁÁÁÁÁ

1


ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁSTREAM ID ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁ2ÁÁÁÁ3ÁÁÁÁÁ4


NAMEÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ALIMMENT ÁÁÁÁÁÁÁÁ

TOPEÁÁÁÁÁÁÁÁ

FONDOÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

CORTELAT


PHASEÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

LIQUID ÁÁÁÁÁÁÁÁ


LIQUIDÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

LIQUID


FLUID RATES, LB/HRÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁMEOHÁÁÁÁÁ5059.6011 ÁÁÁÁ4816.776ÁÁÁÁ9.19E–03ÁÁÁÁÁ242.8177ÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁ2ÁÁÁÁÁÁÁÁ






3 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





1.9997


4 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





7.9991


5ÁÁÁÁÁÁÁÁ





9.48E–04


ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁTOTAL RATE, LB/HRÁÁÁÁÁ25328.002 ÁÁÁÁ4820.812ÁÁÁÁ20212.87ÁÁÁÁ294.3236

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁTEMPERATURE, FÁÁÁÁÁ175 ÁÁÁÁ130ÁÁÁÁ248.3958ÁÁÁÁ181.1165ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

PRESSURE, PSIAÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

36ÁÁÁÁÁÁÁÁ

18ÁÁÁÁÁÁÁÁ

29ÁÁÁÁÁÁÁÁ






0.03

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁMOLECULAR WEIGHTÁÁÁÁÁ19.7504 ÁÁÁÁ32.0532ÁÁÁÁ18.015ÁÁÁÁ29.4329ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

WEIGHT FRAC VAPORÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

0ÁÁÁÁÁÁÁÁ

0ÁÁÁÁÁÁÁÁ

0ÁÁÁÁÁÁÁÁ


WEIGHT FRAC LIQUIDÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

1 ÁÁÁÁÁÁÁÁ

1ÁÁÁÁÁÁÁÁ

1ÁÁÁÁÁÁÁÁ

1




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ÁÁÁÁÁÁSTREAM ID ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ1ÁÁÁÁ2ÁÁÁÁÁ3 ÁÁÁÁ4ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

NAMEÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


ALIMENTÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

TOPEÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

FONDOÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

CORTELAT


PHASE ÁÁÁÁÁÁÁÁ



LIQUID ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

LIQUID ÁÁÁÁÁÁÁÁ

LIQUID


ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ




FLUIDWEIGHT

PERCENTS





ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ1 ÁÁÁÁMEOHÁÁÁÁÁ19.9763ÁÁÁÁ99.9163ÁÁÁÁÁ4.55E–05 ÁÁÁÁ82.5002ÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁ2ÁÁÁÁÁÁÁÁ




100ÁÁÁÁÁÁÁÁ


3 ÁÁÁÁÁÁÁÁ





0.6794

ÁÁÁÁÁÁ4 ÁÁÁÁTAAÁÁÁÁÁ0.0316ÁÁÁÁ5.30E–06ÁÁÁÁÁ6.63E–15 ÁÁÁÁ2.7178ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

5ÁÁÁÁÁÁÁÁ






ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁ

TOTAL RATE,LB/HRÁÁÁÁÁÁÁÁ





294.3236


ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁTEMPERATURE, FÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁ175 ÁÁÁÁÁÁÁÁ

130ÁÁÁÁÁÁÁÁ


181.1165

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁPRESSURE, PSIAÁÁÁÁÁ36 ÁÁÁÁ18ÁÁÁÁ29ÁÁÁÁ25.2ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ






MOLECULAR WEIGHTÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ




29.4329

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁWEIGHT FRAC VAPORÁÁÁÁÁ0 ÁÁÁÁ0ÁÁÁÁ0ÁÁÁÁ0ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

WEIGHT FRAC LIQUIDÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

1ÁÁÁÁÁÁÁÁ

1ÁÁÁÁÁÁÁÁ

1ÁÁÁÁÁÁÁÁ

1

4.2.2 Diseño riguroso de una torre de destilación atmosférica

La alimentación a la torre de destilación atmosférica es una corriente de Crudo SurTía Juana Mediano (STJM) de 24.7 API. La torre fraccionará 123000 BPD de crudoen los cortes convencionales de nafta, querosen, gasóleo y residuo atmosféricomaximizando destilados, operará a una temperatura máxima de 400° C de manerade evitar craqueo del crudo y se usará vapor en cada una de las etapas dedespojamiento lateral. Se desea obtener 50% de rendimiento en destilados.

Especificación de los productos

Nafta: punto 95% ASTM–D86 de 160° C.

Gap entre el punto ASTM–D86 95% de la nafta y el 5% del querosen: 20° C.

Gap entre el punto ASTM–D86 95% del querosen y el 5% del diesel: 10° C.

Gap entre el punto ASTM–D86 95% del diesel y el 5% del gasoil: –20° C.

En el documento MDP–04–CF–03 se presentan en las tablas 4 a 7 laspropiedades del crudo, destilación TBP, porcentaje de livianos, y gravedad APIobtenidos de datos experimentales, así como un estimado inicial para el diseño dela torre, el cual servirá de punto de partida para el diseño riguroso.

4.2.3 Simulación de la torre de destilación atmosférica.

Para la simulación rigurosa de la torre se usará el paquete de simulación PRO II.




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Estimado inicial

El estimado inicial del numero mínimo de etapas teóricas y el balance de masapreliminar se presenta en la tabla 5.

La simulación se realizó llevando a cabo las siguientes etapas:

1. Determinación del número de platos teóricos.

La experiencia operacional y la bibliografía reportan de 25 a 30 etapas entrela zona de vaporización y el tope de la torre en la mayoría de las torres dedestilación atmosférica. En el estimado inicial se determinó que el númerode etapas teóricas para realizar la separación 28. Para el diseño de la torrese partió de diseños de torres existentes similares y se tomaron 27 platosteóricos distribuidos de la siguiente forma:

TABLA 4. ESTIMADO INICIAL DE LA TORRE DE DESTILACION ATMOSFERICA



Kg/h ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Kg–mol/hÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

m3/h


AlimentaciónÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


2780 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ





ÁÁÁÁÁÁNaftaÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ91488

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ943

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ127ÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁQuerosenÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ68549



ÁÁÁÁÁÁDieselÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ95915



ÁÁÁÁÁÁGasóleoÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ53703



ÁÁÁÁÁÁResiduo atm.ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ426240


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ432

8 platos teóricos entre la nafta y la salida lateral del querosen.7 platos teóricos entre el querosen y la salida lateral del diesel.4 platos teóricos entre el diesel y la salida lateral del gasóleo.6 platos teóricos entre el gasóleo y el plato de alimentación.2 platos para la zona de despojamiento.

2. Determinación del balance de masa en los despojadores laterales.

En base a experiencia operacional se asumen las siguientes ratas devaporización de la alimentación que entra a los despojadores laterales:15% en volumen en el despojador de querosen,10% en volumen en el despojador de diesel, y10% en volumen en el despojador de gasóleo,y se considera que no sale vapor con el producto. En la tabla 6 se presentael resultado del balance de masa en los despojadores laterales.

3. Determinación del balance en vapor de agua.

Para el vapor de despojamiento en el fondo de la columna y en los sidestrippers se recomienda una relación de 10 lb. por barril de producto neto de




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fondo (28 Kg de vapor por m3 de producto de fondo). Adicionalmente, paraefectos de diseño, se asume que el contenido de agua en el crudo despuésde la desalación es aproximadamente 0.2% en volumen de crudo, lo queequivale a 1630 Kg/h de agua. En la tabla 7 se presenta el resultado delbalance de masa en vapor de agua.

4. Determinación del perfil de presión.

En el estimado inicial se determinó que la presión de operación en el tamborde destilado es 1.74 bar y en el tope de la columna 2,04 bar. Considerandouna caída de presión por plato de 0.02 bar se determinó que la presión enel fondo de la columna es 2.54 bar y en la zona de vaporización 2.5 bar.

TABLA 5. BALANCE DE MASA EN LOS DESPOJADORES LATERALES.



Producto defondo, m3/h


Alimentación,m3/h


Producto detope, m3/h


QuerosenÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

84ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

98.82ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

14.82ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁDiesel

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ110

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ122.22

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ12.22ÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁGasoilÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ59

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ65.56

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ6.56

TABLA 6. BALANCE DE MASA EN VAPOR DE AGUA.



m3/hÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Vapor de agua,Kg–mol/h


Producto de fondoÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁQuerosen



130ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

DieselÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


171ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁGasoil

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ59

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ91ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁResiduoÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ435

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ680

5. Determinación del perfil de temperatura.

Temperaturas del condensador, tope y retiros laterales.En el estimado inicial se determinó que la temperatura en el condensador es50° C.

La temperatura en el tope de la columna generalmente está muy cercana alpunto 70% de la destilación ASTM–D86 de la fracción de tope. En el estimadoinicial se determinó que la temperatura que corresponde al 70% para la naftaes 130° C.

Para determinar las temperaturas de retiro de las corrientes laterales seusará el punto ASTM–D86–(50%) de cada uno de los cortes y la fig. 4. En latabla 8 se presentan las temperaturas de cada uno de los retiros laterales.




0

100

200

300

400

500

600

700

800

0 100 200 300 400 500 600 700

Temperatura del plato

Pu

nto

de

ebu

llici

ón

50%

Temperatura plato de retiro

Temperatura tope

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Fig 5. TEMPERATURAS APROXIMADAS DE LOS PLATOS DE RETIRO Y DEL TOPE

TABLA 7. TEMPERATURA DE LOS PLATOS DE RETIROS.

ÁÁÁÁÁÁÁÁ


50% ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ASTM–D86


TemperaturaÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

plato deretiroÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°F

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°F

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°CÁÁÁÁ

ÁÁÁÁQuerosen




340ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

171ÁÁÁÁÁÁÁÁ

DieselÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ




265ÁÁÁÁÁÁÁÁ

GasóleoÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ




332




0

200

400

600

800

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

% Volumen

Tem

per

atu

ra 1.7 bar

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��


Temperatura de la zona de vaporización y fondo de la torreEn general se recomienda un porcentaje de sobreparización del crudo en lazona de vaporización entre 2 y 5%. En este diseño se asume 2% en volumendel crudo total de sobrevaporización. Para determinar la presión parcial dellos hidrocarburos que salen de la zona de vaporización se simuló un flash a400° C y 2.5 bar alimentado con el crudo y el vapor de despojamiento y sedeterminó que la cantidad de moles de hidrocarburo vaporizados es 2166Kg–mol/h. Por lo tanto la presión efectiva de los hidrocarburos al salir de lazona de vaporización es:

PHC �

MolHC

MolHC � Molagua* Ptotal � 1.7 bar

En la Fig. 5 se presenta la curva de equilibrio de vaporización del crudo a 1.7bar, obtenida con ayuda del simulador. De la gráfica se tiene que latemperatura de la zona de vaporización es 395° C. La temperatura del fondode la torre es la temperatura de la zona de vaporización menos 10° C: 385°C.

Fig 6. CURVA DE EQUILIBRIO DE VAPORIZACIONDEL CRUDO A 1.7 BAR




L = 0

QP

Crudo 250 C

QF

V 265 C

Vapor (Despreciable)

Gasóleo 332 C

Diesel 265 C

Residuo atmosférico 385 C

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��


6. Determinación de la carga calórica introducida con la alimentación.

El delta de temperatura entre la alimentación y la zona de vaporización es deaproximadamente 3° C. De acuerdo a esto la temperatura de la alimentaciónes 398 ° C y la entalpía de la corriente 187 millones Kcal/h.

7. Determinación de la carga calórica del condensador.

Este valor se estimó realizando cálculos de equilibrio con HCURVE dePRO–II para las condiciones de operación existentes entre el tambor decondensado y el tope de la columna resultando ser 14 millones de kcal/h.

8. Determinación de la carga calórica de los retiros laterales de calor.

Se estiman dos retiros laterales de calor: uno a nivel del diesel y el otro a niveldel querosen. Para determinar las cargas calóricas se realizó un balance demasa y energía como se ilustra en la figura 6 y para determinar el vapor quesale del plato de retiro se simuló un flash a las condiciones del plato con el50% vaporizado estimado en el punto 5 y los productos conseguidos en elestimado inicial. Se considera que la carga calórica de los retiros lateraleses el 60% de la carga calórica calculada. Los resultados del balance de masay energía se resumen en la tabla 9.

Fig 7. BALANCE DE MASA Y ENERGÍA EN EL PLATO DE RETIRO DE DIESEL.




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TABLA 8. BALANCE DE MASA Y ENERGÍA EN LOS PLATOS DE RETIRO.


Corriente ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Temperatura,°C


Masa, Kg/h


Entalpía,MKcal/h

ÁÁÁÁÁÁÁÁQuerosen ÁÁÁÁÁÁÁ171 ÁÁÁÁÁÁÁ68549 ÁÁÁÁÁÁÁ8.2ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁDiesel



ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ14.6ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁGasóleo ÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁ265 ÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁ53703 ÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁ10.9


Residuo ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ




Vapor (Quer.) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ




Vapor (Diesel.) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ




Crudo ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ




Q del retiro lateral(querosen)




19.5*0.6= 11.7


Q del retiro lateral(diesel)




30.4*.06=18.2

9. Ajuste de la calidad de los productos.

Para lograr la calidad requerida de los productos se debe ajustar los gapsespecificados de los puntos 5% y 95% ASTM–D86 para las corrientes dequerosen, diesel y gasóleo. Esto se puede alcanzar variando la cargacalórica de los pumparound. Inicialmente se habían considerado dos retiroslaterales de calor, pero fue necesario considerar otro retiro lateral de calor anivel del retiro de gasóleo de manera de conseguir los gaps requeridos

4.2.4 Archivos de la simulación de la torre de destilación atmosférica.

Archivo para el cálculo de las cargas calóricas de la torre.




Norma PDVSA

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