NORMA ELECTROMECÁNIC Y TÉCNICA A DE POSTE DS...

NORMAS

PARA

LINEAS DE SUBTRANSMISION A.69 KV.

NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE HORMIGÓN

TOMO 2

;-

Í N D I C E

TOMOJL

XI « ELECCIÓN DE POSTES,

X!í - APOYOS.

X I I . 1 . Hipótesis de calculo.

Xíi. l , 1 . Apoyos de línea situados en zona A.

XI 1.1 .2. Apoyos de línea situados en zona B.

XI 1.1 .3. Apoyos de línea situados en zona C.

X1Í.2. Coeficientes de seguridad.

XÜ.2,1 . Elementos metálicos.f \;

XII.2.2, Elementos de hormigón arrngd.b, .,.•

000100

-

Xll.2.3. Elementos de madera.

XI 1.2.4. Tensores.

XI!.3. APOYO DE ALINEACIÓN.

XH.3.1. Solución en hormiaon.

XI!.3.2. Cuadros de vanos de utilización por resísiencía y por distancia entre conductores.

XI!.4, CARGAS VERTICALES TRANSMITIDAS POR EL CONDUCTOR A LA GRAPA.

XI!.4.1. Ejemplo de utilización del gráfico.

XI!i - APOYO DE ÁNGULO.

XIII . 1 , Esfuerzo resultante de ángulo.

XIII.2. Esfuerzo resultante dei viento sobre los conductores.

XI 11.3. Esfuerzo del viento sobre el poste,.

XI 11.4, Abacos de utilización de esfuerzos.

XÍ1 I .5 . Solución en hormigón.

XÍU.6, Abaco de utilización de apoyos.

XHL7. Ejemplo de utilización de abacos de esfuerzos.

NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN

Xilí.8, Abacos de utilización a'e apoyos.

XÍ1L9. Ejemplos de utilización de los abacos de apoyos.

XIII.9.1. Ejemplo 12.



XÍV - APOYO DE ANCLAJE,,*

XIV.1 . Solución en hormigón

XIV.2. Primera hipótesis.

XIV.3, Segunda Hipótesis.

XIV.4. Tercera Hipótesis.

XV - APOYO TERMINAL O FIN DE LÍNEA.

XV. 1. Solución en hormigón.

XV,2. Primera hipótesis.

XV.3. Tercera hipótesis .

XV.4. Cuadros de esfuerzos útiles, de vanos por separación entre conductores y porresistencia para apoyos de anclaje y fin de línea.

XV.5. Apoyos fin de línea con cable de tierra.

XV.6, Líneas de doble circuito.

XVI - CRUCETAS,

XVI. 1 . Apoyo de al ¡neación,

XVÍ .1.1. Cruceta tipo bóveda,

XVI. 1 .2. Cruceta tipo canadiense.

XVI. 1 ,3. Cruceta tipo triangular.

XVI.2. Apoyo de ángulo, anclaje y termina! o fin de línea.

XVI.2.1 . Apoyo de ángulo.

XVI.2.2, Apoyo de anclaje.

XVI.2.3. Apoyo terminal o fin de línea.

NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV,


P f">. í1Im

XVII » CIMENTACIONES.

XVÜ.l, Consideraciones.

XVII. 1.1. Caso a) Coeficiente de seguridad ai vuelco.

XVÍL1 .2. Caso b) Ángulo de giro de ¡os cimientos.

XVíI.2. Dimensiones de la cimentación.

XVÍL2.1. Dimensiones de la cimentación para terrenos con ct -8 Kg/cm3.

XVÜ.2.2. Dimensiones de !a cimentación para terrenos con ct - 10 Kg/cm3.,»

XVII.2.3. Dimensiones de la cimentación para terrenos con ct - 12 Kg/cm3.

XVIII - PLANOS.

XVIÍI.l, Apoyos simple circuito.

XVMI.1.1. Apoyo de alineación con cruceta de bóveda.t

XVII i. 1.2. Apoyo de alineación con cruceta canadiense.

XVIÍI.l.3. Apoyo de alineación y ángulo con cruceta triangular.

XViíl. 1.4. Apoyo de alineación y ángulo, anclaje y fin de línea con cruceta hori-zontal .

XVIII.2. Apoyos de doble circuito.

XVIII,2.1. Apoyo de alíneacíón y ángulo con crucetas triangulares,

XIX - PLANILLA DE MATERIALES,

XIX, 1. Denominación de apoyos.

XIX. 1.1. Estructuras de alineación simple circuito (S.C.)

XIX. 1 ,2. Estructuras a'e alineación doble circuito (D. C.)

XIX. 1.3. Estructuras dobles.

XiX.2. Estructuras de alineación tipo "B".,

X 'X.3. Estructura de alineación tipo "C..; C,?; CT^ y CT ''

X1X.4. Estructuras de alineación tipo "A..; A-; AT. y ATO"

XIX.5. Estructura de ángulo tipo "AG y AGT"

XIX.ó. Estructura de anclaje y fin de línea tipo "AC; ACT, FL y FLT"

XIX.7. Estructura de alineación tipo "2A,, 2A 2At , 2AT "

I NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV.


ü\

ii

XIX.8. Suspensión cable de guarda o cable de tierra,

XIX.9, Amarre cable de guarda o cable de fierra.

XIX. 10 Toma de tierra.

l

l

NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSM1SION A 69 !<V

NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 158

x¡ ~ ELECCIÓN DE POSTES.

Los esfuerzos de los postes a emplear en esta norma han sido elegidos de mañera tal que cubran toda la gama de esfuerzos que sobre los apoyos de unalínea puedan darse.

Para llegar a la elección de los postes, primeramente hemos llevado rodoslos esfuerzos que sobre los apoyos de alineación y ángulo se ejercen en to-dos los cosos posibles que pueden darse en una línea, es decir, ya sea de sírnpie circuito con o sin cable de protección a Herró ó de doble circuito cono sin cable de protección a tierra.

1 «/

Estos esfuerzos corresponden a un vano de 266 mis. elegido como el más econórnico.

/Una vez representados en el gráfico estos esfuerzos, se observa que a'ístribuyendo íos esfuerzos según una progresión aritmética de razón 300 Kgs. par-tiendo de 500 kg. y llegando hasta el poste de 2.000 Kg. se cubría la ma-yor parte c'e los esfuerzos que puedan darse sobre la línea, además para cu-brir los esfuerzos que quedaban fuera de la zona de postes elegidos anteriormente, se eligió otro tipo de poste, el de 2.600 Kg, de esfuerzo útil, queagemelado nos cubre toda !a gama de esfuerzos obtenidos anteriormente, -también agernelando los anteriores podemos obtener esfuerzos útiles que cubran todos aquellos esfuerzos superiores a los 2.600 T<g. que puedan darseen cualquier apoyo,

En resumen los postes elegidos son los de esfuerzos Otiles siguientes:

500, 800, 1.100, 1.400, 1.700, 2.000 y 2.600.

La configuración de ios postes, el taladrado, así como algunas de las dimensIones principales, figuran en los esquemas adjuntos.

[--

1 II

1

' 1

' "

'

— • —

••-

• —

1 ••

1 '

_i

¡ (

r ~~

\ f~

\ •

\

i \

\

v ..

. , —

b

Cs

^

1 I

t>ÍS ^¿ ^^ *i §. i I <s> %. 5> 1 X í S- & ;i ÑS

.

o "o*

í: ^NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA

DE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 101

APOYOS^

Se estudia en este capítulo ías soluciones de hormigón para (os distintostipos de apoyos que se dan en una línea eléctrica.

El estudio está dividido en dos partes:

- En ia primera se estudian ios postes necesarios para cada tipo de apoyo.

- En la segunda se estudian las diversas crucetas de las soluciones en hor-migón.

Estos cálculos están resumidos mediante cuadros de utilización./

Lcshípótesls de cálculo son las que recoge el apartado V,4.2e de las Específicaciones Técnicas Generales.

pAR^^ Kv-NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA

DE POSTES DE HORMIGÓN Hola 102

XI! - Hipótesis de cálculo.

XII . 1 . 1 . APOYOS DE LINEAS SITUADOS EN ZONA A

Tipo de apoyo

meacion

Anguio

Anclaje

Fin de línea

(Altitud inferior a 1 .000 ni.)

la. Hipótesis

(viento)

Cargas permanentes

III.2.Viento I I I -3.Temperatura 5-C

Caraos permanenteslil.2.

Viento I i 1 -3 .

Resultante ángulo111.7.

Temperatura 5-C.

Cargas permanentesiií.2.Viento I I I . 3 .Temperatura 5-C

Cargas permanentes111,2.Viento MÍ.3.Esfuerzos longitud!nales U1.5.3.

Temperatura 5-C.

2a. Hipótesis

(carga longitudinal)

Cargas permanentes

lil.2.Esfuerzo longitudinallii.5,1.

Temperatura 5-C.

Cargas permanentesIII.2.

Esfuerzo longitudinalI I I .5.1.Temperatura 5-C.

Cargas permanentesIII.2,

Esfuerzo longitudinal111.5,2.

Temperatura 5-C

3a. Hipótesis

(rotura de conductores)

Cargas permanenteslil.2.

Rotura conductores111.6.2.

Temperatura 5-C.


Rotura conductores111.6.3.

Temperatura 52C,

Para la determinación de las tensiones de los conductores y cables de proteccíon a tierra se considerarán éstos además sometidos a la acción de! -viento, según 111,3.

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV.NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA


XI I . 1 .2 . APOYOS DE LÍNEAS SITUADOS EN ZONA B

(Superior a 1 .000 m. e inferior a 3.500 m)

Tipo de apoyo

Alineación

Anaulo

la. Hipótesis

(Viento)


Viento HÍ-3.

Temperatura-5-C.

Cargas permanentesMI. 2.

Viento H1.3.

Resultante ángulo111.7.

Temperatura-5-C.

2a. Hipótesis

(Carga longitudinal)

Cargas permanentes1 1 r ^MI .¿.

Esfuerzo longitudinal. III.5.1.

Temperafura-5-C.

Cargas permanentesl í í .2.

Esfuerzo longitudinal111 .5 .1 .

Temperatura-5-C.

3a. Hipótesis

(Rotura de conductores

Anclaje

Cargos permanentes111.2.

Viento 1N-3.

Temperatura -5-C

Cargas permanentes111.2.

Esfuerzo longitudinalIII.5.2.

Temperatura -5-C,


Rotura conductoresIII.6.2.

Temperatura -5~C.

Fin de línea


Viento NI - 3 -Esfuerzo longitud!-na¡ III. 5.3.Temperatura -5~C.

Rotura conductoresMI.ó.3.

Temperatura -5eC.

Para ía determinación de ías tensiones de los conductores / cables de tierrase consideraran estos además sometidos a la acción del viento, según Ü1.3.

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMÍ5ION A 69 KV.


Hoja 164

XII.1.3. APOYOS DE LINEAS SIllJADQS EN ZONA C

(MHtud ígua! o. superior a 3.500 mts.)

Tipo de apoyo

Alineación

Ángulo

Anclaje

Fin de1 ínea

• la. Hipótesis

(Viento)

> Cargas permanentes 111.2.

Viento 111.3.

Temperatura-5-C.

Cargas permanen

tes ' I11.2.Viento 11!. 3.Resultante de án-gulo 1H.7.

Temperatura ~5~C

Cargos permanentes 111.2.Viento 1 ! í - 3 -Temperatura -5-C

Cargas permanen-tes 111.2.

Viento Hl, 3.Esfuerzo longitu-dinal 111.5.3.

Temperatura -5-C

2a. Hipótesis

(Carga longít.)

Camas permanentes 111.2.

Esfuerzo longitu-dinal III. 5.1.

Temperaura -5-C

Cargas perrnanentes 111.2.Esfuerzo longitudínal ili.5.1.Temperatura -5£C

Cargas permanen-tes 11!. 2.Esfuerzo longitu-dinal lli.5.2.

Temperatura -5~C

•

3a. Hipótesis(Rotura cond. )

•

,

Cargas perrnanentes III. 2.Hielo U l - 4 -Rotura de condutores 111.6.2.

Carqas permanentes III. 2.Hielo 111.4.

Rotura de con-ductores III .6.3

Temperatura

4a. Hipótesis(Hielo)

Cargas permanentes 111.2,Hielo Mi. 4,

Temperatura -

tura-lG2C

Cargas permanentes íí i .2 .Hielo Mí . 4.

Resultante deángulo líi .7.Temperatura

Cargas permanentes 111.2.Hielo 111.4.Temperatura-'IOS C.

Cargas permanenies 111 .2 .

Hielo 111.4.

Temperatura

-TOSC.

i

-D-E SUBTRANSMISjQN A 69 KV.


En el coso de ios apoyos especiales se considerarán las distintas acciones

definidas en el capítulo iíí , que pueden corresponderies de acuerdo con

su función, combinadas a una hipótesis acordes con las pautas, generales

seguidas en el establecimiento de las hipótesis de los apoyos normales.

XIi.2. Coeficientes de seguridad.

Los coeficientes de seguridad de los apoyos serán diferentes según e' carac

ter de la hipótesis de cálculo a que han de ser aplicados. En este sentido,las hipótesis se clasifican de acuerdo con el cuadro siguiente:

XI I .2 .1

tipo de apoyo

AlineaciónÁngulo •AnclajeFin de línea

Elementes metálicos.

Hipótesis normales

la/ 2a, 4a.la, 2a, 4a.la, 2a, 4a.la, 2a, 4a.

Hipótesis excepcional es

3a.3a.

El coeficiente de seguridad respecto al límite de fluencia no será Inferior

a: 1,5 para las hipótesis normales y 1/2 para las hipótesis anormales.

XII.2.2, Elementos de hormigón armado.

El coeficiente de seguridad a rotura de los apoyos y elementos de hormigón

armado no será inferior a 2,00 para las hipótesis normales y 1,50 para las

anormales.

XII.2.3, Elementos de madera.

Los coeficientes de seguridad a la rotura no serán inferiores a 3,5 para lashipótesis normales y 2,8 para las anormales,

Xll.2.4. Tensores. t

Los cables o varillas utilizados corno tensores tendrán un coeficiente de segúridad a la rotura no Inferior a 2,50 en las hipótesis normales y 2,00 enlar. anormales.

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRAJ^M!SION_A 69 KV'


X I I . 3 .

Hoja 166

APOYO DE ALINEACIÓN,

Las hipótesis que dimensíona este tipo de apoyo es !a la, es decir !a hipó-tesis de viento, tanto en zona A como en zona B.

Consto de un poste de hormigón con la posibilidad de utilizar distintos tiposde"* armados metálicos Cjue pueden ser: cruceta tipo bóveda/ cruceta canadieüse o cruceras para disposición en triangulo.

La cajena de aisladores será deí tipo'de suspensión.

La fuerza de! viento por metro de línea es:

Conductor Esfuerzo en Kgs/m.

Quail

Par tr id ge

Hawk

2/0

266,7

477

Fv - 3 x 0,507 - 1,701

Fv - 3 x 0,6512 = 1,954

Fv - 3 x 0,872 - 2,616

Fv- 3 xO,57 - 1,71

Fv - 3x0,652 - 1,956

Fv - 3 xO,872 - 2,616

Sí se denomina Esfuerzo Utií (E. U.) al esfuerzo que admite un poste a o, 25mis. por debajo de la punta, con coeficiente de seguridad de 2 y descantando ya e! esfuerzo del viento sobre e! propio poste, et vano "a" que se puedelograr por resistencia del apoyo se obtendrá por la expresión:

E. U.Fv.

Operando con los distintos valores de esfuerzos útiles y teniendo en cuentalos esfuerzos equivalentes a los producidos sobre los conductores, por efecto »del viento, transladados a 0,25 mis. por debajo de la punta, se obtienen íos !siguientes vanos máximos per resistencia de los postes, en todos Sos casos posíbies que afectan a esta norma.

_NORMA5 PARA LÍNEAS DE SUBTANSMISIQN A 69 KV.


p ft{ p f '* E":Ií K \.; i¿-,« \¿¿-' t.-~-s

Hola 167

Los vanos máximos por resistencia de los postes a emplear en alineación pa

ra cada uno de los conductores a utilizar y para todos los casos posibles que

pueden darse, según sea simple circuito o doble circuito, con cable de pro-

tección a tierra o sin él y según el tipo de armado a emplear están recogidosen los cuadros siguientes.

También están recogidos en tablas los vanos máximos que por distancias entre conductores nos permiten establecer los distintos tipos de armado a utilízar, según los conductores a emplear y según la zona de establecimiento -

de la línea.

NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMiSiON A 69 KV.


XII.3.2. CUADROS DE VANOS DE UTILIZACIÓN PORRESISTENCIA Y POR DISTANCIA ENTRE CON

- • • • • : DUCTORES.

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISION A 6? KV.


VANO MÁXIMO (en rnts.) POR RESISTENCIA DE LOS POSTESUTILIZANDO COMO ARMADURA LA CRUCETA DE BÓVEDA.

CONDUCTOR

Quail

Parirídge

Hawk

2/0

266,8

477

E S F U E R Z O~T ~~

500 Kg

270

235

*17Ó

269

235

176

9 800 Kg

431

375

280

429

375

280

l . lOOKg

593

516

590

516

386

1

UTiLIZAGON DE LA CRUCETA DE BÓVEDA.

VANO MÁXIMO (en mis.) POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES,

CONDUCTOR

Quaii

Partrídge

Hawk

2/0

266,8

477

ZONA A

299

311

315

347

353

345

ZONA B

304

327

311

332

375

356

I NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISíON A 69 KV


VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDOCOMO ARMADURA LA CRUCETA CANADIENSE DE 2,7 mts. DE -SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES PARA SIMPLE C¡Rcurro SIN CABLE DE TIERRA.

. „. „

CONDUCTOR

Quaíl

Parir id ge

Hawk

2/0

200,8

477

E S F U E

500 Kg.

315

274

205

313

273

204

R Z O

800 K<

500

439

"328

500

'438

328

UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA CANADIENSE DE 2,7 mts. DE SEPARACION VERTICAL ENTRE CONDUCTORES.

VANO MÁXIMO POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES.

CONDUCTOR

Quaíl

Parfrídge .

Hawk

2/0

260,8

477

ZONA A

410

. 427

418

484

492

480

ZONA B

414

432

423

464

503

490

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSM1S1ON A 69 KV.


VANO MÁXIMO (en mts.) POR RESISTENCIA DE LOS POSTESUTILIZANDO COMO ARMADURA LA CRUCETA CANADIENSEDE 2,7 mis. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTO-RES PARA SIMPLE CIRCUITO CON CABLE DE TIERRA .

CONDUCTOR

Quail

Partridge

Hawk

2/0

200,8

477

E S

500 Kg.

245

220

173

245

220

173

F U E R Z

800 Kg .

393

352

277

393

352

277

O

l.lOOKg.

578

524

415

578

524

415

UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA CANADIENSE DE 2,7 mts. DESEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES.


CONDUCTOR

Quaií

Partria'ge

Hawk

2/0

266,8

477

ZONA A

410

. 427

418

484

492

480 _

ZONA B

414

432

423

, 464

503

490

\S PARA LÍNEAS DE SUBTRANSM1SION A 69 KV. ¡f^ECEL

NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Hoja '172

VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES CONCRUCETA CANADIENSE CON 3,5 mis. DE SEPARACIÓN ~VERTICAL ENTRE CONDUCTORES SIMPLE CIRCUITO SINCABLE Díf TIERRA.

*•

CONDUCTOR'

Quoií

Partrldge

Hawk

2/0

266,8

477

E S F U E R Z O

500 Kg. 800 Kg. l . l O O K g .

315 515 710

275 449 61 8

205 335 » 461

315 . 513 706

275 448 , 617

205 335 461

UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA CANADIENSE DE 3,5 mts. DESEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES.

VANO MÁXIMO POR SEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES.

CONDUCTOR. _

Quail

Parfridge

Hawk

2/0

250,8

477i

!ZONA A - ZONA B

570 580

600 608

585 . 590

700 710

710 720

690 705

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMÍSÍON A 69 KV.


VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDOLA CRUCETA CANADIENSE DE 3,5 mts. DE SEPARACIÓN VERTICALENTRE CONDUCTORES PARA SIMPLE CIRCUITO' CON CABLE DE -TIERRA.

CONDUCTOR

Quaíli*

Partridge

Hawk

2/0

260,8

477

E S F U E R Z O

500 Kg .

250

225

175

250

225

175

800 Kg.

400

358

282

400

358

282

l.lOOKg.

550

494

388

550-

494

388

UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA CANADIENSE DE 3,5 mts. DE SEPARACÍON VERTICAL ENTRE CONDUCTORES.


CONDUCTORES

Quaíl

Pariridge

Hawk

2/0

260,8

477

ZONA A ZONA B

580

608

- 590

710

720

705

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRÁNSM1SION A 09 KV.


VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDOCOMO ARMADURA LA CRUCETA TRIANGULAR DISPUESTOS AL -TRESBOLILLO DE 2,4 mis. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES PARA SIMPLE CIRCUITO SÍN CABLE DE TIERRA.

CONDUC1OR

Quaii

Paffrídge

Hawk

2/0

206,8

477

E S F U E R Z O

500 Kg.

326

283

. 212

324

" 283

212

800 Kg.

522

454

339

519

'454

339

UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 2,4 mts. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES.


CONDUCTOR

Quail

Partrídge

Hawk

2/0

266,8

477

j

ZONA A

345

360

352

404

411

400

ZONA B

351

366

358 '

415

422

412

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV.


Hoja 175

VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDOCOMO ARMADURA LA CRUCETA TRIANGULAR DISPUESTAS AL -TRESBOLILLO DE 2,4 mis. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES PARA SIMPLE CIRCUITO CON CABLE DE TIERRA.

CONDUCTOR

Quail

Partridge

Hawk

2/0

266,8

477

E S F U E R Z O

500 Kg.

275

248

196

274

248

196

•

800 Kg.

442

398

315

441

,398

315

UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 2,4 mts. DE SEPARACÍON VERTICAL ENTRE CONDUCTORES. i


CONDUCTOR

QuaÜi

Partridge

Hawk

2/0

266, 8

477

L - -

ZONA A

345

300

352

404

411

400

ZONA B

351

366

358

415 -

422 .

412:

'

i

NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMiSION A 69 K\/:

NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Ho¡a 176

VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDOCOMO ARMADURA CRUCETA TRIANGULAR DISPUESTAS AL TRES-BOLILLO DE 3 mis. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUC-TORES PARA SIMPLE CIRCUITO SIN CABLE DE TIERRA.

CONDUCTOR

Quaí!

Partridge

Hawk

2/0

266, 8

477

E S F U E R Z O

500 Kg.

332

289

' 215

332

289

215

800 Kg.

534

465

347

531

464

347

l . l O O K g .

735

640

478

731

639

478

UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 3 mis. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES. ;


CONDUCTOR

Quaü

Partria'ge

Hawk

2/0

200,8

477

ZONA A

472

493

482

562

583

559

ZONA B

477

504

487

541

582

553

:



1MECK

Hoja 177

VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDOCOMO ARMADURA CRUCETA TRIANGULAR DISPUESTAS AL TRES-BOLILLO DE 3 mts. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUC-TORES PARA SIMPLE CIRCUITO CON CABLE DE TIERRA.

CONDUCTOR

Qyai!

Partridge

Hawk

2/0

200,8

477

E S F U E R Z O

500 Kg.

250

225

178

250

225

178

800 Kg.

411

370

293

411

370

293

l . lOOKg.

590

531

421

590

531

421

UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA DE 3 mts. DE SEPARACIÓN VERTÍCAL ENTRE CONDUCTORE 5. (CRUCETA TRIANGULAR)

VANO MÍNIMO POR SEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES.

CONDUCTOR

Quail

Partridge

Hawk

2/0

200,8

477

ZONA A

472

493

482

562

583

559

ZONA B

477

504

487

541

582

553

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMiSION A 69 1<V.


Hoja 178

VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES.CRUCETATRIANGULAR DE 2,40 mts. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRECONDUCTORES.PARA DOBLE CIRCUITO SIN CABLE DE TIERRA.

•

CONDUCTOR-

Quaíl

Parfridge

Hawk

2/0

200,8

477

E S F

800 Kg.

275

239

. 178

273

239

178

U E- R Z O

1.100 Kg.

377

328

245

377

328

245

1.400 Kg.

480

418

• 312

480"

, 418

312

UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 2,4 mts. DE SEPARACIÓN VERTICAL EMTRE CONDUCTORES.


CONDUCTOR

Quctil

Parfridge

Hawk

2/0

266,8

477

ZONA A

345

300

352

404

411

400

. __..

ZONA B

351

360

358

415

422_

412

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSM!S!ON A 09 KV.

ÑOR/VA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 179

VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES , CRUCETATRIANGULAR DE 2,40 mis. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE -CONDUCTORES PARA DOBLE CIRCUITO CON CABLE DE TIERRA

CONDUCTOR.

_,

Quail

Portridge

Hawk

2/0

260, 8

477

E S F

800 Kg.

- 238

210

160

238

210

160

: U E R Z C

1.100 Kg,

326

289

222

326

289

222 .

)

l,4QÜKg.

416

368

283

416

368

283

UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 2,4 mts. DE SEPARAC1ON VERTICAL ENTRE CONDUCTORES.

CONDUCTOR

Quaíl

Par ÍT íd ge

Hawk

2/0

266,8

477

) POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES.

ZONA A

345

360

352

404

411

400

ZONA B

351

366

358

415

422

412

NORMAS PARA LINEAS DE SÜBTRANSMISION A 69 KV.

NORMA ELECTROMECÁNICA Y TECNÍCADE POSTES DE HORMIGÓN

Hoja 180

VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS PQSTES.CRUCETA -TRIANGULAR DE 3 rnrs, DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES PARA DOBLE CIRCUITO SIN CABLE DE TIERRA.

CONDUCTOR

Quaíl

Partridge

Hawk

2/0

266,8

477

E S F U E R Z O

1.100 Kg.

415

360

270

415

360

270

1.400 Kg.

530

460

345

530

460

345

1.700 Kg.

645

560

420

645-

560

420

UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 3 mts. DE SEPARACÍON VERTÍCAL ENTRE CONDUCTORES.


CONDUCTOR

Quaií

Partridge

Hawk

2/0

266,8

477

ZONA A

472

493

482

562

583

559

ZONA B

477

504

487

541

582

553

MAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 69 ¡<v: ÍKECKLNORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA

DE POSTES DE HORMIGÓN H°ÍQ 18]

VANO AAAXiMO,POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDOCOMO ARMADURA LA CRUCETA TRIANGULAR DE 3 mts. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES PARA DOBLE CIRCUITOCON CABLE DE TIERRA.

CONDUCTOR ""

Quaíl

Partrídge

Hawk

2/0

266,8

477

E S F U E R Z O

1.100 Kg. 1.400 Kg. 1.700 Kg,

350 455 550

310 400 490

- 240 312 380

350 455 550

310 400 ' 490

240 312 380

UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 3 mts. DE SEPARACION VERTICAL ENTRE CONDUCTORES. ;

VANO MÁXIMO (en mis.) POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES.

CONDUCTORES

QuaíS

Partridge

Hawk

2/0

266,8

477

ZONA A ZONA B

472 477

493 504

482 487

562 541

- 583 582

559 553 .

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSM1S1ON A 09 [<V.


XII.4. CARGAS VERTICALES TRANSMITIDAS POR EL CONDUCTOR A LA CADE

Sea el apoyo B de ia figura

Ctt

La acción que ejercen los conductores en sentido vertical es TvB que tienepor valor:

TvB - W tg ./2),

Siendo Wv la componente vertical devído ai peso del conductor en Kg/rrusobre el conductor y P (m) el parámetro de la parábola que corresponde a íascondiciones del estudio.

Cuando se considere e! conductor sin sobrecarga o con sobrecarga en dirección vertical, la fórmula puede transformarse así:

a, f art

tg ,

T- Tensión máxima de! conductor en (kgs.)Wv~ Peso de! conductor (Kg/m)

-) Wv

^ KV.

NORMA ELECTROMECÁNICA Y .TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 183

Con objeto de calcular las cargas verticales máximas que actúan sobre íacruceta, así corno las cargas que intervienen en el cáiculo de los contrapesos se adjunta un gráfico para el cálculo de TvB en función de:

W; Itag = tg tag

y Wv.

Ho

ja 1

84

CA

RG

A

VE

RTI

CA

L

EN

. L

A

GR

AP

A

- V '/ '/

- •

GV

*-/ ;

.

-120

0

-UO

O

-150

0

-180

0

- 200

0

.-2

20

0

i /

fin

-200

0


XI!.4,1. EJEMPLO DE UTILIZACIÓN DEL. GRÁFICO.

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMÍSION A 69 KV.


Hoja 186

Gráfico para el cálculo de las cargas verticales transmitidas por e! conduc

tor a Í a cadena - Forma de uilÜzac'án.

Existen cinco escalas verticales, en la izquierda se han representado val_o

res del parámetro de la parábola P, en la siguiente valores de P £ tg, lúe

go valores de p £_t g •*• a, la siguiente escaia representa valores cié! vano medio a y la última escala nos da el vaior de la carga vertical transmitida por

el conductor a la cadena.

Son datos el parámetro de la parábola (P), la suma de tangentes

vano medio (a) y W .

el

Se une el valor de P con e! de Z tg y se prolonga obteniendo el valor de

P. 5! tg, se une este punto con el valor deí vano medio, y donde corte a

la escala de P rg 4- a obtenemos un punto m, que unido con el vcslor de W

obtenemos el valor de TvB.

Ejemplo.

Datos: Parámetro de la parábola P - 1 .500

¿tg -0,5

Vano medio a 400 m.

W - 0,3

Se une el valor de P = 1 .500 con el valor de ia suma de tangentes ¿? íg ~= 0,5 y se prolonga hasta cortar a Pátg = 761,3, se une este punto con

ei valor de a - 400 y se tiene corno valor de P ¿ tg •*• a - 1105, este punto unido con el correspondiente a W - 0,3 se obtiene 345 Kg. como valorde TvB.

JllQRMASJV\RA LINEAS DE SUETRANSMISION A 69 KV.


XÍH. APOYO DE ÁNGULO,

La hipótesis que dirnensiona este fipo de apo/os sigue siendo la primera -tanto en zona A como en zona B,

La acción total que se ejerce sobre un apoyo cíe ángulo será la siguiente:

Consideremos un apoyo colocado en la línea formando un cíerio ángulo:

Este apoyo debe soportar:

- Un esfuerzo resultante de ángulo (Faí)- Un esfuerzo resultante de la acción del viento sobre los conductores en

su caso (Fe)- Un esfuerzo del viento sobre el poste (Fu) •

! Í. 1 . Esfuerzo resul tanie de ángulo, ;

SÍ llamarnos Ti a la tensión máxima de un conductor se tiene para tres conductores:

Fai = 3 (2 Ti sen ^f-) - ó TI sen

XIII.2. Esfuerzo resultante del viento sobre !os conductores.

Supongamos un conductor de diámetro menor a 16 mm.Para conductores de diámetro menor de 16 mm. la presión del viento a considerar es de 50 Kg/m2.

Fe' = 3 (J2T . 10. arn . 50)

Siendo:

NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMíSION A 69 KV.

NORMA.ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA H .• DE POSTES DE HORMIGÓN Í0

1K Flj E V'J í.-t". Vi-,

J2f -: Diámetro del conductor en mm.

am " Semisuma de vanos adyacentes a! apoyo (vano medio en metros)

Fe = 0,15 . $' arn

XÜI.3. Esfuerzo de! viento sobre el poste.

Este esfuerzo ya se ha tenido en cuenta para eí dimensíonamiento del poste.

E! esfuerzo a considerar por efecto de! viento sobre los conductores y resul-tante de ángulo es Fav = 6 TÍ sert^/2 4- 0,15 . $ . am (a)

Este esfuerzo deberá compararse siempre con el esfuerzo útil de! poste, de-biendo ser igual 6 inferior a éí -

/

Cuando e! ángulo0* sea nulo estaremos en el caso de un apoyo de alinea-

ción.

Xíll.4. Abacos de utilización de esfuerzos.

Los abacos que se adjuntan es una representación gráfica de estas fórmulas,

una vez obtenido el valor Fav se multiplicará por 3 o por ó dependiendo sies simple o doble circuito. . i

XII!.5. SOLUCIÓN EN HORMIGÓN .

Está formado por un sólo poste con armado de crucetas metálicas deí tipo piromidal para disposición de triángulo, o por dos postes en Forma de pórticocon cruceta metálica horizontal y cadena de aisladores horizontales.

XIII.6. ABACOS DE UTILIZACIÓN DE APOYOS.

Para completar e! estudio de los apoyos de ángulo y dar así una utilidad mayor a las Normas, incluímos los abacos de utilización de los apoyos de ángulo en función del ángulo entre alineaciones (c£) y del vano a que vaya a establecerse el apoyo.

Estos abacos están realizados para todos los conductores y para íos casos enlos que se utilicen o no cables de protección a tierra.

ji ^^NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA


XIII.4. ABACOS DE UTILIZACIÓN DE ESFUERZOS

Fai

Fa

vO

/r

T O

200

400

OR

AR

CO

D

e

RE

SU

LTA

NTE

S

DE

Á

NG

ULO

.C

ON

DU

CTO

R

QU

AIL

y

AR

VID

AL

2/0

<&

12Q

Qi

T"n

niJ

'JÜ

•

iSG

Q

2100

2/>G

"0-

2700

3000

1

33

00

-

36C

O

39

00

-

¿20

0

•• ¿

500

•

¿300

•.

. . .

1

- 12

60

• 15

75

• 15

SO

• 2

20

5

- 2

52

0

- 2

S3

5

• 31

50

. 3

¿65

. 37

BO

. ¿

095

- ¿¿

10

¿72

5'

50¿

0

cir

c

75

00 v

OS

E

CO

Z

OT

ON

V

30

S3i

NV

iYL

S3y

"2

0 O

Dld

tfci

O

CO

Z'I

CC V

i

0077

)l

OS

£

16 L

°!°H

eos

Ho

ja 1

93

600

.OftA

FlC

O

De

.RE

9JJ

AN

Tg

S_

CE

_A

NG

UL

p..

^A^C

AS

LE

D

E_

^

5'O

Q

50

f

75

i

150

200

t

325

ACÓ

NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 09


Xli i .7. EJEMPLO DE UTILIZACIÓN DEABACOS DE ESFUERZOS.

NOR/viAS PARA LINEAS DE SUBYRANSMíSlON A 09 KV.


D-.O p;i¡ u fc-»

Ho¡a 195

Modo de utilización de ios abacos de apoyo de ángulo para esfuerzos.

Los abacos están realizados para obtener eí esfuerzo de ángulo de uno sola

fase. Partimos de la tensión máxima de! conductor TÍ, uniendo este punió ~

representativo dei ángulo c . (ángulo entre alineaciones) obtenernos un punto que es el valor í-ai, que es e! esfuerzo resultante de ángulo, unirnos estepunto con el correspondiente a! vano medio (am) que afecte ai apoyo obte-

niendo en la escala centra! e! valor de Fav que es i a suma de! esfuerzo ciéángulo y de! producido por efecto deí viento sobre los conductores.

Ejemplo Para conductor Partridge y Arvidíi 266,8

Ti - S.OOQKg.t

*L = 409-

am = 250 m .

Unirnos Ti - 3.000 Kg. con el ~ 4Cg obteniendo como valor de Faí

1854 Kg. uniendo este punto con eí correspondiente a! vano medio250 m, obtenemos un valor de Fav de 2.010 Ka.

c '• • ' ' ' p -. " "f - . -000*00

p 'lii! ¿ 5i B ! 5] L:J AÉlilYí.NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA

DE POSTES DE HORMIGÓNHo¡o 196

XII!.8. ABACOS DE UTILIZACIÓN DE APOYOS

861 D!°H

por sep&rac/oh e/tke cor/dücfcres

£0-

36-

28-

Ifh

Hoja 202

¿TI

i

W

vW /?¿5>y. por separados? e¿/s~e aMe¿/tí£?rc$

WM! A

SdJ£pftpt/03 3J¿l/3 ¿íQfD8J&c/$S JOd "XOW QÜDK (i

Hojo 215

¿fo?e& &fá&MS/¿y¿fa f/7*&¿r¿f#/úfr, £&£/££/&$?#&/&{!?ú^^/r^¿;>>Aí^^ >$&/%:

I

I

D!°H

]• JW s

i • ' [ • : ' } • Í • :

i . ' '

! . ! : . i .

• i . ' ; j : i : :; - '

- 1

MSVZfr¿//t

\ Qítffb '. ' .

;.

i : •

V: ' • ' .-:

, - : : ' ; - . ' . ' : • , ¡ . . . - ; " . ; '

. . ' ; . , ' : ' • '••'.:.'. ' • ! : ' -

' ' ! • ! ; í " :

. . ; . . . i . . ' : . ; • . ' . . • . ; :

i . . . . ; . : . , . . . ; . . ] . ' r; - - . . • ' ;

. . . . : • i- ; , : í . : : ' , ;

irr/ax. por Q/¿SÜ/K/& e/j/re eof?afociares.

vano max. flor^se/fátrac/dh e/

/'4 8

X'x

'.-/i^ov?^ r/,o/¿/&fy/~/£//?/¿/<pd$GtyófáGfr

' ¿/¿LM7^y&3VTFJ^F^o/^^TF'7r77^"JF~^JWF

NORMAS PARA LINEAS DE ..SUBTRANSMISION A 69 KV.

NORMA ELECTROMECÁNICA Y TECNICADE POSTES DE HORMIGÓN Hoja 233.

XII!.9. EJEMPLOS DE UTILIZACIÓN DE LOS ABACOSDE APOYOS.

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMÍS1ON A 69 KV.

NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN HO¡Q 234

XIII ,9. Ejemplo de utilización de los abacos de apoyos de ángulo.

Los abacos están realizados para obtener qué tipo de apoyo debe emplearse en función de! ángulo (oí) entre alineaciones y del vano medio qu¿afecte al apoyo.

También nos sirve para obtener distintos pares de valores (de ángulo y devano medio) para un determinado tipo de apoyo.

.Otra de las aplicaciones es la de ver cual es el vano máximo que nos permita establecernos para zona A y zona B en función de la cruceta empleada y del ángulo (o() entre alineaciones.

Ejemplos prácticos:

Para todos los ejemplos aquí explicados, están realizados para conductorQuail y cruceta horizontal de distancia entre* conductores 3,5 mts. ver -hoja

XIII.9.1. Ejemplo is.

El ángulo que forman dos alineaciones en el apoyo considerado es de 50 g.y el vano medio que afecta al apoyo es de 200 m. Queremos saber que tipo de apoyo hay que colocar.

. Realización práctica:

Por e! punto representativo de 50 g. se traza una parábola al eje de abscisas y por el punto representativo de 200 m. se traza una parálela al ejede ordenadas; el punto de intersección de estas dos rectas paralelas a losejes (Punto 1). Este punto puede hallarse sobre la recta representativa deun determinado tipo de apoyo o bien fuera de ella . En nuestro ejemplo sehalla fuera de estas rectas representativas de apoyos. Cuando esto ocurre,deberemos tomar el tipo de apoyo correspondiente a la primera recta quese halla representada encima del punto de intersección (punto 1). En núestro caso tendríamos que adoptar el poste de 1 .100 Kg. de esfuerzo.

XII I .9 .2 . Ijemploj .

Supongamos que tenemos un apoyo e.n forma de pórtico constituido por dosapoyos de 1 .400 Kg. de esfuerzo, este apoyo puede utilizarse para todoslos pares de volares correspondientes a las coordenadas (ángulo y vano me-dio) correspondientes a todos los puntos de la recta representativa de este

NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 09 KV.


r *. r*:.' f í i1?-" *l\ te U L: L,

Hoja 235

tipo de apoyo. Así por ejemplo este tipo de apoyo podemos utilizarlo paraun vano de 186 m. y 70 g, entre alineaciones, o bien para un vano de -382 rn. y un ángulo entre alineaciones de 60 g.


El vano máximo a que podemos establecernos con la cruceta horizontal de3,5 rnts. de separación entre conductores para un ángulo entre alineacio-nes de 50g. y estando situada la línea en la zona A, es de 408 rn. y parala zona B 414 m. Esto quiere decir que si por ejemplo tenemos un apoyotipo pórtico constituido por dos postes de 1 .700 Kg. y una cruceta horizontal de 3,5 m. de separación entre conductores; y un ángulo entre alinea-ciones de 75g; por resistencia de! apoyo podríamos tr a un vano medio de442 m, pero el vano máximo que nos permite establecernos, por la Umitaclon impuesta debido a la crucera empleada, es de 350 m. para Zona A y358 m. para zona B, siendo por tanto estos vanos los máximos a que pode-mos establecernos y no el de 442 m. , ' <

NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMÍSION A 69 KV.

NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA Ho-a 23Ó

DE POSTES DE HORMIGÓN ' M

í

XIV - APOYOS DE ANCLAJE.

Los apoyos de anclaje tal corno se han definido en las Especificaciones Técnicas Generales, son aquellos apoyos destinados a proporcionar punios enla línea que independicen mecánicamente, ios tramos adyacentes, en cua^n

to a la propagación de esfuerzos longitudinales.

XIV 1 Solución en hormigón.

Están constituidos por un pórtico, formado por dos postes y una cruceta rn_e

tálica, siendo ia cadena de aisladores horizontal,

Los esfuerzos;que actúan sobre el apoyo son:

XIV.2. Primera hipótesis. ^ ;

- Viento sobre los conductores y cables de tierra.- Viento sobre e! propio poste que dependerá de las dimensiones exteriores

del mismo.

XÍV.3, Segunda hipótesis.

- Desequilibrio del 66 % de las tensiones máximas unilaterales de los con-

ductores y cables de protección a tierra.

- Acción del viento sobre los conductores y cables de protección a tierra.

- Acción del viento sobre ¡os postes,

XiV.4. Tercera hipótesis.

- Acción del viento sobre los conductores y cables de protección a tierra.

- Acción del viento sobre los postes.

- Rotura de conductores según II 1.6.2.

La rotura de un conductor extremo produce un momento de torsión sobre elpórtico; este momento es anulado por las reacciones de los postes cuyo valor será: /- - • & ,-

T . b - R . (b - a) T ~%T" ~¿\

R, - T . < _ t ) - T . Vb - a .: Q—

i "» -,ir^_

LINEAS DE SU8TRANSMISIQN A 69 KV. Bfi^E-^-íí;_ s | SV

NORMA ELECTOMECANICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN Ho¡a 237

Para esta hipótesis 3a. la resistencia o esfuerzo útil de los postes a colo-

car en [a línec¡ deberá ser como mínimo e! valor que f i ja R. con coefícien

te de seguridad 1,5.

XV - APOYO TERMINAL. O FIN DE LINEA.

Son ios destinados a soportar ei tiro unilateral de todos los conductores y. cables de tierra en sentido longitudinal de la línea.

XV, 1 , Solución en hormigón.

Estará constituido por un pórtico formado por dos postes y una cruceta me-tálica siendo la cadena de aisladores horizontal.

Los esfuerzos que actúan sobre el apoyo son;'

XV.2. Primera hipótesis.

- Viento sobre los conductores y cables de tierra.

- Viento sobre e! propio poste que dependerá de las dimensiones del mismo

- Esfuerzo total debido a las tracciones unilaterales de todos los conducto-res y cabíes de tierra en los puntos de fijación de los mismos

XV.3. Tercera hipótesis.

Idéntica a la de los apoyos de anclaje.

A continuación damos unos cuadros resumen donde se recogen los tipos de

postes a emplear según su esfuerzo útil, para cada conductor utilizado enla línea, así como para el vano máximo que la separación entre conductores impuestos por la cruceta nos permite establecer los apoyos, tanio en 20na A .como en zona B y la limitación de los vanos por esfuerzo transver-~sal.

69 KV.


EL*

Hoja 238

XV,4. CUADROS DE ESFUERZOS ÚTILES, DE VANOS PORSEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES Y POR RESIS-TENCIA PARA APOYOS DE ANCLAJE Y FIN DE LI-NEA,

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISiON A 69 KV.


APOYOS DE ANCLAJE SIN CABLE DE TIERRA

E. U.

Vano máx. por

separación en-tre conductores

Zona A

Zona B

Vano máximopor resistencia

. A

E. U.

Vano máx, porseparación en-tre conductores

Zona A

Zona B

Vano máximopor resistencia

Quail

2x1100

450

455

400

POYOS DE

Quaíi

2x1 .700

450

455

350

Partrídge

2x1400

-460

472

400

Howk

2x2600

460

407

400

2/0

2x1100

510

516

400

ANCLAJE CON CABLE DE TIERRA

Partridge

2x2.000

466

472

350

Hawk

2x2.600

460

467

350

2/0

2x1600

510

516 ;

350 ;

i

266,8

2x1700

528

534

400

266,8

2x2000

•

528

534

350

477

2x2600

516

521

400

. mm ™~ j ™ _™. ,rr-1...~, ,

477

2x2600

516

521

350

m

i

-



APOYOS FIN DE LINEA SIN CABLE DE TIERRA

E. U.

Vano máx. en

mts. por separa

cí&n entre con

ductores

Zona A

Zona &

Vano máx. en

metros por resistencía

"O

1 "°

uis

Quail

2x1700

450

455

400

Partrídge

2x2600

466

,472

400

Hawk

-

-

-

2/0

2x2000

510

£16

400

206,8

2x2600

528

534

400

477

-

Para los conductores Hawk y 477 se utilizarán apoyos de estructuras meta

lieos, debido a los esfuerzos solicitantes que ejercen estos conductores -

sobre los apoyos.

XV. 5.

XV. 6.

APOYOS FIN DE LÍNEA CON CABLE DE TIERRA.

Los apoyos de fin de línea con cable de protección a tierra o cable de guarda estarán constituidos por estructuras metálicas para todos los conductoresnormalizados, dado los grandes esfuerzos que sobre este tipo de apoyo se

ejercen.

LÍNEAS DE DOBLE CIRCUITO.

Para este tipo de líneas, tanto los apoyos de Ángulo, Anclaje y Fin de Lí-nea se realizarán mediante estructuras metálicas debido a los enormes es-

fuerzos que se dan utilizando cualquier conductor de los seis normalizados.

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISIQN A 69 KV.


XV¡ CRUCETAS.

XVI. 1 . Apoyo de alineación.

Para este tipo de apoyo se diseñaron tres tipos de crucetas, diferentes en

su geometría, llamadas:

Tipo Bóveda.

Tipo Canadiense.

Tipo Triangular.

De esta manera tenemos una mayor gama de crucetas que conjugadas con

los postes podemos optimizar mas e! apoyo.

XVI. CRUCETA TIPO BÓVEDA.

Se calculó sólo una cruceta de Bóveda en cuanto a dimensiones geométri-cas se refiere dado que para un aumento pequeño en e! vano se necesitaría

una cruceta de grandes dimensiones que haría antieconómica la cruceta.

La disposición de Sos conductores en este tipo de cruceta es sensiblementehorizontal. Según los conductores empleados los perfiles que se obtienen -

están resumidos en la siguiente tabla. Tanto la geometría como los perfiles

a.utilizar figuran en ei plano correspondiente.

CRUCETA BÓVEDA

"^•^Angulares

Conductor es^^\

QUAiL

PARTRIDGE

HAWK

2/0

266, 8

477

Ll

L 80.8

L 100 . 10

L 120 . 11

L 80 . 8

L 100 . 10

L 120 . 11

L2

L 60 . 6

L 70 . 6

L 70 . ó

L 60 . ó

L 70 . 6

L 70 . 6

L3

L 60 . ó

L 70 . 6

L 80 . 7 .

L 60 . 6

L 70 . 6

L 80 . 7

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISIQN A 69 KV.


XVi.1.2. CRUCETA TÍPQ CANADIENSE.

Se calcularon dos crucetas de geometría semejante pero diferentes en cuanto a la distancia entre conductores.

Una de ellas'con distancia entre conductores, medida verHcalmente, de2,7 mts.(c 2,7) y la otra con una distancia entre conductores medida ver™ticalmente de 3,5 mts. (C-3,5).

Los perfiles necesarios para estas crucetas están recogidos en la siguientetabla según el conductor que se utilice.

Esta tabla también figura en los planos correspondientes así como !a geometrící de las crucetas.

La disposición de los .conductores en este tipo de crucetas es un trianguloo a! tresbolillo.

^N. Anguíares

Conductores _^,

QUAÍL

PARIR ID GE

HAWK

2/0

206,8

477

Cruceta c -2,7

hL - 10

C- 12

C- 14

C- 10

C- 12

C -14

L2

C- 12

C - 14

C - 16

C - 12

C - 14

C- 16

Cruceta c - 3, 5

h

C - 14

C- 14

C - .18

C - 14

C - 14

C- 18

L2

C - 14

C - 16

C -20

C - 14

C» 16

[1-20



Hoja 243

XVi. 1.3. CRUCETA TIPO TRIANGULAR.

Se calculó una sola cruceta, geométricamente igual, para los tres o seis -que se han de colocar/ según sea simple circuito o doble circuito y para -una distancia entre ellos de 2,4 mts, / 3 mts. medida vertícalmente.

La disposición de los conductores utilizando este tipo de crucetas, es en.triángulo o al tresbolillo para simple circuito y vertícalmente a cada lado

' del apoyo cuando es doble circuito.

Los angulares necesarios para este tipo de crucetas figuran en la tabla si-guiente según sea el conductor a utilizar en la línea.

Esta tabla así como la geometría de las crucetas figuran en los píanos co-

rrespondientes. , i

^-\ Angulares

Conductores^-^

QUASL

PARTRIDGE

HAWK

2/0

266,8

477

Cruceta V ~ 2,4 m.

h IL 50.5

L 50.5 .

L 50. 5

L 50.5

L 50.5

L 50.5

L. _

L 50.5

L 50.5

L 50.5

L 50.5

L 50.5

L 50.5

L3«jL 50.5

L 50.5

L 50.5

L 50.5

L 50.5

L 50,5

Cruceta V = 3 rn.

hL 50.5

L 50.5

L 50.5

L 50.5

L 50.5

L 50.5

4L 50.5

L 50.5

L 50.5

L 50.5

L50.5

L 50.5

4L 50.5

L 50.5

L 50.5

L 50.5

L 50.5

L 50.5

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMIS1ON A 69 KV.


5 E C

Hoja 244

XVI.2. Apoyo de ángulo, Anclaje^ Termina! o fin de línea.

Se diseñó geométricamente' un sólo tipo de cruceta para estos apoyos en ios

que ía disposición sea en forma de pórtico. La disposición de los conductores es horizontal con una distancia entre el I os de 3/5 mts.

Se puede utilizar Jas crucetas de típo triangular sólo en e! caso de apoyos •de ángulo en los que sólo se utilice un sóío poste.

Los perfiles necesarios de la cruceta según el tipo de conductor a emplearfiguran en Ía tabla adjunta. u

Esta tabla figura también en ios pianos correspondientes así como su geome

tría" XVI .2.1. APOYO DE ÁNGULO

^xAngulares

Conductores^.

QUA1L -

PARTRIDGE

HAWK

2/0

266, S

477

Cruceta horizontal

L1

2 U PN8

2 U PN 10

2 U PN 12

2 U PN 8

2 U PN 10

2 U PN 12

/

Cruceta triangular

hL 50,5

L 50.5

L 50.5

L 50.5

L 50.5

L 50.5

L2

L 50.5

L 50.5

L 50.5

L 50.5

L 50.5

L 50.5

S

L 50.5

L 50.5

L 50.5

L 50.5

L 50.5

L 50.5

NORMAS PARA L!NEAS DE SUBTRANSMiSiON A 69 K_V._

""" NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN

XV!.2.2. APOYO ANCLAJE.

Hoja 245

Conductores

QUA1L

PARTRIDGE

HAWK

2/0

266 fB

477

Cruceta horizonte?!

2 U PN 8

2 U PN 10

2 U PN 14

2 U PN 8

2 U PÑ 10

2 U PN 14

XVI.2.3. APOYO TERMINAL O FIN DE LÍNEA.

Conductores

QUÁÍL

PARTRIDGE

HAWK

2/0

266,8

477

Cruceta horizontal

2 U PN 8

2 U PN 10

2 U PN 12

2 U PN 8

2 U _ P N . 10

2 U PN 12

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRA^M|SO^.A_69 KV.


XVII - CIMENTACIONES .•

XVIí. 1 . Consideraciones.

Para e! calculo de las cimentaciones se vendrá en cuenta lo Indicadoen los artículos V. l . ai V.5. del capítulo V de las Especificaciones Téc

Generales.

En lo referente a las cimentaciones e! tomo de Especificaciones Técnicas

Generales distingue dos tipos:

a) Cimentaciones cuya estabilidad este fundamentalmente confiada a las

reacciones verticales de! terreno.

(Son todas los cimentaciones en forma de losa o cimentaciones que tra-

bajan ai arrancamiento.

b) Cimentaciones cuya estabilidad está fundamentalmente confiada a íes reac

clones horizontales del terreno.

Son todas las cimentaciones monobioques cuya profundidad es grande en

comparación con la base.

XVI 1.1.1 Caso a) - Coeficiente de seguridad al vuelco.

En !,as cimentaciones de apoyos cuya estabilidad esté fundamental mentí

fiada a las reacciones verticales de! terreno, se comprobará el coeficiente

de seguridad al vuelco, que es la relación cnire el momento estabilizador •mínimo (debido a ios pesos propios, así como a ios reacciones y empujes peíslvos del terreno) respecto a la crista más cargada de la cimentación y el

momento de vuelco máximo motivado por las acciones externas.

E! coeficiente de seguridad no sera inferior a los siguientes valores:

1,5

1,2

I NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV.


: Ir \¿ Í"H ^^_>' !'¿rjt L-M

Hoja 247

XVI!. 1 .2. Caso b) - Ángulo de giro de los cimientos.

En las cimentaciones de apoyos cuya estabilidad esté fundamentalmente confiada a las reacciones horizontales del terreno, no se admitirá un ángulo degiro de la cimentación cuya tangente sea superior a 0/01 para alcanzar el -equilibrio de las acciones volcadoras máximas con las reacciones de! terreno.

Así pues, aparece bien claro en las Especificaciones Técnicas Generales - -dos tipos de cimentaciones:

A) Aquella cuya estabilidad se confía a las reacciones verticales del terrenoSon de la forma de zapata con giro en la arista exterior.

En este caso deben aplicarse los coeficientes de seguridad de 1/5 ó 1/2dado que, sobrepasada la estabilidad,, el ap'oyo se derrumba totalmente,

B) Aquella cuya estabilidad se confía a las reacciones horizontales deí te-rreno.

En este caso es suficiente establecer queel ángulo que gire el cimiento sea 0/55 g,sex. (tag. =0,01) ya que en estas condi-ciones el apoyo no se derrumba, sino queaparece tan solo vencido ligeramente.Aún existe un margen de seguridad Impor-tante hasta que el apoyo se derrumbe tota!mente.

" Arista de giro

E! tipo de las cimentaciones de los postes de hormigón corresponden a las delartículo V.5.3je las Especificaciones Técnicas Generales en que la tangentemáxima para e! ángulo de giro de la cimentación es igual a 0,01 .

El cálculo de las cimentaciones en esta norma se realiza mediante fórmulasde la Asociación Suiza de Electricistas/ por ser las más apropiadas para es-te tipo de cimentaciones.

Estas ecuaciones son ¡as siguientes: '

El momento de vuelco viene dado por:

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMÍSION A 69 KV.


Mv - F (H + 2 t)3

en la que:

Mv = Momento de vuelco solicitante

en cm. Kgs. reducido a 2/3 t.f*

F =, Esfuerzo aplicado sobre el apoyo

en Kgs. (esfuerzo útil más viento

sobre eí apoyo).

H = Altura de aplicación del esfuerzo

sobre e! suelo en cm.

t = Profundidad de la cimentación en cm.

El momento estabilizador de la cimentación viene dado por dos expresiones,

la primera debido a las reacciones de! terreno y la segunda al peso de la cimentación, teniendo estas expresiones la forma siguiente:

Momento estabilizador de ías reacciones laterales,

.3b . t

36. Ct . tgol

Momento estabilizador de las reacciones verticales.

b = Longitud de la cimentación en cm. (normal a la dirección del es fuer

zo.

t - Profundidad de la cimentación en cm.

Ct ~ Coeficiente de compresibilidad dei terreno en Kg/cm3.

tg cJ ~ Oiro máximo admisible de la cimentación

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSM1SION A 69 KV.

NORMA ELECTROMECÁNICA YTECNiCADE POSTES DE HORMIGÓN

í \ r^" -f* f~™K r: o b

Hoja 249

P ~ Peso de la cimentación, apoyo y cargas verticales en Kgs.

•a - Anchura de !a cementación en cm.

Limitado e! valor de tg<={ a 0,01 debe cumplirse:

Mv -^ R, *• R0i ¿

D-e esta forma ef giro de la cimentación será menor o igua! ai máximo auto

rizado por el Reglamento.

En e! proyecto se ha presctndíco de R^ por !o que en realidad se tiene unaseguridad adicional.

En los cuadros siguientes se dan ias dimensiones de !as cimentaciones paravarios coeficientes de compresibilidad, abarcando con ellos, todos los tiposdel terreno que, en genera!, se encuentran en las líneas eléctricas Aéreas.



P: R p™ j

E\ U

Hoja 250

XVII.2. DIMENSIONES DE LA CIMENTACIÓN

NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRÁNSM1S1ON A 69 KV.


Hoja 251

LU

aOZLUfl¿Q¿LU

coLU

Zou<h_~~~7¿iLU

5: coo 0LU ^-^

O ™

*£ CO

u u

LUH-LO

OO-

Ocu

LUZQtozLU

Q

CN

X

oooCN

OOO

CN

OO

OO

r—

OO

1

ooco

oo

..Q

.4—

-Q

-

_Q

*-

_Q

-4-

_Q

•4-

_Q

-

-Q.

- cSp""7Í342

IxCN

LOCO

OLOCN

OCO

h>CN

Oco

coCN

LOtiN*

CNCNCN

LOrx

IXCN

OCO

CNCO1— »

o

LO

NO

l\N

00

ootM

LOco

coLOCN

OCO

CN

LOrx

00(.NiCN

LOIX

IXOCN

LOIX

COCOr—

LOIX

O

CN00CN

O

°*

NO

•OCN!

LOCO

OLOCN

Oco

CÑ

OCO

ocoCN

Oco

CN

CN

LO

^

CO001 —

LOIX

f^,

CNOCCN

OCN

CNÍtxCNÍ

LO00

0

CN

LO00

LOCN

O00

LOcoCNÍ

O03

IX

CN

LOIX

COCNr—

LO

K

CO

0CNCN

LOCN

CON.CN

OO

LONO

CN

LOCO

LOCN

OCO

fX

CN

OCO

^J^

CNCN

OCO

COO

OCO

O

10(JN

CN

LOCN

00

CN

OCN

OfxCN

LOOD

CN

LOCO

oCN

LOCO

LOCNCN

OCO

oCN

O00

OCN

00CO

LOUN

COCOCN

0O

IXCN

OO

CN

LOCO

LO

CN

LO00

0coCNÍ

OCO

NOoCN

Oco

1 —CN

CN0CO

O

r—

COCN

LOCN

NO

tx

oCN

-ooCN

LOCO

oCN

LOCO

r

eoCN

LOco

fe

LOco

CNCN

OOco

o25

OCOCN

LOCN

COCN

OCN

CN

OCN

OLOCN

OCN

LOCOCN

LOCO

r-

CN

LOCO

COCN

r—

CO

oo

coCN

LOo

coCN

LOCN

OIXCN

OO

_

LOCN

OO :

CNCOCN

LOCO

LOCN

'OCO

•stCN

XV

II.2

.2.

DIM

EN

SIO

NE

S (

b.t

en

cm.)

DE

CIM

EN

TA

CIO

NE

S P

AR

A T

ER

RE

NO

DE

Ct - 10

Kg

/cm

3.

TIP

O

PO

ST

E

ALTU

RA(mts) 15 !ó 17 18 19 20 21 22 23 24

500

b 70 75 75 75 80 80 80 85 85 85

t

169

170

175

179

183

187

192

193

196

200

800

b 70 75 75 75 80 80 80 85 85 85

t

191

192

197

202

205

200

214

214

218

222

1.100

b 75 75 80 80 80 85 85 85 90 90

t

206

212

213

218

222

223

227

232

232

230

1.400

b 75 75 80 80 80 85 85 85 90 90

í

221

227

227

233

238

238

243

247

247

251

1.700

b 80 80 80 85 85 85 90 90 90 95

[

229

235

240

241

246

251

'252 256

261

261

2.000

b 80 85 85 85 90 90 90 95 95 95

, t

241

242

247

253

253

258

263

264

268

272

'• 2'.

600

b 85 90 90 90 95 95 95 100

100

100

f

255

257

262

268

269

274

279

280

284

289

Z O

-1

í—i

Oí . Io

OH

—

¡

m X >

O Z

f o

5: > Z O

_o_

Q*

K>

Oí

NJ



LJJO

OZLJJC>.í

UJ(_

ooUJ

zQü

UJ5üLLJ

Q

oc

COLJJ

oU'ízUJs5

CO

CM

>X

CM

U

üO

oo.

oQ.

oo

CN

OOoCM

OOrx

ooxt"r—

Oo

1 "

0p

ooLO

<3Ct

F<

-!-

-°

-;-

Q

4-

_Q

J3

+-

4»

_Q

) ~~ "Í

r— -Xj-

CM

LOCO

ixCMCN

oCO

0,-..,CN

O

COOCN

LOrx

"SfrO,_*.

LOrx

oCO1 —

o[X

oLO

o

LO

CM

CM

aCN

COCNCN

LO00

,— .CNCN!

0CO

ffmm

CN

LOrx

0CT)CN

torx

CO, —

mIX

0¿o,_

LO

"O

Ix

CN

OO

COCOCN¡

'0CO

NOCNCN

OCO

M-r—CN

OCO

0oCN

OCO

*OCO1 —

LOrx

„*o

LO[X

IX

COLOCN

OO

COCOCN

LOCO

IXCNCN

LOCO

O

CM

0CO

LOOCN

0CO

OCN1 —

LOIX

0NÜ

LOIX

oo

COLOCN

LOCN

COCN

0es

CNCOCM

LOCU

«#CNCN

0CO

Oi —CN

0CO

CO

i —

0CO

CMrx

oCO

o

COLOCN

LOoCO

CN

CO0

NT)

00CN

LOCO

xf-CNCN

LOCO

or—CN

LOCO

IXO1 — •

oCO

-oIX

oCO

0

CONO

CN

LOo-CO

CN

0ON

IX00»

oOs

CO'CNCM

LOCO

t—CN

LOCO

oCM

OCO

,CO

oCO

CM

^O

CN

OO

CO

CM

LO0

, —"NÍ

CM

OLN

COCOCM

LOCO

or—CM

LOCO

CN0CM

LOCO

CNCO

LOCO

CMCN

CO"•OCN

Oo

CM¡OCN

LOO

LO**tCN

Ot>

COCOCN

0o

or~- -

CM

OCN

LOOCM

LOCO

LO00

LOCO

COCM

CNtxCM

OO

LOCN

LOCN

LO"* *O!

LOO

IxCOCN

OCN

CNCMCN

OON

GNOCM

LOCO

COCO

LOCO

CM

I NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRÁN5MISION A 69 KV.


Hoja 254

X V I I I -

XVIH . 1 . Apoyos .simple circuito.

XVHKl.l. Apoyo de alineación con cruceta de'bóveda.

XVHI.1.2. Apoyo de alineación con cruceta canadiense.

XVIH .1.3. Apoyo de alineación y ángulo con cruceta triangular.

XVIH. 1 .4. Apoyo de alineación, ángulo y anclaje y fin de línea con cruceta horizontal.

XVilí.2, Apoyos doble circuito.

XVIII .2.1 . Apoyo de alineación con cruceta triangular.

I NORAAAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISÍON A 69 KV.

NORMA ELECTROMECÁNICA TÉCNICADE POSTES DE HORMIGÓN

XIX PLANILLA DE MATERIALES.

ii

i

I

\

i

LiNh.AS DE SUBTRANSMÍSIDN A 69 KV.

v ' v -, n C1 \.\r\A ! M A f'• f •""'• í- í r^ s~~" A r"> nv r\L. Xl/''. I .L>c.i\Un¡iV\LriUN uc ArUi U^

B

C,

/'fs

CTa

i.-2A-2

f~

JJ)ff "' P(a/&fté> ¿¿O &&*y

("j

^/^^/^^Vf (ó"/' íf' / f •* \

o

Vs

^>

\\V

_- ,¿_K

¿i

LÍ

¡-

-.,.,-

.=

^ -.

- y

" i

v

I LINEAS DE SUBTTUNSMISSON A 69KVí " ' " ' - - . _ — . ™,_™™- ,™._

| xix.2. Estructura cíe alineación tipo "B'"'i

I , PLANILLA DE MATERIALES

frvcefa wefo/ica //pc> B-2SQ7?a&f//ffQ ó/ó' -• //

Co'¿/e o'e acero gafo, o'e ?m>?j. "'

[ LINEAS DE SUBTRANSMISION A 62KVi ~Xix737'"" '" ' „ ' ' ' " '[ Esírucvura de aíineacio'n tipo CiV C*:C"n y CT«- i < -* '•' f \ ¿.

7

0/'£'#3í.ff&30

J

S i

O

¿

d¿d//¿/¿> I 8

<-S'/9$ w&£ ¿f#/sd¿a && &/&&&&j!/• *•v —' ' / /• . ' f ' r \ \

L_

f&r/re /7?&$v¿7& o's //s * 7 "

Pef//¿/ ^&&¿M%7 &f£ f / 2 «9%'''f/a a e f/2 */$'*/?

4e~/O

lo

LINEAS DE SUBTRANSMÍS10NAG9KU

/ ><

xix .5 , Estructura de ángu lo t ino AG y AGT

L.8

L

9

ti£r?/c¿J£S ñd/Td CdB¿£ ff£ £¿

LINEAS DE SUBTRANSMISIONA69KV

(Estructura de anclaieyfin de linea tipo ACyACT:FLyFLTt .;< «* \ : J

er/7?//?& &e presaos?

LINFAS DE SUBTRANSM!S!ON A 59 KV

/ n *•>jcturo.s de alineación Upo 2A¡y 2A¿ °,2ATsy2AT2

=i *r--,'/e

LINEAS DE SUBTRANSIiSION A 69KV

Amar re deí cable de guarda

.ANILLA DE vlATERIALES

i4'>r

í..

I C| IDTP A M Q f - í í C i D N A-.JE..,^ !..? S i \i i ^ v.-- I -i i ...,• t W i \

To í'n a de t i e r ra

i

—+__ _

._

i

II

a

NORMA ELECTROMECÁNIC Y TÉCNICA A DE POSTE DS...

Documents

Transcript of NORMA ELECTROMECÁNIC Y TÉCNICA A DE POSTE DS...